(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
注入管に該注入管の軸方向に間隔をあけて複数のノズルを取り付けるとともに、該複数のノズルを、排ガスの流れるダクトの軸と直交する断面上に配置し、前記注入管を介して前記複数のノズルから前記排ガス中にアンモニアガスを注入するアンモニアガス注入装置において、
前記注入管の流路面積は、アンモニアガスの流れ方向の下流側が上流側よりも小さく形成され、
前記複数のノズルの内部には、各ノズルの内部を流れるアンモニアガスの流量を絞る絞り手段が設けられ、該絞り手段によって各ノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量が均一化されるとともに、
前記ダクトの軸と直交する断面を複数に区分し、該区分内に含まれるノズルをグループとし、各グループのノズルごとに前記注入管を設け、該注入管ごとにアンモニアガスの供給量を制御し、
断面が略楕円形の管を前記ダクトの軸と直交する方向に配置するとともに、該管の内部に複数本の前記注入管を設け、該複数本の注入管に設けられたノズルが前記管の方向に沿って並んで配置されることを特徴とするアンモニアガス注入装置。
【請求項２】
前記注入管は、前記アンモニアガスの流れ方向の下流側のノズルの位置での径が上流側のノズルの位置での径よりも小さい段収縮管であることを特徴とする請求項１に記載のアンモニアガス注入装置。
【請求項３】
前記ノズルは、前記アンモニアガスが流れる内管と、空気が流れる外管とを有する二重構造で構成され、
前記内管及び前記外管は、噴射側の端部が尖った形状であることを特徴とする請求項１又は２に記載のアンモニアガス注入装置。
【請求項４】
前記ダクトを流れる排ガスの流れ方向に対して前記ノズルの下流側で滞留時間１秒以上後の距離に設置されるとともに、前記グループごとに対応して配置されたアンモニア検出のセンサと、
前記センサの測定値に基づいて前記注入管に流れるアンモニアガスの流量を制御する制御装置と、を備えたことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１に記載のアンモニアガス注入装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、アンモニアガス注入装置に係り、特に硫黄分含有燃料を燃焼した燃焼排ガス中にアンモニアガスを注入するアンモニアガス注入装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、硫黄分を含む燃料排ガスの処理設備では、ＳＯ2 を湿式脱硫装置で除去処理する方法が一般的である。一方、ＳＯ3 は水蒸気と混合して硫酸ミストを形成するため、脱硫装置では除去し難いばかりか、生成された硫酸ミスト等の酸によって電気集塵装置が腐食されるという問題がある。
【０００３】
そこで、硫黄分を含む燃料排ガス処理装置では、排ガスを脱硫装置，電気集塵装置に導く前にＮＨ3 等のアルカリ性ガスを排ガス中に注入することによって中和することが行われている。その際、ＮＨ3 とＳＯ3 の反応によって硫酸アンモニウムの固体が生成される。この固体は、電気集塵装置によって捕集され、電気集塵装置を経た後の排ガスは、湿式脱硫装置等を介して大気へ放出される。
【０００４】
ＮＨ3 注入量は、ＳＯ3 濃度に対応させて注入することが望ましいが、現在ＳＯ3 を連続でモニタする装置がないため、集塵装置以降のリークＮＨ3 を測定し、該リークＮＨ3 が一定値となるようにＮＨ3 注入量を制御している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、前記従来の方法では、ボイラの負荷変動，特にボイラ起動および停止時のＳＯ3 濃度変化や煙道内での偏流による濃度不均一に対応したＮＨ3 注入量の制御が困難である。
【０００６】
排ガスダクト内では、ＳＯ3 濃度の濃度分布の高低差は約３０パーセント以上であることが分かっており、従来の方法では、排ガスダクト内でＮＨ3 が局所的に過不足するという問題が発生する。ＮＨ3 が不足すると、反応が完全に行われず酸性硫安等が生成され、後段の集塵装置の集塵極および放電極に付着し、水分吸収および温度の高低により付着したダストが固化堆積して集塵率が低下する。逆に、ＮＨ3 量が過剰であると、リークＮＨ3 量が増加するという問題がある。
【０００７】
そこで、排ガスダクト内のＳＯ3 濃度分布に対応する方法として、ダクトの軸と直交する断面上に多数のノズルを配置し、このノズルを複数のグループに分けてＮＨ3 注入量を制御する方法がある。この方法では、同じグループに属する複数のノズルを一つの注入管に取り付け、各注入管に供給するＮＨ3 量を調節することによって、各グループごとのＮＨ3 注入量を制御している。そして、各グループに対応する下流領域でＮＨ3 濃度を測定し、この測定値に基づいて各グループのＮＨ3 注入量を制御することによって、排ガスダクト内のＳＯ3 濃度分布に応じたアンモニアガスを注入する。
【０００８】
しかしながら、前記従来の方法は、同じグループに属する複数のノズルから吹き出されるＮＨ3 の風量にバラツキがあるため、ＮＨ3 の局所的な過不足が発生するという問題があった。
【０００９】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、同じグループに属する複数のノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量を均一化することのできるアンモニアガス注入装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明は前記目的を達成するために、注入管に該注入管の軸方向に間隔をあけて複数のノズルを取り付けるとともに、該複数のノズルを、排ガスの流れるダクトの軸と直交する断面上に配置し、前記注入管を介して前記複数のノズルから前記排ガス中にアンモニアガスを注入するアンモニアガス注入装置において、前記注入管の流路面積は、アンモニアガスの流れ方向の下流側が上流側よりも小さく形成され、前記複数のノズルの内部には、各ノズルの内部を流れるアンモニアガスの流量を絞る絞り手段が設けられ、該絞り手段によって各ノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量が均一化されるとともに、前記ダクトの軸と直交する断面を複数に区分し、該区分内に含まれるノズルをグループとし、各グループのノズルごとに前記注入管を設け、該注入管ごとにアンモニアガスの供給量を制御し、断面が略楕円形の管を前記ダクトの軸と直交する方向に配置するとともに、該管の内部に複数本の前記注入管を設け、該複数本の注入管に設けられたノズルが前記管の方向に沿って並んで配置されることを特徴とする。
【００１１】
請求項１記載の発明によれば、各ノズル内に絞り手段（例えばオリフィス板）を設けたので、各ノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量を均一化することができ、アンモニアガスの局所的な過不足を防止することができる。
【００１３】
請求項１記載の発明によれば、注入管の流路面積は、アンモニアガスの流れ方向の下流側が上流側より小さく形成されるので、注入管から各ノズルに供給されるアンモニアガスの供給量が均一化される。したがって、各ノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量が均一化され、アンモニアガスの局所的な過不足を防止することができる。また、本発明によれば、各ノズルの内部の抵抗を増加させることなく、各ノズルからの吹出風量を均一化することができるので、注入管にアンモニアガスを供給するための動力を低減することができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】
以下添付図面に従って本発明に係るアンモニアガス注入装置の好ましい実施の形態について詳説する。
【００１５】
図１は、本実施の形態のアンモニアガス注入装置１０が適用された燃焼ガス処理設備のフロー図である。
【００１６】
同図に示すように、燃焼ガス処理設備は、ボイラ１２、脱硝装置１４、エアヒータ１６、アンモニアガス注入装置１０、ＮＨ3 検出装置１８、電気集塵装置２０、ガスガス熱交換器２２、脱硫装置２４、湿式電気集塵装置２６、及び煙突２８等がダクトによって連通されて構成されている。
【００１７】
ボイラ１２は、硫黄分を含む燃料を燃焼にさせ、ダスト、窒素酸化物、硫黄酸化物を含む約４００℃の燃焼排ガスを後段に排出する。ボイラ１２の後段には脱硝装置１４とエアヒータ１６が配設され、前記排ガスは、脱硝装置１４によって窒素酸化物が除去されるとともに、エアヒータ１６内によって１７０℃に冷却される。前記エアヒータ１６は、前記ボイラ１２に供給する燃焼用空気によって前記排ガスを冷却し、これによって、ボイラ１２には昇温した燃焼用空気が供給される。
【００１８】
アンモニアガス注入装置１０は、前記脱硝装置１４と電気集塵装置２０とを連通するダクト３０に配設され、該ダクト３０を通過する排ガスにアンモニアガスと空気との混合ガスを注入する。これにより、前記排ガスに含有されるＳＯ3 は中和され、硫酸アンモニウムの固体が生成される。この固体は、排ガス中のダストとともに、静電気を利用した電気集塵装置２０によって除去される。
【００１９】
電気集塵装置２０の後段には、ガスガス熱交換器２２を介して脱硫装置２４と湿式電気集塵装置２６が配設されており、前記排ガスは、脱硫装置２４によって排ガス中のＳＯ2 が除去されるとともに、湿式電気集塵装置２６によって排ガス中の硫酸ミストが除去される。この湿式電気集塵装置２６には、前記ガスガス熱交換器２２を介して煙突２８が連通されており、湿式電気集塵装置２６から排出された排ガスは、ガスガス熱交換器２２を介して昇温された後、煙突２８から設備外へ排出される。
【００２０】
次に本発明に係るアンモニアガス注入装置１０を説明する。
【００２１】
図２は、アンモニアガス注入装置１０とＮＨ3 検出装置１８の構造を示す斜視図である。同図に示すように、アンモニアガス注入装置１０は、ダクト３０の上流側に配置され、ダクト３０の軸方向の断面上に多数のノズル（一部のみ図示）３４、３４…を備えている。この多数のノズル３４、３４…は、前記ダクト３０をその軸方向の断面上で一定面積ごとに区分した際に、その区分に同一個数のノズル３４、３４…が属するようにグループ化される。以下は、高さ４ｍ、幅７ｍのダクト３０内を、高さ１ｍ、幅１ｍの１ｍ2 ごとに区分するとともに、一つの区分内に４個のノズル３４、３４…を縦に配置した例で説明する。
【００２２】
図２に示したように、アンモニアガス注入装置１０は、７本の母管３２（１本のみ図示）が、ダクト３０の軸方向の断面上で横方向に１ｍ間隔で設置されている。この母管３２は、各区分の中央に縦方向に配置されている。また、母管３２には、図３及び図４に示すように、排ガスの流れに対して下流側に１６個のノズル３４、３４…が０．２５ｍの等間隔で配置されている。
【００２３】
母管３２の内部には、４本の注入管３６、３６…がダクト３０の軸方向に沿って等間隔に、且つ縦方向に挿入配置されている。この注入管３６は、一定の内径で形成されるとともに、それぞれ、４個のノズル３４、３４…が連通されている。したがって、各注入管３６に供給するアンモニアガスの流量を調節することによって、４個のノズル３４、３４…の吹出風量が同時に制御される。これにより、ノズル３４、３４…の吹出風量が４個ずつのグループに分けて制御される。ここで、同じグループに属する４個のノズル３４、３４…を上側から順に３４Ａ、３４Ｂ、３４Ｃ、３４Ｄとする。
【００２４】
前記注入管３６には、図２に示したように、流量計や流量制御弁等の流量制御手段３８が配設され、該流量制御手段３８には図示しないアンモニアガス供給ポンプ等が接続される。また、各流量制御手段３８は、図１に示したように、制御装置４０に接続され、該制御装置４０の指令信号によってアンモニアガス供給量が制御される。したがって、制御装置４０によって注入管３６ごとにアンモニアガスの供給量が制御され、ノズル３４、３４…から吹き出すアンモニアガスの吹出風量がグループごとに制御される。これにより、ダクト３０の軸方向の断面において１ｍ2 ごとにアンモニアガスの注入量が制御される。
【００２５】
前記ノズル３４の内部は、図５（ａ）に示すように、同軸４３を有する内管４４と外管４６から成る２重構造になっており、内管４４内にアンモニアガスが流れ、外管４６内（即ち内管４４外）に空気が流れる。これにより、内管４４から吹き出されるアンモニアガスの周囲に空気が吹き出されるので、吹き出された直後のアンモニアガスが排ガスと直接接触することが阻止される。これにより、ノズル３４の噴射口の近辺で硫酸アンモニウムが生成されることを防止することができる。
【００２６】
また、前記内管４４及び外管４６は噴射口側の端部がテーパ状に形成されている。これにより、内管４４と外管４６の端部において、アンモニアガスや空気の流れは整流化される。即ち、図５（ｂ）に示すように、アンモニアガスや空気が、内管４４や外管４６の端面の下流側で渦流を発生することがない。なお、内管４４及び外管４６は、噴射口側の端部が尖った形状であればよく、内周面側に傾斜面が形成されていてもよい。
【００２７】
また、前記内管４４の内部には、図６に示すように、オリフィス径ｄの孔が形成されたオリフィス板４８が取り付けられている。このオリフィス径ｄとノズル径Ｄの関係については後に詳説する。
【００２８】
図８は、図３に示したアンモニアガス注入装置１０の平面図である。
【００２９】
同図に示すように、前記母管３２は、略楕円形に形成されるとともに、排ガスの流れ方向に対して下流側端が鋭角に形成され、この下流側端に各ノズル３４が配置されている。これにより、ノズル３４近辺の排ガスの流れが整流化され、ノズル３４の近辺での渦の発生が抑制される。したがって、ノズル３４から吹き出したアンモニアガスが排ガスの渦に巻き込まれることがなく、ノズル３４の噴出口にダストが付着して肥大化することが防止できる。
【００３０】
一方、図２に示したＮＨ3 検出装置１８は、ダクト３０の下流側、即ち、電気集塵装置２０（図１参照）の入口に設けられ、複数の計測センサ４２、４２…を有している。この計測センサ４２は、ノズル３４の下流側で滞留時間１秒以上後の距離に設置されるとともに、ダクト３０内を軸方向の断面上を１ｍ2 間隔で区切った区分の中心に配置されている。即ち、各計測センサ４２は、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの中心に対向して設置されている。
【００３１】
また、ＮＨ3 検出装置１８の計測センサ４２、４２…は、図１に示したように、制御装置４０に接続されている。制御装置４０は、各計測センサ４２の測定値を演算処理し、その結果を指令信号として流量制御手段３８に送出する。これにより、各注入管３６に供給されるアンモニアガスの流量が制御され、各計測センサ４２に対向するノズル３４Ａ〜３４Ｄから適量のアンモニアガスが吹き出される。
【００３２】
次に上記の如く構成されたアンモニアガス注入装置１０の作用について説明する。
【００３３】
同じグループに属する４個のノズル３４Ａ〜３４Ｄは、一定の内径で形成された１本の注入管３６に取り付けられているので、注入管３６に供給されたアンモニアガスは、４個のノズル３４Ａ〜３４Ｄに分配されて噴射される。したがって、ノズル３４の内部にオリフィス板４８が設置されてない場合には、上流側（即ち上方）に配置されたノズル３４ほどアンモニアガスの吹出風量が少なく、逆に下流側（即ち下方）に配置されたノズル３４ほどアンモニアガスの吹出風量が多くなる。
【００３４】
図１１は、アンモニアガスの吹出風速を各ノズルごとに示した図であるが、同図に点線で示すように、従来のアンモニアガス注入装置は、ノズル３４Ａの吹出風速が大きく、ノズル３４Ｄの吹出風速が小さい。このように、同じグループのノズル３４Ａ〜３４Ｄから吹き出される吹出風速にバラツキがあると、アンモニアガスが局所的に過不足することになる。
【００３５】
これに対し、本実施の形態のアンモニアガス注入装置１０は、図６に示すように、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部にオリフィス板４８が取り付けられている。したがって、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄからの吹出風速は、オリフィス板４８のオリフィス径ｄに応じて均一化される。
【００３６】
図７は、吹出風速に及ぼすオリフィス径ｄの影響を示しており、ｄ／Ｄに対してＶｎ／Ｖａｖｅを示している。ここで、Ｖｎは、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄから吹き出されるアンモニアガスの吹出風速であり、Ｖａｖｅは、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの平均吹出風速である。
【００３７】
同図に示すように、ノズル径Ｄに対し、オリフィス径ｄを小さくするほど、ノズル３４Ａとノズル３４Ｄとの吹出風速の差が小さくなる。ノズル３４Ａとノズル３４Ｄとの差は、ノズル３４Ａ〜３４Ｄのなかで最も差が大きいので、ノズル３４Ａとノズル３４Ｄとの差が小さくなると、全てのノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速が均一化される。即ち、オリフィス径ｄを小さくするほど、全てのノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速を均一化することができる。したがって、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速を均一化するためには、オリフィス径ｄを小さくすることが好ましく、特に、ｄ／Ｄを０．５以下にすると、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速のバラツキを±０．５％以内に抑えることができる。
【００３８】
このように本実施の形態のアンモニアガス注入装置１０によれば、ノズル３４の内部にオリフィス板４８を設けたので、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄからの吹出風速を均一化することができる。これにより、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄから略同一風量のアンモニアガスが注入されるので、アンモニアガスの局所的な過不足を抑制することができ、アンモニアガスの過不足による後段処理装置への悪影響を抑制することができる。
【００３９】
また、アンモニアガス注入装置１０は、ノズル３４の内管４４及び外管４６の噴射口側端部にテーパが形成されているので、アンモニアガス及び空気が吹き出された直後に渦流を発生することがない。さらに、母管３２が略楕円型に形成されるとともに、その下流側端が鋭角に形成されているので、排ガスがノズル３４の近辺で渦流を発生することもない。したがって、アンモニアガス、空気及び排ガスが、渦流を発生しないので、渦流によってノズル３４の端部に硫酸アンモニウムの固体が付着し、肥大化することを防止することができる。
【００４０】
なお、母管３２の形状は、上述した実施の形態に限定されるものではなく、例えば、図９に示すように、ノズル３４の吹出方向を外側に向けるとともに、母管３２の下流側端をＶ字状に形成してもよい。この場合、アンモニアガスが拡散されやすくなるとともに、ノズル３４近辺での渦流の発生が防止される。
【００４１】
次に第２の実施の形態のアンモニアガス注入装置について説明する。
【００４２】
図１０に示すように、第２の実施の形態のアンモニアガス注入装置は、注入管５２が上方から下方にかけて径の小さい段収縮管になっている。即ち、ノズル３４Ａの位置における注入管５２の径をａとすると、ノズル３４Ｂの位置における径は０．８７ａ、ノズル３４Ｃの位置における径は０．６１ａ、ノズル３４Ｄの位置における径は０．５３ａになっている。また、ノズル３４Ａ〜３４Ｄは、一定の径０．５３ａで形成され、内部にオリフィス板等の制御抵抗は設けられていない。なお、上述した第１の実施の形態と同一若しくは類似の部材については説明を省略する。
【００４３】
上記の如く構成されたアンモニアガス注入装置は、注入管５２が段収縮管で構成され、アンモニアガスの流路面積が徐々に小さくなっているので、全てのノズル３４Ａ〜３４Ｄにアンモニアガスが流れやすい。例えば、注入管５２は、ノズル３４Ａの位置でａだった径がノズル３４Ｂの位置で０．７８ａと小さくなっているので、ノズル３４Ａの位置からノズル３４Ｂの位置へ流れるアンモニアガスは、注入管５２が抵抗となってノズル３４Ａにも十分に流れるようになる。同様に、ノズル３４Ｂ、３４Ｃにもアンモニアガスが十分に流れるようになり、アンモニアガスがノズル３４Ｄにだけ集中して流れない。即ち、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速を均一化することができ、アンモニア濃度が局所的に不均一になることを防止することができる。
【００４４】
図１１は、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄにおける吹出風速の分布を示したものである。同図に示す実線は、注入管５２に供給する流量が１００、２００、３００ｍ3 ／ｈの場合において、Ｖｎ／Ｖａｖｅを、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄごとに示している。また、同図に示す点線は、注入管が一定の内径で形成された場合（即ち、従来装置）のＶｎ／Ｖａｖｅを示している。
【００４５】
同図に示すように、注入管５２として段収縮管を用いた場合、どの流量に対しても、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄからの吹出風速が大幅に均一化されることが分かる。特に、注入管を一定の内径で形成した場合と比べると、ノズル３４Ａとノズル３４Ｄの吹出風速が大きく改善され、全てのノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速が±５％の範囲に納まっている。
【００４６】
このように第２の実施の形態のアンモニアガス注入装置によれば、注入管５２に段収縮管を用いたので、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄから吹き出すガスの吹出風速を均一化することができる。これにより、各区分内においてアンモニアガスが局所的に過不足することを防止することができる。
【００４７】
また、第２の実施の形態のアンモニアガス注入装置は、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部の抵抗を増加させないため、ノズル３４Ａ〜３４Ｄにおける圧力損失が小さい。
【００４８】
図１２は、注入管５２を段収縮管にした場合と、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部にオリフィス板４８を設けた場合との差圧を比較した図である。ここで、前記差圧は、ノズル３４Ｄの直前の注入管３６での差圧であり、オリフィス板４８は、ｄ／Ｄ＝０．５のものを使用した。また、測定した際のアンモニアガスの吹出流量は、８０〜３００ｍ3 ／ｈである。
【００４９】
同図に示すように、注入管５２を段収縮管にすると、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部にオリフィス板４８を用いた場合よりも差圧が大幅に小さくなり、特に、吹出風速が６〜７ｍ／ｓのときには、差圧が１／１０になる。したがって、注入管５２を段収縮管にすると、注入管５２に供給するアンモニアガス供給装置の負担を小さくすることができる。
【００５０】
このように第２の実施の形態のアンモニア注入装置は、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部に制御抵抗を設置することなく、各ノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風速を均一化することができるので、各注入管５２にアンモニアガスを供給するポンプ等の供給装置（図示せず）の負荷を小さくすることができる。
【００５１】
なお、注入管５２を段収縮管にするとともに、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの内部にオリフィス径ｄの比較的大きいオリフィス板４８を設けてもよい。これにより、供給装置の負荷を大きく増加させることなく、ノズル３４Ａ〜３４Ｄの吹出風量をより均一化することができる。
【００５２】
また、上記実施の形態では、ＮＨ3 検出装置１８を配設し、該検出装置１８で検出したＮＨ3 濃度に対応させてアンモニアガス注入装置１０の各注入管３６によるアンモニアガス吐出量を制御しているが、予め実験等によってダクト内の各区分におけるアンモニアガス適正注入量を得ておき、それに従って各注入管３６のアンモニアガス注入量を設定すれば、上記ＮＨ3 検出装置１８は必要としない。
【００５３】
【発明の効果】
以上説明したように本発明に係るアンモニアガス注入装置によれば、各ノズル内に絞り手段を設けたので、同じグループのノズルから吹き出すアンモニアガスの吹出風量を均一化することができ、アンモニアガスの局所的な過不足を防止することができる。
【００５４】
また、本発明によれば、注入管の流路面積はアンモニアガスの流れ方向の下流側が上流側より小さく形成されるので、注入管から各ノズルに供給するアンモニアガスの流量を均一化することができ、アンモニアガスの局所的な過不足を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るアンモニアガス注入装置が適用された燃焼ガス処理設備のフロー図
【図２】本発明に係るアンモニアガス注入装置の構造を示す斜視図
【図３】図２に示したアンモニアガス注入装置の縦断面図
【図４】図２に示したアンモニアガス注入装置の側面図
【図５】ノズルの内部構造を示す半断面図
【図６】ノズルの内管の内部構造を示す断面図
【図７】風速に示すオリフィス径の影響を示す図
【図８】図２に示したアンモニアガス注入装置の平面図
【図９】図８と異なる形状の母管を示すアンモニアガス注入装置の平面図
【図１０】本発明に係るアンモニアガス注入装置の第２の実施の形態の特徴部分である注入管を示す側面図
【図１１】各ノズルにおける風速分布を示す図
【図１２】図１０のアンモニアガス注入装置の作用を示す説明図
【符号の説明】
１０…アンモニアガス注入装置、１２…ボイラ、１４…脱硝装置、１６…エアヒータ、１８…ＮＨ3 検出装置、２０…電気集塵装置、２２…ガスガス熱交換器、２４…脱硫装置、２６…湿式電気集塵装置、２８…煙突、３０…ダクト、３２…母管、３４…ノズル、３６…注入管、３８…流量制御手段、４０…制御装置、４２…計測センサ、４４…内管、４６…外管、４８…オリフィス板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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