(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Crを11wt％以上含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを粗圧延機及び仕上げ圧延機によって熱間圧延するにあたり、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い圧延を行い、引き続き熱延板焼鈍を行うことを特徴とする、耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法。
【請求項２】
Crを11wt％以上含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを粗圧延機及び仕上げ圧延機によって熱間圧延するにあたり、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い圧延を行い、引き続き熱延板焼鈍及び冷間圧延−焼鈍を行うことを特徴とする、耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
この発明は、フェライト系ステンレス鋼板の製造方法に関し、特に成形性が必要な厨房機器、電化製品、自動車部品あるいは建材等の用途に用いて好適な耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
フェライト系ステンレス鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性に優れるとともに、Niを含まず安価であることから、各種厨房器具、自動車排気系部品などの分野で幅広く使用されている。しかし、フェライト系ステンレス鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて耐リジング性の点では劣るという欠点を有していた。このリジングとは、鋼板をプレス成形したときに圧延方向に沿って特有の凹凸が発生する現象をいい、成形品の表面美麗さが著しく損なわれ、程度が甚だしい場合には加工時に割れが生じるために、成形性や表面外観が求められる用途においては特に問題となっていた。
【０００３】
そのため、フェライト系ステンレス鋼の耐リジング性及び加工性を改善するために、これまでにも数多くの試みがなされている。
例えば、特開昭49-41227号公報や特開昭50-46510号公報、特開平2-250925号公報には、凝固組織の微細化、等軸晶化による耐リジング性の改善が提唱されている。しかし、これらの方法は結晶粒を十分に微細化できない、あるいはリジング発生の主要因と考えられる柱状晶を十分に低減することができないといった欠点を有していた。
また、特公平4-9851号公報には、フェライト系ステンレス鋼片の熱間圧延工程において、歪み速度150s-1以上、かつ歪み速度と摩擦係数の関係を規制することにより、耐リジング性を改善する技術が提案されている。しかしこの技術は、耐リジング性を改善するものの、鋼板とロールとの焼き付きによる熱延きずが発生する場合があり、鋼板の表面性状を損ねるおそれがあった。
【０００４】
このように、上記既知技術は、十分な耐リジング性の改善が望めない、あるいは耐リジング性の改善がなされても、その反面、鋼板の表面性状を却って損なうとともに、噛み込み不良、形状不良の発生のおそれがあるいった各種の問題を有していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
そこで、この発明の主たる目的は、上記既知技術が抱えている上述した問題を有利に解決する、耐リジング性及び加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼を提案することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記課題の解決に向けて熱間圧延工程に着目し、製造条件を詳細に検討した結果、特に仕上げ圧延条件を適正に制御することによって、耐リジング性及び加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼が得られることを知見した。
【０００７】
この発明はこの知見に基づき完成したものであり、その要旨構成は下記のとおりである。
(1) Crを11wt％以上含有するステンレス鋼スラブを粗圧延機及び仕上げ圧延機によって熱間圧延するにあたり、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い圧延を行い、引き続き熱延板焼鈍を行うことを特徴とする、耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法。
(2) Crを11wt％以上含有するステンレス鋼スラブを粗圧延機及び仕上げ圧延機によって熱間圧延するにあたり、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い圧延を行い、引き続き熱延板焼鈍及び冷間圧延−焼鈍を行うことを特徴とする、耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス薄鋼板の製造方法。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、実験結果に基づいてこの発明について説明する。
・仕上げ圧延開始温度及び仕上げ圧延終了温度
SUS430LX (0.015 wt％Ｃ−0.30wt％Si−0.2 wt％Mn−0.03wt％Ｐ−0.002 wt％Al−0.01wt％Ｎ−16.5wt％Cr−0.15wt％Ti) 及び SUS430 (0.06 wt％Ｃ−0.30wt％Si−0.2 wt％Mn−0.03wt％Ｐ−0.04wt％Ｎ−16.5wt％Cr) の各スラブを加熱後、粗圧延により27mm厚のシートバーとした。次いで、このシートバーを熱間仕上げ圧延により４mm厚に仕上げ、熱延板焼鈍、酸洗を経て、厚み4.3 mm、1.4 mmに仕上げた。その後、4.3 mm厚の熱延板は熱延板焼鈍、酸洗を経て、厚み0.7 mmまで冷間圧延し、仕上げ焼鈍した。また、1.4 mm厚の熱延板は熱延板焼鈍のみで機械的試験に供した。
【０００９】
上記工程において、熱間粗圧延に供するスラブ厚は200mm とし、スラブ加熱温度は1150℃とし、粗圧延には３スタンドからなる圧延機を用いた。仕上げ圧延は、７スタンドからなる圧延機により、巻取温度 650℃の条件で仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）及び仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）を種々に変化させて行った。また、熱延板焼鈍は、SUS430LX鋼については920 ℃で60秒間保持した、SUS430鋼については820 ℃として通常のＢＡＦ（バッチ焼鈍炉）タイプで行った。仕上げ焼鈍温度はSUS430LX鋼は890 ℃とし、SUS430鋼は820 ℃とした。
【００１０】
かくして得られた鋼帯について、圧延方向から採取したJIS 5 号試験片に20％の引張歪みを加えた後、リジング指数を決定した。その結果を図１に示す。図中のリジング指数Ａ〜Ｄは、目視判定により評価したものである。
図１から、SUS430LX鋼、SUS430鋼のいずれにおいても、熱間仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が熱間圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い場合に、耐リジング性が大きく改善されていることがわかる。
【００１１】
以上の結果より、この発明においては、熱間仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）を熱間圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高くすることが必要である。
なお、ＦＥＴとＦＤＴに関しては、表面品質や材料特性の観点から、ともに800 〜1100℃の範囲にあることが望ましい。
【００１２】
この発明に従い、熱間仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）を熱間圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高くすることにより耐リジング性の改善を図ることができた理由については明らかではないが、以下のように考える。
熱間仕上げ圧延の行われる温度域では、フェライト系ステンレス鋼は回復とそれに引き続く再結晶が進むが、この回復・再結晶は圧延により導入される加工歪みにより進み、また高温になるほど顕著となる。一方、鋼帯は熱間仕上げ圧延後に巻き取られると、圧延による加工歪みは抜けやすく、従って、鋼帯の巻き取り前に再結晶させるのが重要であると考えられる。本発明では、仕上げ圧延により導入れる加工歪みと、ＦＤＴをＦＥＴより高くする、即ち加工による発熱とを積極的に活用したために、耐リジング性を改善できたものと推定できる。
【００１３】
この発明が適用されるステンレス鋼は、その具体的組成としては、Cr量が11wt％以上のフェライト系のものであればよいが、好ましくはσ相脆化を考慮して25wt％以下のものが挙げられる。Cr以外の合金元素については、フェライト系ステンレス鋼に含有される通常の範囲とする。
【００１４】
次に、圧延素材の製造法については、造塊−分塊圧延はもちろん、連続鋳造法により得られる鋼片も当然に適用できる。
鋼片の加熱温度は、表面品質及び材料特性の観点から、1000〜1300℃の範囲が適当である。
ここに連続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始する、いわゆるＣＣ−ＤＲ（連続鋳造−直接圧延）法も適用可能なのはいうまでもない。
【００１５】
熱間圧延の工程が、この発明において最も重要であり、目的とする耐リジング性を改善するために、仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）が仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高い圧延を行うことが肝要である。このように仕上げ圧延終了温度（ＦＤＴ）を仕上げ圧延開始温度（ＦＥＴ）よりも高くする具体的手段としては、圧延時の加工発熱の利用すなわち圧延速度の制御、あるいは、ロール冷却水量の制御などが挙げられる。
圧延パス数、圧下率の配分は上記条件が満たされれば任意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、ロール潤滑油の種類及び潤滑方法などは本質的な影響を持たない。
以上説明したように、熱間圧延、特に熱間仕上げ圧延をこの発明によって適正に制御し熱延鋼板とした後、熱延板焼鈍−冷延−仕上げ焼鈍の工程はもちろんのこと、熱延板焼鈍のままで冷延や仕上げ焼鈍を行わない工程によっても、耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板を製造することができる。
【００１６】
この発明においては、既に熱延板でリジング性の改善がなされているため、特別な熱延板焼鈍処理や特別な冷延板焼鈍処理を一切必要とせず、通常行っている方法で十分である。
焼鈍方法としては箱型焼鈍法又は連続焼鈍法のどちらでも良いが、経済的には後者の方が有利である。
【００１７】
【実施例】
表１に示す化学組成になる連続鋳造スラブ（厚み 200mm）を1180℃に加熱後、３スタンドからなる粗圧延機によりシートバーとし、このシートバーを、７スタンドからなる仕上げ圧延機により、種々の条件で熱延板に仕上げた。その際、圧延速度を種々に異ならせることでＦＤＴを種々に変化させた。さらに、この熱延板に酸洗を施した後、冷間圧延、800 ℃の仕上げ焼鈍をして熱延鋼帯を製造した。
一部の熱延鋼帯については、以上の工程の加えて、冷間圧延、仕上げ焼鈍を省略した工程により冷延鋼帯を製造した。これらの熱延鋼帯、冷延鋼帯の製造条件を表２に示す。
【００１８】
【表１】
0003804169.tif 000002
【００１９】
【表２】
0003804169.tif 000003
【００２０】
得られた鋼帯の先端から７ｍの位置から試験片を採取し耐リジング性を評価した。耐リジング性は得られた鋼帯について、圧延方向から採取したJIS 15号試験片に20％の引張歪みを加えた後、リジング指数を決定した。このリジング指数は、先に述べた実験におけるリジング指数と同じである。
その結果を併せて表２に示す。この発明に従う発明鋼は、いずれも比較鋼に比べて耐リジング性が大きく改善されていることがわかる。
【００２１】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明によれば、耐リジング性に優れたステンレス鋼板を製造することが可能となる。
また、この発明によれば、熱延板焼鈍に引き続き冷延−仕上げ焼鈍する工程、あるいは熱延焼鈍板のままで冷延や仕上げ焼鈍を省略する工程によっても製造できるので、フェライト系ステンレス鋼板の低コスト化に大きく寄与する。その結果、この発明によれば、フェライト系ステンレス鋼を、従来は適用が困難であった深絞りシンクなどに使用し得るようになった。
【図面の簡単な説明】
【図１】耐リジング性におよぼすＦＤＴ−ＦＥＴの影響を示すグラフである。
【図１】
0003804169.tif 000004