(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸収器（１０）からの稀溶液ライン（Ｌ１）が、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の第１の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−５１）と第２のライン（Ｌ１−５２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−５１）は低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−５２）はドレン熱交換器（３０）を介装し且つ低温再生器（１２）に連通しており、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−５１）は、高温溶液熱交換器（１４）よりも吸収器（１０）側の領域にある第２の分岐点（ＰＰ４）で、高温溶液熱交換器（１４）を経由して高温再生器（１１）側に連通する第３のライン（Ｌ１−５３）と、低温再生器（１２）側に連通する第４のライン（Ｌ１−５４）とに分岐しており、高温再生器（１１）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ３）と、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ４）とが、合流して吸収器（１０）に連通していることを特徴とする吸収冷温水機。
【請求項２】
吸収器（１０）からの稀溶液ライン（Ｌ１）が、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の第１の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−７１）と第２のライン（Ｌ１−７２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−７１）に低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−７２）にドレン熱交換器（３０）を介装し、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−７１）は排熱投入用熱交換器（２０）よりも再生器側の領域にある第２の分岐点（ＰＰ４）で、第３のライン（Ｌ１−７３）と低温再生器（１２）に連通する第４のライン（Ｌ１−７４）とに分岐しており、第３のライン（Ｌ１−７３）は、高温溶液熱交換器（１４）よりも吸収器（１０）側の第１の合流点（ＰＰ１）で第２のライン（Ｌ１−７２）と合流し、高温溶液熱交換器（１４）を経由して高温再生器（１１）に連通しており、高温再生器（１１）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ３）と、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ４）とが、第２の合流点（ＰＰ３）で合流して吸収器（１０）に連通していることを特徴とする吸収冷温水機。
【請求項３】
吸収器（１０）と低温再生器（１２）とを連通する稀溶液ライン（Ｌ１）を有し、該稀溶液ライン（Ｌ１）は、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−１０１）と第２のライン（Ｌ１−１０２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−１０１）に低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−１０２）にドレン熱交換器（３０）を介装し、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−１０１）は低温再生器（１２）に連通し、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された溶液が流れる中間濃度溶液ライン（Ｌ４）は高温再生器（１１）に連通し且つ溶液ポンプ（Ｐ１１）及び高温溶液熱交換器（１４）を介装しており、該中間濃度溶液ライン（Ｌ４）の高温溶液熱交換器（１４）よりも低温再生器（１２）側の領域にある合流点で前記第２のライン（Ｌ１−１０２）が合流しており、高温再生器（１１）と吸収器（１０）とを連通する溶液ライン（Ｌ３）を備えていることを特徴とする吸収冷温水機。
【請求項４】
吸収器（１０）及び蒸発器（９）を複数段に分割して構成した請求項１−３のいずれか１項の吸収冷温水機。
【請求項５】
溶液冷却吸収器（１０）を設けた請求項１−３のいずれか１項の吸収冷温水機。
【請求項６】
高温再生器（１１）の加熱手段からの排熱流体が保有する熱量を、高温再生器（１１）に供給される吸収溶液に対して投入する熱交換器（１１０）を、高温再生器（１１）に連通する吸収溶液ラインに介装した請求項１−３のいずれか１項の吸収冷温水機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、吸収器、高温再生器、低温再生器、凝縮器、蒸発器及びこれ等の機器を連通する各種ラインを有する吸収冷温水機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この様な吸収冷温水機においては、高温再生器で消費される高質燃料の使用量を節約するため、外部排熱源の排熱を有効利用したり、高温再生器で発生した冷媒蒸気或いは液相冷媒が保有する熱量を有効利用する等の、各種工夫が為されている。
図４、図５で示す従来の吸収冷温水機は、所謂シリーズフロータイプの吸収冷温水機を示している。
【０００３】
図４で示す吸収冷温水機は、蒸発器９、吸収器１０、高温再生器１１、低温再生器１２、凝縮器１３、高温溶液熱交換器１４、低温溶液熱交換器１５、冷媒循環ラインＬ９に介装された冷媒ポンプＰ９、稀溶液ラインＬ１に介装された溶液ポンプＰ１０を備えている。そして、図示しない冷房負荷に対して冷水を供給する冷水ラインＣＬと、高温再生器１１への加熱源（例えばガスバーナ）に高質燃料を供給する燃料ラインＬ７が設けられている。
図において、Ｌ１、Ｌ３、Ｌ４は吸収溶液が流過する溶液ラインであり、Ｌ１０、Ｌ１１、Ｌ１２、Ｌ１３は液相冷媒或いは気相冷媒が流過する冷媒ラインである。添付図面において、冷媒ラインＬ１１中の低温再生器１２と凝縮器１３の間の領域は、特に符号Ｌ１１−Ｄで示す。
【０００４】
高質燃料の使用量を節約するため、図４の吸収冷温水機は、吸収器１０と高温再生器１１とを連通する稀溶液ラインＬ１に、排熱投入用熱交換器２０が介装されている。そして排熱投入用熱交換器２０において、図示しない排熱源から供給されて排熱ラインＬ２を流れる流体（温排水、蒸気等）が保有する熱量（排熱）と、稀溶液ラインＬ１を流れる吸収溶液（稀溶液）との間で顕熱・顕熱交換を行い、以って吸収冷温水機に排熱が投入される。
【０００５】
また、高温再生器１１で発生した冷媒蒸気或いは液相冷媒が保有する熱量を有効利用するため、図５で示すように、稀溶液ラインＬ１にドレン熱交換器３０を介装している。
すなわち、冷媒ラインＬ１１の低温再生器１２と凝縮器１３の間の領域Ｌ１１−Ｄを流れる冷媒が保有する熱量が、ドレン熱交換器３０を介して、稀溶液ラインＬ１を流れる稀溶液に投入（ドレン熱回収）される。これにより、高温再生器１１で発生した気相冷媒（蒸気）が保有する熱量が、さらに有効利用されるのである。
【０００６】
図４でしめす様な排熱投入用熱交換器２０による排熱投入も、図５で示す様なドレン熱交換器３０による熱回収も、熱エネルギの有効利用及び高質燃料の使用量の節約について、非常に有用な技術である。
【０００７】
しかし、単一の吸収冷温水機に対して、排熱投入用熱交換器による排熱投入と、ドレン熱交換器による熱回収を同時に行うと、両者が干渉し合い、所期の効果が得られない、という問題が存在する。
【０００８】
単一の吸収冷温水機の稀溶液ラインＬ１に排熱投入用熱交換器２０及びドレン熱交換器３０を介装し、図６で示す様に、排熱投入用熱交換器２０の方が上流側（吸収器１０側）に設けられている場合には、排熱投入量が少ない場合は問題は無いが、排熱投入量が多いと、稀溶液ラインＬ１の温度が上昇するので、ドレン熱交換器３０を介して稀溶液ラインＬ１内の稀溶液に供給される熱量（ドレン熱回収量）が減少してしまう。
【０００９】
一方、図７で示す様に、ドレン熱交換器３０の方が上流側（吸収器１０側）に設けられている場合には、ドレン熱回収量が多くて稀溶液ラインＬ１の温度が上昇すると、排熱投入用熱交換器２０を介して稀溶液ラインＬ１内の稀溶液に供給される熱量（排熱投入量）が減少してしまう。
【００１０】
この様に、単一の吸収冷温水機に対して、排熱投入用熱交換器による排熱投入と、ドレン熱交換器による熱回収を同時に行うと、いずれか一方が増大すると他方が減少してしまい、両者が同時に増大することが困難である、という問題が存在するのである。
なお、図６、図７にはシリーズフロータイプの吸収冷温水機の場合が例示されているが、所謂「パラレルフロータイプ」の吸収冷温水機や、所謂「リバースフロータイプ」の吸収冷温水機の場合であっても、上述した用な不都合が存在する。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、単一の吸収冷温水機に対して、排熱投入用熱交換器による排熱投入と、ドレン熱交換器による熱回収を同時に行うことが出来て、ドレン熱回収量及び排熱投入量を共に増大させることが出来る様な吸収冷温水機の提供を目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明の吸収冷温水機は、吸収器（１０）からの稀溶液ライン（Ｌ１）が、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の第１の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−５１）と第２のライン（Ｌ１−５２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−５１）は低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−５２）はドレン熱交換器（３０）を介装し且つ低温再生器（１２）に連通しており、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−５１）は、高温溶液熱交換器（１４）よりも吸収器（１０）側の領域にある第２の分岐点（ＰＰ４）で、高温溶液熱交換器（１４）を経由して高温再生器（１１）側に連通する第３のライン（Ｌ１−５３）と、低温再生器（１２）側に連通する第４のライン（Ｌ１−５４）とに分岐しており、高温再生器（１１）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ３）と、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ４）とが、合流して吸収器（１０）に連通している。（請求項１：図５）
【００１３】
本発明の吸収冷温水機は、吸収器（１０）からの稀溶液ライン（Ｌ１）が、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の第１の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−７１）と第２のライン（Ｌ１−７２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−７１）に低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−７２）にドレン熱交換器（３０）を介装し、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−７１）は排熱投入用熱交換器（２０）よりも再生器側の領域にある第２の分岐点（ＰＰ４）で、第３のライン（Ｌ１−７３）と低温再生器（１２）に連通する第４のライン（Ｌ１−７４）とに分岐しており、第３のライン（Ｌ１−７３）は、高温溶液熱交換器（１４）よりも吸収器（１０）側の第１の合流点（ＰＰ１）で第２のライン（Ｌ１−７２）と合流し、高温溶液熱交換器（１４）を経由して高温再生器（１１）に連通しており、高温再生器（１１）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ３）と、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された吸収溶液が流れる溶液ライン（Ｌ４）とが、第２の合流点（ＰＰ３）で合流して吸収器（１０）に連通している。（請求項２：図７）
【００１４】
本発明の吸収冷温水機は、吸収器（１０）と低温再生器（１２）とを連通する稀溶液ライン（Ｌ１）を有し、該稀溶液ライン（Ｌ１）は、低温溶液熱交換器（１５）よりも吸収器（１０）側の分岐点（ＰＰ２）で第１のライン（Ｌ１−１０１）と第２のライン（Ｌ１−１０２）とに分岐しており、第１のライン（Ｌ１−１０１）に低温溶液熱交換器（１５）及び排熱投入用熱交換器（２０）を介装し、第２のライン（Ｌ１−１０２）にドレン熱交換器（３０）を介装し、高温再生器（１１）と凝縮器（１３）とを連通する冷媒ライン（Ｌ１１）の低温再生器（１２）よりも凝縮器（１３）側の領域に前記ドレン熱交換器（３０）が介装されており、第１のライン（Ｌ１−１０１）は低温再生器（１２）に連通し、低温再生器（１２）で加熱・濃縮された溶液が流れる中間濃度溶液ライン（Ｌ４）は高温再生器（１１）に連通し且つ溶液ポンプ（Ｐ１１）及び高温溶液熱交換器（１４）を介装しており、該中間濃度溶液ライン（Ｌ４）の高温溶液熱交換器（１４）よりも低温再生器（１２）側の領域にある合流点で前記第２のライン（Ｌ１−１０２）が合流しており、高温再生器（１１）と吸収器（１０）とを連通する溶液ライン（Ｌ３）を備えている。（請求項３：図１０）
【００１５】
上述した様な構成を具備する本発明の吸収冷温水機によれば、排熱投入用熱交換器とドレン熱交換器とは、並列に配置された２本のライン（第１及び第２のライン）にそれぞれ配置されており、従来技術の様に単一のラインに直列に配置されてはいない。そのため、排熱投入用熱交換器による排熱投入量の増加が、ドレン熱交換器による熱回収量を抑制してしまうことは無く、その逆に、ドレン熱交換器による熱回収量の増加が、排熱投入用熱交換器による排熱投入量を抑制してしまうことも無い。
すなわち、排熱投入用熱交換器による排熱投入量と、ドレン熱交換器による熱回収量は独立して行われるので、相互に干渉してしまうこと無く、双方とも可能な限り増加させることが出来るのである。
その結果、第１及び第２のラインを流れる吸収溶液（稀溶液）は十分に予熱された後に合流して再生器側に供給されるので、その分だけ高質燃料使用量を節約することが出来る。
【００１６】
本発明の実施に際して、吸収冷温水機全体の効率をさらに向上せしめるため、吸収器（１０）及び蒸発器（９）（所謂「下胴部分」）を複数段（例えば２段。但し、３段以上でも可）に分割して構成するのが好ましい（請求項４：図８、図１１、図１４）。
【００１７】
また、溶液冷却吸収器（１００）を設けることが好ましい。吸収器内を滴下される高濃度吸収溶液が保有する熱量を稀溶液に投入して、稀溶液液温を昇温し、以って、高質燃料消費量を抑制して吸収冷温水機の効率を向上させるためである。
この場合、吸収器（或いは下胴部分）は、単一段であっても、複数段に分割されていても良い。但し、下胴部分が複数段に分割して構成されている場合には、低圧側の吸収器に溶液冷却吸収器を設ける（或いは、低圧側の吸収器を溶液冷却吸収器として構成する）ことが好ましい（請求項５：図９、図１２、図１５）。
【００１８】
さらに、高温再生器の加熱手段からの排熱流体が保有する熱量（例えば高圧蒸気）を、高温再生器に供給される吸収溶液（符号Ｌ１−１１０で示す領域を流れる吸収溶液）に対して投入する熱交換器（高質燃料排熱投入用熱交換器）を、高温再生器に連通する吸収溶液ラインに介装することが好ましい（請求項６：図１０、図１３、図１６）。
高温再生器に流入する吸収溶液の液温を昇温し、高温再生器における高質燃料消費量を抑制し、吸収冷温水機の効率を向上することが出来るからである。
この場合、下胴部分は単一段であっても複数段に分割されていても良く、そして、溶液冷却吸収器が設けられていても、溶液冷却吸収器が設けられていなくても良い。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態を説明する。なお、図中、同様な部材については同様な符号を付して表現してある。
【００２０】
図１の第１実施形態は、パラレルフロータイプの吸収冷温水機に関する。
図１で示す吸収冷温水機は、蒸発器９、吸収器１０、高温再生器１１、低温再生器１２、凝縮器１３、高温溶液熱交換器１４、低温溶液熱交換器１５、冷媒循環ラインＬ９に介装された冷媒ポンプＰ９、稀溶液ラインＬ１に介装された溶液ポンプＰ１０を備えている。また、図示しない冷房負荷に対して冷水を供給する冷水ラインＣＬと、高温再生器１１への加熱源（例えばガスバーナ）に高質燃料を供給する燃料ラインＬ７が設けられている。
【００２１】
吸収器１０から再生器１１、１２に連通する稀溶液ラインＬ１は、低温溶液熱交換器１５よりも吸収器１０側の領域の第１の分岐点ＰＰ２において、第１のラインＬ１−５１と第２のラインＬ１−５２とに分岐している。
第１のラインＬ１−５１は、高温溶液熱交換器１４よりも吸収器１０側の領域の第２の分岐点ＰＰ４にて、高温溶液熱交換器１４を経由して高温再生器１１に連通する第３のラインＬ１−５３と、低温再生器１２に連通する第４のラインＬ１−５４とに分岐しており、第３のラインＬ１−５３は再生器１１に連通している。
【００２２】
一方、第４のラインＬ１−５４および第２のラインＬ１−５２は、低温再生器１２低温再生器１２に連通している。
【００２３】
また、 図１の吸収冷温水機は、高温再生器１１と吸収器１０とを連通する中間濃度溶液ラインＬ３と、低温再生器１２と吸収器１０とを連通する高濃度溶液ラインＬ４とを有している。また、高温再生器１１で発生する冷媒蒸気（水蒸気）が流過する冷媒ラインＬ１１を有しており、該ラインＬ１１は、低温再生器１２、ドレン熱交換器３０を介して凝縮器１３に連通している。
【００２４】
低温再生器１２で発生した冷媒蒸気は、冷媒蒸気ラインＬ１２により凝縮器１３に送られる。そして、凝縮器１３で凝縮した液相冷媒（水）は、冷媒ラインＬ１３を介して蒸発器９に送られる。
蒸発器９で冷水ラインから気化熱を奪った気相冷媒は、冷媒ラインＬ１０を介して吸収器１０に戻り、そこで滴下する吸収溶液に吸収される。
明確には図示されていないが、吸収器１０で発生する吸収熱、凝縮器１３で発生する凝縮熱を廃棄するため、吸収器１０及び凝縮器１３には冷却水ラインが連通している。
【００２５】
第１のラインＬ１−５１は、高温溶液熱交換器１４を経由して高温再生器１１に連通しており、十分に予熱された状態で高温再生器１１に供給されるので、ラインＬ７から供給される高質燃料使用量を節約出来る。
【００２６】
前記第１のラインＬ１−５１には、低温溶液熱交換器１５及び排熱投入用熱交換器２０が介装されている。第１のラインＬ１−５１を流れる稀溶液には、低温溶液熱交換器１５を介して溶液ラインＬ５を流れる吸収溶液が保有する熱量が投入され、そして、排熱投入用熱交換器２０を介して、排熱ラインＬ２を流れる流体（例えば温排水や蒸気）が保有する排熱が投入される。
【００２７】
一方、前記第２のラインＬ１−５２はドレン熱交換器３０を介装しており、そこを流れる稀溶液には、ドレン熱交換器３０を介して、冷媒ラインＬ１１−Ｄ内を流れる冷媒が保有する熱量が投入される。そしてドレン回収熱が投入された稀溶液が、低温再生器１２に供給される。
【００２８】
図１の実施形態では、排熱投入用熱交換器２０とドレン熱交換器３０は、並列に配置されている第１及び第２のラインＬ１−５１、Ｌ１−５２にそれぞれ配置されている。そのため、排熱投入用熱交換器２０を介して投入される排熱の熱量と、ドレン熱交換器３０を介して投入される（ラインＬ１１−Ｄを流過する冷媒が保有する）熱量とは、相互に無関係に投入されることとなる。
【００２９】  換言すれば、排熱ラインＬ１からの排熱投入量が大きくても、ドレン熱交換器３０を介して第２のラインＬ１−５２へ投入（回収）される熱量が少なくなってしまうことは無い。同様に、ラインＬ１１−Ｄを流過する冷媒が保有する熱量が第２のラインＬ１−５２へ大量に投入（或いは回収）された場合であっても、排熱投入量が減少してしまうことは無い。
従って、排熱の有効利用が十分に図られると共に、高温再生器１１で発生した冷媒蒸気が保有する熱量も十分に有効利用されることとなる。それに関連して、燃料供給ラインＬ７から供給される高価な高質燃料の消費量を抑えることが出来る。
【００３０】
ここで図１において、第２のラインＬ１−５２が、低温溶液熱交換器１５を経由せずにドレン熱交換器３０に連通しているのは、ドレン熱交換器３０でラインＬ１−５２の稀溶液と熱交換を行った（ラインＬ１１−Ｄを流れる）冷媒の温度を出来る限り降下させて、ラインＬ１１−Ｄを流れる冷媒が凝縮器１３内に流入する目標温度（比較的低温である：例えば３５℃）近傍とせしめるためである。
【００３１】
図１の実施形態において、吸収器１０及び蒸発器９（所謂「下胴部分）を複数段に構成して、吸収冷温水機全体の効率をさらに向上することが可能である。
図８の第４実施形態は図１の実施形態において、下胴部分を複数段（２段）に構成した実施形態である。図８においても、吸収器１０及び蒸発器９の低圧側には参照符号に添字「Ｌ」を付しており、高圧側には添字「Ｈ」を付している。
図９で示す実施形態は、図８の実施形態において、低圧側吸収器１０Ｌに溶液冷却吸収器１００を設けたものである。
【００３２】
低圧側吸収器１０Ｌ内を滴下する濃縮された吸収溶液が保有するエンタルピーを、稀溶液ラインＬ１（の高圧側吸収器１０Ｈと分岐点ＰＰ２との間の領域）を流れる稀溶液に投入し、以って、当該稀溶液を昇温して再生し易くせしめ、吸収冷温水機の効率をさらに改善するためである。
なお図９では、下胴部分が複数段に構成されているが、図１で示す実施形態において、吸収器１０に溶液冷却吸収器１００を設けることも可能である。
【００３３】
図１０の実施形態は、図９の実施形態において、高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を、溶液ラインＬ１−５３の、第２の分岐点ＰＰ４と高温再生器１１との間における領域Ｌ１−１１０に介装したものである。
【００３４】
この高質燃料排熱投入用熱交換器１１０は、高温再生器１１における加熱手段が吸収溶液を加熱した後の排熱（例えば、高圧蒸気：高質燃料排熱ラインＬ１１０を流れる）を、稀溶液ラインＬ１における高温溶液熱交換器１４と高温再生器１１との間の領域Ｌ１−１１０を流れる稀溶液に投入するためのものである。
これにより、高温再生器１１に流入する吸収溶液の液温を昇温し、高温再生器１１で消費される高質燃料を抑制し、吸収冷温水機の効率を向上することが出来る。
【００３５】
図２は本発明の第２実施形態を示しており、パラレルフロータイプの吸収冷温水機である。
吸収器１０から再生器１１、１２に連通する稀溶液ラインＬ１は、低温溶液熱交換器１５よりも吸収器１０側の領域の第１の分岐点ＰＰ２において、第１のラインＬ１−７１と第２のラインＬ１−７２とに分岐している。
【００３６】
第１のラインＬ１−７１には、低温溶液熱交換器１５及び排熱投入用熱交換器２０が介装されており、そこを流れる稀溶液には、低温溶液熱交換器１５を介して溶液ラインＬ５を流れる吸収溶液が保有する熱量が投入され、そして、排熱投入用熱交換器２０を介して、排熱ラインＬ２を流れる流体（例えば温排水や蒸気）が保有する排熱が投入される。
低温溶液熱交換器１５及び排熱投入用熱交換器２０で顕熱・顕熱交換を行った後、第１のラインＬ１−７１は、第２の分岐点ＰＰ４において、高温再生器１１側へ連通する第３のラインＬ１−７３と、低温再生器１２に連通する第４のラインＬ１−７４とに分岐する。
【００３７】
一方、前記第２のラインＬ１−７２はドレン熱交換器３０を介装しており、そこを流れる稀溶液には、ドレン熱交換器３０を介して、冷媒ラインＬ１１−Ｄ内を流れる冷媒が保有する熱量が投入される。
【００３８】
前記第３のラインＬ１−７３は、第１の合流点ＰＰ１で前記第２のラインＬ１−７２と合流してラインＬ１−７６となる。そしてラインＬ１−７６を流れる稀溶液は、高温溶液熱交換器１４で溶液ラインＬ３を流れる吸収溶液が保有する熱量が投入され、そして、高温再生器１１に供給される。
【００３９】
図２の第２実施形態においても、排熱投入用熱交換器２０とドレン熱交換器３０とは、並列に配置された第１のラインＬ１−７１と第２のラインＬ１−７２にそれぞれ配置されている。そのため、熱交換器２０による排熱投入量の増加が、熱交換器３０による熱回収量を抑制してしまうこと、或いは、その逆に、熱交換器３０による熱回収量の増加が、熱交換器２０による排熱投入を抑制してしまうことは無い。換言すれば、図２の実施形態においても、排熱投入用熱交換器２０による排熱投入量も、ドレン熱交換器３０による熱回収量も、相互に干渉し合うこと無く独立して行われ、排熱投入量とドレン熱回収量とを可能な限り増加させることが出来る。
【００４０】
なお、高温再生器１１で加熱・濃縮された吸収溶液は溶液ラインＬ３を流れ、低温再生器１２で加熱・濃縮された吸収溶液は溶液ラインＬ４を流れる。そして、溶液ラインＬ３及びＬ４は、第２の合流点ＰＰ３で合流して溶液ラインＬ５となり、吸収器１０に連通している。
図２の第２実施形態において、その他の構成及び作用効果は、図１の実施形態と同様である。
【００４１】
図１１の第７実施形態は、図２の実施形態における下胴部分を複数段（２段）に構成した実施形態である。図１１において、吸収器１０及び蒸発器９の低圧側には参照符号に添字「Ｌ」を付しており、高圧側には添字「Ｈ」を付している。
図１２の実施形態は、図１１において、低圧側吸収器１０Ｌに溶液冷却吸収器１００を設けたものである。
【００４２】
図１３の実施形態は、図１２の実施形態において、高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を、吸収溶液ラインＬ１−７６の、高温溶液熱交換器１４と高温再生器１１との間の領域Ｌ１−１１０に介装したものである。
【００４３】
図１１、図１２、図１３の実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図２、図４、図５、図６の実施形態と同様である。
【００４４】
図３は本発明の第３実施形態を示し、リバースフロータイプの吸収冷温水機に関する。
吸収器１０から低温再生器１２に連通する稀溶液ラインＬ１において、低温溶液熱交換器１５よりも吸収器１０側の領域の分岐点ＰＰ２で、第１のラインＬ１−１０１と第２のラインＬ１−１０２が分岐している。
【００４５】
第１のラインＬ１−１０１には、低温溶液熱交換器１５及び排熱投入用熱交換器２０が介装されている。そして第１のラインＬ１−１０１を流れる稀溶液には、低温溶液熱交換器１５を介して溶液ラインＬ３を流れる吸収溶液が保有する熱量が投入され、そして、排熱投入用熱交換器２０を介して、排熱ラインＬ２を流れる流体（例えば温排水や蒸気）が保有する排熱が投入される。
第１のラインＬ１−１０１内の稀溶液は、低温溶液熱交換器１５及び排熱投入用熱交換器２０で予熱された後、低温再生器１２へ供給される。
低温再生器１２で加熱・濃縮された吸収溶液は、溶液ラインＬ４を流れ、溶液ポンプＰ１１でヘッドを付加されて、高温溶液熱交換器１４を経由して、高温再生器１１に連通する。
【００４６】
前記第２のラインＬ１−１０２はドレン熱交換器３０を介装しており、そこを流れる稀溶液には、ドレン熱交換器３０を介して、冷媒ラインＬ１１−Ｄ内を流れる冷媒が保有する熱量が投入される。ドレン回収熱により予熱された稀溶液は、前記溶液ラインＬ４の高温再生器１４よりも低温再生器１２側の領域の合流点ＰＰ１で、前記第２のラインＬ１−１０２と合流している。
【００４７】
図３の第３実施形態においても、排熱投入用熱交換器２０とドレン熱交換器３０とは、第１のラインＬ１−１０１と第２のラインＬ１−１０２にそれぞれ配置（並列に配置）されており、直列には配置されていない。そのため、熱交換器２０による排熱投入量の増加が、熱交換器３０による熱回収量を抑制してしまうこと、或いは、その逆に、熱交換器３０による熱回収量の増加が、熱交換器２０による排熱投入を抑制してしまうことは無い。すなわち、排熱投入用熱交換器２０による排熱投入量も、ドレン熱交換器３０による熱回収量も、相互に干渉し合うこと無く独立して行われ、排熱投入量とドレン熱回収量とを可能な限り増加させることが出来る。
【００４８】
なお、高温再生器１１で加熱・濃縮された吸収溶液は溶液ラインＬ３を流れ、該ラインＬ３は吸収器１０に連通している。
【００４９】
図１４の第１０実施形態は、図３の実施形態における下胴部分を複数段（２段）に構成した実施形態である。図１４において、吸収器１０及び蒸発器９の低圧側には参照符号に添字「Ｌ」を付しており、高圧側には添字「Ｈ」を付して示している。
【００５０】
図１５の実施形態は、図１４の実施形態において、低圧側吸収器１０Ｌに溶液冷却吸収器１００を設けたものである。
図１６の実施形態は、図１５の実施形態において、吸収溶液ラインＬ４の高温溶液熱交換器１４と高温再生器１１の間の領域Ｌ１−１１０に、高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を介装したものである。
【００５１】
図１４、図１５、図１６の実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図３、図４、図５、図６の実施形態と同様である。
【００５２】
なお、図９、図１２、図１５においては、下胴部分を２段に構成し、低圧側吸収器１０Ｌに溶液冷却吸収器１００を設けているが、下胴部分を１段に構成し、溶液冷却吸収器１００を設けることが可能である。
【００５３】
また、図１０、図１３、図１６においては、下胴部分を２段に構成し、低圧側吸収器１０Ｌに溶液冷却吸収器１００を設けた吸収冷温水機に高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を設けているが、下胴部分を１段に構成した吸収冷温水機に高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を設けても良い。そして、溶液冷却吸収器１００を設けていない吸収冷温水機において、上記高質燃料排熱投入用熱交換器１１０を設けても良い。
【００５４】
【発明の効果】
上述した本発明の吸収冷温水機によれば、排熱投入用熱交換器とドレン熱交換器とは、並列に配置された２本のラインにそれぞれ配置されている。そのため、排熱投入用熱交換器による排熱投入量の増加が、ドレン熱交換器による熱回収量を抑制してしまうことは無く、その逆に、ドレン熱交換器による熱回収量の増加が、排熱投入用熱交換器による排熱投入量を抑制してしまうことも無い。
すなわち、排熱投入用熱交換器による排熱投入量と、ドレン熱交換器による熱回収量とは、相互に独立して行われるので、従来技術の様に干渉し合ってしまうことは無い。そして、排熱投入量とドレン熱回収量とを、同時に増加させることが出来るのである。
そして、吸収冷温水機を流れる吸収溶液（稀溶液）は十分に予熱された後に合流して再生器側に供給されるので、その分だけ高質燃料使用量を節約することが出来る。
これに加えて、本発明によれば、所謂「下胴部分」を複数段（例えば２段）に構成することにより、或いは、吸収器に溶液冷却吸収器を設けて吸収溶液温度を昇温することにより、または、高温再生器に流入する溶液ラインに高質燃料排熱投入用熱交換器を介装して当該溶液ラインを流れる吸収溶液液温を昇温することにより、吸収冷温水機の効率をさらに向上する事が出来る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態を示すブロック図。
【図２】本発明の第２実施形態を示すブロック図。
【図３】本発明の第３実施形態を示すブロック図。
【図４】従来の吸収冷温水機の一例を示すブロック図。
【図５】従来の吸収冷温水機の他の例を示すブロック図。
【図６】従来の吸収冷温水機の別の例を示すブロック図。
【図７】従来の吸収冷温水機のさらに別の例を示すブロック図。
【図８】本発明の第４実施形態を示すブロック図。
【図９】本発明の第５実施形態を示すブロック図。
【図１０】本発明の第６実施形態を示すブロック図。
【図１１】本発明の第７実施形態を示すブロック図。
【図１２】本発明の第８実施形態を示すブロック図。
【図１３】本発明の第９実施形態を示すブロック図。
【図１４】本発明の第１０実施形態を示すブロック図。
【図１５】本発明の第１１実施形態を示すブロック図。
【図１６】本発明の第１２実施形態を示すブロック図。
【符号の説明】
９・・・蒸発器
１０・・・吸収器
１１・・・高温再生器
１２・・・低温再生器
１３・・・凝縮器
１４・・・高温溶液熱交換器
１５・・・低温溶液熱交換器
１００・・・溶液冷却吸収器
１１０・・・高質燃料排熱投入用熱交換器
Ｐ９、Ｐ１０、Ｐ１２・・・ポンプ
Ｌ１、Ｌ３、Ｌ４、Ｌ６・・・吸収溶液ライン
Ｌ２・・・排熱ライン
Ｌ１０、Ｌ１１、Ｌ１２、Ｌ１３・・・冷媒ライン
Ｌ１１−Ｄ・・・高温再生器と凝縮器とを連通する冷媒ラインの低温再生器よりも凝縮器側の領域
ＰＰ１・・・合流点（第１の合流点）
ＰＰ２・・・分岐点（第１の分岐点）
ＰＰ３・・・第２の合流点
ＰＰ４・・・第２の分岐点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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