(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
植物栄養価を高めた組成物を形成するために比較的分解度が低い有機廃棄物を処理するプロセスであって、
前記比較的分解度が低い有機廃棄物を水と混合して、ポンプで供給可能なスラリーを形成する工程と、
前記スラリーを、塩基、酸、及び水と反応させて溶融物を形成するためにパイプクロスリアクタへとポンプで供給する工程と、
前記溶融物を、粒化機の微粒子から成る再循環床の上に噴霧し、溶融物に含まれる水を蒸気として蒸発させる工程と、
前記溶融物を粒化機の細かい分子の上に付着させて粒状分子を形成する工程と、前記粒状分子を乾燥させて、その水分含量を減小させ、植物栄養価を高めた組成物を含んだ乾燥粒状分子を形成する工程と
から成るプロセス。
【請求項２】
乾燥粒状分子を分離装置に通過させ、前記乾燥粒子を、微粒子、製品、及び大きすぎる物質に分離する工程を更に含む請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
微粒子を細かい分子として粒化機へ戻し、粒状分子に対する基体を形成する工程を更に含む請求項２に記載のプロセス。
【請求項４】
粒化機が、溶融物へアンモニアを添加するためのアンモニア多孔分散管を含む請求項１に記載のプロセス。
【請求項５】
蒸気、アンモニア及び粒子を含む粒化機からの煙気が、煙気を吸引してベンチュリスクラバを通過させて粒化機内を陰圧に保つことにより収集され、同ベンチュリスクラバは、ベンチュリスロート内へ噴霧される洗浄水としての低ｐＨ水を有するベンチュリスロートを備える請求項１に記載のプロセス。
【請求項６】
洗浄水のｐＨが、溶融めっきプロセスからの廃酸を洗浄水へ加えることによって低く保たれる請求項５に記載のプロセス。
【請求項７】
洗浄水のｐＨが、鋼の酸洗いプロセスからの廃酸を洗浄水へ加えることによって低く保たれる請求項５に記載のプロセス。
【請求項８】
回転式乾燥機が粒状分子を乾燥させるために使用される請求項１に記載のプロセス。
【請求項９】
回転式乾燥機が、それと連結された粒塊破砕機を有する請求項８に記載のプロセス。
【請求項１０】
回転式乾燥機から排出される物質が、粒塊破砕機の中を通過すると、大きすぎる物質の大きさが２．５４ｃｍ（１インチ）よりも小さくなる請求項９に記載のプロセス。
【請求項１１】
比較的分解度が低い有機廃棄物が、下水汚物、養鶏業における廃棄物、食品加工業における廃棄物、製紙業における廃棄物、養豚業における廃棄物、及びこれらの混合物から成るグループより選択される請求項１に記載のプロセス。
【請求項１２】
請求項６に記載のプロセスによって製造された肥料。
【請求項１３】
請求項７に記載のプロセスによって製造された肥料。
【請求項１４】
前記ベンチュリスクラバのｐＨを２乃至３に保つために前記廃酸を加える工程を含む、溶融めっきプロセス又は鋼の酸洗いプロセスからの廃酸を処理する工程を更に含む請求項５に記載のプロセス。
【請求項１５】
比較的分解度が低い有機廃棄物を処理するプロセスの改良であって、前記プロセスは、比較的分解度が低い有機廃棄物の植物栄養価を高めるために、発熱を伴うように酸と塩基とを反応させて、比較的分解度が低い有機廃棄物を処理する工程を含み、前記改良は、前記処理する工程をパイプクロスリアクタ内で行うことを含むプロセスの改良。
【請求項１６】
パイプクロスリアクタから粒化機へと物質が送り込まれる請求項１５に記載の改良。
【請求項１７】
比較的分解度が低い有機廃棄物が、下水汚物、養鶏業における廃棄物、食品加工業における廃棄物、製紙業における廃棄物、養豚業における廃棄物、及びこれらの混合物から成るグループより選択される請求項１５に記載の改良。
【請求項１８】
植物栄養価を高めた組成物を形成するために比較的分解度が低い有機廃棄物を処理するプロセスであって、
比較的分解度が低い有機廃棄物を、パイプクロスリアクタ内で、酸及び塩基により発熱を伴って処理する工程と、
得られた溶融物を、粒化機の微粒子から成る再循環床の上に噴霧し、溶融物に含まれる水を蒸気として蒸発させる工程と、
前記溶融物を粒化機の細かい分子の上に付着させて粒状分子を形成する工程と、
前記粒状分子を乾燥させて、その水分含量を減小させ、植物栄養価を高めた組成物を含んだ乾燥粒状分子を形成する工程と
から成るプロセス。
【発明の詳細な説明】
技術分野：
本発明は一般的に、肥料製造のための有機物質の処理方法に関する。より詳細には、本発明は、パイプクロスリアクタにおける酸と塩基による下水汚物などの有機物質の処理に関する。
背景技術：
下水汚物の廃棄が問題となっている。下水汚物廃棄の現行方法には、焼却、陸もしくは海への直接投棄、滅菌のため汚物を加熱乾燥させた後の陸への投棄、ごみ埋立地への埋立、又は標準的な回転粒化機による造粒などがある。加熱乾燥は外部熱源（例えば、購入した燃料を燃やす）によって行われる。これらの方法の中には、「肥料」と言われるものが得られる方法もあるが、このような肥料は、「植物栄養価」に関して比較的に分解度が低い。
肥料の「植物栄養価」の表現方法には、肥料の「ＮＰＫ」値を同定することがある。Ｎは窒素量に関し、Ｐはリン量（Ｐ2Ｏ5として表す）に関し、Ｋはカリウム量（Ｋ2Ｏとして表す）に関する。Wilsonの米国特許第３，０５０，３８３号（1962年8月21日）で報告されているように、２．５−２．５−０値を有する下水汚物は、２．５％窒素、Ｐ2Ｏ5として２．５％リン、Ｋ2Ｏとして０％カリウムを含有する。慣用によって異なる方法で記載されていなければ、本明細書で用いるすべての％値は重量％（即ち、ｗ／ｗ）である。
幸運にも、比較的分解度が低い有機廃棄物の栄養価を高める方法がある。例えば、前述のWilsonの特許（その内容の全部が引用により本明細書に含まれるものとする）では、硫酸、リン酸（または同等のリン化合物、その強度はリン酸として表されている）、又はそれらの混合物などの酸の調整した量、及びアンモニア水溶液又はアンモニア様窒素塩含有溶液などのアンモニア様水溶液の調整した量を用いて乾燥させた動物の厩肥や下水汚物を処理する方法、並びに得られた反応物を回転させて「品質を改良した」即ち「高められた」植物栄養価を有する肥料顆粒を製造する方法が開示されている。
酸、塩基、又はそれらの混合物を用いて比較的分解度が低い有機廃棄物の植物栄養価を高める他の方法も報告されてきた。例えば、Robinsonの米国特許第４，７４３，２８７号（1988年5月10日）、Nortonらの米国防衛公開Ｔ９５５，００２（1977年2月1日）、Connellの米国特許第５，４６６，２７３号（1995年11月14日）、Lahodaらの米国特許第５，１２５，９５１号（1992年6月30日）、Robinsonの米国特許第５，１１８，３３７号（1992年6月2日）と米国特許第５，３９３，３１７号（1995年2月28日）、及びAngellらの米国特許第５，４２２，０１５号（1995年6月6日）を参照されたい。
従来の方法（例えば、乾燥と分離）で処理された汚物の別の欠点は、汚物が、通常使用される農業用肥料散布機によって散布されるのに不十分な大きさと形状とを有し、新しい空気式散布機に使用できないことである。
比較的分解度が低い有機廃棄物を高い植物栄養価を有する組成物に加工する比較的簡単なプロセスがあれば、特にこのようなプロセスにより、現在市販の散布機によって散布されることができる生成物が得られるならば、当業界における改良となろう。
発明の開示
本発明は、下水汚物のような比較的分解度が低い有機廃棄物の植物栄養価を高めるプロセスの改良を含む。同改良には、比較的分解度が低い有機廃棄物を、パイプクロスリアクタ内で、酸及び塩基により発熱を伴って処理する工程が含まれる。
より詳しくは、プロセスの改良には、比較的分解度が低い有機廃棄物を水と混合してスラリーを形成する（又は同廃棄物をスラリーとする）工程と、スラリーを塩基、酸、及び水と反応させて溶融物を形成するために、スラリーをパイプクロスリアクタへとポンプで供給する工程と、同溶融物を微粒子から成る再循環床の上に噴霧する工程と、溶融物に含まれている水を蒸気として蒸発させる工程とが含まれる。溶融物を続いて、粒化機にて、再循環される細かい分子のような基体の上に付着させ、粒状分子を形成する。粒状分子は適当な大きさに成長する（例えば顆粒を形成する）。次に、この粒状分子を（例えば回転式乾燥機を用いて）乾燥し、水分含量を減小させると、高い植物栄養価を有する組成物（例えば、本来の比較的分解度が低い有機廃棄物よりもＮＰＫ価が大きい肥料や土壌改良剤）が生成する。
一般に、このプロセスには、乾燥させた粒状分子を分離装置へ通過させる工程と、乾燥させた粒状分子を微粒子、製品、及び大きすぎる物質へと分離する工程とが含まれ、更には、大きすぎる物質を粉砕する工程と、微粒子及び大きすぎる物質を粒状の基体として使用するために粒化機へと戻す工程が含まれる。
本発明には、改良プロセスによって製造された肥料も含まれる。本発明によって製造された肥料は、一般に使用される肥料と同じ大きさ、形状及び密度を有する。
本方法の利点は、汚物から約８０％の水を除去するのに、パイプクロスリアクタ内の発熱を伴う酸−塩基反応によって生じた熱を利用することにあり、これにより、従来の乾燥又は燃焼方法において通常使用されていた多量のエネルギーを節約することができる。また、同時に、汚物に含まれている本来備わっている栄養価及びフミン酸塩は保存される。本方法では、スラリーのような加工物質も取り扱っており、乾燥物質や固形物を運搬及び取り扱う不快さを回避することができる。また、本方法では病原体の殺菌を助ける高温を達成する。
一実施形態において、プロセスには、廃酸を溶融めっきプロセス又は鋼の酸洗いプロセスから供給する方法が含まれる。このようなプロセスには、改良プロセスで使用するベンチュリスクラバのｐＨを低く保つために、廃酸を導入し、微量元素を強化した肥料を製造する工程が含まれる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明によるプロセスを示すプロセスの作業工程図である。
図２は、本発明に関して使用されるパイプクロスリアクタの様式化した図である。
図３は、本発明を実施する際に使用される回転式アンモニア化粒化機におけるパイプクロスリアクタの部分破断斜視図である。
図４は、本発明に関して使用される粒化機における物質の回転床の様式化した端面図である。
発明の最良の態様
図１に示されるように、有機廃棄物の植物栄養価を高めるためのプロセスの改良は、有機廃棄物を攪拌槽すなわち汚物スラリ槽１０内で水と混合してスラリを生成することを含む。スラリ生成に用いられる水は好ましくは後述するスクラバ２２からの洗浄水を含む。スクラバ２２は洗浄水中に廃酸を含む。スラリは充分な濃度かつ粘稠度にて混合され、有機廃棄物を最適かつできるだけ速やかに処理するが、パイプクロスリアクタ１２の稼動時にこれを詰まらせたり、閉塞させたりすることはない。無論、スラリの特定の濃度及び粘稠度は、特定の有機廃棄物中に含まれる不溶性の粒子状物質の粒径や量、及びパイプクロスリアクタの構成要素の大きさや長さにある程度依存する。
スラリは攪拌槽１０からパイプクロスリアクタ１２にポンプで供給され、アンモニアなどの塩基や、硫酸、リン酸、及びこれらの混合物などの酸に、必要に応じて水を加えたものと発熱反応を行って溶融物を生成する。
パイプクロスリアクタはよく知られたものであり、液状化学物質から顆粒状ＮＰＫＳ肥料を製造する目的で使用されてきた［参照例Energy Efficient Fertilizer Production with the Pipe-Cross Reactor, （米国エネルギー省１９８２年）（パイプクロスリアクタは従来のアンモニア処理粒状化システムの粒化機ドラムに取り付けられる）；Achorn et al., "Optimizing Use of Energy in the Production of Granular Ammonium Phosphate Fertilizer"(1982 Technical conference of ISMA, Pallini Beach, Greece); British Sulfur Corp. Ltd., "TVA modifies its pipe reactor for increased versatility", Phosphorus & Pottasium, No. 90, pp. 25-30(1977); Achorn et al., "Efficient Use of Energy in Production of Granular and Fluid Ammonium Phosphate Fertilizers"(1982 Fertilization Association of India Seminar, New Dehli, India); Salladay et al., "Commercialization of the TVA Pipe-cross Reactor in Regional NPKS and DAP Granulation Plants in the United States"(1980 Fertilization Association of India seminar, New Dehli, India)；米国特許出願第４，６１９，６８４号（１９８６年１０月２８日）Salladay等に付与；米国特許出願第４，３７７，４０６号（１９８３年３月２２日）Achorn等に付与；米国特許出願第４，１３４，７５０号（１９７９年１月１６日）Norton等に付与；米国防衛公報第Ｔ９６９，００２号（１９７８年４月４日）Norton等に付与；Salladay et al., "Status of NPKS Ammoniation-Granulation Plants and TVA Pipe-cross Reactor"（1980 Fertilizer Industry Round Table, Atlanta, GA, US）］。
発熱プロセスにおいて用いられる酸及び塩基の量は当業者によれば求めることが可能であるが、参考として、アンモニアの中和においては、約１モルの硫酸、又は約１モルのリン酸として示されたリン化合物がアンモニア２モルに対して用いられる。リン酸の濃度に関して、パイプクロスリアクタ内における通常のN：Ｐのモル比は、１．３：１〜１．８：１の範囲であり、好ましくは１．４：１〜１．５：１の範囲である。この値は約４２〜４７％Ｐ2Ｏ5となるようにリン酸を水で希釈することを考慮に入れたものである。窒素のモル量は添加されるアンモニアの量だけでなく、特定の有機廃棄物中に含まれるアンモニア性窒素の通常量を考慮したものでなければならない。
本発明に関して用いることが可能な他の酸としては硝酸、塩酸、酢酸、クエン酸、及びこれらの混合物がある。しかし、特定の組合せについては、使用に先立って充分に配慮する必要がある（例硝酸及びアンモニアの化合物は爆発性を有する硝酸アンモニウムを生ずる可能性がある）。いずれの酸が用いられる場合でも、プロセス中で用いられる酸の内の１つの強度は９０％硫酸と同じ等量であることが好ましい（例９３〜１００％硫酸）。
図２に示されるように、パイプクロスリアクタ１２は硫酸及びリン酸を受けるための（硫酸の場合は１６．３Ｌ／分（４．３ガロン／分）の流速、リン酸の場合は４．２Ｌ／分（１．１ガロン／分）の流速）２本のクロスパイプ２６，２８を好適に備える。第３のパイプ３０はスラリを輸送するパイプ３２にアンモニアを合流させる。パイプ３２の長さは、適当な混合が行われるには、少なくとも５１ｃｍ〜７６ｃｍ（２０インチ〜３０インチ）の範囲である。本発明において用いられる一般的なパイプクロスリアクタは、約７．６ｃｍ〜２５．４ｃｍ（３インチ〜１０インチ）の直径を有するとともに約２．１ｍ〜１５．４ｍ（７フィート〜５０フィート）の長さを有し、例として、ステンレス鋼の挿入部又はテフロン（ＴＥＦＬＯＮ）（商標）のライニングを有する５ｃｍ〜２０ｃｍ（２インチ〜８インチ）の排出パイプとして終端する。排出パイプは標準的な回転ドラム式粒化機１４に混合物を好適に供給する。排出パイプは鋼パイプにて好ましくは形成される（例ＨＡＳＴＥＬＬＯＹ Ｃ−２７６又は３１６Ｌステンレス鋼（ＨＡＳＴＥＬＬＯＹ Ｃ又はＢは反応チューブ用である））。テフロン（ＴＥＦＬＯＮ）（商標）、セラミック、又は他の耐腐食性ライニングをこのパイプクロスリアクタにおいて使用することも可能である。温度は好ましくは１４９℃（３００°Ｆ）以下に保たれる。
アンモニアは約３．７８Ｌ／分（４．３ガロン／分）の流速にて系内に導入される。有機廃棄物（例下水汚物）及び水は約１１４Ｌ／分〜約１５１Ｌ／分（３０ガロン／分〜約４０ガロン／分）のスラリ流速にて導入される。パイプクロスリアクタは通常１０３，４２５Ｎ／ｍ2ゲージ〜４１３，７００Ｎ／ｍ2ゲージ（１５〜６０ｐｓｉｇ）のゲージ圧にて動作する。
「高温溶融物」はパイプクロスリアクタチューブから粒化機１４に供給され、同時にリアクタ生成物が粒化機１４に流入するにしたがって生成物から水が蒸発する。パイプクロスリアクタ１２内で行われる発熱反応により蒸気が発生する。
粒化機（アンモニア化粒化機としても知られる）は、例として２〜４ｍ（６〜１２インチ）の直径を有すると共に約５〜７ｍの長さを有する回転ドラム式粒化機であることが好ましい。示されたプロセスにおいては、粒化機１４は、例として粒状化物質のｐＨを調整又は調節するために溶融物に少量のアンモニアを加える目的で、粒化機１４内に機能的に配置されるアンモニア多孔分散管２０を有する。
溶融物は粒化機１４内において再循環された細かい分子上に付着され、粒状分子を形成する。これにより粒状分子を所望の粒径に成長させることが可能である。次にこれらの粒状分子を回転式乾燥機に充分な時間にわたって通じ、水分含量を減小させることにより高い植物栄養価を有する肥料が得られる。
本発明において使用される好適な乾燥機は、２〜３ｍ（６〜８フィート）の直径と約１５〜１７ｍの長さとを有し、３．２×１０10〜４．７×１０10Ｊ／時（３０×１０6〜４５×１０6ＢＴＵ／時）の加熱能力を有すると共に排出側の端部において粒塊破砕要素を備える回転ドラム式乾燥機である。
示したプロセスは、乾燥させた粒状分子を分離装置１８に通じ、更に乾燥粒状分子を微粒子、製品、及び大きすぎる物質に分離することを含む。大きすぎる物質は微粒子としてプロセスに導入されるべく小径化される。
微粒子はプロセスに導入されるべく（所望の最終製品を得るうえで必要な苛性カリや任意の微量元素と共に）粒化機１４に戻される。分離プロセスにて得られた製品は、製品冷却器（直径２〜３ｍ、長さ１５〜１７ｍ）又は適当な流動床型冷却器中で好適には冷却される。
このプロセスにおいて、水蒸気、アンモニア、及び粒子を含む粒化機１４から発生する煙気は、該煙気を引き込んでベンチュリスクラバ２２を通過させ、粒化機１４内部を陰圧に保つことにより収集される。ベンチュリスクラバ２２では、ベンチュリ管のスロート部分内に低ｐＨ水が洗浄水として噴射される。
本発明に関して使用される換気システムの別の態様には、（例として、毎分１，６９９ｍ3（６０，０００立方フィート）の空気量を動かす性能を有する）ファン、集埃用の乾燥サイクロン、及びアンモニア煙気や小さな埃粒子を捕集するための水分離室を備えたベンチュリスクラバが好ましくは含まれる。
本発明は、粒化機から逃げる反応せずに残ったアンモニア蒸気を回収するために、低ｐH水をベンチュリスクラバ内で使用する。一実施形態において、少量の硫酸又はリン酸をベンチュリスクラバに加えることにより、ｐHを低く保ち（例ｐH２〜ｐH３）、ベンチュリスクラバ内のアンモニア蒸気を適切に洗浄することができる。
NPK肥料は一般的に、鉄や亜鉛を微量元素として含むことが好ましい。したがって、好ましい一実施形態において、溶融めっきからの廃酸（米国ＥＰＡ／ＲＣＲＡ有害廃棄物指定第Ｄ００２号）又は酸洗いプロセスからの廃酸（米国ＥＰＡ／ＲＣＲＡ有害廃棄物指定第Ｋ０６２号）を用いて洗浄水のｐＨを低く保つ。これらの廃酸は通常、５％〜１０％の強度を有し、３％〜８％の鉄を含有する硫酸又は塩酸である。溶融めっきで用いられる廃酸は上述の鉄に加え、３％〜８％の亜鉛を含む。鉄及び亜鉛は、洗浄工程で生じたアンモニアを含有する洗浄水と共に汚物スラリ槽へ供給され、更にパイプクロスリアクタに供給されて、鉄及び亜鉛の微量元素として最終的なＮＰＫ肥料の中に混合される。廃硫酸の場合、硫酸がパイプクロスリアクタ内で反応して硫酸アンモニウムを生成するため（塩酸からは塩酸アンモニウムが生成する）、硫黄も、得られた肥料における栄養素となる。
他の微量元素又は更なる成分を、質量計量供給装置を用いて、乾燥固形物として微粒子再循環流に加えることにより、肥料に混合してもよい。微量元素又は更なる成分としては、石灰、白雲石、方解石、ハイドロバイオタイト、セッコウ、リン酸化合物（例リン灰土やリン酸アンモニウム）、苛性カリ、尿素、粘土、過酸化カルシウム、硝酸アンモニウム、バーミキュライト、フミン酸、及び、鉄、マンガン、マグネシウム、ホウ素、銅、亜鉛などの微量鉱物が含まれる。
以上、本発明を都市の下水汚物処理に関して最も詳細に説明してきたが、本発明のプロセスは、養鶏業における廃棄物、食品加工業における廃棄物、製紙業における廃棄物、養豚業における廃棄物、及びこれらの混合物などの比較的分解度が低い有機廃棄物の植物栄養価を高めるために使用することも可能である。このような場合、本発明のプロセスにおいて下水汚物の代りに特定の比較的分解度の低い有機廃棄物を用い、又そのプロセスにおけるパラメータを適宜変更する。
本発明を以下の実施例に基づいて更に説明する。
実施例
攪拌漕内で、下水汚物６７００ｋｇ／時間（７．４トン／時間）を、ベンチュリスクラバからの洗浄水３７Ｌ／分（１０ガロン／分（ｇｐｍ））と混合しスラリーを形成する。スラリーは、正圧置換ポンプ又は他の適切なポンプにより、パイプクロスリアクタへポンプで供給されるような粘稠度を有する。同リアクタは、アンモニア、硝酸、リン酸、下水汚物、及び水を受け入れるように装備される。パイプクロスリアクタは直径約１０ｃｍ（４インチ）、長さ１２ｍ（４０フィート）である。パイプクロスリアクタの排出側の終端には回転ドラム式粒化機が存在する。回転ドラム式粒化機は直径１．８ｍ（６フィート）、長さ６．１ｍ（２０フィート）である。
スラリーをパイプクロスリアクタに加え、１６Ｌ／分（４．３ガロン／分）の９９．５％アンモニア、１６Ｌ／分（４．３ｇｐｍ）硫酸（９３％）、４．１Ｌ／分（１．１ｇｐｍ）リン酸（５４％Ｐ2Ｏ5）と反応させる。パイプクロスリアクタの温度（酸と塩基の間の発熱反応による）は約１４９℃（３００°Ｆ）に維持され、汚物には水分が存在する。この温度は、スラリーに存在しうるサルモネラ、大腸菌、及び他の病原菌を殺菌するように働く。この温度は又、物質を幾分脱臭するように働く。
パイプクロスリアクタから得られる溶融物は、微粒子から成る再循環床上に噴霧され、溶融物に含まれる水は蒸気として蒸発する。アンモニア多孔分散管が粒化機に備えられ、それにより、ｐＨ調整のために粒状混合物に少量のアンモニアを添加することができる。
このようにパイプクロスリアクタを操作すると、９，０７２ｋｇ（１０トン）／時間の生産速度で、２０％固体が約１８，１４４ｋｇ（２０トン）／時間で導入される。
蒸気、アンモニア、及び粒子を含む粒化機からの煙気は、煙気ファンにより粒化機内を陰圧に維持することによって捕集される。煙気ファンにより、煙気を吸引し、ベンチュリスクラバに通過させる。ベンチュリスクラバは、ベンチュリスロート中に噴霧された低ｐＨ水（溶融めっきプロセスからの廃酸の添加によりｐＨを小さくした水）を有する。（溶融めっきの酸が利用できないならば、ｐＨは、リン酸又は硫酸で調整することができる。）低ｐＨ水は、煙気中に存在するアンモニア蒸気と埃粒子とを捕集する。
粒状物質は、約９４℃（２００°Ｆ）及び水分含量約５〜１５％で粒化機から出て、回転式乾燥機に入る。回転式乾燥機は直径約２ｍ（例えば１．８ｍ（６フィート））、長さ約２０ｍ（例えば１８ｍ（６０フィート））である。回転式乾燥機は３．２×１０10（３０×１０6ＢＴＵ／時間）の加熱能力を有し、排出側の端部で粒塊破砕機又は粒塊ブレイカーと連結される。物質中の水分は、乾燥機中の加熱強制空気によって約３％にまで減小される。
回転式乾燥機を出た物質は粒塊破砕機に通され、大きすぎる物質は２．５４ｃｍ（１インチ）未満のサイズに小径化される。
分離装置を用い、物質を（ａ）微粒子、（ｂ）製品、（ｃ）大きすぎる物質に分離する。微粒子は粒化機に戻される。製品は、直径２ｍ（６フィート）、長さ２０ｍ（６０フィート）の冷却器に運ばれ、次いで保管される。一方、大きすぎる物質は粉砕ミルを通過させ、粒化機への再循環のために微粒子の大きさにまで小径化させる。製品９０７ｋｇ（１トン）当たり約１８１４ｋｇ（２トン）が再循環流に必要である。
埃を含有する空気は、乾燥機、粉砕ミル、及び分離装置から、装置全部を陰圧に保つファンによって捕集される。空気を吸引してサイクロンシステムに通す。サイクロンシステムは埃の約９７％を除去する。空気をサイクロンからベンチュリスクラバに通過させ、残存している埃粒子を除去する。ベンチュリスクラバからの空気を粒化機の噴煙スクラバからの空気と一緒に、大きな分離室に送り、濃縮水分を除去する。これらのベンチュリスクラバからの空気を一緒にし、第２のベンチュリスクラバに通過させる。次いで、空気は、高さ約３０．５ｍ（１００フィート）の煙突から出る。空気は約６６℃（１５０°Ｆ）で飽和される。
得られた肥料のＮＰＫ値は１２−３−６（１２％窒素、３％リン、６％カリウム）と測定される。又、得られた肥料は、均一で、標準的な適用装置に対して適切な大きさである。
本明細書中における特定の実施例又は特定の実施形態への言及は、本発明の範囲に対する限定と解釈されるべきではない。本発明の範囲は請求の範囲によって決定される。
【図１】
0003803688.tif 000002
【図２】
0003803688.tif 000003
【図３】
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【図４】
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