(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
表面に合金化溶融亜鉛めっき層を有する鋼板であって
前記合金化溶融亜鉛めっき層中の鉄含有率が１１〜１４質量％であり、前記合金化溶融亜鉛めっき層の表面は、表面粗さ（Ｒａ）が０．６〜１．０μｍであり、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）が３５０以下であり、山谷のうねり値（Ｗｃａ）が０．４μｍ以下であり、且つ、表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率が０．０５以下であり、前記高さにおける面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2である前記山部の個数が、３×１０2個／ｍｍ2以下であることを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【請求項２】
鋼板を、溶融亜鉛めっき浴へ浸漬させて鋼板表面に溶融亜鉛めっき層を形成させ、加熱して該溶融亜鉛めっき層の合金化を施した後、調質圧延を施す合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、
前記溶融亜鉛めっき浴中のＡ１濃度を０．１３０〜０．１４５質量％、浴温を４５０〜４６５℃とし、該溶融亜鉛めっき浴への前記鋼板の進入時の板温を４６５℃以下とすると共に、前記合金化の際の加熱温度を５１０〜５４０℃とし、さらに、前記調質圧延を、表面粗さ（Ｒａ）が０．３〜０．８μｍ、長さ１インチあたり山頂数（ＰＰＩ）が４００〜６００の表面を有するワークロールを用いて、伸び率０．５〜１．２％として行うことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法に係わり、特に自動車用防錆表面処理鋼板として用いられ、摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】
合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下、ＧＡ鋼板という）は、比較的安価で防食性に優れるため、自動車用鋼板として多用されている。近年、コスト削減の観点より、車体等の一体成形化が進み、使用する鋼板に対して摺動性、耐パウダリング性、耐低温チッピング性等の性能が以前より一層優れていることが要求されるようになっている。
【０００３】
摺動性を改善する従来技術としては、例えば特開平３−１９１０４５号公報で開示されているように、ＧＡ鋼板の上層にＦｅ系の電気めっき層を施すことが提案されている。しかしながら、この技術は、摺動性を良好にするが、製造コストは上昇するという欠点がある。
【０００４】
また、特公平３−５５５４４号公報は、合金化めっき層の摺動性に不利な軟質なη相及びζ相を低減し、摺動性に有利なδ1単相に近い状態にすることを提案している。しかしながら、上記の軟質な相を消滅させるには、高温で、且つ長時間にわたる合金化作業が必要となり、希望しないｒ相が別途多量に生成する。そのため、該特公平３−５５５４４号公報記載の技術は、ＧＡ鋼板の耐パウダリング性を劣化させるという問題を有している。
【０００５】
さらに、特開平１１−３０２８１号公報は、合金化めっき表層のＡｌ−Ｏ量、並びにη相及びζ相の量をある範囲に規定し、摺動性を改善することを提案している。そして、具体的にＡｌ−Ｏ量を低減するには、ＧＡ鋼板のアルカリ液への浸漬やブラシロールでの表面研削を、η相、ζ相の低減には、酸溶液への浸漬を行うと良いことが開示されている。しかしながら、この技術は、合金化溶融亜鉛めっき後に２度にわたって別の処理を施すことであり、その処理を行うための新規な設備が必要であり、製造コストの上昇を招く。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、かかる事情に鑑み、プレス加工を行っても従来より摺動性が良好で、且つ安価な合金化溶融亜鉛めっき鋼板、さらにはその製造方法を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
発明者は、上記目的を達成するため、種々の表面形状を変化させたＧＡ鋼板を多種類試作し、金型を用いた摺動試験によってそれらの摺動性を調査した。その結果、金型面に接触する合金化めっき層の表面形状、つまり表面粗さや、山谷のうねり、さらには、表面に存在する山部の存在状態がＧＡ鋼板の摺動特性に大きな影響を及ぼしていることを見出し、その知見に基づき本発明を完成させた。
【０００８】
すなわち、本発明は、表面に合金化溶融亜鉛めっき層を有する鋼板であって、前記合金化溶融亜鉛めっき層中の鉄含有率が１１〜１４質量％であり、前記合金化溶融亜鉛めっき層の表面は、表面粗さ（Ｒａ）が０．６〜１．０μｍであり、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）が３５０以下であり、山谷のうねり値（Ｗｃａ）が０．４μｍ以下であり、且つ、表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率が０．０５以下であり、前記高さにおける面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2となる前記山部の個数が、３×１０2個／ｍｍ2以下であることを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
【０００９】
また、本発明は、鋼板を、溶融亜鉛めっき浴へ浸漬させて鋼板表面に溶融亜鉛めっき層を形成させ、加熱して該溶融亜鉛めっき層の合金化を施した後、調質圧延を施す合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、前記溶融亜鉛めっき浴中のＡ１濃度を０．１３０〜０．１４５質量％、浴温を４５０〜４６５℃とし、該溶融亜鉛めっき浴への前記鋼板の進入時の板温を４６５℃以下とすると共に、前記合金化の際の加熱温度を５１０〜５４０℃とし、さらに、前記調質圧延を、表面粗さ（Ｒａ）が０．３〜０．８μｍ、長さ１インチあたり山頂数（ＰＰＩ）が４００〜６００の表面を有するワークロールを用いて、伸び率０．５〜１．２％として行うことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【００１０】
本発明では、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金化されためっき層表面の凹凸における山部の面積や密度等を、該鋼板の摺動性に対して適切になるようにしたので、この鋼板を自動車用部品の素材に利用してもプレス成形性が従来よりも良好になる。しかも、従来の製造工程を何ら変更するものでないので、製造コストは安価に維持できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】
以下に、発明をなすに至った経緯に沿い、本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１２】
まず、合金化されためっき層（以下、単にめっき層という）中の鉄含有率であるが、その値が大きい方がめっき層が硬くなり、変形し難くなるので、摺動時に金型面との摩擦抵抗が小さく、有利である。これは、鉄含有量が多いと合金化時にめっき層表面に生成し易い、軟らかなζ相（ビッカース硬度で約２００Ｈｖ．）の量が減少し、比較的硬いδ1相（ビッカース硬度で約３００Ｈｖ，）が多く生成するためである。そこで、本発明者が鋭意検討したところ、めっき層中の鉄含有率は１１〜１４質量％が良いことを見出した。１１質量％未満では、前記δ1相が十分に生成されず、１４質量％超えでは、プレス加工時にめっき層がパウダリングと称される粉状の剥離を起こすようになるからである。この上限については、好ましくは１３質量％である。
【００１３】
また、めっき層の表面粗さ（ＪＩＳで規定する算術平均粗さ：記号Ｒａ）だけを変化させたＧＡ鋼板で調査したところ、それらの摺動性は、Ｒａが０．６〜１．０μｍの範囲にあると、良好になる傾向のあることがわかった。これは、図１に示すように、Ｒａを比較的小さく、平坦にした方（具体的には、Ｒａ１．０μｍ以下）が、金型１の面がめっき層表面の山部２で引っかかりが少なくなり、摺動抵抗が小さくなるからである。ただし、Ｒａを０．６μｍ未満まで小さくすると、山部は小さくなるが、同時に凹部３も小さくなる。その結果、摺動時に用いる潤滑油の油溜まり効果（凹部より潤滑油が凸部へ吹き出し、金型１の面との摩擦抵抗を減少させる）が小さくなり、ＧＡ鋼板の摺動性はかえって劣化する。そこで、本発明では、めっき層の表面粗さ（Ｒａ）は、０．６〜１．０μｍにすることにした。
【００１４】
さらに、発明者は、めっき層表面上の多くの位置で、長さ１インチ当たりの山頂数（記号：ＰＰＩで表す、Peak  per  inchの略）を測定し、鋼板の摺動性との関係を調査した。その結果、ＰＰＩは小さい方が摺動性は良好になる傾向のあることがわかった。具体的には、３５０個以下が好ましい。これは、図２に示すように、ＰＰＩが大きいと、金型１の面との接触部分で接触角（図中のθ）が大きくなり、山部２との抵抗が大きくなって摺動性が劣化するためと考えられる。一方、ＰＰＩが小さい場合には，前記図２に示したように、大きい山部２が存在するようになり、山部２との接触角が小さくなって、抵抗が比較的抑制されるようになる。
【００１５】
そこで、本発明では、めっき層表面のＰＰＩを３５０個以下に限定することにした。
【００１６】
加えて、発明者は、ＧＡ鋼板の板厚方向断面視で、めっき層表面の山部（凸部ともいう）及び谷部（凹部ともいう）が形成する波状面のうねり状態に着眼し、うねりをＪＩＳ  Ｂ  ０６１０に規定された方法で測定し、中心線うねりの値（記号：Ｗｃａ）で評価することにした。そして、そのＷｃａ値と摺動性との関係を調査したところ、Ｗｃａ値が０．４μｍ以下であると、摺動性が良好になることを見出し、このことを本発明の要件に加えることにした。これは、Ｗｃａが０．４μｍを超えると、Ｒａが大きい場合と同様に金型との摩擦抵抗が大きくなり、摺動性が低下するからである。
【００１７】
しかしながら、これまでに述べためっき層の鉄含有率、表面粗さ（Ｒａ）、山頂数（ＰＰＩ）及びうねり状態（Ｗｃａ値）だけではＧＡ鋼板の摺動性に与える影響を完全に配慮したことにならないと考え、さらなる研究を重ねた。
【００１８】
まず、発明者らは、ＧＡ鋼板と金型との摺動性に関して、ＧＡ鋼板表面の凹凸における山部の先端と金型との接触状態が摺動性に影響を及ぼすと考えた。そして、プレス時には、ある程度の面圧にて金型により鋼板を押さえつけることとなるが、このとき、山部先端が潰され、潰された山部先端と金型とが接触することとなるので、この接触面積が小さい方が、金型と鋼板表面との摩擦係数が小さくなって摺動性が向上するという発想に至った。そして、ＧＡ鋼板のめっき層が上述の鉄含有率であり、めっき層表面が上述の表面粗さ（Ｒａ）、うねり値（Ｗｃａ）、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）の範囲を満たす場合には、鋼板表面において金型と接触するのは、鋼板表面の表面粗さの確率振幅分布の中央値より２μｍ程度山頂方向へ寄った高さの部分であることがわかった。
【００１９】
すなわち、表面粗さの確率振幅密度分布の中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率が、金型との摩擦係数に大きな相関があることを見出した。ここで、確率振幅分布とは、表面形状の凹凸曲線をある高さの直線で切った時、その直線と凹凸曲線の交点の数をその高さの頻度とし、それぞれの高さにおける頻度の分布を確率分布とすることにより求められるものである。高さに対する頻度をヒストグラムに表わせば、図３に示すような確率振幅分布曲線が得られる。そして、この確率振幅分布の中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率とは、図４に示すように、所定寸法のサンプルについて、中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さでの平面により切断される山部の面積（図４中斜線部で示される面積）の総和をサンプル面積（Ｌ×Ｗ）で除した値で求められるものである。
【００２０】
発明者は、通常の圧延工程にて熱間圧延、酸洗、冷間圧延を順次行い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を製造し、その鋼板を、焼鈍温度８００℃で再結晶焼鈍を行ってから、Ａｌ濃度０．１３５質量％、浴温４６０℃の溶融亜鉛めっき浴に浸漬してめっきを施した後、５２０℃に加熱してめっき層の合金化を行って合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ鋼板）とし、さらに、調質圧延を行ったものよりサンプルを切り出した。サンプルの表面形状は、調質圧延時のワークロールの表面形状、伸び率の変更により各値に調整した。ここで、表面粗さ（Ｒａ）は０．６〜１．０μｍの範囲に、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）は３５０以下に、山谷のうねり値（Ｗｃａ）は０．４μｍ以下に調整し、前記山部の存在確率を変化させ、山部の存在確率が摺動性に及ぼす影響を調査した。なお、表面粗さ（Ｒａ）、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）、山谷のうねり値（Ｗｃａ）は、それぞれ以下のようにしてその値を確認した。
Ｒａの測定
測定長さ２．５ｍｍ、カットオフ０．８ｍｍで２次元表面粗さの測定を行うことで求めた（ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１参照）。
ＰＰＩの測定
測定長さ２．５ｍｍ、カットオフ０．８ｍｍで２次元表面粗さの測定を行い、１インチ当たりの山の数を求めた。基準レベルは０．２５４μｍとした。
Ｗｃａの測定
測定長さ２４ｍｍ、カットオフ０．８〜８ｍｍとして求めた（ＪＩＳ  Ｂ  ０６１０参照）。
【００２１】
山部の存在確率は、明伸工機（株）製の表面形状解析装置（ＳＡＳ−２０１０）にて、先端径２μｍの触針を用いて、測定面積２ｍｍ×１ｍｍ＝２ｍｍ2について、ｘ方向に１μｍ間隔にて２ｍｍ（２０００ｐｏｉｎｔｓ）の測定を、ｙ方向に１０μｍ間隔にて１ｍｍ（１００本）の測定を行った。この測定データをもとに、表面粗さの確率振幅密度分布を求め、この確率振幅密度分布で中央値より２μｍ寄った平面を境界面として、それ以上の高さの部分（該平面より高い凸部分）とそれ未満の高さの部分とを白黒で表した２値化マップを作成した。
【００２２】
２値化マップの例を図５に示す。図５に示した２値化マップでは黒色部分が境界面の高さ以上に高い部分、白色部分が境界面より低い部分を示している。そして、この２値化マップより、画像解析装置で前記山部の存在確率、すなわち、黒色部の面積（ｍｍ2）／２（ｍｍ2）の値を求めた。なお、図５（ａ）は山存在確率が０．０６１である例であり、図５（ｂ）は山存在確率が０．０４８である例である。
【００２３】
さらに、各サンプルについて、防錆油を１．５ｇ／ｍ2塗油し、金型との面圧９．８ＭＰａで摺動距離１００ｍｍ、摺動速度５００ｍｍ／ｍｉｎの条件で平板摺動試験を行い、摩擦係数を求めた。
【００２４】
確率振幅分布における中央値から２μｍ山頂方向へ寄った高さでの平断面における山部の存在確率（図５においては黒色部の面積率）と、摩擦係数との関係を図６に示す。図６から、確率振幅分布における中央値から２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率が０．０５以下となると、摩擦係数が低下し、０．１３０以下を確保できることがわかる。
【００２５】
以上のことから、本発明では、表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さでの平断面における山部の存在確率が０．０５以下であること必要とする。
【００２６】
また、さらに検討を行ったところ、上記のように表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率が０．０５以下となるようにし、さらに、前記山部のうち面積が小さいもの、すなわち、図５において面積の小さい黒色部の個数を少なくすると、摺動性がより向上することがわかった。これは、微小の山部が多いと、図７に示すように、微小の山部がヤスリのような効果をもたらし、金型面との摩擦抵抗を大きくするためと推定される。そして、面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2である山部の個数が金型面との摩擦係数に影響を及ぼすことがわかった。図８に、面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2の山部の個数と摩擦係数との関係を示す。面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2の山部の個数を３００個／ｍｍ2以下とすることで、摩擦係数がより低下することがわかる。
【００２７】
したがって、本発明では、前記山部の面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2の山部の個数を３×１０2個／ｍｍ2以下とする必要がある。ここで、３×１０2個／ｍｍ2以下に個数規定を行う山部を、前記山部を前記平断面で切断したときの面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2の範囲にある山部とした理由は、該面積が１０-5ｍｍ2未満の山部は、存在したとしても金型との接触面積が小さすぎて金型面との摩擦抵抗に影響を及ぼさないためであり、また、該面積が１０-3ｍｍ2超の山部は、存在したとしても、前述の存在確率の範囲内であれば金型との摩擦係数は増大しないためである。
【００２８】
なお、表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2の山部の個数については、前述の２値化マップより、画像解析装置を用いて測定した。
【００２９】
次に、以上述べた本発明に係るＧＡ鋼板の製造方法を説明する。
【００３０】
それは、従来通り、鋼板を溶融亜鉛をめっきする工程、めっきを合金化する工程及び合金化後の鋼板を調質圧延する工程を順次経て製造される。ただし、各工程では、本発明に係るＧＡ鋼板とするために、各種の操業条件及び装置に配慮がなされている。
【００３１】
まず、溶融亜鉛めっきの条件としては、亜鉛浴のＡｌ濃度、浴温及び浴へ進入させる鋼板の温度（以下、進入板温という）を適切にする必要がある。つまり、ＧＡ鋼板の表面を平滑にして、低表面粗さ（Ｒａ）化，低ＰＰＩ化，山個数の低減を行うのである。検討の結果、そのためには、溶融亜鉛めっき浴（以下めっき浴という）中のＡｌ濃度、浴温及び進入板温をいずれも低目にすることが有効であることを知った。
【００３２】
具体的には、めっき浴のＡｌ濃度が高いと、めっき時に合金化を抑制するＦｅ−Ａｌ合金が多量に形成され、鋼板の粒界等、Ｆｅの拡散が速いところで局所的な合金化が起こり、めっき表面の凹凸が大きくなり、表面粗さ（Ｒａ）、長さ１インチあたりの山頂数（ＰＰＩ）の両方を前述の範囲とすることが困難となる。そのため、本発明では、該Ａｌ濃度を０．１４５質量％以下に、好ましくは０．１４０質量％以下に抑えることにした。なお、Ａｌは、ＧＡ鋼板の耐パウダリング性の確保のためにめっき浴中に含有させるが、このためには０．１３０質量％以上とすることが好ましい。
【００３３】
また、浴温、進入板温を高くすると、同様にめっき表面のＰＰＩが大きくなり易い。これも、めっき時に形成するＦｅ−Ａｌ合金が関与していると考えられ、低浴温、低進入板温として、鋼板の結晶粒界でのＦｅの拡散速度を低下させることが望ましい。そこで、検討を重ねたところ、板温は４５０〜４６５℃、進入板温は４６５℃以下とするのが良いことを知った。
【００３４】
さらに、めっき後の合金化においては、摺動性に悪影響を及ぼすζ相の出現を低減することが望ましい。そこで、本発明では、ζ相が不安定となる高温度で合金化するのが良いと考え、５１０℃以上の温度で合金化することにした。合金化時の加熱温度が５１０℃に満たないとζ相の低減を十分に行った状態でＦｅ含有率を１１〜１４％の範囲にできない。本発明では、前記したようなめっき層の鉄含有率を１１〜１４質量％に抑制するため、通常５１０℃以上の温度では、１０〜２０秒程度の保持時間とすれば良いが、この保持時間は適宜変更してもかまわない。
【００３５】
加えて、合金化後に常温まで冷却されたＧＡ鋼板を調質圧延する必要がある。
【００３６】
本発明では、この調質圧延を低Ｒａ，高ＰＰＩのワークロールで圧延するのが特徴である。検討の結果、具体的には、上述のめっき条件、合金化条件にて製造したＧＡ鋼板に対して、Ｒａが０．３〜０．８μｍで、ＰＰＩが４００〜６００の表面形状を備えたワークロールを用い、且つ鋼板の伸び率を０．５〜１．２％として調質圧延を施せば、ＧＡ鋼板表面のＲａ、ＰＰＩ、山部の存在状態を上述した範囲にできることを見出した。つまり、この調質圧延で、合金化で形成された細かい凹凸を比較的平坦なロールで消滅させるのである。
【００３７】
なお、鋼板表面のうねり値（Ｗｃａ）を０．４μｍ以下とするには、被めっき原板となる鋼板として、Ｗｃａが０．４μｍ以下の鋼板を用いることで達成可能であり、被めっき原板のＷｃａを０．４０μｍ以下とするには、冷間圧延時等に使用するワークロールのうねり値を小さくする等、めっき原板製造時の圧延条件を適宜選択すれば良い。
【００３８】
【実施例】
通常の圧延工程にて熱間圧延、酸洗、冷間圧延を順次行い、板厚０．８ｍｍの冷延鋼板を製造した。その冷延鋼板を、連続溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）にて、焼鈍温度８００℃で再結晶焼鈍を行ってから、表１に示す条件にて溶融亜鉛めっき及び合金化を施した。ここで、めっき浴中のＡｌ濃度は０．１３５質量％とし、鋼Ｎｏ．１３だけは比較のために０．１５０質量％とした。さらに、合金化後の鋼板に表１に示す圧延条件により調質圧延を施した。得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板から、各種試験用の試料を採取して、めっき層中の鉄含有量、鋼板の表面形状、および摺動性の調査を行った。
【００３９】
【表１】
0003753062.tif 000002
【００４０】
なお、めっき層中の鉄含有量は、めっき層を溶解して湿式分析により行った。また、表中のアンダラインを施した数値は、本発明の条件から外れるものである。
表面形状の調査は、表面粗さＲａ（μｍ）、長さ1インチあたりの山頂数ＰＰＩ、中心線うねり値Ｗｃａ（μｍ）、表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方向へ寄った高さにおける山部の存在確率、この高さにおける面積が１０-5〜１０-3ｍｍ2である前記山部の単位面積当たりの個数（個／ｍｍ２）について調査した。これらの調査方法については前述のとおりである。摺動性の調査は、前述の摺動試験と同様の方法で金型との摩擦係数を求め、摩擦係数が０．１３０超を×、０．１２５超〜０．１３０を○、０．１２５以下を◎として評価した。表２に表面形状と摺動性の調査結果を示す。
【００４１】
【表２】
0003753062.tif 000003
【００４２】
表１、表２から、発明例である鋼Ｎｏ．１、３、５、７、８は、摩擦係数が◎あるいは○であり、良好な摺動性を示すことがわかる。これに対し、鋼Ｎｏ．２、６、９は、調質圧延時に用いたワークロールの表面形状が、Ｒａが大き過ぎたり、ＰＰＩが小さすぎたりするので、得られる鋼板の山存在確率またはＲａが大きくなり、摩擦係数が大きくなっている。また、鋼Ｎｏ．４は、合金化温度が低すぎるため、めっき層中の鉄含有率が本発明の範囲を満たさず、摩擦係数が大きい。さらに、鋼Ｎｏ．１０は、めっき浴温が高すぎるため鋼板のＰＰＩが大きく、また、鋼Ｎｏ．１１は、めっき浴温および進入板温が高いため鋼板のＰＰＩおよび山部密度が大きく、鋼Ｎｏ．１２は、めっき浴温および進入板温が高く、合金化温度が低いためＰＰＩ、山存在確率、山部密度が高く、いずれも摩擦係数が大きくなっている。また、鋼Ｎｏ．１３は、めっき浴中のＡｌ濃度が高すぎるため、Ｒａ、ＰＰＩともに大きくなっており、摩擦係数が大きい。
【００４３】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明により、構造の複雑な自動車用部品の素材に利用しても、プレス成形性の良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板が提供できるようになる。しかも、従来の製造工程において、めっき条件、調質圧延条件に若干の変更を加えることで製造が可能であるので、製造コストは安価に維持できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ＧＡ鋼板の表面粗さが該鋼板の摺動性に与える影響を説明する図である。
【図２】ＧＡ鋼板の表面上でのＰＰＩが該鋼板の摺動性に与える影響を説明する図である。
【図３】ＧＡ鋼板の表面粗さの確率振幅密度分布を説明する図である。
【図４】表面粗さの確率振幅密度分布における中央値より２μｍ山頂方面へ寄った高さにおける山部の存在確率を説明する図である。
【図５】ＧＡ鋼板の表面粗さの確率振幅密度分布で、中央値より山頂方向へ２μｍ寄った位置を基準に２値化した鋼板表面のマップである。
【図６】山部存在確率と摩擦係数との関係を示すグラフである。
【図７】ＧＡ鋼板表面の微小山部の個数が該鋼板の摺動性に与える影響を説明する図である。
【図８】微小山部の山個数と摩擦係数との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１    金型
２    山部
３    凹部
【図１】
0003753062.tif 000004
【図２】
0003753062.tif 000005
【図３】
0003753062.tif 000006
【図４】
0003753062.tif 000007
【図５】
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【図６】
0003753062.tif 000009
【図７】
0003753062.tif 000010
【図８】
0003753062.tif 000011