(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のステイベーンを挟持してステイベーン流路を形成する２枚のスピードリング主板の外周に一巻されてその流路が前記ステイベーン流路に連通するように設けられ、その断面積が巻始め部から巻終い部に向かって減少するように形成され、前記巻始め部に直管部が連通された水力機械の渦巻ケーシングにおいて、
前記直管部の端部に、前記巻始め部と巻終い部とを仕切る前記ステイベーンの外側端辺の上下の両端部全域および中央部を溶着するとともに、前記ステイベーンの外側端辺のうち両端部および中央部を除く部分を一辺とするように前記巻始め部と前記巻終い部とを連通する複数の連通穴を形成してなり、
前記ステイベーンの外側端辺の中央部の長さを前記ステイベーンの外側端辺全長の０．１〜０．３倍に設定し、
前記連通穴の一辺は前記ステイベーンの外側端辺のうち両端部と中央部を除く部分からなり、前記連通穴を介して前記巻始め部から前記巻終い部に流入する流体の流路を前記直管部の壁面と前記ステイベーンとで形成することを特徴とする水力機械の渦巻きケーシング。
【請求項２】
前記連通穴は角部の形状を応力集中の発生を防止するように形成し、かつ、前記連通穴のエッジ部を滑らかに形成することを特徴とする請求項１に記載の水力機械の渦巻ケーシング。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は水力機械の渦巻ケーシングに係り、水力発電所の水車やポンプ水車等に使用される水力機械の渦巻ケーシングに関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１２において、１は一般的な水車であり、２は渦巻ケーシング、３は渦巻ケーシングに連通されたスピードリング、４はスピードリング３内に設けられたステイベーン、５はステイベーン４と共に水を整流するガイドベーン、６はガイドベーン５を介して水が供給されることにより回転するランナ、７はランナ６から流出した水を下ダム（図示せず）に放出する吸出し管、８はランナと共に回転する主軸、９は主軸用軸受、１０は主軸封水装置、１１は上カバー、１２は下カバーである。水車１の渦巻ケーシング２には図示しない上ダムから送水された水が流入し、渦巻ケーシング２内に流入した水はステイベーン４及びガイドベーン５で整流されてランナ６内に流入する。そして、ランナ６に流入した水の運動エネルギでランナ６と共に主軸８が回転し、この回転エネルギが主軸８に連結されている発電機（図示せず）で電気エネルギに変換される。そして、ランナ６から流出した水は、吸出し管７を介して下ダムに放出される。
【０００３】
渦巻ケーシング２の流路は、スピードリング３の主板３ａ、３ｂで形成されたステイベーン流路に連通されている。ステイベーン流路内には複数のステイベーン４が設けられ、ステイベーン４はスピードリング３及び渦巻ケーシング２に加わる水圧を支える。また、ステイベーン４は流線形に形成され、これにより、渦巻ケーシング２からランナ６に流入する水の抵抗が少なくなる。この場合、流線形の形状は基準落差時におけるガイドベーン５の全開状態で水の流れが最適になるように設定されている。さらに、渦巻ケーシング２の流路形状は渦巻ケーシング２内で流速が略一定になるように設定されている。
【０００４】
渦巻ケーシング２は主板３ａ、３ｂの外周に一巻され、渦巻ケーシング２の断面積は巻始め部から巻終い部に向かって減少するように形成されている。そして、渦巻ケーシング２の断面積は、図１３に示すように巻始め部から巻終い部まで直線的に減少し、巻終い部で０になるように設定されている。一方、ステイベーン４の高さ（すなわち、主板３ａ、３ｂ間の間隔）は渦巻ケーシング２の全周にわたって一定なので、図１４に示すように巻終い部では主板３ａに対する渦巻ケーシング２の取付角度θが小さくなり、渦巻ケーシング２の端部を主板３ａに溶着することが困難になる。この問題を解決するために特開昭５３−８８４３０号公報で、渦巻ケーシング２の断面積を巻始め部から直線的に減少し、途中から巻終い部まで一定に設定する発明が開示されている（図１５参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、渦巻ケーシング２の断面積を巻終い部まで直線的に減少させないと、渦巻ケーシング２の巻始め部と巻終い部とで流速差や水圧差が生じ、巻始め部と巻終い部との流水の合流部に渦が生じて水の流れが不安定になるという問題がある。そこで、この問題を解決するために特開昭５３−８８４３０号公報で、巻始め部の水と巻終い部の水が合流しないように渦巻ケーシング２の巻始め部と巻終い部とを仕切ることが提案されている。特開昭５３−８８４３０号公報によれば、巻始め部と巻終い部との流水が合流しないので水の流れが不安定になることを防止できる。しかしながら、巻始め部と巻終い部との流水が合流しないので巻始め部と巻終い部との水圧差が大きくなり、渦巻ケーシング２の直管部の仕切り壁の板厚を必要以上に厚くする必要がある。
【０００６】
ところで、一般に流水が層流でない限りステイベーン４の下流に乱流が発生し、発生した乱流でガイドベーン５が振動する。この振動対策として、ステイベーン４の下流側の端部形状を修正する等の方法が知られている。しかしながら、特開昭５３−８８４３０号公報の場合、巻始め部と巻終い部で流路が完全に仕切られるので、巻始め部及び巻終い部には流速及び水圧の異なる圧力水が流れ、この圧力水はステイベーン４の下流で合流する。これにより、合流時に大きな強い乱れが発生し、この乱流でステイベーン４の下流側のガイドベーン５が振動する。
【０００７】
また、水車１を部分負荷運転すると、巻始め部と巻終い部との圧力差が大きくなり巻始め部と巻終い部とを仕切る仕切り壁に大きな負荷が働く。この圧力差はランナ６の回転速度等に対応して変動するので、仕切り壁に働く過負荷が交番力として繰り返し作用し、ステイベーン４と仕切り壁との溶接部等に亀裂が生じて破壊するという問題がある。
【０００８】
この問題を解消するために、仕切り壁とステイベーン４を溶着して巻始め部と巻終い部とを仕切る場合、仕切り壁に複数個のバランスホール（連通穴）を形成する方法が提案され、また、仕切り壁とステイベーン４とを溶着しないで巻始め部と巻終い部とを仕切る場合、仕切り壁とステイベーン４との空間部を連通穴として使用する方法が提案されている。このように連通穴を設けることにより巻始め部と巻終い部で圧力バランスを保つことができるので、仕切り壁の板厚を合理的に設定することができる。
【０００９】
しかしながら、仕切り壁とステイベーン４とを溶着しないで空間部（連通穴）を設けると、主板３ａ、３ｂ近傍を流れる巻始め部側と巻終い部側の乱流同士が合流して乱れが増長され、かつ増長された乱流は下流側に流れるにしたがって大きくなるのでガイドベーン５が振動する。一方、仕切り壁とステイベーン４を溶着して仕切り壁に複数個のバランスホール（連通穴）を形成すると、バランスホールの位置が制限され巻始め部側と巻終い部側の乱流同士が合流して上述したように流水の乱れが増長されてガイドベーン５が振動する。
【００１０】
さらに、前述したように部分負荷運転状態の場合、巻始め部と巻終い部との圧力差が大きく、圧力差がランナ６の回転速度等に応じて変動して交番力として繰り返し作用するので前記複数個のバランスホール（連通穴）の角部や空間部（連通穴）の応力集中部に応力が集中して疲労破壊するという問題がある。
【００１１】
したがって、本発明の目的は上記従来技術が有する問題を解消し、ステイベーンの下流側に乱流が発生することを抑制し、かつ、渦巻ケーシングの巻始め部と巻終い部との圧力バランスを保って水力発電機器の振動低減等を図り、さらに、水車の延命化を図ることができる水力機械の渦巻ケーシングを提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１の本発明は、
複数のステイベーンを挟持してステイベーン流路を形成する２枚のスピードリング主板の外周に一巻されてその流路が前記ステイベーン流路に連通するように設けられ、その断面積が巻始め部から巻終い部に向かって減少するように形成され、前記巻始め部に直管部が連通された水力機械の渦巻ケーシングにおいて、
前記直管部の端部に、前記巻始め部と巻終い部とを仕切る前記ステイベーンの外側端辺の上下の両端部全域および中央部を溶着するとともに、前記ステイベーンの外側端辺のうち両端部および中央部を除く部分を一辺とするように前記巻始め部と前記巻終い部とを連通する複数の連通穴を形成してなり、
前記ステイベーンの外側端辺の中央部の長さを前記ステイベーンの外側端辺全長の０．１〜０．３倍に設定し、
前記連通穴の一辺は前記ステイベーンの外側端辺のうち両端部と中央部を除く部分からなり、前記連通穴を介して前記巻始め部から前記巻終い部に流入する流体の流路を前記直管部の壁面と前記ステイベーンとで形成することを特徴とする。
【００１３】
請求項２の本発明は、請求項１に記載の水力機械の渦巻ケーシングにおいて、
前記連通穴は角部の形状を応力集中の発生を防止するように形成し、かつ、前記連通穴のエッジ部を滑らかに形成することを特徴とする。
【００１４】
【作用】
請求項１の本発明によれば、前記直管部の端部に、前記巻始め部と巻終い部とを仕切る前記ステイベーンの外側端辺の両端部および中央部を溶着するとともに、前記ステイベーンの外側端辺のうち両端部および中央部を除く部分を一辺とするように前記巻始め部と前記巻終い部とを連通する複数の連通穴を形成した。これにより、巻始め部と巻終い部とを連通する複数の連通穴がステイベーンの外側端部の近傍で、かつステイベーンの中央部に形成されるので、巻始め部側の主流を連通穴を介して巻終い部側に流入し、さらに、巻始め部側の乱流と巻終い部側の乱流の合流を防止する。したがって、渦巻ケーシングの巻始め部と巻終い部との合流部において水力損失が最小となるように圧力バランスを取ることができる。また、ステイベーンの外側端部の中央部と直管部の端部とを接続したので、連通穴の支点間隔を短くして連通穴の角部に作用する曲げ応力を小さくすることができる。
【００１５】
請求項２の本発明によれば、前記連通穴は角部の形状を応力集中の発生を防止するように形成し、かつ、前記連通穴のエッジ部を滑らかに形成しているから、直管部に作用する負荷で破損や疲労破壊が生じることを防止し、さらに、連通穴のエッジを滑らかに形成したので切欠感受性が小さくなり、かつ流れの剥離の発生を防止するので強度上及び水力特性上からも有効である。
【００１６】
【実施例】
以下本発明による水車について、前提となる技術１〜３、実施例１〜２、および参考例の順に、図１乃至図１１を参照して説明する。なお、図１乃至図１１において図１２乃至図１５に示す従来技術と同一類似部材については同一符号を付して説明を省略する。
【００１７】
本発明の前提となる技術１
図１において２ａは渦巻ケーシング２の直管部、２ｂは渦巻ケーシング２の巻始め部、２ｃは渦巻ケーシング２の巻終い部であり、図２において２ｄは巻終い部２ｃの壁面、４ａ、４ｂはステイベーンである。また、図３において３ａ、３ｂはスピードリング３の主板、１５は直管部２ａに形成された連通穴、図４において１６ａ、１６ｂは連通穴１５のコーナ部である。図２に示す巻終い部２ｃの壁面２ｄは直管部２ａの外周に溶着され、直管部２ａは主板３ａ、３ｂに溶着され、さらにステイベーン４ａの上流側端辺１７に溶着されている（図３、図４、図５参照）。
【００１８】
ステイベーン４ａの外側端辺１７の両端部１７ａ，１７ａに溶着される直管部２ａの端部には凹部が形成され、直管部２ａの端部がステイベーン４ａの外側端辺１７の両端部１７ａ，１７ａに溶着されて凹部が連通穴１５となる。したがって、直管部２ａの端部の中央はステイベーン４ａの外側端辺１７に溶着されない（図３、図４、図５参照）。また、連通穴１５はコーナ部１６ａ、１６ａが円弧形に形成され、さらに、連通穴１５の溶着側のコーナ部１６ｂ、１６ｂには溶着時に隅肉がおかれる（図６参照）。なお、溶着側のコーナ部１６ｂ、１６ｂに隅肉をおく代わりにコーナ部１６ａ、１６ａと同様に円弧形に形成してもよい。
【００１９】
また、連通穴１５を形成する直管部２ａのエッジを丸み加工や面取り加工（図７参照）し、さらに、直管部２ａの断面形状を水の流れに合わせて非対称に形成したので、直管部２ａの端部からの流れの剥離が起こり難くい。さらに、ステイベーン４ａの上流側端部のエッジを丸み加工や面取り加工した（図７参照）。
なお、図８に示すように主板３ａ、３ｂの外周縁は渦巻ケーシング２の直管部２ａ、巻始め部２ｂ及び巻終い部２ｃのそれぞれの内側に突出する。したがって、主板３ａ、３ｂと渦巻ケーシング２とで形成される水力的無効部１８ａ，１８ｂが主板３ａ、３ｂの全周に存在する。
【００２０】
次に前記のように構成された本発明の前提となる技術１の渦巻ケーシング２の流水状態を図７乃至図９により説明する。
【００２１】
図８に示すように、渦巻ケーシング２からステイベーン流路に流れる水の主流２０はステイベーン４ａの流入角に沿って流れるが、ステイベーン４ａの中心から離れるにしたがって高さ方向の流入角が大きくなる。一方、渦巻ケーシング２の直管部２ａの壁面及び巻終い部２ｃの壁面２ｄに沿う流れは水力的無効部１８ａ，１８ｂに入り込みスピードリング３の主板３ａ、３ｂの外周縁に沿ってステイベーン流路に流入する二次流れ２１になる。そして、この二次流れ２１は主流２０と干渉すると共に、主板３ａ、３ｂの外周縁に沿って流れる時に主板３ａ、３ｂのエッジ部で剥離が生じる。したがって、主板３ａ、３ｂの近傍の流れは主流２０に比較して乱れが大きくなる。
【００２２】
しかしながら、前述したように巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとを連通する連通穴１５はステイベーン４ａの中央部２２に位置しているので、巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとの主板３ａ、３ｂの近傍の乱流は合流しないので乱流が増長しない。そして、連通穴１５では巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとの主流２０が合流する。主流２０同士が合流した場合の乱れの強さは、乱流同士が合流した場合と比較すると小さい。
【００２３】
また、ステイベーン４ａの外端部の形状は、合流後の流れがステイベーン４ａに沿う流れとなるように形成されている。さらに、連通穴１５を介して巻始め部２ｂから巻終い部２ｃに流入する流量が少量で、直管部２ａの板厚が厚くないので合流時の流水の直交方向の流れ成分はステイベーン４ａの流入方向の流れ成分に吸収される。このように、連通穴１５をステイベーン４ａの中央部２２に形成したので、合流時の乱れを最小限に抑えながら巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとの圧力バランスを保つことができる。
【００２４】
次に、部分負荷運転時について説明する。部分負荷運転の場合、ランナ６が例えば図９に示すガイドベーン５ｂからガイドベーン５ｃまで移動する間に比較的大きな圧力変動を生じるが、この圧力変動がガイドベーン５ｂ、５ｃ間を経て渦巻ケーシング２に伝達される。しかしながら、連通穴１５で巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとが連通されているので、巻始め部２ｂと巻終い部２ｃとの圧力バランスが保たれる。
【００２５】
一方、圧力バランスが保たれる場合、連通穴１５の近傍の直管部２ａに圧力変動による負荷が作用するが、連通穴１５のコーナ部１６ａ、１６ｂを円弧形に形成し、またコーナ部１６ａ、１６ｂに隅肉をおくことにより応力集中の影響が小さくなる。特に、負荷遮断時には圧力変動も大きいので、破損や疲労破壊を防止する観点から連通穴１５のコーナ部１６ａ、１６ｂを円弧形に形成することは有効である。さらに、図７に示すように連通穴１５を形成する直管部２ａの端部を面取り加工し、または直管部２ａの端部に丸みを形成して、断面形状を水の流れに合わせて非対称に形成したので、切欠き感受性が小さくなり、かつ直管部２ａの端部からの流れの剥離が起こり難くなるので強度上、水力特性からも有効である。
【００２６】
本発明の前提となる技術２
本発明の前提となる技術１でスピードリング３内の水の流れで主板３ａ、３ｂ近傍の乱れが大きいことを述べたが、一般にこのような乱流が生じる範囲は、主板３ａ、３ｂの内面からステイベーン４ａの高さｚ（図３、図４参照）の３０％以下までの場合が多い。したがって、図３、図４に示すようにステイベーン４ａの上下端部１７ａ、１７ａの高さｙ１をステイベーン４ａの高さｚの略３０％に設定して直管部２ａと溶着し、連通穴１５の高さｙをステイベーン４ａの高さｚの略４０％に設定した。これにより、連通穴１５の高さｙ、ステイベーン４ａの上下端部１７ａ、１７ａの高さｙ１、及びステイベーン４ａの高さｚには、以下の関係が成立する。
ｙ１≦０．３×ｚ
ｙ≧０．４×ｚ
２ｙ１＋ｙ＝ｚ
【００２７】
本発明の前提となる技術３
次に、図１０を参照して本発明の前提となる技術３について説明する。
【００２８】
本発明の前提となる技術１で述べた圧力バランス時に生じる板厚に対して直交方向の負荷は連通穴１５の高さｙに比例して大きな曲げ力として連通穴１５のコーナ部１６ａ、１６ｂに作用する。
したがって、ステイベーン４ａの高さｚが例えば１０００mm以上と大きい時、ステイベーン４ａの外側端辺１７の両端部１７ａ，１７ａおよび中央部２２に直管部２ａの壁部を溶着して、連通穴２４、２４の２つに分割した。これにより、連通穴１５の支点間隔が短くなりコーナ部１６ａ、１６ｂに作用する曲げ応力を小さく抑えることができる。
【００２９】
この場合、ステイベーン４ａの中央部２２を直管部２ａの壁部で仕切った場合、この仕切り位置には主流の水が流れるので水力特性上の不具合が生じない。このように、ステイベーン４ａの中央部２２を直管部２ａの壁部で仕切ることにより、主流の乱れが少なくなるのでステイベーン４ａの背面２５及び腹側２６（図７、図９参照）での剥離も少なくなり、スムーズな流れになってガイドベーン５ａ、５ｂ、５ｃの適合性が向上する。
【００３０】
実施例１
再び図１０を参照すると、本実施例１においては、本発明の前提となる技術３におけるステイベーン４ａの上下端部１７ａ、１７ａの高さｙ１をステイベーン４ａの高さｚの略３０％に設定して直管部２ａと溶着し、かつ、ステイベーン４ａの中央部２２の高さｙ２をステイベーン４ａの高さｚの略１０％〜３０％に設定して直管部２ａと溶着した。
【００３１】
そして、連通穴２４、２４の高さｙをステイベーン４ａの高さｚの残り範囲に設定した。これにより、連通穴２４の高さｙ、ステイベーン４ａの上下端部１７ａ、１７ａの高さｙ１、ステイベーン４ａの中央部２２の高さｙ２、及びステイベーン４ａの高さｚには、以下の関係が成立する。
ｙ１≦０．３×ｚ
ｙ２＝（０．１〜０．３）×ｚ
ｙ＝（０．０５〜０．４５）×ｚ
２ｙ１＋２ｙ＋ｙ２＝ｚ
【００３２】
実施例２
次に、連通穴２４の幅ｘ（図４参照）について図１０を参照して説明する。
連通穴２４の幅ｘに比例して圧力バランス時に生じる板厚に対して直交方向の負荷が曲げ力として連通穴２４のコーナ部１６ａ、１６ｂに作用する。したがって、連通穴２４の幅ｘは小さく設定される。一般に連通穴２４の幅ｘは、機械の大きさにもよるが略１００ｍｍに設定する場合が多い。
【００３３】
参考例
図１１を参照して本発明の参考例を説明する。
【００３４】
図１１において２５は渦巻ケーシング２の直管部２ａに形成された連通穴であり、連通穴２５はステイベーン４ａの中央部近傍に複数個形成されている。これにより、直管部２ａをステイベーン４ａの外側部全体に溶着することができるので、渦巻ケーシング２の直管部２ａに十分な剛性強度を得ることができる。さらに、複数個の連通穴２５をステイベーン４ａの中央部近傍に開口したので、実施例１と同様の効果を得ることができる。
【００３５】
すなわち、連通穴２５の開口面積は本発明の前提となる技術１乃至３、および実施例１、２の連通穴１５、２４の開口面積に比較して小さく、かつ直管部２ａをステイベーン４ａの外側部全体に溶着することができるので、渦巻ケーシング２の直管部２ａの強度が増加する。この場合、複数個の連通位置を可能な限り、本発明の前提となる技術１乃至実施例５の連通穴１５、２４の開口位置に近付けることにより水力損失を最小限に抑えることができる。
【００３６】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、請求項１の発明による水力機械の渦巻ケーシングによれば、巻始め部と巻終い部とを連通する複数の連通穴がステイベーンの外側端部の近傍で、かつステイベーンの中央部に形成されるので、巻始め部側の主流を連通穴を介して巻終い部側に流入し、さらに、巻始め部側の乱流と巻終い部側の乱流の合流を防止する。したがって、渦巻ケーシングの巻始め部と巻終い部との合流部において水力損失が最小となるように圧力バランスを取ることができるので、水力発電機器の振動防止や振動低減が可能になり水力発電所の有効安定活用と延命化を図ることができる。また、ステイベーンの外側端部の中央部と直管部の端部とを接続したので、連通穴の支点間隔を短くして連通穴の角部に作用する曲げ応力を小さくすることができる。
【００３７】
請求項２の発明による水力機械の渦巻ケーシングによれば、連通穴は角部の形状を応力集中の発生を防止するように形成したので直管部に作用する負荷で破損や疲労破壊が生じることを防止し、さらに、連通穴のエッジを滑らかに形成したので切欠感受性が小さくなり、かつ流れの剥離の発生を防止するので強度上及び水力特性上からも有効である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの一実施例を示した平面図。
【図２】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの一実施例を示した要部拡大図。
【図３】  図２のＡ−Ａ線に沿って切断して示した縦断面図。
【図４】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの一実施例を示した要部拡大図。
【図５】  図２のＢ−Ｂ線に沿って切断して示した横断面図。
【図６】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの一実施例を示した要部拡大図。
【図７】  図６のＣ−Ｃ線に沿って切断して示した横断面図。
【図８】  図２のＤ−Ｄ線に沿って切断して示した横断面図。
【図９】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの一実施例の巻始め部及び巻終い部の水の流れを説明し、さらにステイベーンとガイドベーンとの位置関係を説明した説明図。
【図１０】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの他の実施例を示した要部拡大図。
【図１１】  本発明による水力機械の渦巻ケーシングの他の実施例を示した要部拡大図。
【図１２】  従来の水力機械の渦巻ケーシングを使用した水車の縦断面図。
【図１３】  従来の水力機械の渦巻ケーシングの特性を説明したグラフ。
【図１４】  従来の水力機械の渦巻ケーシングの取り付け状態を説明した説明図。
【図１５】  従来の水力機械の渦巻ケーシングの特性を説明したグラフ。
【符号の説明】
２  渦巻ケーシング
２ａ  直管部
２ｂ  巻始め部
２ｃ  巻終い部
３ａ、３ｂ  スピードリング主板
４ａ、４ｂ  ステイベーン
１５、２４、２５  連通穴
１７  ステイベーンの外側端辺
１７ａ  ステイベーンの外側端辺の両端部
２２  ステイベーンの外側端部の中央部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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