(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物を、攪拌造粒および転動造粒から選ばれる造粒方法により造粒して粒状体とし、該粒状体を塩化水素ガスの濃度が１体積％以上１００体積％以下である塩化水素含有ガス雰囲気下に焼成することを特徴とするα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項２】
塩化水素ガスの濃度が５体積％以上１００体積％以下である請求項１記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項３】
塩化水素ガスの濃度が３０体積％以上１００体積％以下である請求項１記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項４】
粒状体の見かけ嵩密度が０．１５ｇ／ｃｍ3以上である請求項１〜３のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項５】
粒状体の見かけ嵩密度が０．３５ｇ／ｃｍ3以上０．５５ｇ／ｃｍ3以下である請求項４記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項６】
遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物に、種晶または形状制御剤或いはこれらの混合物を添加することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項７】
種晶として、アルミニウム、チタン、バナジウム、クロム、鉄、ニッケルの化合物から選ばれた一種または二種以上を用いることを特徴とする請求項６記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項８】
形状制御剤として、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、イットリウム、ジルコニウム、ニオブ、バナジウム、モリブデン、銅、亜鉛、ホウ素、ケイ素、ランタン、セリウム、ネオジウムの各金属単体およびそれらの化合物から選ばれた一種または二種以上を用いることを特徴とする請求項６記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項９】
焼成温度が５００℃〜１４００℃の温度範囲である請求項１〜８のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項１０】
塩化水素ガスが、ボンベ塩化水素ガスである請求項１〜９のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項１１】
塩化水素ガスが、固体状または液体状の塩化アンモニウムを単独で焼成炉内に直接供給して発生させた塩化水素ガスである請求項１〜９のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項１２】
焼成温度が６００℃〜１４００℃である請求項１１記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【請求項１３】
遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物が、有機アルミニウム化合物の加水分解により得られるものである請求項１〜１２のいずれかに記載のα−アルミナ粉末の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、粒径や形状が制御され、粒度分布が狭く、凝集粒子が少ないα−アルミナ粉末を高い焼成効率で製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
α−アルミナ粉末は研磨剤用原料、焼結体用原料等に広く用いられている。従来までの一般的な製造方法である、例えば、バイヤー法などにより得られるα−アルミナ粉末は、形状が不均一な多結晶体で、凝集粒子を多く含み、粒度分布が広く、用途によってはα−アルミナ純度が低いなどの問題があった。そこで以下に示すような改良法が提案されているが、なお種々の問題点を有している。
【０００３】
例えば、水酸化アルミニウムにフラックスを添加して溶融後、析出させる方法（特開平３−１３１５１７号公報）は、得られるα−アルミナの形状が不均一であるという問題がある。水酸化アルミニウムを用いる水熱処理法（特公昭５７−２２８８６号公報）は、コランダムを種晶として添加して粒径を制御しているが、α−アルミナの製造を高圧下で、長時間実施するため工業的には効率良い方法とは言えない。さらに、水酸化アルミニウムを鉱化剤の存在下で焼成する方法（特開昭５９−９７５２８号公報）は、形状の均一なα−アルミナを得ることはできるが、製造時に鉱化剤として使用したホウ素またはフッ素がα−アルミナ中に残存する上に、焼成時に生成する凝集体が多数含まれるという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上記のように、これまで知られている製造方法では、得られるα−アルミナの粒径を制御することが難しかったり、形状が不均一であったり、多結晶体である凝集粒子を多く含んでいたり、粒度分布が広いなどの理由により、充填性が低く、均質に充填しないという問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、下記に説明する濃度のハロゲン存在下で焼成することにより、粒径および形状が制御され、粒度分布が狭いα−アルミナ粒子を容易に得ることができることを見出したが、出発原料である遷移アルミナの嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3 と低いために充填性が十分でなく、そのため焼成効率が十分ではない。
【０００６】
嵩密度を上げる方法としては、原料粉末を造粒する方法が知られているが、造粒して焼成すると凝集粒子が多数生成するという問題があった。
そこでさらに鋭意検討を重ねた結果、α−アルミナ粉末を粒状に造粒して嵩密度を高め、これを０．１体積％以上のハロゲンが存在する雰囲気ガス下で焼成することにより、形状および粒径が制御され粒度分布が狭く、凝集粒子が少ないα−アルミナ粉末を高い焼成効率で製造できることを見いだし、本発明を完成させるに至った。
【０００７】
すなわち、本発明は、遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物を、攪拌造粒および転動造粒から選ばれる造粒方法により造粒して粒状体とし、該粒状体を塩化水素ガスの濃度が１体積％以上１００体積％以下である塩化水素含有ガス雰囲気下に焼成することを特徴とするα−アルミナ粉末の製造方法を提供するものである。
【０００８】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明の方法における出発原料としては、遷移アルミナ、アルミナ化合物またはこれらの混合物を造粒して粒状体としたものを使用する。また、必要に応じて、これらに種晶、形状制御剤、または種晶および形状制御剤を添加し、これを造粒して粒状体としたものを使用することができる。
【０００９】
ここで、遷移アルミナとはＡｌ2 Ｏ3 として表される多形を有するアルミナの内、α形以外の全てのアルミナを意味し、具体的にはγ−アルミナ、δ−アルミナ、θ−アルミナ等を例示することができる。
原料として使用するアルミナ化合物としては、特に制限はなく、例えば、水酸化アルミニウム、硫バン（硫酸アルミニウム）、硫酸アルミニウムカリウムや硫酸アルミニウムアンモニウム等のいわゆる明バン類、アンモニウムアルミニウム炭酸塩、アルミニウムの水中放電法等により得られるアルミナゲルなどを挙げることができる。
【００１０】
遷移アルミナまたはアルミナ化合物の製造方法は、特に限定されるものではなく、例えば、水酸化アルミニウムを熱処理する方法、硫酸アルミニウムを分解する方法、明バンを分解する方法、塩化アルミニウムを気相分解する方法、アンモニウムアルミニウム炭酸塩を分解する方法、バイヤ−法、有機アルミニウム化合物を加水分解する方法、またはコンデンサ−等のエッチング廃液から得られるアルミニウム化合物を出発原料とする方法などの公知の方法を使用することができる。
【００１１】
本発明の製造方法によれば、バイヤ−法のような工業的に安価な方法で得られる粒子径が１０μｍ以上の水酸化アルミニウムや遷移アルミナを原料として用いて、目的とするα−アルミナ粉末を得ることもできる。
【００１２】
本発明のα−アルミナ粉末の粒径を適切な範囲に制御するためには、出発原料である遷移アルミナおよび／またはアルミナ化合物に種晶を添加することが好ましい。
【００１３】
種晶は、α−アルミナの結晶成長の起点となるものを意味し、該種晶を起点としてそのまわりにα−アルミナが成長するものであれば特に限定されるものではなく、使用される種晶としては、アルミニウム、チタン、バナジウム、クロム、鉄、ニッケルの酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒化物、ハロゲン化物、ホウ化物などが挙げられ、酸化物、窒化物が好ましく、特に酸化物を用いることが好ましい。これらの金属化合物は、単独または二種以上混合して用いることができる。
【００１４】
種晶の添加量は、原料をアルミナに換算し、これを１００重量部としたとき、通常、１０-3〜５０重量部であり、好ましくは１０-3〜３０重量部、さらに好ましくは１０-3〜１０重量部である。ここにいうアルミナの量は、原料の遷移アルミナまたは水酸化アルミルウムに、吸着水または結晶水が含有されている場合には、これらの重量を除いたアルミナの量を意味する。
得られるα−アルミナ粉末の一次粒子の粒子径は、種晶の数により制御することが可能であり、種晶の数が多いと粒子径は小さくなる。
【００１５】
種晶の添加方法としては、撹拌、ボ−ルミル、超音波分散等の方法が採用できる。種晶を添加するかわりに、混合装置の材料の摩耗物を利用して目的とするα−アルミナ粉末の粒径を制御することも可能である。例えば、アルミナボ−ルを用いボ−ルミルすることによってアルミナの摩耗粉を種晶として原料に混合することにより粒径を制御することができる。
【００１６】
本発明のα−アルミナ粉末の形状を制御するためには、出発原料である遷移アルミナ、アルミナ化合物、またはこれらの混合物に形状制御剤を添加することが好ましい。
形状制御剤は、結晶の成長の過程で作用し、Ｄ／Ｈ比（六方最密格子であるα−アルミナの六方格子面に平行な最大粒子径をＤ、六方格子面に垂直な粒子径をＨとしたときのＤとＨの比）および晶癖を変化させる働きをするものであり、このような機能を有するものであれば特に限定されるものではない。
【００１７】
本発明において用いられる形状制御剤としては、例えば、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、イットリウム、ジルコニウム、ニオブ、バナジウム、モリブデン、銅、亜鉛、ホウ素、ケイ素、ランタン、セリウム、ネオジウム等の金属単体およびこれら金属の酸化物、窒化物、酸窒化物、炭化物、炭窒化物、ハロゲン化物、ホウ化物等の金属化合物が挙げられる。金属化合物としては、酸化物が好ましい。上記の金属単体、金属化合物は、単独または二種以上混合して使用される。バナジウムについては、種晶としての機能も有する。
【００１８】
形状制御剤の添加量は、原料をアルミナに換算し、これを１００重量部としたとき、通常、１０-3〜５０重量部であり、好ましくは１０-3〜３０重量部、さらに好ましくは１０-3〜１０重量部である。
例えば、形状制御剤がＤ／Ｈ比を大きくする形状制御剤としては、マグネシウム、カルシウム、シリコン、銅、モリブデン、ニオブ、亜鉛、ジルコニウム、バナジウム、ストロンチウムを用いることができる。またＤ／Ｈ比を小さくする形状制御剤としては、ランタン、セリウム、ネオジウムを用いることができる。
【００１９】
晶癖を制御する場合、例えば、ｎ面を出さしめる形状制御剤としては、ランタン、セリウム、ネオジウム、ジルコニウムを、ｃ面とｒ面からなる粒子を合成するにはカルシウムを、ａ面を消去するためにはジルコニウムを、ａ面とｃ面からなる６角柱状にするにはホウ素を用いることが出来る。
形状制御剤の添加方法は特に限定されるものではなく、例えば、ボ−ルミル、超音波分散等の方法を挙げることができる。また混合メディア等の混合装置材料の混合時の摩耗物を形状制御剤として用いてもよい。
【００２０】
さらに目的とするα−アルミナ粉末の粒径と形状を制御するためには種晶と形状制御剤とを同時に添加してもよい。これにより目的とする用途に適した一次粒子の粒子径および形状を有するα−アルミナ粉末を製造することができる。
この場合、合計の添加量は、原料をアルミナに換算し、これを１００重量部としたとき、通常、１０-3〜５０重量部であり、好ましくは１０-3〜３０重量部、さらに好ましくは１０-3〜１０重量部である。
【００２１】
本発明においては、原料粉末を造粒して使用する。造粒方法は、例えば、結合剤として水、メタノール、エタノール、イソプロピルアルコール等のアルコール類を添加し、ヘンシェルミキサー、バ−チカルグラニュレ−タ−、皿型造粒機を用い、攪拌造粒、転動造粒の湿式方法により造粒することができる。
【００２２】
造粒により見かけ嵩密度を０．１５ｇ／ｃｍ3 以上とすると、見かけ嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3 程度の原料粉末の状態と比べて、充填量が増大するため焼成効率を向上せしめることが可能となり、さらに作業中の飛散がなくなり、流動性が向上する等の効果が認められる。原料粉末を造粒し、見かけ嵩密度を高くすることにより生産性、作業性を向上できることは一般に知られているが、原料粉末を造粒すると、これが焼成時に凝集粒を生じさせる原因となって製品の品質を著しく低下させていた。
【００２３】
しかし、造粒したものを以下に説明する濃度のハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスまたはハロゲンガスと水蒸気を含む雰囲気下で焼成し、さらに必要に応じて解砕工程とハロゲンを除去する工程を組み込む本発明に記載の方法によれば、凝集粒を生じることなく生産性、作業性を向上させて目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
【００２４】
次に、原料粉末を造粒して粒状体としたものを焼成する工程について説明する。
焼成工程においてハロゲン化水素ガスを用いる場合、雰囲気ガスの全体積に対してハロゲン化水素ガスを０．１体積％以上、好ましくは０．５体積％以上、さらに好ましくは１体積％以上含有した雰囲気ガスが使用される。ハロゲン化水素ガスの希釈ガスとしては、窒素や水素あるいはアルゴン等の不活性ガスまたは空気を用いることができる。ハロゲン化水素ガスを含む雰囲気ガスの圧力は、通常、常圧であるが、特に限定されず工業的に用いられている範囲において任意に選ぶことができる。このような雰囲気ガス中で焼成するとにより、低い温度で目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
焼成温度は５００〜１４００℃、好ましくは６００〜１３００℃、さらに好ましくは８００〜１２００℃である。
【００２５】
焼成工程においてハロゲンガスを用いる場合、雰囲気ガスの全体積に対してハロゲンガスを０．１体積％以上、好ましくは０．５体積％以上、さらに好ましくは１．０体積％以上含有した雰囲気ガスが使用される。ハロゲンガスの希釈ガスとしては、窒素や水素あるいはアルゴン等の不活性ガスまたは空気を用いることができる。ハロゲンガスを含む雰囲気ガスの圧力は、通常、常圧であるが、特に限定されず工業的に用いられている範囲において任意に選ぶことができる。このような雰囲気ガス中で焼成することにより、低い温度で目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
焼成温度は９５０〜１５００℃、好ましくは１０５０〜１４００℃、さらに好ましくは１１００〜１３００℃である。
【００２６】
焼成工程においてハロゲンガスと水蒸気を含む雰囲気ガスを用いる場合、雰囲気ガスの全体積に対しハロゲンガスを０．１体積％以上、好ましくは０．５体積％以上、さらに好ましくは１体積％以上と、水蒸気を０．０１体積％以上、好ましくは０．１体積％以上、さらに好ましくは０．５体積％以上含有した雰囲気ガスが使用される。ハロゲンガスの希釈ガスとしては、窒素や水素あるいはアルゴン等の不活性ガスまたは空気を用いることができる。水蒸気は、窒素ガスにより焼成炉内に搬送され、その体積％は水の温度による飽和水蒸気圧変化により制御される。ハロゲンガスと水蒸気を含む雰囲気ガスの圧力は、通常、常圧であるが、特に限定されず工業的に用いられている範囲において任意に選ぶことができる。このような雰囲気ガス中で焼成するとにより、目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
ハロゲンガスと水蒸気を用いた場合の焼成温度は５００〜１４００℃、好ましくは６００〜１３００℃以下、さらに好ましくは８００〜１２００℃である。
【００２７】
上記した雰囲気ガスを用い、それぞれに対応した焼成温度で焼成することにより、工業的に有利な生成速度で、α−アルミナ粒子同士の凝集が起こりにくく、焼成直後でも粒度分布の狭いα−アルミナ粒子からなるα−アルミナ粉末を得ることができる。
【００２８】
焼成時間は、遷移アルミナまたはアルミナ化合物がα−アルミナに結晶成長するまで焼成すれば十分であり、好ましくは１分以上、より好ましくは１０分以上である。本発明の製造方法によれば、従来の方法に比べ短い時間で目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
【００２９】
雰囲気ガスの供給源や供給方法は、遷移アルミナ等の原料が存在する反応系に上記の雰囲気ガスを導入できれば特に限定されない。例えば、ハロゲン化水素ガスやハロゲンガス供給源としては、通常はボンベガスを用いるが、得られるハロゲン化水素ガスやハロゲンガスを所定のガス組成になるようにしてボンベガスの代わりとして固体状または液体状のハロゲン化合物を用いることもできる。
【００３０】
固体状または液体状のハロゲン化水素ガス供給源としては、例えば、フッ酸、塩酸、臭化水素酸等のハロゲン化水素の溶液、フッ化アンモンニウム、塩化アンモンニウム、臭化アンモンニウム、ヨウ化アンモンニウム等のハロゲン化アンモニウムなどのハロゲン化合物、ハロゲン含有高分子化合物などが挙げられ、塩化アンモンニウムが好ましく使用される。例えば、塩化アンモンニウムは、約４００℃で昇華するので、原料と同時に炉内に導入することにより昇華させて、塩化水素ガス雰囲気を作ることができる。塩化アンモンニウムを用いてバッチ法で実施した場合、塩化アンモンニウムは、本発明の方法における焼成温度では完全に分解し、モル分率に従って体積％でそれぞれ塩化水素ガス３３体積％、窒素ガス１７体積％、水素ガス５０体積％の雰囲気を形成する。塩化水素ガス濃度は、塩化アンモンニウムの充填量と炉の大きさにより調整する。
【００３１】
固体状または液体状のハロゲンガス供給源としては、例えば、固体状のＫ2 Ｎ2 Ｆ6 ・ＫＦや固体状のヨウ素、液体臭素や液体状の臭素酸、ハロゲン含有高分子化合物などが挙げられる。固体状のハロゲンガス供給源についても塩化アンモンニウムと同様にして使用することができる。
【００３２】
ハロゲン化水素ガス濃度が高いほど、低温度で短時間焼成するだけでも高純度のα−アルミナ粉末を得ることが可能となる。ガスの供給方法としては連続方式または回分方式のいずれの方法も使用することができる。
【００３３】
焼成装置は必ずしも限定されず、通常の焼成炉を用いることができる。焼成炉は、ハロゲン化水素ガス、ハロゲンガス等に腐食されない材質で構成されていることが望ましく、さらに雰囲気を調整できる機構を備えていることが望ましい。また、ハロゲン化水素ガスやハロゲンガス等の酸性ガスを用いるため、焼成炉は気密性であることが望ましく、工業的にはトンネル炉、ロ−タリ−キルン、またはプッシャ−炉等を用いることができる。
【００３４】
製造工程の中で用いられる装置の材質としては、酸性の雰囲気中で反応が進行するため、アルミナ製、石英製、耐酸煉瓦製、白金製、炭化ケイ素製、ムライト製またはグラファイト製のルツボやボ−ト等が好ましく使用される。
【００３５】
上記した遷移アルミナ等の原料の焼成を工業的により効率良く実施する方法として、固体状または液体状のハロゲン化水素ガス源および／またはハロゲンガス源を焼成炉内に直接供給し、ハロゲン化水素ガスおよび／またはハロゲンガスを含有する雰囲気中で連続的に焼成する方法を挙げることができる。
【００３６】
この場合には、雰囲気の全体積に対して、ハロゲン化水素ガス、ハロゲンガス、またはこれらの混合物を１体積％以上、好ましくは５体積％以上、より好ましくは１０体積％以上含有する雰囲気ガスを形成するよう固体状または液体状のハロゲン化水素ガス源、ハロゲンガス源、またはこれらの混合物を焼成炉内に直接供給して、遷移アルミナおよび／またはアルミナ化合物を焼成することが好ましい。
【００３７】
また、ハロゲンガス源と水蒸気とを同時に供給してもよい。この場合、焼成炉内のハロゲンガスおよび水蒸気を含有する雰囲気の圧力は、通常、常圧であるが、特に限定されず工業的に用いられる範囲において任意に選ぶことができる。
【００３８】
アルミナ原料を焼成する焼成炉内の雰囲気中のハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスの濃度は、上記の所定の濃度に保たれていれば十分であるので、ハロゲン化水素ガス源またはハロゲンガス源となる固体状または液体状の物質は、焼成炉内の雰囲気中のハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスを上記の濃度に維持する量だけ供給すればよい。また、過剰に供給しても特に問題はなく、排出する必要もない。
【００３９】
ハロゲン化水素ガス源またはハロゲンガス源となる固体状または液体状の物質は焼成炉内へ直接供給されることが好ましい。これらのガス源は、単独で供給する。例えば、連続で操業するプッシャー式トンネル炉のような間欠的に原料を供給する炉の場合は、アルミナ原料を入れる容器にガス源入れて炉内に挿入してもよいので、ボンベガスを用いる場合に比べてガス供給のための設備が不要となる。
【００４０】
さらに、焼成炉の最高均熱ゾーンにおいてハロゲン化水素ガスおよび／またはハロゲンガスの濃度を必要濃度以上に維持するため、固体状または液体状のハロゲン化水素ガス源またはハロゲンガス源が分解して生成したハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスは、遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物の供給方向と並流して流すことが好ましい。
【００４１】
ハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスをアルミナ原料の供給方向と並流に流す方法としては、該アルミナ原料の入口側から炉内の最高均熱ゾーンの方向に該ガスを流し、窒素ガスでこれらのガスを搬送する方法、または焼成して得られたα−アルミナ粉末の取り出し口からブロワーで吸引する方法などが挙げられ、これにより炉内の焼成が行われる領域の雰囲気が常に所定の濃度の雰囲気に保つことが容易になる。
【００４２】
ここで、最高均熱ゾーンとは、遷移アルミナまたはアルミナ化合物或いはこれらの混合物がハロゲン化水素ガスまたはハロゲンガスと反応して焼成が行われる領域のことで、炉内ではここの温度が反応に最適な最高温度に維持されなければならない。
【００４３】
焼成温度は好ましくは６００℃以上１４００℃以下、より好ましくは７００℃以上１３００℃以下、さらに好ましくは８００℃以上１２００℃以下である。この温度範囲に制御して焼成することにより、α−アルミナ粒子同士の凝集が起こりにくく、焼成直後でも粒度分布の狭いα−アルミナ粒子からなる粉末状のα−アルミナを工業的に有利な生成速度で得ることができる。
【００４４】
焼成時間は、アルミナ原料がα−アルミナに成長するまで焼成すれば十分であり、好ましくは１分以上、より好ましくは１０分以上である。従来の方法に比べて、より短時間で目的とするα−アルミナ粉末を得ることができる。
【００４５】
焼成装置は連続に原料を供給し製品を取り出すことができるトンネル炉やロータリーキルン等の連続式焼成炉が用いられるが、特に電気加熱方式または間接ガス加熱方式のトンネル炉を用いることが好ましい。
焼成炉はハロゲン化水素ガス、ハロゲンガス等に腐食されない材質で構成されていることが望ましく、さらには雰囲気を調整できる機構を備えていることが望ましい。また、ハロゲン化水素ガスやハロゲンガス等の酸性ガスを用いるので、焼成炉には気密性があり、装置の材質は、アルミナ製、石英製、耐酸レンガ製、日金製、炭化ケイ素製、ムライト製またはグラファイト製のルツボやボ−ト等が好ましく使用される。
【００４６】
本発明の方法では、ハロゲン化水素ガスまたは、ハロゲンガス、またはハロゲンガスと水蒸気を含有する雰囲気下で焼成するため、焼成したものにハロゲンが残留する場合があり、このような場合にはハロゲンを除去することが好ましい。例えば、得られた粒径が１μｍ以下の微粒のα−アルミナ粉末では、表面積が大きく焼成直後にはハロゲンが２００ｐｐｍ以上残留している場合がある。また、粒径が数μｍのα−アルミナ粉末粒子でも数十ｐｐｍ残留している場合がある。ハロゲンが数百ｐｐｍ以上残留している場合、例えば、封止材用原料として用いたときに、ＩＣに封止後、腐食性のハロゲンイオンが流出してアルミニウム配線を断線させる等の問題を発生させることがある。したがって、このようにハロゲンイオンが悪影響を及ぼす用途、例えば、単結晶用原料、封止材用原料、高純度焼結体用原料等の用途に使用する場合にはハロゲンを除去することが好ましい。
【００４７】
ハロゲンの除去方法としては、例えば、次のような方法が挙げられる。
（ａ）ハロゲンを含有したα−アルミナ粉末を、空気中、窒素中、またはこれらに水蒸気、酸素、水素、二酸化炭素、アルコール、アンモニアから選ばれる一種以上のガスを０．１体積％以上、好ましくは１体積％以上、さらに好ましくは１０体積％以上含有する雰囲気中で４００〜１４００℃、好ましくは６００〜１２００℃、さらに好ましくは８００〜１２００℃の温度範囲で熱処理する方法。熱処理時間は１分以上、好ましくは１０分以上、さらに好ましくは１時間以上である。例えば、用途によりハロゲンの残留濃度を１０ｐｐｍ以下とする場合は、上記のガスを１体積％以上含有する雰囲気中で８００℃以上で、３０分以上熱処理すればよい。
【００４８】
（ｂ）ハロゲンを含有したα−アルミナ粉末を、不活性ガス雰囲気中で６００〜１４００℃、好ましくは９００〜１２００℃の温度範囲で熱処理する方法。熱処理時間は１分以上、好ましくは３０分以上、さらに好ましくは１時間以上である。
【００４９】
（ｃ）ハロゲンを含有したα−アルミナ粉末を、１Ｔｏｒｒ以下、好ましくは０．１Ｔｏｒｒ以下の減圧下で４００〜１４００℃、好ましくは７００〜１２００℃の温度範囲で熱処理する方法。熱処理時間は１分以上、好ましくは１０分以上、さらに好ましくは１時間以上である。
【００５０】
（ｄ〜ｆ）ハロゲンを含有したα−アルミナ粉末を、（ｄ）水、アルカリ性溶液（ｐＨ９〜１３）またはアルコール溶液で洗浄処理後、７０〜３００℃の温度範囲で乾燥処理する方法、（ｅ）水、アルカリ性溶液（ｐＨ９〜１３）またはアルコール溶液を沸点まで加熱して煮沸処理後、７０〜３００℃の温度範囲で乾燥処理する方法、または（ｆ）水、アルカリ性溶液（ｐＨ９〜１３）またはアルコール溶液を用い７０〜２００℃の温度範囲でオートクレーブで処理後、７０〜３００℃の温度範囲で乾燥処理する方法。
【００５１】
使用されるアルカリ性溶液は、特に限定はされないが、アンモニア、水酸化ナトリウム等を所定のｐＨに溶液を調整して用いることができる。また、使用されるアルコール類としては、特に限定はされないが、エタノール、メタノール等を用いることができる。
オートクレーブ処理をする場合には、各溶媒の飽和蒸気圧で処理すれば十分脱ハロゲン効果があるが、処理時間を短くしたい場合は加圧機構のあるオートクレーブを用いることが好ましい。
いずれの場合も除去されるハロゲン量は微量であるので、通常使用される市販の焼成炉やオートクレーブを使用することができる。
【００５２】
さらに、α−アルミナ粉末が微粒の場合、一部が軽く凝集している粒子が存在する場合があるため、用途によっては解砕工程を加えることが好ましい。
解砕工程は、脱ハロゲン工程の前または後を選択することができるが、工業的な生産設備を考える場合、いずれか都合のよい順序でプロセスを設計することができる。
また、α−アルミナ粉末の原料粉末を造粒した後、焼成する本発明の方法では、α−アルミナ粉末のハロゲン含有量が十分に低い場合があり、この時には脱ハロゲン工程が不要であるので、造粒工程、焼成工程に続いて解砕工程を行うことも可能である。
【００５３】
解砕方法は、特に限定されるものではないが、例えば、ジェットミル、振動ミル、ボールミル等を用いて実施することができ、特にジェットミルを用いることが好ましい。本発明で得られるα−アルミナ粉末の凝集は弱く、小さい粉砕エネルギーでも十分粉砕することが可能であり、例えば、ジェットミルを用いる場合、供給する空気の圧力は、従来法により製造されたα−アルミナ粉末では十分な解砕ができない程度の圧力；１〜６ｋｇ／ｃｍ2 でも本発明のα−アルミナ粉末を解砕することができる。
【００５４】
【実施例】
以下，実施例で本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００５５】
なお、本発明における各種測定は以下の方法で行った。
１．α−アルミナ粉末の数平均粒径と粒度分布（Ｄ９０／Ｄ１０）の測定
（１）数平均粒径はα−アルミナ粉末の走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製、Ｔ−３００）写真から８０ないし１００個の粒子を選び出して画像解析を行い、円相当径の平均値とその分布を求めた。円相当径とは、面積の等しい真円の直径に換算した値を言う。
（２）（Ｄ９０／Ｄ１０）値は、レ−ザ−散乱法を測定原理とするマスタ−サイザ−（マルバ−ン社製）を用い測定した。ここで、累積粒度分布の微粒側から、累積１０％、累積９０％のところの粒径をそれぞれＤ１０、Ｄ９０と称する。
【００５６】
２．α−アルミナの結晶形状（Ｄ／Ｈ）の測定。
本発明においてα−アルミナ粉末の形状とは、六方最密格子であるα−アルミナの六方格子面に平行な最大粒子径をＤ、六方格子面に垂直な粒子径をＨとしたときのＤ／Ｈ比をいう。（Ｄ／Ｈ）はα−アルミナの走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製：Ｔ−３００）写真から５ないし１０個の粒子を選び出してＤ／Ｈを測定し、その平均値として求めた。
【００５７】
３．ハロゲンの残留濃度測定。
１０ｐｐｍ以上の残留ハロゲン量は蛍光Ｘ線により測定した。α−アルミナ粉末を直径４０ｍｍの容器に入れ、これにＸ線を照射した。
１０ｐｐｍ未満の残留ハロゲン量はグロー放電質量分析法により測定した。α−アルミナ粉をＩｎ線に付着させて分析した。
【００５８】
４．粒状体の見かけ嵩密度。
造粒した原料粉末１０ｇを２００ｃｃのメスシリンダーに流し込み、体積を測定して見かけ嵩密度を求めた。
【００５９】
実施例１
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
該遷移アルミナ粉末（１ｋｇ）をバーチカルグラニュレータ（パウレック社製）を用い、水を１００重量部添加して造粒し、１２０℃で１時間乾燥して粒体を得た。
該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスとして窒素ガスを用い、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、８００℃になったときボンベ塩化水素ガスを導入した。雰囲気の濃度調整は流量計により窒素ガスとボンベ塩化水素ガスのそれぞれのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調整した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。１１００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６０】
実施例２
実施例１で得られたα−アルミナ粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６１】
実施例３
原料としてアルミニウム有機金属化合物の加水分解法により合成した水酸化アルミニウム（水アルと略すことがある）を用い、造粒した後８００℃で焼成して粒体を得た。以下、実施例１と同様にしてα−アルミナ粉末を得た。該粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６２】
実施例４
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にして造粒、焼成してα−アルミナ粉末を得た。該粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６３】
実施例５
実施例４で得られたα−アルミナ粉末をジェットミル（日本ニューマチック工業株式会社製、ＰＪＭ−１００ＳＰ）により解砕した。解砕処理条件は、空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒとした。結果を表１および表２に示す。得られたα−アルミナ粉末の粒子構造を図１に示す。（倍率４９００倍の走査型電子顕微鏡写真）。また、その粒度分布図を図２に示す。
【００６４】
実施例６
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にして造粒、焼成してα−アルミナ粉末を得た。次に、得られたα−アルミナ粉末をジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）してから空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６５】
実施例７
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。
該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスは用いず、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、４００℃になったときボンベ塩化水素ガスのみを導入した。雰囲気の調整は流量計によりボンベ塩化水素ガスのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調整した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。６００℃に至った後はその温度で９０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。
得られたα−アルミナ粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理した後、ジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６６】
参考例１
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスは用いず、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、８００℃になったときボンベ塩素ガスのみを導入した。雰囲気の調整は流量計によりボンベ塩素ガスのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調整した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。１２００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。得られたα−アルミナ粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理した後、ジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６７】
参考例２
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスとして窒素ガスを用い、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、６００℃になったときボンベ塩素ガスと水蒸気とを導入した。雰囲気の濃度調整は流量計により窒素ガスとボンベ塩素ガスのそれぞれのガス流量を調整して行った。雰囲気ガスの流量は線速度２０ｍｍ／分に調整した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。８００℃に至った後はその温度で９０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。得られたα−アルミナ粉末をジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）してから空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６８】
実施例１０
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
形状制御剤としてＭｇＯ粉末（和光純薬工業株式会社製）１８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６１８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。
該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスとして窒素ガスを用い、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、８００℃になったときボンベ塩化水素ガスを導入した。雰囲気の濃度調整は流量計により窒素ガスとボンベ塩化水素ガスのそれぞれのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調製した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。１１００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。
得られたα−アルミナ粉末を空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００６９】
実施例１１
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、形状制御剤としてＭｇＯ粉末（和光純薬工業株式会社製）１８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６５２．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。
該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスとして窒素ガスを用い、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、８００℃になったときボンベ塩化水素ガスを導入した。雰囲気の濃度調整は流量計により窒素ガスとボンベ塩化水素ガスのそれぞれのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調製した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。１１００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。
得られたα−アルミナ粉末をジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）してから空気中６００℃で３０分間脱塩素処理して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００７０】
実施例１２
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にして造粒、焼成してα−アルミナ粉末を得た。次に、得られたα−アルミナ粉末を空気中１０００℃で６０分間脱塩素処理を行った後、ジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００７１】
実施例１３
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にしてバーチカルグラニュレータを用いて造粒して粒体を得た。
該粒体６００ｇをグラファイトボ−トに充填し、石英炉芯管を用いた管状炉にて焼成した。希釈ガスとして窒素ガスを用い、昇温速度５００℃／時間にて昇温し、８００℃になったときボンベ塩化水素ガスを導入した。雰囲気の濃度調整は流量計により窒素ガスとボンベ塩化水素ガスのそれぞれのガス流量を調整して行った。雰囲気全体の流量は線速度２０ｍｍ／分に調製した。雰囲気ガスの全圧はすべて大気圧であった。１１００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷してα−アルミナ粉末を得た。
得られたα−アルミナ粉末を水蒸気（２５体積％）と窒素（７５体積％）からなる雰囲気中５００℃で６０分間脱塩素処理した後、ジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００７２】
実施例１４
脱塩素処理の温度を９００℃とした以外は実施例１２と同様にして、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表１および表２に示す。
【００７３】
【表１】
0003743012.tif 000002
【００７４】
【表２】
0003743012.tif 000003
【００７５】
実施例１５
脱塩素処理を窒素のみからなる雰囲気中１１００℃で１８０分間行った以外は実施例１２と同様にして、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表３および表４に示す。
【００７６】
実施例１６
ロータリーポンプ（真空機工株式会社製、ＧＶＤ−０５０Ａ）で０．１Ｔｏｒｒに減圧して、１０００℃で脱塩素処理を６０分間行った以外は実施例１２と同様にして、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表３および表４に示す。
【００７７】
実施例１７
水で洗浄した後、２５０℃で６０分間乾燥して脱塩素処理を行った以外は実施例１２と同様にして、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表３および表４に示す。
【００７８】
実施例１８
遷移アルミナとして、アルミニウム有機金属化合物の加水分解法による遷移アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）を用いた。
種晶としてα−アルミナ粉末（商品名ＡＫＰ−５０、住友化学工業株式会社製）３４．８ｇを用い、これを上記遷移アルミナ粉末に混合して６３４．８ｇとし、該混合物を実施例１同様にして造粒、焼成してα−アルミナ粉末を得た。該粉末をオートクレーブ中で１８０℃で２時間脱塩素処理した後、ジェットミルにより解砕（空気圧６ｋｇ／ｃｍ2 で、粉末の供給速度を２．４ｋｇ／ｈｒ）して、目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表３および表４に示す。
【００７９】
実施例１９〜２２
表１に示す雰囲気ガス組成、焼成温度、焼成時間とする以外は実施例６と同様にして目的とするα−アルミナ粉末を得た。結果を表３および表４に示す。
【００８０】
実施例２３
造粒を皿型造粒機により行い、見かけ嵩密度を０．５５ｇ／ｃｍ3 とした以外は実施例６と同様にして目的とするα−アルミナ粉末を得た。見かけ嵩密度が０．５５ｇ／ｃｍ3 と高くなってもＤ９０／Ｄ１０は３であった。
【００８１】
比較例１
実施例３で得た水酸化アルミニウムの粒体２００ｇを用いて、石英炉芯管を用いた管状炉にて空気中で焼成した。昇温速度５００℃／時間にて昇温し、１１００℃に至った後はその温度で３０分間保持した後、自然放冷した。目的とするα−アルミナ粉末を得ることができなかった。結果を表３および表４に示す。
【００８２】
比較例２
実施例４において、遷移アルミナ粉末の造粒を行わなかった。得られたα−アルミナ粉末はその嵩密度が０．１ｇ／ｃｍ3 と低いものであった。結果を表３および表４に示す。
【００８３】
【表３】
0003743012.tif 000004
【００８４】
【表４】
0003743012.tif 000005
【００８５】
実施例２４
アルミナ原料としてアルミニウムイソプロポキシドの加水分解法により合成して得られる水酸化アルミニウムを皿型造粒機を用い直径２〜３ｍｍの球形状に造粒する。造粒した原料を８００℃にて１時間仮焼成し、ＢＥＴ比表面積１５０ｍ2 ／ｇの遷移アルミナを得る。この遷移アルミナ６００ｇをアルミナ製の焼成容器に入れ、１７分間隔にて、電気加熱により最高均熱ゾーンを１１００℃に保持したプッシャー式トンネル炉に供給する。焼成容器１０個に１個につき塩化アンモニウム１．２ｋｇを入れた焼成容器を供給する。均熱ゾーンの通過時間は１時間とする。塩化アンモニウムの熱分解により生成する塩化水素ガスが焼成炉の高温部に供給されるよう、窒素ガスを原料供給側のガス供給口より導入する。焼成後得られるアルミナは、多面体形状を有する数平均粒径１８μｍのα−アルミナ粒子からなり、容易に解砕されるアルミナ粉末である。焼成炉内の雰囲気ガス中の塩化水素濃度は１８体積％とする。
【００８６】
実施例２５
実施例２４と同じ造粒した遷移アルミナ原料を、下記以外は実施例２３と同じ条件にて焼成する。焼成容器それぞれに塩化アンモニウム２００ｇを入れた後、遷移アルミナ原料を塩化アンモニウムの上に４００ｇ入れ焼成炉に供給する。窒素ガスは導入しない。焼成後得られるアルミナは、多面体形状を有する数平均粒径１８μｍのα−アルミナ粒子からなり、容易に解砕されるアルミナ粉末である。焼成炉内の雰囲気ガス中の塩化水素濃度は２５体積％とする。
【００８７】
比較例５
アルミナ原料として遷移アルミナ（商品名：ＡＫＰ−Ｇ１５、住友化学工業株式会社製）３０ｋｇに、種晶としてα−アルミナ（商品名：ＡＫＰ−３０、住友化学工業株式会社製）を９００ｇおよび塩化アンモニウム１．５ｋｇをＶ型ブレンダーにて混合した後、混合造粒機（商品名：バーチカルグラニュレーター、パウレック社製）を用い造粒する。１２０℃にて１時間乾燥させた後、この混合造粒原料９５０ｇをアルミナ製の焼成容器に入れ、８．５分間隔にて、電気加熱により最高均熱ゾーンを１１００℃に保持したプッシャー式トンネル炉に供給する。均熱ゾーンの通過時間は０．５時間とする。塩化アンモニウムの熱分解により生成した塩化水素ガスが焼成炉の高温部に供給されるよう、窒素ガスを原料供給側のガス供給口より導入する。焼成後得られるアルミナは、多面体形状を有する数平均粒径０．８μｍのα−アルミナ粒子からなり容易に解砕されるアルミナ粉末である。焼成炉内の雰囲気ガス中の塩化水素濃度は３体積％とする。
【００８８】
比較例３
塩化アンモニウムを供給しない以外は実施例２４と同じ原料、条件にてアルミナを焼成する。焼成後得られたアルミナは、主にδ−アルミナからなる遷移アルミナ粉末である。
【００８９】
比較例４
比較例３を均熱ゾーンを１３００℃に昇温する以外は同じ条件で繰り返す。焼成後得られたアルミナは、不均一形状を有する数平均粒径０．４μｍのα−アルミナ粒子からなり、堅い凝集が生じたアルミナ粉末である。
【００９０】
【発明の効果】
本発明により、形状や粒径が制御され、粒度分布が狭く、凝集粒子が少ないα−アルミナ粉末を、高い焼成効率で製造することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例５で観察されたα−アルミナ粉末の粒子構造を示す。図面に代わる写真。（倍率４９００倍の走査型電子顕微鏡写真）。
【図２】実施例５で得られたα−アルミナ粉末の粒度分布図を示す。
【図１】
0003743012.tif 000006
【図２】
0003743012.tif 000007