(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のプランジャ室から吐出した燃料が流れる複数の高圧通路と、
前記複数の高圧通路の途中に設けられ、前記複数の高圧通路を開閉する複数の吐出弁と、
前記複数の吐出弁の下流に設けられ、前記複数の高圧通路内の燃料を合流させる１つの搬送通路と
を備えている燃料供給ポンプにおいて、
前記複数の高圧通路の一部又は全部の高圧通路の前記吐出弁が設けられている部分の間を結ぶ連絡通路を備えていることを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項２】
前記複数の高圧通路及び前記搬送通路が、前記プランジャ室が形成されたポンプハウジングに形成され、
前記連絡通路が前記ポンプハウジングの外部に装着されたパイプで構成されていることを特徴とする請求項１記載の燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は燃料供給ポンプに関し、特にコモンレール式燃料供給装置のサプライポンプとして好適な燃料供給ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１０は従来の燃料供給ポンプの横断面図、図１１は図１０の XI-XI線に沿う断面図、図１２は図１０に示す燃料供給ポンプの回転数が変化したときの吐出弁下流におけるピーク圧力及び平均圧力を示すグラフである。
【０００３】
この燃料供給ポンプは、複数のプランジャ室４３６から吐出した燃料が流れる３つの高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊと、高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊを開閉する３つの吐出弁４６０と、吐出弁４６０の下流に設けられ、３つの高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊ内の燃料を合流させる１つの搬送通路４３３ｋとを備えている。
【０００４】
プランジャ室４３６、３つの高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊ及び１つの搬送通路４３３ｋはポンプハウジング４３１に形成されている。ポンプハウジング４３１の中心部をシャフト４３７が貫通している。
【０００５】
高圧通路４３３ｈはシャフト４３７の中心軸ｓに対して平行な通路部分４３３ｍによって構成され、その途中に吐出弁４６０が設けられている。高圧通路４３３ｉは、シャフト４３７の中心軸に対して平行な通路部分４３３ｑと、シャフト４３７の中心軸に直交する軸に対して平行な通路部分４３３ｒとで構成されている。高圧通路４３３ｉの通路部分４３３ｑの途中に吐出弁４６０が設けられている。高圧通路４３３ｊは、シャフト４３７の中心軸に対して平行な通路部分４３３ｓと、シャフト４３７の中心軸に直交する軸に対して平行な通路部分４３３ｔとで構成されている。高圧通路４３３ｊの通路部分４３３ｓの途中に吐出弁４６０が設けられている。吐出弁４６０はボール４６１とこのボール４６１を閉弁方向へ付勢するばね４６２とを有する。高圧通路４３３ｉ，４３３ｊの通路部分４３３ｒ，４３３ｔの出口（高圧通路４３３ｉ，４３３ｊの出口）は高圧通路４３３ｈの通路部分４３３ｍの出口（搬送通路４３３ｋの入口）に通じる。搬送通路４３３ｋの出口にはパイプ（図示せず）を接続するためのコネクタ４６５が装着され、そのパイプを介して搬送通路４３３ｋの出口がコモンレール（図示せず）に接続されている。
【０００６】
プランジャ４３９が上死点側へ動くと、プランジャ室４３６の燃料が圧縮され、ばね４６２の閉弁方向の付勢力に抗してボール４６１がポンプハウジング４３１の座面４３３ｙから離れ、プランジャ室４３６から燃料が高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊに吐出される。各高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊに吐出された高圧の燃料は搬送通路４３３ｋの入口で合流し、その出口からパイプを介してコモンレールに供給される。
【０００７】
コモンレールに供給された燃料は蓄圧され、各インジェクタ（図示せず）に分配される。各インジェクタに分配された燃料は所定のタイミングでエンジンのシリンダ内に噴射される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
前述のように燃料供給ポンプから吐出した燃料はパイプを介してコモンレールに供給されるが、コモンレール内の容積はパイプ内の容積に較べかなり大きいため、燃料がコモンレールに入ったときに燃料供給ポンプ側へ戻る反射波が生じる。
【０００９】
コモンレールで発生した反射波はパイプを通り、搬送通路４３３ｋを通過した後、各高圧通路４３３ｈ，４３３ｉ，４３３ｊに進む。反射波はまず高圧通路４３３ｈの吐出弁４６０のすぐ下流を通過した後、高圧通路４３３ｉ，４３３ｊの通路部分４３３ｒ，４３３ｔを通過し、吐出弁４６０に作用する。
【００１０】
高圧通路４３３ｉ，４３３ｊの通路部分４３３ｑ，４３３ｓが袋小路になっているため、高圧通路４３３ｉ，４３３ｊの吐出弁４６０の周囲の圧力が高圧通路４３３ｈの吐出弁４６０の周囲の圧力よりもかなり高くなる。
【００１１】
図１２に示すように、吐出弁４６０から吐出した燃料の圧力波とコモンレールで生じた反射波とはシャフト４３７の回転数の変化によって通路部分４３３ｍ，４３３ｑ，４３３ｓで重なり、大きな合成波が生じ、通路部分４３３ｍ，４３３ｑ，４３３ｓの吐出弁４６０の下流におけるピーク圧力が高くなることがある。特に袋小路になっている通路部分４３３ｑ，４３３ｓにおけるピーク圧力が中速回転域で著しく高くなる（図１２中、１番、２番及び３番のピーク圧力はそれぞれ通路部分４３３ｍ，４３３ｑ，４３３ｓのピーク圧力を示し、１番、２番及び３番の平均圧力はそれぞれ通路部分４３３ｍ，４３３ｑ，４３３ｓの平均圧力を示す）。
【００１２】
合成波による高いピーク圧力が吐出弁４６０に作用すると、吐出弁４６０（特にボール４６１）とポンプハウジング４３１の座面４３３ｙとが摩耗しやすくなるため、吐出弁４６０のシール性が悪くなり、燃料供給ポンプの高圧ポンプとしての機能が低下するという事態を招くおそれがある。
【００１３】
この発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、その課題は、吐出弁のシール性の低下を抑制し、燃料供給ポンプの高圧ポンプとしての機能の低下を防ぐことである。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上述の課題を解決するため請求項１記載の発明の燃料供給ポンプは、複数のプランジャ室から吐出した燃料が流れる複数の高圧通路と、前記複数の高圧通路の途中に設けられ、前記複数の高圧通路を開閉する複数の吐出弁と、前記複数の吐出弁の下流に設けられ、前記複数の高圧通路内の燃料を合流させる１つの搬送通路とを備えている燃料供給ポンプにおいて、前記複数の高圧通路の一部又は全部の高圧通路の前記吐出弁が設けられている部分の間を結ぶ連絡通路を備えていることを特徴とする。
【００１５】
例えば燃料供給ポンプから送り出された燃料がコモンレールに入ったときに、コモンレールで燃料供給ポンプ側へ戻る反射波が生じ、この反射波は搬送通路から高圧通路に入り込むが、前述のように複数の高圧通路の一部又は全部の高圧通路間が吐出弁のすぐ下流で連絡通路によって結ばれているので、反射波は高圧通路を通過し、連絡通路へと進む。したがって、複数の高圧通路内の圧力が均一化され、複数の高圧通路のうちの特定の高圧通路の吐出弁の周囲の圧力だけが極端に高くならない。
【００１６】
また、吐出弁から吐出された燃料の圧力波とコモンレールで生じた反射波とはシャフトの回転数の変化によって重なり、大きな合成波が生じることがあり、この合成波による高い圧力が高圧通路中の吐出弁に作用する。しかし、その合成波と、他の高圧通路を経由した位相の異なる反射波とが連絡通路で合成されるので、吐出弁に作用するピーク圧力が下がる。
【００１７】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明の燃料供給ポンプにおいて、前記複数の高圧通路及び前記搬送通路が、前記プランジャ室が形成されたポンプハウジングに形成され、前記連絡通路が前記ポンプハウジングの外部に装着されたパイプで構成されていることを特徴とする。
【００１８】
前述のように連絡通路をポンプハウジングの外部に装着されたパイプで構成するようにしたので、連絡通路の通路形状を任意に設定できる。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【００２０】
図１はこの発明の第１実施形態に係る燃料供給ポンプであって、図３の I-I線に沿う断面図、図２は図１に示す燃料供給ポンプの背面図、図３は図２の III-III線に沿う断面図、図４は図３の IV-IV線に沿う断面図、図５は図１に示す燃料供給ポンプの一部分の拡大断面図、図６は図１に示す燃料供給ポンプを備えたコモンレール式燃料噴射装置の全体構成図、図７は図１に示す燃料供給ポンプの回転数が変化したときの吐出弁下流におけるピーク圧力及び平均圧力を示すグラフである。
【００２１】
この第１実施形態に係る燃料供給ポンプはコモンレール式燃料噴射装置のサプライポンプとして用いられる。
【００２２】
このコモンレール式燃料噴射装置は、図６に示すように、燃料を燃料タンク１５から吸い上げ、吸い上げた燃料を加圧する燃料供給ポンプ３と、燃料供給ポンプ３から供給された高圧の燃料を蓄圧し、分配するコモンレール９と、コモンレール９から分配された高圧の燃料をエンジンのシリンダ内に噴射する複数のインジェクタ１１と、燃料供給ポンプ３やインジェクタ１１を制御するＥＣＵ(Electric Control Unit）１３とを備えている。
【００２３】
燃料供給ポンプ３は、高圧ポンプとしてのラジアルプランジャポンプ３０（図４参照）と、燃料タンク１５からラジアルプランジャポンプ３０に燃料を供給するフィードポンプ７０（図２、図３参照）とを備えている。
【００２４】
ラジアルプランジャポンプ３０は、図３に示すように、ポンプハウジング３１とシャフト３７と動力伝達リング３８とプランジャ３９とを備えている。
【００２５】
ポンプハウジング３１は、フロント側ハウジング３２と、このフロント側ハウジング３２とＯリング（図示せず）を介して嵌合するリヤ側ハウジング３３とで構成されている。フロント側ハウジング３２には軸受４３を介してシャフト３７のフロント側端部３７ａが、リヤ側ハウジング３３には軸受４４を介してシャフト３７のリヤ側端部３７ｂが、それぞれ回転可能に支持されている。
【００２６】
フロント側ハウジング３２とリヤ側ハウジング３３とを互いに嵌合すると、ポンプハウジング３１の内部にリング収容室３５が形成される。リング収容室３５をシャフト３７が前後方向へ貫く。シャフト３７のほぼ中間部にはシャフト３７の中心軸ｓから偏心した偏心部３７ｃが形成されている。この偏心部３７ｃに動力伝達リング３８が相対的に回転可能に装着され、動力伝達リング３８はリング収容室３５に収容される。動力伝達リング３８はほぼ円板状であり、動力伝達リング３８の外周面には周方向へ等間隔に３つの平坦面３８ａが形成され、平坦面３８ａ間には湾曲面３８ｂが形成されている（図４参照）。動力伝達リング３８はシャフト３７の回転につれて回転せず、平坦面３８ａが後述のシュー４６に常に接する。
【００２７】
リヤ側ハウジング３３には、図４に示すように、シャフト３７を中心として半径方向へ延びる３つの貫通孔３３ａが設けられている。貫通孔３３ａは周方向へ等間隔に配置されている。貫通孔３３ａは、プランジャ３９が摺動可能に収容されるプランジャ収容孔３３ｂと、後述の吸入弁５０を収容する吸入弁収容室３３ｃと、後述のプラグ５６がねじ込まれるねじ孔３３ｄとで構成される。吸入弁収容室３３ｃは後述の低圧通路３１ａ（図５参照）に通じ、吸入弁収容室３３ｃの内径はプランジャ収容孔３３ｂの内径よりも大きい。
【００２８】
プランジャ収容孔３３ｂに収容されるプランジャ３９のボトム側端部３９ａには後述のばね受け４５が固着されている。
【００２９】
リング収容室３５の内周面にはプランジャ収容孔３３ｂの一部を包囲する環状凹部３３ｅが設けられている。環状凹部３３ｅには有底円筒状のばね受け４５が収容されている。ばね受け４５の底面にはシュー４６が固着されている。ばね受け４５内にはばね４７が収容されている。ばね４７の一端は環状凹部３３ｅの底面に接触し、ばね４７の他端はばね受け４５の底面に接触している。ばね４７はばね受け４５（プランジャ３９）を常時動力伝達リング３８の方へ付勢する。
【００３０】
吸入弁収容室３３ｃに吸入弁５０を収容し、ねじ孔３３ｄにプラグ５６をねじ込む。図５に示すように、プラグ５６のトップ面にはボルト穴５６ａが設けられている。プラグ５６の頭部５６ｂとねじ孔３３ｄの内周面との間にはＯリング５７が介在する。プラグ５６のボトム面には穴５６ｃが設けられている。
【００３１】
吸入弁５０は、円板状の弁ホルダ５１と、弁ホルダ５１の中心部に設けられた中心孔５１ａに摺動可能に挿入された弁体５２と、弁体５２のプラグ側端部に装着され、弁体５２を閉弁方向へ常時付勢するばね５３とで構成されている。弁ホルダ５１はプラグ５６によって吸入弁収容室３３ｃの底面に押しつけられている。プランジャ３９のトップ面３９ｂと弁ホルダ５１（吸入弁５０）との間にはプランジャ室３６が形成される。弁ホルダ５１には中心孔５１ａから半径方向へ延びる３つの孔５１ｂが周方向へ等間隔に設けられている。３つの孔５１ｂは吸入弁収容室３３ｃへ臨む。また、弁体５２のプラグ側端部はプラグ５６の穴５６ｃに収まる。
【００３２】
図１及び図５に示すように、リヤ側ハウジング３３には３つの高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊと１つの搬送通路３３ｋとが設けられている。高圧通路３３ｈはシャフト３７の中心軸ｓに対して平行な通路部分３３ｍによって構成され、その通路部分３３ｍの途中に吐出弁６０が設けられている。高圧通路３３ｉは、シャフト３７の中心軸ｓに対して平行な通路部分３３ｑと、シャフト３７の中心軸ｓに直交する軸に対して平行な通路部分３３ｒとで構成されている。高圧通路３３ｉの通路部分３３ｑの途中に吐出弁６０が設けられている。通路部分３３ｑの入口はプランジャ室３６に臨む。高圧通路３３ｉの通路部分３３ｒの出口（高圧通路３３ｉの出口）は高圧通路３３ｈの通路部分３３ｍの出口（搬送通路３３ｋの入口）に通じる。高圧通路３３ｉと同様に、高圧通路３３ｊは、シャフト３７の中心軸ｓに対して平行な通路部分３３ｓと、シャフト３７の中心軸ｓに直交する軸に対して平行な通路部分３３ｔとで構成されている。高圧通路３３ｊの通路部分３３ｓの途中に吐出弁６０が設けられている。通路部分３３ｓの入口はプランジャ室３６に臨む。高圧通路３３ｊの通路部分３３ｔの出口（高圧通路３３ｊの出口）は高圧通路３３ｈの通路部分３３ｍの出口（搬送通路３３ｋの入口）に通じる。すなわち、３つの高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊは１つの搬送通路３３ｋに通じている。搬送通路３３ｋの出口にはパイプ１６ｃ（図６参照）を接続するためのコネクタ６５が装着されている。そのパイプ１６ｃを介して搬送通路３３ｋの出口がコモンレール９に接続されている。
【００３３】
３つの高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊのうち、高圧通路３３ｉの吐出弁６０のすぐ下流と高圧通路３３ｊの吐出弁６０のすぐ下流とは連絡通路３３ｕを介して互いに通じている（図１参照）。
【００３４】
吐出弁６０は、ボール６１とこのボール６１を閉弁方向へ常時付勢するばね６２とこのばね６２の付勢力を調節するとともにばね６２を保持するプラグ６３とを有する。ボール６１はリヤ側ハウジング３３に形成された座面３３ｙに押しつけられている。プラグ６３はリヤ側ハウジング３３にシャフト３７の中心軸ｓに平行に設けられたねじ孔３３ｖにねじ込まれている（図５参照）。
【００３５】
図５に示すように、両ハウジング３２，３３には低圧通路３１ａが設けられている。低圧通路３１ａの入口はフィルタ１７（図６参照）を備えたパイプ１６ｂを介してフィードポンプ７０の出口に通じ、低圧通路３１ａの出口は吸入弁収容室３３ｃに通じる。低圧通路３１ａは吸入弁５０によって開閉される。低圧通路３１ａは、リヤ側ハウジング３３にシャフト３７の中心軸ｓに対して平行に延びる通路部分３３ｗと、フロント側ハウジング３２にシャフト３７の中心軸ｓに対して平行に延びる通路部分３２ａと、シャフト３７の中心軸ｓに直交する軸に対して平行に延びる通路部分３２ｂと、図示しないその他の通路とで構成されている。
【００３６】
フィードポンプ７０として歯車ポンプが用いられている。このフィードポンプ７０はラジアルプランジャポンプ３０とともにシャフト３７によって駆動される。
【００３７】
次にこの実施形態の動作について説明する。
【００３８】
シャフト３７が回転してフィードポンプ７０が運転を開始すると、燃料タンク１５内の燃料が吸い上げられる。
【００３９】
動力伝達リング３８はシャフト３７が回転しているときのシャフト３７の偏心部３７ｃの動きのうちシャフト３７の径方向の動きだけをシュー４６及びばね受け４５を介してプランジャ３９に伝達するので、３つのプランジャ３９がそれぞれ直線的な往復運動をする。３つのプランジャ３９の動作間には１２０度の位相差がある。
【００４０】
プランジャ３９が下死点側へ動くと、プランジャ室３６の容積が次第に増大する。プランジャ室３６の圧力が下降し、プランジャ室３６の圧力と吸入弁５０の上流（孔５１ｂ、吸入弁収容室３３ｃ及び低圧通路３１ａ内の圧力）の燃料の圧力との差が所定値を超えると、ばね５３の閉弁方向の付勢力に抗して弁体５２が弁ホルダ５１の座面５１ｃから離れ（吸入弁５０が開いた状態）、低圧通路３１ａの燃料がプランジャ室３６に吸入される。
【００４１】
動力伝達リング３８の動きによりプランジャ３９が下死点位置から上死点側へ動くと、プランジャ室３６の容積が次第に減少する。プランジャ室３６の圧力が上昇し、プランジャ室３６の圧力と吸入弁５０の上流の燃料の圧力との差が所定値を下回ると、ばね５３の閉弁方向の付勢力により弁体５２が座面５１ｃに押しつけられ（吸入弁５０が閉じた状態）、プランジャ室３６の燃料が圧縮される。燃料が圧縮されてプランジャ室３６の圧力が更に上昇し、プランジャ室３６の圧力と吐出弁６０の下流の燃料の圧力との差が所定値を超えると、ばね６２の閉弁方向の付勢力に抗してボール６１が座面３３ｙから離れ、プランジャ室３６から燃料が高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊに吐出される。前述のように３つのプランジャ３９の動作間には１２０度の位相差があるので、３つのプランジャ室３６における燃料の吸入、圧縮及び吐出の一連の動作は一定の時間間隔で行なわれる。各高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊに異なるタイミングで吐出された高圧の燃料は、搬送通路３３ｋの入口（高圧通路３３ｈの出口）で合流し、その出口からパイプ１６ｃを介してコモンレール９に供給される。
【００４２】
コモンレール９に供給された燃料は蓄圧され、各インジェクタ１１に分配される。各インジェクタ１１はＥＣＵ１３からの燃料噴射制御信号に基づいてエンジンのシリンダ内に燃料を噴射する。
【００４３】
燃料がパイプ１６ｃからコモンレール９に入ったとき燃料供給ポンプ３へ戻る反射波が生じる。反射波はパイプ１６ｃを介して燃料供給ポンプ３のラジアルプランジャポンプ３０へ伝わる。
【００４４】
反射波はラジアルプランジャポンプ３０の搬送通路３３ｋを進み、各高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊに入る。反射波はまず高圧通路３３ｈの吐出弁６０のすぐ下流を通過した後、二手に分かれて高圧通路３３ｉ，３３ｊ内を進み、高圧通路３３ｉ，３３ｊの吐出弁６０のすぐ下流を通過し、連絡通路３３ｕに入る。高圧通路３３ｉの吐出弁６０のすぐ下流と高圧通路３３ｊの吐出弁６０のすぐ下流とが連絡通路３３ｕによって互いに通じているので、３つの高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊ内の圧力が均一化される。したがって、このラジアルプランジャポンプ３０では高圧通路３３ｉ，３３ｊの吐出弁６０の周囲の圧力が高圧通路３３ｈの吐出弁６０の周囲の圧力に較べ極端に高くならない。
【００４５】
図１２に示すように、従来例では使用頻度の最も高い中速回転域でプランジャ室から吐出された燃料の圧力波とコモンレールからの反射波とが吐出弁の直ぐ下流で重なり、特に高圧通路４３３ｉ，４３３ｊで大きな合成波が生じてピーク圧力が高くなるが、この実施形態では、図７に示すように、中速回転域のピーク圧力が高くない（図７中、１番、２番及び３番のピーク圧力はそれぞれ通路部分３３ｍ，３３ｑ，３３ｓのピーク圧力を示し、１番、２番及び３番の平均圧力はそれぞれ通路部分３３ｍ，３３ｑ，３３ｓの平均圧力を示す）。これはシャフト３７が中速回転しているとき、高圧通路３３ｉ，３３ｊの入口付近（吐出弁６０のすぐ下流）で、それぞれの吐出弁６０から吐出された燃料の圧力波とコモンレール９からの反射波とが重なり、合成波が生じるが、その合成波に連絡通路３３ｕを通じて送られてきた位相のずれた反射波が重なり、ピーク圧力が低下するからである。このようにして合成波による吐出弁６０への悪影響が緩和される。
【００４６】
この第１実施形態によれば、連絡通路３３ｕを設けた結果、高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊ内の圧力が均一化されるとともに、吐出弁６０から吐出された燃料の圧力波とコモンレール９で生じた反射波との合成波に位相の異なる反射波が重なり、高圧通路３３ｉ，３３ｊの吐出弁６０の下流のピーク圧力が低下するので、吐出弁６０の摩耗が抑えられ、吐出弁６０のシール性の低下が抑制される。したがって、燃料供給ポンプの高圧ポンプとしての機能の低下を防ぐことができる。
【００４７】
図８はこの発明の第２実施形態に係る燃料供給ポンプの背面図である。第１実施形態と共通する部分については同一符号を付してその説明を省略する。
【００４８】
第１実施形態では連絡通路３３ｕをポンプハウジング３１に形成した孔で構成したが、第２実施形態では連絡通路をポンプハウジング２３１の外部に装着したパイプ２２１で構成した。
【００４９】
例えばポンプ固定用のボルト（図示せず）をねじ込むためのねじ穴２３１ｃをポンプハウジング２３１に形成することがあるが、そのねじ穴２３１ｃの位置によっては連絡通路としての孔を形成できなくなることがある。連絡通路としてのパイプ２２１をポンプハウジング２３１の外部に這わせることにより、ボルトを容易に迂回できる。
【００５０】
この第２実施形態によれば、第１実施形態と同様の効果を奏するとともに、連絡通路の通路形状を任意に設定でき、連絡通路としての孔をポンプハウジングに形成しにくいとき又は形成できないときに、高圧通路３３ｉ，３３ｊ間を結ぶことができる。
【００５１】
図９はこの発明の第３実施形態に係る燃料供給ポンプを示す概念図である。
【００５２】
第１、第２実施形態ではこの発明をラジアルプランジャポンプに適用した場合について述べたが、第３実施形態ではこの発明を列型プランジャポンプに適用した場合について述べる。
【００５３】
ラジアルプランジャポンプでは複数のプランジャがシャフトを中心として放射状に配置されているが、列型プランジャポンプでは複数のプランジャ３９がシャフト３３７の軸方向へ沿って一列に配置されている。シャフト３３７には複数のプランジャ３９に対応する複数のカム３４０が設けられ、カム３４０の回転がタペット３４１を介してプランジャ３９の直線往復運動に変換される。フィードポンプ（図示せず）から供給された燃料を加圧して、コモンレール（図示せず）に圧送する高圧ポンプとしての基本的機能は列型プランジャポンプもラジアルプランジャポンプも同じである。ここでは公知の列型プランジャポンプにはない特徴的構成部分についてだけ説明する。
【００５４】
この第３実施形態の列型プランジャポンプでは２つの高圧通路３３１ｈ，３３１ｉが１つの搬送通路３３１ｋにつながっており、高圧通路３３１ｈ，３３１ｉ、搬送通路３３１ｋ及び連絡通路３３１ｕはポンプハウジング３３１に形成されている。高圧通路３３１ｈと高圧通路３３１ｉとは連絡通路３３１ｕを介して、互いに通じている。
【００５５】
２つのプランジャ室３６から吐出した燃料は高圧通路３３１ｈ，３３１ｉを通過し、搬送通路３３１ｋで合流し、パイプを介してコモンレールに供給される。コモンレールは各インジェクタに燃料を分配し、各インジェクタはエンジンのシリンダ内に燃料を噴射する。
【００５６】
コモンレールで発生した反射波はパイプを介して列型プランジャポンプ３３０へ伝わる。反射波は列型プランジャポンプ３３０の搬送通路３３１ｋを進み、各高圧通路３３１ｈ，３３１ｉに入る。
【００５７】
反射波は高圧通路３３１ｈの出口３３１ｖ（搬送通路３３１ｋとの合流部）を通過し、高圧通路３３１ｈに入り、高圧通路３３１ｈの吐出弁６０のすぐ下流を通過し、連絡通路３３１ｕに入る。高圧通路３３１ｉの出口３３１ｗ（搬送通路３３１ｋとの合流部）を通過し、高圧通路３３１ｉに入った反射波は、高圧通路３３１ｉの吐出弁６０のすぐ下流を通過し、連絡通路３３１ｕに入る。
【００５８】
高圧通路３３１ｈの吐出弁６０のすぐ下流と高圧通路３３１ｉの吐出弁６０のすぐ下流とが連絡通路３３１ｕによって互いに通じているので、２つの高圧通路３３１ｈ，３３１ｉ内の圧力が均一化される。この列型プランジャポンプ３３０では高圧通路３３１ｉの吐出弁６０の周囲の圧力が高圧通路３３１ｈの吐出弁６０の周囲の圧力に較べ極端に高くならない。
【００５９】
また、吐出弁６０から吐出された燃料の圧力波とコモンレールで生じた反射波との大きな合成波が生じることがあり、この合成波が高圧通路３３１ｈ，３３１ｉを通じて吐出弁６０，６０に作用するが、この合成波に連絡通路３３１ｕを通じて送られてきた位相の異なる反射波が重なり、ピーク圧力が下がる。
【００６０】
この第３実施形態は前述の第１実施形態と同様の効果を奏する。
【００６１】
なお、第１実施形態では高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊの一部、すなわち高圧通路３３ｉ，３３ｊ間を連絡通路３３ｕによって結んだが、高圧通路３３ｈ，３３ｉ，３３ｊの全部を連絡通路３３ｕで結んでもよい。第２実施形態も同様である。
【００６２】
【発明の効果】
以上に説明したように請求項１記載の発明によれば、吐出弁の摩耗が抑えられ、吐出弁のシール性の低下が抑制されるので、燃料供給ポンプの高圧ポンプとしての機能の低下を防ぐことができる。
【００６３】
請求項２記載の発明によれば、連絡通路の通路形状を任意に設定でき、連絡通路としての孔をポンプハウジングに形成しにくいとき又は形成できないときも、高圧通路間を結ぶことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１はこの発明の第１実施形態に係る燃料供給ポンプであって、図３の I-I線に沿う断面図である。
【図２】図２は図１に示す燃料供給ポンプの背面図である。
【図３】図３は図２の III-III線に沿う断面図である。
【図４】図４は図３の IV-IV線に沿う断面図である。
【図５】図５は図１に示す燃料供給ポンプの一部分の拡大断面図である。
【図６】図６は図１に示す燃料供給ポンプを備えたコモンレール式燃料噴射装置の全体構成図である。
【図７】図７は図１に示す燃料供給ポンプの回転数が変化したときの吐出弁下流におけるピーク圧力及び平均圧力を示すグラフである。
【図８】図８はこの発明の第２実施形態に係る燃料供給ポンプの背面図である。
【図９】図９はこの発明の第３実施形態に係る燃料供給ポンプを示す概念図である。
【図１０】図１０は従来の燃料供給ポンプの横断面図である。
【図１１】図１１は図１０の XI-XI線に沿う断面図である。
【図１２】図１２は図１０に示す燃料供給ポンプの回転数が変化したときの吐出弁下流におけるピーク圧力及び平均圧力を示すグラフである。
【符号の説明】
３  燃料供給ポンプ（サプライポンプ）
３１  ポンプハウジング
３２  フロント側ハウジング
３３  リヤ側ハウジング
３３ｈ  高圧通路
３３ｉ  高圧通路
３３ｊ  高圧通路
３３ｋ  搬送通路
３３ｕ  連結通路
３６  プランジャ室
６０  吐出弁
２２１  パイプ
２３１  ポンプハウジング
３３１  ポンプハウジング
３３１ｈ  高圧通路
３３１ｉ  高圧通路
３３１ｊ  高圧通路
３３１ｋ  搬送通路
３３１ｕ  連絡通路
【図１】
0003857113.tif 000002
【図２】
0003857113.tif 000003
【図３】
0003857113.tif 000004
【図４】
0003857113.tif 000005
【図５】
0003857113.tif 000006
【図６】
0003857113.tif 000007
【図７】
0003857113.tif 000008
【図８】
0003857113.tif 000009
【図９】
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【図１０】
0003857113.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
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