(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０４〜０．２％、Si：０．１％以下、Mn：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００４％、ｓｏｌ．Al：０．００５〜０．１０％、Ti：０．１０％以下を含有するとともに、Ti含有量とＮ含有量とが、Ti＞３．４×Ｎ（％）で与えられる関係を満足し、残部がFeおよび不純物よりなる鋼スラブを、１１９０℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延し、５００℃以上の温度で巻き取ることを特徴とする成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板の製造方法。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０４〜０．２％、Si：０．１％以下、Mn：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００４％、ｓｏｌ．Al：０．００５〜０．１０％、Ti：０．１０％以下を含有するとともに、Ti含有量とＮ含有量とが、Ti＞３．４×Ｎ（％）で与えられる関係を満足し、残部がFeおよび不純物よりなる鋼スラブを、１１９０℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延し、４８０℃以上の温度で巻き取り、さらに冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、プレス成形などで形を整えて使用するのに好適な鋼板の製造方法に係り、さらに詳しくは、自動車の車体構造部材等の素材に用いられる成形性および焼入れ性を有する薄鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車の衝突事故の際の車体破壊のデータが公開され、それが車の売れ行きを支配するなど、搭乗者の安全確保に対するニーズは年々高まっており、法的規制も厳しくなる傾向にある。自動車の車体は、いわゆるクラッシャブル・ボディー構造が採用され、衝突に際しボディーの一部が適度に変形して衝撃を吸収するが、車室全体は高強度の構造として、車内の搭乗者を守るように設計される。すなわち、車体の部位により高強度が要求される。このため、車体の必要部分に板厚の厚い成形品を用いたり、補強材を取り付けたり、あるいは高強度鋼板を用いて成形するなどして車体の安全性を高めている。
【０００３】
車体の板厚を厚くすることは重量増加につながり、燃費改善若しくは省エネルギーの要求とは相反する。補強材の取り付けは、リブ材のスポット溶接や衝撃吸収用の部品を組み込むことになり、これも車体重量を増すことになる。現実には、車両のドア内部に、鋼管を焼入れ強化した補強材を組み込むことが広く採用されている。また、高強度鋼板が使用されることもあるが、高強度鋼板はプレス成形性が劣るため複雑なプレス加工が困難であり、その上、加工による残留応力は強度が高くなるほど増加し、遅れ破壊の危険が増してくるので、その適用若しくは鋼板強度の増大には限界がある。
【０００４】
この車体構造の補強に対し、特開平６−１１６６３０号公報には、強化が必要な車体の特定部所に適用する鋼板成形部品の板厚を増したり、高強度鋼板を使用したりせず、その所望部分を局所的に高周波加熱して焼入れ処理し、強度を向上させる方法が開示されている。プレス成形後、焼入れし強化するのであれば、高強度鋼板を成形する場合のような、複雑な形状の成形困難とか成形後の大きな残留応力の問題は排除できる。しかしながら、上記公報には高周波焼入れの方法は示されているが、適用する鋼板の種類については全く配慮がなされていない。鋼板によっては焼入れによる強度上昇を示さないものもあり、ことにプレス成形の良好な鋼板ほど焼入れ強化は期待できない。
【０００５】
また、特開平１０−１７９３３号公報には、車体のプレス成形部品に要請される強度分布に対し、それに対応した硬度分布を局所的高周波焼入れによって実現する方法が開示されている。その適用例として、車体側面の前席と後席との間に配置される、センターピラーとも呼ばれる支柱を取り上げている。支柱の衝突時に予想される荷重分布は長さ中央部にあり、衝突荷重に対応するため、従来の方法では支柱全体の板厚を増すか、中央部に補強材を重ねて溶接する必要があった。これに対し長さ中央部を高周波焼入れして強化することによって、不必要な部分まで板厚を増すことがなくなり、補強材も不要となって軽量化がはかれるというものである。この場合、支柱成形用の素材鋼板は、Ｃ含有量が０．０５〜０．２５％のものが適用できるとし、ＪＩＳ規格のＳＡＰＨ３７０〜ＳＡＰＨ４４０、あるいはＳＰＦＣ３７０〜ＳＰＦＣ４４０などの鋼板が良いとしている。
しかし、これらの規格による鋼板は、強度や伸びなど素材としての鋼板の機械的特性は補償されるが、焼入れ性や焼入れ後の強度などは全く不明である。
【０００６】
車体構造部材ではないが、側面衝突に対する車室内部保護用にドア内部に組み込まれる補強材として、焼入れして所要強度とした鋼管を加工した部品が広く採用されている。これは多くは鋼板から作られた電縫鋼管の管端をドア内部への取り付けに適した状態に加工し、高周波焼入れして製造される。例えば、特開平４−５２２４９号に、Ｃ：０．１０〜０．２０％、Mn：０．２〜１．５０％、Si：０．０５〜０．５０％、Al：０．０１〜０．１０％、Ti：０．０１〜０．１０％およびＢ：０．０００５〜０．０１０％を含有する鋼板による電縫鋼管を高周波焼入れした引張強さが１３０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の自動車補強材の発明が提示されている。このような鋼による鋼板を車体構造部材に用いれば、上記のような高周波焼入れによる局部的な強度向上が可能と思われるが、電縫鋼管のような単純な曲げ加工は可能であっても、車体構造のような複雑なプレス成形には適用が困難であると考えられる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
発明者らは、材料の組成、製造方法の観点から、複雑な車体構造用部品などにも適用できる十分な成形性を有し、かつ成形後の焼入れによって容易に高強度化が可能な薄鋼板の研究・開発を行った。
【０００８】
まず、プレス成形加工後、焼入れ処理を行うことにより、部材の形状や適用素材の強度を大幅に変更することなく、自動車の車体構造を強固にすることができる薄鋼板を調査した。焼入れ、焼戻して使用する鋼板としては、ＪＩＳ−Ｇ３３１１の磨き帯鋼があり、その組成は、合金鋼を除く最も炭素量の低い鋼でも、Ｃ：０．２７〜０．３３％、Si：０．１５〜０．３５％、Mn：０．６０〜０．９０％であり、Ｃ、Si、Mnの含有量が比較的多いため、焼入れにより十分な強度は得られるものとしても、焼鈍された素材鋼板としての加工性は悪く、必要とするプレス加工性は得られない。
【０００９】
一般に、焼入れ性を向上させる合金元素は、添加量を増すと鋼を硬くし、加工性を低下させる。ただし、薄鋼板が対象なので、鋼の中心部までも冷却速度を速くすることができ、その分、焼入れ性向上元素の含有量を低くすることが可能である。一方、自動車用の薄鋼板としては、防食のため、めっき性や塗装下地の化成処理性が良好でなければならず、これらを阻害する例えばCrやSiのような焼入れ性向上元素の使用は好ましくない。また、コスト管理を厳しく要求されるので、高価な添加元素も避けるべきである。
【００１０】
以上のような観点より、種々検討した結果、焼入れ性を向上させる元素としてMnとＢを併用するのが有効であると判断された。Mnは鋼の熱間脆性を防止するために必然的に添加されるが、焼入れ性を大きく向上させる効果があり、しかも低コストで、メッキ性や化成処理性に及ぼす影響が小さい。しかし、多量に添加すると加工性を悪くし、鋼としての耐食性を劣化させる傾向があるので、添加量には限界がある。これを補うため、Ｂ添加を併用する。Ｂの効果は微量の添加で発揮されるので、鋼の他の一般的な性質にほとんど影響を及ぼすことなく、鋼の焼入れ性を大幅に向上させることができる。
【００１１】
ただし、Ｂ添加により焼入れ性を向上させるには、微量に添加したＢを固溶状態にしておく必要があるが、Ｂは酸化されやすいことから、鋼を十分に脱酸し、かつ、Ｎとの結合でＢＮが生成することを防止しなければならない。このため、酸可溶Al（ｓｏｌ．Al）が鋼に検出されるまで十分に脱酸を行い、Tiを添加して固溶ＮをTi窒化物として固定することが一般に行われる。しかし、Ti含有量が多いと、Tiが主としてTiCとなって鋼中に微細に析出し、これが伸びを著しく劣化させることになる。
【００１２】
本発明は、上記の状況に鑑みてなされたものであり、成形性のよい低炭素鋼にMn添加とＢ添加を併用して焼入れ性を向上し、車体構造用部品などに適用できる十分な成形性を有し、かつ成形後の焼入れによって容易に高強度化できる薄鋼板をより安価で提供することを目的としている。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記の課題を解決するために、先に特開２０００−１４４３１９号公報において薄鋼板の製造方法を提案した（以下、「先願の製造方法」という）。先願の製造方法では、低炭素鋼中のTi、Al含有量を調整することにより、AlＮを析出させ、成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板を得ている。詳しくは、Tiの含有量をＮ当量以下に制限することによってTiＣの析出を抑制し、AlＮを析出させることによって焼入れ性を確保している。この方法は優れた方法ではあるが、AlＮを析出させるためにAlを添加して熱間圧延後の巻取温度を６００℃以上と比較的高温にする必要があった。また、Alを多量に添加するため、製造コストも高くなる。これらに対して、より一層のコスト削減を図ること、より一層の低温での処理化を図ること、また、一層の短時間での処理化を図ることなどのさらなる改善が望まれた。
【００１４】
そこで発明者らは、Ti含有量を制限することなく、TiＣの析出を抑制する方法について検討した。その結果、TiＣの析出量は、熱間圧延前の加熱温度と密接な関係があることが判明した。すなわち、加熱温度が高いと、スラブ中に存在していたTiを含む比較的粗大な析出物が加熱中に溶解し、圧延中および圧延後の冷却過程で微細なTiＣとして再析出する。したがって、熱間圧延前の加熱温度を低くすればAl添加や高温巻取を行うことなく、成型性と焼入れ性を同時に確保できることを知見した。
【００１５】
本発明は、上記知見に基づいて完成したものであり、下記（１）および（２）の成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板の製造方法を要旨としている。
【００１６】
（１）質量％で、Ｃ：０．０４〜０．２％、Si：０．１％以下、Mn：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００４％、ｓｏｌ．Al：０．００５〜０．１０％、Ti：０．１０％以下を含有するとともに、Ti含有量とＮ含有量とが、Ti＞３．４×Ｎ（％）で与えられる関係を満足し、残部がFeおよび不純物よりなる鋼スラブを、１１９０℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延し、５００℃以上の温度で巻き取ることを特徴とする成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板の製造方法である。
【００１７】
（２）質量％で、Ｃ：０．０４〜０．２％、Si：０．１％以下、Mn：０．３〜２．０％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００４％、ｓｏｌ．Al：０．００５〜０．１０％、Ti：０．１０％以下を含有するとともに、Ti含有量とＮ含有量とが、Ti＞３．４×Ｎ（％）で与えられる関係を満足し、残部がFeおよび不純物よりなる鋼スラブを、１１９０℃以下の温度で加熱した後、熱間圧延し、４８０℃以上の温度で巻き取り、さらに冷間圧延し、焼鈍することを特徴とする成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板の製造方法である。
【００１８】
【発明の実施の形態】
本発明の製造方法において、上記のように薄鋼板の鋼組成とその製造条件を限定した理由を以下に区分して説明する。
１．鋼組成について
Ｃ：Ｃは、０．０４〜０．２０％とする。Ｃは焼入れ後の鋼の強度を決定するために重要な元素である。Ｃ含有量が０．０４％未満では、十分な焼入れを行っても車体強化に必要な強度が得られない。また、含有量が０．２０％を超えるとプレス成形性が不十分となる。したがって、Ｃの含有量は、０．０４〜０．２０％とするが、より好ましいのは０．０６％以上、０．１４％以下である。
【００１９】
Si：Siは、０．１％以下とする。Siは鋼の脱酸に用いられ、強度の上昇、焼入れ性向上の効果がある。しかし、Ｂを添加する場合にはSiによる脱酸では不十分であり、より強力な脱酸作用のあるAlを用いるため、Siの含有を特に必要としない。さらに自動車車体に用いる薄鋼板の場合、メッキや塗装が行われるが、Siの存在は鋼表面のメッキ性や塗装下地の化成処理性を悪くするので、その含有量は極力少ない方が好ましい。そこで、ほとんど影響を及ぼさない範囲として、０．１％以下とするが、好ましいは０．０４％以下、さらに好ましいのは０．０１％以下である。
【００２０】
Mn：Mnは、０．３〜２．０％とする。Mnは鋼の焼入れ性を確保するために重要な元素である。Ｂ量を増加することによってMn量を低下させることができるが、０．３％未満では焼入れ性が不足し、十分な強度が得られなくなるおそれがある。一方、２．０％を超えて添加すると、伸びの低下など鋼の成形性を悪くし、その上、鋼自体が発錆しやすくなり、耐食性が悪くなる。Mn含有量の好ましい範囲は０．８〜１．５％である。
【００２１】
Ｐ：Ｐは鋼の不可避的不純物の一つであり、焼入れ後の鋼の靱性を悪くするので、その含有量は極力少なくする。顕著な悪影響を及ぼさない範囲として、０．０２％以下に限定するが、好ましいのは０．００５％以下である。
【００２２】
Ｓ：Ｓも不可避的不純物の一つであり、鋼の成形性および靱性を劣化させるので、その含有量は極力少なくする必要がある。Ｐと同様、顕著な悪影響を及ぼさない範囲として、０．０２％以下に限定するが、好ましいのは０．００５％以下である。
【００２３】
Ｎ：Ｎは、０．００５％以下とする。ＮはＢと結合して、Ｂの焼入れ性を向上させる効果を阻害する。このＮの悪影響を抑止するため、Tiと結合させて無害化するが、結果としてできたTiＮなどの微細析出物は、鋼の成形性を悪くするのでＮの含有量は少なくしなければならない。このため、Ｎの含有量は０．００５％以下に限定するが、好ましいのは０．００２％以下である。
【００２４】
Ｂ：Ｂは、０．０００３〜０．００４％とする。Ｂは焼入れ性を著しく向上させ、特に本発明のようにＣの含有量の低い場合ほどその効果が大きい。その焼入れ性を向上させる効果は、含有量に依存せずほぼ一定であるが、０．０００３％未満では、その効果は十分現れない。好ましくは０．００１％以上とする。また、含有量が多くなると鋼を脆化させるので、上限は０．００４％とする。
【００２５】
ｓｏｌ．Al：ｓｏｌ．Alは、０．００５〜０．１０％とする。Alは製鋼時に溶鋼の脱酸を目的に添加される。脱酸処理により鋼中に残存するｓｏｌ．Alは、０．００５％を未満では脱酸不十分で、Ｂの含有量が少ないと酸化により固溶Ｂが残らないおそれがある。一方、多く含有させてもその効果が飽和し、コストを増すので、上限を０．１０％とする。ただし、セメンタイトの溶解を妨げる効果があり、焼入れ後の強度が低下するため、０．０２５％以下とすることが好ましい。さらに好ましくのは０．０１５％以下である。
【００２６】
Ti ：TiはＮの固定に極めて効果的であり、ＢＮを析出させず、Ｂを固溶状態にして、Ｂの焼入れ性を確保するために含有させる。このためには、３．４×Ｎ％を超える量のTiを含有させる必要がある。これは、鋼中のＮをすべてTiＮとするのに必要なＮの化学当量よりも多くTiを含有させることを意味する。一方、多く含有させてもその効果が飽和し、コストを増すので、上限を０．１０％とするが、好ましくのは０．０３％以下である。
２．製造条件について
上述の鋼組成を有する鋼を溶製によりスラブ化する。スラブを製造する上での工程やその条件は通常通りでよく、特にこれらを限定するものではない。スラブは、熱間圧延前に１１９０℃以下の温度で加熱する。１１９０℃を超える温度まで加熱すると、スラブ中に存在する粗大な析出物が溶解し、熱間圧延中および熱間圧延後の冷却中に微細なTiＣとして再析出する。このため、薄鋼板の伸びが著しく低下する。したがって、熱間圧延前の加熱温度の上限は１１９０℃とする。好ましくは、加熱温度を１１７０℃以下とする。加熱のためのエネルギーコストを考慮に入れると、より好ましくは、１１５０℃以下とする。ただし、加熱温度は、次工程の熱間圧延が問題なく行える温度以上である必要がある。
【００２７】
次に、このように温度を制御し加熱処理をした鋼スラブは、熱間圧延にかけられる。熱間圧延では、圧延が終了する時の温度（仕上げ完了温度）をＡｒ3点以上とすることが好ましい。仕上げ完了温度がＡｒ3点を下回ると、加工フェライトが残存して伸びが低下するためである。熱間圧延でのエネルギーロスが大きく、仕上げ完了温度をＡｒ3点以上とすることが困難である場合は、粗圧延と仕上げ圧延の間で、鋼帯に補助加熱を行っても良い。この際、製品特性のコイル全長にわたる均一性を向上させるためには、鋼帯の後端を先端よりも高温となるように加熱し、タンデム仕上げ圧延を開始した温度の鋼帯全長にわたる変動が１４０℃以下になるようにすることが好ましい。
熱間圧延工程の巻取過程では、熱間圧延による薄鋼板としてプレス成形に供する場合には、その巻取温度を５００℃以上、好ましくは５５０℃以上とする。５００℃未満の温度で巻き取ると熱延鋼板として降伏点が高く、伸びが低下し、プレス成形性が劣化するからである。また、巻取温度は、７００℃程度まで高くすることができる。これより高い温度で巻き取ると、巻取コイルの変形による鋼板の平坦度などの形状の劣化や、スケールの増加による表面性状の劣化などの問題が生じてくる。好ましくは６５０℃以下とする。
【００２８】
また、熱間圧延工程後に冷間圧延して、冷延鋼板としてプレス成形に供する場合には、熱間圧延の巻取温度を、４８０℃以上、好ましくは５３０℃以上とする。これは、４８０℃未満での巻取りは、巻取温度までの冷却により焼入れされることがあり、鋼板が著しく硬化するからである。巻取温度の最高温度については、上記の熱間圧延による薄鋼板としてプレス成形に供する場合と同じである。
【００２９】
冷間圧延および焼鈍は、通常の冷延鋼板の製造に準じて行えばよく、冷間圧延の圧下率は５０％以上とし、焼鈍は、再結晶温度以上Ａｃ3点未満の温度範囲で行い、従来の箱焼鈍法であっても連続焼鈍法によってもよい。
【００３０】
本発明の製造方法に従って製造される鋼板は、これを母材として電気メッキしたり塗装鋼板として用いることもできる。また、鋼板を公知の溶融メッキ装置で溶融メッキしてメッキ鋼板にしても構わない。
【００３１】
以上のように説明した製造方法を実施すれば、最大で厚さ10mm程度までの成形性および焼入れ性に優れた薄鋼板が製造できる。
【００３２】
【実施例】
表１は、本発明に係る薄鋼板の製造方法の効果を確認するため、実験用真空溶解炉を用いて、溶製した鋳塊の組成を示したものである。なお、表１において、本発明で規定する組成範囲内の鋼種には、備考欄に「○」と記し、規定から外れる鋼種には、該当成分に「*」印を付し、備考欄に「×」と記した。
【００３３】
鋼組成は、Ｃ：０．１２％、Mn：１．５％、Ti：０．０２５％、Ｂ：０．００１３％、Ｎ：０．００３％を基準含有量とし、本発明で規定する組成を有する鋳塊を作製した。また、それとは別に、含有量の違いによる影響を見るため、Mn、Ti、Ｂ、およびＮの含有量を変化させ、本発明の組成範囲内に属さない鋳塊についても作製した。
【００３４】
【表１】
0003815205.tif 000002
【００３５】
次に、これらの鋳塊を鍛造して２０ｍｍ厚の熱間圧延用鋼スラブとし、１０５０〜１２５０℃に加熱した後、熱間圧延をおこなって４ｍｍ厚に仕上げ、強制空冷あるいは水スプレーによるホットストリップミルを想定した冷却条件にて４９０〜６００℃まで冷却し、直ちに得られた鋼板をそれぞれこの温度に固定した炉に投入して、巻取り後のコイルを想定した条件にて冷却した。これら熱延鋼板の一部は、表面の脱スケール後冷間圧延を行って１．２ｍｍ厚に仕上げ、７００℃にて６時間の箱焼鈍相当の焼鈍を行った。
【００３６】
焼入れ性を確かめるため、得られた各鋼板から、厚さ１．２ｍｍ、幅９０ｍｍ、長さ２４０ｍｍの試験片を採取し、出力２００ｋＷ、周波数１５０ｋＨｚの高周波焼入れ装置により、加熱温度９５０℃、１秒間保持後水冷の条件にて焼入れ処理をおこなった。その後、ＪＩＳ５号引張試験片に成形し、引張試験に供した。
表２に熱間圧延を施しただけの鋼板（熱延鋼板）による結果を、表３に熱間圧延を施し、さらに冷間圧延と焼鈍も施した鋼板（冷延鋼板）による結果をそれぞれ示す。なお、表２、表３において、鋼板の組成、処理温度の条件が、本発明で規定する範囲外となるものについては、範囲外となる条件に「*」印を付した。
【００３７】
表２、３から熱延鋼板と、冷延鋼板では、結果のレベルに差はあるが、鋼組成の及ぼす効果は相対的にほぼ同じであった。
【００３８】
【表２】
0003815205.tif 000003
【００３９】
【表３】
0003815205.tif 000004
【００４０】
試番１〜４および３１〜３４は、Mn含有量を変化させた結果を示したものである。Mn含有量の増加とともに、焼入れ前の素材の状態では伸びが低下し成形性が悪くなるが、焼入れ後の降伏点、引張強さは上昇する。本発明で規定する範囲内とすれば、加工前の伸びは十分大きく、焼入れ後の降伏点、引張強さも大きいことがわかる。
【００４１】
試番５〜８および３５〜３８は、Ｂ含有量を変化させた結果を示したものである。Ｂ含有量が０．０００３％未満であると焼入れ後、十分な降伏点、引張強さが得られずに焼入れ性が不足し、０．００４％を超えると伸びが著しく低下して成形性が不十分となる。
【００４２】
試番９〜１８および３９〜４８は、Ti含有量を変化させ、Ｎ含有量との関係を調べた結果を示したものである。スラブの加熱温度が１１７０℃と本願発明で規定する範囲内の場合（試番９〜１３、試番３９〜４３）、Ti含有量が本願発明で規定する範囲外である３．４×Ｎ（％）未満のもの（試番９、１２、３９、４２）は、焼入れ後の降伏点、引張強度は低いが、本願発明で規定する範囲内である３．４×Ｎ（％）を超えるもの（試番１０、１１、１３、４０、４１、４３）では、焼入れ後の降伏点、引張強度を十分高いものにすることができる。
【００４３】
一方、スラブの加熱温度が１２５０℃と高い場合（試番１４〜１８、試番４４〜４８）、Ti含有量が３．４×Ｎ（％）以下のもの（試番１４、１７、４４、４７）は、加熱温度を１１７０℃としたものと同様に、焼入れ後の降伏点、引張強度は低い。また、Ti含有量が３．４×Ｎ（％）を超えるもの（試番１５、１６、１８、４５、４６、４８）については、焼入れ前の伸びが低くなる。これは、１２００℃以上で加熱したことにより、TiＣが析出したためと考えられる。エネルギーコストの面を考えても１２５０℃での加熱は好ましくない。
【００４４】
鋼の組成が本発明で規定する範囲内であっても、スラブ加熱温度が、１２２０℃と高い場合（試番１９〜２１、試番４９〜５１）は、焼入れ前の伸びが低い。鋼板の組成および製造条件のいずれもが本発明で規定する範囲内の場合（試番２２〜２７、試番５２〜５７）は。焼入れ前の伸びおよび焼入れ後の降伏点、引張強度が共に大きい。
【００４５】
図１は、Ti含有量が本発明で規定する範囲内である鋼の内、鋼種Ｆ、Ｇ、Ｋ、Ｍについて、スラブ加熱温度と鋼板の焼入れ前の伸びの関係を示したものである。加熱温度の上昇に伴い、焼入れ前の伸びが低下し、１１９０℃を超える場合、伸びが低く成形性が不十分となっている。この結果より、成形性の改善には熱間圧延前の加熱温度は１１９０℃以下とするとよいことがわかる。
【００４６】
試番２８〜３０は、本発明の組成範囲内の鋼について、巻取温度を４９０℃としたものである。この場合、焼入れ前の伸びが低く、成形性が悪い。
【００４７】
試番５８〜６０は、熱間圧延工程終了後、さらに冷間圧延後をし、焼鈍したものである。この場合、熱間圧延後の巻取温度が低くても、焼入れ前の伸びは十分に大きい。
【００４８】
【発明の効果】
本発明によれば、プレス成形などの加工に適用できる十分な成形性を有し、かつ成形後の焼入れによって、容易に高強度化できる薄鋼板を得ることができる。この薄鋼板を自動車の車体構造に活用することにより、高強度でかつ軽量で搭乗者の安全確保に優れた車室構造をより安価に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼のスラブ加熱温度と、鋼板の焼入れ前の伸びとの関係を示す図である。
【図１】
0003815205.tif 000005