(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶銑を脱りん処理するに際し、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石を用いる溶銑脱りん処理方法において、脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度と脱りん処理開始からの供給酸素量によって、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を脱りん処理の途中で増大方向に変更することを特徴とする溶銑脱りん処理方法。
【請求項２】
溶銑を脱りん処理するに際し、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石を用いる溶銑脱りん処理方法において、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更することを特徴とする溶銑脱りん処理方法。
【請求項３】
脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更する請求項１又は２記載の溶銑脱りん処理方法。
【請求項４】
前記転炉スラグの量の比率を増大方向に変更するまでの期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１／３〜３とし、それ以降の期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を前記比：Ａ1 ／Ｂ1 よりも小さくする請求項１、２又は３記載の溶銑脱りん処理方法。
【請求項５】
前記転炉スラグの量の比率を増大方向に変更するまでの期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１／３〜３とし、それ以降の期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を０以上３未満、より好ましくは０〜２とする請求項１、２、３又は４記載の溶銑脱りん処理方法。
【請求項６】
供給する転炉スラグの一部を溶銑の上方から添加する請求項１、２、３、４又は５記載の溶銑脱りん処理方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、溶銑脱りん処理方法に関する技術分野に属し、詳細には、溶銑を脱りん処理するに際し、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石を用いる溶銑脱りん処理方法に関する技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に溶銑の脱りん処理においては、石灰等の造滓剤と酸化鉄等の酸化剤を溶銑中にインジェクションすると共に、酸素を上吹きあるいは溶銑中にインジェクションして脱りん処理を行っている。
【０００３】
転炉で予備処理溶銑を吹練したときに発生する転炉スラグは、スラグ中のＰ濃度が0.2 〜0.8 程度と低く、また、約50％のＣａＯを含んでいることから、溶銑脱りん剤として使用すれば、再度脱りん能を発揮することが知られている。近年では、転炉で発生する転炉スラグを脱りん処理の際のＣａＯ源として使用し、スラグ処理費用の低減および脱りん処理時の生石灰原単位を低減する方法が報告されている。例えば、特開平06-287615 号公報では転炉スラグを溶銑予備処理中の溶銑上に添加あるいは高炉受銑前に入れ置き、又は、溶銑中にインジェクションし脱りんする方法が提案され報告されている。また、特開平07-268431 号公報、特開平08-003611 号公報では転炉スラグを酸化鉄あるいは造滓剤に配合したものを利用して脱りん処理を行う技術が報告されている。
【０００４】
実操業においても、脱りん溶銑の吹練で発生する転炉スラグ（レススラグ吹練滓）を脱りん剤として使用し、りん分配の改善・生石灰代替の効果があることが報告されている（石坂，寺田，山上，長谷川ら，1989  STEEL MAKING CONFEREN-CE PROCEEDINGS, 249 〜255 ）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
脱りん処理の際、脱りん処理の初期では脱りん反応に先立ち溶銑中のＳｉの酸化が優先的に進行するため、スラグ中の塩基度（CaO/SiO2）が上がりにくく、混銑車や転炉の炉口からスラグがあふれ出すスロッピングという現象が発生しやすい状態となる。更に、転炉スラグを脱りん剤として使用する場合、転炉スラグは一旦転炉で溶融状態を経たプリメルト品であることから滓化速度が速く、このため処理の途中で滓化が過剰になりスロッピングが発生しやすくなるという問題点がある。スロッピングが発生した場合、処理時間の延長、設備不良休止等の支障が生じるため、転炉スラグを脱りん剤として使用する場合、スラグの塩基度・滓化速度をコントロールする必要がある。
【０００６】
本発明は、このような事情に着目してなされたものであって、その目的は、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグを利用して溶銑の脱りん処理をするに際し、スロッピングの発生を抑制することができる溶銑脱りん処理方法を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するため、本発明に係る溶銑脱りん処理方法は、請求項１〜６記載の溶銑脱りん処理方法としており、それは次のような構成としたものである。
【０００８】
即ち、請求項１記載の溶銑脱りん処理方法は、溶銑を脱りん処理するに際し、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石を用いる溶銑脱りん処理方法において、脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度と脱りん処理開始からの供給酸素量によって、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を脱りん処理の途中で増大方向に変更することを特徴とする溶銑脱りん処理方法である（第１発明）。
【０００９】
請求項２記載の溶銑脱りん処理方法は、溶銑を脱りん処理するに際し、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石を用いる溶銑脱りん処理方法において、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更することを特徴とする溶銑脱りん処理方法である（第２発明）。
【００１０】
請求項３記載の溶銑脱りん処理方法は、脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更する請求項１又は２記載の溶銑脱りん処理方法である（第３発明）。
【００１１】
請求項４記載の溶銑脱りん処理方法は、前記転炉スラグの量の比率を増大方向に変更するまでの期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１／３〜３とし、それ以降の期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を前記比：Ａ1 ／Ｂ1 よりも小さくする請求項１、２又は３記載の溶銑脱りん処理方法である（第４発明）。
【００１２】
請求項５記載の溶銑脱りん処理方法は、前記転炉スラグの量の比率を増大方向に変更するまでの期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１／３〜３とし、それ以降の期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を０以上３未満、より好ましくは０〜２とする請求項１、２、３又は４記載の溶銑脱りん処理方法である（第５発明）。
【００１３】
請求項６記載の溶銑脱りん処理方法は、供給する転炉スラグの一部を溶銑の上方から添加する請求項１、２、３、４又は５記載の溶銑脱りん処理方法である（第６発明）。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明は例えば次のような形態で実施する。
脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰および／又は石灰石（以下、生石灰等という）を用いて溶銑の脱りん処理をする。即ち、溶銑に対して転炉スラグと生石灰等を添加し、溶銑の脱りん処理をする。
【００１５】
このとき、脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度と脱りん処理開始からの供給酸素量によって、添加（供給）する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を脱りん処理の途中で増大方向に変更する。即ち、転炉スラグの供給速度（単位時間当たりの供給量）をｂ、生石灰等の供給速度をａとすると、ｂ／（ａ＋ｂ）を脱りん処理の途中で増大させる。
【００１６】
あるいは、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率〔ｂ／（ａ＋ｂ）〕を増大方向に変更する。
【００１７】
上記比率〔ｂ／（ａ＋ｂ）〕を増大方向に変更する時点に関し、より具体的には、例えば、脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点以降、脱りん期の終了前とする。
【００１８】
上記転炉スラグの供給速度ｂ及び生石灰等の供給速度ａに関し、より具体的には、比率〔ｂ／（ａ＋ｂ）〕を増大方向に変更する時点までの期間においては、例えば、生石灰等中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 が１／３〜３となるような供給速度ｂ及びａとし、それ以降の期間においては生石灰等中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 が前記比：Ａ1 ／Ｂ1 よりも小さくなるような供給速度ｂ及びａとする。
【００１９】
このような形態で本発明が実施される。以下、本発明について主にその作用効果を説明する。
【００２０】
図１に、溶銑の脱りん処理に使用するＣａＯ源の中の転炉スラグの比率Ｘと脱りん処理中のスロッピング発生率Ｙとの関係を示す。この図１からわかる如く、脱珪反応が優先的に進行する脱りん処理の初期段階の脱珪期においては、転炉スラグの比率Ｘの増加に伴い、スロッピング発生率Ｙが上昇する。しかし、脱珪期の終了時点以降の脱りん期においては、転炉スラグの比率Ｘとスロッピング発生率Ｙの間に相関はなく、全体的にスロッピング発生率Ｙが低い。従って、脱りん処理の初期段階の脱珪期における転炉スラグの比率Ｘが低くなるようにすると、スロッピングの発生を抑制することができる。また、脱珪期の終了時点以降においては、スロッピング発生率Ｙの上昇という支障を来すことなく、転炉スラグの比率Ｘを高くすることができ、それに伴って生石灰等の供給量を少なくすることができ、ＣａＯ源としては転炉スラグだけでもよくなる。これは、脱珪期の終了時点以降においては、スラグの塩基度が上がって処理が安定するようになるからである。
【００２１】
脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグと生石灰等を用いる溶銑脱りん処理方法において、従来の溶銑脱りん処理方法では、脱りん処理を通じて転炉スラグと生石灰等の供給比率が同じで、転炉スラグからのＣａＯ分の供給速度と生石灰等からのＣａＯ分の供給速度との比率が常に同じであり、転炉スラグの比率Ｘは数十％程度である。従って、図１からもわかる如く、脱りん処理の初期段階の脱珪期においてスロッピングが発生しやすい。また、ＣａＯ源としては転炉スラグだけでもよくなるような脱珪期の終了時点以降において生石灰等をむだに使用していることになる。
【００２２】
本発明の第１発明に係る溶銑脱りん処理方法では、脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度と脱りん処理開始からの供給酸素量によって、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を脱りん処理の途中で増大方向に変更することとしている。即ち、脱りん処理の初期段階において供給するＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率Ｘ1 を比較的（後記比率Ｘ2 に比較して）小さくし、脱りん処理の途中以降において供給するＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率Ｘ2 を前記比率Ｘ1 よりも大きくする。また、この比率Ｘ1 から比率Ｘ2 への変更時点は、脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度と脱りん処理開始からの供給酸素量（累積供給酸素量）によって定める。このＳｉ濃度と累積供給酸素量は脱珪の進捗度の指標となり、これより脱珪期の終了時点を推定することも可能であるので、上記の変更時点を脱珪期の終了時点やその直後とすることも可能である。
【００２３】
従って、上記転炉スラグの量の比率Ｘ1 をスロッピング発生の抑制が可能な程度に小さくし、この比率Ｘ1 から比率Ｘ2 への変更時点を脱珪期の終了時点やその後とすることができ、そうすることにより、スロッピングの発生を抑制することができるようになる。また、脱珪期の終了時点以降においては、スロッピング発生率の上昇を来すことなく、転炉スラグの量の比率Ｘ2 を大きくし、生石灰等の供給量を少なくすることができ、それにより経済性を向上することも可能となる。
【００２４】
また、本発明の第２発明に係る溶銑脱りん処理方法は、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前に、供給する脱りん剤のＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更することとしている。即ち、脱りん処理の初期段階において供給するＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率Ｘ1 を比較的小さくし、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前に、供給するＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率Ｘ2 を前記比率Ｘ1 よりも大きくする。従って、上記転炉スラグの量の比率Ｘ1 をスロッピング発生の抑制が可能な程度に小さくすることにより、スロッピングの発生を抑制し得るようになる。また、スロッピング発生率の上昇を来すことなく、上記転炉スラグの量の比率Ｘ2 を大きくすることができ、それに伴って生石灰等の供給量を少なくすることができるようになる。
【００２５】
脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点は、脱りん処理での脱珪期の終了時点に相当する。従って、前記ＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更する時点を、脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点以降、脱りん期の終了前とすると、脱りん処理での脱珪期の終了時点以降、脱りん期の終了前としたことになり、このため、前記第２発明の場合と同様の作用効果を奏することができる（第３発明）。
【００２６】
図２に、脱りん処理での脱珪期における生石灰等中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 と、スロッピング発生率Ｙとの関係を示す。この図２からわかる如く、Ａ1 ／Ｂ1 が１／３未満の場合には、Ａ1 ／Ｂ1 が１／３以上の場合と比較してスロッピング発生率Ｙが高くなる。この点からすると、Ａ1 ／Ｂ1 を１／３以上とすることが望ましい。
【００２７】
しかし、Ａ1 ／Ｂ1 が大きくなると、滓化しやすい転炉スラグの比率が低下するため、未滓化石灰が生じることになる。図３に、Ａ1 ／Ｂ1 と脱りん処理後スラグ中の未滓化石灰（Ｆ−ＣａＯ）との関係を示す。この図３からわかる如く、Ａ1 ／Ｂ1 が３超になると、Ｆ−ＣａＯ（未滓化石灰）比率が上昇する。この場合には、パーマネント反応が主体となる脱りん反応において、脱りん効率が低下し、結果として石灰原単位が悪化する。この点からすると、Ａ1 ／Ｂ1 を３以下とすることが望ましい。
【００２８】
このような点から、本発明の第４発明に係る溶銑脱りん処理方法においては、前述の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更するまでの期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１／３〜３とし、それ以降の期間においては生石灰および／又は石灰石中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を前記比：Ａ1 ／Ｂ1 よりも小さくすることとした。この溶銑脱りん処理方法によれば、スロッピング発生率をより確実に低くすることができると共に、未滓化石灰（Ｆ−ＣａＯ）比率を低くし得て脱りん効率を向上させることができ、ひいては石灰原単位の向上がはかれる。
【００２９】
ここで、Ａ2 ／Ｂ2 については、３未満とすることになるが、これが小さい方がＣａＯ源中の転炉スラグの比率が高く、それに伴って生石灰等の供給量を少なくすることができ、経済性を向上することができる。かかる点から、Ａ2 ／Ｂ2 を２以下とすることが望ましい（第５発明）。このとき、ＣａＯ源としては転炉スラグだけでもよく、この場合には最大限に転炉スラグの有効利用がはかれ、最も経済性を向上することができる。
【００３０】
脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグを供給するに際し、その添加の方式は特には限定されず、種々の方式を採用することができ、例えば、転炉スラグの一部を溶銑の上方から添加する方式を採用することができる（第６発明）。
【００３１】
脱りん処理対象の溶銑のＳｉ濃度（脱りん処理前のＳｉ濃度）が極めて低い場合には、脱りん処理の初期段階の脱珪期が短く、スロッピングが発生しにくくなる。従って、本発明に係る溶銑脱りん処理方法は、脱りん処理対象の溶銑のＳｉ濃度が比較的高い場合に効果が大きくて好適であり、中でも脱りん処理対象の溶銑のＳｉ濃度が０．１０質量％以上の場合に特に効果が大きくて好適である。
【００３２】
【実施例】
本発明の実施例及び比較例を以下説明する。尚、本発明はこの実施例に限定されるものではない。
【００３３】
表１に、実施例及び比較例に用いた転炉スラグの組成を示す。表２に、実施例及び比較例（従来法）に係る溶銑脱りん処理の操業条件を示す。この操業条件にて、Ｓｉ濃度：０．１０質量％以上（０．１２〜０．２４質量％）の溶銑について脱りん処理を行った。即ち、比較例に係る溶銑脱りん処理では、脱珪期と脱珪期終了時点以降の脱りん期におけるＣａＯ源の転炉スラグ及び生石灰の吹き込み速度（供給速度）を同一とし、脱りん処理の間を通じてＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を一定とした。これに対し、実施例に係る溶銑脱りん処理では、脱珪期終了時点でＣａＯ源の中の転炉スラグの量の比率を増大方向に変更した。
【００３４】
より詳細には、比較例に係る溶銑脱りん処理においては、脱珪期における生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 も、脱珪期終了時点以降の脱りん期における生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 も、いずれも０．２８とした。これに対し、実施例に係る溶銑脱りん処理においては、脱珪期における生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 を１．６４とし、脱珪期終了時点以降の脱りん期における生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 との比：Ａ2 ／Ｂ2 を０．３１とした。なお、脱りん処理開始からの供給酸素量（Ｎｍ3 ／溶銑１トン）＝７×脱りん処理前の溶銑中Ｓｉ濃度（質量％）となる時点を脱珪期終了時点とした。
【００３５】
上記実施例及び比較例（従来法）に係る溶銑脱りん処理の際のスロッピング発生率を、図４に示す。比較例の場合、スロッピング発生率が３２％と高いのに対し、本発明の実施例の場合、スロッピング発生率が１３％と低くなっている。一方、脱珪期終了時点以降の脱りん期においては、スロッピング発生率が生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 によらず低いことから、この期間においては生石灰中のＣａＯ分の供給速度Ａ2 を転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ2 の３分の１以下に抑えることが可能であり、ＣａＯ分の供給源としては転炉スラグを主体とした脱りん処理操業が可能となる。
【００３６】
脱りん処理に使用したトータルＣａＯ分に占める生石灰、転炉スラグの関係を図５に示す。本発明の実施例の場合、比較例の場合に比較し、転炉スラグの割合が大きく、生石灰の割合が小さく、トータルＣａＯ量も小さい。このように、本発明の場合は転炉スラグの割合を大きくすることができるため、脱りん処理に使用するトータルＣａＯ量を低くすることも可能である。
【００３７】
なお、上記実施例においてはＣａＯ源中の転炉スラグ量の比率を増大方向に変更する時点を脱珪期終了時点とし、脱珪期におけるＡ1 ／Ｂ1 を１．６４とし、脱珪期終了時点以降の脱りん期におけるＡ2 ／Ｂ2 を０．３１としたが、脱珪期におけるＡ1 ／Ｂ1 を１／３とした場合も上記実施例の場合と同様にスロッピング発生率が低く、更にＡ1 ／Ｂ1 を１／３よりも少し小さくした場合は上記実施例の場合よりも極僅かスロッピング発生率が大きくなるものの、上記実施例の場合とほぼ同程度のスロッピング発生率であった。また、Ａ1 ／Ｂ1 を３とした場合も上記実施例の場合と同様にスロッピング発生率が低く、更にＡ1 ／Ｂ1 を３よりも少し大きくした場合も上記実施例の場合と同様にスロッピング発生率が低かった。
【００３８】
ＣａＯ源中の転炉スラグ量の比率を増大方向に変更する時点を脱珪期終了時点より後にした場合も上記実施例の場合と同様にスロッピング発生率が低かった。また、この変更時点を脱珪期終了時点より少し前にした場合も上記実施例の場合とほぼ同程度のスロッピング発生率であった。
【００３９】
【表１】
0003781985.tif 000002
【００４０】
【表２】
0003781985.tif 000003
【００４１】
【発明の効果】
本発明に係る溶銑脱りん処理方法によれば、脱りん剤のＣａＯ源として転炉スラグを利用して溶銑の脱りん処理をするに際し、スロッピングの発生を抑制することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  脱りん処理での転炉スラグ配合率とスロッピング発生率との関係を示す図である。
【図２】  脱りん処理での脱珪期における生石灰等中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 と、スロッピング発生率との関係を示す図である。
【図３】  脱りん処理での脱珪期における生石灰等中のＣａＯ分の供給速度Ａ1 と転炉スラグ中のＣａＯ分の供給速度Ｂ1 との比：Ａ1 ／Ｂ1 と、脱りん処理後スラグ中Ｆ−ＣａＯ（未滓化石灰）との関係を示す図である。
【図４】  脱りん処理の時期（脱珪期、脱りん期）とスロッピング発生率との関係を示す図である。
【図５】  脱りん処理方法（従来法、本発明例）と脱りん石灰指数との関係を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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