(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
バーナ本体の中心部に１次空気流路が形成されているとともに、この１次空気流路を囲んで少なくとも一重以上の環状の空気流路が形成され、さらに、前記１次空気流路の中心先端部に保炎器およびこの保炎器を貫通するバーナガンを備え、ボイラ火炉のコーナ部または壁面に装着され、液体燃料および燃焼用空気をボイラ火炉内に設定した仮想円に対して接線方向に噴出し、旋回燃焼を行う液体燃料焚きバーナにおいて、前記空気通路の外側に、火炉内壁面の上下左右方向あるいは全周方向で前記壁面に沿ってサイドエアを吹込むサイドエア噴出口が、バーナ軸線に対して４５°〜７５°の噴出角度で設けられており、
前記バーナ本体に、前記サイドエア噴出口にサイドエアを導入するためのサイドエア流路が設けられており、
前記サイドエア流路のサイドエア取入れ口にバーナ燃焼用空気を分岐して導入するように構成されており、
前記サイドエア流路のサイドエア取入れ口に流量調整用のサイドエアダンパが設けられている液体燃料焚きバーナ。
【請求項２】
前記バーナ本体の平面視において前記火炎の旋回方向とは反対側の火炉内壁面に近いサイドエア噴出口の開口面積が、他のサイドエア噴出口の開口面積より大きく設定されている請求項１に記載の液体燃料焚きバーナ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、発電用あるいは工場用等の蒸気発生を行う液体燃料焚きボイラに適用する液体燃料焚きバーナに関する。
【０００２】
【従来の技術】
図１０は従来技術を説明するためのボイラの一例を示す系統図、図１１は従来の液体燃料焚きバーナ（主バーナ）の縦断面図、図１２は図１１のａ矢視図である。
図１０乃至図１２に示すように、燃焼用空気２０は押込送風機１７（ＦＤＦ）によってバーナ風箱１へ送込まれるが、その途中で、空気加熱器１９において別途送り込まれてくる燃焼排ガス２２ａと熱交換されて加熱され、昇温する。さらに、燃焼用空気２０は、再循環排ガス通風機２４（ＧＲＦ）によって燃焼排ガス２２ａから分岐した再循環排ガス２３（ＧＲ）の一部を空気混合用再循環排ガス２５（ＧＭ）として混合され、ＧＭ混入燃焼用空気２７となる。
【０００３】
このＧＭ混入燃焼用空気２７はバーナ風箱１へ送込まれる前にバーナ燃焼用空気２８とアディショナルエア２９（ＡＡ）に分かれる。バーナ燃焼用空気２８はバーナ風箱１へ送込まれ、バーナ本体２から火炉内１６ａへ吹込まれて燃焼に供される。バーナ本体２にはバーナ中心に円形の１次空気流路６が設けられており、その１次空気流路６の中心にバーナガン１２が装着されている。バーナガン１２の先端にはアトマイザ１２ａが取付けられており、さらにこのアトマイザ１２ａを囲むようにして保炎器１３が設けられている。
【０００４】
バーナ本体２には、内部に前記１次空気流路６を形成する１次空気筒３を囲むようにして２次空気筒４が配置され、さらに２次空気筒４を囲むように３次空気筒５が配置されている。１次空気筒３と２次空気筒４との間に環状の２次空気流路７が形成され、２次空気筒４と３次空気筒５との間に環状の３次空気流路８が形成されている。また、前記各流路６，７，８の入口には各空気流量調節のために１次空気ダンパ９、２次空気ダンパ１０および３次空気ダンパ１１がそれぞれ設けられている。バーナ本体２の先端側は、最外周の３次空気筒５先端に固定されたバーナ取付板２ａによって火炉本体１６に取付けられている。バーナ風箱１へ送り込まれてきたバーナ燃焼用空気２８は１次空気２８ａ、２次空気２８ｂおよび３次空気２８ｃに分けられて各ダンパ９，１０，１１を通って１次空気流路６、２次空気流路７および３次空気流路８へそれぞれ送り込まれた後、夫々火炉内１６ａへ吹込まれ、別途火炉内１６ａへ吹込まれる液体燃料の燃焼に供される。なお、図１０中の符号２６は火炉内１６ａの底部に吹込まれる炉底再循環排ガス（ＢＧＲ）を示している。
【０００５】
前記液体燃料２１は不図示の液体燃料供給装置からバーナガン１２へ圧送されてアトマイザ１２ａから火炉内１６ａへ噴霧され、不図示の着火源によって着火し火炎３１を形成する。なお、火炎３１の広がり角度はアトマイザ１２ａの燃料噴霧角度と２次空気２８ｂのフローパターンによって決まるが、火炉内１６ａで旋回燃焼を行う当該バーナの場合、略７０°〜９０°（バーナ軸線に対しては３５°〜４５°の噴出角度）である。
【０００６】
火炎３１は、１次空気２８ａが１次空気流路６から火炉内１６ａへ吹込まれる際に、１次空気流路６の出口に設けられた保炎器１３の背面に形成される循環流によってその着火点が安定化する。１次空気２８ａは火炎３１の着火点近傍の燃焼に消費され、前記２次空気２８ｂおよび３次空気２８ｃは火炎３１全体と拡散混合しながらバーナ本体２の燃焼ゾーンでの燃焼に消費される。通常、バーナ燃焼用空気２８は、別途送り込まれる液体燃料２１の量に対する理論燃焼空気量よりも少ない量が送込まれ、バーナ本体２からＡＡポート１５の下方の燃焼ゾーンには還元雰囲気が形成され、液体燃料２１の燃焼によって発生した燃焼ガス２２中の窒素酸化物（以下、ＮＯxと略称）を還元する。また、液体燃料２１の燃焼によって生じた燃焼ガス２２中には空気不足のため可燃物が残存する。
【０００７】
一方、バーナ風箱１の上流でＧＭ混入燃焼用空気２７から分流されたＡＡ２９は、ＡＡポート１５から火炉内１６ａへ吹込まれて燃焼ガス２２中の残存可燃物の燃焼に供され、燃焼を完結する。燃焼を完結した燃焼ガス２２は蒸発管群３０へ送込まれ蒸気を加熱した後、燃焼排ガス２２として空気加熱器１９等を経て誘引通風機１８（ＩＤＦ）によって誘引されボイラ外へ排出される。
【０００８】
図１３は、バーナ本体２を火炉本体１６のコーナ部に設けた場合における旋回燃焼の一例を説明するための、バーナ本体２中心高さでの平断面図である。この図１３において、各コーナ部に設けられたバーナ本体２は火炉内１６ａ中央部に設定された仮想円３２に対して接線方向に液体燃料２１およびバーナ燃焼用空気２８を吹込み火炎３１を形成させる。形成された火炎３１は相互に干渉しあって火炎渦を形成しながら旋回燃焼し、火炉内１６ａを上昇する。バーナ本体２から吹込まれるバーナ燃焼用空気２８は液体燃料２１との拡散効果を高めるため高流速で吹込まれる。この高流速で吹込まれるバーナ燃焼用空気２８流によって火炉内１６ａの壁面の間に負圧を生じ、火炎３１が火炉内１６ａの壁面側へ引き寄せられる（一種のコアンダ効果）。この結果、バーナ本体２近傍の火炉内１６ａの壁面は高温の還元性燃焼ガスに晒されることになる。
【０００９】
酸素濃度が低く、不完全燃焼により硫化水素（Ｈ2Ｓ）が発生すると、高温で鉄と反応して硫化物を生成（硫化腐食）することは一般に知られているが、火炉内１６ａ壁面は鋼管で構成されており、このままの状態で還元燃焼を継続すると、バーナ本体２近傍の壁面は常に高温腐食の危険性を有することになる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
上述したとおり、旋回燃焼型ボイラのＮＯx低減対策としてバーナ本体２の燃焼ゾーンに還元雰囲気を形成して、液体燃料２１の燃焼によって発生したＮＯxを還元し、アディショナルエア２９（ＡＡ）の吹込みにより燃焼を完結する燃焼法が採られている。ところが、従来の液体燃料焚きバーナでは、鋼管によって構成された火炉内壁面に高温の燃焼ガスが晒されることが避けられず、高温の還元雰囲気ゾーンにおいて行う燃焼では高温ガス中に硫化水素等が発生して、火炉内壁面が高温腐食により損傷するという問題点がある。
【００１１】
本発明は、上記従来技術の有する問題点に鑑みてなされたものであり、火炉内壁の高温腐食を防止できる液体燃料焚きバーナを提供することを目的としている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するための本発明は、バーナ本体の中心部に１次空気流路が形成されているとともに、この１次空気流路を囲んで少なくとも一重以上の環状の空気流路が形成され、さらに、前記１次空気流路の中心先端部に保炎器およびこの保炎器を貫通するバーナガンを備え、ボイラ火炉のコーナ部または壁面に装着され、液体燃料および燃焼用空気をボイラ火炉内に設定した仮想円に対して接線方向に噴出し、旋回燃焼を行う液体燃料焚きバーナにおいて、前記空気通路の外側に、火炉内壁面の上下左右方向あるいは全周方向で前記壁面に沿ってサイドエアを吹込むサイドエア噴出口が、バーナ軸線に対して４５°〜７５°の噴出角度で設けられており、前記バーナ本体に、前記サイドエア噴出口にサイドエアを導入するためのサイドエア流路が設けられており、前記サイドエア流路のサイドエア取入れ口にバーナ燃焼用空気を分岐して導入するように構成されており、前記サイドエア流路のサイドエア取入れ口に流量調整用のサイドエアダンパが設けられていることを特徴とするものである。
【００１３】
上述のとおり、火炉内の例えば４つのコーナ部に設けられたバーナ本体の火炎は、旋回燃焼によって火炉内壁面側に広がって形成されるので、火炉内壁面は高温の燃焼ガスに晒されやすい。しかも、バーナ本体の燃焼ゾーンは還元雰囲気で空気不足の状態にあるので高温腐食を生じる恐れがある。そこで、本発明では、サイドエア取入れ口にサイドエア（例えばバーナ燃焼用空気を分岐してもの）を導入して、サイドエアはサイドエア流路を通ってサイドエア噴出口から火炎と火炉内壁面間へ吹込まれ、火炉内壁面に接する燃焼ガスの酸素濃度を高めることができる。
【００１４】
ここで、前記バーナ本体の平面視において特に前記火炎の旋回方向とは反対側の火炉内壁面すなわち火炎の下流側の火炉内壁面は、高温燃焼ガスの到達範囲が広いので、他の部位に比べ多量のサイドエアを吹く込む必要がある。
そこで、前記サイドエア流路のサイドエア取入れ口に流量調整用のサイドエアダンパを設けることにより、このサイドエアダンパを調節して、前記火炎の下流側の火炉内壁面に近いサイドエア噴出口の開口面積を、他のサイドエア噴出口の開口面積より大きく設定することにより、吹込み流量を大きくする。ここで、前記火炎下流側へのサイドエア吹込み流量および流速は、サイドエアが高温燃焼ガスの下流側壁面到達範囲より十分に広い範囲に到達する大きさに設定する。
【００１５】
請求項２記載の発明は、前記バーナ本体の平面視において前記火炎の旋回方向とは反対側の火炉内壁面に近いサイドエア噴出口の開口面積が、他のサイドエア噴出口の開口面積より大きく設定されているものである。
すなわち、火炎が左方向の旋回燃焼であれば、火炎の前記旋回方向とは反対側のすなわち右側（火炎下流）に位置する壁面側への高温還元性燃焼ガスの到達割合が大きくなるので、サイドエアの吹込み流量も火炎下流側に特に多くなるようにサイドエア噴出口の面積を設定したしたものである。なお、火炎の上流側壁面は、火炎からの燃焼ガスが伸びてくるが同時にサイドエアの吹込みがあること、および火炎は上流側壁面に対して離れ気味であることにより、サイドエアの吹込み量を少量に設定する。また、火炎の上下方向壁面に対するサイドエアの吹込み量は上下段に設けられたバーナ相互間の距離が短いので、少量に設定する。
【００１６】
【発明の実施の形態】
次に、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
（第１実施形態）
図１は本発明の液体燃料焚きバーナ（主バーナ）の縦断面図、図２（ａ）は図１のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図１のＣ−Ｃ線断面図である。
【００１７】
バーナ本体１０２のバーナ中心に断面円形の１次空気流路６が形成されており、この１次空気流路６を囲むようにして環状の２次空気流路７が形成されており、さらに前記２次空気流路７を囲むようにして環状のサイドエア流路１０８が形成されている。これら１次空気流路６、２次空気流路７およびサイドエア流路１０８のそれぞれの入口には、流量調節用の１次空気ダンパ９、２次空気ダンパ１０およびサイドエアダンパ１１１がそれぞれ設けられている。１次空気流路６の中心にバーナガン１２が装着されている。バーナガン１２の先端にはアトマイザ１２ａが取付けられており、さらにこのアトマイザ１２ａを囲むようにして保炎器１３が設けられている。
【００１８】
サイドエア流路１０８は、２次空気筒４とサイドエア筒１０５との間に形成されており、これら２次空気筒４およびサイドエア筒１０５の先端はバーナ取付板１０２ａに固定され、サイドエア流路１０８の先端にサイドエア室１０９が形成されている。バーナ本体１０２の先端側はバーナ取付板１０２ａによって火炉本体１６へ取付けられている。バーナ取付板１０２ａには、このバーナ取付板１０２ａを貫通しサイドエア室１０９と連絡して複数のサイドエア噴出管１０９ａが設けられている。サイドエア噴出管１０９ａの先端は、バーナ本体１０２のバーナスロート１４ａを形成するバーナタイル（耐火材）１４を貫通して、火炉内１６ａ側へサイドエア１２８を噴出するよう設けられたサイドエア噴出口１０９ｂと連絡している。サイドエア噴出口１０９ｂは、バーナスロート１４ａの外周で早期に火炎３１と接触しない位置に上下左右方向の壁面に沿ってサイドエア１２８を約６０ｍ／ｓ程度あるいはそれ以上の高流速で吹込めるように配置してある。
【００１９】
また、サイドエア噴出口１０９ｂからのサイドエア１２８のバーナ軸線に対する噴出角度θ（図１参照）は、４５°以上になっており、これは火炎３１の広がり角度（バーナ軸線に対して３５°〜４５°）以上であるため、このサイドエア１２８は殆ど早期に燃焼に寄与することがなく充分に酸素を含有した状態で火炉内壁面へ到達する。さらに、このサイドエア１２８を確実に火炉内壁面へ到達させ当該壁面に接する燃焼ガス酸素濃度を高めるためにはサイドエア１２８のバーナ軸線に対する噴出角度θ（図１参照）は、４５°〜７５°の範囲が好ましい。
【００２０】
図３は、バーナ本体１０２を火炉本体１６のコーナ部に設けた場合におけるバーナ本体１０２の中心高さにおける火炉内１６ａの平面断面図を示したものである。平面視においてバーナ本体１０２を基準として火炎３１の旋回方向（本例では左回り方向）とは反対側の火炉内１６ａ壁面に近いサイドエア噴出口１０９ｂ（図２（ａ）では左側のサイドエア噴出口）の開口面積が、他のサイドエア噴出口１０９ｂの開口面積より大きく設定されている。すなわち、火炎３１が左方向の旋回燃焼であれば火炎３１の右側（火炎下流）に位置する壁面側（火炎下流側）への高温還元性燃焼ガスの到達割合が大きくなるので、サイドエア１２８の吹込み流量を火炎上流側１２８ｂよりも火炎下流側１２８ａが特に多くなるようにサイドエア噴出口１０９ｂの面積を設定したものである。
【００２１】
次に、作用について説明する。
バーナ風箱１へ送り込まれてきたバーナ燃焼用空気２８はバーナ本体１０２から火炉内１６ａへ吹込まれて燃焼に供される。すなわち、バーナ風箱１へ送込まれてきたバーナ燃焼用空気２８は各流路６，７，１０８の入口に設けられた各ダンパ１０９，１１０，１１１によって所定の空気量となるよう調節された後、夫々１次空気流路６、２次空気流路７およびサイドエア流路１０８へ送り込まれる。１次空気２８ａおよび２次空気２８ｂは、上述した従来の液体燃料焚きバーナの場合と同様な作用により別途送り込まれてきた液体燃料２１の燃焼に供され、火炉内１６ａの燃焼ゾーンで空気不足の旋回燃焼が行われる。
【００２２】
火炉内１６ａの４コーナに設けられたバーナ本体１０２の火炎３１は、図３に示すように、旋回燃焼によって火炉内１６ａ壁面側に広がって形成されるので火炉内１６ａ壁面は高温でかつ還元性の燃焼ガスに晒される。一方、バーナ風箱１内で分岐されたサイドエア１２８はサイドエアダンパ１１１を通って環状のサイドエア流路１０８からサイドエア室１０９へ送り込まれる。
【００２３】
サイドエア室１０９へ送り込まれたサイドエア１２８はバーナ取付板１０２ａに設けられたサイドエア噴出管１０９ａと、その先方のバーナタイル１４を貫通して設けられたサイドエア噴出口１０９ｂから火炎３１と火炉内１６ａ壁面間へ吹込まれ、火炉内１６ａ壁面に接する燃焼ガスの酸素濃度を高める。すなわち、サイドエア取入れ口にサイドエア（例えばバーナ燃焼用空気２８を分岐したもの）を導入して、サイドエアはサイドエア流路１０８を通ってサイドエア噴出口１０９ｂから火炎３１と火炉内１６ａ壁面間へ吹込まれ、火炉内１６ａ壁面に接する燃焼ガスの酸素濃度を高めることができる。したがって、高温の還元雰囲気ゾーンにおいて行う燃焼方法においても高温ガス中に硫化水素等が発生しにくく、火炉内壁面が高温腐食により損傷されにくくなり、寿命が延びる。なお、サイドエア１２８は火炉内１６ａ壁面に沿って噴出されるので、燃焼にはほとんど寄与しない。
【００２４】
ここで、各サイドエア噴出口１０９ｂに対応する流量調節用のサイドエアダンパ１１１を調節して、火炎３１の下流側の火炉内１６ａ壁面に近いサイドエア噴出口の開口面積を、他のサイドエア噴出口の開口面積より大きく設定することにより、吹込み流量を大きくする。もちろん、火炎３１下流側へのサイドエア吹込み流量および流速は、サイドエアが高温燃焼ガスの下流側壁面到達範囲より十分に広い範囲に到達できる大きさに設定する。また、上記のように、火炎３１が左方向の旋回燃焼であれば火炎３１の右側（火炎下流）に位置する壁面側（火炎下流側）への高温還元性燃焼ガスの到達割合が大きくなるので、サイドエアの吹込み流量も火炎下流側に特に多くなるようにサイドエア噴出口１０９ｂの開口面積が設定されている。なお、火炎３１の上流側の火炉内１６ａ壁面は、火炎３１からの燃焼ガスが伸びてくるが同時にサイドエアの吹込みがあること、および火炎３１は上流側の火炉内１６ａ壁面に対して離れ気味であることにより、サイドエアの吹込み量を少量に設定し、また、火炎３１の上下方向壁面に対するサイドエアの吹込み量は上下段に設けられたバーナ相互間の距離（図１０参照）が短いので、少量に設定してもよい。
【００２５】
バーナ本体１０２およびサイドエア１２８から火炉内１６ａへ吹込む全燃焼用空気量は、バーナ本体１０２の燃焼ゾーンの空気比が１以上とならぬよう調節する。ただし、ボイラ負荷の低下により燃焼性の面からバーナ本体１０２の燃焼ゾーンの還元雰囲気が維持できない場合には、空気比＞１となってもよいが、サイドエア１２８の吹込み量は、できる限り１００％負荷時と同等の状態を保つようにする。
【００２６】
液体燃料２１の燃焼によって発生した燃焼ガス２２中のＮＯxはバーナ本体１０２の燃焼ゾーンにおける還元燃焼により還元されてなくなるが、代ってＮＨ3,ＨＣＮ等の中間生成物が発生する。また、空気不足の燃焼のため燃焼ガス２２中には可燃物が残存することになる。バーナ本体１０２の燃焼ゾーンから排出された燃焼ガス２２は、アディショナルエア（ＡＡ）ポート１５から吹込まれるＡＡ２９によって酸化燃焼する。このＡＡ２９による酸化燃焼は燃焼ガス２２中の残存可燃物を完全燃焼するとともに、残存可燃物の燃焼および中間生成物の酸化によって生じるＮＯxの再発生をできるだけ低く抑制しながら行われる。ただし、その場合でも上述したように火炎３１下流側壁面へのサイドエア１２８の吹込み量を特に多く確保する必要がある。なお、サイドエアを火炉内壁面の上下左右方向で前記火炉内壁面に沿って吹込むことに限らず、サイドエア噴出口を円周上に均等に配列にして、火炉内壁面の全周方向で前記火炉内壁面に沿ってサイドエアを吹込んでもよい。
【００２７】
（第２実施形態）
図４は本発明の液体燃料焚きバーナの第２実施形態の縦断面図、図５は（ａ）は図４のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図４のＣ−Ｃ線断面図である。
【００２８】
バーナ本体１０２の２次空気筒４の外周に環状のサイドエア入口ヘッダー１３３が設けられており、このサイドエア入口ヘッダー１３３の入口に、サイドエア１２８の取り入れと流量調節のためのサイドエアダンパ１１１が設けられている。サイドエア入口ヘッダー１３３の出口側には、バーナ本体１０２の軸方向に延びる複数のサイドエア流路管１３４が取付けられており、このサイドエア流路管１３４の下流側先端を前記サイドエア室１０９に取り付けることにより、サイドエア流路管１３４内をサイドエア流路１０８として使用する形態になっている。このような構成により、サイドエア１２８はサイドダンパ１１１を通してサイドエア入口ヘッダー１３３へ送り込まれ、複数のサイドエア流路管１３４内のサイドエア流路１０８からサイドエア室１０９へ達する。以上のように、第２実施形態は、サイドエア流路１０８の形状およびサイドエア１２８の取入れ部にサイドエア入口ヘッダー１３３を設けた点で第１実施形態と相違している。
【００２９】
（第３実施形態）
図６は本発明の液体燃料焚きバーナの第３実施形態の縦断面図、図７（ａ）は図６のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図６のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）は図６のＤ−Ｄ線断面図である。
【００３０】
２次空気筒４の外周に設けられたサイドエア流路１０８を、このサイドエア流路１０８に沿って延びるサイドエア分割板１０８ａによって周方向に少なくとも２以上に分割し（本例では４分割）、分割された各サイドエア流路１０８の入口にサイドエアダンパ１１１が設けられている。サイドエア室１０９もサイドエア室分割板１０９ｃによってサイドエア流路１０８と同数に分割され、それぞれ対応するサイドエア流路分割板１０８ａの先端とサイドエア室分割板１０９ｃとが連結されている。すなわち、サイドエア室１０９内をサイドエア室分割板１０９ｃによって前記サイドエア流路１０８と同数に分割し、前記サイドエア流路分割板１０８ｃと前記サイドエア室分割板１０９ｃを連結して、サイドエアダンパ１１１、サイドエア流路１０８、サイドエア室１０９からなる独立した複数（本例では４つ）の流路を設け、分割されたサイドエア室１０９から火炉内１６ａへ貫通されたサイドエア噴出口１０９ｂにより吹込まれるサイドエア１２８の流量を夫々任意に調節できるようになっている。
【００３１】
以上のように、第３実施形態は第１実施形態のバーナ本体１０２においてサイドエア流路１０８およびサイドエア室１０９を分割し、所望のサイドエア流路１０８をそのサイドエアダンパ１１１によって閉鎖することにより、サイドエア１２８の吹込みを任意のサイドエア噴出口１０９ｂから行い、また任意に流量配分の調整を行うことができるように構成したものである。この結果、分割されたサイドエア室１０９から火炉内１６ａへ貫通されたサイドエア噴出口１０９ｂによって吹込まれるサイドエア１２８の流量を夫々任意に調節することができる。
【００３２】
（第４実施形態）
図８は本発明の液体燃料焚きバーナの第４実施形態の縦断面図、図９（ａ）は図８のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図８のＣ−Ｃ線断面図である。
２次空気筒４の外周に環状のサイドエア入口ヘッダー１３３が設けられ、このサイドエア入口ヘッダー１３３内をサイドエア入口ヘッダー分割板１３３ａにより少なくとも２以上（本例では４つ）に分割され、分割された各入口ヘッダー１３３入口にサイドエアダンパ１１１が設けられている。サイドエア室１０９も第３実施形態と同様な手法すなわちサイドエア室分割板１０９ｃによってサイドエア入口ヘッダー１３３と同数に分割され、それぞれ分割されたサイドエア入口ヘッダー１３３とサイドエア室１０９の間をサイドエア流路管１３４によって連絡されている。この結果、分割されたサイドエア室１０９から火炉内１６ａへ貫通されたサイドエア噴出口１０９ｂによって吹込まれるサイドエア１２８の流量を夫々任意に調節することができる。以上のように、第４実施形態は第２実施形態のバーナ本体１０２についてサイドエア入口ヘッダー１３３およびサイドエア室１０９を分割して夫々対応する各コンパートメントをサイドエア流路管１３４によって連結し、サイドエア１２８の吹込みを任意の任意のサイドエア噴出口１０９ｂから任意の壁面にのみ行い、あるいは任意に流量配分の調整を行うことができるものである。
【００３３】
【発明の効果】
本発明は、以上説明したとおりに構成されているので、サイドエア噴出口から燃焼用空気の一部をサイドエアとして火炎と火炉内壁面間に任意の量を任意の壁面へ吹込むことができるので、火炉内壁面に接する燃焼ガスの酸素濃度が高められ、高温腐食を防止することができる。
【００３４】
また、特に前記火炎下流側の火炉内壁面は、高温燃焼ガスの到達範囲が広いので他に比べ多量のサイドエアが必要となるので、前記火炎下流側へのサイドエア吹込み流量および流速を調節することが好ましい。
前記流量および流速の調節は、ダンパの開閉や、サイドエア噴出口の開口面積により容易に設定することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の液体燃料焚きバーナの第１実施形態の縦断面図である。
【図２】  （ａ）は図１のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図１のＣ−Ｃ線断面図である。
【図３】  本発明に係るボイラ火炉本体を水平面で切断した断面図である。
【図４】  本発明の液体燃料焚きバーナの第２実施形態の縦断面図である。
【図５】  （ａ）は図４のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図４のＣ−Ｃ線断面図である。
【図６】  本発明の液体燃料焚きバーナの第３実施形態の縦断面図である。
【図７】  （ａ）は図６のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図６のＣ−Ｃ線断面図、（ｃ）は図６のＤ−Ｄ線断面図である。
【図８】  本発明の液体燃料焚きバーナの第４実施形態の縦断面図である。
【図９】  （ａ）は図８のＢ−Ｂ線断面図、（ｂ）は図８のＣ−Ｃ線断面図である。
【図１０】  従来技術を説明するためのボイラの一例を示す系統図である。
【図１１】  従来の液体燃料焚きバーナの縦断面図である。
【図１２】  図１１のａ矢視図である。
【図１３】  従来例に係るボイラ火炉本体を水平面で切断した断面図である。
【符号の説明】
１  バーナ風箱
２  バーナ本体
３  １次空気筒
４  ２次空気筒
６  １次空気流路
７  ２次空気流路
９  １次空気ダンパ
１０  ２次空気ダンパ
１２  バーナガン
１２ａ  アトマイザ
１３  保炎器
１４  バーナタイル
１４ａ  バーナスロート
１５  アディショナルエア（ＡＡ）ポート
１６  火炉本体
１６ａ  火炉内
１７  押込送風機（ＦＤＦ）
１８  誘引送風機（ＩＤＦ）
１９  空気加熱器
２０  燃焼用空気
２１  液体燃料
２２  燃焼ガス
２２ａ  燃焼排ガス
２３  再循環排ガス（ＧＲ）
２４  再循環排ガス通風機（ＧＲＦ）
２５  空気混合用再循環排ガス（ＧＭ）
２６  炉底再循環排ガス（ＢＧＲ）
２７  ＧＭ混入燃焼用空気
２８  バーナ燃焼用空気
２９  １次空気
２８ｂ  ２次空気
２９  アディショナルエア（ＡＡ）
３０  蒸発管群
３１  火炎
３２  仮想円
１０２  バーナ本体
１０２ａ  主バーナ取付板
１０８  サイドエア流路
１０８ａ  サイドエア流路分割板
１０９  サイドエア室
１０９ａ  サイドエア噴出管
１０９ｂ  サイドエア噴出口
１０９ｃ  サイドエア室分割板
１１１  サイドエアダンパ
１２８  サイドエア
１３３  サイドエア入口ヘッダー
１３３ａ  サイドエア入口ヘッダー分割板
１３４  サイドエア流路管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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