(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：１２〜２７％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｃｕ：３．０％を超えて８．０％以下、Ｍｏ：０．５〜５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．５％、Ｎ：０．０５％未満、Ｐ：０．０４％以下及びＳ：０．００５％以下を含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる化学組成で、更に、鋼中に析出している金属Ｃｕの量が面積割合で０．１％以上であることを特徴とする耐硫酸露点腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項２】
請求項１に記載の化学組成を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼を固溶化熱処理した後、更に、６００〜１０００℃で５分以上加熱することを特徴とする耐硫酸露点腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、火力発電や産業用ボイラで使用される熱交換器、煙道、煙突などで問題となる硫酸腐食に対して優れた抵抗性を有するオーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
火力発電用や産業用のボイラ燃料として使用される石油や石炭といった所謂「化石燃料」には硫黄（Ｓ）が含まれている。このため、化石燃料が燃焼すると排ガス中に硫黄酸化物（ＳＯx）が生成する。排ガスの温度が低下すると、ＳＯxはガス中の水分と反応して硫酸となり、露点温度以下にある低温の部材表面で結露し、これによって硫酸露点腐食が生ずる。
【０００３】
このため、排ガス系に使用される熱交換器においては、部材表面で硫酸が露を結ばないように排ガス温度を１５０℃以上の高い温度に保持していた。
【０００４】
ところが、近年のエネルギー需要の増大とエネルギー有効利用の観点から、例えば熱交換器からの排ガス温度を低くするというような、熱エネルギーをできるだけ有効に回収しようという動きがあり、硫酸に対して抵抗性を有する材料（耐硫酸腐食性に優れた材料）が求めれるようになってきた。
【０００５】
排ガス温度を１５０℃以上に保持しない場合、一般的な組成の排ガスからは１４０℃程度の温度域で、８０％程度の高濃度の硫酸が部材表面で結露する。このような硫酸に対しては、所謂「低合金鋼」が各種部材用鋼として用いられてきた。これは、前記のような高温高濃度の硫酸に対しては汎用のステンレス鋼よりも低合金鋼の方が耐食性が大きいためである。
【０００６】
一方、防食技術（ｖｏｌ．２６（１９７７年）７３１〜７４０ページ）などに述べられているように、硫酸の露点よりも２０℃〜６０℃温度が下がった領域で硫酸による腐食が大きくなる。これは露点付近では結露する硫酸の量が少ないためである。このため、排ガス温度を１５０℃以上に保持しない場合には、一般に、温度的には１００℃近傍が最も耐食性を要求される領域となり、ここでは硫酸の濃度は約７０％となる。しかし、この領域では汎用のステンレス鋼はもちろん低合金鋼でも腐食量が大きく使用できない。
【０００７】
硫酸環境中にある部材に対しては、特定の耐食材料を用いれば良いことが、例えば特開昭５６−９３８６０号公報、特開平２−１７０９４６号公報、特開平４−３４６６３８号公報や特開平５−１５６４１０号公報などで提案されている。
【０００８】
特開昭５６−９３８６０号公報には、温度が１００℃前後で、濃度が９５％以上の硫酸環境中で優れた耐食性を有する、Ｃｒ：１８．０〜２９．０％、Ｎｉ：２０．０〜４５％、Ｍｏ：４．０〜９．０％、Ｓｉ：１．５〜５．０％、Ｃｕ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃ：０．１０％以下の化学組成からなる「耐硫酸腐食性合金」が開示されている。しかし、この公報で提案された鋼は、例えば前記した１００℃近傍で硫酸の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が必ずしも充分ではない。
【０００９】
特開平２−１７０９４６号公報には、Ｃ：０．００４〜０．０５％、Ｓｉ：５％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：１４〜２４％、Ｍｏ：１〜４．５％、Ｃｕ：０．５〜２．０％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１〜０．３％を基本にＰ、Ｓ及びＯの含有量、耐全面腐食性指数及び耐隙間腐食性指数を規制した、「耐食性の優れた煙突・煙道及び脱硫装置用高合金ステンレス鋼」が提案されている。上記公報に記載のステンレス鋼は、確かに５０％濃度の硫酸に１０００ｐｐｍのＦｅ3+と１０００ｐｐｍのＣｌ- とを添加した環境下での耐食性には優れている。しかし、例えば、既に述べた１００℃近傍で硫酸の濃度が約７０％となるような環境下での耐食性は充分なものではない。
【００１０】
特開平４−３４６６３８号公報には、重量で、Ｃ：０．０５０％以下、Ｓｉ：１．００％以下、Ｍｎ：２．００％以下、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．００５０％以下、Ｎｉ：８．０〜３０％、Ｃｒ：１５〜２８％、Ｍｏ：２％を超え７％以下、Ｃｕ：２％を超え５％以下、Ｎ：０．０５〜０．３５％、Ｂ：０．００１５％を超え０．０１０％以下を含有し、Ｏを６０ｐｐｍ以下とし、しかもＣｕ、Ｍｏ、Ｂ及びＯの含有量を特定した、「熱間加工性に優れた耐硫酸露点腐食ステンレス鋼」が開示されている。この公報に記載のステンレス鋼は０．０５重量％以上のＮを含有させてオーステナイト組織の安定化と耐食性の確保とを図ろうとするものであるが、Ｃｕ含有量が高い場合には、１０００℃を下回る温度域での熱間加工性の低下が著しい。
【００１１】
特開平５−１５６４１０号公報には、重量％で、Ｃ：０．０４％以下、Ｓｉ：５〜７％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１５〜２５％、Ｎｉ：４〜２４％、Ｗ：０．５〜３％の化学組成からなる「高温、高濃度硫酸用ステンレス鋼」が開示されている。しかし、この公報で提案されたステンレス鋼は、Ｃｕを含有していないので、例えば前記した１００℃近傍で硫酸の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が充分ではない。
【００１２】
Ｃｕ含有量を高めたオーステナイト系ステンレス鋼としては、例えば、特開平９−１７６８００号公報に、重量％で、Ｃ：０．１％以下、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：５％以下、Ｃｒ：１０〜３０％、Ｎｉ：５〜１５％、Ｃｕ：１．０〜５．０％を含み、必要に応じて、更に、Ｎｂ：０．０２〜１％、Ｔｉ：０．０２〜１％、Ｍｏ：３％以下、Ａｌ：１％以下、Ｚｒ：１％以下、Ｖ：１％以下、Ｂ：０．０５％以下、ＲＥＭ（希土類元素）：０．０５％以下の１種以上をも含む化学組成で、マトリックス中のＣｕを主体とする第２相の分散量を特定した「抗菌性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼」が開示されている。しかし、この公報で提案されたオーステナイト系ステンレス鋼は、単に「抗菌性」を対象とするものであり、多量のＣｕを含んでいても、Ｎ含有量が高い場合には、前記した１００℃近傍で硫酸の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が充分でない。更に、１０００℃を下回る温度域での熱間加工性の低下が著しくなる場合がある。又、Ｎｉ含有量が高々１５％であるので、前記した１００℃近傍で硫酸の濃度が約７０％となる環境下での耐食性が充分でない場合もある。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、高濃度の硫酸が凝結する環境（硫酸露点環境）での耐食性に優れ、火力発電用ボイラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交換器、煙道や煙突などの部材に使用可能なオーステナイト系ステンレス鋼とその製造方法を提供することにある。
【００１４】
本明細書の以下の記載における「高濃度の硫酸が凝結する環境」とは、「７０〜１４０℃」の温度で「５０〜８０％」の濃度の硫酸が結露する環境をいう。なお、硫酸による腐食は既に述べたように、硫酸の露点よりも２０℃〜６０℃低い温度域で最も大きくなる。このため、本発明において耐食性は、特に、上記環境で最も腐食性が高い１００℃近傍で濃度が７０％程度の硫酸環境中での耐食性を確保することを課題とした。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、下記（１）に示す耐硫酸腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼及び（２）に示すその製造方法にある。
【００１６】
（１）重量％で、Ｃ：０．０５％以下、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：１２〜２７％、Ｃｒ：１６〜２６％、Ｃｕ：３．０％を超えて８．０％以下、Ｍｏ：０．５〜５．０％、Ａｌ：０．０１〜０．５％、Ｎ：０．０５％未満、Ｐ：０．０４％以下及びＳ：０．００５％以下を含み、残部はＦｅ及び不可避不純物からなる化学組成で、更に、鋼中に析出している金属Ｃｕの量が面積割合で０．１％以上であることを特徴とする耐硫酸露点腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼。
【００１７】
（２）上記（１）に記載の化学組成を有するオ−ステナイト系ステンレス鋼を固溶化熱処理した後、更に、６００〜１０００℃で５分以上加熱することを特徴とする耐硫酸露点腐食性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１８】
なお、本発明でいう「金属Ｃｕ」とは、ε−Ｃｕのような金属Ｃｕ単体をいう。又、鋼中に析出している金属Ｃｕの面積割合とは、透過型電子顕微鏡で観察した場合における、析出したＣｕの面積割合のことを指す。
【００１９】
以下、上記の（１）、（２）に記載のものをそれぞれ（１）、（２）の発明という。
【００２０】
本発明者らは、Ｎｉ−Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼に「高濃度の硫酸が凝結する環境」で耐食性を確保させるために、広範囲の濃度の硫酸に対して耐食性試験を行って合金元素の影響を詳細に検討した。その結果、下記の事項を知見した。
【００２１】
（ａ）前記した「高濃度の硫酸が凝結する環境」、なかでも、硫酸濃度が７０％、温度が１００℃の環境において、オーステナイト系ステンレス鋼に良好な耐食性を付与するためには、電気化学的にアノード活性溶解を抑えるとともに、カソード反応である水素発生を抑制する作用を有するＣｕを重量％で３．０％を超えて含有させ、しかも、Ｃｕの一部を「金属Ｃｕ」として所定量鋼中に析出させれば良い。
【００２２】
（ｂ）Ｃｕの一部を「金属Ｃｕ」として所定量鋼中に析出させるためには、固溶化熱処理した後で、適切な熱処理を施せば良い。
【００２３】
（ｃ）前記した環境でオーステナイト系ステンレス鋼に良好な耐食性を付与するためには、上記（ａ）の含有量のＣｕと、それぞれ適正量のＭｏ、Ｃｒ及びＮｉとを同時に含有させるとともにＮの含有量を低く抑えれば良い。
【００２４】
（ｄ）Ｎの含有量を低く抑えれば、Ｃｕの含有量を高めたオーステナイト系ステンレス鋼であっても熱間加工性は良好である。
【００２５】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものである。
【００２６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の各要件について詳しく説明する。なお、化学成分の含有量の「％」は「重量％」を意味する。
【００２７】
（Ａ）ステンレス鋼の化学組成
Ｃ：０．０５％以下
Ｃは、強度を高める作用を有するが、Ｃｒと結合して粒界にＣｒ炭化物を形成し、耐粒界腐食性を低下させてしまうので０．０５％以下とする。強度を高める必要がある場合には０．０３％を超えて０．０５％までを含有させても良いが、耐食性の確保が優先される場合には、Ｃの含有量は０．０３％以下とすることが望ましい。
【００２８】
Ｓｉ：０．０５〜１．０％
Ｓｉは、脱酸作用を有する。しかし、その含有量が０．０５％未満では添加効果に乏しい。一方、１．０％を超えると熱間加工性の低下を助長し、Ｃｕ添加量の増加と相俟って工業的規模での所望製品への加工が難しくなる場合がある。したがって、Ｓｉの含有量を０．０５〜１．０％とした。
【００２９】
Ｍｎ：０．１〜２．０％
Ｍｎは、Ｓを固定して熱間加工性を向上させるとともに、オーステナイトを安定化させる作用がある。しかし、その含有量が０．１％未満では添加効果に乏しい。一方、２．０％を超えて含有させてもその効果は飽和し、コストが嵩むばかりである。したがって、Ｍｎの含有量を０．１〜２．０％とした。
【００３０】
Ｎｉ：１２〜２７％
Ｎｉは、オーステナイトを安定化させる作用を有するとともに、前記した「高濃度の硫酸が凝結する環境」中での耐食性を高める作用もある。こうした効果を充分確保するためには、１２％以上の量のＮｉを含有させることが必要である。しかし、Ｎｉは高価な元素であるため、その含有量が２７％を超えるとコストが極めて高くなって経済性に欠ける。したがって、Ｎｉの含有量を１２〜２７％とした。なお、「高濃度の硫酸が凝結する環境」中で充分な耐食性を確保するためには１５％を超える量のＮｉを含有させることが好ましい。
【００３１】
Ｃｒ：１６〜２６％
Ｃｒはオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性を確保するのに有効な元素である。特に、Ｎを後述の含有量に規制したオーステナイト系ステンレス鋼において、１６％以上のＣｒを後述する量のＣｕ及びＭｏとともに含有させると、既に述べた「高濃度の硫酸が凝結する環境」で良好な耐食性を確保することができる。しかし、Ｃｒを多量に含有させると、Ｎ含有量を低くし、ＣｕとＭｏとを複合添加したオーステナイト系ステンレス鋼の場合であっても、前記の環境中における耐食性が却って劣化するし加工性の低下も生ずる。特に、Ｃｒ含有量が２６％を超えると前記環境中におけるオーステナイト系ステンレス鋼の耐食性劣化が著しくなる。したがって、Ｃｒの含有量を１６〜２６％とした。なお、熱間加工性の点からはＣｒの含有量を２３％以下にすることが好ましい。
【００３２】
Ｃｕ：３．０％を超えて８．０％以下
Ｃｕは、硫酸環境中での耐食性を確保するのに必須の元素である。３．０％を超えるＣｕを前述の量のＣｒ及び後述する量のＭｏとともに含有させ、その上で、Ｃｕの一部を「金属Ｃｕ」として後述の量鋼中に析出させれば、「高濃度の硫酸が凝結する環境」において、Ｎの含有量を後述の範囲にしたオーステナイト系ステンレス鋼に良好な耐食性を付与することができる。Ｃｒ及びＭｏと複合添加するＣｕの含有量が多いほど耐食性向上効果が大きいので、Ｃｕの含有量は４．０％以上とすることが好ましく、５．０％を超える量のＣｕを含有させることがより好ましい。なお、Ｃｕの含有量を増やすことにより前記環境中での耐食性は向上するが熱間加工性が低下し、特に、Ｃｕの含有量が８．０％を超えると、Ｎを後述の含有量に制限しても熱間加工性の著しい劣化を生ずる。したがって、Ｃｕの含有量を３．０％を超えて８．０％以下とした。
【００３３】
Ｍｏ：０．５〜５．０％
Ｍｏはオーステナイト系ステンレス鋼の硫酸環境中での耐食性を確保するのに有効な元素である。しかし、その含有量が０．５％未満では前記の効果が得られない。一方、Ｍｏを多量に含有させると熱間加工性が低下し、特に、Ｍｏの含有量が５．０％を超えると、熱間加工性の著しい劣化を生ずる。したがって、Ｍｏの含有量を０．５〜５．０％とした。なお、Ｍｏの含有量は１．０〜５．０％とすることが好ましい。
【００３４】
Ａｌ：０．０１〜０．５％
Ａｌは、脱酸作用を有する。しかし、その含有量が０．０１％未満では添加効果に乏しい。一方、その含有量が０．５％を超えると、Ｎを後述の含有量に制限したオーステナイト系ステンレス鋼であっても熱間加工性が低下してしまう。したがって、Ａｌ含有量を０．０１〜０．５％とした。
【００３５】
Ｎ：０．０５％未満
Ｎは、本発明において重要な意味を持つ元素である。従来、Ｎはオーステナイト組織の安定化や耐食性向上の目的から積極的に添加されてきた。しかし、本発明が対象とする「高濃度の硫酸が凝結する環境」においては、Ｎの含有量が０．０５％以上になると、前記した量のＣｕ、Ｍｏ及びＣｒを含有させたオーステナイト系ステンレス鋼であっても、耐食性が低下してしまう。更に、ＣｕとＭｏの含有量の上限をそれぞれ８．０％、５．０％にした場合であっても、Ｎの含有量が０．０５％以上になると熱間加工性が低下してしまう。このため、「高濃度の硫酸が凝結する環境」における耐食性と熱間加工性とをオーステナイト系ステンレス鋼に付与させるために、Ｎの含有量を０．０５％未満とした。なお、Ｎ含有量は低ければ低いほど良い。
【００３６】
Ｐ：０．０４％以下
Ｐは、熱間加工性及び耐食性を劣化させるのでその含有量は低いほど良く、特に、０．０４％を超えると「高濃度の硫酸が凝結する環境」における耐食性の劣化が著しい。したがって、Ｐの含有量を０．０４％以下とした。
【００３７】
Ｓ：０．００５％以下
Ｓは、熱間加工性を劣化させる元素であり、その含有量はできるだけ少ない方が良い。特に、０．００５％を超えると熱間加工性の著しい劣化を招く。したがって、Ｓの含有量を０．００５％以下とした。なお、Ｓ含有量は０．００３％以下とすることが好ましい。
【００３８】
（Ｂ）鋼中に析出している金属Ｃｕの量（面積割合）
上記の化学組成を有するオーステナイト系ステンレス鋼に対して「高濃度の硫酸が凝結する環境」における耐食性を確保させるためには、鋼中に析出している金属Ｃｕの量（体積割合）を適正化しておくことが重要である。なお、本発明では、金属Ｃｕの体積割合を、直接的に測定することが可能な「面積割合」で表示する。
【００３９】
鋼中に析出している金属Ｃｕの量が面積割合で０．１％未満では「高濃度の硫酸が凝結する環境」における耐食性が確保できない。したがって、鋼中に析出している金属Ｃｕの量を面積割合で０．１％以上とした。なお、金属Ｃｕが析出している面積割合の上限は特に規定する必要はなく、８．０％含有させたＣｕのすべてが金属Ｃｕとして析出した場合の面積割合、例えば４％であっても良い。ここで、既に述べたように、鋼中に析出している金属Ｃｕの面積割合とは、透過型電子顕微鏡で観察した場合における、析出したＣｕの面積割合のことを指す。
【００４０】
なお、「高濃度の硫酸が凝結する環境」における耐食性を充分安定して確保するために、金属Ｃｕは鋼中に微細析出したものであることが好ましい。
【００４１】
（Ｃ）熱処理
鋼中に金属Ｃｕを析出させるために、６００〜１０００℃で５分以上加熱する熱処理を行う。加熱温度が６００℃未満では、Ｃｕ析出の核成長速度が遅くなって析出量が不足する。一方、加熱温度が１０００℃を超えると、Ｃｕの析出核が生成しにくくなるため、やはり析出量が不十分となるしたがって、加熱温度を６００〜１０００℃とした。
【００４２】
上記温度域での加熱時間が５分未満の場合には、核の生成、成長が不十分となるため、析出量が不足する。したがって、加熱時間を５分以上とした。この加熱時間の上限は、特に規定する必要はないが、生産性を高める目的から、例えば１０時間程度を上限としても良い。なお、１０時間程度までの加熱では析出したＣｕが凝集粗大化することはない。
【００４３】
なお、充分な耐食性を付与するために、鋼中に金属Ｃｕを析出させるための熱処理は、９００〜１０００℃の温度域で少なくとも１時間加熱する処理とすることが望ましい。
【００４４】
【実施例】
表１に示す化学組成のオーステナイト系ステンレス鋼を１７Ｋｇ高周波真空溶解炉を用いて溶製した。表１における鋼１〜１６は化学組成が本発明で規定する範囲内にある本発明例の鋼であり、鋼１８〜２０はその成分のいずれかが本発明で規定する含有量の範囲から外れた比較例の鋼である。
【００４５】
【表１】
0003858456.tif 000002
【００４６】
次いで、これらの鋼の鋼塊を通常の方法で熱間鍛造、熱間圧延し、更に、１１００℃で固溶化熱処理して、厚さ６ｍｍ×幅１００ｍｍ×長さ７００ｍｍの板材を製造した。こうして得られた固溶化熱処理後の板材から機械加工によって厚さ３ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ４０ｍｍの腐食試験片を作製し、表２に示す条件で熱処理を施した。
【００４７】
【表２】
0003858456.tif 000003
【００４８】
熱処理した試験片の一部を、透過型電子顕微鏡で観察して、鋼中に析出している金属Ｃｕの面積割合を測定した。
【００４９】
熱処理した試験片はその表面を＃６００のエメリー紙で湿式研磨し、更にアセトンで脱脂してから、次に示す硫酸腐食試験にも供した。すなわち、硫酸が結露する環境を模擬する試験としての硫酸噴霧試験に供した。
【００５０】
この硫酸噴霧試験においては、噴霧用ガスとして乾燥空気を用い、濃度が７０％で温度が１００℃の硫酸を、試料面への付着速度が２０ｍｇ／（ｃｍ2 ・ｈ）の条件で１００℃の腐食試験片に噴霧した。噴霧時間は５時間とし、試験前後の重量変化を測定して腐食速度を算出した。
【００５１】
表２に、鋼中に析出している金属Ｃｕの面積割合と硫酸噴霧試験の結果も併せて示す。
【００５２】
表２から、規定の量のＣｒ、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭｏを含有し、且つ、鋼中に析出している金属Ｃｕの量が面積割合で０．１％以上である試験番号１〜１３の本発明例の場合においては、腐食速度は０．４０〜０．９５ｇ／（ｍ2 ・ｈ）と１．０ｇ／（ｍ2 ・ｈ）を下回り耐硫酸腐食性が優れていることがわかる。
【００５３】
これに対して、規定の量のＣｒ、Ｃｕ、Ｎｉ及びＭｏを含有するものの、熱処理が本発明で規定する条件から外れ、鋼中に析出している金属Ｃｕの量が本発明で規定する量を下回る試験番号１４〜１７の比較例の場合においては、腐食速度は１．８〜１０．４ｇ／（ｍ2 ・ｈ）と大きく、耐硫酸腐食性が劣っている。
【００５４】
試験番号１８の場合には鋼中に析出している金属Ｃｕの量は面積割合で０．１％以上あるものの、用いた鋼がＭｏを含まない比較例の鋼１８であるため腐食速度は９．５ｇ／（ｍ2 ・ｈ）と大きく、耐硫酸腐食性が劣っている。
【００５５】
試験番号１９の場合には用いた鋼がＣｕを含まない比較例の鋼１９であり、本発明で規定する条件で熱処理しても鋼中に金属Ｃｕが析出しない。このため、腐食速度は２１．５ｇ／（ｍ2 ・ｈ）であり、耐硫酸腐食性が極めて劣っている。
【００５６】
試験番号２０の場合には用いた鋼である比較例の鋼２０のＣｕ含有量が本発明で規定する量を下回り、しかも、本発明で規定する条件で熱処理しても鋼中に析出している金属Ｃｕの量が本発明で規定する量を下回っている。このため、腐食速度は５．６ｇ／（ｍ2 ・ｈ）で、耐硫酸腐食性が劣っている。
【００５７】
【発明の効果】
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼は、高濃度の硫酸が凝結する環境での耐食性に優れるので、火力発電用ボイラや産業用ボイラなどの排ガス系部材、例えば、熱交換器、煙道や煙突などの部材に使用することができる。