(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）２０％か、それ以上の濃度を有する製紙用繊維の水性浮遊物を形成し、
（ｂ）シャフト分散機内で６０℃（１４０°Ｆ）か、それ以上の温度で前記水性浮遊物を機械的に作用させて、前記繊維をカールし、
（ｃ）該カールされた繊維の水性浮遊物を約０．５％か、それ以下の濃度に希釈し、該希釈された浮遊物をティッシュ製造ヘッドボックスに送り、
（ｄ）前記製紙用繊維の希釈された水性浮遊物を形成布上に堆積して湿潤ウェブを形成し、
（ｅ）該湿潤ウェブを２０乃至３０％の濃度に脱水し、
（ｆ）該脱水されたウェブを前記形成布から、該形成布よりも約１０乃至約８０％遅い速度で進む搬送布に移し、この移送は、１つか、それ以上の搬送布を用いて、２つか、それ以上の異る速度での移送によって選択的に行なわれるようになっており、
（ｇ）前記ウェブを通気乾燥布に移して、前記ウェブが前記通気乾燥布の前記表面に一致するようにマクロに見て再構成されるようになり、
（ｈ）前記ウェブを最終乾燥にまで非圧縮乾燥する、
段階からなるソフト非クレープ通気乾燥ティッシュシートを製造する方法。
【請求項２】
前記水性浮遊物は１馬力日/乾燥繊維トンか、それ以上のパワー入力で機械的に作用されて、前記繊維をカールするようになっているものであることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記繊維は化学柔軟剤で表面処理されることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記カールされた繊維はユーカリ繊維であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の方法。
【請求項５】
前記カールされた繊維は、マルチプライ層ウェブからなる１か、２以上の層として前記形成布上に堆積されることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載の方法。
【請求項６】
前記ウェブは内部層と２つの外部層とからなり、該外部層の少なくとも一つの層が前記カールされた繊維からなるものであることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の方法。
【請求項７】
前記２つの外部層は前記カールされた繊維からなることを特徴とする請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記ウェブ内の全前記繊維は前記段階（ｂ）のように機械的に作用されたものであることを特徴とする請求項１から７のいずれかに記載の方法。
【請求項９】
前記カールされた繊維は、前記ウェブからなる前記空気側層と前記繊維側層として前記形成布上に堆積されることを特徴とする請求項１から８のいずれかに記載の方法。
【請求項１０】
前記非圧縮式乾燥段階は、通気乾燥段階であることを特徴とする請求項１から９のいずれかに記載の方法。
【発明の詳細な説明】
背景技術
バスティッシュのようなティッシュ製品の製造において、製品の目的に適応する特性を適当に組み合わせた最終製品を形成するために、様々な製品性質に注目しなければならない。これらの様々な特性のうち、柔軟性を改善することが、常に高級製品の主な目標であった。柔軟性の主な要素は剛性と嵩（密度）を含んでおり、より小さい剛性とより大きい嵩高性（密度がより小さい）が一般的に柔軟性を改良する。
一般的に、ティッシュ製品は、ウェットプレス工程を用いて形成されてきており、最終乾燥の前に圧縮、即ちウェブから水を絞り取ることによって、相当量の水が湿潤堆積ウェブから取り除かれる。詳細には、最終乾燥するために吸収性製紙フェルトによって支持されている間、ウェブがヤンキードライヤーの表面に搬送されつつ、圧縮ロールを用いてウェブはフェルトと回転加熱シリンダ（ヤンキードライヤー）の表面との間で絞られる。この後、工程のうちのウェットプレスの段階の間で、先に形成された多くの結合部を破壊して、乾燥したウェブを部分的にはがすことにより、乾燥ウェブはヤンキードライヤーからドクターブレード（クレープ加工）で取り除かれる。クレープの形成は一般的にウェブの柔軟性を改善するが、強度がかなり損なわれる。
近年、通気乾燥が乾燥ティッシュウェブのより一般的な手段となってきた。通気乾燥は、ウェブが乾燥するまで温風をウェブに通すことによってウェブから水を取り除く比較的非圧縮的な方法を提供する。より詳細には、湿潤堆積ウェブが成形布地から粗目の高透過性通気乾燥布地に移されて、乾燥するまで通気乾燥布地上に保持される。この乾燥したウェブは、ウェットプレスされた非クレープ加工乾燥シートよりもより柔軟でより嵩高である。何故ならば、製紙結合点がより少ないこととウェブの密度がより小さいことのためである。ウェブから水を絞り取る作業が省かれるが、後でクレープ加工のためにウェブをヤンキードライヤーに移す作業が最終乾燥ティッシュ、又は柔軟になったティッシュに依然として用いられる。
ヤンキードライヤーを省き、非クレープ加工通気乾燥ティッシュを形成する工程があるが、ヤンキードライヤー（非クレープ）を用いることなく通気乾燥ティッシュシートを形成する試みでは今まで、クレープ加工されたものと比較すると適当な柔軟性に欠けていた。このことは、一部クレープ加工なしでは工程において機械的に結合をはずすことがないことから、非クレープ加工シートが本質的に剛性が大きく強度が大きいことのためである。剛性は、柔軟性の主な要素であるために、非クレープ加工通気乾燥シートの使用は、消費者市場におけるバスティッシュ、高級家庭用タオル、及びフェイシャルティッシュのような、柔軟性が要求される用途よりは、工業用ワイパー及びタオルのような、強度が有効であるような用途及び市場に制限されてきた。
発明の概要
バスティッシュとして用いるのに特に適した特性を有するティッシュが、適当な工程において、所定の前処理製紙用繊維を用いて形成できることがわかった。ティッシュウェブがヤンキードライヤーに接着せず、クレープ形成されない通気乾燥ティッシュ製造工程が好ましい。本発明により得られるティッシュは入手可能なクレープバスティッシュ、特に従来の非クレープ通気乾燥製品に比較して、嵩高性と低剛性との独特な組み合わせによって特徴づけられる。
本発明の製品の剛性は、ティッシュに対する機械方向（ＭＤ）荷重／伸び曲線の最大勾配（以後、ＭＤ最大勾配とする）、機械方向の剛性係数（以下に定義する）のいずれかによって客観的に表すことができ、さらにティッシュの厚さと製品のプライ数とを考慮にいれる。本発明において、非クレープ加工通気乾燥シートの本質的な高剛性を解決することによって、嵩高性と低剛性を備えた受け入れ可能なソフトティッシュを形成できる。さらに、本発明の製品は、約１０％かそれ以上の高伸縮性を有することができ、使用時における耐久性を与える。嵩高性を備えた柔軟で、強く伸縮性あるこのようなティッシュ製品が今まで作られたことはない。本発明は特にバスティッシュに適しているが、フェイシャルティッシュ及び家庭用ペーパタオルのような柔軟性が重要な特徴である他のペーパ製品にも有益である。
本発明の一態様において、本発明は、約９立方センチメートル／グラムかそれ以上の嵩（以下に定義する）と約１０かそれ以下のＭＤ最大勾配を有するソフトティッシュに関する。
別の態様において、本発明は、１枚か、２枚以上の非クレープ加工通気乾燥プライからなり、約１０かそれ以下のＭＤ最大勾配を有し、好ましい約６立方センチメートル／グラムかそれ以上の嵩を有するソフトティッシュに関する。
別の態様において、本発明は、約９立法センチメートル／グラムかそれ以上の嵩と約１５０かそれ以下の剛性係数を有するソフトティッシュに関する。
別の態様において、本発明は、１枚か２枚以上の非クレープ通気乾燥プライからなり、約１５０か、それ以下のＭＤ剛性係数を有し、好ましくは約６立方センチメートル／グラムかそれ以上の嵩をも有するソフトティッシュに関する。
さらに別の態様において、本発明は、（ａ）約２０％かそれ以上の濃度を有する製紙用繊維の水性浮遊物を形成し、（ｂ）繊維をカールするのに、約１馬力日／乾燥繊維１トンかそれ以上のパワー入力で、スチームのような外部熱源によって１４０°Ｆかそれ以上の温度で水性浮遊物を機械的に反応させ、（ｃ）このカールされた繊維の水性浮遊物を約０．５％か、それ以下の濃度にまで希釈して、ティッシュ製造ヘッドボックスにこの希釈された浮遊物を送り、（ｄ）この希釈された水性浮遊物を形成布地上に堆積して湿潤ウェブを形成し、（ｅ）この湿潤ウェブを約２０乃至３０％の濃度にまで脱水し、（ｆ）この脱水されたウェブを形成布地からこの形成布地よりも約１０％乃至約８０％遅い速度で進む搬送布地に移し、（ｇ）このウェブを通気乾燥布地に移して、マクロにみて通気乾燥布地の表面と一致するようにウェブが再構成されるようになり、（ｈ）ウェブを最終乾燥にまで通気乾燥する、段階からなる、ソフトティッシュシート製造方法に関する。
本発明の製品の嵩は、ミクロン単位で表される厚さ（以下に定義する）をグラム／平方メートルで表された基本重量でわった商として計算される。これから得られた嵩は、立方センチメートル／グラムとして表される。本発明の製品に対して、嵩は、約６立方センチメートル／グラムか、それ以上であり、好ましくは約９立方センチメートル／グラムかそれ以上、約９乃至約２０立方センチメートル／グラムが適当であり、より詳細には、約１０乃至約１５立方センチメートル／グラムが適当である。本発明の製品は、エンボス加工のような後処理なしでティッシュ製造機械によって製造されたシートであるベースシートから上述の嵩が得られる。しかしながら、本発明のベースシートはエンボス加工して、均等により崇高にしたり、或いは美的にしたり、または所望であれは非エンボス加工のままとすることができる。さらに、本発明のベースシートは、所望であれば或いは製品の仕様に適応させる必要性があれば、カレンダーがかして、滑らかさを改善したり、嵩を小さくすることができる。
本発明の製品のＭＤ最大勾配は約１０か、それ以下であり、好ましくは約５かそれ以下であり、約３乃至６が適当である。ＭＤ最大勾配の判定は、以下図６に関して記載する。ＭＤ最大勾配は、ティッシュの機械方向荷重／伸びの最大勾配である。ＭＤ最大勾配の単位は、キログラム／７．６２センチメートル（３インチ）であるが、便宜上、ＭＤ最大勾配値は、以下単位なしで表す。
本発明の製品のＭＤ最大勾配剛性係数は約１５０か、それ以下であり、好ましくは約１００か、それ以下であり、約５０乃至１００が適当である。ここで、ＭＤ剛性係数は、厚さをプライ数で割った値の平方根をＭＤ最大勾配にかけることによって計算される。ＭＤ剛性係数の単位は、（キログラム／７．６２センチメートル（３インチ））−ミクロン0.5であるが、簡潔にするためにＭＤ剛性係数の値は以下単位なしにする。
ここで用いる厚さは、単一シートの厚さであるが、１０シートのスタックの厚さとして計測され、１０シートの厚さを１０で割り、スタック内の各シートは、同じサイドを上にして配置される。厚さは、ミクロン単位である。厚さはＴＡＰＰＩ試験方法Ｔ４０２“ペーパ、ボード、パルプハンドシート及び関連製品のための標準状態及び試験環境”と、スタックされたシートのノート３を用いてＴ４１１  ｏｍ−８９“ペーパ、ペーパボード及び組み合わされたボード”に従って計測された。Ｔ４１１ｏｍ−８９を実施するのに用いられるマイクロメータは、１０３．２ミリメートル（１／１６インチ）のアンビル直径と３．３９キロパスカル（２２０グラム／平方インチ）のアンビル圧力を有する嵩マイクロメータ（ＴＭＩモデル４９−７２−００，アミチビル、ニューヨーク）である。厚さが計測された後、スタック内の同じ１０シートが、シートの平均基本重量を判定するのに用いられる。
本発明の製品は、単一プライ、又は２プライ、３プライ、４プライか、それ以上のマルチプライ製品とすることができる。１プライ製品は、製造費がより安いことのために利点があるが、マルチ製品は多くの消費者に好まれている。少なくとも１プライが本発明に関するものであるならば、マルチプライ製品に関して、製品の全てのプライが同じである必要はない。
本発明の製品の基本重量は、約５乃至約７０グラム／平方メートル（ｇｓｍ）であり、約１０乃至約４０ｇｓｍが好ましく、より詳細には約２０乃至約３０ｇｓｍが好ましい。単一プライバスティッシュに関して、約２５ｇｓｍの基本重量が好ましい。２プライティッシュに関しては、約２０ｇｓｍ／プライの基本重量が好ましい。３プライティッシュに関しては、約１５ｇｓｍ／プライの基本重量が好ましい。
本発明のティッシュは、機械方向の伸張度が比較的高いことによって特徴づけられる。機械方向の伸張量は、約１０％か、それ以上であり、約１５乃至約２５％、または３０％が適当である。機械横方向の（ＣＤ）伸張は、約３％かそれ以上であり、約７乃至約１０％が適当である。形成布地から搬送布地にウェブを移す際に、または搬送布から他の搬送布に移すことによって、または搬送布から通気乾燥布にウェブを移すことによってシートに機械方向の伸張を与えることができる。機械横方向の伸張は、通気乾燥布の設計によって決定される。
バスティッシュとして使用するのに適するように、機械方向の引張強度は、約６００ｇｓｍ／幅７．６２センチメートル（３インチ）か、それ以上であるのが好ましく、約７００乃至約１５００グラムがより適当である。機械横方向の引張強度は、約３００グラム／幅７．６２センチメートル（３インチ）であるのが好ましく、より好ましくは約４００乃至約６００グラムである。
ＭＤ引張強度、ＭＤ引張伸張、ＣＤ引張強度及びＣＤ引張伸張は、ＴＡＰＰＩ試験方法４９４ＯＭ−８８の“ペーパ及びペーパボードの引張破壊特性”に従って得られる。この試驗では次のパラメータを用いる。クロスヘッド速度は１０．０インチ／分（２５４ｍｍ／分）、全スケール荷重は１０  １ｂ（４、５４０グラム）、ジョースパン（ゲージ長さと言われることが多いジョー間の距離）は２．０インチ（５０．８ミリメートル）、そして見本幅は３インチ（７６．２ミリメートル）である。引張試驗機械は、シンテックモデルＣＩＴＳ−２０００（ＭＡ  ストウトン在住、システオムインテグレーションテクノロジー社、ＮＣ、リサーチトライアングルパーク在住、ＭＴＳシステム社の分室、）である。
本発明の目的に有効な製紙用繊維は、製紙に有効であると知られているセルロース繊維であればいかなるものでも含み、特にフェイシャルティッシュ、バスティッシュ、ペーパタオル、ディナーナプキン等のような比較的低密度のペーパを作るのに有効な繊維を含む。適当な繊維は、二次繊維、即ちリサイクルセルロース繊維のような生針葉樹繊維、広葉樹繊維及びこれらの混合物を含む。特に適当な広葉樹繊維は、ユカリ及びメープル繊維を含んでいる。ここで用いる“二次繊維”とは、物理的、化学的、あるいは機械的手段によって先に分離され、繊維ウェブに形成され、約１０重量％か、それ以下の湿潤含量にまで乾燥し、続いて物理的、化学的或いは機械的手段によってウェブマトリックスから再び分離されたセルロース繊維のことをいう。
ティッシュ柔軟性における最も重要な要素は、シート剛性、即ち折り曲げに対する抵抗である。従来の工程では、クレープ形成、層状形成、ヤンキードライヤーにパターン形状に付着させること、或いはこれらのいくつかの組合せによって剛性を小さくする。最初の方法又は最後の方法のいずれも、非クレープ加工通気乾燥工程において可能ではない。このため、層状形成は、必要とされる全体としての引張強度のもとで、シート剛性を小さくする際に重要な役割を果たすと考えられる。典型的には、所望の全体の強度は、非常に大きな強度、即ち弾性率を与えるように処理されてきた（精製或いは化学的作用によって）非常に薄い層（低剛性のために）において保持される。残りの層は、強度（弾性率）を相当小さくするように処理されてきた繊維からなる。必要とされる全体の強度において低剛性を達成するために最も重要なことは層の強度（弾性率）における差を最大にするような方法において繊維を処理したり変更することになる。より弱い層に対する典型的な変更では、引張強度を小さくすると同時に嵩を大きくするので、弾性率が最も小さくなる。
比較的弱い層のための柔軟な繊維を形成する変更方法は、機械的変更、化学的変更、機械的変更と化学的変更との組合せを含む。機械的変更は繊維を機械的作用によって永久的に変形させる方法によって達成される。これらの方法には、カール、キンク、及び繊維対繊維結合を小さくし、シート引張強度を小さくし、シート嵩、伸張、多孔性、及び柔軟性を大きくする繊維にマイクロ圧縮する方法がある。適当な機械的変更方法の例には、フラッシュ乾燥、乾燥繊維化、及びウェット高濃度カール加工を含む。繊維カールを形成するいかなる方法、または機械的装置もシートの柔軟性を高めるが、よりカールされた、またはより剛性のあるカール、即ち、水に曝されたときにより永久的なカールを作り出す工程、或いは装置が柔軟性の程度をより大きくするので好ましい。さらに、機械的変更の前後いずれかのときに柔軟性−向上化学を機械的に変更された繊維につけ加え、機械的処理、或いはウェットエンドに化学的付加をすることによって柔軟性をさらに大きくする。本発明の目的のために繊維を修正する好ましい手段は、繊維をシャフト分散機に通すことである。この分散機は、高温で繊維を反応させる（高剪断力と、高程度の繊維内部摩擦を与えるる）湿潤高密度カール付与装置である。シャフト分散機を通った繊維は（ここでは“分散処理する”といわれることがある）が“分散処理された繊維”といわれる。これらの繊維は、嵩高性形成能力と柔軟性とのために、非クレープ加工通気乾燥ティッシュを製造するのに特に利点がある所定の特性を有する。
分散処理を受ける水性繊維浮遊物の濃度は、相当量の繊維対繊維の接触を形成する、即ち処理された繊維の表面特性を変更する作用を行うのに十分なほど高くなければならない。特に、濃度は少なくとも約２０であり、より詳細には、約２０乃至約６０であり、最も好ましくは約３０乃至約５０乾燥重量％である。この濃度は、繊維を処理するのに用いられた種類の機械によって最初に決定される。回転するシャフト分散機に対して、例えば約４０乾燥重量％以上の濃度で機械を塞ぐ危険性がある。ビビス（Ｂｉｖｉｓ）マシン（フランスのファミニーセデックス所在のクレクストラル社から入手可能）のような種類の別の分散機において塞ぐことなしに５０以上の濃度を用いることができる。この装置は、一般的に加圧されたツインスクリューシャフト分散機といわれており、シャフトのそれぞれは材料の流れの方向に配向したいくつかのねじ山を有し、それに続いて反対側に配向したいくつかのねじ山を有して、背圧を作りだす。ねじ山には、ノッチがつけられており、材料が直列のねじ山から別のねじ山のノッチを通ることができる。繊維対繊維の接触を最大にするように用いられた特定の機械に対して可能なかぎり高い濃度を用いることが望ましい。
分散処理の間、繊維浮遊物の温度は約１４０°Ｆかそれ以上であり、好ましくは約１５０°Ｆか、それ以上であり、より好ましくは約２１０°Ｆか、それ以上であり、最も好ましくは、約２２０°Ｆか、それ以上である。大気圧で作用する装置内の水性繊維浮遊物を水の沸点以下に加熱することができないので、装置が加圧されたかどうかによって温度の上限が決定される。興味深いことには、カールの程度と永久性は、ディースパージ工程を受けた繊維内のリグニン量によってかなり影響を受け、より大きな効果がリグニンの含有量がより多い繊維に対して得られる。高リグニンの含有量を有するのにリストされた高生成パルプは、最初に適当に柔軟ではないと考えられた繊維を適当に柔軟な繊維に変えることができるという利点を有する。リグニン含量の小さい順にリストアップされた高生成パルプには、砕木、熱可塑性パルプ（ＴＭＰ）、化学的パルプ（ＣＭＰ）及びブリーチされた化学熱可塑性パルプ（ＢＣＴＭＰ）がある。これらのパルプは、約１５重量％か、それ以上のリグニン量を有しており、化学パルプ（クラフト及びサルファイト）は約５％か、それ以下のリグニンを含む低生成パルプである。
分散処理する間に繊維浮遊物にかけられた力の量は、繊維特性にも影響を及ぼす。一般的に、パワー入力を増大させることによって繊維カールが大きくなる。しかしながら、約２馬力日／浮遊物における乾燥繊維１トン（ＨＰＤ／Ｔ）（１．６キロワット日／トン）のパワー入力に達すると、繊維カールが最大になることもわかった。パワー入力の好ましい範囲は、約１乃至約３ＨＰＤ／Ｔ（０．８乃至約２．５キロワット日／トン）であり、より好ましくは、約２ＨＰＤ／Ｔ（１．６キロワット日／トン）か、それ以上である。
分散処理の間、繊維を反応させる際に繊維と繊維を実質的にこすったり、或いはシアリングしたり、または繊維を処理するのに用いられた機械的装置の表面と接触させてこすったり、或いはシアリングすることを繊維に行うことが必要である。繊維をこれらに押圧する圧縮は、繊維の摩擦、或いはシアリングの効果を高めたり、倍増させるために望ましい。用いられるべき適当なシアリングと圧縮量の基準は最終結果にあり、最終的なティッシュの嵩高性と低剛性とを達成する。シャフト分散機の数、また製紙業において知られている、これに相当する装置の数はいろいろな程度の所望の結果を達成するのに用いることができる。適当なシャフト分散機は、上述したようにビビスマシンのような非加圧シャフト分散機、及び加圧されたシャフト分散機を含んでいるが、これらに限定されない。シャフト分散機は、比較的大きな体積対内部表面積比によって特徴づけられており、主として繊維を変更させる繊維対繊維接触による。このことは、主として繊維対繊維接触より金属表面対繊維接触による、ディスク精製機またはディスク分散機と対象的である。分散処理は、柔軟層繊維に対して弾性率を減少させる好ましい方法であるが、本発明は、この方法において処理された繊維を使用することに制限されない。機械的、或いは化学的手段は、これらの繊維の強度と弾性率を減少させるのに用いることができ、シートの剛性を直接的に減少させる強度層とともに用いることができる。
剥離剤といわれることの多い、柔軟剤を、ティッシュ製品の柔軟性を高めるのに用いることができ、このような柔軟剤を、分散処理の前後またはその間に、繊維に組み入れることができる。このような柔軟剤を生成の後にウェブ上にスプレーしたり印刷したりすることができ、或いはぬれている間には生成前にティッシュ製造機械のウェットエンドに加えることができる。適当な薬剤は、脂肪酸、ワックス、石英アンモニウム塩、ジメチル二水素化脂肪アンモニウム塩化物、石英アンモニウムミチルサルファイト、カルボキシルポリエチレン、ココアミドジエタノールアミン、ココヤシベタイン、ラウリルサルコシンナトリウム、部分的にエトキシリン化した石英アンモニウム塩、ジステアリルジメチルアンモニウム塩化物、ポリシロキサン等を含むが、これらに限定されない。適当な商業的に入手可能な化学的柔軟剤の例には、ＥＫノベル社により製造されているＢｅｒｏｃｅ１１５９６：５８４（石英アンモニウム化合物）、シェレックス化学社により製造されているＡｄｏｇｅｎ４４２（ジメチル２水素化脂肪アンモニウム塩化物）、クオーカ化学社により製造されているＱｕａｓｏｆｔ２０３（石英アンモニウム塩）、及びＡｋｚｏ化学社により製造されているＡｒｑｕａｄ  ２ＨＴ−７５（２水素化脂肪ジメチルアンモニウム塩化物）がある。柔軟剤の適当量は、選択された見本、所望の最終製品によってさまざまに変わる。柔軟剤の適当な量は、繊維の重量に基づいて約０．０５乃至約１重量％、より詳細には約０．２５乃至約０．７５重量％であり、さらにより詳細には、約０．５重量％であるが、これらに限定されない。
本発明のティッシュ製造工程を参照すると、形成工程と器具は製紙製造工業において公知のように従来のものである。このような成形工程では、長網式ルーフフォーマー（サクションブレストロールのような）、ギャップフォーマー（ツインワイヤフォーマー、三日月型フォーマーのような）等を含む。ツインワイヤフォーマーはより速い操作に好ましい。形成ワイヤ、または布は一般的な、より細かい目の織り目であり、より大きな繊維支持がよりなめらかなシートを形成するのに好ましく、より粗目の織り目はより大きな嵩を形成する。繊維を形成布に堆積するのに用いられるヘッドボックスは層状であっても非層状であってもよいが、層状形成されたヘッドボックスは、テッシュの特徴が様々な層の複合物を変更することによって細かく調整することができるために利点を有する。
より詳細には、単一プライの製品に対して、ティッシュの空気側とティッシュの繊維側の双方の上に分散処理された繊維を有する３層のティッシュを形成することが好ましい。（空気側とは、乾燥の間、繊維と接触しないティッシュの側のことをいい、繊維側とは乾燥の間、通気乾燥繊維と接触するティッシュの反対側のことをいう。）ティッシュの中央は、通常の針葉樹繊維、即ち二次繊維からなるのが好ましく、分散処理されておらずティッシュに十分な強度を与える。しかしながら、全ての層内に分散処理された繊維を含むことは、本発明の範囲内にある。２プライ製品に対して、ティッシュシートの繊維側上にディスージングされた繊維を形成して、分散処理された繊維層が外方向に向いた製品に表面となるように２枚のティッシュシートを共に重ねることが好ましい。あるいは、分散処理された繊維（生繊維、あるいは二次繊維）が所望のシート特性に従っていかなる層、あるいは全ての層内に存在できる。全ての場合において、分散処理された繊維が存在することによって嵩と低剛性をたかめることができる。層内の分散処理された繊維量は約１乃至１００重量％であり、より詳細には約２０重量％かそれ以上、約５０重量％かそれ以上、約８０重量％かそれ以上である。分散処理された繊維は、ここで述べるように剥離剤で処理されてさらに嵩を高くし、剛性をより低くすることが好ましい。
本発明のティッシュを製造する際に、シートの滑らかさを改善したり、又は十分な伸縮性を与えるために搬送布を含むことが好ましい。ここで使用するように、搬送布地とは、ウェブ製造工程における形成セクションと乾燥セクションとの間に配置される繊維である。布地は、比較的なめらかな表面側を有することができ、ウェブに滑らかさを与えるが、ラッシュ搬送の間、ウェブを掴み、接触を維持するのに十分な織り目を有していなければならない。形成布地から搬送布地にウェブを移すことは、固定間隙搬送、即ちキス搬送でなされることができ、ティッシュの厚さ、または嵩を保持したり、または布地の摩耗を最小にするためにウェブは実質的に２つの布地の間で圧縮されることはない。
搬送布地は単一層、複合層、または複合透過性構造を含んでいる。好ましい布地は少なくとも一つの次の特性を有する。（１）湿潤ウェブと接触する（上部側）搬送布地の一側部上において、１インチ（メッシュ）あたり機械方向（ＭＤ）のストランド数は約１０乃至２００（約４乃至８０／センチメートル）であり、１インチ（カウント）の機械横方向（ＣＤ）のストランド数は約１０乃至２００である。ストランドの直径は、一般的に０．０５０インチ（１．３ミリメートル）よりも小さい。（２）上部側上において、ＭＤナックルの最高点と、ＣＤナックルの最高点の距離は約０．００１乃至約０．０２、または０．０３インチ（０．０２５乃至約０．５または０．７５ミリメートル）である。これらの２層間において、形状的に３次元特性を形成するＭＤあるいはＣＤストランドのいずれかによって形成されたナックルがある。特定の適当な搬送布地には、例えばアスンフォーミングファブリック社、アプレトンウィンスコンスンによって作られたもの、及びアルバニインターナショナルアプレトンワイヤ、アプレトンウィンスコンスンによって製造された９３４、９３７、９３９及び９５９及びＡｌｂａｎｙ９４Ｍを含む。
ティッシュに伸長性を与えるために、湿潤ウェブの１個か２個以上の搬送点で布地間に速度差が生じる。形成布と搬送布地の間の速度差は、遅い方の搬送布地の速度に基づいて、約５乃至約７５％か、それ以上であり、好ましくは約１０乃至約３５％であり、より好ましくは約１５乃至約２５％である。最適な速度差は作られる製品の特定の種類のような様々な要素による。前述したように、ウェブに与えられた伸長性における増大は、速度差に比例する。例えば、基本重量が約２５グラム／平方メートルの単一プライの非クレープ加工通気乾燥バスティッシュに対して、例えば形成布と単一の運送布の間の速度差が約２０乃至約２５％であることによって約１５乃至約２５％の最終製品における伸縮性を形成することができる。乾燥前に湿潤ウェブの単一差速搬送、あるいは２つか３以上の差速を用いてウェブに伸縮性を与えることができる。このように１つか２以上の搬送布地がある。ウェブに与えられた伸縮量は、１、２、３、かそれ以上の搬送速度差で割ることができる。ウェブが最終的な乾燥のために、好ましくは真空の助けで最後の布地（通気乾燥布地）に送られ、ウェブをマクロに見て再配置し、所望の嵩と形状を形成する。別個の搬送及び通気乾燥布地を使用することによって、従来技術をかなり改善することになる。何故ならば、これによって２つの布地を詳細に設計することができ、独立した重要な製品の必要性を解決するからである。例えば、搬送布地は高ラッシュ搬送レベルを高ＭＤ伸長に十分に変換してシートの滑らかさを改善するのに一般的に最適であり、一方、通気乾燥布地は、嵩とＣＤ方向の伸長を与えるように設計されている。このように、極めて目が細かく比較的平坦な搬送布地と、極めて粗目で最適な形状においては３次元である通気乾燥布地とを有することが有益である。この結果、比較的滑らかなシートが搬送セクションに残り、マクロにみて再構成され（真空の助けによって）嵩高性で高ＣＤ伸長表面形状を通気乾燥布地に形成する。見ることのできない（少なくともマクロ的に見ることができない）搬送布地の跡が最終製品に残ったままである。シートの形状は搬送布地から通気乾燥布地に完全に変更されて、繊維は相当の繊維対繊維の移動のようにマクロに見て再構成される。
乾燥工程は通気乾燥、赤外線、超音波乾燥のような、湿潤ウェブの嵩、即ち厚さを保持するための非圧縮乾燥方法であればいかなる方法でもよく、これらに限定されない。商業的な入手可能性と実質性とのために、通気乾燥は公知であり、本発明の目的のためにはウェブを非圧縮的に乾燥する好ましい手段である。適当な通気乾燥布地は、Ａｓｔｅｎ９２０Ａ及び９３７Ａ及びＶｅｌｏｓｔａｒＰ８００及び１０３Ａを含んでいるがこれらに限定されない。ウェブは、ヤンキードライヤーの表面に対して圧縮されたり、後でクレープ加工されたりすることなく通気乾燥布地上で最終的な乾燥にまで乾燥されるのが好ましい。これは、ぬれたままでヤンキードライヤーに対してウェブが圧縮されて通気乾燥布地、あるいは他の布地によって支持される工程によって形成された製品と比較したり、或いはスポット結合空気堆積製品と比較して比較的均一な密度の製品を提供することになる。最終製品の形状と嵩は通気乾燥繊維の設計によって左右されるが、ウェブの機械方向の伸縮性は、主に搬送布地によって与えられ、これにより本発明の方法により処理の融通性がさらに大きくなる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明における非クレープ加工通気乾燥シートの方法を表す概略的な工程のフロー線図である。
図２は、繊維を反応させるためにシャフト分散機を用いる本発明に関する繊維を処理する概略的工程のフロー線図である。
図３は、図２のシャフト分散機の切断斜視図である。
図４は、一対のビビスジャフト分散機を用いる本発明における他の方法の概略的工程の一連のフロー線図である。
図５は、ＭＤ最大勾配の判定を表す、ティッシュの荷重／伸び曲線の一般プロット図である。
図６は、本発明の製品によって示された高レベルの嵩と低剛性を表す、本発明において作られたバスティッシュと、商業的に入手可能おなクレープバスティッシュの嵩対パネル剛性（操作センサパネルによって判定された剛性）のプロット図である。
図７は、パネル硬性とＭＤ最大勾配との相互関係を表す、本発明において形成されたバスティッシュのパネル剛性対ＭＤ最大勾配のプロット図である。
図８は、本発明の製品によって示された嵩高性と低剛性を示す、本発明において形成されたバスティッシュと商業的に入手可能なバスティッシュの嵩対ＭＤ最大勾配のプロット図である。
図９は、図８に似たプロット図であるが、パネル剛性とＭＤ剛性係数の相互関係を表す、パネル剛性対ＭＤ剛性係数のプロット図である。
図１０は、図９に類似しているが、本発明の製品の嵩高性と低剛性をさらに示す、嵩対ＭＤ剛性係数のプロット図である。
発明の詳細な説明
図に注目すると、本発明がより詳細に記載されている。
図１は、本発明の方法を実施する手段を表す。（簡潔にするために、いくつかの布の移送を可能にするのに用いられる様々な引張ロールが概略的に示されているが番号は付与されていない。図１に示した装置と方法から変更例が本発明の範囲から逸脱することなくなされる。）製紙用繊維の水性浮遊物の流れ１１を噴射して形成布地１３上に堆積する層状製紙ヘッドボックス１０を有するツインワイヤが示されており、ウェブが部分的に約１０乾燥重量％の濃度にまで脱水される間形成布地１３は、新しく形成された湿潤ウェブを支持し工程における下流側に搬送するようになっている。湿潤ウェブが形成布地によって支持されている間、真空吸入によって、更に湿潤ウェブの脱水が行なわれる。
次いで湿潤ウェブは、形成布地からこの形成布地よりも遅い速度で進む搬送布地１７に移され、ウェブに高い伸縮性を与える。移送は、真空シュー１８と固定間隙、即ち形成布地と搬送布地の間の空間によって、即ちキス搬送の助けによって行なわれるのが好ましく、湿潤ウェブの圧縮を避ける。
次いで、ウェブは、真空搬送ロール２０、即ち真空搬送シューの助けによってまたは任意的に上述した固定間隙搬送を再び用いて、搬送布地から通気乾燥布地１９に移される。通気乾燥布地は搬送布地に対してほぼ同じ速度か、異なる速度で進むことができる。所望であれば、通気乾燥布地は伸縮性をさらに高めるようにより遅い速度で移送することができる。搬送は、真空の助けによって行なわれるのが好ましく、シートを変形させて通気乾燥布地に一致させ、所望の嵩と形状を作りだす。
ウェブの移送に用いられた真空レベルは、約３乃至約１５水銀柱インチ（７５乃至約３８０水銀柱ミリメートル）であり、好ましく５水銀柱インチ（１２５ミリメートル）である。真空ショー（負の圧力）は、ウェブの反対側からの正の圧力を用いることで取り替えられたり、置き換えられてウェブを次の布地に吹き込み、それに加えて、または真空を用いてウェブを次の布地上に吸い込むように置き換えることができる。また、真空ロールまたは複数の真空ロールを真空シューと取り替えて用いることができる。
通気乾燥布地によって支持されている間、通気乾燥機２１によって、ウェブは約９４％か、それ以上の濃度にまで最終的に乾燥される、この後に、キャリヤ布地２２に移される。乾燥したベースシート２３は、キャリヤ布地２２と任意的にキャリヤ布地２５を用いて、リール２４に転送される。任意的に加圧された回転ロール２６がキャリヤ布地２２からキャリヤ布地２５にウェブを移すのを容易にするのに用いられる。この目的に関する適当なキャリヤ布地は、Ａｌｂａｎｙインターナショナル８４Ｍ、９４ＭおよびＡｓｔｅｎ９５９、９３７であり、これらの全ては、細目パターンを有する比較的滑らかな布地である。図示していないが、リールカレンダーがけ、または後にオフラインカレンガーがけを用いて、ベースシートの滑らかさと柔軟性を改善することができる。
図２は、分散処理準備において二次製紙用繊維を処理する全体の工程段階を表すブロツクフロー線図である。（生繊維に対して、繊維が、水で所望の濃度にスラリーして、分散機に直接導かれる）。高濃度のパルパー４１（モデルＳＴ６Ｃ−Ｗ、バード  エスカー  ウィス、マンスフィールド、ＭＡ）に送られる、処理されるべきペーパ原料４０が示されており、希釈水４２を約１５％の濃度になるように加える。パルパーから排出される迄に、紙料が約６％の濃度にまで希釈される。パルプ化された繊維が皮剥ぎスクリーン４３に送られ、（Ｆｉｂｅｒｉｚｅｒ  モデルＦＴ−Ｅ  バードエスカーウィス）大きな異物を取り除くために希釈水を加える。皮剥ぎスクリーンに入るときの濃度は、約４％である。皮剥ぎスクリーンから排斥されたものが廃棄物処理４４に送られる。皮剥ぎスクリーンか受け入れられたものが、皮剥ぎスクリーンから取り逃した重い廃棄物を取り除くように、高密度グリーナ４５（サイクロンモデル７インチサイズ、バードエスカーウェイス）に送られる。高密度クリーナからの排斥物が廃棄物処理に送られる。高密度クリーナから受け入れられたものが細目スクリーン４６Ａ（セントリソータモデル２００、バードエスカーウィス）に送られて、さらにより小さい廃棄物を取り除く。希釈水が細目スクリーン給送流れに加えられて、約２％の給送濃度に達する。細目スクリーンからの排斥物が第二細目スクリーン４６Ｂ（アキシガードモデル１、バードエスカーウィス）に向けられて別の排泄物を取り除く。受け入れられたものは、細めスクリーン４６Ａへの給送流れに再循環されて、排斥されたものが廃棄物処理に向けられる。細目スクリーンから受け入れられたものは、約１％の濃度に到達するまで希釈水が加えられて、一連の４つの浮遊セル４７、４８、４９、５０（アエラトモデルＣＦ１、バードエスカーウィス）を通り、インク粒子と粘着物と取り除く。浮遊セルのそれぞれからの排斥物が廃棄物処理に向けられる。最後の浮遊セルに受け入れられたものはワッシャ５１（ダブルニップスイッカモデル１００、オハイオ州、ミドルタウン在住、ブラッククローソン社）に送られて、かなり小さなインク粒子を取り除き、約１０％にまで濃度を大きくする。ワッシャからの排斥物が廃棄物処理に送られる。ワッシャからの受入れ物がベルトプレス５２（アラス−アンリッツベルトフィルタープレスモデルＣＰＦ２０インチ、アンドリッツ−ルスナー社、テキサス州アーリングトン）に送られて、約３０％にまで水の含有量を少なくする。ベルトプレスからの排斥物は排泄物処理に送られる。次いで、本発明に従って繊維を反応させて特性を改善するように、部分的に脱水された繊維材料が、図４に詳細に説明するシャフト分散機５３（ＧＲ１１、Ｉｎｇ．Ｓ．モール＆Ｃ．Ｓ．ｐ．ａ、イタリー、トリノ）に送られる。スチーム５４が分散機給送流れに加えられて、給送材料の温度を高める。この結果得られた処理済繊維５５は製紙用給送紙料として直接用いることができるし、あるいはさらに所望のように処理される。
図３は、図２に示されているように、本発明に関して繊維を処理する好ましい装置の切断斜視図である。この特定の装置はシャフト分散機であり、イタリー、トリノ在住のＳ．Ｍａｕｌｅ＆Ｃ．Ｓ．ｐ．Ａ．によって製造されているタイプのＧＲＩＩである。上側のシリンダハウジング６１と下側のシリンダハウジング６２が示されており、閉じたときに、複数のアーム６４を有する回転シャフト６３を包む。上側のハウジングは、２列のカールフィンガー６５と３個の点検ポート６６を含んでいる。上側ハウジングの一端には、入口ポート６７がある。回転シャフトの入口端部には、シャフトを回転させるための駆動モータ６８がある。回転シャフトの出口端部には、回転シャフトを支持するベアリングハウジング６９がある。回転シャフトの入口端部は、入口の下方に直接配置されており、給送材料を分散機に送るようになっているスクリューフィードセクション７０を含む。。分散機の出口７１は、分散機が閉じたときに、上側ハウジングに取りつけられた油圧式エアーバック７４によって係合されるレバー７３を有するヒンジフラップ７２を備える。エアーバックは、ヒンジフラップの回転に対して制御可能な抵抗を与え、分散機内の背圧を制御する手段を提供する。背圧が大きくなることによって繊維が反応する程度が大きくなる。作動時に、カール付きフィンガーは、回転シャフトのアームと互いにかみ合い、これらの間で給送材料を作用させる。
図４は、１対のツインシャフト分散機（ビビスマシン）を用いる、本発明の別の工程のブロックフロー線図である。図示したように約５０％の濃度での製紙パルプがスクリューフィーダに送られる。スクリューフィーダは直列の２つのビビスマシンのうち一番目のものに対する給送紙料を測定する。各ビビスマシンは、３つの圧縮／膨張領域を有する。スチームが第一ビビスマシンに噴射されて、約２１２°Ｆ（１００°Ｃ）にまで繊維の温度を高くする。反応したパルプが第一ビビスマシンと同じ状態で作動する第二ビビスマシンに移される。第二ビビスマシンから反応したパルプを冷水バスに落とすことによって急冷して、適当な濃度に脱水される。
図５乃至図１０については、例に関して以下に記載する。
例
例１−２０  本発明を説明するために、複数の非クレープ加工通気乾燥ティッシュが図１に示された方法と同じ方法を用いて作られた。より詳細には、例１乃至１９は、全て３層形状、単一プライバスティッシュであり、外側層は、分散処理され、剥離されたユーカリ繊維であり、中央層は再精製された北洋針葉樹クラフト繊維から形成された。例２０は、２プライバスティッシュであり、各プライは先の例に記載されたように層状であった。セネブラユーカリ繊維が１０％濃度で１５分間パルプ化され、３０％の濃度にまで脱水された。次いで、パルプは、図３に示したようにマウル（Ｍａｕｌｅ）シャフト分散機に送られた。この分散機は、２．２ＨＰＤ／Ｔ（１．８キロワット・日／トン）のパワー入力で１６０°Ｆ（７０℃）で作動する。分散処理に続いて、柔軟剤（Ｂｅｒｏｃｅｌｌ５８４）がパルプに１０  １ｂ  Ｂｅｒｏｃｅｌｌ／乾燥繊維１トン（０．５重量％）の量内のパルプに加えられた。
成形前に、分散処理され、剥離されたユーカリ繊維が２％の濃度にまで希釈される間、針葉樹繊維が３０分間、２．５％の濃度でパルプ化される。全層状シート重量が、分散処理されたユーカリ／再精製された針葉樹／分散処理されたユーカリ層の間で３７．５％／２５％／３７．５％のスプリットであった。中央層は、目標とする強度値に達するのに必要とされるレベルにまで精製され、外側層には柔軟性と嵩が与えられた。
これらの例は４層ベロイトコンセプトＩＩＩヘッドボックスを用いた。再精製された北洋針葉樹クラフト紙料が２中央層のヘッドボックスに用いられて、３層状製品の単一中央層を形成する。スライスから約３インチ（７５ミリメートル）凹状になった乱流発生インサートと、スライスの下側約６インチ（１５０ミリメートル）延びる層状分割器が用いられた。ファリングトンジュニアによって１９９２年７月１４日に発行された、“平行な可撓性性リップ伸長部を備えた伸長した可撓性ヘッドボックススライスと伸長した内部分割器”の米国特許第５、１２９、９８８号に教唆されているように、スライスの下方約６インチ（１５０ミリメートル）伸びる可撓性リップ伸長部も用いられた。本発明は、この先行技術を引用し、この特許明細書の記述を本明細書の記述の一部とする。ホットスライス開口は約０、９インチ（２３ミリメートル）であり、４つ全てのヘッドボックス層内の水の流れは比較可能である。ヘッドボックスに給送された紙料の濃度は約０．０９重量％であった。
この結果できた３層のシートがツインワイヤ、サクション形状ロール、及び形成布（図１の１２及び１３）がＡｓｔｅｎ８６６、Ａｓｔｅｎ８５６Ａでありそれぞれの空隙堆積は約６４．５％及び６１％である形成布を備えたフォーマー上で形成された。形成布の速度は、１２．１メートル／秒であった。新しく形成されたウェブが、形成布の下方からの真空サクションを用いて、９．７メートル／秒（ラッシュ搬送の２５％）で進む搬送布地に移される前に、約２０乃至２７％の濃度にまで脱水された。用いられた搬送布地は、Ａｓｔｅｎ９３４とＡｌｂａｎｙ９４Ｍを含んでいた。約６乃至１５水銀柱インチ（１５０乃至３８０ミリメートル）で引っ張る真空シューが用いられてウェブを搬送布地に移す。
次いで、ウェブが約９．７メートル／秒の速度で進む通気乾燥布地に搬送された。Ｖｅｌｏｓｔａｒ８００とＡｓｔｅｎ９３４通気乾燥布地が用いられた。ウェブが、ハニカム通気乾燥機に支持されて、約３５０°Ｆ（１７５℃）の温度で作用し、約９４乃至９８％の濃度の最終的な乾燥状態にまで乾燥された。
表１には、本発明を表す例１乃至２０に対して最終的ティッシュ特性と、工程状態をより詳細に記載している。以下表１と表２に用いられているように欄の見出しは次の意味を有する。“ＴＡＤ布地”は通気乾燥布地（通気乾燥布地に対する定義“Ｗ”または“Ｓ”はどっちのサイドをウェブに向けているかを示している。“Ｗ”はたて糸ナックルによって左右される側のことをいい、“Ｓ”はよこ糸ナックルによって左右される側のことをいう。）“＃１Ｔｒａｎｓ  ｖａｃ”とは、形成布地から搬送布地にウェブを移すのに用いられた真空のことをいい、水銀柱ミリメートルで表される。“＃２Ｔｒａｎｓ  ｖａｃ”とはウェブを搬送布地から通気乾燥布地に移すのに用いられた真空であり、水銀柱ミリメートルの単位である。“Ｃｏｎｓ＠＃１  Ｔｒａｎｓ”は、形成布地から搬送布地に搬送する点でのウェブの濃度であり、固体％として表す。“Ｃｏｎｓ＠＃２  Ｔｒａｎｓ”は、搬送布地から通気乾燥布地に搬送する点でのウェブの濃度であり、固体％として表す。“ＭＤ引張強度”は機械方向の引張強度であり、グラム／サンプル幅３インチ（７．６２センチメートル）で表される。“ＭＤ引張伸縮”は機械方向の伸縮性であり、サンプル破損での％伸びとして表される。“ＭＤ最大勾配”は、上述したように、キログラム／サンプル幅３インチ（７．６２センチメートル）で表される。“ＣＤ引張強度”は機械横方向の引張強度であり、グラム／サンプル幅３インチ（７．６２センチメートル）で表される。“ＣＤ引張伸縮”は機械横方向の伸縮であり、サンプル破損での％伸びとして表される。“ＧＭＴ”は幾何的平均引張強度であり、グラム／サンプル幅３インチ（７．６２センチメートル）として表されている。“基本Ｗｔ”は最終的な基本重量であり、グラム／平方メートルで表される。“厚さ”は前述したように、１０シートの厚さを１０で割ったものであり、ミクロンで表す。“嵩”は、上述定義した嵩であり、立方センチメートル／グラムで表される。“パネルｓｔｉｆｆ”は、操作センサーパネルによって判定されるシートの剛性であり、シートを手に持ったとき折れたような比較的とがった感じを与え、スケールの約１乃至１４の番号で表されており、番号が大きくなるにつれて剛性が大きくなる（商業的に入手可能なバスティッシュの範囲は一般的に約３乃至約８である）。“ＭＤ剛性係数”は上述したように機械方向の剛性係数であり、（キログラム／３インチ）−ミクロン0.5で表される。
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図５乃至図１０を参照すると、本発明の様々な態様がより詳細に記載されている。
図５は、ＭＤ最大勾配の判定を表す、ティッシュシートの一般荷重／伸び曲線である。２点Ｐ１、Ｐ２で見られるように、図示の目的のために誇張された距離が荷重／伸び曲線に沿うように選択される。引張試験器がプログラム化されて（ＧＡＰ〔Ｇｅｎｅｒａｌ  Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ  Ｐｒｏｇｒａｍ〕、バージョン２．５、ＭＡ、ストングトン在住、システムインテグレーションテクノロジー社、ＮＣ、リサーチトライアングルパーク在住、ＭＴＳシステム社の分室、）、Ｐ１からＰ２にサンプルリングされる点に対して線形回帰を計算するようになる。この計算は、曲線（以下に記載する）に沿って、基本的な方法で点Ｐ１とＰ２を調整することによって曲線内で繰り返しなされる。これらの計算の最大値は、最大勾配であり、見本の機械方向で実施されたときにＭＤ最大勾配といわれる。
引張試験器プログラムは、２．５インチ（６３．５ｍｍ）のスパンの伸び全体にわたってＰ１、Ｐ２のような５００個の点がとられるように引張試験器のプログラムを設定しなければならない。これによって、十分な数の点を与えることになり。見本の実際の伸びを実質的に越えることになる。１０インチ／分（２５４ｍｍ／分）のクロスヘッド速度で、これは０．０３０秒毎の点に変換される。このプログラムは、最初の点（例えばＰ１）として１０番目の点を設定し、３０番目の点から４０番目の点（例えばＰ２）を数え、これらの３０の点に対して線形回帰を実施する。アレー内のこの回帰から勾配を記録する。次いで、プログラムは、１０点から２０点（Ｐ１になる）を数え、ふたたびこの手順を繰り返す（２０から３０を数えて５０番目の点にし（Ｐ２になる）、その勾配を計算してアレー内に記録する。）この工程は、シートが完全に伸びるまで続けられる。最大勾配はこのアレーから最高値として選択される。最大勾配の単位は、ｋｇ／見本３インチ幅である。（もちろん、歪みは、伸長する長さがジョースパンの長さによって割られるので無次元である。この計算は、試験機械プログラムによってなされる。）
図６は、本発明に従って形成されたバスティッシュ（点ａ−ｔでそれぞれプロットされた例１乃至２０）の嵩対パネル剛性のプロット図であり、商業的に入手可能なクレープバスティッシュに対しては、単一プライ製品を表す“１”、２プライ製品を表す“２”、及び３プライ製品を表す“３”のいずれかとしてプロットした。このプロットは、本発明の製品によって保持された嵩高性と低剛性の独特な組合せを示している。
図７は、同じ製品に対するパネル剛性対ＭＤ最大勾配のプロットであり、ＭＤ最大勾配と操作されるセンサパネルによって計測された剛性の相互関係を表す。このプロットは、ＭＤ最大勾配がパネル剛性の目標測定値であることを示している。
図８は、同じ製品の嵩対ＭＤ最大勾配のプロットであり、本発明の製品によって示された嵩高性と低剛性（ＭＤ最大勾配として計測されているように）の組合せを表す。
図９は、図７のプロットに類似しているが、パネル剛性はＭＤ最大勾配のかわりにＭＤ剛性係数にたいしてプロットされており、ＭＤ剛性係数も剛性の有効な計測であることを表す。
図１０は、プロットされた嵩対ＭＤ剛性係数を備えた図８のプロットに類似したプロットであり、本発明の製品によって表された嵩高性と低剛性（ＭＤ剛性係数によって計測されているような）の組み合わせを示している。
図示のために与えられた前述の例は本発明の範囲を限定するものでなく、次の請求の範囲とこれの均等例とによって定義される。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0003748884.tif 000011
【図９】
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【図１０】
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