(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサに直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、出力タービンの入口に設けた可変ノズルの開度を操作して、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度を制御することを特徴とする２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法。
【請求項２】
コンプレッサにガスジェネレータ軸によって直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、ガスジェネレータ軸の修正回転数による出力タービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御と、実際の排ガス温度のフィードバックによる補正制御との組み合わせにより出力タービン入口の可変ノズルの開度を操作して
、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度を制御することを特徴とする２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法。
【請求項３】
請求項１又は２記載の排ガス温度制御方法を、推進用、発電用又は航空用の２軸再生式ガスタービンに適用することを特徴とする２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法。
【請求項４】
コンプレッサにガスジェネレータ軸によって直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、ガスジェネレータ軸の修正回転数によって出力タービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御を行うとともに、出力タービンの排ガス温度をフィードバックして補正制御を行う排ガス温度制御手段を設け、排ガス温度制御手段からの可変ノズル開度指令によって出力タービン入口の可変ノズルの開度が操作され、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度が制御されるようにしたことを特徴とする２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、２軸再生式ガスタービンにおいて、タービン入口の可変ノズルを用いて排ガス温度を制御する方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
舶用主機などの推進用ガスタービンは、広い負荷範囲において高い効率が求められるため、部分負荷時の効率特性に優れる２軸式ガスタービンが多く採用されている。また、近年はより一層の効率向上が求められているため、ガスタービンの排ガスの熱を再生器と呼ばれる熱交換器にて回収し、燃料消費量の低減を図ることができる再生式ガスタービンの開発・実用化が進められている。
【０００３】
特開昭６３−２１２７２５号公報には、燃料量及び出力タービンの可動ノズルを制御するとともに、コンプレッサ回転数に応じてコンプレッサの可動ステータブレードを制御することにより、効率向上を図るようにした二軸ガスタービン制御システムが開示されている。
また、特開平２−３７１１９号公報には、機関の過渡状態から定常状態へ移行した後の所定時間においてコンプレッサの速度を一定に保ちながら燃焼器出口温度を目標値に制御することにより、機関の破損を防止するようにした二軸式ガスタービン機関の制御装置が開示されている。
また、特開平３−１３０５３９号公報には、別軸の出力タービンにおける出口温度センサの故障時には、機関回転数に基づいて予め定めた開度位置に可変ノズルを制御し、出力タービンにおける実際の出口温度を過大にすることなく、車両の走行を可能にした二軸式ガスタービン機関が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
上述した２軸再生式ガスタービンにおいて、再生器における熱回収の効率に着目すると、一般的には定格条件において効率が高くなるように設計され、再生器入口のガス温度が低下するほど熱回収の効率も低下する。したがって、部分負荷時においても燃料消費量の低減を図るためには、再生器による熱回収の効率を高い状態に維持することが必要になる。そのためには、再生器入口のガス温度、すなわち、ガスタービンの排ガス温度が、部分負荷時においても再生器の設計条件の値に維持されればよい。ここで、出力タービンにおいて可変機構を有していない場合には、部分負荷時には排ガス温度が低下してしまうが、タービン入口に可変ノズルを設けることにより排ガス温度の制御が可能となる。
【０００５】
上記の特開昭６３−２１２７２５号公報記載の発明は、タービン入口の可変ノズルにより排ガス温度制御を行ったものであるが、再生式ガスタービンへの適用ではなく、ガスタービン本体のみの効率向上を目的としたものである。特開平２−３７１１９号公報、特開平３−１３０５３９号公報記載の発明は、再生式ガスタービンへの適用であるが、タービン入口の可変ノズルにより制御するのは燃焼器出口温度であり、主に燃焼器出口温度が過大になることを防止することを目的としたものである。したがって、上記先行技術はいずれも、再生器の動作点を最適にすることによる効率向上を考慮したものではない。
【０００６】
上述したように、出力タービン入口に可変ノズル機構を有しているガスタービンでは、この可変ノズルを操作することにより排ガス温度の制御が可能となり、広い負荷範囲において再生器による熱回収の効率を高い状態に維持することができる。
本発明は上記の諸点に鑑みなされたもので、本発明の目的は、出力軸タービンの入口に可変ノズルを設けた２軸再生式ガスタービンにおいて、タービン入口の可変ノズルを用いてガスタービンの排ガス温度を制御することにより、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持することができ、これにより、広い負荷範囲において再生器による熱回収の効率を高い状態に維持することができ、ガスタービンの燃料消費量を低減させることができる２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法及び装置を提供することにある。
また、本発明の目的は、出力軸タービンの入口に可変ノズルを設けた２軸再生式ガスタービンにおいて、ガスジェネレータ軸の修正回転数によるタービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御と、排ガス温度のフィードバックによる補正制御の組み合わせでタービン入口の可変ノズルを操作し、ガスタービンの排ガス温度を制御することにより、広い負荷範囲において再生器を最も効率がよい動作点に維持することができ、ガスタービンの燃料消費量を低減させることができることに加えて、ガスタービンの特性変化に対しても排ガス温度を常に目標値に維持することができる２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法及び装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記の目的を達成するために、本発明の２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法は、コンプレッサに直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、出力タービンの入口に設けた可変ノズルの開度を操作して、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度を制御するように構成されている。
上記のようなガスタービンにおいて、コンプレッサとガスジェネレータタービンとを連結するガスジェネレータ軸の回転数によって可変ノズル開度のスケジュール制御を行うことが、ガスタービンの特性上から有効な手段である。
【０００８】
また、本発明の２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法は、コンプレッサにガスジェネレータ軸によって直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、ガスジェネレータ軸の修正回転数による出力タービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御と、実際の排ガス温度のフィードバックによる補正制御との組み合わせにより出力タービン入口の可変ノズルの開度を操作して、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度を制御することを特徴としている。
上記の本発明の方法において、ガスタービンに投入される燃料流量を制御する回転数制御系（燃料制御系）と、タービン入口の可変ノズル開度を制御する排ガス温度制御系との相互干渉が発生しないように、排ガス温度制御系の感度を調整することが好ましい。
【０００９】
本発明の２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御装置は、コンプレッサにガスジェネレータ軸によって直結され、燃焼器からの燃焼ガスによって駆動されるガスジェネレータタービンと、負荷に連結された出力タービンと、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルと、コンプレッサと燃焼器との間に設けられ、出力タービンからの排ガスを取り入れてコンプレッサより導入される圧縮空気を加熱する再生器とを備えた２軸再生式ガスタービンにおいて、ガスジェネレータ軸の修正回転数によって出力タービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御を行うとともに、出力タービンの排ガス温度をフィードバックして補正制御を行う排ガス温度制御手段を設け、排ガス温度制御手段からの可変ノズル開度指令によって出力タービン入口の可変ノズルの開度が操作され、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、ガスタービンの排ガス温度が制御されるようにしたことを特徴としている。
本発明の制御方法及び装置は、推進用（舶用、車両用等）、発電用、航空用などの２軸再生式ガスタービン一般の制御方式として採用することができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について説明するが、本発明は下記の実施の形態に何ら限定されるものではなく、適宜変更して実施することができるものである。図１は、本発明の制御方法に用いる２軸再生式ガスタービンの概略構成を示している。図１に示すように、２軸再生式ガスタービンは、空気を圧縮するコンプレッサ１０と、コンプレッサ１０で圧縮された空気と燃料を燃焼器１２に投入して燃焼させ、その燃焼ガスを膨張させコンプレッサ動力を取り出すガスジェネレータタービン１４と、さらにその後段で負荷動力を取り出す出力タービン１６とから構成され、コンプレッサ１０とガスジェネレータタービン１４とはガスジェネレータ軸１８により直結されており、また、出力タービン１６は出力軸２０により負荷２２に直結されている。また、再生器２４はコンプレッサ１０と燃焼器１２の間に設けられ、出力タービン１６からの排ガスを取り入れて熱回収を行い、その熱をコンプレッサ１０より導入される空気に与え、加熱された圧縮空気が燃焼器１２に投入される。また、燃料制御手段（回転数制御手段）２６からの燃料制御弁開度指令値が燃料制御弁２８に送られ、燃焼器１２に燃料が供給される。
【００１１】
出力タービン１６からの排ガス温度を制御するための可変ノズル３０は出力タービン１６の入口に設けられており、可変ノズルアクチュエータ３２によってノズル開度を操作することで出力タービン１６を通過する燃焼ガスの流量を調節することができる。ここで、ノズル開度を絞ることにより燃焼ガスの流量は低減するので、同程度の熱エネルギを持った燃焼ガスに対しては相対的にガス温度が高くなることになり、このことから可変ノズル３０による排ガス温度の調節が可能となる。可変ノズル開度指令値は排ガス温度制御手段３４によって可変ノズルアクチュエータ３２に送られるが、排ガス温度制御手段３４の詳細については後述する。
【００１２】
上記の特性を考慮して、タービン入口に可変ノズル機構を有した２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法について以下に説明する。
ガスタービンにおいては、大きな負荷動力を賄う際には多くの熱エネルギを要し、要求される負荷動力が小さくなると必要とされる熱エネルギは少なくなる。したがって、タービン入口の可変ノズルなどの可変機構を持たないガスタービンでは、要求される負荷動力が小さくなるほどガスタービンの排ガス温度は低くなる。このことから、ガスタービンに対する要求負荷が小さくなることに対し、タービン入口の可変ノズルを絞ることによって排ガス温度を上昇させれば、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も良い効率で運用される動作点に維持することができる。
一方で、ガスタービンにおける動作点は、種々の条件によって多少の影響は受けるものの、主には要求される負荷動力の大きさによって決まる。これは２軸ガスタービンの場合も同様であり、ガスジェネレータ軸の動作点は負荷動力の大きさによって大きく支配される。このことから、要求される負荷動力に対し、再生器が最も効率のよい状態で運用できるタービン入口の可変ノズルの開度を、ガスジェネレータ軸の動作点、すなわち、ガスジェネレータ軸の回転数（一般には、大気条件によって標準化された修正回転数が用いられる）の関数として表すことができる。
【００１３】
以上より、タービン入口の可変ノズル開度をガスジェネレータ軸の修正回転数によってスケジュールした制御方法が、有効な制御手段の一つとして考えられる。しかしながら、ガスタービンの動作点は負荷動力の大きさのみならず種々の条件の影響により変動し、また、量産的に製作されたガスタービンでは微小ではあるが個々の特性のばらつきがあることに加え、長期間にわたって使用された場合には経年的な特性変化も生ずるため、固定的なスケジュール制御のみではこれらの特性誤差に対応できない。
これを補正するため、上記の可変ノズル開度のスケジュール制御に加え、実際の排ガス温度をフィードバックした補正制御を加える手段が有効であると考えられる。なお、排ガス温度のフィードバック制御には、一般的なＰＩ制御器を用いればよい。
以上に基づいて構成した制御系構成図を図２に示す。
【００１４】
すなわち、図２は、本発明の実施の第１形態による２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法を実施する装置を示している。図２に示すように、排ガス温度制御手段３４は、ガスジェネレータ軸１８の修正回転数による出力タービン入口の可変ノズル開度のスケジュール制御と、実際の排ガス温度のフィードバックによる補正制御との組み合わせで構成されており、排ガス温度制御手段３４からの可変ノズル開度指令値によって出力タービン１６入口の可変ノズル３０の開度が操作され、再生器２４に導入される排ガス温度を再生器が最も効率のよい状態で運用される条件に維持できるように、出力タービン１６の排ガス温度が制御される。
排ガス温度制御手段３４では、ガスジェネレータ軸１８の回転数が演算手段３６、３８で修正回転数に標準化され、可変ノズル開度スケジュール手段４０によって可変ノズル開度指令値が算出される。なお、修正回転数は、１／√θ（θ＝吸気温度[K]／標準大気温度[K]（２８８．１５K、１５℃））をガスジェネレータ軸回転数に乗じて求められる。また、出力タービン１６の排ガス温度（又は再生器２４入口の排ガス温度）が制御器４２に入力されてフィードバック制御が行われ、補正指令値が算出される。演算手段４４で補正された可変ノズル開度指令値は可変ノズルアクチュエータ３２に送られ、可変ノズルアクチュエータ３２によって可変ノズル３０のノズル開度が操作される。他の構成及び作用は図１と同様である。
【００１５】
【実施例】
以上で説明した制御系構成を適用した例について、シミュレーション検討によりその有効性を検証した例を以下に説明する。なお、以下の実施例に用いたガスタービンは、負荷変動に対して出力軸回転数の設定値を変更することにより対応する形式とした。また、出力軸回転数を制御する燃料制御系には、２軸ガスタービン制御において一般的に用いられているものをベースにした制御ロジックを使用した。
実施例１
本実施例は、図３〜図８に示すように、定格負荷から中間負荷まで負荷変動させたときのシミュレーション検討であり、排ガス温度制御系に可変ノズル開度のスケジュール制御のみを用いた例である。図３に示すように、Ｐ／Ｔ（出力タービン）軸回転数の設定値を定格負荷から中間負荷にステップ変化させた場合（時刻０）、Ｐ／Ｔ（出力タービン）軸回転数、Ｇ／Ｇ（ガスジェネレータ）軸回転数、ガスタービン出力、燃焼ガス（排ガス）温度、燃料流量、タービン入口ノズル開度は、それぞれ図３〜図８に示すような経時変化となった。なお、この例では、ガスタービンの個体差による特性のばらつきや経年変化による特性の変化などを想定して、中間負荷時の可変ノズル開度スケジュールに若干の誤差を設けている。
スケジュール制御方式は基本的に開ループ制御であるため、ガスタービンの特性が当初設定された可変ノズル開度スケジュールからずれた場合、図６に示されるように制御目標値に対して誤差を生じ、それを補正することができないまま運転が継続されてしまう。そのため、再生器の動作点が設計条件に維持されているとは限らず、ガスタービン全体の効率が常に最適な状態に維持されているとはいえない。
【００１６】
実施例２
本実施例は、図９〜図１４に示すように、実施例１と同様の負荷変動に対するシミュレーション検討であり、排ガス温度制御系を可変ノズル開度のスケジュール制御に排ガス温度のフィードバック制御を加えたものとした例である。また、可変ノズル開度スケジュールはフィードバック制御による補正効果を比較するため、実施例１と同じものを用いた。図９に示すように、Ｐ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させた場合（時刻０）、Ｐ／Ｔ軸回転数、Ｇ／Ｇ軸回転数、ガスタービン出力、燃焼ガス（排ガス）温度、燃料流量、タービン入口ノズル開度は、それぞれ図９〜図１４に示すような経時変化となった。
図１２、図１４からわかるように、実施例１（図６、図８参照）で生じていた中間負荷時における制御目標値に対する誤差が補正されている効果が確認できる。なお、本実施例では、回転数制御系（燃料制御系）と排ガス温度制御系の干渉に配慮して、排ガス温度のフィードバック制御の制御ゲインを低めに設定してある。
【００１７】
実施例３
実施例２の項で言及した回転数制御系（燃料制御系）と排ガス温度制御系の干渉について検討した例を以下で説明する。
回転数制御系はガスタービンに投入される燃料流量を制御しており、一方で本発明にて提案している排ガス温度制御系は、前述したようにタービン入口の可変ノズル開度を制御している。そして、これらはともにガスタービンの動作点に対して大きく影響するため、双方の制御系の感度が高いとそれぞれの制御効果が干渉し合い、制御動作が振動的になる場合がある。
本実施例はこのようなケースについて検証したものであり、制御ゲイン以外は実施例２と同一の条件でシミュレーションを行った。なお、制御ゲインは比例・積分とも実施例２に対して５倍の感度となるように与えた。図１５に示すように、Ｐ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させた場合（時刻０）、Ｐ／Ｔ軸回転数、Ｇ／Ｇ軸回転数、ガスタービン出力、燃焼ガス（排ガス）温度、燃料流量、タービン入口ノズル開度は、それぞれ図１５〜図２０に示すような経時変化となった。
図１８からわかるように、排ガス温度（再生器燃焼ガス温度）は負荷変動中においても実施例２の場合（図１２）より設定値の近傍に制御されているものの、図１９に示すように、負荷変動の開始直後から燃料流量に大きな振動が表れており、双方の制御系が干渉している現象が確認される。このように燃料流量が大きく急変するようなことは、ガスタービンの運用上好ましくないため、排ガス温度制御系の感度を落として干渉を防止しなければならない。回転数制御系には負荷変動に対して高い応答性が求められることから、実施例２のように排ガス温度制御系の制御ゲインを低めに設定する方法が適切である。
【００１８】
なお、図３〜図２０において各プロセス量のスケールは、Ｐ／Ｔ軸回転数、Ｇ／Ｇ軸回転数、ガスタービン出力、燃料流量についてはそれぞれの定格状態により、燃焼ガス温度については再生器入口の定格状態により正規化している。また、タービン入口ノズル開度については、定格状態における開度を標準開度（＝０）とし、最大操作範囲により正規化したスケールで表示している（ノズルの閉方向を正とする）。
【００１９】
【発明の効果】
本発明は上記のように構成されているので、つぎのような効果を奏する。
（１）  ２軸再生式ガスタービンにおいて、出力タービンの入口に設けられた可変ノズルによりガスタービンの排ガス温度を制御することにより、再生器に導入される排ガス温度を再生器が最も良い効率で運用される動作点に維持することができる。
（２）  上記制御の効果により、広い負荷範囲において再生器による熱回収の効率を高い状態に維持することができ、ガスタービンの燃料消費量を低減させることができる。
（３）  ガスタービンの特性が、環境条件の変化、ガスタービンの個体差、経年変化などにより設計条件からずれた場合でも、排ガス温度をフィードバックして補正することにより、常に排ガス温度を目標値に維持することができる。
（４）  回転数制御系（燃料制御系）と排ガス温度制御系の感度を考慮した制御系調整とすることにより、２つの制御系による相互干渉が発生しないように制御動作を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の制御方法に用いる２軸再生式ガスタービンを示す概略構成図である。
【図２】本発明の実施の第１形態による２軸再生式ガスタービンの排ガス温度制御方法を実施する装置を示す系統的概略構成図である。
【図３】実施例１においてＰ／Ｔ（出力タービン）軸回転数の設定値を定格負荷から中間負荷にステップ変化させたとき（時刻０）のＰ／Ｔ軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図４】実施例１においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのＧ／Ｇ（ガスジェネレータ）軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図５】実施例１においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのガスタービン出力の経時変化を示すグラフである。
【図６】実施例１においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃焼ガス（排ガス）温度の経時変化を示すグラフである。
【図７】実施例１においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃料流量の経時変化を示すグラフである。
【図８】実施例１においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのタービン入口ノズル開度の経時変化を示すグラフである。
【図９】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたとき（時刻０）のＰ／Ｔ軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図１０】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのＧ／Ｇ軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図１１】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのガスタービン出力の経時変化を示すグラフである。
【図１２】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃焼ガス（排ガス）温度の経時変化を示すグラフである。
【図１３】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃料流量の経時変化を示すグラフである。
【図１４】実施例２においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのタービン入口ノズル開度の経時変化を示すグラフである。
【図１５】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたとき（時刻０）のＰ／Ｔ軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図１６】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのＧ／Ｇ軸回転数の経時変化を示すグラフである。
【図１７】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのガスタービン出力の経時変化を示すグラフである。
【図１８】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃焼ガス（排ガス）温度の経時変化を示すグラフである。
【図１９】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときの燃料流量の経時変化を示すグラフである。
【図２０】実施例３においてＰ／Ｔ軸回転数の設定値をステップ変化させたときのタービン入口ノズル開度の経時変化を示すグラフである。
【符号の説明】
１０  コンプレッサ
１２  燃焼器
１４  ガスジェネレータタービン
１６  出力タービン
１８  ガスジェネレータ軸
２０  出力軸
２２  負荷
２４  再生器
２６  燃料制御手段（回転数制御手段）
２８  燃料制御弁
３０  可変ノズル
３２  可変ノズルアクチュエータ
３４  排ガス温度制御手段
３６、３８、４４  演算手段
４０  可変ノズル開度スケジュール手段
４２  制御器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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