(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂を鞘成分とし、それより高融点の結晶性ポリプロピレン樹脂を芯成分とする複合繊維であって、該繊維は初期引張抵抗度が５〜１５ｇｆ／Ｄ｛４４．１×１０-3〜１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝、繊維強度が１．２〜２．５ｇｆ／Ｄ｛１０．６×１０-3〜２２．１×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝、伸度が２００〜５００％であり、かつ１４０℃，５分における熱収縮率が１５％以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維。
【請求項２】
低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン８５〜９９重量％と、エチレン１〜１５重量％の共重合体樹脂である請求項（１）に記載の熱接着性複合繊維。
【請求項３】
低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン５０〜９９％重量と、ブテン−１  １〜５０重量％の共重合体樹脂である請求項（１）に記載の熱接着性複合繊維。
【請求項４】
低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン８４〜９７重量％、エチレン１〜１０重量％、ブテン−１  １〜１５重量％の共重合体樹脂である請求項（１）に記載の熱接着性複合繊維。
【請求項５】
請求項（１）に記載の熱接着性複合繊維を用いて熱風接着方式で繊維交絡点が熱接合された不織布。
【請求項６】
請求項（１）に記載の熱接着性複合繊維を用いて熱圧着方式で繊維交絡点が熱接合された不織布。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、熱接着性複合繊維およびこれを用いた不織布に関する。更に詳しくは、低い加工温度での熱処理による接着加工性に優れるため、寸法安定性が高く、高強力で、かつ、風合い（触感）に優れた不織布を作製する事が可能な熱接着性複合繊維、およびこの繊維を使用した不織布に関する。
背景技術
低融点樹脂を鞘成分とし、高融点樹脂を芯成分とする熱接着性複合繊維を用いた不織布は、風合い（触感）や不織布強力等の特性が好まれ、紙おむつや生理用品等の衛生材料の表面材として使用されている。このような不織布は、通常、熱接着性複合繊維をカード工程や空気流開繊工程によってウエブとした後、加熱処理や加圧処理によって鞘成分を溶融し、繊維交絡点を融着する事によって作製される。
繊維交絡点を融着する方式は、加熱エンボスロール等による熱圧着方式と、サクションバンドドライヤーやサクションドラムドライヤー等による熱風接着方式とに大別することができる。それぞれの方式により作製される不織布は、ポイントボンド不織布、スルーエアー不織布と呼ばれ用途に応じて使い分けられる。
このような熱接着性複合繊維として知られているものには、例えば、高密度ポリエチレンから成る鞘成分に、ポリプロピレンから成る芯成分が複合された繊維（以下  ＨＤＰＥ／ＰＰ系熱接着性複合繊維と略記する）や、同じく高密度ポリエチレンから成る鞘成分に、ポリエステルから成る芯成分が複合された繊維（以下  ＨＤＰＥ／ＰＥＴ系熱接着性複合繊維と略記する）がある。またプロピレン系共重合体から成る鞘成分に、ポリプロピレンから成る芯成分が複合された繊維（以下  ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系熱接着性複合繊維と略記する）［特公昭５５−２６２０３号公報、特開平４−２８１０１４号公報、特開平５−９８０９号公報］を挙げる事が出来る。
これらの中、特にｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系熱接着性複合繊維は、鞘側を構成する樹脂と芯側を構成する樹脂が共にプロピレン成分を有しているために、鞘成分と芯成分の親和性が極めて高く、ＨＤＰＥ／ＰＰ系熱接着性複合繊維やＨＤＰＥ／ＰＥＴ系熱接着性複合繊維に見られるような、鞘側と芯側が剥離する現象が起こり難い。加えて鞘側成分のｃｏ−ＰＰは、ＨＤＰＥに比べて他の樹脂とのヒートシール性に優れることから、ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系熱接着性複合繊維より作製した不織布は、他の樹脂より作製した不織布やフイルムと共に、紙おむつや生理用品に加工した際に丈夫な製品が得られるため、その利用価値が高い。
熱接着性複合繊維を用いて不織布を作製する場合、一般に不織布の風合い（触感）は強力と相反する傾向にある。従来、衛生材料用途の不織布は、十分な強力を有し、かつ、生産速度を極力速くする必要があるため、比較的高い温度での熱処理によって生産される事が多かった。しかし、最近の傾向として衛生材料用途の不織布に、より柔らかい風合い（触感）が求められるようになってきている。このため、ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系熱接着性複合繊維によって作製される不織布についても、柔らかい風合い（触感）を得るために熱処理温度が抑えられることが多くなってきており、結果として不織布強力が低くなるという難点が生じている。
このため衛生材料用途として、高い強力と柔らかな風合い（触感）の相反する要求を、両方とも満足させる不織布を得る事が可能な、ｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系の熱接着性複合繊維の出現が望まれている。
しかしながら、既存のｃｏ−ＰＰ／ＰＰ系熱接着性複合繊維では、ＨＤＰＥ／ＰＰ系熱接着性複合繊維やＨＤＰＥ／ＰＥＴ系熱接着性複合繊維に比べて、樹脂素材として鞘成分と芯成分の融点の差が小さいことに加え、紡糸、延伸過程において樹脂の配向結晶化が起こり、両成分の融点差が更に小さくなっている。このため、衛生材料表面材として充分な不織布強力を得るために熱処理温度を上げると、不織布全体が硬くなって、風合い（触感）に欠け、寸法安定性も低下するという問題が発生する。例えばポイントボンド不織布では、触感がフィルムのように硬いものとなり、スルーエアー不織布では、厚みが失われて嵩が低くなるとともに、熱収縮によって寸法安定性が低下するという難題が存在する。
本発明の目的は、強力が高く、しかも風合い（触感）に優れた不織布を、高い寸法安定性のもとに作製することが可能な、熱接着性複合繊維を提供すること、および同繊維を熱圧着方式、熱風接着方式等により熱処理することで得られる、高強力で風合い（触感）に優れた不織布を提供する事にある。
発明の開示
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、以下の構成を採用することにより、所期の目的が達成される見通しを得て、本発明を完成するに到った。
本発明の第１の特徴は、低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂を鞘成分とし、それより高融点の結晶性ポリプロピレン樹脂を芯成分とする複合繊維であって、該繊維は初期引張抵抗度が５〜１５ｇｆ／Ｄ｛４４．１×１０-3〜１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝、繊維強度が１．２〜２．５ｇｆ／Ｄ｛１０．６×１０-3〜２２．１×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝、伸度が２００〜５００％であり、かつ１４０℃，５分における熱収縮率が１５％以下である熱接着性複合繊維を提供することにある。
本発明の第２の特徴は、低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン  ８５〜９９重量％と、エチレン  １〜１５重量％の共重合体樹脂である（１）項に記載の熱接着性複合繊維を提供することにある。
本発明の第３の特徴は、低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン  ５０〜９９％重量と、ブテン−１  １〜５０重量％の共重合体樹脂である（１）項に記載の熱接着性複合繊維を提供することにある。
本発明の第４の特徴は、低融点の結晶性プロピレン共重合体樹脂が、プロピレン  ８４〜９７重量％、エチレン  １〜１０重量％、ブテン−１  １〜１５重量％の共重合体樹脂である（１）項に記載の熱接着性複合繊維を提供することにある。
本発明の第５の特徴は、（１）項に記載の熱接着性複合繊維を用いて熱風接着方式で繊維交絡点が熱接合された不織布を提供することにある。
本発明の第６の特徴は、（１）項に記載の熱接着性複合繊維を用いて熱圧着方式で繊維交絡点が熱接合された不織布を提供することにある。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明で熱接着性複合繊維の芯成分に使用する高融点樹脂なる結晶性ポリプロピレンとは、プロピレンホモ重合体またはプロピレンを主成分とし、少量のエチレン、ブテンー１、ペンテンー１、ヘキセンー１、オクテンー１、ノネンー１若しくは４ーメチルペンテンー１等の１種以上からなる結晶性重合体であって、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）が１〜５０、融点１５７℃以上の繊維グレード用のものが好ましい。このような重合体は例えばチーグラー・ナッタ触媒を用いるプロピレンの重合方法等の公知の方法によって得られる。
一方、本発明で熱接着性複合繊維の鞘成分に使用する低融点樹脂なるプロピレン共重合体とは、プロピレンと、エチレン、ブテンー１、ペンテンー１、ヘキセンー１、オクテンー１、ノネンー１若しくは４ーメチルペンテンー１等の１種以上からなる結晶性重合体であって、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）が１〜５０、融点１１０〜１５０℃のものである。融点が下限以下では不織布にした場合の接着強度が低下し、上限以上では加工性が低下して何れも好ましくない。より好ましくは１２０〜１３５℃である。
具体例としては、プロピレン  ８５〜９９重量％及びエチレン  １〜１５重量％のプロピレンを主体とするプロピレン・エチレンの二元共重合体、プロピレン  ５０〜９９重量％およびブテン−１  １〜５０重量％のプロピレンを主体とするプロピレン・ブテンの二元共重合体、プロピレン８４〜９７重量％、エチレン１〜１０重量％及びブテン−１  １〜１５重量％のプロピレンを主体とするプロピレン・エチレン・ブテンの三元共重合体がある。このようなプロピレン系二元共重合体、および三元共重合体は、例えば公知のチーグラ・ナッタ系触媒を用いたオレフィンの共重合により得られた固体重合体であり、本質的にはランダム共重合体である。
前記共重合体中のコモノマー（エチレン、ブテン−１）の含量が各々１重量％より少ないと、得られる繊維は熱融着性において不十分なものとなる。また、共重合体の融点が前記の範囲以外の場合、不織布加工速度、不織布強力、不織布の風合い（触感）等の何れかが悪化するようになる。
本発明において鞘成分として使用される低融点樹脂は、好ましくはポリオレフィン系の二元共重合体及び三元共重合体から選ばれた少なくとも１種であって、具体的には、ポリオレフィン系二元共重合体単独での使用、ポリオレフィン系三元共重合体単独での使用、２種以上のポリオレフィン系二元共重合体の任意の割合の混合物での使用、２種以上のポリオレフィン系三元共重合体の任意の割合の混合物での使用、または各々１種以上のポリオレフィン系二元共重合体とポリオレフィン系三元共重合体との任意の割合混合物での使用など、いずれの使用形態でもよい。
本発明において重要な点は、紡糸から延伸に到るすべての工程において、樹脂の配向結晶化を抑制することにより、熱接着性複合繊維の初期引張抵抗度を１５ｇｆ／Ｄ｛１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝以下、より好ましくは１０ｇｆ／Ｄ｛８８．３×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝以下とすることにある。一般にポリプロピレンの配向結晶化は、１１０〜１２０℃付近の温度で最も進行し、外部より緊張状態となる条件が加えられると更に進みやすくなる。このため紡糸、延伸工程において繊維に加えられる熱および応力を調整することが、樹脂の配向結晶化を抑制するうえで重要な要因となる。具体的には、紡糸工程においては、樹脂温度、繊維の冷却条件、樹脂吐出量と繊維引き取り速度のバランスなどを、延伸工程においては、温度設定、延伸速度、延伸倍率などを調整することにより、初期引張抵抗度を１５ｇｆ／Ｄ｛１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝以下となるようにする。
初期引張抵抗度が１５ｇｆ／Ｄ｛１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝を超えた熱接着性複合繊維では、配向結晶化による融点の上昇により、鞘成分と芯成分の融点差が小さくなっている。このため鞘成分を十分に溶融させる条件下でウエブの熱処理を行うと、芯成分も溶融温度に近づくため、繊維全体を溶融させる事となって、嵩高さが失われ、不織布の風合い（触感）が損なわれる。また溶融により芯成分が剛性を失うことで、繊維の熱収縮が起こりやすくなり、不織布の寸法安定性が低下したり、目付斑が発生するなどの問題が生じる。
これに対し、初期引張抵抗度が１５ｇｆ／Ｄ｛１３２．４×１０-3Ｎ／ｄｔｅｘ｝以下となるように調整された本発明の熱接着性複合繊維では、配向結晶化が抑えられている事により、鞘成分の融点が低く保たれているため、熱接着性に優れている。加えて鞘成分と芯成分の融点差が小さくなっていないため、鞘成分の溶融時に芯成分が溶融する事がなく、強力と風合い（触感）のどちらにも優れる不織布を得ることが可能となる。また、不織布加工時に芯成分が剛性を保っているため、熱収縮が起こりにくいという特徴を有する。
しかし、初期引張抵抗度が５ｇｆ／Ｄ未満になると不織布の強度が低下するため５ｇｆ／Ｄ以上が好ましい。
引張試験による不織布の破壊は、張力により繊維の結合点が破壊されるか、あるいは繊維自体が破壊される事により引き起こされる。そのため、繊維の結合点が充分に強固である場合には、不織布強度は、繊維の単糸強度に大きく依存する。一方、繊維の結合点が脆弱な場合には、不織布強力は繊維結合点の接着強度に依存し、繊維の単糸強度には殆ど影響されない。通常の不織布では、繊維の単糸強度に比べ繊維結合点の接着強度が小さいため、不織布の強力は、繊維結合点の接着強度に影響を受けるところが大きい。
本発明の熱接着性複合繊維は、樹脂の配向結晶化を抑えているので繊維の単糸強度は減少するが、繊維結合点の熱接着性が向上しているため、充分な不織布強力を確保する事ができるのである。
本発明の熱接着性複合繊維は、上記の２成分を公知の複合紡糸法により同心鞘芯型、または偏心鞘芯型に紡糸、延伸し、捲縮を付与した後、所定の長さに切断し作製する。複合重量比は、鞘成分／芯成分＝２０／８０〜７０／３０重量％の範囲が好ましい。鞘成分が２０重量％未満では得られる繊維の熱接着性が低下し、これを用いた不織布も充分な強力および低温接着性を得ることが難しくなる。また、鞘成分が７０重量％を超すと熱接着性は十分であるが、繊維の熱収縮率が高くなり、寸法安定性が低下する傾向がある。
本発明の複合繊維の熱収縮率は１５％以下である。熱収縮率が１５％を超えると不織布の加工時の寸法安定性が低下して好ましくない。この値は小さい程良いが現実に得られる最小値は５％位である。
なお、複合形式は熱処理時のウェブの収縮が少ないことから、同心鞘芯型が好ましく、偏心鞘芯型とする際には偏心率を小さくして繊維の収縮率を小さくする配慮が必要である。繊度は０．５〜１０．０Ｄ｛０．５〜１１．１ｄｔｅｘ｝で、捲縮数が３〜６０山／２５ｍｍ、かつ、カード方式によってウェブを作製する場合は繊維長が２５〜７５ｍｍ、空気流開繊方式によってウェブを作製する場合は繊維長が３〜３０ｍｍのものが、加工性が良く好ましい。
本発明の不織布は、上記の熱接着性複合繊維よりカード方式あるいは空気流開繊方式によって所望の目付のウエブを作製し、熱風接着法、あるいは熱圧着法により不織布とする公知の方法で得ることができる。
この不織布を紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料の表面材に使用する場合には、単糸繊度は０．５〜１０．０Ｄ｛０．５〜１１．１ｄｔｅｘ｝、不織布の目付は、８〜５０ｇ／ｍ2のものが好ましく、より好ましくは、１０〜３０ｇ／ｍ2である。単糸繊度が０．５Ｄ｛０．５ｄｔｅｘ｝未満では、均質なウエブを得ることが困難となり、１０．０Ｄ｛１１．１ｄｔｅｘ｝を超えると、不織布の目が粗くなるため、これを衛生材料の表面材として使用しても風合いの粗硬なものとなり好ましくない。また、目付が８ｇ／ｍ2未満では、不織布の厚みが薄くなりすぎるために充分な不織布強力が得られず、５０ｇ／ｍ2を超すと不織布強力は充分なものの、肌触りが悪く、コスト高になることから実用的でない。
本発明の熱接着性複合繊維は、本発明の効果を妨げない範囲において、必要に応じて他の繊維を混綿して用いることができる。これら他の繊維としては、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、ポリアクリル繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維等を例示できる。また、これら他の繊維との混綿比率は、一般に不織布重量に対し、本発明の繊維を２０％以上混合する。不織布中の本発明の繊維の量が２０％未満では、充分な不織布強力やヒートシール性が得られない。
実施例
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。尚、実施例および比較例における各種の物性値は、以下の方法で測定したものである。
・  初期引張抵抗度：
総デニール数が約２０Ｄ｛約２２ｄｔｅｘ｝になるように繊維束を採取し試料とした。試験長１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎの条件で引張試験を行い、伸長距離２ｍｍから３ｍｍの間の伸長変化に対する荷重変化から、次式に従って繊維の初期引張抵抗度を算出した。
0003819440.tif 000002
・  繊維の強伸度：
総デニール数が８００〜１２００Ｄ｛８８８〜１３３３ｄｔｅｘ｝の太さになるように繊維束を採取し試料とした。試験長１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎの条件で試験を実施し、最大荷重より次式に従って繊維の強度を算出した。
0003819440.tif 000003
最大荷重時のつかみ間隔を測定し、次式により繊維の伸度を算出した。
0003819440.tif 000004
・  繊維の熱収縮率
試長１００ｃｍの繊維を採取し、熱風循環式乾燥機によって１４０℃、５分間の熱処理を施した後の繊維長を測定し、次式により熱収縮率を算出した。
0003819440.tif 000005
・  ポイントボンド不織布強力（２０ｇ／ｍ2換算強力）：
所定の温度に加熱された凸部面積２４％のエンボスロールと平滑な金属ロールからなる熱圧着装置を用い、カード機によって作製したウエブを線圧２０ｋｇ／ｃｍ、速度６ｍ／ｍｉｎの条件下、１２０℃・１２４℃・１２８℃の加工温度で熱処理し、目付け約２０ｇ／ｍ2の不織布とした。機械の流れ方向を＜ＭＤ＞、機械の流れに直角な方向を＜ＣＤ＞として、長さ１５ｃｍ×幅５ｃｍの試料片を作製し、引張り試験機を用いて、つかみ間隔１０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／ｍｉｎで強力を測定。最大荷重を不織布強力とし、２０ｇ／ｍ2あたりのＭＤ強力とＣＤ強力および、ＭＤ強力とＣＤ強力の相乗平均によるＢＩ強力に換算した。
・  剛軟度：
ＪＩＳ  Ｌ−１０９６（４５°カンチレバー法）により測定した。
・  スルーエアー不織布強力（２０ｇ／ｍ2換算強力）：
所定の温度に加熱されたサクションバンドドライヤーによる熱風接着装置を用い、カード機によって作製したウエブを風速２ｍ／ｓｅｃ、コンベアー速度８．５ｍ／ｍｉｎの条件下、１４２℃・１４５℃・１４８℃の加工温度で熱処理し、目付け約２０ｇ／2の不織布とした。不織布の機械の流れ方向を＜ＭＤ＞、機械の流れに直角な方向を＜ＣＤ＞として、長さ１５ｃｍ×幅５ｃｍの試料片を作製し、引張り試験機を用い、つかみ間隔１０ｃｍ、引張速度２０ｃｍ／ｍｉｎで強力を測定。最大荷重を不織布強力とし、２０ｇ／ｍ2あたりのＭＤ強力とＣＤ強力および、ＭＤ強力とＣＤ強力の相乗平均によるＢＩ強力に換算した。
・  比容積：
１５０×１５０ｍｍの不織布の質量と厚みを測定し、次式により不織布の比容積を算出した。
0003819440.tif 000006
・  触感：
１０人のパネラーのよる触感試験を行い、９名以上がソフトであると判定したものを優、７〜８名がソフトであると判定したものを良、５〜６名がソフトであると判定したものを可、６名以上がソフトでないと判定したものを不可と評価し、優を◎、良を○、可を△、不可を×で表示した。
実施例１
鞘成分としてエチレン  ３．０重量％、ブテン−１  ２．０重量％、及びプロピレン９５．０重量％からなり、ＭＦＲが１５であるオレフィン系三元共重合体を用い、芯成分としてＭＦＲが１０である結晶性ポリプロピレン（ホモポリマー）を用いて、直径０．６ｍｍのノズルを備えた複合紡糸装置により、複合比４０／６０（鞘成分／芯成分）、紡糸温度２８０℃の条件で、紡糸時の引き取り速度を通常速度１０００ｍ／ｍｉｎに対する８０％の８００ｍ／ｍｉｎで引き取って紡糸し、３．０Ｄ｛３．３ｄｔｅｘ｝の同心鞘芯型複合未延伸糸を得た。次に９．５℃の熱ロールにて１．５倍に延伸し、スタッファボックスで機械捲縮を付与して、９０℃で乾燥した後、切断して２．３Ｄ｛２．６ｄｔｅｘ｝×３８ｍｍの複合繊維を得た。
比較例１
紡糸時の引き取り速度を１０００ｍ／ｍｉｎとし、複合未延伸糸の延伸倍率と複合繊維の繊度を（２．４倍：２．０Ｄ｛２．２ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例１と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
実施例２
鞘成分をエチレン  ４．０重量％、ブテン−１  ３．０重量％、及びプロピレン９３．０重量％からなりＭＦＲが１５である三元共重合体に変え、複合未延伸糸の単糸繊度を３．２Ｄ｛３．５ｄｔｅｘ｝として、複合繊維の繊度を（２．５Ｄ｛２．８ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例１と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
実施例３
複合比５０／５０（鞘成分／芯成分）とし、紡糸時の引き取り速度を通常速度１０００ｍ／ｍｉｎに対する５０％の５００ｍ／ｍｉｎで引き取って紡糸し、複合未延伸糸の単糸繊度を８．５Ｄ｛９．４ｄｔｅｘ｝、延伸倍率と複合繊維の繊度を（３．０倍：３．３Ｄ｛３．６ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例２と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
比較例２
紡糸時の引き取り速度を１０００ｍ／ｍｉｎとし、複合未延伸糸の単糸繊度を４．３Ｄ｛４．７ｔｅｘ｝とし、延伸倍率と複合繊維の繊度を（２．４倍：２．１Ｄ｛２．３ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例２と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
実施例４
鞘成分をエチレン  ３．５重量％、及びプロピレン９６．５重量％からなりＭＦＲが１５である二元共重合体に変え、複合未延伸糸の単糸繊度を３．４Ｄ｛３．７ｄｔｅｘ｝として、延伸倍率と複合繊維の繊度を（２．０倍：２．０Ｄ｛２．２ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例１と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
比較例３
紡糸時の引き取り速度を１０００ｍ／ｍｉｎとし、複合未延伸糸の単糸繊度を３．９Ｄ｛４．３ｔｅｘ｝とし、延伸倍率と複合繊維の繊度を（２．４倍：１．９Ｄ｛２．１ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例４と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
実施例５
複合比３０／７０（鞘成分／芯成分）とし、鞘成分をエチレン  ５．５重量％、及びプロピレン９４．５重量％からなりＭＦＲが２３である二元共重合体に変え、紡糸時の引き取り速度を通常速度１０００ｍ／ｍｉｎに対する７０％の７００ｍ／ｍｉｎで引き取って紡糸し、複合未延伸糸の単糸繊度を４．３Ｄ｛４．７ｄｔｅｘ｝として、延伸倍率と複合繊維の繊度を（２．４倍：２．１Ｄ｛２．４ｄｔｅｘ｝）とした以外は、各々実施例１と同様の条件で複合繊維ステープルを得た。
以上の実施例、比較例による熱接着性複合繊維の物性測定結果を表１に示す。また、これらの繊維の、ポイントボンド加工温度と不織布物性の関係を表２に、スルーエアー加工温度と不織布物性の関係を表３に示す。さらにポイントボンド不織布、スルーエアー不織布のそれぞれについて、同じ程度の強力を示す不織布の触感をパネラーにより評価した結果を表４に示す。
0003819440.tif 000007
0003819440.tif 000008
0003819440.tif 000009
0003819440.tif 000010
ポイントボンド不織布の物性評価結果（表２参照）から、実施例１〜５に示す本発明の熱接着性複合繊維は、比較例１〜３の熱接着性複合繊維に比べ、より低い加工温度で高い強力を持つ不織布を作製することができることがわかる。加えて実施例１〜５の本発明の熱接着性複合繊維からなる不織布は、比較例１〜３の熱接着性複合繊維からなる不織布に比べて、同程度の強力の場合に剛軟度の値が小さくなり、柔らかさに優れている事が確認できる。
スルーエアー不織布の物性評価結果（表３参照）からは、初期引張抵抗度の大きい熱接着性複合繊維ほど加工温度の上昇に対して不織布強力の増加の割合が大きくなることが確認されるが、同時に比容積の値が極端に小さくなっていることから明らかなように、これは不織布の嵩が低下して繊維の交絡点が増加していることによる。本発明の熱接着性複合繊維からなる不織布は、低い加工温度においても強力が高く、加工温度の上昇に対しても比容積の低下が少ないことから、加工時の熱収縮による嵩の低下が少なく、寸法安定性と柔らかさに優れる事が確認される。
また表４に示すとおり、同程度の強力を持つ不織布を比較した場合、実施例１〜５で得られた熱接着性複合繊維から作製した不織布は、比較例１〜３の熱接着性複合繊維から作製した不織布に比べて、パネラーによる触感の評価において、より良好な結果を示す。
産業上の利用可能性
本発明による熱接着性複合繊維は、低い加工温度での熱処理による繊維の接着加工性に優れる。このため高い寸法安定性を有し、高強力で、かつ、風合い（触感）に優れた不織布を作製する事が可能である。この不織布は、風合い（触感）に優れる事に加え、繊維の結合点が強固であることから、引張等による破壊を受けにくく、紙オムツや生理用品等、衛生材料の表面材として有用である。