(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ソリッドコアと、これを被覆する内外２層のカバーを有し、表面に多数のディンプルが形成されたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記ソリッドコア全体の硬度分布がＪＩＳ−Ｃ硬度５０〜８５の範囲にあると共に、該ソリッドコアのＪＩＳ−Ｃ硬度の最小値と最大値との硬度差が５％以内であり、上記内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が７０〜９０であり、上記外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が６０〜８０であり、下記方法によって算出される各ディンプルの高速ディンプル作用体積ＨＤＯＶの総和が１７０〜３１０であり、かつ低速ディンプル作用体積ＬＤＯＶの総和が２００〜３１０であり、ディンプル総体積が２６０〜３６０ｍｍ3であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
［高速領域ディンプル作用体積の算出方法］
ディンプルの直径をＤ1（ｍｍ）としたとき、この直径が含まれる直径範囲Ｒ1を表１から求めると共に、この直径範囲Ｒ1の下限値の直径Ｄ2（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ1と直径Ｄ2とを有する偏平円錐台状の第１の分割部Ａ1を仮定し、この分割部Ａ1の体積（ｍｍ3）に表１から得られる上記直径範囲Ｒ1に対応する係数α1を乗じて第１の仮想分割体積Ｖ1（ｍｍ3）を算出し、次いで表１において上記直径範囲Ｒ1より１段下の直径範囲Ｒ2の下限値の直径Ｄ3（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ2と直径Ｄ3とを有する偏平円錐台状の第２の分割部Ａ2を仮定し、この分割部Ａ2の体積（ｍｍ3）に表１から得られる上記直径範囲Ｒ2に対応する係数α2を乗じて第２の仮想分割体積Ｖ2（ｍｍ3）を算出することを繰り返し、更に最後の直径２ｍｍ以下の範囲Ｒnの分割部Ａnの体積（ｍｍ3）にこの範囲に対応する係数αnを乗じて第ｎ番目の仮想分割体積Ｖn（ｍｍ3）を算出すると共に、上記各仮想分割体積の総和より高速領域ディンプル作用体積ＨＤＯＶを求める。
ＨＤＯＶ（ｍｍ3）＝Ｖ1＋Ｖ2＋……＋Ｖn
【表１】
0003861972.tif 000013
［低速領域ディンプル作用体積の算出方法］
ディンプルの直径をＤ1（ｍｍ）としたとき、この直径が含まれる直径範囲Ｒ1を表２から求めると共に、この直径範囲Ｒ1の下限値の直径Ｄ2（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ1と直径Ｄ2とを有する偏平円錐台状の第１の分割部Ａ1を仮定し、この分割部Ａ1の体積（ｍｍ3）に表２から得られる上記直径範囲Ｒ1に対応する係数β1を乗じて第１の仮想分割体積ｖ1（ｍｍ3）を算出し、次いで表２において上記直径範囲Ｒ1より１段下の直径範囲Ｒ2の下限値の直径Ｄ3（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ2と直径Ｄ3とを有する偏平円錐台状の第２の分割部Ａ2を仮定し、この分割部Ａ2の体積（ｍｍ3）に表２から得られる上記直径範囲Ｒ2に対応する係数β2を乗じて第２の仮想分割体積ｖ2（ｍｍ3）を算出することを繰り返し、更に最後の直径２ｍｍ以下の範囲Ｒnの分割部Ａnの体積（ｍｍ3）にこの範囲に対応する係数βnを乗じて第ｎ番目の仮想分割体積ｖn（ｍｍ3）を算出すると共に、上記各仮想分割体積の総和より低速領域ディンプル作用体積ＬＤＯＶを求める。
ＬＤＯＶ（ｍｍ3）＝ｖ1＋ｖ2＋……＋ｖn
【表２】
0003861972.tif 000014
【請求項２】
コアの表面ＪＩＳ−Ｃ硬度を（ａ）、内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｂ）、外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｃ）とした場合、これら（ａ）〜（ｃ）が（ａ）≦（ｂ）≧（ｃ）の関係を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項３】
ソリッドコアの比重が１．０〜１．３であり、内層カバーの比重が０．８〜１．２であり、外層カバーの比重が０．９〜１．３である請求項１又は２項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項４】
内層カバー及び／又は外層カバーが熱可塑性樹脂を主材として形成された請求項１乃至３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項５】
外層カバーが、芳香族又は脂肪族ジイソシアネートを用いて得られる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーを主材として形成された請求項１乃至４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項６】
外層カバーが、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーと、イソシアネート化合物との反応生成物を主材として形成された請求項１乃至５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項７】
内層カバーが、アイオノマー樹脂又はアイオノマー樹脂とオレフィン系エラストマーとを主材として形成された請求項１乃至６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ソリッドコアと、これを被覆する内外２層のカバーを有するマルチピースソリッドゴルフボールに関する。
【０００２】
【従来の技術】
現在、種々の構造のゴルフボールが提案されており、特にソリッドゴルフボール、中でも飛距離及びコントロール性（スピン量）、フィーリングの点でソリッドコアに複数層のカバーを被覆したマルチピースソリッドゴルフボールについての提案が数多くなされている（特開平４−２４４１７４号公報、同６−１４２２２８号公報、同７−２４０８４号公報、同７−２４０８５号公報、同９−１０３５８号公報、同１１−１０４２７３号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、更に飛び性能に優れ、しかもスピン特性が良好で、ウッド、アイアン、パターショットのフィーリングに優れ、しかも耐ササクレ性、耐久性に優れたマルチピースソリッドゴルフボールが望まれている。
【０００４】
【課題を解決するための手段及び発明の実施の形態】
本発明者は、上記要望に応えるため鋭意検討を行った結果、ソリッドコアと、これを被覆する内外２層のカバーを有し、表面に多数のディンプルが形成されたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記ソリッドコア全体の硬度分布がＪＩＳ−Ｃ硬度５０〜８５の範囲にあると共に、該ソリッドコアのＪＩＳ−Ｃ硬度の最小値と最大値との硬度差が５％以内であり、上記内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が７０〜９０であり、上記外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が６０〜８０であり、上記ディンプルの高速ディンプル作用体積ＨＤＯＶの総和が１７０〜３１０であり、かつ低速ディンプル作用体積ＬＤＯＶの総和が２００〜３１０であり、ディンプル総体積が２６０〜３６０ｍｍ３とすることが有効であることを知見したものである。
【０００５】
即ち、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
〔請求項１〕ソリッドコアと、これを被覆する内外２層のカバーを有し、表面に多数のディンプルが形成されたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記ソリッドコア全体の硬度分布がＪＩＳ−Ｃ硬度５０〜８５の範囲にあると共に、該ソリッドコアのＪＩＳ−Ｃ硬度の最小値と最大値との硬度差が５％以内であり、上記内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が７０〜９０であり、上記外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が６０〜８０であり、後述する方法によって算出される各ディンプルの高速ディンプル作用体積ＨＤＯＶの総和が１７０〜３１０であり、かつ低速ディンプル作用体積ＬＤＯＶの総和が２００〜３１０であり、ディンプル総体積が２６０〜３６０ｍｍ3であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項２〕コアの表面ＪＩＳ−Ｃ硬度を（ａ）、内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｂ）、外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｃ）とした場合、これら（ａ）〜（ｃ）が（ａ）≦（ｂ）≧（ｃ）の関係を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項３〕ソリッドコアの比重が１．０〜１．３であり、内層カバーの比重が０．８〜１．２であり、外層カバーの比重が０．９〜１．３である請求項１又は２項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項４〕内層カバー及び／又は外層カバーが熱可塑性樹脂を主材として形成された請求項１乃至３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項５〕外層カバーが、芳香族又は脂肪族ジイソシアネートを用いて得られる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーを主材として形成された請求項１乃至４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項６〕外層カバーが、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーと、イソシアネート化合物との反応生成物を主材として形成された請求項１乃至５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔請求項７〕内層カバーが、アイオノマー樹脂又はアイオノマー樹脂とオレフィン系エラストマーとを主材として形成された請求項１乃至６のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【０００６】
本発明のゴルフボールは、比較的低弾道で伸びのある飛び性能を有し、飛距離が大きく、しかもアイアンショットにおけるコンロール性が高い上、ウッド、アイアン、パターのいずれのクラブでショットした場合でも良好なフィーリングを有し、更にアイアンでコントロールショットした際における耐ササクレ性、耐久性のいずれにも優れているものである。
【０００７】
この場合、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コアのＪＩＳ−Ｃ硬度の硬度分布の最大値及び最小値の差を小さくすることで、全体としてコアの硬度分布が調整され、しっかりした心地良い打感と、良好な反発性を得ることができるものである。また、比較的軟らかい内層カバーと外層カバーとを適正に組み合わせると共に、最適化されたディンプルを具備するものであるので、より低めの弾道で弾道の落ち際に伸びが出て、ドライバーにおいて風に影響され難く、ランが多く飛び性能に優れ、あらゆるヘッドスピードのプレイヤーが求める優れた性能を有するものである。
【０００８】
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、ソリッドコアと、これを被覆する内層カバー及び外層カバーとの２層構造からなるカバーとを有する。
【０００９】
ここで、上記ソリッドコアは、ゴム組成物にて形成したものが好ましい。ゴム組成物としては、基材としてポリブタジエンを使用したものが好ましい。このポリブタジエンとしては、シス構造を少なくとも４０％以上有する１，４−シスポリブタジエンが好適に挙げられる。また、この基材ゴム中には、所望により該ポリブタジエンに天然ゴム、ポリイソプレンゴム、スチレンブタジエンゴムなどを適宜配合することができる。ゴム成分を多くすることにより、ゴルフボールの反発性を向上させることができる。
【００１０】
また、上記ゴム組成物には、架橋剤としてメタクリル酸亜鉛、アクリル酸亜鉛等の不飽和脂肪酸の亜鉛塩、マグネシウム塩やトリメチロールプロパンメタクリレート等のエステル化合物を配合し得るが、特にアクリル酸亜鉛を好適に使用し得る。これら架橋剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、１０質量部以上、特に２０質量部以上、上限として５０質量部以下、特に４５質量部以下とすることが好ましい。
【００１１】
上記ゴム組成物中には、通常、加硫剤が配合されているが、この加硫剤中には、１分間で半減期を迎える温度を１５５℃以下とするパーオキサイドが含まれていることが推奨され、その配合量は加硫剤全体の３０質量％以上、特に４０質量％以上であり、その上限は特に制限されないが、７０質量％以下であることが好ましい。このようなパーオキサイドとしては、市販品を挙げることができ、例えばパーヘキサ３Ｍ（日本油脂社製）、パークミルＤ（日本油脂社製）、Ｌｕｐｅｒｃｏ  ２３１ＸＬ，Ｌｕｐｅｒｃｏ  １０１ＸＬ（共にアトケム社製）等が挙げられる。その配合量は、基材ゴム１００質量部に対し、０．２質量部以上、特に０．６質量部以上、上限として２．０質量部以下、特に１．５質量部以下とすることができる。
【００１２】
更に、必要に応じて、老化防止剤や比重調整の充填剤として酸化亜鉛や硫酸バリウム等を配合することができる。
【００１３】
上記成分を配合して得られるソリッドコア組成物は、通常の混練機、例えばバンバリーミキサーやロール等を用いて混練し、コア用金型に圧縮又は射出成形し、成形体を架橋剤及び共架橋剤が作用するのに十分な温度、例えば架橋剤としてジクミルパーオキサイドを用い、共架橋剤としてアクリル酸亜鉛を用いた場合には、約１３０〜１７０℃、特に１５０〜１６０℃で１０〜４０分、特に１２〜２０分の条件にて適宜加熱硬化して所定の硬度分布になるようにソリッドコアを製造する。
【００１４】
上記ゴム組成物は、公知の方法で加硫・硬化させてソリッドコアを製造することができるが、その直径は３０ｍｍ以上、好ましくは３３ｍｍ以上、更に好ましくは３５ｍｍ以上であり、上限として４０ｍｍ以下、好ましくは３９ｍｍ以下、更に好ましくは３８ｍｍ以下とすることが好ましい。
【００１５】
本発明のソリッドコアは、コアの硬度分布が適正化され、しっかりした心地良い打感と良好な反発性が付与されるものである。この場合、本発明のソリッドコアは、コアの断面硬度を測定した場合、いずれの箇所においても、上記ソリッドコア全体の硬度分布がＪＩＳ−Ｃ硬度５０以上、特に５５以上、好ましくは６０以上、更に好ましくは６３以上、上限として８５以下、特に８３以下、好ましくは８０以下、更に好ましくは７８以下の範囲にあることを要する。
【００１６】
また、本発明のソリッドコアは、上記硬度範囲内にあるＪＩＳ−Ｃ硬度のうち、最小値と最大値との硬度差が５％以内、特に４％以内、好ましくは３％以内、更に好ましくは２％以内であることを要するものである。ここで、硬度差が５％以内とは、硬度の最小値に対する最大値と最小値との硬度差の比率をいう。硬度差が多すぎると実打時のフィーリングが悪くなり、また耐久性が低下する傾向がある。なお、最大値、最小値の特定は少なくとも、コアの中心、コア中心から１０ｍｍの位置、コア表面のＪＩＳ−Ｃ硬度を測定して行うものとする。
【００１７】
本発明のソリッドコアは、コアの表面硬度が内層カバーと外層カバーの硬度差と併せて適正化されることが推奨される。具体的に、ソリッドコアの表面ＪＩＳ−Ｃ硬度は、通常５０以上、特に５５以上、好ましくは６０以上、更に好ましくは６３以上、上限として８５以下、特に８３以下、好ましくは８０以下、更に好ましくは７８以下であることが推奨される。なお、内層カバーと外層カバーとの硬度の関係については後述する。
【００１８】
本発明のソリッドコアの比重は、通常１．０以上、好ましくは１．０５以上、更に好ましくは１．１以上、上限として１．３以下、好ましくは１．２５以下、更に好ましくは１．２以下であることが推奨される。
【００１９】
本発明において、上記内外２層のカバーは、特に制限されないが、いずれも熱可塑性樹脂を主材として形成することが好ましい。熱可塑性樹脂としては、例えば、公知の熱可塑性樹脂、熱可塑性エラストマー等を挙げることができ、具体的には、ナイロン、ポリアリレート、アイオノマー樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマーなどを挙げることができ、市販品としてサーリン７９３０、同８９４５（デュポン社製アイオノマー樹脂）、ハイミラン１５５７、同１６０５、同１７０６，同１７０７、同ＡＭ７３１１（三井・デュポンポリケミカル社製アイオノマー樹脂）、リルサンＢＭＮＯ（エルフアトケム社製ポリアミド系樹脂）、ＵポリマーＵ−８０００（ユニチカ社製ポリアリレート樹脂）などが例示される。
【００２０】
本発明において、内層カバーは、アイオノマー樹脂、又はアイオノマー樹脂とオレフィン系エラストマーとからなる樹脂成分を主材としたものにて形成することが好ましい。
【００２１】
この場合、アイオノマー樹脂に更にオレフィン系エラストマーを混合することにより、各々を単独で使用したときに達し得ない特性（例えば打感や反発性）を得ることができる。オレフィン系エラストマーとしては、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ゴム強化オレフィンポリマー、フレキソマー、プラストマー、酸変性物を含む熱可塑性エラストマー（スチレン系ブロックコポリマー、水素添加ポリブタジエンエチレンプロピレンゴム）、動的に加硫されたエラストマー、エチレンアクリレート、エチレンビニルアセテート、エチレン−メタクリル酸−アクリル酸三元共重合体等が挙げられる。市販品として、具体的には、三井・デュポンポリケミカル社製「ＨＰＲ」，「ニュクレル」、ＪＳＲ社製「ダイナロン」等が挙げられる。
【００２２】
アイオノマー樹脂と上記オレフィン系エラストマーとの混合割合は、重量比として４０：６０〜９５：５、好ましくは４５：５５〜９０：１０、更に好ましくは４８：５２〜８８：１２、特に５５：４５〜８５：１５であることが望ましい。オレフィン系エラストマーが少なすぎると打感が硬くなりやすく、また多すぎると反発性が低下するおそれがある。
【００２３】
上記アイオノマー樹脂としては、Ｚｎ，Ｍｇ，Ｎａ，Ｌｉ等のイオン中和タイプのものを用いることができる。この場合、比較的軟らかく、反発性の高いＺｎ又はＭｇイオン中和タイプアイオノマー樹脂を５質量％以上、好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上、上限として１００質量％以下、好ましくは８０質量％以下、更に好ましくは７０質量％以下であることが推奨される。
【００２４】
また、上記内層カバー材中には、本発明の効果を損なわない範囲で、更に他のポリマーを配合しても差し支えない。
【００２５】
内層カバーは、酸化亜鉛、硫酸バリウム、二酸化チタン等の無機充填剤を３０質量％程度又はそれ以下含んでいてもよい。好ましくはこの量を１質量％以上、２０質量％以下配合することができる。
【００２６】
本発明の内層カバーの比重は０．８以上、より好ましくは０．９以上、更に好ましくは０．９２以上、最も好ましくは０．９３以上であり、また１．２以下、より好ましくは１．１６以下、更に好ましくは１．１以下、最も好ましくは１．０５以下であることが好ましい。
【００２７】
なお、上記内層カバーの厚さは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．９ｍｍ以上、更に好ましくは１．１ｍｍ以上であり、上限として３．０ｍｍ以下、より好ましくは２．５ｍｍ以下、更に好ましくは２．０ｍｍ以下であることが推奨される。
【００２８】
本発明の外層カバーは、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー又はアイオノマー樹脂を主材として形成することが好ましい。ここで、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの分子構造は、ソフトセグメントを構成する高分子ポリオール化合物と、ハードセグメントを構成する単分子鎖延長剤と、ジイソシアネートからなることが好ましい。
【００２９】
高分子ポリオール化合物としては、特に制限されるものではないが、ポリエステル系ポリオール、ポリエーテル系ポリオール、コポリエステル系ポリオール及びポリカーボネート系ポリオールのいずれでもよく、ポリエステル系ポリオールとしては、ポリカプロラクトングリコール、ポリ（エチレン−１，４−アジペート）グリコール、ポリ（ブチレン−１，４−アジペート）グリコール等、コポリエステル系ポリオールとしては、ポリ（ジエチレングリコールアジペート）グリコール等、ポリカーボネート系ポリオールとしては、（ヘキサンジオール−１，６−カーボネート）グリコール等、ポリエーテル系ポリオールとしては、ポリオキシテトラメチレングリコール等が挙げられる。これらの数平均分子量は約６００〜５０００、好ましくは１０００〜３０００である。
【００３０】
ジイソシアネートとしては、カバーの耐黄変性を考慮して、脂肪族ジイソシアネートが好適に用いられる。具体的には、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、２，２，４（２，４，４）−トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート（ＴＭＤＩ）、リジンジイソシアネート（ＬＤＩ）などが挙げられるが、特にＨＤＩが他の樹脂とのブレンドする際の相溶性の点から好ましい。
【００３１】
単分子鎖延長剤としては、特に制限されず、通常の多価アルコール、アミン類を用いることができ、具体的には１，４−ブチレングリコール、１，２−エチレングリコール、１，３−プロピレングリコール、１，６−ヘキシレングリコール、１，３−ブチレングリコール、ジシクロヘキシルメチルメタンジアミン（水添ＭＤＡ）、イソホロンジアミン（ＩＰＤＡ）などが挙げられる。
【００３２】
上記熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、粘弾性測定によるｔａｎδピーク温度が−１５℃以下、特に−１６℃以下、下限として−５０℃であるものが軟らかさ、反発性の点から好ましい。
【００３３】
このような熱可塑性ポリウレタン系エラストマーとしては、市販品を用いることができ、例えばパンデックスＴＲ３０８０，同Ｔ７２９８，同Ｔ７２９５，同Ｔ７８９０（ＤＩＣ・バイエルポリマー社製）などのジイソシアネートが脂肪族であるものが挙げられる。
【００３４】
また、上述した熱可塑性ポリウレタン系エラストマーとイソシアネート化合物との反応生成物を用いることもでき、これによりアイアン打撃時の表面耐久性を更に向上させることができる。
【００３５】
上記イソシアネート化合物としては、従来のポリウレタンに関する技術において使用されているイソシアネート化合物はいずれも使用できるものであり、これらに限定されることはないが、例えば芳香族イソシアネート化合物としては、２，４−トルエンジイソシアネート、２，６−トルエンジイソシアネート及びこの両者の混合物、４，４−ジフェニルメタンジイソシアネート、ｍ−フェニレンジイソシアネート、４，４’−ビフェニルジイソシアネート等が挙げられる。また、上記芳香族イソシアネート化合物の水添物、例えばジシクロヘキシルメタンジイソシアネートを用いることもできる。更に、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、オクタメチレンジイソシアネート等の脂肪族ジイソシアネート、キシレンジイソシアネート等の脂環族ジイソシアネートなどが挙げられる。
【００３６】
更に、イソシアネート化合物としては、末端に２個以上のイソシアネート基を有する化合物のイソシアネート基と活性水素を有する化合物とを反応させたブロックイソシアネート化合物や、イソシアネートの二量化によるウレチジオン体等が挙げられる。
【００３７】
上記イソシアネート化合物の配合量は、上記熱可塑性ポリウレタン系エラストマー１００質量部に対して０．１質量部以上、好ましくは０．２質量部以上、更に好ましくは０．３質量部以上、上限として１０質量部以下、好ましくは５質量部以下、更に好ましくは３質量部以下とすることがよく、少なすぎると十分な架橋反応が得られず、物性の向上が認められず、多すぎると経時、熱、紫外線による変色が大きくなる、熱可塑性を失ってしまう、反発の低下等の問題が生じる場合がある。
【００３８】
また、上述したように、外層カバーは、アイオノマー樹脂にて形成したものであってもよく、ソリッドゴルフボールのカバー材として通常使用されるアイオノマー樹脂を主材として形成することができる。アイオノマー樹脂として具体的には、ハイミラン１８５５（三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン８１２０，同８３２０、同６３２０（米国デュポン社製）等を挙げることができ、２種以上のアイオノマー樹脂を組み合わせて用いることもできる。また、必要により、アイオノマー樹脂に顔料、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、可塑剤等の公知の添加剤を配合することもでき、外層カバーは、酸化亜鉛、硫酸バリウム、二酸化チタン等の無機充填剤を１質量％以上、特に１．５質量％以上、上限として３０質量％以下、特に２０質量％以下含有してもよい。
【００３９】
外層カバーの比重は０．９以上、好ましくは０．９５以上、更に好ましくは１．０以上、上限として１．３０以下、好ましくは１．２５以下、更に好ましくは１．２２以下であることが好ましい。
【００４０】
上記外層カバーの厚さは０．５ｍｍ以上、好ましくは０．９ｍｍ以上、更に好ましくは１．１ｍｍ以上、上限として２．５ｍｍ以下、好ましくは２．３ｍｍ以下、更に好ましくは２．０ｍｍ以下であることが推奨される。
【００４１】
この場合、上記内層及び外層カバーの合計厚さ（カバー全体の厚さ）は１．０ｍｍ以上、好ましくは１．５ｍｍ以上、更に好ましくは２．０ｍｍ以上、上限として５．５ｍｍ以下、好ましくは４．５ｍｍ以下、更に好ましくは３．５ｍｍ以下とすることが好ましい。
【００４２】
ここで、本発明においては、上記内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度が７０以上、好ましくは７３以上、より好ましくは７５以上、更に好ましくは７７以上、最も好ましくは８０以上であり、上限として９０以下、好ましくは８９以下、より好ましくは８８以下、更に好ましくは８６以下、最も好ましくは８４以下とすることが必要である。内層カバーが軟らかすぎると反発性が低下し、逆に硬すぎると打感が硬くなる。
【００４３】
外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度は６０以上、好ましくは６３以上、より好ましくは６５以上、更に好ましくは６８以上、最も好ましくは７０以上であり、上限として８０以下、好ましくは７９以下、より好ましくは７８以下、更に好ましくは７７以下、最も好ましくは７６以下とすることが必要である。外層カバーが軟らかすぎるとスピンがかかりすぎ、反発性も低下し、飛距離が低下する。逆に硬すぎると打感が硬くなり、スピン性能も低下してしまう。この場合、外層カバーの硬度は、内層カバーの硬度より軟らかく形成することが好ましい。
【００４４】
本発明においては、コアの表面、内層カバー、外層カバー相互間でＪＩＳ−Ｃ硬度が適正化されていることが推奨され、コアの表面ＪＩＳ−Ｃ硬度を（ａ）、内層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｂ）、外層カバーのＪＩＳ−Ｃ硬度を（ｃ）とした場合、これら（ａ）〜（ｃ）が（ａ）≦（ｂ）≧（ｃ）の関係を満たすことが好ましい。上記関係を逸脱すると、打撃時のフィーリングが悪くなったり、コントロール性及び耐久性が低下する場合がある。
【００４５】
上記内層カバーと外層カバーとの間には、打撃時の耐久性を向上させる目的のために、接着剤層を設けることができる。この場合、接着剤としては、エポキシ樹脂系接着剤、ビニル樹脂系接着剤、ゴム系接着剤などを挙げることもできるが、特にはウレタン樹脂系接着剤、塩素化ポリオレフィン系接着剤を用いることが好ましく、市販品として、レザミンＤ６２０８（大日精化工業社製：ウレタン樹脂系接着剤）、ＲＢ１８２プライマー（日本ビーケミカル社製：塩素化ポリオレフィン系接着剤）等を好適に使用することができる。
【００４６】
この場合、接着剤層の形成をディスパージョン塗装にて行うことができるが、ディスパージョン塗装に用いるエマルジョンの種類に限定はない。エマルジョン調製用の樹脂粉末としては、熱可塑性樹脂粉末でも熱硬化性樹脂粉末でも用いることができ、例えば酢酸ビニル樹脂、酢酸ビニル共重合樹脂、ＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂）、アクリル酸エステル（共）重合樹脂、エポキシ樹脂、熱硬化性ウレタン樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂等を使用することができる。これらの中で、特に好ましいのはエポキシ樹脂、熱硬化性ウレタン樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂、アクリル酸エステル（共）重合樹脂であり、中でも熱可塑性ウレタン樹脂が好適である。
【００４７】
なお、接着剤層の厚さは０．１μｍ以上、特に０．２μｍ以上、とりわけ０．３μｍ以上、上限として３０μｍ以下、特に２５μｍ以下、とりわけ２０μｍ以下とすることが好ましい。
【００４８】
次に、本発明のゴルフボールは、表面に多数のディンプルが形成されたものであり、下記方法によって算出される各ディンプルの高速領域ディンプル作用体積ＨＤＯＶの総和が１７０以上、好ましくは１７５以上、より好ましくは１８０以上であり、上限として３１０以下、好ましくは３００以下、より好ましくは２９０以下であることを要する。なお、個々のディンプルの高速領域ディンプル作用体積を以下ＨＤＯＶといい、その総和を総ＨＤＯＶという。
【００４９】
［高速領域ディンプル作用体積の算出方法］
ディンプルの直径をＤ1（ｍｍ）としたとき、この直径が含まれる直径範囲Ｒ1を表１から求めると共に、この直径範囲Ｒ1の下限値の直径Ｄ2（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ1と直径Ｄ2とを有する偏平円錐台状の第１の分割部Ａ1を仮定し、この分割部Ａ1の体積（ｍｍ3）に表１から得られる上記直径範囲Ｒ1に対応する係数α1を乗じて第１の仮想分割体積Ｖ1（ｍｍ3）を算出し、次いで表１において上記直径範囲Ｒ1より１段下の直径範囲Ｒ2の下限値の直径Ｄ3（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ2と直径Ｄ3とを有する偏平円錐台状の第２の分割部Ａ2を仮定し、この分割部Ａ2の体積（ｍｍ3）に表１から得られる上記直径範囲Ｒ2に対応する係数α2を乗じて第２の仮想分割体積Ｖ2（ｍｍ3）を算出することを繰り返し、更に最後の直径２ｍｍ以下の範囲Ｒnの分割部Ａnの体積（ｍｍ3）にこの範囲に対応する係数αnを乗じて第ｎ番目の仮想分割体積Ｖn（ｍｍ3）を算出すると共に、上記各仮想分割体積の総和より高速領域ディンプル作用体積ＨＤＯＶを求める。
ＨＤＯＶ（ｍｍ3）＝Ｖ1＋Ｖ2＋……＋Ｖn
【００５０】
【表３】
0003861972.tif 000002
上記総ＨＤＯＶが上記範囲より小さいと、高ヘッドスピード打撃時に吹け上がり、また上記範囲より大きいと、弾道が低くなり、いずれも飛距離の低下につながる。
【００５１】
本発明においては、更に下記方法によって算出される各ディンプルの低速領域ディンプル作用体積ＬＤＯＶの総和を２００以上、特に２１０以上、好ましくは２２０以上、より好ましくは２３０以上とし、上限として３１０以下、好ましくは３００以下、より好ましくは２９０以下とすることが必要である。なお、個々のディンプルの低速領域ディンプル作用体積を以下ＬＤＯＶといい、その総和を総ＬＤＯＶという。
【００５２】
［低速領域ディンプル作用体積の算出方法］
ディンプルの直径をＤ1（ｍｍ）としたとき、この直径が含まれる直径範囲Ｒ1を表２から求めると共に、この直径範囲Ｒ1の下限値の直径Ｄ2（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ1と直径Ｄ2とを有する偏平円錐台状の第１の分割部Ａ1を仮定し、この分割部Ａ1の体積（ｍｍ3）に表２から得られる上記直径範囲Ｒ1に対応する係数β1を乗じて第１の仮想分割体積ｖ1（ｍｍ3）を算出し、次いで表２において上記直径範囲Ｒ1より１段下の直径範囲Ｒ2の下限値の直径Ｄ3（ｍｍ）を有する深さの位置でディンプルを水平方向に分断した直径Ｄ2と直径Ｄ3とを有する偏平円錐台状の第２の分割部Ａ2を仮定し、この分割部Ａ2の体積（ｍｍ3）に表２から得られる上記直径範囲Ｒ2に対応する係数β2を乗じて第２の仮想分割体積ｖ2（ｍｍ3）を算出することを繰り返し、更に最後の直径２ｍｍ以下の範囲Ｒnの分割部Ａnの体積（ｍｍ3）にこの範囲に対応する係数βnを乗じて第ｎ番目の仮想分割体積ｖn（ｍｍ3）を算出すると共に、上記各仮想分割体積の総和より低速領域ディンプル作用体積ＬＤＯＶを求める。
ＬＤＯＶ（ｍｍ3）＝ｖ1＋ｖ2＋……＋ｖn
【００５３】
【表４】
0003861972.tif 000003
上記総ＬＤＯＶが上記範囲より小さいと、低ヘッドスピード打撃時に吹け上がり、また上記範囲より大きいと、弾道が低く、飛距離が低下しやすい。
【００５４】
更に、上記総ＨＤＯＶと総ＬＤＯＶとの比（総ＨＤＯＶ／総ＬＤＯＶ）は０．７５以上、特に０．７６以上であり、また上限として０．９３以下、特に０．９０以下とすることが好ましい。この比が小さすぎると、高ヘッドスピード打撃において飛距離が低下する傾向となり、逆に大きすぎると、低ヘッドスピード打撃において飛距離が低下する傾向になる場合がある。
【００５５】
ここで、ＨＤＯＶ，ＬＤＯＶの算出方法について、図１を参照して更に詳しく説明すると、ディンプル１０の直径をＤ1ｍｍとした場合、この直径が含まれる直径範囲Ｒ1を表１，２から求める。例えば、直径が４．１ｍｍである場合、その直径範囲は表１，２においてＮｏ．３の範囲である。そして、この直径範囲Ｒ1の下限値の直径Ｄ2ｍｍ（例えば直径が４．１ｍｍの場合、その範囲Ｎｏ．３の下限値４．０ｍｍ）を有する深さの位置でディンプル１０を水平方向に分断して（いわゆる輪切りにして）、直径Ｄ1ｍｍと直径Ｄ2ｍｍとを有する（上記例の場合であれば直径４．１ｍｍと直径４．０ｍｍの）偏平円錐台状の第１の分割部Ａ1を仮定し、この分割部Ａ1の体積Ｂ1ｍｍ3を求めると共に、この体積Ｂ1ｍｍ3に上記直径範囲Ｒ1に対応する係数、ＨＤＯＶの場合であればα1、ＬＤＯＶの場合であればβ1を乗じて、第１の仮想分割体積Ｖ1ｍｍ3（ＨＤＯＶの場合）又はｖ1ｍｍ3（ＬＤＯＶの場合）を算出する。例えば、上記例において、直径範囲Ｎｏ．３のＨＤＯＶの係数は１．００、ＬＤＯＶの係数は０．４０であるので、この係数を上記体積Ｂ1ｍｍ3に乗じて、それぞれ第１の仮想分割体積Ｖ1ｍｍ3，ｖ1ｍｍ3を算出する。
【００５６】
次いで、表１，２において、上記直径範囲Ｒ1より１段下の直径範囲Ｒ2（上記例の場合は、直径範囲Ｎｏ．３より１段下の直径範囲Ｎｏ．４）の下限値の直径Ｄ3ｍｍ（上記例の場合は、直径範囲Ｎｏ．４の下限値である直径３．８ｍｍ）を有する深さの位置で上記と同様にディンプル１０を水平方向に分断し、直径Ｄ2ｍｍと直径Ｄ3ｍｍとを有する（上記例の場合であれば、直径４．０ｍｍと直径３．７ｍｍの）偏平円錐台状の第２の分割部Ａ2を仮定する。そして、この分割部Ａ2の体積Ｂ2ｍｍ3を求めると共に、上記直径範囲Ｒ2に対応する係数α2（ＨＤＯＶの場合）又は係数β2（ＬＤＯＶの場合）を上記体積Ｂ2ｍｍ3に乗じて、第２の仮想分割体積Ｖ2ｍｍ3又はｖ2ｍｍ3を算出する。上記例の場合では、直径範囲Ｎｏ．４の係数１．００（ＨＤＯＶの場合）又は係数０．６０（ＬＤＯＶの場合）を上記体積Ｂ2に乗じて、それぞれ第２の仮想分割体積Ｖ2ｍｍ3，ｖ2ｍｍ3を算出する。
【００５７】
更に、上記と同様の算出手順を直径範囲Ｎｏ．１３まで繰り返し、各直径範囲における仮想分割体積Ｖ3ｍｍ3，Ｖ4ｍｍ3，……（ＨＤＯＶの場合）、又はｖ3ｍｍ3，ｖ4ｍｍ3，……（ＬＤＯＶの場合）を算出する。
【００５８】
最後の直径範囲Ｒn、即ち直径範囲２．０ｍｍ以下である直径範囲Ｎｏ．１４の場合も、その分割部Ａnの体積Ｂnｍｍ3を求め、この範囲に対応する係数αn又はβn、即ちＨＤＯＶの場合は係数０．２０、ＬＤＯＶの場合は係数０．５０を上記体積Ｂnｍｍ3に乗じ、その仮想分割体積Ｖnｍｍ3（ＨＤＯＶの場合）又はｖnｍｍ3（ＬＤＯＶの場合）を算出する。
【００５９】
上記ディンプルにおけるＨＤＯＶは、上記各分割部Ａ1，Ａ2，Ａ3，Ａ4，……Ａnの仮想分割体積Ｖ1，Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4，……Ｖnｍｍ3の総和であり、ＬＤＯＶは、上記各分割部Ａ1，Ａ2，Ａ3，Ａ4，……Ａnの仮想分割体積ｖ1，ｖ2，ｖ3，ｖ4，……ｖnｍｍ3の総和であり、下記式で示される。
ＨＤＯＶ（ｍｍ3）＝Ｖ1＋Ｖ2＋Ｖ3＋Ｖ4＋……＋Ｖn
ＬＤＯＶ（ｍｍ3）＝ｖ1＋ｖ2＋ｖ3＋ｖ4＋……＋ｖn
【００６０】
そして、このようにして算出した各ディンプルのＨＤＯＶの総和が総ＨＤＯＶであり、各ディンプルのＬＤＯＶの総和が総ＬＤＯＶである。
【００６１】
ここで、本発明において、図２に示したように、ディンプル１０中央部における縦断面を見たとき、図２における左右の最高点が水平になるようにした場合での最高点をディンプルエッジＥ，Ｅとし、このエッジＥ，Ｅ間をディンプルの直径Ｄ1とする。また、上記エッジＥ，Ｅを結んだ線分からディンプル最深部までの距離をディンプル深さＤeとする。従って、ディンプル体積Ｖは、上記エッジに囲まれる部分のディンプル体積となる。なお、ディンプル体積Ｖｍｍ3は上記各分割部Ａ1，Ａ2，Ａ3，Ａ4，……Ａnの体積Ｂ1，Ｂ2，Ｂ3，Ｂ4，……Ｂnｍｍ3の総和である。
Ｖ（ｍｍ3）＝Ｂ1＋Ｂ2＋Ｂ3＋Ｂ4＋……＋Ｂn
また、上記ディンプル総体積は、上記各ディンプルの体積の総和である。
【００６２】
なお、本発明において、上記ＨＤＯＶ，ＬＤＯＶの算出方法における水平方向とは、図２におけるエッジＥ，Ｅを結んだ線分と平行な方向を意味する。
【００６３】
本発明において、上記ディンプル総体積は２６０ｍｍ3以上、好ましくは２７０ｍｍ3以上、更に好ましくは２８０ｍｍ3以上であり、上限として３６０ｍｍ3以下、より好ましくは３５０ｍｍ3以下、更に好ましくは３４０ｍｍ3以下、特には３３０ｍｍ3以下とすることが必要である。ディンプル総体積が小さすぎると、吹け上がる弾道となってランが出にくく、また風に影響されやすい弾道になりやすく、逆に大きすぎると、低すぎる弾道となってキャリーが劣る傾向となり、かつばらつきやすい傾向となる。
【００６４】
なお、本発明において、ディンプル形状は、通常平面円形であり、その直径は１．８ｍｍ以上、より好ましくは２．４ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上であり、また４．６ｍｍ以下、より好ましくは４．４ｍｍ以下、更に好ましくは４．２ｍｍ以下であることが好ましい。深さは０．０８ｍｍ以上、より好ましくは０．１０ｍｍ以上、更に好ましくは０．１２ｍｍ以上であり、また０．２２ｍｍ以下、より好ましくは０．２０ｍｍ以下、更に好ましくは０．１９ｍｍ以下であることが好ましい。
【００６５】
ディンプルの総数ｎは、通常３６０個以上、好ましくは３７０個以上、更に好ましくは３８０個以上であり、上限としては５４０個以下、好ましくは５００個以下、更に好ましくは４５０個以下である。この場合、ディンプルは、その直径が互いに異なる２種以上、より好ましくは３種以上、また直径が互いに異なる６種以下、特に５種以下の組み合わせである多種ディンプルであることが好ましい。また、深さが互いに相違してもよい。従って、互いにＶＴが相違する３種以上であり、また１０種以下、特に８種以下のディンプルの組み合わせとすることが好適である。
【００６６】
上記ディンプルの配列方法は、公知の方法を採用し得、上記ディンプルが均等に配置されていれば特に制限されないが、８面体配列、２０面体配列、半球を２〜６に等分割するなどの球面分割法を採用し得、その分割領域内にディンプルを配置する方法とすることができる。なお、これらの方法に微修正を施す方法もとることができる。この場合、ディンプル表面占有率は６９〜８２％、特に７２〜７７％であることが好ましい。
【００６７】
本発明のゴルフボールは、通常、上記カバー上に更に塗装を施すことによって製品とされるが、本発明のゴルフボールは、ボールに初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）をかけた状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）をかけたときまでの圧縮変形量（以下、μ硬度という）が通常２．０ｍｍ以上、好ましくは２．２ｍｍ以上、更に好ましくは２．５ｍｍ以上、上限として４．０ｍｍ以下、好ましくは３．７ｍｍ以下、更に好ましくは３．５ｍｍ以下であることが好ましい。μ硬度が小さすぎると打感が硬くなる傾向となり、逆に大きすぎると耐久性及び反発性が低下するおそれがある。
【００６８】
本発明のゴルフボールの直径、重さは、ゴルフ規則に従うものであるが、直径４２．６７ｍｍ以上で、４４ｍｍ以下、より好ましくは４３．５ｍｍ以下、更に好ましくは４３ｍｍ以下の範囲に形成することが好ましい。また、重さは４５．９２ｇ以下で、４４．５ｇ以上、より好ましくは４４．８ｇ以上、更に好ましくは４５．０ｇ以上、最も好ましくは４５．１ｇ以上の範囲が好ましい。
【００６９】
【実施例】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００７０】
〔実施例，比較例〕
常法に従い、表３，４に示すソリッドコア上に、表５に示す内層カバー、表６に示す外層カバーを順次形成すると共に、表７，８に示すディンプルを均一に形成し、表９，１０に示すスリーピースソリッドゴルフボールを製造した。この場合、接着剤を用いたゴルフボールは、下記接着剤を公知の方法に従い使用した。実施例１，２、比較例１：レザミンＤ６２０８（大日精化工業社製：ウレタン樹脂系接着剤）
実施例３，４，５：ＲＢ１８２プライマー（日本ビーケミカル社製：塩素化ポリオレフィン系接着剤）
【００７１】
得られたゴルフボールについて、下記方法で飛び試験を行い、またスピン量、フィーリング、耐ササクレ性、連続耐久性を評価した。結果を表９，１０に示す。
【００７２】
飛び試験
ミヤマエ社製スイングロボットを用い、ドライバーでヘッドスピード（ＨＳ）５０ｍ／ｓで各ボールを２０発ずつ打撃し、キャリー、トータル飛距離を測定した。
0003861972.tif 000004
【００７３】
スピン量
＃Ｗ１及びサンドウェッジ（＃ＳＷ，ヘッドスピード（ＨＳ）２０ｍ／ｓ）について、インパクト直後のボールの挙動を写真撮影し、写真解像により算出した。
【００７４】
フィーリング
＃Ｗ１及びパター（＃ＰＴ）について、プロゴルファー３名により実打したときの感触を下記基準により評価した。
○：軟らかい
△：やや硬い
×：硬い
【００７５】
耐ササクレ性
スイングロボットにより、サンドウェッジ（＃ＳＷ，ヘッドスピード３８ｍ／ｓ）でボールを任意に２ケ所打撃し、これを目視評価した。
◎：非常に良好
○：良好
△：普通
×：劣る
【００７６】
連続耐久性
フライホイール打撃Ｍ／Ｃを用い、ヘッドスピード３８ｍ／ｓで繰り返し打撃して、ボールが破壊するまでの打撃回数の多少により評価した。
○：良好
△：普通
×：悪い
【００７７】
なお、表３〜表１０中に記載した主な組成物は、下記の通りである。
▲１▼ジクミルパーオキサイド：日本油脂社製  パークミルＤ
▲２▼パーオキサイド：アトケム社製  Ｌｕｐｅｒｃｏ  １０１ＸＬ
老化防止剤１：大内新興化学社製  ノクラック  ＮＳ６
老化防止剤２：吉富製薬社製  ヨシノックス  ４２５
液状モノマーＳＲ−３５１：サートマー社製トリメチロールプロパントリアクリレート（ＴＭＰＴＡ）
ダイナロン：ＪＳＲ社製ポリブタジエン水素添加物
ニュクレル：三井・デュポンポリケミカル社製エチレン−メタクリル酸−アクリル酸エステル共重合体、及びエチレン−メタクリル酸共重合体
ハイトレル：東レ・デュポン社製熱可塑性ポリエステル系エラストマー
サーリン：米国デュポン社製アイオノマー樹脂
ハイミラン：三井・デュポンポリケミカル社製アイオノマー樹脂
（サーリン、ハイミランについて括弧内は中和金属を示す）
ポリブタジエン：ＪＳＲ社製  ＪＳＲ  ＢＲ１１
パンデックス：ＤＩＣ・バイエルポリマー社製熱可塑性ポリウレタン系エラストマー
タフテック：旭化成工業社製スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体水素添加物のメタクリル酸グリシジル付加物
ボンダイン：住友化学工業社製エチレン−エチルアクリレート−無水マレイン酸共重合体水素添加物のメタクリル酸グリシジル付加物
ジフェニルメタンジイソシアネート：日本ポリウレタン工業社製
ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート：住友バイエルウレタン工業社製
トランスポリイソプレン：クラレ社製  ＴＰ−３０１
▲３▼パーオキサイド：アトケム社製  Ｖａｒｏｘ  ２３０ＸＬ
【００７８】
【表５】
0003861972.tif 000005
【００７９】
【表６】
0003861972.tif 000006
【００８０】
【表７】
0003861972.tif 000007
【００８１】
【表８】
0003861972.tif 000008
【００８２】
【表９】
0003861972.tif 000009
【００８３】
【表１０】
0003861972.tif 000010
【００８４】
【表１１】
0003861972.tif 000011
【００８５】
【表１２】
0003861972.tif 000012
【００８６】
上記の結果より、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、いずれも、優れた飛び性能、スピン性能を有し、ドライバー，アイアン，パター打撃のいずれにおいても良好な打感を得ることができるものである上、耐ササクレ性，耐久性に優れたものであった。
【００８７】
これに対し、比較例のマルチピースソリッドゴルフボールは、いずれも本発明の必須構成要件が欠けており、以下の点で欠点を有するものであった。
〔比較例１〕ドライバーでの打感が悪く、弾道が低すぎてドロップしてしまい、飛距離が低下するものであった。
〔比較例２〕ドライバーでの打感が悪く、弾道が高すぎて吹けあがり、飛距離に劣るものであった。また、ササクレが発生するものであった。
〔比較例３〕弾道が高すぎて吹けあがり、飛距離に劣るものであった。また、ササクレが発生し、耐久性が劣り、反発性が低下するものであった。また、生産性も低下していた。
〔比較例４〕弾道が低すぎてドロップし、飛距離が低下するものであった。パット打撃時における打感が硬く、スピン性能も悪いものであった。
〔比較例５〕弾道が低すぎてドロップし、飛距離が低下するものであった。パット打撃時における打感が硬く、スピン性能も悪いものであった。
〔比較例６〕弾道が高めで吹けあがり、飛距離が低下するものであった。耐久性に劣るものであった。
〔比較例７〕低めでドロップする弾道で、パット時の打感、耐ササクレ性、耐久性に劣るものであった。
〔比較例８〕ドライバー打撃時における打感が悪く、弾道が低すぎてドロップし、飛距離も低下するものであった。
〔比較例９〕弾道が高すぎて吹けあがり、飛距離に劣るものであった。
〔比較例１０〕パットの打感が悪く、ササクレが発生する上、耐久性に劣るものであった。弾道が低すぎてドロップし、飛距離も低下するものであった。
【００８８】
【発明の効果】
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、飛距離が大きく、しかもコントロール性に優れ、フィーリングが良好である上、耐久性に優れるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のＨＤＯＶ及びＬＤＯＶの算出方法の説明図である。
【図２】本発明におけるディンプル形状の説明図である。
【符号の説明】
１０  ディンプル
Ｄ1   直径
Ｄe   深さ
Ｅ    エッジ
Ｖ    体積
【図１】
0003861972.tif 000015
【図２】
0003861972.tif 000016