(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定側に連結されるシリンダ体と、このシリンダ体内に出没可能に挿通されて屋根側に連結されるロッド体と、このロッド体の先端部に連設されてシリンダ体内に摺動可能に収装されるメインピストンとを有してなる緩衝器であって、シリンダ体内に配在されて軸芯部にロッド体を挿通させるシリンダ部材と、このシリンダ部材内に摺動可能に収装されながらロッド体に保持されてこのシリンダ部材内に同一の受圧面積を有する二つの油室を区画するサブピストンと、シリンダ体内に摺動可能に収装されてシリンダ部材との間に第一の油室を区画しながら軸芯部にロッド体を挿通させるフリーピストンとを有してなり、メインピストンが大気に連通する容室を区画しながらフリーピストンとの間に第二の油室を区画すると共に、この第二の油室と第一の油室がシリンダ体に接続のそれぞれの油通路を介して外部に配在のアキュムレータに連通されてなり、かつ、メインピストンが所定の伸長ストローク以上に摺動するときにこのメインピストンの摺動に連れてフリーピストンが摺動すると共に、シリンダ部材内にサブピストンで区画される二つの油室が減衰部を介して連通されてなることを特徴とする緩衝器
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、伸長ストロークに応じて強弱の二段となる引張力を発揮する緩衝器の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
たとえば、図３および図４に示すように、競技場の客席Ｇを覆う屋根を外形を長円や楕円とする環状やドーナッツ形状に形成されたシート屋根Ｓで形成すると共に、このシート屋根Ｓの内周端を一体に連結するテンションリングＴに連結の吊りワイヤＷ１および押さえワイヤＷ２を固定側たる柱Ｐに連繋することでシート屋根Ｓの展張状態を維持するとの提案があるが、この種の提案にあっては、吊りワイヤＷ１および押さえワイヤＷ２を所定の引張力を発揮する緩衝器Ｄの配在下に柱Ｐに連繋してシート屋根Ｓが風などでいたずらに揺れることを阻止するとしている。
【０００３】
そして、この場合の緩衝器Ｄは、シート屋根Ｓが弱い風で揺れる場合だけでなく、強風で揺れる場合や積雪などによる過大な負荷がシート屋根Ｓに作用する場合を想定して、強弱の二段となる引張力を発揮するように設定されてなるとしている。
【０００４】
たとえば、図３に示す緩衝器Ｄは、テレスコープ型に形成されていて、アキュムレータＡによるガスばね効果で収縮方向に附勢されてなるとするもので、小さい外力作用によって小さいストロークで伸長されるいわゆる一段目の伸長作動時には低いガスばね効果による弱い引張力を発揮し、大きい外力作用によって大きいストロークで伸長されるいわゆる二段目の伸長作動時には高いガスばね効果による強い引張力を発揮するように設定されている。
【０００５】
すなわち、この緩衝器Ｄは、柱Ｐなどの固定側に連結されるシリンダ体１内にラム型に設定の中空ロッド２が出没可能に挿通されると共に、この中空ロッド２内にシート屋根Ｓなどの屋根側に連結されるロッド体３が出没可能に挿通されてなるとしている。
【０００６】
そして、シリンダ体１の内周と中空ロッド２の外周との間に三つのシリンダ内油室Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３が区画されると共に、中空ロッド２の内周とロッド体３の外周との間に一つのロッド内油室Ｒ４が区画されてなるとし、特に、シリンダ内油室Ｒ１とロッド内油室Ｒ４が外部に配在のアキュムレータＡに連通されることでガスばね効果による引張力が発揮されるとしている。
【０００７】
ちなみに、シリンダ内油室Ｒ１は、シリンダ体１の内周に形成されて中空ロッド２の外周を摺接させる縮径部１ａと中空ロッド２の先端部を形成するピストン２ａとで区画されていて、外部の油通路Ｌ１を介して上記のアキュムレータＡに連通するとしている。
【０００８】
また、シリンダ内油室Ｒ２は、上記の縮径部１ａと中空ロッド２の外周に形成されてシリンダ体１の内周に摺接するランド部２ｂとで区画されていて、外部の油通路Ｌ２に連通するとしている。
【０００９】
そして、シリンダ内油室Ｒ３は、上記のランド部２ｂとシリンダ体１の開口端部を形成するキャップ１ｂとで区画されていて、外部の油通路Ｌ３に連通するとしている。
【００１０】
さらに、ロッド内油室Ｒ４は、中空ロッド２の内周に形成されてロッド体３の先端部を摺接させる縮径部２ｃと中空ロッド２の開口端部を形成するキャップ２ｄとで区画されていて、外部の油通路Ｌ４を介して上記のアキュムレータＡに連通するとしている。
【００１１】
そしてさらに、上記のシリンダ内油室Ｒ２とシリンダ内油室Ｒ３は、受圧面積を同一にするように設定されてなると共に、この各油室Ｒ２，Ｒ３に連通する油通路Ｌ２，Ｌ３中には、それぞれダンピング目的の減衰部Ｏが配在されてなるとし、また、この各油通路Ｌ２，Ｌ３は、それぞれアキュムレータＡに連通されてなるとしている。
【００１２】
なお、この緩衝器Ｄにあっては、中空ロッド２におけるピストン２ａがシリンダ体１内を摺動することでこのピストン２ａとシリンダ体１のボトム端部を形成するボトム部材１ｃとの間に空気室となる容室（符示せず）を出現させるとしており、この容室は、ボトム部材１ｃに開穿の連通孔１ｄを介して大気に連通するとしている。
【００１３】
また、この緩衝器Ｄにあっては、中空ロッド２内において、ロッド体３が摺動することでこのロッド体３の先端と上記のピストン２ａとの間に同じく空気室となる容室（符示せず）を出現させるとしており、この容室は、上記のピストン２ａの軸芯部に開穿の透孔２ｅを介して上記のシリンダ体１内の容室に連通するとしている。
【００１４】
そして、この緩衝器Ｄにあっては、ロッド体３において段差部３ａを有してなるとしており、ロッド体３が中空ロッド２内から抜け出るようになる伸長作動時にこの段差部３ａが中空ロッド２の開口端部たるキャップ２ｄに突き当たることでロッド体３の所定のストローク以上の伸長作動が制限されるとしている。
【００１５】
さらに、この緩衝器Ｄにあっては、中空ロッド２がシリンダ体１から抜け出るようになる伸長作動時に中空ロッド２の先端部たるピストン２ａがシリンダ体１の内周に形成の前記の縮径部１ａに突き当たることで中空ロッド２の所定のストローク以上に伸長作動が制限されるとしている。
【００１６】
ちなみに、図３は、この緩衝器Ｄが外力作用を受けずして最収縮された状態にあるときを示している。
【００１７】
それゆえ、以上のように構成されたこの従来例としての緩衝器Ｄにあっては、シリンダ体１が固定側に連結されている状態下に屋根側に連結されているロッド体３が外力作用でシリンダ体１側から抜け出るようになる伸長作動時には、最初にいわゆる一段目の動作としてロッド体３が中空ロッド２内から抜け出るようになる。
【００１８】
そして、このときには、ロッド内油室Ｒ４からの油がアキュムレータＡに流入することになり、したがって、アキュムレータＡによるガスばね効果が発揮されて、この緩衝器Ｄがいわゆる一段目の弱い引張力を発揮することになる。
【００１９】
つぎに、上記の外力作用が大きく、したがって、ロッド体３が中空ロッド２内から大きいストロークで抜け出るようになる伸長作動時には、ロッド体３の段差部３ａが中空ロッド２の開口端部たるキャップ２ｄに当接されるから、いわゆる二段目の動作として中空ロッド２がシリンダ体１内から抜け出るようになる。
【００２０】
そして、このときには、シリンダ内油室Ｒ１からの油も外部たるアキュムレータＡに流入することになり、したがって、アキュムレータＡによるさらなるガスばね効果、すなわち、先のガスばね効果に累積された大きいガスばね効果が発揮されて、この緩衝器Ｄがいわゆる二段目の強い引張力を発揮することになる。
【００２１】
なお、上記した外力作用が解除される場合には、緩衝器Ｄが収縮作動するのはもちろんであり、また、特に、緩衝器Ｄの二段目の伸縮時には、シリンダ内油室Ｒ２とシリンダ内油室Ｒ３との間で油の流出入があるので、このときには、油が減衰部Ｏを通過することによる所定のダンピング作用たる減衰作用が発揮されることになる。
【００２２】
その結果、上記の緩衝器Ｄによれば、小さいストロークで伸長される場合には低いガスばね効果による弱い引張力が発揮されると共に、大きいストロークで伸長される場合には高いガスばね効果による強い引張力が発揮されることになり、シート屋根Ｓが弱風で揺れることだけでなく、シート屋根Ｓが強風で揺れることをも減衰作用を伴いながら効果的に阻止し得ることになる。
【００２３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記した従来の緩衝器Ｄにあっては、内部構造的に看て強弱の二段の引張力を発揮し得るのはともかくとして、外部構造的に看ると恒久的な耐久性を保障し難くなると指摘される可能性がある。
【００２４】
すなわち、上記の緩衝器Ｄにあっては、屋根側に連結のロッド体３を出没可能に挿通させる中空ロッド２が固定側に連結のシリンダ体１に対して出没可能に挿通されてなるとするから、この中空ロッド２内に区画されるロッド内油室Ｒ４に連通する油通路Ｌ４は、シリンダ体１内に区画されるシリンダ内油室Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３に連通する油通路Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３とは異なり、柔軟性に富む構造に設定される必要がある。
【００２５】
その結果、各油通路Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３が鋼管などを利用して言わば固定的な構造に設定されて恒久的な耐久性を容易に保障し得るのに比較して、油通路Ｌ４における恒久的な耐久性を保障し難くなり、したがって、油通路Ｌ４における恒久的な耐久性を保障し得ないことが、結果的には、緩衝器Ｄの恒久的な耐久性を保障し得ないことに繋がることになる。
【００２６】
一方、油通路Ｌ４を柔軟性に富む構造に設定しないためには、たとえば、アキュムレータＡを二つに設定して、一方のアキュムレータＡを言わば固定的な構造に設定の油通路Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３に連通するのに対して、他方のアキュムレータＡをロッド内油室Ｒ４に連通させるべく直接中空ロッド２に連設するとの提案を
し得る。
【００２７】
しかし、この場合には、他方のアキュムレータＡが緩衝器Ｄに直接連設される態様になるから、緩衝器Ｄが言わば嵩張る傾向になり、その限りではこの緩衝器Ｄの所定位置への配備性を低下させ易くする不利がある。
【００２８】
この発明は、上記した事情を鑑みて創案されたものであって、その目的とするところは、たとえば、シート屋根Ｓを固定側に連繋する緩衝器Ｄであって、強弱の二段となる引張力を発揮するのはもちろんのこと、所定位置への配備性を低下させずして恒久的な耐久性を保障し得て、その汎用性の向上を期待するのに最適となる緩衝器Ｄを提供することである。
【００２９】
【課題を解決するための手段】
上記した目的を達成するために、この発明による緩衝器の構成を、固定側に連結されるシリンダ体と、このシリンダ体内に出没可能に挿通されて屋根側に連結されるロッド体と、このロッド体の先端部に連設されてシリンダ体内に摺動可能に収装されるメインピストンとを有してなる緩衝器であって、シリンダ体内に配在されて軸芯部にロッド体を挿通させるシリンダ部材と、このシリンダ部材内に摺動可能に収装されながらロッド体に保持されてこのシリンダ部材内に同一の受圧面積を有する二つの油室を区画するサブピストンと、シリンダ体内に摺動可能に収装されてシリンダ部材との間に第一の油室を区画しながら軸芯部にロッド体を挿通させるフリーピストンとを有してなり、メインピストンが大気に連通する容室を区画しながらフリーピストンとの間に第二の油室を区画すると共に、この第二の油室と第一の油室がシリンダ体に接続のそれぞれの油通路を介して外部に配在のアキュムレータに連通されてなり、かつ、メインピストンが所定の伸長ストローク以上に摺動するときにこのメインピストンの摺動に連れてフリーピストンが摺動すると共に、シリンダ部材内にサブピストンで区画される二つの油室が減衰部を介して連通されてなるとする。
【００３０】
それゆえ、屋根側に連結のロッド体が固定側に連結のシリンダ体内から抜け出るようになる伸長作動時には、メインピストンがシリンダ体内を摺動すると共にサブピストンがシリンダ部材内を摺動する。
【００３１】
このとき、ロッド体の伸長ストロークが小さい場合には、メインピストンの摺動によってこのメインピストンとフリーピストンとの間に区画の第二の油室の油がアキュムレータに流入することになり、したがって、アキュムレータによる所定のガスばね効果が発揮されて、この緩衝器Ｄがいわゆる一段目の引張力を発揮することになる。
【００３２】
そして、このときには、シリンダ部材内においてサブピストンが摺動することから、このサブピストンが区画する二つの油室間において油の流出入が発現されることになり、その際に油が減衰部を通過することで所定のダンピング作用たる減衰作用が発揮されることになる。
【００３３】
一方、ロッド体の伸長ストロークが大きい場合には、メインピストンの摺動にに連れてフリーピストンが摺動することになり、このフリーピストンの摺動によってこのフリーピストンとシリンダ部材の間に区画の第一の油室の油がアキュムレータに流入することになり、したがって、アキュムレータによる所定のガスばね効果が発揮されて、この緩衝器Ｄがさらなる引張力、すなわち、二段目の引張力を発揮することになる。
【００３４】
そして、このときにも、シリンダ部材内においてサブピストンが摺動することから、このサブピストンが区画する二つの油室間において油の流出入が発現されることになり、その際に油が減衰部を通過することで所定のダンピング作用たる減衰作用が発揮されることになる。
【００３５】
上記した構成にあって、より具体的には、アキュムレータが第一の油室と第二の油室のそれぞれに独立して連通する二つに設定されるとするのが良く、この場合には、それぞれのアキュムレータにおけるガスばね効果を独立に設定し得て、いわゆる一段目の引張力と二段目の引張力を適正に設定し得ることになる。
【００３６】
また、上記した構成にあって、より具体的には、シリンダ部材内にサブピストンで区画される二つの油室間に配在される減衰部は、これがアキュムレータと同様にいわゆる外部に配在されてなるとしても良く、また、シリンダ体の開口端部を構成するキャップ部分およびシリンダ部材部分などのいわゆる内部に配在されてなるとしても良い。
【００３７】
そして、減衰部が外部に配在される場合には、発生する減衰力の大きさを自由に設定できることになり、減衰部が内部に配在される場合には、緩衝器Ｄ全体の嵩張りを回避できることになる。
【００３８】
【発明の実施の形態】
以下に、図示したところに基づいて、この発明を説明するが、この発明による緩衝器Ｄも前記した従来の緩衝器Ｄと同様に、たとえば、シート屋根Ｓなどからなる屋根側を柱Ｐなどからなる固定側に連繋するために利用されるとしており、図１に示すように、固定側に連結されるシリンダ体１０と、このシリンダ体１０内に出没可能に挿通されて屋根側に連結されるロッド体２０と、このロッド体２０の先端部に連設されてシリンダ体１０内に摺動可能に収装されるメインピストン３０とを有してなる。
【００３９】
上記のシリンダ体１０は、図示するところでは、図１中で右側端となるボトム端がボトム部材１１で閉塞されており、このボトム部材１１には、メインピストン３０との間でシリンダ体１０内に区画される空気室としての容室ａを大気に連通させる透孔１１ａが開穿されている。
【００４０】
そして、このシリンダ体１０にあっては、図１中で左側端となる開口端がキャップ１２で封止されており、このキャップ１２の軸芯部には、ロッド体２０が液密状態下に挿通されている。
【００４１】
上記のロッド体２０は、図示するところでは、これが後述するサブピストン５０を保持することから二本の分割ロッド体２０ａ，２０ｂを連結することで一本化されてなるとするが、サブピストン５０を保持を可能にする限りには、いわゆる一本物で形成されても良いことはもちろんである。
【００４２】
また、このロッド体２０は、その径が同一に設定されていて、断面積が異なるいわゆる圧力差を生じることがないように配慮している。
【００４３】
上記のメインピストン３０は、図示するところでは、適宜の肉厚の筒状に形成されてストッパとして機能するカラー部材３１の介在下にロッド体２０の先端部に連設されている。
【００４４】
なお、このメインピストン３０は、図１中で右側となる背後側に上記の容室ａを区画するが、その一方で、図１中で左側となる受圧面側に後述するフリーピストン６０との間で同じく後述する第二の油室Ｒ８を区画している。
【００４５】
また、上記のカラー部材３１は、これがストッパとして機能するが、このことについては後述する。
【００４６】
一方、この緩衝器Ｄにあっては、シリンダ体１０内に配在されて軸芯部にロッド体２０を挿通させるシリンダ部材４０と、このシリンダ部材４０内に摺動可能に収装されながらロッド体２０に保持されてこのシリンダ部材４０内に同一の受圧面積を有する二つの油室Ｒ５，Ｒ６を区画するサブピストン５０とを有してなるとしている。
【００４７】
上記のシリンダ部材４０は、図１中で左側を上端側に仮定するときに、有底円筒状に形成されてなるとするもので、底部４１の軸芯部にロッド体２０を液密状態下に挿通させてなると共に、筒状部４２の図１中で左端となる上端が前記したキャップ１２で閉塞されてなるとしている。
【００４８】
なお、図示するところでは、シリンダ部材４０の上下端部の外周には、適宜の肉厚の環状に形成のスペーサ部材４３，４４がこのシリンダ部材４０を上下方向から挟持するように介装されていて、図１中で右側となる言わば下方のスペーサ部材４４がシリンダ体１０の内周に形成された段差部１０ａに係止された状態での前記のキャップ１２の所定位置への螺着でこのシリンダ部材４０が所定位置に定着されるとしている。
【００４９】
上記のサブピストン５０は、前記したロッド体２０が二本の分割ロッド体２０ａ，２０ｂを連結、すなわち、螺合して一本化されるときに、言わば間に挟持される状態にしてロッド体２０に保持されてなるとしている。
【００５０】
それゆえ、このサブピストン５０は、ロッド体２０がシリンダ体１０に対して出没されるときにシリンダ部材４０の筒状部４２内を摺動することになり、この摺動のときに二つの油室Ｒ５，Ｒ６を広狭させることになる。
【００５１】
そして、この二つの油室Ｒ５，Ｒ６が広狭されるときには、その際の油が後述する外部に配在の減衰部７０を通過することになり、したがって、この減衰部７０を油が通過することによるダンピング作用たる減衰作用が発現されることになる。
【００５２】
そのため、各油室Ｒ５，Ｒ６を外部の減衰部７０に連通させるべく、シリンダ部材４０の筒状部４２には、連通孔４２ａ，４２ｂが開穿されており、スペーサ部材４３，４４には、ポート４３ａ，４４ａが開穿されており、シリンダ体１０には、連通孔１０ｂ，１０ｃが開穿されてなるとしており、さらには、このシリンダ体１０における連通孔１０ｂ，１０ｃに減衰部７０を配在させる油通路Ｌ５が連通されてなるとしている。
【００５３】
なお、油通路Ｌ５は、これが固定側となるシリンダ体１０に接続されてなるとするから、これを鋼管を利用するなどして言わば固定型に構成することが可能になるのはもちろんである。
【００５４】
さらに、この緩衝器Ｄにあっては、シリンダ体１０内に摺動可能に収装されてシリンダ部材４０との間に第一の油室Ｒ７を区画しながら軸芯部にロッド体２０を挿通させるフリーピストン６０を有してなる一方で、メインピストン３０がシリンダ体１０内に大気に連通する容室ａを区画しながらフリーピストン６０との間に第二の油室Ｒ８を区画するとしている。
【００５５】
そして、上記の第一の油室Ｒ７および第二の油室Ｒ８は、シリンダ体１０に開穿の連通孔１０ｄ，１０ｅを介して、およびこの各連通孔１０ｄ，１０ｅに接続のそれぞれの油通路Ｌ６，Ｌ７を介して外部に配在のそれぞれのアキュムレータＡ１，Ａ２に連通されてなるとしている。
【００５６】
ちなみに、上記の油通路Ｌ６，Ｌ７は、これが固定側となるシリンダ体１０に接続されるから、これらを鋼管を利用するなどして言わば固定型に構成することが可能になり、したがって、前記した従来例の場合のように柔軟性に富むように構成しなくて済み、その結果、この油通路Ｌ６，Ｌ７における恒久的な耐久性を保障し得えて、結果として、この緩衝器Ｄにおける恒久的な耐久性を保障し得ることになる。
【００５７】
上記のフリーピストン６０は、第一の油室Ｒ７側に対面する上面を平坦にする一方で、第二の油室Ｒ８に対面する下端面に環状に形成の凸部６０ａを有してなるとしており、この凸部６０ａを除く外周側がシリンダ体１０のボトム側の内周に形成の段差部１０ｆに係止されることでそのいわゆる下降方向への摺動が阻止されるように設定されている。
【００５８】
このとき、上記の段差部１０ｆの内周には環状凹部１０ｇが形成されていて、フリーピストン６０の凸部６０ａが段差部１０ｆの内周側に臨在されるときに環状凹部１０ｇによるいわゆるクッション効果が得れるように配慮されている。
【００５９】
一方、このフリーピストン６０は、言わば背後側にあるメインピストン３０が所定の伸長ストローク以上に摺動するときにこのメインピストン３０の摺動に連れて摺動するように設定されていて、これが前記したシリンダ部材４０の底部４１およびスペーサ部材４４に当接されることでそれ以上の摺動が阻止されるように設定されている。
【００６０】
ちなみに、このフリーピストン６０がメインピストン３０の摺動に連れて摺動するときには、メインピストン３０に隣設の筒状に形成のカラー部材３１の先端がフリーピストン６０の凸部６０ａの内周に環状に形成の凹部６０ｂに嵌合する状態に当接されるとしており、これによって、いわゆる油孔桿原理によるクッション効果が得られるとしている。
【００６１】
ところで、前記したように、この緩衝器Ｄにあっては、シリンダ部材４０内にサブピストン５０で区画される二つの油室Ｒ５，Ｒ６は、外部に配在の減衰部７０を介して連通されてなるとしているが、この減衰部７０は、二つの油室Ｒ５，Ｒ６間における整流のためのチェック弁７１，７２，７３，７４およびチェック弁７１，７３にそれそれ並列する絞り７５，７６を有してなる。
【００６２】
また、この減衰部７０は、チェック弁７１，７２および絞り７５からなる油室Ｒ５側とチェック弁７３，７４および絞り７６からなる油室Ｒ６側との間に絞り７７を有してなるとしている。
【００６３】
それゆえ、この減衰部７０にあっては、油がここを通過するときにバルブ７５，７６が主たる減衰作用を実現する一方で、絞り７７が二つの油室Ｒ５，Ｒ６に発現されることがある油圧の籠りを解消し得ることになる。
【００６４】
以上のように構成されたこの発明による緩衝器Ｄは、以下のように作動することになる。
【００６５】
すなわち、シリンダ体１０が固定側に連結されている状態下に屋根側に連結されているロッド体２０が外力作用でシリンダ体１０側から抜け出るようになる伸長作動時には、まず、いわゆる一段目の動作としてロッド体２０に連設のメインピストン３０がシリンダ体１０内で摺動して第二の油室Ｒ８の油を油通路Ｌ７を介してアキュムレータＡ２に流入させることになり、したがって、このときに、アキュムレータＡ２によるガスばね効果が発揮されて、この緩衝器Ｄがいわゆる一段目の弱い引張力を発揮することになる。
【００６６】
一方、メインピストン３０がシリンダ体１０内で摺動するときには、ロッド体２０に保持されているサブピストン５０がシリンダ部材４０内を摺動することになる。
【００６７】
その結果、このシリンダ部材４０内にサブピストン５０によって区画される油室Ｒ５の油が外部の減衰部７０を通過して同じくシリンダ部材４０内にサブピストン５０によって区画されるいわゆる反対側の油室Ｒ６に流入することになり、したがって、油が減衰部７０を通過することによるダンピング作用で所定の減衰作用が発揮されることになる。
【００６８】
なお、上記の一段目の伸長作動を招来させる外力が小さいがゆえに、ダンピング作用を不要にしても良い場合には、図１中に仮想線図で示すように、シリンダ部材４０の筒状部４２の内周に不感帯を設けるべく油がサブピストン５０を迂回する適宜の長さの切欠溝４２ｃを設けるとしても良い。
【００６９】
つぎに、上記の外力作用が大きく、したがって、ロッド体２０がシリンダ体１０内から大きいストロークで抜け出るようになる伸長作動時には、メインピストン３０がフリーピストン６０に当接してフリーピストン６０を摺動させながら伸側方向に摺動することになる。
【００７０】
その結果、フリーピストン６０は、メインピストン３０の摺動につれてシリンダ体１０内を摺動して第一の油室Ｒ７の油を油通路Ｌ６を介してアキュムレータＡ１に流入させることになり、したがって、このときに、アキュムレータＡ１によるガスばね効果が発揮されることになる。
【００７１】
そして、このときには、この緩衝器Ｄにおいて、先にアキュムレータＡ２のガスばね効果による一段目の引張力が発揮されているから、上記のアキュムレータＡ１のガスばね効果による引張力は、一段目の引張力に累積された引張力として具現化されることになり、したがって、言わば二段目の強い引張力を発揮することになる。
【００７２】
そして、このときにも、サブピストン５０がシリンダ部材４０内を摺動することになるから、このシリンダ部材４０内の油室Ｒ５の油が外部の減衰部７０を通過して言わば反対側の油室Ｒ６に流入することになり、したがって、油が減衰部７０を通過することによるダンピング作用で所定の減衰作用が発揮されることになる。
【００７３】
なお、上記した外力作用が解除される場合には、第一の油室Ｒ７および第二の油室Ｒ８にそれぞれのアキュムレータＡ１，Ａ２からの油が戻されて、この緩衝器Ｄが収縮作動することになるのはもちろんである。
【００７４】
その結果、上記の緩衝器Ｄによれば、小さいストロークで伸長される場合には低いガスばね効果による弱い引張力が発揮されると共に、大きいストロークで伸長される場合には高いガスばね効果による強い引張力が発揮されることになり、屋根側が弱風で揺れる場合だけでなく強風で揺れる場合にも減衰作用を伴いながら効果的にそれぞれの揺れを阻止し得ることになる。
【００７５】
図２は、この発明による他の実施の形態の緩衝器Ｄを示すものであるが、この実施の形態にあっては、いわゆるダンピング作用を具現化する部分に改変を施したものであり、その他の構成は、前記した図１に示す実施の形態の場合と同様である。
【００７６】
それゆえ、その構成が前記した実施の形態の場合と同様となるところについては、図中に同一の符号を付するのみとして、要する場合を除き、その詳しい説明を省略し、以下には、この実施の形態において特徴となるところを中心に説明する。
【００７７】
すなわち、この図２に示す緩衝器Ｄにあっては、シリンダ体１０内に配在されるシリンダ部材４０が下端外周に鍔部４５を有する有底円筒状に形成されてなるとし、この鍔部４５の外周端がシリンダ体１０の内周に形成の段差部ａに係止された状態で所定位置に定着されてなるとしている。
【００７８】
そして、減衰部７０（図２中に符示せず）は、前記した実施の形態の場合と異なり、緩衝器Ｄの内部に配在されてなるとするもので、図示するところでは、シリンダ体１０の開口端を閉塞するキャップ１２部分と上記のシリンダ部材４０における底部４１と鍔部４５とを跨がる部分に、設けられているとしている。
【００７９】
すなわち、油室Ｒ５からの油の流出を阻止するチェック弁７１とこれに並列する絞り７５がキャップ１２部分に配在され、油室Ｒ６からの油の流出を阻止するチェック弁７３とこれに並列する絞り７６が底部４１と鍔部４５とを跨がる部分に配在されてなるとしている。
【００８０】
そして、上記の絞り７５，７６は油室における油室Ｒ５，Ｒ６における圧籠りを阻止するために配在されている。
【００８１】
一方、サブピストン５０に設けられた絞り７７は、油室Ｒ５，Ｒ６間の油の流通時に所定の大きさの減衰力を発生させるためのものである。
【００８２】
ちなみに、チェック弁７１，７３のいわゆる上流側は、シリンダ部材４０の筒状部４２の外周とシリンダ体１０の内周との間に出現される空部たる油室Ｒ９に連通していて、この油室Ｒ９は、シリンダ体１０に開穿の連通孔１０ｈを介して油通路Ｌ５に連通している。
【００８３】
それゆえ、この実施の形態による場合には、減衰部７０が外部に配在されないから、その分この緩衝器Ｄのコンパクト化が実現可能になり、この緩衝器Ｄの所定位置への配備性を向上させることになる。
【００８４】
なお、この実施の形態にあっても、油通路Ｌ５はもちろんのこと、油通路Ｌ６，Ｌ７が鋼管を利用するなどして言わば固定型に構成されるから、この油通路Ｌ６，Ｌ７における恒久的な耐久性を保障し得えて、結果として、この緩衝器Ｄにおける恒久的な耐久性を保障し得ることになる。
【００８５】
前記したところは、この発明による緩衝器Ｄがシート屋根Ｓを柱Ｐに連繋するものとして説明したものであるが、この発明の意図するところからすれば、たとえば、ワイヤで構成される吊り橋を架ける際の利用を可能にし、また、その際にこの緩衝器Ｄが機能するところに差異がなく、同様の作用効果が得られるのはもちろんである。
【００８６】
【発明の効果】
以上のように、この発明にあっては、小さいストロークで伸長される場合には低いガスばね効果による弱い引張力が発揮されると共に、大きいストロークで伸長される場合には高いガスばね効果による強い引張力が発揮されることになり、屋根が弱風で揺れる場合だけでなく強風で揺れる場合にも減衰作用を伴いながら効果的にそれぞれの揺れを阻止し得ることになる。
【００８７】
このとき、この発明にあっては、ガスばね効果を発揮するアキュムレータに接続される油通路がこの緩衝器において固定側とされるシリンダ体に接続されるから、これらを鋼管を利用するなどして固定型に構成することが可能になり、したがって、従来の場合のように柔軟性に富むように構成しなくてむことから、油通路における恒久的な耐久性を保障し得えて、結果として、この緩衝器における恒久的な耐久性を保障し得ることになる。
【００８８】
また、この発明にあって、アキュムレータが第一の油室と第二の油室のそれぞれに独立して連通する二つに設定される場合には、それぞれのアキュムレータにおけるガスばね効果を独立に設定し得て、いわゆる一段目の引張力と二段目の引張力を適正に設定し得ることになると共に、アキュムレータが一つとされていわゆる共用される場合に比較して、アキュムレータの耐久性が向上される点で有利となる。
【００８９】
そして、この発明にあって、減衰部がアキュムレータと同様にいわゆる外部に配在されるとする場合には、減衰部において発生する減衰力の大きさを自由に設定できる点で有利となり、これに代えて、減衰部がいわゆる内部に配在されてなるとする場合には、緩衝器Ｄ全体の嵩張りを回避できる点で有利となる。
【００９０】
その結果、この発明によれば、たとえば、屋根側を固定側に連繋する場合にあって、強弱の二段となる引張力を発揮するのはもちろんのこと、所定位置への配備性を低下させずして恒久的な耐久性を保障し得て、その汎用性の向上を期待するのに最適となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の一実施の形態による緩衝器を示す概略縦断面図である。
【図２】この発明の他の実施の形態による緩衝器を図１と同様に示す図である。
【図３】シート屋根を有する競技場を示す概略斜視図である。
【図４】シート屋根が緩衝器の配在下に柱に連繋されている状態を示す概略縦断面図である。
【図５】図４に示す従来例としての緩衝器を図１と同様に示す図である。
【符号の説明】
１０  シリンダ体
２０  ロッド体
３０  メインピストン
４０  シリンダ部材
５０  サブピストン
６０  フリーピストン
７０  減衰部
Ａ１，Ａ２  アキュムレータ
Ｄ  緩衝器
Ｌ５，Ｌ６，Ｌ７  油通路
Ｐ  固定側を構成する柱
Ｒ５，Ｒ６  油室
Ｒ７  第一の油室
Ｒ８  第二の油室
Ｓ  屋根側を構成するシート屋根
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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