(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
多葉形の横断面を有する合成二成分系フィラメントであって、この二成分系フィラメントがポリ（エチレンテレフタレート）およびそのコポリマーよりなる群から選択される第１の成分と、ポリ（トリメチレンテレフタレート）およびそのコポリマーよりなる群から選択される第２の成分を含み、この２つの成分が約９５：５から約５：９５の重量比で存在しており、このフィラメントが、約２以上のフィラメント因子（ＦＦ）をさらに含み、このフィラメント因子（ＦＦ）が下式に従って決定されることを特徴とする合成二成分系フィラメント。
ＦＦ＝Ｋ１×（ＭＲ）Ａ×（Ｎ）Ｂ×（１／（ＤＰＦ）Ｃ［Ｋ２×（Ｎ）Ｄ×（ＭＲ）Ｅ×１／（ＬＡＦ）＋Ｋ３×（ＡＦ）］
（式中、Ｋ１は０．００１３１５８であり、Ｋ２は２．１であり、そしてＫ３は０．４５であり、
Ａは１．５であり、
Ｂは２．７であり、
Ｃは０．３５であり、
Ｄは１．４であり、
Ｅは１．３であり、
ＭＲはＲ／ｒ１（式中、Ｒは横断面の真ん中を中心として各凸部のほぼ頂点に外接する円の半径であり、ｒ１は横断面の真ん中を中心としてこの横断面内で凸部同士の接点に内接する円の半径である）に従った異形比であり、
Ｎは３から８葉の範囲から選択される横断面における凸部の数であり、
ＤＰＦは０．２から５．０の範囲から選択されるフィラメントあたりのデニールであり、
ＬＡＦは（ＴＲ）×（ＤＰＦ）×（ＭＲ）２（ＴＲはｒ２／Ｒ（式中、ｒ２は凸部に内接する円の平均半径であり、Ｒは上記にて定義したとおりである）であり、ＤＰＦおよびＭＲは上記にて定義したとおりである）であり、ＡＦは１５から突出角を減じた値であり、突出角は、フィラメント横断面の凸部の各側における曲率の変曲点にくる２本の接線の平均角度であり、−３０°から＋１５°の範囲から選択され、
頂点の比の平均が約０．２以上である。）
【請求項２】
少なくとも一部が請求項１に記載のフィラメントから作られることを特徴とするマルチフィラメント糸条。
【請求項３】
糸条が仮撚加工されたものであることを特徴とする請求項２に記載の糸条。
【請求項４】
少なくとも一部が請求項１に記載のフィラメントから作られることを特徴とする物品。
【請求項５】
マルチフィラメント糸条を用いて布帛を形成することを含む、前記布帛の輝きを抑えるための方法であって、糸条のフィラメントの少なくとも一部が請求項１に記載の多葉形の断面を有するフィラメントであることを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
（技術分野）
本発明は、多葉形の横断面を有する合成ポリマーフィラメントを提供するものである。このフィラメントは、高速紡糸配向法または多段（ｃｏｕｐｌｅｄ）紡糸延伸法によって得られる糸条（ｙａｒｎ）など紡糸時の状態で使用してもよいし、分離（ｄｅ−ｃｏｕｐｌｅｄ）延伸法または延伸仮撚法の原料糸としても使用できる。このようなフィラメントから作られるマルチフィラメント糸条は、光沢（ｌｕｓｔｅｒ）を抑えて輝き（ｇｌｉｔｔｅｒ）の少ない物品を製造する上で有用である。
【０００２】
（発明の背景）
必要以上に輝くことのない編地または織物布帛に製織できる加工（ｔｅｘｔｕｒｅｄ）マルチフィラメント糸条を得ることに対する要望がある。未延伸マルチフィラメントの延伸と仮撚加工（ｆａｌｓｅ−ｔｗｉｓｔ  ｔｅｘｔｕｒｉｎｇ）とを同時に行って加工マルチフィラメント糸条を製造する方法のひとつが延伸仮撚加工である。フィラメントを延伸仮撚加工すると、合成フィラメントから作られる布帛で望ましくないぬめり感がなくなる上に嵩高のフィラメントが得られ、被覆性を改善することができる。しかしながら、横断面の丸いフィラメントに仮撚加工および延伸仮撚加工を施すと、フィラメントの横断面が変形して本質的に平らな側面のある多面形状になってしまう。結果として、これらの加工糸から作られる布帛では、平坦化した繊維表面からの正反射が起こり、望ましくない輝きやきらめき（ｓｐａｒｋｌｅ）が生じる。さらに、たとえば糸条やこの糸条から作られる布帛および物品の柔らかさを改善しようとすると、フィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約５ｄｐｆ未満まで落ちることがあり、場合によっては約１デニール未満にまでなることがある。このようなサブデニール（ｓｕｂｄｅｎｉｅｒ）のフィラメントは「マイクロファイバ」として周知である。こうしたサブデニールでは繊維の総表面積が増すことにより正反射の総量が劇的に増大する。
【０００３】
横断面の丸いフィラメントに関連した輝きおよびきらめきを排除しようという試みから、さまざまな多葉形の横断面が開発されている。たとえば、米国特許第５，１０８，８３８号、同第５，１７６，９２６号、同第５，２０８，１０６号には、被覆量を増やして単位面積を覆うのに必要な繊維の重量を最小限に抑えるための中空の三葉横断面および四葉横断面が記載されている。これらの特許は、具体的にはカーペット糸条とデニールが高めのフィラメントとに関するものであり、服飾または撚糸加工に適したフィラメントに関するものではない。
【０００４】
横断面の丸いフィラメントの輝きを抑えるために他の変形横断面も試みられている。たとえば、米国特許第４，０４１，６８９号は多葉形の横断面を有するフィラメントに関するものである。さらに、米国特許第３，６９１，７４９号には、ＰＡＣＭポリアミドから製造される多葉形フィラメントで作った糸条について記載されている。しかしながら、これらの特許に記載されているフィラメントでも使用前に加工が必要であることに変わりはなく、ファインデニール、特にサブデニールのフィラメント、このようなフィラメントから作られる糸条、布帛および物品の輝きを抑えるための手段は提供されていない。
【０００５】
輝きを抑えるための他の試みとして、ポリマー添加剤を使用することがあげられる。たとえば、加工糸条の輝き作用を抑えるために二酸化チタンなどの艶消剤が用いられている。しかしながら、このような艶消剤は、単独ではファインデニールの繊維の輝きを抑える効果がない。
【０００６】
アルカリ処理をはじめとして、輝きに影響をあたえるさまざまな繊維および布帛処理が提案されている。しかしながら、このようなアルカリによる方法には、コストの増加および／または廃棄副生物量の増大など固有の欠点がある。
【０００７】
多成分系繊維を用いて輝き作用を抑えることも試みられている。たとえば、米国特許第３，９９４，１２２号には、異形比が１．６〜１．９の範囲内の三葉形フィラメント４０〜６０重量％と異形比が２．２〜２．５の範囲内の三葉形フィラメント４０〜６０重量％とを含む混繊糸条について記載されている。また、米国特許第５，９４８，５２８号には、相対粘度の異なる少なくとも２種のポリマー成分からなる二成分繊維用の、異形横断面のあるフィラメントを得ることについて記載されている。このような多成分系フィラメントから製造される糸条には嵩高性があり、必ずしもさらに加工を必要とするわけではないが、２種類以上の異なるポリマーまたは繊維の混合物を使用しなければならない点がこのような繊維を製造する上での障害になっている。
【０００８】
したがって、高濃度で艶消剤を添加したり布帛に後処理を施したりする必要なく、輝きおよび光輝性（ｓｈｉｎｅ）が抑えられた、糸条の製造に用いることが可能であり、かつ、さらに加工する必要なく所望の弱い輝きと低い光輝性を得られるフィラメントと、このようなフィラメントから作る布帛や服飾などの物品とを得ることが必要とされている。さらに、望まれる場合は仮撚加工または延伸仮撚加工をはじめとする加工をフィラメントに施することができ、加工を施しても糸条やこれから作られる布帛および物品で所望の輝きの弱さと低い光輝性を呈することが必要とされている。さらに、ファインデニールの糸条、これから作られる布帛および物品の輝きが弱く光輝性が低い、低デニールのフィラメント、好ましくは延伸してサブデニールのフィラメントにすることができるフィラメント、特に好ましくは製造時にサブデニールのフィラメントを得ることが必要とされている。この低デニールおよびサブデニールのフィラメントは、低レベルの断糸を用いて後からフィラメントを加工処理し、布帛および物品にすることができるだけの十分な引張特性を持つものとする。
【０００９】
（発明の開示）
上述したような要望を受け、本発明は、
多葉形の横断面を有し、約２以上のフィラメント因子を有する合成フィラメントであり、該フィラメント因子が下式に従って決定されることを特徴とする合成フィラメント。
ＦＦ＝Ｋ１×（ＭＲ）Ａ×（Ｎ）Ｂ×（１／（ＤＰＦ）Ｃ［Ｋ２×（Ｎ）Ｄ×（ＭＲ）Ｅ×１／（ＬＡＦ）＋Ｋ３×（ＡＦ）］
（式中、Ｋ１は０．００１３１５８、Ｋ２は２．１、Ｋ３は０．４５であり、Ａは１．５、Ｂは２．７、Ｃは０．３５、Ｄは１．４、Ｅは１．３であり、ＭＲはＲ／ｒ１（式中、Ｒは横断面の真ん中を中心として各凸部（ｌｏｂｅ）のほぼ頂点に外接する円の半径であり、ｒ１は横断面の真ん中を中心としてこの横断面内で凸部同士の接点に内接する円の半径である）であり、Ｎは横断面における凸部の数であり、ＤＰＦはフィラメントあたりのデニールであり、ＬＡＦは（ＴＲ）×（ＤＰＦ）×（ＭＲ）２（ＴＲはｒ２／Ｒ（式中、ｒ２は凸部に内接する円の平均半径であり、Ｒは上記にて定義したとおりである）であり、ＤＰＦおよびＭＲは上記にて定義したとおりである）であり、ＡＦは１５から突出角を減じた値であり、突出角とは、フィラメント横断面の凸部の各側における曲率の変曲点にくる２本の接線の平均角度であり、頂点の比の平均が≧約０．２である。）を提供するものである。
【００１０】
本発明のもう１つの実施形態では、突出角が≦約１５°であり、デニールが約５ｄｐｆの多葉形の横断面を有するフィラメントについて開示する。
【００１１】
本発明はさらに、少なくとも一部が本発明のフィラメントから作られるマルチフィラメント糸条と、このような糸条から作られる布帛および物品とに関するものである。
【００１２】
本発明の別の態様では、フィラメント因子が約２．０以上、頂点の比が約０．２を超える多葉形の横断面と相関のある紡糸口金の細管部について開示する。
【００１３】
本発明のさらに他の態様では、フィラメント横断面のフィラメント因子が≧約２．０、頂点の比が≧約０．２である、多葉形の横断面を有するフィラメントを製造するための方法であって、溶融紡糸可能なポリマーを溶融して溶融ポリマーを形成する工程、フィラメント因子が≧約２．０で頂点の比が≧０．２の横断面を得られるように設計した紡糸口金の細管部を介して溶融ポリマーを押出す工程、細管部から離れるフィラメントを急冷する工程、急冷後のフィラメントを集束する工程、このフィラメントを捲取する工程を含むフィラメント製造方法が得られる。
【００１４】
本発明はさらに、多葉形の横断面を有し、フィラメント因子が約２以上、頂点の比が≧約０．２であるフィラメントを少なくとも１種用いて前記布帛を形成することを含む、布帛における輝きを抑えるための方法に関するものである。
【００１５】
（好ましい実施形態の詳細な説明）
本発明のフィラメントは多葉形の横断面を有する。好ましい多葉形としては、ほぼ同じ大きさの凸部が少なくとも３つある軸芯を有する横断面があげられる。好ましくは、凸部の数が３から１０葉、最も好ましくは３から８葉、たとえば、３葉、４葉、５葉、６葉、７葉または８葉である。横断面の凸部は対称であっても非対称であってもよい。この凸部は、長さが実質的に等しく、フィラメント横断面の中心を軸に半径方向に等間隔で配置された本質的に対称なものであってもよい。あるいは、この凸部は、フィラメント横断面の中心からの長さが異なるが横断面は依然として対称、すなわち本質的に互いに鏡像となる２つの部分を持つものであってもよい。たとえば、凸部の長さは異なるが芯を中心として凸部が対称に配置された本発明による４葉の横断面を図１２に示す。さらに他の実施形態では、凸部はフィラメント横断面の中心からの長さが異なり、横断面が非対称であり得る非対称なものであってもよい。
【００１６】
本発明による多葉形の横断面の芯および／または凸部は中実であってもよいし、中空部または空隙を含むものであってもよい。好ましくは、芯および凸部はいずれも中実である。さらに、頂点の比が≧約０．２、好ましくは≧約０．３、最も好ましくは≧約０．４で、上述したようにフィラメント因子が≧約２であるか突出角が≦１５°である限りにおいて、芯および／または凸部はどのような形状であってもよい。好ましくは、芯は円形で凸部は丸くて芯とつながっており、隣接する凸部が芯で互いに連結されている。最も好ましくは、凸部はたとえば図１に示すような丸形である。
【００１７】
「本質的に対称な凸部」という表現は、図１に示すように凸部の頂点から中心Ｃまでを結ぶ線が凸部の円Ｙの上（外側）に位置する部分を２つのほぼ等しい部分に二等分し、これらが互いに本質的に鏡像となることを意味する。
【００１８】
「半径方向に等間隔で配置された凸部」とは、図１に示すように凸部の頂点から中心Ｃまでを結ぶ線と、隣接する凸部の頂点を結ぶ線とのなす角度が隣接するすべての凸部についてほぼ同じであることを意味する。
【００１９】
「長さが等しい」という表現を凸部について言う場合、横断面の顕微鏡写真において、凸部の各頂点の縁を接線的に通る円を構成できることを意味する。一般に、急冷が不均一であったり紡糸オリフィスが不完全であるなどの要因がゆえに、どのような紡糸法でも完全な対称からは若干外れるのが普通である。このようなムラは、加工後に布帛に輝きを生じるほどの程度でない限りにおいて許容されるものであることを理解されたい。
【００２０】
頂点の比（ＴＲ）については以下の式を用いて計算する。ＴＲ＝ｒ２／Ｒ（式中、ｒ２は凸部の平均半径であり、ＲはＣを中心とし、凸部Ｚのほぼ頂点を囲む円Ｘの半径である。すべての凸部の半径ｒ２が本質的に同じである場合、頂点の比はどの凸部でも本質的に同じである。しかしながら、本発明の対称および非対称の横断面のいずれにおいても、凸部のｒ２の長さが互いに異なっていてもよい。たとえば、本発明の横断面は、２つの凸部が同じ長さで残りの２つの凸部がこれとは違う長さであるが、横断面の２つの部分は対称な四葉形であってもよい。あるいは、凸部のｒ２の長さが異なり、横断面の２つの部分が非対称であってもよい。さらに、Ｒは凸部の頂点を囲む円Ｘを基準にしているため、長さの異なる凸部の半径Ｒが異なっていてもよいことに注意されたい。対称および非対称の凸部のいずれにおいても、各凸部の頂点の比は凸部の個々のｒ２の長さとこれらの凸部を囲む円Ｘの半径Ｒとに基づいて求められる。次に、各凸部についての頂点の比の平均を求める。本願明細書において使用する「頂点の比」とは、特に明記しない限り横断面の頂点の比の平均を指す。フィラメント因子が≧約２またはフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が≦約５になるようにして好適な頂点の比を用いればよい。好ましくは、頂点の比が≧約０．２、より好ましくは≧約０．３、最も好ましくは≧約０．４である。また、凸部が非対称である場合、フィラメントの平均のフィラメント因子が少なくとも２．０である限りにおいて、これらの凸部は突出角または異形比（ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ  ｒａｔｉｏ）などの他の幾何学的パラメータの異なるものであってもよいし、異形比および突出角などの異なる幾何学的特性が兼ね備わったものであってもよい。
【００２１】
フィラメント横断面の凸部の突出角とは、凸部の両側にある曲率の変曲点にくる２本の接線がなす角度であり、負、正、ゼロのいずれであってもよい。図１を参照すると、２本の接線Ｔ１およびＴ２が横断面の内側の点Ｘで収束するか、または凸部とは反対側にある横断面外側の点で収束する場合、この突出角Ａを負であるとみなす。逆に、凸部と同じ側にある横断面外側の点（図示せず）で２本の接線が収束する場合、突出角は正である。本願明細書で使用する横断面の「突出角」とは、特に明記しない限り平均突出角である。本発明によるフィラメントの横断面はどのような突出角を持つものであってもよい。好ましい一実施形態において、突出角は≦１５°、より好ましくは≦０°、さらに最も好ましくは≦−３０°である。本発明のフィラメントでは負の突出角が特に好ましい。
【００２２】
他の物体幾何学パラメータを用いて本発明によるフィラメントの幾何学的横断面をさらに分析してもよい。たとえば、フィラメント因子（ＦＦ）については以下の式を用いて算出する。
【００２３】
ＦＦ＝Ｋ１×（ＭＲ）Ａ×（Ｎ）Ｂ×（１／（ＤＰＦ）Ｃ［Ｋ２×（Ｎ）Ｄ×（ＭＲ）Ｅ×（１／（ＬＡＦ））＋Ｋ３×（ＡＦ）］
（式中、図１を参照すると、異形比（ＭＲ）＝Ｒ／ｒ１、頂点の比（ＴＲ）＝ｒ２／Ｒ、Ｎは横断面における凸部の数であり、ＤＰＦはフィラメントあたりのデニール、突出角は上記にて説明したとおりであり、角度換算係数（ａｎｇｌｅ  ｆａｃｔｏｒ）（ＡＦ）＝（１５−突出角）、凸部面積換算係数（ｌｏｂｅ  ａｒｅａ  ｆａｃｔｏｒ）（ＬＡＦ）＝（ＴＲ）×（ＤＰＦ）×（ＭＲ）２である。Ｋ１は０．００１３１５８、Ｋ２＝２．１、Ｋ３＝０．４５、Ａ＝１．５、Ｂ＝２．７、Ｃ＝０．３５、Ｄ＝１．４、Ｅ＝１．３である。Ｒは、Ｃを中心とし、凸部Ｚのほぼ頂点を囲む円Ｘの半径である。ｒ１は、Ｃを中心とし、横断面に内接する円Ｙの半径である。ｒ２は凸部の平均半径である。本願明細書において使用する横断面の「フィラメント因子」は横断面の平均のフィラメント因子である。通常はフィラメント因子が大きくなればなるほど、輝きが抑えられることが見出されている。好ましくは、本発明のフィラメントのフィラメント因子は≧２．０、より好ましくはフィラメント因子が≧３．０、最も好ましくはフィラメント因子が≧４．０である。
【００２４】
本発明のフィラメントは溶融紡糸可能である、ホモポリマー、コポリマー、ターポリマー、合成熱可塑性ポリマーのブレンドから製造することができるものである。溶融紡糸可能なポリマーとしては、ポリエチレンテレフタレート（「２−ＧＴ」）、ポリトリメチレンテレフタレートまたはポリプロピレンテレフタレート（「３−ＧＴ」）、ポリブチレンテレフタレート（「４−ＧＴ」）およびポリエチレンナフタレート、ポリ（シクロヘキシレンジメチレン）、テレフタレート、ポリ（ラクチド）、ポリ［エチレン（２，７−ナフタレート）］、ポリ（グリコール酸）、ポリ（α，α−ジメチルプロピオラクトン）、ポリ（ｐａｒａ−ヒドロキシベンゾエート）（ａｋｏｎｏ）、ポリ（エチレンオキシベンゾエート）、ポリ（エチレンイソフタレート）、ポリ（ヘキサメチレンテレフタレート）、ポリ（デカメチレンテレフタレート）、ポリ（１，４−シクロヘキサンジメチレンテレフタレート）（ｔｒａｎｓ）、ポリ（エチレン１，５−ナフタレート）、ポリ（エチレン２，６−ナフタレート）、ポリ（１，４−シクロヘキシリデンジメチレンテレフタレート）（ｃｉｓ）、ポリ（１，４−シクロヘキシリデンジメチレンテレフタレート）（ｔｒａｎｓ）などのポリエステル；ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６，６）などのポリアミド；ポリカプロラクタム（ナイロン６）；ポリエナンタミド（ナイロン７）；ナイロン１０；ポリドデカノラクタム（ナイロン１２）；ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４，６）；ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６，１０）；ｎ−ドデカン二酸およびヘキサメチレンジアミンのポリアミド（ナイロン６，１２）；ドデカメチレンジアミンおよびｎ−ドデカン二酸のポリアミド（ナイロン１２，１２）、ビス（４−アミノシクロヘキシル）メタンおよびドデカン二酸から誘導されるＰＡＣＭ−１２ポリアミド、ヘキサメチレン二アンモニウムイソフタレート３０％とヘキサメチレン二アンモニウムアジペート７０％とのコポリアミド、最大３０％のビス−（Ｐ−アミドシクロヘキシル）メチレンとテレフタル酸およびカプロラクタムのコポリアミド、ポリ（４−アミノ酪酸）（ナイロン４）、ポリ（８−アミノオクタン酸）（ナイロン８）、ポリ（ヘプタメチレンピメラミド）（ナイロン７，７）、ポリ（オクタメチレンスベラミド）（ナイロン８，８）、ポリ（ノナメチレンアゼラミド）（ナイロン９，９）、ポリ（デカメチレンアゼラミド）（ナイロン１０，９）、ポリ（デカメチレンセバカミド（ナイロン１０，１０）、ポリ［ビス（４−アミノ−シクロヘキシル）メタン−１，１０−デカンジカルボキシアミド］、ポリ（ｍ−キシレンアジパミド）、ポリ（ｐ−キシレンセバカミド）、ポリ（２，２，２−トリメチルヘキサメチレンピメラミド）、ポリ（ピペラジンセバカミド）、ポリ（メタ−フェニレンイソフタルアミド）ポリ（ｐ−フェニレンテレフタルアミド）、ポリ（１１−アミノ−ウンデカン酸）（ナイロン１１）、ポリ（１２−アミノドデカン酸）（ナイロン１２）、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド、ポリ（９−アミノノナン酸）（ナイロン９）；ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリメチペンテン（��ｏｌｙｍｅｔｈｙｐｅｎｔｅｎｅ）およびポリウレタンなどのポリオレフィン、これらの組み合わせがあげられる。本発明において使用する、ホモポリマー、コポリマー、ターポリマーおよびこのようなポリマーの溶融ブレンドを製造するための方法は、従来技術において周知であり、一例として、触媒、共触媒、鎖分枝などを利用して、従来技術において周知のようにコポリマーおよびターポリマーを形成することがあげられる。たとえば、好適なポリエステルは、米国特許第５，２８８，５５３号に記載されているようなエチレン−Ｍ−スルホ−イソフタレート構造単位（式中、Ｍはアルカリ金属陽イオンである）を約１から約３モル％の範囲で含有することができ、あるいは、米国特許第５，６０７，７６５号に記載されているような５−スルホ−イソフタル酸のグリコレート（ｇｌｙｃｏｌｌａｔｅ）のリチウム塩を０．５から５モル％含有することができる。好ましくは、ポリマーはポリエステルおよび／またはポリアミドであり、最も好ましくはポリエステルである。
【００２５】
本発明のフィラメントはまた、上述したポリマーのうち任意の２種類を用いて、２−ＧＴおよび３−ＧＴから調製される二成分系ポリエステルをはじめとする、いわゆる「二成分系」フィラメントに形成することも可能なものである。このフィラメントは、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンおよびこれらのコポリマーから選択される第１の成分と、ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィンから選択される第２の成分との二成分系フィラメント、天然繊維およびこれらのコポリマーを含むことができる。この２種類の成分は、約９５：５から約５：９５、好ましくは約７０：３０から約３０：７０の重量比で存在する。好ましい二成分系の実施形態では、第１の成分をポリ（エチレンテレフタレート）およびそのコポリマーから選択し、第２の成分をポリ（トリメチレンテレフタレート）およびそのコポリマーから選択する。二成分系繊維の横断面は並んでいてもよいし偏心した鞘／芯であってもよい。ポリ（エチレンテレフタレート）またはポリ（トリメチレンテレフタレート）のコポリマーを用いる場合、コモノマーは、４〜１２個の炭素原子を有する、線状、環状および分枝状の脂肪族ジカルボン酸（たとえば、ブタン二酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、ドデカン二酸、１，４−シクロ−ヘキサンジカルボン酸など）；８〜１２個の炭素原子を有する、テレフタル酸以外の芳香族ジカルボン酸（たとえば、イソフタル酸および２，６−ナフタレンジカルボン酸など）；３〜８個の炭素原子を有する、線状、環状および分枝状の脂肪族ジオール（たとえば、１，３−プロパンジオール、１，２−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２，２−ジメチル−１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオールおよび１，４−シクロヘキサンジオールなど）；４〜１０個の炭素原子を有する脂肪族および芳香脂肪族エーテルグリコール（たとえば、ハイドロキノンビス（２−ヒドロキシエチルなど）エーテル、あるいは、ジエチレンエーテルグリコール）などの分子量が約４６０未満のポリ（エチレンエーテル）グリコールから選択することができる。容易に業務入手が可能であり、安価であることから、イソフタル酸、ペンタン二酸、ヘキサン二酸、１，３−プロパンジオールおよび１，４−ブタンジオールが好ましい。イソフタル酸から誘導されるコポリエステルの方が、他のコモノマーを用いて得られるコポリエステルよりも変色が少ないため、イソフタル酸がさらに好ましい。ポリ（トリメチレンテレフタレート）のコポリマーを利用する場合、コモノマーはイソフタル酸であると好ましい。いずれかのポリエステル成分中に染料部位（ｄｙｅｓｉｔｅ）コモノマーとして５−ナトリウム−スルホイソフタレートを少量用いることが可能である。
【００２６】
また、少なくとも一部が本発明の横断面を持つフィラメントから作られる糸条または布帛に、綿、ウール、絹またはレーヨンなどの他の熱可塑性溶融紡糸可能なポリマーまたは天然繊維を任意の量で含むようにしてもよい。たとえば、天然繊維および本発明のポリエステルフィラメントを、天然繊維約７５％から約２５％、本発明のポリエステルフィラメント２５％から約７５％の量などである。
【００２７】
構成は同じであるが異なる合成ポリマーから製造されるか結晶性または空隙率の異なるポリマーから製造されるフィラメントでは輝きも異なる可能性があることは当業者であれば理解できよう。それにもかかわらず、個々のポリマーに何を選択するかとは無関係に、ここで特定した構成の合成ポリマーフィラメントであればどれを用いても輝きが改善されると思われる。
【００２８】
本発明で使用するポリマーおよびこのポリマーから得られる繊維は、従来の添加剤を含むものであってもよい。このような添加剤は、重合過程の間に添加してもよいし、成形後のポリマーに添加してもよく、ポリマーまたは繊維の特性を改善する上で役立つことがあるものである。この添加剤の一例として、帯電防止剤、酸化防止剤、抗菌剤、耐炎剤、染料、顔料、紫外線安定剤などの光安定剤、重合触媒および助剤、密着促進剤、二酸化チタンなどの艶消剤、艶消し剤（ｍａｔｔｉｎｇ  ａｇｅｎｔ）、有機リン酸塩、紡糸速度を高めるための添加剤およびこれらの組み合わせがあげられる。たとえば紡糸時および／または延伸過程で繊維に適用できる他の添加剤として、帯電防止剤、滑面化剤（ｓｌｉｃｋｅｎｉｎｇ  ａｇｅｎｔ）、接着促進剤、酸化防止剤、抗菌剤、耐炎剤、潤滑剤およびこれらの組み合わせがあげられる。さらに、このような追加の添加剤は従来技術において周知のようにさまざまな工程で添加できるものである。好ましい実施形態では、本発明のフィラメントに、０重量％、より好ましくは０．４重量％未満、最も好ましくは０．２重量％未満の量で艶消剤を添加する。艶消剤を加える場合、この艶消剤は二酸化チタンであると好ましい。
【００２９】
本発明のフィラメントは、好適な紡糸方法であればどのような方法で形成してもよいものであり、従来技術において周知のように、使用するポリマーのタイプによって変わることがある。通常、溶融紡糸可能なポリマーを溶融し、本発明による所望の突出角、凸部の数、異形比および望ましいフィラメント因子に合った設計の紡糸口金の細管部オリフィスから溶融ポリマーを押出す。押出後の繊維を空気などの好適な媒質で急冷するか凝固させ、細管部のオリフィスを出る繊維から熱を取り除く。このとき、クロスフロー急冷、ラジアル（ｒａｄｉａｌ）急冷および空気急冷などの好適な急冷方法であればどのようなものを用いてもよい
【００３０】
たとえば米国特許第４，０４１，６８９号、同第４，５２９，３６８号、同第５，２８８，５５３号に開示されているようなクロスフロー急冷では、冷却ガスを押出直後のフィラメントアレイの一方の側から横方向に送気する。このようなクロスフロー空気の大半はフィラメントアレイを通り抜けてアレイの反対側から出る。たとえば米国特許第４，１５６，０７１号、同第５，２５０，２４５号、同第５，２８８，５５３号に開示されているような「ラジアル急冷」では、押出直後のフィラメントアレイを取り囲む急冷スクリーンシステム経由で冷却ガスを内側に向けて送る。このような冷却ガスは通常、フィラメントと共に下方向に流して急冷装置から出すことで急冷系から離される。急冷のタイプについては、フィラメントの所望の用途ならびに使用するポリマーのタイプに応じて選択または調節することができる。たとえば、従来技術において周知のように遅れゾーンまたはアニールゾーン急冷系に取り入れてもよい。さらに、デニールが高めのフィラメントではデニールが低めのフィラメントとは異なる急冷方法が必要になることがある。たとえば、≦１ｄｐｆの細いフィラメントでは遅れ管を用いた層流クロスフロー急冷が特に有用であることが見出されている。また、１ｄｐｆ未満の細いフィラメントでは半径方向急冷が好ましいことが見出されている。
【００３１】
たとえば、米国特許第４，６８７，６１０号、同第４，６９１，００３号、同第５，１４１，７００号、同第５，０３４，１８２号、同第５，８２４，２４８号には、空気急冷およびガス管理急冷法について開示されている。これらの特許には、押出直後のフィラメントをガスで囲んでその温度と減衰プロファイルとを制御するための方法について説明されている。
【００３２】
溶融ポリマーの押出に用いる紡糸口金の細管部を、上述したような本発明の所望の横断面が得られるように切断する。たとえば、フィラメント因子が少なくとも２．０、好ましくは≧３．０、最も好ましくは≧４．０であるフィラメントを得られるように細管部を設計する。これは、たとえば、所望の異形比、凸部の数および突出角を有するフィラメントが得られるように細管部の形を変えることで達成できる。さらに、フィラメント因子が≧２．０であることを条件に、どのような突出角のフィラメントでも得られるように細管部を設計することができる。たとえば、突出角が≦１５°、好ましくは≦０°、最も好ましくは≦−３０°のフィラメントを得られるように細管部を設計することができる。細管部または紡糸口金の孔穴については、本願明細書に援用する米国特許第５，１６８，１４３号に記載されているようなレーザー切断の他、穿孔、放電加工（ＥＤＭ）、打ち抜きなど、従来技術において周知の適当な方法で切ればよい。好ましくは、レーザー光線を用いて細管部のオリフィスを切る。紡糸口金の細管部のオリフィスは適当な寸法とすることができ、連続するように切っても不連続な状態に切ってもよい。不連続な細管部を得るには、ポリマーを融合させて本発明の多葉形の横断面を形成できるパターンで小さな穴をあければよい。本発明のフィラメントを製造するのに適した紡糸口金の細管部の例を、図１Ａ、図１Ｂ、図１Ｃに示す。図１Ａは、紡糸口金の細管部を示している。芯１２０のある中心部で互いに結合され、半径方向に突出した３本の細溝１１０が設けられている。細溝中心線間の角度（Ｅ）は適切な角度であればよく、細溝幅（Ｇ）も適切な寸法とすることができる。さらに、細溝の端（Ｈ）はどのような形状または寸法であってもよい。たとえば、図１Ａおよび図１Ｃには細溝の端に設けた円形膨部（Ｈ）を示し、図１Ｂには細溝の端に幅（Ｊ）および長さ（Ｈ）の矩形開口部を設けた状態を示す。さらに、細溝の長さ（Ｆ）については所望の長さとすることができる。たとえば、所望の別の凸部数に合わせて細管部の脚数を変更する、異なるＤＰＦを得られるように細溝の寸法を変更して幾何学的パラメータを変更する、あるいは必要に応じてさまざまな合成ポリマーを併用するなどして、図１Ａ、図１Ｂおよび図１Ｃに示す紡糸口金の細管部を改造し、ＦＦが少なくとも２．０である別の多葉形フィラメントを得られるようにしてもよい。たとえば、図１Ａでは、細管部の角度（Ｅ）を１２０°、細溝幅（Ｇ）を０．０４３ｍｍ、細溝端の円形膨部の直径（Ｈ）を０．１２７ｍｍ、細溝長（Ｆ）を０．１４０とすることができる。図１Ｂでは、細管部の角度（Ｅ）を６０°、細溝幅（Ｇ）を０．０８１ｍｍ、矩形開口部の長さ（Ｈ）を０．０７６ｍｍ、矩形開口部の幅（Ｊ）を０．２０３ｍｍ、細溝長（Ｆ）を０．４５７ｍｍとすることができる。図１Ｃでは、細管部の角度（Ｅ）を６０°、細溝幅（Ｇ）を０．０８１ｍｍ、円形開口部の直径（Ｈ）を０．１２７ｍｍ、細溝長（Ｆ）を０．４５７ｍｍとすることができる。成形用オリフィスの上流に計量細管を使用し、たとえば細管部の総圧力降下量を大きくするようにしてもよい。紡糸口金の細管プレートは、たとえば０．２５４ｍｍなど所望の高さとすることができる。
【００３３】
急冷後、フィラメントを集束し、交絡させ、マルチフィラメント束として捲取る。本発明のフィラメントは、十分に紡糸配向させれば、布帛の製造に直接利用できるものである。あるいは、本発明のフィラメントを延伸および／または熱硬化させ、たとえばその配向および／または結晶性を高めるようにしてもよい。延伸および／または熱硬化は、たとえば本発明のフィラメントおよび糸条の引き揃え整経、延伸仮撚加工または延伸エアージェット加工によって、延伸または加工工程に入れることができる。エアージェット加工、仮撚加工および押込捲縮加工（ｓｔｕｆｆｅｒ−ｂｏｘ  ｔｅｘｔｕｒｉｎｇ）などの従来技術において周知の加工法を用いることができる。このマルチフィラメント束を、整織、横編または縦編などの周知の方法で布帛にすることができる。あるいは、本発明のフィラメントを不織繊維シート構造に加工することも可能である。本発明の紡糸時の糸、延伸糸または加工糸を用いて製造される布帛を利用して、服飾物および室内装飾用品などの物品を製造することもできる。
【００３４】
本発明のフィラメントは、紡糸時の形態であるか加工後の形態であるかを問わず、不要な輝きが本質的に排除された満足のいく光沢の状態を布帛に持たせるなど、マルチフィラメント束ならびにこの束から作られる布帛および物品に利点をもたらすものである。サブデニールを含む極めてデニールが細かい状態であったとしても、低レベルの断糸を用いて、延伸仮撚加工などの負荷の大きい繊維加工処理に耐えられるだけの引張特性を持つ成形度の高い本発明のフィラメントを製造することができる。このようなファインデニールおよびサブデニールの本発明のフィラメントを紡糸時の形態または加工後の形態のいずれかで使用して、性能をアピールする用途では特に有利な水分移動特性などの特性のある布帛および物品を得ることができる。したがって、好ましい一実施形態では、直使用糸条としてフィラメントを紡糸する。この糸条は、そのままで物品の製造に用いることができるものである。さらに、本方法を用いれば直使用糸条を高速紡糸で製造できることから、本発明の方法では紡糸生産性が高められることが明らかになっている。
【００３５】
しかしながら、任意に、周知の方法によって「嵩高加工」または「捲縮加工」としても知られる加工を本発明のフィラメントに施してもよい。本発明の一実施形態では、部分配向糸条としてフィラメントを紡糸した後、延伸仮撚加工、エアージェット加工、ギヤ捲縮などの手法によって加工することができる。
【００３６】
どのような仮撚加工法を用いてもよい。たとえば、糸条を回転スピンドルまたは他の加撚装置に通して糸条に実質的な撚りを付与する連続仮撚法を実施することができる。糸条が加撚装置に近づくと強撚が付与される。次に糸条を強撚状態に保ったまま、加熱ゾーンを通して永久的な螺旋状の撚り構造を糸条に作り出す。糸条が加撚装置から出る際に糸条の前端に加わっているねじれ抑制力（ｔｏｒｓｉｏｎａｌ  ｒｅｓｔｒａｉｎｔ）が開放され、糸条は撚りのかかった構造に戻ることが多いため、螺旋コイルまたは捲縮を形成しやすい。捲縮の度合いは、印加するねじれ、印加する熱の量、加撚装置の摩擦の質、糸条に加える１インチあたりの撚数などの要因に左右される。
【００３７】
別の延伸加工法として、従来技術において周知の部分配向糸条の同時延伸加工があげられる。このような方法のひとつでは、部分配向糸条をニップロールまたはフィードロールに通した後、ホットプレート上に送り（またはヒーター中を通し）、ここで撚りのかかった構造で延伸する。次に、糸条のフィラメントをホットプレート（ヒーター）から冷却ゾーン経由でスピンドルまたは加撚装置に送る。スピンドルを出る際に、フィラメントを解撚し、第２のローラまたは延伸ロール上に通す。糸条が延伸ロールから出た後、糸条を第２のヒーターに供給するおよび／または捲取る際に張力を緩和する。
【００３８】
本発明のフィラメントを、所望のフィラメント数と所望のｄｐｆのマルチフィラメント繊維、糸条またはトウ糸に加工することができる。さらに、延伸仮撚加工糸条と紡糸配向した直使用糸条とでｄｐｆを変えてもよい。本発明の延伸糸条または紡糸時の糸条を、たとえば、ｄｐｆを約５．０ｄｐｆ未満、好ましくは約２．２ｄｐｆ未満とすることが可能な服飾用の布帛に利用できる。最も好ましくは、約１．０ｄｐｆ未満のフィラメントで糸条を形成する。このようなサブデニールの糸条は「マイクロファイバ」として知られている。一般に、達成される最低ｄｐｆは約０．２である。本発明の一実施形態では、延伸仮撚加工後のフィラメントあたりのデニールが約１ｄｐｆ未満のポリエステルでフィラメントを製造する。もう１つの実施形態では、フィラメントは、デニールがほぼ約５．０ｄｐｆ未満、好ましくは約３．０ｄｐｆ未満、最も好ましくは約１．０ｄｐｆ未満の紡糸配向された直使用ポリエステルである。室内装飾用品、衣服、ランジェリーおよび靴下類などの織物および布帛では他の糸条も有用なことがあり、このような糸条のｄｐｆは約０．２から約６ｄｐｆ、好ましくは約０．２から約３．０ｄｐｆとすることができる。最後に、デニールが高めの糸条を、ｄｐｆが約６から約２５ｄｐｆのカーペットなどに使用することについても企図される。
【００３９】
さらに、本発明の糸条をｄｐｆの範囲が異なる複数種類のフィラメントから形成してもよい。このような場合、本発明の多葉形の横断面を持つフィラメント少なくとも１本で糸条を形成する。好ましくは、複数の異なるフィラメントを含む糸条の各フィラメントのｄｐｆが同一または相違し、それぞれのｄｐｆが約０．２から約５である。
【００４０】
この合成ポリマー糸条を用いて、整織、縦編、丸編または靴下編などの周知の方法によって、あるいは、不織布上の連続フィラメントまたは短繊維製品を用いて、布帛を製造することができる。
【００４１】
本発明のフィラメントから作られる糸条を用いることで、輝きが弱く光沢または光輝性が抑えられた布帛を得られることが明らかになっている。このフィラメントの独特な横断面によって輝きが抑えられるのだと思われる。特に、突出角が好ましくは≦約１５°と小さい横断面でフィラメント因子を高めると、特にファインデニールおよびサブデニールのフィラメントで輝き作用が劇的に抑えられることが明らかになっている。この輝き作用は、横断面の突出角が負のサブデニールのフィラメントではさらに抑えられる。
【００４２】
さらに、予想外にもフィラメント因子が少なくとも２でｄｐｆがファインデニールの範囲および極細（マイクロファイバ）の範囲であるフィラメントを有する糸条で輝き作用が抑えられるということが見出されている。「輝き」という用語は、一般的なバックグラウンド反射との対比で、フィラメントまたは布帛の小さな領域からの強い光線における光の反射を意味する。輝きは繊維表面上の平らで小さな部分で起こり得るものであり、全スペクトル（白色）光を反射する鏡として作用する。この領域は「輝き」と呼ばれる光の反射を区別して肉眼でその位置を特定できるだけの十分な大きさである。輝きについては、輝きのレベルが低い、中程度または高いといった評定や、相対的な輝きでの評定など、さまざまな手段で評定することができる。本発明の紡糸時の糸条と加工糸条はいずれも輝きのレベルが低かった。
【００４３】
また、本発明のフィラメントは、カチオン染料などの染料および着色料を吸収できるという都合のよい点も見出されている。従来のフィラメントではフィラメントあたりのデニールが低いため、特にサブデニールでは光と染料との相互作用が起こり得る繊維内距離が短くなって繊維表面積が増すことで、布帛の深色性が落ちるのが普通である。驚くべきことに、本発明のサブデニールのフィラメントでは、フィラメントの外側が高成形されて表面積が大幅に増えても布帛の着色性が従来技術の多葉形フィラメントよりも優れ、紡糸時の構造または延伸加工構造のいずれにおいても丸い横断面に近くなる上、水分移動特性または吸上などの布帛性能が向上する。着色性および吸上は、輝きが弱いという付加的な利点以外に本発明のフィラメントで得られる利点である。
【００４４】
さらに、本発明のフィラメントは、低レベルの断糸を用いる加工および／または布帛形成過程でフィラメントをさらに加工処理可能なものとする引張特性に優れている。特に、本発明のサブデニールのマルチフィラメント束は、紡糸時および延伸仮加工後のテナシティおよび伸び値が丸いサブデニールのフィラメントで得られる値に近かった。本発明によるサブデニールの高成形フィラメントを紡糸する際に想定されたよりも急冷がかなり高速かつ不均一であったため、上記の結果は驚くべきことであった。
【００４５】
本発明のフィラメントの引張特性が高いため、このフィラメントは、変性ポリマーの延伸仮撚加工、高速紡糸、紡糸などの応力の大きな用途に特に適している。これらの知見は、延伸仮撚加工すると引張強さが高く、配向レベルが極細の丸いフィラメントと同程度で低レベルの断糸が得られた本発明の極細フィラメントで特に観察された。紡糸配向フィラメントの配向レベルに関する測定値に、上記にて定義したような７％伸び率でのテナシティ（Ｔ７）と延伸張力（ＤＴ）とがある。従来技術の丸いファインデニールおよびサブデニールのフィラメントの配向レベルを本質的に一致させる機能は、同様の延伸仮撚過程を本発明のフィラメントで使用できるようにする上で好都合であった。「加工糸条の断糸（ｂｒｏｋｅｎ  ｆｉｌａｍｅｎｔ）」という用語（以下、「ＴＹＢＦ」）は、「ほつれ数（ｆｒａｙ  ｃｏｕｎｔ）」を単位長あたりのほつれ（断糸）の本数で示すものである。その丸い横断面の等価物と比較して、本発明の横断面を有するｄｐｆ未満のフィラメントに対して、不要な輝きを生じたり高いレベルの断糸を伴ったりすることなく、丸い横断面の糸条と同じタイプの加工処理工程を施すことが可能であった。
【００４６】
さらに、本発明のフィラメントは引張強さが高く輝きが弱いため、スラックスやスーツの材料など、性能をアピールする最終用途やボトムウェイトの最終用途などの布帛の用途や、綿やウールなどの光沢の少ない紡糸繊維との混繊に特に適することが見出されている。
【００４７】
たとえば、本発明の糸条は被覆性が高く、特に丸い横断面の糸条に匹敵することが見出されている。また、デニールが低めのフィラメントで被覆性の高さが一層顕著になる。
【００４８】
本発明の布帛はさらに、周知の他の多くの横断面よりも吸上率が高い。吸上とは、繊維を通過するまたは繊維に沿った水の毛細管移動を意味する。このため、繊維の吸上機能によって、布帛が水を吸収したり体から水分を取り除いたりする機能が向上する。特に、本発明のマイクロファイバを用いた布帛の方が、ｄｐｆが同程度の丸いマイクロファイバの布帛よりも吸上率が高いことが見出された。
【００４９】
本発明の布帛では、輝きを弱くするのにＴｉＯ２などの外添剤や従来技術において説明されているような後処理は必要ない。艶消剤の量を０重量％、あるいは、約０．１重量％未満、約０．２重量％未満または約１重量％未満として、一定量の艶消剤を添加してもよい。これは、輝きを最小限に抑える上で一般に上記のような艶消添加剤または後処理が必要なサブデニールについて注目すべきものであることが見出されている。しかしながら、必要であれば、本発明の布帛にこのようなタイプの処理を施してもよい。
【００５０】
（試験方法）
以下の実施例では、本発明のマルチフィラメント糸条を用いて円形のメリヤス生地を作製し、輝きおよび光輝性の評点、布帛の被覆性および深色性などのパラメータを評価した。幾つかの例では、紡糸時の糸条から布帛を作製した。幾つかの例では、原料糸の延伸仮撚加工後に布帛を作製した。
【００５１】
深い黒色の色調になるまで布帛を染色した。このとき、一連の布帛をすべて同じ手順で染色した。明るい太陽光線の視認条件で布帛の輝きと光輝性を観察した。「光輝性」は、繊維の表面からの染料値がない全スペクトル（白色）光の小さな角度での表面反射である。一方、「輝き」は、フィラメントまたは布帛の小さな部分における強光線の光の反射であり、一般のバックグラウンド反射と対比されるものである。輝きは、繊維表面の平らで小さな部分から起こり得るものであり、全スペクトル（白色）光を反射する鏡として作用する。布帛試料をそれぞれ他の試料に対して相互に評定する一対比較試験を利用して各品目の相対的な輝きおよび光輝性の評点を求めた。各対の評点は、試料の輝き（または光輝性）が比較試料よりも弱い場合には２、試料の輝き（または光輝性）が同程度である場合は１、試料の輝き（または光輝性）の方が強い場合は０とした。次に、一対比較それぞれの評点を合計することで試料ごとの評点の合計を得た。この方法によって、各試料の相対的な輝きと相対的な光輝性を求めた。このとき、たとえば輝きが最も弱い試料に対する評点を最も高くするようにした。
【００５２】
輝きを評定したものと同じ布帛試料を用いて被覆力および深色性の評点を得て、屋内の拡散蛍光照明を用いて評価した。これには一対比較試験を利用した。各布帛試料をそれぞれ他の試料に対して相互に評定する一対比較試験を利用して品目ごとの相対的な被覆力を求めた。各対の評点は、白色等級表面（ｗｈｉｔｅ  ｇｒａｄｉｎｇ  ｓｕｒｆａｃｅ）に対する被覆度が最大である試料すなわち、布帛を透かして見える白色等級表面が最小量である試料を２、被覆力が同等の試料を評点１、これよりも被覆力が小さい試料を０とした。次に総被覆力の相対評点を試料ごとに求めた。
【００５３】
同様に、各布帛試料をそれぞれ他の試料に対して相互に評定する一対比較試験を利用して、相対深色性の評点を求めた。各対の評点は、黒の着色度が最も深い試料を２、深色性が同程度の試料を１、深色性が低かった試料を０とした。次に一対比較それぞれの評点を合計して、試料ごとの合計評点を求めた。この方法によって、各試料の相対深色性を求めた。
【００５４】
従来の引張特性および収縮率の特性といった繊維特性の大半については、従来技術において説明されているようにして従来の方法で測定した。溶媒自体の粘度に対するポリマー８０ｍｇを溶媒１０ｍｌに溶解した溶液の粘度の比が相対粘度である。本願明細書にてＲＶの測定に使用する溶媒は、硫酸１００ｐｐｍを含有するヘキサフルオロイソプロパノールであり、測定は２５℃にて行った。この方法は特に米国特許第５，１０４，７２５号および同第５，８２４，２４８号に説明されている。
【００５５】
糸条に沿って一定間隔で測定した質量のばらつきを算出することで得られる、糸条の端に沿った不均一さの値がデニールの拡がり（ｄｅｎｉｅｒ  ｓｐｒｅａｄ）（ＤＳ）である。デニールの拡がりを測定するには、細溝内の瞬間質量に応答するコンデンサ溝に糸条を通す。米国特許第６，０９０，４８５号に記載されているように、試験試料を電子的に分割して３０メートルの小区分８つを形成し、０．５メートルごとに測定値を得る。８つの小区分それぞれの中での質量の最大測定値と最小測定値との差を平均する。２４０メートルの糸条全体に沿った平均質量で上記の平均差を除したパーセンテージとしてＤＳを記録する。試験については、オーストラリアのＬｅｎｚｉｎｇにあるＬｅｎｚｉｎｇ  Ｔｅｃｈｎｉｋから入手可能なＡＣＷ  ４００／ＤＶＡ（自動切断秤量／デニール変動アクセサリ）機器であるＡ−４８６０で行うことができる。
【００５６】
ゲージ長１０インチで糸条を保持するグリップを２つ装着したＩｎｓｔｒｏｎでテナシティを測定する。次に歪み速度１０インチ／分で糸条を引っ張り、ロードセルによってデータを記録し、応力−歪み曲線を得る。
【００５７】
破断時の伸びについては、１インチ×１インチの平面ジョークランプ（Ｉｎｓｔｒｏｎ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）を使用し、Ａｌｆｒｅｄ  Ｓｕｔｅｒ  Ｃｏｍｐａｎｙ製のＴｗｉｓｔｅｒ  Ｈｅａｄで、Ｉｎｓｔｒｏｎ  Ｔｅｓｔｅｒ  ＴＴＢ（Ｉｎｓｔｒｏｎ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）にて破断するまで引張ることで測定できる。一般に約１０インチ長の試料に対し、伸張速度６０％／分、相対湿度６５％および７０°Ｆで、１インチあたり２回の撚りをかける。
【００５８】
糸条のボイルオフ収縮率については、周知の方法を用いて測定すればよい。たとえば、一定長の糸条から重りを吊し、糸条に０．１グラム／デニールの荷重を加えてその長さ（Ｌ０）を求めることで測定できる。次に、この重りを取り除き、糸条を沸水に３０分間浸漬する。さらに、糸条を取り出し、同じ重りで再度荷重をかけ、新たな長さを記録する（Ｌｆ）。以下の式を用いて収縮率（Ｓ）を求める。
【００５９】
収縮率（％）＝１００（Ｌ０−Ｌｆ）／Ｌ０
【００６０】
延伸張力は配向を示す尺度として利用でき、特に原料糸を加工する上で極めて重要な要件である。ほぼ米国特許第６，０９０，４８５号に開示されているようにして、延伸比１．７０７倍で、１８５℃での伸びが少なくとも９０％である紡糸時の糸条について、１メートルのヒーター長にわたって１８５ｙｐｍ（１６９．２ｍｐｍ）にて、延伸張力をグラム単位で測定した。延伸張力は、Ｌｅｎｚｉｎｇ  Ｔｅｃｈｎｉｋから入手可能なＤＴＩ  ４００延伸張力測定装置で測定できる。
【００６１】
特に加工糸条の断糸については、市販のＴｏｒａｙ  Ｆｒａｙ  Ｃｏｕｎｔｅｒ（型番ＤＴ  １０４、東レ、日本）によって、線速度７００ｍｐｍで５分間、すなわち、３５００メートルあたりのほつれ数で測定できる。本願明細書では、ほつれ数をさらに１０００メートルあたりのほつれ数として表す。
【００６２】
以下、非限定的な実施例によって本発明について説明する。ここでの幾何学的パラメータ（図１参照）は多葉形フィラメントに適用することを意図したものであるが、丸い例との比較目的で以下の幾何学的パラメータを想定した。凸部の数＝１、異形比＝１、頂点の比＝１、突出角＝−１８０°。
【００６３】
（実施例）
（実施例Ｉ）
公称２１．７ＬＲＶ（ｌａｂ相対粘度）で０．３重量パーセントＴｉＯ２を含有するポリ（エチレンテレフタレート）から、公称１．１５ｄｐｆの１００本の細いフィラメントからなる糸条を紡糸した。紡糸方法は本質的に米国特許第５，２５０，２４５号および米国特許第５，２８８，５５３号に記載されているとおりであり、遅れ「シュラウド」長（ＬＤＱ）約１．７インチ（４．３ｃｍ）のラジアル急冷装置を用いて行った。実施例Ｉ−１の糸条は、フィラメント横断面の見た目が図２Ａに近い本発明の３葉形フィラメントで構成されるものであり、直径９ミル（０．２２９ｍｍ）×長さ３６ミル（０．９１４ｍｍ）の計量用細管と、中心で連結されて半径方向に突出している細溝が３本設けられた紡糸口金出口オリフィスとを用いて、細管部が１００個ある紡糸口金で上記の糸条を作製した。細溝の中心線は図１Ａに示すように１２０度（Ｅ）ずつ離れていた。細溝の幾何学的形状はそれぞれ以下のとおりであった。各細溝の端に直径５ミル（０．１２７ｍｍ）の円形膨部（Ｈ）があり、細溝幅（Ｇ）は１．７ミル（０．０４３ｍｍ）、前記円形膨部の中心は細管部の中心から５．５ミル（０．１４０ｍｍ）（Ｆ）の位置にあり、前記紡糸口金の細溝は米国特許第５，１６８，１４３号に記載されているような方法で形成されたものである。
【００６４】
使用する細管部の寸法は、たとえばＤＰＦまたはフィラメントの幾何学的パラメータが異なるフィラメントを製造できるように、あるいは、異なる合成ポリマーごとの需要に応じて調節可能である。比較例Ｉ−Ａは、フィラメント横断面の見た目が図９に近い米国特許第５，２８８，５５３号に開示されているような三葉形マルチフィラメント糸条であり、９×３６ミル（０．２２９×０．９１４ｍｍ）（Ｄ×Ｌ）の計量用細管部と、細溝幅５ミル（０．１２７ｍｍ）、細溝長１２ミル（０．３０５ｍｍ）で等間隔に配置された細溝が３本あるＹ形出口オリフィスとを有する紡糸口金を用いて製造された。紡糸速度を２７９５ｙｐｍ（２５５６メートル／分）として実施例Ｉ−１および比較例Ｉ−Ａを紡糸し、部分配向原料糸を得た。比較例Ｉ−Ｂは、公称１．１５ｄｐｆの丸いフィラメント１００本からなる１００フィラメント糸条であり、細管部の直径が９ミル（０．２２９ｍｍ）で細管部の深さが３６ミル（０．９１４ｍｍ）の断面丸形のオリフィスを有する、細管部が１００個ある紡糸口金を用いて製造された。紡糸時における例の物性および横断面のパラメータを表Ｉ−１に示す。延伸比を１．７０７とし、ヒーター温度１８５℃にて供給速度１８５ｙｐｍ（１６９メートル／分）で延伸張力を測定した。実施例Ｉ−１のフィラメントは平均突出角が−３７．４度で「フィラメント因子」が２．５７であったのに対し、実施例Ｉ−Ａのフィラメントは平均突出角が＋１９．８度で「フィラメント因子」が０．８４であった。
【００６５】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、同じ加工条件で、延伸比１．５４、Ｄ／Ｙ比１．７４、第１ヒーター温度１８０℃で、糸条Ｉ−１、Ｉ−ＡおよびＩ−Ｂを延伸仮撚加工した。延伸加工糸条のフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約０．７６すなわちフィラメントあたりのデニールが１未満であることから、この延伸加工糸は「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。延伸加工糸条の特性を表Ｉ−２に示す。実施例Ｉ−１の３葉糸条は、実施例Ｉ−Ａの三葉糸条よりも原料糸の延伸張力が弱く、破断時のテナシティ（ＴＢ）は高く、紡糸時および延伸加工後の形態における伸びが大きかった。実施例Ｉ−１の糸条では異形比が高く凸部の巻き角が大きいことから明らかなとおり、驚くべきことにこれは横断面形状が大きく変形しているほど顕著であった。横断面の変形度が大きくなればなるほど、延伸張力が大きく紡糸時と延伸加工後の形態における伸びの少ない、配向度の高い糸条が得られると考えられていた。
【００６６】
延伸加工糸条Ｉ−１、Ｉ−ＡおよびＩ−Ｂのそれぞれから、布帛構造と染色条件を同じにして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力を評定した。布帛の評点を表Ｉ−３に示す。凸部が３つあり、「フィラメント因子」が≧２の仮撚加工されたサブデニールのフィラメントで構成された実施例Ｉ−１の糸条から得られた布帛は、輝きおよび光輝性が最低（評点は最高値）であり、被覆力は最大であった。実施例Ｉ−１の延伸加工糸はフィラメント横断面の見た目が図２Ｂと同様であり、加工工程ではいくつかの凸部に歪みが見られたが、布帛の輝きを弱くする明らかに３葉のフィラメントが概して維持された。
【００６７】
【表１】
0003863780.tif 000002
【００６８】
【表２】
0003863780.tif 000003
【００６９】
（実施例ＩＩ）
本質的に実施例Ｉ−１で説明したものと同様にして、公称１．２４ｄｐｆで３葉形の横断面の細いフィラメントで構成される糸条を、２６７５ｙｐｍ（２４４６メートル／分）で紡糸した。捲き取り前にフィラメント１００本からなる糸条の束を組み合わせ、フィラメント２００本からなる糸条の束とした。実施例ＩＩ−１の糸条は本発明の細い多葉形フィラメントで構成され、平均のフィラメント因子２．３７であった。平均突出角は−３５．４度、フィラメント横断面の見た目は図２Ａと同様であった。比較例ＩＩ−Ａの糸条は本発明ではない細い三葉形フィラメントで構成され、平均のフィラメント因子は０．７７であった。平均突出角は＋１８．６度、フィラメント横断面の見た目は図９と同様であった。比較例ＩＩ−Ｂは、米国特許第５，７４１，５８７号および米国特許第５，８２７，４６４号に記載されているようなフィラメント２００本からなる糸条であり、横断面が丸いフィラメントを含んでいる。紡糸時の糸条の物性および横断面のパラメータを表ＩＩ−１に列挙する。
【００７０】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、延伸比１．５０６、Ｄ／Ｙ比１．７１１、第１ヒーター温度１８０℃で、糸条ＩＩ−１、ＩＩ−ＡおよびＩＩ−Ｂを延伸仮撚加工した。実施例ＩＩ−Ａの延伸張力が高いため、この実施例の三葉糸条については上記の条件での加工を行わなかった。延伸加工糸条のフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約０．８すなわちフィラメントあたりのデニールが１未満であることから、この延伸加工糸は「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。延伸加工糸条の特性を表ＩＩ−２にあげておく。
【００７１】
実施例Ｉでの観察結果と一致する形で、実施例ＩＩ−１の原料糸も比較例ＩＩ−Ａの三葉糸条よりも延伸張力が弱く、破断時のテナシティ（ＴＢ）は高く、伸びが大きかった。本発明の３葉糸条は延伸張力レベルが丸い対照糸条の延伸張力レベルと同等であり、同じ延伸加工条件で加工できるものであった。加工後の本発明の３葉糸条は加工糸条の断糸レベルが低く、丸い対照の場合と同程度であった。
【００７２】
延伸加工糸条ＩＩ−１、ＩＩ−ＡおよびＩＩ−Ｂから、布帛構造と染色条件を同等にして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力を評定した。３つの凸部を有し、「フィラメント因子」が≧２のサブデニールのフィラメントからなる実施例ＩＩ−１の糸条から得られた布帛は、比較例ＩＩ−Ｂの横断面が丸いフィラメント糸条よりも輝きおよび光輝性が有意に低く（評点が高く）、被覆力が大きかった。布帛の評点を表ＩＩ−３に示す。
【００７３】
【表３】
0003863780.tif 000004
【００７４】
【表４】
0003863780.tif 000005
【００７５】
（実施例ＩＩＩ）
捲き取り前にフィラメント８８本からなる糸条の束を組み合わせてフィラメント１７６本からなる糸条の束を形成したこと以外は本質的に実施例ＩＩで説明したようにして、公称１．４ｄｐｆで３葉の細いフィラメントで構成される糸条を製造した。実施例ＩＩＩ−１の糸条とＩＩＩ−２の糸条は、平均のフィラメント因子が≧２で横断面の見た目が図２Ａと同様の細い３葉形フィラメントで構成されていた。実施例ＩＩＩ−１のポリマーはＴｉＯ２  １．０％を含有し、公称２０．２ＬＲＶのものであったのに対し、実施例ＩＩＩ−２のポリマーはＴｉＯ２  ０．３０％を含有し、公称２１．７ＬＲＶのものであった。比較例ＩＩＩ−ＡのポリマーはＴｉＯ２  １．５％を含有し、公称２０．６ＬＲＶのものであり、比較例ＩＩＩ−Ａの糸条は丸いフィラメントで構成されていた。実施例ＩＩＩ−１、ＩＩＩ−２およびＩＩＩ−Ａ各々の紡糸速度を調節し、延伸張力が約０．４５グラム／デニールになるようにした。紡糸時の糸条の物性および横断面のパラメータを表ＩＩＩ−１に示す。
【００７６】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、延伸比１．５０６、Ｄ／Ｙ比１．７１１、第１ヒーター温度１８０℃で、糸条ＩＩＩ−１、ＩＩＩ−２およびＩＩＩ−Ａを延伸仮撚加工した。延伸加工糸条のフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約０．９５すなわちフィラメントあたりのデニールが１未満であることから、この延伸加工糸は「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。延伸加工糸条の特性を表ＩＩＩ−２にあげておく。
【００７７】
延伸加工糸条ＩＩＩ−１、ＩＩＩ−ＡおよびＩＩＩ−Ｂから、布帛構造と染色条件を同等にして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な深色性と被覆力とを評定した。延伸加工されたサブデニールの本発明の３葉形フィラメントで構成された実施例ＩＩＩの糸条から得られた布帛は光沢の評点が等しかった。これは、驚くべきことに、実施例ＩＩＩ−１では添加した艶消剤（ＴｉＯ２）を１．０％含有していたのに対し、実施例ＩＩＩ−２では添加した艶消剤（ＴｉＯ２）を０．３０％含有していた状況で得られたものである。比較例ＩＩＩ−Ａで使用したポリマーの方が実施例ＩＩＩ−１またはＩＩＩ−２よりも添加した艶消剤（ＴｉＯ２  １．５％）が有意に高かったにもかかわらず、実施例ＩＩＩ−１およびＩＩＩ−２から得られた布帛はいずれも、丸いフィラメントで構成される比較例ＩＩＩ−Ａの糸条から作られた布帛よりも輝きが弱かった（評点が高かった）。フィラメント因子が２≧の多葉形の横断面を使用すると、ポリマーに添加される艶消剤のレベルを増すよりも、細いサブデニールの加工糸から得られた布帛での艶消作用が大きくなるすなわち輝きが抑えられたが、これは極めて驚くべきことであった。しかしながら、添加するＴｉＯ２のレベルが高まるにつれて加工糸条の断糸レベル（ほつれ数）が増したことから分かるように、艶消剤のレベルを高めて使用すると加工糸条の品質に有意にマイナスの影響がおよぶのである。
【００７８】
フィラメント因子が≧２の多葉形フィラメントを用いることで、丸形または三葉形の横断面を有する従来技術のフィラメントと比較して、延伸仮撚加工したサブデニールの糸条および布帛で極めて有意な艶消作用が得られた。このような細いフィラメント糸条の艶消は、１．０％から１．５％のＴｉＯ２を含有する「ｄｕｌｌ」ポリマーを使用した場合ですら、艶消剤（ＴｉＯ２）のレベルを増すのではなく横断面を変えることで最大限に達成された。このフィラメント因子が高いという利点、多葉形フィラメントは、ｄｐｆを十分に抑えることで「開始時の横断面とは無関係に加工後に輝きのない糸条を製造できる」（ＭｃＫａｙ、米国特許第３，６９１，７４９号）としている従来技術に鑑みると驚くべきことであった。フィラメント因子の高い多葉形のファインデニールおよびサブデニールのフィラメントの第２の驚くべき利点に、延伸張力および破断時の伸び率（％）で示される紡糸配向レベルならびにフィラメントの破断時のテナシティ（ＴＢ＝テナシティ＊（１＋伸び率（％）／１００％）が、丸いフィラメントの場合と同様であるという点があった。突出角が正で頂点の比が小さい標準的な三葉形フィラメントの尖った頂点よりも頂点（半径）比が高い丸く面積が比較的大きい凸部があることで、急冷が一層均一かつ速度の遅いものとなったのではないかという仮説を立てる。さらに、突出角が負の三葉形フィラメントでは、頂点（半径）比が高いため凸部の面積が大きくなるのにもかかわらず、延伸仮撚加工後に凸部が小さな標準的な三葉形フィラメントよりも輝きが小さくなったことも驚くべき点であった。ＭｃＫａｙの米国特許第３，６９１，７４９号およびＤｕｎｃａｎの米国特許第４，０４０，６８９号にはいずれも、「このタイプの凸部は加工時に絵平坦化されることが少ないため、本発明の原料糸では突出角が正であることが特に好ましい」と述べられている。
【００７９】
【表５】
0003863780.tif 000006
【００８０】
（実施例ＩＶ）
公称０．８４ｄｐｆの８８本の細いフィラメントで構成される糸条と、公称０．７５ｄｐｆの１００本の細いフィラメントで構成される糸条とを、公称２１．７ＬＲＶで０．０３５重量パーセントのＴｉＯ２を含有するポリ（エチレンテレフタレート）から紡糸した。紡糸過程については、紡糸速度を４６４５ｙｐｍ（４２４７メートル／分）まで高めたこと以外は実施例Ｉで説明したものと同様とし、編物および織物用の直使用服飾糸条として、また、延伸が必要ないエアージェット加工および押込捲縮加工用の原料糸として適した公称７５デニールのフィラメント８８本および１００本からなる低収縮率の糸条を紡糸した。実施例ＩＶ−１は、公称０．８４ｄｐｆでフィラメント横断面に凸部が３つあり、平均のフィラメント因子が５．０１の８８本のフィラメントで構成される糸条であった。比較例ＩＶ−Ａは、公称０．７５ｄｐｆの丸いフィラメント１００本で構成される糸条であった。実施例ＩＶ−２は、公称０．７５ｄｐｆでフィラメント横断面に凸部が３つあり、平均のフィラメント因子が３．６９のフィラメント１００本で構成される糸条であった。実施例ＩＶ−１およびＩＶ−２はフィラメント横断面の見た目が図６と同様であった。比較例ＩＶ−Ｂは、公称０．７５ｄｐｆでフィラメント横断面の平均のフィラメント因子が１．７６、フィラメント横断面の見た目が図９と同様の三葉形フィラメント１００本で構成される糸条であった。糸条ＩＶ−１、ＩＶ−２、ＩＶ−ＡおよびＩＶ−Ｂは、フィラメントあたりのデニールが１未満であることから「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。比較例ＩＶ−Ｃは、公称２．２ｄｐｆで平均のフィラメント因子０．２１の三葉形フィラメント３４本で構成される糸条であった。物性および横断面のパラメータを表ＩＶ−１にあげておく。この表に含まれる延伸張力に関する結果は、延伸比１．４０、供給速度１５０ｙｐｍ（１３７メートル／分）で測定したものである。
【００８１】
紡糸時の直使用糸条ＩＶ−１、ＩＶ−２、ＩＶ−Ａ、ＩＶ−ＢおよびＩＶ−Ｃから、布帛構造と染色条件を等しくして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力および深色性を評定した。凸部が３つあり、「フィラメント因子」が≧２のサブデニールのフィラメントを有する実施例ＩＶ−１およびＩＶ−２の糸条から得られた布帛は、三葉形フィラメント糸条ＩＶ−ＢおよびＩＶ−Ｃよりも輝きおよび光輝性が有意に低く（評点が高く）、実施例ＩＶ−Ａの横断面が丸いフィラメント糸条よりも被覆力が大きかった。さらに、実施例ＩＶ−１およびＩＶ−２から得られた布帛は、従来技術の三葉形でサブデニールの比較例ＩＶ−Ｃを用いて作られた布帛よりも深色性が有意に高かった。サブデニール０．８５ｄｐｆの実施例ＩＶ−１の糸条によって、２．２ｄｐｆの比較例ＩＶ−Ｃの糸条と等価な布帛の深色性が得られたのは驚くべきことであり、これは比較例ＩＶ−Ｃの糸条の有意に高いフィラメントデニールに鑑みると予想外のことであった。布帛を目視して得た評点を表ＩＶ−２に示す。本発明の実施例ＩＶ−１およびＩＶ−２の多葉形でサブデニールの糸条から得られた布帛はまた、短時間での水分吸上性と高い熱伝導性とが兼ね備わっており、このタイプの糸条をアスレチックウェアなどの性能布帛の用途に特に適したものとするものであった。
【００８２】
【表６】
0003863780.tif 000007
【００８３】
（実施例Ｖ）
５−スルホ−イソフタル酸のグリコレートのリチウム塩１．３５モルパーセントを含有し、公称１８．１ＬＲＶの塩基染色性エチレンテレフタレートコポリエステルから、細い紡糸配向フィラメントで構成される糸条を製糸した。前記ポリマーは、本質的に米国特許第５，５５９，２０５号および米国特許第５，６０７，７６５号に記載されているようなものである。このポリマーはＴｉＯ２  ０．３０重量パーセントを含有していた。本質的に実施例Ｉで説明したような紡糸過程を用いて２４５０ｙｐｍ（２２４０メートル／分）で糸条を紡糸した。実施例Ｖ−１の糸条は、公称１．３１ｄｐｆのフィラメント８８本で構成され、フィラメントの横断面には凸部が３つあり、平均のフィラメント因子は２．９７、フィラメント横断面の見た目は図２Ａと同様であった。比較例Ｖ−Ａの糸条は、公称１．１５ｄｐｆの丸いフィラメント１００本で構成されていた。比較例Ｖ−Ｂの糸条は公称１．１５ｄｐｆで平均のフィラメント因子が０．７２の三葉形の横断面を有するフィラメント１００本で構成され、フィラメント横断面の見た目は図９と同様であった。実施例Ｖ−２の糸条は、公称１．１５ｄｐｆのフィラメント１００で構成され、フィラメントの横断面には凸部が３つあり、平均のフィラメント因子は２．７７、フィラメント横断面の見た目は図２Ａと同様であった。糸条の物性とフィラメント横断面のパラメータを表Ｖ−１に簡単にまとめておく。
【００８４】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、同じ加工条件で、延伸比１．５０６、Ｄ／Ｙ比１．６３５、第１ヒーター温度１６０℃で、糸条Ｖ−１、Ｖ−２、Ｖ−ＡおよびＶ−Ｂを延伸仮撚加工した。実施例Ｖ−１の延伸加工糸条はフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約０．８９であり、実施例Ｖ−Ａ、Ｖ−ＢおよびＶ−２の延伸加工糸条はｄｐｆが約０．７８すなわちフィラメントあたりのデニールが１未満であることから、この延伸加工糸は「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。延伸加工糸条の特性を表Ｖ−２にあげておく。実施例Ｖ−１およびＶ−２の三葉形糸条は、比較例Ｖ−Ｂの三葉形糸条よりも原料糸の延伸張力が弱く、破断時のテナシティ（ＴＢ）は高く、紡糸時および延伸加工後の形態における伸びが大きかった。本発明の３葉形フィラメント糸条は、同じ紡糸速度で紡糸した場合ですら紡糸糸条の延伸張力および伸び値が横断面が丸い比較糸条に極めて近かったが、これは極めて驚くべきことであった。速度および急冷条件を等しくして紡糸すると、横断面が丸くないフィラメントの方が丸いフィラメントよりも配向度が高くなり（たとえば延伸張力が高くなる）、伸びが小さいと思われた。丸以外のフィラメントの方が繊維の表面積が多いことから短時間で急冷されると思われたためである。加工糸条の断糸（ほつれ数）は、本発明の３葉形で塩基染色性のサブデニールの糸条では低いレベルであったのに対し、比較例Ｖ−Ｂの横断面三葉形の加工マルチフィラメント糸条ではほつれ数が極めて多かった。
【００８５】
延伸加工糸条Ｖ−Ａ、Ｖ−ＢおよびＶ−２から、布帛構造と染色条件を等しくして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力および深色性を評定した。三葉形かつ「フィラメント因子」が≧２のサブデニールで塩基染色性のフィラメントを有する実施例Ｖ−２の糸条から作られた布帛は、丸形および三葉形の加工比較例Ｖ−ＡおよびＶ−Ｂよりも輝きおよび光輝性が有意に低く（評点が高く）、実施例Ｖ−Ａの横断面が丸いフィラメント糸条よりも被覆力が大きかった。本発明の実施例Ｖ−２の三葉形でサブデニールの仮撚加工糸条から得られた布帛はまた、実施例Ｖ−Ｃの従来技術の三葉形でサブデニールの仮撚加工糸条から得られた布帛よりも深色性が高かった。布帛の評点を表Ｖ−３に示す。
【００８６】
【表７】
0003863780.tif 000008
【００８７】
【表８】
0003863780.tif 000009
【００８８】
（実施例ＶＩ）
本質的に実施例Ｖで説明したようなポリマーを用いて、公称２．４ｄｐｆのフィラメント３４本で構成される塩基染色性原料糸を製糸した。比較例ＶＩ−Ａの糸条は、横断面が丸いフィラメント３４本で構成されていた。比較例ＶＩ−Ｂの糸条は、平均のフィラメント因子０．３９、平均突出角が＋１９．７度の三葉形の横断面を有するフィラメント３４本で構成されていた。実施例ＶＩ−１の糸条は、６葉形の横断面を有し、平均突出角が−９．１度、平均のフィラメント因子が６．９８のフィラメント３４本で構成され、フィラメント横断面の見た目は図７Ａと同様であった。実施例ＶＩ−２の糸条は、３葉形の横断面を有し、平均突出角が−５２．６度、平均のフィラメント因子が４．０７のフィラメント３４本で構成されていた。糸条の物性および横断面のパラメータを表ＶＩ−１にあげておく。
【００８９】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、同じ加工条件で、延伸比１．４４、Ｄ／Ｙ比１．６３５、第１ヒーター温度１６０℃で、糸条ＶＩ−Ａ、ＶＩ−Ｂ、ＶＩ−１およびＶＩ−２を延伸仮撚加工した。実施例ＶＩの延伸仮撚加工糸条はｄｐｆが約１．７であった。すなわち、これらの糸条は、ｄｐｆがサブデニールを上回るフィラメントで構成されていた。延伸加工糸条の特性を表ＶＩ−２にあげておく。
【００９０】
延伸加工糸条ＶＩ−Ａ、ＶＩ−Ｂ、ＶＩ−１およびＶＩ−２から、布帛構造と染色条件を等しくして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力を評定した。塩基染色性多葉形フィラメントを有し、「フィラメント因子」が≧２の実施例ＶＩ−１およびＶＩ−２の糸条から得られた布帛は、丸形および三葉形の加工比較例ＶＩ−ＡおよびＶＩ−Ｂよりも輝きおよび光輝性が有意に低く（評点が高く）、実施例ＶＩ−Ａの横断面が丸いフィラメント糸条よりも被覆力が大きかった。布帛の評点を表ＶＩ−３に示す。実施例ＶＩ−１の延伸加工した６葉形フィラメントはフィラメント横断面の見た目が図７Ｂと同様であり、仮撚加工過程でいくつかの凸部に歪みが見られたが、布帛の輝きを弱くする明らかに六葉で繊維に沿った溝のあるフィラメントが概して維持された。前記フィラメントでは、延伸仮撚加工後であっても布帛の輝きが弱かった。
【００９１】
【表９】
0003863780.tif 000010
【００９２】
【表１０】
0003863780.tif 000011
【００９３】
（実施例ＶＩＩ）
本質的に実施例Ｖで説明したようなポリマーを用いて、公称１．９ｄｐｆのフィラメント３４本または公称１．３ｄｐｆのフィラメント５０本で構成される塩基染色性原料糸を製糸した。比較例ＶＩＩ−Ａの糸条は、横断面が丸く公称１．９ｄｐｆのフィラメント３４本で構成されていた。比較例ＶＩＩ−Ｂの糸条は、公称１．９ｄｐｆで三葉形の横断面を有し、平均のフィラメント因子０．５０、平均突出角が＋１９．２度のフィラメント３４本で構成されていた。実施例ＶＩＩ−１の糸条は、横断面が６葉形で平均突出角−７．７度、平均のフィラメント因子が８．８６のフィラメント３４本で構成されていた。実施例ＶＩＩ−２の糸条は、３葉形の横断面を有し、平均突出角−５１．３度、平均のフィラメント因子が４．２１のフィラメント３４本で構成されていた。比較例ＶＩＩ−Ｃの糸条は、公称１．３ｄｐｆで三葉形の横断面を有し、平均のフィラメント因子０．６８、平均突出角が＋２４．８度のフィラメント５０本で構成されていた。実施例ＶＩＩ−３の糸条は、公称１．３ｄｐｆ、横断面が６葉形で平均突出角＋２２．８度、平均のフィラメント因子が１０．２のフィラメント５０本で構成されていた。糸条の物性および横断面のパラメータを表ＶＩＩ−１にあげておく。
【００９４】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  Ｌ−９００加工装置にて、同じ加工条件で、延伸比１．４４、Ｄ／Ｙ比１．６３５、第１ヒーター温度１６０℃で、糸条ＶＩＩ−１〜ＶＩＩ−３およびＶＩＩ−Ａ〜ＶＩＩ−Ｃを延伸仮撚加工した。実施例ＶＩＩ−１、ＶＩＩ−２、ＶＩＩＩ−ＡおよびＶＩＩ−Ｂの延伸仮撚加工糸条はｄｐｆが約１．４であった。これらの糸条は、ｄｐｆがサブデニールを上回るフィラメントで構成されていた。実施例ＶＩＩ−ＣおよびＶＩＩ−３の延伸仮撚加工糸条はｄｐｆが約１であった。延伸加工糸条の特性を表ＶＩＩ−２にあげておく。
【００９５】
実施例ＶＩＩの延伸加工糸条から、布帛構造と染色条件を等しくして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力を評定した。同様の横断面を維持した場合、糸条のｄｐｆを落とすと布帛の輝きが弱くなり、光輝性が低くなった（評点が高くなった）。ｄｐｆが高い糸条に本発明のフィラメント因子の高い多葉形フィラメントを用いると、ｄｐｆが１．４と高めのフィラメントで、布帛の輝きおよび光輝性をｄｐｆが１．０の細いフィラメントで構成された布帛と同程度またはこれより低く抑えて布帛を製造することができた。布帛の評点を表ＶＩＩ−３に示す。
【００９６】
【表１１】
0003863780.tif 000012
【００９７】
【表１２】
0003863780.tif 000013
【００９８】
（実施例ＶＩＩＩ）
実施例Ｖで説明したような塩基染色性ポリマーから、フィラメント５０〜１００本で構成され、０．７〜１．４ｄｐｆの直使用紡糸配向糸条を製造した。紡糸過程については、紡糸速度を４２００ｙｐｍ（３８４０メートル／分）まで高めたこと以外は実施例Ｉで説明したものと同様とし、編物および織物用の直使用服飾糸条として、また、延伸が必要ないエアージェット加工および押込捲縮加工用の原料糸として適した糸条を得た。実施例ＶＩＩＩ−１、ＶＩＩＩ−３およびＶＩＩＩ−５の糸条は、フィラメント因子が≧２の３葉形フィラメントで構成され、フィラメント横断面の見た目は図６と同様であった。実施例ＶＩＩＩ−２およびＶＩＩＩ−４の糸条は、フィラメント因子が≧２の６葉形フィラメントで構成され、フィラメント横断面の見た目は図８と同様であった。比較例ＶＩＩＩ−Ａは、横断面がフィラメントで構成されていた。比較例ＶＩＩＩ−ＢおよびＶＩＩＩ−Ｃは、フィラメント因子が２未満の三葉形フィラメントで構成され、フィラメント横断面の見た目は図９と同様であった。糸条の物性およびフィラメントの幾何学的パラメータを表ＶＩＩＩ−１にまとめておく。この表に含まれる延伸張力に関する結果は、延伸比１．４０、供給速度１５０ｙｐｍ（１３７メートル／分）で測定したものである。
【００９９】
紡糸時の直使用糸条ＶＩＩＩ−１〜ＶＩＩＩ−３およびＶＩＩＩ−Ａ〜ＶＩＩＩ−Ｃから、布帛構造と染色条件を等しくして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な深色性および被覆力を評定した。フィラメント因子が≧２の多葉形糸条から得られた布帛では、ｄｐｆが等しい比較例で構成した布帛よりも被覆性が向上した。フィラメント因子が≧２の多葉形糸条から得られた布帛は、ｄｐｆが等しく三葉形の横断面を有し、フィラメント因子が２未満と低い比較例で構成した布帛と比較した場合、輝きおよび光輝性の低さを兼ね備え（輝きおよび光輝性の評点の高さを兼ね備え）、深色性が高かった。
【０１００】
【表１３】
0003863780.tif 000014
【０１０１】
（実施例ＩＸ）
ポリ（エチレンテレフタレート）から、公称５．１ｄｐｆのフィラメント５０本で構成される糸条を紡糸した。実施例ＩＸ−Ａ、ＩＸ−ＢおよびＩＸ−１〜ＩＸ−５で使用したポリエステルポリマーは公称２０．６ＬＲＶのものであり、１．５重量パーセントのＴｉＯ２添加艶消剤を含有していた。実施例ＩＸ−Ｃ、ＩＸ−ＤおよびＩＸ−６〜ＩＸ−１０で使用したポリエステルポリマーは公称２１．３ＬＲＶのものであり、０．３０重量パーセントのＴｉＯ２を添加艶消剤として含有していた。紡糸過程には、本質的に米国特許第４，５２９，３６８号に記載されているような遅れ管アセンブリを用いたクロスフロー急冷システムを改造したものを使用した。比較例ＩＸ−ＡおよびＩＸ−Ｃの糸条は、本質的に米国特許第４，０４１，６８９号に記載されているような八葉形フィラメントで構成され、平均のフィラメント因子はそれぞれ−３．３６および−２．３９、フィラメント横断面の見た目は図１０Ａと同様であった。比較例ＩＸ−ＢおよびＩＸ−Ｄの糸条は、丸い凸部が３つあるフィラメントで構成され、平均のフィラメント因子はそれぞれ１．２８および１．３２、フィラメント横断面の見た目は図１１と同様であった。実施例ＩＸ−２およびＩＸ−７の糸条は、丸い凸部が６つあるフィラメントで構成され、平均のフィラメント因子はそれぞれ４．０および４．９、突出角がそれぞれ−１９．６度および−１８．８度で、フィラメント横断面の見た目は図３Ａと同様であった。実施例ＩＸ−３、ＩＸ−４、ＩＸ−５、ＩＸ−８、ＩＸ−９およびＩＸ−１０の糸条は、フィラメント因子が２．３９から４．０１の間のフィラメントで構成され、平均突出角は概して約１５度またはそれ以下と小さかった。実施例ＩＸ−４およびＩＸ−９はフィラメント横断面の見た目が図４Ａと同様であり、図１Ｃに示す紡糸口金の細管部を用いて製造された。実施例ＩＸ−３およびＩＸ−８はフィラメント横断面の見た目が図５Ａと同様であり、図１Ｂに示す紡糸口金の細管部を用いて製造された。この細管部は、細管部の脚長が約０．４５７ｍｍであった。実施例ＩＸ−５およびＩＸ−１０はフィラメント横断面の見た目が図５Ａと同様であり、図１Ｂに示す紡糸口金の細管部を用いて製造されたが、細管部の脚長については０．４５７ｍｍから０．５０８ｍｍまで長くした。たとえば、上記とは異なる所望の凸部数に合わせて細管部の脚数を変更する、異なるＤＰＦを得られるように細溝の寸法を変更して幾何学的パラメータを変更する、あるいは必要に応じてさまざまな合成ポリマーを併用するなどして、図１Ｂまたは１Ｃの紡糸口金の細管部を改造し、ＦＦが少なくとも２である別の多葉形フィラメントを得るようにしてもよい。実施例ＩＸ−１およびＩＸ−６の糸条は、８葉形のフィラメントで構成され、平均のフィラメント因子はそれぞれ２．７および６．０であった。糸条の物性および横断面のパラメータを表ＩＸ−１にあげておく。
【０１０２】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  ＡＦＫ加工装置にて、延伸比１．５３、Ｄ／Ｙ比１．５１、第１ヒーター温度２１０℃で、実施例ＩＸの糸条を延伸仮撚加工した。この延伸加工糸条はフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約３．４であった。実施例ＩＸの延伸加工糸条は引張特性があり、加工糸条の断糸レベルが低く、整織および編みなどの市販布帛の高速形成法に適していた。延伸加工糸条の特性を表ＩＸ−２にあげておく。延伸仮撚加工後、実施例ＩＸ−２およびＩＸ−７のフィラメントではフィラメント横断面の見た目が図３Ｂと同様であった。延伸仮撚加工後、実施例ＩＸ−４およびＩＸ−９のフィラメントではフィラメント横断面の見た目が図４Ｂと同様であり、実施例ＩＸ−３、ＩＸ−５、ＩＸ−８およびＩＸ−１０のフィラメントでは、横断面の見た目が図５Ｂと同様であった。ＦＦが少なくとも２である延伸仮撚加工多葉形フィラメントでは、加工工程でいくつかの凸部に歪みが見られたが、明らかな凸部とフィラメントに沿った複数の溝があるフィラメントが概して維持された。前記フィラメントでは、延伸仮撚加工後であっても布帛の輝きが弱かった。
【０１０３】
実施例ＩＸの延伸加工糸条から、布帛構造と染色条件を同等にして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きを評定し、室内の拡散照明下で相対的な深色性を評定した。添加艶消剤のレベルを０．３０％から１．５％に高めると、上記のｄｐｆが高い糸条で作られた布帛で輝きが弱くなった。しかしながら、ＴｉＯ２が増えると布帛の相対的な深色性が低くなってしまい、問題があった。繊維横断面を変形させ、艶消剤のレベルを下げることで、布帛の着色性が損なわれるという不利な状態を伴うことなく布帛の輝きが一層有意な形で弱くなった。従来技術の横断面に高い艶消剤レベルを併用した場合であっても、横断面が従来技術の八葉形の糸条よりも実施例ＩＸ−６およびＩＸ−８〜ＩＸ−１０の方が有意に輝きが弱くなり、着色性が高くなった。フィラメント因子が≧２のフィラメントで構成される実施例ＩＸの多葉形糸条で作られた布帛では、凸部の数を８未満にした場合であっても、従来技術の八葉形の横断面を有するフィラメントで構成される糸条から作られた布帛より輝きの評点が概して高かった。突出角が負であるがフィラメント因子は２未満の３葉形フィラメントで構成される糸条では、布帛の輝きは弱くならなかった。布帛の評点を表ＩＸ−３にあげておく。
【０１０４】
【表１４】
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【０１０５】
【表１５】
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【０１０６】
（実施例Ｘ）
本質的に実施例Ｖで説明したようなポリマーを用いて、公称１．２８ｄｐｆのフィラメント８８本で構成される塩基染色性原料糸を製糸した。比較例Ｘ−Ａのフィラメントには対称な凸部が４つあり、突出角は負、平均のフィラメント因子は６．８６であった。実施例Ｘ−１のフィラメントは４葉形であり、突出角は負、細溝長の異なる細管部の細溝を用いることで凸部の高さを変えてあった。対向する凸部は本質的に凸部高が等しいものであり、隣接する凸部は高さの異なるものであった。異形比の比Ｍ１／Ｍ２を用いて、凸部高の相対的な差を定量化した。式中、Ｍ１は、互いに対向する最も長い凸部の対を囲む最も外側の円（図１の参照符号「Ｒ」）を用いて得られた異形比であり、Ｍ２は、互いに対向する最も短い凸部の対を囲む円を用いて得られた異形比であった。最も短い凸部の凸部幾何学的パラメータをフィラメント因子の判定に用いると実施例Ｘ−１のフィラメント因子は５．２７であり、最も長い凸部の凸部幾何学的パラメータをフィラメント因子の判定に用いるとフィラメント因子は８．８３であった。いずれの判定でも、非対称な横断面の実施例Ｘ−１でのフィラメント因子は少なくとも２．０であり、平均のフィラメント因子は少なくとも２．０であった。実施例Ｘ−１のフィラメントは横断面の見た目が図１２と同様であった。表Ｘ−１に糸条の物性およびフィラメントの幾何学的パラメータをまとめておく。
【０１０７】
ポリウレタンディスクを装着したＢａｒｍａｇ  ＡＦＫ加工装置にて、延伸比１．４０、Ｄ／Ｙ比１．８０、非接触の第１ヒーターを２２０℃で、実施例Ｘの糸条を延伸仮撚加工した。延伸加工糸条のフィラメントあたりのデニール（ｄｐｆ）が約０．８９すなわちフィラメントあたりのデニールが１未満であることから、延伸加工糸は「サブデニール」または「マイクロファイバ」であった。横断面が対称および非対称のマルチフィラメント原料糸はいずれも引張特性が同程度であり、加工糸条の断糸レベルが低く、整織および編みなどの布帛形成法に適した引張特性であった。表Ｘ−２に加工糸条の物性をまとめておく。
【０１０８】
延伸加工糸条Ｘ−ＡおよびＸ−１のそれぞれから、布帛構造と染色条件を同じにして黒色染の円形のメリヤス生地を製造した。明るい太陽光線での視認下で布帛の相対的な輝きと光輝性を評定し、室内の拡散照明下で相対的な被覆力を評定した。横断面が非対称なフィラメントを有する実施例Ｘ−１の糸条を用いた布帛は、実施例Ｘ−Ａの横断面が対称なフィラメントを用いて得られた布帛と比較して、輝きが同程度に弱かった。多葉本発明のフィラメントの凸部の相対高さについては、改善されたフィラメントの光沢特性を無効にすることなく、たとえばフィラメント対フィラメントのパッキングおよび水分移動特性に影響をおよぼすための手段として調節することができる。
【０１０９】
【表１６】
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【０１１０】
（実施例ＸＩ）
ポリエチレンテレフタレートポリマーとポリトリメチレンテレフタレートポリマーの二成分を紡糸して、凸部が３つあり、フィラメント因子が＞２．０の二成分系フィラメントを製造した。これらのポリマーは、フィラメント内で相互に密着した状態で横に並んだ構成で配置され、各ポリマー成分がフィラメントの長さに沿って長手方向に延在していた。紡糸口金から複数本のフィラメントを同時に押出し、これらのフィラメントをマルチフィラメント束として捲き取った。本発明による横断面形状の二成分系フィラメントは、その潜在捲縮性がゆえに、従来技術（米国特許第３，４５４，４６０号など）において記載されているような機械的な加工をフィラメントに施す必要なく、嵩高加工することができるものである。
【０１１１】
上述した本発明の教示内容から利益を享受できる当業者であれば、本発明に対してさまざまな改変を施すことができる。これらの改変内容も添付の請求の範囲に記載された本発明の範囲に包含されるものとする。
【０１１２】
【表１７】
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【０１１３】
【表１８】
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【０１１４】
【表１９】
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【０１１５】
【表２０】
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【０１１６】
【表２１】
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【０１１７】
【表２２】
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【０１１８】
【表２３】
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【０１１９】
【表２４】
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【０１２０】
【表２５】
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【０１２１】
【表２６】
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【図面の簡単な説明】
【図１】  フィラメント横断面の測定値に基づいて、異形比、突出角およびフィラメント因子をどのように求めるかを示した図である。
【図１Ａ】  本発明による３葉形の横断面を有するフィラメントの製造に用いることができる紡糸口金の細管部を示す一実施形態である。
【図１Ｂ】  本発明による６葉形の横断面を有するフィラメントの製造に用いることができる紡糸口金の細管部を示す別の実施形態である。
【図１Ｃ】  本発明による６葉形の横断面を有するフィラメントの製造に用いることができる紡糸口金の細管部を示す別の実施形態である。
【図２Ａ】  本発明による三葉形フィラメントの横断面である。平均ＤＰＦが０．９１、ＭＲが２．３２、ＴＲが０．４５、突出角が−５４．４度、ＦＦが４．１であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図２Ｂ】  本発明による三葉形フィラメントの横断面である。図２Ａのフィラメントに延伸比１．４４で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図３Ａ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。平均ＤＰＦが５．０７、ＭＲが１．４８、ＴＲが０．３４、突出角が−１８．８度、ＦＦが４．５であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図３Ｂ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。図３Ａのフィラメントに延伸比１．５３で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図４Ａ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。平均ＤＰＦが ５．０６、ＭＲが１．７０、ＴＲが０．２５、突出角が３．８度、ＦＦが４．０であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図４Ｂ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。図４Ａのフィラメントに延伸比１．５３で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図５Ａ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。平均ＤＰＦが ５．０６、ＭＲが１．５７、ＴＲが０．２６、突出角が６度、ＦＦが３．４であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図５Ｂ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。図５Ａのフィラメントに延伸比１．５３で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図６】  平均ＤＰＦが ０．７２、ＭＲが２．４１、ＴＲが０．４５、突出角が−５１度、ＦＦが４．５である、本発明によるサブデニールの三葉形フィラメントの横断面である。
【図７Ａ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。図７Ａは、平均ＤＰＦが１．６２、ＭＲが１．３８、ＴＲが０．３２、突出角が−５．４度、ＦＦが１１．０であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図７Ｂ】  本発明による六葉形フィラメントの横断面である。図７Ａのフィラメントに延伸比１．４４で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図８】  平均ＤＰＦが０．９９、ＭＲが１．３３、ＴＲが０．３５、突出角が４．８度、ＦＦが１６．７である、本発明による六葉形フィラメントの紡糸時における横断面である。
【図９】  米国特許第２，９３９，２０１号に記載されているような従来の三葉形フィラメントの比較横断面である。
【図１０Ａ】  市販製品の八葉形フィラメントの比較横断面である。平均ＤＰＦが５．１、ＭＲが１．２１、ＴＲが０．２９、突出角が８６度、ＦＦが−２．４であるフィラメントの紡糸時における横断面を示す。
【図１０Ｂ】  市販製品の八葉形フィラメントの比較横断面である。図１０Ａのフィラメントに延伸比１．５３で延伸仮撚加工を施した後の横断面を示す。
【図１１】  平均ＤＰＦが５．０５、ＭＲが２．２６、ＴＲが０．４５、突出角が−３９度、ＦＦが１．３である、本発明の範囲に包含されない三葉形フィラメントの比較横断面である。
【図１２】  本発明による非対称な４葉形フィラメントの横断面である。最も短い凸部のＦＦは５．２７であり、最も長い凸部のＦＦは８．８３である。このフィラメントは平均ＤＰＦが１．２８であり、突出角は負である。
【図１】
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【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図１Ｃ】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図６】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８】
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【図９】
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【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
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【図１１】
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【図１２】
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