(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸の先端部側に、この軸が挿入される孔を有する環状のフランジが焼きばめにより組み付けられて成るスピンドルモータにおいて、
前記フランジの前記孔のエッジ部に第１の面取り部を設ける一方、前記軸の前記先端部側に第２の面取り部を設け、
前記第１の面取り部における前記軸の長手方向の面取り量をＴ１とし、前記フランジにおける前記軸の前記先端部側の端面から前記軸の外周面における前記第２の面取り部の面取り開始位置までの前記軸の長手方向距離をＴ２としたときに、Ｔ１及びＴ２を、Ｔ１−Ｔ２≧０．０１ｍｍに設定すると共に、前記孔の内面の表面粗さ（Ｒｔ）を２μｍ以下にして成ることを特徴とするスピンドルモータ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば磁気ディスク、ハードディスク等の記録媒体を駆動するためのスピンドルモータに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ＨＤＤ（ハードディスクドライブ装置）の記録密度は、ここ数年で２倍になり、１インチあたりのトラック数（ＴＰＩ）は現状のノートパソコンで２５０００ＴＰＩである。そして、今後さらに高密度化が求められる中で、限られた大きさのディスク上で更に記録密度を高めることが必要となる。ところで、この記録密度を高める指標となるのがＴＰＩであり、現在主流の玉軸受では転動体と、内輪又は外輪が点接触しながら回転するため、軸受を介したモータの回転には相対的に真円からの振れ「ＮＲＲＯ」（非同期振れ、以下ＮＲＲＯと記す）が発生し、ＴＰＩの限界が見え始めている。
【０００３】
このＮＲＲＯが大きいと、ディスクのトラック幅からズレが発生し（オフトラック）、信号にノイズの発生やデータが読み取れないといった現象が起きるものである。
【０００４】
ＮＲＲＯは、トラック幅の１／１０以下に抑えなければならない。例えば、３００００ＴＰＩのトラック幅では、０．８μｍであり、従って、ＮＲＲＯは０．０８μｍ以下にする必要がある。流体軸受を使用すればＮＲＲＯを０．０４以下に抑えることが可能であるが、玉軸受では０．０８μｍ程度で使用できなくなる。そこで、玉軸受に代わり流体軸受が注目を浴びてきており、この流体軸受を用いたＨＤＤモータの開発競争に拍車がかかっている。
【０００５】
一方、機器の小型化に伴って情報を記録する手段としてのＨＤＤ（ハードディスクドライブ装置）の更なる小型化、薄型化が進んでいる。そして、この種の装置の心臓部である回転駆動部は、駆動ハブの中に軸受とモータ部の両方を内臓し、かつ駆動ハブの外周に複数枚の記録再生用のディスクを取付けることにより、装置の小型化と記憶容量の増大を図っている。また、記録の高密度化を図るためには回転主軸部の精度を飛躍的に高める必要がある。
【０００６】
ここで、流体軸受構造を有するこの種スピンドルモータについて図４を用いて説明する。
【０００７】
図４に示す如く、円盤状のベース２上には固定軸１が固定され、かつ上面には巻線３を巻回したコア４が固定されている。固定軸１の外周面には、軸方向に所定の間隔を保ったラジアル方向動圧発生用溝（ヘリングボーン溝）１ａ，１ｂが夫々形成されている。５は、アルミニウム製からなるディスク固定部であるハブ６と、その内部に焼ばめ等により圧入された青銅製のスリーブ７とからなるハブ組立体であり、スリーブ７が固定軸１に嵌挿されることによりハブ組立体５は固定軸１を中心として回転自在とされる。
【０００８】
スリーブ７は、上記両ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂの間隔と対応する面に凹部となるオイル溜まり７ａが形成されている。上記ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂは、固定軸１またはスリーブ７の少なくともいずれか一方に形成されていれば良いものである。なお、８はベース２上に配置された駆動回路部品等が搭載されたプリント基板９を固定するねじである。
【０００９】
上記ハブ６の外周には、アルミニウム製の複数のディスク１０，１０がスペーサ１１を介して取付けられ、これらディスク１０，１０はハブ６に固定板１２を介してねじ１３にて固定される。また、ハブ６の下部に固着されたヨーク１４はベース２に形成された環状の凹部２ａに囲繞される如く所定の間隔を保って配置される一方、ヨーク１４の内面には上記コア４と所定の間隔を保ったマグネット１５が固定されることにより磁気回路を形成するものである。
【００１０】
また、上記固定軸１の上端部には軸径より膨出した円盤状のフランジ１６がねじまたは圧入などの手段で固定されることにより、このフランジ１６の外周面とハブ６に形成した切欠き６ａとの間に上部オイル溜まり空間１７が形成される（図５にａ部を拡大して示す）。
【００１１】
そして、フランジ１６上に取付体となるスラスト板１８を配置し、このスラスト板１８をハブ６にねじ１９にて固定することにより軸部が封止される。このように構成される軸受部は、スラスト板１８の下面に形成したポンピング溝またはヘリングボーン溝のようなスラスト方向動圧発生用溝１８ａ、上部オイル溜まり空間１７及び上記各ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂなどにオイルまたはグリースなどの潤滑剤２０を充填・塗布することにより軸受部の潤滑が図られる。
【００１２】
図５に示すように、上記上部オイル溜まり空間１７の間隙が小さいと、充填された潤滑剤２０は毛細管現象によってスラスト板１８上まで上って外部に飛散してしまい潤滑剤の減少を招く。また逆に上部オイル溜まり空間１７の間隙が図６に示すように広すぎると、潤滑剤２０と空気との接触面積が大となって潤滑剤の蒸発によって上記と同様に潤滑剤が減少する。
【００１３】
この組立て状態にあって上記マグネット１５とヨーク１４は磁性体であるコア４の磁気中心に対して上側に位置するため、ハブ組立体５には吸引力（Ｐｚ）が作用することにより常時ベース２側に引き寄せられる。
【００１４】
以上のように構成されたスピンドルモータは、巻線３に通電することにより磁界が発生しマグネット１５と共にハブ組立体５が所定方向に回転駆動する。この駆動時、ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂのポンピング力によりスリーブ７は固定軸１に対してセンタリングされ、また軸線方向に対してはスラスト板１８のスラスト方向動圧発生用溝１８ａにより軸と一体のフランジ１６に対してスラスト板１８及びハブ組立体５が数μｍ 浮上し、ハブ組立体５は固定軸１及びフランジ１６に対して潤滑剤２０を介して無接触で回転する。そして、図示せぬ磁気ヘッドがディスク１０上を半径方向に相対的に走査して情報の読み書きを行うものである。
【００１５】
ところで、特にＨＤＤ（ハードディスクドライブ装置）等の情報機器に使用されるスピンドルモータには、高精度・高信頼性への要求が益々強くなつてきているのが現状である。上記したように回転駆動部を支持する動圧を発生させるためのフランジ１６（例えば厚みが１．２ｍｍ）の固定軸１に対する取付けにあっては、図７に示すようにねじ２１にて軸端側で固定する場合は、軸端部とフランジ１６の下面との間に異物２２が挟まったり、軸端部のバリ等によって固定軸１とフランジ１６との垂直度が保てなくなって動圧軸受の機能が低下する原因となっている。
【００１６】
また、図８に示すようにフランジ１６を固定軸１に圧入によって固定する場合は、端部が面取りまたはＲ加工されている固定軸１にフランジ１６を圧入した時におけるフランジ１６の圧入面に作用する応力は、面取り等が施されて圧入面が減少した軸端部に向かうほど小さく不均一であるため、フランジ１６はＦ方向に湾曲してしまってスラスト軸受部の平面度が悪化し、これまた動圧軸受部の信頼性が低下する原因となっている。
【００１７】
そこで、本出願人は、固定軸及びコイルを巻回したコアを備えたベースと、前記固定軸と潤滑剤を介して嵌合する回転自在なハブと、前記固定軸または前記ハブのいずれか一方に形成した動圧発生用溝部と、前記固定軸の端部に圧入される円盤状のフランジと、前記フランジ及びこのフランジを封止するスラスト板のいずれか一方に形成した動圧発生用溝部とよりなり、前記固定軸またはこれに圧入される円盤状のフランジのいずれか一方の圧入面に、前記フランジの厚みに対応した上下位置に環状の凹部を形成して、かかる問題点を解決したスピンドルモータを出願している。（特開平８−３２２１９３号公報）
【００１８】
以下に、その内容に係るスピンドルモータにつき図９乃至図１１を参照して説明する。図９はスピンドルモータの半断面図であり、従来と同一の構成部分には同一の符号を付して重複する部分の詳細な説明は省略し、以下変更部分についてのみ説明する。
【００１９】
図９に示す如く、固定軸１はステンレス材（ＳＵＳ３０３）を採用し、かつスリーブ７は青銅を採用している。なお、両者の熱膨張率は略同一（１７×１０-6／°Ｃ）である。スリーブ７の固定軸１側の内面と反対側の、例えば、アルミニウム製のハブ６と対応する外周面には、スリーブ７の肉厚（Ｗ1）と同等もしくは十分に大なる肉厚（Ｗ2）を備えた補強用スリーブ７1が固定されている。この補強用スリーブ７1は、固定軸１及びスリーブ７の熱膨張率より小ない、例えば熱膨脹率が１０×１０-6／°Ｃであるステンレス材（ＳＵＳ４３０）等が用いられ、ハブ６の切欠凹部６ｂ内に、例えば、圧入等の固定手段にて固定されている。
【００２０】
さらに、スリーブ７は補強用スリーブ７1 内に、例えば、焼きばめによって固定されているものであり、このスリーブ７と補強用スリーブ７1 とによりスリーブ部が構成されることにより、固定軸１の熱膨張率に対してスリーブ部の実質的な熱膨張率が低く設定される。このため動圧発生部の熱による隙間の変化の影響を小としている。
【００２１】
例えば、軸径３ｍｍの固定軸１に対する厚さ１．２ｍｍのフランジ１６の固定方法としては、圧入による方法を採用している。即ち、図１０に示すようにフランジ１６の圧入面である内周部１６ａには、上下面位置に環状の凹部２３ａ，２３ｂがそれぞれ形成してある。環状の凹部２３ａ，２３ｂの深さｔは均一で、本実施例では０．１ｍｍであり、直径は内周部１６ａの直径に対して約０．０３ｍｍ大としてある。
【００２２】
従って、固定軸１にフランジ１６を圧入するとフランジ１６の幾何学的な中心ｌに対して内周部１６ａに生じる応力（面圧）は対称（中心ｌに対して上下対称の位置Ｌ1=Ｌ2 ）でかつ均一となり、フランジ１６の固定軸１に対する垂直度及び平面度が良好に保てる。
【００２３】
また、図１１に示すものは図１０の態様とは逆の態様を示すもので、固定軸１側にフランジ１６の圧入面となる内周部１６ａと対応するよう、その幾何学的な中心ｌに対して上下の位置に環状の凹部２４ａ，２４ｂがそれぞれ形成してある。そのため上記実施例と同様に圧入面に生じる応力（面圧）は対称でかつ均一となり、フランジ１６の固定軸１に対する垂直度及び平面度が良好となる。従って、両実施例にあっては動圧軸受の信頼性が向上し、振れの少ない小型でかつ高精度の信頼性の高いモータが得られるものである。
【００２４】
ところで、かかる特開平８−３２２１９３号公報記載の技術によれば、フランジ１６に対する軸１の組付けが、例えば、圧入によって行なわれている。この圧入によって両者の組付けが行なわれる場合には、その組付けが円滑に行なわれるように、前記した図８及び後述するように、フランジ１６の内周部１６ａ及び軸端１ｄには、挿入の際のガイドとして面取りが必要となるものである。
【００２５】
【発明が解決しようとする課題】
しかるに、本出願人は、この面取りについて考察を進めていった結果、単に面取りがあるだけでは駄目なのであり、後述するように軸１の先端部１ｄとフランジ１６の内周部１６ａにおける面取りの大きさと、組付け後の両者の位置関係及び単に両者が組付けられているのみではなく、所定の組付け力で組付けられている必要があり、それぞれが重要であることが判明したものである。本発明は、かかる知見に基づきなされたものであり、以下その点につき説明する。
【００２６】
ここで、面取りの説明に入る前に、焼きばめ時における軸と穴との一般的な関係（締め代（しろ）と組付け力の関係）について、図１２、図１３を用いて説明しておく。なお、締め代とは、軸１の径（Ｄ）と、フランジ１６の内周部１６ａの穴径（ｄ）との差（Ｄ−ｄ）をいい、組付け力とは、両者を組付けた後にフランジ１６を抜き去る力をいうものとする。また、当然の如く、焼きばめによる組付けであるので、フランジ１６の内周部１６ａの穴径（ｄ）を加熱することにより、その穴径（ｄ）を膨張させて両者を結合するものが、その前提となるものである。また、この図１２、図１３の説明においては、便宜上面取り部については、省略してある。
【００２７】
図１２（Ａ）は焼きばめ前の両者の状態を示すもので、締め代が小さい、すなわち、両者の差（Ｄ−ｄ）が小さい場合の説明図であり、当然の如く、この場合、フランジ１６の内周部１６ａの穴径（ｄ）を膨張させる範囲は少なくなる。従って、同図（Ｂ）の如く、焼きばめ（組付け）後の組付け力Ｇ1は小である。なお、この図１２（Ａ）は、穴径（ｄ）を膨張させる範囲が少なくなることより、フランジ１６を反らせようとする力Ｈ1は小となるので、このフランジ１６は反りにくい。すなわち、後述する如く所要の組付け力は得られないものの、フランジ１６の平面度は得やすいという相反する結果が出る。
【００２８】
一方、図１３（Ａ）は焼きばめ前の両者の状態を示すもので、締め代が大きい、すなわち、両者の差（Ｄ−ｄ）が大きい場合の説明図であり、当然の如く、この場合、フランジ１６の内周部１６ａの穴径（ｄ）を膨張させる範囲は大きくなる。従って、同図（Ｂ）の如く、焼きばめ（組付け）後の組付け力Ｇ2は大である。なお、この図１３（Ａ）は、前記した穴径（ｄ）を膨張させる範囲が大きくなることより、同図（Ｂ）の如く、フランジ１６を反らせようとする力Ｈ2は大となるので、このフランジ１６は反り易い。すなわち、これまた後述する所要の組付け力は得られるものの、フランジ１６の平面度は得にくい、というこれまた相反する結果が出る。
【００２９】
前記した如く、ＨＤＤ用のスピンドルモータにあっては、ＮＲＲＯの関係上、流体軸受を用いることが主流になってきつつあるが、このＮＲＲＯの低減化のために、スピンドルモータとして精密な回転精度が求められている。そのため、スラスト軸受を構成するスラストプレートとしては、平面度、表面粗さ、溝深さ等を高精度に仕上げることが必要とされている。従って、このスラストプレートと当接するフランジ１６としても所定の平面度に仕上げられている必要があり、一般的には、１μｍ以下に仕上げられていることが望まれているものである。
【００３０】
また、組付け力としても、各種実験結果及び現在市場に供給されているこの種のＨＤＤ用スピンドルモータのデータより、１０００Ｎ以上必要であるとされている。その理由としては、これ以下の場合は、経時変化等によりスタート、ストップ時にズレが発生してしまうからである。
【００３１】
更に、締め代は、前記した如く大きすぎても、小さすぎてもフランジを反らせようとする力と、組付け力との関係上相反する結果が出てくるものである。そこで、この締め代としても、各種実験結果及び現在市場に供給されているこの種のＨＤＤ用スピンドルモータのデータと、前記した組付け力の関係を検討した結果、０．０３ｍｍ程度必要であるということが分かった。
【００３２】
すなわち、この種のＨＤＤ用スピンドルモータの組付け力は、１０００Ｎ以上必要であり、締め代は、０．０３ｍｍ程度必要であり、更にフランジの平面度としては、１μｍ以下に仕上げられている必要があるものである。
【００３３】
次に、面取りの大きさと組付け後の両者の位置関係が重要であり、この点が疎かにされている場合は、焼きばめ（組付け）後にフランジ１６に変形（反り）が発生する理由について図１４を用いて説明する。図１４は、軸１とフランジ１６とが、例えば、焼きばめにより組付けられた状態を示す側面図である。なお、従来と同一部分は同一符号を用い、その詳細な説明は省略する。
【００３４】
図１４中、１ｃは、軸１の先端部１ｄの例えば上部に環状に形成された面取り部、１６ｂ、１６ｃは、フランジ１６の内周部１６ａに環状に形成された面取り部、１６ｄは、フランジ１６の上面に形成された上面部で、この上面部１６ｄは、前記した如くスラスト軸受を構成するヘリングボーン溝のようなスラスト方向動圧発生用溝１８ａに当接するので、面精度（平面度）が出ている必要がある。
【００３５】
この図１４の状態においては、フランジ１６側から見ると、このフランジ１６と軸１とで当接していない部分があることがわかる。すなわち、フランジ１６の内周部１６ａ、この内周部１６ａと連続している面取り部１６ｂと、軸１の先端部１ｄ側に設けられた面取り部１ｃとにおいて、フランジ１６側から見て軸１に当接していない三角地帯（Δ）が形成されていることがわかる。
【００３６】
このように、フランジ１６側から見て軸１に当接していない部分（三角地帯Δ）があると、組付けの際、矢印で示した如く、フランジ１６の上面１６ｄには、上方に反りたがる力Ｉ1が発生し、バランスが崩れてしまうことになる。すなわち、フランジ１６が変形してしまうことにつながる。従って、このフランジ１６の変形は、これと当接しているスラスト軸受に悪影響を与え、延いてはスピンドルモ−タそのものの性能の悪化につながるものである。このことから理解できるように、面取りの大きさによっては前記した如くの弊害、すなわち、単に面取りを施すのみでは駄目であるということが分かるものである。従って、軸１の先端部１ｄ側に形成された面取り部１ｃとフランジ１６の内周部１６ａに形成された面取り部１６ｂの大きさは、後述する如く所定の範囲内のものでなければならないことが理解できる。
【００３７】
次に、所定の組付け力を得る方法（フランジ１６の内周部１６ａの面粗さと組付け力）について図１５、図１６を用いて説明する。図１５は、軸１とフランジ１６とが、例えば、焼きばめにより組付けられた状態を示す側面図、図１６は、図１５のＸ部におけるフランジ１６の内周部１６ａの面粗さを示すものであり、（Ａ）は面粗さが細かい状態、（Ｂ）は面粗さが荒い状態を示す側面図である。なお、従来と同一部分は同一符号を用い、その詳細な説明は省略する。
【００３８】
図１６（Ａ）において１６ａ1〜１６ａ1ｎは、フランジ１６の内周部１６ａの面粗さ（ピッチ）を示すもので、この場合は、ピッチが細かい（Ｒｔ：２μｍ）。従って、この内周部１６ａ1等と軸１との接触面積は大となるので、両者は摩擦力も大となり、その結果、組付け力も大となるものである。
【００３９】
図１６（Ｂ）において１６ａ2〜１６ａ2ｎは、フランジ１６の内周部１６ａの面粗さ（ピッチ）を示すもので、この場合は、ピッチが荒い（Ｒｔ：８μｍ）。従って、この内周部１６ａ2等と軸１との接触面積は小となるので、両者は摩擦力も小となり、その結果、組付け力も小となるものである。この例からも分かるように、所定の組付け力を得るためには、軸１とフランジ１６の内周部１６ａの面粗さ（ピッチ）は、細かい状態が望ましいものであることが分かる。
【００４０】
本発明は、かかる観点に鑑みなされたものであり、フランジの厚さに対応したフランジ穴エッジ部と軸先端部側の面取りの大きさ、フランジ面と軸先端部との位置関係等を具体的に設定することにより、前記した問題点を解決したものであり、以下その点につき説明する。
【００４１】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するために、請求項１に記載された発明は、軸（１）の先端部（１ｄ）側に、この軸（１）が挿入される孔（１６ａ）を有する環状のフランジ（１６）が焼きばめにより組み付けられて成るスピンドルモータにおいて、
前記フランジ（１６）の前記孔のエッジ部に第１の面取り部（１６ｂ）を設ける一方、前記軸（１）の前記先端部（１ｄ）側に第２の面取り部（１ｃ）を設け、 前記第１の面取り部（１６ｂ）における前記軸（１）の長手方向の面取り量をＴ１とし、前記フランジ（１６）における前記軸（１）の前記先端部（１ｄ）側の端面（１６ｄ）から前記軸（１）の外周面における前記第２の面取り部（１ｃ）の面取り開始位置までの前記軸の長手方向距離をＴ２としたときに、Ｔ１及びＴ２を、Ｔ１−Ｔ２≧０．０１ｍｍに設定すると共に、前記孔（１６ａ）の内面の表面粗さ（Ｒｔ）を２μｍ以下にして成ることを特徴とする。
【００４３】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な一実施例を添付図面に基づいて説明する。なお、以下に述べる実施例は本発明の好適な具体例であるから、技術的に好ましい種々の限定が付されているが、本発明の範囲は、以下の説明において特に本発明を限定する旨の記載がない限り、これらの態様に限られるものではない。
【００４４】
図１は、本実施例に係るスピンドルモータの固定軸とフランジとの全体の組立て状態を示す部分図、図２は、本発明に係るスピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て状態の一例を示す部分図、図３は、スピンドルモータの固定軸とフランジとの悪い組立て状態を示す部分図である。なお、前記した従来例と同一部分は同一符号を用い、その詳細な説明は省略する。
【００４５】
図１は、本実施例に係るスピンドルモータの固定軸とフランジとの全体の組立て状態を示す部分図であり、例えば、フランジ１６の外径を７．２ｍｍ、フランジ１６の厚みを１．５ｍｍ、軸径１を４ｍｍに設定した際、前記した組付け力を１０００Ｎ以上、フランジの平面度１μｍ以下を得る目的でスピンドルモータを作製したものである。
【００４６】
（実施例１）
具体的には、締め代を前記した０．０３ｍｍ、フランジ穴１６ａのエッジ部１６ｂの面取り量を０．１２ｍｍ、軸１の先端部１ｄ側に形成された面取り部１ｃの面取り量を０．０８ｍｍ、フランジ１６の上面部１６ｄと軸１の上面部１ｄとの段差を０．０３ｍｍ、フランジ穴１６ａの内面１６ａ1〜１６ａ1ｎの面粗さ（Ｒｔ）を２μｍに設定した。
【００４７】
前記した如くスピンドルモータを具体的に構成したことにより、組付け力１１００Ｎ、フランジの平面度０．０６２μｍという結果が得られた。
【００４８】
（比較例１）
前記した実施例１と同じ条件において、フランジ穴１６ａの内面１６ａ2〜１６ａ2ｎの面粗さ（Ｒｔ）のみを８μｍに設定した。その結果、組付け力が７１０Ｎまで低下してしまった。これは、前記した図１６（Ｂ）で説明した如く、ピッチが荒く（Ｒｔ：８μｍ）なることによって、内周部１６ａ2等と軸１との接触面積が小となるので、両者は摩擦力も小となり、その結果、組付け力も小となった結果である。なお、Ｒｔを４μｍ、６μｍとその面粗さを変化させたが組付け力は、前者の場合は９４０Ｎ、後者の場合は７８０Ｎといずれも所定の１０００Ｎは得ることができなかった。
【００４９】
（比較例２）
前記した実施例１と同じ条件において、軸１の先端部１ｄ側に形成された面取り部１ｃの面取り量のみを０．２ｍｍに設定した。その結果、フランジの平面度が１．５２４μｍと悪化してしまった。図３は、この比較例２の結果を図面化したものである。この図３より明らかな如く、軸１の先端部１ｄ側に形成された面取り部１ｃの面取り量を０．２ｍｍと大きく取ってしまった場合、前記した図１４にて説明した如く、フランジ１６側から見て軸１に当接していない部分（三角地帯Δ）が発生してしまい、その結果、軸１が高速回転した際、フランジ１６の上面１６ｄには、上方に反りたがる力が発生し、バランスが崩れてしまったことによる。すなわち、フランジ１６が変形してしまった例である。
【００５０】
図２は、フランジ穴１６ａのエッジ部１６ｂ面取り後の高さをＴ1、フランジ１６の上面部１６ｄと軸１の先端部１ｄ側に形成された面取り部１ｃ面取り後の高さをＴ2とした場合、Ｔ1―Ｔ2≧０．０１ｍｍの不等式を満足するよう前記した高さ関係を設定することにより、前記したフランジ１６の平面度を１μｍ以下にすることができたものである。
【００５１】
なお、本実施例の説明においては、スピンドルモータの軸として固定軸の例で説明したが、必ずしもこれに限定されるものではなく、固定軸の代わりに回転子を用いても同様の効果が得られるものである。
【００５２】
【発明の効果】
本発明によれば、高精度，高強度の固定軸若しくは回転子が得られ、振れの少ない高精度で信頼性の高いスピンドルモータが得られる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るスピンドルモータの固定軸とフランジとの全体の組立て状態の一実施例を示す部分図である。
【図２】本発明に係るスピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て状態の一実施例を示す部分図である。
【図３】スピンドルモータの固定軸とフランジとの悪い組立て状態を示す部分図である。
【図４】改良された従来のスピンドルモータの一例を示す半断面図である。
【図５】図４のスピンドルモータにおける固定軸とフランジとの関係を示す一部拡大図である。
【図６】図４のスピンドルモータにおける固定軸とフランジとの他の関係を示す一部拡大図である。
【図７】従来のスピンドルモータの一例を示す半断面図である。
【図８】従来のスピンドルモータのオイル溜まり空間を示す半断面図である。
【図９】従来のスピンドルモータの他のオイル溜まり空間を示す半断面図である。
【図１０】従来のスピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て状態を示す部分図である。
【図１１】従来のスピンドルモータの固定軸とフランジとの他の組立て状態を示す部分図である。
【図１２】スピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て過程及び組立て状態の一例を示す部分図である。
【図１３】スピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て過程及び組立て状態の他の一例を示す部分図である。
【図１４】スピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て状態の一例を示す部分図である。
【図１５】スピンドルモータの固定軸とフランジとの組立て状態の他の一例を示す部分図である。
【図１６】図１５における固定軸とフランジ取付け穴との関係を示す部分図である。
【符号の説明】
１      固定軸
１ｃ    面取り
１ｄ    先端部
２      ベース
５      ハブ組立体
６      ハブ
７      スリーブ
１０    ディスク
１１    スペーサ
１４    ヨーク
１５    マグネット
１６    フランジ
１６ａ  フランジ穴
１６ｂ  エッジ部（面取り）
１６ｃ  面取り
１６ｄ  フランジ上面部
【図１】
0003818064.tif 000002
【図２】
0003818064.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
0003818064.tif 000007
【図７】
0003818064.tif 000008
【図８】
0003818064.tif 000009
【図９】
0003818064.tif 000010
【図１０】
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【図１１】
0003818064.tif 000012
【図１２】
0003818064.tif 000013
【図１３】
0003818064.tif 000014
【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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