(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
伸線用のダイス群を挟んで対向する同軸多段の巻取りブロックからなるコーン形キャプスタンの対を１対または２対以上備え、かつ、10個以上のダイスを配置できる湿式スリップ型連続伸線装置であって、それぞれのダイスを挟んで相対する２つの巻取りブロックの直径と回転数とから計算して得られる伸線装置の設計リダクションの全てを、入線側と仕上がり線側とに２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値が仕上がり線側の設計リダクションの平均値よりも小さいことを特徴とする極細金属線の伸線装置。
【請求項２】
入線側の少なくとも最初のコーン形キャプスタンの巻取りブロックの直径が、該巻取りブロックに巻取られる被伸線材の直径の50倍以上である請求項１に記載の極細金属線の伸線装置。
【請求項３】
仕上がり線側の少なくとも最初のコーン形キャプスタンの巻取りブロックの直径が、該巻取りブロックに巻取られる被伸線材の直径の1100倍以下である請求項１または２に記載の極細金属線の伸線装置。
【請求項４】
請求項１、２または３に記載の極細金属線の伸線装置を用いて、金属線を伸線するにあたり、
伸線装置の設計リダクションに比し、伸線リダクションを大きくしたダイススケジュールを用いることを特徴とする極細金属線の伸線方法。
【請求項５】
請求項１、２または３に記載の極細金属線の伸線装置を用いて、金属線を伸線するにあたり、
伸線装置の全設計リダクションを入線側と仕上がり線側とに２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きい伸線リダクションの平均値との差を、２分した仕上がり線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きい伸線リダクションの平均値との差より大きくしたダイススケジュールを用いることを特徴とする極細金属線の伸線方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、タイヤなどのゴム補強用やその他の極細金属線の伸線装置とその伸線方法に係り、特に高強度・高延性の極細金属線を有利に製造できる改良された経済性に優れる湿式スリップ型連続伸線装置および伸線方法を提案するものである。
【０００２】
【従来の技術】
タイヤなどのゴム製品の補強に用いられる直径が0.10〜0.40mm程度の極細金属線は、通常湿式スリップ型連続伸線装置により仕上げ伸線が施され製造される。
この湿式スリップ型連続伸線装置は、大幅な装置の単純化を計るため同軸多段の巻取りブロックからなるコーン形キャプスタンの対を用い、通常１対ないし３対が組込まれていて、これらのキャプスタンおよびその中間に配する伸線用のダイスは循環する潤滑液中に浸漬されている。
【０００３】
被伸線材はダイスによって次々に縮径され、被伸線材の単位体積あたりの長さが長くなるので、１対のコーン形キャプスタンで考えた場合、巻取りブロック径は仕上がり線側に行くに従って順次大きくなっている。そしてそれぞれの巻取りブロック径は、ダイスを挟んで対向する巻取りブロックの径と回転数とから算出できる伸線装置の設計リダクションを設定することによって決定される。
【０００４】
この湿式スリップ型連続伸線装置での伸線は、設計リダクションを下回る伸線リダクションで伸線すると巻取りブロック間で被伸線材に過大な張力が生じ被伸線材が破断する恐れがあるので、通常は、使用されるダイススケジュールのそれぞれの伸線リダクションよりも数％低い設計リダクションが設定されている。このため、最終の巻取りブロックを除き、被伸線材の張力が緩む方向に巻取りブロックと被伸線材との間でスリップが生じる。
【０００５】
これまで、湿式スリップ型連続伸線装置の設計リダクションは、スリップの均等化などの観点からダイススケジュールに合わせ、仕上がり線側の１〜３パス程度を除きほぼ一定の設計リダクションが設定される（スチールコード用フィラメントの伸線装置の場合、通常15％前後の設計リダクション）のが一般的であった。
【０００６】
ところで、このような伸線装置においては、１対のコーン形キャプスタンで考えると、入線側ではより小さい径の巻取りブロックにより大きい径の被伸線材が巻付けられ、仕上がり線側ではより大きい径の巻取りブロックにより小さい径の被伸線材が巻付けられることになる。
【０００７】
上記したようなこれまでの伸線装置を用いた場合、入線側の最初の巻取りブロックでは、被伸線材の曲げ歪が過大となり、塑性きずが生じたり、ゴムとの接着性を改善するための表面被覆たとえばブラスめっきが脱落してゴムとの接着性を損ねたり、ダイス摩耗が増進したりするなどの問題が生じる。
【０００８】
一方、仕上がり線側では、高強度化しかつ細径化した被伸線材がスリップを伴いながら過大な径の巻取りブロックに巻付けられ高速で引き取られると、振動が発生して過大な発熱を招き、ダイス摩耗や仕上がり線での品質劣化が著しくなるなどの問題がある。したがって、上記理由により入線側の巻取りブロック径を単に大きくすることは、仕上がり線側のブロック径もそれにともなって大きくなり、かつ、装置が大型化することからも好ましくない。
【０００９】
なお、これらの理由から、入線側の巻取りブロック径を大きくし、仕上がり線側の巻取りブロック径を小さくすることが理想であるが、このために、必要以上にコーン形キャプスタンの対を増やしたり、極端な場合として巻取りブロックを個別に駆動するなどの手段を採用することは、伸線装置が大型化かつ複雑化するので、単純化した湿式スリップ型連続伸線装置を用いる極細金属線には経済性、作業性などの観点から適さない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は、前記した問題点を有利に解決しようとするものであり、この発明のうち、請求項１の発明は、伸線装置の設計リダクションを適正化することによる、また、請求項２または３の発明は、請求項１の発明に加えて被伸線材の線径に対する巻取りブロック径を適正化することによる、品質特性が良好で、かつ、生産性、経済性に優れる極細金属線の湿式スリップ型連続伸線装置を提案することを目的とするものであり、請求項４または５の発明は、請求項１ないしは３の発明の、伸線装置を用い、伸線ダイススケジュールを適正化して伸線することによる、品質特性の良好な極細金属線の伸線方法を提案することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
この発明の要旨とするところは以下の通りである。
▲１▼伸線用のダイス群を挟んで対向する同軸多段の巻取りブロックからなるコーン形キャプスタンの対を１対または２対以上備え、かつ、10個以上のダイスを配置できる湿式スリップ型連続伸線装置であって、それぞれのダイスを挟んで相対する２つの巻取りブロックの直径と回転数とから計算して得られる伸線装置の設計リダクションの全てを、入線側と仕上がり線側とに２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値が仕上がり線側の設計リダクションの平均値よりも小さいことを特徴とする極細金属線の伸線装置（第１発明）。
【００１２】
▲２▼入線側の少なくとも最初のコーン形キャプスタンの巻取りブロックの直径が、該巻取りブロックに巻取られる被伸線材の直径の50倍以上である第１発明の極細金属線の伸線装置（第２発明）。
【００１３】
▲３▼仕上がり線側の少なくとも最初のコーン形キャプスタンの巻取りブロックの直径が、該巻取りブロックに巻取られる被伸線材の直径の1100倍以下である第１または２発明の極細金属線の伸線装置（第３発明）。
【００１４】
▲４▼第１、２または３発明の極細金属線の伸線装置を用いて、金属線を伸線するにあたり、
伸線装置の設計リダクションに比し、伸線リダクションを大きくしたダイススケジュールを用いることを特徴とする極細金属線の伸線方法（第４発明）。
【００１５】
▲５▼第１、２または３発明の極細金属線の伸線装置を用いて、金属線を伸線するにあたり、
伸線装置の全設計リダクションを入線側と仕上がり線側とに２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きい伸線リダクションの平均値との差を、２分した仕上がり線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きい伸線リダクションの平均値との差より大きくしたダイススケジュールを用いることを特徴とする極細金属線の伸線方法（第５発明）。
【００１６】
ここで、設計リダクションの全数が奇数で入線側と仕上がり線側とに２分できいとき、その中央にあたる設計リダクションの値は、入線側または仕上がり線側のどちらか一方の平均値の計算に入れても、また、両者の平均値の計算に重複して入れてもそれらの計算から除外してもかまわない。
【００１７】
【発明の実施の形態】
この発明の作用効果を説明するにあたり、まず、湿式スリップ型連続伸線装置の詳細について述べる。
図１(a), (b), (c) は、一例とし湿式スリップ型連続伸線機の説明図を示すもので、(a) は上面図、(b) は側面図および(c) は巻取りブロックの分解図である。
【００１８】
これらの図において、潤滑液が循環する伸線装置本体５内に入った被伸線材Ｗは、ダイスＤ1 で縮径され巻取りブロックＣ1 で引き取られ、つづいて巻取りブロックＣ1 で引き取られた被伸線材ＷはダイスＣ2 でさらに縮径され巻取りブロックＣ2 で引き取られる。このようにしてＤ3 −Ｃ3 ，Ｄ4 −Ｃ4 ----- とダイスおよび巻取りブロックを順次通過しながら縮径された被伸線材は、仕上げダイスＤ11を経て伸線装置本体５外の最終巻取りブロックＣ11で引き取られ巻取りリール６に巻取られる。
【００１９】
ここで、ｉパス目のダイスＤi で、被伸線材の直径がｄi-1 からｄi に縮径されるとき、それらの断面積をそれぞれＳi-1 ，Ｓi とするとｉパス目の伸線リダクション（減面率）Ｒi は下記式(1) であらわすことができる。
Ｒi ＝１−（Ｓi ／Ｓi-1 ）＝１−（ｄi-1)2 ／（ｄi )2    ---(1)
【００２０】
一方、被伸線材の線速度をそれぞれＶi-1 ，Ｖi であらわすと、単位時間内に通過する被伸線材の体積は一定であるから、
Ｖi ／Ｖi-1 ＝Ｓi-1 ／Ｓi 
の関係が成立し、したがって、伸線リダクションＲi は下記式(2) であらわすことができることから、ｉパス前後の巻取りブロックの周速度をそれぞれＹi-1 ，Ｙi として、伸線装置におけるリダクションｒi をあらわすと下記式(3) のようになりこのｒi を伸線装置の設計リダクションと定義する。
Ｒi ＝１−（Ｖi-1 ／Ｖi ）      ---(2)
ｒi ＝１−（Ｙi-1 ／Ｙi ）      ---(3)
【００２１】
このような湿式スリップ型連続伸線装置での伸線に際しては、前にも述べたように、伸線リダクションが伸線装置の設計リダクションを下回ると、被伸線材の前段の巻取りブロックによる送り出し速度より速い速度で後段の巻取りブロックが引取られる現象が生じ、このため被伸線材の張力が急増し、急増した張力は巻取りブロックでの摩擦力を増大させて牽引力をさらに高めて張力の上昇が止まらなくなり、ついには被伸線材が断線すことになる。
【００２２】
一方、伸線中の被伸線材の線径は、ダイス加工の誤差や摩耗、さらには潤滑状態による張力の変動などにより変化し、一定に保つことは不可能であるので、工業的には伸線中の伸線リダクションの変化に対応させるため、伸線装置の設計にあたっては、使用されるダイススケジールの各伸線リダクションに対して数％低めのリダクションを設計リダクションとしている。
【００２３】
この設計リダクションと伸線リダクションとの差のために、最終の巻取りブロックを除き、各パス間では、被伸線材の線速と巻取りブロックの周速とに差を生じ、伸線リダクションより低い設計リダクションであるため、被伸線材がダイスを介してその後段の巻取りブロックで引き取られた分必要となる送り出し速度より常に速い速度で送り出し側の巻取りブロックは送り出すことになるので、被伸線材の張力は緩まり、巻取りブロックと被伸線材との間でスリップが生じて両者の速度差が調節されることになる。また、このスリップは仕上がり線側から入線側に順次送られ入線側ほど累積される。
【００２４】
このような湿式スリップ型連続伸線装置によるスチールコード用フィラメントのような高加工度伸線においては、前記した問題点を含め以下のような問題がある。
【００２５】
▲１▼伸線リダクションより大幅に低い設計リダクションにすると、スリップ量が増加し、そのため消費エネルギやダイス摩耗の増加ならびに仕上げ線での品質劣化などが生じる。
【００２６】
▲２▼巻取りブロック径のこれに巻付く被伸線材の径に対する比が小さすぎると、被伸線材の表面性状を損ねる。例えば、曲げ歪により塑性きずを生じたり、表面のめっきが剥離したりし、このためダイスの摩耗も増進したりする。したがって、被伸線材の径に対し十分に大きい巻取りブロック径とすることが重要になる。
【００２７】
なお、上記は、巻取りブロック径が小さく、かつ被伸線材の径が大きく弾性限も低い入線側の伸線初期段階で特に問題となるもので、縮径加工が進んだ段階では、被伸線材の径が縮径され弾性限も高くなり、巻取りブロック径も大きくなることなどあって、巻取りブロックによる曲げの影響は無視できる。
【００２８】
▲３▼縮径され弾性限が高くなった被伸線材は、ばねとしての挙動を示すようになり、伸線中に大きな振動が発生するという現象がある。ダイス荷重の変化を圧電素子により測定する実験を行ったところ、この振動の大きさとダイス出側被伸線材の温度上昇に正の相関があること、温度の上昇した仕上り線は捻回特性が劣化し、スチールコードへの撚り線プロセスで断線を引き起こすことなどが明らかとなった。また、この振動はダイス摩耗も増進させる。したがって、品質の良好な仕上がり線を得るためには、被伸線材の振動を抑制することが重要になる。
【００２９】
この振動現象を抑制する方法として、被伸線材の張力を高めること、被伸線材の支点間隔をできるだけ短くすることが有効であることが判明したが、張力を高める対策は断線増加につながるため限界がある。そこで伸線装置として、伸線後半の被伸線材が高弾性化した部分での部品間の寸法を詰めることが重要になってくる。この場合巻取りブロック径を小さくするとが軸間距離を詰め易く有効になる。また、軸間距離が同じであっても巻取りブロック径の小さい方が振動の発生が少ないことが実験により確かめられた。これは巻取りブロック径が大きい方が巻付けた被伸線材の拘束力が弱くなり、張り渡した伸線材の有効長が長くなる作用があるためと考えられる。
【００３０】
ところで、上記した▲２▼項および▲３▼項の問題を同時に解決する。すなわち、従来の伸線装置に比し、入線側の巻取りブロック径を大きくし、仕上がり線側の巻取りブロック径を小さくする最も簡単な方法は多軸化してコーン形キャプスタンの対を増加することである。しかし、この多軸化は部品点数の増加や装置の大型化、設置スペースの増加などのコストアップ要因があり、経済的見地から有効な手段ではない。
【００３１】
そこで、この発明では、従来の伸線装置が全設計リダクションをほぼ一定の値にしている（仕上り線側の１〜３パス程度を小さくしている）のに対し、入線側の設計リダクションを仕上がり線側の設計リダクションより小さくする、すなわち、全設計リダクションを入線側と仕上がり線側に２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値を２分した仕上がり線側の設計リダクションの平均値より小さくするものであり、かくして、仕上がり線側の巻取りブロック径を大きくすることなしに入線側の巻取りブロック径を大きくすることができ、かつ、そのためにコーン形キャプスタンを多軸化することもないので経済性を損うこともなくなる。
【００３２】
一方、入線側の設計リダクションを仕上がり線側の設計リダクションより小さくし、かつ、各伸線リダクションをほぼ均一なダイススケジュールで伸線した場合、入線側ほど累積される上記▲１▼項のスリップによる問題の発生が考えられる。
【００３３】
しかし、確かにスリップは入線側ほど累積するため、その巻取りブロックの周速と被伸線材の線速との比で見れば大きな値になるが、入線側では絶対的な速度が遅いため、スリップの影響の度合いは逆に小さくなる。例えば、スチールコード用フィラメントを伸線する場合のように大幅な縮径を行う場合の入線側と仕上がり線側との速度比は40〜70倍にもなり、入線側の初期のパスで巻取りブロックの周速と被伸線材の線速とに30％の差つけたとしても、仕上がり側終段近くのパスでの１％の差にも満たないことになる。
したがって、伸線装置の入線側の設計リダクションを小さくしても、入線側でのスリップによる影響は全く問題にすることはない。
そしてさらに、仕上がり線の品質劣化防止やダイス摩耗の抑制などのためには、入線側巻取りプロック径を該巻取りブロックに巻付く金属線の径の50倍以上、仕上がり線側巻取りブロック径を該巻取りブロクに巻付く金属線の径の1100倍以下とすることがよい。
【００３４】
これら入線側および仕上がり線側の巻取りブロック径に関する実験例について以下に述べる。
【００３５】
直径が1.80mmのブラスめっき鋼線を1.71mm径のダイスを用いて伸線（減面率：10％）するにあたり、異なる径の巻取りブロックを用いてそれぞれ引き抜き、引き抜かれた各鋼線について、断面形状（真円度）、表面粗さ、めっき剥離量などを測定した。
【００３６】
これらの測定結果を、それぞれ図２、３および４に示す。
図２は、異なる巻取りブロック径で引抜いた各鋼線の断面形状の測定図、図３は、巻取りブロック径と鋼線表面粗さとの関係のグラフ、図４は、巻取りブロック径とめっき剥離量との関係のグラフである。
【００３７】
これらの図から明らかなように、巻取りブロック径が95mm（巻付け線径の55倍）から70mm（巻付け線径の41倍）と小さくなると、鋼線の断面形状や表面粗さは大幅に劣化し、めっき剥離量も増加している。
【００３８】
上記で1.71mmの径に伸線した各鋼線を、さらに、６軸のコーン形キャプスタンを有する湿式スリップ型連続伸線装置を用いて、線径が0.30mmの仕上がり線にそれぞれ連続伸線し、最終ダイス通過直後の鋼線表面温度および仕上がり線の捻回特性を調査した。
図５に入線側巻取りブロック径と最終ダイス通過直後の鋼線温度との関係のグラフを、図６に入線側巻取りブロック径と仕上がり線の捻回値指数との関係のグラフを示す。
【００３９】
これらの図から、入線側巻取りブロック径が小さいほど、最終ダイス通過直後の鋼線表面温度は上昇し、仕上がり線の捻回値指数は低下する傾向を示していて、その傾向は入線側巻取りブロック径が70mm（巻付け線径の41倍）になると特に顕著になることがわかる。
【００４０】
よって、これら図２〜６より、入線側巻取りブロック径は、巻付く鋼線径の50倍以上とすることが好ましいことがわかる。
【００４１】
ついで、仕上がり側巻取りブロック径の影響を、２パス伸線実験装置を用いて調査した。図７は２パス伸線実験装置の説明図である。
【００４２】
ブラスめっき鋼線を湿式スリップ型連続伸線機で最終２パス前まで連続伸線した鋼線を用い、図７に示した２パス伸線実験装置により巻取りブロック径を変化させて２パスの伸線を行い、それぞれ線径：0.200mm の仕上がり線とし、最終ダイス通過直後の鋼線表面温度および仕上がり線の捻回特性を調査した。
図８に巻取りブロック径と最終ダイス通過直後の鋼線表面温度との関係のグラフを、図９に巻取りブロック径と捻回値指数との関係のグラフを示す。
【００４３】
これらの図から、コーン形キャプスタンの仕上がり線側の巻取りブロック径がある程度以上大きくなると鋼線の振動が激しくなって鋼線の発熱が大きくなり、捻回値指数が低下することが明らかであり、その巻取りブロック径は巻付く鋼線の1100倍以下とすることが望ましいことがわかる。
【００４４】
さて、上述のこの発明の伸線装置を用いて金属線を伸線するにあたっては、被伸線材に多大な張力が発生することによる断線を防止するため、従来の伸線装置を用いる場合と同様に、伸線装置の設計リダクションより大きい伸線リダクションのダイススケジュールで伸線することが重要である。なお、一部の巻取りブロックで設計リダクションより伸線リダクションを小さくし、その分被伸線材に張力を付与して伸線することも可能であるが、安定した伸線を行うためには、各パスとも設計リダクションより伸線リダクションを大きくして伸線することがよい。
【００４５】
さらに、伸線装置の設計リダクションを入線側と仕上がり線側とに２分したとき、２分した入線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きな伸線リダクションの平均値との差を、２分した仕上がり線側の設計リダクションの平均値とそれに対応するより大きい伸線リダクションの平均値との差より大きくしたダイススケジュールで伸線することがよい。
【００４６】
すなわち、前記したように入線側ではスリップが増加してもあまり問題にする必要がないことから、入線側の設計リダクションが小さくともそれに比例して伸線リダクションを小さくすることなく伸線する（設計リダクションと伸線リダクションの差が大きくなることにより、スリップも増加する）ものであり、かくして、入線側の設計リダクションが小さくとも伸線の総リダクションを減少することなく、ダイス摩耗の増加および消費電力の増加を抑制し、仕上がり線の品質の向上が計れる好適な伸線を行うことができる。
【００４７】
なお、ダイスパス回数が10パス未満の加工量の少ない伸線装置の場合には、巻取りブロック径などについての問題が軽度であるため、従来技術に比し、この発明により特に著しい効果を発揮することは難しい。
【００４８】
【実施例】
実施例１
この発明の伸線装置を図面に基づいて説明する。
図10（ａ）はこの発明に適合する４軸湿式スリップ型連続伸線装置の説明図、図10（ｂ）は従来の４軸湿式スリップ型連続伸線装置の説明図である。
【００４９】
これらの図において、５は伸線装置本体であり、この中には循環する潤滑液が充満している。同軸多段の巻取りブロックＣからなるコーン形キャプスタンは、それぞれキャプスタン軸１，２，３および４に取り付けられている。キャプスタン軸１と２および３と４に取り付けられたコーン形キャプスタンがそれぞれ対となり、対となるコーン形キャプスタン間にはダイスＤが各巻取りブロックＣに対応して設置されている。
【００５０】
被伸線材ＷはダイスＤ1 を通って巻取りブロックＣ1 −１に巻付けられたのちダイスＤ2 を通って巻取りブロックＣ2 −１に巻付けられ、さらにダイスＤ3 を通って巻取りブロックＣ1 −２に巻付けられる。このようにしてダイス群Ｄを順次通って縮径されて仕上がり線Ｗf となり巻取り装置のリール（図示省略）に巻取られる。
【００５１】
従来の伸線装置では、被伸線材はダイスによってほぼ等リダクションで縮径されるのでそれに伴い、若干小さい設計リダクションとなるように巻取りブロックＣの径が定められていた。従って図10（ｂ）に示すように巻取りブロック径は、Ｃ1 −１，Ｃ1 −２，Ｃ1 −３あるいはＣ2 −１，Ｃ2 −２，Ｃ2 −３と被伸線材が縮径伸長されることに対応して増径されている。
【００５２】
これに対し、図10（ａ）に示すように、この発明に適合する伸線装置では、入線側の巻取りブロック径は、Ｃ1 −１，Ｃ1 −２，Ｃ1 −３あるいはＣ2 −１，Ｃ2 −２，Ｃ2 −３間で増径がなく、この場合、それらの間の設計リダクションは０とし、入線側の設計リダクションの平均値を仕上がり線側の設計リダクションより小さくしている。
【００５３】
実施例２
Ｃ：0.73wt％を含有する線径：5.5 mmの高炭素鋼線材を素材として、中間伸線後、仕上げ熱処理（パテンティング）ののちブラスめっきを施した線径：1.94mmのブラスめっき鋼線を、設計リダクションの異なる伸線装置を用い、伸線リダクション（ダイススケジュール）は一定にして線径：0.27mmのスチールコード用フィラメントに伸線した。
伸線装置の設計リダクションは、この発明に適合する適合例２例、従来とほぼ同等の従来例１例および比較例３例の６種類とした。
【００５４】
伸線各パス毎の線径と伸線リダクションに対応する各設計リダクションを表１にまとめて示し、表１に示した設計リダクションとするために採用した各パス毎の巻取りブロック径を表２に示す。
【００５５】
【表１】
0003749326.tif 000002
【００５６】
【表２】
0003749326.tif 000003
【００５７】
なお、表１および表２における最終のパスNo.23 （仕上げ）の巻取りブロックは伸線装置本体外に設けた単独のものである。
また、最終伸線後の各ブラスめっき鋼線の捻回値、それぞれの伸線におけるダイス寿命、消費電力量および伸線装置の製作コストなどを、従来例の場合を100 とする指数で表３にまとめて示す。（指数値は大きいほど好ましいことを示す。）
【００５８】
【表３】
0003749326.tif 000004
【００５９】
これらの表から、適合例２は、入線側の設計リダクションをこの発明に従って小さくしたものであるが、従来例に比し特に捻回値指数、ダイス寿命指数で良好な値を示している。そして、さらに適合例１は、伸線のダイススケジュールに合わせてそれぞれの巻取りブロック径を選択し、各巻取りブロック間の周速比すなわち設計リダクションをより最適化したものであり、その結果、入線側の巻取りブロック径をより大きくでき、従来例はもとより適合例２と比べても優れた値が得られている。
【００６０】
一方、比較例１は、仕上がり線側の後半の設計リダクションを従来例よりも小さくして入線側の巻取りブロック径を多少大きくしたものであるがその効果はほとんど見られなく、比較例２は、全設計リダクションを従来例よりも小さくして入線側の巻取りブロック径を大きくしたものであるが、仕上がり線側のスリップが大きくなったため従来例より悪い結果が得られている。
【００６１】
また、比較例３は、コーン径キャプスタンを１対増やし３対とすることにより、入線側の巻取りブロック径を大きくしたので従来例に比し捻回値指数、ダイス寿命指数等は良好な値を示しているが、装置の製作費用が高価となるほか、装置の設置面積も広げる必要があり、さらに装置の保持点検工数も増加するなどコストアップ要因が多く経済性が大幅に劣化する。
【００６２】
以上のように、この発明の適合例は従来例に比し良好な品質の鋼線が得られ、かつ、経済性にも優れていることを示している。
【００６３】
【発明の効果】
この発明のうち、請求項１の伸線装置は、設計リダクションを、仕上がり線側の平均値に対して入線側の平均値を小さくするものであり、この伸線装置によれば、伸線された金属線の品質を改善し、かつ、ダイス寿命を延長でき、キャプスタン軸を増やす必要がないことなどから製造コストも低減できるという効果を有する。
【００６４】
また、請求項２または３の伸線装置は、入線側の巻取りブロック径および／または仕上がり線側の巻取りブロック径を特定するものであり、かくすることにより上記の効果をより顕著に発揮させることができる。
【００６５】
さらに、請求項４または５の伸線方法は、請求項１ないし３の伸線装置を用い、伸線リダクションを特定したダイスケジュールにより伸線するものであり、かくして上記効果を有利に発現させるものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】湿式スリップ型連続伸線装置の説明図である。
（ａ）は、上面図である。
（ｂ）は、側面図である。
（ｃ）は、巻取りブロックの分解図である。
【図２】異なる巻取りブロック径で引き抜いた各鋼線の断面形状の測定図である。
【図３】巻取りブロック径と鋼線表面粗さとの関係のグラフである。
【図４】巻取りブロック径とめっき剥離量との関係のグラフである。
【図５】入線側巻取りブロック径と最終ダイス通過直後の鋼線温度との関係のグラフである。
【図６】入線側巻取りブロック径と仕上がり線の捻回値指数との関係のグラフである。
【図７】２パス伸線実験装置の説明図である。
【図８】巻取りブロック径と最終ダイス通過直後の鋼線表面温度との関係のグラフである。
【図９】巻取りブロック径と捻回値指数との関係のグラフである。
【図１０】（ａ）は、この発明に適合する４軸湿式スリップ型連続伸線装置の説明図である。
（ｂ）は、従来の４軸湿式スリップ型連続伸線装置の説明図である。
【符号の説明】
１〜４  キャプスタン軸
５  伸線装置本体
６  巻取りリール
Ｃ  巻取りブロック
Ｄ  ダイス
Ｗ  被伸線材
【図１】
0003749326.tif 000005
【図２】
0003749326.tif 000006
【図３】
0003749326.tif 000007
【図４】
0003749326.tif 000008
【図５】
0003749326.tif 000009
【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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