(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
塩分を含む炭化水素含有ガスの一部を凝縮させて気液混合物とした後、得られた気液混合物を気液分離して液相と気相(G-1)とに分離するとともに、得られた液相を水相と油相(C-1)とに分離し、
分離された油相(C-1)を蒸留塔に導入して蒸留処理するに際して、および／または
分離された気相(G-1)の一部を凝縮させて気液混合物とした後、この気液混合物から液相を分離するとともに、得られた液相を水相と油相(C-2)とに分離し、この油相(C-2)を前記蒸留塔に導入して蒸留処理するに際して、
(i) 蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点を越える場合には、油相を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に導入し、
(ii)蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点以下である場合には、油相をそのまま蒸留塔に導入し、蒸留塔の油相が導入された段より下方に位置する液全量捕集部からサイドカット流として留出液を抜き出し、このサイドカット留出液を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に還流することを特徴とする炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項２】
塩分を含む炭化水素含有ガスから気液分離された気相(G-1)に脱水剤を添加することを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項３】
塩分を含む炭化水素含有ガスから気液分離された油相(C-1)に脱水剤を添加することを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項４】
前記塩分除去処理(ii)において、液全量捕集部から抜き出されたサイドカット留出液を水と接触させるに先立って、サイドカット留出液を液−液分離して水分を除去することを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項５】
前記塩分除去処理(ii)において、液全量捕集部から抜き出されたサイドカット留出液を水と接触させるに先立って、サイドカット留出液を液−液分離して水分および脱水剤を除去することを特徴とする請求項２〜３のいずれかに記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項６】
前記の液全量捕集部が、チムニートレイであることを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項７】
塩分除去処理を、油相と水との向流接触により行うことを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項８】
塩分除去処理を、油相と５〜６０℃の水とを接触させることにより行うことを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項９】
塩分を含む炭化水素含有ガスが天然ガスであることを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項１０】
塩分を含む炭化水素含有ガスが０.１〜１００００重量ｐｐｍの塩分を含むことを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項１１】
蒸留塔に導入されるに先立って塩分除去処理(i)される油相の温度が、２５〜５０℃、圧力が２５〜５０kg／cm2Gであることを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項１２】
蒸留塔から抜き出されて塩分除去処理(ii)されるサイドカット留出液の温度が、５０〜８０℃、圧力は２０〜４０kg／cm2Gであることを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【請求項１３】
油相(C-1)および／または油相(C-2)を、蒸留塔に導入するに先立って、減圧して気液混合物とした後、気相を分離するとともに液相を水相と油相とに分離する工程に付すことを特徴とする請求項１に記載の炭化水素含有ガスの処理方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の技術分野】
本発明は、塩分を含む炭化水素含有ガスの処理方法に関し、さらに詳しくはＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＭｇＣｌ2、ＣａＣｌ2、Ｎａ2ＳＯ4、Ｎａ2ＣＯ3などの塩分を含むたとえば天然ガスなどの炭化水素含有ガスの処理方法に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】
ガス井より採取された粗天然ガスは、産地によって成分および組成が異なるが、通常、メタンを主成分とする各種炭化水素類とともに他の成分たとえば水分、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＭｇＣｌ2、ＣａＣｌ2、Ｎａ2ＳＯ4、Ｎａ2ＣＯ3などの塩分、さらに他の夾雑物などを含有している。
【０００３】
このような粗天然ガスは、通常、深冷分離法などを適用したガス処理プラントにおいて分離精製されて、実質的にメタンからなる天然ガス製品として回収されるとともに、重質の炭化水素からなる天然ガスコンデンセート（以下、ＮＧＬという）製品として回収されている。
【０００４】
たとえば従来のガス処理プラントにおいて粗天然ガスから天然ガスおよびＮＧＬを分離精製して回収するには、図３に示すように原料である粗天然ガスの一部を凝縮させて気液混合物とした後に気液分離し、主としてメタンからなる気相(G-1)と、重質の炭化水素類とからなる液相に分離し、気相(G-1)を回収するとともに、前記液相を水相と油相(C-1)とに分離して水相を系外に排除し、一方炭化水素類を含む油相(C-1)を蒸留塔に導入して蒸留処理して天然ガスおよびＮＧＬを回収している。
【０００５】
より具体的には、図３において、ライン１から導入された粗天然ガスを、熱交換器２において冷却することにより粗天然ガスの一部を凝縮させて気液混合物とし、気液混合物を、メタンからなる気相(G-1)と、液相とに分離し、さらにこの液相を気液分離器１０において炭化水素類からなる油相(C-1)と、水相とに分離している。分離された水相は、ライン１２を介して系外に排出される。この水相とともに粗天然ガスに含まれる塩分のうちのかなりの量が系外に排出される。
【０００６】
分離された油相(C-1)は、そのまま蒸留塔に導入するか、あるいは蒸留塔に導入する前に、さらに減圧して気液分離する。すなわち油相(C-1)を次いでライン１３を介して減圧弁１４に導いて減圧して気液混合物とした後、気液分離器２０に導いて気液分離し、メタンを主成分とする気相をライン２１から回収する。またこの気液分離器２０では、液相を油相(C-1)と水相とに分離し、水相をライン２２を介して系外に排出し、油相(C-1)をライン２３を介して蒸留塔５０に導いて蒸留処理している。
【０００７】
一方、前記の気液分離器１０で分離された気相(G-1)に、エチレングリコールなどの脱水剤を添加した後、熱交換器１６において冷却し、気相(G-1)の一部を凝縮させ、減圧弁１８に導いて減圧し、ライン１７を介して気液分離器３０に導入する。この気液分離器３０では、前記の気液分離器１０と同様に気液分離して、実質的に高濃度のメタンからなる気相をライン３１を介して回収するとともに、液相を水相と油相(C-2)とに分離し、水相を系外に排出している。そして油相(C-2)を蒸留塔５０に供給している。
【０００８】
また気液分離器３０で分離された油相(C-2)は、蒸留塔５０に導入する前に、必要に応じてさらに減圧し、気液分離して得られた油相を蒸留塔に供給している。
【０００９】
このように蒸留塔５０に送入された油相(C-1)および(C-2)は、次いで蒸留処理され、塔頂よりたとえば炭素数２以下（メタンおよびエタン）の留分を、塔底より主としてブタンなどの炭素数３以上の留分を回収している。
【００１０】
また蒸留塔においては、チムニートレー５６などを介してサイドカット流としての留出液(C-3)を抜き出し、この留出液(C-3)を液−液分離器５５で水相と油相とに分離して、油相を蒸留塔に還流するとともに水相を系外に排出している。
【００１１】
このようなガス処理プラントにおいて粗天然ガスを処理すると、粗天然ガス中に含まれている塩分のうちのかなりの量は、上記のような水相に同伴して排出されるが、油相(C-1)中あるいは気相から分離された油相(C-2)中にも塩分が含まれており、この塩分は油相(C-1)および(C-2)とともに蒸留塔内にも導入されてしまう。したがって蒸留塔から回収される天然ガスおよびＮＧＬ製品中に塩分が混入しないようにするため、また蒸留塔内あるいはリボイラー内に塩分が析出しないようにするためには、蒸留塔に導入される油相中の塩分量を極力低減させるか、蒸留塔内で塩分を除去する必要がある。
【００１２】
一般的にガス処理プラントでは、このように気液分離工程において塩分を極力除去するように設計されてはいるが、油相とともに蒸留塔に導入される塩分量を極微量にすることはできない。そしてもし蒸留塔の底部などに塩分が析出すると、リボイラー５７のチューブを腐蝕させたりあるいはリボイラーでの伝熱効率を低下させるので、通常、リボイラーのヒータチューブを耐食性材料で形成するとともに、所定操業期間たとえば１年間の運転経過後、定期クリーニングを行なうことが必要であった。
【００１３】
また粗天然ガスは、前述のように採取地によってまた同一地域であってもガス井によってさらには同一ガス井であっても採取履歴によって、成分、組成、夾雑物の種類および量などが異なり、塩分量も一定ではない。このため所定の設計基準に従ったガス処理プラントであっても、操業期間中に原料である粗天然ガス中の塩分含有量が多くなることがあり、前記蒸留塔のリボイラー部分における塩分析出（塩析）量が設計基準を超過してしまったり、リボイラーチューブが腐食または閉塞したりして操業不能となることがある。
【００１４】
また粗天然ガスの塩分含量が特に高いときには、従来のプロセスでは、塩析、腐食などを抑制することが困難である。
【００１５】
【発明の目的】
本発明は、上記のような問題点を解決するためになされたものであって、炭化水素含有ガスの処理方法において、粗天然ガスなどの炭化水素含有ガスの塩分含量が高くとも、この塩分を効率よく除去して、塩分を含まない天然ガスおよびＮＧＬなどの製品を生産することができるとともに、特に蒸留塔に塩分などが析出してプラントの操業に支障をきたすことがないような炭化水素含有ガスの処理方法を提供することを目的としている。
【００１６】
【発明の概要】
本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法は、
塩分を含む炭化水素含有ガスの一部を凝縮させて気液混合物とした後、得られた気液混合物を気液分離して液相と気相(G-1)とに分離するとともに、得られた液相を水相と油相(C-1)とに分離し、
分離された油相(C-1)を蒸留塔に導入して蒸留処理するに際して、および／または
分離された気相(G-1)の一部を凝縮させて気液混合物とした後、この気液混合物から液相を分離するとともに、得られた液相を水相と油相(C-2)とに分離し、この油相(C-2)を前記蒸留塔に導入して蒸留処理するに際して、
(i)蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点を越える場合には、油相を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に導入し、
(ii)蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点以下である場合には、油相をそのまま蒸留塔に導入し、蒸留塔の油相が導入された段より下方に位置する液全量捕集部からサイドカット流として留出液を抜き出し、このサイドカット留出液を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に還流することを特徴としている。
【００１７】
本発明では、塩分を含む炭化水素含有ガスから気液分離された気相(G-1)あるいは油相(C-1)の少なくともいずれかにエチレングリコールなどの脱水剤を添加することが好ましく、特に脱水剤を、塩分を含む炭化水素含有ガスから気液分離された気相(G-1)に添加することが好ましい。
【００１８】
前記塩分除去処理(ii)において、液全量捕集部から抜き出されたサイドカット留出液を水と接触させるに先立って、サイドカット留出液を液−液分離して水分および／または脱水剤を除去することが好ましい。
【００１９】
本発明では、液全量捕集部として、チムニートレイを用いることが好ましい。本発明では、塩分除去処理を、油相と水との向流接触により行うことが好ましい。また油相と５〜６０℃の水とを接触させることが好ましい。
【００２０】
本発明では、塩分を含む炭化水素含有ガスが天然ガスであることが好ましく、炭化水素含有ガスは０.１〜１００００重量ｐｐｍの塩分を含んでいてもよい。蒸留塔に導入されるに先立って塩分除去処理(i)される油相の温度は、２５〜５０℃、圧力は２５〜５０kg／cm2Gであることが好ましい。
【００２１】
また蒸留塔から抜き出されて塩分除去処理(ii)されるサイドカット留出液の温度は、５０〜８０℃、圧力は２０〜４０kg／cm2Gであることが好ましい。
上記の油相(C-1)または油相(C-2)は、蒸留塔に導入するに先立って、減圧して気液混合物とした後、気相を分離するとともに液相を水相と油相とに分離する工程に付すことができる。
【００２２】
【発明の具体的説明】
以下、本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法を図１に示す実施態様について説明する。図１は、本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法によって、塩分を含む粗天然ガスから、天然ガスおよびＮＧＬを製造するプロセスフローを例示したものである。
【００２３】
図１において、ライン１を介して、粗天然ガスたとえば約８０〜２２０kg／cm2G、常温〜７０℃の粗天然ガスが供給される。
粗天然ガスとしては、その塩分含有量は特に制限されないが、通常０.１〜１００００重量ｐｐｍの量で塩分を含有するものが挙げられる。
【００２４】
この粗天然ガスを熱交換器２において、冷却することにより粗天然ガスの一部を凝縮させて気液混合物(1)とする。熱交換器２としては空冷式、水冷式、冷媒式などがいずれも使用できる。
【００２５】
気液混合物(1)は、ライン３を介して気液分離器１０に導かれ、主としてメタンからなる気相(G-1)と、それよりも重質の炭化水素などを主として含む液相とに分離される。
【００２６】
気液分離器１０で分離された気相(G-1)は、ライン１１から抜き出して後述するように冷却などして一部を凝縮させる。
一方、液相は、前記気液分離器１０において炭化水素類からなる油相(C-1)と、水相とに分離される。分離された水相は気液分離器１０の底部に設けられたウォーターブーツよりライン１２を介して系外に排出される。この水相とともに、粗天然ガスに含まれる塩分のうちのかなりの量が系外に排出される。
【００２７】
また油相(C-1)は、通常エタンおよびそれより重質の炭化水素類とともに依然としてメタン、水分および塩分も含有しているので、必要に応じてさらに分離精製する。具体的には、油相(C-1)を、気液分離器１０からライン１３を介して減圧弁１４に導いて減圧し、気液混合物(2)とした後、ライン１５を介して気液分離器２０に導いて前記の気液分離器１０と同様に気液分離する。
【００２８】
この気液混合物(2)には、必要に応じてトリエチレングリコール、ジエチレングリコール、エチレングリコールなどの脱水剤を添加することもでき、たとえば気液混合物(2)がライン１５から気液分離器２０に導入される前に脱水剤を添加することができる。
【００２９】
気液分離器２０で分離されたメタンを主成分とする気相は、ライン２１から回収される。水相（あるいはグリコール溶液相）は、気液分離器２０の底部に設けられたウォーターブーツよりライン２２を介して系外に排出される。
【００３０】
また油相(C-1)は、依然としてメタン、エタン、水分などを含有しており、この油相(C-1)にさらに減圧・気液分離する工程を付してもよい。
ライン２３から抜き出された油相(C-1)あるいはこれをさらに減圧・気液分離して得られる油相(C-1)は、後述するように油相の温度に応じて、予め塩分除去処理(i) された後、あるいはそのままで蒸留塔５０に送入され、蒸留処理される。
【００３１】
なお上記のように気液混合物(2)に脱水剤を添加すると、気液混合物(2)の気液分離を効率的に行なうことができるが、この脱水剤は必ずしも必要ではなく、脱水剤を添加しない場合には、蒸留塔下段における負荷を脱水剤を用いない分だけ軽減することができる。
【００３２】
一方、前記の気液分離器１０で分離された気相(G-1)は、通常メタンとともに依然として重質の炭化水素および水分を含有している。このため気相(G-1)を、下記のように冷却して気液分離する。
【００３３】
気液分離器１０からライン１１を介して抜き出された気相(G-1)を、熱交換器１６において冷却し、気相(G-1)の一部を凝縮させて気液混合物(3)とした後、必要に応じてさらに減圧弁１８にて減圧し、ライン１７を介して気液分離器３０に導入し、前記の気液分離器１０と同様に気液分離する。すなわち気液分離器３０では，気相３１と液相とに分離され、この液相は水相と油相(C-2)とに分離される。
【００３４】
また気相(G-1)を熱交換器１６に導入するに先だって、気相(G-1)に不凍効果も有する脱水剤を添加して、凍結を防止することが好ましい。この脱水剤としては、通常エチレングリコールなどのグリコール類が用いられる。
【００３５】
気液分離器３０で分離された気相は、ライン３１を介して回収される。このライン３１から回収される気相は、実質的に高濃度のメタンからなり、そのままで天然ガス製品として利用することができるが、あるいは必要に応じてさらに減圧して低温低圧の条件で気液分離してもよい。
【００３６】
気液分離器３０で分離された水相（あるいはグリコール溶液相）は、ウォーターブーツよりライン３２を介して系外に排出する。
また油相(C-2)は、後述するように油相の温度に応じて予め塩分除去処理(i) された後、あるいはそのままでライン３３から蒸留塔５０に導入される。この気液分離器３０で分離された油相(C-2)は、通常エタンおよびそれより重質の炭化水素類とともに依然としてメタン、水分および塩分も含有しているので、蒸留塔５０に導入するに先立って、必要に応じてさらに気液分離工程に付すことができる。
【００３７】
気液分離器３０で分離された油相(C-2)にさらに気液分離工程が付される場合には、具体的には、油相(C-2)をライン３３から減圧弁３４に導いて減圧し、気液混合物(4)とした後、気液分離器４０に導いて気液分離する。
【００３８】
気液分離器４０で分離されたメタンを主成分とする気相は、ライン４１から回収される。水相（あるいはグリコール溶液相）は、気液分離器４０の底部に設けられたウォーターブーツよりライン４２を介して系外に排出される。
【００３９】
また油相(C-2)は、依然として、メタン、エタンなどを含有しており、さらに低温低圧にて気液分離する工程を付してもよい。
ライン４３から抜き出された油相(C-2)あるいはこれをさらに低温低圧にて気相分離して得られる油相(C-2)は、後述するように油相の温度に応じて予め塩分除去処理(i) された後あるいはそのままで蒸留塔５０に送入され、蒸留処理される。
【００４０】
本発明では、上記のようにして気液分離工程で得られた油相(C-1)および(C-2)を、次いで蒸留塔５０において蒸留処理し、塔頂よりたとえば炭素数２以下（メタンおよびエタン）の留分を抜き出し、一部を塔上部に還流し、残りを製品として回収するとともに、塔底より主としてブタンなどの炭素数３以上の留分を回収する。
【００４１】
本発明では、このように気液分離工程で得られた油相(C-1)および／または(C-2)を蒸留塔５０に導入して蒸留処理するに際して、
(i)蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点を越える場合には、油相を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に導入し、
(ii)蒸留塔に導入される油相の温度が水の凝固点以下である場合には、油相をそのまま蒸留塔に導入し、蒸留塔の油相が導入された段より下方に位置する液全量捕集部からサイドカット流として留出液を抜き出し、このサイドカット留出液を水と接触させて塩分除去処理した後に蒸留塔に還流する。
【００４２】
上記のような油相と水との接触は、通常洗浄塔を用いて行なわれる。
具体的には、蒸留塔５０に導入される油相(C-1)の温度がたとえば約４０℃であると、油相(C-1)を気液分離器２０からライン２３を介して洗浄塔５１に導き、水と接触させて油相(C-1)から塩分を除去した後、蒸留塔５０の中段に導入する。
【００４３】
また油相(C-2)の温度がたとえば約−４０℃であると、ライン３３（あるいは４３）からそのまま蒸留塔上段に導入する。そしてこのように油相(C-2)をそのまま蒸留塔５０に導入した場合には、油相(C-2)を導入した段よりも下方に位置する液全量捕集部からライン５２を介してサイドカット流として留出液(C-3)を抜き出し、この抜き出されたサイドカット留出液(C-3)を液−液分離器５５に導き、この留出液(C-3)から水相（脱水剤溶液相）を除去した後、サイドカット留出液(C-3)を洗浄塔５３に導き、水と接触させて留出液(C-3)から塩分を除去した後、ライン５４を介して蒸留塔５０に還流する。
【００４４】
このように蒸留塔５０に導入されるに先立って洗浄塔５１で塩分除去処理(i) される油相の温度は、通常２５〜５０℃、圧力は２５〜５０kg／cm2Gであることが好ましい。
【００４５】
また蒸留塔５０から抜き出されて塩分除去処理(ii)されるサイドカット留出液(C-3)の温度は、５０〜８０℃、圧力は２０〜４０kg／cm2Gであることが好ましい。
【００４６】
本発明では、上記のようにサイドカット留出液(C-3)を、洗浄塔５３において水と接触させるに先立っては、サイドカット留出液(C-3)中に含まれる水分あるいは水分とともにエチレングリコールなどの脱水剤を予め分離除去しておくことが望ましい。
【００４７】
具体的にはたとえば上述したように、蒸留塔５０の油相(C-2)の導入点より下段に設けられた液全量捕集部たとえばチムニートレー５６から、サイドカット留出液(C-3)を抜き出し、この留出液(C-3)を液−液分離器５５で水相（または脱水剤溶液相）と油相とに分離して、水および脱水剤としてのグリコールを系外へ除去している。次いで水およびグリコールなどが除去されたサイドカット留出液(C-3)を、上記のように洗浄塔５３において水と接触させて塩分除去処理した後、ライン５４を介してチムニートレー５６の下段に還流する。
【００４８】
液全量捕集部は、チムニートレー５６に限らず、下方に液が流れることなく、液の全量を捕集しえるものであればよい。
たとえば図２に示すように、蒸留塔６０を上段部６１と下段部６２とに分割することにより、上段部６１の底部６４を液全量捕集部として用いることもできる。すなわち蒸留塔６０の上段部６１の底部に捕集された液を、ライン５２を介してサイドカット留出液として抜き出し、抜き出されたサイドカット留出液を上記と同様に液−液分離器５５に導入して水相（脱水剤溶液相）を除去し、次いで洗浄塔５３に導入して塩分を除去する。
【００４９】
塩分が除去された留出液は、蒸留塔６０の下段部６２に還流し、下段部６２の頂部付近のガスはガス流通ライン６３を介して蒸留塔の上段部６１に導入すればよい。
【００５０】
また蒸留塔の上段部６１と下段部６２とは、図２に示すように必ずしも単一の蒸留塔内に設ける必要はなく、それぞれ別個の蒸留塔として設けることもできる。
【００５１】
なお図２中、符号１〜５７は図１と同様のものを示す。
このように留出液(C-3)を洗浄塔５３に導く前に、上記のように液−液分離器５５において水分およびグリコール類を除去しておくと、水分およびグリコール類とともに、塩分も除去されるので塩分除去処理を効果的に行うことができる。
【００５２】
上記のように塩分除去処理(i)または(ii)を行うと、蒸留塔内に析出する塩分を効果的に低減することができ、天然ガス、ＮＧＬなどに製品中に塩分が混入するのを防止することができるとともに，リボイラー５７内に析出する塩分を低減することができる。
【００５３】
上記のような塩分除去処理(i)または(ii)の際に、油相またはサイドカット留出液と接触させる水は、塩分含有量の少ない水であればよい。またこの水の温度は、液体を維持できる温度であればよい。通常５℃以上、さらに５〜６０℃であることが好ましい。
【００５４】
洗浄塔５１および５３において、水と油相（またはサイドカット留出液）との接触は、たとえば液−液抽出などの液々接触法や高電圧下で脱塩する電気脱塩法などにより行なうことができる。この水と油相（またはサイドカット留出液）との接触の方式は、目的とする脱塩の程度に応じて選定すればよく、具体的には並流方式、向流方式、直交流方式などが挙げられる。その中でも通常、液−液接触においては、向流方式で接触させることが好ましい。また洗浄塔５１および５３における水と油相（またはサイドカット留出液）との接触量は重量比では、経済的面を考慮すれば、１：１〜１０、好ましくは１：５〜１０程度である。
【００５５】
このように気液分離器２０から抜き出される油相(C-1)は洗浄塔５１で塩分除去処理(i)されることによって、油相(C-1)に同伴された塩分は、効果的に除去される。また、気液分離器４０から蒸留塔５０に塩分除去処理(i)されることなくそのまま導入された油相(C-2)が塩分除去処理(ii)されることによって、油相(C-2)に同伴された塩分は、効果的に除去される。
【００５６】
本発明においては、塩分除去処理(i)または(ii)のどちらか一方のみによっても、原料ガスの塩分含有量によっては塩分を充分に除去することができる。
次に本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００５７】
【実施例１】
図１に示す炭化水素含有ガスの処理方法にしたがって、塩分が４０ｐｐｍである粗天然ガスの処理を行った。
【００５８】
油相、サイドカット留出液の温度などは、下記のような条件で行なった。
0003769043.tif 000002
サイドカット留出液(C-3)   …  温度：約７０℃、圧力：約２６kg／cm2 、
洗浄塔５１、５３における油相（またはサイドカット留出液）／水（重量比）＝１０／１
蒸留塔の中段に導入されるに先立って塩分除去処理工程(i) （洗浄塔５１）に導入される油相中の塩分濃度、蒸留塔塔頂に導入される油相中の塩分濃度、蒸留塔塔底液中の塩分濃度を表１に示す。
【００５９】
【比較例１】
図３に示すような従来の炭化水素含有ガスの処理方法にしたがって、塩分が０.５ｐｐｍである粗天然ガスの処理を行った。
【００６０】
なお粗天然ガス中の塩分以外の組成および処理条件は実施例１と変化ないものとする。
蒸留塔の中段に導入される油相中の塩分濃度、蒸留塔塔頂に導入される油相中の塩分濃度、蒸留塔塔底液中の塩分濃度を表１に示す。
【００６１】
【表１】
0003769043.tif 000003
【００６２】
実施例１では、原料ガス中の塩分が多いにもかかわらず、蒸留塔塔底液の塩分含有量は１ppm と低く、本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法によれば塩分除去が良好に行なわれていることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法のプロセスフローの一実施態様を示す。
【図２】本発明に係る炭化水素含有ガスの処理方法のプロセスフローの他の実施態様を示す。
【図３】従来のガス処理プラントのプロセスフローを示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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