(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
油液が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が該ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部まで延ばされたピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって油液を流通させる主通路と、前記主通路に設けられ、該主通路の流路面積を調整する主減衰弁と、該主減衰弁の弁体の背面部に設けられ該弁体の閉弁方向に内圧を作用させるパイロット室と、該パイロット室と接続される通路の流路面積を調整することによりパイロット室の内圧を調整する可変オリフィスとを備えてなる減衰力調整式油圧緩衝器において、
有底筒状のバルブ部材と、該バルブ部材の底部を軸方向に貫通する油路と、前記底部の内壁の前記油路の内周側に突出する環状の内側シール部と、前記内壁の前記油路の外周側に突出する環状の弁座と、前記内壁の前記弁座の外周側に突出する環状の外側シール部と、前記内壁の前記弁座と前記外側シール部との間に開口する溝部と、内周部が前記内側シール部に固定され外周部が前記弁座に当接するディスクバルブと、内周部が前記ディスクバルブの背面部に当接し外周部が前記外側シール部に当接する環状のシールディスクと、該シールディスクを前記ディスクバルブおよび前記外側シール部に押圧するばね手段と、前記バルブ部材の開口部に嵌合されるシール部材とを設け、
前記油路および溝部によって前記主通路を構成し、前記ディスクバルブによって前記主減衰弁の弁体を構成し、前記バルブ部材の側壁と前記ディスクバルブと前記シールディスクと前記シール部材とによって前記パイロット室を画成するようにしたことを特徴とする減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項２】
ばね手段は、円盤状の板ばねであり、該板ばねには、ディスクバルブとシールディスクと前記板ばねとで形成された空間と、パイロット室とを互いに連通させる油路が設けられていることを特徴とする請求項１に記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項３】
固定オリフィスへ流れる油液の圧力を受けて開弁して、その開度に応じてバルブ特性の減衰力を発生させる副減衰弁を設けたことを特徴とする請求項１または２に記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項４】
ディスクバルブの背面部に、その周方向に沿って環状の突起部を設け、シールディスクの内周部を前記突起部に当接させたことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項５】
ディスクバルブとシールディスクとの間に、前記ディスクバルブよりもやや小径の円板状のリテーナディスクを介装し、該リテーナディスクの外周端部の近傍に、シールディスクの内周部が当接するようにしたことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項６】
外周部にディスクバルブの外周面に当接する位置決め凸部が形成され、一側の面に前記ディスクバルブに当接する環状の第１突起部が形成され、他側の面にシールディスクに当接する第２突起部が形成された環状のシート部材を前記ディスクバルブと前記シールディスクとの間に介装したことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【請求項７】
ディスクバルブの弁座の内径daと外側シール部の内径dbとの比をdb／da≦1.2 としたことを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載の減衰力調整式油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車等の車両の懸架装置等に装着される減衰力調整式油圧緩衝器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車等の車両の懸架装置に装着される油圧緩衝器には、路面状況、走行状況等に応じて乗り心地や操縦安定性を向上させるために減衰力を適宜調整できるようにした減衰力調整式油圧緩衝器がある。
【０００３】
減衰力調整式油圧緩衝器は、一般に、油液を封入したシリンダ内にピストンロッドを連結したピストンを摺動可能に嵌装してシリンダ内を２室に画成し、ピストン部にシリンダ内の２室を連通させる主油液通路およびバイパス通路を設け、主油液通路にはオリフィスおよびディスクバルブからなる減衰力発生機構を設け、バイパス通路にはその流路面積を調整する減衰力調整弁を設けた構成となっている。なお、シリンダ内の一方の室には、ピストンロッドの伸縮にともなうシリンダ内の容積変化をガスの圧縮、膨張によって補償するリザーバがベースバルブを介して接続されている。
【０００４】
そして、減衰力調整弁によってバイパス通路を開いてシリンダ内の２室間の油液の流通抵抗を小さくすることにより減衰力を小さくし、また、バイパス通路を閉じて２室間の流通抵抗を大きくすることにより減衰力を大きくする。このように、減衰力調整弁の開閉により減衰力特性を適宜調整することができる。
【０００５】
しかしながら、上記のようにバイパス通路の流路面積を変化させることによって減衰力を調整するものでは、ピストン速度の低速域においては、減衰力はバイパス通路のオリフィス面積に依存するので減衰力特性を大きく変化させることができるが、ピストン速度の中高速域においては、減衰力が主油液通路の減衰力発生機構（ディスクバルブ等）に依存するため、減衰力特性を大きく変化させることができない。
【０００６】
そこで、従来、例えば実開昭６２−１５５２４２号公報に記載されているように、ピストン部に設けられた主油液通路の減衰力発生機構であるメインバルブの背部に圧力室を形成し、この圧力室を固定オリフィスを介してメインバルブの上流側のシリンダ室に連通させ、また、可変オリフィスを介してメインバルブの下流側のシリンダ室に連通させるようにしたものが提案されている。
【０００７】
この減衰力調整式油圧緩衝器によれば、可変オリフィスを開閉することにより、シリンダ内の２室間の流路面積を調整するとともに、圧力室の圧力を変化させてメインバルブの開弁初期圧力を変化させることができる。このようにして、オリフィス特性（減衰力がピストン速度の２乗にほぼ比例する）およびバルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）を調整することができ、減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記公報記載の減衰力調整式油圧緩衝器では、バルブガイドにメインバルブを摺動可能に嵌合させて圧力室を形成するようにしているので、バルブガイドとメインバルブとの摺動部において油液の漏れが生じるため、安定した減衰力が得にくくなる。特に、摺動部からの漏れは、油液の温度による粘度の変化に大きな影響を受けるため、温度変化による減衰力のばらつきが大きくなる。さらに、摺動部分の加工には、高い工作精度が要求されるので製造コストが高くなる。
【０００９】
本発明は上記の点に鑑みてなされたものであり、減衰力特性の調整範囲が広く、しかも、安定した減衰力を得ることができる減衰力調整式油圧緩衝器を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記の課題を解決するために、請求項１の本発明は、油液が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が該ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部まで延ばされたピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって油液を流通させる主通路と、前記主通路に設けられ、該主通路の流路面積を調整する主減衰弁と、該主減衰弁の弁体の背面部に設けられ該弁体の閉弁方向に内圧を作用させるパイロット室と、該パイロット室と接続される通路の流路面積を調整することによりパイロット室の内圧を調整する可変オリフィスとを備えてなる減衰力調整式油圧緩衝器において、
有底筒状のバルブ部材と、該バルブ部材の底部を軸方向に貫通する油路と、前記底部の内壁の前記油路の内周側に突出する環状の内側シール部と、前記内壁の前記油路の外周側に突出する環状の弁座と、前記内壁の前記弁座の外周側に突出する環状の外側シール部と、前記内壁の前記弁座と前記外側シール部との間に開口する溝部と、内周部が前記内側シール部に固定され外周部が前記弁座に当接するディスクバルブと、内周部が前記ディスクバルブの背面部に当接し外周部が前記外側シール部に当接する環状のシールディスクと、該シールディスクを前記ディスクバルブおよび前記外側シール部に押圧するばね手段と、前記バルブ部材の開口部に嵌合されるシール部材とを設け、
前記油路および溝部によって前記主通路を構成し、前記ディスクバルブによって前記主減衰弁の弁体を構成し、前記バルブ部材の側壁と前記ディスクバルブと前記シールディスクと前記シール部材とによって前記パイロット室を画成するようにしたことを特徴とする。
【００１１】
このように構成したことにより、可変オリフィスによって通路の流路面積を変化させることによって、シリンダ上下室間の流路面積を直接変化させて減衰力特性（オリフィス特性）を調整するとともに、可変オリフィスによる圧力損失に応じてパイロット室の内圧を変化させて減衰弁の開弁特性を変化させることによって減衰力特性（バルブ特性）を調整する。また、摺動部を設けることなくパイロット室を形成しているので、パイロット室からの油液の漏れを小さくすることができる。さらに、バルブ部材の内側シール部と弁座と外側シール部とを一体に形成することができるので、これらの突出高さの誤差を小さくすることができる。
【００１２】
請求項２の発明は、上記請求項１の構成において、ばね手段は、円板状の板ばねであり、該板ばねには、ディスクバルブとシールディスクと前記板ばねとで形成された空間と、パイロット室とを互いに連通させる油路が設けられていることを特徴とする。
【００１３】
このように構成したことにより、ディスクバルブとシールディスクと板ばねとで形成された空間とパイロット室とは、油路を介して連通されて常に同圧力となるので、パイロット室の圧力が増加した際に、前記空間が押しつぶされることがない。
【００１４】
請求項３の発明は、上記請求項１または２の構成において、固定オリフィスへ流れる油液の圧力を受けて開弁して、その開度に応じてバルブ特性の減衰力を発生させる副減衰弁を設けたことを特徴とする。
【００１５】
このように構成したことにより、主減衰弁の開弁前において、副減衰弁によってバルブ特性の減衰力が発生する。
【００１６】
請求項４の発明は、上記請求項１ないし３のいずれかの構成において、ディスクバルブの背面部に、その周方向に沿って環状の突起部を設け、シールディスクの内周部を前記突起部に当接させたことを特徴とする。
【００１７】
このように構成したことにより、シールディスクは突起部を介してディスクバルブに当接するので、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、ディスクバルブとシールディスクとの当接部の直径が常に一定となる。
【００１８】
請求項５の発明は、上記請求項１ないし３のいずれかの構成において、ディスクバルブとシールディスクとの間に、前記ディスクバルブよりもやや小径の円板状のリテーナディスクを介装し、該リテーナディスクの外周端部の近傍に、シールディスクの内周部が当接するようにしたことを特徴とする。
【００１９】
このように構成したことにより、シールディスクは、リテーナディスクの外周端部の近傍に当接しているので、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、シールディスクとリテーナディスクとの当接部の直径が殆ど変化することがない。
【００２０】
請求項６の発明は、上記請求項１ないし３のいずれかの構成において、外周部にディスクバルブの外周面に当接する位置決め凸部が形成され、一側の面に前記ディスクバルブに当接する環状の第１突起部が形成され、他側の面にシールディスクに当接する第２突起部が形成された環状のシート部材を前記ディスクバルブと前記シールディスクとの間に介装したことを特徴とする。
【００２１】
このように構成したことにより、シート部材は、第１突起部を介してディスクバルブに当接するので、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、シート部材とディスクバルブとの当接部の直径が常に一定となる。また、シート部材の第１突起部によって、ディスクバルブのシールディスクの内周端部より内周側の部位にパイロット室内の圧力を作用させることができ、かつ、シート部材は、ディスクバルブの開弁時に、その軸方向に沿って平行移動するので、ディスクバルブの開弁時に、ディスクバルブの外周部がシールディスクの中央部に当接して、シールディスクを外側シール部からリフトさせることがない。
【００２２】
また、請求項７の発明は、上記請求項１ないし６のいずれかの構成において、ディスクバルブの弁座の内径daと外側シール部の内径dbとの比をdb／da≦1.2 としたことを特徴とする。
【００２３】
このように構成したことにより、パイロット室に対するシールディスクの受圧面積を適度に小さくしてディスクバルブに作用するパイロット圧力を適正化することができる。
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２４】
本発明の第１実施形態について、図１および図２を参照して説明する。図１および図２に示すように、減衰力調整式油圧緩衝器１は、シリンダ２の外側に外筒３が設けられた二重筒構造になっており、シリンダ２と外筒３との間にリザーバ室４が形成されている。シリンダ２内には、ピストン５が摺動可能に嵌装されており、このピストン５によってシリンダ２内がシリンダ上室2aとシリンダ下室2bの２室に画成されている。ピストン５には、ピストンロッド６の一端がナット７によって連結されており、ピストンロッド６の他端側は、シリンダ上室2aを通り、シリンダ２および外筒３の上端部に装着されたロッドガイドおよびシール部材（図示せず）に挿通されてシリンダ２の外部へ延出されている。シリンダ２の下端部には、シリンダ下室2bとリザーバ室４とを区画するベースバルブ８が設けられている。そして、シリンダ２内には油液が封入されており、リザーバ室４内には油液およびガスが封入されている。
【００２５】
ピストン５には、シリンダ上下室2a，2b間を連通させる油路９およびこの油路９のシリンダ下室2b側からシリンダ上室2a側への油液の流通を許容する逆止弁10が設けられている。また、ベースバルブ８には、シリンダ下室2bとリザーバ室４とを連通させる油路11およびこの油路11のリザーバ室４側からシリンダ下室2b側への油液の流通を許容する逆止弁12が設けられている。
【００２６】
シリンダ２の中央部外周には、略円筒状の通路部材13が嵌合されている。シリンダ２の上部外周には、アッパチューブ14が嵌合されて通路部材13に結合されており、シリンダ２との間に環状油路15を形成している。環状油路15は、シリンダ２の上端部付近の側壁に設けられた油路16を介してシリンダ上室2aに連通されている。また、シリンダ２の下部外周には、ロワチューブ17が嵌合されて通路部材13に結合されており、シリンダ２との間に環状油路18を形成している。環状油路18は、シリンダ２の下端部付近の側壁に設けられた油路19を介してシリンダ下室2bに連通されている。外筒３には、通路部材13に対向させて接続プレート20が取付けられている。接続プレート20および通路部材13には、環状油路15，18にそれぞれ連通する接続管21，22が挿通、嵌合されている。さらに、接続プレート20には、リザーバ室４に連通する接続孔23が設けられている。そして、接続プレート20には、減衰力発生機構24が接続されている。
【００２７】
減衰力発生機構24は、有底筒状のケース25内に２つの有底筒状のバルブ部材26，27が嵌合され、開口部に比例ソレノイドアクチュエータ28A （以下、アクチュエータ28A という）が螺着されており、ケース25内がバルブ部材26，27によって３つの油室25a ，25b ，25c に区画されている。バルブ部材26，27は、それぞれ開口部に環状のシール部材28，29が嵌合され、略円筒状のガイド部材30を挿通させてその先端部をアクチュエータ28A に螺着して、これらと共に固定されている。ケース25の側壁には、油室25a ，25b ，25c にそれぞれ連通する接続孔31，32，33が設けられており、接続孔31，32，33は、それぞれ接続プレート20に設けられた接続管21、接続管22、接続孔23に接続されている。
【００２８】
バルブ部材26，27の底部には、それぞれ周方向に沿って配置された複数の（２つのみ図示する）油路34，35（主通路）が軸方向に貫通されている。また、バルブ部材26，27の底部の内壁には、それぞれ油路34，35の内周側に環状の内側シール部36，37が突設され、油路34，35の外周側に環状の弁座38，39が突設され、さらに、その外周側のバルブ部材26，27の側壁近傍に環状の外側シール部40，41が突設されている。また、弁座38，39と外側シール部40，41との間には、環状の溝部42，43（主通路）が形成されており、溝部42，43は、それそれ油路44，45を介して油室25b ，25c に連通されている。
【００２９】
バルブ部材26，27には、それぞれその内周部が内側シール部36，37に固定され外周部が弁座38，39に当接するディスクバルブ46，47（主減衰弁の弁体）が設けられている。バルブ部材26，27内には、環状のシールリング48，49（外側シール部）が嵌合されて外側シール部40，41に当接されており、シールリング48，49は、その上にシールリング48，49よりも内径の大きいリテーナリング50，51を積層し（図示のものでは２枚）、さらに、内周部がガイド部材30に固定された円板状の板ばね52，53が、その外周部をリテーナリング50，51に当接させてバルブ部材26，27に固定されている。また、ディスクバルブ46，47の背面部には、それぞれ環状のシールディスク54，55の内周部が当接され、シールディスク54，55の外周部はリテーナリング50，51の内側に挿入されてシールリング48，49の内周部に当接されている。すなわち、シールディスク54，55は、それぞれシールリング48，49を介して外側シール部40，41に当接されている。シールディスク54，55は、内周部がガイド部材30に固定された円板状の弁ばね56，57（ばね手段）の外周部が当接されてディスクバルブ46，47およびシールリング48，49側へに押圧されている。そして、バルブ部材26，27の側壁とディスクバルブ46，47とシールディスク54，55とシール部材28，29とによって、それぞれパイロット室58，59が画成されている。
【００３０】
ガイド部材30の側壁には、パイロット室58，59にそれぞれ連通するポート60，61および油室25b ，25c にそれぞれ連通するポート62，63が設けられている。また、バルブ部材26，27の内側シール部36，37には、それぞれ切欠64，65（固定オリフィス）が設けられ、切欠64，65は、それぞれガイド部材30の外周部に設けられた溝66，67（上流側通路）を介してポート60，61すなわちパイロット室58，59に連通されている。また、ガイド部材30内には、ポート60，62間およびポート61，63間の流路面積をそれぞれ調整するスプール68が摺動可能に嵌装されている。スプール68は、圧縮ばね69によってアクチュエータ28A 側に付勢されており、アクチュエータ28A の作動ロッド70によってばね69の付勢力に抗して移動させることにより、ポート60，63（下流側通路、可変オリフィス）のオリフィス面積を調整できるようになっている。
【００３１】
以上のように構成した本実施形態の作用について次に説明する。図１および図２において、実線矢印はピストンロッド６の伸び行程時の油液の流れを示し、破線矢印は縮み行程時の油液の流れを示している。
【００３２】
ピストンロッド６の伸び行程時には、ピストン５の移動にともないピストン逆止弁10が閉じてシリンダ上室2a側の油液が加圧され、図中に実線矢印で示すように、油路16、環状油路15、接続管21を通って減衰力発生機構24の接続孔31へ流れ、さらに、接続孔31から油室25a 、油路34、切欠64、溝66、ポート60、ポート62、油室25b 、接続孔32、接続管22、環状油路18および油路19を通ってシリンダ下室2bへ流れる。このとき、シリンダ上室2a側の圧力がディスクバルブ46の開弁圧力に達すると、ディスクバルブ46が開いて油液が油室25a から油路34、溝部42および油路44を介して油室25b へ直接流れる。一方、ピストンロッド６がシリンダ２内から退出した分の油液がリザーバ室４からベースバルブ８の逆止弁12を開いてシリンダ下室2bへ流れる。
【００３３】
よって、伸び行程時には、ピストン速度が低くディスクバルブ46の開弁前には、切欠64、溝66およびポート60の流路面積に応じてオリフィス特性の減衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ上室2a側の圧力が上昇してディスクバルブ46が開くと、その開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生して減衰力の過度の上昇を抑制する。
【００３４】
そして、アクチュエータ28A への通電によってスプール68を移動させてポート60の流路面積を変化させることによって減衰力を調整する。この場合、ポート60の流路面積が小さい程、それによる圧力損失が大きくなってその上流側のパイロット室58の圧力が高くなるのでディスクバルブ46の開弁圧力が高くなり、また、ポート60の流路面積が大きい程、それによる圧力損失が小さくなってその上流側のパイロット室58の圧力が低くなるのでディスクバルブ46の開弁圧力が低くなる。このようにして、ポート60の流路面積を変化させることにより、同時にディスクバルブ46の開弁圧力が変化してオリフィス特性およびバルブ特性が変化するので、ピストン速度の低速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することができる。
【００３５】
また、縮み行程時には、ピストン５の移動にともない、ピストン５の逆止弁10が開いてシリンダ下室2bの油液が油路９を通ってシリンダ上室2aに直接流入することによってシリンダ上下室2a，2bがほぼ同圧力となるので、減衰力発生機構24の接続孔31，32間では油液の流れが生じない。一方、ピストンロッド６のシリンダ２内への侵入にともなってベースバルブ８の逆止弁12が閉じ、ピストンロッド６が侵入した分、シリンダ２内の油液が加圧されて、図中に破線矢印で示すように、シリンダ下室2bから油路19、環状油路18および接続管22を通って減衰力発生機構24の接続孔32へ流れ、さらに、接続孔32から油室25b 、油路35、切欠65、溝67、ポート61、ポート63、油室25c 、接続孔33および接続孔23を通ってリザーバ室４へ流れる。このとき、シリンダ２側の圧力がディスクバルブ47の開弁圧力に達すると、ディスクバルブ47が開いて油液が油室25b から油路35、溝部43および油路45を介して油室25c へ直接流れる。
【００３６】
よって、縮み行程時には、ピストン速度が低くディスクバルブ47の開弁前には、切欠65、溝67およびポート63の流路面積に応じてオリフィス特性の減衰力が発生し、ピストン速度が高くなり、シリンダ２側の圧力が上昇してディスクバルブ47が開くと、その開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生して減衰力の過度の上昇を抑制する。
【００３７】
そして、上記伸び行程時と同様、スプール68を移動させてポート63の流路面積を変化させることによってオリフィス特性を調整するとともに、その圧力損失によってパイロット室59の圧力を変化させディスクバルブ47の開弁圧力を変化させてバルブ特性を調整するので、ピストン速度の低速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することができる。
【００３８】
なお、スプール68の移動によってポート60およびポート63の流路面積をそれぞれ変化させることにより、伸び側と縮み側とでそれぞれ減衰力特性を調整することができる。この場合、例えば、スプール68の位置に応じて伸び側および縮み側のポート60，63の流路面積が、一方が大のとき他方が小となり、一方が小のとき他方が大となるように各ポート60，63およびスプール68のランドを配置することにより、伸び側と縮み側とで大小異なる種類の減衰力特性の組合せ（例えば、伸び側がハードで縮み側がソフトまたは伸び側がソフトで縮み側がハードの組合せ）を同時に選択することができる。
【００３９】
また、摺動部を設けることなくパイロット室58，59を形成しているので、パイロット室58，59からの油液の漏れを少なくして安定した減衰力特性を得ることができ、また、温度変化による減衰力のばらつきを小さくすることができる。そして、高い工作精度を要する摺動部分の加工が不要となるため、製造コストを低減することができる。さらに、内側シール部36，37、弁座38，39および外側シール部40，41は、バルブ部材26，27に一体に形成することができるので、これらの突出高さの誤差を小さくすることができ、ディスクバルブ46，47の開弁圧力のばらつきを小さくすることができる。
【００４０】
なお、上記実施形態では、バルブ部材26，27の外側シール部40，41にシールリング48，49を当接させて、シールリング48，49にシールディスク54，55を当接させるようにしているが、シールリング48，49を省略してシールディスク54，55を外側シール部40，41に直接当接させるようにすることもできる。
【００４１】
次に、本発明の第２実施形態について、図３および図４を参照して説明する。なお、第２実施形態は、上記第１実施形態の構成に対して、減衰力発生機構のパイロット室のバルブ部材の底部側のシール構造および弁ばねの構造が異なる以外は、概して同様に構成されているので、減衰力発生機構についてのみ図示し、図１および図２に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００４２】
図３および図４に示すように、第２実施形態に係る減衰力発生機構71では、図１および図２に示す第１実施形態の減衰力発生機構24の構成に対して、シールリング48，49、リテーナリング50，51および板ばね52，53を省略して、シールディスク54，55を外側シール部40，41に直接当接させるようになっている。また、円板状の弁ばね56，57（板ばね）の外周部に切欠56a ，57a （油路）が形成されており、この切欠56a ，57a によって、ディスクバルブ46，47とシールディスク54，55と弁ばね56，57との間に形成された空間S1，S2と、パイロット室58，59とがそれぞれ互いに連通されている。
【００４３】
この構成により、空間S1，S2とパイロット室58，59とは、切欠56a ，57a を介して連通されて常に同圧力となるので、パイロット室58，59の圧力が増加した際に、空間S1，S2が押しつぶされることがないので、空間S1，S2の圧縮にともなう弁ばね56，57とシールディスク54，55とディスクバルブ46，47との当接部の摩擦力の増大を抑制することができ、ディスクバルブ46，47の作動を円滑にして安定した減衰力を得ることができる。また、当該減衰力調整式油圧緩衝器の組立時に、切欠56a ，57a によって空間S1，S2内の空気を排出することができるので、容易にエア抜きを行うことができる。なお、弁ばね56，57には、空間S1，S2とパイロット室58，59とを連通させる油路として、切欠56a ，57a の代わりに貫通孔を設けてもよい。
【００４４】
次に、本発明の第３実施形態について、図５および図６を参照して説明する。なお、第３実施形態は、上記第２実施形態の構成に対して、減衰力発生機構のパイロット室58，59に連通する上流側通路を構成する油路の構造が異なる以外は、概して同様に構成されているので、減衰力発生機構についてのみ図示し、図３および図４に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００４５】
図５および図６に示すように、第３実施形態に係る減衰力発生機構72では、図３および図４に示す第２実施形態の減衰力発生機構71の構成に対して、バルブ部材の内側シール部36，37に設けられた切欠64，65およびガイド部材30に設けられた溝66，67を省略して、その代わりに、ディスクバルブ46，47に、油路34，35と空間S1，S2とを連通させるオリフィス通路73，74（固定オリフィス）が設けられている。そして、弁ばね56，57の切欠56a ，57a 、空間S1，S2およびオリフィス通路73，74によって、パイロット室58，59とディスクバルブ46，47の上流側とを連通させる上流側通路が構成されている。
【００４６】
この構成により、油路34，35からオリフィス通路73，74を介してパイロット室58，59に油液を流通させることができ、上記第１および第２実施形態と同様の作用、効果を奏することができる。また、オリフィス通路73，74によって、空間S1，S2およびパイロット室58，59を直接油液が流通するため、空間S1，S2およびパイロット室58，59の油液の流動を円滑にすることができるので、当該減衰力調整式油圧緩衝器の組立時のエア抜き作業を容易に行うことができる。さらに、バルブ部材およびガイド部材に切欠および溝を加工して上流側通路および固定オリフィスを設ける場合に比して、ディスクバルブを打ち抜くだけで簡単に上流側通路および固定オリフィスを形成することができ、オリフィス通路73，74の径を変更することにより、減衰力特性の設定を容易に変更することができる。
【００４７】
なお、本実施形態では、ディスクバルブ46，47のオリフィス通路73，74を上流側通路の固定オリフィスとしているが、弁ばね56，57の切欠56a ，57a を固定オリフィスとしてもよく、また、これらの両方を固定オリフィスとして用いることもできる。
【００４８】
次に、本発明の第４実施形態について図７ないし図９を参照して説明する。なお、第４実施形態は、上記第３実施形態の構成に対して、減衰力発生機構の固定オリフィスの上流側に副減衰弁が設けられている以外は、概して同様に構成されているので、減衰力発生機構についてのみ図示し、図５および図６に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００４９】
図７および図８に示すように、第４実施形態に係る減衰力発生機構75では、バルブ部材26，27の底部の内壁には、それぞれ、弁座38，39の内周側に、弁座38，39よりも突出高さの小さい環状の弁座76，77が突設されており、さらに、内周部がディスクバルブ46，47と共に内側シール部36，37に固定されて、外周部が弁座76，77に着座する副ディスクバルブ78，79（副減衰弁）が設けられている。副ディスクバルブ78，79は、油路34，35の油室25a ，25b 側の圧力を受けて撓んで開弁して、その開度に応じてバルブ特性の減衰力発生させるようになっており、また、外周部に設けられた切欠78a ，79a によって、油路34，35の流通を常時許容するオリフィス通路を形成している。なお、副ディスクバルブ78，79の開弁圧力は、ディスクバルブ46，47の開弁圧力に対して充分低く設定されている。
【００５０】
この構成により、上記第３実施形態の作用、効果に加えて、ピストンロッド６の伸縮行程時に、ディスクバルブ46，47の開弁前（ピストン速度の低速域）において、ピストン速度の極低速域では、副ディスクバルブ78，79の切欠78a ，79a が形成するオリフィス通路によって、オリフィス特性の減衰力が発生し、ピストン速度が大きくなると、副ディスクバルブ78，79が開いて、その開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生する。
【００５１】
よって、減衰力特性は、図９中に実線で示すように、副ディスクバルブ78，79の開弁点Ａまでは、切欠78a ，79a が形成するオリフィス通路によってオリフィス特性となり、開弁点Ａ以降は、副ディスクバルブ78，79の開度に応じたバルブ特性となり、さらに、ディスクバルブ46，47の開弁点Ｂ以降は、ディスクバルブ46，47の開度に応じたバルブ特性となる。このようにして、副ディスクバルブ78，79によって、ピストン速度の低速域の減衰力特性に折曲点（開弁点Ａ）を設定することにより、低速域の減衰力特性を適正化するとともに、極低速域の減衰力を充分に確保することができる。なお、図９中の破線は、副ディスクバルブを持たない第１ないし第３実施形態の減衰力特性を示している。
【００５２】
なお、上述した各実施形態の減衰力発生機構24，71，72，75の要部の各寸法は、図４を代表図面として参照して説明すると、例えば環状の弁座38，39の直径D1を28.7mmとした場合、シールディスク54，55の内径D2を24.0〜26.0mm程度とし、弁ばね（ばね手段）56，57の外径D3を26.0〜30.0mm程度とし、外側シール部40，41の内径D4を31.0〜33.0mm程度とし、また、弁座38，39と外側シール部40，41との段差Ｈを0.2 〜0.5mm 程度とすることが最適化を図る上で望ましく、これらの数値（D2，D3，D4）は比例関係にあることが実験により得られた。
【００５３】
次に、本発明の第５実施形態について、図10ないし図13を参照して説明する。なお、第５実施形態の減衰力調整式油圧緩衝器は、上記図１に示す第１実施形態のものに対して、シリンダ部およびリザーバについては概して同様の構造となっているので、以下、図１のものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００５４】
図10ないし図12に示すように、第５実施形態の減衰力調整式油圧緩衝器80では、シリンダ２には、チューブ81が外嵌されて、シリンダ２とチューブ81との間に環状通路82が形成されている。環状通路82は、シリンダ２の上端部付近の側壁に設けられた油路16によってシリンダ上室2aに連通されている。また、チューブ81の側壁には開口部83が設けられている。なお、減衰力調整式油圧緩衝器80では、図１に示すシリンダ２の油路19は設けられていない。
【００５５】
外筒３の側面部には、減衰力発生機構84が取付けられている。減衰力発生機構84は、円筒状のケース85のフランジ部85a を有する一端開口部が外筒３の側壁に溶接されている。ケース85内には、フランジ部85a 側から順に互いに当接するように、通路部材86、バルブ部材本体87、円筒部材88およびガイド部材89（シール部材）が挿入されている。そして、ケース85の他端開口部内には、比例ソレノイド90が嵌合され、リテーナ91にねじ込まれて固定されており、比例ソレノイド90をガイド部材89に当接させることによって、通路部材86、バルブ部材本体87、円筒部材88およびガイド部材89が固定されている。
【００５６】
通路部材86は、一端側の小径開口部86a がチューブ81の開口部83に嵌合されており、通路部材86内に形成された油室92が環状通路82に連通されている。通路部材86および円筒部材88とケース85との間には、環状油路93が形成されており、環状油路93は、ケース85のフランジ部85a に設けられた油路94を介してリザーバ室４に連通されている。
【００５７】
バルブ部材本体87は、略円板状の部材で、円筒部材88が結合されて有底筒状のバルブ部材が形成されている。バルブ部材の底部、すなわち、バルブ部材本体87には、周方向に沿って配置された複数（２つのみ図示する）の油路95が軸方向に貫通されている。バルブ部材本体87の一端部には、複数の油路95の内周側に環状の内側シール部96が突設され、複数の油路95の外周側に環状の弁座97が突設され、弁座97の外周側に環状溝98（溝部）が形成され、さらに、環状溝98の外周側に環状の外側シール部 122が突設されている。外側シール部99の外周部は、バルブ部材の側壁、すなわち、円筒部材88の内周面に当接している。また、環状溝98は、油路100 によって環状油路93に連通されている。
【００５８】
バルブ部材本体87には、内周部が内側シール部96に固定され、外周部が弁座97に着座するディスクバルブ101 が設けられている。ディスクバルブ101 の背面部には、環状のシールディスク102 の内周部が当接され、シールディスク102 の外周部が外側シール部99に当接されている。シールディスク102 は、内周部がバルブ部材本体87に固定された円板状の弁ばね103 （ばね手段）の外周部が当接されて、ディスクバルブ101 および外側シール部99側へ押圧されている。ディスクバルブ101 および弁ばね103 は、バルブ部材本体87の中央開口部に挿通されるピン104 にナットを105 を螺着してバルブ部材本体87に取付けられている。
【００５９】
ディスクバルブ101 の背面部には、その周方向に沿って環状の突起部107 が形成されており、シールディスク102 の内周部が突起部107 の先端部に当接している。
【００６０】
そして、ディスクバルブ101 、シールディスク102 、円筒部材88およびガイド部材89によってパイロット室106 が画成されており、パイロット室106 は、ピン104 に設けられた油路104a（上流側通路）によって固定オリフィス104bを介して油室92に連通されている。
【００６１】
バルブ部材本体87、ディスクバルブ101 、シールディスク102 およびパイロット室106 によって主減衰弁Ａ（パイロット型主減衰弁）が構成されており、主減衰弁Ａは、ディスクバルブ101 が油路95からの油液の圧力を受けて開弁して、その開度に応じた減衰力を発生させ、パイロット室106 の内圧を閉弁方向に作用するパイロット圧力としてその開弁圧力を調整するようになっている。
【００６２】
ガイド部材89には、比例ソレノイド90のソレノイド108 に対向させて、パイロット室106 に連通するボア109 が設けられている。ボア109 の内周面には、環状溝110 が形成されており、環状溝110 は、油路111 （下流側通路）によって環状油路93に連通されている。ボア109 には、スプール112 が摺動可能に嵌装されている。そして、ボア109 とスプール112 とで流量制御弁Ｂ（可変オリフィス）を構成しており、比例ソレノイド90のソレノイド108 への通電電流に応じてスプール112 がばね113 およびばね114 の付勢力に抗して移動して環状溝110 を開閉することによってボア109 と油路111 との間の流路面積を調整するようになっている。比例ソレノイド90には、ばね113 のスプール112 への初期荷重を調整する調整ねじ115 が設けられている。
【００６３】
上記の構成において、油路16、環状通路82、小径開口部86a 、油室92、油路95、環状溝98、油路100 、環状油路93および油路94によって、シリンダ上室2aとリザーバ室４とを連通させる主通路を構成している。
【００６４】
以上のように構成した本実施形態の作用について次に説明する。
【００６５】
ピストンロッド６の伸び行程時には、ピストン５の移動にともない、ピストン５の逆止弁が閉じ、シリンダ上室2a内の油液が加圧されて、油路16、環状通路82および小径開口部86a を通って減衰力発生機構84の油室92へ流れ、さらに、油路104a、固定オリフィス104b、パイロット室106 、ボア109 、環状溝110 、油路111 、環状油路93および油路94を通ってリザーバ室４へ流れる。このとき、シリンダ上室2a側の圧力が主減衰弁Ａの開弁圧力に達すると、主減衰弁Ａが開いて油液が油室92  から油路95、環状溝98および油路100 を通って環状油路93へ流れる。一方、ピストン３が移動した分の油液がリザーバ室４からベースバルブ８の逆止弁12を開いてシリンダ下室2bへ流れる。
【００６６】
ピストン速度が小さく、主減衰弁Ａの開弁前は、固定オリフィス104bおよび流量制御弁Ｂの流路面積によって減衰力が発生する。ピストン速度が大きくなり、シリンダ上室2a内の圧力が上昇して主減衰弁Ａが開弁すると、その開度に応じた減衰力が発生する。このとき、流量制御弁Ｂの流路面積が小さいほど、圧力損失が大きく、その上流側のパイロット室106 内の圧力が高くなるので、主減衰弁Ａのパイロット圧力が高くなり、このパイロット圧力は、ディスクバルブ101 を閉弁させる方向に作用するので、主減衰弁Ａの開弁圧力が高くなる。したがって、ソレノイド108 への通電電流によって流量制御弁Ｂの流路面積を変化させることにより、直接オリフィス特性を調整するとともに、パイロット室106 の圧力を変化させ主減衰弁Ａの開弁圧力を変化させてバルブ特性を調整することができるので、ピストン速度の低速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することができる。
【００６７】
また、ピストンロッド６の縮み行程時には、ピストン５の移動にともない、ベースバルブ８の逆止弁12が閉じ、シリンダ下室2bの油液がピストン５の逆止弁10を開いてシリンダ上室2aに流入して、ピストンロッド６がシリンダ２内に侵入した分の油液が、シリンダ上室2a側から、上記伸び行程時と同様の流路を通って、リザーバ４側へ流れる。
【００６８】
よって、上記伸び行程時と同様、ピストン速度が小さく主減衰弁Ａの開弁前は、固定オリフィス104bおよび流量制御弁Ｂの流路面積によってオリフィス特性の減衰力が発生し、ピストン速度が大きくなり、シリンダ上室2a側の圧力が上昇して主減衰弁Ａが開弁すると、その開度に応じてバルブ特性の減衰力が発生して減衰力の過度の上昇を抑制する。
【００６９】
そして、ソレノイド108 への通電電流によって流量制御弁Ｂの流路面積を変化させることにより、直接オリフィス特性を調整するとともに、パイロット室106 の圧力を変化させてバルブ特性を調整することができ、ピストン速度の低速域から高速域にわたって減衰力特性を調整することができる。なお、縮み行程時は、上記伸び行程時に対してピストンロッド６の受圧面積が小さいので、その分だけ上記伸び行程時よりも減衰力が小さくなる。
【００７０】
上記第１ないし第４実施形態と同様に、摺動部を設けることなくパイロット室106 を形成しているので、パイロット室106 からの油液の漏れを少なくして安定した減衰力特性を得ることができ、また、温度変化による減衰力のばらつきを小さくすることができる。そして、高い工作精度を要する摺動部分の加工が不要となるため、製造コストを低減することができる。さらに、内側シール部96、弁座97および外側シール部99は、バルブ部材本体87に一体に形成することができるので、これらの突出高さの誤差を小さくすることができ、ディスクバルブ101 の開弁圧力のばらつきを小さくすることができる。
【００７１】
ここで、図13に示すように、ディスクバルブ101 に、突起部107 を設けない場合には、シールディスク102 とディスクバルブ101 との当接部の直径は、通常状態の直径d1（図13の下部参照）に対して、パイロット室106 内の圧力の上昇によってディスクバルブ101 およびシールディスク102 がバルブ部材本体87側へ撓んだ場合には、直径d2（図13の上部参照）となり、通常状態の直径d1よりも大きくなる。これによって、ディスクバルブ102 のより外周側が閉弁方向に押圧されることになり、結果的にディスクバルブ102 のパイロット室106 の内圧に対する受圧面積が増大するので、ディスクバルブ102 が開弁しにくくなる。このように、パイロット室106 の内圧によるディスクバルブ101 およびシールディスク102 の撓みによって、ディスクバルブ101 の開弁圧力にばらつきが生じて安定した減衰力が得にくくなる。
【００７２】
これに対して、本実施形態においては、主減衰弁Ａでは、シールディスク102 の内周部がディスクバルブ101 の背面部に設けられた環状の突起部107 の先端部に当接しているので、パイロット室106 内の圧力が上昇して、その圧力によって、ディスクバルブ101 およびシールディスク102 が、バルブ部材本体87側へ撓んだ場合でも、シールディスク102 とディスクバルブ101 との当接部、すなわち、突起部101 の先端部の直径d1（図12参照）は変化せず一定であるから、パイロット室106 の内圧に対するディスクバルブ101 の開弁圧力のばらつきを防止して安定した減衰力を得ることができる。
【００７３】
なお、上記第５実施形態の突起部107 は、前記第１ないし第４実施形態の各ディスクバルブ46，47に設けてもよい。
【００７４】
また、上記第５実施形態では、ディスクバルブ101 を１枚のディスクで構成した例を例を示したが、これに限らず、ディスクバルブ101 を複数のディスクで構成し、シールディスク 102に対向するディスクのみに突起部107 を設けてもよい。このように、ディスクバルブ101 を複数枚のディスクで構成した場合には、ディスク一枚一枚の厚さを薄くでき、突起部107 の加工が容易になる。さらに、弁座79に対向するディスクを外周部に切欠を有するディスクとして、オリフィスを形成することもできる。
【００７５】
次に、本発明の第６実施形態について、図14を参照して説明する。なお、第６実施形態は、上記第２実施形態の構成に対して、減衰力発生機構の主減衰弁を構成するディスクバルブとシールディスクとの間にリテーナディスクが介装されている点のほかは、概して同様に構成されているので、主減衰弁およびパイロット室の部分のみを図示し、図３および図４に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００７６】
図14に示すように、第６実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器では、ディスクバルブ46，47の上に、このディスクバルブ46，47よりもやや小径の円板状のリテーナディスク 120，121 が積層されている。リテーナディスク 120，121 は、内周部がディスクバルブ46，47と共にクランプされており、ディスクバルブ46，47とともに撓むようになっている。そして、シールディスク54，55の内周端部がリテーナディスク 120，121 の外周端部に当接されている。すなわち、シールディスク54，55は、リテーナディスク 120，121 を介してディスクバルブ46，47に当接されている。
【００７７】
ここで、リテーナディスク 120，121 とシールディスク54，55との当接部の重ねしろＷは、充分小さく設定されている。また、リテーナディスク 120，121 のシールディスク54，55との当接部と、外側シール部40，41との段差ｈは、ディスクバルブ46，47の最大リフト量よりも大きく設定されており、常時、シールディスク54，55の内周縁下端部がリテーナディスク 120，121 の上面に当接するようになっている。
【００７８】
なお、第６実施形態では、パイロット室58，59に連通する上流側通路の固定オリフィス 123，124 が、切欠64，65とは別体に設けられている。
【００７９】
この構成により、上記第２実施形態の作用、効果に加えて、ディスクバルブ46，47とシールディスク54，55との間に、リテーナディスク 120，121 が介装され、シールディスク54，55とリテーナディスク 120，121 との重ねしろＷが充分小さくなっているので、パイロット室58，59の圧力が上昇して、その圧力によって、ディスクバルブ46，47、リテーナディスク 120，121 およびシールディスク54，55がバルブ部材26，27の底部側へ撓んだり、ディスクバルブ46，47の開弁（リフト）によってシールディスク54，55とリテーナディスク 120，121 との接触角度が小さくなった場合でも、シールディスク54，55とリテーナディスク 120，121 との当接部の直径D2の変化を充分小さく抑えることができる。その結果、上記第５実施形態と同様に、パイロット室58，59の圧力に対するディスクバルブ46，47の開弁圧力のばらつきを小さくして、安定した減衰力を得ることができる。
【００８０】
この場合、リテーナディスク 120，121 は、円板状の部材であるから、所望の精度で容易に加工することができ、充分な強度を得ることができるので、製造コストが安価で、かつ、経時的な劣化が少なく、耐久性が高い。
【００８１】
次に、本発明の第７実施形態について、図15を参照して説明する。なお、第７実施形態は、上記第２実施形態に対して、減衰力発生機構の主減衰弁を構成するディスクバルブとシールディスクとの間にシート部材が介装され、外側シール部とシールリングとの間にシールリングが介装されている点のほかは、概して同様に構成されているので、主減衰弁およびパイロット室の部分のみを図示し、図３および図４に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００８２】
図15に示すように、第７実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器では、ディスクバルブ46，47とシールディスク54，55との間に、環状のシート部材 125，126 が介装され、また、外側シール部40，41とシールディスク54，55との間に、環状のシールリング 127， 128が介装されている。
【００８３】
シート部材 125，126 は、外周縁部が下方へ突出されて環状の位置決め凸部 129，130 が形成され、位置決め凸部 129，130 の内周部をディスクバルブ46，47の外周面に当接させることによって、ディスクバルブ46，47上に位置決めされている。シート部材 125，126 の下面の内周側には、ディスクバルブ46，47に当接する環状の突起部 131，132 （第１突起部）が形成されている。また、シート部材 125，126 の上面には、位置決め凸部 129，130 と突起部 131，132 との中間の部位に、シールディスク54，55に当接する環状の突起部 133，134 （第２突起部）が形成されている。すなわち、シールディスク54，55は、シート部材 125，126 を介してディスクバルブ46，47に当接されている。
【００８４】
シールリング 127，128 は、シート部材 125，126 を設けたことによって、内周部が持ち上げられたシールディスク54，55の外周部を持ち上げることにより、シールディスク54，55の取付け角度を適正化するためのものである。よって、外側シール部40，41の高さをシート部材 125，126 に合わせて設定する、すなわち、シールリングを外側シール部に一体に形成することにより、シールリング 127，128 を省略することもできる。
【００８５】
この構成により、上記第２実施形態の作用、効果に加えて、シールディスク54，55がシート部材 125，126 の突起部 131，132 を介してディスクバルブ46，47に当接しているので、パイロット室58，59の圧力が上昇して、その圧力によって、ディスクバルブ46，47およびシールディスク54，55がバルブ部材26，27の底部側へ撓んだ場合でも、シールディスク54，55とシート部材 125，126 との当接部、すなわち、突起部 131，132 の先端部の直径D5は、変化せず一定である。その結果、上記第５実施形態と同様に、パイロット室58，59の圧力に対するディスクバルブ46，47の開弁圧力のばらつきを小さくして、安定した減衰力を得ることができる。
【００８６】
また、シート部材 125，126 の突起部 131，132 （直径D5）によって、ディスクバルブ46，47のシールディスク54，55の内周端部（直径D6）よりも内周側の部位にパイロット室58，59の圧力を作用させることができ、かつ、シート部材 125，126 は、ディスクバルブ46，47の開弁（リフト）時に、その軸方向に沿って平行移動するので、ディスクバルブ46，47の開弁（リフト）時に、ディスクバルブの46，47の外周部がシールディスク54，55の中央部に当接して、シールディスクを54，55を外側シール部40，41（シールリング 127，128 ）からリフトさせることがないので、パイロット室58，59の圧力に対するディスクバルブ46，47の開弁圧力を小さく設定することができ、減衰力特性の設定の自由度を広げることができる。
【００８７】
なお、シールディスク54，55の内周端部をディスクバルブ46，47の内周側の部位に直接当接させるようにした場合、ディスクバルブ46，47の開弁（リフト）時に、ディスクバルブの46，47の外周部がシールディスク54，55の中央部に当接して、シールディスク54，55が外側シール部40，41（シールリング 127，128 ）からリフトして、パイロット室58，59と主通路の下流側とが連通状態となり、パイロット圧が急激に低下し、減衰力が急激に低下することになる。
【００８８】
次に、本発明の第８実施形態について、図16を参照して説明する。なお、第８実施形態は、上記第５実施形態に対して、減衰力発生機構の主減衰弁を構成する外側シール部とシールリングとの間にリテーナリングが介装されている点のほかは、概して同様に構成されているので、主減衰弁およびパイロット室の部分のみを図示し、図10ないし図12に示すものと同様の部分には同一の番号を付して異なる部分についてのみ詳細に説明する。
【００８９】
図16に示すように、第８実施例に係る減衰力調整式油圧緩衝器では、外側シール部99とシールディスク 102との間に、環状のリテーナリング 135が介装されている。リテーナリング 135は、外周部が円筒部材88に嵌合され、また、その内径db（シールディスク 102との内側接線の直径）とディスクバルブ 101の弁座97の内径da（弁座97とディスクバルブ 101との内側接線の直径）との比がdb／da≦1.2 となるようになっている。
【００９０】
この構成により、リテーナリング 135によって、シールディスク 102の受圧面積を実質的に適度に小さくすることができ、ディスクバルブ 101に作用するパイロット圧力を適正化して、ハード時の減衰力特性を最適化することができる。
【００９１】
なお、上記第８実施形態では、別体のリテーナリング 135によって外側シール部の内径d3を設定するようにしているが、リテーナリング 135を外側シール部99と一体に形成するようにしてもよい。また、ほかの第１ないし第７実施形態においても、上記第８実施形態と同様に、主減衰弁のディスクバルブの弁座の内径D1と外側シール部の内径D4との比をD4／D1≦1.2 とすることにより（図４参照）、ハード時の減衰力特性を最適化することができる。
【００９２】
【発明の効果】
以上詳述したように、請求項１の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、可変オリフィスによって通路の流路面積を変化させることによって、シリンダ上下室間の流路面積を直接変化させて減衰力特性（オリフィス特性）を調整するとともに、可変オリフィスによる圧力損失に応じてパイロット室の内圧を変化させて減衰弁の開弁特性を変化させることによって減衰力特性（バルブ特性）を調整するので、減衰力特性の調整範囲を広くすることができる。また、摺動部を設けることなくパイロット室を形成しているので、パイロット室からの油液の漏れを小さくして安定した減衰力特性を得ることができ、温度変化による減衰力のばらつきを小さくすることができる。そして、高い工作精度を要する摺動部分の加工が不要となるため、製造コストを低減することができる。さらに、バルブ部材の内側シール部と弁座と外側シール部とを一体に形成することができるので、これらの突出高さの誤差を小さくして、ディスクバルブの開弁圧力のばらつきを小さくすることができる。
【００９３】
請求項２の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、ディスクバルブとシールディスクと板ばねとで形成された空間とパイロット室とは、油路を介して連通されて常に同圧力となるので、パイロット室の圧力が増加した際に、前記空間が押しつぶされることがない。その結果、前記空間の圧縮にともなう板ばねとシールディスクとディスクバルブとの当接部の摩擦力の増大を抑制することができ、ディスクバルブの作動を円滑にして安定した減衰力を得ることができる。さらに、減衰力調整式油圧緩衝器の組立時に、油路によって前記空間内の空気を排出することができるので、容易にエア抜き作業を行うことができる。
【００９４】
請求項３の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、主減衰弁の開弁前において、副減衰弁によってバルブ特性の減衰力を発生させることができ、低速域の減衰力特性を適正化するとともに、極低速域の減衰力を充分に確保することができる。
【００９５】
請求項４の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、ディスクバルブの背面部に突起部を設けたことにより、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、シールディスクは突起部を介してディスクバルブに当接するので、ディスクバルブとシールディスクとの当接部の直径が常に一定となり、パイロット室の内圧に対するディスクバルブの開弁圧力のばらつきを防止して安定した減衰力を得ることができる。
【００９６】
請求項５の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、ディスクバルブとシールディスクとの間に、リテーナディスクを介装し、該リテーナディスクの外周端部の近傍に、シールディスクの内周部が当接するようにしたことにより、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、シールディスクとリテーナディスクとの当接部の直径が殆ど変化することがないので、パイロット室の内圧に対するディスクバルブの開弁圧力のばらつきを防止して安定した減衰力を得ることができる。
【００９７】
請求項６の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、位置決め凸部、第１突起部および第２突起部を有するシート部材をディスクバルブとシールディスクとの間に介装したことにより、シート部材は、第１突起部を介してディスクバルブに当接するので、パイロット室内の圧力の上昇によって、ディスクバルブおよびシールディスクが撓んだ場合でも、シート部材とディスクバルブとの当接部の直径が常に一定となるので、パイロット室の内圧に対するディスクバルブの開弁圧力のばらつきを防止して安定した減衰力を得ることができる。また、シート部材の第１突起部によって、ディスクバルブのシールディスクの内周端部より内周側の部位にパイロット室内の圧力を作用させることができ、かつ、シート部材は、ディスクバルブの開弁時に、その軸方向に沿って平行移動するため、ディスクバルブの開弁時に、ディスクバルブの外周部がシールディスクの中央部に当接して、シールディスクを外側シール部からリフトさせることがないので、パイロット室の圧力に対するディスクバルブの開弁圧力を小さく設定することができ、減衰力特性の設定の自由度を広げることができる。
【００９８】
また、請求項７の減衰力調整式油圧緩衝器によれば、ディスクバルブの弁座の内径daと外側シール部の内径dbとの比をdb／db≦1.2 としたことにより、パイロット室に対するシールディスクの受圧面積を適度に小さくしてディスクバルブに作用するパイロット圧力を適正化することができ、減衰力特性を最適化することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施形態の要部の縦断面図である。
【図２】図１の減衰力発生機構の拡大図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図４】図３の主減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す図である。
【図５】本発明の第３実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図６】図５の主減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す図である。
【図７】本発明の第４実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の減衰力発生機構の縦断面図である。
【図８】図７の主減衰弁、副減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す図である。
【図９】本発明の第４実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の減衰力特性を示す図である。
【図１０】本発明の第５実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の縦断面図である。
【図１１】図10の装置の要部の縦断面図である。
【図１２】図10の装置の主減衰弁の拡大図である。
【図１３】図12の主減衰弁において、ディスクバルブに突起部を設けない場合のパイロット室の内圧によるディスクバルブおよびシールディスクの変形を示す図である。
【図１４】本発明の第６実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の主減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す縦断面図である。
【図１５】本発明の第７実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の主減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す縦断面図である。
【図１６】本発明の第８実施形態に係る減衰力調整式油圧緩衝器の主減衰弁およびパイロット室の部分を拡大して示す縦断面図である。
【符号の説明】
１  減衰力調整式油圧緩衝器
２  シリンダ
５  ピストン
６  ピストンロッド
26,27 バルブ部材
28,29 シール部材
34,35 油路（主通路）
36,37 内側シール部
38,39 弁座
40,41 外側シール部
42,43 溝部
46,47 ディスクバルブ
48,49 シールリング（外側シール部）
54,55 シールディスク
56,57 弁ばね（ばね手段、板ばね）
56a,57a 切欠（油路）
58,59 パイロット室
64,65 切欠（固定オリフィス）
66,67 溝（上流側通路）
60,63 ポート（下流側通路、可変オリフィス）
78,79 副ディスクバルブ（副減衰弁）
107 突起部
120,121 リテーナディスク
125,126 シート部材
129,130 位置決め凸部
131,132 突起部（第１突起部）
133,134 突起部（第２突起部）
da  ディスクバルブの弁座の内径
db  リテーナリング（外側シール部）の内径
S1,S2 空間
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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