(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数個の波光導体を有する光ケーブルであって、該波光導体は、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体を含む少なくとも１つの群の中に設けられており、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体は室エレメントの中に導かれており、前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部で波光導体はそれぞれ異なる機械的荷重を受けており、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の波光導体の各々は、各々のモードフィールド直径と実効限界波長との商から形成されるＭＡＣ値を有する、複数個の波光導体を有する光ケーブルにおいて、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部に異なるマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいＭＡＣ値を有する波光導体が前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の大きい機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の中に設けられており、
波光導体帯状体の内部において又は波光導体帯状体からなる成層体の内部において、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、該波光導体は波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の中性軸線から大きい間隔を有し、
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が、その他の波光導体よりもより小さいＭＡＣ値を有し、該ＭＡＣはＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆにより与えられており、ただしＭＦＤは光案内ファイバーのモードフィールド直径であり、λｃｅｆｆは実効限界波長であることを特徴とする、複数個の波光導体を有する光ケーブル。
【請求項２】
複数個の波光導体を有する光ケーブルであって、該波光導体は、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体を含む少なくとも１つの群の中に設けられており、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体は室エレメントの中に導かれており、前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部で波光導体はそれぞれ異なる機械的荷重を受けており、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の波光導体の各々は、各々のモードフィールド直径と実効限界波長との商から形成されるＭＡＣ値を有する、複数個の波光導体を有する光ケーブルにおいて、
前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部に異なるマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいＭＡＣ値を有する波光導体が前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の大きい機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の中に設けられており、
波光導体帯状体の端部領域に又は波光導体帯状体の成層体の角部の領域に、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が、その他の波光導体よりもより小さいＭＡＣ値を有し、該ＭＡＣはＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆにより与えられており、ただしＭＦＤは光案内ファイバーのモードフィールド直径であり、λｃｅｆｆは実効限界波長であることを特徴とする、複数個の波光導体を有する光ケーブル。
【請求項３】
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体に対して、λ＝１３００ｎｍの場合に、ＭＡＣ値が７．４を下回わるように選定されており、λは波光導体において使用される光の動作波長である、請求項１記載の光ケーブル。
【請求項４】
マイクロ屈曲感応度の大きい波光導体とマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体は、それらのＭＡＣ値において、少なくとも０．５だけ互いに異なる、請求項１から３までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項５】
マイクロ屈曲感応度の大きい波光導体とマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体は、それらのＭＡＣ値において、少なくとも１だけ互いに異なる、請求項１から３までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項６】
ストラクチャ（ＳＴ１）がＵ字形の室エレメント（ＣＡ１）の内部に設けられており、該エレメントは他のこの種のエレメントとより線化されている、請求項１から５までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項７】
ストラクチャ（ＳＴ２）が、ほぼ台形状の横断面を有する室エレメント（ＣＡ２１）の内部に収容されている、請求項１から６までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項８】
ストラクチャが、室状の凹欠（ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎ）の設けられたプロフィル体（ＣＰ３）の内部に設けられている、請求項１から６までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項９】
ストラクチャ（ＳＴ４）が閉鎖された保護外被（ＳＨ）の内部に収容されており、複数個のこの種のより線エレメントが１つのケーブル心となるようにより線化されている、請求項１から６までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項１０】
ストラクチャの全部の波光導体が、７．４を下回わるＭＡＣ値を有する、請求項１から９までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項１１】
ストラクチャの全部の波光導体が、７．０を下回わるＭＡＣ値を有する、請求項１から９までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項１２】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）がそれぞれ、より小さい機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１３３）よりも、それらの１次コーティング（ＰＣ）のより大きい層の厚さを有している、請求項１から１１までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項１３】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）が、より小さい機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１１〜Ｅ１３３）よりも、その１次コーティングの１．５〜４．５倍の層の厚さを有する、請求項１２記載の光ケーブル。
【請求項１４】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）が、より小さい機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１１〜Ｅ１３３）よりも、その１次コーティングの２〜３倍の層の厚さを有する、請求項１２記載の光ケーブル。
【請求項１５】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）の１次コーティングが、０．０２〜０．０５ｍｍの層の厚さを有する、請求項１３又は１４記載の光ケーブル。
【請求項１６】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）の１次コーティングが、０．０３〜０．０４ｍｍの層の厚さを有する、請求項１３又は１４記載の光ケーブル。
【請求項１７】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）がそれぞれ、より低い機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１１〜Ｅ１３３）よりも、その１次コーティング（ＰＣ）に対してより小さい弾性係数を有する材料を有する、請求項１から１６までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項１８】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）に対しては、低い機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１３３）に対するよりも、その１次コーティング（ＰＣ）のために１〜５倍小さい弾性係数を有する材料が設けられている、請求項１７記載の光ケーブル。
【請求項１９】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）に対しては、低い機械的荷重の領域における波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ１３３）に対するよりも、その１次コーティング（ＰＣ）のために１〜２．５倍小さい弾性係数を有する材料が設けられている、請求項１７記載の光ケーブル。
【請求項２０】
より高い機械的荷重の領域における波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ１３４）の１次コーティング（ＰＣ）のための材料として、弾性係数０．５〜２．５ＭＰａを有するウレタンアクリラートが選定されている、請求項１７〜１９までのうちの１項記載の光ケーブル。
【請求項２１】
波光導体（例えばＵ１１１，Ｅ１１２，Ｅ１１３，Ｕ１１４）が、ストラクチャを形成する波光導体−帯状体（例えばＢ１１）の中に設けられており、この帯状体ストラクチャの内部で外側に位置する波光導体（例えばＵ１１１，Ｕ１１４）が、これより内側に位置する波光導体（例えばＥ１１２，Ｅ１１３）よりも、より小さいマイクロ屈曲感応度を有する、請求項１から２０までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項２２】
複数個の波光導体帯状体が、ストラクチャ（ＳＴ１）を形成する成層体となるようにまとめられている、請求項２０記載の光ケーブル。
【請求項２３】
波光導体−帯状体（例えばＢＬ１）が次のような波光導体（ＬＷ１〜ＬＷｎ）を有する標準帯状体（ＧＢ）により構成されており、即ち該帯状体の狭幅側に外側に、内側に位置する、該標準帯状体（ＧＢ）の波光導体（ＬＷ１〜ＬＷｎ）よりもより小さいマイクロ屈曲感応度のそれぞれ付加的に少なくとも１つの波光導体（例えばＬＷ１＊，ＬＷｎ＊）が設けられているような波光導体を有する標準帯状体により構成されている、請求項２０又は２１記載の光ケーブル。
【請求項２４】
付加的に側面に設けられている波光導体（ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊）がそれぞれ接続手段（ＶＭ）により接続されている、請求項２２記載の光ケーブル。
【請求項２５】
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体（ＬＷ１＊，ＬＷ２＊）はそれぞれ帯状体（ＢＬ２）において角部の位置を占めており、ここではその外被（ＡＨ１）を外側へ閉鎖する、請求項２０又は２１記載の光ケーブル。
【請求項２６】
より小さいマイクロ屈曲感応度の波光導体（ＬＷ１＊，ＬＷ２＊）が帯状体の外被（ＡＨ３）の内部で帯状体（ＢＬ３）の角部位置の中に埋め込まれている、請求項２０又は２１記載の光ケーブル。
【請求項２７】
それぞれの波光導体−帯状体（例えばＢＬ１，ＢＬ２またはＢＬ３）が、それぞれ付加的な保護層（ＢＣ）により囲まれている、請求項２０から２５までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項２８】
ストラクチャ（ＳＴ１）を形成する成層体が、請求項２０〜２６による同種の波光導体帯状体（ＢＬ１，ＢＬ２，ＢＬ３）により構成されている、請求項１から２７までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【請求項２９】
ストラクチャ（ＳＴ１）を形成する成層体はいちばん下ならびにいちばん上で、請求項２０〜２６による波光導体帯状体（ＢＬ１，ＢＬ２，ＢＬ３）を有する、請求項１２から２６までのいずれか１項記載の光ケーブル。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、複数個の波光導体を有する光ケーブルであって、波光導体は、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体を含む少なくとも１つの群の中に設けられており、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体は室エレメントの中に導かれており、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部で波光導体はそれぞれ異なる機械的荷重を受けており、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の波光導体の各々は各々のモードフィールド直径と実効限界波長との商から形成されるＭＡＣ値を有する、複数個の波光導体を有する光ケーブルに関する。
【０００２】
【従来の技術】
著しく多くの波光導体を有する光ケーブルを製造することは知られており、この場合、波光導体は群毎に所定のストラクチャとして設けられている。この種の所定のストラクチャの１つの可能な構成は、いわゆる室ケーブルの場合、例えば成層体内部における波光導体帯状体の配置である。この種のストラクチャの一例はヨーロッパ特許Ａ１４９２２０６号公報に示されており、著しく大きい密集密度を得るために、１つの群を形成する帯状体成層体の内部において波光導体の数を、内側から外側へ向うにつれて増加してゆく。
【０００３】
通常はらせん状にケーブル軸線へ走行するように設けられている所定のストラクチャを有するこの種の群の場合、個々の波光導体に対してそのままでは、機械的荷重を回避することは即ち波光導体にわずかしか荷重を与えない位置を取らせることは、いずれにしてもできない。何故ならば波光導体は所定のストラクチャの内部では前述の位置においては実質的に機械的に結合されているからである。この種の機械的な荷重（マイクロ−またはマクロ屈曲という名称で知られている）は実質的に不所望の著しく強い減衰増加を生ぜさせるからである。
【０００４】
【発明の解決すべき課題】
本発明の課題は、所定のストラクチャの維持の下に、波光導体の機械的荷重にもとづく大きすぎる減衰増加をできるだけ十分に回避できる構成を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
この課題は次のようにして解決されている、即ち、
波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部に異なるマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいＭＡＣ値を有する波光導体が前記波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の大きい機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の中に設けられており、
波光導体帯状体の内部において又は波光導体帯状体からなる成層体の内部において、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、波光導体は波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の中性軸線から大きい間隔を有し、
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が、その他の波光導体よりもより小さいＭＡＣ値を有し、ＭＡＣはＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆにより与えられており、ただしＭＦＤは光案内ファイバーのモードフィールド直径であり、λｃｅｆｆは実効限界波長であることによって解決され、
さらに、
波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の内部に異なるマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいＭＡＣ値を有する波光導体が波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体の大きい機械的荷重の現われる１つまたは複数個の領域の中に設けられており、
波光導体帯状体の端部領域に又は波光導体帯状体の成層体の角部の領域に、波光導体帯状体又は波光導体帯状体からなる成層体における別の波光導体よりも小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が設けられており、
より小さいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体が、その他の波光導体よりもより小さいＭＡＣ値を有し、ＭＡＣはＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆにより与えられており、ただしＭＦＤは光案内ファイバーのモードフィールド直径であり、λｃｅｆｆは実効限界波長であることによって解決されている。
【０００６】
【発明の効果】
公知の所定のストラクチャの場合（例えば室ケーブルにおける帯状体成層体の場合）は、ストラクチャすなわちこの種の成層体の内部には常に同種の波光導体が使用されている。これに対して本発明は、ストラクチャ内部で同種の波光導体のこの原理から出発する。この場合、本発明においては、種々異なる感応度を有する波光導体が次のように使用されている。即ち著しく大きい機械的荷重の生ずる個所ではまず第一に、高められた機械的荷重（例えばマイクロ屈曲）のために設計されている、即ち機械的荷重に対してほとんどマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体が設置される即ち使用される。ストラクチャ内部のその他の領域においては、機械的荷重に対してより高い感応度を有する波光導体が使用できる。何故ならばここでは波光導体の機械的荷重が、したがって減衰増加がもともとより小さいか全く生じないからである。機械的にほとんどマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体は通常は、伝送の減衰がより高いからである。この伝送減衰のわずかな増加は、機械的荷重にマイクロ屈曲感応度の大きい波光導体の場合の大きすぎる機械的荷重にもとづく減衰の増加よりも数桁小さい。
【０００７】
本発明の種々の構成は請求項３以下に示されている。
【０００８】
次に本発明の実施例を図面を用いて説明する。
【０００９】
【実施例】
図１に示されている光ケーブルは中心に耐引張性のエレメントＣＥ１を有する。このエレメントの上に、押し出し成形された、例えばポリエチレンから成るプラスチック層ＣＰ１が設けられている。このプラスチック層ＣＰ１の上に、断面が実質的にＵ字形の室素子ＣＡ１１およびＣＡ１ｎが示されている。より線化過程の際にこれらの室素子ＣＡ１１〜ＣＡ１ｎは支持体ＣＰ１の上をらせん状に走行するようにより線化される。完成したケーブルにおいては当然、外装ＭＡ１と支持体ＣＰ１との間の内室全体はｎ個のこの種の室素子ＣＡ１−ＣＡｎで充てんされている。外側に外装ＭＡ１が設けられている。各々の室素子の中に（ＣＡ１１に示されている様に）一群の波光導体が所定のストラクチャで設けられている。この実施例では室素子ＣＡ１１の場合、ストラクチャＳＴ１は、それぞれ４つの波光導体を含む波光導体帯状体の成層体Ｂ１１，Ｂ１２，Ｂ１３により構成されている。所定のストラクチャＳＴ１は、それぞれ外側に位置する波光導体に対する接続線として長方形の形状を形成する。
【００１０】
室素子ＣＡ１１を支持体ＣＰ１の上へより線化する結果、波光導体はストラクチャＳＴの内部で種々異なる荷重を受ける。この場合、実質的に次の荷重が生ずる：より線化軸線（ＣＥ１の中心点）に沿っての巻回によるねじれ荷重ならびに、らせん路の屈曲された案内による屈曲荷重である。これらの荷重は、波光導体を含むストラクチャＳＴ１の、半径方向および／または周方向への伸長が大きいほど、それだけ大きくなる。この場合、いちばん外側に位置する波光導体に特別に荷重が加わる、何故ならばこの波光導体はねじれに関しても屈曲に関してもストラクチャＳＴ１の対角線のほぼ交点に存在する（仮想の）中性軸線ＡＸ１からいちばん離れているからである。
【００１１】
波光導体のより大きい機械的荷重（所定の許容限界値を上回わる）は、波光導体の伝送減衰の著しい増加を生ぜしめる。特別に荷重の加わる部分領域、例えばストラクチャＳＴ１のいちばん外側の左角部および右角部における波光導体のこの種の品質低下を回避する目的で、ここに黒点として示されている、機械的に特にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体Ｕ１１１とＵ１１４が設けられる。このようにして、より線化過程による、またはマイクロ屈折効果の結果による大きすぎる減衰増加が実質的に低減される。
【００１２】
同じく増加される機械的荷重を受ける波光導体として、成層体ＳＴ１のいちばん下側帯状体Ｂ１３の両方のいちばん外側波光導体Ｕ１３１とＵ１３４も対象とされる。そのため好適にこの場合も、著しく低減される機械的感荷重を有する波光導体が設けられる。他方、両方の最も内側に存在する、波光導体帯状体Ｂ１３の波光導体Ｅ１３２とＥ１３３は、ストラクチャＳＴ１の中性軸線により近くに位置するため、機械的により小さい荷重しか受けない。そのため機械的な荷重によるそれらの減衰は（例えばより線化過程の際の）ほとんど実質的に増加されない。
【００１３】
ストラクチャの内部でより小さい感応度を有すべきである波光導体たとえばＵ１１１−Ｕ１３４の選択は、ケーブル構造およびより線化過程のその都度のパラメータに依存する。この場合、個々のストラクチャをより線化する１区間の長さは、１区間の長さが短かくなると、増加された機械的荷重が生ずるように、処理される。さらにそれぞれのストラクチャの外径は、ストラクチャがより大きくなると（即ちストラクチャ内部の波光導体の本数が増加すると）、外側領域における個々の波光導体の機械的荷重も増加するように処理される。１つのストラクチャの内部の波光導体のうちの何本をそれぞれ機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体たとえばＵ１１１−Ｕ１３４として設けるかは、その都度の所与の条件とそれぞれのストラクチャに内在する配置特性に依存する。個々のケースにおいて理論的な配慮のほかに、ストラクチャ内部のそれぞれ特別に機械的に荷重を受ける波光導体の数および位置は、実際の試作によっても次のようにして簡単に求められる。即ち１つのケーブル実施例において、例えばより線化過程の結果、許容限界値を上回わる減衰増加をこうむる波光導体を測定することにより、求められる。
【００１４】
前述の説明を明瞭にするために図２を用いる。ここに示されている光ケーブルＯＣ２は外装ＭＡ２，耐引張力素子およびこの上に取り付けられたプラスチック被覆ＣＰ２を有する。ストラクチャＳＴ２は、著しく高い伝送容量を得る目的で、３つの異なる波光導体帯状体Ｂ２１，Ｂ２２およびＢ２３から成る。これらの帯状体の外側から内側へ見て、それぞれ増加する本数の波光導体を含む。ケーブル心の内室全体は所定数のこの種のストラクチャで充てんされる。本発明の場合、図面を簡単にするために、室素子をＣＡ２１の中に含まれるストラクチャＳＴ２だけが図示されており、他方、同様に形成される別の３つのストラクチャは、外形だけが示されている。
【００１５】
いちばん外側の波光導体帯状体Ｂ２１は８つの波光導体を含む。それぞれ左−および右外側に位置する３つの波光導体Ｕ２１１，Ｕ２１２および２１３ならびにＵ２１６，Ｕ２１７およびＵ２１８は特別に機械的荷重を受けるため、これらを機械的荷重に対して特別に感応させない内側構造を有する。他方、中心近くに設けられる波光導体Ｅ２１４とＥ２１５は、ストラクチャＳＴ２の中性軸線ＡＸ２からそれほど離れていないため、機械的により小さい荷重しか受けない。そのためＥ２１４とＥ２１５のためには、それらの減衰特性に関して、機械的な荷重に対する特別に小さい感荷重により特徴づけられる波光導体を用いる必要はない。
【００１６】
全部で６つの波光導体を有する第２の波光導体帯状体Ｂ２２の場合は、両方のそれぞれ外側の左および右の波光導体がＵ２２１，Ｕ２２２ならびにＵ２２５，Ｕ２２６は著しく小さい感応性の波光導体として形成されている。他方、中性軸線ＡＸ２により近くに位置する両方の内側波光導体ＥＰ２２３とＥ２２４は、機械的荷重に関してより大きい感応度を有することができる。
【００１７】
全部で４つの波光導体を有するいちばん下の波光導体帯状体ＬＢ２３においては、両方の外側に位置する波光導体Ｕ２３１とＵ２３４は機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体として設けられている。他方、より内側に位置する波光導体Ｅ２３２とＥ２３３は、機械的荷重に対してより大きい感応度を有することができる。何故ならばＥ２３２とＥ２３３は、中性軸線ＡＸ２のより近くに位置するからである。
【００１８】
図１および図２のこの実施例に示されている様に、ストラクチャの内部において、機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体Ｕ１１１〜Ｕ２３４の数と分割は、それぞれのストラクチャＳＴ１またはＳＴ２に固有に発生するマイクロ屈曲感応度に応じて選定できる。この場合、中性軸線ＡＸ１またはＡＸ２からの間隔が大きくなると、機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体が用いられる。他方、コア領域においては中性軸線ＡＸ１ないしＡＸ２を中心として、機械的荷重に対するその減衰特性に関して、より大きいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体Ｅ１１２〜Ｅ２２３が設けられる。
【００１９】
図３による配置の場合、光ケーブルＯＣ３において、中心の耐引張力性のコアＣＥ３を中心として、ほぼ長方形の室ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎの設けられたより大きいプラスチック体ＣＰ３が設けられている。このＣＰ３の上に−必要に応じてここに図示されていないカバー−および中間層の介在の下に−外装ＭＡ３が設けられる。ヘリカル状に走行する長方形の切欠ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎの中に、波光導体を含むストラクチャがたとえば帯状体成層体の形式で設けられる。この実施例の場合は唯１つのストラクチャＳＴ３が示されている。その構造および要素は図１のそれに相応する、即ち、機械的荷重に対して特別にマイクロ屈曲感応度の小さい４つの、それぞれ角部に配置された波光導体Ｕ３１１〜Ｕ３３４が設けられている。
【００２０】
図４はより線化素子ＯＥを示す。これは外側の保護スリーブＳＨを有し、この内部に全部で１６の波光導体から成るストラクチャＳＴ４が収容されている。これらの１６の波光導体は各４つの波光導体帯状体Ｂ４１−Ｂ４４へ分割されている。角部にそれぞれ配置されている波光導体Ｕ４１１，Ｕ４１４，Ｕ４４１とＵ４４４は、機械的な荷重に対して特別にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体として形成されている。他方、さらに内側に存在する白丸として示されている、波光導体−ストラクチャＳＴ４の中性軸線ＡＸ４のより近くに位置する−はより大きいマイクロ屈曲感応度を有する。
【００２１】
マイクロ屈曲に対するファイバーの感応度は刊行物たとえばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．Ｊｏｕｒｎａｌ  ５５、１９７６、９３７頁−９５５頁に示されている。その感応度の測定は刊行物たとえばＢｅｌｌ”Ｓｙｓｔ．Ｔｅｃｈ．Ｊｏｕｒｎａｌ  ５５、１９７６、第９３７−９５５頁に示されている。その測定は、例えば“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｗｉｒｅ  ａｎｄ  Ｃａｂｌｅ  Ｓｙｍｐｏｓｉｏｍ”（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第４５０頁に示されているいわゆる“ｍｅｓｈ  ｗｉｒｅ  ｔｅｓｔ”により行なわれる。ファイバー即ち波光導体のマイクロ屈曲感応度は、例えばＩＷＣＳ，Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８９、第７０４−７０９頁に示されているＭＡＣ値により特徴づけることができる。次に関連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。
【００２２】
次の式が適用される。
【００２３】
ＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆ
この式に示されている様に、モードフィールド直径ＭＦＤがより小さくされると、屈曲感応度が減少する（λｃｅｆｆ＝実効限界波長）。コア領域に対する第１の屈折値および外装領域に対する第２の所定の屈折値を有する光案内ファイバーは、通常は約７．５であるＭＡＣ値を有する。このＭＡＣ値７．５を例えば６．５へ低下させると（例えばモードフィールド直径ＭＦＤの減少化により）、マイクロ屈曲感応度は、２よりも大きい係数だけ低減される。そのためこの種の波光導体は増加された機械的荷重を受ける。この場合このことにより不所望に大きい減衰量増加が生ずることはない。より低いＭＡＣ値（即ち例えば７．４を、有利には７．０を、最良には６．５さえも下回わる）を有するこの種の波光導体は、図１〜図４の波光導体Ｕ１１１〜Ｕ４４４のために最適である。マイクロ屈曲感応度の大きい波光導体（Ｅ１１２〜Ｅ２２３）のＭＡＣ値とマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体（Ｕ１１１〜Ｕ４４４）のＭＡＣ値との差は好適には０．２にすべきであり、例えば０．５よりも大きく最適には１．０よりも大きい値を有すべきである。前記の値はλ＝１３００ｎｍへ関係づけられている。
【００２４】
波光導体の所望の非感応度を得る目的で、光案内ファイバーの設計を相応に変更できる。例えば光案内ファイバーのコアの屈折率と外装の屈折率との差を増加させると、ファイバーの案内特性が改善され、そのため屈曲に対する感応度がより小さくなる。光ファイバーの機械的けんろう性のこの種の改善により、もちろん通常は減衰がわずかに増加はするが、しかしこの増加は、機械的な荷重が増加した場合の機械的にマイクロ屈曲感応度の大きい光案内ファイバーの減衰度増加よりは著しく小さい。
【００２５】
次に前述の事象を説明する関係式の導出を簡単に説明する。
【００２６】
図５にマイクロ屈折損失αがＭＡＣ値に依存して、ａ＝４〜４．３μｍ（ａ＝コア半径）および△（正規化された屈折率の差）＝０．００３３−０．００３９％（ｎ１＝波光導体のコアの屈折数、ｎ２＝外装屈折率）の場合に示されている。
【００２７】
Δ＝（ｎ２（１）−ｎ２（２））／２ｎ２（１）                （２）
Ｖ−パラメータ：（ストラクチャパラメータ）
Ｖ＝（２π／λ）α・ｎ１・√２Δ                          （３）
モードフィールド直径。
【００２８】
【数１】
0003824663.tif 000002
【００２９】
レーレー散乱による減衰
αＳ＝（０．６８５＋６６Δｎ）／λ４                          （５）
次の屈折率の場合は次の値から出発する：
Ｖｃ＝２．４０５
λｃ＝λｃｅｆｆ＋１００ｎｍ（λｃ＝理論上の限界波長）
ｎ１＝１．４５１；ただしλ＝１３００ｎｍ
（１）〜（４）により次の式が得られる。
【００３０】
Δ＝（１／２π２）（λｃＶｃ／ＭＡＣ・λｃｅｆｆ・ｎ１）…０.６５＋１.６１９
／（λｃＶｃ／λ）・＋・２.８７９／（λｃＶｃ／λ）
正規化された屈折率差△を屈折率差△ｎに変換してその結果を（５）に代入すると、図６に示されている、λｃｅｆｆの関数としての減衰αｓの依存性が、種々のＭＡＣ値の場合に得られる。曲線Ｋ１はＭＡＣ＝６．５、曲線Ｋ２はＭＡＣ＝７、曲線Ｋ３はＭＡＣ＝７．５の場合にそれぞれ当てはまる。
【００３１】
図６に示されている様にＭＡＣ＝６．５の場合でさえもキロメータ減衰（１３００ｎｍの場合）はまだ０．４ｄＢ／ｋｍよりも小さい。ＭＡＣ＝７．５の場合の減衰値に比べて、減衰はわずか約５・１０~２ｄＢ／ｋｍしか増加しない。しかしマイクロ屈折感応度は著しく低減している。
【００３２】
そのためこの種のファイバーは例えば、ファイバーが著しく大きいマイクロ屈折を受けるような、ケーブル構造の位置に適する。
【００３３】
図７は、図１に示されているＵ形プロフィルのケーブルの中に設けられている、１０個のファイバー帯状体を有する帯状体成層体から成る、上側、中間および下側の波光導体Ｌ１−Ｌ１２の減衰値αを示す。
【００３４】
破線は荷重の加わらない状態におけるファイバー帯状体の減衰値を示す。即ち全部の波光導体Ｌ１−Ｌ１２は、波長１５５０ｎｍの場合にだいたい同じ減衰度０．２ｄＢ／ｋｍを有する。マイクロ屈曲感応度の大きいファイバーが用いられると、前述の荷重の場合たとえばより線化そのものの場合またはケーブルの内部温度テストの場合、外側帯状体のいちばん外側の両方の波光導体に対する減衰が著しく増加し、白丸ＥＬ１およびＥＬ１２により示されている値にある。即ち減衰増加は約１．０ｄＢ／ｋｍの値を有する。この場合、ＭＡＣ値８．２が定められている。他方、いちばん外側の両方の波光導体Ｌ１とＬ１２のために、マイクロ屈曲感応度の小さいＭＡＣ値６．８のファイバーが用いられる時は、外側の両方の波光導体における減衰増加は著しくわずかで、点ＵＬ１（約０．３３ｄＢ／ｋｍ）と点ＵＬ１２（約０．４５ｄＢ／ｋｍ）により示されている値にしか達しない。
【００３５】
そのためストラクチャの臨界領域にほとんどマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体を本発明により使用することにより、ストラクチャの特性全体の著しい改善が達成される。詳細には次の点が改善される：
このストラクチャの維持の下に全体的により小さい減衰値が得られる。
【００３６】
所定の減衰値の場合は不利な処理パラメータ（より大きい屈曲、より小さい区間長さ）が許容できる。
【００３７】
処理パラメータおよび減衰が変らない場合は、ストラクチャの内部でより多くの本数の波光導体が設置できる。
【００３８】
１つの成層体の内部の１つの帯状体の内部にわずか６つの波光導体ではなく、１つの帯状体の内部に８つの波光導体の成層体を、許容される誤差の値を上回わることなく、実現できる。
【００３９】
１つの所定のストラクチャの内部に、わずかしか屈曲感応度を有しない全部の波光導体を構成することもできる、即ちＭＡＣ値７．４を有利に７．０を、必要に応じて６．５さえも下回わるＭＡＣ値で全部の波光導体を構成することもできる。
【００４０】
実際の所与条件たとえば維持されるべき寸法選定は、ストラクチャ内部で最も強く荷重を受ける領域において、機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体を有するストラクチャを構成する場合は、必ずしもそのまま考慮しなくてよい。そのため本発明の別の構成の課題は、種々異なるマイクロ屈曲感応度の波光導体を有する所定のストラクチャを、実際の所与条件の十分な考慮の下に、簡単に構成する手段を提供することである。この課題はこの変形実施例の第１の解決手段により次のようにして解決されている。即ちより高い機械的荷重の領域における波光導体は、その１次コーティングの層の厚さを、より低い機械的荷重の領域における波光導体よりも、より大きくすることにより、解決されている。
【００４１】
それぞれより高い機械的荷重の領域における波光導体の第１の被覆スリーブ（１次コーティング）の厚さ増加により、波光導体の伝送特性における許容できないほど高い減衰増加を生ぜさせるおそれのある、これらのマイクロ−および／またはマクロ屈曲の影響（いわゆる“マイクロ−またはマクロベンディング”）はほとんど受けない様になる。何故ならば１次コーティングの厚さ増加により有利に、例えば発生し得る機械的荷重たとえば圧縮荷重に対して付加的な減衰作用を与えるからである。さらにこの種の波光導体は実際の所与条件に著しく簡単に適合化される種々の変形可能なストラクチャ構成を可能にする。何故ならばそれぞれの波光導体の１次被覆の厚さを所期のように調整することにより、ストラクチャの例えば所定のスペース状態、値選定データ、各々の波光導体への最大許容圧縮力等を、ストラクチャ構成の際に著しく簡単に有利に考慮できるからである。
【００４２】
変形実施例の第２の解決手段によれば、前述の課題は次のようにして解決されている。即ちそれぞれより高い機械的荷重の領域における波光導体が、より低い機械的荷重の領域における波光導体よりも、その第１の被覆のためによりソフトな材料を有することにより解決されている。
【００４３】
この有利な構成によりストラクチャ内部のより高い機械的荷重の個所における波光導体に対しても、許容されない位に高い伝送減衰が回避される。外径直径が同じ場合は、１次コーティング用のよりソフトな材料を有するより強く荷重の加わる波光導体は、わずかな荷重しか加わらない波光導体よりも、良好にクッション作用を受ける、即ち機械的に減衰される。このようにして、種々の所与条件に適合される最適化されたストラクチャ構成が可能になる。
【００４４】
より強く荷重の加わる波光導体の１次コーティングのために、機械的にわずかしか荷重の加わらない波光導体の１次コーティングのためよりも、より大きい１次被覆の厚さ（１次コーティング）ならびに同時によりソフトな材料を設けることは特に有利である。この組み合わされた構成により、種々の所与条件を、たとえば値選定データ、機械的な最小荷重（けんろう性）、各々の個々の波光導体のための許容通過減衰等を満たすストラクチャが著しく簡単に構成される。
【００４５】
荷重が生ずると、図１の帯状体成層体ＳＴ１は実質的に、室空間における角部の４つのファイバーＵ１１１，Ｕ１１４，Ｕ１３１，Ｕ１３４により実質的に支持される。この角部の形式の減衰増加の目的で、必要に応じて例えば温度サイクル、屈曲−または横方向圧力検査が実施できる、即ち成層体の中で角部のファイバーは最も感応度が大きい。
【００４６】
ストラクチャの波光導体の所望の不感応度−例えばそれらの４つの角部領域における−は次のようにして得られる、即ちより高い機械的荷重の個所における光案内ファイバーの被覆の設計（コーティング設計）は、より低い機械的荷重の領域における光案内ファイバーのそれに比較して、変形されていることにより得られる。図１２は、波光導体ＬＷ１＊の構造を示す。これは例えば図１のストラクチャＳＴ１における機械的にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のために使用できる。図１２の波光導体ＬＷ１＊は中心に光案内用ガラスコアＣＯを有する。ＣＯは外装ガラス（“被覆”）ＣＬにより囲まれている。その結果、外径ＤＦを有する光案内ファイバーが形成されている。この光案内ファイバーの上に少なくとも１つの１次の内側のプラスチック被覆（１次コーティング）ＰＣが被着されている。この１次コーティングＰＣのために例えば、弾性係数０．５〜２．５ＭＰａを有するウレタンアクリラートのようなソフトな材料が選定される。この１次コーティングＰＣはさらに少なくとも１つの２次の、さらに外側に設けられる被覆（２次コーティング）により被われる。この２次コーティングＳＣのために１次コーティング用よりも硬い材料たとえばＳＣ、ウレタンアクリラートまたはシリコンアクリラートエポキシダクリラート−弾性係数５００〜１５００ＭＰａ−が、１次コーティングＰＣの外側表面の損傷を実質的に回避する目的で、さらにこの回避により光案内ファイバーの確実な問題のない以後の処理を可能にする目的で、選定される。
【００４７】
より高い機械的荷重の個所における波光導体たとえば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４をそのストラクチャＳＴ１の内部で、使用し得る圧力に対して機械的により非感応しないようにする目的で、波光導体の被覆は次のように形成される。即ち被覆は、小さい機械的荷重の個所における波光導体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３よりも、大きい層の厚さを有する１次コーティングをそれぞれ有するように、形成される。その根拠は、“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｗｉｒｅ  ｕｎｄ  Ｃａｂｌｅ  Ｓｙｍｐｏｓｉｏｎ  Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ”（ＩＷＣＳ）、１９９３、３８９〜３９０頁に示されている様に第一に、１次コーティングＰＣが波光導体のマイクロ屈曲感応度に影響を与えるからである。たとえばより高い機械的圧力荷重の領域における波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４がより小さい機械的荷重の領域における例えば図１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような波光導体よりも、それぞれ１．５〜４倍たとえば２〜３倍大きい、その１次コーティングＰＣの層の厚さを有する。有利には機械的に感応度のより小さい波光導体の１次コーティングＰＣのために、層の厚さ２０〜５０μｍたとえば３０〜４０μｍが選定される。例えばソフトな１次コーティングＰＣの厚さ増加によりそのクッション作用すなわちバッファ作用が増加する。そのため作用し得る、それぞれの光案内ファイバーへの押圧荷重が減衰されて、全体的により堅ろうな波光導体が形成される。
【００４８】
１次コーティングＰＣの設けられた、図１２の波光導体ＬＷ１＊の光案内ファイバーは例えば、図１のＥ１１２〜Ｅ１３３のような機械的にマイクロ屈曲感応度の大きい波光導体よりも、１．１〜１．５倍たとえば１．２〜１．４倍大きい外径ＤＰＣを有する。例えば外径ＤＰＣは１６５〜２５０μｍ、例えば１７０〜２１０μｍが選定される。より小さいマイクロ屈曲感応度の図１の波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の場合の２次コーティングＳＣは、より小さい機械的荷重の図１の波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１３３の２次コーティングに比較して、ほぼ等しいかまたは１．１〜２倍大きい層の厚さをそれぞれ有する。有利には２次コーティングＳＣのための層の厚さは１０〜４０μｍたとえば２０〜３０μｍに選定される。そのため圧縮荷重に対して機械的にけんろうな波光導体ＬＷ１＊は、図１の機械的にマイクロ屈曲感応度の大きい波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１３３よりも、１．２〜１．８倍たとえば１．２〜１．５倍大きい全体の外径を有する。例えば全体の外径ＤＬＷは２００〜３００μｍたとえば２００〜２５０μｍに選定される。
【００４９】
それぞれの波光導体のマイクロ屈曲感応度への１次コーティングＰＣの影響を説明するために、次のテーブルに例えば波光導体の５つの異なるコーティング形式Ｔ１〜Ｔ５が示されている。
【００５０】
これらは、例えば“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｗｉｒｅ  ｕｎｄ  Ｃａｂｌｅ  Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ（ＩＷＣＳ）Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ、１９８９、第４５０頁に示されている、いわゆる“メッシュワイヤテスト”を受ける。それぞれの光導体形式Ｔ１〜Ｔ５に、個々にそれぞれ全体の外径ＤＬＷ、光案内ファイバー直径ＤＦ、外径ＤＰＣ、１次コーティングＰＣで被覆された光案内ファイバー、ならびに１次コーティングＰＣおよび２次コーティングＳＣに対してそれらの所属の弾性係数が示されている。
【００５１】
テーブル１
ＤＬＷ    ＤＰＣ    ＤＦ    コーティング    PCの弾性係数    ＳＣ
[μｍ]    [μｍ]    [μｍ]     機種         ［ＭＰａ］    ［ＭＰａ］
180       150       125        Ｔ1            1.6          1530
200       150       125        Ｔ2            1.6          1530
200       165       125        Ｔ3            1.6          1530
245       205       125        Ｔ4            2.6          690
245       190       125        Ｔ5            1.6          580
図１３に例えば５つの異なるコーティングされた波光導体Ｔ１〜Ｔ５に対してそれぞれ、マイクロ屈曲損失（減衰損失）α＊ｄＢ／ｋｇ圧縮荷重がそれぞれのいわゆるＭＡＣ値に依存して、波長１５５０ｎｍにおいてＭＡＣ領域たとえば６．５〜８．５にわたり示されている。ＭＡＣ値は、ＩＷＣＳ、Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ１９８８、第７０４〜７０９頁に示されている様に、ファイバーすなわち波光導体のマイクロ感応度を特徴づける。次に関連事項の説明のためにＭＡＣ値を用いる。この場合、次の式が適用される：
ＭＡＣ＝ＭＦＤ／λｃｅｆｆ
この式に示されている様に、それぞれの波光導体のモードフィールド直径ＭＦＤが小さくなると、屈曲感応度は減少する。図１３にＴ１＊で示されている、テーブル１のコーティング形式Ｔ１の場合の測定直線は、現行のモノモード波光導体の場合のマイクロ屈曲損失にもとづく減衰比を、ＭＡＣ値に依存して示す。この１次コーティング形式Ｔ１に比較して２次コーティング形式Ｔ２の場合は、２次コーティングが約２０μｍだけ増加する。このことは図１３の減衰ダイヤグラムにおいて、測定直線Ｔ１をわずかに下回わる測定直線Ｔ２＊を生ぜしめる。他方、伝送減衰の著しく大きい低減ないし低下は、１次コーティング層の厚さ増加により達せられる。このことは例えばコーティング形式Ｔ３−その測定直線Ｔ３＊は約０．０５ｄＢ／ｋｇ（１測定単位）の間隔で測定直線Ｔ２＊を下回わりかつこれにほぼ平行に走行する。図１３にさらにテーブル１のコーティング形式の場合の測定直線Ｔ４＊が示されている。この直線は測定曲線Ｔ３＊を著しく下回わりかつＴ３＊よりも小さい傾きで走行する。コーティング形式Ｔ４はコーティング形式Ｔ３よりも、１次コーティングのより大きい層厚（ＤＰＣ−ＤＦ＝８０μｍ）により特徴づけられている。同時にその２次コーティングＰＣの場合は、この実施例においてはより小さい例えば半分よりも小さい弾性係数を有する材料が選定されている。このコーティングＴ４の設計の場合、減衰損失の一層の低減が達せられる。このことは測定曲線Ｔ３＊よりも小さい傾きで走行する測定直線Ｔ４＊で当該の６．５〜８．５のＭＡＣ領域において示されている。コーティング形式Ｔ５の場合、最終的に波光導体はＭＡＣ値領域６．５〜８．５において外側の圧縮荷重に近似的に依存しないようにできる。このことは例えば、１次コーティングＰＣの弾性係数を形式Ｔ４の弾性係数よりも減少させることにより、達せられる。このことは、Ｔ４＊下側を近似的に一定の形で走行する測定曲線Ｔ５＊に示されている。
【００５２】
１次コーティングの層の厚さの増加に付加的にまたはこれに依存することなく、より高い機械的荷重たとえば押圧力の個所に位置定めされている波光導体の場合に、例えば図１のＵ１１１〜Ｕ１３４の場合に、これらは必要に応じて次のようにしても圧力に一層マイクロ屈曲感応度の大きいように即ち一層けんろうにされる。即ちその１次コーティングＰＣのために、図１のストラクチャＳＴ１の内部のより小さい機械的荷重の範囲における波光導体たとえばＥ１１２〜Ｅ１３３のＰＣのためよりも、よりソフトな材料が選定されていることにより、圧力に一層マイクロ屈曲感応度の大きいように即ち一層けんろうにできる。そのため有利に、より高い機械的荷重の領域における図１の例えばＵ１１１〜Ｕ１３４のような波光導体は、より小さい機械的荷重の領域における波光導体よりもできるだけ小さい弾性係数を有するようにする。例えば図１の強く荷重を受ける波光導体の１次コーティングＰＣのために、それぞれより小さい機械的荷重の領域における図１の波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１３３のための材料よりも１〜５倍たとえば１〜２．５倍ソフトな材料が選定されている。特に有利に図１のより強く荷重を受ける波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の１次コーティングのために、より小さい荷重の領域における波光導体のための弾性係数よりも、例えば１〜２．５倍小さい弾性係数が選定されている。好適には図１の一層けんろうな光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４は、弾性係数０．５〜３たとえば１〜２ＭＰａを有する。この構成に付加的にまたはこれに依存することなく、より高い圧力荷重の領域における波光導体は、必要に応じて次のようにしても圧力に一層感応させることができる。即ち２次コーティングのために、より小さい荷重を受ける光導体の材料よりもソフトな材料を選定することにより、圧力に一層感応させることができる。有利には一層けんろうな波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４の２次コーティングのための弾性係数は、機械的によりマイクロ屈曲感応度の大きい波光導体Ｅ１１２〜Ｅ１１３の場合の弾性係数よりも１．０〜２．５倍たとえば１．０〜２．０倍大きく選定される。例えば機械的に圧力に対してより安定している波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のための２次コーティングは、弾性係数５００〜１６００ＭＰａたとえば８００〜１５００ＭＰａを有する。そのため２次コーティングは有利に保護層として作用する。そのため外力は２次コーティングＳＣから内側コーティング（１次コーティング）ＰＣの面へ伝達できる。
【００５３】
そのため２次コーティングの弾性係数の影響は１次コーティングの影響に比較して、実質的に無視できる。
【００５４】
そのためテーブル１におけるコーティング形式Ｔ３〜Ｔ５を有する波光導体は約６．５〜８．５のＭＡＣ値領域において、コーティング形式Ｔ１に相応するように通常のように値の選定された波光導体よりも小さいマイクロ屈曲損失を有する。そのためこの種の修正された波光導体は、生じ得る押圧力の作用する、図１のストラクチャＳＴ１の個所に位置定めされる。図１の実施例においてこの位置は例えば帯状体成層体における４つの角部の位置である。しかし特に確実に全部の帯状体Ｂ１１，Ｂ１２及びＢ１３の場合、図１の帯状体成層体において、それぞれ角部の位置においてこの種の圧力感応性の波光導体を設けることもできる。
【００５５】
図８は図１のストラクチャＳＴ１の基本ユニットとしての波光導体帯状体ＢＬ１を示す。この帯状体ＢＬ１は、図１の、いちばん下に位置するＢ１３の場所だけを、およびまたは図１の帯状体成層体（ストラクチャＳＴ１）のいちばん上に位置する帯状体Ｂ１１の場所だけを占める。他方その中間に取り付けられたその他の帯状体は、それぞれ同種の波光導体を有する従来の設計による帯状体とすることができる。しかしこれに代替的に図１の成層体ＳＴ１において全部の帯状体をＢＬ１の形式で即ち同じ形式で構成できる。この代替形式は、一体的な複数式スプライス装置を使用できる利点を有する。
【００５６】
帯状体ＢＬ１はほぼ長方形の長らなプラスチック外側被覆ＡＨ１ならびにそれぞれ少なくとも１つの別の付加的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊を有する波光導体標準帯状体ＧＢから構成される。後者はそれぞれ標準帯状体ＧＢの丸められた短辺に外側に長手方向に接続手段ＶＭを用いて外被ＡＨ１へ別個に当接されている。そのためｎ個の波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは標準帯状体ＧＢの外被ＡＨ１の中に埋め込まれて２つの別個の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊により側面が限定され、その結果、標準帯状体ＧＢよりも広幅の帯状体ＢＬ１が形成される。この場合、波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎは仮想の直線状の接続線に沿って外被ＡＨ１の中心に収容される。他方、両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は外側の保護被覆なしにこの仮想の接続線の両側に続く。別個の付加的な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は図８において、標準帯状体ＧＢの波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大きい直径で示されている。このことは次のことを意味する。即ち図８において波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊として前述の様に例えば波光導体Ｕ１１１〜Ｕ１３４のために、この種のものが設けられている。有利にこれらの両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置するために小さい圧縮荷重を受ける波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎよりも大きい、その１次コーティングの層厚を有する（例えばテーブル１のコーティング形式Ｔ３に相応する波光導体）。もちろん全部の別の前述の波光導体形式（コアおよび外装周期に対する異なる屈折率、即ち異なるＭＡＣ値）ならびに生じえる押圧力にマイクロ屈曲感応度の小さい波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊、例えば有利にテーブル１のコーティング形式Ｔ３，Ｔ４，Ｔ５に相応する波光導体のためのコーティング設計も使用できる。波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊のための接続手段ＶＭとして例えば、接着剤、通常の帯状体コーティングまたはその他の粘着手段を選択できる。
【００５７】
図８に、標準帯状体ＧＢを側面で限定する波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は、内側に位置する波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎのための側縁保護の形式で作用する。そのためこれらはまさに、帯状体ＢＬ１の内部で、発生し得る押圧力を最も強く受ける個所に、即ち帯状体ＢＬ１の端部に設けられる。図１の帯状体ＢＬ１において両方の最も外側に設けられている波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊だけがそれぞれその１次コーティングの外被を有するため、それにもかかわらず全体として、外被ＡＨ１の内部でｎ＋２個の同種の波光導体を備えた標準帯状体が有するのとほぼ同じ帯状体量が維持される。このようにして、２つの異なる種類の波光導体を有する著しくコンパクトな帯状体ＢＬ１が形成される。外被ＡＨ１により画定された内側領域における小形の圧力に安定な波光導体ＬＷ１〜ＬＷｎならびに、標準帯状体ＧＢの狭辺における、生じ得る荷重を受ける外側領域の中のこれらに対向する少なくとも２つの圧力に一層安定な波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊。そのためこの帯状体ＢＬ１は著しく高い集約密度によりならびに著しく簡単な製造により特徴づけられる。さらに製造の際に有利に帯状体中での一様なファイバー位置が可能にされる。
【００５８】
図９の波光導体帯状体ＢＬ２の場合、図８の帯状体ＢＬ１との相違は、両方の波光導体ＬＷ１，ＬＷｎ＊がそれぞれ外被ＡＨ１の短辺の角部位置の中に片側で一体化されている点にある。波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊はその外側輪郭が帯状体ＢＬ２のための丸められた短辺を形成する。（図８からそのまま取り出された部品は図９において同じ参照記号で示されている）。波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊は、帯状体の厚さに相応する外径を有する。そのため波光導体は外被ＡＨ１の短辺のための一種の閉鎖を形成する。
【００５９】
図９の帯状体ＢＬ２に代えて図１０において両方の波光導体ＬＷ１＊，ＬＷｎ＊は完全に外被ＡＨ２の中へ一体化されている、即ちこれらは共通に波光導体Ｌ１〜Ｌｎと共に完全に外被のプラスチック材料の中に埋め込まれている。このようにして、その外被ＡＨ３に関して実質的に一様に形成されている波光導体帯状体ＢＬ３が構成されている。何故ならばその角部のファイバーもこの保護外被により囲まれているからである。
【００６０】
最後に図１１は、図１の帯状体Ｂ１１〜Ｂ１３ならびに図８〜図１０のＢＬ１〜ＢＬ３のための付加的なまたは独立の構成を示す：それぞれの波光導体帯状体は付加的な別の帯状体被覆（コーティング）により囲まれている。図１１においては例えば図８の帯状体ＢＬ１は別の帯状体コーティングＢＣにより完全に囲まれている。この場合、帯状体ＢＬ１は簡単化のためにほぼ長方形のブロックだけで示されている。見やすくするために帯状体コーティングならびに帯状体ＢＬ１の斜線も省略されている。付加的な帯状体コーティングとして例えば、既に設けられている帯状体外被ＡＨ１よりも１〜５倍小さい弾性係数を有する材料が選定される。好適にはこの付加的な帯状体コーティングは弾性係数５０〜５００Ｎ／ｍｍを有する。
【００６１】
そのため別の帯状体コーティングＢＣは、帯状体ＢＬ１の全体のまわりの付加的な軟かい−即ちバッファ−層を形成する。必要に応じて滑り剤添加物が、付加的な帯状体コーティングＢＣと帯状体ＢＬ１の外被との間に、または付加的な帯状体コーティングそのものの中に設けることができる。その目的は成層体の帯状体の間のまさつを低減させるためである。そのため成層体中の荷重がケーブル（屈曲の際のケーブル）の中の局所的な長さ超過／長さ不足の相殺により有利に低減される。図１１は２層の帯状体を示す。この帯状体の付加的な帯状体コーティング層ＢＣは、圧縮荷重を付加的に減衰する作用を有する。例えばこの付加的な帯状体コーティングＢＣの層の厚さは１０〜４０μｍであり、例えば２０〜３２０μｍに選定されている。次の値選定は実際に好適である：
ａ）  波光導体ＬＷ１＊，ＬＷ２＊の外径は０．２４５〜０．３００ｍｍ；
ｂ）  波光導体ＬＢ１〜ＬＢｎの外径は０．１８０〜０．２４５ｍｍ；
ｃ）  帯状体の全体の厚さ（付加的な帯状体コーティングＢＣを含む）λ（全体  の高さ）は０．２４５〜０３２ｍｍ。
【００６２】
図１４は例えば図１〜図１３に示されたそれぞれ同じ本発明の機種の１６の上下の層化された帯状体から成る長方形の帯状体成層体の場合の減衰比を示す。これは機械的圧縮力に対する同じ大きさの感応度のそれぞれの波光導体を有する従来の上下に層化された帯状体から成る１６段の帯状体成層体と比較したものである。図１４のダイヤグラムにはそれぞれ相対的減衰測定値α（ｄｂ／ｋｍ）が、第１の、両方の中央（即ち８番目と９番目の）のならびに最も下側および最も上側に位置する波光導体帯状体の最後のファイバー位置の場合に示されている。この場合、本発明により構成された帯状体成層体においていちばん上に位置する帯状体の場合の相対測定値は、それぞれ書き込まれた四角形により、いちばん下に位置する帯状体のための相対測定値は記入されていない空の四角形により示されている。従来の帯状体成層体のいちばん上に位置する帯状体の波光導体のための相対測定値は記入された円により、ならびにそのいちばん下に位置する帯状体のための測定値は空の記入されていない円により示されている。本発明による帯状体成層体の角部における減衰測定値は、即ちいちばん上ならびにいちばん下に位置する帯状体の１番目のならびに１６番のファイバー位置における減衰測定値は、従来のように構成された帯状体成層体の角部位置における波光導体の相対減衰測定値（α＝８．９；α＝４．０；α＝６．２；α＝５．３を比較のこと）を明らかに下回わる。少なくともいちばん上にならびにいちばん下に位置する帯状体の場合にそれぞれ外に、即ち少なくとも帯状体成層体の角部位置において、それぞれ波光導体が設けられており、この波光導体は、帯状体成層体ストラクチャのほとんど荷重の加わらない領域におけるよりも、生じ得る圧縮力に対して感応度が小さい。この構成により、帯状体成層体の角部位置における波光導体の伝送減衰の著しい低減化が達せられる。ケーブル直径が同じ場合は、標準帯状体を有する帯状体成層体に比較して係数２〜１２だけ減衰増加が低減される。さらに図１４の減衰ダイヤグラムは、中間のファイバー位置における波光導体のために、即ち本発明による帯状体成層体の場合のならびに従来の帯状体成層体の場合のそれぞれの帯状体における例えば８番目および９番目のファイバー位置における波光導体のために、ほぼ等しい伝送減衰を有することを明瞭に示す。この局所的ファイバー位置はストラクチャの内部でマイクロ屈曲なしに維持される。例えば図１〜図１１たとえば図８〜１１に示されている基本ストラクチャを有する帯状体成層体の本発明による構成により、図１の帯状体成層体の角部位置における波光導体に対しても、λ＝１５５０ｎｍの場合に０．３ｄＢ／ｋｍを下回わる減衰測定値が得られる。それぞれの帯状体における中間のファイバー位置は、より大きいマイクロ屈曲感応度を有する波光導体により占めることができる。何故ならばこれらは、生じ得る圧縮力をほとんど受けないからである。
【００６３】
生じえる押圧力に対して著しくけんろうなストラクチャは次の場合に得られる。即ち図１の成層体ストラクチャＳＴ１の全体の波光導体帯状体が同種の波光導体により、図１〜図１１たとえば図８〜図１の同じ実施例の帯状体により置き換えられている場合に得られる。そのため機械的に感応性のない波光導体は、仮想の長方形の外わく−これは内側に位置するその他の波光導体をほとんど荷重の加わらない領域において囲む−の上に位置する。
【００６４】
この種の、図１〜図１１に例えば図８〜図１１に示されている様に構成された帯状体は、波光導体技術における多種多様な適用に適する、例えば室ケーブル（図３）Ｕプロフィールケーブル（図１）または束ケーブル（図４）の室の中へ設置するために適する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による第１の光ケーブルの横断面図である。
【図２】  図１による実施例の変形実施例である。
【図３】  図１による実施例の変形実施例である。
【図４】  図１による実施例の変形実施例である。
【図５】  マイクロ屈曲損失によるＭＡＣ値と減衰増加との関係を示すダイヤグラム図である。
【図６】  異なるＭＡＣ値の場合の減衰損失を限界波長に依存して示したダイヤグラム図である。
【図７】  帯状体成層体の上側、中間および下側帯状体である。
【図８】  図１により光ケーブルの場合の波光導体の第１の基本ストラクチャの横断面図である。
【図９】  図８の基本ストラクチャの第１の変形実施例である。
【図１０】  図８の基本ストラクチャの第２の変形実施例である。
【図１１】  図１に示された光ケーブル用の波光導体の別の基本ストラクチャを示す。
【図１２】  図１〜図１１によるストラクチャのための、機械的にほとんど感荷重を有しない波光導体の構成図である。
【図１３】  種々異なる厚さのコーティング層を有する波光導体におけるマイクロ屈曲によるＭＡＣ値と減衰増加との関係を示すダイヤグラムである。
【図１４】  図１〜図１１による基本ストラクチャを有する光ケーブルにおける帯状体成層体の上側、中間、下側の波光導体−帯状体における波光導体の減衰ダイヤグラムである。
【符号の説明】
ＯＣ１    光ケーブル
ＣＡ１１〜ＣＡ１ｎ    室エレメント
ＣＥ１，ＣＥ２    耐引っ張りエレメント
ＣＰ１    支持体
ＳＴ１，ＳＴ４    ストラクチャ
Ｕ１１１〜Ｕ１１４，Ｅ１１２〜Ｅ１３３    波光導体
ＡＸ１，ＡＸ２，ＡＸ４    中性軸線
ＭＡ１，ＭＡ３    外被
Ｕ４１１，Ｕ４１４，Ｕ４４１，Ｕ４４４    波光導体
Ｂ４１〜Ｂ４４    波光導体帯状体
ＣＡ３１〜ＣＡ３ｎ    切欠
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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