(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミナ粒子及びＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子からなる群から選ばれる少なくとも１種の骨材粒子１００重量部と、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末６０〜９０重量％、Ｂ2 Ｏ3 ５〜１２重量％、及びＡｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物３０重量％以下からなり、該Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０〜９０重量％が粒径３〜５０μｍの粉末であり、１０〜５０重量％が粒径１μｍ以下の粉末である無機質結合材５〜２５重量部とを混合し、その混合物を加圧成形し、その成形物を焼成することを特徴とする金属溶湯用濾材の製造方法。
【請求項２】
無機質結合材中のＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の６０〜８０重量％が粒径３．５〜６μｍの粉末であり、２０〜４０重量％が粒径０．４〜０．９μｍの粉末であることを特徴とする請求項１記載の金属溶湯用濾材の製造方法。
【請求項３】
無機質結合材が５重量％以下のＳｉＯ2 を追加含有するものであることを特徴とする請求項１又は２記載の金属溶湯用濾材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は金属溶湯、特にアルミニウム又はアルミニウム合金の溶湯（本明細書においては、これらを総称して、単にアルミニウム溶湯と称する）中に混入している固形不純物（非金属介在物等）を濾別するために使用される金属溶湯用濾材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
金属溶湯、例えばアルミニウム溶湯（以下、金属溶湯の代表例としてアルミニウム溶湯の場合について説明する）中には、通常、固形不純物、特に非金属介在物が混入しているので、これらの介在物を含有している溶湯をそのまま鋳造し、圧延し、例えばディスク材等として製品化すると、その混入していた非金属介在物がピンホール等の不良発生の原因となる。このような不良発生を防止するために、鋳造に先立ってアルミニウム溶湯を濾過処理して非金属介在物を除去することが一般に行なわれている。この溶湯の濾過に使用される装置として種々のものが知られており、例えば、特公昭５２−２２３２７号公報に記載されているように、電融アルミナ等の骨材をＳｉＯ2 、Ｂ2 Ｏ3 等の無機質結合材により結合させたチューブタイプの濾材が用いられている。
【０００３】
しかしながら、このような従来技術の濾材を用いて、コンピュータのハードディスク材等の製造に用いる高純度アルミニウム溶湯の濾過を行う場合や、清涼飲料水缶、ビール缶等の缶材の製造に用いるＡｌ−Ｍｇ合金系溶湯の濾過を行う場合には、無機質結合材中に含まれているＳｉＯ2 やＣａＯがアルミニウム溶湯で還元されて遊離Ｓｉや遊離Ｃａとなり、これらがアルミニウム溶湯中に溶出してアルミニウム溶湯を汚染するという問題が生じていた。また、Ａｌ−Ｍｇ合金系溶湯は活性な性質であるため、無機質結合材を侵食し、骨材間の結合力を低下させ、濾材の耐久性を低下させる場合もあり、甚だしい場合には使用中にそのような濾材が崩壊することになる。
【０００４】
これらの問題に対処するために、ＳｉＯ2 を含まない無機質結合材を用いて製造される濾材が、例えば特公平５−８６４５９号、特公平５−８６４６０号及び特開平２−３４７３２号の各公報に開示されている。これらの濾材を用いる場合には、遊離Ｓｉの溶出によるアルミニウム溶湯の二次汚染の問題は発生しない。しかしながら、そのような無機質結合材を用いた濾材においては、骨材粒子間の結合状態が悪いため、濾材の強度が低く、また目詰まりを起こしやすいので通湯量がばらつく等の問題を有していた。
【０００５】
それで、遊離Ｓｉや遊離Ｃａの溶出の問題や曲げ強度等の問題を解決した濾材が要望されるに至り、それらを満足するものとして、アルミニウム溶湯との濡れ性を良くするためにＳｉＯ2 を所定量含有させた無機質結合材であって、無機質結合材中に９Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｂ2 Ｏ3 の針状結晶を析出させた無機質結合材を用いて得た濾材が特開平５−１３８３３９号公報に開示されている。
【０００６】
しかしながら、上記の特開平５−１３８３３９号公報に記載された発明の実施においては、９Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｂ2 Ｏ3 の針状結晶を得るために無機質結合材を一旦溶融させた後、特別な冷却手段を付加して結晶長さを特定範囲に抑える必要があるのみならず、無機質結合材中にＳｉＯ2 を１５〜２５重量％含有させ、かつＣａＯ等を含有させるものであるため、上記した遊離Ｓｉあるいは遊離Ｃａの溶出を防止する点に関しては必ずしも満足できるものではない。
【０００７】
近時におけるディスク材等のように、僅かな表面欠陥があってもその影響が大きい各種用途に使用されるアルミニウム溶湯を得るためには、アルミニウム溶湯から可能な限り細かい非金属介在物までも除去し、しかも濾過後のアルミニウム溶湯中に溶出する不純物を可能な限り少なくすることが要求され、従って、無機質結合材中に含有されるＳｉＯ2 及びＣａＯ成分をできる限り少なくし、且つ強度（特に熱間強度）等の面からも十分に満足し得る濾材を提供することが要望されている。
【０００８】
本発明者等は、先に、上記のような要望を満足するアルミニウム溶湯用濾材として、アルミナ粒子及びＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子からなる群から選ばれる少なくとも１種の骨材粒子１００重量部と、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末６０〜９０重量％、Ｂ2 Ｏ3 ５〜１２重量％、ＳｉＯ2 ０〜５重量％及びＡｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物３０重量％以下からなる無機質結合材５〜２５重量部との焼結体からなることを特徴とするアルミニウム溶湯用濾材を発明し、特許出願した。
【０００９】
上記のアルミニウム溶湯用濾材は、アルミニウム溶湯と接触させて使用しても、或いはアルミニウム溶湯中に浸漬して使用しても、不純物がほとんど溶出しないのでアルミニウム溶湯を二次汚染することが少なく、また骨材間の結合力が大きいので濾材の強度、特に熱間強度が高く、長期間に亘り安定して使用でき、また目詰まりを起こしにくいので通湯量がほぼ一定であり、しかも極めて安定な結晶組織を有し、熱間及び常温曲げ強度に優れているアルミニウム溶湯用濾材である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記のアルミニウム溶湯用濾材を製造する際に、無機質結合材の主成分であるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末として粒径の比較的大きいもの、例えば粒径が数μｍ以上のものを用いると、最終的に得られる濾材の強度は実用的な値であるが、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不十分となる傾向があり、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に細心の注意を払う必要がある。また、スピネル結晶粉末として粒径の比較的小さいもの、例えば粒径が１μｍ以下のものを用いた場合にも、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不十分となる傾向があり、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に細心の注意を払う必要があり，更に，最終的に得られる濾材の強度が不十分となる傾向がある。更に、スピネル結晶粉末として粒径が１〜数μｍ程度のものを用いた場合でも、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は必ずしも充分なものとは言えなかった。このように、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度と、最終的に得られる濾材の強度とのバランスをとることは必ずしも容易ではなかった。
【００１１】
本発明の課題は、上記のような問題を克服した金属溶湯用濾材の製造方法、特にアルミニウム溶湯用濾材の製造方法を提供すること、即ち、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は、加圧成形型からの取り出しや、移動が容易である程度に充分であり、また、最終的に得られる濾材については、アルミニウム溶湯と接触させて使用しても、或いはアルミニウム溶湯中に浸漬して使用しても、不純物がほとんど溶出しないのでアルミニウム溶湯を二次汚染することが少なく、また骨材間の結合力が大きいので濾材の強度、特に熱間強度が高く、長期間に亘り安定して使用でき、また目詰まりを起こしにくいので通湯量がほぼ一定であり、しかも極めて安定な結晶組織を有し、熱間及び常温曲げ強度に優れている金属溶湯用濾材の製造方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明等は、上記の目的を達成するために鋭意検討の結果、アルミナ粒子及びＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子からなる群から選ばれる少なくとも１種の骨材粒子を用い、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末と、Ｂ2 Ｏ3 と、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物と、所望によりＳｉＯ2 とからなる無機質結合材を用い、このスピネル結晶粉末として粒径が比較的大きい粉末と比較的小さい粉末とを併用し、それらを混合し、その混合物を加圧成形し、その成形物を焼成することにより良好な結果が得られることを見いだし、本発明を完成した。
【００１３】
即ち、本発明の金属溶湯用濾材の製造方法は、アルミナ粒子及びＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子からなる群から選ばれる少なくとも１種の骨材粒子１００重量部と、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末６０〜９０重量％、Ｂ2 Ｏ3 ５〜１２重量％、及びＡｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物３０重量％以下からなり、該Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０〜９０重量％が粒径３〜５０μｍの粉末であり、１０〜５０重量％が粒径１μｍ以下の粉末である無機質結合材５〜２５重量部とを混合し、その混合物を加圧成形し、その成形物を焼成することを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、骨材粒子として用いるアルミナ粒子としては電融アルミナ、焼結アルミナ等を挙げることができる。また、骨材粒子として用いるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子はＡｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯからなり、Ａｌ2 Ｏ3 ：ＭｇＯのモル比が１：１であり、Ａｌ2 Ｏ3 ：ＭｇＯの重量比が７：３であり、スピネル型結晶構造を形成しているものである。
【００１５】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、無機質結合材成分として用いるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末はＡｌ2 Ｏ3 及びＭｇＯからなり、Ａｌ2 Ｏ3 ：ＭｇＯのモル比が１：１であり、Ａｌ2 Ｏ3 ：ＭｇＯの重量比が７：３であり、スピネル型結晶構造を形成しているものである。このような結晶粉末は極めて安定しており、アルミニウム溶湯による濡れ性が優れており、また、耐アルミニウム侵食性等にも優れているので、アルミニウム溶湯用濾材の製造に用いる無機質結合材として好適である。
【００１６】
しかしながら、無機質結合材として粒径が多くの市販品のように数十μｍ以上であるＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末を用いると、一般的に原料をチューブに成形する際の加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度が低く、保形性が悪くなり、また焼結性も低下する。また、粒径が数μｍ程度になるように粉砕したＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末を無機質結合材として用いた場合には、最終的に得られる濾材の強度は充分であるが、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は必ずしも充分であるとは言えず、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に注意を払う必要がある。
【００１７】
また、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の粒径を粉砕によって小さくすればするほど、例えば粒径を１μｍ以下にすると、そのような無機質結合材を用いた場合には、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不十分となる傾向があり、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に細心の注意を払う必要があり，更に，最終的に得られる濾材の強度が不十分となる傾向がある。
【００１８】
上記のような問題を解決して良好な焼結性を達成するための手段としては焼結助材（結合助材）を多量に添加することが考えられる。しかし、このように助材を多量に添加した場合には濾材の熱間強度が低下し、アルミニウム溶湯に対する耐侵食性が劣化することになる。
【００１９】
本発明においては、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０〜９０重量％、好ましくは６０〜８０重量％を粒径３〜５０μｍ、好ましくは３．５〜６μｍの粉末とし、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の１０〜５０重量％、好ましくは２０〜４０重量％を粒径１μｍ以下、好ましくは０．４〜０．９μｍの粉末とすることによって上記の問題を解決した。
【００２０】
粒径３〜５０μｍのＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末が全Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０重量％未満である場合には、最終的に得られる濾材の強度が不十分となる傾向があり、また、９０重量％を超える場合には、必然的に粒径１μｍ以下のＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末が全Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の１０重量％未満になるので、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不足気味であり、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に細心の注意を払う必要がある。
【００２１】
粒径１μｍ以下のＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末が全Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の１０重量％未満である場合には、上記したように、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不足気味であり、従って、加圧成形型からの取り出しや、乾燥場所への移動に細心の注意を払う必要があり、また、５０重量％を超える場合には、必然的に粒径３〜５０μｍのＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末が全Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０重量％未満になるので、上記したように、最終的に得られる濾材の強度が不十分となる傾向がある。
【００２２】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の内の５０〜９０重量％が粒径３〜５０μｍの粉末であり、１０〜５０重量％が粒径１μｍ以下の粉末であるという条件を満足する限りは、それ以外の範囲の粒径を持つＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末が混入していてもよい。
なお、本発明で用いる上記のような粒径の粉末を得るための粉砕方法はいかなる方法であってもよく、例えば、ボールミルのような乾式粉砕であっても、またビーズミルのような湿式粉砕であってもよく、何れの方法を用いても同様の効果が達成される。
【００２３】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、その成形物を焼成して濾材を形成する際には、その焼成中の無機質結合材の流動性や適当な粘性により通気孔を確保する必要があり、そのためには無機質結合材中に少量の非晶質ガラス成分を添加する必要がある。
【００２４】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、無機質結合材としてＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末と共に用いる非晶質ガラス成分はＢ2 Ｏ3 単独であっても、或いは、Ｂ2 Ｏ3 及びＳｉＯ2 の両方であってもよい。Ｂ2 Ｏ3 及びＳｉＯ2 の両方を用いる場合には、最終的に得られる濾材中のスピネル結晶粒子間を部分的に結合する非晶質ガラス相がＢ2 Ｏ3 及びＳｉＯ2 を含み、Ｂ2 Ｏ3 ／ＳｉＯ2 のモル比が０．３以上となるような配合比とすることが好ましい。このモル比が０．３以上になる場合には、溶湯中のＡｌ原子とＳｉ原子との置換反応が抑制され、耐食性に優れた濾材となる。逆に、このモル比が０．３未満になる場合には、即ちＢ2 Ｏ3 の量に比較してＳｉＯ2 の量が多くなると、アルミニウム溶湯に対する耐食性が低下し、ＳｉＯ2 の溶出も問題となる傾向がある。
【００２５】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、Ｂ2 Ｏ3 源としてホウ酸（Ｈ3 ＢＯ3 ）、ホウ酸アルミニウム（９Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｂ2 Ｏ3 又は２Ａｌ2 Ｏ3 ・Ｂ2 Ｏ3 ）、ホウ酸マグネシウム（ＭｇＯ・Ｂ2 Ｏ3 、２ＭｇＯ・Ｂ2 Ｏ3 、３ＭｇＯ・Ｂ2 Ｏ3 等）等から選ばれる少なくとも１種を用いることができるが、ホウ酸よりも融点が高いホウ酸アルミニウムを用いることにより、Ｂ2 Ｏ3 の蒸発が抑制され、また、高温まで適度の流動性が確保されるので、骨材粒子間の無機質結合材が均一に分布し、強度が改善され、アルミニウム溶湯に対する耐食性が良好になる。
【００２６】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、無機質結合材としてＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末と共にＡｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物を用いる。これらの酸化物は骨材粒子と無機質結合材との焼結の際にＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の焼結を促進し、強度を向上させる作用を持っている。それらの酸化物の添加効果が達成されるためにはそれらの酸化物を合計で５重量％以上添加する必要がある。また、酸化物の添加量が多くなるとその増加に応じてＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末等のその他の成分の量が減少することになるので、酸化物の添加量を合計で３０重量％以下とする。なお、それらの酸化物として、又は酸化物の一成分としてＭｇＯ又はＴｉＯ2 を用いる場合には、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 はそれぞれ１０重量％以下の量で用いることが好ましい。
【００２７】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法において、無機質結合材の各成分の配合比については、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末６０〜９０重量％、好ましくは７０〜８５重量％、Ｂ2 Ｏ3 ５〜１２重量％、好ましくは６〜１０重量％、ＳｉＯ2 ０〜５重量％及びＡｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ及びＴｉＯ2 からなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物（合計で）３０重量％以下、好ましくは５〜２７重量％となるようにする。非晶質ガラス成分（Ｂ2 Ｏ3 及びＳｉＯ2 ）をこの範囲内の配合比で用いることにより、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶の粒界にこれらの非晶質ガラス相が形成されることが抑制され、結合助材として有効に作用し、Ａｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粉末の焼結性を高めることができ、従って、濾材の熱間強度は向上し、また、アルミニウム溶湯に侵食され易い非晶質粒界相が少ないことにより耐食性が向上する。
【００２８】
しかしながら、非晶質ガラス成分の配合量が１５重量％を越えると、添加したこれらの非晶質ガラス成分が局部的に大きくガラス化して偏在し、耐アルミニウム侵食性を劣化させてしまうことになる。
本発明においては、無機質結合材がその他の種々の物質、例えば、スピネル結晶を粉砕する際のＺｒＯ2 あるいは焼結に際しての焼結助材、有機溶剤であるデキストリン等を含有していてもよいことは勿論である。
【００２９】
上記の骨材粒子と無機質結合材との配合比については、骨材粒子１００重量部と無機質結合材５〜２５重量部、好ましくは１０〜２０重量部とからなるようにする。無機質結合材の量が５重量部未満の場合には骨材粒子間の結合が不十分になり、骨材粒子が濾材から脱離する可能性があり、また２５重量部を超えると濾材の気孔が狭くなり、目詰まりを起こし易くなる傾向がある。
【００３０】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法においては、無機質結合材粉末原料と骨材粒子とを混合し、所定の形状に加圧成形し、次いで焼成してもよいし、或いは無機質結合材粉末原料をスラリー状などにして骨材粒子表面にコーティングし、次いで加圧成形し、焼成してもよい。
【００３１】
【実施例】
以下に、実施例及び比較例に基づいて本発明を詳細に説明する。
実施例１〜７及び比較例１〜４
骨材粒子として電融アルミナ（平均粒径８５０μｍ）又はＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子（モル比１：１、重量比７：３、平均粒径８５０μｍ）を第１表に示す量（重量部）で用い、無機質結合材として粒径４〜５μｍのＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子（モル比１：１、重量比７：３、平均粒径４．５μｍ）、粒径０．５〜０．８μｍのＡｌ2 Ｏ3 ・ＭｇＯスピネル結晶粒子（モル比１：１、重量比７：３、平均粒径０．６μｍ）、Ｂ2 Ｏ3 、ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、ＭｇＯ、ＴｉＯ2 をそれぞれ第１表に示す量（重量部）で用い、それらを均一に混合してそれぞれの配合物を得た。
【００３２】
それらの配合物をそれぞれ型内に入れ、１５ＭＰａの成形圧で１００ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍの直方体状成形体を作製した。加圧成形直後の乾燥していない生の成形体について、２点支持１点荷重方式で支持スパン８０ｍｍで曲げ強さ試験を実施した。それらの試験結果は第１表に示す通りであった。
【００３３】
また、それらの配合物をそれぞれ型内に入れ、加圧成形し、乾燥し、次いで電気炉中で１４３０℃で１２時間焼成してそれぞれ外径１００ｍｍ、内径６０ｍｍ、高さ８５０ｍｍのパイプ状成形体を得た。実施例１〜７及び比較例１〜４の各々のパイプ状成形体の強度を以下に示す試験方法で調べた。
【００３４】
《曲げ強さ》
上記の各々のパイプ状成形体から１００ｍｍ×２０ｍｍ×１８ｍｍの直方体状試験体を切り出した。この直方体状試験体について、２点支持１点荷重方式で支持スパン８０ｍｍで室温曲げ強さ試験を実施した。熱間曲げ試験は各々の直方体状試験体を雰囲気温度設定用電気炉中で８００℃に２０分間保持した後、該雰囲気温度設定用電気炉中で、２点支持１点荷重方式で支持スパン８０ｍｍで実施した。それらの試験結果は第１表に示す通りであった。
【００３５】
【表１】
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【００３６】
第１表のデータからも明かなように、本発明に係る実施例１〜７においては、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は、加圧成形型からの取り出しや、移動が容易である程度に充分に高かったが、比較例１及び３においては、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度はやや不足気味であり、比較例２及び４においては、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は不十分であった。また、本発明に係る実施例１〜７の金属溶湯用濾材の強度は室温曲げ強さ及び熱間曲げ強さ（８００℃）について充分に高いものであったが、比較例２及び４の金属溶湯用濾材の強度は不十分であった。
【００３７】
【発明の効果】
本発明の金属溶湯用濾材の製造方法においては、加圧成形直後の乾燥していない生の成形体の強度は、加圧成形型からの取り出しや、移動が容易である程度に充分に高く、また、最終的に得られる金属溶湯用濾材は、室温曲げ強さ及び熱間曲げ強さ（８００℃）に優れたものである。