(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁本体内にニードル弁と圧電素子とを設け、前記弁本体内であって前記ニードル弁と前記圧電素子との間に圧力室を形成し、前記圧電素子の伸縮により前記圧力室内の作動油の圧力を変化させ、前記ニードル弁を開閉動作させる燃料噴射弁において、
前記圧力室と前記圧電素子との間に、前記圧電素子の伸縮方向に移動可能なピストンを設けるとともに、前記ピストンの外周に前記圧力室を密封するシール部材を設け、さらに前記シール部材と前記圧力室との間にラビリンス構造部を設け、
外部からの燃料が供給される燃料供給室を前記ニードル弁の周囲に形成し、当該燃料供給室と前記圧力室との間に第１のオリフィス部を形成するとともに、前記圧力室と前記ラビリンス構造部との間に、前記第１のオリフィス部よりもオリフィス断面積の小さい第２のオリフィス部を形成したことを特徴とする燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧電素子を有する電歪式アクチュエータにより燃料噴射の制御を行う内燃機関の燃料噴射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年の内燃機関では、レスポンスや燃費、出力を向上させるといったニーズが高まっており、このようなニーズに対応することに燃料噴射弁は重要な役割をもっている。
【０００３】
燃料噴射弁は、開閉に要する時間が短い程、すなわち開閉の応答が良いほど制御性がよく、また内燃機関の性能も向上する。この開閉を短時間で行うことができるアクチュエータとして電歪のものが知られているが、この電歪式アクチュエータにより直接弁を開閉しようとするとリフトを大きくとることができないという問題があるため、電歪式アクチュエータは弁の開閉のためのトリガとして用い、実際の弁の開閉およびその開閉状態の維持は油圧によって行う燃料噴射弁が提案されている。
【０００４】
例えば、電歪として高速応答性に優れた圧電素子を用いることによって、噴射弁のレスポンスの向上や、低燃費化された場合の少量の燃料噴射量の安定供給、あるいは高出力化に対応するため噴射可能範囲（ダイナミックレンジ）を拡大するといった技術は、特許第２，５２２，４１７号公報などで提案されており、圧電素子とニードル弁との間に燃料等の作動油を介在させて、圧電素子の変位をニードル弁に伝達することが開示されている。
【０００５】
特許第２，５２２，４１７号公報に開示された燃料噴射弁は、図３に示されるように、ノズル１内に、可動部材としての金属製ニードル弁２が同軸的に介挿され、このニードル弁２と、圧電素子６に接合されたピストン７との間には、圧力室１３が形成されている。そして、圧電素子６のｍｓｅｃオーダの瞬間的な伸縮にともない、燃料供給室３１内の圧力に対し、圧力室１３内の圧力が過渡的に変化（収縮時は低く、伸長時は高くなる。）するので、圧力室１３と燃料供給室３１との圧力バランスが崩れ、これによりニードル弁２が開閉する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、この種の燃料噴射弁において、圧電素子６の変位量をＹ、ニードル弁２の基端部２ｄとピストン７の頭部断面積をそれぞれＡ１，Ａ２とすると、ニードル弁２のリフト量は、Ｅ０×Ｙ×Ａ２／Ａ１で表される。ここで、Ｅ０は変位拡大効率であり、０≦Ｅ０≦１である。
【０００７】
すなわち、ニードル弁２のリフト量は、圧電素子６の変位量Ｙ、ピストン７とニードル弁２の基端部２ｄとの断面積比（Ａ２／Ａ１）および変位拡大効率Ｅ０に比例するため、ニードル弁２を必要なだけリフトさせるためには、圧電素子６の変位量Ｙを大きくするか、断面積比Ａ２／Ａ１を大きくするか、あるいは変位拡大効率Ｅ０を大きくする必要がある。ただし、圧電素子６の変位量Ｙを大きくするために当該圧電素子６を大型化すると、コストアップおよび燃料噴射弁自体の大型化につながり好ましくない。また、ピストン７とニードル弁２の基端部２ｄとの断面積比Ａ２／Ａ１は、燃料噴射弁の寸法によってある程度決まってしまうので、大きく変動させることはできない。したがって、変位拡大効率Ｅ０を極力１に近づけることが有効である。
【０００８】
しかしながら、従来の燃料噴射弁にあっては、圧力室１３と圧電素子６とのシールは、Ｏリング８で行われていたため、本来的には圧電素子６が変位して圧力室内の容積がＶ＝Ｙ×Ａ２だけ変化するはずのものが、ピストン７に組み込まれたＯリング８の弾性変形によって、実際の圧力室内の容積変化は、Ｖ−ΔＶとなる。
【０００９】
すなわち、図４に示すように、圧電素子６が収縮（図中右方向に変位）する場合には、圧力室１３の圧力が減少するので、Ｏリング８は圧力室１３側に引っ張られて膨張する。一方、図５に示すように、圧電素子６が伸長（図中左方向に変位）する場合には、圧力室１３の圧力が増加するので、Ｏリング８は圧電素子６側に押し付けられて収縮する。このようなＯリングの弾性変形が、上述した変位拡大効率Ｅ０を小さくする原因となって、ニードル弁２のレスポンスが低下するという問題があった。
【００１０】
本発明は、以上のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、Ｏリングの弾性変形を防止して、圧電素子の変位により発生した圧力の応答性を向上させた燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明の燃料噴射弁は、弁本体内にニードル弁と圧電素子とを設け、前記弁本体内であって前記ニードル弁と前記圧電素子との間に圧力室を形成し、前記圧電素子の伸縮により前記圧力室内の作動油の圧力を変化させ、前記ニードル弁を開閉動作させる燃料噴射弁において、前記圧力室と前記圧電素子との間に、前記圧電素子の伸縮方向に移動可能なピストンを設けるとともに、前記ピストンの外周に前記圧力室を密封するシール部材を設け、さらに前記シール部材と前記圧力室との間にラビリンス構造部を設け、外部からの燃料が供給される燃料供給室を前記ニードル弁の周囲に形成し、当該燃料供給室と前記圧力室との間に第１のオリフィス部を形成するとともに、前記圧力室と前記ラビリンス構造部との間に、前記第１のオリフィス部よりもオリフィス断面積の小さい第２のオリフィス部を形成したことを特徴とする。
【００１２】
本発明の燃料噴射弁では、シール部材と圧力室との間に、ラビリンス構造部が設けられているため、圧電素子が収縮して圧力室が減圧しても、瞬間的には、ラビリンス構造部の容積は減少して、増圧されるので、シール部材の圧力室側への膨張力が打ち消され、結果的にシール部材の弾性変形量が小さくなる。
【００１３】
逆に、圧電素子が伸長して圧力室が増圧しても、瞬間的には、ラビリンス構造部の容積は増加して、減圧されるので、シール部材の反圧力室側への圧縮力が打ち消され、結果的にシール部材の弾性変形量が小さくなる。
【００１４】
このようにシール部材の弾性変形量が抑制されると、圧電素子の変位による発生圧力の減衰量が小さくなるので、ニードル弁の応答性が向上する。これに加え、変形拡大効率Ｅ０が１に近づくため、同じ変位量の圧電素子を用いてもリフト量を大きくすることができ、逆に同じリフト量に設定すれば、小型の圧電素子で足りるので燃料噴射弁自体を小型化することができる。
【００１５】
また、シール部材の弾性変形量が抑制されるので、ピストンからはみ出しにくくなり、ピストンの外周に設けられるバックアップリングを省略することができ、コスト低減を図ることができるとともに、さらに燃料噴射弁の信頼性を高めることができる。
さらに、第１のオリフィス部は燃料のフィード作用を有するが、第２のオリフィス部のオリフィス断面積を第１のオリフィス部のオリフィス断面積よりも小さくすることにより、圧力室とラビリンス構造部との間の作動油の移動量が相対的に小さくなる。したがって、圧電素子の変位にともなうシール部材への応力が減少するので、シール部材の弾性変形量がより小さくなる。
【００１６】
本発明の燃料噴射弁において、ラビリンス構造部の具体的構造は特に限定されず、要するに、圧電素子の伸縮によって変動する圧力室の圧力の増減を打ち消す方向に圧力が増減する室であればよい。つまり、圧電素子が収縮して圧力室が減圧する場合には、容積が減少して増圧される室であって、逆に、圧電素子が伸長して圧力室が増圧する場合には、容積が増加して減圧される室である。したがって、ラビリンス（迷路）の名称に拘泥されることなく、上述した相殺機能を有する第２の圧力室であればよい。
【００１９】
【発明の効果】
本発明の燃料噴射弁によれば、ラビリンス構造部を設けてシール部材の弾性変形量を抑制しているので、応答時間を短縮することができるとともに、変形拡大効率を１に近づけることができ、その結果、圧電素子の変位量やピストンとニードル弁の圧力作用部の面積比を必要以上に大きくしなくても、ニードル弁のリフト量を大きくすることができる。
【００２０】
また、シール部材のはみ出し等の不具合の発生率が低下するため、バックアップリングを省略することができ、さらに信頼性を向上させることができる。
【００２１】
本発明の燃料噴射弁において、燃料供給室と圧力室との間に形成された第１のオリフィス部よりも、圧力室とラビリンス構造部との間に形成された第２のオリフィス部のオリフィス断面積を小さくすれば、圧力室とラビリンス構造部との間の作動油の移動量が相対的に小さくなるので、シール部材に作用する応力が減少し、シール部材の弾性変形量がより小さくなる。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は本発明の燃料噴射弁の実施形態を示す断面図である。
【００２３】
本実施形態の燃料噴射弁では、ノズル１とニードルホルダ３と円筒状のケーシング５とで弁本体が形成されている。ケーシング５内には圧電素子６が内蔵されており、圧電素子６の先端部にはピストン７、基端部には端板６ａが取り付けられている。このピストン７及び端板６ａは、ケーシング５内を移動できる寸法に形成されており、端板６ｂはケーシング５の最奥部に溶接等で接合されている。
【００２４】
なお、符号５ａは圧電素子６のリード線取出し用孔、符号１７は圧電素子６のリード線取出し孔用ブッシュであり、リード線取出し部分の簡単なシールとして設定されている。また、圧電素子リード線１６は、ケーシング５のリード線取出し孔５ａを貫通し、ブッシュ１７を貫通して外部へ取り出され、このリード線１６を介して５００Ｖ程度の高電圧が圧電素子６に印加される。
【００２５】
ケーシング５の一端には、ニードルホルダ３が溶接等によって接合されており、この接合面にシム１４が挟持されている。ケーシング５とニードルホルダ３との接合部１８は、同軸度を確保するために、はめあい構造が採用されている。
【００２６】
符号４は、ピストン７を図中右方向に付勢する皿バネであり、そのセット長はシム１４によって調整される。本実施形態では、ピストン７の組付けを容易にするために、ケーシング５は長手方向に二分割とされており、ケーシング５の端部には設定位置が調節できるケーシングエンド（蓋）が設けられていない。従って、皿バネ４のセット長の調節は、ケーシングエンドによって行うことはできず、シム１４によって行うこととしたものである。
【００２７】
ニードルホルダ３には、ノズル１が溶接等で油密に接合されており、ノックピン１５によって位置決めされている。ノズル１の一端は、ノズルシート部１ａと、ニードルシート部２ｃとでポペット弁を形成している。そして、燃料噴射のための噴口１ｂから、ニードル弁２の開閉に応じて燃料を噴射又は非噴射状態とする。
【００２８】
ノズル１内に収容されたニードル弁２は、環状の凸部２ａ，２ｂを有し、ノズル１の内周面１ｃ及びニードルホルダ３の内周面３ａと摺動可能に保持されている。ニードル弁２の凸部２ｂとニードルホルダ３の内周面３ａとは、ニードル弁２の姿勢保持機能と燃料のオリフィス機能とを発揮する第１のオリフィス部２０を形成する。この第１のオリフィス部２０は、燃料通路１０からの燃料を圧力室１３まで導き、かつ圧力室１３の圧力が瞬時に増減する際には、ごく少量の燃料しか流れない程度の若干のクリアランスを保つように形成されている。本実施形態では、このクリアランスは６μｍに設定している。
【００２９】
ニードル弁２の凸部２ａは、当該ニードル弁２の倒れや座屈等を防止する作用を有する。ニードル弁２の凸部２ａとノズル１の内周面１ｃとの間のクリアランスは、ニードル弁２の姿勢を保持するとともに、一定量の燃料を通過させることができる程度であればよく、本実施形態では３０μｍと比較的大きく設定している。
【００３０】
ニードル弁２の基端部２ｄは、ニードル弁２が図中右方向へ移動した際、ストッパ部材１１と当接することで、当該ニードル弁２のストローク量が規定される。符号３２，３３および上述した１３は、ニードル弁２を駆動するための差圧を発生させる第１の圧力室であり、燃料供給室３１とは、第１のオリフィス部２０を介して連通している。
【００３１】
ニードル弁２とニードルホルダ３との間には、当該ニードル弁２を図中左方向へ付勢するコイルバネ１２が設けられている。なお、ノズル１及びニードルホルダ３には、燃料通路１０が設けられており、燃料供給室３１と連通している。
【００３２】
ここで、図１におけるＡの部分を拡大した断面図を図２に示す。
ピストン７の外周にはＯリング８が組み込まれており、Ｏリング８の圧電素子６側には、当該Ｏリング８のはみ出し防止のためにバックアップリング９が設けられている。
【００３３】
ピストン７の頭部は拡径されて形成されており、その最外に位置するフランジ部７ａは、ケーシング５の内周面５ｂとで第２のオリフィス部７１を形成する。第２のオリフィス部７１は、燃料をラビリンス構造部の圧力室７２へ導入するオリフィス機能を発揮する。
【００３４】
本実施形態では、ピストン７のフランジ部７ａは、圧電素子６側に向かって凸状になっており、それに対応してケーシング５には凹部５ｃが設けられている。当該凹部５ｃの内周側にはさらに凸部５ｄが形成されており、それに対応してピストン７に凹部７ｂが設けられている。ピストン７は、圧電素子６の伸縮動作に応じてケーシング５内を移動するが、フランジ部７ａ及び凸部５ｄは、圧電素子６が最も収縮した場合であっても、それぞれ凹部５ｃ及び凹部７ｂと当接しない程度に形成されている。
【００３５】
これらフランジ部７ａ、凹部５ｃ、凸部５ｄ、凹部７ｂ及びＯリング８の間の空間が、ラビリンス構造部の圧力室７２を形成する。ラビリンス構造部の圧力室７２は、圧電素子６が伸縮した場合にＯリング８の弾性変形を小さくする機能を有するものであり、この圧力室７２をラビリンス構造にすることにより、Ｏリング８の弾性変形をほとんどなくすことができる。
【００３６】
第２のオリフィス部７１は、圧力室１３からの燃料をラビリンス構造部の圧力室７２まで導き、かつ圧力室１３，７２の圧力が瞬時に増減する際には、ごく少量の燃料しか流れない程度の若干のクリアランスを保つように形成されており、好ましくは第１のオリフィス部２０よりもオリフィス断面積を小さく形成する。第２のオリフィス部のオリフィス面積を第１のオリフィス部のオリフィス面積よりも小さくすることにより、圧電素子６の変位に伴いＯリング８に作用する応力を減少させ、Ｏリング８の弾性変形をより小さくすることができる。
【００３７】
次に動作を説明する。
内燃機関が停止しているときは、コイルバネ１２の付勢力によって、ニードル弁２の先端部２ｃはノズルシート部１ａに押圧され、これにより燃料がシールされるので燃料の停止状態が保たれる。
【００３８】
内燃機関の運転が開始される前においては、図示しない電動高圧燃料ポンプで高圧に圧送され、同じく図示しない圧力調整器で約５ＭＰａ一定に保たれた燃料が、燃料通路１０を経て、燃料供給室３１に導かれる。このとき、燃料供給室３１内に導かれた燃料は、第１のオリフィス部２０を通過し、圧力室３２，３３および１３まで導かれ、さらに第２のオリフィス部７１を通過し、ラビリンス構造部の圧力室７２まで導かれる。
【００３９】
この状態では、各圧力室内の燃料圧力は供給圧力に全て等しいので、ニードル弁２は、コイルバネ１２からの付勢力と燃料供給圧（噴口１ｂの直径×燃料供給圧）との合力によって閉弁状態を保ち、燃料は噴射されない。
【００４０】
このような状態で、例えばピエゾ素子などからなる圧電素子６に、図外の制御駆動回路から約５００Ｖの電圧を印加すると、圧電素子６は、圧電素子自体の軸方向の長さについて瞬時にＺ（長さの約０．１％、例えば約５０μｍ）だけ伸長する。
【００４１】
端板６ａの断面積をＡ３とすると、このとき、Ｚ×Ａ３の容積だけ第１の圧力室１３，３３，３２の容積が減少するが、圧力室１３，３３，３２内の燃料は第１のオリフィス部２０の作用により燃料供給室３１へ即座には流入しないので、第１の圧力室１３，３３，３２内の燃料は圧縮され、当該圧力室内の圧力が燃料供給室３１の圧力より上昇する。なお、このとき、第２のオリフィス部７１の作用により、圧力室１３，３３，３２内の燃料はラビリンス構造部の圧力室７２へも即座には流入しない。この燃料の上昇圧と、コイルバネ１２の付勢力とによって、ニードル弁２は閉弁方向に押し付けられ、依然としてニードル弁２の先端部２ｃはノズルシート部１ａに押圧されるので、燃料のシール状態が維持される。この噴射の準備が完了した状態が初期状態である。
【００４２】
この初期状態から、スタータにより内燃機関が始動すると同時に、それまで圧電素子６に印加されていた５００Ｖの電圧を０Ｖとして圧電素子６に貯まった電荷を取り除く。これにより、当該圧電素子６は、自己収縮機能と皿バネ４の付勢力とによって瞬時に図中右方向へ収縮し、圧力室１３，３３，３２の容積がＺ×Ａ３だけ増加する。
【００４３】
この圧力室１３，３３，３２の圧力は、圧電素子６の駆動前においては、燃料のフィード圧に保たれており、しかも第１のオリフィス部２０の存在により燃料供給室３１の燃料は瞬時に圧力室１３，３３，３２に移動しないので、この圧電素子６の収縮によって、圧力室１３，３３，３２の圧力は燃料供給室３１の圧力より下降する。これにより、ニードル弁２の燃料供給室側と圧力室側のバランスが崩れ、ニードル弁２には開弁方向の力が作用し、この力がコイルバネ１２の付勢力を越えたときに、当該ニードル弁２が開弁し燃料供給室３１の燃料が噴口１ｂから噴射される。
【００４４】
このとき、ピストン７の駆動によりラビリンス構造部の圧力室７２の容積は減少するが、第２のオリフィス部７１の存在、さらにはこのラビリンス構造により流路抵抗が生じ、圧力室７２内の燃料は瞬時に圧力室３１に移動しないため、圧力室７２内の圧力が増加する。この圧力の瞬間的な増加により、Ｏリング８は従来のように圧力室１３側に引っ張られて膨張することはほとんどなく、弾性変形が防止される。従って、圧力室１３，３３，３２の容積変化は、ほぼＺ×Ａ３となり、変位拡大効率Ｅ０を０に近づけることができる。これにより、ニードル弁２のリフト特性が安定することとなる。
【００４５】
またこれに加え、第２のオリフィス部７１のオリフィス断面積が第１のオリフィス部２０のオリフィス断面積よりも小さいことにより、燃料供給室３１から圧力室１３，３３，３２にわずかに移動する燃料量よりも、ラビリンス構造部の圧力室７２から圧力室１３，３３，３２にわずかに移動する燃料量が小さくなるため、Ｏリング８に作用する正の圧力を大きくすることができ、Ｏリング８の弾性変形量をさらに少なくすることができる。
【００４６】
一方、閉弁時は、圧電素子６に５００Ｖの電圧を印加して約５０μｍ伸長させる。このとき、圧力室１３，３３，３２には、上述したニードル弁２の開弁時間中に燃料が流入しているので、開弁初期に比べて燃料量が増加している。この状態で、圧力室１３，３３，３２の容積がＺ×Ａ３だけ減少し、しかもオリフィス２０の作用によって燃料供給室３ａ内の燃料は瞬時には圧力室１３，３３，３２に流入しないので、当該圧力室１３，３３，３２の圧力は、元の燃料フィード圧力に加えて、開弁時に圧力室１３，３３，３２へ流入した燃料分だけ上乗せした圧力まで上昇する。この上昇圧力とコイルバネ１２の付勢力とによって、ニードル弁２が閉弁状態となる。
【００４７】
この場合も、開弁時と同様、ピストン７の駆動により、ラビリンス構造部の圧力室７２の容積は増加するが、第２のオリフィス部７１の存在、さらにはこのラビリンス構造により流路抵抗が生じ、圧力室３１内の燃料は瞬時に圧力室７２に移動しないため、圧力室７２の圧力が減少する。この圧力の瞬間的な減少により、Ｏリング８は従来のように圧電素子６側に押し付けられて収縮することはほとんどなく、弾性変形が防止される。従って、圧力室１３，３３，３２の容積変化は、ほぼＺ×Ａ３となり、変位拡大効率Ｅ０を０に近づけることができる。これにより、ニードル弁２のリフト特性が安定することとなる。
【００４８】
またこれに加え、第２のオリフィス部７１のオリフィス面積が第１のオリフィス部２０のオリフィス面積よりも小さいことにより、圧力室１３，３３，３２から燃料供給室３１にわずかに移動する燃料量よりも、圧力室１３，３３，３２から圧力室７２にわずかに移動する燃料量が小さくなるため、Ｏリング８に作用する負の圧力を大きくすることができ、Ｏリング８の弾性変形量をさらに少なくすることができる。
【００４９】
ここで、圧電素子の変位と、その変位によって発生する圧力との関係を図６のグラフに示す。同図に示すように、従来の燃料噴射弁では、Ｏリングの弾性変形により圧電素子の変位に対する応答時間は長く、発生圧力の減衰量も大きかったが、本発明の燃料噴射弁ではＯリングの弾性変形を小さくしたため、圧電素子の変位に対する応答時間は短く、発生圧力の減衰量も小さい。
【００５０】
すなわち、本発明によれば、発生圧力の応答性を向上させることができるとともに、圧電素子の変位量やピストンとニードル弁の圧力作用部の面積比を必要以上に大きくしなくても、ニードル弁のリフト量を大きくすることができる。この結果、圧電素子の小型化を図ることができ、エンジンレイアウトの自由度が高まり、圧電素子自体のコスト低減を図ることができる。
【００５１】
本発明の燃料噴射弁は上述した実施形態にのみ限定されることなく種々に改変することができる。例えば、ラビリンス構造部の圧力室７２の形状は上記実施形態のものに限定されることはなく、また、この圧力室の構造によっては、第２のオリフィス部はオリフィス機能を有さない通常の流路であってもよい。
【００５２】
さらに、上記実施形態では、ピストン７の外周にはＯリングのはみ出し防止のためにバックアップリング９が設けられているが、本発明によれば、Ｏリングの弾性変形が小さくなり、Ｏリングがピストンからはみ出す率が極めて小さくなるため、当該バックアップリング９を省略することができる。バックアップリングは径方向の公差が小さいものであるため、これを省略することによりコストの低減を図ることができるとともに、燃料噴射弁自体の信頼性を向上させることができる。
【００５３】
以上説明した実施形態は、本発明の理解を容易にするために記載されたものであって、本発明を限定するために記載されたものではない。したがって、上記の実施形態に開示された各要素は、本発明の技術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の燃料噴射弁の実施形態を示す全体断面図である。
【図２】  本発明の燃料噴射弁の実施形態を示す要部断面図である。
【図３】  従来の燃料噴射弁を示す断面図である。
【図４】  従来の燃料噴射弁を示す要部断面図（圧力減少時）である。
【図５】  従来の燃料噴射弁を示す要部断面図（圧力上昇時）である。
【図６】  圧電素子の変位と、それによって発生する圧力との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１…ノズル
１ａ…ノズルシート部
１ｂ…噴口
１ｃ…内周面
２…ニードル弁
２ａ，２ｂ…凸部
２ｃ…先端部
２ｄ…基端部
２０…第１のオリフィス部
３…ニードルホルダ
３ａ…内周面
３１…燃料供給室
３２，３３…圧力室
４…皿バネ
５…ケーシング
５ａ…リード線取出し用孔
５ｂ…内周面
５ｃ…凹部
５ｄ…凸部
６…圧電素子
６ａ…端板
７…ピストン
７ａ…フランジ部
７ｂ…凹部
７１…第２のオリフィス部
７２…ラビリンス構造部の圧力室
８…Ｏリング（シール部材）
９…バックアップリング
１０…燃料通路
１１…ストッパ部材
１２…コイルバネ
１３…圧力室
１４…シム
１５…ノックピン
１６…リード線
１７…ブッシュ
１８…接合部
【図１】
0003852146.tif 000002
【図２】
0003852146.tif 000003
【図３】
0003852146.tif 000004
【図４】
0003852146.tif 000005
【図５】
0003852146.tif 000006
【図６】
0003852146.tif 000007