(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジング内に径方向移動可能に設けられたカムリングと、このカムリング内で前記ハウジングに回転可能に支持され同カムリングの内面と摺動可能に当接する複数のベーンを放射方向に移動可能に保持するロータと、前記ハウジングまたはこれに固定された部材に形成された吸入ポートおよび吐出ポートと、前記吐出ポートを吐出口に連通する吐出通路の途中に設けたオリフィスを有し、前記カムリングの外周に同カムリングの移動方向において互いに対向して配置され前記オリフィス前後の圧力が導入される第１作用室と第２作用室を形成し、前記カムリングを前記ロータに対する偏心量が最大となる前記第１作用室側に弾性的に付勢してなる可変容量形ポンプにおいて、前記ハウジングに形成したスプール孔内に、負荷圧力が低い場合には前記第１および第２作用室に導入する各圧力を減圧制御する負荷圧感応スプールを軸線方向移動可能に嵌合してスプール押付用スプリングによりストローク初期位置に向けて付勢し、前記負荷圧感応スプールは前記オリフィスの後側の負荷圧の上昇に応じて前記スプール押付用スプリングの付勢力に抗して摺動されるよう構成してなる可変容量形ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量形ポンプにおいて、前記第１作用室には、前記負荷圧感応スプールが前記スプール押付用スプリングにより前記ストローク初期位置に押し付けられているときは前記オリフィスの前側の内圧より低い圧力が導入され、同負荷圧感応スプールが前記スプール押付用スプリングに抗して移動されれば前記内圧が導入されるよう構成し、前記第２作用室には、前記負荷圧感応スプールが前記スプール押付用スプリングにより前記ストローク初期位置に押し付けられているときは前記負荷圧より低い圧力が導入され、同負荷圧感応スプールが前記スプール押付用スプリングに抗して移動すれば前記負荷圧が導入されるよう構成したことを特徴とする可変容量形ポンプ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の可変容量形ポンプにおいて、前記スプール孔は前記スプール押付用スプリングを設けた側を小径部に形成するとともにこれと反対側を大径部に形成し、前記負荷圧感応スプールは前記大径部および小径部の両部分に摺動可能に嵌合し、前記負荷圧感応スプールの軸線方向両側となる前記スプール孔内に前記負荷圧を導入したことを特徴とする可変容量形ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両用動力舵取装置などに使用するのに適した可変容量形ポンプ、特にポンプの負荷圧に応じてポンプ吐出流量特性を制御するようにした可変容量形ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
このようなポンプの負荷圧に応じてポンプ吐出流量特性を制御するようにした可変容量形ポンプとしては、特公平２−６１６３８号公報に開示された技術がある。これは、ベーンポンプのロータ中心に対する偏心量が可変となるようにボデーに支持したカムリングをスプリングにより偏心方向に付勢するとともに、吐出通路に設けたオリフィス前後の差圧により作動するピストンのロッドを前記スプリングに抗してカムリングを移動させる向きに当接させ、また、吐出通路に設けたオリフィス前側の内圧に応動する切換弁により高圧（内圧）または低圧が選択的に導入される油圧ピストンにより、カムリングを直接付勢している前記スプリングの初期荷重を変化させている。この技術によれば、ポンプ回転速度が増大してポンプ吐出流量がある限度値に達すればポンプ回転速度がそれより増大してもポンプ吐出流量はそれより増大しないようにポンプの回転数に応じたポンプ吐出流量特性の制御を行い、また、このポンプ吐出流量の限度値が負荷圧の増大に応じて増大するように負荷圧に応じたポンプ吐出流量特性の制御を行うことができる。動力舵取装置に使用する場合は、負荷圧の増減に応じてこの吐出流量の限度値が増減するようにポンプ吐出流量特性を制御すれば、直進走行などの動力舵取装置が作動しておらず従ってポンプからの吐出流量が不要な状態におけるポンプ吐出流量の最大値が減少するので、動力舵取装置の作動に影響を与えることなく省エネルギ効果を得ることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述したような特公平２−６１６３８号公報の技術では、負荷圧が所定値を越えると、先ずバルブのスプールがスプリングの付勢力に抗して摺動されて油路が切替えられ、これにより油圧ピストンを収納したシリンダに圧油が導入されて油圧ピストンが摺動され、その結果カムリングに作用するスプリングの初期荷重を変化させるようにしている。
【０００４】
従って、スプリング力の変化がカムリングに直接及ぼされるので、カムリングの作動が不安定になる問題があり、しかも、負荷圧の上昇に対してポンプ吐出流量を増加させる応答性を高くできない問題があった。
【０００５】
本発明は、径方向移動が可能なカムリングの外周に互いに対向する１対の作用室を形成し、負荷圧に応動する負荷圧感応スプールにより低負荷時には一方の作用室内の圧力を減少させ、カムリングの偏心量を減少させるようにしてこのような問題を解決することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明による可変容量形ポンプは、ハウジング内に径方向移動可能に設けられたカムリングと、このカムリング内でハウジングに回転可能に支持され同カムリングの内面と摺動可能に当接する複数のベーンを放射方向に移動可能に保持するロータと、ハウジングまたはこれに固定された部材に形成された吸入ポートおよび吐出ポートと、吐出ポートを吐出口に連通する吐出通路の途中に設けたオリフィスを有し、カムリングの外周に同カムリングの移動方向において互いに対向して配置されオリフィス前後の圧力が導入される第１作用室と第２作用室を形成し、カムリングをロータに対する偏心量が最大となる第１作用室側に弾性的に付勢してなる可変容量形ポンプにおいて、ハウジングに形成したスプール孔内に、負荷圧力が低い場合には第１および第２作用室に導入する各圧力を減圧制御する負荷圧感応スプールを軸線方向移動可能に嵌合してスプール押付用スプリングによりストローク初期位置に向けて付勢し、負荷圧感応スプールはオリフィスの後側の負荷圧の上昇に応じてスプール押付用スプリングの付勢力に抗して摺動されるよう構成してなるものである。
【０００７】
前項の発明は、第１作用室には、負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングによりストローク初期位置に押し付けられているときはオリフィスの前側の内圧より低い圧力を導入し、同負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングに抗して移動されれば内圧を導入するよう構成し、第２作用室には、負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングによりストローク初期位置に押し付けられているときは負荷圧より低い圧力を導入し、同負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングに抗して移動すれば負荷圧を導入するよう構成することが好ましい。
【０００８】
前２項の発明は、スプール孔はスプール押付用スプリングを設けた側を小径部に形成するとともにこれと反対側を大径部に形成し、負荷圧感応スプールはこの大径部および小径部の両部分に摺動可能に嵌合し、負荷圧感応スプールの軸線方向両側となるスプール孔内に負荷圧を導入するのがよい。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下に図１〜図５により、本発明による可変容量形ポンプの実施の形態の説明をする。この実施の形態の可変容量形ポンプは動力舵取装置の作動流体供給源として使用するものであり、エンドカバー１１により液密に覆われたハウジング１０と、ハウジング１０内に設けられてポンプ軸２６により回転駆動されるロータ２２および径方向に移動可能なカムリング２１を有するベーンポンプ部２０と、カムリング２１の移動を制御する負荷圧感応スプール３５と、ベーンポンプ部２０の吐出通路４３ａ，４３ｂ，４３ｃの途中に設けられた可変オリフィス４４を主な構成部材としている。
【００１０】
図１および図２に示すように、ハウジング１０とこれにねじ止め固定されたエンドカバー１１には、ポンプ軸２６の中間部および後端部がそれぞれ軸受を介して回転自在に支持されている。ポンプ軸２６と同軸的にハウジング１０に形成された円筒状の内面１０ａには、奥側に円盤状のサイドプレート１２が、また手前側に筒状のアダプタ１３が、何れも回転しないように嵌合支持され、これらエンドカバー１１とサイドプレート１２とアダプタ１３の間には次に述べるベーンポンプ部２０が設けられている。ハウジング１０から突出するポンプ軸２６の先端にはエンジンからの動力が伝達されるＶプーリ２９が固定されている。
【００１１】
ベーンポンプ部２０は、アダプタ１３内に設けられたカムリング２１と、ポンプ軸２６の中間部に同軸的にスプライン結合されたロータ２２と、ロータ２２に形成された複数の半径方向スリットに摺動自在に保持されてカムリング２１の円筒状の内面に常に当接されているベーン２３よりなり、これら各部材２１〜２３の側面はエンドカバー１１およびサイドプレート１２の端面に摺動可能に当接されている。ベーンポンプ部２０の吸入ポート２４はエンドカバー１１の端面に形成され、吸入通路１４および吸入口１５を介してリザーバ５１からの作動流体が供給されている。また吐出ポート２５はサイドプレート１２の端面に形成されて裏側に位置する圧力室１６に連通され、この圧力室１６は後述する可変オリフィス４４を途中に設けた吐出通路４３ａ，４３ｂ，４３ｃを通って、ハウジング１０に形成された吐出口４５に導かれている。
【００１２】
ポンプ軸２６と平行に設けられて両端がエンドカバー１１およびサイドプレート１２に支持されたピン１７は、中間部の外周の一部がアダプタ１３の内面と係合されている。カムリング２１は、外周面の一部に形成した凹部２１ａがピン１７に係合されてピン１７を中心として揺動することによりカムリング２１の径方向に移動可能であり、カムリング２１の外周面の凹部２１ａと反対側となる部分は、アダプタ１３の内面に形成した溝内に設けられてゴムによりバックアップされたテフロンのシール部材４０により摺動自在にシールされている。アダプタ１３との間となるカムリング２１の外周には、このピン１７とシール部材４０により、カムリング２１の移動方向において互いに対向する第１作用室４１ａと第２作用室４１ｂが形成されている。
【００１３】
カムリング２１の移動方向で第２作用室４１ｂ側となるハウジング１０には、ポンプ軸２６方向に向かう円筒孔１０ｂが形成され、この円筒孔１０ｂに摺動自在に嵌合支持されたカム押付ピストン２７は、円筒孔１０ｂの開口端に液密にねじ込み固定されたプラグ１８との間に介装されたカム押付用スプリング２８によりポンプ軸２６方向に付勢されている。このカム押付ピストン２７の先端の突起部２７ａはアダプタ１３を隙間をおいて通り抜けてカムリング２１の外周面に当接し、カムリング２１をロータ２２に対する偏心量が最大、従って吐出流量が最大となる第１作用室４１ａ側に弾性的に付勢している。
【００１４】
可変オリフィス４４は、カム押付ピストン２７外周の環状溝２７ｂの縁部と吐出通路４３ｂ一端の開口部により形成され、カムリング２１が第２作用室４１ｂ側に移動してカム押付ピストン２７がカム押付用スプリング２８に抗して後退するにつれて吐出通路４３ｂがカム押付ピストン２７の環状溝２７ｂの縁部により次第に塞がれて開口面積が減少するようになっている。ベーンポンプ部２０からの作動流体は圧力室１６、吐出通路４３ａ，４３ｂから可変オリフィス４４を通り、吐出通路４３ｃを通って吐出口４５から吐出される。この可変容量形ポンプが作動して作動流体が流れている状態では、可変オリフィス４４の前後で圧力が降下して差圧が生じ、可変オリフィス４４の後側の吐出通路４３ｃおよび吐出口４５内の圧力は作動流体供給先の機器の作動状態により与えられる負荷圧であり、可変オリフィス４４の前側の吐出通路４３ａ，４３ｂおよび圧力室１６内の圧力はポンプの内圧である。この内圧は可変オリフィス４４による差圧の分だけ負荷圧より大であり、従って負荷圧が変動すれば内圧もそれと同じように変動する。通常の作動状態では、この差圧は内圧または負荷圧に比してかなり小さい値である。
【００１５】
吐出通路４３ｃは吐出口４５を越えてハウジング１０の端面に開口され、この吐出通路４３ｃの開口部にねじ込まれてこれを液密に閉じるプラグ５２内には、負荷圧が過度に増大した場合にレリーフ通路５３および連通管路５０を介してリザーバ５１にレリーフして負荷圧を低下させる直動形のレリーフ弁５５が設けられている。
【００１６】
主として図１に示すように、ポンプ軸２６と立体的に直交するようにハウジング１０に形成されて左側が開口されたスプール孔３０は、互いに同軸的に形成されて奥側に向かって径が段状に小さくなる大径部３０ａと中径部３０ｂと小径部３０ｃよりなり、スプール孔３０の開口端はプラグ１９をねじ込んで液密に閉じられている。このスプール孔３０内に設けられる負荷圧感応スプール３５は同軸的に形成された大径部３５ａと中径部３５ｂと小径部３５ｃよりなり、各径部３５ａ，３５ｂ，３５ｃはスプール孔３０の各径部３０ａ，３０ｂ，３０ｃにそれぞれ摺動可能に嵌合され、スプール孔３０の奥底面との間に介装したスプール押付用スプリング３８によりプラグ１９側に向けて付勢されている。負荷圧感応スプール３５には、その軸線方向両側となるスプール孔３０の両端部を連通する中心孔３６が形成されている。スプリング３８が介装されたスプール孔３０の右端部には、連通孔４８を介して吐出口４５内の負荷圧が導入される。
【００１７】
直進走行などの動力舵取装置が作動していない状態ではスプール孔３０内に導入される負荷圧はほとんど０であるので、負荷圧感応スプール３５はスプール押付用スプリング３８によりプラグ１９に押し付けられたストローク初期位置（図１、図３、図４および図５(a) 参照）にある。動力舵取装置が作動してスプール孔３０内に導入される負荷圧が増大すれば、負荷圧感応スプール３５の大径部３５ａと小径部３５ｃの断面積の差と負荷圧の積に相当する右向きの力が生じ、この力がスプール押付用スプリング３８の付勢力を越えれば、その力に応じて負荷圧感応スプール３５はストローク初期位置からスプール押付用スプリング３８に抗して右向きに摺動されるようになる（図５(b) 参照）。
【００１８】
スプール孔３０に対する負荷圧感応スプール３５の摺動の全範囲において、スプール孔３０の大径部３０ａと負荷圧感応スプール３５の中径部３５ｂの間には第１環状室３１が形成され、スプール孔３０の中径部３０ｂと負荷圧感応スプール３５の小径部３５ｃの間には第２環状室３２が形成されている。負荷圧感応スプール３５がスプール押付用スプリング３８によりプラグ１９に押し付けられたストローク初期位置では、スプール孔３０の中径部３０ｂの大径部３０ａ側の端部と負荷圧感応スプール３５の中径部３５ｂの小径部３５ｃ側の端部との間には隙間があるので、この隙間により形成される第１開閉オリフィス３３ａ（図４参照）により第１環状室３１と第２環状室３２は連通されている。この第１開閉オリフィス３３ａは、負荷圧感応スプール３５がストローク初期位置からスプール押付用スプリング３８に抗して移動すれば開口面積が減少し、所定距離以上移動すればスプール孔３０の中径部３０ｂの端部と負荷圧感応スプール３５の中径部３５ｂの端部が嵌合し、第１開閉オリフィス３３ａが閉じて、第１環状室３１と第２環状室３２の連通は遮断される（図５(b) 参照）ようになっている。
【００１９】
スプール孔３０の中径部３０ｂに一端が開口するようにハウジング１０の一部に形成した負荷圧導入路４６ｂは、一端側は常に第２環状室３２に直接連通され、他端側はアダプタ１３に形成したオリフィス４７ｂを介して第２作用室４１ｂに連通されている。負荷圧感応スプール３５には中心孔３６と第２環状室３２を連通するパイロットオリフィス３７が形成されている。また第１環状室３１は連通管路５０を介してリザーバ５１に連通されている。
【００２０】
またスプール孔３０の大径部３０ａに一端が開口するようにハウジング１０の一部に形成した制御通路４６ａは、一端側は第２開閉オリフィス３３ｂ（図４参照）を介して第１環状室３１に連通され、他端側はアダプタ１３に形成したオリフィス４７ａを介して第１作用室４１ａに連通されている。この第２開閉オリフィス３３ｂは、制御通路４６ａの大径部３０ａへの開口と、摺動する負荷圧感応スプール３５の大径部３５ａの一端の段部３５ｄ（図４参照）により形成され、負荷圧感応スプール３５がそのストローク初期位置にあるときは開いているが、ストローク初期位置からスプール押付用スプリング３８に抗して移動すれば開口面積が減少して、前述した第１開閉オリフィス３３ａが閉じる前に閉じるものである。第１作用室４１ａには、固定絞り４２を設けた管路を介して、ベーンポンプ部２０の吐出ポート２５に連通された圧力室１６内の圧力（内圧）が導入されている。
【００２１】
可変容量形ポンプが作動されていない初期状態では、カムリング２１は、カム押付ピストン２７を介してカム押付用スプリング２８により第１作用室４１ａ側に押し付けられており、ロータ２２に対する偏心量が最大となっている。この状態で、Ｖプーリ２９に掛けた駆動ベルトを介して車両のエンジンの回転がポンプ軸２６に伝達されてベーンポンプ２０のロータ２２が回転されれば、リザーバ５１内の作動流体は吸入口１５および吸入通路１４から吸入ポート２４を介してベーンポンプ部２０の各ベーン２３の間に吸入され、吐出ポート２５から圧力室１６内に吐出され、可変オリフィス４４を設けた吐出通路４３ａ，４３ｂ，４３ｃを通って吐出口４５から動力舵取装置などの機器に供給される。可変オリフィス４４の後側に生じる負荷圧は、吐出通路４３ｃ、連通孔４８、中心孔３６、パイロットオリフィス３７、第２環状室３２、負荷圧導入路４６ｂおよびオリフィス４７ｂを介して第２作用室４１ｂに導入され、可変オリフィス４４の前側に生じる内圧は、固定絞り４２を介して第１作用室４１ａに導入される。
【００２２】
負荷圧が低い状態（ハンドルが操作されていない状態）、従って負荷圧感応スプール３５がストローク初期位置に押し付けられている状態では、第１開閉オリフィス３３ａが開いているので、第２環状室３２から第１開閉オリフィス３３ａを通って、リザーバ５１に連通された第１環状室３１に向かうパイロット流（図４参照）が発生し、このため第２環状室３２内の負荷圧は減圧され、第２作用室４１ｂに導入される負荷圧も減圧される。またこの状態では第２開閉オリフィス３３ｂも開いているので、第１作用室４１ａからオリフィス４７ａ、制御通路４６ａおよび第２開閉オリフィス３３ｂを通って、リザーバ５１に連通された第１環状室３１に向かう流れ（図４参照）が発生し、このため固定絞り４２を通って圧力室１６から第１作用室４１ａに導入された内圧も減圧される。このようにカムリング２１の両側の第１作用室４１ａおよび第２作用室４１ｂに導入される内圧および負荷圧が減圧されるため、カムリング２１の両側に作用する差圧は、可変オリフィス４４前後の差圧より小さくなる。
【００２３】
負荷圧が低い状態でポンプ回転速度が小さいときは、吐出通路４３ａ，４３ｂ，４３ｃに設けた可変オリフィス４４前後の内圧と負荷圧の差圧が小さく、従って第１および第２作用室４１ａ，４１ｂ内のそれぞれ減圧された内圧と負荷圧の差圧も小さいので、カムリング２１はカム押付用スプリング２８により偏心量が最大、従って吐出流量が最大となる第１作用室４１ａ側に押し付けられたままである。従って、吐出通路４３ａ，４３ｂ，４３ｃを介して吐出口４５から吐出される作動流体の吐出流量は、図３の特性Ａに示すように、ポンプ回転速度の増大にともない急激に増大する。この状態では、第１作用室４１ａ内の内圧も減圧されているので、以上の作動の間にカムリング２１はその偏心量が最大の位置に確実に保持され、ポンプ吐出流量は図３の特性Ａに示す通りの安定したものとなる。
【００２４】
負荷圧が低い状態でポンプ回転速度の増大により吐出流量が増大して一定流量を超えると、流量増により背圧が上昇し、スプール３５が僅かに右に移動して第２開閉オリフィス３３ｂのみを閉止し、第１作用室４１ａの減圧を止める。その結果、それまで吐出流量が最大となる第１作用室４１ａ側に当接されていたカムリング２１は、ポンプ回転速度の上昇に応じて可変オリフィス４４前後の差圧を一定に維持すべく偏心量が減少され、吐出流量が減少される。なお、負荷圧が低い状態では、第１開閉オリフィス３３ａの開口により、第２作用室４１ｂに導入される負荷圧が減圧されているので、カムリング２１の偏心量が減少し始めるポンプ回転速度は低くなり、従って吐出流量特性は、図３の特性Ｂに示すように低流量に保持され、省エネルギを達成する。
【００２５】
なおカムリング２１の偏心量の減少にともない、可変オリフィス４４の絞り面積が縮小されるため、ポンプ回転速度の増大に応じてポンプ吐出流量が減少される。
【００２６】
しかる状態において、ハンドル操作がなされて負荷圧が上昇すると、受圧面積差を有する負荷圧感応スプール３５は前述のようにスプール押付用スプリング３８の付勢力に抗して摺動され、先ず第２開閉オリフィス３３ｂが閉じ、負荷圧が所定値を越えて所定距離以上移動されれば第１開閉オリフィス３３ａも閉じて、図５(b) に示す状態となる。この状態では、第１開閉オリフィス３３ａを通るパイロット流が遮断されるので第２作用室４１ｂに導入される負荷圧は減圧されることはなくなり、また第２開閉オリフィス３３ｂを通る流れも遮断されるので第１作用室４１ａに導入される内圧も減圧されることはなくなる。従って第１作用室４１ａには可変オリフィス４４を通過する前の圧力が、第２作用室４１ｂには可変オリフィス４４を通過した後の圧力が導入され、両作用室４１ａ，４１ｂの差圧は増大する。
【００２７】
すなわち、負荷圧が所定値を越えれば両作用室４１ａ，４１ｂに導入される内圧と負荷圧は減圧されなくなるので、可変オリフィス４４前後の差圧がある任意の値である場合における各作用室４１ａ，４１ｂ内の圧力の差圧は、負荷圧が低い場合よりも負荷圧が所定値を越えた場合の方が小さい。従って負荷圧が所定値を越えた場合は、負荷圧が低い場合よりもポンプ吐出流量が増大しないとカムリング２１の偏心量が減少し始めないので、ポンプ吐出流量特性は、図３の特性Ｃに示すように特性Ｂよりも多くなり、ハンドル操作をアシストするに必要な流量に保持される。負荷圧が低い状態から負荷圧が所定値を越えるまでの間のポンプ吐出流量特性は、特性Ｂと特性Ｃの間の特性となる。なお負荷圧が所定値を越えた状態でも、ポンプ回転速度が小さいときは第１および第２作用室４１ａ，４１ｂ内に導入された内圧と負荷圧の差圧も小さいので、カムリング２１はカム押付用スプリング２８により偏心量が最大となる第１作用室４１ａ側に押し付けられている。従って吐出口４５から吐出される作動流体の吐出流量特性は、負荷圧が低いときの特性Ａと同じであり、ポンプ回転速度の増大にともない急激に増大する。負荷圧が所定値を越えた状態でポンプ回転速度の増大により吐出流量が増大して可変オリフィス４４前後の差圧が増大すれば、各作用室４１ａ，４１ｂ内に導入された内圧と負荷圧の差圧も増大し、この差圧が所定の値を超えれば、それまでは偏心量が最大となる位置にあったカムリング２１は、ポンプ回転速度の上昇に応じて可変オリフィス４４前後の差圧を一定に維持すべく偏心量が減少されるようになる。
【００２８】
ここにおいて、負荷圧の増減によるカムリング２１の偏心量の増減は負荷圧感応スプール３５により制御されて各作用室４１ａ，４１ｂに導入される作動流体により行われ、負荷圧感応スプール３５に作用するスプール押付用スプリング３８の付勢力の変化がカムリング２１に直接及ぼされることがないので、カムリング２１の作動の安定性は高いものとなる。また負荷圧の増減に対する吐出流量特性の増減は、負荷圧の増減に応じて直ちに移動する負荷圧感応スプール３５が各作用室４１ａ，４１ｂに導入する圧力を直接制御することによりカムリング２１の偏心量を変化させて行っているので、負荷圧の増減に対する吐出流量特性の増減の応答性も向上する。
【００２９】
また、負荷圧感応スプール３５は負荷圧の上昇に応じてスプール押付用スプリング３８の付勢力に抗して摺動されて、高負荷時には第２作用室４１ｂ内に導入する圧力を増大させてカムリング２１の偏心量を増大させ、逆に低負荷時には第２作用室４１ｂ内に導入する圧力を減少させてカムリング２１の偏心量を減少させているので、動力舵取装置の高負荷時には充分な作動流体を供給し、低負荷時にはポンプ吐出流量の最大値を減少させて省エネルギ効果を得ることができる。なおこの実施の形態では、負荷圧が低い状態では第１作用室４１ａに導入される内圧が減圧されるようにしているが、第１作用室４１ａには減圧されない内圧が常に導入されるようにしてもこの省エネルギ効果は得られる。
【００３０】
さらに、負荷圧感応スプール３５がスプール押付用スプリング３８によりストローク初期位置に押し付けられているときは内圧よりも低い圧力を導入し、負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリング３８に抗して移動されれば第２作用室４１ｂに負荷圧が導入されるのに先立ち内圧を導入するようにしたので、ポンプ回転速度が低い状態ではカムリング２１はその偏心量が最大の位置に確実に保持され、その間におけるポンプ吐出流量は安定したものとなる。
【００３１】
なおこの実施の形態では、負荷圧感応スプール３５に中心孔３６を設けて負荷負荷圧感応スプール３５の両側に導入される負荷圧が同一となるようにしたが、ハウジング１０内に連通路を形成して負荷圧感応スプール３５両側の負荷圧が同一となるようにしてもよい。
【００３２】
【発明の効果】
本発明によれば、負荷圧感応スプールは負荷圧の上昇に応じてスプール押付用スプリングの付勢力に抗して摺動されるので、高負荷時には第２作用室内の圧力が増大してカムリングをその偏心量が増大する方向に移動させ、逆に低負荷時には第２作用室内の圧力が減少してカムリングは偏心量が減少する方向に移動させることができる。これにより低負荷時におけるポンプ吐出流量の最大値が減少するので、動力舵取装置の作動に影響を与えることなく省エネルギ効果を得ることができる。
【００３３】
また本発明によれば、負荷圧の増減によるカムリングの偏心量の増減は負荷圧感応スプールにより制御される作動流体を介して行われ、負荷圧感応スプールに作用するスプール押付用スプリングの付勢力の変化がカムリングに直接及ぼされることがないので、カムリングの作動の安定性は高いものとなる。また負荷圧の増減に対する吐出流量特性の増減は、負荷圧の増減に応じて直ちに移動する負荷圧感応スプールが第１および第２作用室に導入する各圧力を直接制御することによりカムリングの偏心量を変化させて行っているので、負荷圧の増減に対する吐出流量特性の増減の応答性も向上する。
【００３４】
本発明において、第１作用室には、負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングによりストローク初期位置に押し付けられているときはオリフィス前側の低い圧力を導入し、負荷圧感応スプールがスプール押付用スプリングに抗して移動されれば内圧を導入するよう構成したものによれば、ポンプ吐出流量が最大値に達するまではカムリングはその偏心量が最大の位置に確実に保持されるので、それまでのポンプ吐出流量は安定したものとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明による可変容量形ポンプの一実施形態の全体構造を示す横断面図である。
【図２】  図１の２−２断面図である。
【図３】  本発明による可変容量形ポンプのポンプ吐出流量特性を示す図である。
【図４】  図１に示す実施形態の負荷圧感応スプールの部分拡大断面図である。
【図５】  図１に示す実施形態の作動状態を説明する部分断面図である。
【符号の説明】
１０…ハウジング、２１…カムリング、２２…ロータ、２３…ベーン、２４…吸入ポート、２５…吐出ポート、３０…スプール孔、３０ａ…大径部、３０ｃ…小径部、３５…負荷圧感応スプール、３８…スプール押付用スプリング、４１ａ…第１作用室、４１ｂ…第２作用室、４３ａ，４３ｂ，４３ｃ…吐出通路４３ａ、４４…可変オリフィス、４５…吐出口。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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