(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
円筒状のシリンダと、このシリンダ内に偏心配置されるローラと、このローラの外周面に一端部から他端部に向かって漸次小さいピッチに設けられる螺旋状の溝と、この螺旋状溝に出入り自在に嵌め込まれ上記シリンダとローラとの間に複数の圧縮室を形成するブレードと、このブレードの端面と対向する部位に設けられ、ブレード端面を衝止してブレードの螺旋方向への移動を規制するブレードストッパとを具備し、
上記ブレードストッパのブレード衝止面は、その面方向が上記シリンダの中心線に対して傾斜して形成され、ブレード端面を衝止した状態でブレード周面がシリンダ内周面に密接するよう付勢することを特徴とする流体圧縮機。
【請求項２】
上記ブレード端面は、上記ブレードストッパのブレード衝止面に沿うよう、面方向が上記シリンダの中心線に対して傾斜して形成されることを特徴とする請求項１記載の流体圧縮機。
【請求項３】
円筒状のシリンダと、このシリンダ内に偏心配置されるローラと、このローラの外周面に一端部から他端部に向かって漸次小さいピッチに設けられる螺旋状の溝と、この螺旋状溝に出入り自在に嵌め込まれ上記シリンダとローラとの間に複数の圧縮室を形成するブレードと、このブレード端部と上記シリンダとの間に介設され、ブレード周面が上記シリンダ内周面に密接するよう弾性的に引張り付勢する引張り弾性体と、
を具備したことを特徴とする流体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、たとえばヘリカルブレード式圧縮機と呼ばれる流体圧縮機に係わり、特にブレードのシリンダに対する密着構造の改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、図１１および図１２（Ａ）（Ｂ）に示すように、ヘリカルブレード式圧縮機と呼ばれる流体圧縮機において、螺旋状に巻回形成されるブレードＡが螺旋状溝ｆに沿った方向に動く範囲を規制するために、ブレードストッパＳが備えられている。
【０００３】
このブレードストッパＳは、その一部がシリンダＣから圧縮室Ｄ側へ突出してブレードＡ端面に対向し、この突出面ｔがブレードＡ端面を衝止して、ブレードＡの移動を規制する。
【０００４】
上記ブレードストッパＳがブレードＡの移動を規制する突出面ｔは、シリンダＣの中心ｏとの垂直な断面において、シリンダ中心ｏに対する半径方向に沿う線ｍとほぼ平行となるように形成されている。
【０００５】
特に、圧縮運転中は各圧縮室Ｄａ，Ｄｂ相互間に差圧が生じ、この差圧による力でブレードＡ周面がシリンダＣ内周面に押し付けられる。したがって、各圧縮室Ｄａ，Ｄｂ間が確実にシールされ、体積効率が高く保持される。
【０００６】
さらに、上記ブレードＡは、それ自体の形状構造および素材の選択から、いわゆる“張り”を有する。このブレードＡの張りと上記差圧の相乗効果によって、圧縮室のシール性を確保している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、圧縮運転中は、ブレードＡがローラＲに設けられる螺旋状溝ｆを出入りし、ブレードＡが溝ｆから出ていくときに溝ｆとの摩擦力はシリンダＣ内周面からブレードＡが離れる方向に作用する。
【０００８】
ただし、上記摩擦力と比べて差圧による押し付け力とブレードＡ自体の張りとの合計の力が大きいと、ブレードＡ周面がシリンダＣ内周面から離れることがなく、体積効率の良い圧縮運転が行われる。
【０００９】
当然、通常の運転条件において、差圧による押し付け力とブレードＡ自体の張りとの合計力が、ブレードＡが螺旋状溝ｆを出入りするときの摩擦力に比べ大きくなるように設計されているが、運転条件が変わってブレードＡの温度が上昇すると、ブレードＡが軟化して張りが減少する傾向にある。
【００１０】
このときは、ブレードＡをシリンダＣ内周面に押し付ける力が不十分になり、ブレードＡがシリンダＣ内周面と確実に接触しないことから、圧縮室Ｄａ，Ｄｂに対するシール性が悪くなり、体積効率の低下を招いてしまう。
【００１１】
また、圧縮運転起動時は差圧が存在しないので、ブレードＡをシリンダＣ内周面に押し付ける力が弱い。そのため、圧縮室Ｄａ，Ｄｂ間をシールすることができずに、しばらくは空運転の状態となる。
【００１２】
なお、上記圧縮室Ｄの吸込み部と吐出部に対向するブレードＡの両端部は、それぞれの圧縮室Ｄが吸込み側もしくは吐出側に開口しているため、他の部分に比べて差圧が小さい。
【００１３】
したがって、ブレードＡ両端部においては、それ以外の部分と比較してブレードＡのシリンダＣに対する押し付け力が弱く、圧縮室Ｄとのシール部分から漏れ易くて体積効率の低下を招くなどの問題点があった。
【００１４】
本発明は、上記事情に着目してなされたものであり、その目的とするところは、ブレードのシリンダ内周面への押し付け状態を改善して、圧縮室に対するシールを確実になし、よって体積効率の向上を図れる流体圧縮機を提供しようとするものである。
【００１５】
【課題を解決する手段】
上記目的を満足するため本発明の流体圧縮機は、請求項１として、円筒状のシリンダと、このシリンダ内に偏心配置されるローラと、このローラの外周面に一端部から他端部に向かって漸次小さいピッチに設けられる螺旋状の溝と、この螺旋状溝に出入り自在に嵌め込まれ上記シリンダとローラとの間に複数の圧縮室を形成するブレードと、このブレードの端面と対向する部位に設けられ、ブレード端面を衝止してブレードの螺旋方向への移動を規制するブレードストッパとを具備し、上記ブレードストッパのブレード衝止面は、その面方向が上記シリンダの中心線に対して傾斜して形成されブレード端面を衝止した状態でブレード周面がシリンダ内周面に密接するよう付勢することを特徴とする。
【００１６】
請求項２として、請求項１記載の流体圧縮機において上記ブレード端面は、上記ブレードストッパのブレード衝止面に沿うよう面方向が上記シリンダの中心線に対して傾斜して形成されることを特徴とする。
【００１７】
上記目的を満足するため本発明の流体圧縮機は、請求項３として、円筒状のシリンダと、このシリンダ内に偏心配置されるローラと、このローラの外周面に一端部から他端部に向かって漸次小さいピッチに設けられる螺旋状の溝と、この螺旋状溝に出入り自在に嵌め込まれ上記シリンダとローラとの間に複数の圧縮室を形成するブレードと、このブレード端部と上記シリンダとの間に介設され、ブレード周面が上記シリンダ内周面に密接するよう弾性的に引張り付勢する引張り弾性体とを具備したことを特徴とする。
【００２１】
このような課題を解決する手段を作用することにより、ブレード周面がシリンダ内周面へ確実に密接することとなり、圧縮室に対するシール性を確保し、よって体積効率が向上する。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の一実施の形態について説明する。
図１は、流体圧縮機であるヘリカルブレード式圧縮機であり、これは、密閉ケース１内に、回転軸２を介して連結される圧縮機構部３および一部を省略して示す電動機部４が収容されてなる。
【００２３】
上記密閉ケース１の上端部には図示しない吐出冷媒管が接続され、側面部には吸込み冷媒管７が接続される。上記吐出冷媒管から吸込み冷媒管７に亘って順次、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器が冷媒管（いずれも図示しない）を介して接続され、これらでたとえば空気調和機の冷凍サイクルが構成される。
【００２４】
つぎに、上記圧縮機構部３について詳述する。
図中８はシリンダであって、このシリンダ８上端の外周面に一体に突設される鍔部８ａが上記密閉ケース１内周壁に嵌合され、密閉ケース１外周側から溶接手段をもって取付け固定される。
【００２５】
上記シリンダ８の上端開口部は主軸受け具１０によって閉塞され、下端開口部は副軸受け具１１によって閉塞される。上記主軸受け具１０は回転軸２のほぼ中間部を回転自在に軸支し、上記副軸受け具１１は回転軸２の下端部を回転自在に軸支する。この副軸受け具１１の下面には受け板１４が取付けられていて、回転軸２の下端面を支持している。
【００２６】
上記シリンダ８内にローラ１８が偏心して配置されている。このローラ１８の下端面は上記副軸受け具１１に支持され、かつローラ１８の回転軸２中心軸に対する偏心量は、偏心クランク部２ａの偏心量と同一である。
【００２７】
上記ローラ１８は、回転軸２に一体に設けられる偏心クランク部２ａ周面に、回転自在に嵌め込まれる。したがって、回転軸２の回転にともなって偏心クランク部２ａが偏心回転すると、ローラ１８が偏心運動するとともに、ローラ１８の外周面一部は軸方向に沿ってシリンダ８内周面に転接するようになっている。
【００２８】
また、上記副軸受け具１１とローラ１８下端部との間には、たとえばオルダム機構などの自転規制部材２０が設けられていて、ローラ１８の自転を規制して公転運動をなすよう制御する。
【００２９】
上記ローラ１８の周面には、この下端部から上端部に亘って、徐々にピッチが小となる螺旋状の溝２３が設けられる。螺旋状溝２３には螺旋状のブレード２４が突没自在に嵌め込まれ、ブレード２４の外径面はシリンダ８の内周面に密接状態となっている。
【００３０】
上記ローラ１８とシリンダ８周面との間はブレード２４によって連続した複数の空間部に仕切られる。これら空間部を圧縮室２５と呼ぶ。上記螺旋状溝２３のピッチの設定から、各圧縮室２５の容積は上部側圧縮室２５から下部側圧縮室２５に亘って徐々に大となっている。
【００３１】
最下部の圧縮室２５は上記吸込み管７と連通しており、したがって吸込み部２５Ｓとなす。最上部の圧縮室２５は上記主軸受け具１０に設けられる吐出ポート１２と連通しており、したがって吐出部２５Ｄとなす。
【００３２】
上記吸込み部２５Ｓと吐出部２５Ｄとに対向するブレード２４端部は、後述するブレードストッパ（図１には図示しない）によって螺旋方向の移動を規制されるようになっている。
【００３３】
上記電動機部４は、回転軸２に嵌着されるロータと、このロータの周面に狭小の間隙を介して対向し、上記密閉ケース１の内周面に嵌着されるステータ（いずれも図示しない）とから構成される。
【００３４】
このようにして構成されるヘリカルブレード式圧縮機であり、電動機部４に通電して回転軸２を回転駆動する。回転軸２の回転力は、偏心クランク部２ａを介してローラ１８に伝達される。
【００３５】
上記自転規制部材２０はローラ１８の自転を規制するので、ローラ１８は公転運動をなす。上記ローラ１８の公転運動にともなって、シリンダ８に対する転接位置が周方向に漸次移動する。上記ブレード２４は、螺旋状溝２３に対して出入りしながらローラ１８の半径方向に突没移動する。
【００３６】
これらの一連の作動により、蒸発器から低圧の冷媒ガスが吸込み冷媒管７を介して最下部圧縮室２５である吸込み部２５Ｓに吸込まれる。そして、ローラ１４の公転運動にともなって上部側の圧縮室２５へ順次移送される。
【００３７】
上記各圧縮室２５の容積が吸込み部２５Ｓである下部側から、吐出部２５Ｄである上部側に亘って順次縮小しているので、冷媒ガスは各圧縮室２５を順次移送される間に圧縮され、最上端の圧縮室２５において所定圧まで高圧化する。
【００３８】
この吐出部２５Ｄにおける圧縮室２５内の高圧ガスは吐出ポート１２から一旦密閉ケース１内に吐出され、ここに充満してから吐出冷媒管を介して凝縮器へ導かれ、周知の冷凍サイクル作用が行われる。
【００３９】
図２に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わる第１の実施の形態を示す。
上記ブレードストッパ３０は、その基端部がシリンダ８に埋設され、一端部は圧縮室２５内へ突出している。このブレードストッパ３０の突出部一側面３０ａがブレード２４に対する実際の衝止面となって、ブレード２４の螺旋方向への移動を規制するようになっている。
【００４０】
ブレードストッパ３０の少なくともブレード衝止面３０ａの面方向とその延長線Ｌａは、上記シリンダ８の中心線（シリンダ８の中心ｏと、ブレードストッパ３０の衝止面３０ａの先端とを結ぶ線）Ｌｓに対して傾斜して形成される。
【００４１】
換言すれば、上記シリンダ８の軸芯ｏに垂直な断面において、ブレード３０のブレード衝止面３０ａはシリンダ８の半径方向に平行な方向よりも外側を向くよう取付けられる。
【００４２】
一方、ブレード２４の端面２４ａはシリンダ８の中心線Ｌｓに沿って形成され、従来と変わらない。換言すれば、シリンダ８の軸芯ｏに垂直な断面において、シリンダ８の半径方向に平行な方向を向く。
【００４３】
停止中は図のようにブレード２４が螺旋方向に移動しようとしないから、ブレードストッパ３０のブレード衝止面３０ａとブレード２４の端面２４ａとの間に三角状の空間部３１が形成される。
【００４４】
圧縮運転が開始されると、吐出圧と吸込み圧との差圧から、ブレード２４が吸込み部２５Ｓ側へ押されたり、あるいは圧縮時のローラ１８の運動にともなってブレード２４が螺旋方向に沿って吐出部２４Ｄ側へ押されるなどの要因で、ブレード２４の長さ方向である螺旋方向に力がかかり、ブレード２４はその方向に移動しようとする。
【００４５】
ところが、ブレード２４の移動方向にはブレードストッパ３０が突出しているので、ブレード端面２４ａはブレードストッパ３０の衝止面３０ａに衝止され、ブレード２４の螺旋方向の移動が規制される。
【００４６】
この状態で、ブレード２４はある程度の柔軟性を有するところから、ブレード２４端面が三角状の空間部３１を進んでこれを埋め、ブレードストッパ３０の衝止面３０ａに密着するよう変形する。
【００４７】
ブレードストッパ３０のブレード衝止面３０ａの形状と面方向から、特にブレード２５端部においては、その周面がシリンダ８の内周面に密着するよう外径側へ膨出する。
【００４８】
すなわち、ブレードストッパ３０の存在により、ブレード２４周面をシリンダ８の内周面８ａに押し付ける力が発生し、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられる。
【００４９】
圧縮室２５のシール面のうち、特にシリンダ８とブレード２４で構成する面でのシール性が向上し、体積効率の高い圧縮運転が行われる。当然、起動時に空運転することがなく、高性能化を得る。
【００５０】
図３に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わる第２の実施の形態を示す。なお、上記実施の形態と同一部品については、同番号を付して新たな説明は省略する。（以下、同じ）
先に第１の実施の形態で説明したブレードストッパ３０は全体的にほぼ同一幅寸法をなし、それ全体がシリンダ８の中心線Ｌｓに対して傾斜して取付けられるようにしたが、ここではブレードストッパ３０Ａは全体的にシリンダ８の中心線Ｌｓに沿って取付けられる。
【００５１】
そして、ブレードストッパ３０Ａのブレード端面２４ａと対向するブレード衝止面３０ａの面方向とその延長線Ｌａのみがシリンダ８の中心線Ｌｓに対して傾斜して形成される。
【００５２】
上記ブレード端面２４ａはシリンダ８の中心線Ｌｓに沿って形成されるから、ブレードストッパ３０のブレード衝止面３０ａとの間に三角状の空間部３１が形成される。結果として、先に説明した実施の形態と同一の形態となし、よって同様の作用効果を得る。
【００５３】
図４は、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わる第３の実施の形態を示す。
ブレードストッパ３０Ａは、先に図３で説明したものをそのまま用いる。ここでは、ブレードストッパ３０Ａに衝止されるブレード２４の端面２４ｂの形状を、ブレードストッパ３０Ａのブレード衝止面３０ａにほぼ沿う形状となす。
【００５４】
すなわち、ブレード端面２４ｂとその延長線Ｌｂは、ブレード衝止面３０ａとその延長線Ｌａと同様、シリンダ８の中心線Ｌｓに対して傾斜して形成される。換言すれば、シリンダ８の軸芯ｏに垂直な断面において、ブレード端面２４ｂはシリンダ８の半径方向に平行な方向よりも外側を向く。
【００５５】
以上の構成から、ブレード端面２４ｂとブレードストッパ３０Ａのブレード衝止面３０ａと接触面積が拡大する。したがって、この面での面圧が請求項１の実施の形態の構成よりも低減して摩耗が生じ難くなり、圧縮室２５に対するシール性が向上して体積効率の高い圧縮運転が行われることの他、信頼性がさらに向上する。
【００５６】
図５に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わる第４の実施の形態を示す。
ブレード２４の両端部のうちの少なくとも一方端部と、上記シリンダ８との間に引張り弾性体である、たとえばコイルばね３５が介設される。上記コイルばね３５は引張りばねであって、その一端部はシリンダ８に設けられる固定部材３６に取付け固定され、他端部はブレード端面２４ａに突設される掛止用ピン３７に引掛けられる。
【００５７】
上記ブレード２４端部はコイルばね３５によって、シリンダ８側へに引き寄せられる。上記コイルばね３５はブレード２４周面をシリンダ内周面８ａに押し付ける力の発生源となり、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられる。
【００５８】
したがって、圧縮室２５のシール面のうち、シリンダ８とブレード２４で構成する面でのシール性が向上し、体積効率の高い圧縮運転が行われる。当然、起動時に空運転することがなく、高性能化を得る。
【００５９】
図６に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わる変形例を示す。
ブレード２４の両端部のうちの、少なくとも一方端部と対向するローラ１８の螺旋状溝２３底面部位に凹溝２３ａが設けられ、この凹溝２３ａとブレード２４との間に押圧弾性体である、たとえばコイルばね４０が介設される。
【００６０】
ここでは、上記コイルばね４０は圧縮ばねであって、その一端部はローラ螺旋状溝２３の凹溝２３ａ内へ挿入され、他端部は凹溝２３ａから突出してブレード２４端面に当接している。
【００６１】
上記ブレード２４端部はコイルばね４０によってシリンダ８側へ押圧付勢され、ブレード２４周面はシリンダ内周面８ａに弾性的に押し付けられる。コイルばね４０は、ブレード２４周面をシリンダ内周面８ａに押し付ける力の発生源となり、ブレード２４を安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付ける。
【００６２】
したがって、圧縮室２５のシール面のうち、シリンダ８とブレード２４で構成する面でのシール性が向上し、体積効率の高い圧縮運転が行われる。当然、起動時に空運転することがなく、高性能化を得る。
【００６３】
図７に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わるさらに異なる変形例を示す。
ブレード２４の両端部のうちの少なくとも一方端部近傍の底面側から凹溝２４ｃが設けられ、このブレード凹溝２４ｃとローラ螺旋状溝２３底面との間に押圧弾性体である、たとえばコイルばね４０Ａが介設される。
【００６４】
ここでは、上記コイルばね４０Ａは圧縮ばねであって、ブレード２４周面をシリンダ内周面８ａ側へ弾性的に押し付ける。したがって、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられ、さきに説明した実施の形態と同一の作用効果を得られる。
【００６５】
なお、上記押圧弾性体４０，４０Ａを、吸込部２５Ｓ側の１巻き目、あるいは吐出部２５Ｄ側の１巻き目に備えることにより、ブレード２４のシリンダ８内周面への押しつけ力が弱いところに実施でき、部品点数の増加を最小限に抑えて上述の効果を得られる。
【００６６】
図５ないし図７で説明した引張り弾性体と押圧弾性体を構成するコイルばね３５，４０，４０Ａに換えて、たとえば板ばねを同様の作用をなすよう用いてもよく、あるいは他の弾性部材を用いてもよい。
【００６７】
図８は、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わるさらに異なる変形例を示す。
ブレード２４の両端部のうちの少なくとも一方端部に断面が楕円状の孔部３８が設けられ、ここに抵抗体である芯材４５が挿入される。上記ブレード２４はたとえばフッ素系樹脂材から形成されるのに対して、上記芯材４５は金属材など剛性の高い素材が選択される。
【００６８】
上記ブレード２４に螺旋の径方向の力が加わった場合、ブレード２４の端部においては芯材４５が抵抗することとなり、他の芯材が挿入されない部分と比較して螺旋径方向に変形し難くなる。
【００６９】
換言すれば、運転中において、特に芯材４５が挿入されるブレード２４端部はシリンダ内周面８ａから離れ難い条件となり、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられる。
【００７０】
したがって、圧縮室２５のシール面のうち、シリンダ８とブレード２４で構成する面でのシール性が向上し、体積効率の高い圧縮運転が行われる。当然、起動時に空運転することがなく、高性能化を得る。
【００７１】
図９は、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わるさらに異なる変形例を示す。
ブレード２４の両端部のうちの少なくとも一方端部で、かつローラ螺旋状溝２３の底面と対向する側面に断面がほぼＵ字状の溝部３９が設けられ、ここに抵抗体である芯材４５Ａが挿入される。上記ブレード２４はフッ素系樹脂材からなり、上記芯材４５Ａは金属材など剛性の高い素材からなる。
【００７２】
上記ブレード２４に螺旋の径方向の力が加わった場合、ブレード２４の端部においては芯材４５Ａが抵抗することとなり、他の芯材が挿入されない部分と比較して螺旋径方向に変形し難くなる。
【００７３】
換言すれば、運転中において、特に芯材４５が挿入されるブレード２４端部はシリンダ内周面８ａから離れ難い条件となり、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられ、上記実施の形態と同一の効果を得る。
【００７４】
なお、上記抵抗体である芯材４５，４５Ａを、吸込部２５Ｓ側の１巻き目、あるいは吐出部２５Ｄ側の１巻き目に備えることにより、ブレード２４のシリンダ内周面８ａへの押しつけ力が弱いところに実施でき、部品点数の増加を最小限に抑えて上述の効果を得られる。
【００７５】
図１０に、ブレード２４とブレードストッパ３０との関係に係わるさらに異なる変形例を示す。
上記ブレード２４のシリンダ８側周面に沿って凹溝からなる低圧導入部５０が設けられる。この低圧導入部５０は、上記吸込み部２５Ｓもしくは吸込み冷媒管７と適宜な手段を介して連通状態にあり、吸込み圧と同圧もしくはそれよりも低圧となっている。
【００７６】
この状態で、ブレード２４を境にした上下部の圧縮室２５ａ，２５ｂは、高圧側圧縮室２５ａの圧力Ｐhighと低圧側圧縮室２５ｂの圧力Ｐlow が、それぞれ圧縮途中の圧力であり、その圧力は吸込み圧Ｐs 以上である。
【００７７】
すなわち、  Ｐhigh≧Ｐlow ≧Ｐs   の関係にあり、圧縮運転中にブレード２４は圧力差によりシリンダ内周面８ａ側へ押し付けられる力を受ける。ブレード２４はシリンダ８から離れに難くなり、ブレード２４は安定して、かつ確実にシリンダ８に押し付けられる。
【００７８】
したがって、圧縮室２５のシール面のうち、シリンダ８とブレード２４で構成する面でのシール性が向上し、体積効率の高い圧縮運転が行われる。当然、起動時に空運転することがなく、高性能化を得る。
【００７９】
なお、上述した各実施の形態においては、固定のシリンダ８内でロータ１８が公転運動をなすヘリカルブレード式圧縮機に適用して説明したが、これに限定されるものではなく、駆動源に連結され回転駆動されるシリンダ内にロータピストンを偏心配置するタイプのヘリカルブレード式圧縮機（たとえば、特公平７−１０７３９１号に開示される）に適用してもよい。
【００８０】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、ブレードのシリンダ内周面への押し付け状態を改善して、圧縮室に対するシールを確実になし、よって体積効率の向上を図れるなどの効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の一実施の形態に係わる、流体圧縮機であるヘリカルブレード式圧縮機の断面図。
【図２】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、第１の実施の形態を示す図。
【図３】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、第２の実施の形態を示す図。
【図４】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、第３の実施の形態を示す図。
【図５】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、第４の実施の形態を示す図。
【図６】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、変形例を示す図。
【図７】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、さらに異なる変形例を示す図。
【図８】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、さらに異なる変形例を示す図。
【図９】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、さらに異なる変形例を示す図。
【図１０】  ブレードとブレードストッパとの関係に係る、さらに異なる変形例を示す図。
【図１１】  従来の、ブレードとブレードストッパとの関係を示す図。
【図１２】  ブレードの形態と、ブレードによる圧縮室のシール構成を説明する図。
【符号の説明】
８…シリンダ、１８…ローラ、２３…螺旋状溝、２５…圧縮室、２４…ブレード、３０…ブレードストッパ、３５…引張り弾性体（コイルばね）、４０，４０Ａ…押圧弾性体（コイルばね）、４５，４５Ａ…抵抗体（芯材）、５０…低圧導入部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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