(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ランナベーンを長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したフランシス形のポンプ水車において、
上記短翼の入口端を、これを境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置させるとともに、
上記短翼の出口端を、ランナ回転中心を通り、上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記出口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定し、上記一方の長翼の負圧面側に向って回転させた位置に配置させた
ことを特徴とするフランシス形のポンプ水車。
【請求項２】
ランナベーンを長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したフランシス形のポンプ水車において、
上記長翼における入口端の入口角をβ１とし、
上記短翼における入口端の入口角をβ２とするとき、
上記長翼における入口端の入口角β１と上記短翼における入口端の入口角β２との関係を、β１＞β２に設定する一方、
上記短翼の出口端を、ランナ回転中心を通り、上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記出口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定し、上記一方の長翼の負圧面側に向って回転させた位置に配置させた
ことを特徴とするフランシス形のポンプ水車。
【請求項３】
短翼の入口端は、ランナ回転中心を通り、
上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記入口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定した
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフランシス形のポンプ水車。
【請求項４】
上記ランナベーンの外接円と上記長翼との接点からランナ回転中心に直線を引き、その直線が上記長翼の負圧面と交わる点と上記長翼の接点との距離を上記長翼入口厚みｔｅとし、上記ランナベーンの外接円と上記短翼との接点からランナ回転中心に直線を引き、その直線が上記短翼の負圧面と交わる点と上記短翼の接点との距離を上記短翼入口厚みｔｓとするとき、長翼入口厚みｔｅと短翼入口厚みｔｓとを、ｔｓ＞ｔｅに設定した
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のフランシス形のポンプ水車。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、フランシス形のポンプ水車ランナに係り、特に、長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したフランシス形のポンプ水車ランナに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、フランシス形のポンプ水車ランナは、図７に示すように、内周側の出口ＥＸから半径方向に沿って延び、外周側の入口ＩＮに向って渦巻状に形成したランナベーン１，１をランナ２と一体として形成するとともに、ランナ２の周方向に沿ってランナベーン１，１を複数枚にして配置し、ランナ２の入口ＩＮから流入した動力水Ｗでランナ２を回転させ、その回転力で回転軸（主軸、図示せず）に動力（回転トルク）を与えていた。
【０００３】
しかし、図７で示したフランシス形のポンプ水車では、動力水Ｗの落差が高いとき、ランナベーン１，１のランナクラウン側（図示せず）に近い圧力面３，３から動力水Ｗの剥離現象があらわれ、キャビテーションを発生させ、水力性能を低下させる要因になっていた。
【０００４】
このため、フランシス形のポンプ水車は、図８に示すように、ランナベーン１，１を入口ＩＮから出口ＥＸまでキャンバー線を長く延ばした長翼１ａと隣りの長翼１ａとの破線で示す中央位置線ＢＣＬ上に設置され、入口ＩＮから出口ＥＸまでのキャンバー線を長翼１ａ，１ａに較べて相対的に短くした短翼１ｂ，１ｂを配置するとともに、長翼１ａ，１ａと短翼１ｂ，１ｂとをランナ２の周方向に沿って交互に配置した、いわゆるスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車ランナが提案されている。
【０００５】
このスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車ランナは、長翼１ａの１枚当りの負荷を低く抑えるとともに、動力水Ｗの整流効果を持たせて水車運転時の部分負荷効率を向上させ、さらにポンプ運転時のポンプ出口での滑り減少に伴うポンプ効率の向上を図ったものである。なお、長翼１ａ，１ａと短翼１ｂ，１ｂとは、ともに翼断面（プロファイル）を同一形状にしたもので、キャンバー線の距離の長短だけの相違になっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
図８で示したスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車には、いくつかの不都合、不具合な点が含まれており、その一つにキャビテーションの発生がある。
【０００７】
このスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車は、水車運転時、図９に示すように、長翼１ａ，１ａでの翼負荷に基づく循環の強さΓ１と短翼１ｂ，１ｂでの翼負荷に基づく循環の強さΓ２とがΓ１＞Γ２の関係になっているために、ランナ２への動力水Ｗの流れが長短翼１ａ，１ａ，１ｂ，１ｂともに同一翼断面であっても、長翼１ａ，１ａへの局所的な動力水Ｗの流れのランナ２の周方向となす角（流入角）α１と短翼１ｂ，１ｂへの局所的な動力水Ｗの流れのランナ２の周方向となす角（流入角）α２とが、α１＞α２の関係になっている。
【０００８】
このため、短翼１ｂ，１ｂでは、水車運転時、圧力面３の側でキャビテーション４が発生しやすくなるとともに、動力水Ｗの流れが圧力面３の側から剥離し、水力性能の低下の要因になっている。もっとも、水車出力が小さく、落差が低い水車運転時では、キャビテーション４が発生しやすくはなっているものの、動力水Ｗのランナ２に対する流入角α１，α２が異なると、より一層顕著になっている。
【０００９】
一般に、フランシス形のポンプ水車では、電力需要の変動への迅速な応答が大きな使命の一つになっており、通常、部分負荷（低出力）で運転し、電力需要の急増の際、出力を増加させる運転パターンを多く採っている。
【００１０】
したがって、電力調整代の拡大を求めて下限出力（低出力）運転幅の拡大や長時間運転に亘る部分負荷運転時の効率向上が望まれている。
【００１１】
しかし、スプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車では、短翼の入口側でキャビテーションの発生が大きくなっていることを考えると、キャビテーションがより一層発生しやすい低出力運転を避ける傾向になり、低出力運転幅をより一層拡大させたいとする要求を満たすことができない問題点があった。その上、短翼１ｂの負圧面５における動力水Ｗの剥離は、効率低下に直接つながっていた。
【００１２】
本発明は、このような実情に照してなされたもので、キャビテーションの発生を抑制し、低出力運転幅をより一層拡大させたフランシス形のポンプ水車ランナを提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るフランシス形のポンプ水車は、上述の目的を達成するため、請求項１に記載したように、ランナベーンを長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したフランシス形のポンプ水車において、上記短翼の入口端を、これを境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置させるとともに、上記短翼の出口端を、ランナ回転中心を通り、上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記出口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定し、上記一方の長翼の負圧面側に向って回転させた位置に配置させたものである。
【００１５】
また、本発明に係るフランシス形のポンプ水車は、上述の目的を達成するため、請求項２に記載したように、ランナベーンを長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したフランシス形のポンプ水車において、上記長翼における入口端の入口角をβ１とし、上記短翼における入口端の入口角をβ２とするとき、上記長翼における入口端の入口角β１と上記短翼における入口端の入口角β２との関係を、β１＞β２に設定する一方、上記短翼の出口端を、ランナ回転中心を通り、上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記出口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定し、上記一方の長翼の負圧面側に向って回転させた位置に配置させたものである。
【００１６】
また、本発明に係るフランシス形のポンプ水車は、上述の目的を達成するため、請求項３に記載したように、短翼の入口端は、ランナ回転中心を通り、上記短翼を境に互いに対峙する長翼間の真中の中央位置線上に配置した場合の上記入口端に結ぶ基準線からの回転角をθとし、長翼および短翼の合計枚数をＺｒとするとき、その回転角θを、
０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝
の範囲に設定したものである。
【００１８】
また、本発明に係るフランシス形のポンプ水車は、上述の目的を達成するため、請求項４に記載したように、上記ランナベーンの外接円と上記長翼との接点からランナ回転中心に直線を引き、その直線が上記長翼の負圧面と交わる点と上記長翼の接点との距離を上記長翼入口厚みｔｅとし、上記ランナベーンの外接円と上記短翼との接点からランナ回転中心に直線を引き、その直線が上記短翼の負圧面と交わる点と上記短翼の接点との距離を上記短翼入口厚みｔｓとするとき、長翼入口厚みｔｅと短翼入口厚みｔｓとを、ｔｓ＞ｔｅに設定したものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係るフランシス形のポンプ水車ランナの実施形態を図面および図面に付した符号を引用して説明する。
【００２０】
図１は、本発明に係るフランシス形のポンプ水車ランナの第１実施形態を部分的に示す子午断面図である。
【００２１】
本実施形態に係るフランシス形のポンプ水車ランナは、ランナ回転中心軸６まで延びたランナクラウン７とランナバンド８とで支持され、周方向に沿って配置した複数枚のランナベーン９を備えるとともに、複数枚のランナベーン９の間に流路を形成し、ランナベーン９の入口ＩＮから流入した動力水Ｗを流路を介して出口ＥＸに向って流線ＳＬとして流す際、動力水Ｗの持つエネルギを回転トルクに変えてランナ回転中心軸６に与え、回転軸（主軸）を介して発電機を駆動するようになっている。
【００２２】
一方、ランナベーン９は、図２に示すように、長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとに区分けし、区分けした長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとを交互にランナ１０の周方向に沿って配置するいわゆるスプリットタイプの中間翼を備えた構成になっている。
【００２３】
また、長翼９ａと隣りの長翼９ａとの間に位置する短翼９ｂ，９ｂは、これらを境に互いに対峙する長翼９ａ，９ａ間の真中の破線で示す中央位置線ＢＣＬから反時計方向（ポンプ運転のときのランナ回転方向）に向って一方の長翼９ａの負圧面１１側に配置している。
【００２４】
さらに、短翼９ｂ，９ｂの出口端ＥＸＰは、ランナ回転中心Ｏ１０を通り、短翼９ｂ，９ｂを境に互いに対峙する長翼９ａ，９ａ間の真中の中央位置線ＢＣＬ上に配置した場合の上記出口端に結ぶ基準線Ｌｓからの回転角をθとし、長翼９ａ，９ｂと短翼９ｂ，９ｂとの合計枚数をＺｒとするとき、その出口端ＥＸＰの回転角θを、
【数５】
0003822416.tif 000002
の範囲に設定したものである。なお、本実施形態では、説明の便宜上、短翼９ｂ，９ｂにおける出口端ＥＸＰの回転角θだけを説明しているが、入口端ＩＮＰにおける回転角θも同様である。
【００２５】
この場合も、ランナ回転中心Ｏ１０を通り、入口端ＩＮＰを中央位置線ＢＣＬ上に配置した場合の上記入口端ＩＮＰに結ぶ基準線Ｌｓからを回転角θとしている。
【００２６】
図３は、長翼の圧力面に作用する圧力分布線Ｐｍｉｎ−ｌと短翼の圧力面に作用する圧力分布線Ｐｍｉｎ−ｓとを対比させた圧力分布線図で、縦軸に最低圧力Ｐｍｉｎを、横軸に回転角θを示す実験データである。つまり、図２では、短翼の回転角を増加させると、回転角の増加分だけ、長翼の入口圧力面に作用する最低圧力Ｐｍｉｎが低下するものの、逆に短翼の入口圧力面に作用する最低圧力が増加し、今迄、長翼に較べて短翼の方がより多く発生していたキャビテーションを抑制でき、長翼および短翼の合計全体を勘案すれば、キャビテーションが従来より一層抑制できることを意味している。なお、図３中、破線で示す回転角θ＝３６０×｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝°は、この値を超えると、長翼と短翼とで形成する流路が狭くなりすぎて製造が難しくなる領域であるため、上限の限界値としている。
【００２７】
このように、本実施形態では、短翼９ｂ，９ｂを、入口端および出口端における中央位置線ＢＣＬから反時計方向に向って隣りの長翼９ａの負圧面１１側に配置させるとともに、短翼９ｂ，９ｂにおける入口端ＩＮＰ、出口端ＥＸＰの回転角θを、０＜θ＜３６０｛（１／Ｚｒ）−（１／（Ｚｒ＋２））｝の範囲に設定したので、従来に較べてより一層キャビテーションを抑制することができ、低出力運転幅をより一層拡大することができる。
【００２８】
図４は、本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第２実施形態を示す平面図である。なお、第１実施形態で示した構成部分または対応部分と同一部分には同一符号を付す。
【００２９】
本実施形態に係るフランシス形のポンプ水車は、長翼９ａと対峙する隣りの長翼９ａとの真中の破線で示す中央位置線ＢＣＬに短翼９ｂ，９ｂの入口端ＩＮＰを設置して長翼９ａ，９ａとの間のピッチＰを等配にさせるとともに、第１実施形態と同様に、ランナ回転中心Ｏ１０を通り、短翼９ｂ，９ｂを境に互いに対峙する長翼９ａ，９ａ間の真中の中央位置線ＢＣＬ上に配置した場合の出口端ＥＸＰに結ぶ基準線Ｌｓからの回転角をθ１とし、長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとの合計枚数をＺｒとするとき、短翼９ｂ，９ｂの出口端ＥＸＰを一方の長翼９ａの負圧面１１側に向わせ、かつ回転角θ１を、
【数６】
0003822416.tif 000003
の範囲に設定したものである。なお、本実施形態では、長翼９ａ，９ａの翼断面形状と、短翼９ｂ，９ｂの翼断面形状とを異ならしめており、この点が、第１実施形態で示したものと異っている。
【００３０】
本実施形態は、上述のとおり、長翼９ａと隣りの長翼９ａとの真中の中央位置線ＢＣＬ上に短翼９ｂ，９ｂの入口端ＩＮＰを配置して長翼９ａ，９ａとの間のピッチＰを等配にさせ、短翼９ｂ，９ｂの入口角（取付け角）と動力水Ｗの流入角との食い違いをより一層少なくさせたので、動力水Ｗをランナ１０の入口に良好に案内させることができ、短翼９ｂ，９ｂの圧力面１２で発生するキャビテーションをより一層少なくさせて動力水Ｗの剥離現象に伴う水力性能の低下を防止することができる。
【００３１】
また、本実施形態は、第１実施形態と同様に、回転角をθ１とし、長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとの合計枚数をＺｒとするとき、短翼９ｂ，９ｂの出口端ＥＸＰを一方の長翼９ａの負圧面１１側に向わせ、かつ回転角θ１を、
【数７】
0003822416.tif 000004
の範囲に設定したので、短翼９ｂ，９ｂの循環の強さを大きくして長翼９ａ，９ａの循環の強さに近づけることができ、循環の強さの増加に伴って動力水Ｗにより一層多くの仕事をさせることができる。
【００３２】
したがって、本実施形態では、短翼に発生するキャビテーションを抑制するとともに、短翼の翼負荷を増加させて動力水Ｗにより多くの仕事をさせるので、低出力運転幅を従来に較べてより一層拡大させることができる。
【００３３】
図５は、本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第３実施形態を示す平面図である。なお、第１実施形態で示した構成部分または対応部分と同一部分には同一符号を付す。
【００３４】
本実施形態に係るフランシス形のポンプ水車は、長翼９ａ，９ａにおける入口端ＩＮＰ１の入口角をβ１とし、短翼９ｂ，９ｂにおける入口翼ＩＮＰ２の入口角をβ２とするとき、長翼９ａ，９ａにおける入口端ＩＮＰ１の入口角β１と短翼９ｂ，９ｂにおける入口端ＩＮＰ２の入口角β２との間にβ１＞β２の関係式を持たせるとともに、第１実施形態および第２実施形態と同様に、回転角をθ２とし、長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとの合計枚数をＺｒとするとき、短翼９ｂ，９ｂの出口端ＥＸＰを長翼９ａと隣りの長翼９ａとの真中の中央位置線ＢＣＬから一方の長翼９ａの負圧面１１側に向わせ、かつ回転角θ２を、
【数８】
0003822416.tif 000005
の範囲に設定したものである。なお、長翼９ａ，９ａにおける入口端ＩＮＰ１と短翼９ｂ，９ｂにおける入口端ＩＮＰ２との間のピッチＰは、等配、不等配のいずれでもよい。
【００３５】
このように、本実施形態は、長翼９ａ，９ａにおける入口端ＩＮＰ１の入口角β１と短翼９ｂ，９ｂにおける入口端ＩＮＰ２の入口角β２とをβ１＞β２の関係式にする一方、短翼９ｂ，９ｂの出口端ＥＸＰを長翼９ａと隣りの長翼９ａとの真中の中央位置線ＢＣＬから一方の長翼９ａの負圧面１１側に向わせ、かつ回転角θ２を、
【数９】
0003822416.tif 000006
の範囲に設定したので、動力水Ｗをランナ１０の入口に良好に案内させてキャビテーションを抑制することができ、短翼９ｂ，９ｂの循環の強さの増加に伴う翼負荷を増加させて動力水Ｗにより多くの仕事をさせることができる。
【００３６】
したがって、本実施形態によれば、キャビテーションの抑制と翼負荷の増加とにより、低出力運転幅を従来に較べてより一層拡大させることができる。
【００３７】
図６は、本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第４実施形態を示し、説明の便宜上、長翼と短翼とを重ね合わせて対比させた一部切欠き部分図である。なお、第１実施形態で示した構成部分または対応部分と同一部分には同一符号を付す。
【００３８】
本実施形態に係るフランシス形のポンプ水車は、ランナ１０の周方向に沿って交互に配置させた長翼９ａ，９ａにおける入口側の翼断面形状（プロファイル）と短翼９ｂ，９ｂにおける入口側の翼断面形状とを異ならしめたものである。
【００３９】
今、ランナ１０の周方向に沿って交互に配置した長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとのうち、説明の便宜上、長翼９ａ，９ａは破線で表わし、また短翼９ｂ，９ｂは実線で表わす。
【００４０】
長翼９ａ，９ａは、ランナベーン９の外接円１３と長翼９ａ，９ａとの接点ＴＰｅからランナ回転中心Ｏ１０に直線を引き、その直線Ｌｅが長翼９ａ，９ａの負圧面１１と交わる点ＣＰｅと長翼９ａ，９ａの接点ＴＰｅとの距離を長翼入口厚みｔｅとする。
【００４１】
また、短翼９ｂ，９ｂは、長翼９ａ，９ａと同様に、ランナベーン９の外接円１３と短翼９ｂ，９ｂとの接点ＴＰｓからランナ回転中心Ｏ１０に直線を引き、その直線Ｌｓが短翼９ｂ，９ｂの負圧面１１と交わる点ＣＰｓと短翼９ｂ，９ｂの接点ＴＰｓとの距離を短翼入口厚みｔｓとする。
【００４２】
このとき、長翼入口厚みｔｅと短翼入口厚みｔｓとの関係は、
【数１０】
ｔｓ  ＞  ｔｅ
に設定したものである。
【００４３】
一般に、長翼９ａ，９ａと短翼９ｂ，９ｂとに区分けするスプリットタイプの中間翼を備えたランナベーン９は、長翼９ａ，９ａおよび短翼９ｂ，９ｂともに、キャビテーションの発生が入口側の翼断面形状によるところが大きく、動力水Ｗの流入角の変化に対して影響の小さな翼断面形状にすることがキャビテーションを抑制する上で重要な技術事項と考えられている。
【００４４】
本実施形態は、このような点に着目したもので、長翼入口厚みｔｅと短翼入口厚みｔｓとの関係を、ｔｓ＞ｔｅに設定することにより短翼９ｂ，９ｂの圧力面１２を流れる動力水Ｗの圧力低下を防止させたので、短翼９ｂ，９ｂから発生するキャビテーションを抑制することができる。
【００４５】
したがって、本実施形態では、キャビテーションの発生を抑制したので、低出力運転幅を拡大させることができる。特に、本実施形態に、第１実施形態から第３実施形態のうち、少なくとも一つ以上を選択して組み合わせれば、低出力運転幅をより一層拡大させることができる。
【００４６】
【発明の効果】
以上の説明のとおり、本発明に係るフランシス形のポンプ水車は、ランナベーンを長翼と短翼とに区分けし、区分けした長翼と短翼とをランナの周方向に沿って交互に配置したスプリットタイプの中間翼を備える一方、短翼の翼負荷を増加させて動力水により多くの仕事をさせるとともに、動力水が流入する短翼の入口側に発生するキャビテーションを抑制したので、低出力運転幅をより一層拡大させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係るフランシス形のポンプ水車ランナの第１実施形態を部分的に示す子午断面図。
【図２】本発明に係るフランシス形のポンプ水車ランナを図１に示した流線に沿って見た平面図。
【図３】本発明に係るフランシス形のポンプ水車ランナにおける長翼の圧力面に作用する圧力分布線と短翼の圧力面に作用する圧力分布線とを対比させた圧力分布線図。
【図４】本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第２実施形態を示す平面図。
【図５】本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第３実施形態を示す平面図。
【図６】本発明に係るフランシス形のポンプ水車の第４実施形態を示し、長翼と短翼とを重ね合わせて対比させた一部切欠き部分図。
【図７】従来のフランシス形のポンプ水車を示す平面図。
【図８】従来のスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車を示す平面図。
【図９】従来のスプリットタイプの中間翼を備えたフランシス形のポンプ水車に発生する現象を説明するために用いた概念図。
【符号の説明】
１  ライナベーン
１ａ  長翼
１ｂ  短翼
２  ランナ
３  圧力面
４  キャビテーション
５  負圧面
６  ランナ回転中心軸
７  ランナクラウン
８  ランナバンド
９  ランナベーン
９ａ  長翼
９ｂ  短翼
１０  ランナ
１１  負圧面
１２  圧力面
１３  外接円
【図１】
0003822416.tif 000007
【図２】
0003822416.tif 000008
【図３】
0003822416.tif 000009
【図４】
0003822416.tif 000010
【図５】
0003822416.tif 000011
【図６】
0003822416.tif 000012
【図７】
0003822416.tif 000013
【図８】
0003822416.tif 000014
【図９】
0003822416.tif 000015