(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼材表面に生成したさび層の耐候性を評価する方法において、Ｘ線回折により得られた情報からＲＭＣ（Ｒｅｖｅｒｓｅ−Ｍｏｎｔｅ−Ｃａｒｌｏ）法を用いて決定された、該さび層のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6ネットワーク構造における任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットＸ内の近接する２つの原子ｉ、ｊを結ぶベクトルＶｉｊと、別の任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットＹ内の近接する２つの原子ｋ、ｌを結ぶベクトルＶｋｌについて、該両ベクトルの中点間の距離をｒ、該両ベクトルがなす角度をθとし、前記２つの原子ｉ、ｊと、前記２つの原子ｋ、ｌの原子相関を前記距離ｒと前記角度θの関係により表現した関数Ａ（ｒ，θ）を用いて、前記さび層のｒ＝０．９ｎｍ、θ＝０°およびｒ＝０．９ｎｍ、θ＝６０°における関数Ａ（ｒ，θ）の値から前記Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットの配列状態を評価し、該さび層の耐候性を評価することを特徴とする鋼材のさび層の耐候性評価法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、材料中の原子の配列の周期性が不完全である材料であっても、その結晶構造を評価できる方法、特に大気腐食環境中で安定な密着さび層を有する耐候性鋼のさび構造の評価法および耐候性に優れた鋼材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
一般的に、材料中の原子の配列を評価する方法として、その周期性が高く乱れがない場合には、結晶の空間群と単位胞における構成原子の位置を指定することにより一義的に記述する方法がとられる（例えば、Ｘ線回折・散乱技術、菊田著、東京大学出版会、１９９２、１章）。これに対して、例えばアモルファス等、材料中の原子の配列の周期性が低いもしくは欠如している場合には、周期性の分類により表記することはできないため、２つの原子間の相関を表す二体分布関数もしくは動径分布関数（例えば、Ｘ線回折・散乱技術、菊田著、東京大学出版会、１９９２、３章）により評価する。
【０００３】
しかし、例えば鉄鋼表面に形成されるさびのように、その原子の配列の周期性が中程度であり、前述したどちらの方法を用いても、その構造を正しく評価することができない場合が、実際の材料には多い。少量のＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｐ等の元素を添加した鋼材を、数年以上の期間、大気中に暴露することによって、地鉄直上に地鉄に密着し、大気腐食に対して地鉄層を保護する機能を有する保護性さび層が形成され、塗装等の耐食処理作業が不要ないわゆる耐候性鋼が製造され、橋梁などの構造材料として使用されている。
【０００４】
従来、このような耐候性鋼の保護性さび層の構造は、その主要部分が平均結晶粒径２００ｎｍ以下の微細粒のゲーサイト（α−ＦｅＯＯＨ）で構成されているとされていた。しかしながら、このような平均粒径が２００ｎｍ以下の微細粒のゲーサイトは、Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｐ等の元素が添加されていない普通鋼のさび層にも存在しており、このような微細粒のゲーサイトの存在が耐候性鋼の保護性さび層の耐候性機能の発現因子のすべてではないことが、透過型電子顕微鏡などによるさび層粒子の構造解析から明らかになった。
【０００５】
すなわち、耐候性鋼や普通鋼において、その地鉄直上に密着するさび層中には様々な粒径の結晶粒が存在し、その結晶構造は、電子線回折等の解析結果によると、ゲーサイト（α−ＦｅＯＯＨ）が主体であるとされているものの、その他にも添加元素や暴露期間によって、アカガネイト（β−ＦｅＯＯＨ）、レピドクロサイト（γ−ＦｅＯＯＨ）、マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）等の結晶構造が存在し、さらにこれらの結晶構造は微細であるために、その結晶構造が判定し難い場合もあることが判明した。さらに、結晶構造の欠陥等により、これらの相に同定されない構造を有する場合もある。
【０００６】
本来、耐食処理作業が不要な耐候性鋼の表面層に要求される機能は、それ自体が防食機能を有することである。防食機能とは、表面防食層である保護さび層形成後に地鉄がそれ以上腐食することを防ぐ機能であるから、表面防食層の要件の第一は、その層が腐食の原因となるＣｌ、Ｏ、Ｈ等の元素の外部環境からの侵入を防止できる環境遮断機能を有することである。第二の要件としては、使用環境下で安定であって変化しないこと、すなわち環境安定性を有することである。
【０００７】
環境遮断性を有するためには、まずさび自体が緻密で、上記のような環境からの侵入が予想される元素が透過しにくい構造を有することが必要である。したがって、さび層を構成する原子の並び、すなわち原子相関が重要になる。
従って、さび層の原子相関を解析することにより、耐候性鋼等の特性評価が可能であるといえるが、さび層の構造の評価は、前述のとおり、周期性が完全な材料に適用されている評価法、または周期性が著しく低い材料に適用されている評価法、のどちらかによってのみ評価されていたために、耐候性鋼等の特性と該耐候性鋼上に形成されたさび層の構造との相関は不明瞭であった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、Ｘ線分析法を用いて周期性が不完全である材料の構造を評価する方法、特に耐候性鋼のさび層の結晶構造を解析することにより、その耐候性を評価する方法を提供し、前記評価法により原子相関を制御した保護性さび層を有する耐候性に優れた鋼材を確実に提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、中程度の周期性をもつ材料の構造評価が、特徴的な原子配列により評価でき、これによりさび層の結晶構造の評価が可能であることを見出した。さらに、前記評価法により、原子相関を制御した保護性さび層を有する耐候性に優れた鋼材を提供可能であることを見出した。本発明は、かかる知見を基に完成されたもので、その要旨とするところは、以下の通りである。
【００１０】
（１）鋼材表面に生成したさび層の耐候性を評価する方法において、Ｘ線回折により得られた情報からＲＭＣ（Ｒｅｖｅｒｓｅ−Ｍｏｎｔｅ−Ｃａｒｌｏ）法を用いて決定された、該さび層のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6ネットワーク構造における任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットＸ内の近接する２つの原子ｉ、ｊを結ぶベクトルＶｉｊと、別の任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットＹ内の近接する２つの原子ｋ、ｌを結ぶベクトルＶｋｌについて、該両ベクトルの中点間の距離をｒ、該両ベクトルがなす角度をθとし、前記２つの原子ｉ、ｊと、前記２つの原子ｋ、ｌの原子相関を前記距離ｒと前記角度θの関係により表現した関数Ａ（ｒ，θ）を用いて、前記さび層のｒ＝０．９ｎｍ、θ＝０°およびｒ＝０．９ｎｍ、θ＝６０°における関数Ａ（ｒ，θ）の値から前記Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6結晶ユニットの配列状態を評価し、該さび層の耐候性を評価することを特徴とする鋼材のさび層の耐候性評価法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明は種々の材料の原子相関を評価するために適用可能であるが、ここでは低合金鋼である耐候性鋼表面に形成されるさびの構造解析を例としてその形態を説明する。
耐候性鋼に形成されるさびの構造のひとつであるゲーサイト（ａ−ＦｅＯＯＨ）結晶構造は、図１に示すように、Ｆｅの周りを合計６つのＯ、ＯＨが配位したＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 構造ユニット（以下、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットと称する）が、互いに配位子または結合子を共有することによりネットワーク｛Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ネットワーク｝を形成した構造である。
【００１２】
しかし、耐鋼性鋼のさび層中には、添加元素や暴露期間・腐食環境によってゲーサイト（α−ＦｅＯＯＨ）以外にも、アカガネイト（β−ＦｅＯＯＨ）、レピドクロサイト（γ−ＦｅＯＯＨ）、マグネタイト（Ｆｅ3Ｏ4）等が存在し、これらの構造の違いは、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの配列の違いによるネットワーク｛Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ネットワーク｝の差異として理解できる。また、実際の耐候性鋼表面に形成されるさびの構造は、基本となるＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニット自体は存在するものの、そのユニットには一部欠陥が存在し、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの配列の周期性には乱れが存在している。
【００１３】
耐候性向上のためにはさび層による環境遮断性が重要であり、そのためには、まずさび自体が緻密で、腐食の原因となるＣｌ、Ｏ、Ｈ等の元素の外部環境からの侵入を防止できる環境遮断機能を有することが必要である。さらに、使用環境下で安定で変化しないこと、すなわち環境安定性を有することが必要である。このためには、さび層のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの欠陥が極めて少なく、かつそのユニットの配列が高いことが必要となる。さび層のネットワーク構造の決定は、Ｘ線、電子線、中性子、イオンの散乱等の現象を定量的に解析することにより行う。例えば、Ｘ線回折により得られた情報からＲＭＣ（Ｒｅｖｅｒｓｅ−Ｍｏｎｔｅ−Ｃａｒｌｏ）法を用いて、ネットワーク構造を決定すればよい。その方法を以下に示す。
【００１４】
採取したさび試料について、Ｘ線ディフラクトメーターによる粉末回折図形の測定、および放射光源を利用したＸ線異常散乱測定を行う。次に、測定された回折強度について吸収等の補正を行った後、動径分布解析を行い、この結果からＲＭＣ（Ｒｅｖｅｒｓｅ−Ｍｏｎｔｅ−Ｃａｒｌｏ）法を用いて、前記さび試料のネットワーク構造を決定する。該ＲＭＣ（Ｒｅｖｅｒｓｅ−Ｍｏｎｔｅ−Ｃａｒｌｏ）法の手順を以下に示す。
【００１５】
▲１▼さびの仮の初期構造モデルを設定する。ここで体積ＶのセルにＮ個の粒子が存在すると仮定し、この数密度ρ0は実験値と同じにする。
▲２▼前記初期配置から部分２体分布関数ｇij（ｒ）を周期的境界条件のもとで計算し、式（１）により部分構造因子ａij（Ｑ）へ逆Ｆｏｕｒｉｅｒ変換する。なお、部分２体分布関数の概念およびＦｏｕｒｉｅｒ変換は結晶・非結晶を問わず適用できる特徴がある。
【００１６】
【数１】
0003854533.tif 000002
【００１７】
ここで、ｇij（ｒ）は部分２体分布関数、Ｑは散乱ベクトル、ｒは原子間距離、ρ0は密度を示す。
さらに、部分構造因子から干渉関数：ｉ（Ｑ）、および元素まわりの環境干渉関数：△ｉa （Ｑ）を計算し、式（２）で与えられる実験データとの統計変動差ｘ2を見積もる。
【００１８】
【数２】
0003854533.tif 000003
【００１９】
なお、ここでσ2 は実験データにおける統計誤差、ｉ（Ｑ）は実験により求めた部分構造因子、△ｉa （Ｑ）は異常散乱実験により求めた特定の元素まわりの環境干渉関数、ｉc （Ｑm ）、△ｉc a （Ｑm ）はそれぞれ構造モデルに基いて計算された部分構造因子、特定の元素まわりの環境干渉関数である。
▲３▼配置された粒子のうち１つを選びランダムな方向に動かすことにより、エネルギーの異なる仮想的な原子配列をつくる。
▲４▼▲３▼の手順により得られた新しい配置から、▲２▼と同様の手順で干渉関数を計算し、統計変動差ｘ2newを見積もる。
▲５▼もしｘ2new＜ｘ2oldならば新しい配置を採用し、ｘ2new＞ｘ2oldならば前の配置に戻す。
▲６▼▲３▼〜▲５▼の手順を繰り返し、計算結果が実験値と誤差の範囲内で一致するまで行う。
【００２０】
上記のように、実際の耐候性鋼表面に形成されるさびの構造は、基本となるＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニット自体は存在するものの、そのユニットには一部欠陥が存在し、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの配列の周期性には乱れが存在している。そのため、個々のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットを代表するパラメータを適用することにより、さびの構造の本質的な評価が可能になる。
【００２１】
図２は、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットが完全な周期性をもって配列したＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ネットワーク構造である場合の結晶構造モデル（一部分について鉄原子のみ記述）である。ここで、任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットＡ内の近接する２つの原子ｉ、jを結ぶベクトルＶijと、別の任意のＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットＢ内の近接する２つの原子ｋ、ｌを結ぶベクトルＶklを考えると、ベクトルＶijは原子ｉ、ｊを含むユニットＡの、ベクトルＶklは原子ｋ、ｌを含むユニットＢの、それぞれ代表とすることができる。両ベクトル間の距離をｒ、角度をθとすると、両ベクトルの配列関係は、ベクトルＶijとベクトルＶklが距離ｒおよび角度θの関係を満たす位置に原子ｉ、ｊ、ｋ、ｌを見出す確率を表す関数Ａ（ｒ，θ）により表記することができる。
【００２２】
すなわち、図２に示すようなＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットが完全な周期性を持って配列したＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ネットワーク構造である場合には、ベクトルＶijとベクトルＶklの距離ｒおよび角度θが、距離ｒ＝（隣接するユニット間の距離）×（整数＝ユニット間の数）で、かつθ＝６０°の条件を満たす場合にのみ、原子ｉ、ｊ、ｋ、ｌが存在し、この条件において、関数Ａ（ｒ，θ）は高いピーク値をもつことになる。
【００２３】
これを図３を例に説明する。図３は、純鉄を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびについて、縦軸にｒ、横軸にθをとり、関数Ａ（ｒ，θ）を図示したものである。関数Ａ（ｒ，θ）がθ＝０°およびθ＝６０°に高いピーク値を有する場合（なお、その定義からわかるように、θ＝０°と、θ＝１８０°、θ＝６０°とθ＝１８０−６０＝１２０°は、それぞれ本質的に同じであるため、両者を含めて、以下θ＝６０°と表現する）はＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットに欠陥および乱れが極めて少なく、ほぼ完全な周期性をもって配列していることを示す。つまり、θ＝０°および６０°にピーク値を有する場合は耐候性に優れたさびであり、有さない場合は耐候性の劣るさびであると評価できる。
【００２４】
なお、前記角度θは、結晶の状態により若干変動する。例えば、添加元素等によりＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットが歪んだ場合には、Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットに欠陥および乱れが極めてすくないことを示すθ＝０°およびθ＝６０°のピーク値は、数度程度ずれることがあり、この場合にはそのずれを考慮したθの角度範囲に高いピークが存在するように関数Ａ（ｒ，θ）を設定すればよい。
関数Ａ（ｒ，θ）がピーク値を有するか否かの判断は、関数Ａ（ｒ，θ）が特定の点（ｒ，θ）において平均値より高い値を示すか否かにより行う。平均値は全空間に原子がランダムに配列した場合と、完全に配列した場合の加重平均により求めればよい。また、実際の材料の評価は、基準材料を基に行うことが多く、この場合は試験材料と基準材料の関数Ａ（ｒ，θ）の差分関数
【００２５】
【外１】
0003854533.tif 000004
【００２６】
が正の値をもつ場合にピーク値を有するものと判断する。また、本発明は耐候性鋼のさび構造評価法において、評価対象とする耐候性鋼は特に限定するものではない。本発明の耐候性鋼に優れた鋼材とは、鋼材表面に生成され、地鉄に密着しているさび層を有する鋼材であって、該鋼材が、Ｃｕ：０．１質量％以上３質量％以下、Ｎｉ：０．１質量％以上６質量％以下の範囲で、Ｃｕ、Ｎｉのいずれか一方もしくは両方を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらに、該さび層がＡ（ｒ，θ）において、θ＝０°および６０°にピーク値を有する鋼材である。ここで耐候性鋼に優れた鋼材とは、平均腐食速度が０．０１ｍｍ／年以下であることをいう。
【００２７】
前記さび層がＡ（ｒ，θ）において、θ＝０°および６０°にピークを有する場合、さびのＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの欠陥が極めて少なく、かつそのユニットの配列の周期性が高い。そのため、形成されるさびの結晶粒径も小さく、さび自体が緻密で、腐食の原因となるＣｌ、Ｏ、Ｈ等の元素の外部環境からの侵入を防止できる環境遮断機能を有することになる。さらに、使用環境下で安定であって変化しないことに対応し、耐候性に優れた鋼材となる。
【００２８】
また、保護性さびの生成方法は、表面に生成を促進する物質を塗布することによっても良いし、自然に生成させても良い。さび層を構成する成分については、ゲーサイト、マグネタイト、不活性非晶質さびなどが安定性の観点から望ましい。粒子充填後の空隙をさらに埋める反応を促進するためには、ゲーサイト、アカガネイト、レピドクロサイト、活性非晶質さび等が微量に混在した方が効率的に環境遮断機能を高めることができる。
【００２９】
本発明者が調査した範囲では、Ｃｕ：０．１質量％以上３質量％以下、Ｎｉ：０．１質量％以上６質量％以下の範囲で、Ｃｕ、Ｎｉのいずれか一方もしくは両方を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる場合、該さび層がＡ（ｒ，θ）において、θ＝０°および６０°にピーク値を有し耐候性鋼に優れた鋼材を得ることができる。これは、これらの元素の添加により、さびの発生の初期反応の起点となる反応サイトが多くなり多数の点から反応が生成する結果、最終的に得られる組織が微細となるからである。
【００３０】
また、これらの元素の添加は、形成されるさびそのものをイオン遮断機能の高いものに変化させる効果もある。これらの効果の発現のためにはＣｕ：０．１質量％以上、Ｎｉ：０．１質量％以上のいずれか一方もしくは両方を含有させることが必要になる。一方、元素の添加量が多くなると、さびの構造が大きく変化し、耐候性が劣化するようになる。そのため、Ｃｕ：３％以下、Ｎｉ：６％以下であることが望ましい。
【００３１】
【実施例】
（実施例１）
純鉄、純チタン、ステンレス（ＳＵＳ３０４）を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびを本発明の方法により評価することにより関数Ａ（ｒ，θ）を得た。純鉄の結果を図３に示す。例えば、距離ｒ＝０．９ｎｍにおいて、θ＝０°、６０°、１２０°、１８０°に高いピークに観察され、このさび層におけるＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの配列の周期性が高いことを示している。
本発明の方法では、ある２組の原子のペアｉとｊ、ｋとｌの相関を、両者の距離ｒと角度θにより表現しているために、ある距離に存在するペアの方位関係がはっきりわかり、構造と特性の関係が明瞭である。
【００３２】
（比較例１）
純鉄を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびを、従来の構造評価法のひとつであるＸＡＦＳ（Ｘ−ｒａｙ  Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ  Ｆｉｎｅ−ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ：Ｘ線吸収微細構造）法により評価し、動径分布関数を求めた。その結果を図４に示す。この従来法では、距離ｒにある２つの原子間の相関のみしかわからず、ピークの帰属は困難であるため詳細な構造がわからず、さらに原子対の方位関係に関する情報は得られなかった。
【００３３】
（実施例２）
本発明の耐候性鋼（Ｆｅ−０．６質量％Ｃｒ−０．３質量％Ｃｕ−０．５質量％Ｍｎ−０．５質量％Ｓｉ−０．０８質量％Ｐ）を田園地域に３１年放置した際に生じたさびを、同様の条件で放置した普通鋼に生じたさびを標準材料として、本発明の方法により評価することにより関数
【００３４】
【外２】
0003854533.tif 000005
【００３５】
を得た。それを図５に示す。ある２組の原子のペアｉとｊ、ｋとｌの相関を両者の距離ｒと角度θにより表現しているために、ある距離に存在するペアの方位関係がはっきりわかり、構造と特性の関係を明瞭である。例えば、距離ｒ＝０．９ｎｍにおいて、θ＝０°、６０°、１２０°、１８０°に高いピークに観察され、このさび層におけるＦｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットの配列の周期性が高いことを示している。
【００３６】
（実施例３）
ＣｕやＮｉ添加量の異なる鋼材を海浜地帯に９年間大気暴露した。鋼材表面の最表面の外層さびをワイアーブラシで機械的に削ぎ落とした後に、地鉄に密着した密着さび層を採取し、本発明の方法により評価を行った。そして、ピーク強度の値を、平均値より２０倍以上（◎）、平均値の５〜２０倍（○）、平均値の２〜５倍（△）、平均値の２倍以下（×）、の四段階で評価した（表１）。ここで、平均値は全空間に原子がランダムに配列した場合と、完全に配列した場合の加重平均により求めた。本発明の耐候性鋼（本発明例Ｎｏ．６〜１３）は、いずれもＡ（ｒ，θ）においてθ＝０゜および６０゜付近のピーク強度の評価が、◎＋◎、◎＋○、又は○＋○であり、平均腐食速度が０．０１０ｍｍ／年以下であり、良好な耐食性を示した。従って、本発明の耐候性鋼の耐候性が良好であるとともに、本発明のＡ（ｒ，θ）におけるθ＝０゜および６０゜付近のピーク強度の評価法が、鋼材のさび層の評価法として適用可能であることが示された。
【００３７】
【表１】
0003854533.tif 000006
【００３８】
（比較例２）
実施例３と同様に、ＣｕやＮｉ添加量の異なる鋼材を海浜地帯に大気暴露した。鋼材表面の最表面の外層さびをワイアーブラシで機械的に削ぎ落とした後に、地鉄に密着した密着さび層を採取し、実施例３と同様に本発明の方法により評価を行った（表１）。比較例の耐候性鋼（比較例Ｎｏ．１〜５）は、いずれもＡ（ｒ，θ）においてθ＝０゜および６０゜付近のピーク強度の評価が、○＋△、△＋△、△＋×、または×＋×であり、平均腐食速度が０．０１０ｍｍ／年より大きく、耐食性が悪い。
【００３９】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明により、その周期性が不完全である材料の構造を評価することができた。そして、鋼材表面に生成され、地鉄に密着しているさび層を有する鋼材であって、該鋼材が質量％にて、Ｃｕ：０．１％以上３％以下、Ｎｉ：０．１％以上６％以下の範囲で、Ｃｕ、Ｎｉのいずれか一方もしくは両方を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、さらに、該さび層がＡ（ｒ，θ）において、θ＝０゜および６０゜にピーク値を有する鋼材であり、十分に低い平均腐食速度をもたらす密着さび層を有する鋼材を提供できた。本発明の鋼材は、塗装等の特別な表面処理を施さなくとも確実に優れた耐候性を得ることができ、環境負荷低減や経済性の観点からも、産業上極めて価値の高い発明であるといえる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ａ−ＦｅＯＯＨの結晶構造の模式図を示す図である。
【図２】Ｆｅ（Ｏ，ＯＨ）6 ユニットが完全な周期性をもって配列した場合の結晶構造モデル（一部分について鉄原子のみ記述）の模式図を示す図である。
【図３】純鉄を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびを本発明の方法により評価することにより得られた関数Ａ（ｒ，θ）を示す図である。
【図４】純鉄を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびを、従来の構造評価法のひとつであるＸＡＦＳ（Ｘ−ｒａｙ  Ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ  Ｆｉｎｅ−ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ：Ｘ線吸収微細構造）法により評価し、求められた動径分布関数を示す図である。
【図５】純鉄を塩水中に２ヶ月放置した際に生じたさびを本発明の方法により評価することにより得られた関数Ａ（ｒ，θ）を示す図である。
【図１】
0003854533.tif 000007
【図２】
0003854533.tif 000008
【図３】
0003854533.tif 000009
【図４】
0003854533.tif 000010
【図５】
0003854533.tif 000011