(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
粉体原料供給装置から切出された粉体原料を出口側の断面積が入口側に対して小さい漏斗型シュートの供給路を介して反応塔へ供給する銅製錬炉への原料供給方法であって、前記供給路内に前記漏斗型シュートを複数段配置し、前記漏斗型シュートの各々は出口側に設けられた一対の調整板を含み、該一対の調整板は粉体原料の供給方向に沿って傾斜しており、一方の調整板は前記出口側に固定され、他方の調整板は異なる大きさの調整板を取り外し可能に設けられ、前記一対の調整板により前記出口側の断面積を調整することにより、製錬時のスラグロスの低減を可能としたことを特徴とする銅製錬炉への原料供給方法。
【請求項２】
前記漏斗型シュートの下部に異物取り出し装置を設け、前記漏斗型シュート内に滞留された異物を除去可能とすることを特徴とする請求項１に記載の銅製錬炉への原料供給方法。
【請求項３】
前記漏斗型シュートの詰まりを検出して警報を発することを特徴とする請求項１又は２に項記載の銅製錬炉への原料供給方法。
【請求項４】
粉体原料供給装置と、前記粉体原料供給装置から供給される粉体原料を反応塔へ導く供給路とを有し、前記供給路は出口側の断面積を入口側に対して小さくする漏斗型シュートを複数段配置し、前記漏斗型シュートの各々は出口側に設けられた一対の調整板を含み、該一対の調整板は粉体原料の供給方向に沿って傾斜しており、かつ一方の調整板は前記出口側に固定され、他方の調整板は異なる大きさの調整板を取り外し可能に設けられ、前記一対の調整板により前記出口側の断面積を調整して製錬時のスラグロスの低減を可能としたことを特徴とする銅製錬炉への原料供給装置。
【請求項５】
前記一対の調整板のいずれか一方は、前記供給路に着脱可能であり、前記一方の調整板を選択することにより漏斗型シュートの出口側の断面積を可変にすることを特徴とする請求項４に記載の銅製錬炉への原料供給装置。
【請求項６】
前記漏斗型シュートの下部に異物取り出し装置が設けられることを特徴とする請求項４又は５に記載の銅製錬炉への原料供給装置。
【請求項７】
前記漏斗型シュートの外側に、粉体原料をバイパスさせるバイパス領域を有することを特徴とする請求項４ないし６のいずれか一項記載の銅製錬炉への原料供給装置。
【請求項８】
前記漏斗型シュート内に詰まり検出器を取り付け、異物などで漏斗が詰まったときは警報を出力することを特徴とする請求項４ないし７のいずれか一項記載の銅製錬炉への原料供給装置。
【請求項９】
漏斗型シュートの外側に、粉体原料をバイパスさせるバイパス領域を設けたことを特徴とする請求項１から３のいずれ一項記載の銅製錬炉への原料供給方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は非鉄金属製錬に用いられる銅製錬炉において微粉の銅原料を処理する際の原料供給方法及びその装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
銅製錬炉では、主に硫化物精鉱に溶剤としての珪酸鉱等を加えた微粉の銅粉体原料を補助燃料、酸素富化空気と共に炉内反応部に吹き込み、気−固相あるいは気−液−固相中で酸化反応させる。この酸化反応の生成物として銅等の有価金属を濃縮したマットと、鉄分が酸素と反応したFeOとSiO2が
【外１】
0003754354.tif 000002
して生成ずるスラグが融体として得られ、保持容器内でセットリングすることで、これらを比重差で分離する。この際、保持容器内では比重の小さいスラグ層が上に、マット層は下に滞留する。
【０００３】
この反応は各種報告等からコンマ数秒以内というきわめて瞬間的に開始/終了することが知られている。この際、局部的に銅原料が酸素富化空気に対して過剰に供給されるか、あるいはその逆の不均一な反応状態が生じることがある。現在一般的に原料供給装置として利用されている各種フィーダーにおいては、供給量の微小時間的変動すなわち脈動が生じるが、酸素富化空気の流量の変動は少ない為、供給量の脈動が炉内反応の不均一化を引き起こす原因となる。
【０００４】
図１１は、粉体定量供給装置の一部に使用されているテーブルフィーダの概略図である。この粉体定量供給装置に回転翼１１１が供給盤１１０の周囲に設置されており、回転翼１１１によって１周を２０区画に仕切られた部分１１２に粉体原料１１３が充填される。供給盤１１０の所定箇所には粉体原料切出し部１１４として貫通穴が形成されており、該貫通穴は接続短管１１５およびシュート１１６に連通される。粉体原料ビン内の供給盤１１０上に供給された粉体原料は、供給盤１１０の回転に伴う遠心力により各仕切り部分１１２へ充填され、仕切り部分１１２が粉体原料切出し部１１４にくると、底抜きされる形で貫通穴を通して粉体原料の切出しが行われ、切出された粉体原料は接続短管１１５を介しシュート１１６へ導かれる。粉体原料１１３の供給量は回転数で設定するが、この設定供給量は長時間的に見ると平均化され一定となるが、微小時間的には脈動する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
図１２は、図１１に示す粉体定量供給装置とシュートを実寸大で模型化したコールドモデルを示す図である。このモデルを用い、実炉の粉体原料を使用して供給量が微小時間でどの程度脈動するかを測定した。実機においては粉体原料充填部が２０区画あるが、コールドモデルではこれを２区画の仕切り部分１２１として粉体原料を充填し、モーター１２２の駆動により設定供給量１５０トン／時に相当する速度で原料を切出し、シュート１２３を介し、コールドモデルの出口に設置した秤量装置１２４で瞬間的な切出し量の変動を測定し、コンピュータ装置１２５によって記録した。対象となる銅製錬炉は、粉体定量供給装置を２系統有しているので（図１参照）、１系統当たりの設定供給量が１５０トン／時の場合、毎秒２０．８キロの供給量となるが、実際の測定結果において最大約６５kg/secから最小１kg/secと、瞬間的には設定供給量の約５〜３００％の範囲で変動し、さらに変動周期は区画の移動周期約１.４秒とほぼ一致することが判明した。
【０００６】
これに対して、酸化反応させるために吹込む酸素富化空気は、測定の結果、変動周期８秒、流量変動±３％と粉体原料の供給量の変動と比べてきわめて小さい値である。よって、圧倒的に変動幅の大きい粉体原料供給量の変動が炉内反応不均一化の主要な要因であると考えられる。
【０００７】
酸素富化空気に対して粉体原料の供給量が少なくなると、原料中の鉄の酸化が進行し一部のＦｅは、FeOからFe3O4に過剰に酸化(Fe2+→Fe3+)される。Fe3O4は融点が高い為、スラグ中での濃度が上昇すると、スラグの粘度を増加させる。
【０００８】
またFe3O4は比重が大きく、スラグ層の下にスラグと懸濁した層を形成する。この層は、マット層とスラグ層との間に存在することになるので中間層と呼ぶ。前記のように不均一反応の為Fe3O4の生成が増加すると、中間層の厚さも増大し、スラグ中に懸垂している有価金属（銅）の沈降分離を阻害する。
【０００９】
また反応時に過剰に酸化された酸化物が微粉のダストとなって、反応排ガスの流れに乗って飛散すると、排煙口周辺に炉内付着物を生成させ、これが一部滞留して保持容器内底部に達してビルドアップを生じせしめ、保持容器の有効容積を減少させる。
【００１０】
また反応時に、酸素富化空気に対して粉体原料の供給が過剰となった場合には酸化が不充分となり、一部の銅精鉱粒子は殆ど酸化しないままダストとなって反応排ガスの流れに乗って後工程に飛散する。後工程には、反応排ガスからの熱回収を目的として製錬炉排ガス出口に廃熱ボイラーを接続している場合が多いが、飛散したダストがボイラ内に漏入した空気で二次燃焼を生じ、ボイラ内のガス温度を上昇させ管壁へのダスト付着を助長し、廃熱ボイラを含む後工程の安定操業に対し大きな障害要因となる。
【００１１】
以上のように、粉体原料供給量の脈動を原因とする炉内での不均一反応は、中間層の生成を助長し、これによるスラグ中への有価金属ロスやマット、スラグタップ孔の閉塞トラブルを惹起させるとともに、溶湯温度、マット中の有価金属品位の変動などの要因となる。同時に不充分に酸化された粉体原料粒子がダストとなって後工程に飛散すると、それらの操業に悪影響を与える。
【００１２】
そこで、本発明は上記従来技術の課題を解決し、粉体原料の脈動を抑えた原料供給方法及びその装置を提供することを目的とする。
さらに本発明は、炉内反応を均一化し効率よく有価金属を精錬することを可能にする原料供給方法およびその装置を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するためには、粉体原料を炉内に供給するときの供給量の微小時間的な脈動を減少可能な何らかの方法を検討する必要があった。本発明者等は、粉体が、見た目に脈動することなくあたかも砂時計のように流れ落ちるようにするため、粉体原料を切出す部分の断面積を絞ることによって、脈動のないスムーズな粉体原料の供給が可能になると考えた。
【００１４】
即ち本発明に係る銅製錬炉への原料供給方法は、粉体原料供給装置から切出された粉体原料を出口側の断面積が入口側に対して小さい漏斗型シュートの供給路を介して反応塔へ供給するものである。
好ましくは、前記漏斗型シュートの詰まりを検出して警報を発する。これにより、作業員が点検口から異物を取り出すことで、漏斗型シュートの詰まりを取り除くことができる。
【００１５】
好ましくは、漏斗型シュートは複数段つなぎ合わされて供給路内に設置される。こうすることで、より平滑に粉体原料の供給を行うことができる。さらに好ましくは、漏斗型シュートの下部に異物取り出し装置を設けてもよい。仮に、漏斗型シュート内に異物が引っかかったり、あるいは滞留された場合、その異物を除去することで原料の供給を停止することなく連続的に炉の操業を行うことが可能である。仮に、異物が詰まった場合でも、漏斗の外側にバイパスのスペースを作ることで、原料の供給を止めることなく連続的に操業を継続することが可能である。
【００１６】
また本発明に係る銅製錬炉への原料供給装置は、粉体原料供給装置と、前記粉体原料供給装置から供給される粉体原料を反応塔へ導く供給路とを有し、前記供給路は出口側の断面積を入口側に対して小さくする漏斗型シュートを含むものである。
【００１７】
そして、本発明で用いられる漏斗型シュートは、前記供給路内に配される一対の調整板を含み、該一対の調整板は前記供給路の粉体原料の供給方向に沿って傾斜される。一対の調整板のいずれか一方は、前記供給路に着脱可能であり、前記一方の調整板を選択することにより出口側の断面積を可変にすることができる。
【００１８】
このような一対の調整板を含む漏斗型シュートを、供給路内の上流位置および下流位置に複数段、好ましくは２段つなげ合わせるようにしても良い。この際、漏斗型シュートの調整板をそれぞれ適宜選択して、上流および下流における供給路の断面積を異なるようにしても良い。
また、好ましくは、漏斗型シュートの外側に、粉体原料をバイパスさせるバイパス領域を有するので、仮に漏斗型シュートが異物などで閉塞しても、溢れた粉体原料がバイパス領域を通って落下することで、原料の供給を止めずに操業を継続することができる。
【００１９】
このように本発明によれば、粉体原料供給装置からの供給路に漏斗のように出口側の断面積を入口側に対して小さくした漏斗型シュートを設けたので、粉体原料供給装置からの粉体原料供給量の脈動を防止して、炉内反応を安定化させることができる。また、漏斗型シュートを複数段つなぎ合わせることで、より一層の脈動防止の効果を期待することが可能である。さらに、漏斗型シュートが異物等で閉塞した場合も、異物を除去可能としたので、粉体原料の供給を断続することなく常時自溶炉の操業をすることができる。さらに、前記漏斗型シュート内に詰まり検出器を取り付け、異物などで漏斗が詰まったときは警報を出力することとしてもよい。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
図１は、第１の実施の形態に係る銅製錬炉の構成を示す図であり、これはオートクンプ式自溶炉及び
【外２】
0003754354.tif 000003
の概略を示す図である。
【００２１】
自溶炉は、頂部中心に精鉱バーナ１０を１本設置した反応塔１と、セットラ２、および排煙口３で構成される。セットラ２から抜き出されるスラグは樋を介して
【外３】
0003754354.tif 000004
に導かれ、ゼーダーベルグ式電極５を使用してスラグを抵抗加熱によって保温する。セットラ２および
【外４】
0003754354.tif 000005
は保持容器として機能し、マット６及びスラグ７を比重差によって分離する。いずれの炉においても、マット６は炉内底部に設置したマット用タップ孔から、スラグは炉内上部に設置したスラグ用タップ孔から、それぞれ炉外に抜き出される。
【００２２】
尚、銅製錬炉の種類、方式は上記のような自溶炉処理後
【外５】
0003754354.tif 000006
において
【外６】
0003754354.tif 000007
を更に処理する以外にも多数ある。基本的には粉体原料を酸化反応させる反応部と、生成物をセットリングしてマット、スラグを比重分離する保持容器の組合せであるが、保持容器内で反応させる方式も存在する。本発明は、粉体原料を使用し、チェーンコンベアやスクリューフィーダ等の供給量に脈動を生じる可能性のある粉体輸送装置を使用する銅製錬炉の粉体原料供給方法に適用される。
【００２３】
自溶炉のそれぞれ２系統の粉体原料供給装置１１から切出された銅原料は、接続短管１２を介してシュート１３を通って精鉱バーナ１０で酸素富化空気１４と同時に吹き込まれ、反応塔１内を反応しながら落下していき、この間に硫化物である銅原料は反応塔１下部に位置に達するまでにマット６、スラグ７、及び排ガスの一部を形成する。この反応において、生成物の一部が排ガスの流れに排煙口３に向かって飛散するが、これをダストと呼ぶ。
【００２４】
反応塔１で生成したマット６及びスラグ７はセットラ２において比重差で分離される。スラグは、自溶炉スラグ樋８を通りセットラ４で更にスラグとマットに分離される。ここでのスラグは、
【外７】
0003754354.tif 000008
を通り
【外８】
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から排出される。
【００２５】
酸素富化空気は反応塔１に吹き込まれると、塔内の熱で熱膨張しながら粉体原料と混合し、反応する。この際、粉体原料と酸素富化空気のバランスが一定であれば、反応状態も一定となり均一化される。しかし、供給量は脈動幅５〜３００％で脈動するので、反応の時間的不均一は主に原料供給量の脈動が原因であると考えられた。
【００２６】
そこで、シュート１３上部と粉体原料供給装置１１の切出し部との間の接続短管１２内に、図２及び図３に示すような漏斗型シュート２０を組み込んだ。漏斗型シュート２０は、粉体原料供給装置１１からの粉体原料の落下部の位置に漏斗入口２１を有し、漏斗入口２１よりも断面積が小さい漏斗出口２２を有する。漏斗型シュート２０を採用することによって、漏斗内に入った粉体原料の一部を一時的に漏斗内に滞留させ、精鉱バーナ１０への供給量の脈動を平滑化させることができる。本実施の形態における漏斗型シュートの場合、漏斗出口の断面積は一対の調整板３０、３１によって変更可能であり、設定供給量に応じた出口断面積の大きさを任意に選択することができる。
【００２７】
漏斗型シュート２０は、ほぼ円筒形の内径を有する接続短管１２内に設けられ、図３に示すような一対の調整板３０、３１を含む。各調整板３０、３１は、粉体原料が落下する方向に沿って約４５度の角度で傾斜されている。調整板３０、３１の対向する先端によって開口が形成され、該開口が漏斗出口２２の断面積を規定する。
【００２８】
調整板３１は、接続短管１２内に固定され、他方、調整板３０は、接続短管１２に着脱可能である。図４に調整板３０の構成を示す。調整板３０は、接続短管１２内に挿入される挿入部４１と、接続短管１２に固定される固定部４２とを有する。接続短管１２には、調整板の挿入部４１を挿入するためのスロットが形成され、かつ固定部４２を接続短管１２にネジ止めするネジ穴が形成される。通常運転時、調整板３０は固定部４２により接続短管１２に固定されるが、漏斗出口２２の断面積を変更する場合には、調整板３０を接続短管１２から取り外し、別の大きさの調整板３０を取付ける。
【００２９】
図５に複数の調整板を示す。調整板３０は、それぞれ異なる長さの挿入部５１、５２、５３（すなわち面積が異なる）を有しており、調整板３０を選択することによって、調整板３１とで形成する開口、すなわち漏斗出口２２の断面積を変更することができる。
【００３０】
漏斗型シュート２０の漏斗出口２２に異物が引っかかるなどして閉塞した場合、それら異物をシュートへ逃がすように漏斗出口付近に開閉ダンパを設けることも可能である。これにより、漏斗部が閉塞しても自溶炉操業を止めずに済むことも特徴の一つである。なお、開閉ダンパの詳細な構成については、第２の実施の形態で説明する。
なお、たとえこのような開閉ダンパを設けなくとも、漏斗型シュート２０が設置された接続短管部１２の内部には、図３（ｃ）の矢印４５で示すバイパス領域が漏斗型シュート２０の外側に設けられているため、仮に異物によって漏斗内が閉塞しても粉体原料はバイパス領域４５を通過することができるので、原料の供給を止めることなく、操業可能である。ただしこの場合、粉体原料は漏斗内を通過しない為、脈動防止効果は得られなくなる。したがって開閉ダンパのような異物除去機構を持たせることが有用である。
また、この漏斗型シュート２０は、原料供給装置のシュート内部に設けられ、漏斗内には背圧式の詰まり検出器を取り付け、異物などで漏斗が詰まったときは警報が出るので、作業員が点検口４３から異物を取り出すことができる。この詳細な構成についても、第２の実施の形態で説明する。
【００３１】
次に、本発明の第２の実施の形態について説明する。この実施の形態では、図６及び図７に示すように、接続短管１２内に漏斗型シュートをそれぞれ２段設ける。上流側に位置する第１段目の漏斗型シュート６０は、それぞれ一対の調整板６１、６２を有し、本例では調整板６１，６２は接続短管１２内に固定される。調整板６１、６２の大きさはやや異なり、また調整板６２は調整板６１よりも緩やかな角度に傾斜される。調整板６２の下方には、軸６３に回転可能に支持された開閉ダンパ６４が設けられる。開閉ダンパ６４は、その一部の面が漏斗出口６５内に露出するように配され、その面は調整板６２とほぼ平行な傾斜角を有している。開閉ダンパ６４は、リンク６６を介して接続されたプランジャー６７が駆動されるとき回転される。
漏斗型シュート６０の上方には、接続短管１２内の様子をチェックするための点検窓６８が設けられ、また反対側には漏斗型シュートの背圧を検出するための背圧検出ノズル６９が設けられる。漏斗出口６５に異物が引っかかって閉塞されたとき、プランジャー６７を駆動して開閉ダンパ６４を回転させ、これによって異物をシュート１３内に逃がすようになっている。プランジャー６７の駆動は、点検窓６８を通じてマニュアルで行っても良いし、あるいは背圧検出ノズル６９から検出された背圧に基づき自動的に、あるいは間隔を決めて定期的に行っても良い。
異物を除去するために開閉ダンパ６４の回転により形成される開口部の幅“ａ”、“ｂ”（図７（ａ））は、精鉱ノズルの開口部より所定長だけ小さく（例えば５ｍｍ）形成してある。これにより、大きい異物は精鉱ノズルに入る前に漏斗に引っかかるので、操業中に点検窓６８を通じて取り除くことが可能である。それより小さい異物は、精鉱ノズルに入っても精鉱ノズルが詰まることはない。
【００３２】
第１段目の漏斗型シュート６０の下流側に第２段目の漏斗型シュート７０が配置される。基本的な構成は、第１段目の漏斗型シュート６０と同様である。このように、第２の実施の形態では、２段の漏斗型シュートを用いて粉体原料の供給量の脈動を抑制し、より平滑な原料の供給を炉内へ行うものである。
【００３３】
なお、第２の実施の形態では、第１段および第２段の漏斗型シュートの調整板を固定にしたが、これに限らず第１の実施の形態のように、少なくとも一方の調整板を接続短管に対して着脱可能にし漏斗出口の断面積を変更できるようにしても良い。また、開閉ダンパ６４は、プランジャーの代わりに例えばばね部材を用いて開閉ダンパ６４を常に一定方向に付勢し、一定以上の重量が加わったときに回転するようにしても良い。
【００３４】
さらに、第１、第２の実施の形態では、漏斗型シュートを接続短管１２内に配置したが、必ずしもこれに限らず、粉体原料供給装置と反応塔との間の原料供給路内に設けても良い。
【００３５】
（比較例１）
コールドモデルを使用した粉体原料の供給量測定試験結果について述べる。図１２に示すコールドモデルを用い、接続短管１２内に図３に示す漏斗型シュート２０を設置し、従来例との対比測定を実施した。図９（ａ）は、漏斗型シュートがない従来構成の供給量変動を示し、同図（ｂ）は第１の実施の形態による漏斗型シュートを採用したときの供給量変動を示し、縦軸は流量（ｋｇ／ｓ）、横軸は時間（秒）であり、それぞれ２サイクルずつ示している。これらの図からも明らかなように、設定供給量２２．８kg/secに対し、従来例のものは変動幅が５〜３００％であり、他方、第１の実施の形態は、最大約４５ｋｇ／sec、最小約１０ｋｇ／secで、変動幅は約４４〜２００％である。従って、漏斗型シュートによる脈動抑制効果がより顕著であることが判明した。
【００３６】
（比較例２）
次に、実炉に図３に示す漏斗型シュート２０を設置した場合の炉内圧力変動について述べる。実炉内にはコールドモデルのように重量測定装置が設置できない為、他のパラメータを代用特性として評価する必要がある。そこで、炉内の圧力変動を代用特性として測定した。
【００３７】
炉内圧力変動の測定結果を図１０に示す。同図（ａ）は、第１の実施の形態による漏斗型シュートを採用した場合の炉内圧力変動を示す。このときの測定条件は、粉体原料供給量を１５８トン／時、サンプリング間隔０．０２秒、測定時間６０秒である。これら図に示すように圧力変動は、約１．３秒周期の波状に生じているのが理解できるが、この周期はテーブルフィーダの回転翼に仕切られた区画がシュート落とし口の上を通過するタイミングと一致する。漏斗出口の断面積を１１４cm2にしたときの圧力の最大振幅は、約８ｍｍＡｑであった。
【００３８】
第２の実施の形態に係る２段式の漏斗型シュートを実炉に設置して、圧力変動を測定した結果を図１０（ｂ）に示す。このときは原料供給量１６５トン／時、サンプリング間隔０．０２秒、測定時間６０秒であったが、上記従来例および第１の実施の形態のような波状の変動は殆ど見られず、供給量の脈動がほぼ完全に抑制されている状況が観察できる。ちなみにこのときの漏斗出口の断面積は上段１２０cm2、下段１００cm2であるが、最大振幅は約３ｍｍＡｑであった。このケースでは断面積を絞る効果とともに、漏斗を２段にした平滑化効果も大きく寄与しているものと考えられる。
【００３９】
比較例として、漏斗型シュートの設置が無かった状態での炉内圧力変動測定結果を同図（ｃ）に示す。この測定時の粉体原料供給量は１３５トン／時、区画の通過周期は約１．５秒であるが、漏斗型シュートを設置しているときと比較すると、明らかに脈動が生じていることがわかる。このときの最大振幅は約４２ｍｍで、１段漏斗設置時の約５倍、２段漏斗設置時の約１４倍の変動幅となる。
【００４０】
このように、本発明の実施の形態によれば、漏斗型シュートの採用により粉体原料の供給量の脈動を抑制し、この結果、過酸化部分の減少でのＦｅ３Ｏ４発生の減少による銅製錬炉におけるＦｅ３Ｏ４に起因したトラブルの減少や、スラグロスの減少という効果が得られる。
【発明の効果】
以上詳細に説明したように、本発明によれば粉体原料供給装置から反応塔への供給路内に漏斗型シュートを設けたことにより、粉体原料供給量の脈動がほぼ完全に抑制され、Ｆｅ３Ｏ４に起因したトラブルやスラグロスを減少させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】オートクンプ式自溶炉及び
【外９】
0003754354.tif 000010
の概略構成を示す図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係る原料供給装置の概略を示す図である。
【図３】第１の実施の形態に係る漏斗型シュートの構成を示す図であり、同図（ａ）は平面図、同図（ｂ）は概略断面図、同図（ｃ）は側面図である。
【図４】漏斗型シュートの調整板の構成を示す図であり、同図（ａ）は正面図、同図（ｂ）はその側面図である。
【図５】調整板の種類を示す図である。
【図６】本発明の第２の実施の形態に係る原料供給装置の概略を示す図である。
【図７】第２の実施の形態に係る漏斗型シュートの構成を示す図であり、同図（ａ）は正面方向からの概略断面図、同図（ｂ）側面方向からの概略断面図である。
【図８】図７に示す開閉ダンパの構成を示す図である。
【図９】粉体原料供給量の測定データを示し、同図（ａ）は従来例の原料供給装置による場合、同図（ｂ）は第１の実施の形態による漏斗型シュートを有する場合のデータである。
【図１０】炉内の圧力変動の測定データを示し、同図（ａ）は第１の実施の形態による場合、同図（ｂ）は第２の実施の形態による場合、同図（ｃ）は従来例による場合のデータである。
【図１１】テープルフィーダの概念図であり、同図（ａ）は正面図、同図（ｂ）は平面図
【図１２】粉体供給量測定用コールドモデル略図であり、同図（ａ）は側面図、同図（ｂ）は正面図である。
【符号の説明】
１    反応塔
１１    粉体原料供給装置
１２    接続短管
１３    シュート
２０、６０、７０    漏斗型シュート
３０、３１、６１、６２    調整板
６４    開閉ダンパ
【図１】
0003754354.tif 000011
【図２】
0003754354.tif 000012
【図３】
0003754354.tif 000013
【図４】
0003754354.tif 000014
【図５】
0003754354.tif 000015
【図６】
0003754354.tif 000016
【図７】
0003754354.tif 000017
【図８】
0003754354.tif 000018
【図９】
0003754354.tif 000019
【図１０】
0003754354.tif 000020
【図１１】
0003754354.tif 000021
【図１２】
0003754354.tif 000022