(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガソリン内燃機関の希薄燃焼運転中に発生する排気ガス中に存在する窒素酸化物を捕捉し、そして該排気ガスの酸素含量が低下されるときに該捕捉窒素酸化物を放出するリーン−ＮＯｘトラップにして、該トラップが、アルミナを含んで成る多孔性支持体と；
（ｉ）該支持体の重量基準で５〜４０重量パーセントのリンタングステン酸及び
（ii）該支持体の重量基準で少なくとも０．２５重量パーセントの、白金、ロジウム
、パラジウム及びそれらの混合物から成る群から選ばれる貴金属
より本質的に成る該支持体上に装填されている材料と；
を含んで成る上記のトラップ。
【請求項２】
前記リンタングステン酸が前記支持体上に１０〜２５重量パーセントの量で装填されている、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項３】
前記リンタングステン酸が前記支持体上に約２０重量パーセントの量で装填されている、請求項２に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項４】
前記貴金属が前記支持体上に０．５〜５重量パーセントの量で装填されている、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項５】
前記貴金属のロジウム重量を１とした時、白金重量が最大で５０である、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項６】
前記貴金属が白金より成る、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項７】
前記リンタングステン酸及び前記貴金属が、その一方が前記支持体上の他方の上に乗るように装填されている、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項８】
前記リンタングステン酸と前記貴金属とが混合物として前記支持体上に装填されている、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項９】
前記リンタングステン酸及び前記貴金属がそれら個々の材料の又はそれら材料の混合物の溶液から前記支持体上に装填されている、請求項１に記載の窒素酸化物トラップ。
【請求項１０】
ガソリン内燃機関の排気ガス処理系において、該処理系は、ガソリン内燃機関の排気ガス通路中に配置された窒素酸化物トラップを含み、且つ該トラップに流入する排気ガスの空気／燃料比が酸素過濃であるときに窒素酸化物を吸着するものであり、該窒素酸化物トラップは、該トラップに流入する該排気ガス中の酸素濃度が低下されるときに吸着窒素酸化物を放出するものであり、そして該窒素酸化物トラップは、アルミナを含んで成る多孔性支持体と；
（ｉ）該支持体の重量基準で５〜４０重量パーセントのリンタングステン酸及び
（ii）該支持体の重量基準で少なくとも０．２５重量パーセントの、白金、ロジウム
、パラジウム及びそれらの混合物から成る群から選ばれる貴金属
より本質的に成る該支持体上に装填されている材料と；
を含んで成り、
前記窒素酸化物トラップの下流に更に三方触媒を配置して含む、
上記の排気ガス処理系。
【請求項１１】
前記リンタングステン酸が前記支持体上に１０〜２５重量パーセントの量で装填されている、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１２】
前記リンタングステン酸触媒が前記支持体上に約２０重量パーセントの量で装填されている、請求項１１に記載の処理系。
【請求項１３】
前記貴金属が前記支持体上に０．５〜５重量パーセントの量で装填されている、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１４】
前記貴金属のロジウム重量を１とした時、白金重量が最大で５０である、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１５】
前記貴金属が白金より成る、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１６】
前記リンタングステン酸及び前記貴金属が、その一方が他方の上に乗るように装填されている、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１７】
前記リンタングステン酸と前記貴金属とが混合物として前記支持体上に装填されている、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１８】
前記リンタングステン酸及び前記貴金属がそれら個々の材料の又はそれら材料の混合物の溶液から前記支持体上に装填されている、請求項１０に記載の処理系。
【請求項１９】
前記窒素酸化物トラップの上流に更に三方触媒又はリーン−ＮＯｘ触媒を配置して含む、請求項１０に記載の処理系。
【請求項２０】
ガソリン内燃機関の希薄燃焼運転中に発生する排気ガスから窒素酸化物を捕捉する方法にして、該方法が：
酸素含量が排気ガス中の酸化されるべき成分を酸化するのに必要とされる量よりも多い酸素過濃排気ガスを、アルミナから成る多孔性支持体と；
（ｉ）該支持体の重量基準で５〜４０重量パーセントのリンタングステン酸及び
（ii）該支持体の重量基準で少なくとも０．２５重量パーセントの、白金及びパラジ
ウムから成る群から選ばれる貴金属
より本質的に成る該支持体上に装填されている材料と；
を含んで成る窒素酸化物トラップと接触させる工程；及び
前記排気ガスを前記窒素酸化物トラップの下流に配置された三方触媒と接触させる工程；
を含んで成る上記の方法。
【請求項２１】
前記排気ガスを前記窒素酸化物トラップの上流に配置された三方触媒又はリーン−ＮＯｘ触媒と接触させる工程を更に含む、請求項２０に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
“ディーゼル機関の放出物を処理するための硫黄耐性・リーン−ＮＯｘ触媒”と題される、発明の開示Ｎｏ．９６−１０２５に基づく、現に出願されている関連米国特許出願第０８／８１４，５２４号を参照する。
【０００２】
【発明が属する技術分野】
本発明は、ガソリン内燃機関の排気ガス通過系の中で用いて希薄燃焼運転中に窒素酸化物を吸着し、そしてその排気ガス中の酸素濃度が低下されるときにその窒素酸化物を放出する窒素酸化物トラップに関する。このトラップは、特に、貴金属とリンタングステン酸とを支持体上に装填して含む。
【０００３】
【従来の技術】
自動車の排気系では、エンジンの運転中に生成する一酸化炭素、炭化水素及び窒素酸化物（ＮＯｘ）をより望ましいガス類に転化するために触媒が用いられる。パラジウム及びロジウムのような貴金属を含有する触媒は、エンジンが化学量論的な又は僅かに過濃な（ｒｉｃｈ）空気／燃料比、即ち約１４．７〜１４．４の空気／燃料比で運転されるとき、これら３種のガス全てを同時に効率的に転化することができる。従って、このような触媒はしばしば“三方（ｔｈｒｅｅ−ｗａｙ）”触媒と称される。
【０００４】
ガソリンエンジンは、しかし、燃料経済性に利益を実現するためには、このエンジンをＡ／Ｆ比が１４．７より大、一般的には１９〜２７である“希薄燃焼”条件下で運転することが望ましい。このような三方触媒は一酸化炭素と炭化水素を転化することはできるが、希薄燃焼（酸素過剰）運転中のＮＯｘの低下は効率的ではない。近年、希薄燃焼用触媒を開発しようとして色々な努力がなされるようになった。従来の希薄燃焼用触媒のあるものの１つの欠点は、それら触媒はゼオライト材料を基材とするものであるが、これらゼオライト材料は排気ガス系での効率的な触媒接触操作に必要な昇温下では耐久性が小さいと言うことである。希薄燃焼系におけるＮＯｘの問題を解決しようとする最近の努力は、リーン−ＮＯｘトラップ（ｌｅａｎ−ＮＯｘ  ｔｒａｐ）に、即ち希薄燃焼運転中に窒素酸化物を吸収し、後に、排気ガス中の酸素濃度が低下されるときにそれら窒素酸化物を放出することができる材料にその焦点を当てて来た。従来のトラップにおける材料の組み合わせで代表的なものは、白金のような貴金属触媒を含むバリウムのようなアルカリ土類金属である。１９９４年９月７日に公開された欧州特許出願第０６１３７１４Ａ２号明細書には、白金又はパラジウムは、アルカリ金属、アルカリ土類金属、遷移金属又は希土類金属の内の少なくとも２種の成分材料との色々な組み合わせで、酸素過剰の排気条件下で窒素酸化物を貯蔵又は吸着する（ａｂｓｏｒｂ）能力を有することが開示されている。
【０００５】
この吸着現象について広く支持されている機構は、希薄燃焼運転中に白金がまずＮＯをＮＯ2 に酸化し、そのＮＯ2 が続いて他の物質、例えばバリウムと硝酸塩の錯体を形成すると言うものである。化学量論的環境又は過濃環境におけるような発生形態では、その硝酸塩は熱力学的に不安定であって、貯蔵されたＮＯｘは放出される。ＮＯｘは、次いで、白金上で排気ガス中の還元性化学種と触媒的に反応してＯ2 とＮ2 を形成する。従って、リーン−ＮＯｘトラップを使用するために、混成モード（ｈｙｂｒｉｄ−ｍｏｄｅ）のエンジンを使う方法が取られる。その空気／燃料比は、トラップがＮＯｘ放出物を収着する過薄（ｌｅａｎ）状態での長い運転期間で循環的に変えられ、その過薄状態運転期間は、吸着されたＮＯｘを脱着し、リーン−ＮＯｘトラップを再生する、燃料がより過濃な短い間隔に置き換えられる。
【０００６】
ＮＯｘの収着に普通利用されるアルカリ金属とアルカリ土類金属には、しかし、それら金属が排気ガス中の硫黄により容易に被毒するという重大な欠点がある。ほとんどの自動車用燃料は硫黄を含有し、燃焼時にその硫黄がＳＯ2 のような硫黄化合物に転化される。時間が経過するにつれて、それらの硫黄化合物はこれら金属トラップ材料と反応し、硫酸塩を形成するが、その硫酸塩は収着材料には戻らない。これらの硫酸塩はＮＯｘの収着には不活性である。その結果、典型的なＮＯｘトラップは燃料中の硫黄で強く失活せしめられる。本発明者は、予想外にも、リンタングステン酸と白金を使用してリーン−ＮＯｘトラップを形成することにより、従来技術のＮＯｘトラップの硫黄により被毒するという欠点が著しく取り除かれることを見いだした。
【０００７】
Ｎ．チェン（Ｎ．Ｃｈｅｎ）及びＲ．Ｔ．ヤング（Ｒ．Ｔ．Ｙａｎｇ）の報文・Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｃａｔａｌｙｓｉｓ、１５７、７６−８６（１９９５）“ヘテロポリ化合物による酸化窒素の活性化：リンタングステン酸中の、ケギン単位との酸化窒素結合の構造（Ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ  ｏｆ  Ｎｉｔｒｉｃｏｘｉｄｅ  ｂｙ  Ｈｅｔｅｒｏｐｏｌｙ  Ｃｏｍｐｏｕｎｄ：Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ  ｏｆ  Ｎｉｔｒｉｃ  Ｏｘｉｄｅ  Ｌｉｎｋａｇｅｓ  ｉｎ  Ｔｕｎｇｓｔｏｐｈｏｓｐｈｏｒｉｃ  Ａｃｉｄ  ｗｉｔｈ  Ｋｅｇｇｉｎ  Ｕｎｉｔｓ）”で、１２−リンタングステン酸の幾つかの性質が論じられている。この報文は、リンタングステン酸の試料は煙道ガスから比較的低温でＮＯを吸着し、そしてその試料を急速に加熱するとＮＯの一部がＮ2 に分解することを開示している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、卓越したＮＯｘ捕捉能を有し、同時に硫黄による被毒に対して抵抗性も併せ有するリーン−ＮＯｘトラップを提供することを主たる目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明のＮＯｘトラップは、ガソリンエンジンの排気ガスから希薄燃焼運転中にＮＯｘを吸着するためにリンタングステン酸と共に貴金属を含むもので、脱着は酸素濃度が低下されるときに起こる。そしてこのトラップは、脱着されたＮＯｘの接触還元を車両排気中に存在する還元剤、例えば炭化水素に依って行うものである。本発明者は、この発明のトラップは、卓越したＮＯｘ捕捉能を有し、同時に硫黄による被毒に対して抵抗性も有するという点で、従来技術のトラップが持つ欠点を克服することを見いだした。
【００１０】
発明の開示
本発明は、希薄燃焼運転中にガソリン内燃機関の排気ガス中に生成する窒素酸化物を吸着し、次いでその排気ガスの酸素濃度が低下されるときにその吸着窒素酸化物を放出するのに有用な窒素酸化物トラップに関する。このＮＯｘトラップは、アルミナを含んで成る多孔性支持体と、その支持体上に装填されている材料とを含んで成る。その材料は、（ｉ）５〜４０重量パーセントの１２−リンタングステン酸と、（ii）少なくとも０．２５重量パーセントの、白金、ロジウム、パラジウム及びそれらの任意のものの混合物より成る群から選ばれる貴金属より本質的に成り、ここで材料（ｉ）及び（ii）の各々の量はそれぞれ多孔性アルミナ支持体の重量に基づく。支持体材料はγ−アルミナであり、貴金属は白金だけであり、そしてリンタングステン酸と白金とが混合物として支持体上に装填されるのが好ましい。
【００１１】
もう１つの面では、本発明はガソリン内燃機関の排気ガス処理系であり、この処理系は、例えば自動車のエンジンの排気ガス通路中に上記開示のトラップが配置されて成る。そのＮＯｘトラップ装置は、このトラップ装置に流入する排気ガスの空気／燃料比が（化学量論比に対して）過小（ｌｅａｎ）であるときにＮＯｘを吸着し、エンジンの化学量論比での運転中又は過濃状態での運転中のように、排気ガス中の酸素濃度が低下されるときにその吸着されたＮＯｘを放出し、その時間中にその脱着されたＮＯｘを窒素と酸素に転化させるものである。もう１つの面によれば、本発明は内燃機関により発生した窒素酸化物を上記開示のＮＯｘトラップを用いて吸着する方法である。
【００１２】
有利なことに、本発明者は、貴金属材料とリンタングステン酸材料との組み合わせを用いることにより、これら材料のＮＯｘ転化効率が排気ガス中に硫黄が存在していても維持されることを見いだした。本発明者は、これは、本発明のトラップ材料が、硫黄により容易に被毒するバリウムのような従来の吸着剤とは対照的に、硫酸塩の形成に対して抵抗性であることに基づくということを見いだした。このことは、リンタングステン酸の活性な酸性部位がＮＯｘを特異的に吸着するが、有害な二酸化硫黄毒は吸着しないので、従来のトラップに比較して、本発明トラップについて改良された操作を可能にする。
【００１３】
本発明者は、本発明のリーン−ＮＯｘトラップは、例えばバリウムを使用する従来のトラップとは明確に違って、窒素酸化物を初めに硝酸塩に転化しないで、それら酸化物を吸着すると考えている。即ち、リンタングステン酸は、この酸の酸性部位において窒素酸化物を存在するままで吸収するのである。従って、貴金属は、従来のＮＯｘトラップによるように、窒素酸化物の吸着を容易にするために、初めに窒素酸化物をＮＯ3 - 転化する必要はない。
【００１４】
【発明の実施の形態】
好ましい態様の説明
本発明は、希薄燃焼ガソリンエンジンの排気ガス系で有用なＮＯｘトラップに関する。このＮＯｘトラップはアルミナから成る多孔性支持体、及び（ｉ）そのアルミナ支持体の重量基準で５〜４０重量パーセントのリンタングステン酸と、（ii）アルミナ支持体の重量基準で少なくとも０．２５重量パーセントの、白金、ロジウム及びパラジウム及びそれらの任意のものの混合物より成る群から選ばれる貴金属より本質的に成る、上記支持体上に装填されている材料を含んで成る。
【００１５】
リンタングステン酸は１０〜２５重量パーセントの量で支持体上に装填されるのが好ましく、約２０重量パーセントが更に好ましい。貴金属は好ましくは０．５〜５重量パーセント、最も好ましくは０．５〜３重量パーセントの量で支持体上に装填される。貴金属は約２重量パーセントで装填されるのが最適であり、またその貴金属として白金のみを使用するのが最も好ましいが、白金、ロジウム及びパラジウムの混合物を使用してもよい。白金とロジウムの混合物を使用する場合、白金：ロジウムの重量比は約５０：１までである。他の貴金属のコストの故に白金のみを使用するのが最も望ましいが、しかしロジウムを含めることも、脱着した窒素酸化物の転化効率を高めるので望ましい。
【００１６】
ＮＯｘトラップを製造するに際しては、リンタングステン酸と貴金属は、一方を支持体上の他方の上に乗せて装填されてもよいし、或いはそれらを混合して支持体上に装填されてもよい。後者の装填方法がＮＯｘの持続的吸着活性に最良の結果を与えることが見いだされた。
【００１７】
これら触媒が装填された多孔性支持体（薄め塗膜）材料はアルミナの高表面積薄め塗膜材料であって、そのアルミナは、好ましくは大半（即ち、５０％より大）がガンマーアルミナである。このアルミナ支持体材料は、しかし、酸化セリウム、酸化ジルコニウム、酸化ランタン、酸化チタン、シリカ及びアルファーアルミナのようなアルミナのような他の材料を含んでいてもよい。安定剤としても作用し得るこれらの材料は支持体材料中に与えられてもよいし、或いは支持体材料上に層として与えられてもよい。大半がガンマーアルミナである支持体は表面積が大きく、接着性が良好で、かつ触媒材料との化学的相互作用が小さいので、このガンマーアルミナ支持体が好ましい。アルミナの個々の組成をどう選択するかは本発明にとって重要なことではない。このアルミナ支持体材料は約５〜３００ｍ2 ／ｇの表面積を有するのが望ましい。
【００１８】
例えばガソリンエンジン又はディーゼルエンジンの排気ガス系でＮＯｘトラップとして有効利用するために、高温安定性の電気絶縁性材料の基体上に薄め塗膜を担持させる。このような基体材料の代表的なものはコージーライト、ムライト等である。基体は任意、適当な形態をしていることができ、それはモノリシックハニカム構造物、紡績（ｓｐｕｎ）繊維、波形箔又は層状材料として用いられることが多い。好ましい機械的担持体はモノリシック珪酸マグネシウム・アルミニウム構造物（即ち、コージーライト）より成るものであるが、この構造物の形態は重要ではない。基体は窒素吸着法で測定して構造物１リットル当たり５０〜１０００ｍ2 を与えるのが好ましい。気泡密度（ｃｅｌｌ  ｄｅｎｓｉｔｙ）は圧力降下の制限に準じて最大限に大きくするのがよく、そして気泡密度はその構造物の１平方インチの断面積当たりの気泡数が２００〜８００個の範囲であるのが好ましい。本発明で有用で、かつ排気ガス系に適している更に他の材料及び形態は、本明細書の開示を見れば当業者には明白であろう。
【００１９】
薄め塗膜（支持体）、貴金属触媒及びリンタングステン酸は、基体に薄め塗膜とこれら材料との混合物として、又は薄め塗膜を初めに適用する逐次工程で、触媒製造の技術分野の当業者には容易に明らかになるだろう方法で適用することができる。基体に薄め塗膜をまず適用し、続いてその薄め塗膜を乾燥及び焼成するのが好ましい。次いで、その薄め塗膜上に貴金属材料とリンタングステン酸材料とを、この技術分野の当業者に周知の含浸法の如き方法で付着させることができる。このような方法によれば、リンタングステン酸、及び貴金属の可溶性の塩は個々に又は一緒に水性溶媒又は有機溶媒に溶解されて溶液を形成し、この溶液が次いで薄め塗膜の中へ含浸されて行くだろう。支持体の中に個々に含浸される場合、その順序は重要ではない。しかし、貴金属と酸材料を一緒に溶媒に溶解して共通の溶液を形成し、この溶液を次いで一工程で多孔性支持体に含浸させるのが好ましい。更に、本発明者は、白金とリンタングステン酸とを２つのコーティングとして適用する場合のトラップでは、その試料をコーティングとコーティングのと間で焼成しないときに、より良好なＮＯｘ転化効率が達成されることを見いだした。
【００２０】
本発明で用いられるリンタングステン酸、更に具体的には、化学的には１２−リンタングステン酸と称される上記酸は、例えば米国、ニュージャージー州（Ｎｅｗ  Ｊｅｒｓｅｙ）のアクロス  オーガニックス社（Ａｃｒｏｓ  Ｏｒｇａｎｉｃｓ）から商業的に入手することができる。この１２−リンタングステン酸は水、及びイソブタノールのような有機溶媒に容易に溶ける固体の形で入手することができる。貴金属を付着させるために用いられる特定の前駆体、並びにその貴金属前駆体を溶解するために用いられる溶媒は、本発明にとって重要ではない。典型的な白金含有化合物にクロロ白金酸及びテトラミン・硝酸白金がある。ロジウムの場合、可溶性前駆体に硝酸ロジウム及び塩化ロジウムがある。有用であろう溶媒に水及びメタノールがあり、水が好ましい。使用することができる他のそのような材料は、本発明の開示を見れば当業者に明らかであろう。白金の場合、それは昇温下の空気中では酸化白金に酸化されるが、これは、更に高い温度では白金と酸素に分解する。しかして、白金は支持体上に白金とその酸化物との混合物として存在することが多い。
【００２１】
前記で議論したように、この技術分野では、ＮＯｘ吸着剤としてバリウム又はカリウムを使用している常用のＮＯｘトラップは、排気ガス中に存在する硫黄化合物により被毒され易いことはよく知られている。本発明者は、リンタングステン酸と貴金属とを開示した装填量で使用することにより、この問題が著しく克服されることを見いだした。即ち、本発明のＮＯｘトラップ装置のＮＯｘ捕捉効率は、図１及び２に示されるように、維持される。
【００２２】
前記で議論したように、本発明のもう１つの面によれば、本出願は、本明細書に開示されるＮＯｘトラップをガソリン内燃機関の排気ガス通路中に配置して含む排気ガス処理系を含む。この発明の排気ガス処理系は、例えば、パラジウム等を含有する常用の三方触媒、又は銀、銅等のような遷移金属を含有するもののような希薄燃焼用触媒を用いる触媒使用コンバーターとしてのもう１つの触媒ディバイスを含んでいることができる。これらの触媒、例えば三方触媒はＮＯｘトラップの上流、従って内燃機関のより近くに配置することができる。このような配置では、好ましくは内燃機関の近くに装備される三方触媒は速やかに暖まり、このことは内燃機関のコールドスタート（ｃｏｌｄ  ｓｔａｒｔ）のための効率的放出制御の備えとなるであろう。ＮＯｘトラップは三方触媒の下流に配置されることもあり、この場合そのより低い排気ガス温度は最大のＮＯｘトラップ効率を可能にする。また、ＮＯｘトラップが三方触媒の下流の離れた場所に配置されている状態では、そのＮＯｘトラップはそれに損傷を与え得る非常に高い排気ガス温度に対して保護される。ＮＯｘが三方触媒を通過しているときの、内燃機関の希薄燃焼運転期間中は、ＮＯｘはそのＮＯｘトラップのリンタングステン酸上に貯蔵される。そのＮＯｘトラップは内燃機関を短い期間又はインタバルで僅かに過濃状態で運転することにより周期的に再生される。しかして、その貯蔵ＮＯｘはそのときリンタングステン酸・捕捉用材料から放出され、そしてトラップ中の白金のような貴金属の上で、排気ガス中に存在する過剰の炭化水素、及びＣＯとＨ2 のような他の還元剤により接触還元される。一般に、その放出ＮＯｘはＮ2 とＯ2 に効率的に転化され、その効率はＮＯｘトラップの薄め塗膜内にロジウムが含まれていると高められる。しかし、これに関して更に補助するために、ＮＯｘトラップの下流に第二の三方触媒を配置することが希望されることがある。上記で開示したように、本発明のＮＯｘトラップはガソリンエンジン、特に空気／燃料比が通常１９〜２７の範囲にある希薄燃焼ガソリンエンジンに使用されるべきである。
【００２３】
【実施例】
実施例１
リンタングステン酸／白金を含有する、本発明の１態様による窒素酸化物トラップを次のようにして調製する。装填量３３重量％のアルミナ薄め塗膜を有する重さ５８１．５ｇのコージーライトのモノリス（ｃｏｒｄｉｅｒｉｔｅ  ｍｏｎｏｌｉｔｈ）（４００ｃｐｓｉ）は、ジョンソン  マッテー社（ＪｏｈｎｓｏｎＭａｔｔｈｅｙ）から得られる。アルミナはガンマーアルミナであって、その水性スラリーからコージーライト上に与えられ、乾燥及び焼成されている。このアルミナ被覆モノリスに、まず、溶解した１２−リンタングステン酸（ＰＷ12）を含有する水溶液を含浸させる。この溶液はアクロス  オーガニックス社から得られた４８．０ｇの１２−リンタングステン酸を４４０ｍＬの脱イオン水に溶解することにより調製されたものである。この溶液に上記アルミナ被覆モノリスをこれが飽和されるまで浸漬する。そのモノリスの複数のチャンネル中の過剰の液体をブロワーを用いて除去する。次に、このモノリスを４５℃の炉内で乾燥する。続いて、上記酸溶液が全て収着されるまで浸漬と乾燥を繰り返す。第二の被覆には、８５．１ｍＬのヒドロクロロ白金酸水溶液（Ｐｔ・０．０４６ｇ／ｍＬ）を用いる。浸漬と乾燥を、最終乾燥工程が１００℃で行われることを除き、上記のようにして行う。得られたトラップとしてのモノリスはＰｔが２重量％及びリンタングステン酸が２０重量％のコーティングを含み、ここでそれら百分率は上記アルミナの薄め塗膜に対するものである。
【００２４】
同等に、リンタングステン酸とヒドロクロロ白金酸とは両者をそれらの量で１つの共通の溶液として溶解し、それを触媒に単一の共含浸コーティングとして適用することができる。
【００２５】
実施例２（比較例としてのストロンチウム／白金トラップ）
実施例１のように３３重量％のアルミナで薄め塗膜が施された重さ３５６．９ｇのアルミナ被覆モノリスに硝酸ストロンチウムの溶液（１０．３３ｇの硝酸ストロンチウムが２７０ｍＬの脱イオン水に溶解）を塗布する。乾燥を９０℃で行い、そして、その硝酸ストロンチウム溶液が全部収着された後、その試料を静止した空気中で５５０℃において６時間焼成することを除き、実施例１の方法を用いる。第二のコーティングを８３．８ｍＬのヒドロクロロ白金酸水溶液（Ｐｔ・０．０４６ｇ／ｍＬ）から与える。浸漬と乾燥は実施例１のとおりとする。最後に、その試料を静止空気中で５５０℃において６時間焼成する。得られた比較例としてのリーン−ＮＯｘトラップはＰｔが２重量％及びＳｒが６重量％のコーティングを含み、ここでそれらの百分率は上記アルミナの薄め塗膜に対するものである。従来の結果は、これは最適Ｓｒ装填量に相当することを示している。
【００２６】
実施例３（比較例としてのバリウム／白金トラップ）
ストロンチウムの代わりにバリウムを使用することを除き、実施例２のものと同様のリーン−ＮＯｘトラップを調製する。２７０ｍＬの脱イオン水に溶解した４９．０ｇの硝酸バリウムをアルミナの薄め塗膜が施されたコージーライトのモノリスに含浸させる。そのアルミナ被覆モノリスの重さは含浸前に５７２．２ｇで、３３重量％の薄め塗膜を有する。続いて、８３．８ｍＬのヒドロクロロ白金酸水溶液（Ｐｔ・０．０４６ｇ／ｍＬ）を使用する。得られたリーン−ＮＯｘトラップは２重量％のＰｔと１２重量％のＢａを含む。従来の結果は、これは最適のＢａ装填量に相当することを示している。
【００２７】
試験
等量の、実施例１、２及び３からのリーン−ＮＯｘトラップを、ＳＯ2 を含有する模擬排気から、図１に記される、トラップの最大ＮＯｘ転化率の温度において窒素酸化物を除去するための固定床式流通反応装置中で操業時間（ｔｉｍｅｏｎ  ｓｔｒｅａｍ：ＴＯＳ）に関して評価する。試料が供されるこの模擬エンジン排気流（総流量＝３，０００ｍＬ／分、時間当たりガス空間速度（ＧＨＳＶ）＝２５，０００時-1）は、Ｃ3 Ｈ8 を１３ｐｐｍ、Ｃ3 Ｈ6 を２７ｐｐｍ、ＣＯを２，４００ｐｐｍ、Ｈ2 を８００ｐｐｍ、ＮＯを６００ｐｐｍ、Ｏ2 を１，４００ｐｐｍ、Ｈ2 Ｏを１０．０％、ＣＯ2 を１０．０％、ＳＯ2 を２０ｐｐｍ及びその残りとしてＮ2 を含有する。加えて、エンジンの混成モードでの運転をシミュレートするために、総供給流れの一部として、１％のＣＯと６％のＯ2 を６０秒毎に交互に加える。これらの試験試料は等重量の白金を含んでいた。
【００２８】
図１に示されるように、実施例１の本発明トラップ（白抜きの三角形）のＮＯｘ転化率は、従来の処方物を用いて調製した実施例２（黒塗りの三角形）及び実施例３（バツ印）の比較例としてのトラップの、数時間曝露した後の平均ＮＯｘ転化率の約２倍であった。もっとも、本発明のトラップは、初期では、そのＮＯｘ転化効率が実施例２及び３より低かった。実施例１及び３のトラップは２４時間試験されており、一方実施例２のトラップは９時間試験されている。予想されるところは、実施例２のトラップはより長時間にわたってその特性を維持し続けるだろうと言うことである。Ｐｔ・２％／ＰＷ12・２０％（実施例１）のトラップは９時間のＴＯＳ後に約４４％のＮＯｘ転化効率を達成し、一方Ｐｔ・２％／Ｓｒ・６％のトラップのＮＯｘ転化効率は９時間後で約２４％に過ぎない。
【００２９】
比較例トラップの捕捉能の効率下降は、硫黄による被毒で見られる典型的な現象である。図１から分かるように、実施例１の本発明トラップは硫黄による被毒を受けない。更に、この図１から気づかれるように、実施例１の本発明トラップによるこのより高いＮＯｘ転化効率は比較例処方物の場合より低い操作温度で生ずる。本発明トラップのこの特徴は、トラップを排気ガス系中に配置するに当たってより大きな融通性を可能にするので、即ちエンジンからより遠くに配置するのを可能にするので、著しく有利な点である。このトラップに求められる操作温度がより低いことは、また、トラップに向上した耐久性を与える。理論により縛られることは望まないが、本発明トラップの硫黄耐性は、ＮＯがリンタングステン酸の活性な酸性部位に結合されることに因ると考えられる。これらの部位はＮＯを吸着する強い傾向を有するが、それらは有害なＳＯ2 毒に対しては親和性を持たない。しかし、本発明の実施には、この理論の妥当性もそれを理解することも必要でない。
【００３０】
実施例４（比較例）
実施例１に記載した方法を用いてＰｔ・２％／Ａｌ2Ｏ3-薄め塗膜付きモノリス触媒を調製する。この触媒を同様に実施例１に記載した同一の供給ガス混合物を用いてＴＯＳに関して２４時間評価する。図２（白抜きの四角形）で分かるように、Ｐｔだけの触媒の使用では２４％のＮＯｘ転化効率が得られるが、これに対してＰｔ・２％／ＰＷ12・２０％（実施例１）触媒（白抜きの三角形）では４１％のＮＯｘ転化効率が達成される。従って、図２は、ＰＷ12を２０％有するこの触媒はＰｔ・２％のみの触媒に比較してそれより優れたＳＯ2耐性を有することを示している。
【００３１】
実施例５
本発明の１態様であるＰｔ・２％／ＰＷ12・２０％の触媒を実施例１に記載したようにして調製し、ＳＯ2 耐性について、典型的なリーン−ＮＯｘトラップであるＰｔ・２％／Ｓｒ・６％の触媒と比較する。これらの触媒を次の供給ガスを用いてＴＯＳに関して２４時間評価する：Ｃ3 Ｈ8 ・１３ｐｐｍ、Ｃ3 Ｈ6 ・２７ｐｐｍ、ＣＯ・２，４００ｐｐｍ、Ｈ2 ・８００ｐｐｍ、ＮＯ・６００ｐｐｍ、Ｏ2 ・１，４００ｐｐｍ、Ｈ2 Ｏ・１０．０％、ＣＯ2 ・１０．０％、ＳＯ2 ・９ｐｐｍ及び残りＮ2 。総供給ガス流の一部として、１％のＣＯと６％のＯ2 を６０秒毎に循環させる。Ｐｔ・２％／ＰＷ12・２０％触媒のＮＯｘ転化効率は４８％であるが、これに対してＰｔ・２％／Ｓｒ・６％のリーン−ＮＯｘトラップで得られるＮＯｘ転化率は約３３％である。
【００３２】
実施例６
１０％、２０％、３０％及び４０％のＰＷ12装填量を持つＰｔ・２％／ＰＷ12の触媒を実施例１に記載したようにして調製する。これら触媒の試料を実施例３の供給ガスを用いて評価する。供給条件は２５，０００時-1の空間速度に相当する。これら触媒のＮＯｘ転化効率データーを温度の関数として得るために、１つの温度分布（１５０〜５５０℃）について実験を行う。各温度において既報の転化効率が得られる前に定常状態を達成させる。１０％、２０％、３０％及び４０％のＰＷ12を有する触媒では、２５０℃で４４％、６０％、５６％及び５８％のＮＯｘ転化効率が、また３００℃で６４％、６２％、５６％及び５７％のＮＯｘ転化効率がそれぞれ得られた。このデーターは、本発明で好ましいＰＷ12装填量は２０％付近にあることを示唆している。
【００３３】
実施例７
Ｐｔ・２％／ＰＷ12・４０％のリーン−ＮＯｘトラップ触媒を実施例１に記載したようにして調製する。本発明のこの触媒を実施例４に記載した供給ガスと方法を用いて評価する。２４時間の操業時間後も４４％のＮＯｘ転化率が維持される。
【００３４】
実施例８
（比較例としてのリンタングステン酸だけの触媒処方物）
ＰＷ12・２０％だけの触媒を実施例１のＰＷ12被覆法に従って調製する。即ち、貴金属は含まれない。この触媒を実施例５に記載した方法と供給ガスを用いて評価する。１５０〜５５０℃の温度範囲にわたってＮＯｘ転化効率を観察すると、それは図３（白抜きの三角形）において５％未満であることが示される。このデーターは、本発明のＮＯｘの転化目的を達成するには貴金属が追加存在することが決定的に必要であり、そしてそれはリンタングステン酸との組み合わせで相乗効果をもたらすことを示唆している。
【００３５】
実施例９
Ｐｔ・２％／ＰＷ12・２０％の触媒を実施例１に記載したようにして調製する。この触媒を実施例５に記載した供給ガスを用いて評価する。１５０〜７００℃（上昇：ｒａｍｐ  ｕｐ）の温度分布について行い、続いて７００〜１５０℃（下降：ｒａｍｐ  ｄｏｗｎ）のもう１つの温度分布について行う。その結果を図４に示す。効率としてであるが、第二の温度分布で７１％のＮＯｘ転化効率が得られる。この研究は、この触媒は車両排気系での使用中に経験することがあるこれらの実験条件で７００℃までの熱安定性を有することを例証している。
【００３６】
実施例１０
Ｐｔ／ＰＷ12の触媒を逐次含浸法を用いて調製する。コージーライトのモノリスに、まず、実施例１に記載した方法を用いて２重量％のＰｔを含浸させる。そのＰｔ溶液が全部収着されたら、そのモノリスを５００℃で４時間焼成する。次いで、ＰＷ12を実施例１に記載したとおりに適用し、２０重量％の装填量をもたらす。図３は温度の関数としてのＮＯｘ転化効率を示すものである。図３（黒塗りの四角形）から分かるように、含浸と含浸との間で焼成が行われた逐次含浸Ｐｔ・２％／ＰＷ12・２０％触媒のＮＯｘ転化効率は、１５０〜５５０℃の全温度分布範囲にわたって、装填間にそのような焼成処理が含まれない本発明のもう１つの態様（白抜きの四角形）のＮＯｘ転化効率より低い。実施例４に記載した供給ガスを用いた２４時間のＴＯＳ研究後に、この逐次含浸され、焼成された触媒により３５％のＮＯｘ転化効率が得られる。このデーターは、まず白金を、次いでリンタングステン酸を用いて逐次含浸し、その含浸間で焼成を行う方法は、これら材料の含浸間で焼成を行わない場合より総合ＮＯｘ転化効率が低下することを示唆している。
【００３７】
実施例１１
Ｐｔ・２％／ＰＷ12・２０％の触媒を実施例１に記載した方法に従って調製するが、最終乾燥工程の後にその触媒を４００℃で４時間焼成する。１つの温度分布について実施例５に記載した方法と供給ガスを用いて行う。この触媒は、最終焼成工程を用いずに調製したＰｔ・２％／ＰＷ12・２０％の触媒に比較して、同一のＮＯｘ転化効率をもたらす。
【００３８】
実施例１２
Ｒｈ・０．２５％／Ｐｔ・１．８％／ＰＷ12・２０％の触媒を所望濃度のロジウム溶液を用いて実施例１に記載した方法に従って調製する。この触媒を実施例１に記載した同一の供給ガスと試験法を用いて評価する。３２５℃で２４時間のＴＯＳ後に４３％のＮＯｘ転化効率が得られる。
【００３９】
実施例１３
Ｐｄ・０．３％／Ｐｔ・１．５％／ＰＷ12・２５％の触媒を実施例１に記載した方法を用いて調製する。適切な濃度の硝酸パラジウム溶液を用いてこの所望とされる触媒を形成する。この触媒を実施例１に記載した模擬供給ガス混合物を用いて、ＴＯＳに関して３５０℃で２４時間評価する。そのＮＯｘ転化効率は３４％である。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、３種のリーン−ＮＯｘトラップの窒素酸化物の転化効率に及ぼす硫黄被毒の影響を示しているグラフであって、その３種のＮＯｘトラップの１つは本発明の１つの態様によるもの（白抜きの三角形）であり、他の２種は従来の白金／パラジウム処方物（黒塗りの三角形）と白金／バリウム処方物（バツ印）を使用している比較例であり、それらは全てそれらの最適初期ＮＯｘ転化効率の温度において示されている。
【図２】図２は、白金のみの比較用処方物（白抜きの四角形）のＮＯｘ転化効率と本発明の１つの態様によるリーン−ＮＯｘトラップ処方物（白抜きの三角形）のＮＯｘ転化効率との比較を示しているグラフであって、それら両者はそれらの最大初期ＮＯｘ転化効率の温度において示されている。
【図３】図３は、リンタングステン酸のみの比較用処方物（白抜きの三角形）のＮＯｘ転化効率と、白金とリンタングステン酸が装填されたトラップ処方物の、本発明の２つの態様のＮＯｘ転化効率との比較を示しているグラフであって、本発明の処方物の１つ（黒塗りの四角形）は装填間に５００℃での焼成処理を含むものである。
【図４】図４は、本発明のトラップ処方物の昇温中（黒塗りの円）と温度降下中（白抜きの円）のＮＯｘ転化効率を示しているグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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