(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心抗張力体の周囲にポリエチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を形成した被覆抗張力線を得、この後に、回転ダイを交互に反転させることにより、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファイバ収納用のラセン溝が設けられたスペーサ本体被覆層を前記中間被覆層の外周に形成するポリエチレン製光ファイバケーブル用スペーサの製造方法において、
前記スペーサ本体被覆層の断面積Ｓ１を、前記スペーサ本体被覆層を形成する際に用いる口金の開口面積から前記被覆抗張力線の断面積を差し引いた樹脂吐出実断面積Ｓ２で除した値が１．５〜１．７となるようにしたことを特徴とする光ファイバケーブル用スペーサの製造方法。
【請求項２】
前記スペーサ本体被覆層を形成した後に、所定速度で走行するスペーサに対し、前記スペーサの走行方向に沿って、所定間隔を隔てて複数の冷却用エアーノズルを多段状に設置し、
前記スペーサの外周から所定間隔離れた位置から前記エアーノズルを介して、乾燥エアーを前記スペーサの外周にほぼ垂直に吹き付けて冷却することを特徴とする請求項１記載の光ファイバケーブル用スペーサの製造方法。
【請求項３】
前記抗張力体は、外径φ４．０ｍｍ以下の繊維強化熱硬化性合成樹脂からなることを特徴とする請求項１または２記載の光ファイバケーブル用スペーサの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、光ファイバケーブル用スペーサの製造方法に関し、より詳しくは、光ファイバ収納溝の螺旋方向がＳＺ状に交互反転するいわゆるＳＺスペーサの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
光ファイバケーブルの価格や布設コストを低減するため、ケーブルの細径化、軽量化、光高密度化の検討が進められており、光ファイバを収納担持するポリエチレン（ＰＥ）製光ファイバケーブル用スペーサに関しても細径化・深溝化の要求が厳しくなってきている。
一方、最近の架空光ファイバケーブルには、光高密度化に加えて光ファイバの中間後の分岐性能が必要とされはじめ、この要請に応えるために、光ファイバ収納溝の螺旋方向が、周期的に反転するＰＥ製スペーサ（ＳＺスペーサ）を使用し、かつ各溝に複数のテープ状光ファイバ或いは単心光ファイバを収納したＳＺ型光ファイバケーブルが多く使用されてきている。
【０００３】
このようなＳＺスペーサを得る方法としては、押出成形機のヘッド内で抗張力体の周囲に溶融樹脂を押出被覆すると共に、ヘッド部に配置された回転ダイを交互反転させて、外周面にＳＺ溝を形成させて製造されるのが一般的である。
【０００４】
しかしながら、このような従来の光ファイバケーブル用スペーサの製造方法には、以下に説明する課題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
すなわち、上述した製造方法では、ＳＺ溝を形成するために回転ダイを交互反転した際に、抗張力体に捻れ（供回り）が発生し、その結果得られるスペ−サの反転角度が回転ダイの反転角度より小さくなってしまう。
【０００６】
そこで、従来のこの種製造方法では、所望の反転角度を得るために回転ダイの反転角度を大きくせざるを得ず、回転ダイの反転角度を大きくすると、回転ダイの交互反転速度に依存する製造速度を向上させ難いという欠点があった。
【０００７】
本発明は、このような従来の問題点に鑑みてなされたものであって、製造装置の負荷を軽減しつつ製造効率を向上させることができる光ファイバケーブル用スペーサの製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記課題を解決するために、本発明は、中心抗張力体の周囲にポリエチレンと相溶性を有する熱可塑性樹脂で中間被覆層を形成した被覆抗張力線を得、この後に、回転ダイを交互に反転させることにより、長手方向に沿って周期的に方向が反転し、かつ連続する光ファイバ収納用のラセン溝が設けられたスペーサ本体被覆層を前記中間被覆層の外周に形成するポリエチレン製光ファイバケーブル用スペーサの製造方法において、前記スペーサ本体被覆層の断面積Ｓ１を、前記スペーサ本体被覆層を形成する際に用いる口金の開口面積から前記被覆抗張力線の断面積を差し引いた樹脂吐出実断面積Ｓ２で除した値が１．５〜１．７となるようにした。
【０００９】
このように構成した光ファイバケーブル用スペーサの製造方法では、スペーサ本体被覆層の断面積Ｓ１を、スペーサ本体被覆層を形成する際に用いる口金の開口面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた樹脂吐出実断面積Ｓ２で除した値が１．５〜１．７となるようにするので、口金部におけるスペーサ本体被覆層の形成樹脂が占める断面積割合が低くなり、ＳＺ溝を形成するために回転ダイを交互反転した際に、抗張力体に発生する捻れ（供回り）を抑制することができるものと考えられる。
【００１０】
本発明の製造方法では、前記スペーサ本体被覆層を形成した後に、所定速度で走行するスペーサに対し、前記スペーサの走行方向に沿って、所定間隔を隔てて複数の冷却用エアーノズルを多段状に設置し、前記スペーサの外周から所定間隔離れた位置から前記エアーノズルを介して、乾燥エアーを前記スペーサの外周にほぼ垂直に吹き付けて冷却することができる。
【００１１】
この構成を採用すると、乾燥エアーがスペーサのラセン溝の溝底に直接吹き付けられて、ラセン溝の側面を画成するリブの根元部分が、中間部分よりも早期にかつ優先的に冷却されるので、ラセン溝の側面を画成するリブが、反転カーブの内側に対する倒れ込みを効果的に防止することができる。
【００１２】
前記抗張力体は、外径φ４．０ｍｍ以下の繊維強化熱硬化性合成樹脂を用いることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下に、本発明の好ましい実施の形態を実施例に基づいて説明する．
（実施例１）
外径φ２．０ｍｍの単鋼線を抗張力体１としてクロスヘッドに導入し、この抗張力体１の外周にエチレン−エチルアクルート共重合体樹脂（ＧＡ−００６：日本ユニカー製）を予備被覆内層２、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（ＮＵＣＧ５３５０：日本ユニカー製）を予備被覆外層３として２００℃で共押出被覆して、エチレン−エチルアクリレート共重合体樹脂層外径がφ２．３ｍｍ、その外周の直鎖状低密度ポリエチレン樹脂被覆外径がφ３．０ｍｍの被覆抗張力線４を得た。
【００１４】
この被覆抗張力線４を６０℃に予熱してスペーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スペーサ本体部５の形成用樹脂としてＭＩ＝０．０３（ｇ／１０ｍｉｎ）の高密度ポリエチレン樹脂（Ｈｉｚｅｘ６６００Ｍ：三井化学製）を６ｍ／ｍｉｎの速度、回転ダイの反転角度を２９５°で回転押出被覆し、図１にその断面形状を示すような、外径φ８．０ｍｍのＳＺスペーサ６を得た。
【００１５】
この場合、回転ダイの口金１０は、図２に示すように、形成されるスペーサ本体部５の断面積（図１に示したスペーサ６の全体断面積から被覆抗張力線４の断面積を差し引いた値）Ｓ１を、スペーサ本体被覆を施す際に用いる口金の樹脂吐出実断面積（図２に示す口金開口面積Ｓから被覆抗張力線４の断面積を差し引いた値）Ｓ２で除した値Ｓ１／Ｓ２が１．７となるよう設計されたものを用いた。
【００１６】
得られたＰＥスペーサ６の反転角度は、回転ダイの反転角度２９５°に対し２７５°と十分に供回りを抑制できていた。
供回りの減少は、Ｓ１／Ｓ２を大きくすることで、反転部における溝傾斜を小さくできることから、回転ダイの反転角度を少な目に設定することにより達成されるとともに、回転ダイの回転量を小さくできることから、抗張力体の捩れを抑制することにより達成できる。
（実施例２）
外径φ２．３ｍｍの単撚線を抗張力体１としてクロスヘッドに導入し、この抗張力体１の外周にエチレン−エチルアクルート共重合体樹脂（ＧＡ−００６：日本ユニカー製）を予備被覆内層２、直鎖状低密度ポリエチレン樹脂（ＮＵＣＧ５３５０：日本ユニカー製）を予備被覆外層３として２００℃で共押出被覆して、エチレン−エチルアクルート共重合体樹脂層外径がφ２．６ｍｍ、その外周の直鎖状低密度ポリエチレン樹脂被覆外径がφ６．１ｍｍの被覆抗張力線４を得た。
【００１７】
この被覆抗張力線４を６０℃に予熱してスペーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スペーサ本体部５の形成用樹脂としてＭＩ＝０．０３（ｇ／１０ｍｉｎ）の高密度ポリエチレン樹脂（Ｈｉｚｅｘ６６００Ｍ：三井化学製）を７．５ｍ／ｍｉｎの速度、回転ダイの反転角度を３００°で回転押出被覆し、実質的に図１に示した断面形状と同等な外径φ１１．０ｍｍのＰＥスペーサ６を得た。
【００１８】
この場合、回転ダイの口金は、形成されるスペーサ本体部の断面積（スペーサ全体の断面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ１を、スペーサ本体被覆を施す際に用いる口金の樹脂吐出実断面積（口金開口面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ２で除した値Ｓ１／Ｓ２が１．５となるよう設計されたものを用いた。
【００１９】
得られたＰＥスペーサ６の反転角度は、回転ダイの反転角度３００°に対し２７５°と十分に供回りを抑制できていた。
（実施例３）
ガラス繊維（ＲＳ５７ＱＭ５７５ｔｅｘ：日東グラスファイバー製）を補強繊維とし、これにビニルエステル樹脂（エスターＨ−６４００：三井化学製）を含浸して外径φ３．５ｍｍに絞り成形し、これを溶融押出機のクロスヘッドダイに導入し、ＬＬＤＰＥ樹脂（ＮＵＣＧ５３５０：日本ユニカー製）を押出被覆し、表面の被覆樹脂を冷却した後、１４５℃の蒸気硬化槽中で、内部のビニルエステル樹脂を硬化させて、外径がφ４．５ｍｍの被覆抗張力線を得た。
【００２０】
この被覆抗張力線を６０℃に予熱してスペーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スペーサ本体樹脂としてＭＩ＝０．０３（ｇ／１０ｍｉｎ）高密度ポリエチレン樹脂（Ｈｉｚｅｘ６６００Ｍ：三井化学製）を７ｍ／ｍｉｎの速度、回転ダイの反転角度を３４０°で回転押出被覆し外径φ１０．０ｍｍのＰＥスペーサを得た。
【００２１】
この場合、回転ダイの口金は、形成されるスペーサ本体部の断面積（スペーサ全体の断面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ１を、スペーサ本体被覆を施す際に用いる口金の樹脂吐出実断面積（口金開口面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ２で除した値Ｓ１／Ｓ２が１．５となるよう設計されたものを用いた。
【００２２】
得られたＰＥスペーサの反転角度は、回転ダイの反転角度３４０°に対し２９０°と十分に供回りを抑制できていた。なお、スペーサの抗張力体に本実施例のようなＦＲＰを用いる場合には、鋼線製の抗張力体と以下のような相違がある。
【００２３】
すなわち、スペーサの抗張力体に用いられるＦＲＰは、一般には、一方向（引張り方向）に補強繊維を高度に引き揃えて、少しでも引張り強度（弾性率）を鋼線に近づけようとしている。
【００２４】
ところが、ＳＺスペーサの場合には、スペーサ本体部の樹脂被覆を行う際に、回転ダイスを交互に反転させるため、抗張力体には、常時、ネジリ応力がかかることになるが、ＦＲＰの抗張力体では、ネジリ方向に補強繊維が配置されておらず、この方向のネジリ剛性は、鋼線と比較すると数分の一程度になっている。
【００２５】
このため、所定の反転角度を得ようとする場合、鋼線に比べて、回転ダイの反転角度をより大きくする必要がある。
【００２６】
このような条件下において、本実施例のように、形成されるスペーサ本体部の断面積（スペーサ全体の断面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ１を、スペーサ本体被覆を施す際に用いる口金の樹脂吐出実断面積（口金開口面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ２で除した値Ｓ１／Ｓ２が、所定の範囲内に納まるようにすると、供回りを抑制できるので、ＦＲＰの抗張力体を用いる場合に、より一層効果的な製造方法となる。
【００２７】
（比較例１）
Ｓ１／Ｓ２が０．９となるように設計した口金を用いた以外は実施例１と同様な方法で外径φ８．０ｍｍのＳＺスペーサを得た。
【００２８】
得られたＰＥスペーサの反転角度は回転ダイの反転角度２９５°に対し２３０°と供回りの影響で反転角度が小さくなっていた。
（比較例２）
ガラス繊維（ＲＳ５７ＱＭ５７５ｔｅｘ：日東グラスファイバー製）を補強繊維とし、これにビニルエステル樹脂（エスターＨ−６４００：三井化学製）を含浸して外径φ２．０ｍｍに絞り成形し、これを溶融押出機のクロスヘッドダイに導入し、ＬＬＤＰＥ樹脂（ＮＵＣＧ５３５０：日本ユニカー製）を押出被覆し、表面の被覆樹脂を冷却した後、１４５℃の蒸気硬化槽中で、内部のビニルエステル樹脂を硬化させて、外径がφ３．０ｍｍの被覆抗張力線を得た。
【００２９】
この被覆抗張力線を６０℃に予熱してスペーサの断面形状に対応した回転ダイに導入し、スペーサ本体樹脂としてＭＩ＝０．０３（ｇ／１０ｍｉｎ）高密度ポリエチレン樹脂（Ｈｉｚｅｘ６６００Ｍ：三井化学製）を６ｍ／ｍｉｎの速度、回転ダイの反転角度を２９５°で回転押出被覆し外径φ８．０ｍｍのＰＥスペーサを得た。
【００３０】
この場合、回転ダイの口金は、形成されるスペーサ本体部の断面積（スペーサ全体の断面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ１を、スペーサ本体被覆を施す際に用いる口金の樹脂吐出実断面積（口金開口面積から被覆抗張力線の断面積を差し引いた値）Ｓ２で除した値Ｓ１／Ｓ２が０．９となるよう設計されたものを用いた。
【００３１】
得られたＰＥスペーサの反転角度は、回転ダイの反転角度４００°に対し２７５°と供回りの影響で反転角度が小さくなっていた。
【００３２】
【発明の効果】
以上、実施例で説明したように、本発明にかかる光ファイバケーブル用スペーサの製造方法によれば、製造装置の負荷を軽減しつつ製造効率を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明にかかる光ファイバケーブル用スペーサの製造方法の実施例１で製造されるスペーサの断面図である。
【図２】図１の断面形状のスペーサを製造する際に用いる回転ダイの平面図である。
【符号の説明】
１      抗張力体
２      予備被覆内層
３      予備被覆外層
４      被覆抗張力線
５      スペーサ本体部
６      ＰＥＳＺスペーサ
【図１】
0003860964.tif 000002
【図２】
0003860964.tif 000003