(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンの排気経路中に配置され，通気セル表面に触媒層を形成したセラミック製触媒担体と，該セラミック製触媒担体を収納する外筒と，上記外筒と上記セラミック製触媒担体の外周部との間の空隙に配設された保持材とからなるセラミック触媒コンバータにおいて，
上記外筒は軸方向に沿った分割線にて少なくとも一箇所以上分割され，上記分割線に沿って一対の分割端部が形成されており，
上記一対の分割端部の少なくとも一方には，他方の分割端部と接触し，溶接されるための変形可能な変形機構が設けてあり，
かつ，上記変形機構は上記外筒の一部を薄肉構造とすることにより構成されていることを特徴とするセラミック触媒コンバータ。
【請求項２】
請求項１において，上記外筒は軸方向に沿った分割線にて少なくとも二箇所以上分割されていることを特徴とするセラミック触媒コンバータ。
【請求項３】
請求項１又は２のいずれか一項において，上記外筒は上記変形機構とは別に変形可能な変形部を有しており，上記変形機構及び上記変形部は共に上記外筒を周方向に均等分割する位置に設けてあることを特徴とするセラミック触媒コンバータ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項において，上記保持材は加熱膨張物質を含まず，かつ排気浄化時におけるセラミック製触媒担体の外周部の外周温度において相変態しないことを特徴とするセラミック触媒コンバータ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】
本発明は，自動車等の車両用エンジンの排気経路中に配置されるセラミック触媒コンバータに関する。
【０００２】
【従来技術】
自動車用エンジンの排気経路中には，排気ガス浄化用のセラミック触媒コンバータが設けてある。
従来，上記セラミック触媒コンバータは，セラミック製触媒担体と，該担体を収納する外筒と，上記セラミック製触媒担体の外周部と上記外筒との間の空隙に配設された膨張シール材とよりなるものが知られている。上記外筒は，軸方向に沿った分割線にて分割された断面半円の２つの半割片より構成され，また，上記分割線に沿って分割端部が形成されている。なお，上記熱膨張シール材はバーミキュライト等の熱膨張物質を含有している。
【０００３】
上記セラミック製触媒担体としては低熱膨張係数のコージェライト系セラミック（２ＭｇＯ・２Ａｌ2 Ｏ3 ・５ＳｉＯ2 ）が使用されており，これには十数年の使用実績がある。
また，上記セラミック製触媒担体の通気セル表面には，自動車エンジンの排気ガス中に含まれるＣＯ，ＨＣ及びＮＯｘ等の有害成分を無害な気体あるいは水に変換するためのＰｔ，Ｒｈ，Ｐｄ等の貴金属よりなる触媒層が担持してある。
なお，上記膨張シール材は強度的に脆いセラミック製触媒担体の損傷を防止するために配置してある。
【０００４】
次に，上記セラミック触媒コンバータの組立方法について説明する。
まず，上記セラミック製触媒担体を上記熱膨張シール材にて被覆し，被覆体となす。次いで，上記被覆体を上記２つの半割片の内側面にて挟持，ここに収納する。この時，上記半割片の分割端部を互いに突合わせる。
その後，上記分割端部の突合せた部分を溶接し，上記２つの半割片を外筒となす。以上により，上記セラミック触媒コンバータを得る（特開昭５８−１６５５１６号）。
【０００５】
【解決しようとする課題】
しかしながら，上記従来のセラミック触媒コンバータには以下に示す問題点がある。
上記セラミック製触媒担体の寸法精度は非常に悪く，例えば断面円形，直径７０ｍｍのセラミック製触媒担体においてバラツキが略２ｍｍとなることがある。また，断面長円形，短径６５ｍｍ×直径１３０ｍｍのセラミック製触媒担体においてバラツキが略４ｍｍとなることもある。
また，上記外筒は殆どの場合，金属板のプレス成形品を使用する。このため，上記外筒も寸法精度が悪く，バラツキが１〜２ｍｍとなることがある。
【０００６】
従って，上記従来の組立方法で，許容公差において最大寸法のセラミック製触媒担体と最小寸法の外筒とを組付けた場合，膨張性シール材からセラミック製触媒担体に対して過度の面圧が作用し，上記セラミック製触媒担体が破損することがあった。
【０００７】
また，許容公差において最小寸法のセラミック製触媒担体と最大寸法の外筒とを組付けた場合，膨張シール材からセラミック製触媒担体に作用する面圧が最小となり，上記担体の外筒内での確実な保持ができなくなることがあった。
この場合には，エンジンで発生する振動，あるいは自動車の走行時に発生する振動及び衝撃により，上記セラミック製触媒担体が外筒内でがたつき，これが破損することがあった。
【０００８】
そこで，特開昭５９−２０８１１９号において，上記被覆体を上記２つの半割片にて挟持，収納し，その後突き合わせた分割端部を溶接する際，該半割片に一定荷重を加え，溶接を行う組立方法が提案されていた。
しかしながら，上記組立方法においても，上記半割片の分割端部を突き合わせることができず，分割端部間に隙間が発生した場合には，外筒のシール性を確保するための溶接を行なうことは困難であった。
【０００９】
本発明は，かかる問題点に鑑み，セラミック製触媒担体および外筒の寸法精度が悪くとも，該外筒内にてセラミック製触媒担体を安定かつ確実に保持することができ，排気ガス漏れが生じ難くシール性に優れたセラミック触媒コンバータを提供しようとするものである。
【００１０】
【課題の解決手段】
請求項１の発明は，エンジンの排気経路中に配置され，通気セル表面に触媒層を形成したセラミック製触媒担体と，該セラミック製触媒担体を収納する外筒と，上記外筒と上記セラミック製触媒担体の外周部との間の空隙に配設された保持材とからなるセラミック触媒コンバータにおいて，
上記外筒は軸方向に沿った分割線にて少なくとも一箇所以上分割され，上記分割線に沿って一対の分割端部が形成されており，
上記一対の分割端部の少なくとも一方には，他方の分割端部と接触し，溶接されるための変形可能な変形機構が設けてあり，
かつ，上記変形機構は上記外筒の一部を薄肉構造とすることにより構成されていることを特徴とするセラミック触媒コンバータにある。
【００１１】
上記外筒としては，例えば断面が円形，長円形等の筒状体であって，プレス成形等により成形されたものを用いることができる。
そして，例えば，その側面に１本の分割線を有してなり，側面の一部が開口状態となり，この開口した部分に一対の分割端部を有するものを用いることができる。
また，側面の二箇所に分割線を有してなり，該分割線にて２つの半割片に分離可能な形状を有し，二対の分割端部を有するものを用いることができる（実施形態例１参照）。
また，上述以外の形状の外筒を用いることもできる（実施形態例４参照）。
【００１２】
なお，上記保持材としては，例えば，アルミナ・シリカ系のセラミック繊維材料を使用することができる。また，上記保持材に対し，加熱膨張物質であるマイカ，バーミキュライトを添加し，熱膨張性を付与することもできる。
また，後述するごとく，加熱膨張物質を含有しない保持材を使用することもできる。
【００１３】
次に，上記セラミック触媒コンバータは，以下に示すごとく組立てることができる。
例えば，セラミック製触媒担体に対し，保持材を巻回し，被覆体となす。その後，上記被覆体に対し外筒を組付け，上記保持材が一定の保持面圧を発生するまで，上記外筒を外部より押圧する。その後，変形機構を設けた分割端部を他方の分割端部に対し押しつけ，両者を溶接する（実施形態例１）。
この組立て方法によれば，上記一対の分割端部を確実に溶接することができる。また，分割端部のシール性を高めることができる。
【００１４】
本発明の作用につき，以下に説明する。
本発明のセラミック触媒コンバータにおいては，上記１対の分割端部の少なくとも一方に，他方の分割端部と接触し溶接されるための変形可能な変形機構が設けてある。
そのため，上記変形機構の変形により，上記セラミック製触媒担体及び外筒の大きさのバラツキを吸収することができる。
【００１５】
よって，許容公差において最大寸法のセラミック製触媒担体と最小寸法の外筒とを組み合わせた場合には，上記変形機構の変形により若干外筒の径が大となり，該外筒内に組付けたセラミック製触媒担体が過度に押圧されることを防止することができる。
【００１６】
また，許容公差において最小寸法のセラミック製触媒担体と最大寸法の外筒とを組み合わせた場合にも，上記変形機構の変形により若干外筒の径が小となり，該外筒内に組付けたセラミック製触媒担体の揺動，がたつきを防止することができる。従って，エンジンで発生する振動，あるいは自動車の走行時に発生する振動及び衝撃による，上記セラミック製触媒担体の破損を防止することができる。
【００１７】
さらに，外筒の寸法精度が悪く，溶接の際に上記分割端部の間に隙間が発生してしまうような状況下においても，適宜外力を加え，上記変形機構を変形させることにより，上記隙間をなくして溶接することができる。従って，排気ガス漏れのない，シール性に優れたセラミック触媒コンバータを得ることができる。
【００１８】
以上のように，本発明によれば，セラミック製触媒担体および外筒の寸法精度が悪くとも，該外筒内にてセラミック製触媒担体を安定かつ確実に保持することができ，排気ガス漏れが生じ難くシール性に優れたセラミック触媒コンバータを提供することができる。
【００１９】
次に，上記変形機構は上記外筒の径方向に変形可能な板バネ構造より構成されていることが好ましい。
これにより，外筒と変形機構とを容易に一体的に作製することができる。また，上記変形機構を設けた分割端部を外筒の径方向に押圧することにより，確実に分割端部を接触させつつ，ここを溶接することができる。従って，排気ガス漏れのない，シール性に優れたセラミック触媒コンバータを得ることができる（実施形態例１参照）。
【００２０】
なお，上記変形機構の一例としては，例えば，外方に向かって突出した断面半円状の突出部と該突出部より延びた弾発片とよりなる構造のものを挙げることができる（実施形態例１参照）。
【００２１】
次に，上記請求項１において，上記変形機構は上記外筒の一部を薄肉構造とすることにより構成する。
これにより，外筒と変形機構とを容易に一体的に作製することができる。また，小さな押圧力で変形可能な変形機構を得ることができる（実施形態例２参照）。
【００２２】
次に，請求項２の発明のように，上記外筒は軸方向に沿った分割線にて少なくとも二箇所以上分割されていることが好ましい（実施形態例４参照）。
このように上記外筒を多数個に分割することにより，変形機構の数を増やすことができ，従って寸法精度のバラツキの吸収をより容易に行うことができる。また，より大きな寸法精度のバラツキを吸収することができる。
【００２３】
次に，請求項３の発明のように，上記外筒は上記変形機構とは別に変形可能な変形部を有しており，上記変形機構及び上記変形部は共に上記外筒を周方向に均等分割する位置に設けてあることが好ましい（実施形態例３参照）。
【００２４】
これにより，変形可能な箇所を増やすことができ，寸法精度のバラツキをより容易に吸収することができる。また，変形可能な箇所が周方向に均等に配置されることとなるため，セラミック製触媒担体に作用する力が均一化され，より安定にセラミック製触媒担体を保持することができる。
なお，外筒の外周長さを正確に均等分割した位置と比較して＋−で１０％程度，分割端部と変形機構，また変形部を設ける位置がずれてもよい。
【００２５】
次に，請求項４の発明のように，上記保持材は加熱膨張物質を含まず，かつ排気浄化時におけるセラミック製触媒担体の外周部の外周温度において相変態しないことが好ましい。
これにより，上記保持材からセラミック製触媒担体に作用する保持面圧を一定とすることができる。従って，低温から高温まで使用可能なセラミック触媒コンバータを得ることができる。
【００２６】
また，そのため，上記セラミック触媒コンバータをエンジンの排気経路中のより上流部に配置することができ，エンジン始動後，担体中に担持された触媒をエンジン始動後早期に昇温活性させることができる。よってエンジン始動直後の排気ガスの浄化率を大きく高めることができる。
なお，このような保持材としては，例えば，Ａｌ2 Ｏ3   ７２重量％，ＳｉＯ2   ２８重量％よりなるアルミナ繊維を使用することができる。
【００２７】
【発明の実施の形態】
実施形態例１
参考例にかかるセラミック触媒コンバータにつき，図１〜図６を用いて説明する。
図１〜図３に示すごとく，本例のセラミック触媒コンバータ１は，エンジン８５の排気経路中に配置され，通気セル１２９の表面に触媒層を形成したセラミック製触媒担体１２と，該セラミック製触媒担体１２を収納する外筒２と，該外筒２と上記セラミック製触媒担体１２の外周部１２０との間の空隙に配設された保持材１１とよりなる。
また，図２に示すごとく，上記外筒２の両端には，上記排気経路に設置する際に使用するためのフランジ１５１，１５２が設けてある。
【００２８】
図１に示すごとく，上記外筒２は軸方向に沿った分割線２０にて二箇所で分割され，上記分割線２０に沿って一対の分割端部２１１，２２１及び２１２，２２２という二組が形成されている。
そして，上記分割端部２１１，２１２には，分割端部２２１，２２２と接触し，溶接されるための変形可能な変形機構２３が設けてある。
また，上記変形機構２３は上記外筒２の径方向に変形可能な板バネ構造よりなり，外方に向かって突出した半円状の突出部と，該突出部より延びた弾発片より構成されている。
なお，同図において符号１３は溶接痕である。
【００２９】
次に，上記セラミック触媒コンバータ１につき詳細に説明する。
上記セラミック製触媒担体１２は，直径７１ｍｍ，長さ６０ｍｍの円柱形状であり，内部にはハニカム状の多数の通気セル１２９が形成され，またその壁厚は０．０８〜０．１３ｍｍである。
また，上記セラミック製触媒担体１２は，低熱膨張係数のコージェライト系セラミック（２ＭｇＯ・２Ａｌ2 Ｏ3 ・５ＳｉＯ2 ）よりなる薄肉セラミックにより構成されている。
【００３０】
また，上記セラミック製触媒担体１２の通気セル１２９には，排気ガス中の有害成分を浄化させるための白金触媒が担持されている。
なお，上記触媒の担持は以下に示すごとく行う。
上記セラミック製触媒担体１２をγ−Ａｌ2 Ｏ3 含有スラリー中に含浸，その後これを焼成，焼成体となす。その後，Ｐｔを溶解した水溶液中に上記焼成体を含浸，その後これを再度焼成する。
【００３１】
上記保持材１１は，Ａｌ2 Ｏ3 ７２重量％，ＳｉＯ2 ２８重量％よりなるアルミナ繊維で，保持材１１の耐熱性を低下させる原因となる加熱膨張物質は含まれていない。
また，上記保持材１１の耐熱温度は１８００℃である。従って，排気浄化時におけるセラミック製触媒担体１２の外周部１２０の外周温度（略９００℃）において相変態しない。
また，上記保持材１１の各繊維１本の繊維径は２〜４μｍである。また，上記保持材１１の組付け前の厚さは１５ｍｍ，かさ密度は０．０８ｇ／ｃｍ3 である。
【００３２】
次に，上記外筒２はフェライト系耐熱ステンレス鋼よりなり，内径８０ｍｍ，幅７５ｍｍ，板厚１．５ｍｍである。そして，プレス加工により成形した断面半円形の２つの半割片２１，２２よりなる。
また，上記フランジ１５１はフェライト系耐熱ステンレス鋼よりなり，内径６７ｍｍ，外径９４ｍｍ，板厚８ｍｍである。
一方，フランジ１５２はフェライト系耐熱ステンレス鋼よりなり，内径６７ｍｍ，外径９４ｍｍ，板厚が６ｍｍである。
なお，上記フェライト系耐熱ステンレス鋼はすべてＳＵＳ４３０である。
【００３３】
次に，図３に示すごとく，本例のセラミック触媒コンバータ１は，自動車用エンジン８５の排気経路中に設置された排気ガス浄化用の触媒コンバータとして使用するものである。
上記セラミック触媒コンバータ１は，エキゾストマニホルド８６１，８６２の取付フランジ８４１とスタートキャタリスト８１の取付フランジ８４２との間に，図示されていないガスケットを介しボルトにより連結固定される。
上記エンジン８５は排気量４０００ｃｃであり，該エンジン８５より導出される８本のマニホルド８６は，４本ずつ集合し，２本のエキゾストマニホルド８６１，８６２となる。
【００３４】
そして，上記エキゾストマニホルド８６１，８６２において，それぞれセラミック触媒コンバータ１が，さらにその下流に１３００ｃｃの容量を有するスタートキャタリスト８１がそれぞれ配置されている。
なお，上記セラミック触媒コンバータ１は，エキゾストマニホルド８６１，８６２の直下に配置されている。
【００３５】
上記スタートキャタリスト８１は，該スタートキャタリスト８１用の外筒８１１内にワイヤネットあるいはセラミックファイバマットを介して保持固定されてある。上記外筒８１１の下流側フランジ８４３は，排気管８２１，８２２に設けたフランジ８４４に対し，連結固定されてある。
また，上記排気管８２１，８２２は，上記スタートキャタリスト８１よりも更に下流側において合流し，図示しない１０００ｃｃのキャタリストに接続されている。
【００３６】
上記の構成にて，本例のセラミック触媒コンバータ１は，エンジン８５の始動より約１０〜１５秒後（エンジン８５はアイドリング状態）には，エンジン８５より排出される排気ガスの熱により４００℃〜５００℃に昇温される。
これにより，エンジン始動後まもなくセラミック製触媒担体１２に担持された触媒層が活性化され，排気ガスの浄化を行うことができる。
【００３７】
次に，上記セラミック触媒コンバータ１の組立方法について説明する。
まず，上記保持材１１にバインダ（例えばフェノール樹脂あるいはエボキシ樹脂等）を含浸させる。
次いで，図４に示すごとく，上記保持材１１をセラミック製触媒担体１２の形状に合わせた凹部１１０を設けて成形する。また，上記凹部１１０に接着物質１１１（例えば市販の両面テープ等）を設ける。
そして，上記セラミック製触媒担体１２に，保持材１１の両端を略５ｍｍ突出した伏態において１周巻回し，上記接着物質１１１とセラミック製触媒担体１２の外周部１２０とを接着，保持材１１にて被覆，被覆体となす。
【００３８】
次に，保持材１１により覆われた上記セラミック製触媒担体１２に半割片２１，２２を被せる。
次いで，図５に示すごとく，上記セラミック製触媒担体１２に作用する圧力が所定の値（例えば，１．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ）になるまでプレス機７と固定台７１を用いて，これを図５の矢線Ａ方向より圧縮する。なお，上記プレス機７には荷重検出器７５が備わっており，これが上記セラミック製触媒担体１２に作用する圧力を検知する。
【００３９】
続いて，図６に示すごとく，上記半割片２１，２２における一対の分割端部２１１及び２２１，また分割端部２１２及び２２２とを，それぞれ小型プレス機７２にて，図６の矢線Ｂ方向より押圧する。そして，この押圧の間に両者を溶接接合する。
なお，図８における，符号７９は溶接機である。
【００４０】
次に，フランジ１５１，１５２を外筒２の両端にはめ込み溶接する。なお，上記フランジ１５１，１５２を外筒２との間の排気ガス洩れを防ぐために，全周溶接する。
また，図１における符号１３は，溶接痕である。
【００４１】
次に，本例における作用効果につき説明する。
本例のセラミック触媒コンバータ１においては，上記分割端部２１１，２１２に，分割端部２２１，２２２と接触し溶接されるための変形可能な変形機構２３が設けてある。
よって，許容公差において最大寸法のセラミック製触媒担体１２と最小寸法の外筒２とを組み合わせた場合には，上記変形機構２３の変形により若干外筒２の径が大となり，該外筒２内に組付けたセラミック製触媒担体１２を過度に押圧することを防止することができる。
【００４２】
また，許容公差において最小寸法のセラミック製触媒担体１２と最大寸法の外筒２とを組み合わせた場合にも，上記変形機構２３の変形により若干外筒２の径が小となり，該外筒２内に組付けたセラミック製触媒担体１２の揺動，がたつきを防止することができる。
従って，エンジン８５からの振動の伝播，あるいは自動車の走行時に発生する振動及び衝撃による，上記セラミック製触媒担体１２の破損を防止することができる。
【００４３】
さらに，外筒２の寸法精度が大変悪く，上記一対の分割端部２１１，２２１の間に隙間が発生してしまうような状況においても，組立ての際に，プレス機７，７２とを用い外力を加え，上記変形機構２３を変形させ，隙間をなくすことができる。従って，排気ガス漏れのない，シール性に優れたセラミック触媒コンバータ１を得ることができる。
【００４４】
また，上記保持材１１は上述したアルミナ繊維より構成されている。
上記アルミナ繊維は，温度１８００℃以下においては相変態しない，安定した物質である。しかも，上記保持材１１には，上記アルミナ繊維より耐熱性の劣る加熱膨張物質が一切含まれていない。
これにより，エンジン８５からの排気ガスにより加熱された程度では上記アルミナ繊維の体積の減少，面圧の低下は発生しない。従って，常にセラミック製触媒担体１２を外筒２内にて確実に保持することができる。
【００４５】
また，上記セラミック触媒コンバータ１は，エキゾストマニホルド８６１，８６２の直下に配置されており，特に，従来の床下に配置される触媒コンバータと比較し，排気ガスの持つエネルギーを多く受け取ることができる。そして，上記セラミック触媒コンバータ１におけるセラミック製触媒担体１２は，薄肉セラミックより構成されているため，比較的熱容量が小さい。
以上の理由により，本例のセラミック触媒コンバータ１は，エンジン８５の始動後，短時間で昇温され，担持した触媒を活性化状態とすることができる。つまり，エンジン８５の始動直後における高い排気浄化率を有する。
【００４６】
また，本例のセラミック触媒コンバータ１においては，上記外筒２の変形機構２３は径方向に変形可能な板バネ構造より構成されている。
これにより，外筒２と変形機構２３とを容易に一体的に作製することができる。また，上記変形機構２３を設けた分割端部２１１，２１２を外筒２の径方向に押圧することにより，確実に分割端部２１１と２２１，また分割端部２１２と２２２とを接触させつつ，溶接することができる。
従って，排気ガス漏れのない，シール性に優れたセラミック触媒コンバータ１を得ることができる。
【００４７】
実施形態例２
本例は，本発明における変形機構を外筒の一部を薄肉構造とすることにより構成したセラミック触媒コンバータである。
図７に示すごとく，本例のセラミック触媒コンバータ１においては，上記外筒２が軸方向の分割線２０にて２個の分割片２１，２２に分割され，この分割片２１の分割端部２１１，２１２は，他方の分割片２２の分割端部２２１，２２２と接触し，溶接されるための変形可能な変形機構２３が設けてある。
そして，上記変形機構２３は，外筒２１の一部を薄肉とした薄肉構造により構成されている。
その他は実施形態例１と同様である。
本例のセラミック触媒コンバータ１においては，外筒２と変形機構２３の一体化されている。更に，より小さな荷重で変形機構２３を変形させることができる。
その他は実施形態例１と同様である。
【００４８】
実施形態例３
本例は，図８に示すごとく，変形機構とは別に変形可能な変形部を外筒が有しており，該変形部は上記外筒を周方向に均等分割する位置に設けたセラミック触媒コンバータである。
図８に示すごとく，本例のセラミック触媒コンバータ１においては，上記外筒２は軸方向に沿った分割線２０にて二箇所で分割された分割片２１，２２より構成されている。
【００４９】
そして，上記分割片２１の分割端部２１１，２１２には変形機構２３が設けてある。上記分割片２１，２２の周方向中央には断面半円状の突出部が設けてあり，これが変形部２４となる。
上記変形機構２３及び変形部２４は外筒２を周方向に略四等分した位置に設けてある。
その他は実施形態例１と同様である。
【００５０】
本例のセラミック触媒コンバータ１においては，変形可能な箇所，即ち変形機構２３，変形部２４が合計４つ設けてあるため，寸法精度のバラツキをより容易に吸収することができる。
また，変形可能な箇所が周方向に均等に配置されているため，セラミック製触媒担体１２に作用する力が均一化され，より安定にセラミック製触媒担体１２を保持することができる。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【００５１】
実施形態例４
本例は，図９に示すごとく，軸方向に沿った３本の分割線３０にて分割された外筒を有するセラミック触媒コンバータである。
図９に示すごとく，本例のセラミック触媒コンバータ１において，上記外筒３は軸方向に沿った３本の分割線３０により分割された分割片３１，３２，３３より構成され，また上記３本の分割線３０は上記外筒３を周方向に三等分する位置に設けてある。
【００５２】
そして，上記分割片３１には分割端部３１１，３１２，分割片３には分割端部３２１，３２２，分割片３２には分割端部３３１，３３２とを有する。
上記分割端部３１１，３２１，３３１に変形機構３４が設けてあり，また，上記分割端部３１１及び３３２，分割端部３２１及び３１２，分割端部３３１及び３２２との間がそれぞれ溶接されてある。
その他は実施形態例１と同様である。
【００５３】
本例のセラミック触媒コンバータ１においては，外筒３が三箇所にて分割されている。これにより，寸法精度のバラツキを吸収することがより容易となる。
更に，実施形態例１と同様に一対の分割端部３１１，３１２等を径方向から押圧して溶接することにより外筒３を組み付けた場合には，該外筒３の押圧方向を１８０度以下に分散することができる。
このため，保持材１１からの保持面圧が均一化し，より安定にセラミック製触媒担体１２を外筒３の内部に保持することができる。
その他は実施形態例１と同様の作用効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【図１】  実施形態例１（参考例）における，セラミック触媒コンバータの斜視断面図。
【図２】  実施形態例１（参考例）における，セラミック触媒コンバータの一部切欠き軸方向断面説明図。
【図３】  実施形態例１（参考例）における，自動車用エンジンの排気経路中におけるセラミック触媒コンバータの配置説明図。
【図４】  実施形態例１（参考例）における，保持材とセラミック製触媒担体の組付けを示す説明図。
【図５】  実施形態例１（参考例）における，セラミック触媒コンバータの外筒組付け説明図。
【図６】  実施形態例１（参考例）における，セラミック触媒コンバータの変形機構の溶接説明図。
【図７】  実施形態例２における，変形機構が薄肉構造より構成されたセラミック触媒コンバータの断面説明図。
【図８】  実施形態例３における，変形機構及び変形部を均等間隔にて設けたセラミック触媒コンバータの断面説明図。
【図９】  実施形態例４における，３本の分割線にて外筒が分割されたセラミック触媒コンバータの断面説明図。
【符号の説明】
１．．．セラミック触媒コンバータ，
１１．．．保持材，
１２．．．セラミック製触媒担体，
２，３．．．外筒，
２０．．．分割線，
２３．．．変形機構，
２４．．．変形部，
２１１，２１２，２２１，２２２．．．分割端部，
【図１】
0003750206.tif 000002
【図２】
0003750206.tif 000003
【図３】
0003750206.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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