(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ワイヤ全質量に対して質量％で
ＴｉＯ２：３．４〜９．９％、
ＳｉＯ２：０．２〜２．５％、
Ａｌ２Ｏ３：０．０４％以下、
金属弗化物のＦ換算値：０．０４〜０．５％、
Ａｌ２Ｏ３／金属弗化物のＦ換算値：０．３５以下、
金属Ｔｉおよび、またはＴｉ合金のＴｉ換算値：０．０８〜０．４４％を含有し、かつスラグ剤成分の合計がワイヤ全質量の５．３〜１１．４％であるフラックスをステンレス鋼外皮内に充填してなることを特徴とする高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項２】
充填フラックスの充填率はワイヤ全質量の１８〜２６％であることを特徴とする請求項１記載の高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高窒素含有ステンレス鋼の溶接に使用され、溶接金属性能が良好で全姿勢溶接性に優れた高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ＳＵＳ３０４Ｎ１、ＳＵＳ３０４Ｎ２、ＳＵＳ３１６ＬＮ、ＳＵＳ３１７ＬＮ、ＳＵＳ３１７Ｊ４Ｌ、ＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌのような高窒素含有ステンレス鋼は、優れた耐食性を有し、特に耐局部腐食性に優れ、さらに、優れた強度特性をも有する。したがって、化学プラント機器や油井管、発電所煙突のライニング材、腐食環境の厳しい屋根材等の耐食材料、また、建築構造物や自動車または車両、船舶等の構造材として用いられている。
【０００３】
近年、さらに様々な種類の窒素含有ステンレス鋼が開発されているが、溶接材料もこれに適合した良好な溶着金属特性とより高い溶接作業性が求められている。このような状況の中で特に高能率に溶接でき、溶接作業性が比較的良好でビード外観が良好になるフラックス入りワイヤが多く使用されるようになっている。しかし、通常のＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のような窒素を多く含有しないステンレス鋼の溶接に用いるステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤのスラグ系をベースとしたフラックス入りワイヤを用いて高窒素含有ステンレス鋼を溶接した場合、ブローホールやピットなどの溶接欠陥が発生したり、溶接直後にスラグが飛散したり、スラグの一部が溶接ビードに焼き付いて残るという問題がある。さらに、立向、上向等の姿勢溶接では溶接が困難であり、高い溶接技量を必要とする。ビード形状は中凸状の形状となる傾向であり、ビード形状を良好にするために溶接電流を下げるか、手直しの工程を追加する必要がある。これらは溶接作業能率を著しく低下させる。
【０００４】
高窒素含有ステンレス鋼溶接用のフラックス入りワイヤは、例えば特許第３０１７０５９号公報にＴｉＯ2とＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、金属弗化物を規定し、さらにＺｒＯ2、金属炭酸塩、Ｎｂ、Ｖ含有量を規制して、耐食性および溶接作業性を良好にした技術の記載がある。しかし、このフラックス入りワイヤでは、下向姿勢においては溶接可能であるが、立向、上向等の姿勢溶接での対策がとられていない。
【０００５】
また、ＴｉＯ2とＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、金属弗化物を規定し、さらにＺｒＯ2、金属炭酸塩、Ｎｂ、Ｖ含有量を規制して、耐食性および溶接作業性を良好にしたフラックス入りワイヤが特許第３０１７０６３号公報に開示されている。しかし、このフラックス入りワイヤでは鋼板の窒素含有量が０．１２質量％程度までの溶接には適用可能であっても、０．１２質量％を超えるとスラグの剥離性が不十分で、スラグ除去に時間がかかり、作業能率を著しく低下させるばかりか、スラグ除去が完全に行われないと多パス溶接においてスラグ巻き込み欠陥発生の可能性も高くなる。そこで、溶接金属性能が良好で、特に全姿勢での溶接作業性に優れた高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤの開発が強く要望されていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、高窒素含有ステンレス鋼の全姿勢溶接において、アークが安定し、スパッタ発生量が少なく、さらにビード形状、溶融スラグによる溶融金属の被包性（以下、スラグ被包性という。）およびスラグ剥離性が優れ、かつ溶接金属性能が良好な高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明の要旨は、ワイヤ全質量に対して質量％で
ＴｉＯ２：３．４〜９．９％、ＳｉＯ２：０．２〜２．５％、Ａｌ２Ｏ３：０．０４％以下、金属弗化物のＦ換算値：０．０４〜０．５％、Ａｌ２Ｏ３／金属弗化物のＦ換算値：０．３５以下、金属Ｔｉおよび、またはＴｉ合金のＴｉ換算値：０．０８〜０．４４％を含有し、かつスラグ剤成分の合計がワイヤ全質量の５．３〜１１．４％であるフラックスをステンレス鋼外皮内に充填してなることを特徴とする高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤである。
【０００９】
さらに、充填フラックスの充填率はワイヤ全質量の１８〜２６％であることを特徴とする高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤにある。
【００１０】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤの各成分組成およびその含有量の限定理由について説明する。
【００１１】
ＴｉＯ2は、アークを安定にし、スラグ被包性およびスラグ剥離性を良好にする。さらに、スラグの凝固を早め、立向および上向溶接中に溶融金属の垂れを防ぎビード形状を良好にする効果がある。ＴｉＯ2が３．４質量％（以下、％という。）未満ではアークが不安定となり、スラグ被包性およびスラグ剥離性が悪く、また、立向および上向溶接で溶融金属が垂れてビード形状が不良となる。９．９％を超えるとスラグの流動性が低下し、鋼材と溶接ビードのなじみが不良となり、アンダーカットが発生し、さらに中凸状のビード形状となる。また、スパッタ発生量が増加するばかりか、スラグ巻込み欠陥が発生しやすくなる。ＴｉＯ2としては、ルチール、チタンスラグ、イルミナイト、チタン酸カリ、チタン酸ソーダ等が使用できる。
【００１２】
ＳｉＯ2は、スラグの流動性調整に必要で、スラグ被包性およびスラグ剥離性を良好にし、ビード形状を良化させる成分であるが、ＳｉＯ2が０．２％未満ではスラグの流動性が悪くビードの止端にスラグが食い込み、ビード形状が不良となる。２．５％を超えると、スラグが流れやすくなり、立向および上向溶接で溶融金属が垂れて全姿勢溶接が困難となり、ビード形状が不良となる。さらに、アーク吹付けが強くなりアンダーカットが発生する。また、スラグが焼付きスラグ剥離性が低下する。ＳｉＯ2としては、硅砂、硅石の他、カリ長石等が使用できる。
【００１３】
Ａｌ２Ｏ３は過度に含有されると鋼板中または溶接金属中の炭素、窒素、硫黄と化合物を形成し、固いスラグを生成する。特に窒素と化合物を形成したスラグはスラグが焼付きスラグ剥離性が低下するので、Ａｌ２Ｏ３は０．０４％以下とする。
【００１４】
金属弗化物は、スラグ融点の調整として必要で、スラグ被包性およびスラグ剥離性を良好とし、ビード形状を良好とする成分であるが、Ｆ換算値で０．０４％未満ではスラグ被包性およびスラグ剥離性が劣化する。しかし、０．５％を超えるとスラグの融点が著しく低下し、立向および上向溶接で溶融金属が垂れて全姿勢溶接が困難となり、ビード形状が不良となる。また、弗素ガス発生に伴いヒュームが多量に発生する。金属弗化物はＮａＦ、ＬｉＦ、ＣａＦ2、ＡｌＦ3、Ｋ2ＺｒＦ6、Ｋ2ＳｉＦ6等が使用でき、いずれの金属弗化物を使用しても同様な効果が得られる。
【００１５】
さらに、Ａｌ2Ｏ3および金属弗化物のＦ換算値をそれぞれ［Ａｌ2Ｏ3］、［Ｆ］とした時、［Ａｌ2Ｏ3］／［Ｆ］で求められる値を０．３５以下にすることによって極めて良好なスラグ剥離性となる。［Ａｌ2Ｏ3］／［Ｆ］が０．３５を超えるとスラグ剥離性が低下する。
【００１６】
金属ＴｉおよびＴｉ合金はその殆どがアーク中で酸化反応しＴｉＯ2となりスラグとして作用するが、本来スラグ形成剤として使用しているＴｉＯ2の融点が１８４０℃であるのに対し、金属Ｔｉで１６６０℃、Ｆｅ−Ｔｉで１３１７℃と融点が低いため早い時点でスラグ化し、凝固も早期に始まり溶融金属の垂れを防止する。したがって、立向および上向溶接を容易にする。また、スラグの流動性を調整してスラグ被包性およびスラグ剥離性を良好にし、ビード形状を良好にする成分であるが、金属Ｔｉおよび、またはＴｉ合金のＴｉ換算値で０．０８％未満では効果なく立向および上向溶接中の溶融金属が垂れて、ビード形状が不良となり、溶接が困難となる。
【００１７】
しかしながら、金属Ｔｉおよび、またはＴｉ合金を多量に含有した場合、二相ステンレス鋼の溶着金属の伸びが低下する傾向が認められた。図１に二相ステンレス鋼用フラックス入りワイヤを用いて溶接した溶着金属の伸びと溶着金属中の水素量の関係を示す。溶着金属のフェライト量が２５％を超える二相ステンレス鋼では、溶着金属中に多量の水素を含有すると水素脆化を起こし、図１に示すように、溶着金属の引張試験において伸びが著しく低下する。図２に二相ステンレス鋼用フラックス入りワイヤを用いて溶接した溶着金属中の水素量とワイヤ中のＴｉ換算値の関係を示す。図２に示すように、ワイヤ中のＴｉ換算値が多くなると、溶着金属中の水素量も増加する。これは、Ｔｉが水素の拡散を妨げ、固定しているためである。したがって、延性確保には溶着金属中の水素量を極力多くならないようにすることが必要であり、そのためにはワイヤ中の金属ＴｉおよびＴｉ合金量を制限する必要がある。したがって、ワイヤ中の金属Ｔｉおよび、またはＴｉ合金をＴｉ換算値で上限を０．４４％以下とする。Ｔｉ源としては金属Ｔｉ、Ｆｅ−Ｔｉ等が使用できる。
【００１８】
フラックス中のスラグ剤成分は、スラグ被包性およびスラグ剥離性を良好にし、ビード形状を良好にする。スラグ剤成分の合計が５．３％未満では、立向および上向溶接において溶融金属の保持が十分できず、溶接が困難でビード形状が不良となる。さらにスラグ被包性およびスラグ剥離性が不十分となり、スラグが焼付きスラグ剥離性が低下する。スラグ剤成分の合計が１１．４％を超えるとスパッタが増加するとともにスラグ量過剰となりスラグ巻込み欠陥が発生する。なお、本発明におけるスラグ剤成分とは、酸化物、弗化物等の非金属成分の他、不純物としてのＰ、Ｓ等を意味するものである。
【００１９】
ステンレス鋼外皮へのフラックス充填率が１８％未満では、外皮の肉厚が厚く、溶滴が肥大化しスパッタが増加する。２６％を超えると逆に外皮の肉厚が薄く、伸線加工中に断線が多発し、著しく生産能率を低下させる。
【００２０】
また、充填フラックスは溶接する高窒素含有ステンレス鋼板成分によって合金成分を調整する。調整剤としてＮｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎｂ、Ｖ、ステンレス粉、窒化金属等を用いる。さらに原材料粒度、フラックス成分、充填方法等に応じて固着剤によって造粒して用いることもあるが、その場合には固着剤からもたらされる成分、例えば水ガラスの場合では、ＳｉＯ2、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ等が増加することをあらかじめ考慮するように原料の配合を行う必要がある。
【００２１】
なお、本発明のフラックス入りワイヤとは、図３（ａ）〜（ｄ）にその例を示すような断面形状のワイヤで、オーステナイト系のステンレス鋼のパイプあるいは帯鋼から成る外皮１に、充填フラックス２を被包したもので、図３（ａ）に示すような継ぎ目３のないもの、あるいは図３（ｂ）〜（ｄ）の如く継ぎ目（合わせ目）３を有するものでもよい。
【００２２】
【実施例】
表１に示す外皮成分のパイプ（Ａ）および帯鋼（Ｂ〜Ｄ）を用い、表２および表３に示すフラックスをワイヤ全質量に対する充填率を変えて、ワイヤ径１．２ｍｍのフラックス入りワイヤを製造した。なお、外皮にパイプを用いる場合は所定の充填率にフラックスが入る径まで管引きした後、フラックスを充填した。表２および表３においてワイヤＮｏ．１〜１４が本発明例のフラックス入りワイヤ、Ｎｏ．１５〜２７が比較例である。
【００２３】
まず、フラックス入りワイヤ製造時の伸線で断線したものは製造を中止した。
【００２４】
溶接作業性評価は、表１に示す成分の鋼板（Ｅ〜Ｉ）をＴ字型に組み立て、電流１７０Ａ（ＤＣＥＰ）、電圧２４Ｖ、シールドガスは１００％ＣＯ2：２０リットル／ｍｉｎの溶接条件で立向上進溶接を行い、アーク状態、スパッタ発生量、スラグ被包性、スラグ剥離性およびビード形状の確認をして、実用上良好な場合は○、実用上問題がある場合は×とした。また、溶接ビードを溶接線方向と平行に破断し、その溶接金属部のスラグ巻込み欠陥の有無を確認した。さらに溶接作業性がすべて良好でスラグ巻き込み欠陥のなかったものは、ＪＩＳ  Ｚ  ３３２３に準じた溶着金属試験を行い、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１１  Ａ１号丸棒引張試験片試験片を採取して引張試験を実施した。なお、各溶接金属の性能評価は、表５に示すように鋼板の種類毎に目標値を設定した。
【００２５】
それらの結果を表４にまとめて示す。
【００２６】
表４中、本発明例であるＮｏ．１〜４は、ＴｉＯ２、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、金属弗化物のＦ換算値、金属ＴｉおよびＴｉ合金のＴｉ換算値およびスラグ剤成分の合計が適正量のフラックスをステンレス鋼外皮に適正量充填されているので、製造時の伸線で断線することなく生産でき、アーク状態、スパッタ発生量、スラグ被包性、スラグ剥離性およびビード形状等の溶接作業性に優れ、溶着金属の引張試験においても良好で、極めて満足な結果であった。
【００２７】
比較例中ワイヤＮｏ．５は、ＴｉＯ２量が多いのでスパッタが多発し、スラグの流動性が劣化、鋼板と溶接ビードのなじみが不良となり、アンダーカットが発生し、さらに中凸状のビード形状となり溶接作業性が不良となった。また、スラグ巻き込みの欠陥も発生した。
【００２８】
ワイヤＮｏ．６は、ＴｉＯ２量が少ないのでアーク状態が不安定となり、スラグ被包性およびスラグ剥離性が劣化した。さらに、溶融金属が垂れてビード形状が不良となった。
【００２９】
ワイヤＮｏ．７は、ＳｉＯ２量が多いのでスラグが流れ、溶融金属が垂れてビード形状が不良となった。さらに、アーク吹付けが強くなり鋼板を掘り、アンダーカットが発生した。また、スラグが焼付き、スラグ剥離性が劣化した。
【００３０】
ワイヤＮｏ．８は、ＳｉＯ２量が少ないのでスラグ流動性が悪く、ビードの止端にスラグが食い込み、ビード形状が不良となった。
【００３１】
ワイヤＮｏ．９は、Ａｌ２Ｏ３が多いので鋼板または溶接金属中の窒素と化合物を形成し、固いスラグとなり、スラグが焼付きスラグの剥離性が劣化した。
【００３２】
ワイヤＮｏ．１０は、金属弗化物のＦ換算値が多いので弗素ガス発生量が過剰となり溶接ヒュームの発生量が多くなった。また、スラグの融点が下がり、溶融金属が垂れてビード形状が不良となった。
【００３３】
ワイヤＮｏ．１１は、金属弗化物のＦ換算値が少ないのでスラグが溶接金属に均一に被包せず、スラグが焼付きスラグ剥離性が劣化した。
【００３４】
ワイヤＮｏ．１２は、スラグ剤成分の合計が多いのでスパッタが増加し、また、スラグ巻き込みの欠陥も発生した。
【００３５】
ワイヤＮｏ．１３は、スラグ剤成分の合計が少ないので、溶融金属の保持が十分できず、溶接が困難で、ビード形状も不良となった。さらにスラグの被包性が不十分となり、スラグが焼付きスラグ剥離性が劣化した。また、フラックス充填率が低いので溶滴が肥大化し移行が円滑に行われず、スパッタが増加した。
【００３６】
ワイヤＮｏ．１４は、［Ａｌ２Ｏ３］／［Ｆ］が高いので、Ａｌ２Ｏ３と金属弗化物（Ｆ換算値）のバランスが崩れ、スラグ剥離性が劣化した。
【００３７】
ワイヤＮｏ．１５は、金属Ｔｉおよび合金Ｔｉの換算値が多いので溶接作業性は良好であるが、溶着金属の引張試験において伸びが目標である２０％以上を満足しなかった。
【００３８】
ワイヤＮｏ．１６は、Ｔｉ合金のＴｉ換算値が少ないのでスラグ凝固が遅く溶融金属が垂れて溶接が困難で、ビード形状も不良となった。
【００３９】
ワイヤＮｏ．１７は、フラックス充填率が高すぎて製造時の伸線で断線が多発したので製造を中止した。
【００４０】
【表１】
0003814166.tif 000002
【００４１】
【表２】
0003814166.tif 000003
【００４２】
【表３】
0003814166.tif 000004
【００４３】
【表４】
0003814166.tif 000005
【００４４】
【表５】
0003814166.tif 000006
【００４５】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明の高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤは、生産性が良好で、窒素含有量が０．１２％を超えるような高窒素含有ステンレス鋼の溶接において、機械的性能を満足しつつ、アーク状態、スパッタ発生量、スラグ被包性およびスラグ剥離性等の全姿勢溶接作業性に優れた高窒素含有ステンレス鋼溶接用フラックス入りワイヤとして有益である。
【図面の簡単な説明】
【図１】二相ステンレス鋼用フラックス入りワイヤを用いて溶接した溶着金属の伸びと溶着金属中の水素量の関係を示す図である。
【図２】二相ステンレス鋼用フラックス入りワイヤを用いて溶接した溶着金属中の水素量とワイヤ中のＴｉ（Ｔｉ換算値）量の関係を示す図である。
【図３】フラックス入りワイヤの断面図である。
【符号の説明】
１  外皮
２  充填フラックス
３  継ぎ目
【図１】
0003814166.tif 000007
【図２】
0003814166.tif 000008
【図３】
0003814166.tif 000009