(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
電力系統のｎ次高調波（ｎは整数）を測定調波とし、
前記測定調波の上下の系統基本波に同期した前記系統基本波の非整数倍の周波数の次数間高調波の電流の注入に基づく前記電力系統の前記次数間高調波の電圧，電流を検出し、  該検出の結果から、前記電力系統の前記測定調波の上下の前記次数間高調波についての特性を求めて前記電力系統の前記測定調波についての特性を補間演算して測定する高調波特性測定用計測装置において、
３相変圧器により降圧して計測された前記電力系統の３相系統電圧が３相入力ラインを介して供給され、かつ、変流器により計測された前記電力系統の３相系統電流が供給され、前記供給された前記電力系統の電圧，電流の検出信号をサンプリングしてデジタルデータに変換する計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部と、
前記電力系統の降圧用単相変圧器により計測された単相の電圧信号が、前記３相入力ラインから分岐されず前記３相入力ラインとは別個の専用同期入力ラインを介して前記降圧用単相変圧器より直接供給され、
入力信号に含まれた前記系統基本波の位相情報に基づき前記系統基本波に同期した同期制御信号を形成して前記Ａ／Ｄ変換部に供給し，前記サンプリングを前記系統基本波に同期させるＰＬＬ回路部とを備え、
前記ＰＬＬ回路部への専用同期入力ラインの受信ノイズが、前記Ａ／Ｄ変換部への前記３相入力ラインのいずれの相にも重畳しないようにしたことを特徴とする高調波特性測定用計測装置。
【請求項２】
次数間高調波の単相電流が１次低圧側２相の線間に供給され，２次高圧側の各層の次数間高調波の電流を電力系統の各相に注入する３相注入用の変圧器を備え、
前記３相注入用の変圧器の１次低圧側から同期入力ラインを引出すようにしたことを特徴とする請求項１記載の高調波特性測定用計測装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、電力系統の高調波（測定調波）についての特性を測定する高調波特性測定用計測装置に関し、詳しくは、その計測データを収集するＡ／Ｄ変換のノイズ対策に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、電力系統にあっては、家電機器，ＯＡ機器，産業機器等から発生する高調波電流を抑制し、系統の電圧歪みを低減することが重要な課題の１つであり、そのため、電力系統の時々刻々の高調波特性を測定する必要がある。
【０００３】
そして、電力系統のｎ次高調波は、系統基本波に同期したその周波数（系統基本周波数）ｆｓの整数倍の周波数ｎ・ｆｓであり、代表的な５次，７次の高調波は周波数５・ｆｓ，７・ｆｓである。
【０００４】
これらの高調波に対する電力系統の特性（高調波特性）を測定するため、本出願人は、特願平８−３１０１９２号，特願平９−１８０５７０号等により、つぎに説明する高調波特性の測定方法を既に出願している。
【０００５】
すなわち、既出願の高調波特性の測定は、電力系統の測定対象のｎ次高調波の上下の系統基本波の非整数倍の周波数の電流を次数間高調波の電流として電力系統に注入し、この注入に基づく電力系統の計測電流，計測電圧の周波数解析により、電力系統の注入周波数の次数間高調波の電流，電圧を検出してその注入周波数の次数間高調波についてのアドミタンス又はインピーダンスを求め、このアドミタンス又はインピーダンスから測定対象の高調波についての電力系統のアドミタンス又はインピーダンスを補間演算して決定し、電力系統の高調波特性を測定するものである。
【０００６】
この場合、次数間高調波の電流が電力系統に本来存在しない系統基本周波数ｆｓの非整数倍周波数の電流であるため、電力系統の次数間高調波に対するアドミタンス又はインピーダンスを、系統に存在する高調波の影響を受けることなく、小量の電流注入で精度よく求めることができ、この結果を用いて電力系統の例えば５次，７次の高調波についての時々刻々の高調波特性を精度よく測定して把握することができる利点がある。
【０００７】
そして、この高調波特性の測定に用いられる従来の高調波特性測定用計測装置は、注入機能及び測定機能の両方を備える場合、例えば前記特願平９−１８０５７０号の明細書，図面等にも記載されているように、ぼぼ図５に示すように形成される。
【０００８】
この図５の従来の高調波特性測定用計測装置１ａは、電力系統２の系統電源３と負荷４との間の適当な位置，例えば高調波電流低減用のフィルタ装置が接続される位置を高調波注入点５とし、この注入点５に後述するように次数間高調波の電流を注入する。
【０００９】
ところで、電力系統２には周波数ｆｓの基本波のほかに、系統基本波の整数倍の周波数ｎ・ｆｓのｎ次高調波が存在し、このｎ次高調波について、高調波注入点５からみた系統２の下位（負荷側）はほぼ負荷４が接続された状態にあり、上位（電源側）は例えば線路インピーダンス６を介して系統電源３が接続された状態にある。
【００１０】
そして、ｎ次高調波に対する注入点５の上位，下位のノートンの定理で表現した高調波等価回路は、それぞれアドミタンスと電流源との並列回路とみなせる。
【００１１】
なお、下位の電流源は実際に存在するのではなく、負荷による電流歪み等で等価的に形成されるものである。
【００１２】
また、上位の線路インピーダンス６等は電力系統２の線路特性から予め把握されており、既知である。
【００１３】
そして、ｎ次高調波を測定調波とし、この測定調波についての高調波注入点５の上位，下位の時々刻々変化するアドミタンス（回路定数）を求める場合、高調波注入点５の電圧（３相系統電圧）を変圧器７により降圧して計測し、高調波注入点５の上位，下位の少なくとも一方、例えば上位の電流（３相系統電流）を変流器８により計測する。
【００１４】
また、変圧器７の検出電圧の信号をＰＬＬ回路部９に供給し、この回路部９により、制御部１０の制御に基づき、系統電源３の例えば６０Hzの系統基本波に同期した系統基本波の非整数倍周波数の同期制御信号を形成する。なお、図中の１１はキーボード等からなる操作部である。
【００１５】
そして、動作基準の前記同期制御信号に基づき、注入源信号作成部１２により、ｎ次高調波の上下の系統基本波に同期した次数間高調波の注入信号を作成し、この注入信号を増幅器１３により増幅して次数間高調波の電流を形成し、この電流を注入回路１４，開閉器１５を介して高調波注入点５に注入する。
【００１６】
このとき、高調波注入点５に注入する次数間高調波の各相の電流は、変流器１６により検出する。
【００１７】
また、次数間高調波の電流の注入に基づく高調波注入点５の電圧を変圧器７により検出するとともに、高調波注入点５の上位を流れる電流を変流器８により検出する。
【００１８】
そして、変圧器７の電圧の検出信号及び変流器８の電流の検出信号を計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部１７により、ＰＬＬ回路部９の同期制御信号に基づくサンプリングタイミング作成部１８のタイミング制御に基づき、次数間高調波の電流の注入毎に、電力系統２の各相の電圧，電流の検出信号を基本波に同期してサンプリングし、計測結果のデジタルデータ（計測データ）に変換する。
【００１９】
さらに、Ａ／Ｄ変換部１７の計測データを信号処理部１９に送り、この信号処理部１９により、つぎに説明する演算から、電力系統２の高調波注入点５より上位，下位の少なくとも一方を注目側としてこの注目側の測定調波についてのアドミタンス等を求める。
【００２０】
すなわち、高調波注入点５に注入される次数間高調波の各相の電流をＩｘとし、この電流Ｉｘの注入に基づき、電力系統２の高調波注入点５より上位，下位それぞれを流れる電流をＩｘ1，Ｉｘ2とする。
また、電流Ｉｘに基づく高調波注入点５の３相の電圧をＶｘとする。
【００２１】
このとき、電流Ｉｘが電力系統２に存在しない電流であるため、電流Ｉｘ1 ，Ｉｘ2 に基づく電力系統の高調波注入点５より上位，下位のアドミタンスをＹｘ1 ，Ｙｘ2 とすると、アドミタンスＹｘ1，Ｙｘ2は、つぎの数１，数２の式それぞれから求まる。
【００２２】
【数１】
Ｙｘ1＝Ｉｘ1／Ｖｘ
【００２３】
【数２】
Ｙｘ2＝Ｉｘ2／Ｖｘ
【００２４】
なお、電流Ｉｘ1，Ｉｘ2のいずれか一方を測定すれば、Ｉｘ1＝Ｉｘ−Ｉｘ2，Ｉｘ2＝Ｉｘ−Ｉｘ1の演算により他方が求まることから、電力系統２の高調波注入点５より下位を注目側とする場合、実際には、信号処理部１９は、Ａ／Ｄ変換部１７の計測データのＦＦＴ解析，ＤＦＴ解析等のデジタル周波数分析によって次数間高調波の電圧Ｖｘ及び電流Ｉｘ，Ｉｘ1を求め、電流Ｉｘ，Ｉｘ1に基づき、Ｉｘ2＝Ｉｘ−Ｉｘ1の演算から注目側の測定調波の上下両側の中間次数調波の電流Ｉｘ2を求める。
【００２５】
そして、電流Ｉｘが電力系統２に存在しない周波数の電流であることから、注入電力量が微小であっても、アドミタンスＹｘ1，Ｙｘ2は電力系統２の高調波の影響を受けることなく正確に求まる。
【００２６】
また、電力系統２の注目側の測定調波についてのアドミタンスをＹｍ，測定調波の上下両側の次数間高調波についてのアドミタンスをＹｘ（ｕ），Ｙｘ（ｄ）とすると、測定調波についてのアドミタンスＹｍが、アドミタンスＹｘ（ｕ），Ｙｘ（ｄ）の中間値として求まる。
【００２７】
そのため、信号処理部１９はアドミタンスＹｘ（ｕ）（＝Ｙｘ1（ｕ）又はＹｘ2（ｕ））と，アドミタンスＹｘ（ｄ）（＝Ｙｘ1（ｄ）又はＹｘ2（ｄ））とに基づき、単純平均或いは最小二乗法等の補間演算を実行し、電力系統２の高調波注入点５の上位，下位の測定調波についてのアドミタンスＹｍを求めて決定する。
【００２８】
そして、アドミタンスＹｘ（ｕ），Ｙｘ（ｄ）が電力系統２の高調波の影響を受けることなく正確に算出されるため、測定調波についてのアドミタンスＹｍも正確に求まり、電力系統２の高調波特性が測定される。
【００２９】
また、電力系統２の高調波特性を一層正確に測定するときは、高調波注入点５の上位，下位につき、測定調波のアドミタンスＹｍだけでなく、このアドミタンスＹｍに並列な測定調波の信号源Ｇｍも求めて完全な等価回路を得る。
【００３０】
なお、信号源Ｇｍについては、次数間高調波の電流注入の終了後、開閉器１５が開放した状態での変圧器７，変流器８の検出信号に基づくＡ／Ｄ変換部１７の計測データの周波数分析により、電力系統２の測定調波の電圧（高調波電圧），電流（高調波電流）を求めて決定する。
【００３１】
ところで、アドミタンスの逆数がインピーダンスになることから、電力系統２の高調波注入点５の上位，下位につき、測定調波の等価回路をインピーダンスと電圧源との直列回路として高調波特性を測定することも可能である。
【００３２】
また、特願平９−１９７８０６号，特願平９−１９７８０８号の明細書，図面等に記載されているように、次数間高調波の電流を下位系統から注入して上位系統等で測定してもよく、このように注入点と測定点とが異なる場合は、測定装置（計測装置）は測定機能のみを備えていてもよい。
【００３３】
一方、計測装置の小型化，軽量化等を図る場合は、特願平１０−２０２４２４号の明細書，図面等に記載されているように、インバータ等の単相電流の注入装置を使用し、この注入装置から出力された次数間高調波の単相電流を、３相注入用の変圧器の１次低圧側２相の線間に注入し、その２次高圧側の各相から電力系統の各相に次数間高調波の電流を注入し、いわゆる単相注入方式で高調波特性を測定することが好ましい。
【００３４】
【発明が解決しようとする課題】
前記図５の従来装置１ａの場合、その一部を示した図６のように、電力系統２が６．６ｋＶ系統であれば、変圧器７は６．６ｋＶの３相系統電圧を２００Ｖに降圧し、２次側のＵ，Ｖ，Ｗの各相の２００Ｖの検出電圧を３相の入力ライン２０を介してＡ／Ｄ変換部１７に供給し、同時に、変圧器７の２次側のいずれか１相，例えばＵ相の計測電圧を、単相の同期入力ライン２１ａを介してＰＬＬ回路部９に供給している。
【００３５】
この場合、同期入力ライン２１ａがノイズの受信アンテナとして作用し、受信ノイズがＡ／Ｄ変換部１７の入力ライン２０のうちの同期入力ライン２１ａが分岐したＵ相ライン（チャンネル）に混入し、Ａ／Ｄ変換部１７のＵ相入力にのみ重畳されるため、計測精度を著しく損ねる。
【００３６】
そこで、従来は大地に接地した金属板のケース等からなる図５の実線のシールド体２２により、ノイズを拾い易い微弱信号の回路部分全体を囲んで覆い、Ａ／Ｄ変換部１７の各相の入力にノイズが重畳しないようにしている。
【００３７】
この場合、鉄板等の金属板のシールド体２２を設けるため、計測装置１ａは大型，大重量になり、しかも高価になる問題点がある。
そして、前記の単相注入方式の場合等にも同様の問題点がある。
【００３８】
ところで、ＰＬＬ回路部９は同期入力ライン２１ａの電圧位相の情報に基づいてサンプリングの同期制御信号を形成するため、同期入力ライン２１ａの電圧信号に大きな電圧歪みが生じていても、その波形の歪みは問題にならない。
【００３９】
本発明は、前記の諸点に留意してなされたものであり、回路部を鉄板等の金属板で覆って接地シールドすることなく、計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部に同期制御信号を供給するＰＬＬ回路部の入力回路のノイズが、Ａ／Ｄ変換部の入力に影響しないようにする。
【００４０】
【課題を解決するための手段】
前記の課題を解決するために、本発明の高調波特性測定用計測装置は、３相変圧器により降圧して計測された電力系統の３相系統電圧が３相入力ラインを介して供給され、かつ、変流器により計測された電力系統の３相系統電流が供給され、供給された電力系統の電圧，電流の検出信号をサンプリングしてデジタルデータに変換する計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部と、
電力系統の降圧用単相変圧器により計測された単相の電圧信号が、３相入力ラインから分岐されず３相入力ラインとは別個の専用同期入力ラインを介して降圧用単相変圧器より直接供給され、
入力信号に含まれた系統基本波の位相情報に基づき系統基本波に同期した同期制御信号を形成してＡ／Ｄ変換部に供給し，サンプリングを系統基本波に同期させるＰＬＬ回路部とを備えＰＬＬ回路部への専用同期入力ラインの受信ノイズが、Ａ／Ｄ変換部への３相入力ラインのいずれの相にも重畳しないようにする。
【００４１】
この場合、ＰＬＬ回路部の同期入力ラインが、計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部の検出信号の入力ラインと別個であるため、同期入力ラインがノイズの受信アンテナとして作用しても、このアンテナのノイズがＡ／Ｄ変換部の入力ラインのいずれの相にも影響せず、従来のような接地シールドを施さなくても計測精度を損ねることがない。
【００４２】
したがって、従来のシールド体を省き、小型，軽量で安価に形成することができる。
【００４３】
そして、同期入力ラインが、電力系統に降圧用の変圧器を介して接続された専用ラインからなるため、回路構成によらず簡単に実現することができる。
【００４４】
また、次数間高調波を前記の単相注入方式で電力系統に注入する場合は、次数間高調波の単相電流が１次低圧側２相の線間に供給され，２次高圧側の各相の次数間高調波の電流を電力系統の各相に注入する３相注入用の変圧器を備え、この変圧器の１次低圧側から同期入力ラインを引出すようにすることが好ましい。
【００４５】
この場合、３相注入用の変圧器の１次側及び２次側はＡ／Ｄ変換部の入力ラインと別個であり、同期入力ラインのノイズがＡ／Ｄ変換部の入力ラインに影響することがない。
【００４６】
しかも、３相注入用の変圧器の１次側の電圧レベルがノイズに比して十分に大きいため、この面からも計測精度を損ねることがない。
【００４７】
【発明の実施の形態】
本発明の実施の形態について、図１〜図４を参照して説明する。
（１形態）
まず、本発明の実施の１形態について、全体構成を示した図１及びその一部を示した図２を参照して説明する。
それらの図面において、図５，図６と同一符号は同一もしくは相当するものを示し、この形態の高調波特性測定用計測装置１ｂは、従来装置１ａの同期入力ライン２１ａを省き、電力系統２の例えばＵ相に降圧用（６．６ｋＶ／２００Ｖ）の単相変圧器２３を介して同期入力ライン２１ｂとしての専用ライン２４を接続し、この専用ライン２４の単相の電圧信号をＰＬＬ回路部９に供給する。
【００４８】
この場合、同期入力ライン２１ｂがＡ／Ｄ変換部１７の３相の入力ライン２０と別個に設けられ、同期入力ライン２１ｂがノイズの受信アンテナとして作用してもこのノイズはＡ／Ｄ変換部１７のどの相の入力にも重畳されない。
【００４９】
一方、同期入力ライン２１ｂの電圧信号がノイズによって大きな電圧歪みを含んでいても、ＰＬＬ回路部９はその位相情報に基づいてサンプリングの同期制御信号を精度よく形成する。
【００５０】
したがって、同期入力ライン２１ｂのノイズが問題にならず、従来装置１ａのように金属板のシールド体で回路部を覆って接地シールドを施す必要がなく、計測装置１ｂを、金属板のシールド体を省いて従来装置１ａより著しく小型，軽量で安価に形成できる。
【００５１】
そして、この形態の場合は次数間高調波の注入機能を備えていない場合にも適用することができ、計測装置の回路構成によらず、簡単に実現することができる。
【００５２】
（他の形態）
つぎに、本発明の実施の他の形態について、図３，図４を参照して説明する。図３は単相注入方式の場合の構成を示し、上位系統２５に変電所の変圧器２６を介して接続された６．６ｋＶの電力系統２７の高調波特性を測定する場合、高調波特性測定用計測装置１ｃは、マイクロコンピュータ構成の制御装置２８の注入制御に基づき、分周回路部２９はＰＬＬ回路部３０の同期制御信号を適当に分周し、注入装置としてのインバータ３１に電力系統２７の系統基本波に同期した駆動制御信号を供給する。
【００５３】
そして、この駆動制御信号に基づき、インバータ３１が５次，７次等の測定調波の上下の次数間高調波の単相電流を形成し、この単相電流を２００Ｖ／６．６ｋＶの３相注入用の変圧器３２の１次低圧側（２００Ｖ側）の２相線間に注入し、変圧器３２の２次高圧側の各相の次数間高調波の電流を電力系統２７の各相に注入する。
【００５４】
一方、電力系統２７の各相の電圧を３相降圧用の変圧器３３により検出し、この変圧器３３の２次低圧側の３相の電圧検出信号を、図１，図２のＡ／Ｄ変換部１７と同様のＡ／Ｄ変換部３４に供給する。
【００５５】
また、単相注入に基づく電力系統２７の各相への注入電流量を把握するため、変圧器３２の１次低圧側に単相降圧用の変圧器３５の１次側を接続し、この変圧器３５の２次低圧側の電流検出信号をＡ／Ｄ変換部３４に供給する。
【００５６】
さらに、図示省略した変圧器により電力系統２７の各相の電流を検出し、この電流の検出信号もＡ／Ｄ変換部３４に供給する。
【００５７】
そして、Ａ／Ｄ変換部３４はＰＬＬ回路部３０の同期制御信号に基づき、電力系統２７の系統基本波に同期して入力の各信号をサンプリングし、それぞれデジタルデータに変換して制御装置２８に送る。
【００５８】
この制御装置２８は各デジタルデータに基づくＦＦＴ解析等のデジタル周波数解析により電力系統２７の次数間高調波及び系統基本波の電圧，電流を検出するとともに、変圧器３２の１次低圧側の注入２相間の基本波周波数ｆｓの線間電圧を検出する。
【００５９】
そして、前記の特願平１０−２０２４２４号の出願の明細書，図面等にも記載されているように、変圧器３２の前記注入２相間の線間電圧と，電力系統２７の所定相の系統基本波の電圧との位相差が、変圧器３２の巻線方式及び注入２相の組合せによって定まることから、この位相差に基づき、制御装置２８が電力系統２７の各相の次数間高調波の注入電流量を把握する。
【００６０】
さらに、制御装置２８は電力系統２７の各相の次数間高調波についての電圧，電流から、その次数間高調波のアドミタンス又はインピーダンスを求めて測定調波についてのアドミタンス又はインピーダンスを補間演算し、電力系統２７の高調波特性を計測する。
【００６１】
ところで、この形態にあっては、変圧器３２の１次低圧側の単相の電圧に電力系統２７の系統基本波の電圧信号が含まれることから、この１次低圧側の単相の電圧信号をＰＬＬ回路部３０の入力信号とする。
【００６２】
そして、変圧器３２の１次低圧側の変圧器３５からＡ／Ｄ変換部３４に変圧器３２の１次側の線間電圧情報を供給するラインを利用し、ＰＬＬ回路部３０の同期入力ライン２１ｃを変圧器３５の２次低圧側に接続し、変圧器３２から引出す。
【００６３】
そして、同期入力ライン２１ｃから供給された単相の電圧信号に基づき、ＰＬＬ回路部３０が電圧信号に含まれた系統基本波の位相情報を検出し、この位相情報に基づき、系統基本波に同期した同期制御信号を形成する。
【００６４】
このとき、同期入力ライン２１ｃは、変圧器３３の２次低圧側の電力系統２７の各相の検出信号の入力ラインと別個のラインであり、同期入力ライン２１ｃがノイズの受信アンテナとして作用しても、このノイズは、Ａ／Ｄ変換部３４のいずれの相の検出信号にも影響せず、測定精度を損ねることがない。
【００６５】
そして、変圧器３２の１次低圧側にあっては、同期入力ライン２１ｃのノイズに比して注入信号のレベルが十分に大きいため、同期入力ライン２１ｃのノイズが次数間高調波の注入電流に混入しても実用上は何ら問題がなく、この面からも計測精度を損ねることはない。
【００６６】
また、変圧器３２の１次低圧側の電圧信号は、次数間高調波の注入点の電圧信号であり、次数間高調波による比較的大きな電圧歪みが生じるが、ＰＬＬ回路部３０が電圧信号の位相情報のみを利用して制御発振器の発振位相を系統基本波に同期させるため、通常はその波形歪みがほとんど問題とならず、問題となるときにも、ＰＬＬ回路部３０の制御応答を遅くすることで十分に対処することができる。
【００６７】
そして、この形態の計測装置１ｃの場合も、同期入力ライン２１ｃのノイズがＡ／Ｄ変換部３４の各相の入力ラインに影響しないため、従来装置１ａのシールド体２２のようなシールド体を用いて接地シールドを施す必要がない。
【００６８】
しかも、変圧器３２の１次低圧側からＡ／Ｄ変換部３４に引出されたラインを利用して同期入力ライン２１ｃが形成されるため、変圧器等を追加することなく簡単に形成することができる。
【００６９】
したがって、計測装置１ｃを極めて小型，軽量かつ安価に形成することができる。
【００７０】
そして、同期入力ライン２１ｃの電圧信号をＰＬＬ回路部３０に供給する場合（実施例装置の場合）と、図３の破線に示すように変圧器３３の２次低圧側のＵ相の電圧信号をＰＬＬ回路部３０に供給する場合（比較例装置の場合）とにつき、Ａ／Ｄ変換部３４のサンプリングデータに基づくＦＦＴの波形解析を行ったところ、図４の（ａ），（ｂ）の測定結果が得られた。
【００７１】
図４の（ａ）は実施例装置の測定結果であり、同図の（ｂ）は比較例装置の測定結果であり、いずれも電力系統２７のＵ相を入力相とし、それぞれの横軸は高調波の次数，縦軸はその電圧の絶対値である。
【００７２】
そして、図４の（ａ），（ｂ）の比較からも明らかなように、（ｂ）の比較例装置の場合は全域にわたって大きなレベルのノイズが発生し、ノイズによって計測精度を著しく損ねるが、（ａ）の実施例装置の場合は全域にわたってノイズがほとんどなく、ノイズによって計測精度を損ねることがなく、精度の高い計測が行えることが確かめられた。
【００７３】
なお、単相注入方式でない場合にも、注入用の変圧器の１次低圧側から同期入力ラインを引出して前記と同様に適用できるのは勿論である。
【００７４】
【発明の効果】
本発明は、以下に記載する効果を奏する。
まず、請求項１の場合は、ＰＬＬ回路部９，３０の専用同期入力ライン２１ｂ，２１ｃが、計測データ収集用のＡ／Ｄ変換部１７，３４の検出信号の３相入力ライン２０と別個であるため、専用同期入力ライン２１ｂ，２１ｃがノイズの受信アンテナとして作用しても、このアンテナのノイズがＡ／Ｄ変換部１７，３４の３相入力ライン２０のいずれの相にも影響せず、従来のような接地シールドを施さなくても計測精度を損ねることがなく、従来のシールド体を省き、小型，軽量で安価に形成することができる。
【００７５】
また、専用同期入力ライン２１ｂが、電力系統２に降圧用の変圧器２３を介して接続された専用ライン２４からなるため、注入機能がない場合にも簡単に実現することができる。
【００７６】
さらに、請求項２の場合は、３相注入用の変圧器３２の１次低圧側から同期入力ライン２１ｃを引出すようにしたため、次数間高調波の電流の注入機能を備えた場合に、その注入回路部を利用して容易に形成することができ、とくに、変圧器３２の１次低圧側からＡ／Ｄ変換部３４に注入２相の線間電圧情報の入力ラインが設けられる単相注入方式であれば、そのラインを利用して極めて容易に形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施の１形態の結線図である。
【図２】図１の一部の詳細な結線図である。
【図３】本発明の実施の他の形態の結線図である。
【図４】（ａ），（ｂ）はそれぞれ実測結果の波形図である。
【図５】従来装置の結線図である。
【図６】図５の一部の詳細な結線図である。
【符号の説明】
２  電力系統
９，３０  ＰＬＬ回路部
１７，３４  Ａ／Ｄ変換部
２１ａ，２１ｂ，２１ｃ  同期入力ライン
２４  専用ライン
３２  ３相注入用の変圧器
【図１】
0003851494.tif 000002
【図２】
0003851494.tif 000003
【図３】
0003851494.tif 000004
【図４】
0003851494.tif 000005
【図５】
0003851494.tif 000006
【図６】
0003851494.tif 000007