(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
基端部が削岩機に接続される削孔ロッドの先端部に削孔用ビットを取付け、上記削孔ロッドを内包する補強鋼管の先端部を削孔ビットに回転自在に接続し、上記削孔ロッドと補強鋼管を、トンネル切羽外周の地山内にトンネル掘進方向よりやや上向きに、当該削孔ロッドと補強鋼管を順次継ぎ足しながら先端部の削孔ビットで削孔打設する無拡幅長尺先受工法において、
上記地山内に打設された補強鋼管のトンネル切羽前方の掘削領域外に位置する永久埋設部分に沿って、この補強鋼管の当該部分に内包設置された削孔ロッドを回収せずに埋設することを特徴とする削孔ロッド埋設型の無拡幅長尺先受工法。
【請求項２】
前記補強鋼管の後続端末管が薄肉の鋼製スパイラルシースで形成され、前記埋設削孔ロッドの後続端末部が樹脂管であり、この樹脂管が上記鋼製スパイラルシースの内側のほぼ全域に亘るように内包設置されていることを特徴とする請求項１に記載の削孔ロッド埋設型の無拡幅長尺先受工法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、トンネルや地下空洞などの掘削時に適用される地山先行補強工法の内、特に掘削される地山の地質条件が悪い場所に多用される長尺先受け型地山先行補強工法(All Ground Fastening Method）（以下ＡＧＦ工法ともいう）において、作業を簡略化して工事速度を改善させることにより、全体的な経済性の向上を図ると共に、先行地山補強効果を高めることができる削孔ロッド埋設型の無拡幅長尺先受工法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、トンネルや地下空洞を機械掘削して前進する施工において、先行する地山の地質条件が悪い場合は、加背を低くして掘削し、切羽天端部に沿って所定間隔で短尺（３〜４ｍ程度）の中空ロックボルトを打設し、各種の固結材（例えばシリカレジン）を注入し、フォアポーリングと称する地山の改善を行っていた。
【０００３】
また同切羽に対しては、鏡部の自立を目的として同じく短尺の樹脂性ボルトを掘進方向に打設した後固結材を注入し、フェイスボルトと称する先行地山改善を行っていた。
【０００４】
近年では、このフォアポーリング打設に代わって図５および図６の如く、切羽天端部に沿って通常約１２０°の仰角の範囲に、長尺（例えば１２〜１３ｍ）の補強鋼管１を削孔打設し、鏡部２の自立を目的としたフェイスボルト３についても１５ｍ或いは２５ｍ程度の長さで先行打設して固結材を充填することで、トンネル掘削における作業サイクルあたりの掘削長さを大きくする事例が多くなっている。
【０００５】
この内、特に切羽天端部に並列配置され、掘進方向より上向きに角度θが４〜６度の小角を持って長尺の補強鋼管１を打設し、この長尺の補強鋼管１にセメント系あるいは樹脂系の固結材を後充填し、予め補強鋼管１の長手方向の所定位置に複数設けた排出口より周辺地山にこの固結材を浸透固化させ、地質の改善を図ってからトンネル掘削を進行する手法については長尺先受け工法（ＡＧＦ工法）として多種の応用例がある。
【０００６】
図５乃至図７は、従来のＡＧＦ工法による掘削概略図である。
【０００７】
従来の工法において、補強鋼管１の打設要領は、基端部が掘削機４の削岩機１６に接続され、内側に通気あるいは通水用の連続する孔を具備し、所定長を複数のカップラにより接続して形成する削孔ロッド５を補強鋼管１に内包し、削孔ロッド５の先端側に削孔ビット６を設置し、削孔ロッド５の内側孔から水または空気を送りながら削孔ロッド５に回転と打撃を与えつつ先端側に設置された削孔ビット６により掘進し、掘削時の土砂くず（スライム）は削孔ビット６の前面に設けた通孔を通って削孔ロッド５とその外側に配置された補強鋼管１の間を通って補強鋼管１の基端部側より排出される。尚、補強鋼管１は先端の削孔ビット６の近傍に回転自在に接続されて牽引されるか、あるいは基端部の掘削機４の近傍より押し込み打設されるかの方法にて削孔と同時に挿設される。
【０００８】
上記削孔ビット６には各種のものが開発されており、その全てが削孔の進行と同時に挿設される補強鋼管１の外形よりも若干大きな直径で掘削進行するように設計されている。
【０００９】
その一例として、ビットの直径が拡縮できるものがあり、削孔進行時は補強鋼管１の先端側出口部にて該鋼管１より大きい直径で回転、打撃して作業を進め、削孔を完了したら機械的に直径を縮小させて挿設された補強鋼管１の内側を通過させて削孔ロッド５を引き抜きながら回収するタイプ（ＰＣＤビット、ＳＭＢビットなど）がある。
【００１０】
また、他の例としては、後回収するのを削孔ビットの内側（センタービット）のみとして、補強鋼管１の外形よりも幾分拡幅した直径で削孔する外周側（リングビット）は削孔作業の完了後、回収せずに補強鋼管１の先端部に残置するロストビットタイプ（ＵＭＢビット、Ｖビット、ＣＸビット、ＲＬＢビットなど）がある。
【００１１】
しかしながら、これまでの削孔ビット６はいずれも非常に高価であり、削孔ロッド５およびその接続部品なども、非常に硬い無風化の変成岩、花崗岩、堆積岩なども含めた全岩種の削孔にも対応すべく準備されるような強靭で非常に高品質で高価なものであり、大きな労力と時間を費やしてでも削孔ロッド５とその接続部品および先端の削孔ビット６全体またはその主要部分を回収して再利用することが通念となっていた。
【００１２】
従来の技術では、削孔を完了し、削孔ロッド５と先端ビット６を回収した後、設置された長尺補強鋼管１には周辺地山改善のために固結材が注入される。固結材にはセメント系と樹脂系の材料があるが、ここではセメント系注入（バルブ注入方式と呼ぶ）について述べる。
【００１３】
バルブ注入方式では図８（Ａ）と（Ｂ）に示すように、通常、例えば塩ビ管などのインサート管７に沿わせて長尺の補強鋼管１の先端近傍までエア抜きホース８を挿入配置し、補強鋼管１の基端部に対して当該エア抜きホース８を液密状態で挿通させ、更に別途に逆止バルブを設置したセメントミルク注入口９を具備した蓋構造体１０で密閉する。
【００１４】
更に、補強鋼管１と地山出口部での液密構造を図るために、図８（Ｂ）に示す如く、補強鋼管１の外周と鏡部２の間隙に口元コーキング１１を実施する。かくして、セメントミルク注入口９より固結材１２が注入され、内側に閉塞された空気１３は加圧されることなくエア抜きホース８より排出され、補強鋼管１の内側には満遍なく固結材１２が満たされることになる。
【００１５】
エア抜きホース８より固結材１２のリターン（排出）が確認されたらば、エア抜きホース８を閉塞し、注入圧力を所定まで上げて所定の時間保持し、補強鋼管１の長手方向に複数設けられた排出口１４および先端側の開口部より周辺地山に固結材は満遍なく浸透充填され、その後、固化してトンネル掘削前に周辺地山の先行改善が実現される。
【００１６】
前述のようにして、固結材１２と長尺の補強鋼管１によって地山の先行ゆるみを抑止した状態を形成した後に、トンネル本体部の掘削が実施される。
従来の技術によるＡＧＦ工法においては、図５に示されるように、拡幅部（Ｎ）を設けつつ鋼製支保工１５（例えばＨ２００×２００のアーチ材）を約１ｍおきに立込みながら掘進し、例えば、打設長が１２．５ｍの長尺補強鋼管１については、約３．５ｍの補強鋼管１の重複部（Ｐ）が形成されるように約９ｍ掘進した後、鏡面２に約１０ｃｍ程度の吹きつけコンクリートを実施し、次の補強鋼管１ａの打設に移っていた。
【００１７】
ここに説明したサイクル工程を繰り返すことにより、各サイクルで実施される約９ｍの掘削区間（Ｍ）の作業中は、所定の間隔で略並列させて先行打設した長尺補強鋼管１と固結材１２により改善された周辺地山により天端の地山を保持することで、地質の悪い地山でも安全に掘削を進めることができる。
【００１８】
上記拡幅部（Ｎ）は、後続の長尺補強鋼管１ａの打設において、図５の切羽鏡面２より最も近い位置の鋼製支保工１５ｂの下面に擦り付けるような状態で、図７のように、４〜６度の仰角で掘削機４（トンネルジャンボ）の削岩機１６が滑動する、長さ約６ｍのガイドセル４ａをセッティングするためのスペースであるが、この拡幅スペースは、トンネルの必要掘削寸法Ａ（設計掘削寸法）より余掘りが必要となり、後に仕上げの覆工コンクリートで埋め戻す必要があり不経済であった。
【００１９】
また鋼製支保工１５の曲げ形状も、例えば図５の例のように、１５ａ, １５ｂ, １５ｃと複数必要でコスト増要因となる他、管理も難しくなる。
【００２０】
この解決手段として、図９に示すように、トンネル掘削時に拡幅部を設けずに施工するため、長尺補強鋼管１の打設角度を９〜１１度程度の仰角とし、補強鋼管１の端末管部分１７を溶断などの特殊な作業を必要とせずにトンネル用の汎用掘削機で切除が可能なように、塩ビ管を用いる工法が特開平８−１２１０７３号で提案されている。
【００２１】
この場合、従来の打設角度４〜６度での挿設に比べ、図９の重複部（Ｐ）において上下寸法（Ｄ）が大きくなり、特に地質の悪い場合には、この部分の局部崩落を避けるべく更に補強が必要であった。この強度不足を改善するために、端末管１７の塩ビ管に代えて、アラミド系、ガラス系、或いはカーボン系のＦＲＰ管を使う技術も紹介されている（特開２０００−３４８８２、特開２００１−２０６５７、特開平１１−１９３６８６、特開平１１−１８２１７３参照）。
【００２２】
また別の解決手段として、掘削進行する切除部分の補強鋼管１の部分にＶ溝を予め設けておき、掘削時に折損して除去する技術も紹介されている（特開２０００−２９７５９２、特開２０００−２６５７７８参照）。
【００２３】
更に別の解決手段として、支保工の中央ウエブ部分にガイド管を設けて通孔を形成し、この通孔から長尺の補強鋼管を打設する工法も紹介されている（特開平１０−３２５２９１参照）。
【００２４】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、従来の注入式長尺鋼管先受け工法（ＡＧＦ工法）では、前段で説明した種々の高価な削孔ビットに、硬岩から軟岩まで共用される高品質の削孔ロッドを同高品質のカップラにて接続し、部品の消耗が確認されるまで繰り返して利用されるため、削孔と長尺補強鋼管の挿設が完了したのちに、削孔ロッドの基端部側より引き抜きつつ逐次カップラ部で分解しながら回収していた。
【００２５】
特に地質条件の悪い場合にのみ用いられるＡＧＦ工法は、前述の図５に示した掘削区間（Ｍ) 部の約９ｍの掘削作業を順次繰り返すサイクル工事であり、サイクルタイムを構成する時間要素の中でも削孔ロッドと先端の削孔ビットの回収を行う作業時間は非常に大きかった。
【００２６】
そこで、この発明は、前段で説明した掘削時の拡幅部を避けるための各種の無拡幅技術の目的利点を害することなく、独自の技術にて複数の改善効果が期待できると共に、工事速度を飛躍的に改善できるＡＧＦ工法における削孔ロッド埋設型の無拡幅長尺先受工法を提供することを課題とする。
【００２７】
【課題を解決するための手段】
上記のような課題を解決するため、この発明は、基端部が削岩機に接続される削孔ロッドの先端部に削孔用ビットを取付け、上記削孔ロッドを内包する補強鋼管の先端部を削孔ビットに回転自在に接続し、上記削孔ロッドと補強鋼管を、トンネル切羽外周の地山内にトンネル掘進方向よりやや上向きに、当該削孔ロッドと補強鋼管を順次継ぎ足しながら先端部の削孔ビットで削孔打設する無拡幅長尺先受工法において、上記地山内に打設された補強鋼管のトンネル切羽前方の掘削領域外に位置する永久埋設部分に沿って、この補強鋼管の当該部分に内包設置された削孔ロッドを回収せずに埋設する構成を採用したものである。
【００２８】
この発明の地山先行補強工法は、従来のＡＧＦ工法の応用に当たって、各種実施されている工法あるいは公開された技術手段と異なり、先端に設置される削孔ビットならびに、それに基端部の削岩機より回転と打撃を伝達し、同時にスライム除去を目的とした例えば注水を同時実施するための削孔ロッドの全体を、少なくともトンネル掘削域より外の部分については回収せず埋め殺した状態で固化材を充填して固化させ、削孔ロッドを内包されるように挿設された補強鋼管と共に地山に残置するものである。
【００２９】
また、前記補強鋼管の後続端末管が、プレストレスコンクリート工事などで鋼製シースとして用いられるスパイラル突起を有する薄肉の鋼製スパイラルシースで形成され、前記埋設削孔ロッドの後続端末部が樹脂管であり、この樹脂管が上記鋼製スパイラルシースの内側のほぼ全域に亘るように内包設置されているようにすることができる。
【００３０】
この樹脂管は、塩ビ管でもよいし、重複部での崩落が懸念されるような軟弱地盤においては、ガラス系、カーボン系、あるいはアラミド系のＦＲＰ製の管を使用することも出来る。
【００３１】
【発明の実施形態】
以下、この発明の実施形態を図示例と共に説明する。なお、図５乃至図９に示した従来技術と同一部分については、同一符号を付して説明する。
【００３２】
（全体の配置説明）
この発明の実施形態を、セメント系固結材でのバルブ注入方式で具体的に説明する。
【００３３】
図１（Ａ）はこの発明の注入式長尺先受け工法（ＡＧＦ工法）をトンネル上半断面の切羽における鏡部２の天端部分に打設している全体図を示している。図１（Ｂ）はこの発明で挿設される長尺の補強鋼管の構成図であり、図２はそのロストビットの構成を、また図４は固結材の注入状況を示している。
【００３４】
図１（Ａ）では、トンネルの切羽の近傍に掘削機４（ドリルジャンボ）が配置され、その削岩機１６は削孔の進行に応じて前進できるようにガイドセル４ａに搭載されている。
【００３５】
ガイドセル４ａの傾きは９〜１１度でセットされ、削岩機１６の回転と打撃を受ける埋設削孔ロッド２１の先端には、後述する補強鋼管２２の外形よりやや大きい直径を有する埋設型の削孔ビット２３（ロストビット）がねじ結合によって固定され、この埋設削孔ロッド２１は、埋設カップラ２４のねじ接合にて必要な長さに連結される。
【００３６】
埋設削孔ロッド２１を内包するように配置された補強鋼管２２は、図１（Ｂ）に示す如く、その周壁には長さ方向に所定の配置で複数の孔２２ａ及び２９ａが設けられ、削孔ロッド２１の短尺ロッドにほぼ等しい単体L1、 L2、 L3、 L4の長さの短尺管より形成され、逐次ねじまたはカップリングにて接合される。この補強鋼管２２の先端は削孔ビット２３と直接あるいは間接的に回転自在に接合されており、図２の実施例では削孔ビット２３の外周で回転可能となるケーシングトップ２５を介して牽引されることで挿設される。
【００３７】
（先端部の実施例説明）
この発明の削孔ビット２３近傍の構造について、図２を使って更に詳しく説明する。この実施例では削孔ロッド２１は、従来より量産販売されている自穿孔ボルトである。削孔ビット２３は一体型のものであって削孔ロッド２１とねじ結合されている。基端部の削岩機１６より削孔ロッド２１とそれをねじ結合する埋設カップラ２４を介して削孔ビット２３に回転と打撃を与えて削孔先方に向けて掘進し、削孔ロッド２１の内側に形成された孔を介して削岩機１６の近傍より削孔ビット２３の先端部へ送水する。
【００３８】
削孔ビット２３の先端で削りだされたスライムは、同ビット２３の前面に設けた排出孔２６よりの送水により洗掘され、複数の通孔２７を通過させて削孔ロッド２１と補強鋼管２２の間に排出させ、補強鋼管２２の基端部に導流しながら削孔と補強鋼管２２の牽引挿設を行う。
【００３９】
削孔ロッド２１の単体の長さは例えば約３ｍであって、削孔ビット２３によって牽引され挿設される補強鋼管２２と単体(L1,L2,L3,L4) の合計をほぼ同一とし、逐次接続しながら３〜４本を接続して補強鋼管２２を牽引挿設する。
【００４０】
なお削孔ロッド２１はこの実施例に示すように、全長において自穿孔ボルトを埋設カップラ２４で接続した形態でもよいし、量産品の厚肉鋼管の両端の接続部分のみをねじ加工して埋設カップラ２４で接続する形態であってもよく、また、両タイプを組み合わせた形態でもよい。更に、削孔ビット２３も、この実施例では一体型であるが、硬い風化岩などに用いられる場合などのシャクリ掘りが可能なように、ロストビット部が削孔部分と削孔ロッド２１の回転と打撃を伝達する部分とで分割して製造されているものでもよい。あくまでもこの発明の基本は、削孔ロッド２１と削孔ビット２３を回収しないで残置したまま固化材１２を充填することにある。
【００４１】
（無拡幅の説明）
図９において、切羽鏡面２より最も近傍に設置された鋼製支保工１５の下面を定規とし、補強鋼管１はここにほぼ擦り付けられるような状態で仰角９〜１１度で打設されるから、長尺先受け補強鋼管１への固化材１２の充填硬化を完了してから掘削される後続トンネルにおいて、逐次例えば約１ｍ間隔で立込まれる鋼製支保工１５は、例えば１５ｇ、１５ｈ、１５ｉの３基ほどの区間（約３ｍ）に  おいて補強鋼管１と干渉する。
【００４２】
この干渉部分については前サイクル工程における１５ｄ、１５ｅ、１５ｆの部分の端末管１７の如く切除しながら工事を進める必要がある。
【００４３】
この干渉区間は長尺補強鋼管１の全長の約１２〜１３ｍの内、端末部１７の約３ｍであることから、従来この部分には、前段で紹介したような補強鋼管１の端末部１７に塩ビ管、強化プラスチック（各種ＦＲＰ管）を採用する方法や、端末部１７の補強鋼管１に予めＶ溝を設けることで支保工干渉区間のトンネル掘進時に汎用掘削機で切除する方法などが提案された。
【００４４】
この発明では、補強鋼管２２の内面に前述のように削孔ロッド２１を残置して施工することを特徴としており、残置された削孔ロッド２１の後端部と補強鋼管２２の後端部は、図３（Ｃ）に示すような二重管の構造になっている。
【００４５】
図３（Ｃ）のように、全長約１２〜１３ｍの長尺補強鋼管２２の内、トンネル掘削域Ａの外に残置される長尺補強鋼管２２と削孔ロッド２１は、後続のトンネル掘削時に無拡幅工事を可能せしめるために、掘削切除される約３ｍの区間において、長尺補強鋼管２２の端部に特殊ジョイント２８を用いて薄肉の鋼製スパイラルシース２９を接続し、また、削孔ロッド２１の後端に樹脂管３０が特殊な埋設カップラ３１にて接続されている。
【００４６】
図３（Ａ）のように、この約３ｍの長尺補強鋼管の鋼製スパイラルシース２９の打設には、樹脂管３０を内包できる内径３２を有し、樹脂管３０の長さ（Ｓ）よりも若干長い削孔ロッド３３を使い、この削孔ロッド３３の先端部には、例えば、図３（Ｂ）の断面形状を有するツールス３４が装着され、削孔ロッド２１と端末部樹脂管３０とを接続する特殊埋設カップラ３１に脱着容易な構造で接続され、基端部に与えられる削岩機１６の回転と打撃を先端のロストビット２３に伝えながら削孔を進行し、打設が完了したら削岩機１６と共にこの削孔ロッド３３を約６ｍあるガイドセル４ａ上をスライドさせて退却させることにより、ロッド回収時間を必要とせずに打設を完了できる。
【００４７】
（固化材注入の説明）
この発明による固化材注入の実施形態について図４（Ａ）と（Ｂ）を使って説明する。
【００４８】
鋼製スパイラルシース２９の地山よりの出口部には地山及び出口部の鏡面２の約１０ｃｍの吹き付けコンクリートと鋼製スパイラルシース２９の間隙に、例えばウエースに樹脂を浸したものやその他適宜な手法でリーク防止のコーキング３５を実施する。
【００４９】
また鋼製スパイラルシース２９の端末部は当該シース２９に設けられたスパイラル状のねじ、あるいは樹脂管３０の後端部にネジ加工を施し、これを利用して固化材１２の加圧充填時でも漏れの生じないように閉蓋３６をする。
【００５０】
かくして固化材１２は、逆止バルブを設けた注入口３７より逐次注入され、長尺補強鋼管２２内に取り残された空気３８は加圧されることなく、最も理想的な最先端位置に設けられたロストビット２３の削孔水排出口２６、残置削孔ロッド２１ならびに最端部約３ｍに設けられた樹脂管３０の内側を通り閉蓋３６を通過して排気され、固化材１２は孔２２ａ及び２９ａからの流出で満遍なく削孔された周辺地山および、補強鋼管２２及び鋼製スパイラルシース２９と埋設削孔ロッド２１ならびに樹脂管３０の隙間に充填される。
【００５１】
樹脂管３０の排気口から確実な固化材１２の流出（リターン）が確認されたらこの排気口を閉塞し、注入圧力を所定の値まで上昇させ所定時間維持した後に逆止バルブを閉めて注入作業を完了する。
【００５２】
結果として最も理想的な注入作業が完了され、長尺の補強鋼管２２の断面は補強鋼管２２の内外に固化材１２が配置され、その中央部に削孔ロッド２１が配置された複合断面を有する、従来にも増して剛性の高い高度な長尺先受け構造を構築できる。
【００５３】
また後工程で除去される鋼製スパイラルシース２９の約３ｍ区間の断面構造は、外周が肉厚約０．３〜０．５ｍｍの連続波ねじ形状を有する市販量産の鋼製スパイラルシース２９の内外に固化材１２が充填され、その略中央部には、地山状況に応じた塩ビ製やＦＲＰ製の樹脂管３０が配置された複合断面を持った補強管を構築することができる。
【００５４】
【発明の効果】
以上のように、この発明によると、長尺先受け工法（ＡＧＦ工法）が実施される地山は通常、地質条件が悪い軟弱な地盤か高度の風化岩層で通常の施工法では崩落の危険がある地盤であることより、安価なロスト型の削孔ビットと自穿孔ボルトや汎用鋼管を応用した埋設削孔ロッドならびに埋設カップラを使い、削孔して回収しないことにより、従来の非常に高価な回収ビット並びに回収ロッド、カップラを使った場合の消耗率とを勘案するとほぼ同等の材料コストでＡＧＦ工法を実現でき、これらの回収作業を省略することで大幅な工事サイクルタイムの短縮が可能となり、工期の短縮と作業の簡略化により大きな経済的メリットが期待できる。
【００５５】
また、埋設される削孔ロッドはそのまま排気チューブとして機能し、別途注入作業前に同チューブを設置する必要がなく作業が簡略化される。
【００５６】
更に、最終的に形成される先受け鋼管の断面は、補強鋼管のほぼ中央部または自重により中央より幾分下の位置に削孔ロッドが配置され、その間隙を固化材で充填された複合断面となり、従来と同一の補強鋼管を用いれば従来にも増して剛性の高い先受け効果が期待できる。また削孔ロッド断面の追加を加味して従来と同一の剛性でよいとするならば、従来よりも薄肉の補強鋼管に変更することが出来、更なる経済性が期待できる。
【００５７】
更にまた、端末管を鋼製スパイラルシースとすることにより、従来提案された強化プラスチック管や塩ビ管、あるいは鋼管にＶ溝を構成する手法に比べて遥かに安価であり、どの手法よりも軽く、予め波ねじを具備しているので管の両端の加工が不要であり、波ねじピッチは大きいので作業性も改善される。
【００５８】
しかも、略中央部には小径の樹脂管が配置され、スパイラルシースとの間隙には固化材が充填され複合断面が形成されるので、崩落が懸念されるような地山にはＦＲＰ製樹脂管との複合断面により端末管の剛性は塩ビ管などよりも遥かに改善され、部分崩落が発生することはない。
また、掘削においても汎用のトンネル掘削機で切除できるので、拡幅部を設けずにトンネルの掘削を進行でき、余堀りによる追加吹きつけ面積、追加覆工コンクリート、拡幅部での不要な鋼製支保工の寸法などが不要となり工事管理も改善される。
【図面の簡単な説明】
【図１】（Ａ）はこの発明の注入式長尺先受け工法を用い、トンネル上半断面の切羽の天端部分に打設している全体を示す縦断面図、（Ｂ）はこの発明で挿設される長尺の補強鋼管を示す側面図
【図２】ロストビットの構造を拡大した縦断面図
【図３】（Ａ）は鋼製スパイラルシースの打設に用いる削孔ロッドの縦断面図、（Ｂ）はその先端部に装着されたツールスの正面図、（Ｃ）は補強鋼管と削孔ロッドの端末管の構造を示す縦断面図
【図４】（Ａ）は固結材の注入状況を示す縦断面図、（Ｂ）は補強鋼管と削孔ロッドの端末管の封止構造を示す縦断面図
【図５】従来の長尺先受け型地山先行補強工法による掘削状態の縦断側面図
【図６】従来の長尺先受け型地山先行補強工法による掘削状態の縦断正面図
【図７】従来の長尺先受け型地山先行補強工法を用い、トンネル上半断面の切羽の天端部分に打設している全体を示す縦断面図
【図８】（Ａ）は従来の長尺先受け型地山先行補強工法における固結材の注入状況を示す縦断面図、（Ｂ）は補強鋼管と削孔ロッドの端末部の封止構造を示す縦断面図
【図９】拡幅部を設けずに施工する長尺先受け型地山先行補強工法による掘削状態の縦断側面図
【符号の説明】
１    補強鋼管
２    鏡部
３    フェイスボルト
４    掘削機
５    削孔ロッド
６    削孔ビット
７    インサート管
８    エア抜きホース
９    セメントミルク注入口
１０  蓋構造体
１１  口元コーキング
１２  固結材
１３  空気
１４  排出口
１５  鋼製支保工
１６  削岩機
２１  埋設削孔ロッド
２２  補強鋼管
２３  埋設削孔ビット
２４  埋設カップラ
２５  ケーシングトップ
２６  排出孔
２７  通孔
２８  特殊ジョイント
２９  鋼製スパイラルシース
３０  樹脂管
３１  特殊埋設カップラ
３２  内径
３３  削孔ロッド
３４  ツールス
３５  コーキング
３６  閉蓋
３７  注入口
３８  空気
【図１】
0003851550.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
0003851550.tif 000008
【図８】
0003851550.tif 000009
【図９】
0003851550.tif 000010