(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金型のキャビティに、外部から通電可能な誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルを配置し、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルに前記金型の外部から通電すると共に、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルの温度変化による抵抗変化を検出し、その抵抗変化に応じて、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルへ供給する電力を変化させ、当該誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルの温度を制御しながら、前記金型内で反応射出成形を行うことを特徴とする反応射出成形方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、反応射出成形方法に係り、さらに詳しくは、挿入体の一部が成形体から露出する成形体を反応射出成形により形成するための反応射出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
反応射出成形（以下、ＲＩＭとも言う）法は、二つの反応原液をミキシングチャンバで混合して金型のキャビティに送り込み、金型内で反応させつつ射出成形を行う製法である。このＲＩＭ法は、ノルボルネン系モノマーからポリマー（成形品）を成形する場合などに好適に用いられている。
【０００３】
このようなＲＩＭ法により、例えば金属挿入体の一部が成形体から露出する成形体を成形しようとする場合には、金型内に、金属挿入体の一部が金型の外部に露出するように、挿入体を配置し、金型内で反応射出成形を行っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、このような反応射出成形では、金属挿入体付近での反応熱を金属挿入体が吸収してしまい、樹脂が十分に硬化することができず、金属挿入体と樹脂とが密着しないため、成形品の特性が不安定になることがあった。
【０００５】
このような不都合を防止するために、金属挿入体を予め加熱しておき、金型内に配置する方法が採用されることがある。
【０００６】
しかしながら、このような方法では、加熱の程度を一定にすることが困難であったり、また、加熱後、ある程度以上時間が経過してから成形すると、金属挿入体が冷却されてしまい、効果がなくなるという課題を有している。また、加熱後の時間を一定にしなければ、金属挿入体の温度がバラバラになるため、一定品質の成形品が得られないという課題も有している。
【０００７】
なお、特開昭４９−６３９５３号公報に示すように、エポキシ樹脂等の硬化樹脂の成形時に、金属挿入体に通電して発熱させる方法は提案されているが、この方法では、温度のコントロールが困難であり、やはり一定品質の成形品を得ることは困難であった。
【０００８】
特に、反応射出成形においては、反応を良好に促進させると共に、反応熱により温度が上がり過ぎないように注意する必要があり、良質の成形品を得るためには、金型内の温度制御が重要なファクターであった。ところが、従来の反応射出成形の技術では、金型自体の温度制御はできるが、金型内に配置される挿入体の温度制御までも可能とする技術はなかった。
【０００９】
また、巻線コイル、特に磁気浮上用リニアモータの地上コイルにあっては、屋外に敷設されるために、周囲の厳しい環境変化、及び車両の通過に伴い繰返し付加される電磁力に耐える必要がある。
【００１０】
本発明は、このような実状に鑑みてなされ、金型内に配置された挿入体の温度制御を可能ならしめ、挿入体と樹脂との密着が良好であり、しかも一定品質の反応射出成形品を製造することができる反応射出成形方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明に係る反応射出成形方法は、金型のキャビティに、外部から通電可能な誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルを配置し、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルに前記金型の外部から通電すると共に、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルの温度変化による抵抗変化を検出し、その抵抗変化に応じて、前記誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルへ供給する電力を変化させ、当該誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルの温度を制御しながら、前記金型内で反応射出成形を行うようにしたものである。
【００１２】
反応射出成形に用いる反応原液としては、特に限定されないが、例えばウレタン系、ウレア系、ナイロン系、エポキシ系、不飽和ポリエステル系、フェノール系及び、ノルボルネン系などが挙げられ、一般的成形条件としては、反応原液温度は２０〜８０℃、反応原液の粘性は、例えば３０℃において、５ｃｐｓ〜３０００ｃｐｓ、好ましくは１００ｃｐｓ〜１０００ｃｐｓ程度である。
【００１３】
かかる成形においては、補強材を予め金型内に設置しておき、その中に反応液を供給して重合させることにより、強化ポリマー（成形品）を製造することができる。
【００１４】
補強材としては、例えば、ガラス繊維、アラミド繊維、カーボン繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、金属繊維、ポリプロピレン繊維、アルミコーティングガラス繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリコンカーバイド繊維、アルミナ繊維などを挙げることができる。但し、誘導反発方式のコイルの場合、ガラス繊維、アラミド繊維、超高分子量ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、木綿、アクリル繊維、ボロン繊維、シリコンカーバイド繊維、アルミナ繊維などの非導電性の補強材が好ましい。
【００１５】
さらに、これらの補強材は、長繊維状またはチョップドストランド状のものをマット化したもの、布状に織ったもの、チョップ形状のままのものなど、種々の形状で使用することができる。これらの補強材は、その表面をシランカップリング材等のカップリング剤で処理したものが、樹脂との密着性を向上させる上で好ましい。配合量は、特に制限はないが、反応原液の全量に対して、通常１０重量％以上、好ましくは２０〜６０重量％である。
【００１６】
また、酸化防止剤、充填剤、顔料、着色剤、発泡剤、難燃剤、摺動付与剤、エラストマー、ジシクロペンタジエン系熱重合樹脂及びその水添物など種々の添加剤を配合することにより、得られるポリマーの特性を改質することができる。
【００１７】
酸化防止剤としては、フェノール系、リン系、アミン系など各種のプラスチック・ゴム用酸化防止剤がある。
【００１８】
充填剤にはミルドガラス、カーボンブラック、タルク、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、雲母など、及びチタン酸カリウムや硫酸カルシウムなどのウィスカーの無機質充填剤がある。エラストマーとしては、天然ゴム、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体（ＳＩＳ）、エチレン−プロピレン−ジエンタ−ポリマー（ＥＰＤＭ）、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）及びこれらの水素化物などがある。
【００１９】
添加剤は、通常、予め反応液のいずれか一方または双方に混合しておく。
【００２０】
反応射出成形に用いる金型本体は、必ずしも剛性の高い高価な金型である必要はなく、金属製金型に限らず、樹脂製金型、または単なる型枠を用いることができる。反応射出成形は、低粘度の反応液を用い、比較的低温低圧で成形できるためである。金型内は不活性ガスでシールし、重合反応に用いる成分類は窒素ガスなどの不活性ガス雰囲気下で貯蔵し、かつ操作することが好ましい。
【００２１】
金型温度は、好ましくは、１０〜１５０℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに、好ましくは、５０〜１００℃である。金型の温度制御は、金型内に熱媒体用の通路を設け、熱媒体を流通させることなどにより行うことができる。金型圧力は通常０．１〜１００Ｋｇ／ｃｍ2 の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよいが、通常反応液の注入終了後、３０秒〜２０分である。
【００２２】
本発明では、挿入体としては、通電可能なものであれば特に限定されないが、例えばコイル、金属棒、金属板、金属メッシュなどの金属あるいは導電性のある抵抗体が用いられる。
【００２３】
挿入体に流れる電流または電圧は、挿入体の抵抗に応じて変化する。挿入体の抵抗は、挿入体の温度に応じて変化する。通常の導電性の挿入体では、温度が高くなるほど、抵抗値は高くなるが（正特性）、ものによっては温度が高くなるほど抵抗値が低くなるものもある（負特性）。いずれにしても、挿入体の温度に応じて、挿入体の抵抗は変化する。
【００２４】
したがって、金型の内部に挿入体を配置し、金型を閉じた状態で、金型の外部から、挿入体へ電力を供給して発熱させ、挿入体へ印加する電圧または電流を監視することで、挿入体の抵抗変化を検出することができ、その抵抗変化から、挿入体の温度を予測することができる。その予測した挿入体の温度に基づき、挿入体へ供給する電力を調節すれば、挿入体の温度制御が可能になる。
【００２５】
挿入体の温度は、好ましくは、１０〜１５０℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましくは５０〜１００℃程度の温度になるように制御することが望ましい。
【００２６】
本発明に係る反応射出成形では、金型のみでなく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も可能となるため、挿入体と接する部分での反応も良好に進み、挿入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金型を閉じた後でも、挿入体の温度を一定に制御することが可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品を得ることができる。
【００２７】
また、挿入体として、導電コイル、例えば、誘導反発方式の磁気浮上式鉄道用地上コイルである場合には、成形用金型にセットした状態で通電加熱が可能であるため、従来の加熱方法と比較し、樹脂注入時の温度管理がし易く、成形品質の安定化を図ることができる。また、予熱設備から成形設備への導電コイルの移動が伴わないため、量産効率が良く、成形コストの低減が可能となる。
【００２８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について図面を用いて詳細に説明する。
【００２９】
図１は本発明の実施例に係る反応射出成形に用いる装置の概略構成図、図２は図１に示す挿入体の斜視図、図３は図１に示す金型の斜視実施例である。
【００３０】
図１、３に示すように、本実施例に係る金型２２は、上金型と下金型とを有し、それらの割面２５相互が組み合わされることにより、内部が平板形状のキャビティ２４が形成されるようになっている。なお、図１、３には、下金型のみを図示しているが、上金型についても同様である。
【００３１】
図３に示すように、本実施例の金型２２は、金型本体２６と弾性部材２８とを有する。金型本体２６は、金属製金型に限らず樹脂製金型または単なる型枠などの剛性材料で構成される。この金型本体２６には、図２に示す挿入体２０の一部である突出部分２０ａ（図１参照）が、金型の外部に露出する位置に、切欠２７が形成してあり、この切欠２７に弾性部材２８が装着してある。
【００３２】
弾性部材２８は、切欠２７の全てを埋めることなく、溝２９が形成されるように、切欠２７に装着してある。弾性部材２８を切欠２７に装着するための手段としては、特に限定されないが、接着による方法が好ましい。溝２９の内径は、図１、２に示す挿入体２０の突出部分２０ａの外径よりも小さく設定される。例えば図１に示すように、挿入体２０の突出部分２０ａが弾性部材２８の溝２９内に圧着した状態で、弾性部材２８が径方向に０．３〜３ｍｍ程度に弾性圧縮変形するように、溝２９の大きさが決定される。溝２９は、切削加工などで形成しても良い。
【００３３】
弾性部材２８としては、本実施例では、耐熱性に優れた板状シリコンゴムで構成してある。弾性部材２８の厚みｔ（溝２９と切欠２７の間の厚み）は、その最小部分で、好ましくは３ｍｍ以上、さらには好ましくは５ｍｍ以上、特に好ましくは７ｍｍ以上である。また、その厚みの上限は、好ましくは２０ｍｍ以下、さらに好ましくは１５ｍｍ以下である。最小厚みｔが余りに薄いと、弾性部材２８として十分な弾力性が得られないおそれがあり、余りに厚いと反応射出成形体の外形の精度上好ましくない。なお、弾性部材２８としては、適度な弾力性を有し、反応射出成形に用いる反応原液に侵されず、得られる成形体と融着しないものであれば、特に限定されない。
【００３４】
図２に示す挿入体２０は、挿入本体２０ｂと突出部分２０ａとから成り、例示的には、挿入本体２０ｂがコイルなどで構成され、突出部分２０ａがコイルのための端子などで構成される。
【００３５】
金型２２には、図示省略してある熱媒体用の流路が形成してあり、金型２２を所定温度に加熱または冷却可能になっている。
【００３６】
図１に示すように、金型２２の外部には、挿入体２０の突出部分２０ａ（端子）に接続可能な配線３４が配置してある。配線３４には、可変電圧電源３０と電流計３２とが直列に接続してある。可変電圧電源３０は、挿入体２０に電力を供給するための装置であり、その印加電圧を変化させることができるように構成してある。電流計３２は、挿入体２０へ供給された電流を測定可能になっている。
【００３７】
本実施例では、可変電圧電源３０は、コンピュータなどの制御手段３６により制御されるようになっている。
【００３８】
反応射出成形に際しては、まず、金型２２内に、挿入体２０を設置する。その際に、挿入体２０の突出部分２０ａが金型２２の溝２９に  嵌合するように配置する。金型２２を閉じ、配線３４と挿入体２０の突出部分２０ａとを接続し、可変電圧電源３０から挿入体２０に通電し、挿入体２０を発熱させる。
【００３９】
挿入体２０への通電と同時に、電流計３２により挿入体２０へ流れる電流を監視する。例えば挿入体２０が正特性の抵抗体である場合において、挿入体２０の温度が所定温度よりも上がりすぎた場合には、抵抗が上昇し、同じ電圧条件では、電流計３２により計測される電流が低下する。したがって、その場合には、電流計３２から制御手段３６に信号を送り、可変電圧電源３０から印加する電圧を低下させる。その結果、挿入体２０へ供給される電力が低下し、挿入体２０の過度な温度上昇を抑制することができる。
【００４０】
また、挿入体２０の温度が所定温度よりも低下し過ぎた場合には、挿入体２０の抵抗が低下することから、同じ電圧では、電流計３２で検出される電流が増大する。したがって、その場合には、電流計３２から制御手段３６に信号を送り、可変電圧電源３０から印加する電圧を増大させる。その結果、挿入体２０へ供給される電力が増大し、挿入体２０の過度な温度低下を抑制することができる。挿入体２０における抵抗値と温度との関係は、予め実験などにより計測しておき、そのデータを制御手段３６に記憶させておく。
【００４１】
このような挿入体２０の温度制御と同時に、図示省略してある注入口からキャビティ２４内に反応原液を注入し、反応射出成形を行う。
【００４２】
反応射出成形が、ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出成形である場合には、本実施例において使用するモノマーは、ジシクロペンタジエンやジヒドロジシクロペンタジエン、テトラシクロドデセン、トリシクロペンタジエン等のノルボルネン環を有するシクロオレフィンである。
【００４３】
ノルボルネン系モノマーを用いた反応射出成形において使用することができるメタセシス触媒は、六塩化タングステン、トリドデシルアンモニウムモリブデート、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデート等の有機モリブデン酸、アンモニウム酸等のモリブデン酸有機アンモニウム塩等のノルボルネン系モノマーの塊状重合触媒として公知のメタセシス触媒であれば特に制限はないが、モリブデン酸有機アンモニウム塩が好ましい。
【００４４】
活性剤（共触媒）としては、エチルアルミニウムジクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド等のアルキルアルミニウムハライド、これらのアルコキシアルキルアルミニウムハライドなどの有機アルミニウム化合物、有機スズ化合物等が挙げられる。
【００４５】
反応射出成形の前準備として、ノルボルネン系モノマー、メタセシス触媒及び活性剤を主材とする反応射出成形用材料をノルボルネン系モノマーとメタセシス触媒とよりなるＢ液と、前記のノルボルネン系モノマーと活性剤とよりなるＡ液との安定な２液に分けて、それぞれを別のタンクに入れておく。反応射出成形に際しては、これらの２液をミキシングチャンバー内で混合し、次いで、この混合液を金型のキャビティ２４に注入し、塊状重合して、挿入体２０と一体化された成形品を得る。
【００４６】
反応射出成形時において、金型２２の温度及び挿入体２０の温度は、好ましくは、１０〜１５０℃、より好ましくは、３０〜１２０℃、さらに好ましくは、５０〜１００℃に制御される。また、金型２２と挿入体２０の間の型締め圧力は通常０．１〜１００Ｋｇ／ｃｍ2 の範囲である。重合時間は、適宜選択すればよいが、通常、反応液の注入終了後、３０秒〜２０分である。
【００４７】
本実施例に係る金型２２を用いた反応射出成形では、挿入体２０の一部である突出部分２０ａが金型２２の外部に露出する位置で、挿入体２０の突出部分２０ａが弾性部材２８に接触し、ここでシールされるため、金型２２内に射出された反応原液は、金型２２内部から漏れ難くなる。そのため、バリなどが少ない状態で、挿入体２０が一体化された良質の成形品を成形することができる。しかも、本実施例では、成形毎にパッキンなどを交換する必要がなく、製造歩留まりも良く、しかも低コストで成形することができる。
【００４８】
また、本実施例では、金型２２のみでなく、金型２２内に挿入された挿入体２０の温度制御も可能となるため、挿入体２０と接する部分での反応も良好に進み、挿入体２０と樹脂との密着性が良好になる。また、金型２２を閉じた後でも、挿入体２０の温度を一定に制御することが可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品を得ることができる。
【００４９】
例えば、上述した実施例では、挿入体２０の突出部分２０ａ（端子）が接触する部分の金型を弾性部材２８で構成したが、この部分は、本発明では、必ずしも弾性部材で構成することなく、金型本体２６と一体に成形することもできる。
【００５０】
また、上述した実施例では、挿入体２０に流れる電流を監視し、可変電圧電源３０を用いて、挿入体２０へ供給される電力を調節するように構成したが、本発明では、これに限定されない。例えば挿入体２０へ印加される電圧を監視し可変電流電源３０により、挿入体２０へ供給される電力を調節するように構成しても良い。
【００５１】
以下、本発明をさらに具体化した実施例に基づき、参考例と比較して説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されない。なお、以下の実施例及び参考例において、部や％は、断りのない限り重量基準である。
・参考例１
直径５０ｍｍ×長さ５００ｍｍの丸棒成形用の金型を準備した。また、挿入体として、直径４０ｍｍ×長さ５００ｍｍのアルミニウム製丸棒の両端に、直径１０ｍｍ×長さ５０ｍｍの突出部分が形成してあるアルミニウム製の挿入体を準備した。
【００５２】
この挿入体を金型の内部に配置し、金型のキャビティ内に反応原液を注入し、反応射出成形を行った。
【００５３】
反応射出成形に際しては、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰ）９０％と、非対称型シクロペンタジエン３量体１０％とから成るナルボルネン系モノマーを２つの容器に入れ、一方にはモノマーに対しジエチルアルミニウムクロリド（ＤＥＡＣ）を４０モル濃度、１，３−ジクロロ−２−プロパノール（ｄｃＰｒＯＨ）４８モル濃度に成るように添加した（Ａ液）。他方にはモノマーに対し、トリ（トリデシル）アンモニウムモリブデートを１０ミリモル濃度となるように添加した（Ｂ液）。これらＡ液及びＢ液は、それぞれＡタンク及びＢタンクに貯留した。
【００５４】
金型の内部に装着された温調配管に温水を流すことで、金型の温度を３０℃に設定し、金型のキャビティ内に、同容量のＡ液とＢ液とを混合して注入し、約５分程度経過した後、金型内から挿入体が一体化された反応射出成形体を取り出した。
【００５５】
挿入体の突出部分を成形体から人手により引っ張ったところ、挿入体が成形体から抜け出てしまった。残った樹脂を切断し、挿入体に接していた部分を観察したところ、配合液が未反応のまま残っていた。
【００５６】
次に示す手法以外には、参考例と同様にして、挿入体が一体化された成形体を成形した。
【００５７】
挿入体を金型内に配置する前に、温風により挿入体を５０℃まで加熱した。
【００５８】
その後、挿入体を金型内に配置し、挿入体の突出部分から１００ボルトの電圧で通電し、そのときの電流を監視しながら、挿入体の抵抗値が８．３Ωと成るように、すなわち、挿入体の温度が５０℃に保たれるように、挿入体へ電力を供給し、その状態で反応射出成形を行った。
【００５９】
得られた成形体において、挿入体の突出部分を成形体から人手により引っ張ったが引き抜くことはできなかった。
【００６０】
本発明に係る反応射出成形によれば、金型のみでなく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も可能となるため、挿入体と接する部分での反応も良好に進み、挿入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金型を閉じた後でも、挿入体の温度を一定に制御することが可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品を得ることができる。
【００６１】
次に、本発明の他の実施例について説明する。
【００６２】
導電コイル、例えば、誘導反発方式の磁気浮上鉄道用地上コイルは、浮上体の走行する軌道全線に亘って敷設する必要があり、膨大な個数が対象となる。従って、コイルの製作においては、安定した性能を確保すると同時に、量産効率を上げ、コストを極力安く抑えることが要求されている。
【００６３】
ところが、従来の技術では一体成形時の予熱処理において、被予熱品である金属部分の温度管理が難しく成形品質にバラツキが生ずるばかりでなく、予熱設備から成形設備への移動が伴うため、コイルの量産効率の面においても問題があった。
【００６４】
この実施例では、このような磁気浮上鉄道用地上コイルを予熱することにより、成形品質の安定化と量産効率に優れた導電コイルの成形方法について説明する。
【００６５】
図４は本発明の他の実施例を示す導電コイルの予熱装置の概略構成図である。
【００６６】
ここで、１０１は成形用金型、１０２は導電体コイル、１０３はコイル口出し端子、１０４は外部電源（通電用電源）、１０５は電圧計、１０６は通電用ケーブル（通電用電線）である。この実施例では、特別な加熱設備を用いることなく、外部電源（通電用電源）１０４から導電体コイル１０２に直接に、しかも、均一に熱を提供するようにしている。
【００６７】
また、この導電コイルの予熱方法によれば、導電体の電気抵抗がその温度と比例関係にある性質を利用した抵抗法、つまり、下記の式（１）及び式（２）に従い、導電体コイル１０２の口出し端子部１０３から定電流（Ｉs ）を流し、端子部の両端電圧（Ｖc ）を電圧計１０５で測定することにより、導電体コイル１０２を目標温度（ｔ）に予熱管理することができる。
【００６８】
Ｒt ／ＲT ＝（１＋αｔ）／（１＋αＴ）                        …（１）
ｔ＝（１／α）・（Ｒt ／ＲT ）・（１＋αＴ）−１
＝（１／α）・（１／ＲT ）・（ＶC ／Ｉs ）・（１＋αＴ）−１…（２）
なお、ここで、Ｒt はｔ度Ｋにおける抵抗値、ＲT はＴ度Ｋにおける抵抗値、αは導体材質による抵抗温度係数である。
【００６９】
また、この実施例の導電コイルの予熱方法によれば、外部電源（通電用電源）１０４から通電用ケーブル１０６を介して、導電体コイル１０２の口出し端子部１０３に接続することにより、成形用金型１０１内に導電体コイル１０２をセットしたままで予熱処理を行うことができる。
【００７０】
このように、図４に示した導電コイルの予熱装置によれば、モールド用樹脂にて一体成形する導電体コイル１０２を予熱するようにしており、導電体コイル１０２のコイル口出し端子１０３に通電用電線１０６を介して、外部から通電用電源１０４を接続できるよう構成されている。
【００７１】
通電用電流は、直流であっても交流であっても構わない。
【００７２】
また、導電体コイル１０２のコイル口出し端子１０３に、通電用電線１０６を介して外部の通電用電源１０４から通電することにより、導電体コイル１０２を加熱する手段は同様であるが、導電体コイル１０２に通電する際にコイル口出し端子１０３の両端電圧を電圧計１０５で測定し、管理することにより、導電体コイルの予熱温度を管理するものである。
【００７３】
表１は、磁気浮上式鉄道用地上コイルについて成形前の巻線コイルに直流電流を通電し、予め巻線コイルに貼付した熱電対の温度が６０℃に達した時点の口出し端子の両端電圧Ｖc を測定した結果を示すものである。
【００７４】
【表１】
0003741817.tif 000002
測定結果から、通電による巻線コイルの温度管理は、巻線コイルの製作誤差を考慮しても±５％程度の範囲内に制御可能であり、樹脂成形時の予熱温度の管理手法として十分な精度を有していることが確認できた。
【００７５】
なお、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能であり、これらを本発明の範囲から排除するものではない。
【００７６】
【発明の効果】
以上、詳細に説明したように、本発明によれば、次のような効果を奏することができる。
【００７７】
（Ａ）本発明に係る反応射出成形によれば、金型のみでなく、金型内に挿入された挿入体の温度制御も可能となるため、挿入体と接する部分での反応も良好に進み、挿入体と樹脂との密着性が良好になる。また、金型を閉じた後でも、挿入体の温度を一定に制御することが可能になることから、常に一定品質の反応射出成形品を得ることができる。
【００７８】
（Ｂ）従来の導電コイルの加熱設備と比較し、簡易、かつ、短時間で予熱処理が可能である。
【００７９】
（Ｃ）通電時の両端電圧を管理するだけで、適正な予熱温度を精度良く確保することができる。
【００８０】
（Ｄ）成形用金型にセットした状態で通電加熱が可能であるため、従来の加熱方法と比較し、樹脂注入時の温度管理がし易く、成形品質の安定化を図ることができる。
【００８１】
（Ｅ）予熱設備から成形設備への導電コイルの移動が伴わないため、量産効率が良く、成形コストの低減が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本発明の実施例に係る反応射出成形に用いる装置の概略構成図である。
【図２】  図１に示す挿入体の斜視図である。
【図３】  図１に示す金型の斜視実施例である。
【図４】  本発明の他の実施例を示す導電コイルの予熱装置の概略構成図である。
【符号の説明】
２０    挿入体
２０ａ    突出部分
２０ｂ    挿入本体
２２    金型
２４    キャビティ
２５    割面
２６    金型本体
２７    切欠
２８    弾性部材
２９    溝
３０    可変電圧電源
３２    電流計
３４    配線
３６    制御手段
１０１    成形用金型
１０２    導電体コイル
１０３    コイル口出し端子
１０４    外部電源（通電用電源）
１０５    電圧計
１０６    通電用ケーブル（通電用電線）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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