(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
床基盤と、
複数の支持脚により、前記床基盤から所定の距離を隔てて支持される遮音床とを具備する二重床であって、
前記遮音床は、面内において直交する２方向に関して応力歪み特性が異なる複数の下地パネルによって形成され、
前記面内において直交する２方向のうち、応力歪み特性の低い方向を異方性方向とした場合、前記複数の下地パネルは、隣り合う下地パネルの異方性方向が互いに直交するように配置されていることを特徴とする二重床。
【請求項２】
前記複数の下地パネルには、前記異方性方向に延在する中実部及び中空部がそれぞれ形成され、
前記中実部は、対向する２側面における内側領域にそれぞれ設けられ、
前記中空部は、前記中実部に挟まれた領域に設けられ、
前記複数の下地パネルは、各下地パネルにおける中実部の端部が各支持脚によって支持されるように配置されていることを特徴とする請求項１に記載の二重床。
【請求項３】
前記中空部は、前記異方性方向に延在する複数の空洞によって形成されていることを特徴とする請求項２に記載の二重床。
【請求項４】
面内において直交する２方向に関して応力歪み特性が異なる複数の下地パネルによって形成された遮音床であって、
前記面内において直交する２方向のうち、応力歪み特性の低い方向を異方性方向とした場合、前記複数の下地パネルは、隣り合う下地パネルの異方性方向が互いに直交するように配置されていることを特徴とする遮音床。
【請求項５】
前記下地パネルには、前記異方性方向に延在する中実部及び中空部が形成され、
前記中実部は、対向する２側面における内側領域にそれぞれ設けられ、
前記中空部は、前記中実部に挟まれた領域に設けられていることを特徴とする請求項４に記載の遮音床。
【請求項６】
前記中空部は、前記異方性方向に延在する複数の空洞によって形成されていることを特徴とする請求項５に記載の遮音床。
【請求項７】
面内において直交する２方向に関して応力歪み特性が異なる複数の下地パネルによって遮音床を施工する遮音床施工方法であって、
前記面内において直交する２方向のうち、応力歪み特性の低い方向を異方性方向とした場合、隣り合う下地パネルの異方性方向が互いに直交するように、前記複数の下地パネルを配置することを特徴とする遮音床施工方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、二重床、遮音床及び遮音床施工方法に関し、詳しくは、コンクリートスラブなどの床基盤の上に支持脚を立設し、当該支持脚の上に遮音床等を設けてなる二重床及び該二重床に使用される遮音床並びに該遮音床の施工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、マンションなどの集合住宅の建物には、乾式遮音二重床が用いられている。図１１は、従来の乾式遮音二重床の構成を示す断面図である。
乾式遮音二重床は、コンクリートスラブなどの床基盤１の上に防振支持脚２を所定間隔で配置し、防振支持脚２上にパーチクルボードや合板などの応力歪み特性がどの方向についても等しい等方性を有する下地パネルによって形成された遮音床３を配置し、この遮音床３の上にフローリングなどの仕上げ材４を貼着してなるものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述した乾式遮音二重床の遮音床３は、パーチクルボードや合板などの等方性を有する下地パネルによって形成されているため、遮音床３全体体を一枚の板とする顕著な共振モードが発生する。
この共振モードは、特に低い周波数帯域（例えば、４５Ｈｚ〜８９Ｈｚ等）に集中しており、子供の飛び跳ねなどによって主に低い周波数成分からなる床衝撃音が発生した場合には、コンクリートスラブなどの床基盤１に伝播する加振力が大きく、また遮音床３と床材下の空気及び床基盤１が共振し、連成して振動する等により床衝撃音レベルの低減が困難であった。
また、該床衝撃音が発生した場合には、遮音床３における壁との接触部（図示略）等に伝達される振動エネルギーが大きく、該接触部等を介しての固体音伝播による影響が大きいという問題があった。
【０００４】
本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、遮音床を複数の下地パネルによって形成する場合において、機械的強度の強化及び床衝撃音レベルの低減を実現することが可能な二重床、遮音床及び遮音床の施工方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
上述した課題を解決するため、本発明は、床基盤と、複数の支持脚により、前記床基盤から所定の距離を隔てて支持される遮音床とを具備する二重床であって、前記遮音床は、面内において直交する２方向に関して応力歪み特性が異なる複数の下地パネルによって形成され、前記面内において直交する２方向のうち、応力歪み特性の低い方向を異方性方向とした場合、前記複数の下地パネルは、隣り合う下地パネルの異方性方向が互いに直交するように配置されていることを特徴とする。
【０００６】
かかる構成によれば、遮音床の上に貼着された仕上げ材等を進行する波の速度（振動伝播速度）が略一定である場合、異方性方向が互いに直交するように配置された複数の下地パネルを進行する波の速度（振動伝播速度）は、該下地パネルの異方性方向が振動の伝播方向と直交しているか否かによって異なる。詳述すると、下地パネルの異方性方向が振動の伝播方向と直交している場合、該下地パネルを伝播する際の振動伝播速度は遅くなるのに対し、下地パネルの異方性方向が振動の伝播方向と平行な場合、該下地パネルを伝播する際の振動伝播速度は速くなる。
【０００７】
このように、下地パネルを直交配置することにより、遮音床を進行する波の速度（振動伝播速度）は不均一となり、仕上げ材等を進行する波と遮音床を進行する波との位相干渉が頻繁に生じ、この結果、支持脚等から床基盤へ伝播するエネルギーは減少し、床衝撃音レベルを低減することが可能となる。
【０００８】
ここで、前記複数の下地パネルには、前記異方性方向に延在する中実部及び中空部をそれぞれ形成し、前記中実部を対向する２側面における内側領域にそれぞれ設け、前記中空部を前記中実部に挟まれた領域に設け、前記複数の下地パネルが各下地パネルにおける中実部の端部が各支持脚によって支持されるように配置しても良い。
【０００９】
かかる構成によれば、図９に示すように、各下地パネルにおける中実部が面として根太を形成する。これにより、面としての剛性（面剛性）が上がる。面剛性が上がることで機械インピーダンスが増加し、パネルの屈曲運動の振幅方向（図９においては紙面垂直方向）の振動速度が低下する。周知の通り、床衝撃音レベルは、該振動速度に比例するため、面としての剛性を上げることで床衝撃音レベルを低減することが可能となる。
【００１０】
また、かかる構成によれば、隣り合う下地パネルの中実部によって形成される根太により、遮音床は小割りとなり、この結果、モード周波数（共振周波数）は高くなる。遮音床におけるモード周波数が高くなることで、当該遮音床におけるモード周波数は、コンクリートスラブなどの床基盤におけるモード周波数から遠ざかる。これにより、当該遮音床のモードが励起されにくくなり、この結果床衝撃音レベルは低減される。
【００１１】
また、下地パネルを振動伝播経路と見た場合、前記中実部と前記中空部との間でインピーダンスの不連続が生じ、中実部と中空部の境界で反射が起こり、相互干渉や内部損失等によるエネルギーの伝達ロスが生じる。ここで、隣り合う下地パネルの異方性方向を互いに直交するように配置することで、図９に示すｘ方向及びｙ方向のいずれの方向においても、上記中実部と中空部の境界で反射が起こり、上記エネルギーの伝達ロスが生じる。すなわち、隣り合う下地パネルの異方性方向を互いに直交するように配置することで、下地パネルによるエネルギーの伝達ロスが増加し、これにより支持脚や遮音床と壁との接触部等から躯体へ伝播するエネルギーは減少し、この結果床衝撃音レベルは低減される。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について説明する。
【００１３】
Ａ．本実施形態
図１は、本実施形態に係る乾式遮音二重床１００の構成を示す図であり、図２は、乾式遮音二重床１００に使用される遮音床２００を説明するための図である。
図１に示すように、乾式遮音二重床１００は、コンクリートスラブなどの床基盤１１０の上に間隔を空けて配置された防振支持脚１２０と、防振支持脚１２０によって支持された遮音床２００と、遮音床２００の上に載置される仕上げ材１３０等によって構成されている。なお、仕上げ材１３０は、フローリング材、畳、絨毯などであり、必要に応じて、仕上げ材１３０と遮音床２００との間に捨貼材を配置するようにしてもよい。
ここで、本実施形態に係る乾式遮音二重床１００の特徴は、遮音床２００の構造にある。従って、以下では遮音床２００の構造等を中心に説明を行う。
【００１４】
図２に示すように、遮音床２００は、異方性を有する複数の中空下地パネル２１０により形成されている。ここで、「異方性を有する」とは、下地パネル等の面内において直交する２方向に関して応力歪み特性（ヤング率等）が異なることを意味し、本実施形態に係る中空下地パネル２１０においては、複数の空洞２１１が延在する方向（図３に示す、ＭＤ方向）の断面２次モーメントが大きいため、かかる方向（ＭＤ方向）の応力歪み特性が、該空洞２１１が延在する方向と直交する方向（図３に示す、ＴＤ方向）の応力歪み特性よりも低くなっている。いいかえれば、ＭＤ方向のほうが剛性が高くなっているといえる。なお、以下の説明では、便宜上、中空下地パネル２１０の面内において直交する２方向のうち、応力歪み特性の低い方向（図３に示す、ＭＤ方向）を異方性方向という。
【００１５】
このように本実施形態に係る遮音床２００は、それぞれ隣り合う中空下地パネル２１０の異方性方向が互いに直交するように配置（以下、直交配置と略称する）されている（図２参照）。各中空下地パネル２１０を直交配置した理由等については、後に詳述することとし、説明を続ける。
図３は、中空下地パネル２１０を説明するための図であり、図４は、防振支持脚１２０と当該防振支持脚１２０によって支持された遮音床２００との関係を示す図である。
図３に示すように、この中空下地パネル２１０には、異方性方向に延在する中実部２１２及び中空部２１３がそれぞれ形成されている。
【００１６】
中実に形成された中実部２１２は、異方性方向に平行な２側面の内側領域にそれぞれ設けられ、図４に示すように当該中実部２１２の端部２１２ａが防振支持脚１２０によって支持される。
一方、複数の空洞２１１によって形成された中空部２１３は、中実部２１２に挟まれた領域に設けられている（図３参照）。このように、中空下地パネル２１０に中実部２１２と中空部２１３とを形成することによって、中空下地パネル２１０を振動伝搬経路と見た場合に、中実部２１２と中空部２１３との間でインピーダンスの不連続が生じ、中実部２１２と中空部２１３の境界で反射が起こる。
【００１７】
このため、中空下地パネル２１０の図示せぬ衝撃点から伝搬してきた振動エネルギーは、防振支持脚１２０に伝達する手前で繰り返し反射され、中空部２１２の複雑な伝搬経路を繰り返し通過することによって短時間で減衰する。これにより、この遮音床２００は、中空下地パネル２１０から防振支持脚１２０を介して床基盤１１０に伝わる振動エネルギーや、中空下地パネル２１０の振動によって床基盤１１０に伝わる音響エネルギーを低減することができ、床衝撃音レベルを大幅に低減することが可能である。
【００１８】
かかる中空下地パネル２１０は、木質薄片を積層した木質薄片集成板によって構成され、異方性方向に略台形の空洞２１１を一定間隔で形成することにより、強度の強化及び軽量化を図っている。
【００１９】
図５は、中空下地パネル２１０における空洞２１１が形成された側面（図１に示す、Ａ部分に対応）の拡大図である。
図５に示すように、中空下地パネル２１０は、木質薄片の積層方向が空洞２１１と空洞２１１の間では略６０度の斜度と１２０度の斜度とでそれぞれ積層されるように形成されている（符号α、βにより示す領域）。すなわち、この中空下地パネル２１０においては、床面垂直方向（Ｙ方向）および床面平行方向（Ｘ方向）に加わる力が略圧縮方向に働くため、これらの方向から加わる力に対する強度が高くなっている。
【００２０】
また、空洞２１１と空洞２１１の間の木質薄片の積層方向は、交互に床面垂直方向に対して左右対称の傾き角度に積層されているため、床面平行方向の左右、いずれの方向から加わる力に対しても均等に強度が高く維持されている。この結果、中空下地パネル２１０は、中空構造を有することによって軽量化されているにも関わらず、床面垂直方向および床面平行方向に対する強度（剛性）を高く維持することができる。これにより、この中空下地パネル２１０は、一般に床下地パネルとして使用されるパーチクルボードや合板と比較して、強度／重量比を高くすることができるので、従来の床下地パネルと同等の強度を持たせてもパネル重量を軽くすることができる。
【００２１】
以上説明した特徴を有する中空下地パネル２１０は、次のようにして製造される。
まず、材料となる木質薄片にバインダーを付着させた後、図６に示すように、木質薄片の一層〜数層目の上に、連結板５５ａで等間隔に連結された台形状アルミニウム棒からなる第１の中子５６ａを配置し、木質薄片を一層〜数層分散布する。次に、連結板５５ｂで等間隔に連結された台形状アルミニウム棒からなる第２の中子５６ｂを上記第１の中子５６ａとは上下逆の向きに配置し、木質薄片をさらに散布する。
【００２２】
このようにして木質薄片の積層された積層体７０を、厚みが１／３〜１／３０になるまで温度１４０〜２２０℃、圧力１５〜４０ｋｇ／ｃｍ2で６〜１５分間熱圧成形し、冷却後、第１の中子５６ａ及び第２の中子５６ｂを引き抜き、引き抜いた積層体７０の外周をトリミングする。これにより、上述した特徴を有する中空下地パネル２１０を得ることができる。
【００２３】
なお、木質薄片としては、アカマツ、カラマツ、エゾマツ、トドマツ、アスペン、ロッジポールパインなどが通常用いられるが、樹種は特に限定されるものではない。また、木質薄片の配列は、木目方向をほぼ一方向に揃えてもよく、若しくは、三層構造にして、隣接する層の木目方向が直交するように積層するようにしてもよいが、特に限定されるものではない。また、目的とする中空下地パネル２１０の強度または剛性に応じて複数種類の木質薄片を混合したり、木質薄片とバインダーの混合率を変更してもよい。
【００２４】
また、バインダーとしては、発泡性バインダー樹脂、非発泡性バインダー樹脂およびこれらの混合物のいずれを用いてもよいが、発泡性バインダー樹脂が好ましい。発泡性バインダー樹脂は、木質薄片を相互に結合させるとともに、それ自体が発泡するので、木質薄片同士の隙間を発泡セルで押し広げることによって樹脂分の使用量を少なくし、中空下地パネル２１０を低密度化させることができる。さらに、発泡セルによって、中空下地パネル２１０の断熱効果や遮音効果を向上させることができる。
【００２５】
さらにまた、発泡性バインダー樹脂としては、自己発泡する発泡性樹脂、またはフェノール、ユリア、エポキシ、アクリルなどの非発泡性樹脂に発泡剤を加えた混合系発泡性樹脂のいずれを用いてもよいが、剛性向上と低密度の中空下地パネル２１０を得る目的から自己発泡する発泡性樹脂を用いることが好ましい。自己発泡する発泡性樹脂としては、発泡性ポリウレタン樹脂、イソシアネート系樹脂、好ましくはＰＭＤＩ（ポリメタリックＭＤＩまたは粗ＭＤＩ）などが挙げられる。なお、発泡性ポリウレタン樹脂やイソシアネート系樹脂を用いると、水分と反応し易くなり、イソシアネート基（−ＮＣＯ）が水と反応して自己発泡するため反応時間が早くなり熱圧成形に要する時間を短縮することができる。
【００２６】
ここで、中空下地パネル２１０を形成する木質薄片に対するバインダーの量は、木質薄片重量部（絶乾重量）に対して、３．５〜２０重量部とすることが望ましい。バインダーの添加量を変更することによって中空下地パネル２１０の密度および強度を変更することも可能である。なお、バインダーには、必要に応じて硬化剤、硬化触媒、硬化促進剤、希釈剤、増粘剤、分散剤、撥水剤などを添加してもよい。
【００２７】
また、木質薄片は、予めアセチル化しておくことが好ましい。アセチル化する場合は、その木質薄片を含水率３％以下、好ましくは１％以下に乾燥した後、酢酸、無水酢酸、クロル酢酸などの気化蒸気に接触させて気相中でアセチル化（アセチル化度１２〜２０％）することが好ましい。このように木質薄片をアセチル化することによって耐水性が得られ、寸法の経年変化を防止することが可能である。
以下、かかる中空下地パネル２１０を直交配置して遮音床２００を形成した場合に得られる種々の効果について説明する。
【００２８】
＜異方性を有する中空下地パネル２１０を直交配置したことによる効果＞
図７は、乾式遮音二重床１００に床衝撃音等が発生した場合における振動の伝播の様子を説明するための図である。なお、図７では、説明の理解を容易にするために、仕上げ材１３０及び中空下地パネル２１０によって形成された遮音床２００のみを図示し、その他の構成要素（防振支持脚等）については図示を省略している。
例えば、振動の伝播方向が図７に示す矢印α方向である場合、遮音床２００の上に貼着された仕上げ材１３０を進行する波の速度（振動伝播速度）は、略一定であるのに対し、中空下地パネル２１０が直交配置された遮音床２００を進行する波の速度（振動伝播速度）は、中空下地パネル２１０の異方性方向が振動の伝播方向と直交しているか否かによって異なる。
【００２９】
詳述すると、中空下地パネル２１０の異方性方向が振動の伝播方向と直交している場合（図７に示す、ａ、ｃ参照）、該中空下地パネル２１０を伝播する際の振動伝播速度は遅くなるのに対し、中空下地パネル２１０の異方性方向が振動の伝播方向と平行な場合（図７に示す、ｂ参照）、該中空下地パネル２１０を伝播する際の振動伝播速度は速くなる。このように、中空下地パネル２１０を直交配置することにより遮音床２００を進行する波の速度（振動伝播速度）は不均一となり、仕上げ材１３０を進行する波と遮音床２００を進行する波との位相干渉が頻繁に生じる。この結果、防振支持脚１２０や図示せぬ壁取合部（幅木等）から床基盤１１０へ伝播するエネルギーは減少し、床衝撃音レベルは低減する。なお、振動の伝播方向が図７に示す矢印β方向（すなわち、矢印α方向と直交する方向）である場合については、上記とほぼ同様に説明することができるため、割愛する。
【００３０】
ここで、図８は、乾式二重床から床基盤への振動伝達率（単位加振力当たりの発生振動加速度レベル）の実測結果を示す図である。なお、図８では、中空下地パネルを直交配置したときの実測結果を破線で示し、中空下地パネルを平行配置（隣り合う中空下地パネルの異方性方向が互いに平行になるように配置）したときの実測結果を実線で示している。また、実験では、インパクトハンマーで各二重床の表面を加振し、床基盤に発生する振動振動加速度レベルを測定した。
図８に示すように、１２５Ｈｚ、２５０Ｈｚ（軽量床衝撃音の性能決定周波数）付近で、直交配置したときの実測結果が平行配置したときの実測結果よりも大きく沈み込んでいる。これは、中空下地パネルを平行配置するよりも直交配置する方が、軽量床衝撃音の発生によって床基盤に伝達する振動が小さいことを意味する。すなわち、中空下地パネルを直交配置することで軽量床衝撃音の発生によって床基盤に伝達する振動を抑えることが可能となる。
【００３１】
＜中空下地パネル２１０の中実部２１２を防振支持脚１２０で支持したことによる効果＞
前掲図４に示すように、中空下地パネル２１０には、異方性方向に延在する中実部２１２及び中空部２１３がそれぞれ形成され、中実部２１２は、異方性方向に平行な２側面の内側領域にそれぞれ設けられ、当該中実部２１２の端部２１２ａが防振支持脚１２０によって支持されている。これにより、各防振支持脚１２０によって支持された中空下地パネル２１０の中実部２１２は、床板を受ける根太として機能する。
【００３２】
ここで、図９は、防振支持脚１２０によって支持された中空下地パネル２１０を例示する図であり、図１に示す遮音床２００を矢印方向から見た図である。
前述したように、本実施形態に係る遮音床２００は、各中空下地パネル２１０を直交配置することにより形成されている。従って、各中空下地パネル２１０の中実部２１２（図９に示す、網掛け部分）により、２軸方向（図９に示す、ｘ方向及びｙ方向参照）に面として根太が形成される。
これに対し、各中空下地パネル２１０を平行配置した場合、すなわち隣り合う中空下地パネル２１０の異方性方向が互いに平行になるように配置した場合には、各中空下地パネル２１０の中実部２１２により、１軸方向（図９を例に説明すれば、ｘ方向若しくはｙ方向のいずれか一方向）に線として根太が形成されるのみである。
【００３３】
すなわち、各中空下地パネル２１０を直交配置し、面として根太を形成することで、各中空下地パネル２１０を平行配置し、線として根太を形成した場合よりも面としての剛性（面剛性）が上がる。
周知の通り、面剛性が上がることで機械インピーダンスＺは増加するため、各中空下地パネル２１０を直交配置した遮音床及び平行配置した遮音床の各々に同一加振力Ｆを与えた場合（すなわち、同一床衝撃音を発生させた場合）、加振時に発生するパネルの屈曲運動の振幅方向（図９においては紙面垂直方向）の振動速度Ｖは、中空下地パネル２１０を平行配置した場合よりも、中空下地パネル２１０を直交配置した場合の方が低くなる（下記式（１）参照）。
Ｚ＝Ｆ／Ｖ          ・・・（１）
Ｚ；機械インピーダンス
Ｆ；加振力
Ｖ；振動速度
ここで、床衝撃音レベルは、振動速度Ｖに比例するため、中空下地パネル２１０を直交配置することで、床衝撃音レベルは低減される。
【００３４】
また、中空下地パネル２１０を平行配置した場合には、各中空下地パネル２１０の中実部２１２によって１軸方向に線として根太が形成されるため、１軸方向に長い振動モードが発現し、この結果低いモード周波数（共振周波数）が発生する。コンクリートスラブなどの床基盤１１０におけるモード周波数も、遮音床２００におけるモード周波数と同様、低い周波数帯域に集中しているため、各モード周波数が一致してしまい、床衝撃音レベルが高くなってしまう等の問題が生じていた。
【００３５】
これに対し、本実施形態では、中空下地パネル２１０を直交配置しているため、隣り合う下地パネル２１０の中実部２１２によって形成される根太により、遮音床２００は小割りとなり、上記のように１軸方向に長い振動モードが発現することはなく、この結果モード周波数は高くなる。
遮音床２００におけるモード周波数が高くなることで、当該遮音床２００におけるモード周波数は、コンクリートスラブなどの床基盤１１０におけるモード周波数から遠ざかり、これにより当該遮音床の振動モードは励起されにくくなり、床衝撃音レベルは低減される。
【００３６】
また、前述したように中空下地パネル２１０を振動伝播経路と見た場合、中実部２１２と中空部２１３との間でインピーダンスの不連続が生じ、中実部２１２と中空部２１３の境界で反射が起こり、相互干渉や内部損失等によるエネルギーの伝達ロスが生じる。
各中空下地パネル２１０を平行配置した場合には、１軸方向と直交する方向においてのみ、上記中実部２１２と中空部２１３の境界で反射が起こり、エネルギーの伝達ロスが生じるが、各中空下地パネル２１０を直交配置した場合には、２軸方向のいずれにおいても上記中実部２１２と中空部２１３の境界で反射が起こり、上記エネルギーの伝達ロスが生じる。
すなわち、中空下地パネル２１０を直交配置することで、中空下地パネル２１０によるエネルギーの伝達ロスが増加し、これにより防振支持脚１２０や遮音床２００と壁との接触部（図示略）等から躯体へ伝播するエネルギーは減少し、この結果床衝撃音レベルは低減される。
【００３７】
以上の説明から明らかなように、本実施形態によれば、中空下地パネル２１０を直交配置して遮音床２００を形成することで、該中空下地パネル２１０を平行配置して遮音床２００を形成した場合よりも機械的強度を強くすることができると共に、床衝撃音レベルを抑制することが可能となる。
【００３８】
Ｂ．変形例
以上この発明の一実施形態について説明したが、上記実施形態はあくまで例示であり、上記実施形態に対しては、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で様々な変形を加えることができる。変形例としては、例えば以下のようなものが考えられる。
【００３９】
＜変形例１＞
図１０は、変形例１に係る中空下地パネル２１０における空洞２１１が形成された側面の拡大図である。
上述した本実施形態では、略台形の空洞２１１が形成された中空下地パネル２１０を用いた場合について説明したが、例えば空洞２１１を三角形状（図１０に示すＡ参照）や四角形形状（図１０に示すＢ参照）などの多角形形状、真円（図１０に示すＣ参照）や楕円などの円形形状、といった様々な形状を適用してもよく、また空洞２１１を上下方向に複数設けるようにしてもよい（図１０に示すＤ参照）。また、上述した本実施形態では、中空下地パネル４０を木質薄片のみで作成する場合について述べたが、中空下地パネル４０の上面または下面を化粧ボードで構成するようにしてもよく、プラスチック、金属材料などの様々な材料で作成してもよい。
【００４０】
＜変形例２＞
また、上述した本実施形態では、遮音床２００を異方性を有する複数の中空下地パネル２１０によって形成した場合について説明したが、本発明は、中空下地パネル２１０に限定する趣旨ではない。すなわち、本発明は、異方性を有する下地パネルによって遮音床２００が形成されれば良く、例えば該中空下地パネル２１０の代わりに無垢の木材、ＦＲＰ(Fiber Reinforced Plastic)、波板（コルゲート板）、鋼板デッキ等の異方性を有する下地パネルを用いて遮音床２００を形成しても良い。
【００４１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、遮音床を形成する複数の下地パネルとして、異方性を有する下地パネルを用い、かつ、各下地パネルを直交配置することにより、機械的強度の強化及び床衝撃音レベルの低減を実現することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  本実施形態における乾式遮音二重床の構成を示す図である。
【図２】  同実施形態に係る遮音床を説明するための図である。
【図３】  同実施形態に係る中空下地パネルを説明するための図である。
【図４】  同実施形態に係る防振支持脚と遮音床との関係を示す図である。
【図５】  同実施形態に係る中空下地パネルにおける空洞が形成された側面の拡大図である。
【図６】  同実施形態に係る中空下地パネルの製造過程を説明するための図である。
【図７】  同実施形態に係る床衝撃音等が発生した場合における振動の伝播の様子を説明するための図である。
【図８】  同実施形態に係る乾式二重床から床基盤への振動伝達率の実測結果を示す図である。
【図９】  同実施形態に係る防振支持脚によって支持された中空下地パネルを示す図である。
【図１０】  変形例１に係る中空下地パネルにおける空洞が形成された側面の拡大図である。
【図１１】  従来の乾式遮音二重床の構成を示す図である。
【符号の説明】
１００・・・乾式遮音二重床、１１０・・・床基盤、１２０・・・防振支持脚、１３０・・・仕上げ材、２００・・・遮音床、２１０・・・中空下地パネル、２１１・・・空洞、２１２・・・中実部、２１２ａ・・・端部、２１３・・・中空部。
【図１】
0003852343.tif 000002
【図２】
0003852343.tif 000003
【図３】
0003852343.tif 000004
【図４】
0003852343.tif 000005
【図５】
0003852343.tif 000006
【図６】
0003852343.tif 000007
【図７】
0003852343.tif 000008
【図８】
0003852343.tif 000009
【図９】
0003852343.tif 000010
【図１０】
0003852343.tif 000011
【図１１】
0003852343.tif 000012