(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ≦0.03％，Ｓｉ≦1.0％，Ｃｒ：15〜26％，Ａｌ：2〜6％，Ｔｉ：0〜0.5％(無添加を含む)を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、ＭｇＯ系耐火物で内張りされた精錬容器を用いて製造するにあたり、溶鋼と接するスラグをＣａＦ2が実質的に含まれないＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系とし、かつ鋼成分調整後・鋳造前におけるスラグ組成が(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるようにコントロールする、精錬容器の耐火物溶損を抑えた製造性の良い高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項２】
鋼成分調整後・鋳造前におけるスラグ組成が、ＣａＯ：25〜40質量％，ＭｇＯ≦15質量％，(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるように、造滓剤の組成および投入量をコントロールする、請求項１に記載の高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項３】
質量％で、Ｃ≦0.03％，Ｓｉ≦1.0％，Ｃｒ：15〜26％，Ａｌ：2〜6％，Ｔｉ：0〜0.5％(無添加を含む)，希土類元素のうち１種または２種以上：合計で0.02〜0.12％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、ＭｇＯ系耐火物で内張りされた精錬容器を用いて製造するにあたり、溶鋼と接するスラグをＣａＦ2が実質的に含まれないＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系とし、かつ希土類元素添加時期におけるスラグ組成が(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるようにコントロールする、精錬容器の耐火物溶損を抑えた製造性の良い高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項４】
希土類元素添加時期におけるスラグ組成が、ＣａＯ：25〜40質量％，ＭｇＯ≦15質量％，(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるように、造滓剤の組成および投入量をコントロールする、請求項３に記載の高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項５】
鋳造材中のＭｇ濃度を0.014質量％以下にする、請求項１〜４に記載の高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項６】
精錬中、精錬容器に設けられたガス吹き込み装置から溶鋼中に不活性ガスを0.4〜20Ｎｌ／min・Ｔの供給速度で吹き込んで溶鋼中のＨ濃度を低減し、鋳造材中のＨ含有量を6質量ppm以下にする、請求項１〜５に記載の高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【請求項７】
不活性ガスがＡｒである請求項６に記載の高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スラグ組成をコントロールすることにより精錬容器のＭｇＯ系耐火物の溶損を抑えた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法であって、ヘゲ疵が発生しにくく製造性の良い高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を得るための溶製方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼は耐高温酸化性に優れた材料であり、従来から電熱材，高温炉部材，燃焼排気系部材，自動車排ガス系部品などに使用されている。しかし、この系統の鋼種は一般的に熱延時にヘゲ疵が発生しやすく、これがしばしば歩留りの著しい低下を招いて問題になる。一例を示せば、連続鋳造法により得られた高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼スラブの表層下には深さ20〜30mmにわたって管状の気泡が生成し、熱延前のスラブ研削によってこれらは開放疵となり、スラブ加熱時に疵内部が酸化され、それが熱延時にヘゲ疵となって現れる。ヘゲ疵の発生したコイルは表面研削工程で重研削を余儀なくされ、製品歩留りは著しく低下する。ヘゲ疵が重度の場合にはコイル自体を屑処理化しなければならない。
【０００３】
ステンレス鋼の量産プロセスとしてＡＯＤやＶＯＤがよく知られており、近年これらのプロセスの発達により各種ステンレス鋼が経済的に量産できるようになった。これらのプロセスでは、脱硫，脱酸を促進し鋼の品質を高めるため、精錬容器の内張り耐火物には一般的に塩基性耐火物が使用される。例えば、マグクロれんが（代表的組成；ＭｇＯ：60％，Ａｌ2Ｏ3：10％，Ｃｒ2Ｏ3：19％，ＦｅＯ：6％）、マグドロれんが（同；ＭｇＯ：57％，ＣａＯ：39％）など、ＭｇＯを主要成分として含有する耐火物がよく使われている。これらのＭｇＯ系耐火物は、耐スラグ侵食性，耐スポーリング性，耐磨耗性等に優れており、一般的なステンレス鋼精錬には非常に適したものである。しかし、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製においては、これらの耐火物は侵食を受けやすく、また耐火物中のＭｇＯが前述のような「管状気泡」の生成に関与することもわかってきた。
【０００４】
通常、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶鋼中にはかなりの濃度のＭｇが溶解しており、鋳造時の凝固の際、過飽和となったＭｇがガス化して鋳造材中に気泡を作ることが判明した。
溶鋼中のＭｇは、主としてスラグ中のＭｇＯが溶鋼中のＡｌや希土類元素（Ｒｅ）によって以下のように還元されて増加する。
３(ＭｇＯ)＋２[Ａｌ]＝(Ａｌ2Ｏ3)＋３[Ｍｇ]
３(ＭｇＯ)＋２[Ｒｅ]＝(ＲＥ2Ｏ3)＋３[Ｍｇ]
【０００５】
一方、スラグ中のＭｇＯ成分は、造滓剤やＭｇＯ系耐火物から供給される。また、耐火物の侵食防止の観点から、スラグ中にＭｇＯを意図的に存在させることも多い。このため、ＭｇＯ系耐火物容器を用いた通常の溶製方法に従う限り、高Ａｌ含有鋼や希土類元素添加鋼の溶鋼中のＭｇ濃度が増加することは、ある程度避けられない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶鋼中のＭｇ濃度増加を防止する手段として、例えば特開平7−116779号公報には以下のような方法が提案されている。
▲１▼ＣａＯ−ＣａＦ2−Ａｌ2Ｏ3系スラグを使用する方法。ＣａＦ2はスラグ中のＭｇＯ溶解度を大幅に減少させる作用を呈する。
▲２▼精錬容器の耐火物をアルミナ系耐火物でライニングする方法。これにより耐火物からのＭｇＯの溶出が避けられる。
【０００７】
しかし、上記▲１▼の方法ではＣａＦ2含有スラグを使用するので、ＭｇＯ系耐火物は著しい損傷を受ける。そのためＭｇＯ系耐火物の精錬容器を用いた場合は耐火物補修コストがかさみ、容器自体も劣化しやすい。一方、上記▲２▼の方法ではアルミナ系耐火物でライニングするためのコストが高くつき、かつ、高Ａｌ鋼を溶製する毎に特殊な容器を準備することは操業上の様々な制約を招く。
本発明は、従来法のこれらの欠点を解消し、通常の精錬容器を用いて経済的に管状気泡のない健全な高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の鋳造材が得られる、実用性の高い溶製方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１の発明は、質量％で、Ｃ≦0.03％，Ｓｉ≦1.0％，Ｃｒ：15〜26％，Ａｌ：2〜6％，Ｔｉ：0〜0.5％(無添加を含む)を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、ＭｇＯ系耐火物で内張りされた精錬容器を用いて製造するにあたり、溶鋼と接するスラグをＣａＦ2が実質的に含まれないＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系とし、かつ鋼成分調整後・鋳造前におけるスラグ組成が(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるようにコントロールする、精錬容器の耐火物溶損を抑えた製造性の良い高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法である。
【０００９】
ここで、「ＭｇＯ系耐火物」とはＭｇＯを概ね50質量％以上含有する耐火物であり、例えば先述のマグクロれんがやマグドロれんがはこれに該当する。「ＣａＦ2が実質的に含まれない」とはＣａＦ2を含まないようにスラグの組成がコントロールされている（注意がはらわれている）ことを意味し、不可避的に不純物として混入するＣａＦ2は概ね１質量％以下の範囲で許容される。「鋼成分調整後・鋳造前」とは、精錬および成分元素の添加を全て終え、鋳造が開始できる状態にある時期をいう。
【００１０】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、鋼成分調整後・鋳造前におけるスラグ組成が、ＣａＯ：25〜40質量％，ＭｇＯ≦15質量％，(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるように、造滓剤の組成および投入量をコントロールするものである。
【００１１】
請求項３の発明は、質量％で、Ｃ≦0.03％，Ｓｉ≦1.0％，Ｃｒ：15〜26％，Ａｌ：2〜6％，Ｔｉ：0〜0.5％(無添加を含む)，希土類元素のうち１種または２種以上：合計で0.02〜0.12％を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼を、ＭｇＯ系耐火物で内張りされた精錬容器を用いて製造するにあたり、溶鋼と接するスラグをＣａＦ2が実質的に含まれないＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系とし、かつ希土類元素添加時期におけるスラグ組成が(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるようにコントロールする、精錬容器の耐火物溶損を抑えた製造性の良い高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の溶製方法である。
【００１２】
ここで、希土類元素はＹ，Ｌａ，Ｃｅ，Ｎｄ等である。「希土類元素添加時期」とは希土類元素を溶鋼に添加する直前を意味し、複数回に分けて添加する場合は最初の添加の直前である。希土類元素の添加方法は特に問わない。一般的に溶鋼への希土類元素の添加は、他の鋼成分を全て調整した後、鋳造前に行われることが多い。
【００１３】
請求項４の発明は、請求項３の発明において、希土類元素添加時期におけるスラグ組成が、ＣａＯ：25〜40質量％，ＭｇＯ≦15質量％，(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8となるように、造滓剤の組成および投入量をコントロールするものである。
【００１４】
請求項５の発明は、請求項１〜４の発明において、特に鋳造材中のＭｇ濃度を0.014質量％以下にするものである。
【００１５】
請求項６の発明は、精錬中、請求項１〜５の発明において、精錬容器に設けられたガス吹き込み装置から溶鋼中に不活性ガスを0.4〜20Ｎｌ／min・Ｔの供給速度で吹き込んで溶鋼中のＨ（水素）濃度を低減し、鋳造材中のＨ含有量を6質量ppm以下にするものである。
【００１６】
ここで、「精錬容器に設けられたガス吹き込み装置」とは、例えばポーラスプラグ，羽口，ノズルなどが挙げれれる。「Ｎｌ／min・Ｔ」とは、溶鋼１Ｔ(トン)あたりの標準状態でのガス供給速度である。
【００１７】
請求項７の発明は、請求項６の発明において、特に不活性ガスがＡｒである点を規定したものである。
【００１８】
【発明の実施の形態】
図１は、高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼のスラブに気泡が発生しない限界のＭｇ含有量およびＨ含有量を調査した結果である。図１から、Ｍｇ含有量が0.014質量％以下で、かつＨ含有量が6質量ppm以下のスラブにおいて、気泡が見られないことがわかる。Ｍｇ含有量，Ｈ含有量がこれらの限界値を多少上回った場合でも、そのスラブに気泡が少なければ熱延でのヘゲ疵は大幅に減少するが、特にＭｇ≦0.014質量、かつＨ≦6質量ppmとしたとき、本系鋼に特有のヘゲ疵の問題は生じない。
【００１９】
図２は、鋼中のＡｌ含有量とＭｇ含有量の関係を調べたものである。この実験は、Ｆｅ−18〜21質量％Ｃｒ鋼においてＡｌ量を種々変化させた鋼をＭｇＯるつぼ中で溶解し、溶鋼温度を1600℃とし、溶鋼表面には(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)を0.6〜0.8に調整したＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系スラグを浮かべた状態で所定時間保持したのち鋳造し、得られた鋳塊の成分を分析したものである。図２から、Ａｌ含有量が6質量％以下において、Ｍｇ≦0.014質量％のものが安定的に得られることがわかる。
【００２０】
図３は、鋼中の希土類元素（Ｒｅ）含有量とＭｇ含有量の関係を調べたものである。この実験は、Ｆｅ−18〜21質量％Ｃｒ−5〜6質量％Ａｌ鋼において希土類元素の合計含有量を種々変化させた鋼をＭｇＯるつぼ中で溶解し、図２の場合と同様に得られた鋳塊の成分を分析したものである。図３から、希土類元素の合計含有量が0.12質量％以下において、Ｍｇ≦0.014質量％のものが安定的に得られることがわかる。
【００２１】
図４は、ＭｇＯるつぼ中で溶解した高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼のＭｇ含有量に及ぼす、ＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系スラグの(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値の影響を調べた実験例である。この実験は、Ｆｅ−20質量％Ｃｒ−5質量％Ａｌ鋼をＭｇＯるつぼ中で30kg溶解し、溶鋼温度を1600℃とし、(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値を種々に変化させたＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系スラグを溶鋼表面に浮かべ、希土類元素としてＬａを添加し、Ｌａ添加後0min(添加直後)，3min，6minの溶鋼をサンプリングして、Ｍｇ濃度を調べたものである。図４中、横軸のＣ／Ａは(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値を表す。図４から、(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値が1.0以下になると鋼中Ｍｇ濃度が急激に低下し、0.8以下において低い値に安定する傾向がわかる。このようなＭｇ濃度の急激な低下が生じる理由としては、(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値の低下により、スラグ中のＭｇＯ溶解度が小さくなるとともにスラグの粘性が増加し、これらの特性がある臨界点を境にして、スラグ中ＭｇＯの還元反応を鈍らせるように作用するのではないかと推測される。なお、この実験では鋼中Ｍｇ濃度が0.005質量％程度以下の極めて低い値が得られているが、これは、実験上の都合により高純度原料を使用したこと等によるものである。
【００２２】
本発明では、希土類元素を添加しない場合は「鋼成分調整後・鋳造前」の時点におけるスラグ組成を規定する。この時点の溶鋼温度は、鋳造するのに最適な温度に調整されており、鋼種毎にほぼ一定している。このため、この時点でのスラグ組成を規定することでスラグ物性への温度の影響を実際上問題にする必要がなく、現に、この時点でのスラグ組成を適正化することにより気泡のない健全なスラブが得られる。本発明で規定する範囲の鋼成分では、この時点の溶鋼温度は概ね1600℃±15℃となる。
【００２３】
希土類元素を添加する場合は「希土類元素添加時期」、すなわち、最初の希土類元素の添加直前におけるスラグ組成を規定する。希土類元素は極めて酸化され易いため、鋼中に所望量を確実に歩留らせるには、他の鋼成分調整後・鋳造前に添加するのが通常である。上記のように、この時点の溶鋼温度はほぼ一定しており、現に、希土類元素添加直前のスラグ組成を適正化することにより気泡のない健全なスラブが得られる。
【００２４】
上記の時点におけるスラグ組成は、(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)≦0.8であることが必要であるが、具体的には特にＣａＯ：25〜40質量％，ＭｇＯ≦15質量％とすることが望ましい。本発明では精錬容器にＭｇＯ系耐火物を用いるので、スラグ中のＭｇＯ濃度は耐火物から溶け出すＭｇＯの影響を受ける。また、精錬の進行に伴い、スラグ組成は変化する。上記時点におけるスラグ組成を規定範囲内に調整するには、耐火物の溶出や精錬反応の影響を考慮しながら、精錬中などに投入する造滓剤の組成および投入量をコントロールすることが好ましい。
【００２５】
以上のようにスラグ組成を適正化することによって、鋼中のＭｇ含有量を低減することができるが、前述のように鋼中のＨ含有量を低減することも本系鋼のヘゲ疵を防止するうえで非常に有効である。このため、精錬段階で積極的に溶鋼中のＨを除去することが望ましい。その方法として、溶鋼中に不活性ガスを吹き込むことが効果的である。溶鋼中のＨは、この吹き込みガスの気泡中に拡散されることにより除去される。実験の結果、精錬容器に設けられたガス吹き込み装置から不活性ガスを0.4Ｎｌ／min・Ｔ以上の供給速度で吹き込むことにより、鋼中のＨ含有量を6質量ppm以下に低減できることがわかった。不活性ガスの供給速度を大きくすることによりＨの除去速度は向上するが、過剰となると溶鋼のスプラッシュが多くなり、溶鋼中のＡｌ等が酸化されるようになる。このため、不活性ガスの供給速度は20Ｎｌ／min・Ｔ以下とすることが望ましい。吹き込むガスの種類は、Ｈの拡散・希釈に有効なガスならば利用可能であるが、Ａｌ等の酸化を防止するためにＡｒ等の不活性ガスを用いることが好ましい。
【００２６】
本系鋼はＨを吸収しやすい性質を有するので、用いる原料，材料の湿分管理に注意を払う必要がある。
【００２７】
次に、本発明で対象とする鋼の成分元素について説明する。
Ｃ：多すぎると鋼材の靭性が低下し、また高温で異常酸化が生じやすくなるので、0.3質量％以下の含有量とする。
【００２８】
Ｓｉ：耐高温酸化性に有効な元素であるが、多すぎると鋼材の靭性が低下するので、1.0質量％以下の含有量とする。
【００２９】
Ｃｒ：耐高温酸化性に有効な基本的成分であり、燃焼排気系部材その他の高温用途において優れた耐高温酸化性を得るために、15質量％以上の含有量とする。しかし、多すぎると鋼材の靭性が低下するので、26質量％を上限とする。
【００３０】
Ａｌ：耐高温酸化性の改善に不可欠の元素であり、上記Ｃｒ含有量のフェライト系ステンレス鋼において2質量％以上の含有でその効果を発現する。しかし、多すぎると鋼中Ｍｇ濃度が増加し、製造性が著しく劣化するので、6質量％を上限とする。
【００３１】
Ｔｉ：Ｃ，Ｎの固定に有効な元素であるが、過剰となると耐高温酸化性を損なうので、添加する場合は0.5質量％以下の含有量になるようにする。
【００３２】
希土類元素：代表的なものとしてＹ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ等の元素が挙げられる。これらは異常酸化の防止に極めて有効であり、異常酸化防止効果を発現するうえでいずれもほぼ均等作用を有する。このため、単独で用いてもよいし、複合で用いてもよい。異常酸化防止効果は、希土類元素の合計含有量が0.02質量％以上で発揮される。しかし、過剰となると鋼中Ｍｇ濃度の増加を招き、製造性が著しく劣化するので、0.12質量％を上限とする。
【００３３】
Ｍｇ：鋳塊中の気泡生成元素であり、ヘゲ疵の原因になるので、0.014質量％以下に抑えることが望ましい。
【００３４】
Ｈ：これも鋳塊中の気泡生成元素であり、ヘゲ疵の原因になるので、6質量ppm以下に抑えることが望ましい。
【００３５】
これらの元素の他に、不可避的不純物として、例えば、Ｍｎ，Ｎｉ，Ｐ，Ｓ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｎ，Ｏなどを含有してもよい。
【００３６】
【実施例】
〔実施例１〕
真空誘導溶解炉を用い、Ａｒ雰囲気下で、底部にポーラスプラグを取り付けたＭｇＯるつぼ中で所定の組成のＦｅ−Ｃｒ合金30kgを溶解し、ＣａＯ−ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3系スラグ4.5kgを添加し、溶鋼温度を1600℃に保持し、所定量のＡｌ，Ｔｉを添加した。希土類元素を添加する場合はＡｌ，Ｔｉ添加の５分後に所定量の希土類元素を添加し、３分間保持した後、鋳造した。希土類元素を添加しない場合はＡｌ，Ｔｉ添加の５分後に鋳造した。なお、溶鋼中にポーラスプラグを通じて所定量のＡｒガスを吹き込んだ。得られた鋳塊の成分分析を行うとともに、鋳塊の縦断面にて気泡の生成有無を調査した。表１に結果を示す。
【００３７】
【表１】
0003836249.tif 000002
【００３８】
鋼組成、およびスラグ組成とも本発明規定範囲内としたものは、いずれも鋳塊中に気泡の生成が無かった（No.1〜7）。これに対し、スラグの(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値が0.8を超えるものは、Ｍｇ含有量が0.014質量％を超え、気泡の発生が見られた（No.9,10,14,15）。希土類元素の含有量が0.12質量％を超えるものは、スラグ組成が適正であってもＭｇ含有量が0.014質量％を超え、気泡の発生が見られた（No.11）。Ａｌ含有量が6質量％を超えるものも同様であった（No.12）。No.13だけが溶鋼中へのＡｒガス供給速度が0.4Ｎｌ／min・Ｔに満たなかったものであるが、これは他の条件が適正であったにもかかわらず、Ｈ含有量が6質量ppmを超えて高くなり、気泡の発生が見られた。
【００３９】
〔実施例２〕
ＶＯＤプロセスで、20Ｃｒ−5Ａｌ鋼（希土類元素添加）と18Ｃｒ−3Ａｌ鋼（希土類元素無添加）をそれぞれ70トン溶製した。ＶＯＤ鍋の内張り耐火物はマグドロれんがであり、ＶＯＤで仕上脱炭，合金添加を行った後、連続鋳造法によりスラブ形状に鋳造した。20Ｃｒ−5Ａｌ鋼では鋼成分調整後・鋳造前、18Ｃｒ−3Ａｌ鋼では希土類元素添加直前のスラグ組成が、それぞれ本発明規定範囲になるように、造滓剤の組成および投入量をコントロールした。スラグ成分としてＣａＦ2は添加しなかった。ＶＯＤでの精錬中、ポーラスプラグを通じて200Ｎｌ／min（2.9Ｎｌ／min・Ｔ）のＡｒガスを溶鋼中に吹き込んだ。得られたスラブを温間で表面から深さ5mmまで表面研削し、直ちに加熱炉に送り、熱間圧延し、熱延鋼帯におけるヘゲ疵の有無を調べた。また、スラブを切り出したサンプルについて、気泡の生成有無を調べた。その結果をスラグ組成とともに表２に示す。
【００４０】
【表２】
0003836249.tif 000003
【００４１】
いずれのチャージも、スラブに気泡は無く、ヘゲ疵も発生しなかった。また、使用した鍋の耐火物の溶損は、通常のステンレス鋼精錬時の２〜３倍程度に抑えられ、再使用が十分可能な状態であった。なお、実施例２と同様の溶製を、15質量％のＣａＦ2を添加したスラグを用いて試みた。その結果、鍋の内張りに使用したマグドロれんがはスラグライン部での溶損が顕著であり、再使用に耐えない程度のダメージを受けた。
【００４２】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、通常のＭｇＯ系耐火物で内張りした精錬容器を用いて、ヘゲ疵の発生しない高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼が容易に、かつ安定して製造できるようになった。
【図面の簡単な説明】
【図１】高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の鋳塊中の気泡生成に及ぼす、鋼中Ｍｇ含有量およびＨ含有量の影響を表すグラフである。
【図２】高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の、鋼中Ａｌ含有量とＭｇ含有量の関係を表すグラフである。
【図３】高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の、鋼中希土類元素含有量とＭｇ含有量の関係を表すグラフである。
【図４】高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の鋼中Ｍｇ濃度に及ぼす、スラグの(質量％ＣａＯ)／(質量％Ａｌ2Ｏ3)値の影響を表すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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