(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の鉱油（Ａ）からなる基油に、重量平均分子量が７０，０００〜８０，０００である非分散型ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤を、組成物全量に対して４〜６重量％配合してなる緩衝器用油圧作動油組成物であって、
その粘度特性は、１００℃における動粘度が３．０〜３．５ｍｍ２／ｓ、２０℃における動粘度が２０．５〜２３．５ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１６０〜１７０であり、かつ、−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１３５０〜１６００ｍＰａ・ｓであり、ＮＯＡＣＫ蒸発量は、６重量％以下、及び音波法による剪断安定性試験での１００℃における粘度低下率は、７％以下であることを特徴とする緩衝器用油圧作動油組成物。
鉱油（Ａ）：１００℃における動粘度が２〜３ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、及び曇り点が−２７．５℃以下である深脱蝋鉱油（ａ）と、４０℃における動粘度が１．５〜２．５ｍｍ２／ｓである低粘度鉱油（ｂ）との混合鉱油（ただし、該低粘度鉱油（ｂ）の含有量は、混合鉱油全量を基準として１〜３重量％である）。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、緩衝器用油圧作動油組成物に関する。さらに詳しくは、減衰力安定性に優れた、特に低温での乗り心地がよい緩衝器用油圧作動油組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車における車体のサスペンション（懸架装置）に、振動を緩和して乗り心地や操縦安定性の向上のために、一般に油圧型のショックアブソーバー（緩衝器）が使用されている。緩衝器の構造は、オイルの流動抵抗を利用した筒形構造が基本となっており、通常は、油圧のピストンに小さな孔を開けたものが使用される。この筒形構造を有する緩衝器では、ピストンの上下に応じて油が孔を通過するが、その時の抵抗はピストンのスピードに比例する。そのため、シリンダーとピストンロッドとの摺動部分には、互いの摩耗を防ぐために案内を兼ねたガイドブッシュが入れられており、更にオイル漏れを防ぐため全体がシールされている。また、緩衝器としては、上記した筒形構造のもの以外に、二重管型やガス入り型など各種のものが知られている。
このような構造をした緩衝器の場合、前記した如く、ピストンロッドとガイドブッシュの間、ピストンロッドとシールの間、ピストンとシリンダーの間などに多数の複合した摩擦が発生する。その上、自動車の場合、厳しい走行条件下において自動車への振動を緩和して乗り心地や操縦安定性を確保することが必要であり、そのため、従来、緩衝器に使用される油圧作動油に対し、耐摩耗性が良好で耐久性があるとともに、摩擦特性が良好であることが求められている。
自動車では、この他、同様の緩衝器がエンジンの支持装置、バンパーの衝撃吸収装置、ドアチェッカー等にも使用されている。また、航空機でも、離着陸時の衝撃吸収のために、油圧型の緩衝器が配置されている。これらの緩衝器に使用される油圧作動油についても、前記と同様の性能が求められている。
【０００３】
従来、良好な耐摩耗性、耐久性及び摩擦特性を有する緩衝器用油圧作動油としては、潤滑油基油中にジチオりん酸亜鉛（Ｚｎ−ＤＴＰ）を長鎖脂肪酸などの油性剤や清浄分散剤と共に添加した緩衝器用油圧作動油組成物（特開昭５５−１６５９９６号公報）、潤滑油基油にホウ素含有清浄分散剤とりん酸エステルを含有させた緩衝器用流体組成物（特公平２−４４８７９号公報）、潤滑油基油にりん酸エステル等とアルカノールアミンを含有させた緩衝器用油圧作動油組成物（特開平５−２５５６８３号公報）、潤滑油基油にリン酸エステル等と脂肪族ポリアミンを配合した緩衝器用油圧作動油組成物（特開平７−２２４２９３号公報）、及び潤滑油基油にリン酸エステル等と脂肪族ポリアミン、脂肪族モノアミンを配合した緩衝器用油圧作動油組成物（特開平７−２５８６７３号公報）などが提案されている。
【０００４】
ところで、緩衝器は、制振作用を行うものであるが、制振力を普通、減衰力と呼び、緩衝器の性能は、作動速度と減衰力に関係する。緩衝器、特に自動車用緩衝器の場合、厳しい走行条件下において自動車への振動を緩和して乗り心地や操縦安定性を確保することが必要であるために、減衰力を安定して保持することが最重要である。減衰力は、液体、すなわち油圧作動油の流動抵抗と緩衝器各摺動部の摩擦力等が関与しており、複数の抵抗の組み合わせである。したがって減衰力を一定範囲に保持するためには、使用する油圧作動油の粘度と摩擦特性ができるだけ安定していることが必要となる。
しかしながら、従来から提案されている緩衝器用油圧作動油は、上記に示す如く、耐摩耗性や摩擦特性に関するものが殆どであり、粘度特性に関したものは少なく、例えば、４０℃における動粘度が３〜５００ｃＳｔ、流動点が−２５℃以下、かつくもり点が−２５℃以下である深脱ロウ基油に、粘度指数向上剤やリン系極圧剤を配合したオリフィス機構を有する機械装置用潤滑油組成物（特開昭６３−２８０７９７号公報）などがあるのみである。
【０００５】
緩衝器は、比較的広い温度範囲で使用されるために、温度による粘度の変化を小さくし、減衰力の変化を招かなくする必要がある。特に、緩衝器用油圧作動油の粘度は、低温になると増加し、低温粘度が高くなり過ぎると、減衰力が大きくなりスムースな作動ができなくなって、乗り心地や操縦安定性が悪化する。そのために、最近では、低温での減衰力の維持についての要求が厳しくなっており、例えば、−２０℃〜−４０℃までの低温での減衰力を大幅に低減することが要求されており、そのために緩衝器用油圧作動油に対して、低温粘度特性の良いものが強く望まれている。
しかしながら、従来からの緩衝器用油圧作動油は、低粘度の基油に粘度指数向上剤や流動点降下剤を配合しているが、低温粘度を良くするために、基油粘度を下げると揮発性が増し、蒸発量の増加やキャビテーションによる減衰力の変動を招くという欠点を有している。さらに、粘度指数向上剤や流動点降下剤を多量に配合した緩衝器用油圧作動油は、ピストンの摺動やオリフィス内を油が流動する際に、剪断を受け、その緩衝器用油圧作動油の粘度が低下する。粘度の大幅な低下は、減衰力の減少をもたらすことになる。
これらのために、緩衝器用油圧作動油に対して、低温粘度特性と蒸発性、及び剪断安定性に優れ、高温から低温に渡って減衰力安定性が良好な緩衝器用油圧作動油の開発が強く望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
上記のような開発状況に鑑み、本発明の目的は、低温粘度特性、蒸発性、及び剪断安定性に優れ、高温から低温に渡って減衰力安定性が良好な緩衝器用油圧作動油組成物を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、前記した従来技術の問題点を解消するために鋭意研究を重ねた結果、緩衝器、特に自動車用緩衝器の場合、低温での減衰力安定性が油圧作動油の−４０℃における低温粘度と相関があり、−４０℃の減衰力と２０℃の減衰力の比（減衰力増加比）が油圧作動油の−４０℃における低温粘度とほぼ比例関係にあることが明らかになった。すなわち、２０℃における動粘度がほぼ等しい場合に−４０℃における低温粘度が小さい程緩衝器用油圧作動油は、常温から低温に渡って減衰力の変化が小さく、良好であることが明らかになった。その結果、特定性状の深脱蝋鉱油の潤滑油基油に、重量平均分子量が特定範囲である非分散型ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤を特定量配合し、しかも緩衝器用油圧作動油の１００℃と２０℃における動粘度、粘度指数、−４０℃におけるブルックフィールド粘度、ＮＯＡＣＫ蒸発量、及び音波法による剪断安定性試験での粘度低下率を特定範囲内にすることにより、緩衝器用油圧作動油として要求される低温粘度特性、蒸発性、及び剪断安定性に優れ、高温から低温に渡って減衰力安定性が良好な緩衝器用油圧作動油組成物が得られることを見い出した。本発明は、これらの知見に基づいて完成するに至ったものである。
すなわち、本発明によれば、下記の鉱油（Ａ）からなる基油に、重量平均分子量が７０，０００〜８０，０００である非分散型ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤を、組成物全量に対して４〜６重量％配合してなる緩衝器用油圧作動油組成物であって、その粘度特性は、１００℃における動粘度が３．０〜３．５ｍｍ２／ｓ、２０℃における動粘度が２０．５〜２３．５ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１６０〜１７０であり、かつ、−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１３５０〜１６００ｍＰａ・ｓであり、ＮＯＡＣＫ蒸発量は、６重量％以下、及び音波法による剪断安定性試験での１００℃における粘度低下率は、７％以下であることを特徴とする緩衝器用油圧作動油組成物が提供される。
鉱油（Ａ）：１００℃における動粘度が２〜３ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、及び曇り点が−２７．５℃以下である深脱蝋鉱油（ａ）と、４０℃における動粘度が１．５〜２．５ｍｍ２／ｓである低粘度鉱油（ｂ）との混合鉱油（ただし、該低粘度鉱油（ｂ）の含有量は、混合鉱油全量を基準として１〜３重量％である）。
【０００８】
本発明は、上記した如く、低温粘度特性、蒸発性、及び剪断安定性に優れ、高温から低温に渡って減衰力安定性が良好な緩衝器用油圧作動油組成物に係わるものであるが、その好ましい態様としては、次のものが包含される。
▲１▼深脱蝋鉱油は、１００℃における動粘度が２〜３ｍｍ２／ｓ、流動点が−３５℃以下、及び曇り点が−３０℃以下である上記記載の緩衝器用油圧作動油組成物。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
潤滑油基油
本発明の緩衝器用油圧作動油組成物において、基油として用いる深脱蝋鉱油（ａ）は、パラフィン系原油又は中間基原油を蒸留して得られた留出油を常法に従って精製した後、深脱蝋処理を行なうことによって得ることができる。
なお、留出油とは原油を常圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の残渣油を減圧蒸留して得られるものを意味する。精製法は特に制限はないが、次の▲１▼〜▲５▼のいずれかの処理をすることによって得ることができる。
▲１▼留出油を水素化処理するか、又は水素化処理したのち、アルカリ蒸留若しくは硫酸洗浄を行なう。
▲２▼留出油を溶剤精製処理するか、又は溶剤精製処理した後、アルカリ蒸留若しくは硫酸洗浄を行なう。
▲３▼留出油を水素化処理したのち、続いて第２段目の水素化処理を行なう。
▲４▼留出油を水素化処理したのち、第２段目の水素化処理、さらに第３段目の水素化処理を行なう。
▲５▼留出油を水素化処理したのち、第２段目の水素化処理を行ない、さらにアルカリ蒸留若しくは硫酸洗浄を行なう。
【００１０】
以下に処理法の１例を示す。
パラフィン系原油又は中間基原油から常法により、潤滑油粗原料を調製し、苛酷な水素化処理を行なう。この処理によって芳香族分などの潤滑油留分に好ましくない成分を除去したり、有効な成分に変えたりする反応が行なわれる。この際、硫黄分や窒素分も殆んど除去される。
次いで、減圧蒸留により必要な粘度を得るような分留を行なう。しかる後に、既知の溶剤脱ろうを行ない、通常のパラフィン系基油が有する流動点、すなわち−１５〜−１０℃程度に脱ろうする。
この脱蝋処理後、必要に応じてさらに水素化処理を行ない芳香族分の大部分を水素化させて飽和分とし、基油の熱的、化学的な安定性を向上させる。しかし、流動点が未だ高いため潤滑油としては適当でない。そのために引続き深脱ろう処理が行なわれる。この深脱ろう処理は、苛酷な条件での溶剤脱蝋法や、ゼオライト触媒を用い、該触媒の細孔に吸着されるパラフィン（主としてノルマルパラフィン）を選択的に水素雰囲気下で分解して蝋分となるものを除去する接触水添脱蝋法が適用される。
水素化処理は、原料油の性状等により異なるが、通常は反応温度２００〜４８０℃、好ましくは２５０〜４８０℃，水素圧力５〜３００ｋｇ／ｃｍ２、好ましくは３０〜２５０ｋｇ／ｃｍ２、水素導入量（対供給留出油１ｋｌ当り）３０〜３０００Ｎｍ３、好ましくは１００〜２０００Ｎｍ３の条件で行なわれる。また、この際に用いられる触媒は、担体としてアルミナ，シリカ，シリカ・アルミナ，ゼオライト，活性炭，ボーキサイトなどを用い、周期律表第ＶＩ族、第ＶＩＩＩ族などの金属、好ましくはコバルト，ニッケル，モリブデン，タングステンなどの触媒成分を既知の方法で担持させたものが使用される。なお、触媒は、予め予備硫化したものが好ましい。
上記した如く、留出油は、水素化処理した後、種々の処理が行なわれるが、第２段目あるいは第３段目の水素化処理を行なう場合、水素化処理条件は上記範囲内で設定すればよく、第１〜３段目の各条件は同一であってもよく異なってもよい。しかし、通常は第１段目よりは第２段目、第２段目よりは第３段目の条件を厳しくして行なわれる。
次に、アルカリ蒸留は、微量の酸性物質を除去して留出分の安定性を改良する工程として行なわれ、ＮａＯＨ，ＫＯＨ等のアルカリを加えて減圧蒸留することにより行なう。
また、硫酸洗浄は、一般に石油製品の仕上げ工程として行なわれているものであり、芳香族炭化水素、特に多環芳香族炭化水素やオレフィン類，硫黄化合物などを除去して留出油の性状を改善するために適用される。
なお、留出油の処理は、上記操作の組合せにより前記した如く▲１▼〜▲５▼の具体的方法があるが、これら方法の中では特に▲１▼，▲３▼，▲４▼の方法が好適である。
【００１１】
本発明に用いられる深脱蝋基油（ａ）は、上記の方法によって得ることができるが、１００℃における動粘度が２〜３ｍｍ２／ｓ、好ましくは２〜２．５ｍｍ２／ｓ、流動点が−３０℃以下、好ましくは−３５℃以下、曇り点が−２７．５℃以下、好ましくは−３０．０℃以下である必要がある。
１００℃における動粘度が２ｍｍ２／ｓ未満であると、耐摩耗性が低下し、蒸発特性が悪化するので好ましくない。一方、３ｍｍ２／ｓを超えると低温での粘度特性、すなわち低温流動性が低下するので好ましくない。また、流動点が−３０℃及び曇り点が−２７．５℃を超えると低温流動性が低下するので好ましくない。
【００１２】
また、本発明の緩衝器用油圧作動油組成物において、上記の深脱蝋鉱油に混合して用いる低粘度基油として、４０℃における動粘度が１．５〜２．５ｍｍ２／ｓである低粘度鉱油（ｂ）、好ましくは４０℃における動粘度が１．５〜２．１ｍｍ２／ｓの鉱油、などが挙げられる。上記の深脱蝋鉱油に、この低粘度鉱油を混合することにより、深脱蝋鉱油単独の場合よりも飛躍的に低温流動性を高めることができる。
４０℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ未満であると、耐摩耗性が低下し、蒸発特性が悪化するので好ましくない。一方、２．５ｍｍ２／ｓを超えると低温での粘度特性、すなわち低温流動性が低下するので好ましくない。
本発明において、緩衝器用油圧作動油組成物の基油として、上記した深脱蝋鉱油（ａ）と低粘度鉱油（ｂ）との混合鉱油を用いるのであるが、該低粘度鉱油（ｂ）の含有量は、混合鉱油全量を基準として１〜３重量％であることが重要である。ここで混合割合が３重量％を超えると、蒸発特性が劣ったものとなり、しかも緩衝器用油圧作動油、本来の潤滑特性や摩擦特性も不充分となるため好ましくない。一方、１重量％未満では、低温粘度の十分に小さいものが得にくくなる。
【００１３】
（２）ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤
本発明の緩衝器用油圧作動油組成物に配合されるポリメタクリレート系の粘度指数向上剤は、非分散型であり、その重量平均分子量は、７０，０００〜８０，０００であることが重要である。分散型では、耐摩耗剤や摩擦調整剤への影響が大きく好ましくない。また、重量平均分子量が７０，０００未満のものは、剪断安定性はよいものの低温粘度低減効果は小さく、一方、８０，０００を超えるものは、低温粘度低減効果は大きいものの剪断安定性は悪い。
ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤の配合量は、組成物全量に対して４〜６重量％である。配合量が４重量％未満であると、粘度指数向上効果、すなわち増粘効果は小さく、一方、６重量％を超えると剪断安定性は悪くなる。
【００１４】
（３）その他の添加剤
本発明の緩衝器用油圧作動油組成物には、本発明の目的を損なわない限り、必要に応じてその他の添加剤、例えば、摩擦調整剤、耐摩耗剤、酸化防止剤、無灰清浄分散剤、金属清浄剤、腐食防止剤、防錆剤、消泡剤などを適宜添加することができる。
摩擦調整剤としては、脂肪酸（オレイン酸、ステアリン酸など）、高級アルコール（オレイルアルコールなど）、脂肪酸エステル、リン酸エステル、亜りん酸エステル、りん酸エステルアミン塩、油脂類、多価アルコールエステル、ソルビタンエステル、脂肪族アミン等を挙げることができ、これらは、通常、０．０５〜３．０重量％の割合で使用される。
耐摩耗剤としては、ジチオりん酸金属塩（Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｍｏなど）、ジチオカルバミン酸金属塩（Ｚｎ、Ｍｏなど）ナフテン酸金属塩（Ｐｂなど）、脂肪酸金属塩（Ｐｂなど）、リン酸エステル、亜りん酸エステル、りん酸エステルアミン塩、硫化油脂、硫黄化合物、ホウ素化合物、等を挙げることができ、これらは、通常、０．０５〜３．０重量％の割合で使用される。
酸化防止剤としては、アルキル化ジフェニルアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、アルキル化フェニル−α−ナフチルアミン等のアミン系酸化防止剤、２，６−ジ−ｔ−ブチルフェノール、４，４’−メチレンビス−（２，６−ジターシャリブチルフェノール）等のフェノール系酸化防止剤、ホスファイト等のりん系酸化防止剤、ジラウリル−３，３’−チオジプロピオネイト等の硫黄系酸化防止剤等を挙げることができ、これらは、通常、０．０５〜２．０重量％の割合で使用される。
無灰清浄分散剤としては、こはく酸イミド系、こはく酸アミド系、ベンジルアミン系、こはく酸エステル系等があり、ホウ素含有無灰清浄分散剤も使用できる。これらは、通常、０．０５〜７．０重量％の割合で使用される。
金属清浄剤としては、Ｃａ−スルホネート、Ｍｇ−スルホネート、Ｂａ−スルホネート、Ｃａ−フェネート、Ｍｇ−フェネート、Ｂａ−フェネート、Ｃａ−サリシレート、Ｍｇ−サリシレート、Ｂａ−サリシレート等があり、これらは、通常、０．１〜５．０重量％の割合で使用される。
腐食防止剤としては、ベンゾトリアゾール、ベンゾトリアゾール誘導体、チアジアゾール誘導体等があり、これらは、通常０．０１〜２．０重量％の割合で使用される。
防錆剤としては、カルボン酸、カルボン酸塩、スルホン酸塩、アミン、アルケニルこはく酸又はその部分エステル等が挙げられ、適宜添加することができる。
消泡剤としては、ジメチルポリシロキサン、ポリアクリレート等が挙げられ、適宜添加することができる。
【００１５】
（４）緩衝器用油圧作動油組成物
本発明の緩衝器用油圧作動油組成物は、減衰力安定性に優れた、特に低温での乗り心地がよいものとするために、その粘度特性は、１００℃における動粘度が３．０〜３．５ｍｍ２／ｓ、２０℃における動粘度が２０．５〜２３．５ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１６０〜１７０であり、かつ、−４０℃におけるブルックフィールド（ＢＦ）粘度が１３５０〜１６００ｍＰａ・ｓであり、ＮＯＡＣＫ蒸発量は、６重量％以下、及び音波法による剪断安定性試験での１００℃における粘度低下率は、７％以下であることが重要である。１００℃における動粘度が３．０ｍｍ２／ｓ未満の場合、蒸発量が多くなり、また耐摩耗性が悪化し、一方、３．５ｍｍ２／ｓを超えると、低温粘度が大きくなりすぎる。２０℃における動粘度が２０．５ｍｍ２／ｓ未満の場合、常温減衰力が過小で緩衝器として機能しないおそれがあり、一方、２３．５ｍｍ２／ｓを超えると、減衰力が過大となり、常温での乗り心地が悪化する。粘度指数が１６０未満の場合、低温粘度が大きくなりすぎる。−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１３５０ｍＰａ・ｓ未満の場合、低粘度鉱油（ｂ）の含有量が３重量％を超えて蒸発性や潤滑特性などに好ましくなくい。一方、１６００ｍＰａ・ｓを超えると低温における乗り心地が悪くなる。
【００１６】
【実施例】
以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明についてさらに具体的に説明するが、本発明は、これらの実施例のみに限定されるものではない。なお、実施例におけるブルックフィールド粘度、蒸発性、剪断安定性の各種物性の測定法は、下記の通りである。
（１）ブルックフィールド粘度
ＡＳＴＭ  Ｄ２９８３に規定するブルックフィールド粘度計により、−４０℃におけるブルックフィールド（ＢＦ）粘度を測定した。
（２）蒸発性
ＤＩＮ５１５８１に準拠して、温度１００℃、８時間の測定条件により、ＮＯＡＣＫ蒸発量を測定し、蒸発性を評価した。
（３）剪断安定性
ＡＳＴＭ  Ｄ２６０３に準拠して、試料に音波を照射して剪断を与え、照射前後の粘度から１００℃における粘度低下率を算出し、剪断安定性を評価した。その試験条件は、試料３０ｍｌ、音波出力１０ｋＨｚ、照射時間３０分、循環水温度３８℃とした。
【００１７】
［実施例１］
潤滑油基油として、基油全量基準で、１００℃における動粘度が２．４ｍｍ２／ｓ、流動点が−３５℃、及び曇り点が−３０℃以下である深脱蝋鉱油、９８重量％と４０℃における動粘度が１．８ｍｍ２／ｓの低粘度鉱油、２重量％との混合基油を用い、添加剤として、組成物全量基準で、重量平均分子量が７５，０００である非分散型ポリメタクリレート（ＰＭＡ）系粘度指数向上剤５．０重量％、その他の添加剤として酸化防止剤、耐摩耗剤等を必要な一定量添加して緩衝器用油圧作動油組成物を調整した。ここで得られた緩衝器用油圧作動油組成物の粘度特性、粘度指数、蒸発性及び剪断安定性を測定し、評価した。結果を表１に示す。実施例１の緩衝器用油圧作動油組成物は、その粘度特性は、１００℃における動粘度が３．３ｍｍ２／ｓ、２０℃における動粘度が２２．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１６８であり、かつ、−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１４００ｍＰａ・ｓであり、蒸発性は、ＮＯＡＣＫ蒸発量が５．９重量％、剪断安定性は、音波法による１００℃における粘度低下率が４．８％であり、良好であった。
【００１８】
【表１】
0003844892.tif 000002
【００１９】
［実施例２］
実施例１と同様に、表１に示す潤滑油基油成分と粘度指数向上剤及びその他の添加剤成分を同表に示す割合で配合し、緩衝器用油圧作動油組成物を調製した。基油の配合割合は、基油全量基準であり、粘度指数向上剤とその他の添加剤の添加割合は、組成物全量基準である。実施例２に示す緩衝器用油圧作動油組成物の粘度特性、粘度指数、蒸発性及び剪断安定性を測定し、評価した。結果を表１に示す。緩衝器用油圧作動油として高品質のものが得られることが明らかになった。
【００２０】
［比較例１〜４］
比較例１〜４は、実施例１と同じ潤滑油基油成分を用い、表１に示す潤滑油基油成分と粘度指数向上剤及びその他の添加剤成分を同表に示す割合で配合し、緩衝器用油圧作動油組成物を調製した。これらも実施例１、２と同様に、粘度特性、粘度指数、蒸発性及び剪断安定性を測定し、評価した。結果を表１に示す。
比較例１は、基油として、１００℃における動粘度が２．４ｍｍ２／ｓ等の深脱蝋鉱油のみを用い、４０℃における動粘度が１．８ｍｍ２／ｓの低粘度鉱油を混合しない場合であるが、緩衝器用油圧作動油組成物の−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１６５０ｍＰａ・ｓと高くなっている。
比較例２は、基油として、深脱蝋鉱油９４重量％に、４０℃における動粘度が１．８ｍｍ２／ｓの低粘度鉱油を６重量％混合した場合であるが、ＮＯＡＣＫ蒸発量が７．８重量％と悪くなっている。
比較例３は、実施例１と同じ基油配合で、重量平均分子量が４５，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を、組成物全量基準で５．０重量％配合した場合であるが、緩衝器用油圧作動油組成物の−４０℃におけるブルックフィールド粘度が１６５０ｍＰａ・ｓと高くなっている。
比較例４は、比較例３と同様に、実施例１と同じ基油配合で、重量平均分子量が１００，０００である非分散型ポリメタクリレート系粘度指数向上剤を、組成物全量基準で４．０重量％配合した場合であるが、音波法による１００℃における粘度低下率が７．８％と、緩衝器用油圧作動油組成物の剪断安定性は、悪くなっている。
【００２１】
［比較例５〜９］
比較例５〜９は、５種類の市販の緩衝器油である。これらも実施例と同様に、粘度特性、粘度指数、蒸発性及び剪断安定性を測定し、評価した。結果を表１に示す。比較例５、７、９は、−４０℃におけるブルックフィールド粘度が高く、低温粘度特性が悪い。また、比較例６は、低温粘度特性が良好なものの、蒸発性が悪い。さらに比較例８は、低温粘度特性と剪断安定性の両方が悪い。
【００２２】
【発明の効果】
本発明の緩衝器用油圧作動油組成物は、特定性状の深脱蝋鉱油基油と特定性状の低粘度鉱油との混合基油に、重量平均分子量が特定範囲である非分散型ポリメタクリレート系の粘度指数向上剤を特定量配合し、しかも緩衝器用油圧作動油の１００℃と２０℃における動粘度、粘度指数、−４０℃におけるブルックフィールド粘度、ＮＯＡＣＫ蒸発量、及び音波法による剪断安定性試験での粘度低下率を特定範囲内にすることにより、緩衝器用油圧作動油として要求される低温粘度特性、蒸発性、及び剪断安定性に優れ、特に高温から低温に渡って減衰力安定性に優れている。