(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ｍａｓｓ％で、
Ｃ＋Ｎ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．８〜２２．３％、
Ｎｉ：０．０７〜０．２８％
を含み，さらに
Ｍｏ：１．５％以下（０を含む）、 Ｃｕ：０．４２％以下（０を含む）、
Ｔｉ：０．２１％以下（０を含む）、Ｎｂ：０．４５％以下（０を含む）、
Ｂ  ：０．０００９％以下（０を含む）
を選択的に含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる高純フェライト系ステンレス鋼板を熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍、調質圧延して製造する工程において、スラブ加熱温度１１６０〜１２６０℃、熱間圧延仕上げ板厚１．０〜２．７mm、冷間圧延の全圧下率４０％以上、調質圧延の伸び率０．３〜１．８％の条件を満たすことを特徴とする表面品質に優れた高純フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項２】
ｍａｓｓ％で、
Ｃ＋Ｎ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．８〜２２．３％、
Ｎｉ：０．０７〜０．２８％
を含み、さらに
Ｍｏ：１．５％以下（０を含む）、 Ｃｕ：０．４２％以下（０を含む）、
Ｔｉ：０．２１％以下（０を含む）、Ｎｂ：０．４５％以下（０を含む）、
Ｂ  ：０．０００９％以下（０を含む）
を選択的に含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる高純フェライト系ステンレス鋼板を熱間圧延、冷間圧延、最終焼鈍、調質圧延して製造する工程において、スラブ加熱温度１１６０〜１２６０℃、熱間圧延仕上げ板厚１．０〜２．７mm、冷間圧延の全圧下率４０％以上、調質圧延の伸び率０．３〜１．８％の条件を満たすことを特徴とする表面品質に優れた高純フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、表面品質、特に耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
フェライト系ステンレス鋼板はオーステナイト系ステンレス鋼板に比べ、安価でかつ耐銹性に優れていることから、厨房機器や家電機器などに広く使用されているが、近年、高純化溶製技術、特殊元素添加技術の向上により耐銹性が一段と改善され、建材部材などにも用途が拡大しつつある。
【０００３】
しかし、表面をそのままか、軽研磨等の簡易な手入れで使用されることの多い建材分野では、製品表面に生じている高さ０．５〜１μｍ前後の微小なうねり（以下ローピングと称す）が光沢を劣化させ、商品価値低下の原因となっていた。
【０００４】
フェライト系ステンレス鋼板のローピング改善については、例えば特開平４−１６０１１７号公報では、熱間圧延の粗圧延で得たシートバーを９００〜１１００℃で１８０秒間以上保温を行い、次いで熱間圧延の仕上圧延に供する方法が提案されているが、専用の特殊な設備対応が必要であり、また熱延ラインの生産性が減ずるなどの課題がある。
また特開平４−２３６７１７号公報では、電磁撹拌を行ったＣＣスラブを熱間圧延するに際し、スラブ加熱温度、粗圧延圧下率、仕上圧延の入側温度及び出側温度を規制する製造方法が提案されているが、パス当たり圧下率が上限規制されるなど、上記と同様に生産性が阻害される問題を有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、熱延ライン及び冷延ラインの生産性を減ずることなく、表面にローピングの発生が少ないフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは上記目的を達成すべく鋭意検討を行った結果、製品板のローピング低減には化学成分の高純化、スラブ加熱温度、熱間圧延仕上げ板厚、冷間圧延圧下率と調質圧延の伸び率の組合わせの影響が極めて大きいことを見いだし、この発明に到達した。
【０００７】
すなわち、本発明は上記の知見を基に構成したもので、その要旨とするところは、
ｍａｓｓ％で、  Ｃ＋Ｎ：０．０２５％以下、Ｃｒ：１０．８〜２２．３％、
Ｎｉ：０．０７〜０．２８％
を含み、さらに
Ｍｏ：１．５％以下（０を含む）、 Ｃｕ：０．４２％以下（０を含む）、
Ｔｉ：０．２１％以下（０を含む）、 Ｎｂ：０．４５％以下（０を含む）、
Ｂ  ：０．０００９％以下（０を含む）
を選択的に含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる高純フェライト系ステンレス鋼板を熱間圧延、焼鈍または焼鈍を省略し、冷間圧延、最終焼鈍、調質圧延して製造する工程において、スラブ加熱温度１１６０〜１２６０℃、熱間圧延仕上げ板厚１．０〜２．７mm、冷間圧延の全圧下率４０％以上、調質圧延の伸び率０．３〜１．８％の条件を満たすことを特徴とする表面品質に優れた高純フェライト系ステンレス鋼板の製造方法である。
【０００８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
ローピングは冷間圧延前の素材結晶粒径に依存し、細粒ほど軽減するのではないかとの仮説に基づき、熱延板焼鈍組織と熱延板厚との関係を調べてみた。この結果、驚くべき知見を得た。即ち、熱延を行い熱延板焼鈍を行った後の結晶粒径は、スラブの厚みや熱延時の圧下量によらず、熱延の仕上板厚との相関があることが分かった。この調査結果を図１に示す。
【０００９】
図１は、Ｃ：０．００４％、Ｎ：０．００７％、Ｃｒ：１７％、Ｍｏ：１．０％、Ｔｉ：０．１％のスラブを１２４０℃に加熱して熱間圧延した時の仕上板厚と、同鋼板を８５０℃で焼鈍した時の板厚中心部のＣ断面平均結晶粒径との関係を示したものである。
結晶粒径は熱間圧延仕上げ板厚に依存し、薄手材ほど細粒化傾向を示す。特に、この細粒化は熱延板厚が４mmから３mmにかけて顕著に進行し、板厚２．７mm以下では比較的緩やかに進行する。
【００１０】
この様に、熱延板焼鈍を行った時の結晶粒径が熱延の仕上板厚によって決められる理由は定かでないが、本発明のスラブ加熱温度（１１６０〜１２６０℃）で加熱したスラブにおいては、加工と並行して再結晶が進行するためではないかと考えられる。
【００１１】
これらの熱延板を脱スケール後、実験室圧延機で板厚０．６mmに冷間圧延した時のローピング高さを図２に示す。ローピングは熱延板厚が４．０mmから３．０mm未満に減少するにつれて顕著に低減し改善される。この後、調質圧延工程で伸び率０．３％以上の歪を与えることにより、ローピング高さは更に０．２〜０．５μｍ程度低減が可能であり、この点を考慮すると、ローピング高さは熱延板厚２．７mm以下で実用上問題のない合格レベルを得ることができる。
しかし、熱延板厚１．０mm未満では表面疵が増大すると共に形状確保が厳しくなるため、下限を１．０mmとした。
【００１２】
化学成分の中で特に、Ｃ＋Ｎが０．０２５％以下としたのは、耐銹性・加工性を良好に維持すると共に、再結晶開始温度を下げて薄手熱延板での組織微細化をより一層進行させるためである。これらの効果を一段と強化させるには、Ｃ＋Ｎは０．０１５％以下にするのが望ましい。
【００１３】
スラブ加熱温度を１１６０〜１２６０℃としたのは、１１６０℃未満では熱間圧延の仕上り温度が低すぎ組織の微細化効果を期待できず、また１２６０℃超では酸化によるスケールの形成が過大となり、熱延板表面性状を損なうためである。
【００１４】
熱延板焼鈍を行う場合は、再結晶温度以上で粒成長が起こらない温度範囲で行う。この温度範囲は８００〜９００℃が望ましい。
なお、熱延板の焼鈍は実施した方が耐ローピング及び加工性向上にとって好ましいが、製造コスト低減をはかる時は焼鈍を省略できる。本発明者らは、この場合でも、熱延板の結晶粒径と熱延仕上板厚は図１とほぼ同様の関係を満足することも併せて知見した。
【００１５】
冷間圧延の全圧下率は、４０％未満では熱延板脱スケール時のマクロな表面凹凸の修復が不十分となり、高光沢が確保できない。このため冷間圧延の必要全圧下率は４０％以上に限定される。
最終焼鈍は、加工性確保のための延性を回復するのが目的であり、再結晶が完了する温度以上で熱処理を行えば良い。
【００１６】
調質圧延は、フェライト系ステンレス鋼板の場合、降伏伸びの消去が主目的である。一般に、Ｃ，Ｎの低い高純系鋼種では降伏伸びが極めて小さく、調質圧延は必要としない。しかし、本発明では冷間圧延・最終焼鈍後のローピングを更に小さくし高光沢を得ることを目的としているため、当工程は必須であり、伸び率は０．３％以上、望ましくは０．８％以上必要である。ただし、伸び率１．８％超ではローピング低減効果が飽和すると共に、硬さの上昇と破断伸びの低下を招くので、上限は１．８％とした。
【００１７】
【実施例】
表１に示す化学成分のフェライト系ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造でＣＣスラブとした。このスラブを１１５０〜１２９０℃に加熱した後、連続熱間圧延機で熱間圧延し、仕上り板厚を１．２〜４．０mmとした。この熱延板に焼鈍を行い（一部は焼鈍省略）、脱スケール後冷間圧延にて板厚を０．４〜２．０mmとした後、再結晶軟化のための最終焼鈍を行った。
この様にして得られた冷延焼鈍板に伸び率０．２〜１．８％の調質圧延を行った後、表面凹凸を粗度計にて求め、ローピング高さと表面光沢を評価した。
【００１８】
各種成分鋼の製造条件と、得られた結果を表２に示す。同表のローピング高さ測定結果から明らかなように、本発明法により製造したフェライト系ステンレス鋼板は、従来法に比較し表面光沢が明確に向上している。
【００１９】
【表１】
0003799090.tif 000002
【００２０】
【表２】
0003799090.tif 000003
【００２１】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、従来の高純フェライト系ステンレス鋼板に比較し、耐ローピング特性が大きく向上し、表面光沢に優れたフェライト系ステンレス鋼板を製造できる。本発明品を使用することにより、建材分野などの用途で従来より優れた表面品質の製品が製造できることになり、その経済的・社会的効能は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】０．００４％Ｃ−０．００７％Ｎ−１７％Ｃｒ−１％Ｍｏ−０．１％Ｔｉ鋼を用いて、ＣＣスラブを１２４０℃に熱間圧延した時の仕上げ板厚と、同鋼板を８５０℃で焼鈍した時の板厚中心部のＣ断面平均結晶粒径との関係を示す線図である。
【図２】図１で示した熱延板を実験室圧延機で板厚０．６mmに冷間圧延した時の、ローピング高さと熱延板厚の関係を示す線図である。
【図１】
0003799090.tif 000004
【図２】
0003799090.tif 000005