(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプ室と、該ポンプ室に開口する２つの油路と、これら２つの油路をそれぞれ開閉するワンウェイバルブと、前記ポンプ室内で往復動するプランジャと、該プランジャを駆動するソレノイドとを備え、前記ソレノイドのＯＮ／ＯＦＦによって流体を吐出／吸入する電磁ポンプにおいて、
前記ソレノイドの上側に配設され、カム面が形成されたカム部材と、
前記プランジャと略同軸に配設され、前記カム部材の中心部に回転可能に挿通されるとともに上方に付勢された回転軸と、
前記回転軸に挿通保持され、前記カム部材のカム面に当接し、前記回転軸の回転により該回転手軸と共に上下動するピンと、
前記ソレノイドに挿通され、その下端がピエゾ素子を介して前記プランジャの上端に当接し、その上端が前記回転軸の下端面に当接するロッドと、
を含んで構成されるプランジャストローク可変手段を設けたことを特徴とする電磁ポンプ。
【請求項２】
前記ポンプ室のデッドスペースＶ’（ポンプ室容積Ｖ−流体吐出量ΔＶ）を０．１ｃｃ以下、流体吐出量Δを０．００１〜０．０５ｃｃ／回に設定したことを特徴とする請求項１記載の電磁ポンプ。
【請求項３】
前記ソレノイドのＯＮ時間を１０ｍｍｓｅｃ以上に設定したことを特徴とする請求項１又は２記載の電磁ポンプ。
【請求項４】
前記プランジャのストロークと前記ソレノイドのＯＦＦ時間を可変としたことを特徴とする請求項１，２又は３記載の電磁ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、微量の流体を確実に安定して供給することができる電磁ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】
例えば、２サイクルエンジンにおいては、電磁ポンプによって所要の潤滑オイルが供給されるが、その電磁ポンプの従来例を図４に示す。
【０００３】
即ち、図４は従来の電磁ポンプ１０１の要部断面図であり、該電磁ポンプ１０１はポンプ室１２５に開口する吸込油路１１０と吐出油路１１７を有し、これらの吸込油路１１０と吐出油路１１７はポンプ室１２５内に収納された吸込側ワンウェイバルブ１１２、吐出側ワンウェイバルブ１２１によってそれぞれ開閉される。尚、吸込側ワンウェイバルブ１１２はボール１１３とこれを付勢するスプリング１１４で構成され、これは吸込油路１１０からポンプ室１２５方向へのオイルの流れを許容するものである。又、吐出側ワンウェイバルブ１２１はボール１２２とこれを付勢するスプリング１２３で構成され、これはポンプ室１２５から吐出油路１１７へのオイルの流れを許容するものである。
【０００４】
一方、ポンプ室１２５には図４の上下方向に往復動してポンピング作用を行うプランジャ１１１が臨んでおり、該プランジャ１１１はポンプ室１２５に収納されたスプリング１１６によって上方に付勢されており、ソレノイド１０４によって駆動される。
【０００５】
而して、ソレノイド１０４に通電されない非通電時には、図示のようにスプリング１１６の付勢力によってプランジャ１１１が上動しており、この状態からソレノイド１０４に通電すると、電磁力によってプランジャ１１１がΔＳだけ下動してポンプ室１２５内のオイルが容積ΔＶだけ圧縮されてその圧力が高められるため、該オイルはその圧力で吐出側ワンウェイバルブ１２１を押し開け、結果的にΔＶの量のオイルが吐出油路１１７へ吐出される。次に、ソレノイド１０４への通電が遮断されると、プランジャ１１１はスプリング１１６の付勢力によって上動して図示の状態に戻るため、ポンプ室１２５内に負圧が発生し、この負圧によって吸込側ワンウェイバルブ１１２が開いてΔＶの量のオイルが吸込油路１１０からポンプ室１２５内に流入する。
【０００６】
以上の作用を繰り返すことによってプランジャ１１１は上下に往復動し、当該電磁ポンプ１０１から所定量ΔＶのオイルが間欠的に吐出される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来の電磁ポンプ１０１においては、プランジャ１１１の往復動に伴うポンプ室１２５の容積Ｖの増減量（オイル吐出量）ΔＶの容積Ｖに対する比率で定義される圧縮比ΔＶ／Ｖが小さいためにポンプ室１２５内でワンウェイバルブ１１２，１２１の作動安定性が害される場合があった。特に、ポンプ室１２５にエアーが混入するとポンプ室１２５に大きな負圧又は正圧が発生せず、ワンウェイバルブ１１２，１２１が作動しない現象であるエアーロックが発生し易いという問題があった。
【０００８】
又、オイル吐出量ΔＶの絶対値が比較的大きいため、例えば、エンジンの運転状態に応じたオイル供給量の高精度な制御ができず、運転状態によってはオイル供給量が過多となって排気に白煙が生じたり、オイルの消費量が増えて不経済であるという問題もあった。
【０００９】
発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、簡単な構成で微量の流体を確実に供給することができる電磁ポンプを提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、請求項１記載の発明は、ポンプ室と、該ポンプ室に開口する２つの油路と、これら２つの油路をそれぞれ開閉するワンウェイバルブと、前記ポンプ室内で往復動するプランジャと、該プランジャを駆動するソレノイドとを備え、前記ソレノイドのＯＮ／ＯＦＦによって流体を吐出／吸入する電磁ポンプにおいて、
前記ソレノイドの上側に配設され、カム面が形成されたカム部材と、
前記プランジャと略同軸に配設され、前記カム部材の中心部に回転可能に挿通されるとともに上方に付勢された回転軸と、
前記回転軸に挿通保持され、前記カム部材のカム面に当接し、前記回転軸の回転により該回転手軸と共に上下動するピンと、
前記ソレノイドに挿通され、その下端がピエゾ素子を介して前記プランジャの上端に当接し、その上端が前記回転軸の下端面に当接するロッドと、
を含んで構成されるプランジャストローク可変手段を設けたことを特徴とする。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、前記ポンプ室のデッドスペースＶ’（ポンプ室容積Ｖ−流体吐出量ΔＶ）を０．１ｃｃ以下、流体吐出量Δを０．００１〜０．０５ｃｃ／回に設定したことを特徴とする。
【００１２】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、前記ソレノイドのＯＮ時間を１０ｍｍｓｅｃ以上に設定したことを特徴とする。
【００１３】
請求項４記載の発明は、請求項１，２又は３記載の発明において、前記プランジャのストロークと前記ソレノイドのＯＦＦ時間を可変としたことを特徴とする。
【００１４】
従って、請求項１又は２記載の発明によれば、プランジャストローク可変手段の回転軸を回せば、これに挿通保持されたピンがカム部材のカム面に当接して回転軸と共にプランジャの摺動方向に移動するため、プランジャのストロークが調整される。特に、ポンプ室のデッドスペースＶ’（ポンプ室容積Ｖ−流体吐出量ΔＶ）を０．１ｃｃ以下に抑えれば、ポンプ室での流体の圧縮比ΔＶ／Ｖを高めることができ、エアーロックの発生が防がれてワンウェイバルブの作動安定性が高められる。そして、１回の流体吐出量ΔＶも０．００１〜０．０５ｃｃと小さく抑えられるため、微量の流体を確実に供給することができる。
【００１５】
又、請求項３記載の発明によれば、ソレノイドのＯＮ時間を１０ｍｍｓｅｃ以上に設定したため、ポンプ室のエアーが完全に排出された後に流体がポンプ室内に吸入されることとなり、ポンプ室に高い負圧が発生してエアーロックの発生が確実に防がれ、当該電磁ポンプの作動安定性が高められる。
【００１６】
更に、請求項４記載の発明によれば、電磁ポンプのプランジャのストロークとソレノイドのＯＦＦ時間を可変としたため、従来の電磁ポンプに対してプランジャのストローク可変分だけ流体吐出量の制御範囲を拡大することができ、簡単な構成でダイナミックレンジを拡大することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。
【００１８】
図１は本発明に係る電磁ポンプの縦断面図、図２は同電磁ポンプの作用を説明するためのタイミングチャート、図３は同電磁ポンプを含む２サイクルエンジンの制御系の構成を示すブロック図である。
【００１９】
先ず、図３に基づいて２サイクルエンジン５０の制御系の構成について概説する。
【００２０】
図３に示す２サイクルエンジン５０において、５１はシリンダボディ、５２はクランクケース、５３はシリンダヘッドであり、シリンダボディ５１に形成されたシリンダ５１ａにはピストン５４が摺動自在に嵌装されており、該ピストン５４はクランクケース５２内に回転自在に収納されたクランク軸５５にコンロッド５６を介して連結されている。尚、クランクケース５２の側部にはエンジン回転数を検出するための回転センサー５７が取り付けられており、該回転センサー５７によって検出されたエンジン回転数はエンジン制御装置（以下、ＥＣＵと称す）６０に入力される。
【００２１】
又、シリンダボディ５１には吸気通路５８及び排気通路５９が形成されており、吸気通路５８にはキャブレタ６１が接続され、排気通路５９の途中にはロータリ式の排気タイミング可変バルブ６２及び該排気タイミング可変バルブ６２の開度を検出するためのバルブ開度センサー６３が設けられている。
【００２２】
上記キャブレタ６１にはピストン型のスロットルバルブ６４が設けられており、該スロットルバルブ６４はスロットルワイヤー６５を介して自動二輪車等のハンドル部に設けられたスロットルレバー６６に連結されている。又、キャブレタ６１にはスロットルバルブ６４の開度を検出するためのスロットルセンサー６７が設けられており、該スロットルセンサー６７によって検出されたスロットル開度は前記ＥＣＵ６０に入力される。
【００２３】
前記排気タイミング可変バルブ６２はサーボモータ６８によって駆動され、該サーボモータ６８はＥＣＵ６０から出力される制御信号によってその駆動が制御される。又、前記バルブ開度センサー６３によって検出された排気タイミング可変バルブ６２の開度はＥＣＵ６０に入力される。
【００２４】
ところで、シリンダヘッド５３の頂部には点火プラグ６９が螺着されており、該点火プラグ６９はＥＣＵ６０からの制御信号によって制御されるイグニッションコイル７０によって駆動される。
【００２５】
而して、本実施の形態においては２つの電磁ポンプ１（１Ａ，１Ｂ）が設けられており、両電磁ポンプ１（１Ａ，１Ｂ）の吸込側は吸込ラインａ及びフィルタ７１を介してオイルタンク７２に接続されており、一方の電磁ポンプ１Ａは吐出ラインｂを介して２サイクルエンジン５０の吸気通路５８にオイルを供給し、他方の電磁ポンプ１Ｂは吐出ラインｂを介して２サイクルエンジン５０のシリンダ５１ａとピストン５４の摺動部にオイルを供給する。
【００２６】
ここで、上記電磁ポンプ１（１Ａ）の構成の詳細を図１に基づいて説明する。尚、他方の電磁ポンプ１（１Ｂ）の構成も同様であるため、その説明は省略する。
【００２７】
本実施の形態に係る電磁ポンプ１は、図１に示すように、アルミニウム製のボディ２の上方に樹脂製の絶縁部材３を介してソレノイド４を配し、ボディ２の下半部に樹脂製のキャップ５を被着し、これら全体を板金製のカバー６によって覆って密閉構造として構成されている。
【００２８】
上記キャップ５には吸込プラグ５Ａと吐出プラグ５Ｂが下方に向かって一体に突設されており、同キャップ５のボディ２との接合面には凹部５ｃが形成され、該凹部５ｃにはフィルタ７が嵌装されている。又、吸込プラグ５Ａと吐出プラグ５Ｂには吸込油路５ａと吐出油路５ｂがそれぞれ貫設されており、これらの吸込油路５ａ、吐出油路５ｂには図３に示す吸込ラインａ、吐出ラインｂがそれぞれ接続されている。尚、図１において、８はシールリングである。
【００２９】
又、前記ボディ２の中央部には大径の円孔９と小径の吸込油路１０が形成されており、吸込油路１０はキャップ５に形成された前記凹部５ｃに開口している。そして、円孔９には金属製のプランジャ１１が上下動自在に嵌装されるとともに、吸込油路１０を開閉する吸込側ワンウェイバルブ１２を構成するボール１３とスプリング１４が設けられており、プランジャ１１の上端面にはピエゾ素子３０が取り付けられている。尚、吸込側ワンウェイバルブ１２においては、スプリング１４はボール１３をこれが吸込油路１０を閉じる方向に付勢するとともに、プランジャ１１を上方へ付勢しており、プランジャ１１はその上端外周に嵌着されたスプリング受け１５とボディ２の間に縮装されたスプリング１６によっても上方へ付勢されている。ここで、ボール１３の径はプランジャ１１の径よりも若干小さいか或はほぼ同等に設定されている。
【００３０】
更に、ボディ２には小径の吐出油路１７と大径の円孔１８が前記円孔９及び吸込油路１０に直交する方向（水平方向）に形成されており、吐出油路１７は円孔９に連通している。そして、ボディ２には更に吐出油路１９が上下方向（吸込油路１０に対して平行）に形成されており、該吐出油路１９の一端は円孔１８に開口し、他端は前記吐出油路５ｂに連通している。
【００３１】
又、上記円孔１８の一端は樹脂製のキャップ２０にて閉じられており、該円孔１８内には吐出側ワンウェイバルブ２１を構成するボール２２とスプリング２３が収納されている。尚、吐出側ワンウェイバルブ２１においては、ボール２２はスプリング２３によって吐出油路１７を閉じる方向に付勢されている。又、図１において、２４はシールリングである。
【００３２】
而して、本実施の形態においては、吸込側ワンウェイバルブ１２とプランジャ１１は該プランジャ１１の移動方向（図１の上下方向）に同軸に配されており、円孔９と吐出油路１７のボール１３，２２とプランジャ１１で囲まれる部分がポンプ室２５を構成している。
【００３３】
他方、前記ソレノイド４はケース２６内に収納されており、これの下半内周部には金属製のガイド部材２７が嵌着されており、該ガイド部材２７の中心部にはロッド２８が上下動自在に挿通している。そして、このロッド２８の上部外周にはストッパ２９が結着されており、同ロッド２８の下端は前記ピエゾ素子を３０を介して前記プランジャ１１の上端に当接する。尚、ボディ２の上端面に形成された凹部にはリング状のストッパ３１とゴム製のオイルシール３２が嵌着されており、オイルシール３２の内周部は前記ピエゾ素子３０の外周に弾接されている。
【００３４】
又、前記カバー６内の上部には樹脂製のカム部材３３が収納されており、該カム部材３３の中心部には上下方向に長い回転軸３４が回転自在に挿通している。そして、この回転軸３４のカバー６外へ延出する上端部にはプーリ３５が結着されており、同回転軸３４の下端部には、前記カム部材３３の下面に形成された凹部３３ａ内に臨むピン３６が水平に挿通保持されている。そして、回転軸３４はスプリング３７によって上方に付勢されており、これの下端に保持された前記ピン３６はカム部材３３に形成された凹凸状のカム面３３ｂに係合している。
【００３５】
而して、前記ロッド２８とこれの上部に結着されたストッパ２９は前記スプリング１４によって上方に付勢されており、これらの上端面は前記回転軸３４の下端面に当接している。
【００３６】
ところで、カバー６内には４本のリード線３５，３４（３４ａ，３４ｂ）が下方から導入されており、リード線３５はソレノイド４に接続され、リード線３４ａ，３４ｂはロッド２８、圧電素子３０にそれぞれ接続されている。
【００３７】
次に、本電磁ポンプ１の作用を図２を参照しながら説明する。
【００３８】
ソレノイド４への通電がなされないＯＦＦ時においては、プランジャ１１はスプリング１４，１６によって上方に付勢され、このとき、圧電素子３０はロッド２８から離間して両者の間には隙間が形成されている。又、ポンプ室２５においては、プランジャ１１はボール１３からΔＳだけ離間している。
【００３９】
次に、リード線３５を介してソレノイド４に通電されてこれがＯＮすると、該ソレノイド４に発生する電磁力によってロッド２８が下動してこれが圧電素子３０を加圧すると、圧電素子３０により発生するピエゾ静電気がリード線３４ａ，３４ｂを介してＣＰＵ６０（図３参照）によって検知されてソレノイド４の作動が確認される。
【００４０】
而して、上述のようにロッド２８が圧電素子３０を押圧すると、図２（ａ）に示すようにプランジャ１１がスプリング１４，１６の付勢力に抗して下動するため、ポンプ室２５内のオイルが圧縮されてその圧力が高められ、この圧力によって吐出側ワンウェイバルブ２１のボール２２がスプリング２３の付勢力に抗して押し開けられ、ポンプ室２５内のオイルが吐出油路１９へ押し出され、図３に示す吐出ラインｂを経てオイルが２サイクルエンジン５０の吸気通路５８に供給されてそこを流れる混合気に混入される。
【００４１】
そして、プランジャ１１がポンプ室２５内でΔＳだけ下動して図２（ｄ）に示すようにボール１３に当接して停止すると、オイルの吐出が終了し、ΔＶ（＝プランジャ１１の下端面の面積Ａ×ストローク量ΔＳ）の量のオイルがポンプ室２５から吐出油路１９に吐出される。ここで、プランジャ１１がストロークΔＳだけ下動してボール１３に当接するまでの時間は図２に示すΔＴD であって、プランジャ１１がボール１３に当接して停止した後もソレノイド４はＯＮされ続け、ソレノイド４はΔＴD よりも長い時間ΔＴON（ポンプ室２５内のオイルに含まれるエアーを完全に排出するに十分な時間）だけＯＮされる。
【００４２】
而して、本実施の形態においては、電磁ポンプ１からの単位時間当たり（１ｍｉｎ）のオイルの吐出回数Ｎ（１／ｍｉｎ）は２サイクルエンジン５０の回転数（ｒｐｍ）に等しく設定されており、図２にはエンジン回転数が６００ｒｐｍと６ｒｐｍの各場合におけるプランジャ１１のストロークのタイミングチャートを示している。そして、本実施の形態においては、ソレノイド４のＯＮ時間ΔＴONはエンジン回転数に拘らず一定（４０ｍｓｅｃ）に設定されている。尚、ソレノイド４のＯＮ時間ΔＴONはポンプ室２５内のオイルに含まれるエアーを完全に排出するに十分な時間であれば良く、ΔＴON＝１０ｍｍｓｅｃ以上が望ましい。
【００４３】
その後、ソレノイド４への通電が遮断されてこれがＯＦＦされると、電磁力が消失するため、図２（ｂ）に示すようにロッド２８は上動し、プランジャ１１もスプリング１４，１６の付勢力によって上動する。すると、ポンプ室２５に負圧が発生し、この負圧によって吸込側ワンウェイバルブ１２のボール１３がスプリング１４の付勢力に抗して開き、図３に示すオイルタンク７２に収容されたオイルが供給ラインａ（図３参照）、吸込油路５ａ、フィルタ７及び吸込油路１０を経てポンプ室２５内に流入する。尚、本実施の形態においては、ポンプ室２５のオイルに含まれるエアーが完全に排出された後にオイルがポンプ室２５内に吸入されるため、ポンプ室２５に高い負圧が発生してエアーロックの発生が確実に防がれ、当該電磁ポンプ１の作動安定性が高められる。
【００４４】
そして、プランジャ１１がポンプ室２５内でΔＳだけ上動して図２（ｃ）に示すようにストッパ３１に当接して停止すると、オイルの吸入が終了し、ΔＶ（＝プランジャ１１の下端面の面積Ａ×ストローク量ΔＳ）の量のオイルがポンプ室２５内に吸入に吐出される。ここで、プランジャ１１がストロークΔＳだけ上動してストッパ３１に当接するまでの時間は図２に示すΔＴS である。
【００４５】
而して、本実施の形態に係る電磁ポンプ１おいては、オイルの吐出開始から吸入終了までのサイクル時間ΔＴは２サイクルエンジン５０の運転状態に応じて当該電磁ポンプ１に要求されるオイル吐出量（単位時間当たりのオイル吐出回数Ｎであって、本実施の形態ではエンジン回転数に等しい）に基づいて決定され、ソレノイド４のＯＦＦ時間ΔＴOFF を要求されるオイル吐出量（エンジン回転数）に応じて制御している。
【００４６】
ここで、ソレノイド４のＯＦＦ時間ΔＴOFF は次式によって算出される。
【００４７】
【数１】
６０×１０００／Ｎ−ΔＴON        …（１）
具体的には、エンジン回転数が高い程、電磁ポンプ１に要求されるオイル吐出量が大きくなるため、サイクル時間ΔＴは小さく設定され、本実施の形態では、図２に示すようにエンジン回転数６００ｒｐｍ，６ｒｐｍでサイクル時間ΔＴは１００ｍｓｅｃ（１／１０ｓｅｃ），１００００ｍｓｅｃ（１０ｓｅｃ）にそれぞれ設定される。従って、そのときのソレノイド４のＯＦＦ時間ΔＴOFF を（１）式より算出すると、それぞれΔＴOFF ＝６０ｍｓｅｃ，９９６０ｍｓｅｃとなる。
【００４８】
而して、以上説明した動作を繰り返すことによってプランジャ１１は上下に往復動し、電磁ポンプ１から所定量ΔＶのオイルが間欠的に吐出される。
【００４９】
ところで、本実施の形態では、ポンプ室１２５のデッドスペースＶ’（＝ポンプ室２５の容積Ｖからオイル吐出量ΔＶを引いた値）が０．１ｃｃに設定され、オイル吐出量ΔＶが０．０５ｃｃ／回に設定されている。
【００５０】
上述のようにポンプ室２５のデッドスペースＶ’を小さく（０．１ｃｃ）設定することによって、次式；
【００５１】
【数２】
0003734865.tif 000002
で定義されるポンプ室２５内でのオイル圧縮比が０．３３に高められるため、ポンプ室２５内には高い負圧又は正圧が発生し、従って、ワンウェイバルブ１２，２１の開弁圧が両者合わせて０．３ｋｇ／ｃｍ2 となる。この結果、エアーロックの発生が防がれてワンウェイバルブ１２，２１の作動安定性が高められる。そして、１回のオイル吐出量ΔＶも小さく（０．０５ｃｃ／回）抑えられるため、微量のオイルが確実に供給される。
【００５２】
尚、上記効果を得るためには、ポンプ室２５のデッドスペースＶ’を０．１ｃｃ以下、オイル吐出量ΔＶを０．００１〜０．０５ｃｃ／回に設定する必要がある。
【００５３】
又、本実施の形態に係る電磁ポンプ１においては、プランジャ１１のストロークΔＳを２サイクルエンジン５０の運転状態に応じて変えることができる。
【００５４】
即ち、２サイクルエンジン５０の運転状態に応じてプーリ３５に巻装された不図示のワイヤーを操作して回転軸３４を所定角度だけ回動させれば、該回転軸３４に挿通保持されたピン３６がカム部材３３のカム面３３ｂに当接して上下に移動するため、回転軸３４も一体に上下動する。すると、ロッド２８が上下動するため、プランジャ１１のストロークΔＳが増減される。
【００５５】
従って、本実施の形態に係る電磁ポンプ１においては、プランジャ１１のストロークΔＳとソレノイド４のＯＦＦ時間ΔＴOFF が可変となるため、従来の電磁ポンプに対してプランジャ１１のストロークΔＳの可変分だけオイル吐出量の制御範囲を拡大することができ、当該電磁ポンプ１のダイナミックレンジを簡単な構成で拡大することができる。
【００５６】
尚、以上は一方の電磁ポンプ１Ａのみの作用について述べたが、他方の電磁ポンプ１Ｂも同様に作用し、図３に示す吐出ラインｂを経て所定量のオイルをシリンダ５１ａとピストン５４の摺動面に供給して潤滑に供する。
【００５７】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、請求項１又は２記載の発明によれば、プランジャストローク可変手段の回転軸を回せば、これに挿通保持されたピンがカム部材のカム面に当接して回転軸と共にプランジャの摺動方向に移動するため、プランジャのストロークが調整される。特に、ポンプ室のデッドスペースＶ’（ポンプ室容積Ｖ−流体吐出量ΔＶ）を０．１ｃｃ以下に抑えれば、ポンプ室での流体の圧縮比ΔＶ／Ｖを高めることができ、エアーロックの発生が防がれてワンウェイバルブの作動安定性が高められる。そして、１回の流体吐出量ΔＶも０．００１〜０．０５ｃｃと小さく抑えられるため、微量の流体を確実に供給することができる。
【００５８】
又、請求項３記載の発明によれば、ソレノイドのＯＮ時間を１０ｍｍｓｅｃ以上に設定したため、ポンプ室のエアーが完全に排出された後に流体がポンプ室内に吸入されることとなり、ポンプ室に高い負圧が発生してエアーロックの発生が確実に防がれ、当該電磁ポンプの作動安定性が高められる。
【００５９】
更に、請求項４記載の発明によれば、電磁ポンプのプランジャのストロークとソレノイドのＯＦＦ時間を可変としたため、従来の電磁ポンプに対してプランジャのストローク可変分だけ流体吐出量の制御範囲を拡大することができ、簡単な構成でダイナミックレンジを拡大することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る電磁ポンプの縦断面図である。
【図２】本発明に係る電磁ポンプの作用を説明するためのタイミングチャートである。
【図３】本発明に係る電磁ポンプを含む２サイクルエンジンの制御系の構成を示すブロック図である。
【図４】従来の電磁ポンプ要部の断面図である。
【符号の説明】
１        電磁ポンプ
４        ソレノイド
１０      吸込油路（油路）
１１      プランジャ
１２      吸込側ワンウェイバルブ（バルブ）
１７      吐出油路（油路）
２１      吐出側ワンウェイバルブ（バルブ）
２５      ポンプ室
【図１】
0003734865.tif 000003
【図２】
0003734865.tif 000004
【図３】
0003734865.tif 000005
【図４】
0003734865.tif 000006