(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンのクランクシャフトを回転させながら、該クランクシャフトへの潤滑油通路にエアを供給し、エンジン内部での供給エアの圧力変化をクランク位相に対応させて測定し、該測定値から、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値と、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値と、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値とを求め、各平均値及び変動値を所定の値と比較して、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を行う方法であって、
前記オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値を求める際に、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いることを特徴とするエンジンの検査方法。
【請求項２】
前記補正値は、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における平均圧力と圧力の変動値との相関の傾きを求めて定数とし、該定数を検査対象ワークの当該位相における平均圧力に乗じて得ることを特徴とする請求項１記載のエンジンの検査方法。
【請求項３】
前記オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値を求める際に、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いることを特徴とする請求項１または２記載のエンジンの検査方法。
【請求項４】
前記補正値は、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における平均圧力と圧力の変動値との相関の傾きを求めて定数とし、該定数を検査対象ワークの当該位相における平均圧力に乗じて得ることを特徴とする請求項３記載のエンジンの検査方法。
【請求項５】
クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値からクランクジャーナルメタルの欠品を検出し、続いて、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値からクランクピンメタルの欠品を検出し、さらに、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値からオイルジェット穴の不良を検出することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項記載のエンジンの検査方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、本発明は、エンジンを分解することなく、エンジンの潤滑系の要であるクランクシャフトのメタル（ベアリング）の欠品と、クランクシャフトのオイルジェット穴の不良とを同時に検出する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
エンジンのクランクシャフト１は、エンジンに組みつけられる際に、図10に示すように、クランクケース（図示省略）に対してジャーナル２を軸支するクランクジャーナルメタル３（断面図で示す）と、クランクピン４に対してコンロッド（図示省略）を軸支するクランクピンメタル５（断面図で示す）とが取付けられる。また、各メタルへの潤滑油の供給経路として、クランクケースに設けられた潤滑油の供給口からクランクジャーナルメタル３の取付座へと連通するオイル穴（図示省略）を有し、クランクシャフト１にも、ジャーナル２からクランクピン４へと至るオイル穴６が形成されている。さらに、コンロッドの大端部（クランクピン４との連結部）には、主にシリンダへ潤滑油を供給するためのオイルジェット穴を設け、エンジンの潤滑系を形成している。
【０００３】
そして、前記クランクケースの供給口から供給される潤滑油は、まずクランクジャーナルメタル３とジャーナル２との間の潤滑を行い、続いて、前記クランクシャフトのオイル穴６を通り、クランクピン４とクランクピンメタル５との潤滑を行う。さらに、前記コンロッドのオイルジェット穴から潤滑油を吐出することにより、クランクシャフト、コンロッド、シリンダ、ピストン等のエンジン摺動部に対する潤滑を行う。なお、クランクジャーナルメタル３、クランクピンメタル５共に、いわゆる半割り構造をなしており、半割りの夫々に潤滑油を流すための穴が設けられている。
【０００４】
以上の構成をなすエンジンの潤滑系において、クランクシャフトの各メタル（ベアリング）、クランクシャフトのオイルジェット穴等は主要な要素である。したがって、これらの要素が確実に組付けられているか、又は所望の状態に形成されているかをチェックすることは必要不可欠である。
【０００５】
かかるチェックを行う手法として、例えば、特開2000-105174号公報には、エンジンのクランクシャフトを回転させながら、該クランクシャフトへの潤滑油通路にエアを供給し、エンジン内部での供給エアの圧力変化をクランク位相に対応させて測定し、該測定値から、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値と、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値と、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値とを求め、各平均値及び変動値を所定の値と比較して、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を行う方法が開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開2000-105174号公報記載の従来技術は、以下のような欠点を包含していた。図11には、正常品と判断すべきワーク（組付け不具合のないワーク）に塗付されたオイルの量により、測定されるエア圧力に差が生じることを示している。Ｌ1はオイル塗付量大の場合を、Ｌ2はオイル塗付量小の場合を夫々示しており、オイル塗付量が増加すると、測定されるエア圧力も上昇する傾向にある。さらに、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値（以下、「平均圧力」ともいう。）が変化すると、前記各位相における圧力の変動値も変化し、平均圧力が大であるとき圧力の変動値も大となり、平均圧力が小であるとき圧力の変動も小となる傾向がある。
【０００７】
したがって、従来の方法で、圧力の変動値からエンジン潤滑系の構成要素の良否判断を行うと、オイル塗付量の如何によっては、その判断に誤りを生ずる虞がある。なお、図11に示すようなエア圧力の変化は、オイル塗付量のみならず、その他のワークの製造上のばらつき、例えば、クランクシャフト１とクランクジャーナルメタル３とのクリアランス、クランクケースとクランクジャーナルメタル３とのクリアランス、クランクシャフト１とクランクピンメタル５とのクリアランス、コンロッドの大端部とクランクピンメタル５とのクリアランスの違い等によっても生ずることが判明した。
【０００８】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、エンジンの潤滑系に圧縮エアを供給して、エンジンの潤滑系に係る要素の組付の良否判断を行う際に、種々の要因によって変化を来たす、上述の平均圧力、圧力の変動値等に影響されることなく、良否判断を正確に行うことを可能とすることにある。
そして、エンジンの組付工程において、エンジンの潤滑系の要となるクランクジャーナルメタル、クランクピンメタルの欠品及びオイルジェットの穴の異常判定を同時にかつ的確に行うことを可能とし、エンジンの組立に要する時間の短縮、コスト低減等を図ることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するための、本発明の請求項１に係るエンジンの検査方法は、エンジンのクランクシャフトを回転させながら、該クランクシャフトへの潤滑油通路にエアを供給し、エンジン内部での供給エアの圧力変化をクランク位相に対応させて測定し、該測定値から、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値と、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値と、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値とを求め、各平均値及び変動値を所定の値と比較して、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を行う方法であって、
前記オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値を求める際に、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いることを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正することにより、種々の要因によって変化を来たす平均圧力に影響される、前記オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値から、当該影響を除去し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いることで、エンジン潤滑系の構成要素に関する正確な良否判断を行う。
【００１１】
また、本発明の請求項２に係るエンジンの検査方法は、請求項１に記載のエンジンの検査方法において、前記補正値は、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における平均圧力と圧力の変動値との相関の傾きを求めて定数とし、該定数を検査対象ワークの当該位相における平均圧力に乗じて得るものである。
【００１２】
本発明によれば、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における平均圧力が当該位相における圧力の変動値に及ぼす影響を考慮して、実際に測定された圧力の変動値を補正するので、種々の要因によって変化を来たす平均圧力に影響される、前記オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値から、当該影響を適切に除去することができる。
【００１３】
また、本発明の請求項３に係るエンジンの検査方法は、請求項１または２に記載のエンジンの検査方法において、前記オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値を求める際に、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いるものである。
【００１４】
本発明では、実際に測定された圧力の変動値を、当該位相における平均圧力に基づく補正値で補正することにより、種々の要因によって変化を来たす平均圧力に影響される、前記オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値から、当該影響を除去し、補正後の圧力の変動値を良否判断に用いることで、エンジン潤滑系の構成要素に関する正確な良否判断を行う。
【００１５】
また、本発明の請求項４に係るエンジンの検査方法は、請求項３に記載のエンジンの検査方法において、前記補正値は、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における平均圧力と圧力の変動値との相関の傾きを求めて定数とし、該定数を検査対象ワークの当該位相における平均圧力に乗じて得るものである。
【００１６】
本発明では、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における平均圧力が当該位相における圧力の変動値に及ぼす影響を考慮して、実際に測定された圧力の変動値を補正するので、種々の要因によって変化を来たす平均圧力に影響される、前記オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値から、当該影響を適切に除去することができる。
【００１７】
さらに、本発明の請求項５に係るエンジンの検査方法は、請求項１から４のいずれか１項に記載のエンジンの検査方法において、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値からクランクジャーナルメタルの欠品を検出し、続いて、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値からクランクピンメタルの欠品を検出し、さらに、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値からオイルジェット穴の不良を検出するものである。
【００１８】
前述のごとく、エンジンの潤滑系は、クランクケースの供給口から供給される潤滑油で、まずクランクジャーナルメタルとジャーナルとの間の潤滑を行い、続いて、前記クランクシャフトのオイル穴を通過した潤滑油が、クランクピンとクランクピンメタルとの潤滑を行い、さらに、前記コンロッドのオイルジェット穴から潤滑油を吐出するという構成を有している。もし、クランクジャーナルメタルに欠品が生じている場合には、この部分に必要以上のエア漏れを生じ、クランクシャフトの回転の間の圧力の平均値は減少する。当然に、クランクピンとクランクピンメタルとの間へのエアの供給量も減少する。また、潤滑系に何らかの詰まりが生じていると、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値は増加する。そこで、本発明では、最初にクランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値を求め、この値からクランクジャーナルメタルの欠品または、潤滑系の詰まりを検出する。そして、被検体であるエンジンの分解点検の要否を判断する。
【００１９】
また、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値に異常が見られなかった場合には、本発明の請求項１又は２記載の方法によって、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における圧力の変動値を求める。このときの圧力の変動値は、クランクジャーナルメタルとジャーナルとの間を通過したエアが、前記クランクシャフトのオイル穴を通り、クランクピンとクランクピンメタルとの間に至ったときに、クランクピンに開口するオイル穴と、半割りのクランクピンメタルに形成されたオイル穴との位相の変化等により生ずるものである。そこで、当該変動値に基づき、クランクピンメタルの欠品を検出する。そして、被検体であるエンジンの分解点検の要否を判断する。
【００２０】
さらに、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値は、クランクジャーナルメタルとジャーナルとの間を通過したエアが、前記クランクシャフトのオイル穴を通り、クランクピンとクランクピンメタルとの間に至り、さらに、前記コンロッドのオイルジェット穴からエアを吐出させるときの吐出量を示している。そこで、本発明の請求項３又は４記載の方法によって、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における圧力の変動値を求める。そして、所定値よりも圧力変動が小さいときには、エアの吐出量が少ないことを表し、オイルジェット穴に異物が詰まっている等の不良があることを検出することができる。逆に圧力変動が大きいときには、エアの吐出量が多いことを表し、オイルジェット穴径の不良等を検出することができる。そして、被検体であるエンジンの分解点検の要否を判断する。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を添付図面に基づいて説明する。
【００２２】
図１には、本発明の第１の実施の形体に係るエンジンの検査方法に用いられる検査装置を摸式的に表している。この装置は、エンジン７のクランクシャフト１を駆動するモータ８及びクランクシャフト１の回転角度を測定するエンコーダ９からなる回転ユニットと、エア供給部10及びエンジン内部での供給エアの圧力変化を測定する圧力センサ11からなる圧力測定ユニットとを有する。また、計測データの信号処理手段として、エンコーダ９からの信号９ａ、圧力センサ11からの信号11ａ、トルクアンプ15で増幅されたトルクメータからの信号15ａ等に基づき、異常検出を行う検出装置12（マイコン等）、及び装置全体を制御する制御装置13を有している。制御装置13は、良否の判定結果を表示する表示器を有する。なお、本装置はクランクシャフト１を駆動する際の駆動トルクの変動を計測するトルクメータ14及びトルクアンプ15も備える。また、符号16で示される部分は、クランクシャフト１に対しモータ８の駆動軸を着脱するためのジョイントである。
【００２３】
上記検査装置によるクランクシャフト１の回転角度とエンジン内部での供給エアの圧力変化とを計測する際には、まず、制御装置13からの指令により、エンジン７のクランクケースに設けられた潤滑油の供給口及び排出口に対し、前記圧力測定ユニットを接続する。同時に、クランクシャフト１に前記回転ユニットを接続する。続いて、モータ８を回転させ、クランクシャフト１を所定の測定開始角度にセットする。さらに、この測定開始角度からクランクシャフト１を２回転させる。この２回転の間に、クランクシャフト１の回転角度とエンジン内部での供給エアの圧力変化を対応させて計測する。そして、前記測定開始角度から所定の回転角度の位置を基準として１回転分の計測データを、下記のエンジンの異常判断に用いる。このように、２回転のうちの一部を測定データとして用いることにより、確実に１回転分の計測データを得ることができる。なお、クランクシャフト１を２回転させた後には、前記圧力測定ユニット及び前記回転ユニットをエンジン７から取り外す。そして、検出装置12において以下の異常検出作業を行い、結果を制御装置13に送る。
【００２４】
図２には、計測結果の一例として、４気筒エンジンを測定した場合を示している。この測定結果は、特にエンジンに異常がない状態で測定されたものである。図示のごとく、クランクシャフト１の回転角度（位相）の変化により、エンジン内部での供給エアの圧力にも変化を生ずる。特に、円 101， 102で囲んだ２か所は圧力変化が顕著である。この顕著な圧力変化は、この位相がオイルジェットの作動タイミングに相当するものであり、前記のごとくコンロッドのオイルジェット穴からオイルを吐出する代わりにエアが漏れることにより、圧力の低下を来すことに起因するものである。
【００２５】
また、円 101， 102で囲んだ２か所以外の位相においても、緩やかに圧力変動を生じているが、この現象は、クランクジャーナルメタル３（以下「親メタル」とも言う）とジャーナル２と（図10参照）の間を通過したエアが、クランクシャフト１のオイル穴６を通り、クランクピン４とクランクピンメタル５との間に至ったときに、クランクピン４に開口するオイル穴６と、クランクピンメタル５（以下「子メタル」ともいう）に形成されたオイル穴との回転方向の位置関係が変化すること等により生ずるものである。なお、円 101で囲んだ部分の圧力変動は、４気筒エンジンの２，３番のオイルジェットによるものであり、円 102で囲んだ部分の圧力変動は１，４番のオイルジェットによるものである。
【００２６】
図３には１番のオイルジェットがふさがっているときの測定結果を示している。このとき、１番のオイルジェットからのエアの漏れ量が減少することから、圧力の低下が少なくなる。この結果、円 102で囲んだ部分の圧力変動が円 101で囲んだ部分よりも小さくなる。当然に、１，４番のオイルジェットのいずれもがふさがっていれば、円 102で囲んだ部分の圧力変動はさらに小さくなる。図４には、２番のオイルジェットがふさがっているときの測定結果を示している。このときにも、図３の場合と同様の理由により、円 101で囲んだ部分の圧力変動が小さくなる。
【００２７】
さて、前述のごとくエンジン７の潤滑系は、クランクケースの供給口から供給される潤滑油で、まず親メタル３とジャーナル２との間の潤滑を行い、続いて、クランクシャフト１のオイル穴６を通過した潤滑油が、クランクピン４と子メタル５との潤滑を行い、さらに、コンロッドのオイルジェット穴から潤滑油を吐出するという構成を有している。したがって、もし、親メタル３に欠品が生じている場合には、この部分に必要以上のエア漏れを生じてしまう。このため、圧力の測定値は全体的に低下することになる。また、潤滑系に何らかの詰まりが生じていると、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値は増加する。さらに、いずれかの子メタル５の半割りの一方に欠品が生じているような場合には、圧力の変動値は増大する。
【００２８】
そこで、図３、図４に示すように、エアの圧力の測定値とその変動値とをクランクシャフト１の位相に対応させて測定し、当該測定結果から、親メタル及び子メタルの欠品と、オイルジェット穴の不良を検出することが可能となる。本実施の形体では、エンジン内部での供給エアの圧力変化をクランク位相に対応させて測定した結果を、検出装置12において図５のごとく処理する。すなわち、クランクシャフトの１回転分の圧力変動値をオイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲と、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲に分割する。４気筒エンジンの場合には、２，３番のオイルジェットの作動タイミングと１，４番のオイルジェットの作動タイミングとが一致し、かつ、２，３番のオイルジェットの作動タイミングに対し１，４番のオイルジェットの作動タイミングは、半回転だけ位相がずれている。したがって、１回転分のクランク位相は、図５に示すように、４つの範囲に分割される。参考までに、６気筒エンジンの場合には６つの範囲に分割される。
【００２９】
例えば、２，３番のオイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲をＢとし、１，４番のオイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲をＤとする。そして、Ｄ〜Ｂ間に位置するオイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲をＡとし、Ｂ〜Ｄ間に位置するオイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲をＣとする。Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄの範囲は任意に設定可能であるが、前述のごとく、クランクシャフトのオイル穴の位置、コンロッドのオイルジェット穴の位置等を参考にして決定することもできる。なお、各範囲における圧力変動値（振幅）をａA ，ａB ，ａC ，ａD と表す。
【００３０】
続いて、図５のごとく処理した圧力変動値に基づき、親メタル、子メタルの欠品及びオイルジェット穴の不良判定をするステップを図６に示す。
(1) まず、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値を求める。
(2) ステップ(1) で求めた計測値と、正常値（エンジンが正常なときに検出されるクランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値であり、ある程度の幅を許容している）とを比較する。
(3) 前記平均値が正常値の上限以上である場合には、エア漏れ量が必要量よりも少ないことになる。この場合には、潤滑系に何らかの詰まりや穴径の不良等の発生、もしくは、圧力センサの不調等が考えられる。そして、この時点で、そのエンジンが分解点検、もしくは圧力センサの点検が必要と判断する。
【００３１】
(4) ステップ(2) において前記平均値が正常値の上限以下である場合に、さらにステップ(1) で求めた平均値が、所定の値の下限以下であるか否かの比較をする。もし、前記平均値が正常値の下限以下である場合には、エア漏れ量が必要量よりも常に（クランクシャフトの位相に関係なく）多いことになる。この場合には、前述のごとく親メタル３の欠品が考えられる。
(5) さらに、前記平均値が親メタル３の欠品と判断する場合における予め設定された判定値と比較する。
(6) そして、前記平均値が判定値以下である場合には、半割りの親メタルのうち、ロア側が欠品しているものと判断する。
(7) また、前記判定値以上である場合には、アッパ側が欠品しているものと判断する。
【００３２】
ステップ(5) 〜(7) の判断は、クランクケースの親メタル取付座に設けられたオイル穴が、親メタルロア側に設けられている場合のものである。その理由は、親メタルロアが欠品していると、親メタル取付座のオイル穴を直接ふさぐものが無いため、エアの漏れ量がより多くなるからである。したがって、もし親メタル取付座のオイル穴が、親メタルアッパ側に設けられていれば、ステップ(5) 〜(7) において逆の判断がなされることになる。なお、ステップ(4) においてステップ(1) で求めた計測値が所定の値の下限以上である場合には、親メタル３に欠品はないものと判断することができる。
【００３３】
(ｆ8) ここで、正常品と判断すべきワークであっても、塗付されたオイルの量の多少により計測されるエア圧力に差が生じることを考慮して、かかる影響を除去するために、図５のＡ，Ｃの範囲における振幅ａA ，ａCを、当該範囲における平均圧力ＰA ，ＰCに基づく補正値で補正し、補正後の振幅ａA'，ａC'を得る。具体的には、以下の処理を行う。
（ａA）−（ＰA）×（αA）＝（ａA'）‥‥（ｉ）
（ａC）−（ＰC）×（αC）＝（ａC'）‥‥（ii）
ここで、（ｉ）式、（ii）式のαA ，αCは定数であり、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相（Ａ，Ｃの範囲）における、平均圧力と振幅との相関を、最小二乗法を用いて求めたときの傾きである。なお、図７（a）には補正前の平均圧力と振幅との関係を、図７(b)には補正後の平均圧力と振幅との関係を、夫々示している。図７(a)の補正前の平均圧力と振幅との関係では、平均圧力の値が大きくなるほど、振幅も増大する傾向がある。これに対し、図７(b)の補正後の平均圧力と振幅との関係は、平均圧力の大小と振幅の大小との間に、特別な関連性は見られなくなる。
【００３４】
(8) そして、ステップ(ｆ8)で求められた図５のＡ，Ｃの範囲における補正後の振幅ａA'，ａC'を正常値と比較する。本実施の形態では、図７（b）の補正後の振幅で、例えば±５kpa以内を正常値とし、かかる範囲外のときに、子メタル５の欠品と判断する。
(9) ステップ(8) において、図５のＡ，Ｃの範囲の補正後の振幅ａA'，ａC'が正常値の範囲外である場合には、クランクシャフトの位相の変化によるエア漏れ量の増減が必要量よりも多いことになる。この場合には、前述のごとく子メタル５の欠品が考えられる。なお、ステップ(8) において、Ａ，Ｃの範囲の補正後の振幅ａA'，ａC'が正常値の範囲内である場合には、子メタル５に欠品は無いものと判断することができる。
【００３５】
(10)  続いて、図５のＢ，Ｄの範囲における振幅ａB ，ａD を正常値（エンジンが正常なときに検出されるＢ，Ｄの範囲における振幅の値であり、上限値と下限値とが設定される。）と比較する。
(11)  ステップ(10)において、図５のＢ，Ｄの範囲の振幅ａB ，ａD が正常値の下限以下である場合には、オイルジェットからのエアの漏れ量が、必要量よりも少ないことになる。この場合には、オイルジェット穴に異物が詰まっている、又はオイルジェット穴径が所望の径より小さい等の不良が考えられる。なお、ステップ(10)において、Ｂ，Ｄの範囲の振幅ａB ，ａD が正常値の下限以上である場合には、このような不良は無いのもと判断する。
【００３６】
(12)  さらに、図５のＢ，Ｄの範囲の振幅ａB ，ａD を正常値の上限と比較する。
(13)  ステップ(12)において、図５のＢ，Ｄの範囲の振幅ａB ，ａD が正常値の上限以上である場合には、オイルジェットからのエアの漏れ量が、必要量よりも多いことになる。この場合には、オイルジェット穴径が所望の値より大きい等の不良が考えられる。なお、ステップ(12)において、Ｂ，Ｄの範囲の振幅ａB ，ａD が正常値の上限以下である場合には、このような不良は無いのもと判断する。
【００３７】
(14)  以上の各ステップにおける計測値と正常値との比較により異常と判断されると、そのエンジンは分解点検が必要であると判断する。また、特に異常と判断されなければ、エンジンは分解点検することなく次の組付工程へと進むことになる。
【００３８】
なお、いずれかの子メタルのアッパ、ロア双方が欠品している場合にも、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値は減少する。このときにはステップ(4) において親メタルの欠品として判断される場合があるが、エンジンの分解点検の際に、親メタル、子メタルのいずれも点検を行うことになるので、特に問題は生じない。
【００３９】
また、上記親メタル、子メタルの欠品及びオイルジェット穴の不良判定と同時に、トルクメータ14で測定したクランクシャフトの駆動トルクの変動もクランクシャフトの位相変化に対応させて判断することにより、エンジン摺動部への異物混入等も同時に把握することが可能である。
【００４０】
上記構成をなす本発明の実施の形体により得られる作用効果は、以下の通りである。まず、エンジン７のクランクシャフト１を回転させながら、クランクシャフト１への潤滑油通路にエアを供給する際に、クランクシャフト１の回転角度をエンコーダ９で計測する。また、エンジン内部での供給エアの圧力変化を圧力センサ11で計測し、双方の計測値を対応させる。ここで得られたエアの圧力の測定値とその変動値を、図５のごとく４つの範囲（測定対象が４気筒エンジンの場合）に分割する。
【００４１】
そして、クランクシャフトの１回転の間の圧力の平均値から、クランクジャーナルメタル３の欠品を検出する。また、４分割した各範囲のうち、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相Ａ，Ｃにおける補正後の振幅ａA'，ａC'から、クランクピンメタル５の欠品を検出する。このように、本発明の実施の形体によると、エンジンの潤滑系の要となるクランクジャーナルメタル３、クランクピンメタル５の欠品及びオイルジェットの穴の異常判定を、同時に行うことが可能となる。
【００４２】
しかも、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相Ａ，Ｃにおける平均圧力ＰA ，ＰCが当該位相における振幅に及ぼす影響を考慮し、ステップ（f８）において、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相（Ａ，Ｃの範囲）における、平均圧力と振幅との相関を、最小二乗法を用いて求めたときの傾きを定数αA ，αCとし、定数αA ，αCを平均圧力ＰA ，ＰCに乗じた値を補正値として、振幅ａA ，ａC（実測値）と補正値との差を求め、補正後の振幅ａA'，ａC'を得る。
【００４３】
そして、ステップ(8)において、補正後の振幅ａA'，ａC'を良否判断に用いることで、種々の要因によって変化する平均圧力ＰA ，ＰCに影響される振幅ａB ，ａDから、当該影響を適切に除去することができる。その結果として、ステップ (8) における、子メタル５の欠品の判断を正確に行うことが可能となる。
【００４４】
図８（a）には、ステップ（f８）の処理を行わない場合、即ち、圧力の変動値を求める際に、実際に測定された振幅（圧力の変動値）ａA ，ａCを、補正することなくそのまま良否判断に用いた、従来例の判断結果を一例として示している。この場合には、実際に子メタルの欠品があったにもかかわらず、振幅ａA ，ａCの値が良否判定のための判定規格（正常値）を超えて、子メタル欠品を正確に判断することができたのは、図中斜線で示す二例だけであった。
【００４５】
これに対し、図８(b)には、本発明の第１の実施の形態による判断結果の一例を示している。この場合には、実際に子メタルの欠品があったものは、全て、振幅ａA'，ａC'の値が良否判定のための判定規格（正常値）の範囲外と判断された。以上のごとく、本発明の第１の実施の形態によれば、子メタル欠品を極めて正確に判断することが可能となる。
【００４６】
なお、本発明の第１の実施の形態によれば、ワークの製造上のばらつき（オイル塗付量、クリアランス等）の影響を排除するのみならず、エア供給部10からエンジン内部へと供給するエア圧力のばらつきにより、検出されるエア圧力に差が生じる場合の影響も、同様に排除することができる。そのため、特開2000-105174号公報に示す従来の方法で必要不可欠であった、供給エア圧の管理を不要とし、検査装置自体のメンテナンスフリー化に貢献することができる。
【００４７】
さらに、本発明の第１の実施の形態では、圧縮エアを供給してエンジン潤滑系の良否判断を行っているが、エンジンを車両に組み込んだ後に、エンジンのオイルポンプが吐出する油圧を計測することによっても、同様の判定が可能である。これは、油温の変化やオイルポンプの吐出圧の影響も同様に排除することにより、実施可能となったものである。よって、本発明の第１の実施の形態によれば、エンジンの潤滑系の検査をする機会を、エンジンの製造工程中のみならず、使用後にも増やすことができる。
【００４８】
また、ステップ(ｆ8)〜(8)の判定ロジックにおいて、 平均圧力および振幅を用いた判定に代えて、図５に示すクランクシャフトの１回転分の圧力変動曲線で囲まれる面積の変化から、同様の判定を行うことも可能である。
【００４９】
さらに、本発明の第１の実施の形態に係る検査装置（図１）は、回転ユニットに、モータ８及びクランクシャフト１の回転角度を測定するエンコーダ９を備えており、エンコーダ９からの信号９ａをトリガとしてエア圧力の計測を行うものである。このため、計測に際してエンジン７のクランクシャフト１を駆動する際に、必ずしもモータ８等の動力源を利用する必要はなく、手動によってクランクシャフト１を回すこととしても、同様の計測結果を得ることができる。
【００５０】
次に、本発明の第２の実施の形態に係るエンジンの検査方法を、図９を参照しながら説明する。なお、本発明の第１の実施の形態における検査方法と同一部分、若しくは相当する部分については同一符号で示し，詳しい説明は省略する。
【００５１】
本発明の第２の実施の形態では、本発明の第１の実施の形態における、ステップ(9)以降の各ステップを、以下のように構成する。
【００５２】
(f10)  図５のＢ，Ｄの範囲における振幅ａB ，ａDについても、当該範囲における平均圧力ＰB ，ＰDに基づく補正値で補正し、補正後の振幅ａB'，ａD'を得る。具体的には、以下の処理を行う。
（ａB）−（ＰB）×（αB）＝（ａB'）‥‥（iii）
（ａD）−（ＰD）×（αD）＝（ａD'）‥‥（iv）
ここで、（iii）式、（iv）式のαB ，αDは定数であり、予め、製造ラインで実際に製造された正常品と判断すべきワークの、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相（Ｂ，Ｄの範囲）における、平均圧力と振幅との相関を、最小二乗法を用いて求めたときの傾きである。
【００５３】
(10)  そして、ステップ(ｆ10)で求められた図５のＢ，Ｄの範囲における補正後の振幅ａB'，ａD'を正常値（エンジンが正常なときに検出されるＢ，Ｄの範囲における振幅の値であり、上限値と下限値とが設定される。）と比較する。
(11)  ステップ(10)において、図５のＢ，Ｄの範囲の補正後の振幅ａB'，ａD'が正常値の下限以下である場合には、オイルジェットからのエアの漏れ量が、必要量よりも少ないことになる。この場合には、オイルジェット穴に異物が詰まっている、又はオイルジェット穴径が所望の径より小さい等の不良が考えられる。なお、ステップ(10)において、Ｂ，Ｄの範囲の補正後の振幅ａB'，ａD'が正常値の下限以上である場合には、このような不良は無いのもと判断する。
【００５４】
(12)  さらに、図５のＢ，Ｄの範囲の補正後の振幅ａB'，ａD'を正常値の上限と比較する。
(13)  ステップ(12)において、図５のＢ，Ｄの範囲の補正後の振幅ａB'，ａD'が正常値の上限以上である場合には、オイルジェットからのエアの漏れ量が、必要量よりも多いことになる。この場合には、オイルジェット穴径が所望の値より大きい等の不良が考えられる。なお、ステップ(12)において、Ｂ，Ｄの範囲の補正後の振幅ａB'，ａD'が正常値の上限以下である場合には、このような不良は無いのもと判断する。
【００５５】
上記構成をなす本発明の第２の実施の形態によれば、ステップ(10)において、ステップ(ｆ10)で求めた補正後の振幅ａB'，ａD'を良否判断に用いることにより、種々の要因によって変化する平均圧力ＰB ，ＰDに影響される振幅ａB ，ａDから、当該影響を適切に除去することができる。そして、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相Ｂ，Ｄにおける補正後の振幅ａB'，ａD'に基づき、オイルジェット穴の不良判定をする。
【００５６】
よって、ステップ (11) における、オイルジェット穴の異物詰り、又はオイルジェット穴径が所望の径より小さい等の不良の検出と、ステップ（12）における、オイルジェット穴径が所望の値より大きい等の不良判断についても、ステップ（8）における子メタル５の欠品の判断と同様に、更に正確に行うことが可能となる。その他、本発明の第１の実施の形態と同様の作用効果については、説明を省略する。
【００５７】
【発明の効果】
本発明はこのように構成したので、以下のような効果を有する。まず、本発明の請求項１に係るエンジンの検査方法によれば、エンジンの潤滑系に圧縮エアを供給して、エンジンの潤滑系に係る要素の組付の良否判断を行う際に、種々の要因によって変化を来たす、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における平均圧力、圧力の変動値等に影響されることなく、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を正確に行うことが可能となる。
【００５８】
また、本発明の請求項２に係るエンジンの検査方法によれば、エンジンの潤滑系に圧縮エアを供給して、エンジンの潤滑系に係る要素の組付の良否判断を行う際に、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における平均圧力が当該位相における圧力の変動値に及ぼす影響を考慮して、当該影響を適切に除去し、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を正確に行うことが可能となる。
【００５９】
また、本発明の請求項３に係るエンジンの検査方法によれば、エンジンの潤滑系に圧縮エアを供給して、エンジンの潤滑系に係る要素の組付の良否判断を行う際に、種々の要因によって変化を来たす、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における平均圧力、圧力の変動値等に影響されることなく、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を正確に行うことが可能となる。
【００６０】
また、本発明の請求項４に係るエンジンの検査方法によれば、エンジンの潤滑系に圧縮エアを供給して、エンジンの潤滑系に係る要素の組付の良否判断を行う際に、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相における平均圧力が当該位相における圧力の変動値に及ぼす影響を考慮して、当該影響を適切に除去し、クランクジャーナルメタル及びクランクピンメタルの欠品と、オイルジェット穴の不良とを含む良否判断を正確に行うことが可能となる。
【００６１】
また、本発明の請求項５に係るエンジンの検査方法によれば、エンジンの組付工程において、エンジンの潤滑系の要となるクランクジャーナルメタル、クランクピンメタルの欠品及びオイルジェットの穴の異常判定を同時にかつ的確に行うことが可能となり、エンジンの組立に要する時間の短縮、コスト低減等を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係るエンジンの検査方法に用いられる検査装置を表す摸式図である。
【図２】図１に示す検査装置により、４気筒のエンジンのクランクシャフトの回転角度とエンジン内部での供給エアの圧力変化の関係を測定した結果を示す図である。
【図３】オイルジェットの一つに異常が発生したときの測定結果を示す図である。
【図４】図３の場合とは異なるオイルジェットに異常が発生したときの測定結果を示す図である。
【図５】図１に示す検査装置により得られたクランクシャフトの１回転分の圧力変動値を、オイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲と、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲に分割した状態を示す図である。
【図６】本発明の第１の実施の形態に係るエンジンの検査を示す、フローチャートである。
【図７】図７（a）には、オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相における、補正前の平均圧力と振幅との関係を、図７(b)には補正後の平均圧力と振幅との関係を、夫々示している。
【図８】図８（a）は従来例の判断結果を、図８(b)は本発明の第１の実施の形態による判断結果を示す図表である。
【図９】本発明の第２の実施の形態に係るエンジンの検査を示す、フローチャートである。
【図１０】４気筒エンジン用クランクシャフトを示す部分断面図である。
【図１１】正常品と判断すべきワーク（組付け不具合のないワーク）に塗付されオイルの量により、検出されるエア圧力に差が生じることを示しており、Ｌ1はオイル塗付量大の場合を、Ｌ2はオイル塗付量小の場合を夫々示している。
【符号の説明】
Ａ  オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲
Ｂ  オイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲
Ｃ  オイルジェットの作動タイミングに相当しない位相の範囲
Ｄ  オイルジェットの作動タイミングに相当する位相の範囲
ａA  位相Ａにおける圧力変動値（振幅）
ａB  位相Ｂにおける圧力変動値（振幅）
ａC  位相Ｃにおける圧力変動値（振幅）
ａD  位相Ｄにおける圧力変動値（振幅）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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