(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁、前記燃料噴射弁に供給する燃料の圧力を蓄圧するコモンレール、前記コモンレールに高圧燃料を供給する高圧供給ポンプ、前記コモンレールと前記燃料噴射弁とをそれぞれ連通する燃料分配通路、及び前記コモンレールと前記高圧供給ポンプとを連通する燃料供給通路を備えていると共に、前記燃料噴射弁が燃料圧力によってニードルを開弁位置に向かって付勢する油溜まり室、それに対抗して前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する付勢手段、前記付勢手段と協働して制御された燃料圧力によって前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する制御室、及び前記制御室の燃料圧力を制御する電磁弁を備えていて、前記コモンレールから前記燃料噴射弁のそれぞれに向かって延びる前記燃料分配通路が、前記燃料噴射弁への入口に形成された分岐部によって、前記油溜まり室まで延びる油溜まり室側の燃料通路、及び前記制御室まで延びる制御室側の燃料通路に分岐している蓄圧式燃料噴射装置において、
前記分岐部に近い下流側の前記油溜まり室側の燃料通路と前記制御室側の燃料通路との少なくとも一方の通路に流量制御手段を設けることによって、前記燃料噴射弁が燃料を噴射した際に前記一方の通路内に発生する燃料の流量に対して、前記コモンレールの容積と全ての前記分配通路及び供給通路の容積の総和である全配管容積と、当該一方の通路の容積との差を、前記全配管容積によって除した比率の流量の燃料が、前記流量制御手段を経て流入するようにしたことを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項２】
前記分岐部に近い下流側の前記油溜まり室側の燃料通路に流量制御手段を設けることによって、前記燃料噴射弁が燃料を噴射した際に前記油溜まり室側の燃料通路内に発生する燃料の流量、即ち当該燃料噴射弁の燃料噴射量に対して、前記コモンレール容積と全ての前記分配通路及び供給通路の容積の総和である全配管容積と、当該油溜まり室側の燃料通路の容積との差を、前記全配管容積によって除した比率の流量の燃料が、前記流量制御手段を経て流入するようにしたことを特徴とする請求項１記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項３】
前記流量制御手段が、固定絞りとしてのオリフィスからなることを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項４】
前記流量制御手段が、可変絞りとしての弁からなることを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項５】
前記流量制御手段が、前記油溜まり室側の燃料通路と、前記制御室側の燃料通路への燃料流量の分配率を設定する機能を併せて備えていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項６】
内燃機関の各気筒毎に設けられる燃料噴射弁、前記燃料噴射弁に供給する燃料の圧力を蓄圧するコモンレール、前記コモンレールに高圧燃料を供給する高圧供給ポンプ、前記コモンレールと前記燃料噴射弁とをそれぞれ連通する燃料分配通路、及び前記コモンレールと前記高圧供給ポンプとを連通する燃料供給通路を備えていると共に、前記燃料噴射弁が燃料圧力によってニードルを開弁位置に向かって付勢する油溜まり室、それに対抗して前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する付勢手段、前記付勢手段と協働して制御された燃料圧力によって前記ニードルを閉弁位置に向かって付勢する制御室、及び前記制御室の燃料圧力を制御する電磁弁を備えていて、前記コモンレールから前記燃料噴射弁のそれぞれに向かって延びる前記燃料分配通路が、前記燃料噴射弁への入口に形成された分岐部によって、前記油溜まり室まで延びる油溜まり室側の燃料通路、及び前記制御室まで延びる制御室側の燃料通路に分岐している蓄圧式燃料噴射装置であって、
前記分岐部に近い下流側の前記油溜まり室側の燃料通路と前記制御室側の燃料通路との少なくとも一方の通路に前記油溜まり室側の燃料通路と、前記制御室側の燃料通路への燃料流量の分配率を設定する流量制御手段を備えていることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項７】
前記分岐部に近い下流側の前記油溜まり室側の燃料通路に流量制御手段を設けることによって、前記燃料噴射弁が燃料を噴射した際に前記油溜まり室側の燃料通路内に発生する燃料の流量、即ち当該燃料噴射弁の燃料噴射量に対して、前記コモンレール容積と全ての前記分配通路及び供給通路の容積の総和である全配管容積と、当該油溜まり室側の燃料通路の容積との差を、前記全配管容積によって除した比率の流量の燃料が、前記流量制御手段を経て流入するようにしたことを特徴とする請求項６記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項８】
前記流量制御手段が、固定絞りとしてのオリフィスからなることを特徴とする請求項６又は７のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項９】
前記流量制御手段が、可変絞りとしての弁からなることを特徴とする請求項６又は７のいずれかに記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【請求項１０】
前記流量制御手段が、前記油溜まり室側の燃料通路に設けられ、前記油溜まり室側の燃料通路よりも小さな開口面積を有するオリフィスからなることを特徴とする請求項６記載の蓄圧式燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明はディーゼルエンジンに使用される蓄圧式燃料噴射装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
ディーゼルエンジン用の蓄圧式燃料噴射装置において、高圧の燃料を蓄えるコモンレールから燃料噴射弁（インジェクタ）に到る燃料通路である噴射パイプ内には、燃料を高圧に加圧してコモンレールへ送る高圧供給ポンプが高圧の燃料を吐出するときの吐出水撃や、高圧の燃料が燃料噴射弁から噴射されるときの噴射水撃の伝播による圧力脈動が発生する。このため、噴射直前の燃料噴射弁のノズルにおける燃料圧力が変動し、エンジンの各気筒の間に燃料噴射量のばらつきが生じるという問題がある。
【０００３】
特に後者の問題、即ち、高圧の燃料が燃料噴射弁から噴射されるときの噴射水撃による圧力脈動の問題に関して、図１２に従来公知の三方弁式インジェクタを示す。図１２において、三方弁式インジェクタ３２は噴口３３を有するノズル３４と、噴口３３を開閉するニードル３５を備えており、ニードル３５は常時ニードルスプリング３６によって噴口３３を閉じる方向に付勢されていると共に、ニードル３５の段部３５ａは、油溜まり室３７において高圧の燃料の圧力によって噴口３３を開く方向、即ち上向きに付勢されている。
【０００４】
ニードル３５の上端は、同じ軸線上で上方に伸びるピストンロッド３８の下端に接触しているので、ピストンロッド３８が下方へ移動する時は、ニードル３５が押し下げられて噴口３３を閉塞する方向に移動する。本体３９内においてピストンロッド３８を摺動自在に受け入れているシリンダ３９ａの上部には、空間としての制御室４０が形成されており、制御室４０に導入される燃料の圧力に応じてピストンロッド３８は下方へ駆動される。ピストンロッド３８を移動させるために、制御室４０の燃料の圧力は三方電磁弁４１によって制御される。
【０００５】
図１２には示されていないが、高圧供給ポンプによって加圧されてコモンレールに蓄えられている高圧の燃料の一部が、噴射パイプの一部である三方弁式インジェクタ３２のインレット通路４２に供給されており、インレット通路４２は二方向に分岐して、一方は油溜まり室３７を介して噴口３３の上流側へ高圧の燃料を導く本体３９内の燃料通路４３に連通していると共に、他方は本体３９内の燃料通路４４によって三方電磁弁４１の供給ポート４５に連通している。三方電磁弁４１の排出ポート４６は低圧の燃料タンクに常時接続されている。
【０００６】
三方電磁弁４１の弁ニードル４７は、ソレノイド４８によって駆動されるアーマチュア４９と一体になっており、弁ニードル４７の上下方向の位置、即ち、ソレノイド４８が電気的に付勢されるか否かによって、排出ポート４６の低圧か或いは供給ポート４５の高圧を択一的に接続ポート５０に連通させ、接続ポート５０の燃料圧力がオリフィス５１を介して制御室４０に導かれることによって制御室４０の圧力が変化し、その圧力によってピストンロッド３８を押し下げる力、及び同じ方向に作用するニードルスプリング３６の押し下げ力と、ニードル３５の段部３５ａに作用する油溜まり室３７の燃料圧力による上方への力が釣り合う位置までニードル３５が上下方向に移動することによって、噴口３３を開閉させることができるようになっている。
【０００７】
このような三方弁式インジェクタ３２において、ニードル３５によって噴口３３が比較的大きく開放されるメイン噴射の前に、比較的短時間だけ開放されて少量の燃料を噴射する所謂パイロット噴射が行われる場合には、パイロット噴射時の水撃作用（吐出水撃）によって制御室４０及び油溜まり室３７に圧力脈動が発生するため、大量の燃料を噴射するメイン噴射時の噴射量及び噴射率のパターンが不安定になるという問題がある。
【０００８】
この問題を解決するために、特開平６−１４７０５０号公報に記載された従来技術においては、燃料通路４４と供給ポート４５を接続する制御室側の燃料通路５２を複数本設けて、制御室４０における圧力脈動の減衰を促進させている。しかしながらこの方法でも、パイロット噴射とメイン噴射の間隔が短い時には圧力脈動の減衰が十分に行われないので、上記の問題を完全には解決することができない。また、油溜まり室側の燃料通路４３には何の対策も講じていないので、油溜まり室３７に作用する燃料圧力の脈動に関しては、それ以前の従来技術と同様に、それを低減させることができない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、従来技術における前述のような問題に対処して、蓄圧式燃料噴射装置においてメイン噴射の前にパイロット噴射を行う場合に、メイン噴射時のみならずパイロット噴射時においても、インジェクタに対する供給側の燃料通路内における圧力脈動を効果的に抑制することができるような、改良された蓄圧式燃料噴射装置を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
本発明は、前記の課題を解決するための手段として、特許請求の範囲の各請求項に記載された蓄圧式燃料噴射装置を提供する。
【００１１】
請求項１記載の蓄圧式燃料噴射装置によれば、各燃料噴射弁（インジェクタ）の上流側の燃料分配通路から分岐する油溜まり室側の燃料通路と制御室側の燃料通路との少なくとも一方の通路に流量制御手段が設けられる。この流量制御手段は、燃料通路の容積に応じて請求項１によって特定された大きさの流量を発生させるように設定され、それによって燃料噴射弁の噴射水撃、或いは制御室の燃料圧力を制御する電磁弁の開閉に伴う水撃による圧力脈動の発生及び伝播が抑制され、メイン噴射の前にパイロット噴射を行う場合にも、燃料噴射弁に対する供給側の燃料通路内における圧力脈動を効果的に抑制することができる。より具体的に、請求項２の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御手段が油溜まり室側の燃料通路に設けられるので、燃料噴射弁の噴射水撃による圧力脈動の発生が抑制される。
【００１２】
請求項３の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御手段として燃料の流れを絞る固定絞りとしてのオリフィスが用いられる。更に、請求項４の蓄圧式燃料噴射装置においては、流量制御手段として可変絞りとしての弁が用いられ、運転条件の変化に応じて強さが変化する噴射水撃等による圧力脈動に対応して燃料通路内の圧力脈動を効果的に抑制する。また、請求項５の発明による流量制御手段は、油溜まり室側の燃料通路と、前記制御室側の燃料通路への燃料流量の分配率を設定する機能を併せて備えることができる。
【００１３】
請求項６の蓄圧式燃料噴射装置においては、請求項５の発明についての見方を変えて、分岐部の近くの燃料通路に設けた流量制御手段に、専ら油溜り室側と制御室側への燃料流量の分配の役割を与えたもので、請求項７ないし９の発明は、前述の請求項２ないし４の発明をこの観点からとらえたものということができる。また、請求項１０の発明は、特に油溜り室側の分岐部に近い下流側の燃料通路に、通路径によって自然に生じる絞り効果ではない明確な絞り効果を発生させるために、通路径よりも小径のオリフィスを設けるという具体的な形態の蓄圧式燃料噴射装置を表現したものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】
６気筒ディーゼル機関用燃料噴射装置に本発明を適用した場合の実施形態の全体構成を図２に示す。ディーゼル機関（以下「エンジン」という）１には複数の気筒に対応して個々に燃料噴射弁（以下「インジェクタ」という）２が配設されており、インジェクタ２から各気筒への燃料の噴射は、噴射制御用電磁弁３のオンオフにより制御される。
【００１５】
インジェクタ２は各気筒共通の高圧蓄圧配管、いわゆるコモンレール４に接続されており、噴射制御用電磁弁３が開弁している期間内に、コモンレール４内の高圧の燃料がインジェクタ２よりエンジン１の各気筒内に噴射される。コモンレール４内には連続的に燃料噴射圧に相当する所定の高い燃料圧力が蓄圧される必要があるため、コモンレール４は供給配管５及び吐出弁１６を経て高圧供給ポンプ７に接続される。この高圧供給ポンプ７は、燃料タンク８から公知の低圧供給ポンプ９を経て吸入された燃料を高圧まで加圧し、コモンレール４内の燃料を高圧に制御或いは維持する。
【００１６】
このシステムを制御する電子制御ユニット（ＥＣＵ）３０には、例えばエンジン回転数センサ１２及び負荷センサ１３より、回転数と負荷の情報が入力され、これらの信号によって判断されるエンジンの運転状態に応じて決定される最適の燃料噴射時期及び燃料噴射量（噴射期間）となるように、ＥＣＵ３０は各噴射制御用電磁弁３に駆動信号を出力する。これと同時にＥＣＵ３０は回転数と負荷に応じて噴射圧が最適値となるように高圧供給ポンプ７に制御信号を出力する。コモンレール４にはコモンレール圧を検出する圧力センサ１４が配設されており、その信号がＥＣＵ３０に入力されることにより、ＥＣＵ３０は、圧力センサ１４の信号が予め回転数や負荷に応じて設定した最適値となるように高圧供給ポンプ７の吐出量を制御する。
【００１７】
厚肉のコモンレールハウジング２０内には、その長手方向に、相対的に大径の燃料蓄圧通路としてのコモンレール４が形成されている。コモンレール４の一方の端部は閉じられているが、他方の端部は外部に向って開口しており、この開口部に前述の圧力センサ１４がネジ止め固定されている。コモンレール４の長手方向と交差する形で、高圧供給ポンプ７に接続される燃料供給配管５が形成されており、同様に各インジェクタ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆに燃料を供給するための燃料通路が形成されている。
【００１８】
図１に、前述の従来技術（図１２）のような三方弁式インジェクタに適用された本発明の第１の実施形態の要部構成を示す。図１２に示す従来例と実質的に同じ構成部分については同じ参照符号を付して詳細な説明を省略する。即ち、第１の実施形態としての蓄圧式燃料噴射装置の特徴である三方弁式インジェクタ５２においても、３８はニードルを駆動するピストンロッド、３９は本体、３９ａはピストンロッド３８のために本体３９に形成されたシリンダ、４０は制御室、４１は三方電磁弁、４２は噴射パイプの一部として、図２に示すようなコモンレール４に通じるインレット通路、４３は油溜まり室側の燃料通路、４４は制御室側の燃料通路、４５は三方電磁弁４１の供給ポート、４６は排出ポート、４７は弁ニードル、４８はソレノイド、４９はアーマチュア、５０は接続ポート、５１はオリフィスをそれぞれ示している。
【００１９】
第１実施形態の特徴は、図１Ａの一部である円によって囲まれた部分（分岐部１Ｂ）を拡大して示す図１Ｂから明らかなように、三方弁式インジェクタ５２に対するインレット通路４２から油溜まり室側の燃料通路４３と制御室側の燃料通路４４へ分岐するところに、独立の第１のオリフィス５３と第２のオリフィス５４をそれぞれ設けた点にある。この場合、第２のオリフィス５４の直径は、三方電磁弁４１が電気的に付勢されて作動する時に制御室側の燃料通路４４に生じる流量（ｍ3 ／ｓ）と第２のオリフィス５４の流量（ｍ3 ／ｓ）との比率が、Ｖt を高圧配管の全容積とすると共に、Ｖa を制御室側の燃料通路４４の容積としたときに、
Ｖt ：Ｖt −Ｖa 
となるように設定する。なお、請求項１では同じ技術的内容を別の見方で表現している。
【００２０】
また、第１のオリフィス５３の直径は、三方弁式インジェクタ３２が開弁して燃料が噴口から噴射される時に、油溜まり室側の燃料通路４３に生じる噴射燃料の流量（ｍ3 ／ｓ）と第１のオリフィス５３の流量（ｍ3 ／ｓ）との比率が、油溜まり室側の燃料通路４３の容積をＶb としたときに、
Ｖt ：Ｖt −Ｖb 
となるように設定する。なお、請求項１及び２では同じ技術的内容を別の見方で表現している。
【００２１】
次に、第１実施形態の三方弁式インジェクタ５２からの燃料噴射による圧力脈動の低減作用について説明する。図３にこの場合の配管構成を簡略化して示したように、高圧供給ポンプ７から供給される高圧の燃料を貯溜しているコモンレール４（図２参照）を含み、油溜まり室側の燃料通路４３を除く全配管５５の容積と、油溜まり室側の燃料通路４３の容積との比をｋ：１とした時、パイロット噴射が開始されると、油溜まり室側の燃料通路４３に流量Ｑ0 に応じた圧力波
Ｐ0 ＝ρ・ａ・Ｑ0 ／Ａ
が発生する。但し、ρは密度、ａは音速、Ａは通路の断面積である。
【００２２】
圧力波Ｐ0 は音速で通路内を伝播し、第１のオリフィス５３に達すると、そこで反射が起こる。このとき第１のオリフィス５３を通過する高圧燃料の流量は配管の容積比に応じた流量ｋＱ0 ／（１＋ｋ）に制御され、油溜まり室側の通路４３と油溜まり室側の通路とを除く全配管５５には反射波Ｐ0 ／（１＋ｋ）が生じる。以下このような反射が繰り返して生じるが、第１のオリフィス５３の前後の差圧は一定値Ｐ0 に保たれるため、オリフィス５３を通過する高圧燃料の流量は一定に保たれたままで、全体の圧力が図４Ａ（オリフィス５３の上流側）、及び図４Ｂ（オリフィス５３の下流側）に示すように比較的滑らかに降下して行くので、油溜まり室３７内等に圧力脈動が発生しない。従って、第１のオリフィス５３はパイロット噴射時及びメイン噴射時における噴射量及び噴射率を安定化するために大いに効果がある。
【００２３】
これに対して、従来のように油溜まり室側の燃料通路４３に第１のオリフィス５３が設けられていない場合には、図５及び図６Ａ，図６Ｂに示すように、油溜まり室側の通路４３と、油溜まり室側の通路４３を除く全配管５５との接続部における高圧燃料の流量が大きく変動し、それに伴って油溜まり室３７内等に大きな圧力脈動が発生するので、パイロット噴射時及びメイン噴射時の噴射量、及び噴射率のパターンが不安定になる。
【００２４】
制御室側に設けられた第２のオリフィス５４の作用も概ね同様であって、制御室側の燃料通路４４にオリフィス５４を設けることによって、オリフィス５４を通過する高圧燃料の流量が一定に保たれ、制御室４０における圧力脈動の発生を効果的に抑えることができる。なお、第１の実施形態においては、第１のオリフィス５３及び第２のオリフィス５４として固定の絞りを使用する例を示しているが、本発明はこれらのオリフィスとして同様な絞り作用をする他の形式の流量制御手段を使用することも可能である。
【００２５】
図７Ａ及びその要部（分岐部７Ｂ）の拡大図である図７Ｂに本発明の第２の実施形態の要部構成を示す。第２実施形態の特徴は、第１実施形態における第１のオリフィス５３及び第２のオリフィス５４の代わりに、流量制御手段として、それらの部分を通過する高圧燃料の油圧に応じて開度が変化する第１の弁体５６、及び第２の弁体５７を使用して、それらによって所謂可変絞りを形成している点にある。
【００２６】
具体的に説明すると、弁体５６及び５７はそれぞれ油溜まり室側の通路４３と制御室側の燃料通路４４に設けられたニードル弁状のものであって、それらはいずれも第１実施形態におけるオリフィス５３及び５４のような絞り開口５８及び５９を弁座として、下流側からそれらの開口を閉塞する方向に、スプリング６０及び６１によって付勢されている。従って、絞り開口５８及び５９の上流側の高圧燃料の油圧に応じて、弁体５６及び５７が絞り開口５８及び５９から離座して可変絞りを形成することになる。
【００２７】
この場合にも弁体５６及び５７によって生じる高圧燃料の流量が前述の所定の比率となるように設定される。即ち、第１の弁体５６を例にとると、高圧の燃料が第２実施形態の三方弁式インジェクタ６２の噴口３３から噴射される時に、油溜まり室側の通路４３に生じる流量と、流量制御手段、即ち第１の弁体５６の絞り開口５８に生じる流量との比が、高圧配管即ち噴射パイプの全容積と、高圧配管の全容積から油溜まり室側の通路４３の容積を減じた値との比と等しくなるように、絞り開口５８の面積やスプリング６０の荷重が設定される。
【００２８】
図８Ａ及びその要部（分岐部８Ｂ）の拡大図である図８Ｂに本発明の第３の実施形態の要部構成を示す。前述の第１実施形態に対して第３実施形態の異なる点は、三方弁式インジェクタ５２の代わりに二方弁式インジェクタ６３を使用している点、即ち、インジェクタ制御用の電磁弁として二方電磁弁６４を使用している点にある。一般に二方弁式インジェクタそのものは良く知られており、詳しい説明を要しないので、前述の三方弁式インジェクタ５２或いは６２と実質的に同じ構成部分には同じ参照符号を付すことにして、以下、異なる点のみを簡単に説明する。
【００２９】
二方弁式インジェクタ６３の制御室側の燃料通路４４は、二方電磁弁６４の開閉とは無関係に、開口径の小さいオリフィス６５によって直接に制御室４０と連通している。二方電磁弁６４の弁ニードル６６は、三方弁式インジェクタ５２等の場合と同様に、オリフィス５１を介して制御室４０に連通する接続ポート５０と、排出ポート４６との間を開閉することができる。従って、ソレノイド４８が電気的に付勢されてアーマチュア４９と共に弁ニードル６６がリフトした時は、接続ポート５０と排出ポート４６の間が連通し、制御室４０の燃料の圧力が低下するので、油溜まり室３７に作用する高圧燃料の圧力による力によってニードル３５が開弁し、噴口３３から燃料が噴射される。また、ソレノイド４８が付勢されていないときは、接続ポート５０から排出ポート４６への高圧燃料の流出が遮断されるので、制御室４０の燃料圧力はインレット通路４２の高圧燃料と同じ高さになるまで上昇し、ピストンロッド３８とニードル３５は押し下げられて噴口３３を閉塞するのでインジェクタ６３からの燃料噴射は停止する。
【００３０】
第３実施形態の場合も第１実施形態と同様に、図８Ｂに拡大して示すように、高圧供給ポンプ７からコモンレール４（図２参照）を介して高圧燃料の供給を受けているインレット通路４２から、油溜まり室側の燃料通路４３と制御室側の燃料通路４４へ高圧燃料を分配する部分に設けられた流量制御手段として、第１のオリフィス６７及び第２のオリフィス６８を設けた点に特徴がある。またこの場合も、オリフィス６７及び６８の開口径は、それらによって生じる高圧燃料の流量が前述の所定の比率となるように設定される。即ち、第１のオリフィス６７を例にとると、高圧の燃料がインジェクタ６３の噴口３３から噴射される時に、油溜まり室側の通路４３に生じる流量と、流量制御手段即ち第１のオリフィス６７に生じる流量との比が、高圧配管の全容積と、高圧配管の全容積から油溜まり室側の通路４３の容積を減じた容積との比と等しくなるように、オリフィス６７の開口面積が設定される。
【００３１】
なお、オリフィス６７及び６８はそれぞれ燃料通路４３及び４４の分岐部８Ｂに近い部分に設けられていればよいので、必ずしも第３実施形態を示す図８のように、インレット通路４２から二つの燃料通路４３及び４４への分岐点そのものに、それら二つの流量制御手段が集中して設けられている必要はない。また、固定の絞りであるオリフィス６７及び６８を、第２実施形態の場合と同様に、弁体５６及び５７のような可変絞りによって置き換えることも可能である。
【００３２】
図９Ａ及びその要部（分岐部９Ｂ）の拡大図である図９Ｂに本発明の第４の実施形態の要部構成を示す。この実施形態におけるインジェクタ６９も前述の第３実施形態と同様に二方弁式のものであって、制御室４０の燃料圧力は二方電磁弁６４によって制御される。図８Ａ，Ｂに示す第３実施形態に対して第４実施形態の特徴は、流量制御手段として油溜まり室側の燃料通路４３に第１のオリフィス６７が設けられているが、第２のオリフィス６８に相当するものが設けられておらず、制御室側の燃料通路４４は、インレット通路４２からの分岐部に近い通路部分７０においては実質的に何ら絞られていないことである。
【００３３】
第４実施形態において、制御室側の燃料通路４４の通路部分７０に第３実施形態における第２のオリフィス６８のようなものを設けていない理由は、制御室側の燃料通路４４と制御室４０との間には従来からオリフィス６５のようなものを設けるのが一般的であるから、第３実施形態における第２のオリフィス６８は補完的なものであり、制御室４０における圧力脈動が比較的に低いレベルにある場合には、第２のオリフィス６８を省略することができるためである。
【００３４】
図１０Ａ及びその要部（分岐部１０Ｂ）の拡大図である図１０Ｂに本発明の第５の実施形態の構成を示す。第５実施形態は固定絞りとしてのオリフィスを含む流量制御手段の好適な具体的構造を例示するものであって、この例では、インレット通路４２の部分を、インジェクタ７１の本体３９に挿入して固着されるコネクタの突端７２の内部に形成すると共に、突端７２に接触するように本体３９側の穴７３の底部に取り付けられた円板状の部材７４に第１のオリフィス７５と第２のオリフィス７６を設けて、それぞれ油溜まり室側の燃料通路４３と制御室側の燃料通路４４に連通させたものである。第５実施形態によれば、流量制御手段としてのオリフィス７５及び７６を、容易に且つ精度高く加工することが可能になる利点がある。なお、円板状の部材７４には適当な回り止めを施して、オリフィス７５，７６と燃料通路４３及び４４との連通状態を保持する。
【００３５】
図１１Ａ及びその要部（分岐部１１Ｂ）の拡大図である図１１Ｂ，Ｃに示す本発明の第６実施形態におけるインジェクタ７７は、前述の第５実施形態の場合と同様に、インジェクタの本体３９とは別の円筒形のコネクタの突端７２によってインレット通路４２を形成すると共に、部材７４と類似の円板状の部材７８上にオリフィス７９及び８０を形成しているが、第６実施形態の特徴として、第１のオリフィス７９は円板状の部材７８の中心に開口していると共に、第２のオリフィス８０は周縁寄りの部分に開口している。そして、穴７３の底部の中心に第１のオリフィス７９と合致する中心開口８１を設けてインレット通路４２と油溜まり室側の燃料通路４３を常に連通させると共に、円板状の部材７８が回転しても第２のオリフィス８０が常に制御室側の燃料通路４４と連通状態にあるように、穴７３の底面において中心開口８１の周囲に円形の溝８２を形成して、溝８２を常に制御室側の燃料通路４４に連通させる。
【００３６】
第６実施形態のこのような構成によって、円板状の部材７８に回り止めを施さなくても、オリフィス７９，８０と燃料通路４３及び４４との対応した連通状態が確実に保持される。言うまでもなく、円板状の部材７８上における第１のオリフィス７９と第２のオリフィス８０の位置関係、即ち、いずれのオリフィスを中心に設けて他方を周縁寄りに設けるかという位置決めを反対にすることも可能である。また、第５実施形態及び第６実施形態においてはコネクタの突端７２に対して別体の円板状の部材７４或いは７８を当接させているが、円板状の部材をコネクタの突端７２の底部として、それらを一体的に形成することができることは言うまでもないことである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部１Ｂの拡大断面図である。
【図２】本発明の各実施形態に共通の全体構成を示す概念図である。
【図３】第１の実施形態の効果を示すためのもので、システム構成を簡略化して示す概念図、下段はその圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図４】（Ａ）は図３に示す場合のオリフィスよりも上流側の部分における圧力、流量の変化を示すタイムチャート、（Ｂ）はオリフィスよりも下流側の部分における圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図５】従来技術について図３と対比して示すタイムチャートである。
【図６】（Ａ）及び（Ｂ）は、従来技術について図４の（Ａ）及び（Ｂ）と対比して圧力、流量の変化を示すタイムチャートである。
【図７】本発明の第２の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部７Ｂの拡大断面図である。
【図８】本発明の第３の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部８Ｂの拡大断面図である。
【図９】本発明の第４の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部９Ｂの拡大断面図である。
【図１０】本発明の第５の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部１０Ｂの拡大断面図である。
【図１１】本発明の第６の実施形態の要部構成を示すもので、（Ａ）はインジェクタを示す縦断正面図、（Ｂ）はその一部１１Ｂの拡大断面図、（Ｃ）は更にそれらの一部の斜視図である。
【図１２】従来の三方弁式インジェクタを例示する縦断正面図である。
【符号の説明】
１…ディーゼルエンジン
２…燃料噴射弁（インジェクタ）
３…燃料噴射制御用電磁弁
４…コモンレール
７…高圧供給ポンプ
３０…電子制御ユニット（ＥＣＵ）
３２…三方弁式インジェクタ（従来例）
３３…噴口
３５…ニードル
３６…ニードルスプリング
３７…油溜まり室
３８…ピストンロッド
３９…インジェクタ本体
４０…制御室
４１…三方電磁弁
４２…インレット通路
４３…油溜まり室側の燃料通路
４４…制御室側の燃料通路
４５…供給ポート
４６…排出ポート
４７…三方電磁弁の弁ニードル
４８…ソレノイド
４９…アーマチュア
５０…接続ポート
５２…三方弁式インジェクタ（第１実施形態）
５３…第１のオリフィス
５４…第２のオリフィス
５５…全配管
５６…第１の弁体
５７…第２の弁体
６２…三方弁式インジェクタ（第２実施形態）
６３…二方弁式インジェクタ（第３実施形態）
６４…二方電磁弁
６６…二方電磁弁の弁ニードル
６７…第１のオリフィス
６８…第２のオリフィス
６９…二方弁式インジェクタ（第４実施形態）
７１…二方弁式インジェクタ（第５実施形態）
７２…コネクタの突端
７４，７８…円板状の部材
７５，７９…第１のオリフィス
７６，８０…第２のオリフィス
７７…インジェクタ（第６実施形態）
８１…中心開口
８２…円形の溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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