(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部にシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室を区画形成するハウジングと、該シリンダボア内に往復動可能に収容されたピストンと、外部駆動源により駆動され、該ハウジングに回転可能に支承された駆動軸と、該駆動軸に対して同期回転かつ傾動可能に支承され、該ピストンを従動させる斜板とを備え、該クランク室内の圧力を制御することにより、該斜板の傾角に基づく該ピストンの往復動による該シリンダボアから該吐出室への吐出容量を変更可能な容量可変型斜板式圧縮機において、
前記斜板の最小傾角は吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定され、
該斜板は、傾角減少バネにより前記傾角が最大傾角から該最小傾角まで減少する方向に付勢されているとともに、
復帰バネにより該傾角が該最小傾角から該限界角度を超えるまで増大する方向に付勢され、
最小傾角から最大傾角に向けての斜板の復帰は、斜板の慣性乗積の設定により、該斜板の回転に伴って傾角増大方向に作用する回転運動のモーメントと復帰バネの付勢力との協働により確保されており、
該傾角減少バネの付勢力と該復帰バネの付勢力とは該限界角度を越えてバランスし、該傾角減少バネの付勢力と該復帰バネの付勢力との合力により定められるバランス吐出容量は、最大吐出容量の３〜１０％であり、最小吐出容量時における該復帰バネが該斜板に与える最小バネ荷重（Ｆ0）は２０Ｎ以上１００Ｎ以下であることを特徴とする容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項２】
最大吐出容量時における該傾角減少バネが該斜板に与える最大バネ荷重（Ｆ100）は、次式
Ｆ100（Ｎ）＝（１８０±３０）−４×（Ｖ0−１２０）
（ここで、Ｖ0：圧縮機排気量（ＣＣ））
によって定められることを特徴とする請求項１記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項３】
駆動軸はクラッチレス方式で外部駆動源と作動連結されていることを特徴とする請求項１または２記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【請求項４】
吐出室は逆止弁を介して外部冷凍回路に接続されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の容量可変型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、車両空調用などに用いられる容量可変型斜板式圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
車両用空調システムに用いられる冷凍回路には、冷媒ガスを圧縮するための圧縮機が組み込まれている。例えば公知の容量可変型斜板式圧縮機では、ハウジングの内部にシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室が区画形成され、シリンダボア内にはピストンが往復動可能に収容されている。ハウジングに回転可能に支承された駆動軸はエンジン等の外部駆動源により駆動されるようになっており、駆動軸に対しては同期回転かつ傾動可能に斜板が支承され、この斜板にはピストンを従動させるべくシュー等が設けられている。かかる圧縮機では、容量制御弁により、クランク室内の圧力が制御され、斜板の傾角に基づくピストンの往復動によるシリンダボアから吐出室への吐出容量が変更可能になっている。
従来型の圧縮機は、電磁クラッチを介してエンジンとベルトにより作動連結されており、冷房負担が生じたときのみ電磁クラッチによってエンジンと接続され、圧縮動作を行う。
【０００３】
ところが、こうして圧縮機に電磁クラッチを併設すると、全体の重量の増加、製造コストの増加、更には電磁クラッチを作動させるための電力消費が避けられないという欠点がある。このため、近年、電磁クラッチを介在させることなく圧縮機とエンジンとを直結し、常時動力が伝達されるいわゆるクラッチレス方式の圧縮機がある。このクラッチレス方式に適した圧縮機としては、容量可変型斜板式圧縮機が提案されている（特開平１０−２０５４４６号公報）。この容量可変型斜板式圧縮機は、外部駆動源と直結される駆動軸に対して傾動可能な斜板が小さな吐出容量をもたらすようにその最小傾角が維持されるようになっている。このため、この圧縮機では、電磁クラッチを介さずにエンジンに作動連結することで重量軽減等を実現しつつ、そのエンジンの動力消費を極めて低減することができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、従来の圧縮機では、電磁クラッチを介している場合は外部駆動源が駆動されつつ電磁クラッチがその外部駆動源の駆動力を伝達したままの状態のとき、またクラッチレスの場合は外部駆動源が駆動されたままの状態のときにおいて、車両空調システムの作動スイッチがＯＦＦされた場合のように、外部からの指令によって冷房機能を停止したとき、外部駆動源の動力消費をいかに低減するかが課題となる。
【０００５】
すなわち、一般に圧縮機の吐出容量の調節は、上記のように、容量制御弁を用いたクランク室圧力（Ｐｃ）の制御に依っている。具体的には、吐出室内における高圧の吐出圧力（Ｐｄ）の冷媒ガスをクランク室に導くことによりクランク室圧力（Ｐｃ）を高めることで傾角が減少し、吐出容量が縮小する。他方、クランク室内における冷媒ガスを低圧の吸入圧力（Ｐｓ）である吸入室に導くことによりクランク室圧力（Ｐｃ）を低めることで傾角が増大し、吐出容量が拡大する。かかる構成において、斜板が最小傾角にある状態から傾角増大方向へ角度復帰するためには、クランク室圧力（Ｐｃ）を低下させたとき、斜板がその最小傾角から最大傾角に向けて傾動することが必須となる。
【０００６】
ところが、従来の圧縮機では、最小傾角を０゜近傍に設定してしまうと、圧縮動作が実質上行われなくなり、吐出反力が得られないことから、斜板の角度復帰が確実でなくなってしまう。このため、角度復帰を確保するため、斜板の最小傾角を０゜近傍にすることはできず、例えば＋３゜〜＋５゜程度にとどめる必要がある。こうして、斜板が最小傾角をなす状態でも、圧縮機の圧縮動作が僅かに維持されるようにし、吐出反力が斜板の傾角増大に貢献する状況を確保する必要がある。こうすることで、容量制御弁によるクランク室内圧（Ｐｃ）の低下に呼応した傾角増大方向への斜板の復帰が達成される。
【０００７】
この場合、斜板の傾角が最小傾角に調節されたとしても、常に斜板に吐出反力が作用するように圧縮機は最小吐出容量での圧縮動作を継続し、外部駆動源の動力を僅かづつでも消費してしまうという難点がある。かかる空調システムのＯＦＦ時の動力消費を低減するためには、最小容量運転時の斜板の傾角を極力小さくし、吐出反力を極力小さくする必要がある一方、この吐出反力を小さくし過ぎると、最小吐出容量（最小傾角）からの復帰ができなくなってしまう。こうして、最小吐出容量時の動力消費を低減することと、吐出反力による角度復帰を確保することとは、相反する要求であるため、両者の要求を満足すべく、最小吐出容量（最小傾角）を高精度に調節する必要があり、製造が難しく、製造コストが高くなってしまう。
この点、斜板の最小傾角を吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定し、傾角減少バネにより傾角が最大傾角から最小傾角まで減少する方向に斜板を付勢するとともに、復帰バネにより傾角が最小傾角から限界角度を超えるまで増大する方向に斜板を付勢し、傾角減少バネの付勢力と復帰バネの付勢力とを限界角度を超えてバランスさせる手段が考えられる。こうであれば、最小吐出容量時の動力消費を低減することと、吐出反力による角度復帰を確保することとを両立させることができるとともに、最小吐出容量（最小傾角）をさほど高精度に調節する必要がなく、製造コストの低廉化を実現できる。
【０００８】
しかしながら、発明者らの試験結果によれば、復帰バネや傾角減少バネの選択如何によっては、かかる作用効果が確実でないことが明らかとなった。特に、吐出室が逆止弁を介して外部冷凍回路に接続されている場合、吐出圧力（Ｐｄ）が一定に維持されやすく、吐出容量の縮小がより確実になされやすいため、斜板の角度復帰の不具合は重要な検討事項である。
【０００９】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、動力消費を低減することと、角度復帰を確保することとを確実に両立させることができるとともに、製造コストの低廉化を確実に実現できる容量可変型斜板圧縮機を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】
第１の発明の容量可変型斜板式圧縮機は、内部にシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室を区画形成するハウジングと、該シリンダボア内に往復動可能に収容されたピストンと、外部駆動源により駆動され、該ハウジングに回転可能に支承された駆動軸と、該駆動軸に対して同期回転かつ傾動可能に支承され、該ピストンを従動させる斜板とを備え、該クランク室内の圧力を制御することにより、該斜板の傾角に基づく該ピストンの往復動による該シリンダボアから該吐出室への吐出容量を変更可能な容量可変型斜板式圧縮機において、
前記斜板の最小傾角は吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定され、該斜板は、傾角減少バネにより前記傾角が最大傾角から該最小傾角まで減少する方向に付勢されているとともに、復帰バネにより該傾角が該最小傾角から該限界角度を超えるまで増大する方向に付勢され、
最小傾角から最大傾角に向けての斜板の復帰は、斜板の慣性乗積の設定により、該斜板の回転に伴って傾角増大方向に作用する回転運動のモーメントと復帰バネの付勢力との協働により確保されており、
該傾角減少バネの付勢力と該復帰バネの付勢力とは該限界角度を越えてバランスし、該傾角減少バネの付勢力と該復帰バネの付勢力との合力により定められるバランス吐出容量は、最大吐出容量の３〜１０％であり、最小吐出容量時における該復帰バネが該斜板に与える最小バネ荷重（Ｆ0）は２０Ｎ以上１００Ｎ以下であることを特徴とする。
【００１１】
第１の発明の圧縮機では、斜板の最小傾角が吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定されているので、斜板が最小傾角をなす状態において、圧縮機の圧縮動作はより僅かとなり又は全くなくなり、外部駆動源の動力の消費を少なくすることができる。
ここで、斜板は、傾角減少バネにより傾角が最大傾角から最小傾角まで減少する方向に付勢されているとともに、復帰バネにより傾角が最小傾角から限界角度を超えるまで増大する方向に付勢されており、かつ傾角減少バネの付勢力と復帰バネの付勢力とが限界角度より大きいところでバランスしているため、斜板は限界角度を超えた傾角で回転し、吐出反力により斜板の角度復帰が確実となる。
また、本発明者らの試験結果によれば、最小吐出容量時における復帰バネの斜板に与える最小バネ荷重（Ｆ0）が２０Ｎ以上であれば、かかる作用効果が確実となる。
【００１２】
ここで、この最小バネ荷重（Ｆ0）の上限は駆動軸とともに回転する斜板等の慣性モーメント等によって選択され得るが、一般的な斜板等を採用する限り、１００Ｎを超えると最小吐出容量が増大したりして駆動軸を駆動する際の動力消費が大きくなる。
また、第２の発明の圧縮機は、内部にシリンダボア、クランク室、吸入室及び吐出室を区画形成するハウジングと、該シリンダボア内に往復動可能に収容されたピストンと、外部駆動源により駆動され、該ハウジングに回転可能に支承された駆動軸と、該駆動軸に対して同期回転かつ傾動可能に支承され、該ピストンを従動させる斜板とを備え、該クランク室内の圧力を制御することにより、該斜板の傾角に基づく該ピストンの往復動による該シリンダボアから該吐出室への吐出容量を変更可能な容量可変型斜板式圧縮機において、
【００１３】
前記斜板の最小傾角は吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定され、該斜板は、傾角減少バネにより前記傾角が最大傾角から該最小傾角まで減少する方向に付勢されているとともに、復帰バネにより該傾角が該最小傾角から該限界角度を超えるまで増大する方向に付勢され、該傾角減少バネの付勢力と該復帰バネの付勢力とは該限界角度を超えてバランスし、最大吐出容量時における該傾角減少バネが該斜板に与える最大バネ荷重（Ｆ100）は、次式
Ｆ100（Ｎ）＝（１８０±３０）−４×（ＶD−１２０）（ここで、ＶD ：圧縮機排気量（ＣＣ））
によって定められることを特徴とする。
【００１４】
第２の発明の圧縮機では、本発明者らの試験結果によれば、最大吐出容量時における傾角減少バネの斜板に与える最大バネ荷重（Ｆ100）が上式によって定められれば、上記作用効果が確実となる。
ここで、最大バネ荷重（Ｆ100）の上限は（１８０＋３０）−４×（ＶD−１２０）により定められる。他方、最大バネ荷重（Ｆ100）の下限は（１８０−３０）−４×（ＶD−１２０）により定められる。この最大バネ荷重（Ｆ100）の下限は斜板のハンチングに影響する。
本発明者らの試験結果によれば、傾角減少バネの付勢力と復帰バネの付勢力との合力により定められるバランス吐出容量が最大吐出容量の３〜１０％であれば、上記作用効果が確実となる。
【００１５】
本発明の圧縮機は、駆動軸がクラッチレス方式で外部駆動源と作動連結されている場合に大きな効果を奏する。なぜなら、クラッチレス方式であれば、外部駆動源が駆動されている限り、圧縮機に常時動力が伝達されることから、動力消費の低減効果が際立ったものであることが好ましいからである。また、重量軽減等も実現できる。
【００１６】
また、本発明の圧縮機の吐出室が逆止弁を介して外部冷凍回路に接続されている場合、冷媒ガスの逆流防止により、クランク室内の過度の圧力上昇等が防止され、斜板の確実な角度復帰の効果が際立ったものとなる。なお、このような圧縮機では、停止中の冷媒ガスの逆流を防止することができるため、圧縮機内への液冷媒の貯留を防止するとともに、圧縮機内の過度の圧力上昇や温度上昇を防止し、圧縮機の耐久性を高めることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の容量可変型斜板式圧縮機を車両用空調システムに具体化した実施形態を図面を参照しつつ説明する。
この圧縮機は、図１及び図２に示すように、６個のシリンダボア１ａと軸孔１ｂとマフラ室１ｃと吸入室１ｄとが形成されたシリンダブロック１の前端にカップ状のフロントハウジング２が接合され、シリンダブロック１の後端には吸入弁３、弁板４、吐出弁５及びリテーナ６を挟持してリアハウジング７が接合されている。シリンダブロック１、フロントハウジング２及びリアハウジング７がハウジングであり、これらはアルミ系金属製である。
【００１８】
フロントハウジング２にも軸孔２ａが形成され、シリンダブロック１の前端とフロントハウジング２とで形成されるクランク室８内には、軸孔２ａに軸封装置９及びラジアル軸受１０を介し、かつ軸孔１ｂにラジアル軸受１１を介して駆動軸１２が回転可能に支承されている。
【００１９】
クランク室８内では、フロントハウジング２との間にスラスト軸受１３を介して駆動軸１２にラグプレート１４が固定されている。ラグプレート１４には後方に向かって一対のアーム１５が突設されており、各アーム１５には円筒状の内面をもつガイド孔１５ａが貫設されている。また、駆動軸１２は斜板１６の貫通孔１６ａを挿通しており、斜板１６とラグプレート１４との間には傾角減少バネ１７が設けられている。斜板１６は、この傾角減少バネ１７により傾角が最大傾角から最小傾角まで減少する方向に付勢されている。
【００２０】
斜板１６の前端には各アーム１５に向かって一対のガイドピン１６ｂが突設されており、各ガイドピン１６ｂの先端にはガイド孔１５ａ内を摺動しつつ回動可能な球状の外面をもつガイド部１６ｃが設けられている。また、斜板１６の前後周縁にはそれぞれ対をなすシュー１８を介して中空状のピストン１９が設けられており、各ピストン１９は各シリンダボア１ａ内に収容されている。ここで、圧縮機排気量ＶD は１２０（ＣＣ）に設定している。
【００２１】
フロントハウジング２から前方に突出した駆動軸１２にはボス２０がスプライン嵌合されており、ボス２０はキー２１によりプーリ２２と固定されている。このプーリ２２は、駆動軸１２との間でボルト２３により固定されているとともにフロントハウジング２との間で玉軸受２４により支承されている。プーリ２２には外部駆動源としてのエンジンＥＧと接続されたベルト３４が巻きかけられている。
【００２２】
駆動軸１２の斜板１６よりやや後方にはサークリップ２５により復帰バネ２６が設けられている。斜板１６の最小傾角は吐出反力による角度復帰を確実に可能とする限界角度未満に設定されている。また、傾角減少バネ１７の付勢力と復帰バネ２６の付勢力とはこの限界角度を超えてバランスするようにしている。さらに、最小傾角から最大傾角に向けての斜板１６の復帰は、この斜板１６の回転に伴って傾角増大方向に作用する回転運動の慣性乗積と復帰バネ２６の付勢力に基づく慣性乗積との協働によって確保されるようになっている。シリンダブロック１の軸孔１ｂ内では駆動軸１２の後端にスラスト軸受２７及び座金２８が設けられ、座金２８と吸入弁３との間にはばね２９が設けられている。
【００２３】
リアハウジング７の内側にはシリンダブロック１の吸入室１ｄと図示しない吸入通路により連通する吸入室７ａが形成され、この吸入室７ａはリテーナ６、吐出弁５及び弁板４に貫設された吸入ポート３０により各シリンダボア１ａと連通している。吸入室１ｄは外部冷凍回路の蒸発器ＥＶに配管により接続され、蒸発器ＥＶは配管により膨張弁Ｖを介して凝縮器ＣＯに接続されている。また、リアハウジング７の外側には吐出室７ｂが形成されている。吐出室７ｂの後方には収納室７ｃが形成され、収納室７ｃには逆止弁３３が収納されている。収納室７ｃとシリンダブロック１のマフラ室１ｃとはリテーナ６、吐出弁５、弁板４及び吸入弁３を貫通する吐出通路７ｄにより連通されている。マフラ室１ｃは冷凍回路の凝縮器ＣＯに配管により接続されている。吐出室７ｂは弁板４及び吸入弁３に貫設された吐出ポート３１により各シリンダボア１ａと連通している。ここで、逆止弁３３は冷凍回路の凝縮器ＣＯ、マフラ室１ｃからの冷媒ガスの逆流を防止している。また、リアハウジング７には制御弁３２が収納されている。
【００２４】
制御弁３２では、図３に示すように、弁ハウジング４１の一端にカバー４２が固定され、カバー４２の一端は蓋部材４３により閉塞されている。弁ハウジング４１、カバー４２及び蓋部材４３内には感圧室４４が形成され、感圧室４４内にはベローズ４５が軸方向に伸縮可能に収納されている。
弁ハウジング４１の他端には固定部材４６を介してソレノイド４７が固定されている。ソレノイド４７の内部では、固定鉄心４８が弁ハウジング４１の他端に固定されているとともに、固定鉄心４８の他端側でソレノイド４７の内面等に固定された収容筒４９内に可動鉄心５１が摺動可能に設けられている。可動鉄心５１は他端側にばね室５１ａを有しており、ばね室５１ａ内には可動鉄心５１を一端側に付勢するばね５０が設けられている。
【００２５】
弁ハウジング４１及び固定鉄心４８には軸方向に延在する軸孔５２が貫設されており、軸孔５２は弁ハウジング４１の他端側と固定鉄心４８との間において弁室５３と連通している。感圧室４４内でベローズ４５の他端側と固定部材５４により固定されたロッド５５はこの軸孔５２内を摺動可能になされており、ロッド５５の中間には弁室５３内に位置する弁体５５ａが固定されている。弁体５５ａと弁室５３の一端側との間にはばね５６が設けられている。ロッド５５の他端は可動鉄心５１の一端側と当接されている。
【００２６】
また、カバー４２には開口４２ａが形成され、これにより感圧室４４とリアハウジング７の吸入室７ａとが検圧通路５７により連通されている。さらに、弁ハウジング４１には、弁室５３よりベローズ４５側の軸孔５２に連通するポート４１ａと、弁室５３に連通するポート４１ｂとが形成されている。弁室５３よりベローズ４５側の軸孔５２とクランク室８とはポート４１ａを介した給気通路５８により連通されている。また、弁ハウジング４１、固定鉄心４８及び可動鉄心５１は給気通路５８を可動鉄心５１内のばね室５１ａと連通させる相殺通路５９を有している。他方、弁室５３とリアハウジング７の吐出室７ｂとは、ポート４１ｂを介した給気通路６０により連通されている。そして、ソレノイド４７のコイルは駆動回路６１を介して制御コンピュータ６２に接続されている。なお、６３、６４は制御弁３２をリアハウジング７内に気密に収納するためのＯリングである。
【００２７】
上記のように構成された圧縮機では、図１及び図２に示すように、エンジンＥＧが駆動されている間、ベルト３４でプーリ２２が回転し、駆動軸１２が駆動される。これにより、斜板１６が揺動運動し、ピストン１９がシリンダボア１ａ内を往復動する。このため、冷凍回路の蒸発器ＥＶの冷媒ガスが圧縮機の吸入室７ａ内に吸入され、シリンダボア１ａ内で圧縮された後、吐出室７ｂ内に吐出される。吐出室７ｂ内の冷媒ガスは逆止弁３３及びマフラ室１ｃを経て凝縮器ＣＯに吐出される。
【００２８】
この間、図３に示す制御弁３２は、制御コンピュータ６２による調整の下、感圧室４４内におけるベローズ４５の設定圧力と吸入室７ａより検圧通路５７で導かれる吸入圧力（Ｐｓ）とのバランスにより、吐出室７ｂ内の吐出圧力（Ｐｄ）の冷媒ガスを給気通路６０、ポート４１ｂ、軸孔５２、ポート４１ａ及び給気通路５８によりクランク室８に供給する。このため、クランク室圧力（Ｐｃ）が加減され、これによりピストン１９に作用する背圧が変化するため、斜板１６の傾角が変化し、実質的に０％から１００％まで吐出容量を変化させることができる。
【００２９】
ここで、この圧縮機では、図４に示すように、斜板１６の傾角が最大傾角のとき、吐出容量が１００％となる。この際、ＶD ＝１２０（ＣＣ）であるため、最大吐出容量時における傾角減少バネ１７が斜板１６に与える最大バネ荷重（Ｆ100）は、
Ｆ100（Ｎ）＝（１８０±３０）−４×（ＶD−１２０）
により、上限が２１０（Ｎ）、下限が１５０（Ｎ）としている。
また、斜板１６の傾角が最小傾角のとき、傾角減少バネ１７の付勢力と復帰バネ２６の付勢力との合力により定められるバランス吐出容量ＶBは最大吐出容量の３〜１０％としている。この際、最小吐出容量時における復帰バネ２６が斜板１６に与える最小バネ荷重（Ｆ0）は、上限が１００（Ｎ）、下限が２０（Ｎ）としている。
【００３０】
かかる圧縮機では、斜板１６の最小傾角が吐出反力による角度復帰が確実に可能となる限界角度未満に設定されているので、斜板１６が最小傾角をなす状態において、圧縮機の圧縮動作はより僅かとなり又は全くなくなり、エンジンＥＧの動力の消費を少なくすることができる。
ここで、斜板１６は、傾角減少バネ１７により傾角が最大傾角から最小傾角まで減少する方向に付勢されているとともに、復帰バネ２６により傾角が最小傾角から限界角度を超えるまで増大する方向に付勢されており、かつ傾角減少バネ１７の付勢力と復帰バネ２６の付勢力とが限界角度を超えてバランスしているため、斜板１６は限界角度を超えた傾角で回転し、吐出反力により斜板１６の角度復帰が確実となる。
【００３１】
また、本発明者らの試験結果によれば、表１に示すように、復帰バネ２６の荷重が０（Ｎ）及び１０（Ｎ）の場合には斜板１６が復帰できず、復帰バネ２６の荷重が２０（Ｎ）の場合には斜板１６が復帰できた。このため、最小吐出容量時における復帰バネ２６の斜板１６に与える最小バネ荷重（Ｆ0）が２０Ｎ以上であれば、かかる作用効果が確実となることがわかる。
【００３２】
【表１】
0003856281.tif 000002
【００３３】
また、エンジンＥＧが駆動されている間でも、冷房が不要な場合、制御弁３２では、制御コンピュータ６２の指令に基づき、駆動回路６１からソレノイド４７への電流供給が停止される。このため、クランク室８内の圧力が上昇し、斜板１６は最小容量となるまで傾角が変更され、ピストン１９のストロークが減少する。こうしてピストンボア１ａからの吐出流量が減少することにより、逆止弁３３は圧縮機からの冷媒ガスの吐出を抑制し、圧縮機は０％容量付近の最小容量にて運転される。
【００３４】
他方、エンジンＥＧが停止されれば、駆動軸１２は停止し、制御弁３２も働かない。そして、逆止弁３３によって、凝縮器ＣＯ側の高圧の冷媒ガスが吐出室７ｂ内に逆流しなくなる。この圧縮機では、吐出室７ｂが逆止弁３３を介して冷凍回路に接続されているため、斜板１６の確実な角度復帰の効果が際立ったものとなっている。なお、かかる逆止弁３３を備えた圧縮機では、停止中の冷媒ガスの逆流を防止することができるため、圧縮機内への液冷媒の貯留を防止するとともに、圧縮機内の過度の圧力上昇や温度上昇を防止し、圧縮機の耐久性を高めることができる。
そして、再度エンジンＥＧが始動されれば、駆動軸１２が駆動され、制御弁３２が働く。また、逆止弁３３は、吐出室７ｂ内の高圧の冷媒ガスを凝縮器ＣＯに吐出する。
【００３５】
さらに、この圧縮機はクラッチレス方式であるので、エンジンＥＧが駆動されている限り、圧縮機に常時動力が伝達されることから、動力消費の低減効果が際立ったものとなり、重量軽減等の効果もある。
したがって、この圧縮機は、動力消費を低減することと、角度復帰を確保することとを確実に両立させることができるとともに、製造コストの低廉化を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態に係り、斜板が最大傾角状態にあるときの容量可変型斜板式圧縮機の全体縦断面図である。
【図２】実施形態に係り、斜板が最小傾角状態にあるときの容量可変型斜板式圧縮機の全体縦断面図である。
【図３】実施形態に係り、容量可変型斜板式圧縮機の一部をなす制御弁の縦断面図である。
【図４】実施形態に係り、圧縮機排気量が１２０（ＣＣ）の時、ばねの合力−吐出容量の関係図である。
【符号の説明】
１ａ…シリンダボア
８…クランク室
７ａ…吸入室
７ｂ…吐出室
１、２、７…ハウジング（１…シリンダブロック、２…フロントハウジング、７…リアハウジング）
１９…ピストン
ＥＧ…外部駆動源（エンジン）
１２…駆動軸
１６…斜板
１７…傾角減少バネ
２６…復帰バネ
３３…逆止弁
【図１】
0003856281.tif 000003
【図２】
0003856281.tif 000004
【図３】
0003856281.tif 000005
【図４】
0003856281.tif 000006