(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジングと該ハウジング内に支持された本体とよりなるグロープラグにおいて，
上記本体は，絶縁体と，
該絶縁体の内部に設けられた通電発熱体及び該通電発熱体の両端部に電気的に接続されて絶縁体の外部に導出された一対のリード線と，
上記絶縁体の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するための，イオン検出用電極とよりなると共に，
上記イオン検出用電極の先端は，上記火炎に曝されるよう，上記絶縁体より露出しており，
かつ，上記イオン検出用電極の線膨張係数をＫ，上記通電発熱体の線膨張係数をＨ，絶縁体の線膨張係数をＳとしたとき，Ｈ≧Ｓ，Ｈ≧Ｋの関係にあることを特徴とするグロープラグ。
【請求項２】
請求項１において，上記各線膨張係数Ｋ，Ｈ，Ｓは，さらに，
０≦Ｈ−Ｓ≦２．０×１０-6    （／℃）かつ，
０≦Ｈ−Ｋ≦２．０×１０-6    （／℃）
の関係にあることを特徴とするグロープラグ。
【請求項３】
請求項１又は２において，上記イオン検出用電極は，主成分が金属の珪化物，炭化物，窒化物，硼化物の１種又は２種以上の導電性セラミック材料，または該導電性セラミック材料と絶縁性セラミック材料との混合材料により作製されていることを特徴とするグロープラグ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項において，上記イオン検出用電極は，主成分が融点１２００℃以上の金属の１種又は２種以上の高融点金属材料，または主成分が該高融点金属材料と絶縁性セラミック材料との混合材料により作製されていることを特徴とするグロープラグ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】
本発明は，燃料の着火・燃焼を促進するためのグロープラグに関する。
【０００２】
【従来技術】
近年，ガソリンエンジン，ディーゼルエンジンにおいては，環境保護の面から，排気ガスや排気煙をより一層低減させることが要望されている。そして，こうした要望に応えるべく，各種のエンジン改良や後処理（触媒浄化等）により排出ガス低減，燃料・潤滑油性状の改善，各種のエンジン燃焼制御システムの改善などが検討されている。
【０００３】
また，最近のエンジン燃焼制御システムにおいては，エンジンの燃焼状態を検出することが要請されており，筒内圧，燃焼光，イオン電流等を検出することによってエンジン燃焼状態を検出することが検討されている。特に，イオン電流によりエンジン燃焼状態を検出することは，燃焼に伴う化学反応を直接的に観察できることから極めて有用と考えられており，種々のイオン電流検出方法が提案されている。
【０００４】
例えば，特開平７−２５９５９７号公報には，燃料噴射ノズルの取り付け座部において，当該噴射ノズル及びエンジンのシリンダヘッドから絶縁されたスリーブ状のイオン検出用電極を装着し，これを外部の検出回路に接続することにより燃料の燃焼に伴うイオン電流を検出する方法が開示されている。
また，米国特許第４，７３９，７３１号では，セラミックグロープラグを用いたイオン電流検出用センサが開示されている。
【０００５】
これらの技術では，グロープラグのヒータ（通電発熱体）表面に白金製の導電層を取着すると共に，この導電層を燃焼室及びグロープラグ取付金具から絶縁している。そして，導電層に外部からイオン電流測定用電源（直流２５０Ｖ）を印加して燃料燃焼に伴うイオン電流を検出するようにしている。
【０００６】
【解決しようとする課題】
ところが，上記従来技術においては，いずれも以下に示す問題がある。
即ち，前者の技術（特開平７−２５９５９７号公報）では，イオン電流検出のために，他の部位より絶縁されたスリーブ状のイオン検出用電極を設置しなくてはならず，その材料の選択及びその加工において煩雑な作業が強いられる。
そのため，イオン検出用電極が非常に，高価な構成となるという問題がある。さらに，燃料噴射ノズルとイオン検出用電極との間，及びイオン検出用電極とシリンダヘッドとの間が燃焼室内にて発生するカーボンにより短絡し，早期に使用不能となるという欠点があった。
【０００７】
また，後者の技術（米国特許第４，７３９，７３１号）では，イオン検出用電極を通電発熱体とは別に設けると共に，両者を別々の電源に接続しているために構造が複雑になるという欠点があった。また，イオン検出用電極の耐熱性及び耐消耗性を確保するために，白金など高価な貴金属を多量に必要とすることから，グロープラグ自体が非常に高価なものとなる欠点があった。
【０００８】
さらに，イオン検出用電極に白金層を配設しても，長時間の使用によって白金層に微小クラックが発生し，白金層が剥離してしまう場合がある。この場合には正確なイオン電流が検出できない。また，上記クラックが通電発熱体内部にまで進展し，通電発熱体が破断するという問題が生じる場合もあった。
【０００９】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので，カーボン付着の問題がなく，精度良くイオン電流を検出することができ，耐久性に優れたグロープラグを提供しようとするものである。
【００１０】
【課題の解決手段】
請求項１の発明は，ハウジングと該ハウジング内に支持された本体とよりなるグロープラグにおいて，上記本体は，絶縁体と，該絶縁体の内部に設けられた通電発熱体及び該通電発熱体の両端部に電気的に接続されて絶縁体の外部に導出された一対のリード線と，上記絶縁体の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するための，イオン検出用電極とよりなると共に，上記イオン検出用電極の先端は，上記火炎に曝されるよう，上記絶縁体より露出しており，かつ，上記イオン検出用電極の線膨張係数をＫ，上記通電発熱体の線膨張係数をＨ，絶縁体の線膨張係数をＳとしたとき，Ｈ≧Ｓ，Ｈ≧Ｋの関係にあることを特徴とするグロープラグにある。
【００１１】
本発明において最も注目すべきことは，上記絶縁体の内部に通電発熱体とリード線とが配設されており，また，上記通電発熱体の線膨張係数Ｈと，イオン検出用電極の線膨張係数Ｋ又は絶縁体の線膨張係数Ｓとの関係が，Ｈ≧Ｓ，Ｈ≧Ｋの関係にあることである。
【００１２】
上記線膨張係数Ｈが上記Ｓ又はＫより小さい場合には，後述するようなグロープラグ本体表面における圧縮応力状態が得られず，引張応力状態となってしまう。そのため，グロープラグ本体へのクラックの発生の可能性が高くなり，グロープラグの耐久性の向上を図ることが困難となる。
【００１３】
また，上記通電発熱体及びイオン検出用電極を絶縁体中に配設するに当たっては，例えば図３に示すごとく，予め両者の一体成形品を作製しておき，これを絶縁体粉末の中に埋め込んで一体成形する。
或いは，予め別途作製しておいた２つ割の絶縁体成形体の間に上記通電発熱体とイオン検出用電極からなる一体成形品を挟持配設する。
【００１４】
これらの絶縁体成形品，或いは通電発熱体とイオン検出用電極との一体成形品は，例えば，これらの材料であるセラミック粉末とパラフィンワックスを主成分とする樹脂を混合し，それを射出成形することにより作製する。その後，脱脂を含めた加圧焼成を行ない，研削によってイオン検出機能付きセラミックヒーターを作製する。
【００１５】
次に，本発明の作用効果につき説明する。
まず，本発明のグロープラグは，上記通電発熱体に電流を通すことにより発熱し，その加熱により燃焼室における着火及び燃焼を促進させる。
また，イオン検出用電極は，燃焼火炎中のイオン化の状態を検出する。即ち，イオン電流の検出時において，イオン検出用電極とそれに近接する燃焼室の内壁（シリンダヘッド）とは，両者間に存在する燃料燃焼時のプラスイオン及びマイナスイオンを捕獲するための２電極を形成する。
【００１６】
これにより，精度良くイオン電流を検出することができ，その情報を燃焼制御に有用に活用することが可能となる。また，グロープラグに，本来の燃焼室の加熱機能（グロー機能）とイオン電流検出機能とを付与しているので，構造がコンパクトで，かつ安価に製造できる。
【００１７】
また，本発明においては，上記通電発熱体，イオン検出用電極，絶縁体の各線膨張係数Ｈ，Ｋ，Ｓが，上記のごとく，Ｈ≧Ｓ，Ｈ≧Ｋの関係にある。即ち，通電発熱体は，イオン検出用電極，絶縁体のいずれよりも線膨張係数が大きい。そのため，グロープラグ使用時においては，グロープラグ本体の表面を常に圧縮応力状態に維持することができる。
【００１８】
即ち，グロープラグ本体を作製する際には，上述したごとく，粉末材料を成形して約１８００℃という高温において焼結させる。この焼結体は，焼結直後の高温状態においては，殆ど内部応力がない状態であると考えられる。
【００１９】
一方，グロープラグを実際に使用する温度は，室温〜約１０００℃程度であり上記焼結温度よりも低いため，グロープラグ本体は，上記の焼結直後よりも縮小する。このとき，本体を構成する通電発熱体，イオン検出用電極，絶縁体の各線膨張係数Ｈ，Ｋ，Ｓは上記の関係にあり，表面に露出する絶縁体とイオン検出用電極の線膨張係数Ｋ，Ｓよりも，内部に埋設された通電発熱体の線膨張係数Ｈが大きい。そのため，本体の表面部分には，常に圧縮応力が作用する。
【００２０】
このように，本発明においては，グロープラグ使用時において常に本体表面に圧縮応力が作用している。この圧縮応力状態は，周知のごとく，引張応力状態の場合よりもクラック等の損傷に対して有利である。それ故，本発明のグロープラグは，本体表面の損傷を防止することができる。
【００２１】
また，通電発熱体は，棒状絶縁体の内部に埋設されているため，燃焼火炎による腐触がなく，抵抗値の低下，発熱特性の変化を招くことがなく，長期にわたって高い発熱性能を発揮することができる。即ち，通電発熱体が酸化により消耗することがないため，その断面積が一定に保持されると共に，その抵抗値の変化を生ずることもない。さらに，燃焼室内での熱的衝撃等に起因して通電発熱体が破損する等の不具合も回避できる。
【００２２】
また，本発明のグロープラグは，上記通電発熱体，リード線及びイオン検出用電極を上記絶縁体の内部に，一体的に設けているので，構造簡単である。
したがって，本発明によれば，カーボン付着の問題がなく，精度良くイオン電流を検出することができ，耐久性に優れたグロープラグを提供することができる。
【００２３】
次に，請求項２の発明のように，上記各線膨張係数Ｋ，Ｈ，Ｓは，さらに，０≦Ｈ−Ｓ≦２．０×１０-6（／℃）かつ，０≦Ｈ−Ｋ≦２．０×１０-6（／℃）の関係にあることが好ましい。
【００２４】
上記Ｈ−Ｓが０未満の場合は上述した通りである。一方，上記Ｈ−Ｓが２．０×１０-6を超える場合には，通電発熱体の引張応力が大きくなり，長期間の使用において通電発熱体の抵抗値が早く上昇するという問題がある。
また，上記Ｈ−Ｋが０未満の場合は上述した通りである。一方，上記Ｈ−Ｋが２．０×１０-6を超える場合にも同様に，長期間の使用において通電発熱体の抵抗値が早く上昇するという問題がある。
【００２５】
次に，請求項３の発明のように，上記イオン検出用電極は，主成分が金属の珪化物，炭化物，窒化物，硼化物の１種又は２種以上の導電性セラミック材料，または該導電性セラミック材料と絶縁性セラミック材料との混合材料により作製することができる。この場合には，耐熱性が向上し，かつ絶縁体との膨張係数を容易に調整，合わせ込みができるため耐熱衝撃性向上の効果が得られる。
【００２６】
次に，請求項４の発明のように，上記イオン検出用電極は，主成分が融点１２００℃以上の金属の１種又は２種以上の高融点金属材料，または該高融点金属材料と絶縁性セラミック材料との混合材料により作製することができる。
上記前者の金属の場合には，素材が線状で使用できるため，材料，加工，組付に関するコストの低減の効果が得られる。
【００２７】
また，後者の場合には，高温強度，耐酸化性が向上し，しかも発熱体と絶縁体との線膨張係数を容易に調整，合わせ込みができるため，耐久性に優れた効果が得られる。また，上記融点を１２００℃とした理由は，グロープラグの通電発熱体を１０００〜１１００℃に発熱させるため，イオン検出用電極の耐熱性を考慮したためである。
【００２８】
【発明の実施の形態】
実施形態例１
本発明の実施形態例にかかるグロープラグにつき，図１〜図７を用いて説明する。
本例のグロープラグは，ディーゼルエンジンの始動補助装置として用いられる，セラミックグロープラグである。
本例のグロープラグ１は，図１に示すごとく，本体１０と該本体１０を装着するハウジング４とからなる。上記本体１０は，絶縁体１１と，該絶縁体１１の内部に設けられた通電発熱体２と，該通電発熱体２の両端部に電気的に接続されて絶縁体の他端側に導出された一対のリード線２１，２２とを有する。
【００２９】
また，上記絶縁体１１の内部に配設された，火炎中のイオン化の状態を検出するためのイオン検出用電極３を有する。該イオン検出用電極３は，絶縁体の直径方向の中心位置に設けてある。そして，イオン検出用電極３の先端３０は，上記火炎に曝されるよう，絶縁体１１の先端部に露出している。
【００３０】
また，上記イオン検出用電極３の線膨張係数をＫ，通電発熱体２の線膨張係数をＨ，絶縁体の線膨張係数をＳとしたとき，Ｈ≧Ｓ，Ｈ≧Ｋの関係にある。
この各線膨張係数Ｋ，Ｈ，Ｓの調整は，後述するごとく，その材料として用いた絶縁性セラミックと導電性セラミックとの混合比の調整により行った。
【００３１】
上記本体１０は，図１，図２に示すごとく，金属製のハウジング４内に，金属製の環状支持体４１を介して，固定されている。
そして，上記通電発熱体２の一方のリード線２１は，絶縁体１１の内部を上昇して，本体１０の側面に設けた導電性の端子部２３を介して内部リード線２３１に電気的に接続されている。また，他方のリード線２２は，絶縁体１１の上端部に設けた導電性の端子部３１を介して内部リード線３３に電気的に接続されている。なお，外部リード線２３１は，通電発熱体２とイオン検出用電極３用のリード線として共用されている。
【００３２】
一方，ハウジング４は，上記環状支持体４１を有し，図２に示すごとく，その上部に保護筒４２を有している。また，ハウジング４は，エンジンのシリンダヘッド４５（図４）へ装着するための，雄ねじ部４３を有する。
上記保護筒４２の上方開口部には，ゴムブッシュ４２１が嵌合されている。また，該ゴムブッシュ４２１には，外部リード線２３３，３３３が貫挿され，これらはそれぞれ接続端子２３２，３３２を介して，上記内部リード線２３１，３３に接続されている。
【００３３】
したがって，外部リード線２３３，３３２は通電発熱体２の両端にそれぞれ電気的に導通されている。
また，本体１０の先端部（下端部）は，図１に示すごとく，半球面形状に形成されており，イオン検出用電極３の先端３０が露出している。
【００３４】
次に，上記グロープラグ本体１０の製造に当たっては，まず図３に示すごとき，通電発熱体２とイオン検出用電極３との一体成形品２９を準備する。
該一体成形品２９は，通電発熱体２及びイオン検出用電極３用のセラミック粉末を用いて射出成形，或いはプレス成形により作製する。
そして，この一体成形品２９は，絶縁体１１の中に埋設し，これらをホットプレスにて一体的に焼結する。その後，研削によって絶縁体１１の形状を円筒・球面加工する。なお，上記埋設に先立って，上記リード線２１，２２を接続しておく。これにより，上記グロープラグ本体１０が得られる。
【００３５】
また，上記通電発熱体２，イオン検出用電極３，絶縁体１１のセラミック材料としては，いずれも絶縁性セラミックとしての窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）と，導電性セラミックとしての珪化モリブデン（ＭｏＳｉ2 ）とを用い，これに焼結助剤を添加した。そして，Ｓｉ3 Ｎ4 とＭｏＳｉ2 との混合比を変化させると線膨張係数が変化するという，後述す図８に示されたごとき特性を利用して，各線膨張係数Ｈ，Ｋ，Ｓを調整した。これにより，Ｈ≧Ｋ，Ｈ≧Ｓを実現した。
なお，上記通電発熱体２，イオン検出用電極３，絶縁体１１の各絶縁抵抗の調整は，各セラミック材料の粒度の調整により行った。
【００３６】
次に，上記のごとく本体１０とハウジング４などとによって構成したグロープラグ１は，図４に示すごとく，エンジンのシリンダヘッド４５に対して，ハウジンク４の雄ねじ部を螺合することにより装着する。これにより，グロープラグ本体１０の先端部が，シリンダヘッド４５の燃焼室の一部である渦流室４５１に突出した状態で装着される。なお，符号４５７は主燃焼室，４５８はピストン，４５９は燃料噴射ノズルである。
【００３７】
また，上記グロープラグ１は，図４に示すごとく，グロープラグ作動回路に接続される。
即ち，通電発熱体２の加熱用回路としては，通電発熱体２の一端のリード線２１が，外部リード線２３３，グローリレー５３，５３１，及び１２ボルトのバッテリ５４，他方の外部リード線３３３を介して他端のリード線２２に接続されることにより構成されている。
【００３８】
また，イオン電流検出用回路としては，共用されている外部リード線２３３が，イオンリレー５３０，イオン電流検出用抵抗５２１，直流電源５１を介してシリンダヘッド４５に接続されることにより構成されている。また，上記イオン電流検出用抵抗５２１には，イオン電流を検出するための電位差計５２２が設けられ，これはＥＣＵ（電子制御装置）５２に接続されている。
また，ＥＣＵ５２には，上記グローリレー５３，５３１，イオンリレー５３０，エンジン冷却水の水温センサ５２５，エンジンの回転数センサ５２６が接続されている。
【００３９】
上記図４に示した，グロープラグ１の使用に当たっては，まずエンジンの始動時においては，ＥＣＵ５２により，グローリレー５３，５３１がオンとされる。そのため，バッテリ５４とグロープラグの通電発熱体２との間が閉路となり，グロープラグ本体１０の通電発熱体２が通電され発熱する。そのためグロープラグ１は加熱状態となり，渦流室４５１が加熱され，着火温度に上昇する。
そこで，燃料噴射ノズル４５９から，燃料が噴射されると，その都度該燃料が着火され，ピストン４５８が作動し，エンジンが駆動される。
【００４０】
一方，燃料が燃焼している際には，前記のごとく，イオンが発生するので，グローリレー５３，５３１はオフとし，イオンリレー５３０をオンとして，イオン電流をイオン検出用電極３，イオン電流検出用抵抗５２１及び電位差計５２２により検出する。
即ち，グロープラグ本体１０の上記イオン検出用電極３とシリンダヘッド４５との間には直流電源５１によって電圧が印加されている。
【００４１】
そこで，渦流室４５１内における，燃焼火炎帯の活性イオンの発生に伴い，イオン電流検出用抵抗５２１を含む電流経路にイオン電流が流れる。
なお，イオン電流検出用抵抗５２１は，約５００ｋΩで，これを流れるイオン電流は，その両端の電位差として電位差計５２２により検出される。
【００４２】
ここで，イオン電流の検出原理を略述する。
燃料噴射ノズル４５９からの噴射燃料が渦流室４５１で燃焼されると，その燃焼火炎帯ではイオン化されたプラスイオンとマイナスイオンが大量に発生する。このとき，上記イオン検出用電極３とそれに対面するシリンダヘッド４５との間にバッテリ電圧が印加されているので，イオン検出用電極３にはマイナスイオンが捕獲されると共に，シリンダヘッド４５にはプラスイオンが捕獲される。
その結果，上記の電流経路が形成され，この電流経路を流れるイオン電流がイオン電流検出用抵抗５２１の両端の電位差として検出される。
【００４３】
一方，ＥＣＵ５２は，ＣＰＵ，ＲＯＭ，ＲＡＭ，入出力回路等からなる周知のマイクロコンピュータやＡ／Ｄ変換器（共に図示略）を中心に構成され，前記電位差計５２２により検出された検出信号を入力する。
また，ＥＣＵ５２には，エンジン冷却水の温度を検出するための水温センサ５２５の検出信号や，エンジンクランク角に応じてエンジン回転数を検出するための回転数センサ５２６の検出信号が入力され，ＥＣＵ５２は各検出信号に基づいて水温Ｔｗ，エンジン回転数Ｎｅを検知する。
【００４４】
上記ＥＣＵ５２は，ディーゼルエンジンの低温始動時において，グロープラグ１の通電発熱体２を加熱させて燃料の着火及び燃焼を促進させる。また，ディーゼルエンジンの始動直後及び一般走行中において，イオン電流を検出する。
なお，エンジン始動当初においては，グローリレー５３，５３１がオンの状態にあり，通電発熱体２は加熱状態に保持されるようになっている。
【００４５】
以下，図５のフローチャートを用いて，上記グローリレー５３，５３１のオン，オフ切り替え処理を説明する。このフローは，所定の時間の割り込み処理により実行される。
まず，図５の処理がスタートすると，ＥＣＵ５２は，先ずステップ１１でエンジン暖機完了後であり，且つグローリレー５３，５３１がオフであるか否かを判別する。エンジン始動当初においては，ステップ１１が否定判別され，ＥＣＵ５２は続くステップ１２で水温Ｔｗ及びエンジン回転数Ｎｅを読み込む。
【００４６】
その後，ステップ１３で水温Ｔｗが所定の暖機完了温度（本実施形態例では，６０℃）以上であるか否かを判別すると共に，ステップ１４でエンジン回転数Ｎｅが所定回転数（本実施形態例では，２０００ｒｐｍ）以上に達しているか否かを判別する。
このときステップ１３，１４が共に否定判別されれば，エンジンの暖機が完了しておらず，グロープラグの通電発熱体２による加熱が必要であるとみなし，ステップ１５に進む。
【００４７】
また，ステップ１３，１４のいずれかが肯定判別されれば，エンジンの暖機が完了，或いはグロープラグ１による加熱が不要であるとみなし，ステップ１６に進む。
【００４８】
ステップ１５に進んだ場合は，グローリレー５３，５３１はオンのまま維持される。この状態では，グロープラグ１の発熱作用によって燃料の着火及び燃焼が継続される。
また，ステップ１６に進んだ場合，ＥＣＵ５２は，グローリレー５３，５３１をオフとする。そして，イオンリレー５３０をオンとして，イオン電流を検出する。
【００４９】
次に，図６（Ａ）は，オシロスコープを用いて燃料燃焼時に発生するイオン電流を観察した際の電流波形図である。同図において，燃料噴射時期（圧縮ＴＤＣ）直後に電圧が急上昇している波形が燃料の燃焼によるイオン電流波形であり，Ａ点が燃焼の開始位置，即ち着火時期に相当する。
また，このイオン電流波形には，２つの山が観測される。つまり，燃焼初期には，拡散火炎帯の活性イオンにより第１の山Ｂ１が観測され，燃焼中後期には筒内圧上昇による再イオン化により第２の山Ｂ２が観測される。
【００５０】
この場合，ＥＣＵ５２は，イオン電流波形の第１の山Ｂ１から実際の着火時期を検出すると共に，検出された実際の着火時期と目標着火時期との差をなくすべく着火時期のフィードバック制御を実施する。
また，ＥＣＵ５２は，イオン電流波形の第２の山Ｂ２から異常燃焼，失火等の燃焼状態を検出し，その検出結果を燃料噴射制御に反映させる。こうしてイオン電流をエンジンの燃料噴射制御に反映させることにより，きめ細かくエンジンの運転状態を制御することが可能となる。
【００５１】
次に，グロープラグのイオン検出用電極３に，燃料燃焼により発生したカーボン（スス）が付着した状態，即ち燻りが発生したときには，図６（Ｂ）に示すごとく，イオン電流が燃料噴射時期の前には低く，その後には上昇していくという現象が発生する（図６の（Ａ）と（Ｂ）を比較）。なお，図６（Ｂ）のＩｔｈは燻り状態を判別しグローリレー５３，５３１をオンにするか否かを判断するための波高値の判定レベル（しきい値）を表している。
そこで，このような燻り現象が発生したときには，上記グローリレー５３，５３１をオンとし，通電発熱体２を加熱し，上記の付着カーボンを焼き切る操作を行なう。
【００５２】
図７は，このカーボン焼き切り操作を，上記図４の回路におけるＥＣＵ５２により行なうフローチャートである。
即ち，図７のステップ２１において，グローリレー５３，５３１がオフの状態にあるとき，ステップ２２において，燃料噴射時期に上記のごとき異常イオン電流（図６Ｂ）が検出されたか否か判定する。否であれば，ステップ２５に進み，グローリレー５３，５３１はオフのままとする。
【００５３】
一方，異常イオン電流が検出されたときには，ステップ２３に進み，イオンリレー５３０をオフ，次にステップ２４においてグローリレー５３，５３１をオンとし，グロープラグの通電発熱体２を加熱してカーボンを焼失させる。
【００５４】
上記のごとく，本例のグロープラグにおいては，絶縁体１１の内部に通電発熱体２とリード線２１，２２とイオン検出用電極３とが設けてあり，これらは一体的に構成されている。そのため，通電発熱体２によるグロー動作（加熱動作）と，イオン検出用電極３によるイオン電流検出とを１つのグロープラグにより達成できる。また，そのためグロープラグがコンパクトになる。
【００５５】
また，イオン検出用電極３にカーボンが付着した場合にも，通電発熱体２を通電加熱することにより，上記カーボンを焼き切り，イオン検出用電極３を正常状態にすることができる。そのため，イオン電流を精度良く検出することができる。
また，絶縁体１１の先端部は，半球形状としてあるので，燃焼室内における熱衝撃を吸収することができる。
【００５６】
また，イオン検出用電極３は，絶縁体１１の直径方向の中心に配設してある。そのため，燃焼室内におけるあらゆる方向におけるイオン電流を高精度で検出することができる。
【００５７】
さらに，本例においては，イオン検出用電極３，通電発熱体２，絶縁体１１の各線膨張係数Ｋ，Ｈ，Ｓが，Ｈ≧ＳおよびＨ≧Ｋの関係にある。即ち，本体１０の表面に露出したイオン検出用電極３，絶縁体１１よりも，内部に完全に埋設された通電発熱体２の線膨張係数が大きい。それ故，本例のグロープラグ１は，その使用時において本体１０の表面を常に圧縮応力状態にすることができ，耐久性に優れている。
【００５８】
実施形態例２
本例においては，実施形態例１における通電発熱体２，イオン検出用電極３，絶縁体１１の主材料である絶縁性セラミックとしてのＳｉ3 Ｎ4 と導電性セラミックとしてのＭｏＳｉ2 との混合比を変更し，この混合比と線膨張係数との関係を調査した。
さらに，本例においては，上記各線膨張係数Ｈ，Ｋ，Ｓを変化させたグロープラグを準備して耐久試験を行い，本発明の有効性を確認した。
【００５９】
まず，上記Ｓｉ3 Ｎ4 とＭｏＳｉ2 の混合比と線膨張係数との関係は，Ｓｉ3 Ｎ4 を１００として，これに導電体としてのＭｏＳｉ2 を０〜１００％まで１０％刻みで添加して焼結体を作成し，その線膨張係数を測定した。
なお，焼結助剤として，Ｙ2 Ｏ3 とＡｌ2 Ｏ3 とを合計１０重量％外部添加した。
測定結果を図８に示す。同図は，横軸にＳｉ3 Ｎ4 に対するＭｏＳｉ2 の添加量を，縦軸に線膨張係数をとった。
【００６０】
同図より知られるごとく，ＭｏＳｉ2 の添加量を増加させるほど線膨張係数が増加することがわかる。また，この線膨張係数は，材料の粒度等にはあまり左右されず，混合比だけでほぼ決定されることもわかっている。そのため，Ｓｉ3 Ｎ4 とＭｏＳｉ2 の混合比が同一であれば，上記通電発熱体，イオン検出用電極，絶縁体の線膨張係数は同一となる。
【００６１】
次に，図８に示された特徴を利用して，Ｓｉ3 Ｎ4 とＭｏＳｉ2 の混合比を種々変化させ，通電発熱体等の線膨張係数が異なる種々のグロープラグを準備し，耐久試験を行った。なお，本例においては，わかりやすくするために，イオン検出用電極と絶縁体の線膨張係数Ｋ，Ｓを常に同一にした。
【００６２】
準備したグロープラグ（試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ１３，Ｃ１〜Ｃ６）の線膨張係数差〔Ｈ−Ｋ（Ｓ）〕を表１に示す。試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ１３が本発明品であり，Ｃ１〜Ｃ６が比較品である。
また，耐久試験は，エンジンの始動を最高１００００サイクルまで繰り返し，そのサイクルの増加に対する，クラックの発生時期，通電発熱体の抵抗上昇率，イオン電流検出の可否について調べた。
【００６３】
結果を表１に示す。表１より知られるごとく，試料Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ６についてはいずれも１００００サイクル未満においてグロープラグ本体にクラックが発生し，そのクラックによってイオン電流検出ができなくなった。
これに対し，試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ１３は，１００００サイクルにおいても本体にクラックが発生せず，常に正常なイオン電流検出を行うことができた。なお，１００００サイクルの間正常であれば，市場において問題を起こさないことはわかっている。
【００６４】
また，通電発熱体の抵抗上昇率は，線膨張係数差〔Ｈ−Ｋ（Ｓ）〕が２．０×１０-6を超える場合に徐々に増加した。この通電発熱体の抵抗上昇は，その発熱温度が低下し，速熱性が遅くなるという問題がある。
それ故，線膨張係数差〔Ｈ−Ｋ（Ｓ）〕としては，２．０×１０-6以下であることが好ましいことがわかる。
【００６５】
【表１】
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【００６６】
実施形態例３
本例は，図９に示すごとく，実施形態例１のグロープラグ作動回路（図４）を変更したもので，実施形態例１のバッテリ５４と直流電源５１とを，１個のバッテリ５５のみに代えたものである。
なお，イオン電流検出用抵抗５２１とバッテリ５５との間には，定電流，定電圧回路５２４を介在することもできる。この場合には，回路構成の簡素化とコスト低減の効果がある。
【００６７】
その他は，実施形態例１と同様である。
本例においても，実施形態例１と同様の効果を得ることができる。また，特に，本例においては，定電流・定電圧回路５２４を介在する事で１つのバッテリーでも，グロープラグ発熱時に生じるイオン検出用電極への印加電圧の変動を防止し，安定した検出性能が維持できるという効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施形態例１における，（Ａ）グロープラグ本体の断面図，（Ｂ）上記（Ａ）のＡ−Ａ線矢視断面図。
【図２】実施形態例１における，グロープラグの全体説明図。
【図３】実施形態例１における，通電発熱体及びイオン検出用電極の一体成形品の斜視図。
【図４】実施形態例１における，グロープラグ作動回路図。
【図５】実施形態例１における，グロープラグ作動システムの，グロープラグ始動時のフローチャート。
【図６】実施形態例１における，（Ａ）正常時のイオン電流，（Ｂ）燻り時のイオン電流を示す図。
【図７】実施形態例１における，燻り判定フローチャート。
【図８】実施形態例２における，絶縁性セラミックへの導電体添加量と線膨張係数との関係を示す説明図。
【図９】実施形態例３における，グロープラグ作動回路図。
【符号の説明】
１．．．グロープラグ，
１０．．．本体，
１１．．．絶縁体，
２．．．通電発熱体，
２１，２２．．．リード線，
３．．．イオン検出用電極，
４．．．ハウジング，
４５．．．シリンダヘッド，
４５１．．．渦流室，
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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