(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量%で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなり、
ビッカース硬度Ｈｖが１６０〜２２０であり、固有抵抗ρとビッカース硬度Ｈｖとが下記の式で与えられる関係を満足する無方向性電磁鋼板。
ρ≧０．２５×Ｈｖ＋６
ここで、
ρ：固有抵抗（Ωｍ×１０-8）、
Ｈｖ：JIS Z 2244に準じて測定したビッカース硬度。
【請求項２】
質量%で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼材を用いて請求項１に記載の無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、
下記の(1)〜(4)の工程を有する電磁鋼板の製造方法。
(1)鋼材を１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延を行った後、
(2)中間焼鈍をはさまずに冷間圧延を行い、
(3)７００〜１１５０℃の温度範囲にて仕上げ焼鈍し、
(4)有機物質または、有機物質および無機物質の混合物により鋼板の表面を被覆する。
【請求項３】
質量%で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼材を用いて請求項１に記載の無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、
下記の(1)〜(4)の工程を有する電磁鋼板の製造方法。
(1)鋼材を１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延を行った後、
(2)中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延を行い、
(3)７００〜１１５０℃の温度範囲にて仕上げ焼鈍し、
(4)有機物質または、有機物質および無機物質の混合物により鋼板の表面を被覆する。
【請求項４】
請求項２または３に記載の電磁鋼板の製造方法において、(1)の工程と(2)の工程との間に下記の(5)の工程を有する無方向性電磁鋼板の製造方法。
(5)６５０〜１１００℃の温度範囲にて熱延板焼鈍を行う。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動用モータおよびスタータジェネレータなど、主として高効率モータに使用される、磁気特性および加工性に優れる無方向性電磁鋼板ならびにその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、地球環境問題がクローズアップされ、省エネルギーへの取り組みに対する要求は一段と高まってきている。これにともない、電気機器に多数使用されているモータの効率向上は極めて重要な課題となり、特に連続運転されることの多いエアコンや冷蔵庫のコンプレッサーモータに対して高効率化の要求が強い。
【０００３】
自動車についてもその燃費向上が積極的に推進されており、モータを駆動力として使用する電気自動車や、モータとガソリンエンジンあるいはモータとディーゼルエンジンを駆動力として併用するハイブリッド自動車の実用化が進められている。これらに用いられるモータも、限られたエネルギーの中で最大限の走行距離を確保するために、その効率向上は極めて重要である。
【０００４】
この様に、地球環境問題の解決にはモータの高効率化が不可欠であり、その設計方針、制御技術等の変化から、鉄心材料である無方向性電磁鋼板に要求される特性も、従来とは変化している。
【０００５】
エアコンや冷蔵庫のモータでは、モータ効率改善のために周波数を連続的に変化させることにより回転数を制御するインバータ駆動方式が主流となってきた。また、自動車の駆動用モータに関しても、自動車の走行速度に合わせてモータの回転数を低速回転から高速回転あるいはその逆へと常に変化させる必要があり、やはりインバータ駆動方式のモータが主流となってきた。これらのモータは従来の商用周波数（５０あるいは６０Ｈｚ）より高周波（１００〜１０００Ｈｚ）でかつ非正弦波、例えばＰＷＭ（パルス幅変調波）やＰＡＭ（パルス増幅変調波）などで使用されるため、鉄心素材には非正弦波での高周波特性が求められる。
【０００６】
高周波域での鉄損低減には鋼板の固有抵抗増加による渦電流損失の低減が有効であり、例えば特開平１０−３２４９５７号公報に開示されている様に、多量のＳｉを含有した無方向性電磁鋼板が使用されている。ところがＳｉ添加量の高い鋼板はビッカース硬度の上昇を招き、加工性が不充分であった。したがってＳｉ添加量増加による鉄損低減は、モータ鉄心として用いるには実用面からの限界があった。
【０００７】
多量のＳｉを含有する無方向性電磁鋼板において加工性が不充分であるとは、鉄心形状に成形する連続打ち抜き工程で金型摩耗の進行が速く、打ち抜き端面の「かえり」が大きくなりやすいことをいう。
【０００８】
図１は、鋼板のビッカース硬度が打ち抜き加工性に及ぼす影響を示すグラフである。同図に示されるように、鋼板のビッカース硬度が高いと金型摩耗が著しく、１回の金型研磨当たりの、５０μｍを超えるような大きなかえりが生じるまでの連続打ち抜き回数が低下する。５０μｍを超える大きなかえりが生じると、鉄心の板厚を狂わせて占積率が低下し、素材の磁気特性がたとえ良好でもモータ性能が劣化する場合がある。
【０００９】
さらに、積層した鉄心間の導通を引き起こして渦電流損を増大させ、モータ効率の低下につながる。また、金型が早く摩耗するため、金型の取り替えで連続打ち抜き作業を中止する回数が多くなり鉄心の生産効率が低下するとともに、研磨費用も増加する。
【００１０】
鋼板の製造工程においても、多量のＳｉを含有した鋼板は脆いため、通常の工業的プロセスにおける鋼板の冷間圧延方法では割れが発生しやすいという欠点もあった。磁気特性改善には熱延板焼鈍により冷間圧延前の結晶粒径を粗大化することが有効であるが、Ｓｉを多量に含有した鋼板は結晶粒径粗大化により特に遷移温度が高くなり、磁気特性改善効果と工業生産性との両立は困難であった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記の従来技術における問題点を解決するためになされたものであり、その課題は、エアコンや冷蔵庫などのコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車などの駆動用モータおよびスタータジェネレータなど、主として高効率モータの鉄心素材として必要な、優れた磁気特性と鉄心への成型工程における加工性とを兼ね備えた無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明は前記の課題に鑑みてなされたものであり、その要旨は次のとおりである。
【００１３】
［１］質量%で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなり、
ビッカース硬度Ｈｖが１６０〜２２０であり、固有抵抗ρとビッカース硬度Ｈｖとが下記の式で与えられる関係を満足する無方向性電磁鋼板。
【００１４】
ρ≧ ０．２５×Ｈｖ＋６
ここで、
ρ：固有抵抗（Ωｍ×１０-8）、
Ｈｖ：JIS  Z  2244  に準じて測定したビッカース硬度。
【００１５】
［２］質量%で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼材を用いて前記［１］に記載の無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、
下記の(ａ)〜(ｄ)の工程を有する電磁鋼板の製造方法。
【００１６】
(ａ)鋼材を１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延を行った後、
(ｂ)中間焼鈍をはさまずに冷間圧延を行い、
(ｃ)７００〜１１５０℃の温度範囲にて仕上げ焼鈍し、
(ｄ)有機物質または、有機物質および無機物質の混合物により鋼板の表面を被覆する。  ［３］質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：１．２〜２．５％、Ｍｎ：１．０〜３．５％、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：１．０〜３．０％、Ｐ：０．１％以下、Ｎ：０．００５％以下、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼材を用いて前記［１］に記載の無方向性電磁鋼板を製造する方法であって、
下記の(ａ)〜(ｄ)の工程を有する電磁鋼板の製造方法。
【００１７】
(ａ)鋼材を１３００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延を行った後、
(ｂ)中間焼鈍をはさんで２回以上の冷間圧延を行い、
(ｃ)７００〜１１５０℃の温度範囲にて仕上げ焼鈍し、
(ｄ)有機物質または、有機物質および無機物質の混合物により鋼板の表面を被覆する。
［４］前記［２］または［３］に記載の電磁鋼板の製造方法において、(ａ)の工程と(ｂ)の工程との間に下記の(ｅ)の工程を有する無方向性電磁鋼板の製造方法。
(ｅ)６５０〜１１００℃の温度範囲にて熱延板焼鈍を行う。
【００１８】
本発明者は、下記に述べるような詳細な検討およびそれに基づく知見をもとに、本発明を完成させた。
【００１９】
インバータ制御されるモータの高効率化には固有抵抗の増加が有効である。固有抵抗はできる限り高い方が良いが、合金含有量の増加による硬度の増加は避けられない。鉄心へ成形工程における打ち抜き加工性は硬度に大きく影響されるため、同一の固有抵抗であっても、より硬度の低い材料が実用上好ましい。逆に同一の硬度であれば、より固有抵抗の高い方がモータの効率向上につながる。
【００２０】
Ｂｏｚｏｒｔｈ：Ｆｅｒｒｏｍａｇｎｅｔｉｓｍ（１９５１）、Ｐ４０に記載されているように、鉄の固有抵抗の上昇に対するＳｉとＡｌの寄与の大きさはほぼ同程度であり、ＭｎはＳｉの約１／２である。これに対して、硬度上昇に対するＳｉの寄与は圧倒的に大きく、Ａｌ、Ｍｎの順に小さくなる。
【００２１】
本発明者らはまず、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｍｎの含有量を種々変化させた鋼の固有抵抗について詳細に検討を行った。それによれば、Ｍｎ含有量の増加による固有抵抗の上昇効果は従来の知見よりも大きく、Ｓｉの場合の約６０％程度であることが判明した。そこで、本発明者らはこの点に着目し、従来の技術的認識とは逆に、Ｓｉ含有量の増加を極力抑え、むしろｓｏｌ．Ａｌ及びＭｎ含有量を増加させることによって磁気特性と鉄心への打ち抜き加工性の両立が可能なことを確認した。
【００２２】
特に、従来あまり着目されることのなかったＭｎについて詳細に検討を行い、Ｓｉ、Ａｌ含有鋼と同一の固有抵抗とするために、Ｍｎ含有量をＳｉ含有量のおよそ１．７倍としても、Ｍｎ含有鋼が最も硬度が低いとの知見を得て、Ｍｎを積極的に含有させることとした。
【００２３】
冷間圧延時の破断は、鋼板の硬度のみならず靱性に起因している。硬度が同一の場合、磁気特性の改善のために冷間圧延前の粒径を粗大化させると冷間圧延母材の靱性は劣化する。本発明者らは、先の知見に基づき、鋼板の靱性について調査した結果、Ｓｉを低減し、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｍｎを積極的に含有させることにより、同一硬度であっても、母材の冷間圧延性を確保し、高温の熱延板焼鈍による磁気特性改善および工業生産性を両立できることを見いだし、本発明を完成させた。
【００２４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明における各構成要件について詳細に説明する。なお、本発明において、％は質量％を表す。
（Ａ）化学組成
Ｃ：製品中に残存すると鉄損に悪影響を及ぼすので、Ｃ含有量は少ないほど好ましい。特に、Ｃ含有量が過剰の場合は、鉄心として使用中に鋼中の固溶炭素が炭化物として析出し、鉄損の悪化を生じるので、その含有量は０．００５％以下とする。
【００２５】
Ｓｉ：含有量が増加すると鋼板の固有抵抗が上昇し、渦電流損が低下して鉄損が低減する。しかし、強度を著しく上昇させる元素であり、多量の含有は製品の打ち抜き加工性および冷間圧延母材の靱性を著しく劣化させる。そこでＳｉ含有量は２．５％以下とする。望ましくは２．２％以下である。打ち抜き性の観点からは、Ｓｉ含有量が低くても問題は無いが、材料強度確保の観点から下限は１．２％とする。この範囲内で、要求される鉄損レベルと所望の硬度に応じてＳｉ含有量を決定する。
【００２６】
ｓｏｌ．Ａｌ：Ｓｉとほぼ同程度の固有抵抗上昇の効果があり、渦電流損の低下により鉄損を低減する。しかも、Ｓｉと比べると含有量当たりの鋼板の強度上昇が小さいため、打ち抜き加工性と磁気特性の両立を図る上で極めて重要な元素である。Ｓｉ添加量の低減による鉄損増加を補うために１．０％以上添加する必要がある。望ましくは１．２％以上である。硬度増加に対する寄与が小さいため、固有抵抗上昇による渦電流損失低減の観点からは添加量は多ければ多いほど良い。
【００２７】
しかしながら、ｓｏｌ．Ａｌは磁歪を増加させる元素であり、磁歪の増加はヒステリシス損失の増加につながる。この効果は３．０％を超えると特に顕著になることから、ｓｏｌ．Ａｌ含有量の上限は３．０％とする。好ましくは２．５％以下である。この範囲で要求される鉄損レベルと所望の硬度に応じてｓｏｌ．Ａｌ量を決定する。
【００２８】
Ｍｎ：固有抵抗上昇への寄与はＳｉのおよそ６０％であるが、同一の固有抵抗とするためにＳｉ、ｓｏｌ．Ａｌのおよそ１．７倍の含有量としても鋼板の硬度上昇および靱性劣化は極くわずかである。打ち抜き加工性および冷間圧延母材の靱性と磁気特性を両立させるために極めて重要な元素である。含有量が１．０％に満たない場合は、鉄損低減の効果が不充分である。したがって、含有量の下限は１．０％とする。望ましくは１．５％である。
【００２９】
３．５％以上含有させると合金コストの上昇を招くため、含有量の上限は３．５％とする。好ましくは３．０％である。
【００３０】
Ｓ：析出物や介在物を形成して磁気特性を劣化させる元素であり、含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００５％以下である。
【００３１】
Ｐ：鋼板の強度を上昇させる作用があり、使用目的に応じて材料強度を確保するために積極的に添加されても良く、また、不純物として含有されていても良い。しかし、含有量が０．１％を超えると冷間圧延時に破断を引き起こすため、この値を上限とする。
【００３２】
Ｎ：含有量が多いと窒化物を形成して鉄損を増加させるため、０．００５％以下とするが、できるだけ少ない方がよい。
【００３３】
その他の成分、例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｖ等は極力少ない方が鉄損が改善される。また、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｂ、Ｃｕ、Ｎｉ等を磁気特性向上のために含有させても良い。
（Ｂ）硬度
鋼板の機械的性質の中でも、硬度の管理は高効率モータに用いられる電磁鋼板においては極めて重要である。図１に示すように、硬度がビッカース硬度Ｈｖで２２０を超えると打ち抜き金型の摩耗が顕著になり、かえり高さが５０μｍに達するまでの打ち抜き回数が１００万回以下となる。そのため、金型を研磨する必要が生じ、鉄心の生産性が大幅に低下する。
【００３４】
また、摩耗した金型で打ち抜かれた鋼板はかえりが大きくなりやすく、積層した鉄心間の導通を引き起こし渦電流損を増大させ、モータの効率低下につながる。１回の研磨当たりの打ち抜き回数が１００万回以上、すなわち、ビッカース硬度Ｈｖが２２０以下なる条件は鉄心製造コストの観点から重要であり、本発明でもビッカース硬度の上限は２２０とする。
【００３５】
打ち抜き性の観点からは硬度は低い程好ましいが、過度に低くなると、高速回転するロータに用いた場合には、材料強度を確保することができない。特に、永久磁石をロータ内部に埋め込んだ形式のいわゆるＩＰＭモータに用いる場合には材料強度は極めて重要となり、硬度が１６０未満になると材料強度不足となる。したがって、硬度はＨｖで１６０〜２２０の範囲とする。望ましくは、硬度は１６０〜２１０の範囲が良い。
【００３６】
なお、ビッカース硬度はJIS Z 2244に準じて試験力：９．８０７〜４９．０３Ｎ（試験荷重：１〜５ｋｇｆ）の範囲で選定し、鋼板の表面にて測定すればよい。
（Ｃ）固有抵抗とビッカース硬度の関係
固有抵抗とは、鋼板自体の固有抵抗をいい、鋼板そのものの磁気特性向上のみならず、鉄心に使用した場合のモータ効率の向上にとって極めて重要である。非正弦波でかつ商用周波数以上で連続運転されることの多い、エアコン等のコンプレッサーモータでは特に重要であり、固有抵抗が小さいと商用周波数での磁気特性が良好であっても実際のモータ効率に反映されない。
【００３７】
図２は固有抵抗とビッカース硬度のバランスが磁気特性と打ち抜き加工性との関係に及ぼす影響を示すグラフである。同図は、Ｃ：０．００２％、Ｐ：０．０２％、Ｓ：０．００３％を基本成分とし、さらにＳｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｍｎ含有量を種々変化させて製造した鋼板に、公知の表面被覆を０．４μｍの厚さで施した０．３５ｍｍの厚さの無方向性電磁鋼板につき、調査した結果である。
【００３８】
結晶粒径は、測定の結果、鋼の成分組成によらずほぼ１２０μｍであった。これらの無方向性電磁鋼板の打ち抜き加工性を連続打ち抜き試験によって評価した。打ち抜き試験は超硬金型を用い、コア形状：縦１７ｍｍ×横１７ｍｍ、ストローク数：３５０回／分、クリアランス：５％で行い、打ち抜き油を使用して実施した。ここで、打ち抜き加工性は、打ち抜いたブランクのかえり高さが５０μｍを超えるまでの打ち抜き回数で評価した。
【００３９】
また磁気特性は、７５０℃で２時間保持する歪取焼鈍後にＪＩＳ  Ｃ  ２５５０に規定された２５ｃｍエプスタイン試験枠を用い、従来の正弦波ではなく非正弦波のうちＰＷＭ（パルス幅変調）によりキャリア周波数３ｋＨｚ、励磁周波数２００Ｈｚ、磁束密度１．５Ｔのときの鉄損を測定した。
【００４０】
図３は、打ち抜き加工性と磁気特性の関係を示すグラフである。
これら二つの特性を回帰分析し、下記式（１）を得た。
【００４１】
W 15／200＝４×１０-6×Ｎ＋９．３・・・（１）
ここで、
W 15／200：励磁周波数200Ｈｚ、磁束密度1.5Ｔのときの鉄損(Ｗ／ｋｇ)、  Ｎ：かえりが５０μｍを超えるまでの打ち抜き回数（回）。
【００４２】
鉄損が同レベルであれば、打ち抜き回数の多い方が良好であり、打ち抜き回数が同レベルであれば鉄損の低い方が良好である。
【００４３】
そこで、下記式（２）の関係を打ち抜き加工性と非正弦波での磁気特性が両立している指標とした。
【００４４】
W 15／200≦４×１０-6×Ｎ＋９．３・・・（２）
４極の同期モータを６０００ｒｐｍで高速回転する場合に２００Ｈｚの駆動周波数が必要となる。したがって、ここでは、モータの高速回転時に必要な磁気特性により評価するため、W 15／200を用いている。
【００４５】
本発明者らは、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｓ、ｓｏｌ．Ａｌ、ＰおよびＮ含有量が本発明の範囲内であって、且つ、固有抵抗ρ（Ωｍ×１０-8）とビッカース硬度Ｈｖとが下記式（３）の関係を満足する場合に、前式（２）の指標を満たす特性が得られるとの知見を得た。
ρ≧０．２５×Ｈｖ＋６     ・・・・・（３）
板厚、表面被覆厚さ、打ち抜き条件によって打ち抜き回数Ｎは変化するため、式（１）、式（２）の係数および切片は変化する。本発明者らは式（３）の関係を満たしていれば、板厚、表面被覆厚さ、打ち抜き条件が変化しても、磁気特性と打ち抜き加工性が両立することを確認し、これを指標とした。
【００４６】
鉄損低減の観点からは、さらに固有抵抗を上昇することが望ましく、ρ≧０．２５×Ｈｖ＋８である。より好ましくは、ρ≧０．２５×Ｈｖ＋１０である。高周波特性が望まれる場合には、ρ≧０．２５×Ｈｖ＋１２とするのがさらに好ましい。この範囲の中から、所望の鉄損レベルと材料強度に応じて硬度と固有抵抗を選択する。
【００４７】
なお、固有抵抗は公知の方法、例えば四端子法によって測定すればよい。ここで、固有抵抗とは製品段階での鋼板自体の固有抵抗をいい、表面被覆を施す前あるいは表面被覆を除去して測定すればよい。熱延板焼鈍後、表面被覆前、表面被覆除去後の固有抵抗を調査したが値に変化はなかったため、熱延板焼鈍後の固有抵抗値を製品の固有抵抗値として使用してもよい。
【００４８】
以上、固有抵抗と硬度の関係について詳細に説明した。鉄損は結晶粒径及び板厚にも影響されるが、結晶粒径、板厚が同等の条件で比較した場合、式（３）の条件を満たしていれば、打ち抜き加工性と磁気特性の両立が可能である。したがって、本発明では結晶粒径、板厚は特に規定しないが、望ましい結晶粒径の範囲は６０〜２００μｍであり、望ましい板厚の範囲は０．１〜０．６ｍｍである。これらの範囲内で、使用される周波数域に応じて結晶粒径、板厚を選択すればよい。
【００４９】
このように、組成、硬度、固有抵抗をそれぞれ最適化した本発明の無方向性電磁鋼板をインバータ制御されるエアコン、冷蔵庫のコンプレッサーモータ、自動車の駆動用モータ、スタータジェネレータ等の自動車電装部品のモータの鉄心に使用すると、次の効果がある。
【００５０】
これらのモータは大量生産が前提のモータであり、連続打ち抜き工程での金型寿命が永く、積層形状が良好なため、作業性が極めてよい。また、駆動周波数が０〜１０ｋＨｚ程度の範囲で変動するインバータ制御において、幅広い周波数領域で鉄損が低く、従来にもまして高いモータ効率の向上がはかられる。さらに、同程度の固有抵抗で比較した場合、従来の無方向性電磁鋼板に比較して靱性が確保されているため、冷間圧延時に破断しないという工業生産上の利点も有する。（Ｄ）圧延、焼鈍等の工程
次に、本発明にかかる電磁鋼板製造における圧延、焼鈍等の工程について説明する。
（スラブ加熱、熱間圧延）
上記鋼組成のスラブは１３００℃以下の温度で加熱し通常の熱間圧延を行う。スラブ加熱温度が１３００℃を超えると、鋼中のＭｎＳが溶解し、磁気特性の劣化を招く。そこで本発明では加熱温度を１３００℃以下に限定する。同様の観点から、１２５０℃以下であればより望ましい。
【００５１】
一方、スラブ加熱温度が１０００℃未満となると圧延性が低下するため、スラブ加熱温度は１０００℃以上であることが望ましく、１０５０℃以上であればさらに望ましい。
【００５２】
熱間圧延のその他の条件は、公知の条件に従えばよく、特に限定されない。
【００５３】
（熱延板焼鈍、冷間圧延）
熱間圧延後、必要に応じて磁気特性改善のために熱延板焼鈍を行う。これは、冷間圧延前の結晶粒径を粗大化することによって、磁気的に好ましい集合組織を発達させるためである。６５０℃未満では磁気特性改善の効果が得られず、１１００℃を超えるとその効果は飽和する。したがって、磁気特性改善効果を得るための熱延板焼鈍温度は６５０〜１１００℃とする。
【００５４】
冷間圧延は１回又は中間焼鈍をはさむ２回以上で行い、所望の板厚を有する鋼板とする。
【００５５】
ここで、１回の冷間圧延とは、中間焼鈍をはさまずに所望の板厚まで冷間圧延することをいう。また、２回以上の冷間圧延とは、中間焼鈍をはさんで複数回の冷間圧延を行うことをいう。
【００５６】
本発明で規定する範囲の鋼組成であれば、冷間圧延母材の靱性が確保されていることから、１回の冷間圧延で所望の板厚まで仕上げるのが製造コストの面からは望ましいが、目的に応じて選択すればよい。
【００５７】
（仕上焼鈍）
仕上焼鈍は連続焼鈍による方法が好ましい。この焼鈍によって、硬度を１６０〜２２０とする。仕上焼鈍温度が７００℃未満では、再結晶組織が十分に得られず磁気特性は不良となり、また、硬さの上昇をも招く。１１５０℃を超えると結晶粒が著しく粗大化し、モータ鉄心への打ち抜き加工の際に、割れを生じる場合がある。また磁気特性の面からも、結晶粒粗大化は商用周波数以上での鉄損の増加につながり、好ましくない。
【００５８】
したがって、焼鈍温度は、７００〜１１５０℃とする。焼鈍温度の望ましい範囲は８００〜１１５０℃である。上記以外の焼鈍条件は、公知の条件に従えばよい。
【００５９】
仕上焼鈍後、打ち抜き加工性を重視する用途には、鋼板表面に樹脂のみあるいは、樹脂と無機質バインダーとの混合物からなる表面被覆を施す。このような仕上焼鈍後の表面被覆については、公知の方法を採用すればよい。
【００６０】
【実施例】
本発明の実施例について説明する。
表１に示されるような各種の条件にて鋼板を試作し、試験を行った。
【００６１】
【表１】
0003835137.tif 000002
【００６２】
試験番号１、２、５〜１４および１６〜２６については、その後、熱延板の焼鈍（以下「熱延板焼鈍」という。）を行った。ここで、熱延板焼鈍は、水素雰囲気中にて１０時間の箱焼鈍とした。
【００６３】
さらに、試験番号１、２、５〜１４および試験番号１６〜２６については、１回の冷間圧延により、０．３５ｍｍの厚さに仕上げた。
【００６４】
また、試験番号２７および２８については、熱延板焼鈍を行わず、且つ、１回の冷間圧延により仕上げた。
【００６５】
試験番号２９および３０については、熱延板焼鈍を行わず、且つ、中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延により仕上げた。
【００６６】
連続焼鈍による仕上焼鈍後、アクリル樹脂エマルジョン、クロム酸マグネシウムおよびホウ酸の混合物からなる膜厚０．４μｍの表面被覆を施した。
【００６７】
磁気特性については、７５０℃で２時間保持する歪取焼鈍後に、ＪＩＳ  Ｃ  ２５５０に規定された２５ｃｍエプスタイン試験枠を用い、非正弦波のうちＰＷＭ（パルス幅変調）により、キャリア周波数が３ｋＨｚ、励磁周波数が５０Ｈｚおよび２００Ｈｚ、磁束密度が１．５Ｔのときのそれぞれの鉄損を測定した。
【００６８】
表面硬さはJIS Z 2244に準じて試験力：９．８０７Ｎ（試験荷重：１ｋｇｆ）で測定した。固有抵抗は表面被覆を除去した後、四端子法によって測定した。冷間圧延時に破断した鋼種については、熱延板焼鈍後の鋼から試験片を採取して固有抵抗を測定した。打ち抜き加工性については、連続打ち抜き試験を実施し、打ち抜き後のブランクのかえり高さが５０μｍを超えるまでの打ち抜き回数で評価した。なお、打ち抜き試験条件は前述のとおりである。
【００６９】
これらの試験結果を表２に示した。
【００７０】
【表２】
0003835137.tif 000003
【００７１】
試験番号１９は、硬度と固有抵抗のバランスの点では本発明で規定する範囲内に入っているが、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が高く、本発明の範囲外であることから、磁気特性が劣っている。試験番号２０はＳｉおよびＭｎ含有量が本発明で規定する範囲外であり、試験番号２２はＰ含有量が本発明の範囲外であることから、冷間圧延母材の靱性を確保できず、冷間圧延時に破断した。
【００７２】
試験番号２１は、Ｓｉ含有量が本発明で規定する範囲の下限を下まわっているため、硬度が低く、高速回転時に必要な材料強度を確保できていない。試験番号２３および２４は、ＳおよびＮ含有量が本発明で規定する範囲よりも高いため、硬度と固有抵抗のバランスは本発明で規定する範囲内に入っているものの、磁気特性が劣っている。
【００７３】
試験番号２５は、Ｍｎおよびｓｏｌ．Ａｌ含有量が本発明で規定する範囲の下限値未満であるため、硬度は適正範囲に入ってるものの、硬度と固有抵抗のバランスが悪く、磁気特性は劣っている。試験番号２６は、Ｃ含有量が本発明で規定する範囲の上限を超えているため、硬度と固有抵抗のバランスは本発明で規定する範囲内に入っているものの、磁気特性は劣っている。さらに、鉄心としての使用中における磁気特性の劣化の問題をも有していた。
【００７４】
一方、本発明で規定する化学組成の範囲内であれば冷延母材の靱性が確保されているため、冷間圧延時に破断することなく鋼板の固有抵抗を上昇させることができる。
同程度の固有抵抗を有する試験番号７および９（ともに本発明例）と試験番号１８（本発明の範囲外）を比較すると、磁気特性は同程度であるが、試験番号７および９は硬度と固有抵抗のバランスが良好なため、打ち抜き加工性が極めて良好である。また、同程度の硬度を有する試験番号１および８（ともに本発明例）と試験番号２５（本発明の範囲外）を比較すると、打ち抜き加工性は同程度であるが、試験番号１および８は硬度と固有抵抗のバランスが良好なため、特に２００Ｈｚにおける鉄損が良好である。
【００７５】
このように試験番号１、２、５〜１４および１６は、化学組成が本発明の範囲内にあり、硬度と固有抵抗のバランスも良好なため、従来のＳｉ含有量の高い場合（本発明の範囲外である試験番号１８）と比較して、鉄心への打ち抜き加工性を維持したまま磁気特性が向上している。言いかえれば、磁気特性を維持したまま打ち抜き加工性が改善されている。
【００７６】
化学組成が本発明の範囲内にあり、しかも硬度と固有抵抗のバランスが好ましい場合（試験番号１、２、５、８〜１３および１６）においては、特にその効果が大きい。試験番号１、２、５、１０〜１３および１６では、試験番号１８よりも固有抵抗が増加しているにもかかわらず、硬度は低減しており、磁気特性および打ち抜き加工性ともに大きく改善されていることが明らかである。
【００７７】
試験番号２７〜３０は、熱延板焼鈍を行っていないため、熱延板焼鈍を行った場合（試験番号１および２）と比較して磁気特性は若干劣るものの、硬度と固有抵抗のバランスが良好であり、打ち抜き加工性は良好である。
【００７８】
【発明の効果】
本発明の無方向性電磁鋼板は、エアコンや冷蔵庫等のインバータ制御によるコンプレッサーモータ、電気自動車やハイブリッド自動車等のインバータ制御される自動車の駆動用モータおよびスタータジェネレータ等の自動車電装部品用モータの鉄心素材として、打ち抜き加工性に優れるとともに、鉄損が低く、モータ効率の向上に大きく寄与することができる。
【００７９】
また、本発明の製造方法によれば、上記の無方向性電磁鋼板を高い工業生産性のもとに製造することができ、本発明は製品および製造方法の両面から、産業の発展に寄与するところ大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼板のビッカース硬度が打ち抜き加工性に及ぼす影響を示すグラフである。
【図２】固有抵抗とビッカース硬度のバランスが磁気特性と打ち抜き加工性の関係に及ぼす影響を示すグラフである。
【図３】打ち抜き加工性と磁気特性の関係を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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