(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金板材からなる心材と、前記心材の少なくとも一方の面上に配置された中間層と、前記心材及び中間層からなる合せ板の外側両面上に配置されたアルミニウム合金製ろう材と、を有するブレージングシートにおいて、
前記心材はＭｎ：０．５乃至１．５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物はＳｉ：０．６重量％以下、Ｆｅ：０．７重量％以下に規制されており、
前記中間層はアルミニウム及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の総量は１．０重量％以下に規制され、厚さが７０μｍ以上、グレインサイズが５０μｍ以上であると共に、ろう付時の再結晶温度はろう材の溶融温度よりも低く、
前記ろう材はＳｉ：７乃至１５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とするろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項２】
前記心材は更に、Ｃｕ：０．０５乃至１．２重量％を含有することを特徴とする請求項１に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項３】
前記心材は更に、Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項４】
前記中間層は更に、Ｚｒ：０．０５乃至０．３重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項５】
前記中間層は更に、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項６】
前記中間層は更に、Ｍｎ：０．０５乃至０．６重量％を含有し、前記心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、前記中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m としたとき、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％以上であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【請求項７】
前記ろう材は更に、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は自動車のラジエータ及びヒータコア等のように、アルミニウム合金を腐食させる危険性がある流体の通路を有する製品に使用されるブレージングシートに関し、特に、ろう付によって製造された後の製品の耐食性を高め、熱交換器の寿命を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートに関する。
【０００２】
【従来の技術】
自動車のラジエータ及びヒータコア等のように、流体通路を有する熱交換器には、アルミニウム合金製ブレージングシートからなる電縫管が扁平チューブに成形されて使用されている。
【０００３】
図１は熱交換器の構造の１例を示す斜視図である。
【０００４】
図１に示すように、熱交換器１は、振り分け用タンク２、コア部３及び流体集積用タンク４により構成されている。振り分け用タンク２は、その内部の中央付近において、タンク２の長手方向を２室に分離させるように仕切られており、タンク２の上面には、一方の室２ａに流体を注入することができる流体注入口５と、他方の室２ｂから流体を排出させることができる流体排出口６が設けられている。
【０００５】
また、振り分け用タンク２の下面には複数の扁平な形状の孔（図示せず）が並列に設けられており、この孔と同一の断面形状を有する複数の扁平チューブ７の１端７ａが孔に整合されてろう付されている。従って、扁平チューブ７は振り分け用タンク２から下方に向かって延びるように平行に配列されている。更に、複数の扁平チューブ７間には、板材を波状に成形することにより作製された複数のフィン８が、その一部が扁平チューブ７に接するように配置されている。
【０００６】
更にまた、扁平チューブ７の他端７ｂには、振り分け用タンク２と同様の複数の孔（図示せず）を有する流体集積用タンク４が配置されており、チューブ７の他端７ｂがタンク４の孔に整合されてろう付されている。
【０００７】
前述の如く、扁平チューブ７はブレージングシートからなる電縫管を扁平に成形したものである。このような電縫管に使用されるブレージングシートとしては、例えば、特開平２−５０９３４号公報等に開示されるように、心材の両面上にろう材を配置したもの、特開昭５９−７４２８４号公報等に開示されるように、心材の流体通路側となる面上に犠牲陽極を配置すると共に、犠牲陽極が配置された面と反対側の面上にろう材を配置したもの、及び特開平４−３６６００号公報に開示されるように、心材の流体通路側となる面上に犠牲陽極を配置すると共に、その反対側の面上に中間層及びろう材を順次配置したもの、等がある。
【０００８】
なお、一般的に、心材としてはＪＩＳ  Ａ３００３合金、ろう材としてはＡｌ−Ｓｉ系合金又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を使用し、犠牲陽極又は中間層としてはＪＩＳ  ７０７２合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金又はＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金が使用されている。
【０００９】
このように構成された熱交換器１においては、先ず、流体注入口５から室２ａに冷媒又は熱媒（流体）が注入されると、この流体は室２ａに接続された扁平チューブ７の内部を通過し、一旦、流体集積用タンク４に入る。次いで、この流体は流体集積用タンク４内を移動し、室２ｂに接続された扁平チューブ７に入る。次に、流体は扁平チューブ７内を振り分け用タンク２の室２ｂに向かって移動し、室２ｂから流体排出口６を介して外部に排出される。従って、例えば、温水を使用した場合には、温水が扁平チューブ７の内部を通過する間に、熱交換器１の外気等と熱交換され、温水温度が低下すると共に、外気等の温度が上昇する。
【００１０】
ところで、近時の自動車用熱交換器分野においては、軽量化及び小型化による熱交換器の性能の向上、並びに低コスト化に対する要求が高まってきている。そこで、熱交換器の材料の薄肉化及び構造変換によって小型・軽量化及び低コスト化するための開発が進められている。
【００１１】
しかしながら、図１に示す熱交換器１のような構造においては、電縫管により扁平チューブ７が成形されているので、例えば、チューブ７をその途中で屈曲させることができない。従って、扁平チューブ７は直線形状のまま使用する必要があり、チューブ７の両側にタンクを有する構造であることが不可欠となるが、図１に示すように、タンク２及び４が占める容量比率は熱交換器１の全容量に対して大きいために、このような構造の熱交換器の小型化には限界がある。
【００１２】
そこで、心材又は心材と中間層とからなる合せ板の外側両面上にろう材を有するブレージングシートを流体通路が形成されるように成形し、この成形プレートを所定部分で重ねてろう付することにより扁平のチューブ形状にして流体通路を形成した熱交換器が提案されている（特開平１−２０８４３２号公報、特開平５−６５５８２号公報等）。
【００１３】
このように、両面にろう材を有するブレージングシートを使用することにより、流体通路が屈曲した形状の熱交換器を製造することができる。このため、流体集積用タンクが不要となり、熱交換器の小型・軽量化及び低コスト化を図ることができる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、特開平１−２０８４３２号公報及び特開平５−６５５８２号公報に開示されたブレージングシートは、いずれも自動車のラジエータ及びヒータコア等のように、アルミニウム合金に対する腐食性が激しい部位に使用されるものとして、十分な耐食性を有しているとはいえない。このため、耐食性が極めて優れたアルミニウムブレージングシートの開発が要望されていた。
【００１５】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、耐食性を更に一層向上させ、熱交換器の寿命を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートを提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】
本発明に係るろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートは、アルミニウム合金板材からなる心材と、前記心材の少なくとも一方の面上に配置された中間層と、前記心材及び中間層からなる合せ板の外側両面上に配置されたアルミニウム合金製ろう材と、を有するブレージングシートにおいて、
前記心材はＭｎ：０．５乃至１．５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物はＳｉ：０．６重量％以下、Ｆｅ：０．７重量％以下に規制されており、
前記中間層はアルミニウム及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の総量は１．０重量％以下に規制されており、厚さが７０μｍ以上、グレインサイズが５０μｍ以上であると共に、ろう付時の再結晶温度はろう材の溶融温度よりも低く、
前記ろう材はＳｉ：７乃至１５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【００１７】
前記心材は更に、Ｃｕ：０．０５乃至１．２重量％を含有することができる。また、前記心材は更に、Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％を含有することができる。
【００１８】
前記中間層は更に、Ｚｒ：０．０５乃至０．３重量％を含有することができる。また、前記中間層は更に、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有することができる。更に、前記中間層は、Ｍｎ：０．０５乃至０．６重量％を含有することができ、前記心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、前記中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m としたとき、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％以上であることが好ましい。
【００１９】
更にまた、前記ろう材は、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有することができる。
【００２０】
なお、中間層の再結晶温度がろう材の溶融温度よりも低くなるようにするためには、中間層中に含有される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内に規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例えば、４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱処理を施すことにより達成することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
本願発明者等が前記課題を解決するために鋭意実験研究を重ねた結果、アルミニウム合金製の心材とろう材との間に犠牲陽極として中間層を配置し、これらの化学成分の含有量を適正量に規定すると共に、中間層の厚さ及びグレインサイズ等を規定することにより、４層又は５層構造のブレージングシートにおいて、更に一層耐食性を向上させることができることを見い出した。
【００２２】
例えば、心材の両面上にろう材を配置した３層構造のブレージングシートを使用する場合、即ち、心材とろう材との間に中間層が配置されていない場合においては、以下のようにして腐食が発生する。
【００２３】
先ず、ろう付時において、ろう材中のＳｉが心材に侵入するか、又は結晶粒界を起点として共晶Ｓｉを生成する。この侵入Ｓｉ及び共晶Ｓｉは、近傍α−Ａｌ相及び心材より電位が貴である。そこで、これらが共に、腐食を与える流体（温水等）と接触すると、共晶Ｓｉ近傍のα−Ａｌ層が腐食して心材への腐食パス回路が形成され、心材の腐食が発生する。また、Ｓｉが心材の結晶粒界に侵入しているので、結晶粒界は強い腐食を受ける。従って、Ｓｉの心材への侵入が著しくなるので、共晶Ｓｉがブレージングシートの厚さ方向に深く生成した場合には、ブレージングシートを貫通する孔が開きやすくなり、耐食性が低下する。
【００２４】
そこで、本願発明者等は、心材とろう材との間に犠牲陽極として中間層を配置し、この中間層が犠牲陽極として十分に作用するためには、中間層への共晶Ｓｉの侵入を抑制し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が一定の厚さ以上になるように制御することが必要であることを見いだした。
【００２５】
従って、本発明においては、中間層の厚さ、中間層中のＦｅ及びＳｉ等の不可避的不純物の含有量並びにグレインサイズを規定すると共に、中間層の再結晶温度がろう材の溶融温度よりも低くなるようにする。そうすると、心材とろう材との間に犠牲陽極層として配置された中間層に共晶Ｓｉが侵入することを抑制し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が形成されることによって、中間層が犠牲陽極として十分に作用する。また、ろう材中の共晶Ｓｉが心材に到達しないので、ろう材と心材との間で腐食パス回路が形成されることがない。
【００２６】
以下、本発明におけるろう付け熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートについて、更に説明する。先ず、心材に含有される化学成分及び組成限定理由について説明する。
【００２７】
Ｍｎ：０．５乃至１．５重量％
Ｍｎは心材の強度を向上させると共に、電位を貴とし、耐食性を向上させることができる元素である。心材中のＭｎ含有量が心材の全重量に対して０．５重量％未満であると、強度を向上させる効果が低下すると共に、電位を貴とする効果が低減するので、心材自身の耐食性が低下する。また、中間層との電位差が小さくなるので、中間層を犠牲陽極として十分に作用させることができなくなり、耐食性が低下する。一方、心材中のＭｎ含有量が１．５重量％を超えると、粗大な化合物を生成するため、素材の加工性を低下させる。また、心材中に１．５重量％を超えてＭｎを添加しても、電位を貴とする効果はそれ以上向上しない。従って、心材中のＭｎ含有量は心材の全重量に対して０．５乃至１．５重量％とする。
【００２８】
Ｃｕ：０．０５乃至１．２重量％
Ｃｕはマトリクス中に固容して、心材の強度を向上させると共に、電位を貴とする効果を有する。心材中のＣｕ含有量が心材の全重量に対して０．０５重量％未満であると、中間層との電位バランスによっては、その効果を十分に得ることができず、耐食性が低下することがある。一方、心材中のＣｕ含有量が１．２重量％を超えると、素材の加工性が低下すると共に、ろう材が心材を浸食するエロージョンが発生する。従って、心材中のＣｕ含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至１．２重量％とすることが好ましい。
【００２９】
Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％
Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明においては、中間層との電位のバランスを制御するために、心材に添加することができる。即ち、中間層と心材との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。心材中のＺｎ含有量が心材の全重量に対して０．０５重量％未満であると、中間層と心材との電位差が大きくなりやすく、中間層との電位バランスによっては、早期に腐食が進行してしまうことがある。一方、心材中のＺｎ含有量が１．２重量％を超えると、心材と中間層との電位差が小さくなるか、又は心材の方が電位が小さくなってしまうので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、心材中のＺｎ含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至１．２重量％とすることが好ましい。
【００３０】
Ｓｉ：０．６重量％以下
Ｓｉは心材中に含有される不可避的不純物である。心材中の不可避的不純物としてのＳｉ含有量が０．６重量％を超えると、粒界における腐食感受性が高くなって、耐食性が低下する。したがって、心材中の不可避的不純物としてのＳｉ含有量は０．６重量％以下に規制する。
【００３１】
Ｆｅ：０．７重量％以下
Ｆｅは心材中に含有される不可避的不純物である。心材中の不可避的不純物としてのＦｅ含有量が増加すると、孔食の原因となり、耐食性が低下するので、Ｆｅ含有量はできるだけ低減させる方が望ましいが、心材中のＦｅ含有量が０．７重量％以下であれば許容することができる。従って、心材中の不可避的不純物としてのＦｅ含有量は０．７重量％以下に規制する。
【００３２】
次に、中間層に含有される化学成分及び組成限定理由並びに中間層の層厚及びグレインサイズの限定理由について説明する。
【００３３】
不可避的不純物の総量：１．０重量％以下
中間層中に存在するＳｉ及びＦｅ等の不可避的不純物の含有量が増加すると、腐食感受性が高くなって中間層の耐食性が低下する。また、中間層が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。更に、グレインサイズが微細になりやすくなるので、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが心材に達してしまう。このようになると、ろう材と心材との間で腐食パス回路が形成されやすくなることから耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、中間層中の不可避的不純物の総量は１．０重量％以下とする。
【００３４】
Ｚｒ：０．０５乃至０．３重量％
Ｚｒはろう付時の再結晶を抑制し、グレインサイズを粗大化させる効果を有するので、中間層に適正量のＺｒを添加すると、共晶Ｓｉの中間層への侵入が抑制され、耐食性が向上する。中間層中のＺｒ含有量が中間層の全重量に対して０．０５重量％未満であると、中間層中のＦｅ含有量と均質化熱処理条件との兼ね合いによっては、結晶粒径が細かくなってしまうことがある。一方、中間層中のＺｒ含有量が０．３重量％を超えると、粗大な化合物が形成されて、成形性が低下する。従って、中間層中のＺｒ含有量は中間層の全重量に対して０．０５乃至０．３重量％とすることが好ましい。
【００３５】
Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％
Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明においては、心材との電位のバランスを制御するために、中間層に添加することができる。即ち、中間層と心材との電位差が小さすぎると、中間層が犠牲陽極として作用せず、心材が腐食するので部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。また、中間層と心材との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。
【００３６】
中間層中のＺｎ含有量が０．０５重量％未満であると、中間層と心材との電位差が小さくなりやすく、心材との電位バランスによっては、犠牲陽極として十分に作用しない場合がある。一方、中間層中のＺｎ含有量が５．０重量％を超えると、中間層の強度及び硬度等が極めて高くなり、心材との間で圧延性及び成形性等に著しい差異が発生する。このため、圧延及び成形等が困難になると共に、心材と中間層との電位差が大きくなりすぎて、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が低下する。従って、中間層中のＺｎ含有量は中間層の全重量に対して０．０５乃至５．０重量％とすることが好ましい。
【００３７】
Ｍｎ：０．０５乃至０．６重量％、［Ｍｎ］c−［Ｍｎ］m：０．３重量％以上ＭｎはＺｎと共に、心材との電位のバランスを制御するために、中間層に添加することができる。中間層中のＭｎ含有量が０．０５重量％未満であると、中間層と心材との電位差が大きくなりやすく、心材との電位バランスによっては、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が低下する。一方、中間層中のＭｎ含有量が０．６重量％を超えると、中間層と心材との電位差が小さくなり、中間層が犠牲陽極として十分に作用しなくなるので、心材が腐食しやすくなり、耐食性が低下する。
【００３８】
また、心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m とすると、これらが、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ≧０．３）を満足しない場合は、同様に、中間層と心材との電位差が小さくなりすぎ、心材が腐食しやすくなり、耐食性が低下する。従って、中間層中のＭｎ含有量は中間層の全重量に対して０．０５乃至０．６重量％であることが好ましく、心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m としたとき、（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％以上であることが望ましい。
【００３９】
中間層の層厚：７０μｍ以上、再結晶温度：ろう材の溶融温度未満、グレインサイズ：５０μｍ以上
部材の耐食性を向上させるためには、中間層中に含有される化学成分及び含有量を前記好ましい範囲に満足させると共に、中間層の層厚、再結晶終了温度及びグレインサイズを適切に選択することが必要である。中間層の層厚が７０μｍ未満、ろう付中における再結晶温度がろう材の溶融温度以上又はグレインサイズが５０μｍ未満であると、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが中間層に侵入しやすくなり、この共晶Ｓｉが心材に到達することにより腐食パス回路が形成され、部材の耐食性が低下して、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、中間層の層厚を７０μｍ以上、グレインサイズを５０μｍ以上とすると共に、その再結晶温度がろう材の溶融温度よりも低くする。
【００４０】
なお、この再結晶温度は、中間層中に含有される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内に規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例えば、４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱処理を施すことにより制御することができる。
【００４１】
更に、ろう材に含有される化学成分及び組成限定理由について説明する。
【００４２】
Ｓｉ：７乃至１５重量％
ＳｉはＡｌと共存して低融点となるため、良好な流動性を有するろう材を得るための基本成分である。ろう材中のＳｉ含有量がろう材の全重量に対して７重量％未満であると、融点が高くなるので所定の流動性を得ることができず、ろう付性が悪くなる。一方、ろう材中のＳｉ含有量が１５重量％を超える場合においても、同様に、融点が高くなるので所定の流動性を得ることができない。また、粗大な初晶Ｓｉが生成し、加工性を阻害するので望ましくない。従って、ろう材中のＳｉ含有量はろう材の全重量に対して７乃至１５重量％とする。
【００４３】
Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％
Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明においては、中間層との電位のバランスを制御するために、ろう材に添加することもできる。即ち、中間層とろう材との電位差が大きすぎると、中間層及びろう材のいずれか一方が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。ろう材中のＺｎ含有量がろう材の全重量に対して０．０５重量％未満であると、中間層とろう材との電位差が若干大きくなりやすく、中間層との電位バランスによっては、中間層が早期に腐食して消耗してしまうことがある。一方、ろう材中のＺｎ含有量が５．０重量％を超えると、ろう材の強度及び硬度等が極めて高くなり、心材と中間層との間で圧延性及び成形性等に著しい差異が発生するので、圧延及び成形等が困難になる。更に、ろう材の自己腐食消耗速度が上昇するため、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、ろう材中のＺｎ含有量はろう材の全重量に対して０．０５乃至５．０重量％とすることが好ましい。
【００４４】
【実施例】
以下、本発明に係るろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートの実施例についてその比較例と比較して具体的に説明する。
【００４５】
先ず、種々の化学成分及び組成を有する心材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアルミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の鋳塊を作製し、種々の組み合わせによってこれらを加工することにより、板厚が０．４ｍｍであるクラッド材を作製した。但し、ろう材のクラッド率は全て１０％とした。心材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアルミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の含有化学成分及び組成を、夫々、下記表１、２及び３に示す。
【００４６】
次いで、得られたクラッド材を切断して、幅が１００ｍｍ、長さが２００ｍｍの短冊片とし、この短冊片の表面の全面に、市販の非腐食性フラックスを５ｇ／ｍ2 となるように塗布した。次に、この短冊片を、その長手方向を垂直にして吊り下げ、酸素濃度が２００ｐｐｍ以下の雰囲気中において６００℃に加熱し、短冊片の温度を６００℃に加熱した状態で３分間保持することにより、短冊片のろう付熱処理を実施した。
【００４７】
その後、得られたろう付熱処理材を切断して、幅が５０ｍｍ、長さが６０ｍｍの矩形片とし、耐食試験面の端部から中央寄りの５ｍｍの位置までの四辺部と、裏面全面をシールテープによってシールして、耐食試験用試験片を作製した。
【００４８】
耐食試験については、耐食試験用試験片をＯＹ水（Ｃｌ：１９５重量ｐｐｍ、ＳＯ4 ：６０重量ｐｐｍ、Ｃｕ：１重量ｐｐｍ及びＦｅ：３０重量ｐｐｍの水溶液）に浸漬した後、８０℃の温度における８時間の放置と室温における１６時間の放置とを３ヶ月間連続して繰り返すものとした。そして、腐食部の断面を顕微鏡写真により観察し、浸食深さを測定することにより、耐食性を評価した。
【００４９】
また、前記クラッド材を５５０℃の温度に加熱した状態で３分間保持した後、この熱処理後のクラッド材の断面を顕微鏡写真により観察し、グレインサイズを測定した。
【００５０】
更に、前記ろう付熱処理材を予め窒素脱気した雰囲気中に配置し、３％のＮａＣｌ水溶液中で１０ｍＶ／分の掃引速度で孔食電位を測定した。
【００５１】
本実施例において使用した心材、中間層及びろう材の組み合わせを下記表４乃至６に示し、評価結果及び測定結果を下記表７乃至９に示す。但し、耐食性評価欄においては、最大浸食深さを示している。
【００５２】
【表１】
0003734302.tif 000002
【００５３】
【表２】
0003734302.tif 000003
【００５４】
【表３】
0003734302.tif 000004
【００５５】
【表４】
0003734302.tif 000005
【００５６】
【表５】
0003734302.tif 000006
【００５７】
【表６】
0003734302.tif 000007
【００５８】
【表７】
0003734302.tif 000008
【００５９】
【表８】
0003734302.tif 000009
【００６０】
【表９】
0003734302.tif 000010
【００６１】
上記表１乃至６に示すように、実施例Ｎｏ．１乃至２９は、全て、中間層で腐食が停止し、優れた耐食性を示した。
【００６２】
一方、上記表１乃至３及び７乃至９に示すように、比較例Ｎｏ．３０は心材中のＭｎ含有量が本発明の下限未満であるので、心材と中間層との電位差が小さくなって耐食性が低下した。比較例Ｎｏ．３１及び３２は心材中のＭｎ又はＣｕ含有量が本発明の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなかった。
【００６３】
また、比較例Ｎｏ．３３は心材中のＺｎ含有量が本発明の範囲を超えているので、耐食性が低下した。比較例Ｎｏ．３４及び３５は心材中のＳｉ又はＦｅ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通した。
【００６４】
更に、比較例Ｎｏ．３６は中間層中のＺｒ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなかった。比較例Ｎｏ．３７は中間層中のＺｎ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなかった。
【００６５】
比較例Ｎｏ．３８は中間層中のＭｎ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通した。比較例Ｎｏ．３９は中間層用の合金鋳塊を製造する時に使用するアルミニウム地金純度が本発明範囲の下限未満であり、中間層中の不可避的不純物であるＳｉ及びＦｅの含有量が多くなると共に、中間層の厚さ及びグレインサイズが本発明範囲の下限未満であるため、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通した。
【００６６】
更にまた、比較例Ｎｏ．４０はろう材中のＺｎ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなかった。比較例Ｎｏ．４１及び４２はろう材中のＳｉ含有量が本発明範囲を外れているので、ろう材の流動性が低くなり、ろう付することができなかった。
【００６７】
更にまた、比較例Ｎｏ．４３は中間層の厚さが本発明範囲の下限未満であるので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通した。比較例Ｎｏ．４４は心材及びろう材中の化学成分の含有量は本発明の範囲内であるが、中間層を使用していないので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通した。
【００６８】
【発明の効果】
以上詳述したように、本発明によれば、心材、中間層及びろう材に含有される化学成分及び組成を適正量に定めると共に、中間層の厚さ及びグレインサイズを適切に規定し、その再結晶温度をろう材の溶融温度よりも低い温度となるようにすることにより、耐食性が優れたろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱交換器の構造の１例を示す斜視図である。
【符号の説明】
１；熱交換器
２；振り分け用タンク
２ａ、２ｂ；室
３；コア部
４；流体集積用タンク
５；流体注入口
６；流体排出口
７；扁平チューブ
８；フィン
【図１】
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