(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造された焼結用ステンレス鋼粉末であって、
その平均粒径が４０μｍ以下であり、かつ、
下記式（I）で規定されるＦの値が６［％］以上であることを特徴とする焼結用ステンレス鋼粉末。
Ｆ［％］＝−0.0816×（Ｃｒｅｑ）２＋5.975×（Ｃｒｅｑ）＋0.0587×（Ｃｒｅｑ）×（Ｎｉｅｑ）−3.786×（Ｎｉｅｑ）−46.23  ・・・（I）
（ただし、Ｃｒｅｑ［％］＝（Ｃｒ％）＋1.5×（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋0.5×（Ｎｂ％）、Ｎｉｅｑ［％］＝（Ｎｉ％）＋30×（Ｃ％＋Ｎ％）＋0.5×（Ｍｎ％）であり、Ｃｒ％、Ｓｉ％、Ｍｏ％、Ｎｂ％、Ｎｉ％、Ｃ％、Ｎ％およびＭｎ％は、それぞれ、前記溶湯中でのＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭｎの含有率［重量％］を示す。）
【請求項２】
Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、２．０％以下のＴｉ、および、２．０％以下のＮｂから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造された焼結用ステンレス鋼粉末であって、
その平均粒径が４０μｍ以下であり、かつ、
下記式（I）で規定されるＦの値が６［％］以上であることを特徴とする焼結用ステンレス鋼粉末。
Ｆ［％］＝−0.0816×（Ｃｒｅｑ）２＋5.975×（Ｃｒｅｑ）＋0.0587×（Ｃｒｅｑ）×（Ｎｉｅｑ）−3.786×（Ｎｉｅｑ）−46.23  ・・・（I）
（ただし、Ｃｒｅｑ［％］＝（Ｃｒ％）＋1.5×（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋0.5×（Ｎｂ％）、Ｎｉｅｑ［％］＝（Ｎｉ％）＋30×（Ｃ％＋Ｎ％）＋0.5×（Ｍｎ％）であり、Ｃｒ％、Ｓｉ％、Ｍｏ％、Ｎｂ％、Ｎｉ％、Ｃ％、Ｎ％およびＭｎ％は、それぞれ、前記溶湯中でのＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭｎの含有率［重量％］を示す。）
【請求項３】
アトマイズ法により製造されたものであることを特徴とする請求項１または２に記載の焼結用ステンレス鋼粉末。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載の焼結用ステンレス鋼粉末を、バインダーを用いて造粒することにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末。
【請求項５】
平均粒径が１０〜１５０μｍとなるように造粒されたことを特徴とする請求項４に記載の焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末。
【請求項６】
請求項１ないし３のいずれかに記載の焼結用ステンレス鋼粉末を用いて成形体を得、前記成形体に対し、焼結処理を施すことにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼。
【請求項７】
前記焼結処理に先立ち、前記成形体に対して、脱脂処理を施すことを特徴とする請求項６に記載の焼結ステンレス鋼。
【請求項８】
請求項４または５に記載の焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を用いて成形体を得、前記成形体に対し、脱脂処理および焼結処理を施すことにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼。
【請求項９】
前記成形体は、圧縮成形または射出成形により得られたものであることを特徴とする請求項６ないし８のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【請求項１０】
焼結密度比が９５％以上であることを特徴とする請求項６ないし９のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【請求項１１】
前記焼結処理時および／または前記焼結処理後に、窒化処理が施されたものであることを特徴とする請求項６ないし１０のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、焼結用ステンレス鋼粉末、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末および焼結ステンレス鋼に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
オーステナイト相を主相とするステンレス鋼粉末が、焼結部品として各種の部品の製造のために使用されている。
【０００３】
しかしながら、オーステナイト相を主相とするステンレス鋼粉末は、一般に、拡散速度が遅く、また結晶粒が粗大粒となりやすいため、焼結性が悪く、焼結密度を十分に高くするのが困難であるという問題点を有していた。焼結密度の低い製品では、製品表面の光沢度が低く、みかけも悪くなり、また耐食性も悪くなるため、その適用範囲は制限されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼を提供すること、前記焼結ステンレス鋼の製造に用いることが可能な焼結用ステンレス鋼粉末および焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
このような目的は、下記（１）〜（１１）の本発明により達成される。
【０００６】
（１）  Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造された焼結用ステンレス鋼粉末であって、
その平均粒径が４０μｍ以下であり、かつ、
下記式（I）で規定されるＦの値が６［％］以上であることを特徴とする焼結用ステンレス鋼粉末。
Ｆ［％］＝−0.0816×（Ｃｒｅｑ）２＋5.975×（Ｃｒｅｑ）＋0.0587×（Ｃｒｅｑ）×（Ｎｉｅｑ）−3.786×（Ｎｉｅｑ）−46.23  ・・・（I）
（ただし、Ｃｒｅｑ［％］＝（Ｃｒ％）＋1.5×（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋0.5×（Ｎｂ％）、Ｎｉｅｑ［％］＝（Ｎｉ％）＋30×（Ｃ％＋Ｎ％）＋0.5×（Ｍｎ％）であり、Ｃｒ％、Ｓｉ％、Ｍｏ％、Ｎｂ％、Ｎｉ％、Ｃ％、Ｎ％およびＭｎ％は、それぞれ、前記溶湯中でのＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭｎの含有率［重量％］を示す。）
【０００７】
（２）  Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、２．０％以下のＴｉ、および、２．０％以下のＮｂから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造された焼結用ステンレス鋼粉末であって、
その平均粒径が４０μｍ以下であり、かつ、
下記式（I）で規定されるＦの値が６［％］以上であることを特徴とする焼結用ステンレス鋼粉末。
Ｆ［％］＝−0.0816×（Ｃｒｅｑ）２＋5.975×（Ｃｒｅｑ）＋0.0587×（Ｃｒｅｑ）×（Ｎｉｅｑ）−3.786×（Ｎｉｅｑ）−46.23  ・・・（I）
（ただし、Ｃｒｅｑ［％］＝（Ｃｒ％）＋1.5×（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋0.5×（Ｎｂ％）、Ｎｉｅｑ［％］＝（Ｎｉ％）＋30×（Ｃ％＋Ｎ％）＋0.5×（Ｍｎ％）であり、Ｃｒ％、Ｓｉ％、Ｍｏ％、Ｎｂ％、Ｎｉ％、Ｃ％、Ｎ％およびＭｎ％は、それぞれ、前記溶湯中でのＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭｎの含有率［重量％］を示す。）
【０００８】
（３）  アトマイズ法により製造されたものであることを特徴とする上記（１）または（２）に記載の焼結用ステンレス鋼粉末。
【０００９】
（４）  上記（１）ないし（３）のいずれかに記載の焼結用ステンレス鋼粉末を、バインダーを用いて造粒することにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末。
【００１０】
（５）  平均粒径が１０〜１５０μｍとなるように造粒されたことを特徴とする上記（４）に記載の焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末。
【００１１】
（６）  上記（１）ないし（３）のいずれかに記載の焼結用ステンレス鋼粉末を用いて成形体を得、前記成形体に対し、焼結処理を施すことにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼。
【００１２】
（７）  前記焼結処理に先立ち、前記成形体に対して、脱脂処理を施すことを特徴とする上記（６）に記載の焼結ステンレス鋼。
【００１３】
（８）  上記（４）または（５）に記載の焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を用いて成形体を得、前記成形体に対し、脱脂処理および焼結処理を施すことにより得られたことを特徴とする焼結ステンレス鋼。
【００１４】
（９）  前記成形体は、圧縮成形または射出成形により得られたものであることを特徴とする上記（６）ないし（８）のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【００１５】
（１０）  焼結密度比が９５％以上であることを特徴とする上記（６）ないし（９）のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【００１６】
（１１）  前記焼結処理時および／または前記焼結処理後に、窒化処理が施されたものであることを特徴とする上記（６）ないし（１０）のいずれかに記載の焼結ステンレス鋼。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の焼結用ステンレス鋼粉末、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末および焼結ステンレス鋼について、詳細に説明する。
【００１９】
［本発明の概要］
オーステナイト相を主相とするステンレス鋼粉末が、焼結部品として各種の部品の製造のために使用されている。
【００２０】
しかしながら、オーステナイト相を主相とするステンレス鋼粉末は、一般に、拡散速度が遅く、また結晶粒が粗大粒となりやすいため、焼結性が悪く、焼結密度を十分に高くするのが困難であるという問題点を有していた。焼結密度の低い製品では、製品表面の光沢度が低く、みかけも悪くなり、また耐食性も悪くなるため、その適用範囲は制限されていた。
【００２１】
本発明者等は、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼を開発すべく鋭意研究を行った結果、所定の合金組成を有する溶湯を用いて得られる粉末（焼結用ステンレス鋼粉末）またはその粉末を用いて得られる所定粒径の造粒粉末を用いることにより、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼が得られることを見出した。
【００２２】
［焼結用ステンレス鋼粉末］
本発明の焼結用ステンレス鋼粉末は、Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉとを含む合金組成を有する溶湯を用いて製造されたものであり、特に、Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造されたもの、または、Ｆｅを主成分とし、重量％で、０．２％以下のＣと、０．１〜３．０％のＳｉと、０．０５〜２．０％のＭｎと、１２．０〜２６．０％のＣｒと、３．０〜２５．０％のＮｉと、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、および、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種と、２．０％以下のＴｉ、および、２．０％以下のＮｂから選択される少なくとも１種と、不可避不純物とからなる合金組成を有する溶湯を用いて製造されたものである。
【００２３】
Ｃは、強力なオーステナイト相形成元素で、かつ固溶している場合は強度を高める元素であるが、耐食性の点からできるだけ低減させることが望ましく、その含有量は、０．２重量％以下とする。
【００２４】
Ｓｉは、製鋼時の脱酸に必要な元素であり、ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性に対し有益な元素であるが、その含有量が０．１重量％未満であると、製鋼時にＣｒ歩留が著しく低下する。一方、Ｓｉの含有量が３．０重量％を越えると、ステンレス鋼の靭性が低下するので、その含有量は０．１〜３．０重量％とする。
【００２５】
Ｍｎは、Ｓｉと同様に製鋼時の脱酸に必要な元素であり、特性を損なわない範囲とし、０．０５〜２．０重量％とした。
【００２６】
Ｃｒはステンレス鋼の耐食性を付与する基本的な元素であり、その含有量は、１２．０〜２６．０重量％とする。Ｃｒの含有量が１２．０重量％未満であると、十分な耐食性が得られない。一方、Ｃｒの含有量が２６．０重量％を超えると、製造コストが高くなる。
【００２７】
Ｎｉは強力なオーステナイト相形成元素で、かつ耐食性、耐熱性を向上させるのに有効な元素であり、その含有量は、３．０〜２６．０重量％とする。Ｎｉの含有量が３重量％未満であると、十分な耐食性、耐熱性が得られない。一方、Ｎｉの含有量が２６重量％を超えると、製造コストが高くなる。
【００２９】
また、本発明の焼結用ステンレス鋼粉末の製造に用いられる溶湯は、重量％で、５．０％以下のＭｏ、５．０％以下のＣｕ、０．４％以下のＮ、０．３％以下のＳから選択される少なくとも１種を含むものである。
【００３０】
Ｍｏは、耐食性を改善する元素であり、必要に応じて添加する。この場合、Ｍｏの含有量は、５．０重量％以下とする。Ｍｏの含有量が５．０重量％を超えると、ステンレス鋼の耐食性は実質的に頭打ちとなり、製造コストが高くなる。
【００３１】
Ｃｕは、Ｍｏと同様に耐食性を改善する元素であり、必要に応じて添加する。この場合、Ｃｕの含有量は、５．０重量％以下とする。Ｃｕの含有量が５．０重量％を超えると、ステンレス鋼の耐食性は実質的に頭打ちとなり、製造コストが高くなる。
【００３２】
Ｎは、オーステナイト相安定化元素であり、かつ、ステンレス鋼の強度と耐食性を改善するのに有効な元素であり、必要に応じて添加する。この場合、Ｎの含有量は、０．４重量％以下とする。Ｎの含有量が０．４重量％を超えるとオーステナイト相固溶限界を超える。
【００３３】
Ｓは、耐食性を低下させる元素であり、できるだけ低減させた方がよく０．０１５重量％以下にするのが望ましい。しかしＳは溶鋼の表面張力を下げるのに有利な元素であり、また成形部品の切削性を改善する元素であるので、必要に応じて添加する。このように、溶鋼の表面張力を下げることにより、例えば、アトマイズ法による粉末の微粉化を容易にし、また、成形部品の切削加工性を改善する等の効果が得られる。Ｓを含有する場合、その含有量は、０．３重量％以下とする。Ｓの含有量が０．３重量％を超えると、ステンレス鋼の靭性や耐食性が急減する。
【００３４】
また、本発明の焼結用ステンレス鋼粉末の製造に用いられる溶湯は、重量％で、２．０％以下のＴｉ、２．０％以下のＮｂから選択される少なくとも１種を含むものであってもよい。
【００３５】
Ｔｉは、炭窒化物形成元素であり、微細な炭窒化物を析出せしめ、ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性、強度を向上させるのに有利な元素であり、必要に応じて添加する。この場合、Ｔｉの含有量は、２．０重量％以下とする。Ｔｉの含有量が２．０重量％を超えると、ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性、強度が実質的に頭打ちとなるとともに、アトマイズ時の溶湯ノズルの絞りや閉塞の問題が発生する。
【００３６】
Ｎｂは、Ｔｉと同様に炭窒化物形成元素であり、微細な炭窒化物を析出せしめ、ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性、強度を向上させるのに有利な元素であり、必要に応じて添加する。この場合、Ｎｂの含有量は、２．０重量％以下とする。Ｎｂの含有量が２．０重量％を超えると、ステンレス鋼の耐食性、耐酸化性、強度が実質的に頭打ちとなるとともに、製造コストが高くなる。
【００３７】
また、本発明では、下記式（I）で示されるＦの値が６［％］以上であることを特徴とする。
【００３８】
Ｆ［％］＝−0.0816×（Ｃｒｅｑ）２＋5.975×（Ｃｒｅｑ）＋0.0587×（Ｃｒｅｑ）×（Ｎｉｅｑ）−3.786×（Ｎｉｅｑ）−46.23  ・・・（I）
（ただし、Ｃｒｅｑ［％］＝（Ｃｒ％）＋1.5×（Ｓｉ％）＋（Ｍｏ％）＋0.5×（Ｎｂ％）、Ｎｉｅｑ［％］＝（Ｎｉ％）＋30×（Ｃ％＋Ｎ％）＋0.5×（Ｍｎ％）であり、Ｃｒ％、Ｓｉ％、Ｍｏ％、Ｎｂ％、Ｎｉ％、Ｃ％、Ｎ％およびＭｎ％は、それぞれ、前記溶湯中でのＣｒ、Ｓｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭｎの含有率［重量％］を示す。）
【００３９】
このように、本発明は、焼結用ステンレス鋼粉末の製造に用いる合金溶湯として、前述した合金組成を有し、かつ上記式で示されるＦ［％］が６％以上の関係を満足するものを用いる点に特徴を有する。
【００４０】
本発明者等は、上記式で表されるＦの値を６％以上とすることにより、焼結用ステンレス鋼粉末の構成組織中に占めるフェライト相の割合を十分に大きくし、かつオーステナイト相の結晶粒の結晶粒成長を抑えることができることを見出した。これにより、得られる焼結用ステンレス鋼粉末は、結晶粒径が小さく、粒界の多い組織で構成されたものとなる。このように、結晶粒径が小さく、粒界が多いものであると、後述する焼結処理時において、組織内に存在する空孔が粒界に移動し易くなる。また、フェライト相は、オーステナイト相に比べ原子の拡散速度が大きく、焼結中の拡散の容易な経路として働くため、焼結に際して粒界が移動し消滅し易く、空孔は消滅し易くなる。その結果、最終的に得られる焼結ステンレス鋼は、焼結密度の高いものとなる。
【００４１】
このように、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼は、耐食性、機械的強度等に優れたものとなる。また、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼は、その表面の光沢度が高く、美的外観に優れたものとなる。したがって、前記焼結用ステンレス鋼粉末を用いて製造される焼結ステンレス鋼は、その適用範囲が極めて広いものとなる。
一方、上記式で計算されるＦ％が６％未満では上述の効果が非常に小さい。
【００４２】
上述したように、本発明においては、上記式で表されるＦの値は、６％以上であるが、８％以上であるのがより好ましい。これにより、上述した効果がより顕著なものとなる。
【００４３】
また、本発明の焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は、４０μｍ以下である。焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径が４０μｍを超えると、焼結ステンレス鋼の製造に用いた場合において、十分な焼結性が得られず、焼結密度が十分に高い焼結ステンレス鋼が得られなくなる。
【００４４】
上述したように、本発明においては、焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は、４０μｍ以下であるが、２０μｍ以下であるのがより好ましい。焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径がこのような範囲の値であると、前述した効果がより顕著なものとなる。
【００４５】
焼結用ステンレス鋼粉末の製造方法は、特に限定されず、例えば、ガスアトマイズ法、水アトマイズ法等のアトマイズ法や、粉砕法等が挙げられる。この中でも特に、アトマイズ法により製造されたものであるのが経済性、生産性の点でより好ましい。
【００４６】
［焼結ステンレス鋼の製造］
上述のようにして製造した焼結用ステンレス鋼粉末を用いて、例えば、以下に示すような各工程を有する製造方法により、焼結ステンレス鋼を製造することができる。
【００４７】
＜１＞成形体の製造
まず、前述の焼結用ステンレス鋼粉末と、バインダー（有機バインダー）とを用意し、これらを造粒機により造粒し、造粒粉末を得る。造粒粉末の製造方法は、例えば特開平１１−１０６８０４号のような公知の方法によることができる。
【００４８】
造粒粉末の平均粒径は、１０〜１５０μｍであるのが好ましく、２０〜１３０μｍであるのがより好ましい。
【００４９】
造粒粉末の粒径が前記範囲内の値であると、成形体製造時等における該粉末の流動性が特に優れたものとなるとともに、前記成形体を脱脂して得られる脱脂体の焼結性も優れたものとなる。その結果、最終的に得られる焼結ステンレス鋼は、焼結密度が高く、耐食性が特に優れたものとなる。
なお、造粒粉末の粒径は、ある程度のバラツキを有するものであってもよい。
【００５０】
次に、上述のようにして得られた造粒粉末を、所望の形状、寸法に成形し、成形体を製造する。成形方法としては、例えば、圧縮成形、射出成形、押出成形等が挙げられる。
【００５１】
この中でも特に、圧縮成形は、高密度の成形体を得るのに適している。このため、成形方法として圧縮成形を用いた場合、最終的に得られる焼結ステンレス鋼は、収縮率が小さく寸法精度が良好な、高密度で、特に高い機械的強度を有するものとなる。
【００５２】
また、射出成形は、形状選択の自由度が高く、複雑な形状の焼結ステンレス鋼であっても、比較的容易に得ることができる。
【００５３】
成形体の製造方法として圧縮成形を用いる場合、成形圧力は、通常、４〜６ｔｏｎ／ｃｍ２程度とする。
【００５４】
また、成形体の製造方法として射出成形を用いる場合、通常、材料温度は、１５０〜１８０℃程度とする。
【００５５】
このようにして得られた成形体は、バインダー中に、焼結用ステンレス鋼粉末がほぼ均一に分散した状態となっている。
【００５６】
なお、製造される成形体の形状寸法は、以後の脱脂および焼結による成形体の収縮分を見込んで決定される。
【００５７】
＜２＞脱脂処理
前記工程＜１＞で得られた成形体に対し、脱脂処理（脱バインダー処理）を施し、脱脂体を得る。
【００５８】
この脱脂処理としては、特に限定されないが、非酸化性雰囲気、例えば真空または減圧状態下（例えば１×１０−１〜１×１０−６Torr）、あるいは水素ガス、窒素ガス、アルゴンガス、アンモニア分解ガス等の不活性ガス中で、熱処理を行うことによりなされる。
【００５９】
この場合、熱処理の条件は、バインダーの分解開始温度等によって若干異なるが、好ましくは温度３００〜７００℃程度で３０分〜４時間程度、より好ましくは温度４００〜６００℃程度で１〜３時間程度とする。
【００６０】
また、このような熱処理による脱脂は、種々の目的（例えば、脱脂時間の短縮等の目的）で、複数の工程（段階）に分けて行ってもよい。この場合、例えば、前半を低温で、後半を高温で脱脂するような方法や、低温と高温を繰り返し行う方法等が挙げられる。
【００６１】
また、脱脂処理は、バインダーや添加剤中の特定成分を所定の溶媒（液体、気体等の流体）を用いて溶出させることにより行ってもよい。
【００６２】
なお、バインダーは、脱脂処理によって完全に除去されなくてもよく、例えば、脱脂処理の完了時点で、その一部が残存していてもよい。また、該脱脂処理は次に述べる焼結処理工程の前段で行ってもよい。
【００６３】
＜３＞焼結処理
前記工程＜２＞で得られた脱脂体に対し、焼結処理を施すことにより、目的とする焼結ステンレス鋼が得られる。
【００６４】
この焼結処理により、焼結用ステンレス鋼粉末は、拡散、粒成長し、結晶粒となり、全体として緻密な、すなわち高密度、低空孔率の焼結ステンレス鋼が得られる。
【００６５】
焼結処理時における焼結温度は、焼結用ステンレス鋼粉末の組成等により若干異なるが、例えば、１２５０〜１４００℃であるのが好ましく、１３００〜１３５０℃であるのがより好ましい。焼結温度が前記下限値未満であると、焼結用ステンレス鋼粉末の拡散、粒成長が十分に進行せず、得られる焼結ステンレス鋼の焼結密度を十分に高くするのが困難となる場合がある。一方、焼結温度が前記上限値を超えると、結晶粒が粗大化したり、粒界が溶融して、焼結部品の形状不良、表面性状の劣化や機械的性質など材質特性が低下する問題が発生する。
【００６６】
また、焼結時間は、１〜４時間程度であるのが好ましく、１〜３時間程度であるのがより好ましい。
【００６７】
また、焼結雰囲気は、特に限定されないが減圧（真空）下または非酸化性雰囲気とされるのが好ましい。これにより、金属の酸化による特性劣化を防ぐことができる。
【００６８】
好ましい焼結雰囲気としては、１Torr以下（より好ましくは１×１０−２〜１×１０−６Torr）の減圧（真空）下、または１〜７６０Torrの窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気、または１〜７６０Torrの水素ガス雰囲気であるのが好ましい。
【００６９】
なお、焼結雰囲気は、焼結処理の途中で変化してもよい。例えば、最初に１×１０−２〜１×１０−６Torrの減圧（真空）下とし、途中で前記のような不活性ガスに切り替えることができる。
【００７０】
また、焼結処理は、２段階またはそれ以上で行ってもよい。例えば、焼結条件の異なる１次焼結と２次焼結とを行うことができる。この場合、２次焼結の焼結温度を、１次焼結の焼結温度より高い温度とすることができる。
【００７１】
以上のようにして得られる焼結ステンレス鋼は、焼結密度が高いものとなる。焼結密度が高い焼結ステンレス鋼は、耐食性、機械的強度等に優れたものとなる。また、焼結密度が高い焼結ステンレス鋼は、その表面の光沢度が高く、美的外観に優れたものとなる。したがって、本発明の焼結ステンレス鋼は、その適用範囲が極めて広いものとなる。
【００７２】
焼結ステンレス鋼の焼結密度は、９５％以上であるのが好ましく、９７％以上であるのがより好ましい。焼結密度が９５％未満であると、焼結ステンレス鋼の用途によっては、十分な耐食性、美的外観が得られない場合がある。
【００７３】
ところで、以上のようにして得られる焼結ステンレス鋼の組織は、通常、主としてオーステナイト相で構成され、一部のフェライト相を有するものとなるが、必要に応じて、フェライト相の割合がより少ない組織、または、実質的にオーステナイト単相で構成された組織にすることができる。このように、焼結ステンレス鋼の構成組織中にフェライト相がほとんどない状態にすることにより、焼結部品の表面を鏡面研磨した場合、組織むらによる硬度差がなくなり光沢度がより良好となり、より十分な美的外観が得られるという効果がある。
【００７４】
焼結ステンレス鋼の構成組織中に占めるフェライト相の割合を減少させるための処理としては、例えば、窒化処理が挙げられる。窒化処理は、例えば、焼結処理時および／または焼結処理後に、施すことができる。
【００７５】
この窒化処理は、例えば、窒素ガスを含有する雰囲気ガス中、または一部窒素分圧を含んだ減圧雰囲気中で熱処理を施すことにより行うことができる。また、雰囲気の窒素分圧および窒化処理時間は、目標のフェライト量の組織になるように適宜調整することができる。
【００７６】
なお、焼結処理時に窒化処理を施す場合、窒化処理は、焼結処理の後半に（例えば、焼結末期から焼結終了時にかけて、または終了時）、雰囲気を前述した条件のものに置換することにより行うのが好ましい。これにより、フェライト相の存在する状態で焼結が進み高密度が得られた後に、短時間で、効率の良い窒化処理を施すことができる。
【００７７】
なお、本発明においては、任意の目的で、工程＜１＞の前工程、工程＜１＞〜＜３＞の間に存在する中間工程、または工程＜３＞の後工程が存在していてもよい。
なお、後工程として、例えば、バリ取り、洗浄等を行ってもよい。
【００７８】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は、これに限定されるものではない。
【００７９】
例えば、前述した実施形態では、焼結用ステンレス鋼粉末とバインダーとを造粒した造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を用いて製造した焼結ステンレス鋼について説明したが、焼結用ステンレス鋼粉末は、バインダーと混練せずに、直接、焼結体の製造に用いてもよい。
【００８０】
【実施例】
次に、本発明の焼結体の製造方法の具体的実施例について説明する。
【００８１】
［焼結ステンレス鋼の製造］
（実施例１）
重量％で、Ｃ含有量０．０１２％、Ｓｉ含有量０．７５％、Ｍｎ含有量０．８１％、Ｃｒ含有量１７．４％、Ｎｉ含有量１１．２％、Ｍｏ含有量２．９９％、Ｃｕ含有量０．０１％、Ｎ含有量０．０７４％、Ｓ含有量０．００７％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が８．８％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は、１０．２μｍであった。
【００８２】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのポリビニルピロリドン（以下ＰＶＰと呼称する）を５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１１２μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【００８３】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックス（ＡＣＲＡＷＡＸ）を１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【００８４】
その後、成形体を、アンモニア分解ガス（以下、ＡＸガスと呼称する）の雰囲気（７６０Torr、４００℃×２時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３００℃×２時間、真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【００８５】
（実施例２）
重量％でＣ含有量０．０３１％、Ｓｉ含有量０．８５％、Ｍｎ含有量０．７１％、Ｃｒ含有量１６．８％、Ｎｉ含有量１０．１％、Ｍｏ含有量３．６４％、Ｃｕ含有量１．０３％、Ｎ含有量０．０８５％、Ｓ含有量０．２１７％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が１０．０％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は９．４μｍであった。
【００８６】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として０．７重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径９２μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【００８７】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【００８８】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、真空雰囲気（０．０１Torr）で１３３０℃×１時間、続いて窒素ガスを通入して２０Torrの部分窒素雰囲気で１３３０℃×１時間焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【００８９】
（実施例３）
重量％でＣ含有量０．０２８％、Ｓｉ含有量０．６９％、Ｍｎ含有量０．７７％、Ｃｒ含有量１９．２％、Ｎｉ含有量７．９％、Ｍｏ含有量２．６３％、Ｎ含有量０．０４０％、Ｓ含有量０．００８％、Ｎｂ含有量０．３０％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が２２．９％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は８．９μｍであった。
【００９０】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１０７μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【００９１】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力６ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【００９２】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３２０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【００９３】
（実施例４）
重量％でＣ含有量０．０２６％、Ｓｉ含有量０．８３％、Ｍｎ含有量０．８１％、Ｃｒ含有量１７．９％、Ｎｉ含有量１１．１％、Ｍｏ含有量３．４８％、Ｃｕ含有量０．０２％、Ｎ含有量０．０８４％、Ｓ含有量０．０１０％、Ｔｉ含有量０．２０％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が１０．８％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は１２．２μｍであった。
【００９４】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として０．７重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１３５μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【００９５】
次いで、この造粒粉末を射出成形機を用いて成形し（Metal Injection Molding法）、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
射出成形時における成形条件は、材料温度１６０℃であった。
【００９６】
その後、成形体を、水素雰囲気（７６０Torr、４００℃×２時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３００℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【００９７】
（実施例５）
重量％でＣ含有量０．０２１％、Ｓｉ含有量０．９１％、Ｍｎ含有量０．８０％、Ｃｒ含有量１６．７％、Ｎｉ含有量８．５％、Ｎ含有量０．０４０％、Ｓ含有量０．０３４％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が１３．２％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は１０．２μｍであった。
【００９８】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１２２μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【００９９】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１００】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３４０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１０１】
（実施例６）
重量％でＣ含有量０．０２０％、Ｓｉ含有量０．８７％、Ｍｎ含有量０．８２％、Ｃｒ含有量１８．８％、Ｎｉ含有量８．３％、Ｎ含有量０．０２７％、Ｓ含有量０．００７％、Ｎｂ含有量０．３４％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が１５．１％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は１２．２μｍであった。
【０１０２】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１３２μｍの造粒粉末（焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末）を得た。
【０１０３】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１０４】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３２０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１０５】
（実施例７）
重量％でＣ含有量０．０２０％、Ｓｉ含有量０．８５％、Ｍｎ含有量０．８０％、Ｃｒ含有量１９．５％、Ｎｉ含有量８．３％、Ｍｏ含有量０．１０％、Ｃｕ含有量０．０３％、Ｎ含有量０．０４０％、Ｓ含有量０．００５％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が１６．５％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は２５．８μｍであった。
【０１０６】
次いで、この粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１０７】
その後、成形体を１３５０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１０８】
（比較例１）
重量％でＣ含有量０．０３２％、Ｓｉ含有量０．７５％、Ｍｎ含有量０．８１％、Ｃｒ含有量１７．４％、Ｎｉ含有量１２．２％、Ｍｏ含有量２．９２％、Ｎ含有量０．０６２％、Ｓ含有量０．０１１％を含有し、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が５．４％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は１１．５μｍであった。
【０１０９】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１１３μｍの造粒粉末を得た。
【０１１０】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１１１】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３５０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１１２】
（比較例２）
重量％でＣ含有量０．０２０％、Ｓｉ含有量０．８５％、Ｍｎ含有量０．２０％、Ｃｒ含有量１６．５％、Ｎｉ含有量１５．０％、Ｍｏ含有量４．０１％、Ｃｕ含有量０．０７％、Ｎ含有量０．０４０％、Ｓ含有量０．００６％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が２．８％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は７．１μｍであった。
【０１１３】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径９６μｍの造粒粉末を得た。
【０１１４】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１１５】
その後、成形体を、水素雰囲気（７６０Torr、６００℃×１時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３２０℃×２時間真空雰囲気（０．０１Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１１６】
（比較例３）
重量％でＣ含有量０．０５６％、Ｓｉ含有量０．７０％、Ｍｎ含有量０．１６％、Ｃｒ含有量１６．７％、Ｎｉ含有量１０．７％、Ｍｏ含有量３．５５％、Ｃｕ含有量０．０２％、Ｎ含有量０．１０３％、Ｓ含有量０．００７％、Ｔｉ含有量０．３１％、残部を鉄と不可避不純物から構成され、かつ式（I）のＦ％が４．６％となる組成の溶湯を用いて、水アトマイズ法により焼結用ステンレス鋼粉末を製造した。得られた焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径は１４．１μｍであった。
【０１１７】
次に、前記焼結用ステンレス鋼粉末を原料粉末として、転動流動造粒装置による造粒を行い、焼結ステンレス鋼製造用造粒粉末を得た。造粒時においては、バインダーとしてのＰＶＰを５％含むメチルアルコール溶液を用いた。ＰＶＰ有効量として１重量％の前記溶液を、造粒装置に連続的に供給しながら造粒し、平均粒径１２５μｍの造粒粉末を得た。
【０１１８】
次いで、この造粒粉末に、潤滑剤としてアクラワックスを１重量％添加した後、プレス機を用い、成形圧力５ｔｏｎ／ｃｍ２で成形し、直径３０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円盤状の成形体を得た。
【０１１９】
その後、成形体を、ＡＸガス雰囲気（７６０Torr、５００℃×２時間）で脱脂することにより脱脂体とし、さらに、１３５０℃×２時間水素雰囲気（７６０Torr）の焼結炉で焼結することにより、焼結ステンレス鋼を得た。
【０１２０】
（比較例４）
焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径を４６．２μｍとした以外は、前記実施例１と同様にして焼結ステンレス鋼を得た。
【０１２１】
（比較例５）
焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径を４８．４μｍとした以外は、前記実施例２と同様にして焼結ステンレス鋼を得た。
【０１２２】
（比較例６）
焼結用ステンレス鋼粉末の平均粒径を４７．６μｍとした以外は、前記実施例３と同様にして焼結ステンレス鋼を得た。
【０１２３】
表１には、各実施例および各比較例で、焼結用ステンレス鋼粉末の製造に用いた溶湯の合金組成をまとめて示す。
【０１２４】
【表１】
0003856294.tif 000002
【０１２５】
［評価］
前記各実施例および各比較例で製造した焼結ステンレス鋼について、焼結密度の測定を行い、機械的強度、耐食性および美的外観についての評価を行った。
【０１２６】
焼結密度の測定は、水中法（日本粉末冶金工業会規格  ＪＰＭＡ  Ｍ  ０１「焼結金属材料の密度試験方法」）により行った。
【０１２７】
また、焼結ステンレス鋼の耐食性は、５％食塩水溶液の噴霧試験を行い、３５℃×４８時間での発錆状況により判断するという条件で行い、以下の３段階の基準に従い評価した。
◎：腐食が全く認められなかった。
○：腐食がほとんど認められなかった。
×：腐食が認められた。
【０１２８】
また、焼結ステンレス鋼の美的外観は、以下の３段階の基準に従い評価した。◎：外観優良（光沢度大）。
○：外観良（光沢度中）。
×：外観不良（光沢度小）。
これらの結果を表２に示した。
【０１２９】
【表２】
0003856294.tif 000003
【０１３０】
表２から明らかなように、本発明の焼結ステンレス鋼は、いずれも焼結密度が高く、機械的強度、耐食性、美的外観に優れていた。中でも、実施例２で得られた焼結ステンレス鋼は、窒化処理を施したものであり、特に優れた耐食性と外観を有していた。
【０１３１】
これに対し、比較例で得られた焼結ステンレス鋼は、いずれも焼結密度が低く、機械的強度、耐食性、美的外観に劣っていた。
【０１３２】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明によれば、焼結密度の高い焼結ステンレス鋼を得ることができる。
【０１３３】
また、本発明によれば、耐食性、美的外観、機械的強度等に優れ、その適用範囲が極めて広い焼結ステンレス鋼を得ることができる。