(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
相異なる電力回路網周波数を持つ複数の電力系統で使用され、二以上の異なる動力出力及び回転速度で運転される複数のガスタービンを備えるタービンシステムにおいて、
前記複数のガスタービンは、
最初の段、中間段及び最終段を含み、該最初の段、中間段及び最終段のそれぞれは、不動の仕切り壁を持つ固定の隔壁と、バケットを有するタービン羽根車とを備えており、
前記システムは、
前記複数の最初の段は、互いに異なる形状を有しており、対応する前記複数の最終段も、互いに異なる形状を有しており、前記複数の中間段は、同一の形状を有している、タービンシステム。
【請求項２】
第１の動力出力を持つ第１のタービンが、６０Ｈｚ電力回路網では３，６００ＲＰＭの速度で回転し得ると共に、第２の動力出力を持つ第２のタービンが５０Hz電力回路網に対して３，０００ＲＰＭの速度で回転し得る請求項１記載のタービンシステム。
【請求項３】
第１の動力出力を持つ第１のタービンの最終段は、第２の動力出力を持つ第２のタービンの最終段の出口環帯の断面積より小さい断面積を持つ請求項１記載のタービンシステム。
【請求項４】
略同一の特性を持つガス流に使う為の、略同一の点火温度及び圧力比を持ち、各タービンが最初の段、中間段及び最終段を持っていて、各段が仕切り壁及びバケットを含む様な第１及び第２のタービンを製造する方法に於て、
夫々前記第１及び第２のタービンに取付ける為の１対の最初の段を形成し、該最初の段は互いに相異なる形状を有し、夫々前記第１及び第２のタービンに取付ける１対の最終段を形成し、該最終段は互いに異なる形状を持ち、夫々前記第１及び第２のタービンに取付ける為の、互いに同一の幾何学的な特性を持つ１対の中間段を形成し、各段を前記第１及び第２のタービンに夫々取付ける工程を含む方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【技術分野】
この発明は高度のハードウエアの共通性を持ち、異なる周波数の用途で運転されるガスタービン、特に共通のモジュール部品を使って、５０Hz及び６０Hzの電力回路網周波数で陸上運転に使われるガスタービンに関する。
【０００２】
【背景】
ガスタービンは、陸上の発電用に使う時、電力回路網の周波数に応じて、５０Hz及び６０Hzの両方で使えることが要求されるのが典型的である。両方の周波数に対する機械を開発して製造することに伴うコストは、非常に大きいものがある。例えば、各々の異なる周波数の用途用に設計されたタービンの部品は、典型的にはそのタービンに独特である。この結果、工具の投資コストが一層高くなり、２つのタービンの間でハードウエアの共通性があれば、タービンのコストに有利に働くのに、その様な共通性が事実上ない。
【０００３】
５０Hz及び６０Hzの周波数の用途の為のガスタービンを開発する為に普通使われる１つの方式は、一方の設計に単純に幾何学的な倍率をかけて第２の周波数用にするものである。この倍率作用は、異なる周波数の用途に対して空気力学的及び機械的に同様な圧縮機及びタービンを作るのに、機械の物理的な寸法を減少又は増加すると同時に、回転速度を増加又は減少することが出来ると云う原理に基づいている。この倍率方式を用いることにより、両方の周波数の用途に対するタービンを開発することが出来、これは開発コストを切下げるが、依然としてタービンの部品は特定の周波数の用途に対するタービンに独特である。例えば、５０Hzの用途に設計されたタービンの部品は、周波数比５０／６０＝０．８３３の幾何学的な倍率にすれば、６０Hzの周波数で同様なタービンの性能が得られる。この固定の幾何学的な倍率を用いると、動力出力の倍率は周波数の逆自乗になる。即ち、（５０／６０）2 ＝０．６９４。従って、１００メガワットの動力出力を発生する様に５０Hzで寸法を定めたタービンは、０．８３３の倍率を幾何学的に乗じた時、６０Hzでは、６９．４メガワットの動力出力になる。更に一般的に、タービンの設計で幾何学的な倍率を用いる時、１つの速度に於ける出力動力と別の速度に於ける動力出力との間には一定の関係又は比がある。この倍率方式の利点は、１つの周波数で寸法を定めた部品は、ある倍率の周波数で容易に設計し直しが出来ることにある。しかし、タービンの出力が倍率によって固定され、その為、一方又は他方のタービンは特定の用途に対して最適でないことがある。即ち、市場の需要では、タービンが相異なる周波数で運転されることが要求されることがあり、第１のタービンに幾何学的な倍率をかけて第２のタービンにした時、１つの周波数で１つのタービンの動力出力が得られても、その結果、別の周波数では他方のタービンの所望の出力が得られないことがある。同じく重要なことゝして、１つの周波数で用いられる基本タービンに対する部品（ハードウエア）は、異なる周波数の用途に対する倍率をかけて定めるタービンの部品（ハードウエア）と事実上何の共通性もなく、その結果、工具のコスト及び部品のコストが高くなると共に、その他の欠点が生ずる。
【０００４】
【発明の開示】
この発明では、ハードウエアの共通性を実質的で意味のあるものにすると共に、各々の用途に於けるタービンの性能の損失を最小限又は無視し得るものにし、こうして設計、ハードウエア及び工具の共通性によってコストの大幅な切下げを実現する様な、５０Hz及び６０Hzの用途で使うことの出来るガスタービンが提供される。設計サイクル時間の短縮、並びに相異なる動力出力及び周波数で使われるタービンの設計及び製造に必要な資源の減少と云う点で、この他の経済的な利点が実現される。更に、この発明は幾何学的な倍率と動力出力の間の関係を破ることにより、圧縮機の質量流量を設定すると共にそれに応じてタービンを調節することにより、５０Hz及び６０Hz用機械の出力をタービンとは無関係に設定することが出来る。簡単に云えば、この発明によると、相異なる周波数に於ける相異なる動力出力を持つタービンの設計が、もはや幾何学的な倍率によって拘束されない。
【０００５】
例えば５０Hz又は６０Hzと云う様な相異なる周波数の用途に対する２つのタービンの一方又は他方の設計では、２つのタービンに対して出来る限り、同一の高温ガス流路を設けるのが望ましいことを考慮して、タービンの下流側のディフューザに於ける圧力損失並びにその機械的な性能が受入れられる様に、最初にタービン出口マッハ数を設定する。所定の点火温度に対し、タービンの圧力比、並びにタービン・エーロフォイル並びにシュラウドの様な付属部品及びガス通路に導入される冷却空気の量が、最終段バケットの金属温度を決定する。最終段バケットに適当な合金を選ぶことにより、最大許容遠心応力を、例えば、６０Hz機械に対して決定することが出来る。この遠心応力はＡを最終段バケットによって形成される環帯面積、Ｎを回転速度として、ＡＮ2 に正比例する。出口マッハ数を制限することにより、タービンを通る最大許容流量を決定することが出来、従ってその動力出力を決定することが出来る。
【０００６】
例えば５０又は６０Hzと云う様な所定の初期設計に対し、例として６０Hzを考えると、流路のハブ（内側）半径は、タービンの性能、回転子の長さと重量、漏れ等を考慮して設定することが出来る。ハブ半径及び最終段環帯面積が設定されると、バケット先端半径を定めることが出来る。遠心応力の計算にＮ2 項がある為、バケットの長さは速度が一層高い６０Hzタービンによって制限される。５０Hz機械に必要な余分のタービン動力出力を持たせる為、６０Hz機械の設計の拘束が決まっているとして、同一の点火温度及び同じガス流動特性及び略同様な圧力比を想定すると、タービンの一定面積の流路を通る質量流量を増加しなければならない。許容し得る出口マッハ数を保ちながら、この増大した質量流量を与える為、出口環帯の高さを増加して、出口面積を増加する。５０Hzタービンに対する最終段ノズル及びバケットのこの高さの増加は、先端区域で行われ、６０Hzタービンとの共通のハブ半径を保つ。この為、最終段、例えば、４段タービンの第４段はノズル及びバケットの先端半径が増加する。質量流量の増加に対処しながら、タービンの圧力比を維持する為、第１段のノズル及びバケットは、そののど面積、即ち、流れの通過に利用し得る面積を増加する様に変更する。第１段の流路を形成する環帯の断面積は同じまゝであるが、例えばバケット及び仕切り壁の向きの変化の為、その流れ面積が増加する。
【０００７】
重要なことゝして、この発明では、中間段、例えば４段タービンの第２段及び第３段の形状は、相異なる周波数で相異なる動力出力を持つタービンの間で変わらないまゝである。５０Hz及び６０Hzタービンの間での速度及び質量流量の変化により、第２段及び第３段のエーロフォイルに流入するガスの入射角が若干変化するが、こう云う入射角の変化は、これらの段のエーロフォイルの設計によって受入れることが出来る。更に、流量内のガス圧力は出力の異なるタービンで変化するが、冷却流及びパージ流の源の圧力は両方の機械で適切な逆流余裕が保たれることを保証する様に選ぶことが出来、こうして流路内の高温ガスが回転子空所に入って回転子構造を損傷したり、又はガス通路部品内の冷却材通路に入ることを防止することが出来る。
【０００８】
遠心力によって発生される曲げ荷重がガス圧力によって発生される荷重と対抗する様に、バケットのエーロフォイルの向きが通常定められていることが理解されよう。中間段、例えば、４段タービンの第２段及び第３段では、エーロフォイルは両方の動力出力及び周波数で動作することが要求され、この結果遠心曲げ荷重は２種類の速度で異なる。しかし、両方の速度で正味の曲げ応力を許容し得るレベルまで減少する様に、エーロフォイルを円周方向及び軸方向に中間位置に傾けることが出来ることが判った。
【０００９】
更に、以上説明した所から、この結果得られる相異なる周波数で相異なる動力出力を持つタービン、例えば、５０及び６０Hzタービンが、高度のハードウエアの共通性を持つことが理解されよう。具体的に云うと、回転子、４段全部に対するバケットの回転子ホイール、段間スペーサ、羽根車の板、後軸、前軸、封じ板、第２段及び第３段に対するバケット、第２段及び第３段のノズル、隔壁、第２段及び第３段バケットと共に第１段バケットに対するシュラウド、内側殻体及び外側殻体が、５０及び６０Hzタービンの両方に対する共通のハードウエア部品である。若干云い方を変えれば、個別の５０及び６０Hz機械に独特な品目は、主に最初の段及び最終段のノズルとバケット、最終段のシュラウド、及び出口環帯に於けるディフューザのフェアリングである。従って、この発明は、例えば５０Hz及び６０Hzの用途と云う様な異なる周波数の用途を持つタービンに使われるタービン部品の間に高度のモジュール性を持つものと特徴づけることが出来る。
【００１０】
この発明の好ましい実施例では、夫々第１及び第２の相異なる周波数の電力回路網に対する相異なる動力出力を持つ第１及び第２のタービンの対応するタービン段に用いる同一のモジュール部品が提供される。タービンの夫々の動力出力は幾何学的な倍率によって達成し得るものではなく、各タービン段の部品は不動の仕切り壁（ノズル）及び回転自在のバケットで構成される。
【００１１】
この発明の別の好ましい実施例では、第１の動力出力を持つと共に、最初の段、中間段及び最終段を含み、各段が不動の仕切り壁を持つ固定の隔壁、及びバケットを持つ回転自在のタービン・ホイールで構成されているタービンが提供される。このタービンの少なくとも１つの中間段は、第１の動力出力とは異なる第２の動力出力を持つ第２のタービンの対応する中間段と同一の形状を有するが、動力出力は第１及び第２のタービンの速度による幾何学的な倍率によっては達成されないものである。
【００１２】
この発明の更に別の好ましい実施例では、第１の周波数を持つ電力回路網に接続される第１の動力出力を持つ第１のタービンと、第１の動力出力とは異なる第２の動力出力を持ち、第２の周波数を持つ電力回路網に接続される第２のタービンとを有し、第１及び第２のタービンの各々が複数個の段を持ち、各段が仕切り壁及びバケットを含み、第１のタービンの少なくとも１つの段及び第２のタービンの１つの段が幾何学的に同一である様な発電装置が提供される。
【００１３】
この発明の更に別の好ましい実施例では、第１の定格速度で動作し得る第１のタービンと、第１の速度とは異なる第２の定格速度で動作し得る第２のタービンとを有し、第１及び第２のタービンの各々が複数個の段を持ち、各段が仕切り壁及びバケットを含み、第１のタービンの少なくとも１つの段及び第２のタービンの１つの段が同一の寸法及び形の仕切り壁及びバケットを持ち、第１及び第２のタービンが速度による幾何学的な倍率ではない寸法を持つ様な発電装置が提供される。
【００１４】
この発明の更に別の好ましい実施例では、相異なる動力出力で使われるタービンを製造する方法が提供される。この方法は、最初の段、中間段及び最終段を持ち、各段が仕切り壁及びバケットを持つ第１のタービンに対する所望の動力出力を選び、第１のタービンに対する各段の仕切り壁及びバケットの形状を設定し、最初の段、中間段及び最終段を持ち、当該第２のタービンの各段が仕切り壁及びバケットを持つ様な第２のタービンに対する所望の動力出力を選ぶ工程を含み、選ばれた動力出力は第１及び第２のタービンの速度による幾何学的な倍率によっては達成されないものであり、第１のタービンの中間段の形状と同一の形状を持つ第２のタービンの中間段を設けることを含めて、第２のタービンの各段の仕切り壁及びバケットの形状を設定する工程を含む。
【００１５】
この発明の更に別の好ましい実施例では、略同一の点火温度及び圧力比を持ち、略同一の特性を持つガス流に使われる第１及び第２のタービンを製造する方法が提供される。各タービンは最初の段、中間段及び最終段を持ち、各段が仕切り壁及びバケットを含む。この方法は、夫々第１及び第２のタービンに取付けられる１対の最初の段を形成する工程を含み、最初の段は互いに相異なる形状を持っており、更に、夫々第１及び第２のタービンに取付けられる１対の最終段を形成する工程を含み、最終段は互いに異なる形状を持ち、更に、夫々第１及び第２のタービンに取付けられる、互いに同一の幾何学的な特性を持つ１対の中間段を形成し、夫々第１及び第２のタービンに各段を取付ける工程を含む。
【００１６】
従って、この発明の主な目的は、タービンの間で相当のハードウエアの共通性を持ち、タービンの性能に対する影響を無視し得るものにして、幾何学的な倍率でないタービンが相異なる周波数で相異なる動力出力を持つ様なタービン、並びにタービンを構成する方法を提供することである。
【００１７】
【発明を実施する最善の態様】
図１は、この発明を用いた単純サイクル、単軸ヘビー・デューティ・ガスタービン１０の略図である。このガスタービンは、回転子軸１４を持つ多段軸流圧縮機１２で構成されていると見なすことが出来る。空気が１６の所から圧縮機の入口に入り、軸流圧縮機１２によって圧縮され、その後燃焼器１８に吐出され、そこで天然ガスの様な燃料を燃焼させて、タービン２０を駆動する高エネルギの燃焼ガスを発生する。タービン２０では、高温ガスのエネルギが仕事に変換され、その仕事の一部分を使って軸１４を介して圧縮機１２を駆動し、残りは回転子軸２４により、電力を発生する為に発電機２２の様な負荷を駆動する為の有効仕事に利用し得る。典型的な単純サイクル・ガスタービンは燃料入力の３０乃至３５％を軸出力に変換する。残りの内の１乃至２％を除いた全部は、タービン２０から２６の所で出て行く排気熱の形である。タービン排気流のエネルギを別の有効仕事に変換する複合サイクル形式で、ガスタービン１０を利用することにより、一層高い効率を達成することが出来る。
【００１８】
図２は一番簡単な形で複合サイクルを示す。このサイクルでは、２６の所でタービン２０を出て行く排ガスが熱回収形蒸気発生器２８に入り、そこでボイラー式に水が蒸気に変換される。こうして発生された蒸気が蒸気タービン３０を駆動し、こゝで別の仕事を抽出して、軸３２を介して第２の発電機３４の様な別の負荷を駆動し、この発電機が別の電力を発生する。ある形式では、タービン２０及び３０が共通の発電機を駆動する。電力だけを発生する複合サイクルは、より高級なガスタービンを使うと、５０乃至６０％の熱効率の範囲になる。
【００１９】
図１及び２に示した両方の使い方では、発電機が典型的には電力回路網に電力を供給する。電力回路網は通常は５０Hz又は６０Hzであるが、この発明の範囲は、５０Hz及び６０Hz以外の周波数に於けるタービン動力の利用も含むことが出来る。前に述べたが、陸上の発電の為にタービンを使う従来のやり方では、各々の周波数の用途及び定格動力出力に独特のタービンが必要であり、その結果、いろいろなタービンの間でのハードウエアの共通性が欠けていた。相異なる周波数の用途に使う為に種々のタービンを設計するのに幾何学的な倍率が用いられ、こうしてコストを切り下げているが、依然として各々のタービンは独特である。この発明は、相異なる周波数に於ける動力出力と倍率との間の関係を破るタービンを提供し、こうして現在純粋な幾何学的な倍率によって得られるよりも相異なる動力と速度又は周波数との組合せに対し、タービンの共通のハードウエアを最大にすることが出来る様にする。
【００２０】
次に図３及び４について説明すると、上に述べたシステムに使われる１対のタービンＴa 及びＴb が示されている。例えば図３に示すタービンＴa は６０Hzの用途に使うことが出来、図４に示すタービンＴb は５０Hzの用途に使うものであってよい。２つのタービンＴa 及びＴb が、６０Hz及び５０Hzの用途に対する相異なる動力出力が得られる様に設計されていることを述べておけば十分である。図３について説明すると、タービンＴa が、タービンの構造的な外側殻体又はハウジングを形成する外側殻体４０ａと、内側殻体４２ａと回転子Ｒａとを含む。回転子Ｒａに複数個のバケット・ホイール４４ａが取付けられると共に、隣合ったバケット・ホイール４４ａの間にスペーサ・ホイール４６ａが取付けられ、それら全ては回転子Ｒａの縦軸線の周りに配置された複数個のボルト５２ａにより、夫々前軸及び後軸４８ａ、５０ａの間にボルト止めされている。タービンＴa が最初の段、少なくとも１つの中間段（好ましくは２つ）及び最終段を含み、各段は、内側及び外側リングの間に円周方向に相隔たる複数個の仕切り壁又はノズル・ベーンを取付けた隔壁、及びタービン・ホイールに取付けられた複数個のバケットで構成されている。図示の形式では、４段タービンになっており、最初の段のノズル５４ａ及びバケット５６ａと、第２段のノズル５８ａ及びバケット６０ａと、第３段のノズル６２ａ及びバケット６４ａと、第４段のノズル６６ａ及びバケット６８ａを有する。ノズル５４ａ、５８ａ、６２ａ、６６ａは隔壁の一部分を形成しており、この隔壁には内側及び外側隔壁リングの間を伸びる仕切り壁が普通の様に取付けられている。更に、内側殻体４２ａが、第１段及び第２段のバケット５６ａ及び６０ａの周りにシュラウド７０ａ、７２ａを担持している。シュラウド７４ａ、７６ａが第３段及び第４段のバケット６４ａ、６８ａの先端の周りで外側殻体４０ａによって直接的に担持されている。従って、ノズル、シュラウド及びバケット・ホイールの外面がタービンを通る環状流路を限定し、このガスが各段での膨張の為に、高温の燃焼ガスを受取り、こうしてバケット及び回転子に仕事を与える。
【００２１】
図４に示すタービンＴb は、同様な部品を持っており、これらは同じ様に配置されていて、同じ参照数字に文字“ｂ”を付けて表す。前に述べた様に、図３に示すタービンＴa は、ある回転速度並びに電力回路網の周波数、例えば６０Hz用途の為の３，６００rpm で特定された動力出力が得られる様に設計されているが、図４のタービンは、異なる回転速度及び電力回路網の周波数、例えば５０Hzの用途の為の３，０００rpm で特定された動力出力が得られる様に設計される。この発明では、タービンが高度のハードウエアの共通性を持っており、この為、相異なる周波数で相異なる動力出力を持つ２つのタービンの何れにでも、共通のハードウエア部品を互換性を持って使うことが出来る。前に述べた様に、第１段、第２段及び第３段を通る流路を構成する環帯の断面積は、２つのタービンで同一である。しかし、共通の流路から相異なる動力出力を得る為、２つのタービンの相異なる速度で、タービンを通る質量流量を調節することが必要である。流路の内側半径は２つのタービンで共通に設定される。最終段の回転も、同様に、所定の点火温度、タービン圧力比及び導入される冷却空気の量に対して設定することが出来、こうして最終段のバケット先端半径を決定する。しかし、最終段に対する強い遠心応力の為、並びに最終段のバケットに対して適切な合金を選ぶ必要がある為、バケットの長さは、周波数が高い方の機械、例えば６０Hzタービンによって制限される。この為、受入れ得る出口マッハ数を保つと共に、少なくとも第１段、第２段及び第３段での流れの断面積を一定にしながら、５０Hzタービンに必要な増加した質量流量を作る為、最終段の出口環帯の高さを増加して、増加した出口面積を持たせる。しかし、最終段の隔壁及びバケットの内側半径は同じまゝであり、従って、最終段の仕切り壁及びバケットの半径を流路の外側半径のところで拡大して、６０Hzタービンに較べて、５０Hzタービンの増大した質量流量及び一層遅い速度と云う条件に合わせる。更に、増大した質量流量に対処しながらタービン圧力比を保つ為、第１段のノズル及びバケットは、２つのタービンの間で環帯面積を一定に保ちながら、そののど面積を増加する様に互い違いの配置のし直しをする。この為、６０Hzタービンの第１段に於けるバケット及び仕切り壁の向きが、５０Hzタービンを製造する時は変更される。第１段のエーロフォイルの輪郭も、質量流量の増加に合わせて変更する。しかし、６０及び５０Hzタービンの間での速度及び質量流量の変化には、実質的な性能の損失なしに、第２段及び第３段の特定の（そして共通の）エーロフォイルの設計によって対処することが出来ることが判った。この為、仕切り壁、バケット、ホイール及びシュラウドを含む第２段及び第３段は寸法を同一にして、相異なる動力出力及び周波数の用途の２つのタービンの何れにおいても、第２段及び第３段の互換性が得られる様にする。即ち、タービン設計の中間段は、相異なる周波数で相異なる動力出力を持つ２つの機械の何れにも取付けられる様にモジュール化することが出来る。この為、図３及び４の共通の点描によって示す様に、２つの機械の第２段及び第３段の仕切り壁及びバケットは同一である。更に、全てのバケット、例えば第１段、第２段、第３段及び第４段のバケットに対する回転子ホイール、段間スペーサ、羽根車の板、後軸及び前軸、及び封じ板が、６０Hz及び５０Hz機械の間で共通のハードウエアを構成する。更に、第１段、第２段及び第３段のバケットに対するシュラウドと、内側及び外側殻体が６０及び５０Hzタービンの間で共通であることに注意されたい。重要なことは、回転子Ｒａ及びＲｂも共通であることである。
【００２２】
図３及び４を較べた時の最初の段及び最終段の陰影線の違いによって示す様に、５０及び６０Hzタービンの独自さは、主に最初の段及び最終段に現れる。特に最初の段では、５０Hzタービンの仕切り壁の間ののど面積は、６０Hzタービンに較べて、質量流量が一層大きくなることに対処する様に開いている。最終段又は第４段について云うと、バケット及び仕切り壁はその先端の半径を増加して、５０Hz機械に対する増大した質量流量に合わせる。
【００２３】
図５には、６０Hz及び５０Hzの用途に対する相異なる出力を持つ２つのタービンの中の流路の違いが示されている。第１段、第２段、第３段及び第４段ＳＴ１、ＳＴ２、ＳＴ３、ＳＴ４が示されており、各々は夫々文字Ｎ及びＢに続くタービン段を表す数によって表されたノズル及びバケットを持っている。５０Hz及び６０Hzタービンに対する環帯の断面積が、第１段、第２段及び第３段では同一であること、並びに第２段及び第３段を通る流路が同一であることが認められよう。第４段について云うと、質量流量が一層小さく、速度が一層高い６０Hz機械は、破線で示した外側環帯壁８０を有し、これに対して質量流量が一層大きく、速度が一層低い５０Hz機械は外壁８２を有する。第４段のノズルＮ４及びバケットＢ４の先端に於ける半径の増加が、質量流量が一層大きくて、速度が一層低い５０Hz機械に対し、実線８２で示されている。
【００２４】
この発明を現在最も実用的で好ましい実施例と考えられるものについて説明したが、この発明がこゝに開示した実施例に制限されず、むしろ、特許請求の範囲内で、この発明が種々の変更並びに均等物に及ぶものであることを承知されたい。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明のガスタービンの略図。
【図２】効率を更に高くする為に、ガスタービン及び熱回収形蒸気発生器を用いた複合サイクル・システムの略図。
【図３】この発明に従って構成された、予定の動力出力及び周波数を持つ４段タービンの簡略断面図。
【図４】図３と同様であるが、図３に示すタービンとは異なる動力出力及び周波数を持つ第２のタービンの略図。
【図５】図３及び４に示した２つのタービンの流路を示す略図。
【符号の説明】
５４ａ，５８ａ，６２ａ，６６ａ          ノズル（仕切り壁）
５６ａ，６０ａ，６４ａ，６８ａ          バケット
【図１】
0003835849.tif 000002
【図２】
0003835849.tif 000003
【図３】
0003835849.tif 000004
【図４】
0003835849.tif 000005
【図５】
0003835849.tif 000006