(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気口および排気口を有する機枠と、
前記吸気口から空気を吸込んで前記排気口から排出する送風器と、
前記機枠内に設けられたオゾン発生器と、
前記機枠内に前記オゾン発生器の下流側に位置して設けられ、前記送風器の送風方向に沿って隙間を介して並ぶ複数のオゾン分解フィルタとを備え、
前記複数のオゾン分解フィルタのうち前記オゾン発生器に隣接するものは、ハニカム状をなすセラミックスコアから構成され、
前記複数のオゾン分解フィルタのうち残りのものは、ハニカム状をなすメタルコアの表面にオゾン分解触媒が固定された構成であることを特徴とするオゾン脱臭装置。
【請求項２】
前記複数のオゾン分解フィルタには、前記オゾン発生器を経由した空気が正逆両方向に選択的に流され、
前記複数のオゾン分解フィルタに対する通風方向は、脱臭運転の開始または停止に連動して切換えられることを特徴とする請求項１に記載のオゾン脱臭装置。
【請求項３】
前記機枠内には、前記吸気口から前記オゾン発生器を経由して前記複数のオゾン分解フィルタに正方向に空気を流して排気口から排気する状態と吸気口から前記オゾン発生器を経由して前記複数のオゾン分解フィルタに逆方向に空気を流して前記排気口から排気する状態との間で通風経路が切換わる可変通風路が設けられ、
前記複数のオゾン分解フィルタに対する通風方向は、脱臭運転の開始または停止に連動して切換えられることを特徴とする請求項１に記載のオゾン脱臭装置。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、空気中の臭気成分をオゾンと反応させることに基づいて脱臭するオゾン脱臭装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
上記オゾン脱臭装置には機枠内に送風器およびオゾン発生器を配設し、臭気成分を含有した空気を機枠内に吸込み、しかも、機枠内でオゾンを発生させる構成のものがある。この構成の場合、ハニカム状をなすセラミックス製のオゾン分解フィルタが機枠内に配設されており、臭気成分はオゾン分解フィルタの表面でオゾンと反応して脱臭され、残存オゾンはオゾン分解フィルタの表面で分解され、機枠から清浄な空気が排出される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記オゾン脱臭装置の場合、オゾン分解フィルタのセル部分の壁厚が数百μｍ以上と厚く、オゾン分解フィルタでの圧力損失が大きい。このため、送風能力が低く、脱臭効率が悪かった。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、優れた脱臭性能を有するオゾン脱臭装置を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載のオゾン脱臭装置は、吸気口および排気口を有する機枠と、前記吸気口から空気を吸込んで前記排気口から排出する送風器と、前記機枠内に設けられたオゾン発生器と、前記機枠内に前記オゾン発生器の下流側に位置して設けられ前記送風器の送風方向に沿って隙間を介して並ぶ複数のオゾン分解フィルタとを備え、前記複数のオゾン分解フィルタのうち前記オゾン発生器に隣接するものはハニカム状をなすセラミックスコアから構成され、前記複数のオゾン分解フィルタのうち残りのものはハニカム状をなすメタルコアの表面にオゾン分解触媒が固定された構成であるところに特徴を有している。
上記手段によれば、オゾン分解フィルタにハニカム状のメタルコアが使用されているので、セラミックス製のオゾン分解フィルタに比べてセル部分の壁厚を薄くできる。このため、オゾン分解フィルタでの圧力損失が小さくなるので、送風能力が高まる。しかも、送風方向に沿って複数のオゾン分解フィルタが配列されているので、オゾン分解フィルタと異臭成分との接触率が高まる。さらに、オゾン分解フィルタ相互間の隙間内で乱流が形成されるので、臭気成分とオゾンとの混合効率が高まり、総じて、脱臭性能が大幅に向上する。また、オゾン発生器と隣接するセラミックス製のオゾン分解フィルタとの間の絶縁性能が向上するので、両者の間で火花放電等が生じることが防止され、オゾン発生器で安定した放電状態が得られる。
【０００９】
請求項２記載のオゾン脱臭装置は、前記複数のオゾン分解フィルタには前記オゾン発生器を経由した空気が正逆両方向に選択的に流され、前記複数のオゾン分解フィルタに対する通風方向は脱臭運転の開始または停止に連動して切換えられるところに特徴を有している。
上記手段によれば、オゾン分解フィルタに正方向に空気が流れているときにはオゾン分解フィルタの一端部が臭気成分の吸着により被毒して劣化する虞れがあるものの、オゾン分解フィルタに逆方向に空気が流れている間にオゾン分解フィルタの一端部が再生するので、オゾン分解フィルタの劣化が抑えられ、オゾン分解フィルタの寿命が長くなる。
【００１０】
請求項３記載のオゾン脱臭装置は、前記機枠内には前記吸気口から前記オゾン発生器を経由して前記複数のオゾン分解フィルタに正方向に空気を流して排気口から排気する状態と吸気口から前記オゾン発生器を経由して前記複数のオゾン分解フィルタに逆方向に空気を流して前記排気口から排気する状態との間で通風経路が切換わる可変通風路が設けられ、  前記複数のオゾン分解フィルタに対する通風方向は脱臭運転の開始または停止に連動して切換えられるところに特徴を有している。
上記手段によれば、オゾン分解フィルタの両端部にオゾン発生器を個別に配設し、一方のオゾン発生器の作動状態で送風器を正転させることに基づいてオゾン発生器を経由した空気を正方向に流したり、他方のオゾン発生器の作動状態で送風器を逆転させることに基づいてオゾン発生器を経由した空気を逆方向に流す必要がなくなるので、高電圧対策に関わる絶縁構造が簡単で済む。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第１実施例を図１ないし図４に基づいて説明する。尚、本実施例は家屋の部屋内，車内，冷蔵庫内，トイレ内等に設置される空気浄化用のオゾンの脱臭装置に本発明を適用したものである。まず、図１において、機枠１内には略Ｌ字状の仕切板２が固定されている。この仕切板２は機枠１内を横長な機械室３と、機械室３の上方に位置する横長な通風路４と、機械室３および通風路４の右方に位置する縦長な吸気室５とに区画するものであり、機械室３内の左端部にはＡＣモータからなるファンモータ６が固定されている。このファンモータ６は上下方向へ延びる回転軸７を有するものであり、回転軸７は通風路４内に突出している。
【００１７】
通風路４の左端部には排気口８が設けられている。この排気口８は上下方向へ指向する短円筒状（ベルマウス状）をなすものであり、ファンモータ６の回転軸７には排気口８内に位置して軸流形のファン９が連結されている。尚、符号１０はファンモータ６およびファン９から構成された送風器を示している。
【００１８】
吸気室５内には整流板１１が固定されている。この整流板１１は上下方向へ延びる縦長な平板状をなすものであり、吸気室５内の右半部に整流室１２を形成している。また、吸気室５の右側壁には吸気口１３が設けられており、吸気口１３は右方から左方向へ向うに従って下降するルーバー状をなしている。
【００１９】
機械室３内には電装品収納部１４が設けられている。この電装品収納部１４内にはファンモータ６に駆動電源を印加するドライブ回路（図示せず）等の電装部品が収納されており、ドライブ回路からファンモータ６に駆動電源が印加されると、ファンモータ６が駆動する。すると、ファン９が回転することに基づいて下記の経路が空気が流れる。
【００２０】
＜空気の流通経路について＞
（１）機枠１外の空気が吸気口１３の傾斜に沿って整流室１２内に吸引され、整流板１１に衝突する。
（２）空気が整流板１１に沿って整流室１２内を下方へ流れた後、整流板１１の下端部と機枠１との隙間を通して上方へ流れる。
（３）空気が通風路４内を右方から左方へ流れ、排気口８を通して機枠１の上方へ排出される。尚、矢印は空気の流れを示すものである。
【００２１】
機械室３内の右端部にはトランス１５が固定されている。このトランス１５は商用交流電源から放電用の交流高電圧を生成するものであり、トランス１５の両出力端子間には沿面放電式のオゾン発生器１６が電気的に接続されている。このオゾン発生器１６は整流室１２の下流側に固定された一対の平行電極板（図示せず）を主体に構成されたものであり、送風器１０の作動状態でトランス１５から一対の平行電極板間に放電用の交流高電圧が印加されると、空気中の酸素分子から酸素原子が生成され、酸素原子が空気中の酸素分子と結合することに基づいてオゾンが発生する。
【００２２】
通風路４内には外気の流通方向に沿って平行に４個のオゾン分解フィルタ１７が固定されており、隣接するオゾン分解フィルタ１７間には幅寸法Ｗが１ｍｍの隙間が形成されている。これら各オゾン分解フィルタ１７は、図２に示すように、ハニカム状をなすアルミニウム製のメタルコア１８と、メタルコア１８の両端部を覆うメタルメッシュ１９（一端部のメタルメッシュ１９のみ図示する）と、酸化マンガンベースのオゾン分解触媒（図示せず）とを有するものであり、オゾン分解触媒はメタルコア１８のうち長さ方向Ｌへ延びる六角筒状のセル部分の表面に付着されている。
【００２３】
各メタルコア１８の形状を下記に示す。
長さ寸法Ｌ    ……２０ｍｍ
セル部分の壁厚……１５μｍ
セル密度      ……２５．４ｍｍ×２５．４ｍｍ当り３５０個
【００２４】
機枠１にはメインスイッチ（図示せず）が装着されており、メインスイッチは制御装置（図示せず）に電気的に接続されている。この制御装置はマイクロコンピュータを主体に構成されたものであり、メインスイッチのオンを検出すると、ファンリレーのコイルおよびトランスリレーのコイル（いずれも図示せず）に当該順序で電源を供給する。
【００２５】
ファンリレーの接点およびトランスリレーの接点（いずれも図示せず）はファンモータ６に対する給電路およびトランス１５に対する給電路に介在されており、ファンリレーのコイルおよびトランスリレーのコイルに電源が供給されると、ファンリレーの接点およびトランスリレーの接点が当該順序閉成されることに基づいてファンモータ６およびトランス１５に当該順序で電源が供給される。すると、送風器１０およびオゾン発生器１６が当該順序で作動し、オゾン脱臭運転が開始される。
【００２６】
オゾン脱臭運転が開始されると、上述の経路で空気が流れ、オゾン発生器１６でオゾンが生成される。そして、オゾンがオゾン分解フィルタ１７の表面で空気中の臭気成分と吸着することに基づいて酸化反応を生起し、臭気成分を分解する。これと共に、臭気成分の分解に寄与しない残存オゾンがオゾン分解フィルタ１７の表面で酸素と二酸化炭素とに分解され、排気口８から清浄な空気が吐出される。
【００２７】
オゾン脱臭運転の実行中にメインスイッチがオンされると、制御装置はメインスイッチのオンに基づいてトランスリレーのコイルおよびファンリレーのコイルを当該順序で断電する。すると、トランスリレーの接点およびファンリレーの接点が当該順序でオフされ、トランス１５およびファンモータ６が当該順序で運転停止することに基づいてオゾン脱臭運転が停止する。
【００２８】
上記第１実施例によれば、オゾン分解フィルタ１７にハニカム状のメタルコア１８を使用したので、ハニカム状のセラミックスコアを用いたオゾン分解フィルタに比べてセル部分の壁厚を薄くできる。このため、オゾン分解フィルタ１７での圧力損失が小さくなるので、送風能力が高まり、脱臭能力が向上する。しかも、セル部分の壁厚を１５μｍに設定したので、オゾン分解フィルタ１７の機械的な強度も十分に満足できる。
【００２９】
また、機枠１内に吸気口１３の下流側に位置して整流室１２を設けたので、空気の流れが整い、圧力損失が一層小さくなる。このため、送風量が一層高まるので、脱臭性能が一層向上する。
【００３０】
図３は圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）と風速（ｍ／ｓｅｃ）との関係を示す実験結果であり、白抜きの四角形はメタル製のオゾン分解フィルタ１７を示し、黒塗りの四角形はセラミックス製のオゾン分解フィルタを示している。図３から明らかなように、メタル製のオゾン分解フィルタ１７はセラミックス製のオゾン分解フィルタに比べて圧力損失が６０〜７０％程度も低減されており、メタル製のオゾン分解フィルタ１７をセラミックス製のオゾン分解フィルタと同程度の圧力損失で使用するときには風量が増え、同程度の風量で使用するときには騒音が少なくなることが判る。尚、実験に使用したセラミックス製のオゾン分解フィルタはセル密度がメタル製のオゾン分解フィルタ１７と同一に設定されている。
【００３１】
また、送風器１０の送風方向に沿って複数のオゾン分解フィルタ１７を配列したので、オゾン分解フィルタ１７と異臭成分との接触率が高まる。しかも、オゾン分解フィルタ１７相互間に隙間を設けた。このため、隙間内で乱流が形成され、臭気成分とオゾンとの混合率が高まるので、総じて脱臭性能が大幅に向上する。これと共に、長尺なハニカム状のメタルコアを製造する困難な作業を行う必要がなくなるので、製造作業性も向上する。
【００３２】
また、オゾン分解フィルタ１７相互間の隙間寸法Ｗを乱流が効率的に生成される程度に大きく、しかも、圧力損失が効率的に低減される程度に小さな「１ｍｍ」に設定したので、脱臭性能が一層向上する上に装置がコンパクトになる。
【００３３】
図４の（ａ）は圧力損失（ｍｍＨ2 Ｏ）と隙間寸法Ｗ（ｍｍ）との関係を示す実験結果であり、図４の（ｂ）は脱臭効率（％）と隙間寸法Ｗ（ｍｍ）との関係を示す実験結果である。図４の（ａ）から明らかなように、隙間寸法Ｗが「０ｍｍ＜Ｗ≦５ｍｍ」の場合には圧力損失が「幅寸法Ｗ＝０」の場合の１０％以下に抑えられる。この場合には、図４の（ｂ）に示すように、９５％以上の脱臭効率が得られ、隙間寸法Ｗを１ｍｍに設定した場合に優れた脱臭性能が得られることが判る。
【００３４】
次に本発明の第２実施例を図５に基づいて説明する。整流室１２の内面の略全体には、斜線で示すように、酸化マンガンベースの粒子状のオゾン分解触媒２０がコーティングされている。
【００３５】
上記第２実施例によれば、オゾン脱臭運転の停止直後や停電時等に吸気口１３に向って逆流するオゾンが整流室１２内で分解されるので、吸気口１３から外部にオゾンが漏れることが防止される。尚、吸気口１３の外部のオゾン濃度は、オゾン脱臭装置を運転状態から断電した３０秒間において、下記のようになることが実験的に確認されている。
上述の処理を行っていない場合……０．０４ｐｐｍ〜０．１７ｐｐｍ
上述の処理を行った場合      ……検出限界値以下
【００３６】
尚、上記第２実施例においては、整流室１２の内面の全体にオゾン分解触媒２０をコーティングしたが、これに限定されるものではなく、例えば整流室１２の内面の一部にオゾン分解触媒２０をコーティングしても良い。この場合、オゾンが逆流時に衝突して滞流する整流室１２の隅部等にオゾン分解触媒２０をコーティングすることが好ましい。
【００３７】
また、上記第２実施例においては、整流室１２の内面にオゾン分解触媒２０をコーティングしたが、これに限定されるものではなく、例えば整流室１２の内壁をオゾン分解触媒を材料に形成しても良い。
【００３８】
次に本発明の第３実施例を図６に基づいて説明する。機枠２１内には左右方向へ延びる２枚の仕切板２２が固定されている。これら仕切板２２は機枠２１内に横長な第１のバイパス通風路２３，通常通風路２４，第２のバイパス通風路２５を縦３列に形成するものであり、第１のバイパス通風路２３の右端部には第１のダンパ２６が軸２７を中心に回動可能に装着されている。この第１のダンパ２６は第１のダンパモータ（図示せず）に連結されたものであり、第１のダンパモータの駆動に基づいて起立状態（実線参照）および倒立状態（二点鎖線参照）間で回動する。
【００３９】
通常通風路２４の左端部には第２のダンパ２８が軸２９を中心に回動可能に装着されている。この第２のダンパ２８は第２のダンパモータ（図示せず）に連結されたものであり、第２のダンパモータの駆動に基づいて倒立状態（実線参照）および起立状態（二点鎖線参照）間で回動する。
【００４０】
通常通風路２４の右端部には第３のダンパ３０が軸３１を中心に回動可能に装着されている。この第３のダンパ３０は第３のダンパモータ（図示せず）に連結されたものであり、第３のダンパモータの駆動に基づいて倒立状態（実線参照）および起立状態（二点鎖線参照）間で回動する。
【００４１】
第２のバイパス通風路２５の左端部には第４のダンパ３２が軸３３を中心に回動可能に装着されている。この第４のダンパ３２は第４のダンパモータ（図示せず）に連結されたものであり、第４のダンパモータの駆動に基づいて起立状態（実線参照）および倒立状態（二点鎖線参照）間で回動する。
【００４２】
機枠２１内の右端部には吸気室３４が形成されており、吸気室３４の右側壁にはルーバー状の吸気口３５が設けられている。また、吸気室３４内にはトランス１５が固定されている。このトランス１５にはオゾン発生器１６が電気的に接続されており、オゾン発生器１６は吸気室３４内に機械的に固定されている。
【００４３】
機枠２１内の左端部には排気室３６が形成されており、排気室３６の左側壁にはベルマウス状の排気口３７が設けられている。また、排気室３６内には送風器１０のファンモータ６が固定されており、送風器１０のファン９は排気口３７内に収納されている。また、通常通風路２４内にはメタル製の４個のオゾン分解フィルタ１７が固定されており、オゾン分解フィルタ１７相互間には幅寸法Ｗが１ｍｍの隙間が形成されている。
【００４４】
第１のダンパモータ〜第４のダンパモータは制御装置に電気的に接続されており、制御装置は第１のダンパモータ〜第４のダンパモータを駆動制御することに基づいて下記のオゾン脱臭運転を実行する。尚、下記動作は制御装置がメモリに予め記録された制御プログラムに基づいて実行するものである。
【００４５】
＜通常運転時＞
制御装置はメインスイッチのオンを検出すると、実線で示すように、第１のダンパ２６を起立状態に回動させ、第１のバイパス通風路２３の右端部を閉鎖する。また、第２のダンパ２８を倒立状態に回動させ、第１のバイパス通風路２３の左端部および通常通風路２４の左端部を開放する。また、第３のダンパ３０を倒立状態に回動させ、通常通風路２４の右端部および第２のバイパス通風路２５の右端部を開放する。また、第４のダンパ３２を起立状態に回動させ、第２のバイパス通風路２５の左端部を閉鎖する。
【００４６】
制御装置は第１のダンパ２６〜第４のダンパ３２を回動させると、送風器１０およびオゾン発生器１６を当該順序で駆動する。すると、機枠２１の外部の空気が吸気口３５を通して吸気室３４内に吸引され、通常通風路２４内の４個のオゾン分解フィルタ１７内を右方から左方へ通過して排気室３６内に流れ込み、排気口３７を通して排出される。このとき、オゾン発生器１６でオゾンが生成され、オゾン分解フィルタ１７の表面で臭気成分と吸着することに基づいて臭気成分を分解する。これと共に、オゾン分解フィルタ１７の表面で残存オゾンが分解され、排気口３７から清浄な空気が排出される。尚、オゾン分解フィルタ１７上の矢印Ａは通常運転時の空気の正方向の流れを示すものである。
【００４７】
＜積算運転時間が基準値を越えた場合＞
制御装置はオゾン発生器１６の運転時間をタイマーにより積算してメモリに記録しており、積算時間がメモリに予め記録された基準値を越えたことを検出すると、オゾン発生器１６および送風器１０を当該順序で運転停止させる。そして、脱臭運転の中断状態で第１のダンパモータ〜第４のダンパモータを駆動制御し、二点鎖線で示すように、第１のダンパ２６〜第４のダンパ３２を回動操作する。以下、第１のダンパ２６〜第４のダンパ３２の操作状態について説明する。
【００４８】
制御装置は第１のダンパ２６を倒立状態に回動させ、第１のバイパス通風路２３の右端部を開放する。また、第２のダンパ２８を起立状態に回動させ、第１のバイパス通風路２３の左端部を通常通風路２４の左端部に連通させる。また、第３のダンパ３０を起立状態に回動させ、通常通風路２４の右端部を第２のバイパス通風路２５の右端部に連通させる。また、第４のダンパ３２を倒立状態に回動させ、第２のバイパス通風路２５の左端部を開放する。
【００４９】
制御装置は第１のダンパ２６〜第４のダンパ３２を回動操作すると、送風器１０およびオゾン発生器１６の運転を当該順序で再開する。すると、機枠２１の外部の空気が吸気口３５を通して吸気室３４内に吸引され、第１のバイパス通風路２３内を右方から左方へ流れ、通常通風路２４内に左端部から流入する。そして、通常通風路２４内を左方から右方へ流れることに基づいて４個のオゾン分解フィルタ１７内を通過し、第２のバイパス通風路２５内に右端部から流れ込む。この後、第２のバイパス通風路２５内を右方から左方へ流れ、排気口３７を通して排出される。
【００５０】
尚、オゾン分解フィルタ１７上の矢印Ｂは積算運転時間が基準値を越えた場合の空気の逆方向の流れを示すものである。また、符号３８は第１のバイパス通風路２３，通常通風路２４，第２のバイパス通風路２５，第１のダンパ２６〜第４のダンパ３２から構成される可変通風路を示すものであり、上述の説明から明らかなように、可変通風路３８は第１のダンパモータ〜第４のダンパモータを駆動源とし、吸気口３５からオゾン発生器１６を経由してオゾン分解フィルタ１７に矢印Ａ方向に空気を流して排気口３７から排気する状態と、吸気口３５からオゾン発生器１６を経由してオゾン分解フィルタ１７に矢印Ｂ方向に空気を流して排気口３７から排気する状態との間で通風経路が切換わる。
【００５１】
上記第３実施例によれば、オゾン発生器１６を経由した空気をオゾン分解フィルタ１７に矢印Ａおよび矢印Ｂの両方向に選択的に流した。このため、オゾン分解フィルタ１７に矢印Ａ方向に空気を流しているときにはオゾン分解フィルタ１７の左端部が臭気成分の吸着により被毒して劣化する虞れがあるものの、オゾン分解フィルタ１７に矢印Ｂ方向に空気を流している間にオゾン分解フィルタ１７の左端部が再生するので、オゾン分解フィルタ１７の劣化が抑えられ、オゾン分解フィルタ１７の寿命が長くなる。
【００５２】
また、オゾン分解フィルタ１７に矢印Ａ方向に空気を流す状態と矢印Ｂ方向に空気を流す状態との間で通風経路が切換わる可変通風路３８を設けた。このため、通常通風路２４の左右両端部にオゾン発生器１６を個別に配設し、右端部のオゾン発生器１６の作動状態で送風器１０を正転させることに基づいて右端部のオゾン発生器１６を経由した空気を矢印Ａ方向に流したり、左端部のオゾン発生器１６の作動状態で送風器１０を逆転させることに基づいて左端部のオゾン発生器１６を経由した空気を矢印Ｂ方向に流す必要がなくなるので、高電圧対策に関わる絶縁構造が簡単で済む。
【００５３】
また、オゾン分解フィルタ１７に対する通風方向を脱臭運転の積算時間に基づいて切換えた。このため、オゾン分解フィルタ１７の臭気成分による劣化を脱臭運転の積算時間に応じた所定範囲内に止めてオゾン分解フィルタ１７を再生できるので、オゾン分解フィルタ１７の寿命が一層長くなる。
【００５４】
また、オゾン分解フィルタ１７に対する通風方向を矢印Ａ方向から矢印Ｂ方向に切換えるときに送風器１０およびオゾン発生器１６を運転停止させた。このため、送風器１０およびオゾン発生器１６の運転状態で通風方向を切換える場合とは異なり、オゾンが第１のバイパス通風路２３の左端部および第２のバイパス通風路２５の左端部から排気口３７を通して外部に漏れることが防止される。
【００５５】
尚、上記第３実施例においては、オゾン分解フィルタ１７に対する通風方向を脱臭運転の積算時間に基づいて矢印Ａ方向から矢印Ｂ方向に切換えたが、これに限定されるものではなく、例えば下記＜変形例１＞または＜変形例２＞のように構成しても良い。
【００５６】
＜変形例１＞
通常通風路２４内に流量計を配設する。そして、流量計からの出力信号に基づいてオゾン分解フィルタ１７に対する通風量の積算値を演算し、制御装置のメモリに記録する。この状態で通風量の積算値がメモリに予め記録された基準値を越えたときには可変通風路３８を駆動し、オゾン分解フィルタ１７に対する通風方向を矢印Ａ方向から矢印Ｂ方向に切換える。この構成の場合、オゾン分解フィルタ１７の劣化を通風量の積算値に応じた所定範囲内に止めてオゾン分解フィルタ１７を再生できるので、オゾン分解フィルタ１７の寿命が一層長くなる。
【００５７】
＜変形例２＞
メインスイッチのオンに基づいて脱臭運転が開始される毎またはメインスイッチのオンに基づいて脱臭運転が停止される毎に可変通風路３８を駆動し、オゾン分解フィルタ１７に対する通風方向を矢印Ａ方向→矢印Ｂ方向→矢印Ａ方向……に交互に切換える。この構成の場合、脱臭運転の積算時間や通風量の積算値を演算する複雑な処理が不要になるので、制御装置のソフトウェア等の電気的な構成が簡単になる。
【００５８】
また、上記第１ないし第３実施例においては、４個のオゾン分解フィルタ１７の全てをメタル製としたが、これに限定されるものではなく、例えば４個のオゾン分解フィルタ１７のうちオゾン発生器１６に隣接する右端部のものをハニカム状のオゾン分解性のセラミックスコアのみから構成しても良い。
【００５９】
この構成の場合、セラミックス製の１個のオゾン分解フィルタとメタル製の３個のオゾン分解フィルタ１７とが送風方向に平行に隙間を介して配列されるので、脱臭性能が向上する。しかも、オゾン発生器１６と隣接するセラミックス製のオゾン分解フィルタとの間の絶縁性能が向上し、両者の間で火花放電等が生じることが防止されるので、オゾン発生器１６で安定した放電状態が得られる。尚、メタル製のオゾン分解フィルタ１７を使用した場合の火花放電開始電圧が８．４ｋＶであるのに対し、セラミックス製のオゾン分解フィルタを使用した場合の火花放電開始電圧が１５ｋＶ以上になることが実験的に確認されている。
【００６０】
次に本発明の第４実施例を図７に基づいて説明する。各オゾン分解フィルタ１７の外周面にはＥＰＤＭ（ethylene propylene diene rubber ）をベース材料とする発泡緩衝材３９が設けられており、各発泡緩衝材３９の外周面は図１の通風路４の内周面または図６の通常通風路２４の内周面に密着している。
【００６１】
上記第４実施例によれば、オゾン分解フィルタ１７と通風路４との間またはオゾン分解フィルタ１７と通常通風路２４との間がＥＰＤＭ製の発泡緩衝材３９により塞がれる。このＥＰＤＭ製の発泡緩衝材３９は耐オゾン性に優れているので、オゾン分解フィルタ１７と通風路４との間またはオゾン分解フィルタ１７と通常通風路２４との間からオゾンが漏れることが長期間に渡って安定的に防止される。しかも、ＥＰＤＭ製の発泡緩衝材３９は弾性に富んでいるので、オゾン分解フィルタ１７を変形や歪み等の機械的なダメージを与えることなく固定することができる。
【００６２】
尚、発泡緩衝材３９を使用した場合と使用しない場合とでオゾン分解フィルタ１７からのオゾン分解触媒の脱落量を実験的に比較したところ、前者の場合には脱落量が重量秤量検出限界値以下であったのに対し、後者の場合には１個のオゾン分解フィルタ１７に対して２０〜３０ｍｇだった。
【００６３】
また、上記第１ないし第４実施例においては、４個のオゾン分解フィルタ相互間の隙間寸法Ｗを１ｍｍに設定したが、これに限定されるものではなく、「０ｍｍ＜Ｗ≦５ｍｍ」の範囲内に設定することが好ましい。
【００６４】
また、上記第１ないし第４実施例においては、オゾン脱臭運転の開始停止をメインスイッチの操作に基づいて実行したが、これに限定されるものではなく、例えばオゾン脱臭運転を開始するスタートスイッチおよびオゾン脱臭運転を停止するストップスイッチを個別に設けても良い。
【００６５】
また、上記第１ないし第４実施例においては、通風路４内および通常通風路２４内に４個のオゾン分解フィルタ１７を並べたが、これに限定されるものではなく、例えば１個〜３個のオゾン分解フィルタを並べたり、５個以上のオゾン分解フィルタ１７を並べても良い。
【００６６】
また、上記第１ないし第４実施例においては、オゾン発生器１６とオゾン分解フィルタ１７と送風器１０とを当該順序で機枠１内または機枠２１内に配設したが、これに限定されるものではなく、例えば送風器１０，オゾン発生器１６，オゾン分解フィルタ１７の順序で配設しても良い。この場合、送風器１０からオゾン発生器１６側に向って風を吐出するようにすると良い。
【００６７】
また、上記第１ないし第４実施例においては、メタルコア１８の材料としてアルミニウムを用いたが、これに限定されるものではなく、例えば鉄等を用いても良い。
【００６８】
また、上記第１ないし第４実施例においては、酸化マンガンベースのオゾン分解触媒を用いたが、これに限定されるものではなく、例えば酸化鉛ベースのオゾン分解触媒を用いても良い。
【００６９】
また、上記第１ないし第４実施例においては、メタルコア１８のセル部分の板厚を１５μｍに設定したが、これに限定されるものではなく、１０〜２０μｍの範囲内で設定すると良い。
【００７０】
【発明の効果】
以上の説明から明らかなように、本発明のオゾン脱臭装置によれば次の効果を奏する。
【００７２】
請求項１記載の手段によれば、オゾン分解フィルタにハニカム状のメタルコアを使用し、複数のオゾン分解フィルタを隙間を介して配列するようにしたので、脱臭性能が大幅に向上する。しかも、オゾン発生器に隣接するオゾン分解フィルタをセラミックスから構成するようにしたので、両者間で火花放電等が生じることが防止され、オゾン発生器で安定した放電状態が得られる。
請求項２記載の手段によれば、オゾン発生器を経由した空気をオゾン分解フィルタに正逆両方向に選択的に流すようにしたので、オゾン分解フィルタの劣化が抑えられ、オゾン分解フィルタの寿命が長くなる。
請求項３記載の手段によれば、オゾン分解フィルタに対する通風方向を可変通風路により切換えたので、高電圧対策に関わる絶縁構造が簡単で済む。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例を示す図（オゾン脱臭装置の内部構成を示す図）
【図２】オゾン分解フィルタを一部破断して示す斜視図
【図３】圧力損失と風速との関係を示す実験的に示す図
【図４】（ａ）は圧力損失と隙間寸法との関係を実験的に示す図、（ｂ）は脱臭効率と隙間寸法との関係を実験的に示す図
【図５】本発明の第２実施例を示す図１相当図
【図６】本発明の第３実施例を示す図１相当図
【図７】本発明の第４実施例を示す図（オゾン分解フィルタを示す図）
【符号の説明】
１は機枠、８は排気口、１０は送風器、１２は整流室、１３は吸気口、１６はオゾン発生器、１７はオゾン分解フィルタ、１８はメタルコア、２１は機枠、３５は吸気口、３７は排気口、３８は可変通風路、３９は発泡緩衝材を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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