(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返し、かつ前記一定期間Ｔ／２ごとに光電界位相が反転した光電界周期Ｔの光パルスを発生する光パルス発生器と、
前記光パルスを入力して偏波状態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自然数）、１パルスごとに偏波の直交した光を生成する直交偏波遅延器とを備え、
前記光パルス発生器は、
連続光を発生する光源と、
ｔを時刻としたときに、入力信号φ(t) 、特定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が
Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) （≠０）
となる透過特性をもち、
φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0 （≠０）
の関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される光強度変調器とを有し、
前記連続光を前記周期Ｔの入力信号φ(t) で変調し、光電界が
Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) 
で表される強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生する構成である
ことを特徴とする偏波スクランブラ。
【請求項２】
請求項１に記載の偏波スクランブラにおいて、
前記光強度変調器は、入力信号に対して周期的な透過特性を有する構成であることを特徴とする偏波スクランブラ。
【請求項３】
請求項２に記載の偏波スクランブラにおいて、
前記光強度変調器がマッハツェンダ型光強度変調器であり、光パワーを２分岐した経路に、それぞれ時間平均差がφ0 であり、ピークツーピークで位相差πを生じさせる逆位相の正弦波信号で位相変調を行う構成であることを特徴とする偏波スクランブラ。
【請求項４】
請求項１または請求項３に記載の偏波スクランブラにおいて、
送信信号ビットレートをＢとしたときに、前記光強度変調器への入力信号周期をＴ＝２／ｍＢ（ｍは自然数）として送信信号および前記光強度変調器への入力信号の位相同期をとる構成であることを特徴とする偏波スクランブラ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、信号光の偏光度をゼロにする偏波スクランブラに関する。長距離光増幅中継伝送システムでは、光増幅器の利得の偏波依存性による伝送特性劣化に対して、送信側で信号光の偏光状態を高速に変化させて無偏光化する偏波スクランブリングが有効な改善技術として注目されている。
【０００２】
【従来の技術】
図１１は、偏波スクランブラを用いた長距離光増幅中継伝送システムの構成例を示す。図において、光送信部は、光搬送波を出力する光源１、光搬送波を送信信号で変調して光信号を出力する光変調器２、光信号を偏波スクランブリングする偏波スクランブラ３、偏波スクランブラ３に一定周期信号を与える発振器４、偏波スクランブル光を増幅する光増幅器５により構成される。光送信部から出力される光信号は、光ファイバ伝送路６および光増幅器５を介して光受信部に伝送される。光受信部は、光増幅器５、光増幅器５で付加された自然放出光による雑音の影響を低減する光バンドパスフィルタ（ＢＰＦ）７、光信号を光電気変換して受信信号を出力する光電気変換器８により構成される。
【０００３】
ここで、伝送路中の光増幅器は、偏波ホールバーニング（ＰＨＢ：Polarization Hole Burning)の影響により、0.1dB 程度の小さな利得の偏波依存性（ＰＤＧ：Polarization Dependent Gain)をもつ。長距離伝送では、この光増幅器が多段に接続されることにより、自然放出光による雑音と利得の偏波依存性により信号対雑音比（ＳＮＲ）の劣化が累積され、結果的に大きな伝送特性の劣化を引き起こす。
【０００４】
偏波スクランブラ３は、図１１(b) に示すように、位相変調を与えることが可能なＹ軸（位相変調軸）と、それに直交する位相変調の影響をほとんど受けないＸ軸（非位相変調軸）をもつ光位相変調器であり、発振器４から一定周期信号を印加する構成である。光位相変調器をＺ軸方向に進む入射光は、偏波軸がＸ軸およびＹ軸に対して45度の角度になるように入射され、発振器４からの一定周期信号によりＹ軸のみ位相変調される。これにより、入射光の偏波状態が回転し、多段接続された各光増幅器のＰＤＧの影響を平均化し、ＳＮＲ劣化を低減させることができる。
【０００５】
なお、偏波スクランブリングの効果を最大にするには、時間平均においてすべての偏波状態が均一に起こる、すなわち偏光度ゼロにする必要がある。また、位相変調信号の繰り返し周期は、光増幅器のＰＨＢの時定数（〜0.1ms)よりも速ければよく、特に変調信号ビットレートの２倍程度以上の信号周波数で高速偏波スクランブリングを行うことにより、その効果が大きくなることが指摘されている（例えば、参考文献１として非特許文献１参照）。
【０００６】
また、その他の偏波スクランブリング方法が提案されているいくつかの文献があり（例えば、特許文献１、２参照）、偏光に係る技術を開示した文献もある（例えば、非特許文献２参照）。
【０００７】
【特許文献１】
特開平９−３２６７６７号公報
【０００８】
【特許文献２】
特開平９−３２６７５８号公報
【０００９】
【非特許文献１】
IEEE Photon. Technol. Lett., vol.6, pp.1156-1158, 1994
【００１０】
【非特許文献２】
M.Born and E.Wolf, Principle of Optics, 4th ed,London: Pergamon Press, 1970, ch10-8
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、図１１(b) に示す光位相変調器を用いた偏波スクランブラの構成は簡単であるが、一方の偏波軸にのみ位相変調を行うため、位相変調による光スペクトル広がりが大きくなる。そのため、例えば図１２に示すような波長多重（ＷＤＭ）伝送システムに偏波スクランブラ（光位相変調器）３を用いた場合には、隣接波長チャネル間のクロストークを引き起こし、ＷＤＭ信号の高密度化を阻害する要因になっていた。
【００１２】
この問題を解決する手法として、位相変調を直交する２軸に分散する偏波スクランブリング方法が提案されている（特許文献１）。この偏波スクランブリング方法では、図１１(b) においてＹ軸（位相変調軸）のみに行う位相変調を、それに直交するＸ軸（非位相変調軸）に対しても行うために、Ｘ軸およびＹ軸に与える一定周期信号を互いに逆位相としている。この手法では、Ｙ軸のみに与えていた位相変調量を直交する２軸に均等に分散することにより、図１１(b) の偏波スクランブラよりも光スペクトル広がりの小さい偏波スクランブリングが可能となる。
【００１３】
具体的には、図１１(b) の光位相変調器を２段にし、図１３に示すように光位相変調器４１−１，４１−２の間に偏波を90度回転させる偏波回転器４２を配置し、発振器４から各光位相変調器に印加される一定周期信号が互いに逆位相になるように位相調整器４３を用いる。
【００１４】
一方、偏波スクランブリング方法には、上記の位相変調を用いた手法の他に、光短パルスを利用した手法がある（特許文献２）。これは、信号１ビットに複数の光短パルスを対応させ、各光短パルスの偏波状態を一定にし、かつ１ビット内の各光短パルスの偏波状態を相互に異なるようにして信号１ビットを無偏光化する（偏光度をゼロにする）ものである。以下、この手法による無偏光化について説明する。
【００１５】
振幅および位相を変調されたＺ軸方向に進む光電界（Ｘ軸方向の光電界Ｅx 、Ｙ軸方向の光電界Ｅy ）は、
Ｅx(t)＝ａ1(t) expｉ[(ωct−kz)−φ1(t)]   …(1)
Ｅy(t)＝ａ2(t) expｉ[(ωct−kz)−φ2(t)]   …(2)
と表される。ここで、ωc ，ｋは、光電界の角周波数、波数である。ａ1(t)、ａ2(t)、φ1(t)、φ2(t)は、Ｘ軸方向変調振幅、Ｙ軸方向変調振幅、Ｘ軸方向変調位相、Ｙ軸方向変調位相を表す。
【００１６】
Ｙ軸方向成分がＸ軸方向成分に比べてεだけ位相を遅らせたとすると、正のＸ軸とθの角度をなす方向に透過軸をもつ偏光子を透過した後の光強度Ｉ（θ，ε）を考える。このとき、θ方向の電界ベクトル成分は、
Ｅ(t;θ;ε)＝Ｅx cosθ＋Ｅy exp(ｉε)sinθ  …(3)
であり、その強度の時間平均は、
0003793514.tif 000002
で与えられる。ここで、Ｊxx、Ｊyy、Ｊxy、Ｊyxは、次の可干渉性行列
【００１７】
【数１】
0003793514.tif 000003
【００１８】
の各要素に対応する。Ｊの対角要素は実数であり、対角要素の和は光の全強度
ＴrＪ＝Ｊxx＋Ｊyy＝＜Ｅx Ｅx*＞＋＜Ｅy Ｅy*＞          …(6)
を表す。非対角要素は、一般に複素数であり、
Ｊxy＝Ｊyx*                               …(7)
｜Ｊxy｜＝｜Ｊyx｜≦(Ｊxx)1/2(Ｊyy)1/2    …(8)
なる関係がある。
【００１９】
ここで、偏光度ゼロの光とは、式(4) の値が、θ、εのいずれにも依存しない状態の光のことをいい、その必要十分条件は、
Ｊxy＝Ｊyx＝０                            …(9)
Ｊxx＝Ｊyy                                …(10)
である（非特許文献２）。
【００２０】
いま、スクランブル光の直交偏波成分のパワーは等しく、条件式(10)は満たされているので、条件式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度はゼロになる。すなわち、パルスごとに偏波の直交した光パルスが時間的に重ならなければ、光パルスの位相に係わらずａ1(t)×ａ2(t)はすべての時間においてゼロになり、スクランブル光の偏光度をゼロにすることが可能であり、参考文献３はこれに基づいたものである。
【００２１】
しかし、パルスごとに偏波を直交した光パルスの時間的な重なりがない場合には、スクランブル光のパワーが小さくなる問題がある。一方、スクランブル光のパワーを上げるために、パルスごとに偏波を直交した光パルスに時間的な重なりをもたせた上で、スクランブル光の偏光度をゼロにする手法が必要になるが、参考文献３その他では未だ明らかになっていない。
【００２２】
本発明は、パルスごとに直交偏波した光パルスに時間的な重なりがある場合でも偏光度がゼロであり、かつ光スペクトル広がりの小さい光を生成することができる偏波スクランブラを提供することを目的とする。
【００２３】
【課題を解決するための手段】
本発明の偏波スクランブラは、一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返し、かつ前記一定期間Ｔ／２ごとに光電界位相が反転した光電界周期Ｔの光パルスを発生する光パルス発生器と、前記光パルスを入力して偏波状態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらし（ｎは自然数）、１パルスごとに偏波の直交した光を生成する直交偏波遅延器とを備え、前記光パルス発生器は、連続光を発生する光源と、ｔを時刻としたときに、入力信号φ(t) 、特定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が
Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0) （≠０）
となる透過特性をもち、
φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0 （≠０）
の関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される光強度変調器とを有し、前記連続光を前記周期Ｔの入力信号φ(t) で変調し、光電界が
Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t)) 
で表される強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルスを発生する構成であることを特徴とする。
【００２５】
【発明の実施の形態】
（本発明の偏波スクランブラの実施形態）
図１は、本発明の偏波スクランブラの実施形態を示す。図において、本発明の偏波スクランブラは、一定期間Ｔ／２ごとに同一の強度波形を繰り返し、かつ一定期間Ｔ／２ごとに位相が反転する強度波形周期Ｔ／２、光電界周期Ｔの光パルス（例えば図１(b) ）を発生する光パルス発生器１０と、その光パルスを入力して偏波状態が直交する２つの光パルスに分離し、さらにその時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらして１パルスごとに偏波の直交した光（例えば図１(c) ）を生成する直交偏波遅延器２０により構成される（ｎは自然数）。
【００２６】
図２は、直交偏波遅延器２０の構成例を示す（参考文献３）。図２(a) に示す直交偏波遅延器２０は、入力光パルスを光パワーが均等になるように２分岐する光分岐器２１と、２分岐された各光パルスの偏波を相対的に直交させる偏波回転器２２および時間位置を相対的に（２ｎ−１）Ｔ／４だけずらす遅延線２３と、偏波および時間位置を調整した光パルスを合波し、偏光度ゼロの光を出力する光合波器２４により構成される。なお、ここでは、２分岐した一方の経路に偏波回転器２２を配置し、他方の経路に遅延線２３を配置しているが、それらは相対的なものであるので、いずれか一方の経路にまとめて配置してもよい。
【００２７】
図２(b) に示す直交偏波遅延器２０は、偏波保持光ファイバ２５を用いたものであり、偏波保持光ファイバ２５の速達軸２６と遅延軸２７に電力比が１：１になるように光パルスを入力する。その結果、１つの光パルスは偏光状態が直交する２つの光パルスに分離され、１パルスごとに偏波の直交した光が生成される。
【００２８】
（光パルス発生器１０の第１の構成例）
図３は、光パルス発生器１０の第１の構成例を示す。図において、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源１１、光強度変調器１２および発振器１３から構成される。光強度変調器１２は、例えば図４に示すように、入力信号φ(t) と、特定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が
Ｅ(φ(t)−φ0)＝−Ｅ(−φ(t)−φ0)
となる透過特性をもち、
φ(t)−φ0 ＝φ(ｔ−Ｔ)−φ0 ＝−φ(ｔ−Ｔ/2)−φ0
なる関係がある周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動される。すなわち、光強度変調器１２は、φ0 を境に透過特性の絶対値が等しいので、発振器１３から出力される周期Ｔの入力信号φ(t) を用いて周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の光パルスを生成することができる。
【００２９】
（光パルス発生器１０の第２の構成例）
図３に示した光パルス発生器１０における光強度変調器１２は、図５に示すように、入力信号φ(t) と、特定の入力信号φ0 に対して、出力光電界が周期的な透過特性をもち、周期Ｔの入力信号φ(t) で駆動するようにしてもよい。この構成では、入力信号φ(t) の振幅を大きくすることにより、入力信号周波数を一定にしたままで偏波スクランブル速度を上昇させることができる。
【００３０】
（光パルス発生器１０の第３の構成例）
図６は、光パルス発生器１０の第３の構成例を示す。図において、光パルス発生器１０は、連続光を発生する光源１１、マッハツェンダ型光強度変調器１４、マッハツェンダ型光強度変調器１４を駆動する発振器１３、直流印加器１５および位相調整器１６から構成される。マッハツェンダ型光強度変調器１４は、光源１１からの連続光を入力し、光パワーを均等に２分岐した経路に与えられる相対的な位相差に応じて振幅変調を行う。特に、大きさが等しく、互いに逆位相（逆符号）の信号で２つの経路をそれぞれ位相変調すると、図６(b) に示すような正弦波状の電界透過特性が得られる。なお、ここではφは逆位相信号の位相差を示し、時間平均差がφ0 （分離した２経路に位相差πを生じさせる量）であり、ピークツーピークで位相差πを生じさせる逆位相の正弦波信号で位相変調を行い、光パルスを生成する。ただし、２つの正弦波信号に加えられる時間平均差φ0 および位相差は、それぞれ直流印加器１５および位相調整器１６において与えられる。
【００３１】
このような光パルス発生器１０と直交偏波遅延器２０の構成により得られる光パルス（スクランブル光）の偏光度がゼロになることについて以下に示す。光パルス発生器１０は、光電界が
Ｅ(t) ＝Ｅ(φ(t))                             …(11)
で表される周期Ｔ／２（光電界まで含めると周期Ｔ）の光パルスを発生する。なお、Ｅおよびφは、ｔを時刻、Ｔをφの周期としたときに、
Ｅ(φ)＝−Ｅ(−φ)  （≠０）              …(12)
φ(t) ＝φ(ｔ−Ｔ）＝−φ(ｔ−Ｔ/2）（≠０）  …(13)
なる関係を満たす関数である。
【００３２】
ここで、直交偏波遅延器２０を図２(a) に示す構成とした場合に、光分岐器２１で２分岐される光パワーは等しく、互いに偏波が直交する光パルスのパワーは等しいとしているので、条件式(10)は満たされており、条件式(9) が成り立てばスクランブル光の偏光度はゼロになる。ここで、
Ｅx(t)＝Ｅ(φ(t))                   …(14)
Ｅy(t)＝Ｅ(φ(t−Ｔ/4))             …(15)
であるので、
【００３３】
【数２】
0003793514.tif 000004
【００３４】
となり、偏光度がゼロであることが示される。途中、置換式t'＝ｔ−Ｔ/4、t"＝ｔ−Ｔ/2、t'" ＝ｔ− 3Ｔ/4、および式(12)〜(15)を用いた。
【００３５】
（従来構成と本発明構成の比較）
図１３の従来構成の偏波スクランブラと、図１，６の本発明構成の偏波スクランブラにより生成された偏光度ゼロの光の特性について比較する。まず、各偏波スクランブリング方式に対する入力信号周期を決定する。図７は、ビットレートＢの送信信号で変調した光に偏波スクランブリングを行い、その後、単一偏波を透過する偏光子（伝送路の偏波特性が極端な場合）を透過させた時の計算パラメータθおよびεに対するアイ開口を示す。
【００３６】
入力信号周期は、後述するように、Ｔ＝２／ｍＢ（ｍは自然数）であることが望ましいので、図７(a) 〜(c) はそれぞれ、従来構成における入力信号周期Ｔ＝１／Ｂ、従来構成における入力信号周期Ｔ＝１／２Ｂ、本発明構成における入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合についての計算結果である。実際には、従来構成の偏波スクランブラでは、Ｘ軸およびＹ軸をそれぞれ
φPM1 ＝(0.7655/2)πsin2π(t/T)       …(17)
φPM2 ＝−(0.7655/2)πsin2π(t/T)     …(18)
の入力信号で位相変調し、本発明の偏波スクランブラでは、マッハツェンダ型光強度変調器の２分岐した経路にそれぞれ
φpulse1＝(1/2)πsin2π(t/T) ＋φ0     …(19)
φpulse2＝−(1/2)πsin2π(t/T)t        …(20)
の入力信号で位相変調する。変調器を駆動する信号は正弦波とした。図７(b),(c) に示すように、従来構成における入力信号周期Ｔ＝１／２Ｂと、本発明構成における入力信号周期Ｔ＝１／Ｂの場合は、同等のアイ開口が得られていることがわかる。したがって、以下の計算はこの条件の下で行う。
【００３７】
図８は、各偏波スクランブラに対して、６Ｂの３dB幅をもつガウス型光フィルタを偏光子の前に１回、偏光子の後に２回透過させたときの出力パワーを示す。なお、光フィルタを透過させない場合は、偏光度ゼロの条件により偏光子出力パワーに変動はない。図の縦軸は光源からの連続光パワーを０dBとしている。図８(a) に示すように、θおよびε、すなわち偏光子への入力偏波状態により出力光パワーに変動が生じるが、図８(b) ではほとんどパワー変動が生じない。これは、光スペクトルの広がり具合により、光フィルタによりスペクトルが切り取られ、偏光度がゼロからずれるためである。
【００３８】
さらに、光フィルタの３dB幅を変化させた場合のパワー変動量変化についての計算結果を図８(c) に示す。実線は本発明構成、破線は従来構成によるものである。この図より、本発明構成の偏波スクランブラは、光フィルタの３dB幅の変化に対してもパワー変動量がほとんどないことがわかる。光パワー変動は、伝送路内に挿入された光増幅器への入力パワー変動により、時間的な信号ＳＮＲのばらつきを生む。このことから、本発明構成の方が従来構成よりも、信号ＳＮＲの観点からも有利であると言える。
【００３９】
図９(a) は、光フィルタの３dB幅を変化させた場合の最小光パワーの計算結果を示す。実線は本発明構成、破線は従来構成によるものである。なお、ここでの最小光パワーとは、偏光子への入力偏波状態による最悪値である。この図から本発明構成の方が従来構成よりも光スペクトルが小さいことがわかる。なお、図９(a) （および図８(b))は、光パルス生成によるパワー損失〜２dBを含んでいるため、グラフの縦軸を相対平均パワーにとると、本発明構成の計算結果はいずれも＋２dBとなる。また、光スペクトル広がりが小さいことは、伝送路の分散の影響によるアイ開口劣化が小さいことからも示される。図９(b) に、波長1550nm、ビットレート2.5Gbit/s の偏波スクランブルした光を偏光子に透過させた後（光フィルタは透過させない）、波長分散量16ps/nm/kmの単一モードファイバ上で伝送させた時のアイ開口の計算結果を示す。アイ開口は、偏光子への入力偏波状態による最悪値をプロットした。図に示されるように、本発明構成による偏波スクランブラの方が、従来構成よりも同じアイ開口劣化に達する伝送距離が長い。
【００４０】
（本発明の偏波スクランブラを用いた光送信装置の構成例）
図１０は、本発明の偏波スクランブラを用いた光送信装置の構成例を示す。図において、本発明の偏波スクランブラを構成する光パルス発生器１０の光源１１と光強度変調器１２との間に光データ変調器３１を配置し、光データ変調器３１を送信信号発生器３２から出力される送信信号により駆動する。基準周波数発生器３３は、送信信号発生器３２および発振器１３に所定の基準周波数信号を供給して位相同期をとる。必要があれば、周波数逓倍／分周器により基準周波数信号を逓倍／分周してもよい。
【００４１】
光源１１から出力された連続光は光データ変調器２１に入力され、送信信号発生器３２から出力されるビットレートＢの送信信号で変調されて光強度変調器１２に入力される。光強度変調器１２は、発振器１３からの周期Ｔ／２ｍＢの繰り返し信号によって駆動され、信号１ビット内で位相が反転する光パルスを生成して直交偏波遅延器２０に入力する。直交偏波遅延器２０では図２に示す構成により信号１ビット内で偏波の直交した偏光度ゼロの信号光が生成される。
【００４２】
本構成では、図１０(b) に示すように（ｍ＝２の場合）、Ｚ軸方向に進む信号光は、Ｘ偏波成分およびＹ偏波成分ともに、スリップすることなく常に１ビット内における同じ相対時間位置がサンプリングされるので、光電気変換後の受信信号波形から周波数ずれによるジッタの影響を取り除くことができる。また、位相同期をとることにより、位相ずれによるジッタの影響も同時に取り除くことができる。なお、基準周波数発生器３３から供給される基準周波数信号の代わりに、一方の信号から取り出したクロック信号を用いてもよい。
【００４３】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明の偏波スクランブラは、パルスごとに偏波を直交した光パルスに時間的な重なりをもたせた上で、スクランブル光の偏光度をゼロにし、かつ光スペクトル広がりの小さい偏波スクランブル光を生成することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の偏波スクランブラの実施形態を示す図である。
【図２】直交偏波遅延器２０の構成例を示す図である。
【図３】光パルス発生器１０の第１の構成例を示す図である。
【図４】光強度変調器１２の透過特性を示す図である。
【図５】光強度変調器１２の透過特性を示す図である。
【図６】光パルス発生器１０の第３の構成例を示す図である。
【図７】従来構成と本発明構成における入力信号周期の決定を説明する図である。
【図８】従来構成と本発明構成の比較を示す図である。
【図９】従来構成と本発明構成の比較を示す図である。
【図１０】本発明の偏波スクランブラを用いた光送信器の構成例を示す図である。
【図１１】偏波スクランブラを用いた長距離光増幅中継伝送システムの構成例を示す図である。
【図１２】偏波スクランブラを用いた波長多重（ＷＤＭ）伝送システムの構成例を示す図である。
【図１３】従来の偏波スクランブラの構成例を示す図である。
【符号の説明】
１０  光パルス発生器
１１  光源
１２  光強度変調器
１３  発振器
１４  マッハツェンダ型光強度変調器
１５  直流印加器
１６  位相調整器
２０  直交偏波遅延器
２１  光分岐器
２２  偏波回転器
２３  遅延線
２４  光合波器
２５  偏波保持光ファイバ
３１  光データ変調器
３２  送信信号発生器
３３  基準信号発生器
【図１】
0003793514.tif 000005
【図２】
0003793514.tif 000006
【図３】
0003793514.tif 000007
【図４】
0003793514.tif 000008
【図５】
0003793514.tif 000009
【図６】
0003793514.tif 000010
【図７】
0003793514.tif 000011
【図８】
0003793514.tif 000012
【図９】
0003793514.tif 000013
【図１０】
0003793514.tif 000014
【図１１】
0003793514.tif 000015
【図１２】
0003793514.tif 000016
【図１３】
0003793514.tif 000017