(57)【要約】  GWPが小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う冷凍サイクル装置において、圧縮機（２１）と凝縮器（２３）と減圧部（２４）と蒸発器（３１）とを有する冷媒回路（１０）と、冷媒回路（１０）に封入されたGWPが小さい所定の冷媒と、を備える。
2020017522.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有する冷媒回路と、
前記冷媒回路に封入された冷媒と、
を備え、
前記冷媒は、第１の冷媒、第２の冷媒、第３の冷媒、第４の冷媒、第５の冷媒、第６の冷媒、あるいは、第７の冷媒であり、
前記第１の冷媒は、
CO2、、トランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）、
を含み、
前記第２の冷媒は、
シス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(Z)）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）、
を含み、
前記第３の冷媒は、
トランス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（HFC-32）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）、
を含み、
前記第４の冷媒は、
HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yf、
を含み、
前記第５の冷媒は、
HFO-1132(E)及びHFO-1234yf、
を含み、
前記第６の冷媒は、
ＨＦＣ−３２、
ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、
並びに、
１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）及びテトラフルオロエチレン（ＦＯ−１１１４）の少なくとも一種、
を含み、
前記第７の冷媒は、
ジフルオロメタン（R32）、二酸化炭素（CO2）、ペンタフルオロエタン（R125）、1,1,1,2-テトラフルオロエタン（R134a）、及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（R1234yf）を含む、
冷凍サイクル装置（１、１ａ〜１ｍ）。
【請求項２】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにトランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）を含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされ、
曲線KLは、
座標（x, 0.0049x2-0.8842x+61.488, -0.0049x2-0.1158x+38.512）
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにトランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）を含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦1.3のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.3＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.2, -1.1111w2-3.1667w+31.9, 1.1111w2+2.1667w+49.9）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項５】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線GO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3w+27.7, -0.2778w2-4w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線GN、曲線NO、及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
かつ
曲線GOは、
0＜w≦0.6のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824 , 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され、
曲線OPは、
0＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0074w2-0.0133w+0.0064)x2+(-0.5839w2+1.0268w-0.7103)x+11.472w2-17.455w+40.07, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+44.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点P（51.7, -0.2381w2+1.881w+20.186, 0.2381w2-2.881w+28.114）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.000463w2+0.0024w-0.0011)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.
749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点P（51.7, -0.0667w2+0.8333w+21.633, 0.0667w2-1.8333w+26.667）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, 0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.0006258w2+0.0066w-0.0153)x2+(0.0516w2-0.5478w+0.9894)x-1.074w2+11.651w+10.992, 100-w-x-y）
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項６】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の３点をそれぞれ結ぶ曲線GO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GOは、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3.0w+27.7, -0.2.778w2-4.0w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線GN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824 , 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され
1.2＜w≦1.3のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.1081w2-5.169w+58.447, 0.0, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.3＜w≦4.0のとき、
点Ｍ（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点B’（ 36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18. 2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40. 1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標(x, (0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y)
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項７】
前記冷媒は、前記第１の冷媒であって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされる、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項８】
前記冷媒は、前記第２の冷媒であって、
HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.5質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が47.0〜40.5質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項９】
前記冷媒は、前記第２の冷媒であって、
HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(Z)の含有割合が41.0〜49.2質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が59.0〜50.8質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１０】
前記冷媒は、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられる、
請求項８又は９に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１１】
前記冷媒は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項８〜１０のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１２】
前記冷媒は、
R134a、R22、R12、R404A、R407A、R407C、R407F、R407H、R410A、R413A、R417A、R422A、R422B、R422C、R422D、R423A、R424A、R426A、R427A、R428A、R430A、R434A、R437A、R438A、R448A、R449A、R449B、R449C、R450A、R452A、R452B、R454A、R452B、R454C、R455A、R465A、R502、R507、R513A、R513B、R515A又はR515B
の代替冷媒として用いられる、
請求項８〜１１のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１３】
前記冷媒は、
水、トレーサー、紫外線蛍光染料、安定剤及び重合禁止剤からなる群より選択される少なくとも１種の物質、
を含有する、
請求項８〜１２のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１４】
前記冷媒は、更に、冷凍機油を含有し、冷凍装置用作動流体として用いられる、
請求項８〜１３のいずれか１項に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１５】
前記冷凍機油は、
ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも１種のポリマー、
を含有する、
請求項１４に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１６】
前記冷媒は、前記第３の冷媒であって、トランス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（HFC-32）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）を含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=10.1/18.0/71.9質量%）及び
点D（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=27.8/18.0/54.2質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１７】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点E（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=15.2/14.3/70.5質量%）及び
点F（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=31.1/14.3/54.6質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項１６に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１８】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点P（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=45.6/1.0/53.4質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点Q（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/24.8/74.2質量%）、
点R（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/29.2/69.8質量%）及び
点S（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=6.5/29.2/64.3質量%）、
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１９】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項１６〜１８のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２０】
前記冷媒は、前記第４の冷媒であって、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点D（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/57.0/42.0質量%）及び
点E（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/24.1/33.4質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２１】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点F（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/52.2/46.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項２０に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２２】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点H（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/35.2/63.8質量%）、
点I（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.4/29.8/42.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の6点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、
請求項２０又は２１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２３】
前記冷媒が、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項２０〜２２のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２４】
前記冷媒は、前記第５の冷媒であって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が35.0〜65.0質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が65.0〜35.0質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２５】
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜53.5質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が58.7〜46.5質量%である、
請求項２４に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２６】
前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項２４又は２５に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２７】
前記冷媒は、前記第５の冷媒であって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が40.5〜49.2質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が59.5〜50.8質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２８】
前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項２７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２９】
蒸発温度が-75〜-5℃である、
請求項２７又は２８に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３０】
前記冷媒は、前記第５の冷媒であって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜39.8質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が68.9〜60.2質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３１】
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜37.9質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が68.9〜62.1質量%である、
請求項３０に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３２】
前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項３０又は３１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３３】
蒸発温度が-75〜-5℃である、
請求項３０〜３２のいずれかに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３４】
前記冷媒は、前記第５の冷媒であって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が21.0〜28.4質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が79.0〜71.6質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３５】
前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる、
請求項３４に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３６】
前記冷媒は、前記第５の冷媒であって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、
HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が12.1〜72.0質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が87.9〜28.0質量%である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３７】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＯ−１１３２ａを含有する、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３８】
ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａの合計量を１００質量％として、１５．０〜２４．０質量％のＨＦＣ−３２、及び１．０〜７．０質量％のＨＦＯ−１１３２ａを含有する、
請求項３７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３９】
ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａの合計量を１００質量％として、１９．５〜２３．５質量％のＨＦＣ−３２、及び３．１〜３．７質量％のＨＦＯ−１１３２ａを含有する、
請求項３７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４０】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｒ（21.80, 3.95, 74.25）、
点Ｓ（21.80, 3.05, 75.15）、及び
点Ｔ（20.95, 75.30, 3.75）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＲＳ、ＳＴ及びＴＲで囲まれる三角形の範囲内又は前記線分上にある、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４１】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｌ（74.0, 19.9, 6.1）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＬＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ及びＢＬで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ上を除く）にあり、
前記線分ＬＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ及びＢＬが直線である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４２】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｐ（59.1, 23.2, 17.7）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）、及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＰＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＰＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐが直線である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４３】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｍ（74.0, 19.5, 6.5）、
点Ｉ（62.9, 15.5, 21.6）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の４点をそれぞれ結ぶ線分ＭＩ、ＩＪ、ＪＢ及びＢＭで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ上を除く）にあり、
前記線分ＭＩは、
座標（y=0.006x2+1.1837x-35.264）で表わされ、
前記線分ＩＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ及びＢＭが直線である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４４】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＪ、ＪＢ’及びＢ’Ｑで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＱＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ’及びＢ’Ｑが直線である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４５】
前記冷媒は、前記第６の冷媒であって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｕ（59.0, 5.5, 35.5）、及び
点Ｖ（52.5, 8.4, 39.1）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＵ、ＵＶ及びＶＱで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ＶＱは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＵＶは、
座標（y=0.0026x2-0.7385x+39.946）で表わされ、
前記線分ＱＵが直線である、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４６】
前記冷媒は、前記第７の冷媒であって、前記冷媒において、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする場合、
R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、座標（a,b,c）が、
１−１−１）  43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((-2.2857x+87.314)r2+(1.7143x-55.886)r+(-0.9643x+55.336), (2.2857x-112.91)r2+(-1.7143x+104.69)r+(-0.25x+11.05), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−１−２）  43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-c, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2857x+8.5143)r2+(0.5x-10.9)+(-0.8571x+52.543), (-0.2857x+4.5143)r2+(0.5x+0.9)r+(-0.7143x+33.586), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）、又は
１−２−１）  46.5≧x≧43.8、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((1.1852x-64.711)r2+(-0.7407x+51.644)r+(-0.5556x+37.433), (-2.3704x+91.022)r2+(2.0741x-61.244)r+(-0.963x+42.278), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−２−２）  46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((0.2963x-16.978)r2+(-0.3704x+27.222)r+(-0.5185x+37.711), -8.0r2+22.8r+(-0.5185x+25.011), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜１.0Q及びQA上の点は除く）、
１−３−１）  50≧x≧46.5、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5(-9.6r2+17.2r+(-0.6571x+42.157), -19.2r2+(0.2286x+24.571)r+(-0.6286x+26.729), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−３−２）  50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2286x+7.4286)r2+(0.4x-8.6)r+(-0.8x+50.8), (0.2286x-18.629)r2+(-0.2857x+36.086)r+(-0.4286x+20.829), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４７】
前記冷媒は、前記第７の冷媒であって、前記冷媒において、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする場合、
R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、座標（a,b,c）が、
２−１−１）43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (-1.1429x+37.257)r2+(1.2857x-38.714)r-(-1.7143x+106.89), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-1.1429x+34.057)r2+(1.0x-21.0)r+(-0.4643x+27.636), (2.2857x-119.31)r2+(-2.0x+122.0)r+(-0.3929x+19.907), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
２−１−２）43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (3.7143x-159.49)r2+(-5.0714x+222.53)r+(0.25x+25.45), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((3.4286x-138.17)r2+(-5.4286x+203.57)+(1.6071x-41.593), (-2.8571x+106.74)r2+(4.5714x-143.63)r+(-2.3929x+96.027), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
２−２−１）46.5≧x≧43、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (9.4815x-428.09)r2+(-7.1111x+329.07)r+(-0.2593x+43.156), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-8.2963x+347.38)r2+(4.8889x-191.33)r+(-0.963x+49.478), (7.1111x-330.67)r2+(-4.1481x+216.09)r+(-0.2593x+14.056), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
２−２−２）46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (-4.7407x+210.84)r2+(6.963x-304.58)r+(-3.7407x+200.24), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((0.2963x-0.9778)r2+(0.2222x-43.933)r+(-0.7778x+62.867), (-0.2963x-5.4222)r2+(-0.0741x+59.844)r+(-0.4444x+10.867), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
２−３−１）50≧x≧46.5、かつ0.37≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.37(0.0, (-35.714x+1744.0)r2+(23.333x-1128.3)r+(-5.144x+276.32), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.37((11.905x-595.24)r2+(-7.6189x+392.61)r+(0.9322x-39.027), (-27.778x+1305.6)r2+(17.46x-796.35)r+(-3.5147x+166.48),100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.37(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.37Fr=0.25〜0.37上の点は除く）、又は
２−３−２）50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (2.2857x-115.89)r2+(-3.0857x+162.69)r+(-0.3714x+43.571), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((-3.2x+161.6)r2+(4.4571x-240.86)r+(-2.0857x+123.69), (2.5143x-136.11)r2+(-3.3714x+213.17)r+(0.5429x-35.043), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、
請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４８】
前記冷媒が、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含有する、
請求項４６又は４７に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、空気調和装置等の熱サイクルシステムでは、冷媒として、R410AやR404Aが多用されている。R410Aは、（CH2F2；HFC-32又はR32）とペンタフルオロエタン（C2HF5；HFC-125又はR125）との２成分混合冷媒であり、擬似共沸組成物である。R404Aは、R125, R134a, R143aの３成分混合冷媒であり、擬似共沸組成物である。また、冷媒として、単一冷媒であるR134aも多用されている。【０００３】
しかし、R410Aの地球温暖化係数（GWP）は2088、R404Aの地球温暖化係数（GWP）は3920、R134aの地球温暖化係数（GWP）は1430である。近年、地球温暖化への懸念の高まりから、GWPが低い冷媒が使用される傾向にある。【０００４】
例えば、特許文献１（国際公開第２０１５／１４１６７８号）においては、R410Aを代替可能な低GWP混合冷媒が提案されている。また、特許文献２（特開２０１８−１８４５９７号公報）においては、R404Aを代替可能な低GWP混合冷媒が種々提案されている。また、特許文献３（国際公開第２００５／１０５９４７号）においては、R134aに代替可能な低GWP混合冷媒が提案されている。
【発明の開示】
【０００５】
（１）第１グループ
GWPが十分に小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う場合に、冷凍サイクル装置内における潤滑性を良好とすることについては、これまで検討されていない。
【０００６】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、GWPが十分に小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う場合において、冷凍サイクル装置内の潤滑性を良好にすることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【０００７】
第１グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒を含む冷媒組成物と、冷凍機油と、を含む冷凍機用作動流体を含む。冷媒は、後述の、第１の冷媒Ｘ、第２の冷媒Ｙ、第３の冷媒Ａ、第４の冷媒Ｂ、第５の冷媒Ｃ、第６の冷媒Ｄ、あるいは、第７の冷媒Ｅである。
【０００８】
この冷凍サイクル装置は、GWPが十分に小さい冷媒と、冷凍機油と、を含んでいるため、上記冷媒組成物を用いて冷凍サイクルを行う場合の冷凍サイクル装置内の潤滑性を良好にすることが可能である。また、この冷凍サイクルでは、R410Aと同等の冷凍能力［Refrigeration Capacity（Cooling Capacity又はCapacityと表記されることもある）］及び成績係数［Coefficient of Performance（COP）］を有する、という性能を兼ね備える冷媒を用いた場合の冷凍サイクル装置内の潤滑性を良好にすることも可能である。
【０００９】
第１グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の４０℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上７５０ｍｍ２／ｓ以下である。
【００１０】
第１グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点又は第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の１００℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上１００ｍｍ２／ｓ以下である。
【００１１】
第１グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の２５℃における体積抵抗率が、１．０×１０１２Ω・ｃｍ以上である。
【００１２】
第１グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の酸価が、０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
【００１３】
第１グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油の灰分は、１００ｐｐｍ以下である。
【００１４】
第１グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第６観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油のアニリン点は、−１００℃以上０℃以下である。
【００１５】
第１グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第７観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路を備えている。冷媒回路は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器が冷媒配管で接続されて構成されている。冷媒回路は、内部を冷凍機用作動流体が循環する。
【００１６】
第１グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第８観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機用作動流体中における冷凍機油の配合割合は、５質量％以上６０質量％以下である。
【００１７】
第１グループの第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第１グループの第１観点から第９観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷凍機油は、酸捕捉剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、油性剤、金属不活性化剤、摩耗防止剤および相溶化剤から選ばれる少なくとも１種類の添加剤を含んでいる。添加剤を含む冷凍機油の質量に対する添加剤の割合が５質量％以下である。
【００１８】
（２）第２グループ
GWPが十分に小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う場合に、冷凍サイクル装置内における潤滑性を良好とすることについては、これまで検討されていない。
【００１９】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、GWPが十分に小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行う場合の潤滑性を良好にすることが可能な冷媒用または冷媒組成物用の冷凍機油、冷凍機油の使用方法、および、冷凍機油としての使用を提供することを目的とする。
【００２０】
第２グループの第１観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、冷媒を含む冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷媒には、後述の「（２６）上記の各グループにおける冷媒の詳細」において示す冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが含まれる。
【００２１】
第２グループの第２観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点の冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油の４０℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上７５０ｍｍ２／ｓ以下である。
【００２２】
第２グループの第３観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点または第２観点の冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油の１００℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上１００ｍｍ２／ｓ以下である。
【００２３】
第２グループの第４観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油の２５℃における体積抵抗率が、１．０×１０１２Ω・ｃｍ以上である。
【００２４】
第２グループの第５観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油の酸価が、０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
【００２５】
第２グループの第６観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油の灰分は、１００ｐｐｍ以下である。
【００２６】
第２グループの第７観点に係る冷媒組成物用の冷凍機油は、第２グループの第１観点から第６観点のいずれかの冷媒組成物用の冷凍機油であって、冷凍機油のアニリン点は、−１００℃以上０℃以下である。
【００２７】
第２グループの第８観点に係る冷凍機油の使用方法は、冷媒を含む冷媒組成物と共に用いる冷凍機油の使用方法であって、冷媒には、後述の（２６）に示す冷媒のいずれかが含まれる。
【００２８】
この冷凍機油の使用方法によれば、GWPが十分に小さい冷媒または該冷媒を含む冷媒組成物を用いて冷凍サイクルを行う場合の潤滑性を良好にすることが可能である。
【００２９】
第２グループの第９観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点の冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油の４０℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上７５０ｍｍ２／ｓ以下である。
【００３０】
第２グループの第１０観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点または第９観点の冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油の１００℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上１００ｍｍ２／ｓ以下である。
【００３１】
第２グループの第１１観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点から第１０観点のいずれかの冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油の２５℃における体積抵抗率が、１．０×１０１２Ω・ｃｍ以上である。
【００３２】
第２グループの第１２観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点から第１１観点のいずれかの冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油の酸価が、０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
【００３３】
第２グループの第１３観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点から第１２観点のいずれかの冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油の灰分は、１００ｐｐｍ以下である。
【００３４】
第２グループの第１４観点に係る冷凍機油の使用方法は、第２グループの第８観点から第１３観点のいずれかの冷凍機油の使用方法であって、冷凍機油のアニリン点は、−１００℃以上０℃以下である。
【００３５】
第２グループの第１５観点に係る冷凍機油としての使用は、冷媒を含む冷媒組成物と共に用いられる冷凍機油としての使用、冷媒には、後述の（２６）に示す冷媒のいずれかが含まれる。
【００３６】
この冷凍機油としての使用によれば、GWPが十分に小さい冷媒または該冷媒を含む冷媒組成物を用いて冷凍サイクルを行う場合の潤滑性を良好にすることが可能である。
【００３７】
第２グループの第１６観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点の冷凍機油としての使用であって、冷凍機油の４０℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上７５０ｍｍ２／ｓ以下である。
【００３８】
第２グループの第１７観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点または第１６観点の冷凍機油としての使用であって、冷凍機油の１００℃における動粘度が、１ｍｍ２／ｓ以上１００ｍｍ２／ｓ以下である。
【００３９】
第２グループの第１８観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点から第１７観点のいずれかの冷凍機油としての使用であって、冷凍機油の２５℃における体積抵抗率が、１．０×１０１２Ω・ｃｍ以上である。
【００４０】
第２グループの第１９観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点から第１８観点のいずれかの冷凍機油としての使用であって、冷凍機油の酸価が、０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。
【００４１】
第２グループの第２０観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点から第１９観点のいずれかの冷凍機油としての使用であって、冷凍機油の灰分は、１００ｐｐｍ以下である。
【００４２】
第２グループの第２１観点に係る冷凍機油としての使用は、第２グループの第１５観点から第２０観点のいずれかの冷凍機油としての使用であって、冷凍機油のアニリン点は、−１００℃以上０℃以下である。
【００４３】
（３）第３グループ
GWPが小さい冷媒を用いることができる具体的な冷媒回路については、これまで、なんら検討されていない。
【００４４】
第３グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と冷媒を備えている。冷媒回路は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有している。冷媒は、後述の、第１の冷媒Ｘ、第２の冷媒Ｙ、第３の冷媒Ａ、第４の冷媒Ｂ、第５の冷媒Ｃ、第６の冷媒Ｄ、あるいは、第７の冷媒Ｅである。
【００４５】
この冷凍サイクル装置は、圧縮機と凝縮器と減圧部と蒸発器とを有する冷媒回路において、後述の第１観点の冷媒を用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。
【００４６】
第３グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、低圧レシーバをさらに有している。低圧レシーバは、蒸発器から圧縮機の吸入側に向かう冷媒流路の途中に設けられている。
【００４７】
この冷凍サイクル装置は、冷媒回路における余剰冷媒を低圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
【００４８】
第３グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、高圧レシーバをさらに有している。高圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。
【００４９】
この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を高圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
【００５０】
第３グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバとさらに有している。第１減圧部と第２減圧部と中間圧レシーバは、いずれも、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。中間圧レシーバは、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路における第１減圧部と第２減圧部との間に設けられている。
【００５１】
この冷凍サイクル装置では、冷媒回路における余剰冷媒を中間圧レシーバに溜めながら冷凍サイクルを行うことが可能になる。
【００５２】
第３グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、制御部をさらに備えている。冷媒回路は、第１減圧部と第２減圧部とをさらに有している。第１減圧部と第２減圧部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられている。制御部は、第１減圧部を通過する冷媒の減圧程度と第２減圧部を通過する冷媒の減圧程度との両方を調節する。
【００５３】
この冷凍サイクル装置では、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中に設けられた第１減圧部と第２減圧部の各減圧程度を制御することにより、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒流路の途中における第１減圧部と第２減圧部との間に位置する冷媒の密度を低下させることが可能になる。これにより、冷媒回路に封入された冷媒を、凝縮器および／または蒸発器に多く存在させやすくなり、能力を向上させることが可能になる。
【００５４】
第３グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第３グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、冷媒回路は、冷媒熱交換部をさらに有している。冷媒熱交換部は、凝縮器から蒸発器に向かう冷媒と、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒と、の間で熱交換を行わせる。
【００５５】
この冷凍サイクル装置では、冷媒熱交換部において、蒸発器から圧縮機に向かう冷媒が凝縮器から蒸発器に向かう冷媒によって加熱される。このため、圧縮機における液圧縮を抑制することが可能になる。
【００５６】
（４）第４グループ
GWPが小さい冷媒には、可燃性を有する冷媒がある。このため、仮に、可燃性を有する冷媒が漏洩した場合においても、電装品の周辺に漏洩した冷媒が到達しにくい配置構造を採用することが好ましい。
【００５７】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒であって、可燃性を有する冷媒を用いる場合であっても、電装品ユニットに冷媒が到達しにくい熱交換ユニットを提供することを目的とする。
【００５８】
第４グループの第１観点に係る熱交換ユニットは、冷凍サイクル装置の一部分を構成している、熱交換ユニットであり、筐体と、熱交換器と、配管接続部と、電装品ユニットを備えている。熱交換ユニットは、利用側ユニットと熱源側ユニットのいずれかである。利用側ユニットと熱源側ユニットとは、連絡配管を介して互いに接続されている。熱交換器は、筐体内に設けられており、内部に冷媒が流れる。配管接続部は、連絡配管と接続される。電装品ユニットは、筐体内に設けられている。冷媒は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒であって、且つ、可燃性冷媒である。熱交換ユニットの設置状態では、電装品ユニットの下端は、配管接続部よりも高い位置に配置されている。
【００５９】
ここで、可燃性冷媒とは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」以上の可燃性を有する冷媒を意味する。
【００６０】
なお、配管接続部は、特に限定されないが、熱交換器から伸び出す冷媒配管に対して直接的にまたは他の要素を介して間接的に接続されているものであってよい。
【００６１】
なお、電装品ユニットの形態としては、特に限定されず、複数の電気部品が収容された電気品箱であってもよいし、複数の電気部品が設けられた基板であってもよい。
【００６２】
この熱交換ユニットは、設置状態において、電装品ユニットの下端が、配管接続部よりも高い位置に配置されている。このため、仮に、配管接続部から、可燃性冷媒が漏洩することがあったとしても、空気よりも重い冷媒については、電装品ユニットに到達しにくい。
【００６３】
（５）第５グループ
GWPが十分に小さい冷媒として、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、冷凍サイクルの運転効率を向上させることについては、これまでなんら検討されていない。
【００６４】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、運転効率を向上させることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【００６５】
第５グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、凝縮器と、減圧部と、蒸発器と、インジェクション流路と、を備えている。圧縮機は、吸入流路から低圧の冷媒を吸入し、冷媒の圧縮を行って高圧の冷媒を吐出する。凝縮器は、圧縮機から吐出された高圧の冷媒を凝縮させる。減圧部は、凝縮器を出た高圧冷媒を減圧させる。蒸発器は、減圧部で減圧され冷媒を蒸発させる。インジェクション流路は、中間インジェクション流路と吸入インジェクション流路との少なくともいずれかである。中間インジェクション流路は、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒の一部を、圧縮機の中間圧の冷媒に合流させる。吸入インジェクション流路は、凝縮器から蒸発器に向かって流れる冷媒の一部を、圧縮機に吸入される低圧の冷媒に合流させる。冷媒は、後述の、第１の冷媒Ｘ、第２の冷媒Ｙ、第３の冷媒Ａ、第４の冷媒Ｂ、第５の冷媒Ｃ、第６の冷媒Ｄ、あるいは、第７の冷媒Ｅである。
【００６６】
この冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、インジェクション流路を用いることで冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能である。
【００６７】
第５グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第５グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、分岐流路と、開度調整弁と、インジェクション熱交換器と、をさらに備えている。分岐流路は、凝縮器と蒸発器とを結ぶメイン冷媒流路から分岐している。開度調整弁は、分岐流路に設けられている。インジェクション熱交換器は、メイン冷媒流路を流れる冷媒と、分岐流路の開度調整弁の下流を流れる冷媒とを熱交換させる。インジェクション用熱交換器を出て分岐流路を流れる冷媒が、インジェクション流路に流れる。
【００６８】
この冷凍サイクル装置では、冷凍サイクルの運転効率をより向上させることが可能である。
【００６９】
第５グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第５グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、凝縮器と蒸発器とを結ぶメイン冷媒流路に設けられた冷媒貯留タンクをさらに備えている。冷媒貯留タンクの内部に溜まる冷媒のガス成分が、インジェクション流路を流れる。
【００７０】
この冷凍サイクル装置では、冷媒貯留タンクにおいて余剰冷媒を蓄えさせつつ、冷凍サイクルの効率を向上させることが可能になる。
【００７１】
第５グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第５グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、圧縮機は、固定スクロールと、旋回スクロールと、を有している。固定スクロールは、鏡板と鏡板から渦巻き状に立ち上がったラップを有している。旋回スクロールは、固定スクロールと噛み合うことで圧縮室を形成する。インジェクション流路を流れる冷媒は、圧縮室に合流する。
【００７２】
この冷凍サイクル装置では、スクロール圧縮機を用いつつ、冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能になる。
【００７３】
（６）第６グループ
GWPが十分に小さい冷媒として、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、冷凍サイクル装置やその構成機器としていかなる耐圧強度のものを用いるかは、これまでなんら検討されていない。
【００７４】
例えば、従来より多用されているR410AやR32等の冷媒が用いられた冷凍サイクル装置について、既設連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒に更新する場合には、冷凍サイクル装置を構成する機器が既設連絡配管の耐圧圧力を超えるような運転を行ってしまうと、既設連絡配管に損傷が生じるおそれもある。
【００７５】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、連絡配管の損傷を抑制させることが可能な熱源ユニットおよび冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【００７６】
第６グループの第１観点に係る熱源ユニットは、圧縮機と熱源側熱交換器を備えている。熱源ユニットは、利用ユニットと連絡配管を介して接続されることで冷凍サイクル装置を構成する。利用ユニット、利用側熱交換器を有する。熱源ユニットでは、冷媒として、後述の第１観点の冷媒が使用されている。熱源ユニットの設計圧力は、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低い。
【００７７】
なお、「設計圧力」とは、ゲージ圧力を意味する（以下、同じ）。
【００７８】
この熱源ユニットは、設計圧力が連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低いことから、連絡配管の耐圧圧力よりも低い状態で運転されるため、連絡配管に接続されて用いられた場合であっても、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００７９】
第６グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。
【００８０】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【００８１】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００８２】
第６グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下である。
【００８３】
第６グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。
【００８４】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【００８５】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００８６】
第６グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下である。
【００８７】
第６グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒が使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。
【００８８】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【００８９】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００９０】
第６グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第６観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下である。
【００９１】
第６グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、を備えている。熱源ユニットとは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒が使用される。熱源ユニットの設計圧力は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力と同等である。
【００９２】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での設計圧力に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【００９３】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの設計圧力として更新前のものと同等または同じものを用いることにより、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００９４】
第６グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第８観点の冷凍サイクル装置であって、熱源ユニットの設計圧力は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下である。
【００９５】
第６グループの第１０観点に係る熱源ユニットは、圧縮機と熱源側熱交換器と制御装置とを備えている。熱源ユニットは、利用ユニットと連絡配管を介して接続されることで冷凍サイクル装置を構成する。利用ユニットは、利用側熱交換器を有する。熱源ユニットでは、冷媒として、後述の第１観点の冷媒が使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低く設定または設定可能に構成されている。
【００９６】
この熱源ユニットは、制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、連絡配管の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定または設定可能に構成されている。このため、連絡配管に接続されて用いられた場合であっても、連絡配管の耐圧圧力よりも低い状態での運転制御が確保されるため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【００９７】
第６グループの第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第６グループの第１０観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒が使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。
【００９８】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【００９９】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【０１００】
第６グループの第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１１観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下に設定されている。
【０１０１】
第６グループの第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、利用ユニットと、連絡配管と、第１０観点の熱源ユニットと、を備えている。冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒が使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。
【０１０２】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【０１０３】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【０１０４】
第６グループの第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１３観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下に設定されている。
【０１０５】
第６グループの第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、制御装置と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒が使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。
【０１０６】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【０１０７】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ２２または冷媒Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【０１０８】
第６グループの第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１５観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下に設定されている。
【０１０９】
第６グループの第１７観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、連絡配管と、制御装置と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。連絡配管は、熱源ユニットと利用ユニットを接続する。冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用される。制御装置は、冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値と同等に設定または設定可能に構成されている。
【０１１０】
ここでいう「同等」は、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置での制御圧力の上限値に対して±１０％の範囲内であることが好ましい。
【０１１１】
この冷凍サイクル装置では、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた冷凍サイクル装置について、連絡配管を流用しつつ、後述の第１観点の冷媒が使用される冷凍サイクル装置に更新する場合であっても、熱源ユニットの制御装置による冷媒の制御圧力の上限値が、冷媒Ｒ４１０Ａまたは冷媒Ｒ３２が使用されていた際の冷凍サイクル装置の熱源ユニットの制御圧力の上限値と同等または同じになるように、設定または設定可能に構成されているため、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【０１１２】
第６グループの第１８観点に係る冷凍サイクル装置は、第６グループの第１７観点の冷凍サイクル装置であって、制御圧力の上限値は、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下に設定されている。
【０１１３】
（７）第７グループ
GWPが小さい冷媒には、可燃性を有する冷媒がある。そして、空調ユニットにおいては、種々の目的により消費電力の高い電熱装置を用いる場合がある。このように、消費電力の高い電熱装置が用いられた空調ユニットにおいて、仮に、可燃性を有する冷媒の漏洩が生じることがあっても、電熱装置における発火が抑制されることが望まれる。
【０１１４】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、GWPが小さい冷媒を用いつつ、冷媒漏洩時においても電熱装置での発火を抑制させることが可能な空調ユニットを提供することを目的とする。
【０１１５】
第７グループの第１観点に係る空調ユニットは、筐体と、機器と、電熱装置と、を備えている。機器は、筐体の内部に設けられている。電熱装置は、筐体の内部に設けられている。機器は、後述の第１観点の冷媒を圧縮する圧縮機、および／または、外気と後述の第１観点の冷媒とを熱交換させる熱交換器である。電熱装置の消費電力は、３００Ｗ以下である。
【０１１６】
なお、空調ユニットとしては、特に限定されず、例えば、室外ユニット等の熱源ユニットと室内ユニット等の利用ユニットとが冷媒連絡配管を介して接続される空気調和装置等の冷凍サイクル装置における、熱源ユニットであってもよいし、利用ユニットであってもよい。なお、熱源ユニットとしては、熱交換器のみを有しており、圧縮機が別ユニットに設けられているものであってもよい。
【０１１７】
この空調ユニットは、筐体内において、後述の第１観点の冷媒を圧縮する圧縮機、および／または、外気と後述の第１観点の冷媒とを熱交換させる熱交換器が、電熱装置と共に収容されているが、電熱装置の消費電力は３００Ｗ以下のものである。したがって、仮に上記冷媒が漏洩することがあっても、電熱装置において発火することが抑制される。
【０１１８】
第７グループの第２観点に係る空調ユニットは、第７グループの第１観点の空調ユニットであって、筐体は、設置状態における側面に、熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている。電熱装置の消費電力は７５Ｗ以上である。
【０１１９】
この空調ユニットは、電熱装置の消費電力が７５Ｗ以上であるため、電熱装置の機能を発揮させやすい。
【０１２０】
第７グループの第３観点に係る空調ユニットは、第７グループの第２観点の空調ユニットであって、熱交換器を通過する空気流れを形成させるファンを１つ有している。電熱装置の消費電力は７５Ｗ以上１００Ｗ以下である。
【０１２１】
なお、ファンが１つだけ設けられている空調ユニットが有する熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましい。なかでも、空調ユニットが用いられる冷媒回路において冷媒容器（低圧レシーバや高圧レシーバ等であり、圧縮機に付属のアキュムレータを除く）が設けられていないものについては、０．４Ｌ以上２．５Ｌ以下であることが好ましく、冷媒回路において冷媒容器が設けられているもの（好ましくは室内ユニット等の利用ユニットが１台であるもの）については、１．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましい。
【０１２２】
この空調ユニットは、ファンが１つしか設けられていない程度の能力のものであるため、電熱装置の消費電力が１００Ｗ以下のものであっても、電熱装置の機能は十分に発揮される。
【０１２３】
第７グループの第４観点に係る空調ユニットは、第７グループの第２観点の空調ユニットであって、熱交換器を通過する空気流れを形成させるファンを２つ有している。電熱装置の消費電力は１００Ｗ以上である。
【０１２４】
なお、ファンが２つ設けられている空調ユニットが有する熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、３．５Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましい。なかでも、空調ユニットが用いられる冷媒回路において膨張弁を有さない室内ユニット等の利用ユニットが１台または複数台設けられているものについては、３．５Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましく、冷媒回路において膨張弁を有する室内ユニット等の利用ユニットが複数台設けられているものについては、５．０Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましい。
【０１２５】
この空調ユニットは、ファンが２つ設けられているものであるため、空調ユニットの能力は大きいものとなり、電熱装置としても大きな能力が求められる傾向にあるが、ここでは、電熱装置の消費電力が１００Ｗ以上のものが用いられるため、電熱装置の機能を、空調ユニットの能力に見合う分だけ十分に発揮させることが可能になる。
【０１２６】
第７グループの第５観点に係る空調ユニットは、第７グループの第１観点の空調ユニットであって、筐体は、熱交換器を通過した空気を上方に向けて吹き出すための吹出口を有している。電熱装置の消費電力は２００Ｗ以上である。
【０１２７】
なお、熱交換器を通過した空気が上方に向けて吹き出す空調ユニットが有する熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、５．５Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。このように熱交換器の内容積が５．５Ｌ以上３８Ｌ以下のものは、冷媒回路において膨張弁を有する室内ユニット等の利用ユニットが複数台設けられているものにおいて採用されることが好ましい。
【０１２８】
この空調ユニットは、熱交換器を通過した空気が上方に向けて送られるものであるため、空調ユニットの能力は大きいものとなり、電熱装置としても大きな能力が求められる傾向にあるが、ここでは、電熱装置の消費電力が２００Ｗ以上のものが用いられるため、電熱装置の機能を、空調ユニットの能力に見合う分だけ十分に発揮させることが可能になる。
【０１２９】
第７グループの第６観点に係る空調ユニットは、第７グループの第１観点から第５観点のいずれかの空調ユニットであって、電熱装置は、ドレンパンヒータ、クランクケースヒータ、冷媒ヒータの少なくともいずれかである。
【０１３０】
この空調ユニットは、ドレンパンヒータが設けられている場合にはドレンパンが設けられている空調ユニットにおいてドレンパン上における結露水の凍結を抑制させることが可能になり、クランクケースヒータが設けられている場合には圧縮機が設けられている空調ユニットにおいて圧縮機の起動時における冷凍機油の泡の発生（オイルフォーミング）を抑制させることが可能になり、冷媒ヒータが設けられている場合には冷媒回路における冷媒を加熱することが可能となる。
【０１３１】
（８）第８グループ
地球温暖化防止を考えた場合の指数として、LCCP（Life Cycle Climate Performance：製品寿命気候負荷）という指数がある。このLCCPは、地球温暖化防止を考えた場合の指数であり、TEWI（Total Equivalent Warning Impact：総等価温暖化影響）に、使用温室効果ガス製造時のエネルギ消費（間接影響）と外気への漏洩（直接影響）を追加した数値であって、単位はkg-CO2である。すなわち、TEWIは、所要の数式によりそれぞれ算出される直接影響と間接影響とを加算して得られる。このLCCPは下記の関係式により算出される。
LCCP＝GWPRM×W＋GWP×W×（１−R）＋N×Q×A
ここで、GWPRM：冷媒製造に関わる温暖化効果、W：冷媒充填量、R：機器廃棄時の冷媒回収量、N：機器使用期間（年）、Q：CO2排出原単位、A：年間消費電力量である。
【０１３２】
冷凍サイクル装置のLCCPは、冷媒回路における充填量が少な過ぎると、冷媒不足に起因するサイクル効率の悪化によりLCCPが大きくなり、さらに、冷媒回路における充填量が多過ぎるとＧＷＰの影響が高くなり、LCCPが大きくなる。また、従来多用されているR32よりもGWPの低い冷媒は、熱搬送能力が低い傾向にあり、サイクル効率が悪化することによりLCCPが大きくなる傾向にある。
【０１３３】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能な冷凍サイクル装置および冷凍サイクル装置における冷媒封入量の決定方法を提供することを目的とする。
【０１３４】
第８グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、利用ユニットと、冷媒配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。利用ユニットは、利用側熱交換器を有している。冷媒配管は、熱源ユニットと利用ユニットとを接続する。圧縮機と熱源側熱交換器と利用側熱交換器が接続されて構成される冷媒回路には、後述の第１観点の冷媒が封入されている。冷媒回路における冷媒の封入量は、冷凍サイクル装置の冷凍能力１ｋＷ当り１６０ｇ以上５６０ｇ以下の条件を満たしている。
【０１３５】
なお、冷凍サイクル装置の冷凍能力とは、定格冷凍能力を意味する。
【０１３６】
この冷凍サイクル装置は、冷媒回路において、後述の第１観点の冷媒が、冷凍能力１ｋＷ当り１６０ｇ以上５６０ｇ以下封中されているため、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能となっている。
【０１３７】
なお、上記熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、冷媒回路において冷媒容器（低圧レシーバや高圧レシーバ等であり、圧縮機に付属のアキュムレータを除く）が設けられていないものについては、０．４Ｌ以上２．５Ｌ以下であることが好ましく、冷媒回路において冷媒容器が設けられているものについては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。
【０１３８】
また、ファンが１つだけ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましく、ファンが２つ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、３．５Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましい。
【０１３９】
第８グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、熱源ユニットと、第１利用ユニットと、第２利用ユニットと、冷媒配管と、を備えている。熱源ユニットは、圧縮機および熱源側熱交換器を有している。第１利用ユニットは、第１利用側熱交換器を有している。第２利用ユニットは、第２利用側熱交換器を有している。冷媒配管は、熱源ユニットと第１利用ユニットと第２利用ユニットとを接続している。圧縮機および熱源側熱交換器に第１利用側熱交換器と第２利用側熱交換器とが並列に接続されて構成される冷媒回路には、後述の第１観点の冷媒が封入されている。冷媒回路における冷媒の冷凍能力１ｋＷ当りの封入量は、１９０ｇ以上１６６０ｇ以下の条件を満たしている。
【０１４０】
この冷凍サイクル装置は、互いに並列に接続された利用側熱交換器を複数有する冷媒回路において、後述の第１観点の冷媒が、冷凍能力１ｋＷ当り１９０ｇ以上１６６０ｇ以下封中されているため、GWPが十分に小さい冷媒を用いて熱サイクルを行う場合において、LCCPを低く抑えることが可能となっている。
【０１４１】
なお、上記熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、第１利用ユニットが第１利用側熱交換器の液側において膨張弁を有しておらず、第２利用ユニットも第２利用側熱交換器の液側において膨張弁を有していないものについては、１．４Ｌ以上５．０Ｌ未満であることが好ましく、第１利用ユニットが第１利用側熱交換器の液側において膨張弁を有し、第２利用ユニットも第２利用側熱交換器の液側において膨張弁を有しているものについては、５．０Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。
【０１４２】
また、ファンが１つだけ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、０．４Ｌ以上３．５Ｌ未満であることが好ましく、ファンが２つ設けられている熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、設置状態における側面に熱源側熱交換器を通過した空気を吹き出すための吹出口が形成されている筐体を熱源ユニットが有している場合（熱源ユニットがトランク型等の場合）については、３．５Ｌ以上７．０Ｌ以下であることが好ましく、熱源側熱交換器を通過した空気が上方に向けて吹き出す熱源ユニットが有する熱源側熱交換器の内容積（内部に充填可能な流体の体積）としては、５．５Ｌ以上３８Ｌ以下であることが好ましい。
【０１４３】
（９）第９グループ
従来のR410AやR32が用いられている冷凍サイクル装置としては、熱源側熱交換器を有する熱源ユニットと利用側熱交換器を有する利用ユニットを接続する液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径が具体的に検討され、提案されている。
【０１４４】
ところが、GWPが十分に小さい冷媒として後述の第１観点の冷媒を用いた冷凍サイクル装置については、液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径は、なんら検討されておらず、提案もなされていない。
【０１４５】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、能力の低下を小さく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【０１４６】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有する。冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、前記Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。
【０１４７】
なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
【０１４８】
この冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
【０１４９】
なお、第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、本開示の冷媒と冷媒Ｒ３２との物性の違いを踏まえて、以下の冷凍サイクル装置としてもよい。
【０１５０】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３であってもよい。
【０１５１】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４であってもよい。
【０１５２】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５であってもよい。
【０１５３】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６であってもよい。
【０１５４】
第９グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置において、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の管外径はＤ０／８インチ(ここで、「Ｄ０−１／８インチ」は冷媒Ｒ３２が使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径である)であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７であってもよい。
【０１５５】
第９グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であることが好ましい。
【０１５６】
第９グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２２．４ｋＷより大きく且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１４．０ｋＷより大きく２２．４ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．６ｋＷより大きく１１．２ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．５ｋＷ未満であり且つガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。なお、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１０．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が４．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかであることが好ましい。
【０１５７】
第９グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。液側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合の液側冷媒連絡配管の管外径と同じであり、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、冷媒Ｒ４１０Ａが使用される場合のガス側冷媒連絡配管の管外径と同じである。
【０１５８】
なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
【０１５９】
この冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒を含む冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
【０１６０】
第９グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
【０１６１】
第９グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
【０１６２】
第９グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。
【０１６３】
第９グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。
【０１６４】
第９グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有している。冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒が使用されている。液側冷媒連絡配管の管外径と、ガス側冷媒連絡配管の管外径は、Ｄ０／８インチであり、且つ、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦４」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「３≦Ｄ０≦８」である。
【０１６５】
なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。なお、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「２≦Ｄ０≦３」であり、ガス側冷媒連絡配管では、Ｄ０の範囲は「４≦Ｄ０≦７」であることがより好ましい。
【０１６６】
この冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑えつつ、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
【０１６７】
第９グループの第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管では、Ｄ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
【０１６８】
第９グループの第１１観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が７．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ以上７．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２．６ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が１．５(即ち配管径が３／１６インチ)であるか、のいずれかである。
【０１６９】
第９グループの第１２観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)である。
【０１７０】
第９グループの第１３観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１２．５ｋＷ以上であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１２．５ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管はＤ０が２(即ち配管径が１／４インチ)であるか、のいずれかである。
【０１７１】
第９グループの第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、または、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)である。
【０１７２】
第９グループの第１５観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ以上６．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が３(即ち配管径が３／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が３．２ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が２．５(即ち配管径が５／１６インチ)であるか、のいずれかである。
【０１７３】
第９グループの第１６観点に係る冷凍サイクル装置は、第９グループの第９観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が７(即ち配管径が７／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１５．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が６(即ち配管径が６／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ以上１５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が５(即ち配管径が５／８インチ)であるか、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が６．３ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管はＤ０が４(即ち配管径が１／２インチ)であるか、のいずれかである。
【０１７４】
（１０）第１０グループ
近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒が有力である。
【０１７５】
しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして圧縮機の高効率化を達成するか、が課題として存在する。
【０１７６】
第１０グループの第１観点に係る圧縮機は、圧縮部と、モータとを備えている。圧縮部は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を圧縮する。モータは、永久磁石を含む回転子を有し、圧縮部を駆動する。
【０１７７】
圧縮機は、モータが永久磁石を含む回転子を有するので、モータの回転数を変更することができる容量可変型圧縮機に適している。この場合、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を用いた空調機において、空調負荷に応じてモータ回転数を変更することができるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１７８】
第１０グループの第２観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点の圧縮機であって、回転子が埋込磁石型回転子である。埋込磁石型回転子は、永久磁石が回転子内に埋め込まれている。
【０１７９】
第１０グループの第３観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点又は第２観点の圧縮機であって、回転子が複数の電磁鋼板を板厚方向に積層して形成されている。電磁鋼板の厚みは、０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下である。
【０１８０】
一般に、板厚を薄くするほど渦電流損を低減できるが、０．０５ｍｍ未満は電磁鋼板の加工が困難であり、板厚０．５ｍｍを超えると鋼板表面からの浸珪処理、およびＳｉ分布適正化のための拡散処理に時間がかかることに鑑みれば、板厚は０．０５〜０．５ｍｍが望ましい。
【０１８１】
第１０グループの第４観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点又は第２観点の圧縮機であって、回転子が複数の板状のアモルファス金属を板厚方向に積層して形成されている。
【０１８２】
この圧縮機では、鉄損が少なく効率の高いモータが実現されるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１８３】
第１０グループの第５観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点又は第２観点の圧縮機であって、回転子が５質量％以上のシリコンを含有する複数の電磁鋼板を板厚方向に積層して形成されている。
【０１８４】
この圧縮機では、適量のシリコンを含有させてヒステリシスを低減させた電磁鋼板により、鉄損が少なく効率の高いモータが実現されるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１８５】
第１０グループの第６観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点から第５観点のいずれか１つの圧縮機であって、永久磁石が、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石である。
【０１８６】
この圧縮機では、磁気エネルギー積を大きくすることができるモータが実現されるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１８７】
第１０グループの第７観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点から第６観点のいずれか１つの圧縮機であって、永久磁石が重希土類を粒界拡散して形成される。
【０１８８】
この圧縮機では、永久磁石の減磁耐力が向上し、少量の重希土類で永久磁石の保持力を高めることができるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１８９】
第１０グループの第８観点に係る圧縮機は、第１０グループの第６観点の圧縮機であって、永久磁石が１質量％以下のディスプロシウムを含有している。
【０１９０】
この圧縮機では、永久磁石の保持力が向上するので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１９１】
第１０グループの第９観点の圧縮機は、第１０グループの第１観点から第８観点のいずれか１つの圧縮機であって、永久磁石の平均結晶粒径が１０μｍ以下である。
【０１９２】
この圧縮機では、永久磁石の減磁耐力が上がるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１９３】
第１０グループの第１０観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点又は第２観点の圧縮機であって、永久磁石が平板状であり、複数の永久磁石がＶ字型を成すように回転子に埋め込まれている。Ｖ字型の谷間に位置する部分の保持力は他の部分よりも｛１／（４π）｝×１０３［Ａ／ｍ］以上高く設定されている。
【０１９４】
この圧縮機では、永久磁石の減磁が抑制されるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１９５】
第１０グループの第１１観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点又は第２観点の圧縮機であって、回転子が、引張り強さが４００ＭＰａ以上の複数の高張力電磁鋼板を板厚方向に積層して形成されている。
【０１９６】
この圧縮機では、高速回転時の回転子の耐久性が向上するので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１９７】
第１０グループの第１２観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１１観点の圧縮機であって、永久磁石が所定厚みを有する平板を成している。回転子は、収容孔と、非磁性空間と、ブリッジとを有している。収容孔は、複数の永久磁石が埋め込まれる。非磁性空間は、収容孔に収容された永久磁石それぞれの端部から回転子の表面近傍まで延びている。ブリッジは、非磁性空間の外側に位置して磁極どうしを連結する。ブリッジの厚みは、３ｍｍ以上である。
【０１９８】
この圧縮機では、高速回転時の耐久性が向上するので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０１９９】
第１０グループの第１３観点に係る圧縮機は、第１０グループの第１観点の圧縮機であって、回転子が、表面磁石型回転子である。表面磁石型回転子は、永久磁石が回転子の表面に張り付けられている。
【０２００】
第１０グループの第１４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１０グループの第１観点から第１３観点のいずれか１つの圧縮機を備えた冷凍サイクル装置である。
【０２０１】
（１１）第１１グループ
国際公開第２０１５／１４１６７８号においては、R410Aに代替可能な低GWP混合冷媒が種々提案されている。
【０２０２】
また、冷媒としてR32を用いた冷凍サイクル装置としては、例えば、特開２００２−５４８８８号公報に記載のように、冷媒としてR32を用いた場合においてエネルギー効率を高めるため、熱交換器が有する伝熱管の配管径を７ｍｍ以上１０ｍｍ以下とすることが提案されている。
【０２０３】
ところが、GWPが十分に小さい冷媒として、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能な熱交換器の伝熱管の配管径については、これまでなんら検討されていない。
【０２０４】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能な冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【０２０５】
第１１グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と、冷媒と、を備えている。冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と減圧部と利用側熱交換器とを有している。冷媒は、冷媒回路に封入されており、後述の第１観点の冷媒である。熱源側熱交換器は、配管径が６．３５ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である伝熱管を有している。
【０２０６】
なお、減圧部は、特に限定されず、膨張弁であってもよいし、キャピラリーチューブであってもよい。
【０２０７】
この冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑え、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能である。
【０２０８】
第１１グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器は、配管径が６．３５ｍｍと７．０ｍｍと８．０ｍｍと９．５ｍｍのいずれかである伝熱管を有している。
【０２０９】
第１１グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第１観点または第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器は、配管径が７．０ｍｍ以上である伝熱管を有している。
【０２１０】
第１１グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、冷媒回路と、冷媒と、を備えている。冷媒回路は、圧縮機と熱源側熱交換器と減圧部と利用側熱交換器とを有している。冷媒は、冷媒回路に封入されており、後述の第１観点の冷媒である。利用側熱交換器は、配管径が４．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ未満である伝熱管を有している。
【０２１１】
この冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒を用いることでGWPを十分に小さく抑え、圧力損失を低減させつつ、保有される冷媒量を少なく抑えることが可能である。
【０２１２】
第１１グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第４観点の冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器は、配管径が８．０ｍｍ以下である伝熱管を有している。
【０２１３】
第１１グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第１１グループの第４観点または第５観点の冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器は、配管径が４．０ｍｍと５．０ｍｍと６．３５ｍｍと７．０ｍｍと８．０ｍｍのいずれかである伝熱管を有している。
【０２１４】
（１２）第１２グループ
近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒が有力である。
【０２１５】
しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして圧縮機の高出力化を達成するか、が課題として存在する。
【０２１６】
第１２グループの第１観点に係る圧縮機は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を圧縮する圧縮部と、圧縮部を駆動する誘導モータとを備えている。
【０２１７】
上記のように、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を圧縮する圧縮機において、誘導モータを採用することによって、比較的低コストで高出力化が可能となる。
【０２１８】
第１２グループの第２観点に係る圧縮機は、第１２グループの第１観点の圧縮機であって、誘導モータの回転子が、棒状の導電体であって環状に配置される複数の導体棒と、複数の導体棒を軸方向の端部で短洛する端絡環とを有している。少なくとも導体棒が、アルミニウムよりも電気抵抗が低い金属で形成されている。
【０２１９】
この圧縮機では、誘導モータの導体棒を流れる電流による発熱が抑制されるので、高出力化が可能となる。
【０２２０】
第１２グループの第３観点に係る圧縮機は、第１２グループの第１観点の圧縮機であって、誘導モータの回転子が放熱構造を有している。
【０２２１】
この圧縮機では、誘導モータの回転子の温度上昇が抑制されるので、高出力化が可能となる。
【０２２２】
第１２グループの第４観点に係る圧縮機は、第１２グループの第３観点の圧縮機であって、誘導モータの回転子が、棒状の導電体であって環状に配置される複数の導体棒と、複数の導体棒を軸方向の端部で短洛する端絡環とを有している。放熱構造は、端絡環に形成されている。
【０２２３】
この圧縮機では、放熱構造自体が回転するので、放熱性が向上する上に、回転により強制対流が起こり、周辺の温度上昇が抑制されるので、高出力化が可能となる。
【０２２４】
第１２グループの第５観点に係る圧縮機は、第１２グループの第３観点又は第４観点の圧縮機であって、放熱構造がヒートシンクである。
【０２２５】
この圧縮機では、ヒートシンクは誘導モータの端絡環を成形する際に一体成形することができ、比較的低コストで高出力化が可能となる。
【０２２６】
第１２グループの第６観点に係る圧縮機は、第１２グループの第１観点の圧縮機であって、誘導モータの固定子を冷媒によって冷却する冷却構造をさらに備えている。
【０２２７】
この圧縮機では、誘導モータが冷却されるので、高出力化が可能となる。
【０２２８】
第１２グループの第７観点に係る圧縮機は、第１２グループの第６観点の圧縮機であって、冷却構造が、圧縮機が接続される冷媒回路を流れる冷媒の冷熱によって固定子を冷却する。
【０２２９】
第１２グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第１２グループの第１観点から第７観点のいずれか１つの圧縮機を備えた冷凍サイクル装置である。
【０２３０】
（１３）第１３グループ
近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の第１観点の冷媒が有力である。
【０２３１】
しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。例えば、空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして高効率化を達成するか、が課題として存在する。
【０２３２】
第１３グループの第１観点に係る空調機は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を圧縮する圧縮機と、電力変換装置とを備えている。電力変換装置は、圧縮機を駆動するモータと、交流電源とモータとの間に接続され、スイッチング素子を有し、モータの出力が目標値になるようにスイッチング素子を制御する。
【０２３３】
後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を用いた空調機において、空調負荷に応じて圧縮機のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。
【０２３４】
第１３グループの第２観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、整流回路と、コンデンサとを含んでいる。整流回路は、交流電源の交流電圧を整流する。コンデンサは、整流回路の出力側に並列に接続され、電力変換装置のスイッチングによって生じる電圧変動を平滑する。
【０２３５】
この空調機では、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので、回路の大型化、高コスト化が抑制される。
【０２３６】
第１３グループの第３観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が単相電源である。
【０２３７】
第１３グループの第４観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が三相電源である。
【０２３８】
第１３グループの第５観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、コンバータとインバータとを含むインダイレクトマトリックスコンバータである。コンバータは、交流電源の交流電圧を直流電圧に変換する。インバータは、直流電圧を交流電圧に変換してモータに供給する。
【０２３９】
この空調機は、高効率な上に、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。
【０２４０】
第１３グループの第６観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点の空調機であって、電力変換装置が、交流電源の交流電圧を所定周波数の交流電圧に直接変換してモータに供給する、マトリックスコンバータである。
【０２４１】
この空調機は、高効率な上に、整流回路の出力側に電解コンデンサを要しないので回路の大型化、高コスト化が抑制される。
【０２４２】
第１３グループの第７観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点の空調機であって、圧縮機が、スクロール圧縮機、ロータリー圧縮機、ターボ圧縮機、およびスクリュー圧縮機のいずれかである。
【０２４３】
第１３グループの第８観点に係る空調機は、第１３グループの第１観点から第７観点のいずれかの空調機であって、モータが、永久磁石を含む回転子を有する永久磁石同期モータである。
【０２４４】
（１４）第１４グループ
近年、環境保護の観点から、空調機に使用される冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）の低い冷媒（以後、低ＧＷＰ冷媒とよぶ）が検討されている。低ＧＷＰ冷媒としては、後述の第１観点の冷媒が有力である。
【０２４５】
しかしながら、上記冷媒を使用した空調機の高効率化という側面から考察した先行技術が少ない。例えば、空調機に、上記冷媒を適用しようとした場合に、如何にして高効率化を達成するか、が課題として存在する。
【０２４６】
第１４グループの第１観点に係る空調機は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機を駆動するモータと、交流電源からモータへと周波数変換をさせずに電力を供給させる接続部とを備えている。
【０２４７】
後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を使用した空調機において、交流電源とモータとの間に電力変換装置を介在させずに圧縮機を駆動することができるので、比較的安価な構成で、環境保護に配慮した空調機を提供することができる。
【０２４８】
第１４グループの第２観点に係る空調機は、第１４グループの第１観点の空調機であって、接続部が、モータの少なくとも２つの端子間に交流電源の交流電圧を直接印加する。
【０２４９】
第１４グループの第３観点に係る空調機は、第１４グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が単相電源である。
【０２５０】
第１４グループの第４観点に係る空調機は、第１４グループの第１観点から第３観点のいずれかの空調機であって、モータの一端子に起動回路が直列に接続されている。
【０２５１】
第１４グループの第５観点に係る空調機は、第１４グループの第４観点の空調機であって、起動回路が、正特性サーミスタと運転コンデンサとを並列に接続した回路である。
【０２５２】
後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を使用した空調機において、圧縮機の起動後、正特性サーミスタは自己発熱して抵抗値が増大し、実質的に運転コンデンサによる運転回路へ切り替わるので、圧縮機は適時に定格トルクを出力し得る状態になる。
【０２５３】
第１４グループの第６観点に係る空調機は、第１４グループの第１観点又は第２観点の空調機であって、交流電源が三相電源である。
【０２５４】
この空調機では、起動回路を要しないので、比較的安価である。
【０２５５】
第１４グループの第７観点の空調機は、第１４グループの第１観点から第６観点のいずれかの空調機であって、モータが誘導モータである。
【０２５６】
この空調機では、モータが比較的低コストで高出力が可能であるので、空調機の高効率化が可能である。
【０２５７】
（１５）第１５グループ
従来から、ボイラーや電気ヒータによって温水を生成する温水製造装置が普及している。また、熱源としてヒートポンプユニットを採用する温水製造装置も存在している。
【０２５８】
ヒートポンプユニットを採用する従来の温水製造装置は、ヒートポンプユニットにおいて冷媒として二酸化炭素を用いることが多い。しかし、従来の温水製造装置よりも効率良く温水を製造したいという要望がある。
【０２５９】
第１５グループの第１観点に係る温水製造装置は、冷媒として、後述の第１観点の冷媒を用いる。この温水製造装置は、圧縮機と、熱源側の第１熱交換器と、膨張機構と、利用側の第２熱交換器とを備える。第２熱交換器は、その内部を流れる混合冷媒と、第１の水との間で熱交換をさせて、第１の水を加熱する。
【０２６０】
この温水製造装置では、従来よく使われている二酸化炭素ではなく、冷媒として、上記の混合冷媒を用いている。これにより、効率の良い温水の製造が可能になる。
【０２６１】
第１５グループの第２観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、循環流路とをさらに備える。循環流路は、タンクと第２熱交換器との間で、第１の水を循環させる。
【０２６２】
第１５グループの第３観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、第１循環流路と、第２循環流路と、第３熱交換器と、タンクと、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器によって加熱された第１の水を、循環させる。第２循環流路は、第１循環流路とは別の循環流路である。第３熱交換器は、第１循環流路を流れる第１の水と、第２循環流路を流れる第２の水との間で熱交換をさせて、第２循環流路を流れる第２の水を加熱する。タンクは、第３熱交換器によって加熱された第２の水を貯める。
【０２６３】
第１５グループの第４観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、第１循環流路と、タンクと、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器によって加熱された第１の水を循環させる。第１循環流路の一部は、タンクの中に配置されており、第１循環流路を流れる第１の水と、タンクの中の第２の水との間で熱交換をさせることによって、タンクの中の第２の水を加熱する。
【０２６４】
第１５グループの第５観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、第１循環流路と、第３熱交換器と、第２循環流路と、第３流路と、をさらに備える。第１循環流路は、第２熱交換器とタンクとの間で、第１の水を循環させる。第２循環流路は、第３熱交換器とタンクとの間で、第１の水を循環させる。第３流路は、第１循環流路および第２循環流路とは別の流路である。第３熱交換器は、タンクから流れてくる第１の水と第３流路を流れる第３の水との間で熱交換をさせることによって、第３流路を流れる第３の水を加熱する。
【０２６５】
第１５グループの第６観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、第１循環流路と、第２流路と、をさらに備える。第１循環流路は、タンクと第２熱交換器との間で、第１の水を循環させる。第２流路は、第１循環流路とは別の流路である。第２流路の一部は、タンクの中に配置され、タンクの中の第１の水と、第２流路を流れる第２の水との間で熱交換をさせることによって、第２流路を流れる第２の水を加熱する。
【０２６６】
第１５グループの第７観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、第１の水を貯めるタンクと、第２の水が流れる流路と、をさらに備える。流路の一部は、タンクの中に配置される。第２熱交換器は、タンクの中において、タンクに貯められている第１の水を加熱する。タンクに貯められている第１の水は、流路を流れる第２の水を加熱する。
【０２６７】
第１５グループの第８観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点の温水製造装置であって、タンクと、給水源からタンクへと第１の水を流す流路と、をさらに備える。第２熱交換器は、流路を流れる第１の水を加熱する。
【０２６８】
第１５グループの第９観点に係る温水製造装置は、第１５グループの第１観点から第８観点のいずれかの温水製造装置であって、利用側の第４熱交換器と、第４循環流路と、をさらに備える。第４熱交換器は、第２熱交換器とは別の熱交換器である。第４循環流路には、冷房または暖房用の第４の水が流れる。第４熱交換器は、その内部を流れる混合冷媒と、第４循環流路を流れる第４の水との間で熱交換をさせることによって、第４の水を冷却または加熱する。
【０２６９】
（１６）第１６グループ
従来から、例えば、特開平１１−２５６３５８号公報に記載されているように、熱交換器を備える冷凍サイクル装置がある。この冷凍サイクル装置の熱交換器のように、伝熱管に銅パイプが用いられているものがある。
【０２７０】
しかし、伝熱管に銅パイプが用いられている熱交換器は、高価である。
【０２７１】
このように、熱交換器を備える冷凍サイクル装置には、材料費を削減するという課題がある。
【０２７２】
第１６グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、後述の第１観点の冷媒と、冷媒を蒸発させる蒸発器と、冷媒を凝縮させる凝縮器と、を備え、蒸発器と凝縮器のうちの少なくとも一方が、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィン及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管を有し、伝熱管の内部を流れる冷媒とフィンに沿って流れる流体に熱交換させる熱交換器であり、冷媒が、蒸発器と凝縮器とを循環して冷凍サイクルを繰り返すように構成されている。
【０２７３】
この冷凍サイクル装置では、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数のフィン及び、アルミニウム製またはアルミニウム合金製の複数の伝熱管を有していることから、例えば伝熱管に銅パイプを使う場合に比べて、熱交換器の材料費を削減することができる。
【０２７４】
第１６グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第１６グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、複数の穴を有し、複数の伝熱管が、複数のフィンの複数の穴を貫通し、複数の伝熱管の外周が、複数の穴の内周に密着している。
【０２７５】
第１６グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第１６グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、複数の伝熱管が、複数の扁平管であり、互いに隣り合う扁平管の平面部が、互いに向かい合うように配置されている。
【０２７６】
第１６グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第１６グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、波形に折り曲げられて互いに隣り合う扁平管の平面部の間に配置され、平面部に熱を伝えられるように接続されている。
【０２７７】
第１６グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第１６グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、複数のフィンの各々が、複数の切り欠きを有し、複数の扁平管が、複数のフィンの複数の切り欠きに差し込まれて複数のフィンに熱を伝えらるように接続されている。
【０２７８】
（１７）第１７グループ
従来から、１台で室内の複数の部屋の空気を調整する空気調和装置として、マルチ型の空気調和装置が知られている。
【０２７９】
マルチ型の空気調和装置は、異なる部屋に配置されている第１室内機と第２室内機とを備えている。このような空気調和装置では、第１室内機と第２室内機に冷媒を循環させるため、空気調和装置に充填される冷媒量が多くなる。
【０２８０】
室内の複数の部屋の空気を調整する空気調和装置には、空気調和装置に充填される冷媒量を削減するという課題がある。
【０２８１】
第１７グループの第１観点に係る空気調和装置は、圧縮機と、第１空気を熱交換する利用側熱交換器と、第２空気を熱交換する熱源側熱交換器と、後述の第１観点の冷媒を含み、前記圧縮機と前記利用側熱交換器と前記熱源側熱交換器とを循環して冷凍サイクルを繰り返す冷媒と、前記第１空気を室内の複数の部屋に供給する第１ダクトと、前記第１ダクトに接続され且つ前記利用側熱交換器を収納している利用側空間を有し、前記利用側熱交換器で前記冷媒と熱交換された後の前記第１空気を前記第１ダクトに送出するように構成されているケーシングと、を備える。
【０２８２】
この空気調和装置では、複数の室内機を複数の部屋に配置する空気調和装置に比べて室内側熱交換器が少なくなるので、空気調和装置に充填される冷媒量を削減することができる。
【０２８３】
第１７グループの第２観点に係る空気調和装置は、第１７グループの第１観点の空気調和装置であって、前記第１空気を前記室内から取り入れる第２ダクトと、前記ケーシングを有し、前記ケーシングを前記第２ダクトに接続し、前記室内から取り入れた前記第１空気を前記利用側熱交換器に導くように構成されている利用側ユニットと、前記熱源側熱交換器を収納し、前記利用側ユニットとは別体の熱源側ユニットとを備える、ものである。
【０２８４】
この空気調和装置では、利用側ユニットと熱源側ユニットが別体であることから、空気調和装置の設置が容易になる。
【０２８５】
第１７グループの第３観点に係る空気調和装置は、第１７グループの第１観点の空気調和装置であって、前記第１空気を室外から取り入れる第３ダクトと、前記ケーシングを有し、前記ケーシングを前記第３ダクトに接続し、前記室外から取り入れた前記第１空気を前記利用側熱交換器に導くように構成されている利用側ユニットと、前記熱源側熱交換器を収納し、前記利用側ユニットとは別体の熱源側ユニットとを備える、ものである。
【０２８６】
この空気調和装置では、利用側ユニットと熱源側ユニットが別体であることから、空気調和装置の設置が容易になる。
【０２８７】
第１７グループの第４観点に係る空気調和装置は、第１７グループの第１観点の空気調和装置であって、ケーシングに接続され、前記室内から取り入れた前記第１空気を前記利用側空間に供給する第２ダクトを備え、前記ケーシングが、室外から取り入れた前記第２空気が通過する熱源側空間と前記利用側空間と仕切って前記熱源側空間と前記利用側空間の空気の流通を遮断する仕切板を有し、前記熱源側熱交換器が、前記熱源側空間に配置されている、ものである。
【０２８８】
この空気調和装置では、１つのケーシングの中に利用側熱交換器と熱源側熱交換器が同じケーシングの中に仕切板で仕切られた利用側空間と熱源側空間に収納されていることから、限られたスペースを使って空気調和装置を設置し易くなる。
【０２８９】
（１８）第１８グループ
非共沸混合冷媒を用いた冷凍サイクルにおいて、熱源側熱交換器において一定の圧力で冷媒を蒸発させると、熱交換の能力が十分に発揮されない。
【０２９０】
第１８グループの第１観点に係る冷凍サイクルは、後述の第１観点の冷媒を用いた冷凍サイクルであって、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器と、減圧機構とを備えている。減圧機構は、蒸発器として機能している熱源側熱交換器を流れる混合冷媒を、熱源側熱交換器の入口と出口との間において減圧する。
【０２９１】
ここでは、熱源側熱交換器において冷媒が蒸発するときに、減圧機構が途中で冷媒の圧力を低下させる。これにより、一定の圧力で冷媒を蒸発させる場合に生じる熱源側熱交換器の入口、出口での蒸発温度の差を、小さくすることができる。その結果、熱交換の能力を確保することができ、冷凍サイクルの性能が向上する。
【０２９２】
第１８グループの第２観点に係る冷凍サイクルは、第１８グループの第１観点に係る冷凍サイクルであって、減圧機構は、熱源側熱交換器を流れる混合冷媒を、混合冷媒の温度勾配に応じて減圧する。
【０２９３】
第１８グループの第３観点に係る冷凍サイクルは、第１８グループの第１観点又は第２観点に係る冷凍サイクルであって、熱源側熱交換器は、第１熱交換部と、第２熱交換部と、を有している。減圧機構は、第１熱交換部と第２熱交換部との間に配置されている。
【０２９４】
第１８グループの第４観点に係る冷凍サイクルは、第１８グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクルであって、利用側熱交換器は、利用ユニットの中に配置されている。利用側熱交換器は、利用ユニットの前面側に位置する第３熱交換部と、利用ユニットの後面側に位置する第４熱交換部と、を有している。第３熱交換部の上部の近傍には、第４熱交換部の上部が位置している。第３熱交換部は、その上部から、利用ユニットの前面側に向かって斜め下方に延びている。第４熱交換部は、その上部から、利用ユニットの後面側に向かって斜め下方に延びている。第３熱交換部の冷媒流路の容積は、第４熱交換部の冷媒流路の容積よりも大きい。
【０２９５】
ここでは、利用ユニットの前面側に位置する第３熱交換部のほうが、第４熱交換部よりも、冷媒流路の容積が大きい。これにより、熱交換部を通過する空気の速度が速い傾向にある利用ユニットの前面側において、冷媒流路の容積が大きい第３熱交換部が、混合冷媒と空気との間で多くの熱交換を行うようになる。
【０２９６】
（１９）第１９グループ
空気調和機の制御回路は、発熱するインバータ回路などを有する。このため、特開昭６２−６９０６６号公報に示すように、制御回路を冷却することが行われている。
【０２９７】
空気調和機の冷媒として、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒が用いられると、Ｒ３２冷媒よりも効率が悪いものもある。このため、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を用いた空気調和機においては、圧縮機の消費電力が増加し、インバータ回路などの制御回路の発熱量が増える。したがって、制御回路を冷却する必要がある。
【０２９８】
第１９グループの第１観点に係る空気調和機は、プリント基板と、冷媒ジャケットを備える。プリント基板には、パワー素子が取り付けられる。冷媒ジャケットには、パワー素子が熱的に接続される。冷媒ジャケットには、冷媒が流通する。冷媒ジャケットを流通する冷媒によってパワー素子が冷却される。冷媒は、後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒である。
【０２９９】
第１９グループの第２観点に係る空気調和機は、第１９グループの第１観点の空気調和機であって、冷凍サイクルを行う冷媒回路、をさらに備える。冷媒ジャケットを流通する冷媒は、冷媒回路を循環する。
【０３００】
第１９グループの第３観点に係る空気調和機は、第１９グループの第１観点の空気調和機であって、冷凍サイクルを行う冷媒回路、をさらに備える。冷媒ジャケットは、冷媒を封入するパイプを有する。パイプは、冷媒回路と冷媒を授受しない。
【０３０１】
（２０）第２０グループ
近年の環境保護への意識の高まりを受け、低い地球温暖化係数（ＧＷＰ）を有する冷媒を使用した空気調和機が必要となる。その際に、空気調和機が、快適性を維持したまま除湿運転を実行可能であることが望ましい。
【０３０２】
第２０グループの第１観点に係る空気調和機は、圧縮機、室外熱交換器、減圧器、第１室内熱交換器、除湿用減圧装置、および第２室内熱交換器が環状に接続された冷媒回路、を備える。空気調和機は、減圧器を開状態にして除湿用減圧装置により除湿運転を行う。空気調和機では、冷媒として後述の第１観点〜第４２観点のいずれかの冷媒が使用される。
【０３０３】
第２０グループの第２観点に係る空気調和機は、第２０グループの第１観点の空気調和機であって、除湿用減圧装置が、第１室内熱交換器と第２室内熱交換器との間に配置される。
【０３０４】
第２０グループの第３観点に係る空気調和機は、第２０グループの第１観点又は第２観点の空気調和機であって、除湿用減圧装置が、電磁弁である。
【０３０５】
第２０グループの第４観点に係る空気調和機は、第２０グループの第１観点又は第２観点の空気調和機であって、除湿用減圧装置が、膨張弁である。
【０３０６】
（２１）第２１グループ
従来から除湿機能を備える空気調和機は、種々開発されている。例えば、室内側熱交換器を２つの熱交換器に分割し、これら２つの熱交換器を直列に接続している空気調和機が存在する。室内側熱交換器である２つの熱交換器は、除湿時に、一方で冷媒が凝縮され、他方で冷媒が蒸発される。
【０３０７】
しかしながら、このような空気調和機では、室内側熱交換器と室内側熱交換器の冷媒の流れを制御する機構が複雑になる。
【０３０８】
このような除湿機能を有する空気調和機には、冷媒回路の構成を簡略化するという課題がある。
【０３０９】
第２１グループの第１観点に係る空気調和機は、後述の第１観点の冷媒と、冷媒を圧縮する圧縮機と、冷媒を蒸発域で蒸発させる第１熱交換器と、冷媒を減圧する減圧部と、冷媒を凝縮させる第２熱交換器とを有する冷媒回路と、を備え、第１熱交換器の全体を蒸発域とする第１熱交換器で熱交換された空気を室内に吹き出す第１運転と、第１熱交換器の一部分のみを蒸発域とする第１熱交換器で熱交換された空気を室内に吹き出す第２運転とを切り換えられるように構成されている。
【０３１０】
この空気調和機は、冷媒を蒸発域で蒸発させて除湿することができ且つ簡略化された冷媒回路を有する。
【０３１１】
第２１グループの第２観点に係る空気調和機は、第２１グループの第１観点の空気調和機であって、第１熱交換器が、補助熱交換器であり、補助熱交換器の風下に主熱交換器を備え、補助熱交換器の全体を蒸発域として補助熱交換器と主熱交換器で熱交換された空気を室内に吹き出す第１運転と、第１熱交換器の一部分のみを蒸発域として補助熱交換器と主熱交換器で熱交換された空気を室内に吹き出す第２運転とを切り換えられるように構成されている、ものである。
【０３１２】
この空気調和機は、冷房運転において、除湿運転のためのＣＯＰの悪化を抑制することができる。
【０３１３】
第２１グループの第３観点に係る空気調和機は、第２１グループの第１観点または第２観点の空気調和機であって、室内を除湿するための除湿運転モードにおいて、負荷に応じ、第１運転から第２運転に切り替わるように構成されている、ものである。
【０３１４】
この空気調和機は、除湿運転モードを選択して運転が開始されるときに負荷が大きい場合、第１運転でも第１熱交換器の温度が低いため、十分な除湿が可能であるので、第１運転を開始することで、効率良く、除湿と冷房を同時に行うことが可能である。そして、室内の温度が低下して、負荷が小さくなってくると、第１運転では、蒸発温度が高くなって除湿できなくなるため、その時点で第２運転に切り換える。これにより、除湿運転のためのＣＯＰ悪化の影響を抑えることができる。
【０３１５】
第２１グループの第４観点に係る空気調和機は、第２１グループの第３観点の空気調和機であって、負荷を、設定温度と、第１熱交換器が熱交換する室内の空気の温度との差に基づいて検知する、ものである。
【０３１６】
第２１グループの第５観点に係る空気調和機は、第２１グループの第３観点または第４観点の空気調和機であって、負荷を、圧縮機の周波数に基づいて検知する、ものである。
【０３１７】
第２１グループの第６観点に係る空気調和機は、第２１グループの第１観点から第５観点のいずれかの空気調和機であって、室内を除湿するための除湿運転モードにおいて、第１熱交換器における冷媒の蒸発温度が所定温度よりも低い場合には、第１運転から第２運転には切り替えずに第１運転を行うように構成されている、ものである。
【０３１８】
この空気調和機は、負荷が所定値以下まで小さくなったときに、蒸発温度が所定値より低いので、第１運転から第２運転に切り換えなくても除湿できる。
【０３１９】
第２１グループの第７観点に係る空気調和機は、第２１グループの第１観点から第６観点のいずれかの空気調和機であって、第２運転では、第１熱交換器の一部分以外の部分が、冷媒が蒸発温度以上になっている過熱域である、ものである。
【０３２０】
（２２）第２２グループ
低地球温暖化係数の冷媒を用いて高効率な運転を実現する冷媒回路の構成については、これまで十分に提案されていない。
【０３２１】
第２２グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機と、熱源側熱交換器と、膨張機構と、利用側熱交換器と、を含む冷媒回路を備える。冷媒回路には、後述の第１観点の冷媒が封入される。少なくとも所定の運転時に、熱源側熱交換器及び利用側熱交換器の少なくとも一方における、冷媒の流れと冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
【０３２２】
第２２グループの第１観点の冷凍サイクル装置では、低地球温暖化係数の後述の第１観点の冷媒を用いて、熱交換器を有効に利用した高効率な運転が実現される。
【０３２３】
第２２グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
【０３２４】
第２２グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点又は第２観点の冷凍サイクル装置であって、熱源側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、熱源側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
【０３２５】
ここでは、温度グライドの影響で凝縮器の出口側で冷媒と熱媒体との温度差が取りにくくなる冷媒が用いられる場合であっても、凝縮器の入口から出口まで温度差が比較的確保されやすく、高効率な冷凍サイクル装置の運転を実現できる。
【０３２６】
第２２グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点から第３観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を蒸発器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
【０３２７】
第２２グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点から第４観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、利用側熱交換器を凝縮器として用いる冷凍サイクル装置の運転時に、利用側熱交換器における、冷媒の流れと、冷媒と熱交換する熱媒体の流れとが対向流である。
【０３２８】
第２２グループの第６観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は空気である。
【０３２９】
第２２グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第２２グループの第１観点から第５観点のいずれかの冷凍サイクル装置であって、熱媒体は液体である。
【０３３０】
（２３）第２３グループ
GWPが十分に小さい冷媒として後述の第１観点の冷媒を用いた冷凍サイクル装置において、圧力損失を抑制するために液側冷媒連絡配管やガス側冷媒連絡配管の管外径が大きくなり、それがコスト増大を招来する虞がある。
【０３３１】
本開示の内容は、上述した点に鑑みたものであり、後述の第１観点の冷媒を用いる場合において、コストの増大を抑制した冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。
【０３３２】
第２３グループの第１観点に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源側熱交換器、減圧部、液側冷媒連絡配管、利用側熱交換器、ガス側冷媒連絡配管が接続された冷媒回路を有する冷凍サイクル装置であって、後述の第１観点の冷媒が使用されており、液側冷媒連絡配管およびガス側冷媒連絡配管が、アルミニウムまたはアルミニウム合金製である。
【０３３３】
この冷凍サイクル装置では、後述の第１観点の冷媒を使用するに当たり、圧力損失抑制のために液側冷媒連絡配管およびガス側冷媒連絡配管の径を大きくする場合でも、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管を使用することによって、コストの増大を抑制することできる。
【０３３４】
第２３グループの第２観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管の肉厚が、前記冷凍サイクル装置と同じ定格冷凍能力の冷凍サイクル装置に使用される銅または銅合金製の液側冷媒連絡配管の肉厚以上である。また、ガス側冷媒連絡配管の肉厚は、前記冷凍サイクル装置と同じ定格冷凍能力の冷凍サイクル装置に使用される銅または銅合金製のガス側冷媒連絡配管の肉厚以上である。
【０３３５】
第２３グループの第３観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管の外径は、前記冷凍サイクル装置と同じ定格冷凍能力の冷凍サイクル装置に使用される銅または銅合金製の液側冷媒連絡配管の外径以上である。また、ガス側冷媒連絡配管の外径は、前記冷凍サイクル装置と同じ定格冷凍能力の冷凍サイクル装置に使用される銅または銅合金製のガス側冷媒連絡配管の外径以上である。
【０３３６】
第２３グループの第４観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管の外径は、前記冷凍サイクル装置と同じ定格冷凍能力の冷凍サイクル装置に使用される銅または銅合金製の液側冷媒連絡配管の外径と同じである。
【０３３７】
第２３グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第３観点の冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管の外径の範囲が６．４ｍｍ〜１２．７ｍｍである。また、ガス側冷媒連絡配管の外径の範囲が１２．７ｍｍ〜２５．４ｍｍである。
【０３３８】
第２３グループの第６観点に係る冷凍採掘装置は、第２３グループの第５観点に係る冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が８．５ｋＷ以上１０．０ｋＷ以下であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管の外径が１９．１ｍｍである。
【０３３９】
第２３グループの第７観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第５観点の冷凍サイクル装置であって、冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上２８ｋＷ以下であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管の外径が２５．４ｍｍである。
【０３４０】
第２３グループの第８観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が２５．０ｋＷ以上であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管の外径が２５．４ｍｍ、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１９．０ｋＷ以上２５．０ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管の外径が２２．２ｍｍ、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が８．５ｋＷ以上１９．０ｋＷ以下であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の外径が１９．１ｍｍであり、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．０ｋＷ以上８．５ｋＷ未満であり、且つ、前記ガス側冷媒連絡配管の外径が１５．９ｍｍ、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．０ｋＷ未満であり、且つ、ガス側冷媒連絡配管の外径が１２．７ｍｍ、
のいずれかである。
【０３４１】
第２３グループの第９観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第１観点の冷凍サイクル装置であって、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が１９．０ｋＷ以上であり、且つ、前記液側冷媒連絡配管の外径が１２．７ｍｍ、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．０ｋＷ以上１９．０ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管の外径が９．５ｍｍ、或いは、
冷凍サイクル装置の定格冷凍能力が５．０ｋＷ未満であり、且つ、液側冷媒連絡配管の外径が６．４ｍｍ、
のいずれかである。
【０３４２】
第２３グループの第１０観点に係る冷凍サイクル装置は、第２３グループの第１観点から第９観点のいずれか１つの冷凍サイクル装置であって、液側冷媒連絡配管およびガス側冷媒連絡配管に使用される材料が、日本工業規格「ＪＩＳ  Ｈ  ４０８０」で定められるＡ３００３ＴＤ、Ａ３００３ＴＤＳ−Ｏ、Ａ３００５ＴＤＳ−Ｏ及びＡ６０６３ＴＤＳ−Ｔ８４のいずれかである。
【０３４３】
（２４）第２４グループ
低地球温暖化係数の冷媒を用いた冷凍サイクルにおいて、電力負荷の平準化をいかに実現するかについてはこれまで十分に提案されていない。
【０３４４】
第２４グループの第１観点にかかる蓄熱装置は、蓄熱槽と、蓄熱用熱交換器と、を備える。蓄熱槽には、蓄熱媒体が貯留されている。蓄熱用熱交換器は、蓄熱槽の蓄熱媒体に浸漬される。蓄熱用熱交換器は、冷媒供給装置に接続される。蓄熱用熱交換器は、冷媒供給装置から供給される後述の第１観点の冷媒により蓄熱媒体を冷却する。
【０３４５】
第２４グループの第１観点の蓄熱装置では、冷媒供給装置から供給される低地球温暖化係数の後述の第１観点の冷媒を用いて蓄熱媒体を冷却して蓄熱槽に冷熱を貯留し、もって電力負荷の平準化に寄与することができる。
【０３４６】
（２５）第２５グループ
従来の冷凍装置として、例えば、高温側（一次側）の冷凍サイクルと低温側（二次側）の冷凍サイクルとを備えた装置が存在する。例えば、高温側の冷凍サイクルの冷媒としてＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２など）、ＨＦＯ冷媒などを使用し、低温側の冷凍サイクルの冷媒として二酸化炭素冷媒を使用する二元冷凍装置が存在する。  二元冷凍装置などの２つのサイクルを組み合わせた冷凍装置において、さらなる効率のよい運転が求められている。
【０３４７】
第２５グループの第１観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第1サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１吸熱器と第２放熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１吸熱器を流れる第１冷媒と、第２放熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、後述の第１観点の冷媒である。
【０３４８】
ここでは、後述の第１観点の冷媒を採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。
【０３４９】
第２５グループの第２観点に係る冷凍装置は、第１サイクルと、第２サイクルとを備える。第１サイクルは、第１圧縮機、第１放熱器、第１膨張機構および第１吸熱器が接続されている。第１サイクルでは、第１冷媒が循環する。第２サイクルは、第２放熱器および第２吸熱器が接続されている。第２サイクルでは、第２冷媒が循環する。第１放熱器と第２吸熱器とは、熱交換器である。この熱交換器は、第１放熱器を流れる第１冷媒と、第２吸熱器を流れる第２冷媒との間で、熱交換をさせる。第１冷媒および第２冷媒の少なくとも一方は、後述の第１観点の冷媒である。
【０３５０】
ここでは、後述の第１観点の冷媒を採用することによって、熱交換器における熱交換の効率を向上させることが可能になる。
【０３５１】
第２５グループの第３観点に係る冷凍装置は、第２５グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、二酸化炭素である。
【０３５２】
第２５グループの第４観点に係る冷凍装置は、第２５グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、上記の混合冷媒である。
【０３５３】
第２５グループの第５観点に係る冷凍装置は、第２５グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、Ｒ３２である。第２冷媒は、上記の混合冷媒である。
【０３５４】
第２５グループの第６観点に係る冷凍装置は、第２５グループの第１観点に係る冷凍装置であって、第１サイクルの第１放熱器を流れる第１冷媒は、外気に対して熱を放出する。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、液媒体である。
【０３５５】
第２５グループの第７観点に係る冷凍装置は、第２５グループの第２観点に係る冷凍装置であって、第２サイクルは、さらに第２圧縮機および第２膨張機構が接続されたサイクルである。第１サイクルの第１吸熱器を流れる第１冷媒は、外気から熱を奪う。第１冷媒は、上記の混合冷媒である。第２冷媒は、混合冷媒よりも所定温度における飽和圧力が低い冷媒である。
【０３５６】
（２６）上記の各グループにおける冷媒の詳細
上記の第１〜第２５グループそれぞれで、冷媒として、第１観点の冷媒を採用する。第１観点の冷媒は、以下の、第１の冷媒Ｘ、第２の冷媒Ｙ、第３の冷媒Ａ、第４の冷媒Ｂ、第５の冷媒Ｃ、第６の冷媒Ｄ、あるいは、第７の冷媒Ｅである。
【０３５７】
第１の冷媒Ｘは、CO2、トランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）を含む。
【０３５８】
第２の冷媒Ｙは、シス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(Z)）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）を含む。
【０３５９】
第３の冷媒Ａは、トランス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（HFC-32）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）を含む。
【０３６０】
第４の冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含み。
【０３６１】
第５の冷媒Ｃは、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含む。
【０３６２】
第６の冷媒Ｄは、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、並びに、１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）及びテトラフルオロエチレン（ＦＯ−１１１４）の少なくとも一種を含む。
【０３６３】
第７の冷媒Ｅは、ジフルオロメタン（R32）、二酸化炭素（CO2）、ペンタフルオロエタン（R125）、1,1,1,2-テトラフルオロエタン（R134a）、及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（R1234yf）を含む。
【０３６４】
好ましくは、上記の第１〜第２５グループそれぞれで、冷媒として、以下の第２観点〜第４２観点のいずれかの冷媒を採用する。
【０３６５】
（２６−１）第１の冷媒Ｘ
第２観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにトランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）を含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされ、
曲線KLは、
座標（x, 0.0049x2-0.8842x+61.488, -0.0049x2-0.1158x+38.512）
で表わされる。
【０３６６】
第３観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにトランス−１，２−ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（R32）及び２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（R1234yf）を含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦1.3のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.3＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされる。
【０３６７】
第４観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.2, -1.1111w2-3.1667w+31.9, 1.1111w2+2.1667w+49.9）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされる。
【０３６８】
第５観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線GO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3w+27.7, -0.2778w2-4w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線GN、曲線NO、及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
かつ
曲線GOは、
0＜w≦0.6のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824 , 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され、
曲線OPは、
0＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0074w2-0.0133w+0.0064)x2+(-0.5839w2+1.0268w-0.7103)x+11.472w2-17.455w+40.07, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+44.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点P（51.7, -0.2381w2+1.881w+20.186, 0.2381w2-2.881w+28.114）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.000463w2+0.0024w-0.0011)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.
749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点P（51.7, -0.0667w2+0.8333w+21.633, 0.0667w2-1.8333w+26.667）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, 0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.0006258w2+0.0066w-0.0153)x2+(0.0516w2-0.5478w+0.9894)x-1.074w2+11.651w+10.992, 100-w-x-y）
で表わされる。
【０３６９】
第６観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の３点をそれぞれ結ぶ曲線GO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GOは、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3.0w+27.7, -0.2.778w2-4.0w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線GN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824 , 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され
1.2＜w≦1.3のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.1081w2-5.169w+58.447, 0.0, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.3＜w≦4.0のとき、
点Ｍ（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点B’（ 36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18. 2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40. 1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標(x, (0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y)
で表わされる。
【０３７０】
第７観点の冷媒は、冷媒Ｘであって、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含み、
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされる。
【０３７１】
（２６−２）第２の冷媒Ｙ
第８観点の冷媒は、冷媒Ｙであって、
HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.5質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が47.0〜40.5質量%である。
【０３７２】
第９観点の冷媒は、冷媒Ｙであって、
HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(Z)の含有割合が41.0〜49.2質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が59.0〜50.8質量%である。
【０３７３】
第１０観点の冷媒は、第８観点又は第９観点の冷媒Ｙであって、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられる。
【０３７４】
第１１観点の冷媒は、第８観点〜第１０観点のいずれかの冷媒Ｙであって、
HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３７５】
第１２観点の冷媒は、第８観点〜第１１観点のいずれかの冷媒Ｙであって、
R134a、R22、R12、R404A、R407A、R407C、R407F、R407H、R410A、R413A、R417A、R422A、R422B、R422C、R422D、R423A、R424A、R426A、R427A、R428A、R430A、R434A、R437A、R438A、R448A、R449A、R449B、R449C、R450A、R452A、R452B、R454A、R452B、R454C、R455A、R465A、R502、R507、R513A、R513B、R515A又はR515B
の代替冷媒として用いられる。
【０３７６】
第１３観点の冷媒は、第８観点〜第１２観点のいずれかの冷媒Ｙであって、水、トレーサー、紫外線蛍光染料、安定剤及び重合禁止剤からなる群より選択される少なくとも１種の物質を含有する。
【０３７７】
第１４観点の冷媒は、第８観点〜第１３観点のいずれかの冷媒Ｙであって、更に、冷凍機油を含有し、冷凍装置用作動流体として用いられる。
【０３７８】
第１５観点の冷媒は、第１４観点の冷媒Ｙであって、冷凍機油は、
ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも１種のポリマー、
を含有する。
【０３７９】
（２６−３）第３の冷媒Ａ
第１６観点の冷媒は、冷媒Ａであって、トランス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（HFC-32）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）を含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=10.1/18.0/71.9質量%）及び
点D（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=27.8/18.0/54.2質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８０】
第１７観点の冷媒は、第１６観点の冷媒Ａであって、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点E（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=15.2/14.3/70.5質量%）及び
点F（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=31.1/14.3/54.6質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８１】
第１８観点の冷媒は、冷媒Ａであって、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点P（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=45.6/1.0/53.4質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点Q（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/24.8/74.2質量%）、
点R（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/29.2/69.8質量%）及び
点S（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=6.5/29.2/64.3質量%）、
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８２】
第１９観点の冷媒は、第１６観点〜第１８観点のいずれかの冷媒Ａであって、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３８３】
（２６−４）第４の冷媒Ｂ
第２０観点の冷媒は、冷媒Ｂであって、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点D（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/57.0/42.0質量%）及び
点E（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/24.1/33.4質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８４】
第２１観点の冷媒は、第２０観点の冷媒Ｂであって、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点F（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/52.2/46.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８５】
第２２観点の冷媒は、第２０観点又は第２１観点の冷媒Ｂであって、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを含有し、該三成分の総濃度が、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上であり、且つ
該三成分の質量比が、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点H（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/35.2/63.8質量%）、
点I（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.4/29.8/42.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の6点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。
【０３８６】
第２３観点の冷媒は、第２０観点〜第２２観点のいずれかの冷媒Ｂであって、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３８７】
（２６−５）第５の冷媒Ｃ
第２４観点の冷媒は、冷媒Ｃであって、前記冷媒が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が35.0〜65.0質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が65.0〜35.0質量%である。
【０３８８】
第２５観点の冷媒は、第２４観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜53.5質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が58.7〜46.5質量%である。
【０３８９】
第２６観点の冷媒は、第２４観点又は第２５観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３９０】
第２７観点の冷媒は、冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が40.5〜49.2質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が59.5〜50.8質量%である。
【０３９１】
第２８観点の冷媒は、第２７観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３９２】
第２９観点の冷媒は、第２７観点又は第２８観点の冷媒Ｃであって、蒸発温度が-75〜-5℃である。
【０３９３】
第３０観点の冷媒は、冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜39.8質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が68.9〜60.2質量%である。
【０３９４】
第３１観点の冷媒は、第３０観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜37.9質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が68.9〜62.1質量%である。
【０３９５】
第３２観点の冷媒は、第３０観点又は第３１観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３９６】
第３３観点の冷媒は、第３０観点〜第３２観点のいずれかの冷媒Ｃであって、蒸発温度が-75〜-5℃である。
【０３９７】
第３４観点の冷媒は、冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が21.0〜28.4質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が79.0〜71.6質量%である。
【０３９８】
第３５観点の冷媒は、第３４観点の冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる。
【０３９９】
第３６観点の冷媒は、冷媒Ｃであって、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、
HFO-1132(E)の含有割合が12.1〜72.0質量%であり、
HFO-1234yfの含有割合が87.9〜28.0質量%である。
【０４００】
（２６−６）第６の冷媒Ｄ
第３７観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＯ−１１３２ａを含有する。
【０４０１】
第３８観点の冷媒は、第３７観点の冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａの合計量を１００質量％として、１５．０〜２４．０質量％のＨＦＣ−３２、及び１．０〜７．０質量％のＨＦＯ−１１３２ａを含有する。
【０４０２】
第３９観点の冷媒は、第３７観点の冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａの合計量を１００質量％として、１９．５〜２３．５質量％のＨＦＣ−３２、及び３．１〜３．７質量％のＨＦＯ−１１３２ａを含有する。
【０４０３】
第４０観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｒ（21.80, 3.95, 74.25）、
点Ｓ（21.80, 3.05, 75.15）、及び
点Ｔ（20.95, 75.30, 3.75）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＲＳ、ＳＴ及びＴＲで囲まれる三角形の範囲内又は前記線分上にある。
【０４０４】
第４１観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｌ（74.0, 19.9, 6.1）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＬＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ及びＢＬで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ上を除く）にあり、
前記線分ＬＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ及びＢＬが直線である。
【０４０５】
第４２観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｐ（59.1, 23.2, 17.7）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）、及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＰＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＰＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐが直線である。
【０４０６】
第４３観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｍ（74.0, 19.5, 6.5）、
点Ｉ（62.9, 15.5, 21.6）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の４点をそれぞれ結ぶ線分ＭＩ、ＩＪ、ＪＢ及びＢＭで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ上を除く）にあり、
前記線分ＭＩは、
座標（y=0.006x2+1.1837x-35.264）で表わされ、
前記線分ＩＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ及びＢＭが直線である。
【０４０７】
第４４観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＪ、ＪＢ’及びＢ’Ｑで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＱＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ’及びＢ’Ｑが直線である。
【０４０８】
第４５観点の冷媒は、冷媒Ｄであって、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｕ（59.0, 5.5, 35.5）、及び
点Ｖ（52.5, 8.4, 39.1）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＵ、ＵＶ及びＶＱで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ＶＱは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＵＶは、
座標（y=0.0026x2-0.7385x+39.946）で表わされ、
前記線分ＱＵが直線である。
【０４０９】
（２６−７）第７の冷媒Ｅ
第４６観点の冷媒は、冷媒Ｅであって、冷媒において、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする場合、
R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、座標（a,b,c）が、
１−１−１）  43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((-2.2857x+87.314)r2+(1.7143x-55.886)r+(-0.9643x+55.336), (2.2857x-112.91)r2+(-1.7143x+104.69)r+(-0.25x+11.05), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−１−２）  43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-c, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2857x+8.5143)r2+(0.5x-10.9)+(-0.8571x+52.543), (-0.2857x+4.5143)r2+(0.5x+0.9)r+(-0.7143x+33.586), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）、又は
１−２−１）  46.5≧x≧43.8、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((1.1852x-64.711)r2+(-0.7407x+51.644)r+(-0.5556x+37.433), (-2.3704x+91.022)r2+(2.0741x-61.244)r+(-0.963x+42.278), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−２−２）  46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((0.2963x-16.978)r2+(-0.3704x+27.222)r+(-0.5185x+37.711), -8.0r2+22.8r+(-0.5185x+25.011), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜１.0Q及びQA上の点は除く）、
１−３−１）  50≧x≧46.5、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5(-9.6r2+17.2r+(-0.6571x+42.157), -19.2r2+(0.2286x+24.571)r+(-0.6286x+26.729), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
１−３−２）  50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2286x+7.4286)r2+(0.4x-8.6)r+(-0.8x+50.8), (0.2286x-18.629)r2+(-0.2857x+36.086)r+(-0.4286x+20.829), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）。
【０４１０】
第４７観点の冷媒は、冷媒Ｅであって、冷媒において、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする場合、
R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、座標（a,b,c）が、
２−１−１）43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (-1.1429x+37.257)r2+(1.2857x-38.714)r-(-1.7143x+106.89), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-1.1429x+34.057)r2+(1.0x-21.0)r+(-0.4643x+27.636), (2.2857x-119.31)r2+(-2.0x+122.0)r+(-0.3929x+19.907), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
２−１−２）43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (3.7143x-159.49)r2+(-5.0714x+222.53)r+(0.25x+25.45), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((3.4286x-138.17)r2+(-5.4286x+203.57)+(1.6071x-41.593), (-2.8571x+106.74)r2+(4.5714x-143.63)r+(-2.3929x+96.027), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
２−２−１）46.5≧x≧43、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (9.4815x-428.09)r2+(-7.1111x+329.07)r+(-0.2593x+43.156), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-8.2963x+347.38)r2+(4.8889x-191.33)r+(-0.963x+49.478), (7.1111x-330.67)r2+(-4.1481x+216.09)r+(-0.2593x+14.056), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
２−２−２）46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (-4.7407x+210.84)r2+(6.963x-304.58)r+(-3.7407x+200.24), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((0.2963x-0.9778)r2+(0.2222x-43.933)r+(-0.7778x+62.867), (-0.2963x-5.4222)r2+(-0.0741x+59.844)r+(-0.4444x+10.867), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
２−３−１）50≧x≧46.5、かつ0.37≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.37(0.0, (-35.714x+1744.0)r2+(23.333x-1128.3)r+(-5.144x+276.32), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.37((11.905x-595.24)r2+(-7.6189x+392.61)r+(0.9322x-39.027), (-27.778x+1305.6)r2+(17.46x-796.35)r+(-3.5147x+166.48),100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.37(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.37Fr=0.25〜0.37上の点は除く）、又は
２−３−２）50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (2.2857x-115.89)r2+(-3.0857x+162.69)r+(-0.3714x+43.571), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((-3.2x+161.6)r2+(4.4571x-240.86)r+(-2.0857x+123.69), (2.5143x-136.11)r2+(-3.3714x+213.17)r+(0.5429x-35.043), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）。
【０４１１】
第４８観点の冷媒は、第４６観点又は第４７観点の冷媒Ｅであって、冷媒が、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの合計を、前記冷媒全体に対して99.5質量%以上含有する。
【０４１２】
（２７）上記の冷媒を用いる各グループの技術の特徴
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１グループの技術によれば、冷凍サイクル装置内の潤滑性を良好にすることが可能である。
【０４１３】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２グループの技術によれば、冷凍サイクルを行う場合の潤滑性を良好にすることが可能である。
【０４１４】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第３グループの技術によれば、冷凍サイクルを行うことが可能である。
【０４１５】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第４グループの技術によれば、冷媒漏洩時においても電装品ユニットに到達させにくくすることが可能である。
【０４１６】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第５グループの技術によれば、冷凍サイクルの運転効率を向上させることが可能になる。
【０４１７】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第６グループの技術によれば、連絡配管の損傷を抑制させることが可能である。
【０４１８】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第７グループの技術によれば、仮に当該冷媒の漏洩が生じたとしても電熱装置における発火を抑制できる。
【０４１９】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第８グループの技術によれば、冷凍サイクルを行うことが可能である。
【０４２０】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第９グループの技術によれば、能力の低下を小さく抑えることが可能である。
【０４２１】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１０グループの技術によれば、空調負荷に応じて圧縮機のモータ回転数を変更することができるので、圧縮機の高効率化が可能である。
【０４２２】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１１グループの技術によれば、エネルギー効率を良好にすることが可能である。
【０４２３】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１２グループの技術によれば、圧縮機のモータとして誘導モータを採用することによって、比較的低コストで高出力化が可能となる。
【０４２４】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１３グループの技術によれば、空調負荷に応じて、当該冷媒を圧縮する圧縮機のモータ回転数を変更することができるので、高い通年エネルギー消費効率［Annual Performance Factor (APF)］を実現することができる。
【０４２５】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１４グループの技術によれば、環境保護に配慮した空調機を提供することができる。
【０４２６】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１５グループの技術によれば、効率的に温水を製造することが可能である。
【０４２７】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１６グループの技術によれば、熱交換器の材料費を削減することが可能である。
【０４２８】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１７グループの技術によれば、空気調和装置に充填される冷媒量を削減することが可能になる。
【０４２９】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１８グループの技術によれば、熱源側熱交換器の熱交換の能力を向上させることが可能である。
【０４３０】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第１９グループの技術によれば、制御回路を冷却することが可能である。
【０４３１】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２０グループの技術によれば、再熱除湿運転を適正に行うことが可能である。
【０４３２】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２１グループの技術によれば、冷媒を蒸発域で蒸発させて除湿することが可能であり、且つ、冷媒回路の構成を簡略化することが可能である。
【０４３３】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２２グループの技術によれば、高効率な運転を実現することが可能である。
【０４３４】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２３グループの技術によれば、圧力損失抑制のために液側冷媒連絡配管およびガス側冷媒連絡配管の径を大きくする場合でも、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管を使用することによって、コストの増大を抑制することできる。
【０４３５】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２４グループの技術によれば、蓄熱槽に冷熱を貯留することが可能である。
【０４３６】
GWPが十分に小さい上記のいずれかの冷媒を用いる第２５グループの技術によれば、熱交換の効率を向上させることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【０４３７】
【図１Ａ】燃焼速度の測定に用いた装置の模式図である。
【図１Ｂ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が100質量%となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｃ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が99.4質量%（CO2含有割合が0.6質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｄ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が98.8質量%（CO2含有割合が1.2質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｅ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が98.7質量%（CO2含有割合が1.3質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｆ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が97.5質量%（CO2含有割合が2.5質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｇ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が96質量%（CO2含有割合が4質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｈ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が94.5質量%（CO2含有割合が5.5質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｉ】R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が93質量%（CO2含有割合が7質量％）となる3成分組成図に、本開示の冷媒を規定する点及び線分を示した図である。
【図１Ｊ】燃焼性（可燃又は不燃）の判別をするための実験装置の模式図である。
【図２Ａ】トランス-1,2-ジフルオロエチレン（HFO-1132(E)）、ジフルオロメタン（HFC-32）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）の三角組成図における、冷媒Ａ１に含有されるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの質量比（点A、B、C及びDの4点を通る図形で囲まれた領域、及び点A、B、E及びFの4点を通る図形で囲まれた領域）を示す図である。
【図２Ｂ】HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三角組成図における、冷媒Ａ２に含有されるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの質量比（点P、B、Q、R及びSの5点を通る図形で囲まれた領域）を示す図である。
【図２Ｃ】HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三角組成図における、冷媒Ｂに含有されるHFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの質量比（点A、B、C、D及びEの5点を通る図形で囲まれた領域、点A、B、C、F及びGの5点を通る図形で囲まれた領域、並びに点A、B、C、H、I及びGの6点を通る図形で囲まれた領域）を示す図である。
【図２Ｄ】本開示の第１形態及び第２形態の冷媒Ｄの組成を説明するための３成分組成図である。図２Ｄの拡大図中、第１形態の冷媒Ｄの最大組成はＸで示される四角形の範囲内又は前記四角形の線分上である。図２Ｄの拡大図中、第１形態の好ましい冷媒の組成はＹで示される四角形の範囲内又は前記四角形の線分上である。また、図２Ｄの拡大図中、第２形態の冷媒Ｄの組成は線分ＲＳ、ＳＴ及びＴＲで囲まれる三角形の範囲内又は前記線分上である。
【図２Ｅ】本開示の第３形態から第７形態の冷媒Ｄの組成を説明するための３成分組成図である。
【図２Ｆ】燃焼性試験に用いた装置の模式図である。
【図２Ｇ】対向流型の熱交換器の一例を示す概略図である。
【図２Ｈ】対向流型の熱交換器の一例を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は斜視図である。
【図２Ｉ１】本開示の冷凍機における冷媒回路の一態様を示す概略図である。
【図２Ｉ２】図２Ｈの冷媒回路の変形例を示す概略図である。
【図２Ｉ３】図２Ｉ１の冷媒回路の変形例を示す概略図である。
【図２Ｉ４】図２Ｉ１の冷媒回路の変形例を示す概略図である。
【図２Ｉ５】オフサイクルデフロストを説明する概略図である。
【図２Ｉ６】加熱デフロストを説明する概略図である。
【図２Ｉ７】逆サイクルホットガスデフロストを説明する概略図である。
【図２Ｉ８】正サイクルホットガスデフロストを説明する概略図である。
【図２Ｊ】冷媒Ｅに関し、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、表２０６〜２０９に示されるASHRAE不燃限界点と点Fr=0.25と点Pr=0.25とを結んだ直線Fr=0.25Pr=0.25を示した図である。
【図２Ｋ】冷媒Ｅに関し、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、表２０６〜２０９に示されるASHRAE不燃限界点と点Fr=0.375と点Pr=0.375とを結んだ直線Fr=0.375Pr=0.375を示した図である。
【図２Ｌ】冷媒Ｅに関し、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、表２０６〜２０９に示されるASHRAE不燃限界点と点Fr=0.5と点Pr=0.5とを結んだ直線Fr=0.5Pr=0.5を示した図である。
【図２Ｍ】冷媒Ｅに関し、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、表２０６〜２０９に示されるASHRAE不燃限界点と点Fr=0.75と点Pr=0.75とを結んだ直線Fr=0.75Pr=0.75を示した図である。
【図２Ｎ】冷媒Ｅに関し、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、表２０６〜２０９に示されるASHRAE不燃限界点と点Fr=1.0と点Pr=1.0とを結んだ直線Fr=1.0Pr=1.0を示した図である。
【図２Ｏ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が41質量％のときにおける、点A、Or=0.25〜1、Dr=0.25〜1、Cr=0.25〜1、Fr=0.25〜1、Pr=0.25〜1及びQを示す三角図である。
【図２Ｐ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が43.8質量％のときにおける、点A、Or=0.25〜1、Dr=0.25〜1、Cr=0.25〜1、Fr=0.25〜1、Pr=0.25〜1及びQを示す三角図である。
【図２Ｑ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が46.5質量％のときにおける、点A、Or=0.25〜1、Dr=0.25〜1、Cr=0.25〜1、Fr=0.25〜1、Pr=0.25〜1及びQを示す三角図である。
【図２Ｒ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が50.0質量％のときにおける、点A、Or=0.25〜1、Dr=0.25〜1、Cr=0.25〜1、Pr=0.25〜1及びQを示す三角図である。
【図２Ｓ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が46.5質量％のときにおける、点Dr=0.25〜1、Ｃr＝0.25〜1、Ｆr=0.25〜0.37、Ｆr=0.5〜1、Ｐr=0.25〜0.37、Ｐr=0.50〜1及びＱを示す三角図である。
【図２Ｔ】冷媒Ｅに関し、R1234yfの濃度が50.0質量％のときにおける、点Dr=0.25〜1、Ｃr=0.25〜1、Ｆr=0.25〜0.37、Ｆr=0.37〜1、Ｐr=0.25〜0.37、Ｐr=0.37〜1及びＱを示す三角図である。
【図３Ａ】第３グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｂ】第３グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｃ】第３グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｄ】第３グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｅ】第３グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｆ】第３グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｇ】第３グループの技術の第４実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｈ】第３グループの技術の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｉ】第３グループの技術の第５実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｊ】第３グループの技術の第５実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｋ】第３グループの技術の第６実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｌ】第３グループの技術の第６実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｍ】第３グループの技術の第７実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｎ】第３グループの技術の第７実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｏ】第３グループの技術の第８実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｐ】第３グループの技術の第８実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｑ】第３グループの技術の第９実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｒ】第３グループの技術の第９実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｓ】第３グループの技術の第１０実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｔ】第３グループの技術の第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｕ】第３グループの技術の第１１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｖ】第３グループの技術の第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図３Ｗ】第３グループの技術の第１２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図３Ｘ】第３グループの技術の第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図４Ａ】第４グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図４Ｂ】第４グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図４Ｃ】第４グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図４Ｄ】第４グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す斜視図である。
【図４Ｅ】第４グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの概略外観正面図である。
【図４Ｆ】第４グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの概略側面図である。
【図４Ｇ】第４グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの内部の概略構造を示す側面視断面図である。
【図４Ｈ】第４グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る室内ユニットの概略外観正面図である。
【図４Ｉ】第４グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る室内ユニットの内部構造を示す概略正面図である。
【図４Ｊ】第４グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る室内ユニットの内部の概略構造を示す概略側面図である。
【図４Ｋ】第４グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図４Ｌ】第４グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図４Ｍ】第４グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニット（前面パネルが取れた状態）の概略構成を示す斜視図である。
【図４Ｎ】第４グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図４Ｏ】第４グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図４Ｐ】第４グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図４Ｑ】第４グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す分解斜視図である。
【図４Ｒ】第４グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す平面図である。
【図４Ｓ】第４グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す正面図である。
【図４Ｔ】第４グループの技術の第４実施形態に係る冷媒回路と水回路の概略構成図である。
【図４Ｕ】第４グループの技術の第４実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図４Ｖ】第４グループの技術の第４実施形態の冷温水供給ユニットの概略構造図である。
【図４Ｗ】第４グループの技術の第４実施形態の変形例Ａに係る冷媒回路と水回路の概略構成図である。
【図４Ｘ】第４グループの技術の第４実施形態の変形例Ａに係る貯湯装置の概略構成図である。
【図５Ａ】第５グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図５Ｂ】第５グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図５Ｃ】第５グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る冷媒回路の概略構成図である。
【図５Ｄ】第５グループの技術の第１実施形態の変形例Ｂに係る圧縮機の概略構成を示す側面視断面図である。
【図５Ｅ】第５グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図５Ｆ】第５グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図５Ｇ】第５グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機の概略構成を示す側面視断面図である。
【図５Ｈ】第５グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機のシリンダ室周辺を示す平面視断面図である。
【図５Ｉ】第５グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機のピストンの平面視断面図である。
【図６Ａ】第６グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図６Ｂ】第６グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図６Ｃ】第６グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図６Ｄ】第６グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図６Ｅ】第６グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図６Ｆ】第６グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図７Ａ】第７グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図７Ｂ】第７グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図７Ｃ】第７グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図７Ｄ】第７グループの技術の底板上に設けられたドレンパンヒータの概略斜視図である。
【図７Ｅ】第７グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図７Ｆ】第７グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図７Ｇ】第７グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図（機械室の前板を除いた状態）である。
【図７Ｈ】第７グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図７Ｉ】第７グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図７Ｊ】第７グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図７Ｋ】第７グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの概略分解斜視図である。
【図７Ｌ】第７グループの技術のＩＨヒータの概略外観斜視図である。
【図７Ｍ】第７グループの技術のＩＨヒータの概略断面図である。
【図８Ａ】第８グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図８Ｂ】第８グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図８Ｃ】第８グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図８Ｄ】第８グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図８Ｅ】第８グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図８Ｆ】第８グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図９Ａ】第９グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図９Ｂ】第９グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図９Ｃ】第９グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図９Ｄ】第９グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図９Ｅ】第９グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図９Ｆ】第９グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図９Ｇ】第９グループの技術の第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図９Ｈ】第９グループの技術の第２実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図９Ｉ】第９グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図９Ｊ】第９グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図９Ｋ】第９グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎の液側冷媒連絡配管の暖房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図９Ｌ】第９グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置において冷媒Ｒ４１０Ａ、Ｒ３２、冷媒Ｘを用いた場合の管外径毎のガス側冷媒連絡配管の冷房運転時の圧力損失のグラフを示す。
【図１０Ａ】第１０グループの技術の一実施形態に係る圧縮機が利用される空調機の冷媒回路図である。
【図１０Ｂ】第１０グループの技術の一実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図１０Ｃ】第１０グループの技術の回転軸に垂直な平面で切断されたモータの断面図である。
【図１０Ｄ】第１０グループの技術の回転軸に垂直な平面で切断された回転子の断面図である。
【図１０Ｅ】第１０グループの技術の回転子の斜視図である。
【図１０Ｆ】第１０グループの技術の回転軸に垂直な平面で切断された他の回転子の断面図である。
【図１０Ｇ】第１０グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図１１Ａ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図１１Ｂ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図１１Ｃ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図１１Ｄ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す斜視図である。
【図１１Ｅ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの概略外観正面図である。
【図１１Ｆ】第１１グループの技術の第１実施形態に係る室内ユニットの内部の概略構造を示す側面視断面図である。
【図１１Ｇ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図１１Ｈ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図１１Ｉ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図１１Ｊ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す斜視図である。
【図１１Ｋ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る室内ユニットの概略外観斜視図である。
【図１１Ｌ】第１１グループの技術の第２実施形態に係る室内ユニットの内部の概略構造を示す側面視断面図である。
【図１１Ｍ】第１１グループの技術の第３実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図１１Ｎ】第１１グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図１１Ｏ】第１１グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの概略外観斜視図である。
【図１１Ｐ】第１１グループの技術の第３実施形態に係る室外ユニットの内部の概略構造を示す分解斜視図である。
【図１２Ａ】第１２グループの技術の一実施形態に係る圧縮機が利用される空調機の冷媒回路図である。
【図１２Ｂ】第１２グループの技術の一実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図１２Ｃ】第１２グループの技術の回転軸に垂直な平面で切断されたモータの断面図である。
【図１２Ｄ】第１２グループの技術の回転軸に垂直な平面で切断された回転子の断面図である。
【図１２Ｅ】第１２グループの技術の回転子の斜視図である。
【図１２Ｆ】第１２グループの技術の第２変形例に係る圧縮機の誘導モータに使用される回転子７１の斜視図である。
【図１２Ｇ】第１２グループの技術の第３変形例に係る圧縮機が利用される空調機の冷媒回路図である。
【図１２Ｈ】第１２グループの技術の第２実施形態に係る圧縮機の縦断面図である。
【図１３Ａ】第１３グループの技術の第１実施形態に係る空調機の構成図である。
【図１３Ｂ】第１３グループの技術の第１実施形態に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｃ】第１３グループの技術の第１実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｄ】第１３グループの技術の第２実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｅ】第１３グループの技術の第２実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｆ】第１３グループの技術の第３実施形態に係る空調機に搭載される電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｇ】第１３グループの技術の双方向スイッチを概念的に示す回路図である。
【図１３Ｈ】第１３グループの技術のマトリックスコンバータの電流方向の一例を示した回路図である。
【図１３Ｉ】第１３グループの技術のマトリックスコンバータの別の電流方向の一例を示した回路図である。
【図１３Ｊ】第１３グループの技術の第３実施形態の変形例における電力変換装置の回路ブロック図である。
【図１３Ｋ】第１３グループの技術のクランプ回路の回路図である。
【図１４Ａ】第１４グループの技術の一実施形態に係る空調機の構成図である。
【図１４Ｂ】第１４グループの技術の圧縮機のモータの運転回路図である。
【図１４Ｃ】第１４グループの技術の変形例に係る空調機における圧縮機のモータの運転回路図である。
【図１５Ａ】第１５グループの技術の第１実施形態に係る温水製造装置としての給湯システムの外観図である。
【図１５Ｂ】第１５グループの技術の第１実施形態の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。
【図１５Ｃ】第１５グループの技術の第１実施形態の給湯システムの制御ブロック図である。
【図１５Ｄ】第１５グループの技術の第１実施形態の第１の変形例の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。
【図１５Ｅ】第１５グループの技術の第１実施形態の第２の変形例の給湯システムの水回路、冷媒回路図である。
【図１５Ｆ】第１５グループの技術の第２実施形態に係る温水製造装置としての温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。
【図１５Ｇ】第１５グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。
【図１５Ｈ】第１５グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。
【図１５Ｉ】第１５グループの技術の第２実施形態の温水循環暖房システムの制御ブロック図である。
【図１５Ｊ】第１５グループの技術の第２実施形態の第１の変形例の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。
【図１５Ｋ】第１５グループの技術の第２実施形態の第２の変形例の温水循環暖房システムの構成の一部を示す図である。
【図１５Ｌ】第１５グループの技術の第３実施形態に係る温水製造装置としての給湯システムの概略構成図である。
【図１５Ｍ】第１５グループの技術の第３実施形態の給湯システムの熱源ユニットの概略構成図である。
【図１５Ｎ】第１５グループの技術の第３実施形態の給湯システムの制御ブロック図である。
【図１６Ａ】第１６グループの技術の第１実施形態の冷凍装置の概略構成図である。
【図１６Ｂ】第１６グループの技術の第１実施形態の室外熱交換器又は室内熱交換器の正面図である。
【図１６Ｃ】第１６グループの技術の第１実施形態の熱交換器の扁平チューブの断面図である。
【図１６Ｄ】第１６グループの技術の第２実施形態に係る室外熱交換器の概略斜視図である。
【図１６Ｅ】第１６グループの技術の室外熱交換器の熱交管部を鉛直方向に切断したときの部分拡大図である。
【図１６Ｆ】第１６グループの技術の第３実施形態に係る内面溝付管の構成を示す管軸方向の断面図である。
【図１６Ｇ】図１６Ｆに示された内面溝付管のＩ−Ｉ線断面図である。
【図１６Ｈ】図１６Ｇに示された内面溝付管の一部を拡大して示す部分拡大図である。
【図１６Ｉ】第１６グループの技術のプレートフィンの構成を示す平面図である。
【図１７Ａ】第１７グループの技術の第１実施形態に係る空気調和装置の配置を示す模式図である。
【図１７Ｂ】第１７グループの技術の空気調和装置の概略構成図である。
【図１７Ｃ】第１７グループの技術の第１実施形態に係る空調システムにおけるコントローラ及びサーモスタットの電気的接続状態を示すブロック図である。
【図１７Ｄ】第１７グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の建物への設置状態を示す斜視図である。
【図１７Ｅ】第１７グループの技術の空気調和機の外観を示す斜視図である。
【図１７Ｆ】第１７グループの技術の空気調和機の外観を示す斜視図である。
【図１７Ｇ】第１７グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。
【図１７Ｈ】第１７グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。
【図１７Ｉ】第１７グループの技術の空気調和機の内部構成を説明するための斜視図である。
【図１７Ｊ】第１７グループの技術の空気調和機のダクトを説明するための斜視図である。
【図１７Ｋ】第１７グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の冷媒回路を説明するための図である。
【図１７Ｌ】第１７グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機の制御系統を説明するためのブロック図である。
【図１７Ｍ】第１７グループの技術の利用側熱交換器の左側部の周辺を拡大した部分拡大斜視図である。
【図１７Ｎ】第１７グループの技術の第１開口及び第２開口と各部材との位置関係を説明するための模式図である。
【図１７Ｏ】第１７グループの技術の第３実施形態に係る空気調和装置の構成を示す模式図である。
【図１８Ａ】第１８グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクルを示す冷媒回路図である。
【図１８Ｂ】第１８グループの技術の利用ユニットの縦断面図である。
【図１８Ｃ】第１８グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクルの運転状態を示すモリエル線図である。
【図１８Ｄ】第１８グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクルを示す冷媒回路図である。
【図１９Ａ】第１９グループの技術の第１実施形態に係る空気調和機１の冷媒回路１０の配管系統図である。
【図１９Ｂ】第１９グループの技術の第１実施形態におけるパワー素子３３、冷媒ジャケット２０、伝熱板５０の取り付け構造を示す図である。
【図１９Ｃ】第１９グループの技術の第１実施形態における室外機１００の横断面形状を模式的に示した図である。
【図１９Ｄ】第１９グループの技術の第１実施形態における室外機１００の正面図である。
【図１９Ｅ】第１９グループの技術の第２実施形態に係る空気調和機１の室外機１００の要部側面模式図である。
【図２０Ａ】第２０グループの技術の実施形態に係る空気調和機の回路図である。
【図２０Ｂ】第２０グループの技術の実施形態に係る除湿用電磁弁の構成を示す断面図である。
【図２０Ｃ】第２０グループの技術の実施形態に係る除湿用電磁弁の構成を示す断面図である。
【図２０Ｄ】第２０グループの技術の実施形態における除湿用電磁弁の弁座のテーパ面の構成を示す図である。
【図２１Ａ】第２１グループの技術の実施形態に係る空気調和機の冷媒回路を示す回路図である。
【図２１Ｂ】第２１グループの技術の実施形態に係る空気調和機の室内機の概略断面図である。
【図２１Ｃ】第２１グループの技術の実施形態における室内熱交換器の構成を説明する図である。
【図２１Ｄ】第２１グループの技術の実施形態に係る空気調和機の制御部を説明する図である。
【図２１Ｅ】第２１グループの技術の実施形態における膨張弁において開度を変化したときの流量変化の一例を示している。
【図２１Ｆ】第２１グループの技術の実施形態に係る空気調和機の動作を説明する図である。
【図２２Ａ】第２２グループの技術の実施形態に係る対向流型の熱交換器の一例を示す概略図である。
【図２２Ｂ】第２２グループの技術の実施形態に係る対向流型の熱交換器の他の例を示す概略図であり、（ａ）は平面図、（ｂ）は斜視図である。
【図２２Ｃ】第２２グループの技術の第１実施形態に係る冷凍サイクル装置における冷媒回路の構成の一態様を示す概略構成図である。
【図２２Ｄ】図２２Ｃの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。
【図２２Ｅ】図２２Ｄの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。
【図２２Ｆ】図２２Ｄの冷媒回路の変形例を示す概略構成図である。
【図２２Ｇ】第２２グループの技術の第２実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。
【図２２Ｈ】図２２Ｇの空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。
【図２２Ｉ】第２２グループの技術の第３実施形態に係る冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置の冷媒回路の構成を示す概略構成図である。
【図２２Ｊ】図２２Ｉの空気調和装置の概略制御ブロック構成図である。
【図２３Ａ】第２３グループの技術の一実施形態に係る冷媒回路の概略構成図である。
【図２３Ｂ】第２３グループの技術の一実施形態に係る冷凍サイクル装置の概略制御ブロック構成図である。
【図２３Ｃ】第２３グループの技術の一実施形態における、冷媒Ｘが用いられる空気調和装置のガス側冷媒連絡配管および液側冷媒連絡配管に採用される銅管の管外径と、銅管に替えてアルミ管を採用した場合のガス側冷媒連絡配管および液側冷媒連絡配管の管外径と、を定格冷凍能力毎に表示した対比表である。
【図２３Ｄ】第２３グループの技術の一実施形態における、銅管およびアルミ管の肉厚を「管の呼称」毎に表示した対比表である。
【図２４Ａ】第２４グループの技術の第１実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱運転状態を示す回路図である。
【図２４Ｂ】第２４グループの技術の第１実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱槽の縦断面図である。
【図２４Ｃ】第２４グループの技術の第１実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱回収冷房運転状態を示す図２４Ａに相当する図である。
【図２４Ｄ】第２４グループの技術の第１実施形態に係る蓄熱装置の冷却管への氷の付着状態を示す横断面図である。
【図２４Ｅ】図２４Ｂに相当する、冷却管の変形例を示す図である。
【図２４Ｆ】第２４グループの技術の第２実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱運転状態を示す回路図である。
【図２４Ｇ】第２４グループの技術の第２実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱回収冷房運転状態を示す図２４Ｆに相当する図である。
【図２４Ｈ】第２４グループの技術の第２実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱回収冷房運転時の蓄熱槽の縦断面図である。
【図２４Ｉ】第２４グループの技術の第２実施形態に係る蓄熱装置の蓄熱回収冷房運転時の蓄熱槽の横断面図である。
【図２５Ａ】第２５グループの技術の第１実施形態に係る冷凍装置である熱負荷処理システムの概略構成図である。
【図２５Ｂ】第２５グループの技術の第１実施形態の熱負荷処理システムの設置態様を示した模式図である。
【図２５Ｃ】第２５グループの技術の第１実施形態の熱負荷処理システムの制御ブロック図である。
【図２５Ｄ】第２５グループの技術の第２実施形態に係る冷凍装置である二元冷凍装置の冷媒回路図である。
【図２５Ｅ】第２５グループの技術の第２実施形態に係る冷凍装置である空調給湯システムの回路構成図である。
【発明を実施するための形態】
【０４３８】
（１）
（１−１）用語の定義
本明細書において用語「冷媒」には、ISO817（国際標準化機構）で定められた、冷媒の種類を表すRで始まる冷媒番号（ASHRAE番号）が付された化合物が少なくとも含まれ、さらに冷媒番号が未だ付されていないとしても、それらと同等の冷媒としての特性を有するものが含まれる。冷媒は、化合物の構造の面で、「フルオロカーボン系化合物」と「非フルオロカーボン系化合物」とに大別される。「フルオロカーボン系化合物」には、クロロフルオロカーボン（CFC）、ハイドロクロロフルオロカーボン（HCFC）及びハイドロフルオロカーボン（HFC）が含まれる。「非フルオロカーボン系化合物」としては、プロパン（R290）、プロピレン（R1270）、ブタン（R600）、イソブタン（R600a）、二酸化炭素（R744）及びアンモニア（R717）等が挙げられる。
【０４３９】
本明細書において、用語「冷媒を含む組成物」には、（１）冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と、（２）その他の成分をさらに含み、少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることのできる組成物と、（３）冷凍機油を含有する冷凍機用作動流体とが少なくとも含まれる。本明細書においては、これら三態様のうち、（２）の組成物のことを、冷媒そのもの（冷媒の混合物を含む）と区別して「冷媒組成物」と表記する。また、（３）の冷凍機用作動流体のことを「冷媒組成物」と区別して「冷凍機油含有作動流体」と表記する。
【０４４０】
本明細書において、用語「代替」は、第一の冷媒を第二の冷媒で「代替」するという文脈で用いられる場合、第一の類型として、第一の冷媒を使用して運転するために設計された機器において、必要に応じてわずかな部品（冷凍機油、ガスケット、パッキン、膨張弁、ドライヤその他の部品のうち少なくとも一種）の変更及び機器調整のみを経るだけで、第二の冷媒を使用して、最適条件下で運転することができることを意味する。すなわち、この類型は、同一の機器を、冷媒を「代替」して運転することを指す。この類型の「代替」の態様としては、第二の冷媒への置き換えの際に必要とされる変更乃至調整の度合いが小さい順に、「ドロップイン（drop in）代替」、「ニアリー・ドロップイン（nealy drop in）代替」及び「レトロフィット（retrofit）」があり得る。
【０４４１】
第二の類型として、第二の冷媒を用いて運転するために設計された機器を、第一の冷媒の既存用途と同一の用途のために、第二の冷媒を搭載して用いることも、用語「代替」に含まれる。この類型は、同一の用途を、冷媒を「代替」して提供することを指す。
【０４４２】
本明細書において用語「冷凍機（refrigerator）」とは、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、冷凍機は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。
【０４４３】
本開示において冷媒が「不燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格において冷媒許容濃度のうち最も燃えやすい組成であるWCF(Worst case of formulation for flammability)組成が「クラス1」と判断されることを意味する。
【０４４４】
本明細書において冷媒が「弱燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格においてWCF組成が「クラス2」と判断されることを意味する。
【０４４５】
本開示において、冷媒が「ASHRAE不燃」であるとは、WCF組成又はWCFF組成がASTM E681-2009〔化学品（蒸気及び気体）の引火性濃度限界の標準試験法〕の測定装置及び測定方法に基づいた試験で不燃と特定できた場合を指し、それぞれ「クラス1 ASHRAE不燃（WCF不燃）」又は「クラス1 ASHRAE不燃（WCFF不燃）」に分類される。なお、WCFF組成（Worst case of fractionation for flammability：最も燃え易い混合組成）は、ANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定する。
【０４４６】
本明細書において冷媒が「微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格においてWCF組成が「クラス2L」と判断されることを意味する。
【０４４７】
本明細書において冷媒が「WCF微燃」であるとは、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い最も燃えやすい組成（Worst case of formulation for flammability; WCF）が、燃焼速度が10cm/s以下であることを意味する。また、本明細書において冷媒が「ASHRAE微燃」であるとは、WCFの燃焼速度が10cm/s以下で、かつ、WCFを用いてANSI/ASHRAE34-2013に基づいた貯蔵、輸送、使用時の漏洩試験を行うことで特定される最も燃えやすい分画組成（Worst case of fractionation for flammability; WCFF）が、燃焼速度が10cm/s以下であり、米国ANSI/ASHRAE34-2013規格の燃焼性区分が「2Lクラス」と判断されることを意味する。
【０４４８】
本明細書において温度グライド（Temperature Glide）とは、熱サイクルシステムの構成要素内における、本開示の冷媒を含む組成物の相変化過程の開始温度と終了温度との差の絶対値と言い換えることができる。
【０４４９】
本明細書において、「車載用空調機器」とは、ガソリン車、ハイブリッド自動車、電気自動車、水素自動車などの自動車で用いられる冷凍装置の一種である。車載用空調機器とは、蒸発器にて液体の冷媒に熱交換を行わせ、蒸発した冷媒ガスを圧縮機が吸い込み、断熱圧縮された冷媒ガスを凝縮器で冷却して液化させ、さらに膨張弁を通過させて断熱膨張させた後、蒸発機に再び液体の冷媒として供給する冷凍サイクルからなる冷凍装置を指す。
【０４５０】
本明細書において、「ターボ冷凍機」とは、大型冷凍機の一種である。ターボ冷凍機とは、蒸発器にて液体の冷媒に熱交換を行わせ、蒸発した冷媒ガスを遠心式圧縮機が吸い込み、断熱圧縮された冷媒ガスを凝縮器で冷却して液化させ、さらに膨張弁を通過させて断熱膨張させた後、蒸発機に再び液体の冷媒として供給する冷凍サイクルからなる冷凍装置を指す。なお、上記「大型冷凍機」とは、建物単位での空調を目的とした大型空調機を指す。
【０４５１】
本明細書において、「飽和圧力」とは飽和蒸気の圧力を意味する。
【０４５２】
本明細書において、「吐出温度」とは圧縮機の吐出口における混合冷媒の温度を意味する。
【０４５３】
本明細書において、「蒸発圧力」とは蒸発温度での飽和圧力を意味する。
【０４５４】
本明細書において、「臨界温度」とは臨界点における温度を意味し、気体を圧縮してもそれ以下の温度でなければ液体にできない境目の温度を意味する。
【０４５５】
本明細書では、冷凍サイクルにおける蒸発温度とは、冷凍サイクルの蒸発工程において、冷媒液が熱を吸収して蒸気になる際の温度を意味する。冷凍サイクルにおける蒸発温度は、蒸発器入口及び／又は蒸発器出口の温度を測定することにより決定することができる。単体冷媒及び共沸冷媒の場合、蒸発温度は一定であるが、非共沸冷媒の場合、蒸発温度は蒸発器入口の温度と露点温度との平均値となる。即ち、非共沸冷媒の場合、「蒸発温度＝（蒸発器入口温度＋露点温度）／２」と計算することができる。
【０４５６】
本明細書において、GWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいた値を意味する。
【０４５７】
本明細書において、「質量比」との記載は「組成比」との記載と同義である。
【０４５８】
本明細書において「〜」を用いて示された数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値を夫々最小値及び最大値として含む範囲を示す。
【０４５９】
本明細書中、語句「含有」及び語句「含む」は、語句「実質的にからなる」及び語句「のみからなる」という概念を意図して用いられる。
【０４６０】
本明細書において用語「冷凍装置」とは、広義には、物あるいは空間の熱を奪い去ることにより、周囲の外気よりも低い温度にし、かつこの低温を維持する装置全般のことをいう。言い換えれば、広義には、冷凍装置は温度の低い方から高い方へ熱を移動させるために、外部からエネルギーを得て仕事を行いエネルギー変換する変換装置のことをいう。本開示において、広義には、冷凍装置はヒートポンプと同義である。
【０４６１】
また、本開示において、狭義には、利用する温度領域及び作動温度の違いにより冷凍装置はヒートポンプとは区別して用いられる。この場合、大気温度よりも低い温度領域に低温熱源を置くものを冷凍装置といい、これに対して低温熱源を大気温度の近くに置いて冷凍サイクルを駆動することによる放熱作用を利用するものをヒートポンプということもある。なお、「冷房モード」及び「暖房モード」等を有するエアコン等のように、同一の機器であるにもかかわらず、狭義の冷凍装置及び狭義のヒートポンプの機能を兼ね備えるものも存在する。本明細書においては、特に断りのない限り、「冷凍装置」及び「ヒートポンプ」は全て広義の意味で用いられる。
【０４６２】
（１−２）冷媒
詳細は後述するが、本開示の冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ及び冷媒Ｅのいずれか１つ（「本開示の冷媒」と表記することがある）を冷媒として用いることができる。
【０４６３】
（１−３）各種冷媒
以下、本開示において用いられる冷媒である冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅについて、詳細に説明する。
【０４６４】
なお、以下の冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ及び冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ及び冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。
【０４６５】
（１−３−１）冷媒Ｘ
１．冷媒
１．１  冷媒成分
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfを含む混合冷媒である。
【０４６６】
本開示の冷媒は、R410Aと同等の冷却能力を有し、GWPが十分に小さく、かつ微燃性である、という、R410A代替冷媒として望ましい諸特性を有する。
【０４６７】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点L（51.7, 28.9, 19.4-w）
点B’’（51.6, 0.0, 48.4-w）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線IJ、曲線JK及び曲線KL、並びに直線LB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされ、
曲線KLは、
座標（x, 0.0049x2-0.8842x+61.488, -0.0049x2-0.1158x+38.512）
で表わされるものである。
【０４６８】
本開示の冷媒は、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上であり、GWPが350以下であり、かつWCF微燃となる。
【０４６９】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦1.3のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.3＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点K（36.8, 35.6, 27.6-w）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KB’、直線B’D、直線DC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされ、
曲線JKは、
座標（x, 0.0095x2-1.2222x+67.676, -0.0095x2+0.2222x+32.324-w）
で表わされるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつWCF微燃となる。
【０４７０】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦1.2のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.2, -1.1111w2-3.1667w+31.9, 1.1111w2+2.1667w+49.9）
点C（0.0, -4.9167w+58.317, 3.9167w+41.683）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
1.2＜w≦4.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、
4.0＜w≦7.0のとき、
点I（0.0, 72.0, 28.0-w）
点J（18.3, 48.5, 33.2-w）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線IJ及び曲線JK、並びに直線KF、直線FC及び直線CIで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CIの上の点は除く）、かつ
曲線IJは、
座標（x, 0.0236x2-1.716x+72, -0.0236x2+0.716x+28-w）
で表わされるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつWCF微燃となる。
【０４７１】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-w)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線GO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2+1.4167w+26.2, -1.25w2+0.75w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3w+27.7, -0.2778w2-4w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点P（51.7, 1.1111w2+20.5, -1.1111w2-w+27.8）
点B’’（-1.5278w2+2.75w+50.5, 0.0, 1.5278w2-3.75w+49.5）
点D（-2.9167w+40.317, 0.0, 1.9167w+59.683）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線GN、曲線NO、及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D及び直線DGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’Dの上の点は除く）、
かつ
曲線GOは、
0＜w≦0.6のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824 , 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され、
曲線OPは、
0＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0074w2-0.0133w+0.0064)x2+(-0.5839w2+1.0268w-0.7103)x+11.472w2-17.455w+40.07, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+44.422, 0.3645w2-4.5024w+55.57）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点P（51.7, -0.2381w2+1.881w+20.186, 0.2381w2-2.881w+28.114）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.000463w2+0.0024w-0.0011)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点P（51.7, -0.0667w2+0.8333w+21.633, 0.0667w2-1.8333w+26.667）
点B’’（51.6, 0.0, -w+48.4）
点D（-2.8w+40.1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の８点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN、曲線NO及び曲線OP、並びに直線PB’’、直線B’’D、直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線B’’D及び直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, 0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線OPは、
座標（x, (-0.0006258w2+0.0066w-0.0153)x2+(0.0516w2-0.5478w+0.9894)x-1.074w2+11.651w+10.992, 100-w-x-y）
で表わされるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが350以下となり、かつASHRAE微燃となる。
【０４７２】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
0＜w≦0.6のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の３点をそれぞれ結ぶ曲線GO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GOは、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072) x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表わされ、
0.6＜w≦1.2のとき、
点G（-5.8333w2-3.1667w+22.2, 7.0833w2-1.4167w+26.2, -1.25w2+3.5834w+51.6）
点N（18.2, 0.2778w2+3.0w+27.7, -0.2.778w2-4.0w+54.1）
点O（36.8, 0.8333w2+1.8333w+22.6, -0.8333w2-2.8333w+40.6）
点F（-0.0833w+36.717, -4.0833w+5.1833, 3.1666w+58.0997）
の４点をそれぞれ結ぶ曲線GN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FGで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、かつ
曲線GNは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.0122w2-0.0113w+0.0313)x2+(-0.3582w2+0.1624w-1.4551)x+2.7889w2+3.7417w+43.824, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
0.6＜w≦1.2のとき、
座標（x, (0.00487w2-0.0059w+0.0072)x2+(-0.279w2+0.2844w-0.6701)x+3.7639w2-0.2467w+37.512, 100-w-x-y）
で表され
1.2＜w≦1.3のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点F（36.6, -3w+3.9, 2w+59.5）
点C（0.1081w2-5.169w+58.447, 0.0, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の６点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OF及び直線FC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0375w2-0.239w-0.4977)x-0.8575w2+6.4941w+36.078, 100-w-x-y）
で表わされ、
1.3＜w≦4.0のとき、
点Ｍ（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点O（36.8, -0.1392w2+1.4381w+24.475, 0.1392w2-2.4381w+38.725）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8226w+40.211, 0.0, 1.8226w+59.789）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標（x, (-0.00062w2+0.0036w+0.0037)x2+(0.0457w2-0.2581w-0.075)x-1.355w2+8.749w+27.096, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18. 2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点O（36.8, -0.0444w2+0.6889w+25.956, 0.0444w2-1.6889w+37.244）
点B’（36.6, 0.0, -w+63.4）
点D（-2.8w+40. 1, 0.0, 1.8w+59.9）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の７点をそれぞれ結ぶ曲線MW、曲線WN及び曲線NO、並びに直線OB’、直線B’D、及び直線DC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
曲線NOは、
座標(x, (0.0082x2+(0.0022w2-0.0345w-0.7521)x-0.1307w2+2.0247w+42.327, 100-w-x-y)
で表わされるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが250以下となり、かつASHRAE微燃となる。
【０４７３】
本開示の冷媒は、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が(100-a)質量%となる3成分組成図において、座標（x,y,z）が、
1.2＜w≦4.0のとき、
点M（0.0, -0.3004w2+2.419w+55.53, 0.3004w2-3.419w+44.47）
点W（10.0, -0.3645w2+3.5024w+34.422, 0.3645w2-4.5024w+55.578）
点N（18.2, -0.3773w2+3.319w+28.26, 0.3773w2-4.319w+53.54）
点E（-0.0365w+18.26, 0.0623w2-4.5381w+31.856, -0.0623w2+3.5746w+49.884）
点C（0.0, 0.1081w2-5.169w+58.447, -0.1081w2+4.169w+41.553）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.0043w2-0.0359w+0.1509)x2+(-0.0493w2+0.4669w-3.6193)x-0.3004w2+2.419w+55.53, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (0.0055w2-0.0326w+0.0665)x2+(-0.1571w2+0.8981w-2.6274)x+0.6555w2-2.2153w+54.044, 100-w-x-y）
で表わされ、
4.0＜w≦7.0のとき、
点M（0.0, -0.0667w2+0.8333w+58.133, 0.0667w2-1.8333w+41.867）
点W（10.0, -0.0667w2+1.1w+39.267, 0.0667w2-2.1w+50.733）
点N（18.2, -0.0889w2+1.3778w+31.411, 0.0889w2-2.3778w+50.389）
点E（18.1, 0.0444w2-4.3556w+31.411, -0.0444w2+3.3556w+50.489）
点C（0.0, 0.0667w2-4.9667w+58.3, -0.0667w2+3.9667w+41.7）
の５点をそれぞれ結ぶ曲線MW及び曲線WN、並びに直線NE、直線EC及び直線CMで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり（ただし、直線CMの上の点は除く）、かつ
曲線MWは、
座標（x, (0.00357w2-0.0391w+0.1756)x2+(-0.0356w2+0.4178w-3.6422)x-0.0667w2+0.8333w+58.103, 100-w-x-y）
で表わされ、
曲線WNは、
座標（x, (-0.002061w2+0.0218w-0.0301)x2+(0.0556w2-0.5821w-0.1108)x-0.4158w2+4.7352w+43.383, 100-w-x-y）
で表わされるものであれば好ましい。本開示の冷媒は、上記要件が満たされる場合、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％以上となり、GWPが125以下となり、かつASHRAE微燃となる。
【０４７４】
本開示の冷媒は、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒が、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの合計を、冷媒全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましく、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。
【０４７５】
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。
【０４７６】
１．２  用途
本開示の冷媒は、冷凍機における作動流体として好ましく使用することができる。
【０４７７】
本開示の組成物は、R410Aの代替冷媒としての使用に適している。
【０４７８】
２．  冷媒組成物
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。
【０４７９】
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0〜1質量%であり、より好ましくは0〜0.1質量%である。
【０４８０】
２．１  水
本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。
【０４８１】
２．２  トレーサー
トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。
【０４８２】
本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０４８３】
トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。
【０４８４】
トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、フルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。
【０４８５】
上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物が好ましい。
FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
HCC-40（クロロメタン、CH3Cl）
HFC-23（トリフルオロメタン、CHF3）
HFC-41（フルオロメタン、CH3Cl）
HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF3CHF2）
HFC-134a（１，１，１，２−テトラフルオロエタン、CF3CH2F）
HFC-134（１，１，２，２−テトラフルオロエタン、CHF2CHF2）
HFC-143a（１，１，１−トリフルオロエタン、CF3CH3）
HFC-143（１，１，２−トリフルオロエタン、CHF2CH2F）
HFC-152a（１，１−ジフルオロエタン、CHF2CH3）
HFC-152（１，２−ジフルオロエタン、CH2FCH2F）
HFC-161（フルオロエタン、CH3CH2F）
HFC-245fa（１,１,１,３,３−ペンタフルオロプロパン、CF3CH2CHF2）
HFC-236fa（１,１,１,３,３,３−ヘキサフルオロプロパン、CF3CH2CF3）
HFC-236ea（１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、CF3CHFCHF2）
HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン、CF3CHFCF3)
HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF2）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH2ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF2=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル−ジフルオロメチルエーテル、CF3OCHF2）
HFE-134a（トリフルオロメチル−フルオロメチルエーテル、CF3OCH2F）
HFE-143a（トリフルオロメチル−メチルエーテル、CF3OCH3）
HFE-227ea（トリフルオロメチル−テトラフルオロエチルエーテル、CF3OCHFCF3）
HFE-236fa（トリフルオロメチル−トリフルオロエチルエーテル、CF3OCH2CF3）
【０４８６】
トレーサー化合物は、約１０重量百万分率（ｐｐｍ）〜約１０００ｐｐｍの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。好ましくは、トレーサー化合物は約３０ｐｐｍ〜約５００ｐｐｍの合計濃度で冷媒組成物中に存在し、最も好ましくは、トレーサー化合物は約５０ｐｐｍ〜約３００ｐｐｍの合計濃度で冷媒組成物中に存在する。
【０４８７】
２．３  紫外線蛍光染料
本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０４８８】
紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。
【０４８９】
紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。
【０４９０】
２．４  安定剤
本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０４９１】
安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。
【０４９２】
安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。
【０４９３】
ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。
【０４９４】
エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。
【０４９５】
アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。
【０４９６】
その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
【０４９７】
安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量％とすることが好ましく、0.05〜2質量％とすることがより好ましい。
【０４９８】
２．５  重合禁止剤
本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０４９９】
重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。
【０５００】
重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。
【０５０１】
重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量％とすることが好ましく、0.05〜2質量％とすることがより好ましい。
【０５０２】
３．  冷凍機油含有作動流体
本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に10〜50質量％含まれる。
【０５０３】
３．１  冷凍機油
本開示の組成物は、冷凍機油として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０５０４】
冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。
【０５０５】
冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。
【０５０６】
冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。
【０５０７】
冷凍機油として、40℃における動粘度が5〜400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。
【０５０８】
本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。
【０５０９】
３．２  相溶化剤
本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。
【０５１０】
相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。
【０５１１】
相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。
【０５１２】
４．冷凍機の運転方法
本開示の冷凍機の運転方法は、本開示の冷媒を用いて冷凍機を運転する方法である。
【０５１３】
具体的には、本開示の冷凍機の運転方法は、本開示の冷媒を冷凍機において循環させる工程を含む。
【０５１４】
以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
【実施例】
【０５１５】
以下に、実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【０５１６】
CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの各混合冷媒について、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従って、燃焼速度を測定した。CO2の濃度を変化させながら、燃焼速度が10 cm/sを示す組成を見出した。見出された組成を表１〜３に示す。【０５１７】
なお、燃焼速度試験は図１Ａに示す装置を用いて、以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5％またはそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【０５１８】
WCFF濃度は、WCF濃度を初期濃度としてNIST  Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0により漏洩シミュレーションを行うことで求めた。【０５１９】
【表１】
2020017522.tif 000003
【０５２０】
【表２】
2020017522.tif 000004
【０５２１】
【表３】
2020017522.tif 000005
【０５２２】
これらの結果から、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw、並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が（100-w）質量%となる図１Ｂ〜１Ｉの3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点I、J、K及びLをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、WCF微燃となることが判る。【０５２３】
また、図１Ｂの3成分組成図において、座標（x,y,z）が、点M、N、O及びPをそれぞれ結ぶ線分上又は該線分よりも下側にある場合、ASHRAE微燃となることが判る。【０５２４】
R32、HFO-1132(E)及びR1234yfを、これらの総和を基準として、表４〜１４にそれぞれ示した質量%で混合した混合冷媒を調製した。表４〜１１の各混合冷媒について、R410を基準とする成績係数［Coefficient of Performance（COP）］比及び冷凍能力比をそれぞれ求めた。【０５２５】
R1234yf、及び、R410A(R32=50%/R125=50%)の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。HFO-1132(E)のGWPは記載がないが、HFO-1132a（GWP=1以下）、HFO-1123（GWP=0.3,特許文献１に記載）から、そのGWPを１と想定した。R410A及びHFO-1132（E）、HFO-1123、R1234yfとの混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop  9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度：5℃
凝縮温度：45℃
過熱度：5K
過冷却度；5K
Ecomp（圧縮仕事量）：0.7kWh【０５２６】
これらの値を、各混合冷媒についてのGWPと合わせて表４〜１１に示す。なお、表４〜１１は、CO2濃度が0質量％、0.6質量％、1.2質量％、1.3質量％、2.5質量％、4質量％、5.5質量％、7質量％の場合をそれぞれ示している。【０５２７】
【表４】
2020017522.tif 000006
【０５２８】
【表５】
2020017522.tif 000007
【０５２９】
【表６】
2020017522.tif 000008
【０５３０】
【表７】
2020017522.tif 000009
【０５３１】
【表８】
2020017522.tif 000010
【０５３２】
【表９】
2020017522.tif 000011
【０５３３】
【表１０】
2020017522.tif 000012
【０５３４】
【表１１】
2020017522.tif 000013
【０５３５】
【表１２】
2020017522.tif 000014
【０５３６】
【表１３】
2020017522.tif 000015
【０５３７】
【表１４】
2020017522.tif 000016
【０５３８】
【表１５】
2020017522.tif 000017
【０５３９】
【表１６】
2020017522.tif 000018
【０５４０】
【表１７】
2020017522.tif 000019
【０５４１】
【表１８】
2020017522.tif 000020
【０５４２】
【表１９】
2020017522.tif 000021
【０５４３】
【表２０】
2020017522.tif 000022
【０５４４】
これらの結果から、CO2、並びにR32、HFO-1132(E)及びR1234yfの、これらの総和を基準とする質量%をそれぞれw並びにx、y及びzとするとき、R32、HFO-1132(E)及びR1234yfの総和が（100-w）質量%となる図１Ｂ〜１Ｉの3成分組成図において、座標（x,y,z）が、直線A’’B’’の線上にあるときに該混合冷媒のGWPが350となり、該線よりも右側に位置するときに該混合冷媒のGWPが350未満となることが判る。また、図１Ｂ〜１Ｉの3成分組成図において、座標（x,y,z）が、直線A’B’の線上にあるときに該混合冷媒のGWPが250となり、該線よりも右側に位置するときに該混合冷媒のGWPが250未満となることが判る。さらに、図１Ｂ〜１Ｉの3成分組成図において、座標（x,y,z）が、直線ABの線上にあるときに該混合冷媒のGWPが125となり、該線よりも右側に位置するときに該混合冷媒のGWPが125未満となることが判る。【０５４５】
点D及び点Cを結ぶ直線が、R410Aを基準とする冷凍能力比が80％となる点を結ぶ曲線よりも概ねわずかに左側に位置することが判る。よって、座標（x,y,z）が、点D及び点Cを結ぶ直線よりも左側にある場合に、R410Aを基準とする該混合冷媒の冷凍能力比が80％以上となることが判る。【０５４６】
点A及びB、A’及びB’、並びにA’’及びB’’の座標は、前記の表に記載される各点に基づいて近似式を求めることにより決定した。具体的には表２１（点A及びB）、表２２（点A’及びB’）並びに表２３（点A’’及びB’’）に示す通り計算を行った。【０５４７】
【表２１】
2020017522.tif 000023
【０５４８】
【表２２】
2020017522.tif 000024
【０５４９】
【表２３】
2020017522.tif 000025
【０５５０】
点C〜Gの座標は、前記の表に記載される各点に基づいて近似式を求めることにより決定した。具体的には表２４及び２５に示す通り計算を行った。【０５５１】
【表２４】
2020017522.tif 000026
【０５５２】
【表２５】
2020017522.tif 000027
【０５５３】
曲線IJ、曲線JK及び曲線KL上の点の座標は、前記の表に記載される各点に基づいて近似式を求めることにより決定した。具体的には表２６に示す通り計算を行った。【０５５４】
【表２６】
2020017522.tif 000028
【０５５５】
曲線MW及び曲線WM上の点の座標は、前記の表に記載される各点に基づいて近似式を求めることにより決定した。具体的には表２７（0質量％＜CO2濃度≦1.2質量％のとき）、表２８（1.2質量％＜CO2濃度≦4.0質量％のとき）、表２９（4.0質量％＜CO2濃度≦7.0質量％のとき）に示す通り計算を行った。【０５５６】
【表２７】
2020017522.tif 000029
【０５５７】
【表２８】
2020017522.tif 000030
【０５５８】
【表２９】
2020017522.tif 000031
【０５５９】
曲線NO及び曲線OP上の点の座標は、前記の表に記載される各点に基づいて近似式を求めることにより決定した。具体的には表３０（0質量％＜CO2濃度≦1.2質量％のとき）、表３１（1.2質量％＜CO2濃度≦4.0質量％のとき）及び表３２（4.0質量％＜CO2濃度≦7.0質量％のとき）に示す通り計算を行った。【０５６０】
【表３０】
2020017522.tif 000032
【０５６１】
【表３１】
2020017522.tif 000033
【０５６２】
【表３２】
2020017522.tif 000034
【０５６３】
（１−３−２）冷媒Ｙ
１．組成物
本開示の組成物は冷媒を含有し、当該冷媒としては、「冷媒１」及び「冷媒２」が挙げられる。以下、冷媒１及び冷媒２についてそれぞれ説明する。本明細書において、「本開示の冷媒」とは冷媒１及び冷媒２を意味する。【０５６４】
１．１  冷媒１
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfを含有する。この冷媒を「冷媒１」ということがある。【０５６５】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が47.0〜40.5質量%である。【０５６６】
冷媒１は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、（3）R134aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であること、というR134a代替冷媒として望ましい諸特性を有する。【０５６７】
本項目において、GWPが十分に小さいとは、GWPが通常100以下、好ましくは75以下、より好ましくは50以下、更に好ましくは25以下であることを意味する。【０５６８】
冷媒１において、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(Z)の含有割合が59.5質量%を超える場合は、冷媒１が弱燃になるという問題が生じる。【０５６９】
冷媒１は、市販のR134a用冷凍装置に対して運転時の消費電力を低減することができる観点から、R134aに対する冷凍能力が通常95%以上、好ましくは98%以上、より好ましくは99%以上、更に好ましくは100%以上、特に好ましくは100.5%以上である。【０５７０】
冷媒１は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【０５７１】
冷媒１は、R134aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が100％以上であるため、市販のR134a用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【０５７２】
冷媒１は、エネルギー消費効率の点から、R134aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましい。具体的には、R134aに対するCOPは98%以上であることが好ましく、99%以上であることがより好ましく、100%以上であることが更に好ましく、101%以上であることが特に好ましい。【０５７３】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が47.0〜41.0質量%であることが好ましい。【０５７４】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が54.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が46.0〜41.0質量%であることがより好ましい。【０５７５】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が55.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が45.0〜41.0質量%であることが更に好ましい。【０５７６】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が56.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が44.0〜41.0質量%であることが特に好ましい。【０５７７】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒１全体におけるHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【０５７８】
冷媒１は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒１全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒１は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【０５７９】
本開示において、冷媒１は、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【０５８０】
冷媒１が使用される冷凍サイクルでは、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が15℃以下であることがより好ましく、10℃以下であることがより一層好ましく、5℃以下であること更に好ましく、0℃未満であることが特に好ましい。【０５８１】
冷媒１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発圧力を0.02MPa以上にする観点から、蒸発温度は好ましくは-55℃以上、より好ましくは-50℃以上、更に好ましくは-45℃以上、特に好ましくは-40℃以上である。【０５８２】
冷媒１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度はより好ましくは-55℃以上15℃以下、より一層好ましくは-50℃以上10℃以下、更に好ましくは-45℃以上5℃以下、特に好ましくは-40℃以上0℃未満である。【０５８３】
冷媒１は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒１は、冷媒１全体におけるHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【０５８４】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が47.0〜40.5質量%であることが好ましい。【０５８５】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が54.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が46.0〜41.0質量%であることがより一層好ましい。【０５８６】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が55.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が45.0〜41.0質量%であることが更に好ましい。【０５８７】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が56.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が44.0〜41.0質量%であることが特に好ましい。【０５８８】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が53.0〜59.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が47.0〜40.5質量%であり、冷媒１が、蒸発温度が-55℃〜15℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【０５８９】
冷媒１がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が54.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が46.0〜41.0質量%であり、冷媒１が、蒸発温度が-50℃〜10℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることがより好ましい。【０５９０】
冷媒１が、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が55.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が45.0〜41.0質量%であり、冷媒１が、蒸発温度が-45℃〜5℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが更に好ましい。【０５９１】
冷媒１が、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が56.0〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が44.0〜41.0質量%であり、冷媒１が、蒸発温度が-40℃以上0℃未満である冷凍サイクルを運転するために用いられることが特に好ましい。【０５９２】
１．２  冷媒２
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が41.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.0〜50.8質量%である。この冷媒を「冷媒２」ということがある。【０５９３】
冷媒２は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、（3）R134aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であること、というR134a代替冷媒として望ましい諸特性を有する。【０５９４】
本項目において、GWPが十分に小さいとは、GWPが通常100以下、好ましくは75以下、より好ましくは50以下、更に好ましくは25以下であることを意味する。【０５９５】
冷媒２は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【０５９６】
冷媒２は、市販のR134a用冷凍装置に対して運転時の消費電力を低減することができる観点から、R134aに対する冷凍能力が通常95%以上、好ましくは98%以上、より好ましくは99%以上、更に好ましくは100%以上、特に好ましくは101%以上である。【０５９７】
冷媒２は、R134aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が100％以上であるため、市販のR134a用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【０５９８】
冷媒２は、エネルギー消費効率の点から、R134aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましい。具体的には、R134aに対するCOPは98%以上であることが好ましく、99%以上であることがより好ましく、100%以上であることが更に好ましく、101%以上であることが特に好ましい。【０５９９】
冷媒２は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が42.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.0〜50.8質量%であることが好ましい。【０６００】
冷媒２は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が43.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が57.0〜50.8質量%であることがより好ましい。【０６０１】
冷媒２は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が44.0〜49.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が56.0〜51.0質量%であることが更に好ましい。【０６０２】
冷媒２は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒２全体におけるHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【０６０３】
冷媒２は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒２全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒２は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【０６０４】
本開示において、冷媒２は、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【０６０５】
冷媒２が使用される冷凍サイクルでは、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が15℃以下であることがより好ましく、10℃以下であることがより一層好ましく、5℃以下であること更に好ましく、0℃未満であることが特に好ましい。【０６０６】
冷媒２が使用される冷凍サイクルでは、蒸発圧力を0.02MPa以上にする観点から、蒸発温度は好ましくは-55℃以上、より好ましくは-50℃以上、更に好ましくは-45℃以上、特に好ましくは-40℃以上である。【０６０７】
冷媒２が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度はより好ましくは-55℃以上15℃以下、より一層好ましくは-50℃以上10℃以下、更に好ましくは-45℃以上5℃以下、特に好ましくは-40℃以上0℃未満である。【０６０８】
冷媒２は、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒２は、冷媒２全体におけるHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【０６０９】
冷媒２がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が41.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.0〜50.8質量%であることが好ましい。【０６１０】
冷媒２がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が42.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.0〜50.8質量%であることがより好ましい。【０６１１】
冷媒２がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が43.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が57.0〜50.8質量%であることが更に好ましい。【０６１２】
冷媒２がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が44.0〜49.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が56.0〜51.0質量%であることが特に好ましい。【０６１３】
冷媒２がHFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が41.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.0〜50.8質量%であり、冷媒２が、蒸発温度が-55℃〜15℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【０６１４】
冷媒２が、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が42.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.0〜50.8質量%であり、冷媒２が、蒸発温度が-50℃〜10℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることがより好ましい。【０６１５】
冷媒２が、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が43.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が57.0〜50.8質量%であり、冷媒２が、蒸発温度が-45℃〜5℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが更に好ましい。【０６１６】
冷媒２が、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(Z)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(Z)の含有割合が44.0〜49.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が56.0〜51.0質量%であり、冷媒２が、蒸発温度が-40℃以上0℃未満である冷凍サイクルを運転するために用いられることが特に好ましい。【０６１７】
１．３  用途
本開示の冷媒を含有する組成物は、作動流体として、１）冷凍サイクルを運転する工程を含む冷凍方法、２）冷凍サイクルを運転する冷凍装置の運転方法等における既存の冷媒の用途に幅広く利用することができる。【０６１８】
ここで、上記冷凍サイクルは、圧縮機を介しての冷媒（本開示の冷媒1及び冷媒2）を当該冷媒のみの状態、又は後述する冷媒組成物或いは冷凍機油含有作動流体の状態で冷凍装置の内部を循環させてエネルギー変換することを意味する。【０６１９】
本開示には、冷凍方法における本開示の冷媒（又はそれらを含む組成物）の使用、冷凍装置などの運転方法における本開示の冷媒（又はそれらを含む組成物）の使用、更には本開示の冷媒（又はそれらを含む組成物）を有する冷凍装置等も包含されている。【０６２０】
本開示の冷媒１を含有する組成物は、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。また、本開示の冷媒１を含有する組成物を蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いることにより、市販のR134a用冷凍装置に対して運転時のCOPが高くなるため、消費電力を低減することができる。【０６２１】
冷媒１を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、室内や被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が15℃以下であることがより好ましく、10℃以下であることがより一層好ましく、5℃以下であること更に好ましく、0℃未満であることが特に好ましい。【０６２２】
冷媒１を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、蒸発圧力を0.02MPa以上にする観点から、蒸発温度は好ましくは-55℃以上、より好ましくは-50℃以上、更に好ましくは-45℃以上、特に好ましくは-40℃以上である。【０６２３】
冷媒１を含有する組成物が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度はより好ましくは-55℃以上15℃以下、より一層好ましくは-50℃以上10℃以下、更に好ましくは-45℃以上5℃以下、特に好ましくは-40℃以上0℃未満である。【０６２４】
冷媒１を含有する組成物は、凝縮温度が0〜70℃である冷凍サイクルを運転するために用いることが好ましい。【０６２５】
冷媒１を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、冷凍装置の寿命を延ばす観点から、凝縮温度が70℃以下であることが好ましく、60℃以下であることがより好ましく、55℃以下であることが更に好ましく、50℃以下であることが特に好ましい。【０６２６】
冷媒１を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、室外機の結露を防止する観点から、凝縮温度が0℃以上であることが好ましく、5℃以上であることがより好ましく、10℃以上であることが更に好ましく、15℃以上であることが特に好ましい。【０６２７】
本開示において、圧縮機を介して冷媒１を含有する組成物を循環させる冷凍サイクルを構成する装置とすることができる。【０６２８】
冷媒２を含有する組成物は、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が-60〜20℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【０６２９】
冷媒２を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、室内及び被冷却物を十分に冷却する観点から、蒸発温度が15℃以下であることがより好ましく、10℃以下であることがより一層好ましく、5℃以下であること更に好ましく、0℃未満であることが特に好ましい。【０６３０】
冷媒２を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、蒸発圧力を0.02MPa以上にする観点から、蒸発温度は好ましくは-55℃以上、より好ましくは-50℃以上、更に好ましくは-45℃以上、特に好ましくは-40℃以上である。【０６３１】
冷媒２を含有する組成物が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度はより好ましくは-55℃以上15℃以下、より一層好ましくは-50℃以上10℃以下、更に好ましくは-45℃以上5℃以下、特に好ましくは-40℃以上0℃未満である。【０６３２】
冷媒２を含有する組成物は、凝縮温度が0〜70℃である冷凍サイクルを運転するために用いることが好ましい。【０６３３】
冷媒２を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、冷凍装置の寿命を延ばす観点から、凝縮温度が70℃以下であることが好ましく、60℃以下であることがより好ましく、55℃以下であることが更に好ましく、50℃以下であることが特に好ましい。【０６３４】
冷媒２を含有する組成物が使用される冷凍サイクルでは、室外機の結露を防止する観点から、凝縮温度が0℃以上であることが好ましく、5℃以上であることがより好ましく、10℃以上であることが更に好ましく、15℃以上であることが特に好ましい。【０６３５】
本開示において、圧縮機を介して冷媒２を含有する組成物を循環させる冷凍サイクルを構成する装置とすることができる。【０６３６】
本開示の冷媒1及び冷媒2（又はそれらを含む組成物）が適用できる冷凍装置としては、例えば、空調機器、冷蔵庫、冷凍庫、冷水機、製氷機、冷蔵ショーケース、冷凍ショーケース、冷凍冷蔵ユニット、冷凍冷蔵倉庫用冷凍機、車載用空調機器、ターボ冷凍機及びスクリュー冷凍機からなる群より選択される少なくとも1種が好ましいものとして挙げられる。【０６３７】
本開示の組成物は、R134a、R22、R12、R404A、R407A、R407C、R407F、R407H、R410A、R413A、R417A、R422A、R422B、R422C、R422D、R423A、R424A、R426A、R427A、R428A、R430A、R434A、R437A、R438A、R448A、R449A、R449B、R450A、R454A、R454C、R455A、R465A、R502、R507、R513A、R513B、R515A又はR515Bの代替冷媒としての使用に適している。これらの中でも、本開示の組成物は、R134aと同等又はそれ以上の成績係数（COP）及び冷凍能力（Capacity）を有すること、並びにGWPが十分に小さいこと、という特性を有するため、R134aの代替冷媒としての使用に特に適している。【０６３８】
２．冷媒組成物
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。【０６３９】
また、本開示の冷媒組成物は、更に少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍装置用作動流体を得るために用いることができる。【０６４０】
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加えて、更に少なくとも1種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも1種を含有していてもよい。【０６４１】
上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍装置における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。【０６４２】
ここで、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0〜1質量%であり、より好ましくは0〜0.5質量%であり、更に好ましくは0〜0.25質量%であり、特に好ましくは0〜0.1質量%である。【０６４３】
２．１  水
本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。【０６４４】
冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0〜0.1質量%であることが好ましく、0〜0.075質量%であることがより好ましく、0〜0.05質量%であることが更に好ましく、0〜0.025質量%であることが特に好ましい。【０６４５】
冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。【０６４６】
２．２  トレーサー
トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。【０６４７】
本開示の冷媒組成物は、上記トレーサーを1種単独で含有してもよいし、2種以上を含有してもよい。【０６４８】
上記トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。好ましくは、本開示の冷媒に不可避的に混入する不純物とはなり得ない化合物をトレーサーとして選択する。【０６４９】
上記トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。これらの中でも、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが好ましい。【０６５０】
上記トレーサーとしては、具体的には、以下の化合物（以下、トレーサー化合物とも称する）がより好ましい。
HCC-40（クロロメタン、CH3Cl）
HFC-41（フルオロメタン、CH3F）
HFC-161（フルオロエタン、CH3CH2F）
HFC-245fa（1,1,1,3,3-ペンタフルオロプロパン、CF3CH2CHF2）
HFC-236fa（1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、CF3CH2CF3）
HFC-236ea（1,1,1,2,3,3-ヘキサフルオロプロパン、CF3CHFCHF2）
HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF2）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH2ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF2=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル-ジフルオロメチルエーテル、CF3OCHF2）
HFE-134a（トリフルオロメチル-フルオロメチルエーテル、CF3OCH2F）
HFE-143a（トリフルオロメチル-メチルエーテル、CF3OCH3）
HFE-227ea（トリフルオロメチル-テトラフルオロエチルエーテル、CF3OCHFCF3）
HFE-236fa（トリフルオロメチル-トリフルオロエチルエーテル、CF3OCH2CF3）【０６５１】
上記トレーサー化合物は、10質量百万分率(ppm)〜1000ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在し得る。上記トレーサー化合物は30ppm〜500ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在することが好ましく、50ppm〜300ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在することがより好ましく、75ppm〜250ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在することが更に好ましく、100ppm〜200ppmの合計濃度で冷媒組成物中に存在することが特に好ましい。【０６５２】
２．３  紫外線蛍光染料
本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料を1種単独で含有してもよいし、2種以上を含有してもよい。【０６５３】
上記紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。【０６５４】
上記紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。これらの中でも、ナフタルイミド及びクマリンが好ましい。【０６５５】
２．４  安定剤
本開示の冷媒組成物は、安定剤を1種単独で含有してもよいし、2種以上を含有してもよい。【０６５６】
上記安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。【０６５７】
上記安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類、アミン類等が挙げられる。【０６５８】
ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン、ニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、及びニトロベンゼン、ニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。【０６５９】
エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。【０６６０】
アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。【０６６１】
上記安定剤としては、上記ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類以外にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。【０６６２】
上記安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量%であり、0.05〜3質量%が好ましく、0.1〜2質量%がより好ましく、0.25〜1.5質量%が更に好ましく、0.5〜1質量%が特に好ましい。【０６６３】
なお、本開示の冷媒組成物の安定性の評価方法は、特に限定されず、一般的に用いられる手法で評価することができる。そのような手法の一例として、ASHRAE標準97-2007にしたがって遊離フッ素イオンの量を指標として評価する方法等が挙げられる。その他にも、全酸価（total acid number）を指標として評価する方法等も挙げられる。この方法は、例えば、ASTM D 974-06にしたがって行うことができる。【０６６４】
２．５  重合禁止剤
本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤を1種単独で含有してもよいし、2種以上を含有してもよい。【０６６５】
上記重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。【０６６６】
上記重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。【０６６７】
上記重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量%であり、0.05〜3質量%が好ましく、0.1〜2質量%がより好ましく、0.25〜1.5質量%が更に好ましく、0.5〜1質量%が特に好ましい。【０６６８】
２．６  冷媒組成物に含み得るその他の成分
本開示の冷媒組成物は、以下の成分も含み得るものとして挙げられる。【０６６９】
例えば、前述の冷媒とは異なるフッ素化炭化水素を含有することができる。他の成分としてのフッ素化炭化水素は特に限定されず、HCFC-1122及びHCFC-124、CFC-1113からなる群より選択される少なくとも一種のフッ素化炭化水素が挙げられる。【０６７０】
また、その他の成分としては、例えば、式(A):CmHnXp［式中、Xはそれぞれ独立してフッ素原子、塩素原子又は臭素原子を表し、mは1又は2であり、2m+2≧n+pであり、p≧1である。］で表される少なくとも一種のハロゲン化有機化合物を含有することができる。上記ハロゲン化有機化合物は特に限定されず、例えば、ジフルオロクロロメタン、クロロメタン、2-クロロ-1,1,1,2,2-ペンタフルオロエタン、2-クロロ-1,1,1,2-テトラフルオロエタン、2-クロロ-1,1-ジフルオロエチレン、トリフルオロエチレン等が好ましい。【０６７１】
また、その他の成分としては、例えば、式(B):CmHnXp［式中、Xはそれぞれ独立してハロゲン原子ではない原子を表し、mは1又は2であり、2m+2≧n+pであり、p≧1である。］で表される少なくとも一種の有機化合物を含有することができる。上記有機化合物は特に限定されず、例えば、プロパン、イソブタン等が好ましい。【０６７２】
これらのフッ素化炭化水素、上記式(A)で表わされるハロゲン化有機化合物、及び上記式(B)で表わされる有機化合物の含有量は限定的ではないが、これらの合計量として、冷媒組成物の全量に対して0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。【０６７３】
３．冷凍機油含有作動流体
本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍装置における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍装置の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。【０６７４】
上記冷凍機油の含有割合は、特に限定されず、冷凍機油含有作動流体全体に対して、通常、10〜50質量%であり、12.5〜45質量%が好ましく、15〜40質量%がより好ましく、17.5〜35質量%が更に好ましく、20〜30質量%が特に好ましい。【０６７５】
３．１  冷凍機油
本開示の組成物は、冷凍機油を1種単独で含有してもよいし、2種以上を含有してもよい。【０６７６】
上記冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、本開示の冷媒の混合物（本開示の混合冷媒）との相溶性（miscibility）及び本開示の混合冷媒の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。【０６７７】
上記冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。【０６７８】
上記冷凍機油は、上記基油に加えて、更に添加剤を含んでいてもよい。【０６７９】
上記添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも1種であってもよい。【０６８０】
上記冷凍機油としては、潤滑の点から、40℃における動粘度が5〜400cStであるものが好ましい。【０６８１】
本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、更に少なくとも1種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。【０６８２】
３．２  相溶化剤
本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤を一種単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０６８３】
上記相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。【０６８４】
上記相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテル、1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。これらの中でも、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが好ましい。
【実施例１】
【０６８５】
以下に、実施例を挙げて更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【０６８６】
試験例１−１
実施例１−１〜１−３、比較例１−１〜１−６及び参考例１−１（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。  これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度      １０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度１０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が１０℃であることを意味する。また、「凝縮温度４０℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４０℃であることを意味する。【０６８７】
試験例１−１の結果を表１０１に示す。表１０１は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０１中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R134aに対する割合（%）を示す。表１０１中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。表１０１中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【０６８８】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【０６８９】
圧縮比は、次式により求めた。
圧縮比＝凝縮圧力（Mpa）／蒸発圧力（Mpa）【０６９０】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。R134aの燃焼性は、R134aの組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。【０６９１】
燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなる混合冷媒は「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となる混合冷媒は「クラス2（弱燃）」であるとした。R134aは火炎伝播がなかったため、「クラス１（不燃）」であるとした。表１０１中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【０６９２】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【０６９３】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて測定を実施した。【０６９４】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【０６９５】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）
冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【０６９６】
【表１０１】
2020017522.tif 000035
【０６９７】
試験例１−２
実施例１−４〜１−６、比較例１−７〜１−１２及び参考例１−２（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０６９８】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度45℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度        ５℃
凝縮温度      ４５℃
過熱温度        ５Ｋ
過冷却温度      ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０６９９】
試験例１−２の結果を表１０２に示す。表１０２は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０２中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７００】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【０７０１】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【０７０２】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７０３】
【表１０２】
2020017522.tif 000036
【０７０４】
試験例１−３
実施例１−７〜１−９、比較例１−１３〜１−１８及び参考例１−３（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７０５】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −１０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７０６】
試験例１−３の結果を表１０３に示す。表１０３は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０３中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７０７】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【０７０８】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【０７０９】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７１０】
【表１０３】
2020017522.tif 000037
【０７１１】
試験例１−４
実施例１−１０〜１−１２、比較例１−１９〜１−２４及び参考例１−４（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７１２】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −３５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７１３】
試験例１−４の結果を表１０４に示す。表１０４は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０４中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７１４】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【０７１５】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【０７１６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７１７】
【表１０４】
2020017522.tif 000038
【０７１８】
試験例１−５  実施例１−１３〜１−１５、比較例１−２５〜１−３０及び参考例１−５（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７１９】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −５０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７２０】
試験例１−５の結果を表１０５に示す。表１０５は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０５中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７２１】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【０７２２】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【０７２３】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７２４】
【表１０５】
2020017522.tif 000039
【０７２５】
試験例１−６
実施例１−１６〜１−１８、比較例１−３１〜１−３６及び参考例１−６（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７２６】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −６５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７２７】
試験例１−６の結果を表１０６に示す。表１０６は、本開示の冷媒１の実施例及び比較例を示している。表１０６中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【０７２８】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【０７２９】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【０７３０】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７３１】
【表１０６】
2020017522.tif 000040
【０７３２】
試験例２−１  実施例２−１〜２−４、比較例２−１〜２−６及び参考例２−１（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７３３】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度      １０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度１０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が１０℃であることを意味する。また、「凝縮温度４０℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４０℃であることを意味する。【０７３４】
試験例２−１の結果を表１０７に示す。表１０７は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１０７中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R134aに対する割合（%）を示す。表１０７中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。表１０７中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【０７３５】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【０７３６】
圧縮比は、次式により求めた。
圧縮比＝凝縮圧力（Mpa）／蒸発圧力（Mpa）【０７３７】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。R134aの燃焼性は、R134aの組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。【０７３８】
燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなる混合冷媒は「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となる混合冷媒は「クラス2（弱燃）」であるとした。R134aは火炎伝播がなかったため、「クラス１（不燃）」であるとした。表１０７中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【０７３９】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【０７４０】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて測定を実施した。【０７４１】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【０７４２】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）
冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【０７４３】
【表１０７】
2020017522.tif 000041
【０７４４】
試験例２−２
実施例２−５〜２−８、比較例２−７〜２−１２及び参考例２−２（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７４５】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度45℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度        ５℃
凝縮温度      ４５℃
過熱温度        ５Ｋ
過冷却温度      ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７４６】
試験例２−２の結果を表１０８に示す。表１０８は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１０８中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７４７】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【０７４８】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【０７４９】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７５０】
【表１０８】
2020017522.tif 000042
【０７５１】
試験例２−３
実施例２−９〜２−１２、比較例２−１３〜２−１８及び参考例２−３（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７５２】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −１０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７５３】
試験例２−３の結果を表１０９に示す。表１０９は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１０９中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７５４】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【０７５５】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【０７５６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７５７】
【表１０９】
2020017522.tif 000043
【０７５８】
試験例２−４
実施例２−１３〜２−１６、比較例２−１９〜２−２４及び参考例２−４（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７５９】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −３５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７６０】
試験例２−４の結果を表１１０に示す。表１１０は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１１０中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７６１】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【０７６２】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【０７６３】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７６４】
【表１１０】
2020017522.tif 000044
【０７６５】
試験例２−５
実施例２−１７〜２−２０、比較例２−２５〜２−３０及び参考例２−５（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７６６】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −５０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７６７】
試験例２−５の結果を表１１１に示す。表１１１は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１１１中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７６８】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【０７６９】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【０７７０】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７７１】
【表１１１】
2020017522.tif 000045
【０７７２】
試験例２−６
実施例２−２１〜２−２４、比較例２−３１〜２−３６及び参考例２−６（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０７７３】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST、Refprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
＜空調条件＞
蒸発温度    −６５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７７４】
試験例２−６の結果を表１１２に示す。表１１２は、本開示の冷媒２の実施例及び比較例を示している。表１１２中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【０７７５】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【０７７６】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【０７７７】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０７７８】
【表１１２】
2020017522.tif 000046
【０７７９】
（１−３−３）冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、冷媒Ｅ
（１−３−３−１）冷媒組成物
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒を少なくとも含み、本開示の冷媒と同じ用途のために使用することができる。また、本開示の冷媒組成物は、さらに少なくとも冷凍機油と混合することにより冷凍機用作動流体を得るために用いることができる。【０７８０】
本開示の冷媒組成物は、本開示の冷媒に加え、さらに少なくとも一種のその他の成分を含有する。本開示の冷媒組成物は、必要に応じて、以下のその他の成分のうち少なくとも一種を含有していてもよい。上述の通り、本開示の冷媒組成物を、冷凍機における作動流体として使用するに際しては、通常、少なくとも冷凍機油と混合して用いられる。したがって、本開示の冷媒組成物は、好ましくは冷凍機油を実質的に含まない。具体的には、本開示の冷媒組成物は、冷媒組成物全体に対する冷凍機油の含有量が好ましくは0〜1質量%であり、より好ましくは0〜0.1質量%である。【０７８１】
（１-３-３-２）水
本開示の冷媒組成物は微量の水を含んでもよい。冷媒組成物における含水割合は、冷媒全体に対して、0.1質量％以下とすることが好ましい。冷媒組成物が微量の水分を含むことにより、冷媒中に含まれ得る不飽和のフルオロカーボン系化合物の分子内二重結合が安定化され、また、不飽和のフルオロカーボン系化合物の酸化も起こりにくくなるため、冷媒組成物の安定性が向上する。【０７８２】
（１-３-３-３）トレーサー
トレーサーは、本開示の冷媒組成物が希釈、汚染、その他何らかの変更があった場合、その変更を追跡できるように検出可能な濃度で本開示の冷媒組成物に添加される。【０７８３】
本開示の冷媒組成物は、トレーサーとして、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０７８４】
トレーサーとしては、特に限定されず、一般に用いられるトレーサーの中から適宜選択することができる。【０７８５】
トレーサーとしては、例えば、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン、重水素化炭化水素、重水素化ハイドロフルオロカーボン、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化化合物、ヨウ素化化合物、アルコール、アルデヒド、ケトン、亜酸化窒素（N2O）等が挙げられる。トレーサーとしては、ハイドロフルオロカーボン、ハイドロクロロフルオロカーボン、クロロフルオロカーボン、ハイドロクロロカーボン、フルオロカーボン及びフルオロエーテルが特に好ましい。【０７８６】
トレーサーとしては、以下の化合物が好ましい。
FC-14（テトラフルオロメタン、CF4）
HCC-40（クロロメタン、CH3Cl）
HFC-23（トリフルオロメタン、CHF3）
HFC-41（フルオロメタン、CH3Cl）
HFC-125（ペンタフルオロエタン、CF3CHF2）
HFC-134a（１，１，１，２−テトラフルオロエタン、CF3CH2F）
HFC-134（１，１，２，２−テトラフルオロエタン、CHF2CHF2）
HFC-143a（１，１，１−トリフルオロエタン、CF3CH3）
HFC-143（１，１，２−トリフルオロエタン、CHF2CH2F）
HFC-152a（１，１−ジフルオロエタン、CHF2CH3）
HFC-152（１，２−ジフルオロエタン、CH2FCH2F）
HFC-161（フルオロエタン、CH3CH2F）
HFC-245fa（１,１,１,３,３−ペンタフルオロプロパン、CF3CH2CHF2）
HFC-236fa（１,１,１,３,３,３−ヘキサフルオロプロパン、CF3CH2CF3）
HFC-236ea（１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、CF3CHFCHF2）
HFC-227ea(１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン、CF3CHFCF3)
HCFC-22（クロロジフルオロメタン、CHClF2）
HCFC-31（クロロフルオロメタン、CH2ClF）
CFC-1113（クロロトリフルオロエチレン、CF2=CClF）
HFE-125（トリフルオロメチル−ジフルオロメチルエーテル、CF3OCHF2）
HFE-134a（トリフルオロメチル−フルオロメチルエーテル、CF3OCH2F）
HFE-143a（トリフルオロメチル−メチルエーテル、CF3OCH3）
HFE-227ea（トリフルオロメチル−テトラフルオロエチルエーテル、CF3OCHFCF3）
HFE-236fa（トリフルオロメチル−トリフルオロエチルエーテル、CF3OCH2CF3）【０７８７】
本開示の冷媒組成物は、トレーサーを合計で、冷媒組成物全体に対して、約１０重量百万分率（ｐｐｍ）〜約１０００ｐｐｍ含んでいてもよい。本開示の冷媒組成物は、トレーサーを合計で、冷媒組成物全体に対して、好ましくは約３０ｐｐｍ〜約５００ｐｐｍ、より好ましくは約５０ｐｐｍ〜約３００ｐｐｍ含んでいてもよい。【０７８８】
（１-３-３-４）紫外線蛍光染料
本開示の冷媒組成物は、紫外線蛍光染料として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０７８９】
紫外線蛍光染料としては、特に限定されず、一般に用いられる紫外線蛍光染料の中から適宜選択することができる。【０７９０】
紫外線蛍光染料としては、例えば、ナフタルイミド、クマリン、アントラセン、フェナントレン、キサンテン、チオキサンテン、ナフトキサンテン及びフルオレセイン、並びにこれらの誘導体が挙げられる。紫外線蛍光染料としては、ナフタルイミド及びクマリンのいずれか又は両方が特に好ましい。【０７９１】
（１-３-３-５）安定剤
本開示の冷媒組成物は、安定剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０７９２】
安定剤としては、特に限定されず、一般に用いられる安定剤の中から適宜選択することができる。【０７９３】
安定剤としては、例えば、ニトロ化合物、エーテル類及びアミン類等が挙げられる。【０７９４】
ニトロ化合物としては、例えば、ニトロメタン及びニトロエタン等の脂肪族ニトロ化合物、並びにニトロベンゼン及びニトロスチレン等の芳香族ニトロ化合物等が挙げられる。【０７９５】
エーテル類としては、例えば、1,4-ジオキサン等が挙げられる。【０７９６】
アミン類としては、例えば、2,2,3,3,3-ペンタフルオロプロピルアミン、ジフェニルアミン等が挙げられる。【０７９７】
その他にも、ブチルヒドロキシキシレン、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。【０７９８】
安定剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量％とすることが好ましく、0.05〜2質量％とすることがより好ましい。【０７９９】
（１-３-３-６）重合禁止剤
本開示の冷媒組成物は、重合禁止剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０８００】
重合禁止剤としては、特に限定されず、一般に用いられる重合禁止剤の中から適宜選択することができる。【０８０１】
重合禁止剤としては、例えば、4-メトキシ-1-ナフトール、ヒドロキノン、ヒドロキノンメチルエーテル、ジメチル-t-ブチルフェノール、2,6-ジ-tert-ブチル-p-クレゾール、ベンゾトリアゾール等が挙げられる。【０８０２】
重合禁止剤の含有割合は、特に限定されず、冷媒全体に対して、通常、0.01〜5質量％とすることが好ましく、0.05〜2質量％とすることがより好ましい。【０８０３】
（１-３-３-７）冷凍機油含有作動流体
本開示の冷凍機油含有作動流体は、本開示の冷媒又は冷媒組成物と、冷凍機油とを少なくとも含み、冷凍機における作動流体として用いられる。具体的には、本開示の冷凍機油含有作動流体は、冷凍機の圧縮機において使用される冷凍機油と、冷媒又は冷媒組成物とが互いに混じり合うことにより得られる。冷凍機油含有作動流体には冷凍機油は一般に10〜50質量％含まれる。【０８０４】
（１-３-３-８）冷凍機油
本開示の組成物は、冷凍機油として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０８０５】
冷凍機油としては、特に限定されず、一般に用いられる冷凍機油の中から適宜選択することができる。その際には、必要に応じて、前記混合物との相溶性（miscibility）及び前記混合物の安定性等を向上する作用等の点でより優れている冷凍機油を適宜選択することができる。【０８０６】
冷凍機油の基油としては、例えば、ポリアルキレングリコール（PAG）、ポリオールエステル（POE）及びポリビニルエーテル（PVE）からなる群より選択される少なくとも一種が好ましい。【０８０７】
冷凍機油は、基油に加えて、さらに添加剤を含んでいてもよい。添加剤は、酸化防止剤、極圧剤、酸捕捉剤、酸素捕捉剤、銅不活性化剤、防錆剤、油性剤及び消泡剤からなる群より選択される少なくとも一種であってもよい。【０８０８】
冷凍機油として、40℃における動粘度が5〜400 cStであるものが、潤滑の点で好ましい。【０８０９】
本開示の冷凍機油含有作動流体は、必要に応じて、さらに少なくとも一種の添加剤を含んでもよい。添加剤としては例えば以下の相溶化剤等が挙げられる。【０８１０】
（１-３-３-９）相溶化剤
本開示の冷凍機油含有作動流体は、相溶化剤として、一種を単独で含有してもよいし、二種以上を含有してもよい。【０８１１】
相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができる。【０８１２】
相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。【０８１３】
（１-３-３-１０）各種冷媒
以下、本開示において用いられる冷媒である冷媒Ａ〜冷媒Ｅについて、詳細に説明する。【０８１４】
なお、以下の冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ及び冷媒Ｅの各記載は、それぞれ独立しており、点や線分を示すアルファベット、実施例の番号および比較例の番号は、いずれも冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ及び冷媒Ｅの間でそれぞれ独立であるものとする。例えば、冷媒Ａの実施例１と冷媒Ｂの実施例１とは、互いに異なる実施形態についての実施例を示している。【０８１５】
（１-３-３-１１）冷媒Ａ
冷媒Ａとしては、「冷媒Ａ１」及び「冷媒Ａ２」が挙げられる。以下、冷媒Ａ１及び冷媒Ａ２についてそれぞれ説明する。本開示において、冷媒Ａ１及び冷媒Ａ２は、それぞれ混合冷媒である。【０８１６】
（１-３-３-１１-１）冷媒Ａ１
冷媒Ａ１は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを必須成分として含有する混合冷媒である。以下、本項目において、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを「三成分」とも称する。【０８１７】
冷媒Ａ１全体における、三成分の総濃度は99.5質量%以上である。換言すると、冷媒Ａ１は、三成分をこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有する。【０８１８】
冷媒Ａ１において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=10.1/18.0/71.9質量%）及び
点D（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=27.8/18.0/54.2質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。【０８１９】
言い換えれば、冷媒Ａ１において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ａの三角組成図に示される：
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=10.1/18.0/71.9質量%）及び
点D（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=27.8/18.0/54.2質量%）、
の4点をそれぞれ結ぶ直線a、曲線b、直線c及び曲線dで囲まれた領域の範囲内にある。【０８２０】
本項目において、三成分を各頂点とする三角組成図とは、図２Ａに示すように、上記三成分（HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yf）を頂点とし、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの濃度の総和を100質量%とする三成分組成図を意味する。【０８２１】
冷媒Ａ１は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分に小さいこと（125以下）、（2）R404Aの代替冷媒として用いた場合に、R404Aと同等以上の冷凍能力及び成績係数（COP）を有すること、並びに（3）ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０８２２】
本項目において、R404Aと同等以上の成績係数（COP）とは、R404Aに対するCOP比が100%以上（好ましくは102%以上、より好ましくは103%以上）であることを意味し、R404Aと同等以上の冷凍能力とは、R404Aに対する冷凍能力比が95%以上（好ましくは100%以上、より好ましくは102以上、最も好ましくは103%以上）であることを意味する。また、GWPが十分に小さいとは、GWPが125以下、好ましくは110以下、より好ましくは100以下、更に好ましくは75以下であることを意味する。【０８２３】
図２Ａにおいて、点A、点B、点C及び点Dは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０８２４】
点A、B、C及びDの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
A：ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/sであって、HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比
B：HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%であって、冷凍能力がR404Aに対して95%である質量比
C：冷凍能力がR404Aに対して95%であって、GWPが125である質量比
D：GWPが125であって、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/sである質量比
「ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/s」とは、ANSI/ASHRAE34-2013規格でのクラス2L(微燃)に区分するための基準である燃焼速度（10cm/s）の半分の数値であり、クラス2Lに規定される冷媒の中でも比較的安全であることを意味する。具体的には、「燃焼速度（10cm/s）の半分の数値」であると、万が一着火した場合にも火炎が伝播しにくいという点で比較的安全である。なお、以下ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度を、単に「燃焼速度」とも称する。【０８２５】
冷媒Ａ１において、三成分の混合冷媒の燃焼速度は、0超〜4.5cm/sが好ましく、0超〜4cm/sがより好ましく、0超〜3.5cm/sが更に好ましく、0超〜3cm/sが特に好ましい。【０８２６】
点A及びBは、いずれも直線a上にある。すなわち、線分ABは直線aの一部である。直線aは、HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す直線である。直線aよりも三角組成図の頂点HFC-32側の領域では、三成分の混合冷媒のHFC-32の濃度が1質量%を超える。
また、直線aよりも三角組成図の頂点HFC-32側の領域では、予想外に冷凍能力が大きい。【０８２７】
図２Ａにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、HFC-32の濃度が1.0質量%である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８２８】
HFC-32が1.0質量%である質量比を示す線分：点A及び点Bの二点を結ぶ直線aの一部（図２Ａの線分AB）
y=1.0
z=100-x-y
35.3≦x≦51.8【０８２９】
点B及びCは、いずれも曲線b上にある。曲線bは、冷凍能力がR404Aに対して95%である質量比を示す曲線である。曲線bよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFC-32側の領域では、三成分の混合冷媒の冷凍能力がR404Aに対して95%を超える。【０８３０】
曲線bは次のようにして求められる。【０８３１】
表２０１は、HFO-1132(E)=1.0、10.1、20.0、35.3質量%（mass%）であるときに対R404Aとの冷凍能力比が95%である4点を示す。曲線bはこの4点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線bは最小二乗法により表２０１の式で近似される。【０８３２】
【表２０１】
2020017522.tif 000047
【０８３３】
点C及びDは、いずれも直線c上にある。すなわち、線分CDは直線cの一部である。直線cは、GWPが125である質量比を示す直線である。直線cよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒のGWPが125未満である。【０８３４】
図２Ａにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、GWP=125である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８３５】
GWP=125である質量比を示す線分：点C及び点Dの二点を結ぶ直線cの一部（図２Ａの線分CD）
y=18.0
z=100-x-y
10.1≦x≦27.8【０８３６】
点A及びDは、いずれも曲線d上にある。曲線dは、燃焼速度が5cm/sになる質量比を示す曲線である。曲線dよりも三角組成図の頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒は、燃焼速度が5.0cm/s未満である。【０８３７】
曲線dは次のようにして求められる。【０８３８】
表２０２は、HFO-1132(E)=18.0、30.0、40.0、53.5質量%であるときにWCF微燃である4点を示す。曲線dはこの4点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線dは最小二乗法により表２の式で近似される。【０８３９】
【表２０２】
2020017522.tif 000048
【０８４０】
HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C及びDの４点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCD領域）の範囲内の質量比において、GWPが125以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ燃焼速度が5cm/s以下である。【０８４１】
冷媒Ａ１において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点E（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=15.2/14.3/70.5質量%）及び
点F（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=31.1/14.3/54.6質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０８４２】
言い換えれば、冷媒Ａ１において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ａの三角組成図に示される：
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点E（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=15.2/14.3/70.5質量%）及び
点F（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=31.1/14.3/54.6質量%）
の4点をそれぞれ結ぶ直線a、曲線b、直線e及び曲線dで囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０８４３】
上記三成分を各頂点とする三角組成図については、上記の通りである。【０８４４】
図２Ａにおいて、点A、点B、点E及び点Fは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０８４５】
点A、Bの技術的意味は、上記の通りである。【０８４６】
点E及びFの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
E：冷凍能力がR404Aに対して95%であって、GWPが100である質量比
F：GWPが100であって、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/sである、GWP=100の質量比【０８４７】
直線a及び曲線bについては、上記の通りである。点Eは曲線b上にある。【０８４８】
点E及びFは、いずれも直線e上にある。すなわち、線分EFは直線eの一部である。直線eは、GWPが100である質量比を示す直線である。直線eよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒のGWPが100未満である。【０８４９】
図２Ａにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、GWP=100である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８５０】
GWP=100である質量比を示す線分：点E及び点Fの二点を結ぶ直線eの一部（図２Ａの線分EF）
y=14.3
z=100-x-y
15.2≦x≦31.1【０８５１】
点A及びFは、いずれも曲線d上にある。曲線dについては、上記の通りである。【０８５２】
HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、E及びFの４点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABEF領域）の範囲内の質量比において、GWPが100以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ燃焼速度が5.0cm/s以下である。【０８５３】
冷媒Ａ１は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有するが、その中でも、冷媒Ａ１全体におけるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【０８５４】
冷媒Ａ１は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含むことができる。この場合、冷媒Ａ１全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ａ１は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【０８５５】
冷媒Ａ１は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ａ１は、冷媒Ａ１全体におけるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【０８５６】
冷媒Ａ１は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=10.1/18.0/71.9質量%）及び
点D（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=27.8/18.0/54.2質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０８５７】
点A、B、C及びDの技術的意味は、上記の通りである。点A、B、C及びDの4点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０８５８】
この場合、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C及びDの4点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCD領域）の範囲内の質量比において、GWPが125以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ燃焼速度が5.0cm/s以下である。【０８５９】
冷媒Ａ１は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=51.8/1.0/47.2質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点E（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=15.2/14.3/70.5質量%）及び
点F（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=31.1/14.3/54.6質量%）、
の4点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることがより好ましい。【０８６０】
点A、B、E及びFの技術的意味は、上記の通りである。点A、B、E及びFの4点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０８６１】
この場合、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、E及びFの4点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABEF領域）の範囲内の質量比において、GWPが100以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ燃焼速度が5.0cm/s以下である。【０８６２】
冷媒Ａ１は、GWPが125以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【０８６３】
（１-３-３-１１-２）冷媒Ａ２
冷媒Ａ２は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを必須成分として含有する混合冷媒である。以下、本項目において、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfを「三成分」とも称する。【０８６４】
冷媒Ａ２全体における、三成分の総濃度は99.5質量%以上である。換言すると、冷媒Ａ２は、三成分をこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有する。【０８６５】
冷媒Ａ２において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点P（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=45.6/1.0/53.4質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点Q（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/24.8/74.2質量%）、
点R（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/29.2/69.8質量%）及び
点S（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=6.5/29.2/64.3質量%）、
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある、組成物。【０８６６】
言い換えれば、冷媒Ａ２において、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ｂの三角組成図に示される：
点P（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=45.6/1.0/53.4質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点Q（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/24.8/74.2質量%）、
点R（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/29.2/69.8質量%）及び
点S（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=6.5/29.2/64.3質量%）、
の5点をそれぞれ結ぶ直線p、曲線q、直線r、直線s及び曲線tで囲まれた領域の範囲内にある。【０８６７】
本項目において、三成分を各頂点とする三角組成図とは、図２Ｂに示すように、上記三成分（HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yf）を頂点とし、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの濃度の総和を100質量%とする三成分組成図を意味する。【０８６８】
冷媒Ａ２は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分に小さいこと（200以下）、（2）R404Aの代替冷媒として用いた場合に、R404Aと同等以上の冷凍能力及び成績係数（COP）を有すること、並びに（3）40℃での圧力が1.85MPa以下であるという諸特性を有する。【０８６９】
本項目において、R404Aと同等以上の成績係数（COP）とは、R404Aに対するCOP比が100%以上（好ましくは102%以上、より好ましくは103%以上）であることを意味する。R404Aと同等以上の冷凍能力とは、R404Aに対する冷凍能力比が95%以上（好ましくは100%以上、より好ましくは102以上、最も好ましくは103%以上）であることを意味する。GWPが十分に小さいとは、GWPが200以下、好ましくは150以下、より好ましくは125以下、更に好ましくは100以下であることを意味する。【０８７０】
図２Ｂにおいて、点P、点B、点Q、点R及び点Sは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０８７１】
点P、点B、点Q、点R及び点Sの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
P：40℃での圧力が1.85MPaであって、HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比
B：HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%であって、冷凍能力がR404Aに対して95%である質量比
Q：冷凍能力がR404Aに対して95%であって、HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比
R：HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%であって、GWPが200である質量比
S：GWPが200であって、40℃での圧力が1.85MPaである質量比
「40℃での圧力が1.85MPaになる質量比」とは、温度40（℃）での飽和圧力が1.85MPaである質量比を意味する。【０８７２】
冷媒Ａ２において、三成分の混合冷媒の40℃での飽和圧力が1.85MPaを超えた場合、R404A用の冷凍装置からの設計変更が必要となる。三成分の混合冷媒の40℃での飽和圧力は、1.50〜1.85MPaが好ましく、1.60〜1.85MPaがより好ましく、1.70〜1.85MPaが更に好ましく、1.75〜1.85MPaが特に好ましい。【０８７３】
点P及びBは、いずれも直線p上にある。すなわち、線分PBは直線pの一部である。直線pは、HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す直線である。直線pよりも三角組成図の頂点HFC-32側の領域では、三成分の混合冷媒のHFC-32の濃度が1.0質量%を超える。また、直線pよりも三角組成図の頂点HFC-32側の領域では、予想外に冷凍能力が大きい。【０８７４】
図２Ｂにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、HFC-32の濃度が1.0質量%である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８７５】
HFC-32の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す線分：点P及び点Bの二点を結ぶ直線pの一部（図２Ｂの線分PB）
y=1.0
z=100-x-y
35.3≦x≦45.6【０８７６】
点B及びQは、いずれも曲線q上にある。曲線qは、冷凍能力がR404Aに対して95%になる質量比を示す曲線である。曲線qよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFC-32側の領域では、三成分の混合冷媒の冷凍能力がR404Aに対して95%を超える。【０８７７】
曲線qは次のようにして求められる。【０８７８】
表２０３は、HFO-1132(E)=1.0、10.1、20.0、35.3質量%（mass%）であるときに対R404Aとの冷凍能力比が95%である4点を示す。曲線qはこの4点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線qは最小二乗法により表２０３の式で近似される。【０８７９】
【表２０３】
2020017522.tif 000049
【０８８０】
点Q及びRは、いずれも直線r上にある。すなわち、線分QRは直線rの一部である。直線rは、HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す直線である。直線rよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側の領域では、三成分の混合冷媒のHFO-1132(E)の濃度が1.0質量%を超える。また、直線rよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側の領域では、予想外に冷凍能力が大きい。【０８８１】
図２Ｂにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、HFO-1132(E)の濃度が1.0質量%である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８８２】
HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す線分：点Q及び点Rの二点を結ぶ直線rの一部（図２Ｂの線分QR）
x=1.0
z=100-x-y
24.8≦y≦29.2【０８８３】
点R及びSは、いずれも直線s上にある。すなわち、線分RSは直線sの一部である。直線sは、GWPが200である質量比を示す直線である。直線sよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒のGWPが200未満である。【０８８４】
図２Ｂにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、GWP=200である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０８８５】
GWP=200である質量比を示す線分：点R及び点Sの二点を結ぶ直線sの一部（図２Ｂの線分RS）
y=29.2
z=100-x-y
1.0≦x≦6.5【０８８６】
点P及びSは、いずれも曲線t上にある。曲線tは、40℃での圧力が1.85MPaになる質量比を示す曲線である。曲線tよりも三角組成図の頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒の40℃での圧力が1.85MPa未満である。【０８８７】
曲線tは次のようにして求められる。【０８８８】
表２０４は、HFO-1132(E)=5.95、18.00、32.35、47.80質量%であるときに40℃での圧力が1.85MPaである4点を示す。曲線tはこの4点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFC-32の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線tは最小二乗法により表２０４の式で近似される。【０８８９】
【表２０４】
2020017522.tif 000050
【０８９０】
HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点P、B、Q、R及びSの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（PBQRS領域）の範囲内の質量比において、GWPが200以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ40℃での圧力が1.85MPa以下である。【０８９１】
冷媒Ａ２は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有するが、その中でも、冷媒Ａ２全体におけるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【０８９２】
冷媒Ａ２は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含むことができる。この場合、冷媒Ａ２全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ａ２は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【０８９３】
冷媒Ａ２は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ａ２は、冷媒Ａ２全体におけるHFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【０８９４】
冷媒Ａ２は、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点P（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=45.6/1.0/53.4質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=35.3/1.0/63.7質量%）、
点Q（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/24.8/74.2質量%）、
点R（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=1.0/29.2/69.8質量%）及び
点S（HFO-1132(E)/HFC-32/HFO-1234yf=6.5/29.2/64.3質量%）、
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０８９５】
点P、点B、点Q、点R及び点Sの技術的意味は、上記の通りである。点P、点B、点Q、点R及び点Sの5点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０８９６】
この場合、HFO-1132(E)、HFC-32及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点P、B、Q、R及びSの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（PBQRS領域）の範囲内の質量比において、GWPが300以下、冷凍能力が対R404A比で95%以上且つ40℃での圧力が1.85MPaである。【０８９７】
冷媒Ａ２は、GWPが200以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【０８９８】
［冷媒Ａの実施例］
以下に、実施例を挙げて更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【０８９９】
試験例１
実施例１−１〜１−１１、比較例１−１〜１−６及び参考例１−１（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。【０９００】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力及び40℃での飽和圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、以下の条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −４０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％【０９０１】
試験例１の結果を表２０５及び表２０６に示す。表２０５及び２０６は、本開示の冷媒Ａ１の実施例及び比較例を示している。表２０５及び２０６中、「COP比（対R404A）」及び「冷凍能力比（対R404A）」とは、R404Aに対する割合（%）を示す。表２０５及び２０６中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。【０９０２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP=（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【０９０３】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。【０９０４】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。燃焼速度が計測できない場合（0cm/s）は「なし（不燃）」とした。【０９０５】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて測定を実施した。具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【０９０６】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）
冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【０９０７】
【表２０５】
2020017522.tif 000051
【０９０８】
【表２０６】
2020017522.tif 000052
【０９０９】
試験例２
実施例２−１〜２−１１、比較例２−１〜２−５及び参考例２−１（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【０９１０】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力及び40℃での飽和圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、以下の条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −４０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％【０９１１】
試験例２の結果を表２０７及び２０８に示す。表２０７及び２０８は、本開示の冷媒Ａ２の実施例及び比較例を示している。表２０７及び２０８中、各用語の意味は、試験例１と同様である。【０９１２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP=（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【０９１３】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１と同様にして行った。【０９１４】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて、試験例１と同様の方法及び試験条件で測定した。【０９１５】
【表２０７】
2020017522.tif 000053
【０９１６】
【表２０８】
2020017522.tif 000054
【０９１７】
（１-３-３-１２）冷媒Ｂ
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを必須成分として含有する混合冷媒である。以下、本項目において、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfを「三成分」とも称する。【０９１８】
冷媒Ｂ全体における、三成分の総濃度は99.5質量%以上である。換言すると、冷媒Ｂは、三成分をこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有する。【０９１９】
冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点D（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/57.0/42.0質量%）及び
点E（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/24.1/33.4質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にある。【０９２０】
言い換えれば、冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ｃの三角組成図に示される：
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点D（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/57.0/42.0質量%）及び
点E（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/24.1/33.4質量%）
の5点をそれぞれ結ぶ直線a、曲線b、直線c、曲線d及び直線eで囲まれた領域の範囲内にある。【０９２１】
本項目において、三成分を各頂点とする三角組成図とは、図２Ｃに示すように、上記三成分（HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yf）を頂点とし、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの濃度の総和を100質量%とする三成分組成図を意味する。【０９２２】
冷媒Ｂは、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分に小さいこと（125以下）、（2）R404Aの代替冷媒として用いた場合に、R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、（3）R404Aと同等以上の成績係数（COP）を有すること、並びに（4）ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が5cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９２３】
本開示において、R404Aと同等以上の成績係数（COP）とは、R404Aに対するCOP比が100%以上（好ましくは101%以上、より好ましくは102%以上、特に好ましくは103%以上）であることを意味する。【０９２４】
本開示において、R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力とは、R404Aに対する冷凍能力比が85%以上（好ましくは90%以上、より好ましくは95%以上、更に好ましくは100%以上、特に好ましくは102%以上）であることを意味する。【０９２５】
本開示において、GWPが十分に小さいとは、GWPが125以下、好ましくは110以下、より好ましくは100以下、特に好ましくは75以下であることを意味する。【０９２６】
図２Ｃにおいて、点A、点B、点C、点D及び点Eは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０９２７】
点A、B、C、D及びEの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
A：ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が3.0cm/sであって、HFO-1123の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比
B：HFO-1123の濃度（質量%）が1.0質量%であって、冷凍能力がR404Aに対して85%である質量比
C：冷凍能力がR404Aに対して85%であって、HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比
D：HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%であって、40℃での飽和圧力が2.25MPaである質量比
E：40℃での飽和圧力が2.25MPaであって、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が3.0cm/sである質量比
「ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が3.0cm/s」とは、ANSI/ASHRAE34-2013規格でのクラス2L(微燃)に区分するための基準である燃焼速度（10cm/s）の半分未満の数値であり、クラス2Lに規定される冷媒の中でも比較的安全であることを意味する。【０９２８】
具体的には、「燃焼速度（10cm/s）の半分未満の数値」であると、万が一着火した場合にも火炎が伝播しにくいという点で比較的安全である。なお、以下ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度を、単に「燃焼速度」とも称する。【０９２９】
冷媒Ｂにおいて、三成分の混合冷媒の燃焼速度は、0超2.5cm/s以下が好ましく、0超2.0cm/s以下がより好ましく、0超1.5cm/s以下が更に好ましい。【０９３０】
点A及びBは、いずれも直線a上にある。すなわち、線分ABは直線aの一部である。直線aは、HFO-1123の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す直線である。直線aよりも三角組成図の頂点HFO-1123側の領域では、三成分の混合冷媒のHFO-1123の濃度が1.0質量%を超える。【０９３１】
図２Ｃにおいて、HFO-1132(E)の質量%＝x、HFO-1123の質量%＝y及びHFO-1234yfの質量%＝zとするとき、HFO-1123の濃度が1.0質量%である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０９３２】
HFO-1123の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す線分：点A及び点Bの二点を結ぶ直線cの一部（図２Ｃの線分AB）
y=1.0
z=100-x-y
27.1≦x≦42.5【０９３３】
点B及びCは、いずれも曲線b上にある。曲線bは、冷凍能力がR404Aに対して85%である質量比を示す曲線である。曲線bよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFO-1123側の領域では、三成分の混合冷媒の冷凍能力がR404Aに対して85%を超える。【０９３４】
曲線bは次のようにして求められる。【０９３５】
表２０９は、HFO-1132(E)=1.0、15.0、27.1質量%（mass%）であるときに対R404Aとの冷凍能力比が85%である3点を示す。曲線bはこの3点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFO-1123の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線bは最小二乗法により表２０９の式で近似される。【０９３６】
【表２０９】
2020017522.tif 000055
【０９３７】
点C及びDは、いずれも直線c上にある。すなわち、線分CDは直線cの一部である。直線cは、HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す直線である。直線cよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側の領域では、三成分の混合冷媒のHFO-1132(E)の濃度が1.0質量%を超える。【０９３８】
図２Ｃにおいて、HFO-1132(E)の質量%=x、HFO-1123の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとするとき、HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す線分は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０９３９】
HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%である質量比を示す線分：点C及び点Dの二点を結ぶ直線cの一部（図２Ｃの線分CD）
x=1.0
z=100-x-y
30.4≦y≦57.0【０９４０】
点D及びEは、いずれも曲線d上にある。曲線dは、40℃での飽和圧力が2.25MPaである質量比を示す曲線である。曲線dよりも三角組成図の頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒は、40℃での飽和圧力が2.25MPa未満である。【０９４１】
曲線dは次のようにして求められる。【０９４２】
表２１０は、HFO-1132(E)=1.0、20.0、42.5質量%であるときに40℃での飽和圧力が2.25MPaである3点を示す。曲線dはこの3点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFO-1123の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線dは最小二乗法により表２１０の式で近似される。【０９４３】
【表２１０】
2020017522.tif 000056
【０９４４】
点A及びEは、いずれも直線e上にある。直線eは、燃焼速度が3.0cm/sになる質量比を示す直線である。直線eよりも三角組成図の頂点HFO-1234yf側及び頂点HFO-1123側の領域では、三成分の混合冷媒は、燃焼速度が3.0cm/s未満である。【０９４５】
図２Ｃにおいて、HFO-1132(E)の質量%＝x、HFO-1123の質量%＝y及びHFO-1234yfの質量%＝zとするとき、燃焼速度が3.0cm/sである質量比は、以下の式によって表わされる線分に近似される。【０９４６】
燃焼速度が3.0cm/sである質量比を示す線分：点A及び点Eの二点を結ぶ直線eの一部（図２Ｃの線分AE）
x=42.5
z=100-x-y
1.0≦y≦24.1【０９４７】
HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、D及びEの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCDE領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）40℃での飽和圧力が2.25MPa以下であること、及び（4）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９４８】
冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点F（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/52.2/46.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０９４９】
言い換えれば、冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ｃの三角組成図に示される：
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点F（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/52.2/46.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の5点をそれぞれ結ぶ直線a、曲線b、直線c、曲線f及び直線eで囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０９５０】
上記三成分を各頂点とする三角組成図については、上記の通りである。【０９５１】
図２Ｃにおいて、点A、点B、点C、点F及び点Gは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０９５２】
点A、B及びCの技術的意味は、上記の通りである。【０９５３】
点F及びGの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
F：HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%であって、40℃での飽和圧力が2.15MPaである質量比
G：40℃での飽和圧力が2.15MPaであって、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い測定された燃焼速度が3.0cm/sである質量比【０９５４】
直線a、曲線b、直線c及び直線eについては、上記の通りである。点Fは直線c上にあり、点Gは直線e上にある。【０９５５】
点F及びGは、いずれも曲線f上にある。曲線fは、40℃での飽和圧力が2.15MPaである質量比を示す曲線である。曲線fよりも三角組成図の頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒は、40℃での飽和圧力が2.15MPa未満である。【０９５６】
曲線fは次のようにして求められる。【０９５７】
表２１１は、HFO-1132(E)=1.0、20.0、42.5質量%であるときに40℃での飽和圧力が2.25MPaである3点を示す。曲線fはこの3点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFO-1123の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線fは最小二乗法により表２１１の式で近似される。【０９５８】
【表２１１】
2020017522.tif 000057
【０９５９】
HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、F及びGの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCFG領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）40℃での飽和圧力が2.15MPa以下であること、及び（4）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９６０】
冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点H（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/35.2/63.8質量%）、
点I（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.4/29.8/42.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の6点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０９６１】
言い換えれば、冷媒Ｂにおいて、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする図２Ｃの三角組成図に示される：
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点H（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/35.2/63.8質量%）、
点I（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.4/29.8/42.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の6点をそれぞれ結ぶ直線a、曲線b、直線c、曲線g、曲線f及び直線eで囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０９６２】
上記三成分を各頂点とする三角組成図については、上記の通りである。【０９６３】
図２Ｃにおいて、点A、点B、点C、点G、点H及び点Iは白抜き丸（○）で示される、上記座標を持つ点である。【０９６４】
点A、B、C及びGの技術的意味は、上記の通りである。【０９６５】
点H及びIの技術的意味は次の通りである。また、各点の濃度（質量%）は、後述の実施例で求めた値と同一である。
H：HFO-1132(E)の濃度（質量%）が1.0質量%であって、COPがR404Aに対して100%である質量比
I：COPがR404Aに対して100%であって、40℃での飽和圧力が2.15MPaである質量比【０９６６】
直線a、曲線b、直線c、直線e及び曲線fについては、上記の通りである。点Hは直線c上にあり、点Iは曲線f上にある。【０９６７】
点H及びIは、いずれも曲線g上にある。曲線gは、COPがR404Aに対して100%である質量比を示す曲線である。曲線gよりも三角組成図の頂点HFO-1132(E)側及び頂点HFO-1234yf側の領域では、三成分の混合冷媒は、COPがR404Aに対して100%未満である。【０９６８】
曲線gは次のようにして求められる。【０９６９】
表２１２は、HFO-1132(E)=1.0、20.0、42.5質量%であるときに40℃での飽和圧力が2.25MPaである3点を示す。曲線fはこの3点を結ぶ線で示され、ここでHFO-1132(E)の質量%=x、HFO-1123の質量%=y及びHFO-1234yfの質量%=zとした場合、曲線fは最小二乗法により表２１２の式で近似される。【０９７０】
【表２１２】
2020017522.tif 000058
【０９７１】
HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、H、I及びGの6点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCHIG領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）COPが対R404A比で100%以上であること、（4）40℃での飽和圧力が2.15MPa以下であること、及び（5）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９７２】
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で99.5質量%以上含有するが、その中でも、冷媒Ｂ全体におけるHFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【０９７３】
冷媒Ｂは、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含むことができる。この場合、冷媒Ｂ全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｂは、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【０９７４】
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｂは、冷媒Ｂ全体におけるHFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【０９７５】
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点D（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/57.0/42.0質量%）及び
点E（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/24.1/33.4質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが好ましい。【０９７６】
点A、B、C、D及びEの技術的意味は、上記の通りである。点A、B、C、D及びEの5点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０９７７】
この場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、D及びEの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCDE領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）40℃での飽和圧力が2.25MPa以下であること、及び（4）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９７８】
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点F（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/52.2/46.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の5点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることがより好ましい。【０９７９】
点A、B、C、F及びGの技術的意味は、上記の通りである。点A、B、C、F及びGの5点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０９８０】
この場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、F及びGの5点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCFG領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）40℃での飽和圧力が2.15MPa以下であること、及び（4）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９８１】
冷媒Ｂは、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfのみからなる場合、三成分の質量比は、該三成分を各頂点とする三角組成図において、
点A（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/1.0/56.5質量%）、
点B（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.1/1.0/71.9質量%）、
点C（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/30.4/68.6質量%）、
点H（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=1.0/35.2/63.8質量%）、
点I（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=27.4/29.8/42.8質量%）及び
点G（HFO-1132(E)/HFO-1123/HFO-1234yf=42.5/18.9/38.6質量%）
の6点を通る図形で囲まれた領域の範囲内にあることが更に好ましい。【０９８２】
点A、B、C、G、H及びIの技術的意味は、上記の通りである。点A、B、C、H、I及びGの6点を通る図形で囲まれた領域については、上記の通りである。【０９８３】
この場合、HFO-1132(E)、HFO-1123及びHFO-1234yfの三元混合冷媒は、点A、B、C、H、I及びGの6点をそれぞれ結ぶ線で囲まれた領域（ABCHIG領域）の範囲内の質量比において、（1）GWPが125以下であること、（2）冷凍能力が対R404A比で85%以上であること、（3）COPが対R404A比で100%以上であること、（4）40℃での飽和圧力が2.15MPa以下であること、及び（5）燃焼速度が3.0cm/s以下であること、という諸特性を有する。【０９８４】
冷媒Ｂは、GWPが125以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【０９８５】
［冷媒Ｂの実施例］
以下に、実施例を挙げて更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【０９８６】
試験例１
実施例１〜３８、比較例１〜９及び参考例１（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。【０９８７】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力及び40℃での飽和圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、以下の条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −４０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％【０９８８】
試験例１の結果を表２１３〜１６に示す。表２１３〜１６中、「COP比（対R404A）」及び「冷凍能力比（対R404A）」とは、R404Aに対する割合（%）を示す。表２１３〜２１６中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。【０９８９】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP=（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【０９９０】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。【０９９１】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。燃焼速度が計測できない場合（0cm/s）は「なし（不燃）」とした。【０９９２】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図１Ｊを参照）を用いて測定を実施した。具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【０９９３】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）
冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【０９９４】
【表２１３】
2020017522.tif 000059
【０９９５】
【表２１４】
2020017522.tif 000060
【０９９６】
【表２１５】
2020017522.tif 000061
【０９９７】
【表２１６】
2020017522.tif 000062
【０９９８】
（１-３-３-１３）冷媒Ｃ
冷媒Ｃは、一つの態様において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は35.0〜65.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は65.0〜35.0質量%である。この冷媒を「冷媒Ｃ１」ということがある。【０９９９】
（１-３-３-１３-１）冷媒Ｃ１
冷媒Ｃ１は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R404Aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、及び（3）R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、という諸特性を有する。【１０００】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が35.0質量%以上であることにより、R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力が得られる。
また、冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が65.0質量%以下であることにより、冷媒Ｃ１の冷凍サイクルにおける飽和温度40℃の飽和圧力を好適な範囲（特に2.10Mpa以下）に維持することができる。【１００１】
冷媒Ｃ１において、R404Aに対する冷凍能力が95%以上であればよいが、98%以上であることが好ましく、100%以上であることがより好ましく、101%以上であることが更に好ましく、102%以上であることが特に好ましい。【１００２】
冷媒Ｃ１は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【１００３】
冷媒Ｃ１は、エネルギー消費効率の点から、R404Aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましく、具体的には、R404Aに対するCOPは98%以上であることが好ましく、100％以上であることがより好ましく、102％以上であることが特に好ましい。【１００４】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が40.5〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.5〜41.0質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99％以上となる。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.75MPa以上2.00MPa以下となるため、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１００５】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜41.0質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となる。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.76MPa以上2.00MPa以下となるため、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１００６】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜55.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜45.0質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となる。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.76MPa以上1.95MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１００７】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜53.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜46.5質量%であることが特に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.94MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１００８】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜51.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜49.0質量%であることが格別に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.90MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１００９】
冷媒Ｃ１において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜50.8質量%であることが最も好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０１０】
冷媒Ｃ１において、飽和温度40℃の飽和圧力は通常2.10MPa以下、好ましくは2.00MPa以下、より好ましくは1.95MPa以下、更に好ましくは1.90MPa以下、特に好ましくは1.88MPa以下である。飽和温度40℃の飽和圧力がこのような範囲にあれば、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ１を適用することができる。【１０１１】
冷媒Ｃ１において、飽和温度40℃の飽和圧力は通常1.70MPa以上、好ましくは1.73MPa以上、より好ましくは1.74MPa以上、更に好ましくは1.75MPa以上、特に好ましくは1.76MPa以上である。飽和温度40℃の飽和圧力がこのような範囲にあれば、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ１を適用することができる。【１０１２】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ１を使用した場合は、市販のR404A用冷凍装置の部材の寿命を延ばす観点から、吐出温度は好ましくは150℃以下、より好ましくは140℃以下、更に好ましくは130℃以下、特に好ましくは120℃以下である。【１０１３】
冷媒Ｃ１を蒸発温度が-75〜-5℃である冷凍サイクルを運転するために用いることにより、R404Aと同等以上の冷凍能力が得られるという利点がある。【１０１４】
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度が-5℃を超えた場合は、圧縮比が2.5未満となり、冷凍サイクルとしての効率が悪くなる。本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度が-75℃未満である場合は、蒸発圧力が0.02MPa未満となり、圧縮機への冷媒の吸入が困難になる。なお、圧縮比は、次式により求めることができる。
圧縮比＝凝縮圧力（Mpa）／蒸発圧力（Mpa）
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-7.5℃以下、より好ましくは-10℃以下、更に好ましくは-35℃以下である。【１０１５】
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上、より好ましくは-60℃以上、更に好ましくは-55℃以上、特に好ましくは-50℃以上である。【１０１６】
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上-5℃以下、より好ましくは-60℃以上-5℃以下、更に好ましくは-55℃以上-7.5℃以下、特に好ましくは-50℃以上-10℃以下である。【１０１７】
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、圧縮機への冷媒の吸入を向上させる観点から、蒸発圧力は0.02MPa以上が好ましく、0.03MPa以上がより好ましく、0.04MPa以上が更に好ましく、0.05MPa以上が特に好ましい。【１０１８】
本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、冷凍サイクルとしての効率を向上させる観点から、圧縮比は2.5以上が好ましく、3.0以上がより好ましく、3.5以上が更に好ましく、4.0以上が特に好ましい。本開示の冷媒Ｃ１が使用される冷凍サイクルにおいて、冷凍サイクルとしての効率を向上させる観点から、圧縮比は200以下が好ましく、150以下がより好ましく、100以下が更に好ましく、50以下が特に好ましい。【１０１９】
冷媒Ｃ１は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒Ｃ１全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【１０２０】
冷媒Ｃ１は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒Ｃ１全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｃ１は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【１０２１】
冷媒Ｃ１は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｃ１は、冷媒Ｃ１全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【１０２２】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常35.0〜65.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常65.0〜35.0質量%である。冷媒Ｃ１は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R404Aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、及び（3）R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、という諸特性を有する。【１０２３】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が40.5〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.5〜41.0質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99％以上となる。
更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.75MPa以上2.00MPa以下となるため、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２４】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜59.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜41.0質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となる。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.76MPa以上2.00MPa以下となるため、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２５】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜55.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜45.0質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であり、R404Aに対するCOPが101％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となる。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃における飽和圧力が、1.76MPa以上1.95MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２６】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜53.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜46.5質量%であることが特に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.94MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２７】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜51.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜49.0質量%であることが格別に好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.90MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２８】
冷媒Ｃ１が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜50.8質量%であることが最も好ましい。この場合、冷媒Ｃ１はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であり、且つR404Aに対する冷凍能力が99.5％以上となること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ１は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０２９】
（１-３-３-１３-２）冷媒Ｃ２
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が40.5〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が59.5〜50.8質量%である。この冷媒を「冷媒Ｃ２」ということがある。【１０３０】
冷媒Ｃ２は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R404Aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、（3）R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.75MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０３１】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が40.5質量%以上であることにより、R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力が得られる。【１０３２】
また、冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が49.2質量%以下であることにより、冷媒Ｃ２の冷凍サイクルにおける飽和温度40℃の飽和圧力を好適な範囲（特に2.10Mpa以下）に維持することができる。【１０３３】
冷媒Ｃ２において、R404Aに対する冷凍能力が99％以上であればよいが、100%以上であることが好ましく、101%以上であることがより好ましく、102%以上であることが更に好ましく、103%以上であることが特に好ましい。【１０３４】
冷媒Ｃ２は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【１０３５】
冷媒Ｃ２は、エネルギー消費効率の点から、R404Aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましく、具体的には、R404Aに対するCOPは98%以上であることが好ましく、100%以上であることがより好ましく、101%以上であることが更に好ましく、102%以上であることが特に好ましい。【１０３６】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜50.8質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が99.5％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０３７】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が43.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が57.0〜50.8質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が101％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.78MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０３８】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が44.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が56.0〜50.8質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が101％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.80MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０３９】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が45.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が55.0〜50.8質量%であることが特に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が102％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.81MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０４０】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が45.0〜48.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が55.0〜52.0質量%であることが格別に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102.5％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が102.5％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.81MPa以上1.87MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０４１】
冷媒Ｃ２において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が45.0〜47.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が55.0〜53.0質量%であることが最も好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102.5％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が102.5％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.81MPa以上1.85MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０４２】
冷媒Ｃ２において、飽和温度40℃の飽和圧力は通常2.10MPa以下、好ましくは2.00MPa以下、より好ましくは1.95MPa以下、更に好ましくは1.90MPa以下、特に好ましくは1.88MPa以下である。飽和温度40℃の飽和圧力がこのような範囲にあれば、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ２を適用することができる。【１０４３】
冷媒Ｃ２において、飽和温度40℃の飽和圧力は通常1.70MPa以上、好ましくは1.73MPa以上、より好ましくは1.74MPa以上、更に好ましくは1.75MPa以上、特に好ましくは1.76MPa以上である。飽和温度40℃の飽和圧力がこのような範囲にあれば、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ２を適用することができる。【１０４４】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ２を使用した場合は、市販のR404A用冷凍装置の部材の寿命を延ばす観点から、吐出温度は好ましくは150℃以下、より好ましくは140℃以下、更に好ましくは130℃以下、特に好ましくは120℃以下である。【１０４５】
本開示において、冷媒Ｃ２は、R404Aと同等以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度が-75〜15℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【１０４６】
本開示の冷媒Ｃ２が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは15℃以下、より好ましくは5℃以下、更に好ましくは0℃以下、特に好ましくは-5℃以下である。【１０４７】
本開示の冷媒Ｃ２が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上、より好ましくは-60℃以上、更に好ましくは-55℃以上、特に好ましくは-50℃以上である。【１０４８】
本開示の冷媒Ｃ２が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上15℃以下、より好ましくは-60℃以上5℃以下、更に好ましくは-55℃以上0℃以下、特に好ましくは-50℃以上-5℃以下である。【１０４９】
本開示の冷媒Ｃ２が使用される冷凍サイクルにおいて、圧縮機への冷媒の吸入を向上させる観点から、蒸発圧力は0.02MPa以上が好ましく、0.03MPa以上がより好ましく、0.04MPa以上が更に好ましく、0.05MPa以上が特に好ましい。【１０５０】
本開示の冷媒Ｃ２が使用される冷凍サイクルにおいて、冷凍サイクルとしての効率を向上させる観点から、圧縮比は2.5以上が好ましく、3.0以上がより好ましく、3.5以上が更に好ましく、4.0以上が特に好ましい。【１０５１】
冷媒Ｃ２は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒Ｃ２全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【１０５２】
冷媒Ｃ２は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒Ｃ２全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｃ２は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【１０５３】
冷媒Ｃ２は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｃ２は、冷媒Ｃ２全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【１０５４】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常40.5〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常59.5〜50.8質量%である。冷媒Ｃ２は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R404Aと同等又はそれ以上のCOPを有すること、（3）R404Aと同等又はそれ以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.75MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０５５】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が41.3〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が58.7〜50.8質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が99.5％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。
更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.76MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０５６】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が43.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が57.0〜50.8質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が101％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.78MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０５７】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が44.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が56.0〜50.8質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が101％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.80MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０５８】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が45.0〜49.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が55.0〜50.8質量%であることが特に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が102％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.81MPa以上1.88MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０５９】
冷媒Ｃ２が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が45.0〜48.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が55.0〜52.0質量%であることが格別に好ましい。この場合、冷媒Ｃ２はGWPが100以下であること、R404Aに対するCOPが102.5％以上であること、R404Aに対する冷凍能力が102.5％以上であること、及びASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ２は、飽和温度40℃の飽和圧力が、1.81MPa以上1.87MPa以下となり、市販のR404A用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０６０】
（１-３-３-１３-３）冷媒Ｃ３
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜39.8質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が68.9〜60.2質量%である。この冷媒を「冷媒Ｃ３」ということがある。【１０６１】
冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと同等程度のCOPを有すること、（3）R134aと比較して150%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）吐出温度が90℃以下であることという、諸特性を有する。【１０６２】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が31.1質量%以上であることにより、R134aと比較して150%以上の冷凍能力が得られる。
また、冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が39.8質量%以下であることにより、冷媒Ｃ３の冷凍サイクルにおける吐出温度を90℃以下に維持し、R134a用冷凍装置の部材の寿命を長く確保することができる。【１０６３】
冷媒Ｃ３において、R134aに対する冷凍能力が150％以上であればよいが、151%以上であることが好ましく、152%以上であることがより好ましく、153%以上であることが更に好ましく、154%以上であることが特に好ましい。【１０６４】
冷媒Ｃ３において、冷凍サイクルにおける吐出温度は90.0℃以下であることが好ましく、89.7℃以下であることがより好ましく、89.4℃以下であることが更に好ましく、89.0℃以下であることが特に好ましい。【１０６５】
冷媒Ｃ３は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【１０６６】
冷媒Ｃ３は、エネルギー消費効率の点から、R134aに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましく、具体的には、R134aに対するCOPは90%以上であることが好ましく、91%以上であることがより好ましく、91.5%以上であることが更に好ましく、92%以上であることが特に好ましい。【１０６７】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常31.1〜39.8質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常68.9〜60.2質量%である。
冷媒Ｃ３は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと同等程度のCOPを有すること、（3）R134aと比べて150%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）吐出温度が90.0℃以下であることという、諸特性を有する。【１０６８】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が68.9〜62.1質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて150%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０６９】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が32.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が68.0〜62.1質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて151%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０７０】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が33.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が67.0〜62.1質量%であることがより一層好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて152%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０７１】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が34.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が66.0〜62.1質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて153%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０７２】
冷媒Ｃ３において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が35.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が65.0〜62.1質量%であることが特に好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて155%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０７３】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ３を使用した場合は、市販のR134a用冷凍装置の部材の寿命を延ばす観点から、吐出温度は好ましくは90.0℃以下、より好ましくは89.7℃以下、更に好ましくは89.4℃以下、特に好ましくは89.0℃以下である。【１０７４】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ３を使用した場合は、冷凍サイクルでは冷媒の液化（凝縮）の過程を必要とするので、臨界温度は冷媒を液化させるための冷却水または冷却空気の温度より著しく高いことが必要となる。このような観点から、本開示の冷媒Ｃ３が使用される冷凍サイクルにおいて、臨界温度は好ましくは80℃以上、より好ましくは81℃以上、更に好ましくは81.5℃以上、特に82℃以上である。【１０７５】
本開示において、冷媒Ｃ３は、R134aと比較して150%以上の冷凍能力を得る観点から、通常、蒸発温度が-75〜15℃である冷凍サイクルを運転するために用いられる。【１０７６】
本開示の冷媒Ｃ３が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは15℃以下、より好ましくは5℃以下、更に好ましくは0℃以下、特に好ましくは-5℃以下である。【１０７７】
本開示の冷媒Ｃ３が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上、より好ましくは-60℃以上、更に好ましくは-55℃以上、特に好ましくは-50℃以上である。【１０７８】
本開示の冷媒Ｃ３が使用される冷凍サイクルにおいて、蒸発温度は好ましくは-65℃以上15℃以下、より好ましくは-60℃以上5℃以下、更に好ましくは-55℃以上0℃以下、特に好ましくは-50℃以上-5℃以下である。【１０７９】
本開示の冷媒Ｃ３が使用される冷凍サイクルにおいて、性能向上の観点から、冷媒の臨界温度は80℃以上が好ましく、81℃以上がより好ましく、81.5℃以上が更に好ましく、82℃以上が特に好ましい。【１０８０】
冷媒Ｃ３は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒Ｃ３全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【１０８１】
冷媒Ｃ３は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒Ｃ３全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｃ３は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【１０８２】
冷媒Ｃ３は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｃ３は、冷媒Ｃ３全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【１０８３】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常31.1〜39.8質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常68.9〜60.2質量%である。冷媒Ｃ３は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと同等程度のCOPを有すること、（3）R134aと比べて150%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）吐出温度が90℃以下であることという、諸特性を有する。【１０８４】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が31.1〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が68.9〜62.1質量%であることが好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて150%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０８５】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が32.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が68.0〜62.1質量%であることがより好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて151%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０８６】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が33.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が67.0〜62.1質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて152%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０８７】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が34.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が66.0〜62.1質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aとと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて153%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０８８】
冷媒Ｃ３が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が35.0〜37.9質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が65.0〜62.1質量%であることが更に好ましい。この場合、冷媒Ｃ３は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R134aと比較して92%以上のCOPを有すること、（3）R134aと比べて155%以上の冷凍能力を有すること、（4）吐出温度が90.0℃以下であること、及び（5）臨界温度が81℃以上であることという、諸特性を有する。【１０８９】
（１-３-３-１３-４）冷媒Ｃ４
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合が21.0〜28.4質量%であり、HFO-1234yfの含有割合が79.0〜71.6質量%である。この冷媒を「冷媒Ｃ４」ということがある。【１０９０】
冷媒Ｃ４は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R1234yfと同等程度のCOPを有すること、及び（3）R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.380MPa以上0.420MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０９１】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が21.0質量%以上であることにより、R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力が得られる。また、冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が28.4質量%以下であることにより、83.5℃以上の臨界温度を確保し易くなる。【１０９２】
冷媒Ｃ４において、R1234yfに対する冷凍能力が140％以上であればよいが、142%以上であることが好ましく、143%以上であることがより好ましく、145%以上であることが更に好ましく、146%以上であることが特に好ましい。【１０９３】
冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【１０９４】
冷媒Ｃ４は、エネルギー消費効率の点から、R1234yfに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が高いことが好ましく、具体的には、R1234yfに対するCOPは95%以上であることが好ましく、96%以上であることがより好ましく、97%以上であることが更に好ましく、98%以上であることが特に好ましい。【１０９５】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は好ましくは21.5〜28.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は好ましくは78.5〜72.0質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が65.0℃以下であること、臨界温度が83.5℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.383MPa以上0.418MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０９６】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合はより好ましくは22.0〜27.7質量%であり、HFO-1234yfの含有割合はより好ましくは78.0〜72.3質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が65.0℃以下であること、臨界温度が83.5℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.385MPa以上0.417MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０９７】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は更に好ましくは22.5〜27.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は更に好ましくは77.5〜72.5質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.388MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０９８】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は特に好ましくは23.0〜27.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は特に好ましくは77.0〜72.8質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が141%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.390MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１０９９】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は格別に好ましくは23.5〜27.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は格別に好ましくは76.5〜73.0質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が142%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.390MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１００】
冷媒Ｃ４において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は最も好ましくは24.0〜26.7質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は最も好ましくは76.0〜73.3質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が144%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.6℃以下であること、臨界温度が84.0℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.396MPa以上0.411MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１０１】
冷媒Ｃ４において、飽和温度-10℃の飽和圧力は通常0.420MPa以下、好ましくは0.418MPa以下、より好ましくは0.417MPa以下、更に好ましくは0.415MPa以下、特に好ましくは0.413MPa以下である。このような範囲にあれば、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ４を適用することができる。【１１０２】
冷媒Ｃ４において、飽和温度-10℃の飽和圧力は通常0.380MPa以上、好ましくは0.385MPa以上、より好ましくは0.390MPa以上、更に好ましくは0.400MPa以上、特に好ましくは0.410MPa以上である。これらの場合、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく冷媒Ｃ４を適用することができる。【１１０３】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ４を使用した場合は、市販のR1234yf用冷凍装置の部材の寿命を延ばす観点から、吐出温度は好ましくは65℃以下、より好ましくは64.8℃以下、更に好ましくは64.7℃以下、特に好ましくは64.5℃以下である。【１１０４】
本開示において、冷媒Ｃ４は、R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度が-75〜5℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【１１０５】
本開示の冷媒Ｃ４が使用される冷凍サイクルにおいて、R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度は好ましくは5℃以下、より好ましくは0℃以下、更に好ましくは-5℃以下、特に好ましくは-10℃以下である。【１１０６】
本開示の冷媒Ｃ４が使用される冷凍サイクルにおいて、R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度は好ましくは-75℃以上、より好ましくは-60℃以上、更に好ましくは-55℃以上、特に好ましくは-50℃以上である。【１１０７】
本開示の冷媒Ｃ４が使用される冷凍サイクルにおいて、R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度は好ましくは-65℃以上0℃以下、より好ましくは-60℃以上-5℃以下、更に好ましくは-55℃以上-7.5℃以下、特に好ましくは-50℃以上-10℃以下である。【１１０８】
本開示の冷媒Ｃ４が使用される冷凍サイクルにおいて、市販のR1234yf用冷凍装置の部材の寿命を延ばす観点から、吐出温度は65.0℃以下が好ましく、64.9℃以下がより好ましく、64.8℃以下が更に好ましく、64.7℃以下が特に好ましい。【１１０９】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ４を使用した場合は、冷凍サイクルでは冷媒の液化（凝縮）の過程を必要とするので、臨界温度は冷媒を液化させるための冷却水または冷却空気の温度より著しく高いことが必要となる。このような観点から、本開示の冷媒Ｃ４が使用される冷凍サイクルにおいて、臨界温度は83.5℃以上が好ましく、83.8℃以上がより好ましく、84.0℃以上が更に好ましく、84.5℃以上が特に好ましい。【１１１０】
冷媒Ｃ４は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒Ｃ４全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｃ４は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【１１１１】
冷媒Ｃ４は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｃ４は、冷媒Ｃ４全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【１１１２】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常21.0〜28.4質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常79.0〜71.6質量%である。冷媒Ｃ４は、このような構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R1234yfと同等程度のCOPを有すること、及び（3）R1234yfと比較して140%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）ASHRAEの規格で微燃性（クラス2L）であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.380MPa以上0.420MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１３】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は好ましくは21.5〜28.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は好ましくは78.5〜72.0質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が65.0℃以下であること、臨界温度が83.5℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.383MPa以上0.418MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１４】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合はより好ましくは22.0〜27.7質量%であり、HFO-1234yfの含有割合はより好ましくは78.0〜72.3質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が65.0℃以下であること、臨界温度が83.5℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.385MPa以上0.417MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１５】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は更に好ましくは22.5〜27.5質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は更に好ましくは77.5〜72.5質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が140%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.388MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１６】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は特に好ましくは23.0〜27.2質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は特に好ましくは77.0〜72.8質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が141%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.390MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１７】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は格別に好ましくは23.5〜27.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は格別に好ましくは76.5〜73.0質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が142%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.8℃以下であること、臨界温度が83.8℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.390MPa以上0.414MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１８】
冷媒Ｃ４が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は最も好ましくは24.0〜26.7質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は最も好ましくは76.0〜73.3質量%である。この場合、冷媒Ｃ４は、GWPが100以下であること、R1234yfに対するCOPが98％以上であること、R1234yfに対する冷凍能力が144%以上であること、ASHRAEの規格で微燃性（クラス2Lであること）、吐出温度が64.6℃以下であること、臨界温度が84.0℃以上であることという、諸特性を有する。更にこの場合、冷媒Ｃ４は、飽和温度-10℃の飽和圧力が、0.396MPa以上0.411MPa以下となり、市販のR1234yf用冷凍装置に対して大きな設計変更なく適用することができる。【１１１９】
（１-３-３-１３-５）冷媒Ｃ５
本開示の組成物に含まれる冷媒は、一つの態様において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfを含有し、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は12.1〜72.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は87.9〜28.0質量%である。この冷媒を「冷媒Ｃ５」ということがある。【１１２０】
本開示において、冷媒Ｃ５は、車載用空調機器に用いられる。【１１２１】
冷媒Ｃ５は、上述の構成を有することによって、（1）GWPが十分小さいこと（100以下）、（2）R1234yfと同等程度のCOPを有すること、（3）R1234yfと比較して128%以上の冷凍能力を有すること、及び（4）燃焼速度が10.0cm/s未満であること、という諸特性を有する。【１１２２】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が12.1質量%以上であることにより、電気自動車でヒートポンプを用いて暖房する場合に有利な-40℃以下の沸点を確保することができる。なお、-40℃以下の沸点は-40℃で飽和圧力が大気圧以上であることを意味し、上記用途において沸点は-40℃以下でより低い方が好ましい。また、冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対する、HFO-1132(E)の含有割合が72.0質量%以下であることにより、車載用空調機器に用いる場合の安全性に寄与する10.0cm/s未満の燃焼速度を確保することができる。【１１２３】
冷媒Ｃ５において、R1234yfに対する冷凍能力が128％以上であればよいが、130%以上であることが好ましく、140%以上であることがより好ましく、150%以上であることが更に好ましく、160%以上であることが特に好ましい。【１１２４】
冷媒Ｃ５は、GWPが5以上100以下であることによって、地球温暖化の観点から他の汎用冷媒と比べて顕著に環境負荷を抑えることができる。【１１２５】
冷媒Ｃ５において、エネルギー消費効率の点から、R1234yfに対する冷凍サイクルで消費された動力と冷凍能力の比（成績係数（COP））が100％以上であればよい。【１１２６】
冷媒Ｃ５を車載用空調機器に用いることにより、電気ヒーターに比べて消費電力の少ないヒートポンプによる暖房が可能になるという利点がある。【１１２７】
冷媒Ｃ５において、上記空調機器が、ガソリン車用、ハイブリッド自動車用、電気自動車用又は水素自動車用であることが好ましい。これらの中でも、ヒートポンプにより車室内を暖房しつつ、車の走行距離を向上させる観点から、冷媒Ｃ５において、上記空調機器が電気自動車用であることが特に好ましい。即ち、本開示において、冷媒Ｃ５を電気自動車に用いることが特に好ましい。【１１２８】
本開示において、冷媒Ｃ５は車載用空調機器に使用される。本開示において、冷媒Ｃ５はガソリン車の空調機器、ハイブリッド自動車の空調機器、電気自動車の空調機器又は水素自動車の空調機器に使用されることが好ましい。本開示において、冷媒Ｃ５は、電気自動車の空調機器に使用されることが特に好ましい。【１１２９】
本開示において、ヒートポンプにより車室内を暖房する際、-40℃で大気圧以上の圧力が必要となるため、冷媒Ｃ５の沸点は、好ましくは-51.2〜-40.0℃、より好ましくは-50.0〜-42.0℃、更に好ましくは-48.0〜-44.0℃である。【１１３０】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は好ましくは15.0〜65.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は好ましくは85.0〜35.0質量%である。【１１３１】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合はより好ましくは20.0〜55.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合はより好ましくは80.0〜45.0質量%である。【１１３２】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は更に好ましくは25.0〜50.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は更に好ましくは75.0〜50.0質量%である。【１１３３】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は特に好ましくは30.0〜45.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は特に好ましくは70.0〜55.0質量%である。【１１３４】
冷媒Ｃ５において、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は最も好ましくは35.0〜40.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は最も好ましくは65.0〜60.0質量%である。【１１３５】
本開示において、冷媒Ｃ５の燃焼速度は10.0cm/s未満であることが好ましく、5.0cm/s未満であることがより好ましく、3.0cm/s未満であることが更に好ましく、2.0cm/sであることが特に好ましい。【１１３６】
本開示において、冷媒Ｃ５は、R1234yfと同等又はそれ以上の冷凍能力を得る観点から、蒸発温度が-40〜10℃である冷凍サイクルを運転するために用いられることが好ましい。【１１３７】
本開示において、冷凍サイクルを運転するために冷媒Ｃ５を使用した場合、吐出温度は好ましくは79℃以下、より好ましくは75℃以下、更に好ましくは70℃以下、特に好ましくは67℃以下である。【１１３８】
冷媒Ｃ５は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfをこれらの濃度の総和で、通常99.5質量%以上含有してもよい。本開示において、冷媒Ｃ５全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの合計量が99.7質量%以上であれば好ましく、99.8質量%以上であればより好ましく、99.9質量%以上であれば更に好ましい。【１１３９】
冷媒Ｃ５は、上記の特性を損なわない範囲内で、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfに加えて、更に他の冷媒を含有することができる。この場合、冷媒Ｃ５全体における他の冷媒の含有割合は0.5質量%以下が好ましく、0.3質量%以下がより好ましく、0.2質量%以下が更に好ましく、0.1質量%以下が特に好ましい。他の冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。冷媒Ｃ５は、他の冷媒を単独で含んでいてもよいし、他の冷媒を2種以上含んでいてもよい。【１１４０】
冷媒Ｃ５は、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなることが特に好ましい。換言すると、冷媒Ｃ５は、冷媒Ｃ５全体におけるHFO-1132(E)及びHFO-1234yfの総濃度が100質量%であることが特に好ましい。【１１４１】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は通常12.1〜72.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は通常87.9〜28.0質量%である。【１１４２】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は好ましくは15.0〜65.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は好ましくは85.0〜35.0質量%である。【１１４３】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合はより好ましくは20.0〜55.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合はより好ましくは80.0〜45.0質量%である。【１１４４】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は更に好ましくは25.0〜50.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は更に好ましくは75.0〜50.0質量%である。【１１４５】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は特に好ましくは30.0〜45.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は特に好ましくは70.0〜55.0質量%である。【１１４６】
冷媒Ｃ５が、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfのみからなる場合、HFO-1132(E)及びHFO-1234yfの全質量に対して、HFO-1132(E)の含有割合は最も好ましくは35.0〜40.0質量%であり、HFO-1234yfの含有割合は最も好ましくは65.0〜60.0質量%である。【１１４７】
［冷媒Ｃの実施例］
以下に、実施例を挙げて更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【１１４８】
試験例１−１
実施例１−１〜１−１３、比較例１−１〜１−２及び参考例１−１（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１４９】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −５０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度−５０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が−５０℃であることを意味する。また、「凝縮温度４０℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４０℃であることを意味する。【１１５０】
試験例１−１の結果を表２１７に示す。表２１７は、本開示の冷媒Ｃ１の実施例及び比較例を示している。表２１７中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R404Aに対する割合（%）を示す。【１１５１】
表２１７中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。表２１７中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【１１５２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１１５３】
圧縮比は、次式により求めた。
圧縮比＝凝縮圧力（Mpa）／蒸発圧力（Mpa）【１１５４】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなるものは「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となるものは「クラス2（弱燃）」であるとし、火炎伝播がないものは「クラス1（不燃）」であるとした。表２１７中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【１１５５】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【１１５６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて測定を実施した。【１１５７】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【１１５８】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【１１５９】
【表２１７】
2020017522.tif 000063
【１１６０】
試験例１−２
実施例１−１４〜１−２６、比較例１−３〜１−４及び参考例１−２（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１６１】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −３５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１６２】
試験例１−２の結果を表２１８に示す。表２１８は、本開示の冷媒Ｃ１の実施例及び比較例を示している。表２１８中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１６３】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【１１６４】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【１１６５】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１１６６】
【表２１８】
2020017522.tif 000064
【１１６７】
試験例１−３
実施例１−２７〜１−３９、比較例１−５〜１−６及び参考例１−３（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１６８】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −１０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１６９】
試験例１−３の結果を表２１９に示す。表２１９は、本開示の冷媒Ｃ１の実施例及び比較例を示している。表２１９中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１７０】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【１１７１】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【１１７２】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１１７３】
【表２１９】
2020017522.tif 000065
【１１７４】
試験例１−４
比較例１−７〜１−２１及び参考例１−４（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１７５】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −８０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１７６】
試験例１−４の結果を表２２０に示す。表２２０は、本開示の冷媒Ｃ１の比較例を示している。表２２０中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１７７】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【１１７８】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【１１７９】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１１８０】
【表２２０】
2020017522.tif 000066
【１１８１】
試験例１−５
比較例１−２２〜１−３６及び参考例１−５（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１８２】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度      １０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１８３】
試験例１−５の結果を表２２１に示す。表２２１は、本開示の冷媒Ｃ１の比較例を示している。表２２１中、各用語の意味は、試験例１−１と同様である。【１１８４】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例１−１と同様にして求めた。【１１８５】
混合冷媒の燃焼性は、試験例１−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例１−１と同様にして行った。【１１８６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例１−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１１８７】
【表２２１】
2020017522.tif 000067
【１１８８】
試験例２−１
実施例２−１〜２−６、比較例２−１〜２−９及び参考例２−１（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１１８９】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −５０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度−５０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が−５０℃であることを意味する。また、「凝縮温度４０℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４０℃であることを意味する。【１１９０】
試験例２−１の結果を表２２２に示す。表２２２は、本開示の冷媒Ｃ２の実施例及び比較例を示している。表２２２中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R404Aに対する割合（%）を示す。【１１９１】
表２２２中、「飽和圧力（40℃）」とは、飽和温度40℃における飽和圧力を示す。表２２２中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【１１９２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１１９３】
圧縮比は、次式により求めた。
圧縮比＝凝縮圧力（Mpa）／蒸発圧力（Mpa）【１１９４】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなるものは「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となるものは「クラス2（弱燃）」であるとし、火炎伝播がないものは「クラス1（不燃）」であるとした。表２２２中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【１１９５】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【１１９６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて測定を実施した。【１１９７】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【１１９８】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【１１９９】
【表２２２】
2020017522.tif 000068
【１２００】
試験例２−２
実施例２−７〜２−１２、比較例２−１０〜２−１８及び参考例２−２（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２０１】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −３５℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２０２】
試験例２−２の結果を表２２３に示す。表２２３は、本開示の冷媒Ｃ２の実施例及び比較例を示している。表２２３中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２０３】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【１２０４】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【１２０５】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１２０６】
【表２２３】
2020017522.tif 000069
【１２０７】
試験例２−３
実施例２−１３〜２−１８、比較例２−１９〜２−２７及び参考例２−３（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２０８】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −１０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２０９】
試験例２−３の結果を表２２４に示す。表２２４は、本開示の冷媒Ｃ２の実施例及び比較例を示している。表２２４中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２１０】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【１２１１】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【１２１２】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１２１３】
【表２２４】
2020017522.tif 000070
【１２１４】
試験例２−４
実施例２−１９〜２−２４、比較例２−２８〜２−３６及び参考例２−４（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２１５】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −８０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２１６】
試験例２−４の結果を表２２５に示す。表２２５は、本開示の冷媒Ｃ２の実施例及び比較例を示している。表２２５中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２１７】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【１２１８】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【１２１９】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１２２０】
【表２２５】
2020017522.tif 000071
【１２２１】
試験例２−５
実施例２−２５〜２−３０、比較例２−３７〜２−４５及び参考例２−５（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２２２】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度40℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、NIST及びRefprop 9.0を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度      １０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
上記用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２２３】
試験例２−５の結果を表２２６に示す。表２２６は、本開示の冷媒Ｃ２の実施例及び比較例を示している。表２２６中、各用語の意味は、試験例２−１と同様である。【１２２４】
成績係数（COP）及び圧縮比は、試験例２−１と同様にして求めた。【１２２５】
混合冷媒の燃焼性は、試験例２−１と同様にして判断した。燃焼速度試験は、試験例２−１と同様にして行った。【１２２６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて、試験例２−１と同様の方法及び試験条件で測定した。【１２２７】
【表２２６】
2020017522.tif 000072
【１２２８】
試験例３
実施例３−１〜３−５、比較例３−１〜３−５、参考例３−１（R134a）及び参考例３−２（R404A）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２２９】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度、飽和温度45℃における飽和圧力、凝縮圧力及び蒸発圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −１０℃
凝縮温度      ４５℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度−１０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が−１０℃であることを意味する。また、「凝縮温度４５℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４５℃であることを意味する。【１２３０】
試験例３の結果を表２２７に示す。表２２７は、本開示の冷媒Ｃ３の実施例及び比較例を示している。表２２７中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R134aに対する割合（%）を示す。表２２７中、「飽和圧力（45℃）」とは、飽和温度45℃における飽和圧力を示す。表２２７中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【１２３１】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１２３２】
臨界温度は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、計算を実施することにより求めた。【１２３３】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなるものは「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となるものは「クラス2（弱燃）」であるとし、火炎伝播がないものは「クラス1（不燃）」であるとした。表２２７中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【１２３４】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【１２３５】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて測定を実施した。【１２３６】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【１２３７】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【１２３８】
【表２２７】
2020017522.tif 000073
【１２３９】
試験例４
実施例４−１〜４−７及び比較例４−１〜４−５に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２４０】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、吐出温度及び飽和温度−１０℃における飽和圧力は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度        ５℃
凝縮温度      ４５℃
過熱温度        ５Ｋ
過冷却温度      ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度  ５℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が５℃であることを意味する。また、「凝縮温度  ４５℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が４５℃であることを意味する。【１２４１】
試験例４の結果を表２２８に示す。表２２８は、本開示の冷媒Ｃ４の実施例及び比較例を示している。表２２８中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R1234yfに対する割合（%）を示す。表２２８中、「飽和圧力（-10℃）」とは、冷蔵条件の蒸発温度の代表値としての飽和温度−１０℃における飽和圧力を示す。表２２８中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。【１２４２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１２４３】
臨界温度は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、計算を実施することにより求めた。【１２４４】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより、判断した。燃焼速度が0cm/s〜10cm/sとなるものを「クラス2L（微燃）」、燃焼速度が10cm/s超となるものは「クラス2（弱燃）」であるとし、火炎伝播がないものは「クラス1（不燃）」であるとした。表２２８中、「ASHRAE燃焼性区分」とは、この判定基準に基づく結果を示している。【１２４５】
燃焼速度試験は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【１２４６】
混合冷媒の燃焼範囲は、ASTM E681-09に基づく測定装置（図２Ａを参照）を用いて測定を実施した。【１２４７】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。【１２４８】
＜試験条件＞
試験容器：280mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度：60℃±3℃
圧力：101.3kPa±0.7kPa
水分：乾燥空気1gにつき0.0088g±0.0005g（23℃における相対湿度50％の水分量）
冷媒組成物／空気混合比：1vol.%刻み±0.2vol.%
冷媒組成物混合：±0.1質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4mm（1/4inch）
スパーク：0.4秒±0.05秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より大きく火炎が広がった場合＝火炎伝播あり（可燃）
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝火炎伝播なし（不燃）【１２４９】
【表２２８】
2020017522.tif 000074
【１２５０】
試験例５
実施例５−１〜５−１３、比較例５−１〜５−３及び参考例５−１（R134a）に示される混合冷媒のGWPは、IPCC第4次報告書の値に基づいて評価した。【１２５１】
これらの混合冷媒のCOP、冷凍能力、沸点及び吐出温度は、National Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度    −３０℃
凝縮温度      ３０℃
過熱温度        ５Ｋ
過冷却温度      ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％
「蒸発温度  −３０℃」とは、冷凍装置が備える蒸発器における混合冷媒の蒸発温度が−３０℃であることを意味する。また、「凝縮温度  ３０℃」とは、冷凍装置が備える凝縮器における混合冷媒の凝縮温度が３０℃であることを意味する。【１２５２】
試験例５の結果を表２２９に示す。表２２９は、本開示の冷媒Ｃ５の実施例及び比較例を示している。表２２９中、「COP比」及び「冷凍能力比」とは、R1234yfに対する割合（%）を示す。表２２９中、「吐出温度（℃）」とは、上記混合冷媒の冷凍サイクル理論計算において、冷凍サイクル中で最も温度が高くなる温度を示す。表２２９中、「沸点（℃）」とは、混合冷媒の液相が大気圧(101.33kPa)となる温度を示す。表２２９中、「動力の消費電力量（%）」とは、電気自動車が走行するために使用した電気エネルギーを示し、冷媒をHFO-1234yfとしたとき消費電力量との比で表す。表２２９中、「暖房の消費電力量（％）」とは、電気自動車が暖房を運転するために使用した電気エネルギーを示し、冷媒をHFO-1234yfとしたとき消費電力量との比で表す。表２２９中、「走行可能距離」とは、一定の電気容量の二次電池を搭載した電気自動車において、暖房せずに（暖房の消費電力が０）走行した場合の走行可能距離を100%とした場合の暖房ありで走行した場合の走行可能距離を相対割合（%）を表したものである。【１２５３】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１２５４】
混合冷媒の燃焼性は、混合冷媒の混合組成をWCF濃度とし、ANSI/ASHRAE34-2013規格に従い燃焼速度を測定することにより判断した。燃焼速度の測定は以下の通り行った。まず、使用した混合冷媒は99.5%又はそれ以上の純度とし、真空ゲージ上に空気の痕跡が見られなくなるまで凍結、ポンピング及び解凍のサイクルを繰り返すことにより脱気した。閉鎖法により燃焼速度を測定した。初期温度は周囲温度とした。点火は、試料セルの中心で電極間に電気的スパークを生じさせることにより行った。放電の持続時間は1.0〜9.9msとし、点火エネルギーは典型的には約0.1〜1.0Jであった。シュリーレン写真を使って炎の広がりを視覚化した。光を通す2つのアクリル窓を備えた円筒形容器（内径：155mm、長さ：198mm）を試料セルとして用い、光源としてはキセノンランプを用いた。炎のシュリーレン画像を高速デジタルビデオカメラで600fpsのフレーミング速度で記録し、PCに保存した。【１２５５】
暖房方法は、沸点が-40℃を超える冷媒では暖房に電気ヒーター方式を用い、沸点が-40℃以下の冷媒には暖房にヒートポンプ方式を用いた。【１２５６】
暖房使用時の消費電力量は、次式により求めた。
暖房使用時の消費電力量＝暖房能力／暖房COP【１２５７】
なお、暖房COPとは「暖房効率」を意味する。【１２５８】
暖房効率について、電気ヒーターの場合は暖房COP＝1であり、動力と同等の電極を暖房に消費する。つまり、暖房の消費電力はE＝E/(1+COP)となる。一方、ヒートポンプの場合はNational Institute of Science and Technology（NIST）及びReference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop 9.0）を使用し、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより暖房COPを求めた。
蒸発温度    −３０℃
凝縮温度      ３０℃
過熱温度        ５Ｋ
過冷却温度      ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％【１２５９】
走行可能距離は、次式により求めた。
走行可能距離＝（電池容量）／（動力の消費電力量＋暖房での消費電力量）【１２６０】
【表２２９】
2020017522.tif 000075
【１２６１】
（１-３-３-１４）冷媒Ｄ
本開示の冷媒Ｄは、ジフルオロメタン（ＨＦＣ−３２）、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）、並びに、１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）及びテトラフルオロエチレン（ＦＯ−１１１４）の少なくとも一種を含有することを特徴とする。そして、上記特徴を有する本開示の冷媒Ｄは、Ｒ４０４Ａ及び／又はＲ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが十分に小さいという三種の性能を兼ね備えている。【１２６２】
なお、本開示において、Ｒ４０４Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）は、Ｒ４０４Ａに対するＣＯＰ比が１００％以上（好ましくは１０３％以上、より好ましくは１０５％以上）であることを意味し、Ｒ４０４Ａと同等以上の冷凍能力（Ｃａｐ）は、Ｒ４０４Ａに対するＣａｐ比が８０％以上（好ましくは９０％以上、より好ましくは９５％以上、最も好ましくは１００％以上）であることを意味する。【１２６３】
また、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）は、Ｒ４１０Ａに対するＣＯＰ比が９０％以上（好ましくは９３％以上、より好ましくは９５％以上、最も好ましくは１００％以上）であることを意味し、Ｒ４１０Ａと同等以上の冷凍能力（Ｃａｐ）は、Ｒ４１０Ａに対するＣａｐ比が８０％以上（好ましくは９５％以上、より好ましくは９９％以上、最も好ましくは１００％以上）であることを意味する。【１２６４】
更に、ＧＷＰが十分に小さいとは、ＧＷＰが５００以下、好ましくは４００以下、より好ましくは３００以下であることを意味し、後述する第１形態の冷媒Ｄの場合には、ＧＷＰが２００以下、好ましくは１７０以下、より好ましくは１５０以下、更に好ましくは１３０以下であることを意味する。【１２６５】
本開示の冷媒Ｄは、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、並びに、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＦＯ−１１１４の少なくとも一種を含有すればよく、その組成は上記性能が発揮される限りにおいて特に限定されないが、その中でも当該冷媒のＧＷＰが５００以下（特に後述する第１形態の冷媒Ｄの場合には１７０以下となる組成であることが好ましい。ＨＦＯ−１１３２ａ及びＦＯ−１１１４の少なくとも一種についてはどちらか片方又は両方が含まれていてもよいが、本開示ではＨＦＯ−１１３２ａを含有することが好ましい。【１２６６】
具体的には、本開示の冷媒Ｄは、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、及びＨＦＯ−１１３２ａを含有する態様が好ましく、これら三成分の合計量を１００質量％として、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを含み、ＨＦＣ−３２が１５．０〜２４．０質量％、ＨＦＯ−１１３２ａが１．０〜７．０質量％含まれる混合冷媒であることが好ましい（第１形態の冷媒Ｄ；図２Ｄの拡大図中、Ｘで示される四角形の範囲内又は前記四角形の線分上）。その中でも、ＨＦＯ−１２３４ｙｆを含み、ＨＦＣ−３２が１９．５〜２３．５質量％、ＨＦＯ−１１３２ａが３．１〜３．７質量％含まれる混合冷媒であることが好ましい（第１形態の好ましい冷媒Ｄ；図２Ｄの拡大図中、Ｙで示される四角形の範囲内又は前記四角形の線分上）。かかる組成範囲であれば本開示所定の効果が発揮され易くなる。この第１形態の冷媒Ｄは特にＲ４０４Ａの代替冷媒として有用である。【１２６７】
本開示の冷媒Ｄ（第１形態の冷媒Ｄ）は、凝縮温度グライドは好ましくは１２℃以下、より好ましくは１０℃以下、更に好ましくは９℃以下である。また、圧縮機出口圧力は好ましくは１．６０〜２．００ＭＰａの範囲内であり、より好ましくは１．７３〜１．９１ＭＰａの範囲内である。なお、本開示の冷媒Ｄは、後述する公知の冷凍機油と混合する場合に冷凍機油との相溶性が良好であるという特性がある。【１２６８】
前記第１形態の冷媒Ｄは、その組成範囲内に第２形態の冷媒Ｄを包含する。【１２６９】
本開示の冷媒Ｄ（第２形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｒ（21.80, 3.95, 74.25）、
点Ｓ（21.80, 3.05, 75.15）、及び
点Ｔ（20.95, 75.30, 3.75）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＲＳ、ＳＴ及びＴＲで囲まれる三角形の範囲内又は前記線分上にあることを特徴とする（図２Ｄの拡大図中、線分ＲＳ、ＳＴ及びＴＲで囲まれる三角形の範囲内又は前記線分上）。【１２７０】
本開示の冷媒Ｄ（第２形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４０４Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と９５％以上の冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが１５０以下であり、凝縮温度グライドが９℃以下である。【１２７１】
本開示の冷媒Ｄは、前述の第１形態及び第２形態の冷媒Ｄに加えて、下記の第３形態から第７形態の冷媒Ｄを包含する。これらの第３形態から第７形態の冷媒Ｄは、特にＲ４１０Ａの代替冷媒として有用である。【１２７２】
本開示の冷媒Ｄ（第３形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、
前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｌ（74.0, 19.9, 6.1）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＬＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ及びＢＬで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ上を除く）にあり、
前記線分ＬＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ及びＢＬが直線であることを特徴とする。【１２７３】
本開示の冷媒Ｄ（第３形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが５００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下となる。このような圧縮機出口圧力は好ましくは３．４ＭＰａ以下であり、より好ましくは３．０ＭＰａ以下である。【１２７４】
なお、線分ＥＦ（線分ＬＦ、線分ＰＦを含む）は本明細書の表及び図の点Ｅ、実施例２４及び点Ｆの３点から最小二乗法にて近似曲線を求め、線分ＦＧは点Ｆ、実施例２６及び点Ｇの３点から最小二乗法により近似曲線を求めた。【１２７５】
本開示の冷媒Ｄ（第４形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、
前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｐ（59.1, 23.2, 17.7）、
点Ｆ（49.1, 25.9, 25.0）、
点Ｇ（0.0, 48.6, 51.4）、
点Ｏ（0.0, 0.0, 100）及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の５点をそれぞれ結ぶ線分ＰＦ、ＦＧ、ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＧＯ及びＯＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＰＦは、
座標（y=0.0021x2-0.4975x+45.264）で表わされ、
前記線分ＦＧは、
座標（y=0.0031x2-0.6144x+48.6）で表わされ、且つ、
前記線分ＧＯ、ＯＢ’及びＢ’Ｐが直線であることを特徴とする。【１２７６】
本開示の冷媒Ｄ（第４形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下となる。このような圧縮機出口圧力は好ましくは３．４ＭＰａ以下であり、より好ましくは３．０ＭＰａ以下である。【１２７７】
本開示の冷媒Ｄ（第５形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、
前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｍ（74.0, 19.5, 6.5）、
点Ｉ（62.9, 15.5, 21.6）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ（73.9, 0.0, 26.1）、
の４点をそれぞれ結ぶ線分ＭＩ、ＩＪ、ＪＢ及びＢＭで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ上を除く）にあり、
前記線分ＭＩは、
座標（y=0.006x2+1.1837x-35.264）で表わされ、
前記線分ＩＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ及びＢＭが直線であることを特徴とする。【１２７８】
本開示の冷媒Ｄ（第５形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが５００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、このような圧縮機出口圧力は好ましくは３．４Ｍｐａ以下であり、より好ましくは３．０Ｍｐａ以下である。また、凝縮温度グライド及び蒸発温度グライドがともに５℃以下と小さく、特にＲ４１０Ａ代替として適している。【１２７９】
なお、線分ＨＩ（線分ＭＩを含む）は本明細書の表及び図の点Ｈ、実施例２１及び点Ｉの３点から最小二乗法にて近似曲線を求め、線分ＩＪは点Ｉ、実施例２３及び点Ｊの３点から最小二乗法により近似曲線を求めた。【１２８０】
本開示の冷媒Ｄ（第６形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、
前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｊ（33.5, 0.0, 66.5）、及び
点Ｂ’（59.0, 0.0, 40.2）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＪ、ＪＢ’及びＢ’Ｑで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上（但し、線分ＪＢ’上を除く）にあり、
前記線分ＱＪは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＪＢ’及びＢ’Ｑがで直線であることを特徴とする。【１２８１】
本開示の冷媒Ｄ（第６形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、このような圧縮機出口圧力は好ましくは３．４Ｍｐａ以下であり、より好ましくは３．０Ｍｐａ以下である。また、蒸発温度グライドが５℃以下と小さく、好ましくは４℃以下であり、より好ましくは３．５℃以下であり、特にＲ４１０Ａ代替として適している。【１２８２】
本開示の冷媒Ｄ（第７形態の冷媒Ｄ）は、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ及びＨＦＯ−１１３２ａを含み、
前記冷媒において、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの、これらの総和を基準とする質量％をそれぞれｘ、ｙ及びｚとするとき、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＨＦＯ−１２３４ｙｆの総和が１００質量％となる３成分組成図において、座標（x, y, z）が、
点Ｑ（59.1, 12.7, 28.2）、
点Ｕ（59.0, 5.5, 35.5）、及び
点Ｖ（52.5, 8.4, 39.1）、
の３点をそれぞれ結ぶ線分ＱＵ、ＵＶ及びＶＱで囲まれる図形の範囲内又は前記線分上にあり、
前記線分ＶＱは、
座標（y=0.0083x2-0.2719x-0.1953）で表わされ、且つ、
前記線分ＵＶは、
座標（y=0.0026x2-0.7385x+39.946）で表わされ
前記線分ＱＵが直線であることを特徴とする。【１２８３】
本開示の冷媒Ｄ（第７形態の冷媒Ｄ）は、上記要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）（対Ｒ４１０Ａ冷凍能力９９％以上）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、このような圧縮機出口圧力は好ましくは３．４Ｍｐａ以下であり、より好ましくは３．０Ｍｐａ以下である。また、蒸発温度グライドが５℃以下と小さく、好ましくは４℃以下であり、より好ましくは３．５℃以下であり、特にＲ４１０Ａ代替として適している。【１２８４】
なお、線分ＵＶは本明細書の表及び図２Ｂの点Ｕ、実施例２８及び点Ｖの３点から最小二乗法にて近似曲線を求めた。【１２８５】
なお、第１形態から第７形態の冷媒Ｄに例示されるように、ＨＦＯ−１１３２ａを用いた、Ｒ１２、Ｒ２２、Ｒ１３４ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｆ、Ｒ４０７Ｈ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４１３Ａ、Ｒ４１７Ａ、Ｒ４２２Ａ、Ｒ４２２Ｂ、Ｒ４２２Ｃ、Ｒ４２２Ｄ、Ｒ４２３Ａ、Ｒ４２４Ａ、Ｒ４２６Ａ、Ｒ４２７Ａ、Ｒ４３０Ａ、Ｒ４３４Ａ、Ｒ４３７Ａ、Ｒ４３８Ａ、Ｒ４４８Ａ、Ｒ４４９Ａ、Ｒ４４９Ｂ、Ｒ４４９Ｃ、Ｒ４５２Ａ、Ｒ４５２Ｂ、Ｒ４５４Ａ、Ｒ４５４Ｂ、Ｒ４５４Ｃ、Ｒ４５５Ａ、Ｒ４５９Ａ、Ｒ４６５Ａ、Ｒ５０２、Ｒ５０７、Ｒ５１３Ａ等の従来冷媒の代替冷媒を提案するのは本開示が初めてであり、本開示は最も広義には、「冷媒を含有する組成物であって、前記冷媒が、１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）を含有する、Ｒ１２、Ｒ２２、Ｒ１３４ａ、Ｒ４０４Ａ、Ｒ４０７Ａ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ４０７Ｆ、Ｒ４０７Ｈ、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４１３Ａ、Ｒ４１７Ａ、Ｒ４２２Ａ、Ｒ４２２Ｂ、Ｒ４２２Ｃ、Ｒ４２２Ｄ、Ｒ４２３Ａ、Ｒ４２４Ａ、Ｒ４２６Ａ、Ｒ４２７Ａ、Ｒ４３０Ａ、Ｒ４３４Ａ、Ｒ４３７Ａ、Ｒ４３８Ａ、Ｒ４４８Ａ、Ｒ４４９Ａ、Ｒ４４９Ｂ、Ｒ４４９Ｃ、Ｒ４５２Ａ、Ｒ４５２Ｂ、Ｒ４５４Ａ、Ｒ４５４Ｂ、Ｒ４５４Ｃ、Ｒ４５５Ａ、Ｒ４５９Ａ、Ｒ４６５Ａ、Ｒ５０２、Ｒ５０７又はＲ５１３Ａの代替冷媒として用いられる組成物。」の発明を包含する。この中でも、「冷媒を含有する組成物であって、前記冷媒が１，１−ジフルオロエチレン（ＨＦＯ−１１３２ａ）を含有するＲ４１０Ａの代替冷媒として用いられる組成物。」の発明が好ましいものとして含まれる。【１２８６】
＜更に他の追加的な冷媒を含有する混合冷媒＞
本開示の冷媒Ｄは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、並びに、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＦＯ−１１１４の少なくとも一種に加えて、更に他の追加的な冷媒を含有する混合冷媒であってもよい。この場合、ＨＦＣ−３２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ、並びに、ＨＦＯ−１１３２ａ及びＦＯ−１１１４の少なくとも一種の合計量が、本開示の冷媒全体に対して、９９．５質量％以上１００質量％未満であることが好ましく、９９．７５質量％以上１００質量％未満であることがより好ましく、９９．９質量％％以上１００質量％未満であることが更に好ましい。  上記追加的な冷媒としては、特に限定されず、この分野で広く使用されている公知の冷媒の中から幅広く選択できる。上記混合冷媒は、上記追加的な冷媒を単独で含んでいてもよいし、上記追加的な冷媒を２種以上を含んでいてもよい。【１２８７】
［冷媒Ｄの実施例］
以下に、実施例を挙げて更に詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【１２８８】
実施例１〜１６及び比較例１（第１形態及び第２形態の冷媒Ｄに対応）
実施例１７〜８７及び比較例２〜１８（第３形態〜第７形態の冷媒Ｄに対応）
各実施例及び比較例に示される混合冷媒のＧＷＰ、並びに、Ｒ４０４Ａ（Ｒ１２５／１４３ａ／Ｒ１３４ａ＝４４／５２／４重量％）、Ｒ４１０Ａ（Ｒ３２／Ｒ１２５＝５０／５０重量％）のＧＷＰは、ＩＰＣＣ（Intergovernmental Panel on Climate Change）第４次報告書の値に基づいて評価した。【１２８９】
また、各実施例及び比較例に示される混合冷媒のＣＯＰ及び冷凍能力、並びに、Ｒ４０４ＡのＣＯＰ及び冷凍能力は、National Institute of Science and Technology(NIST)、Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database(Refprop 9.0)を使用して求めた。具体的には、実施例１〜１６及び比較例１（第１形態及び第２形態の冷媒Ｄに対応）は下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求め、
蒸発温度     -４０℃
凝縮温度      ４０℃
過熱温度      ２０Ｋ
過冷却温度      ０Ｋ
圧縮機効率    ７０％
実施例１７〜８７及び比較例２〜１８（第３形態〜第７形態の冷媒Ｄに対応）は下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度      ５℃
凝縮温度    ４５℃
過熱温度      ５Ｋ
過冷却温度    ５Ｋ
圧縮機効率    ７０％【１２９０】
更に、各実施例及び比較例に示される混合冷媒を用いた場合の凝縮温度グライド、蒸発温度グライド及び圧縮機出口圧力についてもRefprop 9.0を使用して求めた。【１２９１】
また、これらの結果をもとに算出したＧＷＰ、ＣＯＰ及び冷凍能力を表２３０及び表２３１−１〜表２３１−１２に示す。なお、ＣＯＰ比及び冷凍能力比については、実施例１〜１６及び比較例１はＲ４０４Ａに対する割合（％）を示し、実施例１７〜８７及び比較例２〜１８はＲ４１０Ａに対する割合（％）を示す。【１２９２】
成績係数（ＣＯＰ）は、次式により求めた。
ＣＯＰ＝（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１２９３】
【表２３０】
2020017522.tif 000076
【１２９４】
表２３０の結果から明らかなように、特に第２形態の冷媒Ｄは、Ｒ４０４Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と９５％以上の冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが１５０以下であり、凝縮温度グライドが９℃以下であることが分かり、特にＲ４０４Ａ代替え冷媒として優れていることが分かる。【１２９５】
【表２３１−１】
2020017522.tif 000077
【１２９６】
【表２３１−２】
2020017522.tif 000078
【１２９７】
【表２３１−３】
2020017522.tif 000079
【１２９８】
【表２３１−４】
2020017522.tif 000080
【１２９９】
【表２３１−５】
2020017522.tif 000081
【１３００】
【表２３１−６】
2020017522.tif 000082
【１３０１】
【表２３１−７】
2020017522.tif 000083
【１３０２】
【表２３１−８】
2020017522.tif 000084
【１３０３】
【表２３１−９】
2020017522.tif 000085
【１３０４】
【表２３１−１０】
2020017522.tif 000086
【１３０５】
【表２３１−１１】
2020017522.tif 000087
【１３０６】
【表２３１−１２】
2020017522.tif 000088
【１３０７】
上記表２３１−１から表２３１−１２の結果から明らかな通り、第３形態の冷媒Ｄは、所定要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが５００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下となることが分かる。第４形態の冷媒Ｄは、所定要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下となることが分かる。第５形態の冷媒Ｄは、所定要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが５００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、また凝縮温度グライド及び蒸発温度グライドがともに５℃以下と小さいことが分かる。また、第６形態の冷媒Ｄは、所定要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、また蒸発温度グライドが５℃以下と小さいことが分かる。また、第７形態の冷媒Ｄは、所定要件が満たされる場合、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）（９９％以上対Ｒ４１０Ａ）とを有し、ＧＷＰが４００以下であり、Ｒ４１０Ａを基準とする圧縮機出口圧力が１．２５倍以下であり、また蒸発温度グライドが５℃以下と小さいことが分かる。これらの第３形態から第７形態の冷媒Ｄは、いずれもＲ４１０Ａの代替冷媒として適しており、特に凝縮温度グライド及び／又は蒸発温度グライドが小さい第５形態又は第６形態の冷媒Ｄは特にＲ４１０Ａの代替冷媒として適している。更には、凝縮温度グライド及び／又は蒸発温度グライドが小さく、かつ、Ｒ４１０Ａと同等以上の成績係数（ＣＯＰ）と冷凍能力（Ｃａｐ）（９９％以上対Ｒ４１０Ａ）である第７形態の冷媒Ｄは更にＲ４１０Ａの代替え冷媒として優れている。【１３０８】
（１-３-３-１５）冷媒Ｅ
本開示の冷媒Ｅは、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfを含有する混合冷媒である。【１３０９】
本開示の冷媒Ｅは、（１）GWPが750以下であること、（２）WCF不燃又はASHRAE不燃であること、及び（３）R410Aと同等のCOP及び冷凍能力を有することという、R410A代替冷媒に通常求められる諸特性を有する。【１３１０】
本開示の冷媒Ｅは、上記に加えて、温度グライドを有するため、冷媒の流れと外部熱媒体の流れとが対向流となる熱交換器を有する冷凍機において使用することにより、エネルギー効率及び／又は冷凍能力が改善するという効果も奏する。【１３１１】
本開示の冷媒Ｅは、以下の要件１−１−１〜１−３−２が満たされるとき、GWP750以下であり、かつWCF不燃であるため好ましい。なお、以下においては、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする。【１３１２】
R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図において、座標（a,b,c）が、
要件１−１−１）
43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((-2.2857x+87.314)r2+(1.7143x-55.886)r+(-0.9643x+55.336), (2.2857x-112.91)r2+(-1.7143x+104.69)r+(-0.25x+11.05), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
要件１−１−２）
43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-c, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2857x+8.5143)r2+(0.5x-10.9)+(-0.8571x+52.543), (-0.2857x+4.5143)r2+(0.5x+0.9)r+(-0.7143x+33.586), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）、又は
要件１−２−１）
46.5≧x≧43.8、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5((1.1852x-64.711)r2+(-0.7407x+51.644)r+(-0.5556x+37.433), (-2.3704x+91.022)r2+(2.0741x-61.244)r+(-0.963x+42.278), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
要件１−２−２）
46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((0.2963x-16.978)r2+(-0.3704x+27.222)r+(-0.5185x+37.711), -8.0r2+22.8r+(-0.5185x+25.011), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜１.0Q及びQA上の点は除く）、
要件１−３−１）
50≧x≧46.5、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.25〜0.5(-9.6r2+17.2r+(-0.6571x+42.157), -19.2r2+(0.2286x+24.571)r+(-0.6286x+26.729), 100-a-b-x)、
点Dr=0.25〜0.5(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Q及びQA上の点は除く）、又は
要件１−３−２）
50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点A(-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0)、
点Or=0.5〜1.0((-0.2286x+7.4286)r2+(0.4x-8.6)r+(-0.8x+50.8), (0.2286x-18.629)r2+(-0.2857x+36.086)r+(-0.4286x+20.829), 100-a-b-x)、
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)及び
点Q(0.0, 100-x, 0.0)
を結ぶ線分で囲まれる四角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Q及びQA上の点は除く）。【１３１３】
本開示の冷媒Ｅは、以下の要件２−１−１〜２−３−２が満たされるとき、GWP750以下であり、かつASHRAE不燃であるため好ましい。【１３１４】
要件２−１−１）
43.8≧x≧41、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (-1.1429x+37.257)r2+(1.2857x-38.714)r-(-1.7143x+106.89), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-1.1429x+34.057)r2+(1.0x-21.0)r+(-0.4643x+27.636), (2.2857x-119.31)r2+(-2.0x+122.0)r+(-0.3929x+19.907), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
２−１−２）43.8≧x≧41、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (3.7143x-159.49)r2+(-5.0714x+222.53)r+(0.25x+25.45), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((3.4286x-138.17)r2+(-5.4286x+203.57)+(1.6071x-41.593), (-2.8571x+106.74)r2+(4.5714x-143.63)r+(-2.3929x+96.027), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (-0.5714x+12.229)r2+(0.8571x-0.3429)r+(-1.2857x+66.814), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
要件２−２−１）46.5≧x≧43、かつ0.5≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.5(0.0, (9.4815x-428.09)r2+(-7.1111x+329.07)r+(-0.2593x+43.156), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.5((-8.2963x+347.38)r2+(4.8889x-191.33)r+(-0.963x+49.478), (7.1111x-330.67)r2+(-4.1481x+216.09)r+(-0.2593x+14.056), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.5(0.0, -28.8r2+54.0r+(-x+49.9), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.5Fr=0.25〜0.5上の点は除く）、又は
要件２−２−２）46.5≧x≧43、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (-4.7407x+210.84)r2+(6.963x-304.58)r+(-3.7407x+200.24), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((0.2963x-0.9778)r2+(0.2222x-43.933)r+(-0.7778x+62.867), (-0.2963x-5.4222)r2+(-0.0741x+59.844)r+(-0.4444x+10.867), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, -12.8r2+37.2r+(-x+54.3), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）、又は
要件２−３−１）50≧x≧46.5、かつ0.37≧r≧0.25であるとき、
点Fr=0.25〜0.37(0.0, (-35.714x+1744.0)r2+(23.333x-1128.3)r+(-5.144x+276.32), 100-b-x)、
点Pr=0.25〜0.37((11.905x-595.24)r2+(-7.6189x+392.61)r+(0.9322x-39.027), (-27.778x+1305.6)r2+(17.46x-796.35)r+(-3.5147x+166.48),100-a-b-x)及び
点Dr=0.25〜0.37(0.0, (0.9143x-71.314)r2+(-0.5714x+80.571)+(-0.9143x+45.914), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にあるか（ただし、線分Dr=0.25〜0.37Fr=0.25〜0.37上の点は除く）、又は
要件２−３−２）50≧x≧46.5、かつ1.0≧r≧0.5であるとき、
点Fr=0.5〜1.0(0.0, (2.2857x-115.89)r2+(-3.0857x+162.69)r+(-0.3714x+43.571), 100-b-x)、
点Pr=0.5〜1.0((-3.2x+161.6)r2+(4.4571x-240.86)r+(-2.0857x+123.69), (2.5143x-136.11)r2+(-3.3714x+213.17)r+(0.5429x-35.043), 100-a-b-x)及び
点Dr=0.5〜1.0(0.0, (0.2286x-23.429)r2+(-0.4x+55.8)r+(-0.8286x+46.329), 100-b-x)
を結ぶ線分で囲まれる三角形の範囲内又は該線分上にある（ただし、線分Dr=0.5〜1.0Fr=0.5〜1.0上の点は除く）。【１３１５】
本開示の冷媒Ｅは、上記の特性や効果を損なわない範囲内で、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfに加えて、さらに他の追加的な冷媒及び／又は不可避不純物を含有していてもよい。この点で、本開示の冷媒Ｅが、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの合計を、冷媒Ｅ全体に対して99.5質量%以上含むことが好ましい。このとき、追加的な冷媒及び不可避不純物の合計含量は、冷媒Ｅ全体に対して0.5質量%以下となる。この点で、冷媒Ｅが、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの合計を、冷媒Ｅ全体に対して、99.75質量%以上含むことがより好ましく、99.9質量%以上含むことがさらに好ましい。【１３１６】
追加的な冷媒としては、特に限定されず、幅広く選択できる。混合冷媒は、追加的な冷媒として、一種を単独で含んでいてもよいし、二種以上を含んでいてもよい。【１３１７】
［冷媒Ｅの実施例］
以下に、実施例を挙げてさらに詳細に説明する。ただし、本開示は、これらの実施例に限定されるものではない。【１３１８】
１．WCF不燃限界、及びASHRAE不燃限界（WCF＆WCFF不燃）の計算
R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfのみからなる混合冷媒の組成は、以下のようにして表わす。すなわち、R32、CO2、R125、R134a及びR1234yfの総和を基準とする、R32の質量%をa、CO2の質量%をb、R125の質量%をc1、R134aの質量%をc2、R125及びR134aの合計の質量%をc、R1234yfの質量%をxとし、c1/(c1+c2)をrとする場合、R32が（100-x）質量%の点と、CO2が（100-x）質量%の点と、R125及びR134aの合計が（100-x）質量%の点とを頂点とする3成分組成図における座標（a,b,c）により、この混合冷媒の組成を特定する。【１３１９】
以下からは、x=41質量％、r=0.25の場合のWCF不燃限界及びASHRAE不燃限界の特定方法を説明する。【１３２０】
3成分組成図にて不燃限界を特定していくには、先ず可燃性冷媒（R32、1234yf）と不燃性冷媒（CO2、R134a、R125）との2元混合冷媒の不燃限界を求める必要がある。以下に、当該2元混合冷媒の不燃限界の求め方を示す。【１３２１】
[1] 可燃性冷媒（R32,1234yf）と不燃性冷媒（CO2、R134a、R125）との2元混合冷媒の不燃限界
2元混合冷媒の不燃限界は、ASTM E681-2009に基づく燃焼試験の測定装置（図２Ｅ）及び測定方法に基づいて求めた。【１３２２】
具体的には、燃焼の状態が目視および録画撮影できるように内容積12リットルの球形ガラスフラスコを使用し、ガラスフラスコは燃焼により過大な圧力が発生した際には上部のふたからガスが開放されるようにした。着火方法は底部から1/3の高さに保持された電極からの放電により発生させた。試験条件は以下の通りである。【１３２３】
＜試験条件＞
試験容器：280 mmφ球形（内容積：12リットル）
試験温度： 60℃±3℃
圧力 ：101.3 kPa±0.7 kPa
水分 ：乾燥空気1 gにつき0.0088 ｇ±0.0005 g
2元冷媒組成物／空気混合比：1 vol.%刻み±0.2 vol.%
2元冷媒組成物混合： ±0.1 質量%
点火方法：交流放電、電圧15kV、電流30mA、ネオン変圧器
電極間隔：6.4 mm (1/4 inch)
スパーク：0.4 秒 ±0.05 秒
判定基準：
・着火点を中心に90度より火炎が広がった場合 ＝ 燃焼(伝播)
・着火点を中心に90度以下の火炎の広がりだった場合＝ 火炎伝播なし（不燃）【１３２４】
表２３２に記載の可燃性冷媒及び不燃性冷媒の組合せについてそれぞれ試験を行った。可燃性冷媒に対して不燃性冷媒を段階的に添加していき、各段階において燃焼試験を行った。【１３２５】
その結果、可燃性冷媒R32と不燃性冷媒R134aとの混合冷媒では、R32=43.0質量%、R134a=57.0質量%から火炎伝播は認められなくなり、この組成を不燃限界とした。また、可燃性冷媒R32と不燃性冷媒R125では、R32=63.0質量%、R125=37.0質量%、可燃性冷媒R32と不燃性冷媒CO2では、R32=43.5質量%、CO2=56.5質量%、可燃性冷媒1234yfと不燃性冷媒R134aでは、1234yf=62.0質量%、R134a=38.0質量%、可燃性冷媒1234yfと不燃性冷媒R125では、1234yf=79.0質量%、R125=21.0質量%、可燃性冷媒1234yfと不燃性冷媒CO2では、1234yf=63.0質量%、CO2=37.0質量%からそれぞれ火炎伝播は認められなくなり、これらの組成を不燃限界とした。表２３２に結果をまとめた。【１３２６】
【表２３２】
2020017522.tif 000089
【１３２７】
次に、[1]で求めた2元混合冷媒の不燃限界に基づいて、x=41質量％、r=0.25の場合の不燃限界を以下のように求めた。【１３２８】
1) x=41質量％、r=0.25、c=0質量％の場合  点A（a,b,0）
a+b=59質量%とし、以下の手順で混合組成が不燃限界組成になっているかどうかを調べた。
(1) R32換算可燃冷媒濃度=R32濃度＋R1234yf濃度×（(21/79)×(63/37)＋(38/62)×（43/57））/2
(2) R32換算不燃冷媒濃度=R125濃度×(63/37)＋R134a濃度×(43/57)＋CO2濃度×(43.5/56.5)【１３２９】
ここで、R32換算不燃冷媒組成−R32換算可燃冷媒組成の値がプラスで最小値を示す値を計算上の不燃限界組成とした。表２３３に計算結果を示すが、点A(15.0,44.0,0)が計算上の不燃限界組成であった。【１３３０】
【表２３３】
2020017522.tif 000090
【１３３１】
2) x=41質量％、r=0.25、b=30質量％の場合  点（a,30,c）
a+c=29質量％とし、前記と同様の手順でこの条件での不燃限界組成を求め、その結果を表２３４に示す。【１３３２】
【表２３４】
2020017522.tif 000091
【１３３３】
3) x=41質量％、r=0.25、b=15質量％の場合  点（a,15,c）
a+c=44質量％とし、前記と同様の手順でこの条件での不燃限界組成を求め、その結果を表２３５に示す。【１３３４】
【表２３５】
2020017522.tif 000092
【１３３５】
4) x=41質量％、r=0.25、b=0質量％の場合  点Br=0.25（a,0,c）
a+c=59質量％とし、前記と同様の手順でこの条件での不燃限界組成を求め、その結果を表２３６に示す。【１３３６】
【表２３６】
2020017522.tif 000093
【１３３７】
以上の計算上の不燃限界組成を調べた結果を図２Ｉ８の3成分組成図に示す。それらの点を結んだものが、図２Ｉ８のABr=0.25である。【１３３８】
[2] 上記[1]で得られた２元混合冷媒の不燃限界から求めたWCF不燃限界点の燃焼試験による検証
表２３３で示す組成、
可燃限界組成-1-1)(R32/CO2/R125/R134a)=(15.1/43.9/0.0/0.0)、
不燃限界組成-1-2)(R32/CO2/R125/R134a)=(15.0/44.0/0.0/0.0)、
表２３５で示す組成、
可燃限界組成-2-1)(R32/CO2/R125/R134a)=(18.3/15.0/6.4/19.3)、
不燃限界組成-2-2)(R32/CO2/R125/R134a)=(18.2/15.0/6.5/19.3)、
を[1]で示したASTM E681に従って燃焼試験を行ったところ、組成-1-1)、組成-2-1)は火炎伝播が認められ、組成1-1-2)、組成-2-2)は火炎伝播は認められなかった。従って、２元混合冷媒の不燃限界から求めた混合冷媒の不燃限界は実際の不燃限界を示しているといえる。【１３３９】
以上、２元混合冷媒の不燃限界から求めた混合冷媒の不燃限界組成をWCF不燃限界点とする。また、WCF不燃限界点は、図２Ｉ８に示すように線分ABr=0.25上にあるので、点A、点Br=0.25の2点から求めた線分ABr=0.25をWCF不燃限界線とする。【１３４０】
一方、ASHRAE不燃（WCF不燃、及びWCFF不燃）であることは、混合冷媒の最も燃えやすい組成（WCF）、及び、WCF組成を元に、貯蔵/輸送時の漏洩試験、装置からの漏洩試験、漏洩及び再充填試験を行い、最悪条件の最も燃えやすい組成（WCFF）が不燃となることである。以下では、WCFF濃度は、NIST Standard Reference Data Base Refleak Version 4.0（以下、「Refleak」と表記することがある）により各種条件での漏洩シミュレーションを行うことで求めた。また、求めたWCFF組成が不燃限界になっていることはWCF不燃限界で示した２元混合冷媒の不燃限界から混合冷媒の不燃限界を求める方法で確認した。【１３４１】
x=41質量％、r=0.25の場合のASHRAE不燃限界の求め方を以下で説明する。【１３４２】
5) x=41質量％、r=0.25、a=0質量％の場合  点Br=0.25（0.0,b,c(c1+c2)）
Refleakで貯蔵/輸送時の漏洩試験、装置からの漏洩試験、漏洩・再充填試験を行なったところ、貯蔵/輸送時の漏洩条件が一番燃えやすい条件であり、かつ、-40℃での漏洩が一番燃えやすい条件であった。従って、ASHRAE不燃限界は、貯蔵/輸送時で-40℃での漏洩試験を、Refleakでの漏洩シミュレーションを行い以下の手順で求めた。表２３７は漏洩シミュレーションでの可燃/不燃の限界となる代表値を示す。初期組成が（0.0,39.5,19.5(4.9+14.6)）のときに輸送及び貯蔵条件では-40℃、52%放出時に大気圧になり、その時の液側の濃度はx=67.0質量％で（0.0,2.5,30.5(6.1+24.4)）であり、前記した不燃判定では大気圧条件で不燃となる限界であった。一方、初期組成が（0.0,39.6,19.4(4.9+14.5)）では-40℃、52%放出時に大気圧になり、その時の液側濃度はx=67.1%で（0.0,2.6,30.3(6.1+24.2)）であり、前記した不燃判定では可燃であった。従って、初期組成が（0.0,39.5,19.5(4.9+14.6)）をWCF組成とした場合に、WCF組成、WCFF組成ともに計算上不燃と判断されるので、（0.0,39.5,19.5(4.9+14.6)）がASHRAE不燃限界組成である。【１３４３】
【表２３７】
2020017522.tif 000094
【１３４４】
6) x=41質量％、r=0.25、a質量％でGWP=750となる場合の  点Pr=0.25（a,b,c(c1+c2)）
X=41.0質量％、r=0.25の条件では、a+b+c=100-x=59質量％で示される３成分組成図でGWP=750となる点は図２Ｉ８に示しているように、点Cr=0.25(31.6,0.0,27.4(6.9+20.5))と点Dr=0.25(0.0,20.6,38.4(9.6+28.8))を結んだ直線Cr=0.25 Dr=0.25にあり、この直線はc1=-0.085a+9.6で示される。GWP=750でASHRAE不燃限界となるPr=0.25(a,-0.085c1+9.6,c)は、初期組成をこの条件で設定し、Refleakで貯蔵/輸送の条件で-40℃シミュレーションすることでASHRAE不燃限界組成を表２３８のように求めた。【１３４５】
【表２３８】
2020017522.tif 000095
【１３４６】
7) x=41質量％、r=0.25、a=10.0質量％場合の  点（a,b,c(c1+c2)）
上記と同様に調べた結果を表２３９に示す。【１３４７】
【表２３９】
2020017522.tif 000096
【１３４８】
8) x=41質量％、r=0.25、a=5.8質量％場合の  点（a,b,c(c1+c2)）
上記と同様に調べた結果を表２４０に示す。【１３４９】
【表２４０】
2020017522.tif 000097
【１３５０】
[2]上記で得られた２元混合冷媒の不燃限界から求めたASHRAE不燃限界点の燃焼試験による検証
下記組成を[1]で示したASTM E681に従って燃焼試験を行ったところ、組成-3-1)、組成-4-1)、及び組成5-1)は火炎伝播が認められず、組成-3-2)、組成-4-2)、及び組成-5-2)は火炎伝播が認められた。従って、表２３７，２３８，２３９の計算で示したASHRAE不燃限界は実際の不燃限界を示しているといえる。
組成3-1)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(0.0/39.5/4.9/14.6)の-40℃、52％放出時の液側組成、x=67.0％、(R32/CO2/R125/R134a)=(0.0/2.5/6.1/24.4)
組成3-2)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(0.0/39.6/4.9/14.5)の-40℃、52％放出時の液側組成、x=67.1％、(R32/CO2/R125/R134a)=(0.0/2.6/6.1/24.2)
組成4-1)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(12.8/12.2/8.5/25.5)の-40℃、38％放出時の気側組成、x=40.1％、(R32/CO2/R125/R134a)=(21.8/5.1/12.4/20.6)
組成4-2)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(12.9/12.1/8.5/25.5)の-40℃、38％放出時の気側組成、x=41.1％、(R32/CO2/R125/R134a)=(21.4/3.8/12.4/21.3)
組成5-1)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(5.8/30.0/5.8/17.4)の-40℃、50％放出時の液側組成、x=61.2％、(R32/CO2/R125/R134a)=(4.1/1.1/6.4/27.2)
組成5-2)
x=R1234yf=41.0質量％、(R32/CO2/R125/R134a)=(5.8/30.1/5.8/17.3)の-40℃、50％放出時の液側組成、x=61.4％、(R32/CO2/R125/R134a)=(4.1/1.1/6.4/27.0)
図２Ｉ８には表２３７，２３８，２３９，２４０で示したASHRAE不燃限界点と点Fr=0.25 と点Pr=0.25より結んだ直線Fr=0.25 Pr=0.25を示す。ASHRAE不燃限界点は、図２Ｉ８で示すように直線Fr=0.25Pr=0.25より可燃冷媒R32側にあるが、安全率も見込んでここでは点Fr=0.25、点Pr=0.25をを求めることで得られる直線Fr=0.25Pr=0.25をASHRAE不燃限界線とする。【１３５１】
以上、２元混合冷媒の不燃限界から求めたWCF不燃限界線、Refleakでの漏洩シミュレーションから求めたWCFF組成を元に２元混合冷媒の不燃限界から求めたASHRAE不燃限界線は、実際のそれぞれの不燃限界線と合致したので、これ以降、上記方法でそれぞれの不燃限界を求め、線分ABrをWCF不燃限界線、線分FrPrをASHRAE不燃限界線とする。【１３５２】
表２４１から表２４４には２元混合冷媒の不燃限界から求めた混合冷媒のWCF不燃限界点を、表２４５から表２４８には漏洩シミュレーションと２元混合冷媒の不燃限界から求めたASHRAE不燃限界点を示す。【１３５３】
【表２４１】
2020017522.tif 000098
【１３５４】
【表２４２】
2020017522.tif 000099
【１３５５】
【表２４３】
2020017522.tif 000100
【１３５６】
【表２４４】
2020017522.tif 000101
【１３５７】
【表２４５】
2020017522.tif 000102
【１３５８】
【表２４６】
2020017522.tif 000103
【１３５９】
【表２４７】
2020017522.tif 000104
【１３６０】
【表２４８】
2020017522.tif 000105
【１３６１】
実施例１〜２２２及び比較例１〜２０６
R410A、R32、R125、R1234yf、R134a及びCO2の混合物を含有する組成物のGWPは、IPCC（Intergovernmental Panel on Climate Change）第4次報告書の値に基づいて評価した。また、R410A  並びにR32、R125、R1234yf、R134a及びCO2の混合物を含有する組成物の冷凍能力は、National Institute of Science and Technology（NIST） Reference Fluid Thermodynamic and Transport Properties Database（Refprop  9.0）を使い、下記条件で混合冷媒の冷凍サイクル理論計算を実施することにより求めた。
蒸発温度      -10℃
凝縮温度      45℃
過熱温度      20K
過冷却温度    5K
圧縮機効率    70%
また、これらの結果をもとに算出したGWP、COP及び冷凍能力を表２４９〜２８０に示す。なお、COP及び冷凍能力については、R410Aに対する割合を示す。【１３６２】
成績係数（COP）は、次式により求めた。
COP =（冷凍能力又は暖房能力）／消費電力量【１３６３】
【表２４９】
2020017522.tif 000106
【１３６４】
【表２５０】
2020017522.tif 000107
【１３６５】
【表２５１】
2020017522.tif 000108
【１３６６】
【表２５２】
2020017522.tif 000109
【１３６７】
【表２５３】
2020017522.tif 000110
【１３６８】
【表２５４】
2020017522.tif 000111
【１３６９】
【表２５５】
2020017522.tif 000112
【１３７０】
【表２５６】
2020017522.tif 000113
【１３７１】
【表２５７】
2020017522.tif 000114
【１３７２】
【表２５８】
2020017522.tif 000115
【１３７３】
【表２５９】
2020017522.tif 000116
【１３７４】
【表２６０】
2020017522.tif 000117
【１３７５】
【表２６１】
2020017522.tif 000118
【１３７６】
x=R1234yfとしたときの点A、点Br、点Cr、点Dr、点Or、点Fr、点Pr近似曲線の求め方
点A
上記のようにして明らかになった、点Aの4種の組成に基づいて、以下のようにして最小二乗法によりR1234yfの割合（x）の関数として点Aの座標の近似式を求めた。すなわち、点Aの座標（a,b,c）=（-0.6902x+43.307, 100-a-x, 0.0）となることが判った。【１３７７】
【表２６２】
2020017522.tif 000119
【１３７８】
点Br
また、上記のようにして明らかになった、点Brの組成に基づいて、以下のようにして最小二乗法と計算によりr、及びR1234yfの割合（x）の関数として点Brの座標の近似式を求めた。【１３７９】
【表２６３】
2020017522.tif 000120
【１３８０】
【表２６４】
2020017522.tif 000121
【１３８１】
【表２６５】
2020017522.tif 000122
【１３８２】
点C r=0.25〜1.0及びDr=0.25〜1.0近似曲線の求め方
また、上記のようにして明らかになった、点Cr、点Drの組成に基づいて、以下のようにして最小二乗法と計算によりr、及びR1234yfの割合（x）の関数として点Cr、点Dr座標の近似式を求めた。【１３８３】
【表２６６】
2020017522.tif 000123
【１３８４】
【表２６７】
2020017522.tif 000124
【１３８５】
【表２６８】
2020017522.tif 000125
【１３８６】
【表２６９】
2020017522.tif 000126
【１３８７】
【表２７０】
2020017522.tif 000127
【１３８８】
【表２７１】
2020017522.tif 000128
【１３８９】
点Or近似曲線の求め方
線分ABｒと線分CrDrとの交点であるOrの各点は実施例及び比較例で示しているが、Orの組成に基づいて、以下のようにして最小二乗法と計算によりr、及びR1234yfの割合（x）の関数として点Or座標の近似式を求めた。【１３９０】
【表２７２】
2020017522.tif 000129
【１３９１】
【表２７３】
2020017522.tif 000130
【１３９２】
【表２７４】
2020017522.tif 000131
【１３９３】
点Fr、Pr近似曲線の求め方
点Frと点Prの各点は実施例及び比較例で示しているが、各組成に基づいて、以下のようにして最小二乗法と計算によりr、及びR1234yfの割合（x）の関数として点Fr、点Pr座標の近似式を求めた。【１３９４】
【表２７５】
2020017522.tif 000132
【１３９５】
【表２７６】
2020017522.tif 000133
【１３９６】
【表２７７】
2020017522.tif 000134
【１３９７】
【表２７８】
2020017522.tif 000135
【１３９８】
【表２７９】
2020017522.tif 000136
【１３９９】
【表２８０】
2020017522.tif 000137
【１４００】
（２）冷凍機油
第２グループの技術としての冷凍機油は、冷媒組成物と共存させて冷凍サイクルを行わせることで、冷凍サイクル装置内の潤滑性を高めることが可能であり、効率的なサイクル性能を発揮させることも可能となる。【１４０１】
冷凍機油として、例えば、含酸素系合成油（エステル系冷凍機油、エーテル系冷凍機油等）、炭化水素系冷凍機油等が挙げられる。なかでも、冷媒または冷媒組成物との相溶性の観点から、エステル系冷凍機油、エーテル系冷凍機油が好ましい。冷凍機油としては、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１４０２】
冷凍機油は、潤滑性や圧縮機の密閉性の低下を抑制させること、低温条件下で冷媒に対して相溶性が十分に確保されること、圧縮機の潤滑不良を抑制させること、蒸発器における熱交換効率を良好にすること、の少なくともいずれかの観点から、４０℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ以上７５０ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、１ｍｍ２／ｓ以上４００ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましい。なお、冷凍機油の１００℃における動粘度としては、例えば、１ｍｍ２／ｓ以上１００ｍｍ２／ｓ以下であってよく、１ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましい。【１４０３】
冷凍機油は、アニリン点が、−１００℃以上０℃以下であることが好ましい。ここで、「アニリン点」は、例えば、炭化水素系溶剤等の溶解性を示す数値であり、試料（ここでは冷凍機油）を等容積のアニリンと混合して冷やしたときに、互いに溶解し合えなくなって濁りがみえ始めたときの温度を表すものである（JIS K 2256で規定）。なお、これらの値は、冷媒が溶解しない状態の冷凍機油自体の値である。このようなアニリン点の冷凍機油を用いることで、例えば、樹脂製機能部品を構成する各軸受および電動機の絶縁材料が冷凍機油と接する位置で用いられている場合においても、これらの樹脂製機能部品に対する冷凍機油の適合性を向上させることができる。具体的には、アニリン点が低すぎると、冷凍機油が軸受や絶縁材料に浸透し易くなり、軸受等が膨潤し易くなる。一方、アニリン点が高すぎると、冷凍機油が軸受や絶縁材料に浸透し難くなり、軸受等が収縮し易くなる。そこで、アニリン点が上述した所定の範囲（−１００℃以上０℃以下）である冷凍機油を用いることで、軸受や絶縁材料の膨潤／収縮変形を防止することができる。ここで、各軸受が膨潤変形してしまうと、摺動部での隙間（ギャップ）を所望とする長さに維持することができない。その結果、摺動抵抗の増大を招く虞がある。各軸受が収縮変形してしまうと、軸受の硬度が高くなり圧縮機の振動によって軸受が破損する虞がある。つまり、各軸受が収縮変形すると、摺動部の剛性の低下を招く虞がある。また、電動機の絶縁材料（絶縁被服材料や絶縁フィルム等）が膨潤変形してしまうと、その絶縁材料の絶縁性が低下してしまう。絶縁材料が収縮変形してしまうと、上述した軸受の場合と同様に絶縁材料が破損する虞があり、この場合もまた絶縁性が低下してしまう。これに対して、上記のようにアニリン点が所定の範囲内である冷凍機油を用いることで、軸受や絶縁材料の膨潤／収縮変形を抑制できるため、このような不具合を回避することができる。【１４０４】
冷凍機油は、冷媒組成物と混合して冷凍機用作動流体として使用される。冷凍機用作動流体全量に対する冷凍機油の配合割合は、５質量％以上６０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以上５０質量％以下であることがより好ましい。【１４０５】
（２−１）含酸素系合成油
含酸素系合成油であるエステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油は、主として、炭素原子と酸素原子を有して構成されている。エステル系冷凍機油やエーテル系冷凍機油においては、この炭素原子と酸素原子の比率（炭素／酸素モル比）が小さすぎると吸湿性が高くなり、当該比率が大きすぎると冷媒との相溶性が低下してしまうことから、当該比率はモル比で２以上７．５以下であることが好ましい。【１４０６】
（２−１−１）エステル系冷凍機油
エステル系冷凍機油としては、化学的安定性の観点から、二塩基酸と１価アルコールとの二塩基酸エステル油、ポリオールと脂肪酸とのポリオールエステル油、またはポリオールと多価塩基酸と１価アルコール（又は脂肪酸）とのコンプレックスエステル油、ポリオール炭酸エステル油等が基油成分として挙げられる。【１４０７】
（二塩基酸エステル油）
二塩基酸エステル油としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等の二塩基酸、特に、炭素数５〜１０の二塩基酸（グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸等）と、直鎖または分枝アルキル基を有する炭素数１〜１５の一価アルコール（メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール、ペンタノール、ヘキサノール、ヘプタノール、オクタノール、ノナノール、デカノール、ウンデカノール、ドデカノール、トリデカノール、テトラデカノール、ペンタデカノール等）とのエステルが好ましい。この二塩基酸エステル油としては、具体的には、グルタル酸ジトリデシル、アジピン酸ジ（２−エチルヘキシル）、アジピン酸ジイソデシル、アジピン酸ジトリデシル、セバシン酸ジ（３−エチルヘキシル）等が挙げられる。【１４０８】
（ポリオールエステル油）
ポリオールエステル油とは、多価アルコールと脂肪酸（カルボン酸）とから合成されるエステルであり、炭素／酸素モル比が２以上７．５以下、好ましくは３．２以上５．８以下のものである。【１４０９】
ポリオールエステル油を構成する多価アルコールとしては、ジオール（エチレングリコール、１，３−プロパンジオール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，２−ブタンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、２−エチル−２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，７−ヘプタンジオール、２−メチル−２−プロピル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオール、１，１１−ウンデカンジオール、１，１２−ドデカンジオール等）、水酸基を３〜２０個有するポリオール（トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ−（トリメチロールプロパン）、トリ−（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）、トリ−（ペンタエリスリトール）、グリセリン、ポリグリセリン（グリセリンの２〜３量体）、１，３，５−ペンタントリオール、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物、アドニトール、アラビトール、キシリトール、マンニトールなどの多価アルコール、キシロース、アラビノース、リボース、ラムノース、グルコース、フルクトース、ガラクトース、マンノース、ソルボース、セロビオース、マルトース、イソマルトース、トレハロース、シュクロース、ラフィノース、ゲンチアノース、メレンジトースなどの糖類、ならびにこれらの部分エーテル化物等）が挙げられ、エステルを構成する多価アルコールとしては、上記の１種でもよく、２種以上が含まれていてもよい。【１４１０】
ポリオールエステルを構成する脂肪酸としては、特に炭素数は制限されないが、通常炭素数１〜２４のものが用いられる。直鎖の脂肪酸、分岐を有する脂肪酸が好ましい。直鎖の脂肪酸としては、酢酸、プロピオン酸、ブタン酸、ペンタン酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸、ノナデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸等が挙げられ、カルボキシル基に結合する炭化水素基は、全て飽和炭化水素であってもよく、不飽和炭化水素を有していてもよい。さらに、分岐を有する脂肪酸としては、２−メチルプロパン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメチルプロパン酸、２−メチルペンタン酸、３−メチルペンタン酸、４−メチルペンタン酸、２，２−ジメチルブタン酸、２，３−ジメチルブタン酸、３，３−ジメチルブタン酸、２−メチルヘキサン酸、３−メチルヘキサン酸、４−メチルヘキサン酸、５−メチルヘキサン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２，３−ジメチルペンタン酸、２，４−ジメチルペンタン酸、３，３−ジメチルペンタン酸、３，４−ジメチルペンタン酸、４，４−ジメチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、３−エチルペンタン酸、２，２，３−トリメチルブタン酸、２，３，３−トリメチルブタン酸、２−エチル−２−メチルブタン酸、２−エチル−３−メチルブタン酸、２−メチルヘプタン酸、３−メチルヘプタン酸、４−メチルヘプタン酸、５−メチルヘプタン酸、６−メチルヘプタン酸、２−エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、４−エチルヘキサン酸、２，２−ジメチルヘキサン酸、２，３−ジメチルヘキサン酸、２，４−ジメチルヘキサン酸、２，５−ジメチルヘキサン酸、３，３−ジメチルヘキサン酸、３，４−ジメチルヘキサン酸、３，５−ジメチルヘキサン酸、４，４−ジメチルヘキサン酸、４，５−ジメチルヘキサン酸、５，５−ジメチルヘキサン酸、２−プロピルペンタン酸、２−メチルオクタン酸、３−メチルオクタン酸、４−メチルオクタン酸、５−メチルオクタン酸、６−メチルオクタン酸、７−メチルオクタン酸、２，２−ジメチルヘプタン酸、２，３−ジメチルヘプタン酸、２，４−ジメチルヘプタン酸、２，５−ジメチルヘプタン酸、２，６−ジメチルヘプタン酸、３，３−ジメチルヘプタン酸、３，４−ジメチルヘプタン酸、３，５−ジメチルヘプタン酸、３，６−ジメチルヘプタン酸、４，４−ジメチルヘプタン酸、４，５−ジメチルヘプタン酸、４，６−ジメチルヘプタン酸、５，５−ジメチルヘプタン酸、５，６−ジメチルヘプタン酸、６，６−ジメチルヘプタン酸、２−メチル−２−エチルヘキサン酸、２−メチル−３−エチルヘキサン酸、２−メチル−４−エチルヘキサン酸、３−メチル−２−エチルヘキサン酸、３−メチル−３−エチルヘキサン酸、３−メチル−４−エチルヘキサン酸、４−メチル−２−エチルヘキサン酸、４−メチル−３−エチルヘキサン酸、４−メチル−４−エチルヘキサン酸、５−メチル−２−エチルヘキサン酸、５−メチル−３−エチルヘキサン酸、５−メチル−４−エチルヘキサン酸、２−エチルヘプタン酸、３−メチルオクタン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸、２−エチル−２，３，３−トリメチル酪酸、２，２，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，３−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４−テトラメチルペンタン酸、２，２−ジイソプロピルプロパン酸などが挙げられる。脂肪酸は、これらの中から選ばれる１種または２種以上の脂肪酸とのエステルであってもよい。【１４１１】
エステルを構成する多価アルコールは１種類でもよく、２種以上の混合物でもよい。また、エステルを構成する脂肪酸は、単一成分でもよく、２種以上の脂肪酸とのエステルでもよい。脂肪酸は、各々１種類でもよく、２種類以上の混合物でもよい。また、ポリオールエステル油は、遊離の水酸基を有していてもよい。【１４１２】
具体的なポリオールエステル油としては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ−（トリメチロールプロパン）、トリ−（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）、トリ−（ペンタエリスリトール）などのヒンダードアルコールのエステルがより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタンおよびペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）のエステルがさらにより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）等と炭素数２〜２０の脂肪酸とのエステルが好ましい。【１４１３】
このような多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸において、脂肪酸は直鎖アルキル基をもつ脂肪酸のみでもよいし、分岐構造をもつ脂肪酸から選ばれてもよい。また、直鎖と分岐脂肪酸の混合エステルでもよい。さらに、エステルを構成する脂肪酸は、上記脂肪酸から選ばれる２種類以上が用いられていてもよい。【１４１４】
具体的な例として、直鎖と分岐脂肪酸の混合エステルの場合には、直鎖を有する炭素数４〜６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸のモル比は、１５：８５〜９０：１０であり、好ましくは１５：８５〜８５：１５であり、より好ましくは２０：８０〜８０：２０であり、さらに好ましくは２５：７５〜７５：２５であり、最も好ましくは３０：７０〜７０：３０である。また、多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸の全量に占める直鎖を有する炭素数４〜６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸の合計の割合は２０モル％以上であることが好ましい。脂肪酸組成に関しては、冷媒との十分な相溶性、および冷凍機油として必要な粘度とを両立させるものであることが好ましい。なお、ここでいう脂肪酸の割合とは、冷凍機油に含まれる多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全量を基準とした値である。【１４１５】
なかでも、このような冷凍機油としては、脂肪酸における炭素数４〜６の脂肪酸と炭素数７〜９の分岐脂肪酸のモル比が１５：８５〜９０：１０であり、炭素数４〜６の脂肪酸は２−メチルプロパン酸を含有し、上記エステルを構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４〜６の脂肪酸および炭素数７〜９の分岐脂肪酸の合計の割合が２０モル％以上であるエステル（以下、「多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）」という。）を含有したものが好ましい。【１４１６】
多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）には、多価アルコールの全ての水酸基がエステル化された完全エステル、多価アルコールの水酸基の一部がエステル化せずに残っている部分エステル、ならびに完全エステルと部分エステルとの混合物が包含されるが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の水酸基価は、好ましくは１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、さらには５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、最も好ましくは３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下である。【１４１７】
多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸において、炭素数４〜６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸のモル比は、１５：８５〜９０：１０であり、好ましくは１５：８５〜８５：１５であり、より好ましくは２０：８０〜８０：２０であり、さらに好ましくは２５：７５〜７５：２５であり、最も好ましくは３０：７０〜７０：３０である。また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４〜６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸の合計の割合は２０モル％以上である。脂肪酸組成に関する上記の条件を満たさない場合には、冷媒組成物にジフルオロメタンが含まれている場合において、当該ジフルオロメタンとの十分な相溶性、および冷凍機油として必要な粘度とが高水準で両立されにくくなる。なお、脂肪酸の割合とは、冷凍機油に含有される多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全量を基準とした値である。【１４１８】
上記炭素数４〜６の脂肪酸としては、具体的には例えば、ブタン酸、２−メチルプロパン酸、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメチルプロパン酸、２−メチルペンタン酸、３−メチルペンタン酸、４−メチルペンタン酸、２，２−ジメチルブタン酸、２，３−ジメチルブタン酸、３，３−ジメチルブタン酸、ヘキサン酸などが挙げられる。これらの中でも、２−メチルプロパン酸のように、アルキル骨格に分岐を有するものが好ましい。【１４１９】
上記分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸としては、具体的には例えば、２−メチルヘキサン酸、３−メチルヘキサン酸、４−メチルヘキサン酸、５−メチルヘキサン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２，３−ジメチルペンタン酸、２，４−ジメチルペンタン酸、３，３−ジメチルペンタン酸、３，４−ジメチルペンタン酸、４，４−ジメチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、３−エチルペンタン酸、１，１，２−トリメチルブタン酸、１，２，２−トリメチルブタン酸、１−エチル−１メチルブタン酸、１−エチル−２−メチルブタン酸、オクタン酸、２−エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、３，５−ジメチルヘキサン酸、２，４−ジメチルヘキサン酸、３，４−ジメチルヘキサン酸、４，５−ジメチルヘキサン酸、２，２−ジメチルヘキサン酸、２−メチルヘプタン酸、３−メチルヘプタン酸、４−メチルヘプタン酸、５−メチルヘプタン酸、６−メチルヘプタン酸、２−プロピルペンタン酸、ノナン酸、２，２−ジメチルヘプタン酸、２−メチルオクタン酸、２−エチルヘプタン酸、３−メチルオクタン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸、２−エチル−２，３，３−トリメチル酪酸、２，２，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，３−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４−テトラメチルペンタン酸、２，２−ジイソプロピルプロパン酸などが挙げられる。【１４２０】
多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、炭素数４〜６の脂肪酸と分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸のモル比が１５：８５〜９０：１０であり、かつ、炭素数４〜６の脂肪酸が２−メチルプロパン酸を含有する限りにおいて、炭素数４〜６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸以外の脂肪酸を構成酸成分として含有してもよい。【１４２１】
上記炭素数４〜６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸以外の脂肪酸としては、具体的には、酢酸、プロピオン酸等の炭素数２〜３の脂肪酸；ヘプタン酸、オクタン酸、ノナン酸等の炭素数７〜９の直鎖脂肪酸；デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸、ノナデカン酸、エイコサン酸、オレイン酸等の炭素数１０〜２０の脂肪酸等が挙げられる。【１４２２】
上記炭素数４〜６の脂肪酸および分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸と、これらの脂肪酸以外の脂肪酸とを組み合わせて用いる場合、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する脂肪酸の全量に占める炭素数４〜６の脂肪酸および炭素数７〜９の分岐脂肪酸の合計の割合が２０モル％以上とすることが好ましく、２５モル％以上であることがより好ましく、３０モル％以上であることがさらにより好ましい。この割合が２０モル％以上であることにより、冷媒組成物においてジフルオロメタンが含まれている場合における当該ジフルオロメタンとの相溶性が十分となる。【１４２３】
多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の中でも、酸構成成分が２−メチルプロパン酸と３，５，５−トリメチルヘキサン酸のみからなるものが、必要粘度の確保と、冷媒組成物においてジフルオロメタンが含まれている場合における当該ジフルオロメタンとの相溶性との両立の面で特に好ましい。【１４２４】
上記多価アルコール脂肪酸エステルは、分子構造の異なるエステルの２種以上の混合物であってもよく、かかる場合には個々の分子が必ずしも上記の条件を満たしている必要はなく、冷凍機油中に含まれるペンタエリスリトール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸全体として上記条件を満たしていればよい。【１４２５】
上記した通り、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、エステルを構成する酸成分として炭素数４〜６の脂肪酸及び分岐を有する炭素数７〜９の脂肪酸を必須とし、必要に応じてその他の脂肪酸を構成成分として含むものである。すなわち、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は、２種のみの脂肪酸を酸構成成分としているものであっても、３種以上の構造の異なる脂肪酸を酸構成成分としているものであってもよいが、当該多価アルコール脂肪酸エステルは、酸構成成分として、カルボニル炭素と隣接する炭素原子（α位炭素原子）が四級炭素でない脂肪酸のみを含有することが好ましい。多価アルコール脂肪酸エステルを構成する脂肪酸中に、α位炭素原子が四級炭素である脂肪酸が含まれる場合には、冷媒組成物にジフルオロメタンを含んでいる場合における当該ジフルオロメタン存在下での潤滑性が不十分となる傾向にある。【１４２６】
また、本実施形態にかかるポリオールエステルを構成する多価アルコールとしては、水酸基を２〜６個有する多価アルコールが好ましく用いられる。【１４２７】
２価アルコール（ジオール）としては、具体的には例えば、エチレングリコール、１，３−プロパンジオール、プロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、１，２−ブタンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、２−エチル−２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，７−ヘプタンジオール、２−メチル−２−プロピル−１，３−プロパンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、１，８−オクタンジオール、１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオール、１，１１−ウンデカンジオール、１，１２−ドデカンジオールなどが挙げられる。また、３価以上のアルコールとしては、具体的には例えば、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ−（トリメチロールプロパン）、トリ−（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）、トリ−（ペンタエリスリトール）、グリセリン、ポリグリセリン（グリセリンの２〜３量体）、１，３，５−ペンタントリオール、ソルビトール、ソルビタン、ソルビトールグリセリン縮合物、アドニトール、アラビトール、キシリトール、マンニトールなどの多価アルコール、キシロース、アラビノース、リボース、ラムノース、グルコース、フルクトース、ガラクトース、マンノース、ソルボース、セロビオースなどの糖類、ならびにこれらの部分エーテル化物などが挙げられる。これらの中でも、より加水分解安定性に優れることから、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ジ−（トリメチロールプロパン）、トリ−（トリメチロールプロパン）、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）、トリ−（ペンタエリスリトール）などのヒンダードアルコールのエステルがより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタンおよびペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）のエステルがさらにより好ましく、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）がさらに好ましく、冷媒との相溶性および加水分解安定性に特に優れることから、ペンタエリスリトール、ジ−（ペンタエリスリトール）またはペンタエリスリトールとジ−（ペンタエリスリトール）との混合エステルが最も好ましい。【１４２８】
上記多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を構成する酸構成成分の好ましい例としては、以下のものを挙げることができる。
（ｉ）ブタン酸、２−メチルプロパン酸、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメチルプロパン酸、２−メチルペンタン酸、３−メチルペンタン酸、４−メチルペンタン酸、２，２−ジメチルブタン酸、２，３−ジメチルブタン酸、３，３−ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１〜１３種と、２−メチルヘキサン酸、３−メチルヘキサン酸、４−メチルヘキサン酸、５−メチルヘキサン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２，３−ジメチルペンタン酸、２，４−ジメチルペンタン酸、３，３−ジメチルペンタン酸、３，４−ジメチルペンタン酸、４，４−ジメチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、３−エチルペンタン酸および２−エチル−３−メチルブタン酸から選ばれる１〜１３種との組合せ；
（ｉｉ）ブタン酸、２−メチルプロパン酸、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメチルプロパン酸、２−メチルペンタン酸、３−メチルペンタン酸、４−メチルペンタン酸、２，２−ジメチルブタン酸、２，３−ジメチルブタン酸、３，３−ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１〜１３種と、２−メチルヘプタン酸、３−メチルヘプタン酸、４−メチルヘプタン酸、５−メチルヘプタン酸、６−メチルヘプタン酸、２，２−ジメチルヘキサン酸、３，３−ジメチルヘキサン酸、４，４−ジメチルヘキサン酸、５，５−ジメチルヘキサン酸、２，３−ジメチルヘキサン酸、２，４−ジメチルヘキサン酸、２，５−ジメチルヘキサン酸、３，４−ジメチルヘキサン酸、３，５−ジメチルヘキサン酸、４，５−ジメチルヘキサン酸、２，２，３−トリメチルペンタン酸、２，３，３−トリメチルペンタン酸、２，４，４−トリメチルペンタン酸、３，４，４−トリメチルペンタン酸、２−エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、２−プロピルペンタン酸、２−メチル−２−エチルペンタン酸、２−メチル−３−エチルペンタン酸および３−メチル−３−エチルペンタン酸から選ばれる１〜２５種との組合せ；
（ｉｉｉ）ブタン酸、２−メチルプロパン酸、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、２，２−ジメチルプロパン酸、２−メチルペンタン酸、３−メチルペンタン酸、４−メチルペンタン酸、２，２−ジメチルブタン酸、２，３−ジメチルブタン酸、３，３−ジメチルブタン酸およびヘキサン酸から選ばれる１〜１３種と、２−メチルオクタン酸、３−メチルオクタン酸、４−メチルオクタン酸、５−メチルオクタン酸、６−メチルオクタン酸、７−メチルオクタン酸、８−メチルオクタン酸、２，２−ジメチルヘプタン酸、３，３−ジメチルヘプタン酸、４，４−ジメチルヘプタン酸、５，５−ジメチルヘプタン酸、６，６−ジメチルヘプタン酸、２，３−ジメチルヘプタン酸、２，４−ジメチルヘプタン酸、２，５−ジメチルヘプタン酸、２，６−ジメチルヘプタン酸、３，４−ジメチルヘプタン酸、３，５−ジメチルヘプタン酸、３，６−ジメチルヘプタン酸、４，５−ジメチルヘプタン酸、４，６−ジメチルヘプタン酸、２−エチルヘプタン酸、３−エチルヘプタン酸、４−エチルヘプタン酸、５−エチルヘプタン酸、２−プロピルヘキサン酸、３−プロピルヘキサン酸、２−ブチルペンタン酸、２，２，３−トリメチルヘキサン酸、２，２，３−トリメチルヘキサン酸、２，２，４−トリメチルヘキサン酸、２，２，５−トリメチルヘキサン酸、２，３，４−トリメチルヘキサン酸、２，３，５−トリメチルヘキサン酸、３，３，４−トリメチルヘキサン酸、３，３，５−トリメチルヘキサン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸、４，４，５−トリメチルヘキサン酸、４，５，５−トリメチルヘキサン酸、２，２，３，３−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４−テトラメチルペンタン酸、２，２，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，３，４，４−テトラメチルペンタン酸、３，３，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，２−ジエチルペンタン酸、２，３−ジエチルペンタン酸、３，３−ジエチルペンタン酸、２−エチル−２，３，３−トリメチル酪酸、３−エチル−２，２，３−トリメチル酪酸および２，２−ジイソプロピルプロピオン酸から選ばれる１〜５０種との組合せ。【１４２９】
上記多価アルコール脂肪酸エステルを構成する酸構成成分のさらに好ましい例としては、以下のものを挙げることができる。
（ｉ）２−メチルプロパン酸と、２−メチルヘキサン酸、３−メチルヘキサン酸、４−メチルヘキサン酸、５−メチルヘキサン酸、２，２−ジメチルペンタン酸、２，３−ジメチルペンタン酸、２，４−ジメチルペンタン酸、３，３−ジメチルペンタン酸、３，４−ジメチルペンタン酸、４，４−ジメチルペンタン酸、２−エチルペンタン酸、３−エチルペンタン酸および２−エチル−３−メチルブタン酸から選ばれる１〜１３種との組合せ；
（ｉｉ）２−メチルプロパン酸と、２−メチルヘプタン酸、３−メチルヘプタン酸、４−メチルヘプタン酸、５−メチルヘプタン酸、６−メチルヘプタン酸、２，２−ジメチルヘキサン酸、３，３−ジメチルヘキサン酸、４，４−ジメチルヘキサン酸、５，５−ジメチルヘキサン酸、２，３−ジメチルヘキサン酸、２，４−ジメチルヘキサン酸、２，５−ジメチルヘキサン酸、３，４−ジメチルヘキサン酸、３，５−ジメチルヘキサン酸、４，５−ジメチルヘキサン酸、２，２，３−トリメチルペンタン酸、２，３，３−トリメチルペンタン酸、２，４，４−トリメチルペンタン酸、３，４，４−トリメチルペンタン酸、２−エチルヘキサン酸、３−エチルヘキサン酸、２−プロピルペンタン酸、２−メチル−２−エチルペンタン酸、２−メチル−３−エチルペンタン酸および３−メチル−３−エチルペンタン酸から選ばれる１〜２５種との組合せ；
（ｉｉｉ）２−メチルプロパン酸と、２−メチルオクタン酸、３−メチルオクタン酸、４−メチルオクタン酸、５−メチルオクタン酸、６−メチルオクタン酸、７−メチルオクタン酸、８−メチルオクタン酸、２，２−ジメチルヘプタン酸、３，３−ジメチルヘプタン酸、４，４−ジメチルヘプタン酸、５，５−ジメチルヘプタン酸、６，６−ジメチルヘプタン酸、２，３−ジメチルヘプタン酸、２，４−ジメチルヘプタン酸、２，５−ジメチルヘプタン酸、２，６−ジメチルヘプタン酸、３，４−ジメチルヘプタン酸、３，５−ジメチルヘプタン酸、３，６−ジメチルヘプタン酸、４，５−ジメチルヘプタン酸、４，６−ジメチルヘプタン酸、２−エチルヘプタン酸、３−エチルヘプタン酸、４−エチルヘプタン酸、５−エチルヘプタン酸、２−プロピルヘキサン酸、３−プロピルヘキサン酸、２−ブチルペンタン酸、２，２，３−トリメチルヘキサン酸、２，２，３−トリメチルヘキサン酸、２，２，４−トリメチルヘキサン酸、２，２，５−トリメチルヘキサン酸、２，３，４−トリメチルヘキサン酸、２，３，５−トリメチルヘキサン酸、３，３，４−トリメチルヘキサン酸、３，３，５−トリメチルヘキサン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸、４，４，５−トリメチルヘキサン酸、４，５，５−トリメチルヘキサン酸、２，２，３，３−テトラメチルペンタン酸、２，２，３，４−テトラメチルペンタン酸、２，２，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，３，４，４−テトラメチルペンタン酸、３，３，４，４−テトラメチルペンタン酸、２，２−ジエチルペンタン酸、２，３−ジエチルペンタン酸、３，３−ジエチルペンタン酸、２−エチル−２，３，３−トリメチル酪酸、３−エチル−２，２，３−トリメチル酪酸および２，２−ジイソプロピルプロピオン酸から選ばれる１〜５０種との組合せ。【１４３０】
上記多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の含有量は、冷凍機油全量基準で５０質量％以上であり、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは７５質量％以上である。本実施形態に係る冷凍機油は、後述するように多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の潤滑油基油や添加剤を含有してもよいが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）が５０質量％未満であると、必要粘度と相溶性とを高水準で両立することができなくなる。【１４３１】
本実施形態に係る冷凍機油において、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）は主として基油として用いられる。本実施形態に係る冷凍機油の基油としては、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）のみを単独で（すなわち多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）の含有量が１００質量％）用いてもよいが、これに加えて、その優れた性能を損なわない程度に、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の基油をさらに含有してもよい。多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の基油としては、鉱油、オレフィン重合体、アルキルジフェニルアルカン、アルキルナフタレン、アルキルベンゼン等の炭化水素系油；多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステル、コンプレックスエステル、脂環式ジカルボン酸エステル等のエステル、ポリグリコール、ポリビニルエーテル、ケトン、ポリフェニルエーテル、シリコーン、ポリシロキサン、パーフルオロエーテル等の酸素を含有する合成油（以下、場合により「他の含酸素合成油」という）などが挙げられる。【１４３２】
酸素を含有する合成油としては、上記の中でも、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のエステル、ポリグリコール、ポリビニルエーテルが好ましく、特に好ましいのは、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルである。多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルとしては、ネオペンチルグリコール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、トリメチロールブタン、ペンタエリスリトール、ジペンタエリスリトール等の多価アルコールと脂肪酸とのエステルが挙げられ、特に好ましいものは、ネオペンチルグリコールと脂肪酸とのエステル、ペンタエリスリトールと脂肪酸とのエステル及びジペンタエリスリトールと脂肪酸とのエステルである。【１４３３】
ネオペンチルグリコールエステルとしては、ネオペンチルグリコールと炭素数５〜９の脂肪酸とのエステルであることが好ましい。このようなネオペンチルグリコールエステルとしては、具体的には例えば、ネオペンチルグリコールジ３，５，５−トリメチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２−エチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２−メチルヘキサノエート、ネオペンチルグリコールジ２−エチルペンタノエート、ネオペンチルグリコールと２−メチルヘキサン酸・２−エチルペンタン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと３−メチルヘキサン酸・５−メチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと２−メチルヘキサン酸・２−エチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールと３，５−ジメチルヘキサン酸・４，５−ジメチルヘキサン酸・３，４−ジメチルヘキサン酸のエステル、ネオペンチルグリコールジペンタノエート、ネオペンチルグリコールジ２−エチルブタノエート、ネオペンチルグリコールジ２−メチルペンタノエート、ネオペンチルグリコールジ２−メチルブタノエート、ネオペンチルグリコールジ３−メチルブタノエート等が挙げられる。【１４３４】
ペンタエリスリトールエステルとしては、ペンタエリスリトールと炭素数５〜９の脂肪酸とのエステルが好ましい。このようなペンタエリスリトールエステルとしては、具体的には、ペンタエリスリトールと、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、ヘキサン酸、２−メチルペンタン酸、２−エチルブタン酸、２−エチルペンタン酸、２−メチルヘキサン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸および２−エチルヘキサン酸から選ばれる１種以上の脂肪酸とのエステルが挙げられる。【１４３５】
ジペンタエリスリトールエステルとしては、ジペンタエリスリトールと炭素数５〜９の脂肪酸のエステルが好ましい。このようなジペンタエリスリトールエステルとしては、具体的には、ジペンタエリスリトールと、ペンタン酸、２−メチルブタン酸、３−メチルブタン酸、ヘキサン酸、２−メチルペンタン酸、２−エチルブタン酸、２−エチルペンタン酸、２−メチルヘキサン酸、３，５，５−トリメチルヘキサン酸および２−エチルヘキサン酸から選ばれる１種以上の脂肪酸とのエステルが挙げられる。【１４３６】
本実施形態に係る冷凍機油が多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の含酸素合成油を含有する場合、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外の含酸素合成油の含有量は、本実施形態に係る冷凍機油の優れた潤滑性と相溶性とを損なわない限りにおいて特に制限はないが、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルを配合する場合、冷凍機油全量基準で、５０質量％未満であることが好ましく、４５質量％以下であることがより好ましく、４０質量％以下であることがさらに好ましく、３５質量％以下であることがさらにより好ましく、３０質量％以下であることが一層好ましく、２５質量％以下であることが最も好ましく；ポリオールエステル以外の含酸素合成油を配合する場合、冷凍機油全量基準で５０質量％未満であることが好ましく、４０質量％以下であることがより好ましく、３０質量％以下であることがさらに好ましい。ペンタエリスリトール脂肪酸エステル以外のポリオールエステルや他の含酸素合成油の配合量が多すぎると、上記効果が十分には得られない。【１４３７】
なお、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルは、多価アルコールの水酸基の一部がエステル化されずに水酸基のまま残っている部分エステルであっても良く、全ての水酸基がエステル化された完全エステルであっても良く、また部分エステルと完全エステルの混合物であっても良いが、水酸基価が、１０ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが好ましく、５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることがより好ましく、３ｍｇＫＯＨ／ｇ以下であることが最も好ましい。【１４３８】
本実施形態に係る冷凍機および冷凍機用作動流体が多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルを含有する場合、該ポリオールエステルとして、単一の構造のポリオールエステルの１種からなるものを含有してもよく、また、構造の異なる２種以上のポリオールエステルの混合物を含有してもよい。【１４３９】
また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）以外のポリオールエステルは、１種の脂肪酸と１種の多価アルコールとのエステル、２種以上の脂肪酸と１種の多価アルコールとのエステル、１種の脂肪酸と２種以上の多価アルコールとのエステル、２種以上の脂肪酸と２種以上の多価アルコールとのエステルのいずれであってもよい。【１４４０】
本実施形態に係る冷凍機油は、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）のみからなるものであってもよく、また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）とその他の基油とからなるものであってもよいが、後述する各種添加剤をさらに含有してもよい。また、本実施形態に係る冷凍機用作動流体においても、各種添加剤をさらに含有してもよい。なお、以下の説明において、添加剤の含有量については、冷凍機油全量を基準として示すが、冷凍機用作動流体におけるこれらの成分の含有量は、冷凍機油全量を基準とした場合に後述する好ましい範囲内となるように選定することが望ましい。【１４４１】
本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体の耐摩耗性、耐荷重性をさらに改良するために、リン酸エステル、酸性リン酸エステル、チオリン酸エステル、酸性リン酸エステルのアミン塩、塩素化リン酸エステルおよび亜リン酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも１種のリン化合物を配合することができる。これらのリン化合物は、リン酸または亜リン酸とアルカノール、ポリエーテル型アルコールとのエステルあるいはその誘導体である。【１４４２】
具体的には例えば、リン酸エステルとしては、トリブチルホスフェート、トリペンチルホスフェート、トリヘキシルホスフェート、トリヘプチルホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリノニルホスフェート、トリデシルホスフェート、トリウンデシルホスフェート、トリドデシルホスフェート、トリトリデシルホスフェート、トリテトラデシルホスフェート、トリペンタデシルホスフェート、トリヘキサデシルホスフェート、トリヘプタデシルホスフェート、トリオクタデシルホスフェート、トリオレイルホスフェート、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェートなどが挙げられる。【１４４３】
酸性リン酸エステルとしては、モノブチルアシッドホスフェート、モノペンチルアシッドホスフェート、モノヘキシルアシッドホスフェート、モノヘプチルアシッドホスフェート、モノオクチルアシッドホスフェート、モノノニルアシッドホスフェート、モノデシルアシッドホスフェート、モノウンデシルアシッドホスフェート、モノドデシルアシッドホスフェート、モノトリデシルアシッドホスフェート、モノテトラデシルアシッドホスフェート、モノペンタデシルアシッドホスフェート、モノヘキサデシルアシッドホスフェート、モノヘプタデシルアシッドホスフェート、モノオクタデシルアシッドホスフェート、モノオレイルアシッドホスフェート、ジブチルアシッドホスフェート、ジペンチルアシッドホスフェート、ジヘキシルアシッドホスフェート、ジヘプチルアシッドホスフェート、ジオクチルアシッドホスフェート、ジノニルアシッドホスフェート、ジデシルアシッドホスフェート、ジウンデシルアシッドホスフェート、ジドデシルアシッドホスフェート、ジトリデシルアシッドホスフェート、ジテトラデシルアシッドホスフェート、ジペンタデシルアシッドホスフェート、ジヘキサデシルアシッドホスフェート、ジヘプタデシルアシッドホスフェート、ジオクタデシルアシッドホスフェート、ジオレイルアシッドホスフェートなどが挙げられる。【１４４４】
チオリン酸エステルとしては、トリブチルホスフォロチオネート、トリペンチルホスフォロチオネート、トリヘキシルホスフォロチオネート、トリヘプチルホスフォロチオネート、トリオクチルホスフォロチオネート、トリノニルホスフォロチオネート、トリデシルホスフォロチオネート、トリウンデシルホスフォロチオネート、トリドデシルホスフォロチオネート、トリトリデシルホスフォロチオネート、トリテトラデシルホスフォロチオネート、トリペンタデシルホスフォロチオネート、トリヘキサデシルホスフォロチオネート、トリヘプタデシルホスフォロチオネート、トリオクタデシルホスフォロチオネート、トリオレイルホスフォロチオネート、トリフェニルホスフォロチオネート、トリクレジルホスフォロチオネート、トリキシレニルホスフォロチオネート、クレジルジフェニルホスフォロチオネート、キシレニルジフェニルホスフォロチオネートなどが挙げられる。【１４４５】
酸性リン酸エステルのアミン塩としては、酸性リン酸エステルと、炭素数１〜２４、好ましくは５〜１８の１〜３級の直鎖または分岐アルキル基のアミンとのアミン塩が挙げられる。【１４４６】
酸性リン酸エステルのアミン塩を構成するアミンとしては、直鎖または分岐のメチルアミン、エチルアミン、プロピルアミン、ブチルアミン、ペンチルアミン、ヘキシルアミン、ヘプチルアミン、オクチルアミン、ノニルアミン、デシルアミン、ウンデシルアミン、ドデシルアミン、トリデシルアミン、テトラデシルアミン、ペンタデシルアミン、ヘキサデシルアミン、ヘプタデシルアミン、オクタデシルアミン、オレイルアミン、テトラコシルアミン、ジメチルアミン、ジエチルアミン、ジプロピルアミン、ジブチルアミン、ジペンチルアミン、ジヘキシルアミン、ジヘプチルアミン、ジオクチルアミン、ジノニルアミン、ジデシルアミン、ジウンデシルアミン、ジドデシルアミン、ジトリデシルアミン、ジテトラデシルアミン、ジペンタデシルアミン、ジヘキサデシルアミン、ジヘプタデシルアミン、ジオクタデシルアミン、ジオレイルアミン、ジテトラコシルアミン、トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリプロピルアミン、トリブチルアミン、トリペンチルアミン、トリヘキシルアミン、トリヘプチルアミン、トリオクチルアミン、トリノニルアミン、トリデシルアミン、トリウンデシルアミン、トリドデシルアミン、トリトリデシルアミン、トリテトラデシルアミン、トリペンタデシルアミン、トリヘキサデシルアミン、トリヘプタデシルアミン、トリオクタデシルアミン、トリオレイルアミン、トリテトラコシルアミンなどのアミンとの塩が挙げられる。アミンは単独の化合物であっても、２種以上の化合物の混合物であっても良い。【１４４７】
塩素化リン酸エステルとしては、トリス・ジクロロプロピルホスフェート、トリス・クロロエチルホスフェート、トリス・クロロフェニルホスフェート、ポリオキシアルキレン・ビス［ジ（クロロアルキル）］ホスフェートなどが挙げられる。亜リン酸エステルとしては、ジブチルホスファイト、ジペンチルホスファイト、ジヘキシルホスファイト、ジヘプチルホスファイト、ジオクチルホスファイト、ジノニルホスファイト、ジデシルホスファイト、ジウンデシルホスファイト、ジドデシルホスファイト、ジオレイルホスファイト、ジフェニルホスファイト、ジクレジルホスファイト、トリブチルホスファイト、トリペンチルホスファイト、トリヘキシルホスファイト、トリヘプチルホスファイト、トリオクチルホスファイト、トリノニルホスファイト、トリデシルホスファイト、トリウンデシルホスファイト、トリドデシルホスファイト、トリオレイルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリクレジルホスファイトなどが挙げられる。また、これらの混合物も使用できる。【１４４８】
本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体が上記リン化合物を含有する場合、リン化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準（基油と全配合添加剤の合計量基準）で、０．０１〜５．０質量％であることが好ましく、０．０２〜３．０質量％であることがより好ましい。なお、上記リン化合物は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。【１４４９】
また、本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体は、その熱・化学的安定性をさらに改良するために、テルペン化合物を添加することができる。本開示でいう「テルペン化合物」とは、イソプレンの重合した化合物およびこれらの誘導体を意味し、イソプレンの２〜８量体が好ましく用いられる。テルペン化合物としては、具体的には、ゲラニオール、ネロール、リナロール、シトラール（ゲラニアールを含む）、シトロネロール、メントール、リモネン、テルピネロール、カルボン、ヨノン、ツヨン、樟脳（カンファー）、ボルネオールなどのモノテルペン、ファルネセン、ファルネソール、ネロリドール、幼若ホルモン、フムレン、カリオフイレン、エレメン、カジノール、カジネン、ツチンなどのセスキテルペン、ゲラニルゲラニオール、フィトール、アビエチン酸、ピマラジェン、ダフネトキシン、タキソール、ピマール酸などのジテルペン、ゲラニルファルネセンなどのセスタテルペン、スクアレン、リモニン、カメリアゲニン、ホパン、ラノステロールなどのトリテルペン、カロテノイドなどのテトラテルペンなどが挙げられる。【１４５０】
これらのテルペン化合物の中でも、モノテルペン、セスキテルペン、ジテルペンが好ましく、セスキテルペンがより好ましく、αファルネセン（３，７，１１−トリメチルドデカ−１，３，６，１０−テトラエン）および／またはβファルネセン（７，１１−ジメチル−３−メチリデンドデカ−１，６，１０−トリエン）が特に好ましい。本開示において、テルペン化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１４５１】
本実施形態に係る冷凍機油におけるテルペン化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準で、好ましくは０．００１〜１０質量％、より好ましくは０．０１〜５質量％、さらに好ましくは０．０５〜３質量％である。テルペン化合物の含有量が０．００１質量％未満であると熱・化学的安定性の向上効果が不十分となる傾向にあり、また、１０質量％を超えると潤滑性が不十分となる傾向にある。また、本実施形態に係る冷凍機用作動流体におけるテルペン化合物の含有量については、冷凍機油全量を基準とした場合に上記の好ましい範囲内となるように選定することが望ましい。【１４５２】
また、本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体は、その熱・化学的安定性をさらに改良するために、フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、グリシジルエステル型エポキシ化合物、アリルオキシラン化合物、アルキルオキシラン化合物、脂環式エポキシ化合物、エポキシ化脂肪酸モノエステルおよびエポキシ化植物油から選ばれる少なくとも１種のエポキシ化合物を含有することができる。【１４５３】
フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物としては、具体的には、フェニルグリシジルエーテルまたはアルキルフェニルグリシジルエーテルが例示できる。ここでいうアルキルフェニルグリシジルエーテルとは、炭素数１〜１３のアルキル基を１〜３個有するものが挙げられ、中でも炭素数４〜１０のアルキル基を１個有するもの、例えばｎ−ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｉ−ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｓｅｃ−ブチルフェニルグリシジルエーテル、ｔｅｒｔ−ブチルフェニルグリシジルエーテル、ペンチルフェニルグリシジルエーテル、ヘキシルフェニルグリシジルエーテル、ヘプチルフェニルグリシジルエーテル、オクチルフェニルグリシジルエーテル、ノニルフェニルグリシジルエーテル、デシルフェニルグリシジルエーテルなどが好ましいものとして例示できる。【１４５４】
アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物としては、具体的には、デシルグリシジルエーテル、ウンデシルグリシジルエーテル、ドデシルグリシジルエーテル、トリデシルグリシジルエーテル、テトラデシルグリシジルエーテル、２−エチルヘキシルグリシジルエーテル、ネオペンチルグリコールジグリシジルエーテル、トリメチロールプロパントリグリシジルエーテル、ペンタエリスリトールテトラグリシジルエーテル、１，６−ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、ソルビトールポリグリシジルエーテル、ポリアルキレングリコールモノグリシジルエーテル、ポリアルキレングリコールジグリシジルエーテルなどが例示できる。【１４５５】
グリシジルエステル型エポキシ化合物としては、具体的には、フェニルグリシジルエステル、アルキルグリシジルエステル、アルケニルグリシジルエステルなどが挙げられ、好ましいものとしては、グリシジル−２，２−ジメチルオクタノエート、グリシジルベンゾエート、グリシジルアクリレート、グリシジルメタクリレートなどが例示できる。【１４５６】
アリルオキシラン化合物としては、具体的には、１，２−エポキシスチレン、アルキル−１，２−エポキシスチレンなどが例示できる。【１４５７】
アルキルオキシラン化合物としては、具体的には、１，２−エポキシブタン、１，２−エポキシペンタン、１，２−エポキシヘキサン、１，２−エポキシヘプタン、１，２−エポキシオクタン、１，２−エポキシノナン、１，２−エポキシデカン、１，２−エポキシウンデカン、１，２−エポキシドデカン、１，２−エポキシトリデカン、１，２−エポキシテトラデカン、１，２−エポキシペンタデカン、１，２−エポキシヘキサデカン、１，２−エポキシヘプタデカン、１，１，２−エポキシオクタデカン、２−エポキシノナデカン、１，２−エポキシイコサンなどが例示できる。【１４５８】
脂環式エポキシ化合物としては、具体的には、１，２−エポキシシクロヘキサン、１，２−エポキシシクロペンタン、３，４−エポキシシクロヘキシルメチル−３，４−エポキシシクロヘキサンカルボキシレート、ビス（３，４−エポキシシクロヘキシルメチル）アジペート、エキソ−２，３−エポキシノルボルナン、ビス（３，４−エポキシ−６−メチルシクロヘキシルメチル）アジペート、２−（７−オキサビシクロ［４．１．０］ヘプト−３−イル）−スピロ（１，３−ジオキサン−５，３’−［７］オキサビシクロ［４．１．０］ヘプタン、４−（１’−メチルエポキシエチル）−１，２−エポキシ−２−メチルシクロヘキサン、４−エポキシエチル−１，２−エポキシシクロヘキサンなどが例示できる。【１４５９】
エポキシ化脂肪酸モノエステルとしては、具体的には、エポキシ化された炭素数１２〜２０の脂肪酸と炭素数１〜８のアルコールまたはフェノール、アルキルフェノールとのエステルなどが例示できる。特にエポキシステアリン酸のブチル、ヘキシル、ベンジル、シクロヘキシル、メトキシエチル、オクチル、フェニルおよびブチルフェニルエステルが好ましく用いられる。【１４６０】
エポキシ化植物油としては、具体的には、大豆油、アマニ油、綿実油等の植物油のエポキシ化合物などが例示できる。【１４６１】
これらのエポキシ化合物の中でも好ましいものは、フェニルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、アルキルグリシジルエーテル型エポキシ化合物、グリシジルエステル型エポキシ化合物、および脂環式エポキシ化合物である。【１４６２】
本実施形態に係る冷凍機油および冷凍機用作動流体が上記エポキシ化合物を含有する場合、エポキシ化合物の含有量は特に制限されないが、冷凍機油全量基準で、０．０１〜５．０質量％であることが好ましく、０．１〜３．０質量％であることがより好ましい。なお、上記エポキシ化合物は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。【１４６３】
なお、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の４０℃における動粘度は、好ましくは２０〜８０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２５〜７５ｍｍ２／ｓ、最も好ましくは３０〜７０ｍｍ２／ｓとすることができる。また、１００℃における動粘度は好ましくは２〜２０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは３〜１０ｍｍ２／ｓとすることができる。動粘度が前記下限値以上の場合には冷凍機油として必要な粘度を確保しやすく、他方、前記上限値以下の場合には冷媒組成物としてジフルオロメタンが含まれている場合の当該ジフルオロメタンとの相溶性を十分にすることができる。【１４６４】
また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の体積抵抗率は特に限定されないが、好ましくは１．０×１０１２Ω・ｃｍ以上、より好ましくは１．０×１０１３Ω・ｃｍ以上、最も好ましくは１．０×１０１４Ω・ｃｍ以上とすることができる。特に、密閉型の冷凍機用に用いる場合には高い電気絶縁性が必要となる傾向にある。なお、体積抵抗率とは、ＪＩＳ Ｃ ２１０１「電気絶縁油試験方法」に準拠して測定した２５℃での値を意味する。【１４６５】
また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の水分含有量は特に限定されないが、冷凍機油全量基準で好ましくは２００ｐｐｍ以下、より好ましくは１００ｐｐｍ以下、最も好ましくは５０ｐｐｍ以下とすることができる。特に密閉型の冷凍機用に用いる場合には、冷凍機油の熱・化学的安定性や電気絶縁性への影響の観点から、水分含有量が少ないことが求められる。【１４６６】
また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の酸価は特に限定されないが、冷凍機または配管に用いられている金属への腐食を防止するため、好ましくは０．１ｍｇＫＯＨ／ｇ以下、より好ましくは０．０５ｍｇＫＯＨ／ｇ以下とすることができる。なお、本開示において、酸価とは、ＪＩＳ Ｋ ２５０１「石油製品および潤滑油一中和価試験方法」に準拠して測定した酸価を意味する。【１４６７】
また、多価アルコール脂肪酸エステル（Ａ）を含む冷凍機油の灰分は特に限定されないが、冷凍機油の熱・化学的安定性を高めスラッジ等の発生を抑制するため、好ましくは１００ｐｐｍ以下、より好ましくは５０ｐｐｍ以下とすることができる。なお、灰分とは、ＪＩＳ Ｋ ２２７２「原油および石油製品の灰分並びに硫酸灰分試験方法」に準拠して測定した灰分の値を意味する。【１４６８】
（コンプレックスエステル油）
コンプレックスエステル油とは、脂肪酸および二塩基酸と、一価アルコールおよびポリオールとのエステルである。脂肪酸、二塩基酸、一価アルコール、ポリオールとしては、上述と同様のものを用いることができる。【１４６９】
脂肪酸としては、上記ポリオールエステルの脂肪酸で示したものが挙げられる。【１４７０】
二塩基酸としては、シュウ酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸等が挙げられる。【１４７１】
ポリオールとしては、上記ポリオールエステルの多価アルコールとして示したものが挙げられる。コンプレックスエステルは、これらの脂肪酸、二塩基酸、ポリオールのエステルであり、各々単一成分でもよいし、複数成分からなるエステルでもよい。【１４７２】
（ポリオール炭酸エステル油）
ポリオール炭酸エステル油とは、炭酸とポリオールとのエステルである。【１４７３】
ポリオールとしては、上述と同様のジオールやポリオールが挙げられる。【１４７４】
また、ポリオール炭酸エステル油としては、環状アルキレンカーボネートの開環重合体であってもよい。【１４７５】
（２−１−２）エーテル系冷凍機油
エーテル系冷凍機油としては、ポリビニルエーテル油、ポリオキシアルキレン油等が挙げられる。【１４７６】
（ポリビニルエーテル油）
ポリビニルエーテル油としては、ビニルエーテルモノマーの重合体、ビニルエーテルモノマーとオレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとの共重合体、オレフィン性二重結合とポリオキシアルキレン鎖を有するモノマーとビニルエーテルモノマーとの共重合体等が挙げられる。【１４７７】
ポリビニルエーテル油の炭素／酸素モル比は、２以上７．５以下であることが好ましく、２．５以上５．８以下であることがより好ましい。炭素／酸素モル比が当該範囲より低いと吸湿性が高くなり、当該範囲より高いと相溶性が低下する。また、ポリビニルエーテルの重量平均分子量は、好ましくは２００以上３０００以下、より好ましくは５００以上１５００以下である。【１４７８】
ポリビニルエーテル油は、流動点が−３０℃以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、２０℃における表面張力が０．０２Ｎ／ｍ以上０．０４Ｎ／ｍ以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、１５℃における密度が０．８ｇ／ｃｍ３以上１．８ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。ポリビニルエーテル油は、温度３０℃、相対湿度９０％における飽和水分量が２０００ｐｐｍ以上であることが好ましい。【１４７９】
冷凍機油においては、ポリビニルエーテルが主成分として含まれていてもよい。冷媒にＨＦＯ−１２３４ｙｆが含まれている場合には、冷凍機油の主成分であるポリビニルエーテルが、当該ＨＦＯ−１２３４ｙｆに対して相溶性を有しており、冷凍機油の４０℃における動粘度が４００ｍｍ２／ｓ以下であると、ＨＦＯ−１２３４ｙｆが、冷凍機油にある程度溶解する。また、冷凍機油の流動点が−３０℃以下である場合には、冷媒回路において冷媒組成物や冷凍機油が低温となる部位においても冷凍機油の流動性を確保しやすい。また、冷凍機油の２０℃における表面張力が０．０４Ｎ／ｍ以下である場合には、圧縮機から吐出された冷凍機油が冷媒組成物によって押し流されにくくなるような大きな油滴になりにくい。このため、圧縮機から吐出された冷凍機油は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆに溶解してＨＦＯ−１２３４ｙｆと共に圧縮機に戻されやすい。【１４８０】
また、冷凍機油の４０℃における動粘度が３０ｍｍ２／ｓ以上である場合には、動粘度が低すぎて油膜強度が不十分になることが抑制され、潤滑性能を確保しやすい。また、冷凍機油の２０℃における表面張力が０．０２Ｎ／ｍ以上である場合には、圧縮機内のガス冷媒中で小さな油滴になりにくく、圧縮機から多量に冷凍機油が吐出されることを抑制できる。このため、圧縮機における冷凍機油の貯留量を充分に確保しやすい。【１４８１】
また、冷凍機油の飽和水分量が、温度３０℃／相対湿度９０％において２０００ｐｐｍ以上である場合には、冷凍機油の吸湿性を比較的高いものとすることができる。これにより、冷媒にＨＦＯ−１２３４ｙｆが含まれている場合には、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ中の水分を冷凍機油によって有る程度捕捉することが可能となる。ＨＦＯ−１２３４ｙｆは、含有される水分の影響により、変質／劣化し易い分子構造を有する。よって、冷凍機油による吸湿効果により、このような劣化を抑制することができる。【１４８２】
さらに、冷媒回路を流れる冷媒と接触可能となるシール部や摺動部に所定の樹脂製機能部品が配置されている場合であって、当該樹脂製機能部品が、ポリテトラフルオロエチレン、ポリフェニレンサルファイド、フェノール樹脂、ポリアミド樹脂、クロロブレンゴム、シリコンゴム、水素化ニトリルゴム、フッ素ゴム、ヒドリンゴムのいずれかで構成されている場合には、冷凍機油のアニリン点は、当該樹脂製機能部品との適合性を考慮して、その数値範囲を設定することが好ましい。このようにアニリン点を設定することで、例えば樹脂製機能部品を構成する軸受と冷凍機油との適合性が向上する。具体的に、アニリン点が小さ過ぎると、冷凍機油が軸受等に浸透し易くなり、軸受等が膨潤し易くなる。一方、アニリン点が大き過ぎると、冷凍機油が軸受等と浸透し難くなり、軸受等が収縮し易くなる。そこで、冷凍機油のアニリン点を所定の数値範囲とすることで、軸受等の膨潤／収縮変形を防止できる。ここで、例えば各軸受等が膨潤／縮小変形してしまうと、摺動部での隙間（ギャップ）を所望とする長さに維持することができない。その結果、摺動抵抗の増大や摺動部の剛性の低下を招くおそれがある。しかしながら、上記のように冷凍機油のアニリン点を所定の数値範囲とすることで、軸受等の膨潤／縮小変形が抑制されるので、このような不具合を回避できる。【１４８３】
ビニルエーテルモノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーとしては、エチレン、プロピレン、各種ブテン、各種ペンテン、各種ヘキセン、各種ヘプテン、各種オクテン、ジイソブチレン、トリイソブチレン、スチレン、α−メチルスチレン、各種アルキル置換スチレン等が挙げられる。オレフィン性二重結合を有する炭化水素モノマーは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１４８４】
ポリビニルエーテル共重合体は、ブロックまたはランダム共重合体のいずれであってもよい。ポリビニルエーテル油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１４８５】
好ましく用いられるポリビニルエーテル油は、下記一般式（１）で表される構造単位を有する。【１４８６】
【化１】
2020017522.tif 000138
（式中、Ｒ１、Ｒ２およびＲ３は同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜８の炭化水素基を示し、Ｒ４は炭素数１〜１０の２価の炭化水素基または炭素数２〜２０の２価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ５は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ｍは上記ポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０〜１０となるような数を示し、Ｒ１〜Ｒ５は構造単位ごとに同一であっても異なっていてもよく、一の構造単位においてｍが２以上である場合には、複数のＲ４Ｏは同一でも異なっていてもよい。）【１４８７】
上記一般式（１）におけるＲ１、Ｒ２およびＲ３は、少なくとも１つが水素原子、特には全てが水素原子であることが好ましい。一般式（１）におけるｍは０以上１０以下、特には０以上５以下が、さらには０であることが好ましい。一般式（１）におけるＲ５は炭素数１〜２０の炭化水素基を示すが、この炭化水素基としては、具体的にはメチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ−ブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、各種ペンチル基、各種ヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基のアルキル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基、各種メチルシクロヘキシル基、各種エチルシクロヘキシル基、各種ジメチルシクロヘキシル基などのシクロアルキル基、フェニル基、各種メチルフェニル基、各種エチルフェニル基、各種ジメチルフェニル基のアリール基、ベンジル基、各種フェニルエチル基、各種メチルベンジル基のアリールアルキル基を示す。なお、アルキル基、シクロアルキル基、フェニル基、アリール基、アリールアルキル基の中でも、アルキル基、特には炭素数１以上５以下のアルキル基が好ましい。なお、上記ポリビニルエーテル油としては、Ｒ５の炭素数が１又は２のアルキル基であるポリビニルエーテル油：Ｒ５の炭素数が３又は４のアルキル基であるポリビニルエーテル油の比率が、４０％：６０％〜１００％：０％で含まれていることが好ましい。【１４８８】
本実施形態におけるポリビニルエーテル油は、一般式（１）で表される構造単位が同一である単独重合体であっても、２種以上の構造単位で構成される共重合体であってもよい。共重合体はブロック共重合体またはランダム共重合体のいずれであってもよい。【１４８９】
本実施形態に係るポリビニルエーテル油は、上記一般式（１）で表される構造単位のみで構成されるものであってもよいが、下記一般式（２）で表される構造単位をさらに含む共重合体であってもよい。この場合、共重合体はブロック共重合体またはランダム共重合体のいずれであってもよい。【１４９０】
【化２】
2020017522.tif 000139
（式中、Ｒ６〜Ｒ９は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜２０の炭化水素基を示す。）【１４９１】
ビニルエーテル系モノマーとしては、下記一般式（３）の化合物が挙げられる。【１４９２】
【化３】
2020017522.tif 000140
（式中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５およびｍは、それぞれ一般式（１）中のＲ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５およびｍと同一の定義内容を示す。）【１４９３】
上記ポリビニルエーテル系化合物に対応する各種のものがあるが、例えば、ビニルメチルエーテル；ビニルエチルエーテル；ビニル−ｎ−プロピルエーテル；ビニル−イソプロピルエーテル；ビニル−ｎ−ブチルエーテル；ビニル−イソブチルエーテル；ビニル−ｓｅｃ−ブチルエーテル；ビニル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル；ビニル−ｎ−ペンチルエーテル；ビニル−ｎ−ヘキシルエーテル；ビニル−２−メトキシエチルエーテル；ビニル−２−エトキシエチルエーテル；ビニル−２−メトキシ−１−メチルエチルエーテル；ビニル−２−メトキシ−プロピルエーテル；ビニル−３，６−ジオキサヘプチルエーテル；ビニル−３，６，９−トリオキサデシルエーテル；ビニル−１，４−ジメチル−３，６−ジオキサヘプチルエーテル；ビニル−１，４，７−トリメチル−３，６，９−トリオキサデシルエーテル；ビニル−２，６−ジオキサ−４−ヘプチルエーテル；ビニル−２，６，９−トリオキサ−４−デシルエーテル；１−メトキシプロペン；１−エトキシプロペン；１−ｎ−プロポキシプロペン；１−イソプロポキシプロペン；１−ｎ−ブトキシプロペン；１−イソブトキシプロペン；１−ｓｅｃ−ブトキシプロペン；１−ｔｅｒｔ−ブトキシプロペン；２−メトキシプロペン；２−エトキシプロペン；２−ｎ−プロポキシプロペン；２−イソプロポキシプロペン；２−ｎ−ブトキシプロペン；２−イソブトキシプロペン；２−ｓｅｃ−ブトキシプロペン；２−ｔｅｒｔ−ブトキシプロペン；１−メトキシ−１−ブテン；１−エトキシ−１−ブテン；１−ｎ−プロポキシ−１−ブテン；１−イソプロポキシ−１−ブテン；１−ｎ−ブトキシ−１−ブテン；１−イソブトキシ−１−ブテン；１−ｓｅｃ−ブトキシ−１−ブテン；１−ｔｅｒｔ−ブトキシ−１−ブテン；２−メトキシ−１−ブテン；２−エトキシ−１−ブテン；２−ｎ−プロポキシ−１−ブテン；２−イソプロポキシ−１−ブテン；２−ｎ−ブトキシ−１−ブテン；２−イソブトキシ−１−ブテン；２−ｓｅｃ−ブトキシ−１−ブテン；２−ｔｅｒｔ−ブトキシ−１−ブテン；２−メトキシ−２−ブテン；２−エトキシ−２−ブテン；２−ｎ−プロポキシ−２−ブテン；２−イソプロポキシ−２−ブテン；２−ｎ−ブトキシ−２−ブテン；２−イソブトキシ−２−ブテン；２−ｓｅｃ−ブトキシ−２−ブテン；２−ｔｅｒｔ−ブトキシ−２−ブテン等が挙げられる。これらのビニルエーテル系モノマーは公知の方法により製造することができる。【１４９４】
上記一般式（１）で表される構成単位を有するポリビニルエーテル系化合物は、その末端を本開示例に示す方法及び公知の方法により、所望の構造に変換することができる。変換する基としては、飽和の炭化水素，エーテル、アルコール、ケトン、アミド、ニトリルなどを挙げることができる。【１４９５】
ポリビニルエーテル系化合物としては、次の末端構造を有するものが好ましい。【１４９６】
【化４】
2020017522.tif 000141
（式中、Ｒ１１、Ｒ２１およびＲ３１は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜８の炭化水素基を示し、Ｒ４１は炭素数１〜１０の二価の炭化水素基または炭素数２〜２０の二価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ５１は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ｍはポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０〜１０となるような数を示し、ｍが２以上の場合には、複数のＲ４１Ｏは同一でも異なっていてもよい。）【１４９７】
【化５】
2020017522.tif 000142
（式中、Ｒ６１、Ｒ７１、Ｒ８１およびＲ９１は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜２０の炭化水素基を示す。）【１４９８】
【化６】
2020017522.tif 000143
（式中、Ｒ１２、Ｒ２２およびＲ３２は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜８の炭化水素基を示し、Ｒ４２は炭素数１〜１０の二価の炭化水素基または炭素数２〜２０の二価のエーテル結合酸素含有炭化水素基を示し、Ｒ５２は炭素数１〜２０の炭化水素基を示し、ｍはポリビニルエーテルについてのｍの平均値が０〜１０となるような数を示し、ｍが２以上の場合には、複数のＲ４２Ｏは同一でも異なっていてもよい。）【１４９９】
【化７】
2020017522.tif 000144
（式中、Ｒ６２、Ｒ７２、Ｒ８２およびＲ９２は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜２０の炭化水素基を示す。）【１５００】
【化８】
2020017522.tif 000145
（式中、Ｒ１３、Ｒ２３およびＲ３３は互いに同一でも異なっていてもよく、それぞれ水素原子または炭素数１〜８の炭化水素基を示す。）【１５０１】
本実施形態におけるポリビニルエーテル油は、上記したモノマーをラジカル重合、カチオン重合、放射線重合などによって製造することができる。重合反応終了後、必要に応じて通常の分離・精製方法を施すことにより、目的とする一般式（１）で表される構造単位を有するポリビニルエーテル系化合物が得られる。【１５０２】
（ポリオキシアルキレン油）
ポリオキシアルキレン油としては、炭素数２〜４のアルキレンオキシド（エチレンオキシド、プロピレンオキシド等）を、水や水酸基含有化合物を開始剤として重合させる方法等により得られたポリオキシアルキレン化合物が挙げられる。また、ポリオキシアルキレン化合物の水酸基をエーテル化またはエステル化したものであってもよい。ポリオキシアルキレン油中のオキシアルキレン単位は、１分子中において同一であってもよく、２種以上のオキシアルキレン単位が含まれていてもよい。１分子中に少なくともオキシプロピレン単位が含まれることが好ましい。【１５０３】
具体的なポリオキシアルキレン油としては、例えば次の一般式（９）
Ｒ１０１−［（ＯＲ１０２）ｋ−ＯＲ１０３］ｌ      …（９）
（式中、Ｒ１０１は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基、炭素数２〜１０のアシル基又は結合部２〜６個を有する炭素数１〜１０の脂肪族炭化水素基、Ｒ１０２は炭素数２〜４のアルキレン基、Ｒ１０３は水素原子、炭素数１〜１０のアルキル基又は炭素数２〜１０のアシル基、ｌは１〜６の整数、ｋはｋ×ｌの平均値が６〜８０となる数を示す。）で表される化合物が挙げられる。【１５０４】
上記一般式（９）において、Ｒ１０１、Ｒ１０３におけるアルキル基は直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれであってもよい。該アルキル基の具体例としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、各種ブチル基、各種ペンチル基、各種ヘキシル基、各種ヘプチル基、各種オクチル基、各種ノニル基、各種デシル基、シクロペンチル基、シクロヘキシル基などを挙げることができる。このアルキル基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離を生じる場合がある。好ましいアルキル基の炭素数は１〜６である。【１５０５】
また、Ｒ１０１、Ｒ１０３における該アシル基のアルキル基部分は直鎖状、分岐鎖状、環状のいずれであってもよい。該アシル基のアルキル基部分の具体例としては、上記アルキル基の具体例として挙げた炭素数１〜９の種々の基を同様に挙げることができる。該アシル基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離を生じる場合がある。好ましいアシル基の炭素数は２〜６である。【１５０６】
Ｒ１０１及びＲ１０３が、いずれもアルキル基又はアシル基である場合には、Ｒ１０１とＲ１０３は同一であってもよいし、互いに異なっていてもよい。【１５０７】
さらにｌが２以上の場合には、１分子中の複数のＲ１０３は同一であってもよいし、異なっていてもよい。【１５０８】
Ｒ１０１が結合部位２〜６個を有する炭素数１〜１０の脂肪族炭化水素基である場合、この脂肪族炭化水素基は鎖状のものであってもよいし、環状のものであってもよい。結合部位２個を有する脂肪族炭化水素基としては、例えば、エチレン基、プロピレン基、ブチレン基、ペンチレン基、ヘキシレン基、ヘプチレン基、オクチレン基、ノニレン基、デシレン基、シクロペンチレン基、シクロヘキシレン基などが挙げられる。また、結合部位３〜６個を有する脂肪族炭化水素基としては、例えば、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトール；１，２，３−トリヒドロキシシクロヘキサン；１，３，５−トリヒドロキシシクロヘキサンなどの多価アルコールから水酸基を除いた残基を挙げることができる。【１５０９】
この脂肪族炭化水素基の炭素数が１０を超えると冷媒との相溶性が低下し、相分離が生じる場合がある。好ましい炭素数は２〜６である。【１５１０】
上記一般式（９）中のＲ１０２は炭素数２〜４のアルキレン基であり、繰り返し単位のオキシアルキレン基としては、オキシエチレン基、オキシプロピレン基、オキシブチレン基が挙げられる。１分子中のオキシアルキレン基は同一であってもよいし、２種以上のオキシアルキレン基が含まれていてもよいが、１分子中に少なくともオキシプロピレン単位を含むものが好ましく、特にオキシアルキレン単位中に５０モル％以上のオキシプロピレン単位を含むものが好適である。【１５１１】
上記一般式（９）中のｌは１〜６の整数で、Ｒ１０１の結合部位の数に応じて定めることができる。例えばＲ１０１がアルキル基やアシル基の場合、ｌは１であり、Ｒ１０１が結合部位２，３，４，５及び６個を有する脂肪族炭化水素基である場合、ｌはそれぞれ２，３，４，５及び６となる。ｌは１または２であることが好ましい。また、ｋはｋ×ｌの平均値が６〜８０となる数であることが好ましい。【１５１２】
ポリオキシアルキレン油の構造は、下記一般式（１０）で表されるポリオキシプロピレンジオールジメチルエーテル、並びに下記一般式（１１）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールジメチルエーテルが経済性および前述の効果の点で好適であり、また、下記一般式（１２）で表されるポリオキシプロピレンジオールモノブチルエーテル、さらには下記一般式（１３）で表されるポリオキシプロピレンジオールモノメチルエーテル、下記一般式（１４）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールモノメチルエーテル、下記一般式（１５）で表されるポリ（オキシエチレン／オキシプロピレン）ジオールモノブチルエーテル、下記一般式（１６）で表されるポリオキシプロピレンジオールジアセテートが、経済性等の点で好適である。【１５１３】
ＣＨ３Ｏ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｈ−ＣＨ３      …（１０）
（式中、ｈは６〜８０の数を表す。）
ＣＨ３Ｏ−（Ｃ２Ｈ４Ｏ）ｉ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｊ−ＣＨ３      …（１１）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６〜８０となる数を表す。）
Ｃ４Ｈ９Ｏ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｈ−Ｈ      …（１２）
（式中、ｈは６〜８０の数を示す。）
ＣＨ３Ｏ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｈ−Ｈ      …（１３）
（式中、ｈは６〜８０の数を表す。）
ＣＨ３Ｏ−（Ｃ２Ｈ４Ｏ）ｉ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｊ−Ｈ      …（１４）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６〜８０となる数を表す。）
Ｃ４Ｈ９Ｏ−（Ｃ２Ｈ４Ｏ）ｉ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｊ−Ｈ      …（１５）
（式中、ｉおよびｊはそれぞれ１以上であり且つｉとｊとの合計が６〜８０となる数を表す。）
ＣＨ３ＣＯＯ−（Ｃ３Ｈ６Ｏ）ｈ−ＣＯＣＨ３      …（１６）
（式中、ｈは６〜８０の数を表す。）
このポリオキシアルキレン油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１５１４】
（２−２）炭化水素系冷凍機油
炭化水素系冷凍機油としては、例えば、アルキルベンゼンを用いることができる。【１５１５】
アルキルベンゼンとしては、フッ化水素などの触媒を用いてプロピレンの重合物とベンゼンを原料として合成される分岐アルキルベンゼン、また同触媒を用いてノルマルパラフィンとベンゼンを原料として合成される直鎖アルキルベンゼンが使用できる。アルキル基の炭素数は、潤滑油基油として好適な粘度とする観点から、好ましくは１〜３０、より好ましくは４〜２０である。また、アルキルベンゼン１分子が有するアルキル基の数は、アルキル基の炭素数によるが粘度を設定範囲内とするために、好ましくは１〜４、より好ましくは１〜３である。【１５１６】
なお、炭化水素系冷凍機油は、冷凍サイクル系内を、冷媒と共に循環することが好ましい。冷凍機油は冷媒と溶解することが最も好ましい形態だが、冷凍サイクル系内を冷媒と共に循環できる冷凍機油であれば、例えば、溶解性が低い冷凍機油（例えば、特許第２８０３４５１号公報に記載されている冷凍機油）であっても用いることができる。冷凍機油が冷凍サイクル系内を循環するためには、冷凍機油の動粘度が小さいことが求められる。炭化水素系冷凍機油の動粘度としては、４０℃において１ｍｍ２／ｓ以上５０ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、１ｍｍ２／ｓ以上２５ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましい。【１５１７】
これらの冷凍機油は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。【１５１８】
冷凍機用作動流体における、炭化水素系冷凍機油の含有量は、例えば、冷媒組成物１００質量部に対して、１０質量部以上１００質量部以下であってよく、２０質量部以上５０質量部以下であることがより好ましい。【１５１９】
（２−３）添加剤
冷凍機油には、１種または２種以上の添加剤が含まれていてもよい。【１５２０】
添加剤としては、酸捕捉剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、油性剤、銅不活性化剤等の金属不活化剤、、摩耗防止剤、および、相溶化剤等が挙げられる。【１５２１】
酸捕捉剤には、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α−オレフィンオキシド、エポキシ化大豆油などのエポキシ化合物、カルボジイミド等を用いることができる。なお、これらのうち、相溶性の観点から、フェニルグリシジルエーテル、アルキルグリシジルエーテル、アルキレングリコールグリシジルエーテル、シクロヘキセンオキシド、α−オレフィンオキシドが好ましい。アルキルグリシジルエーテルのアルキル基、及びアルキレングリコールグリシジルエーテルのアルキレン基は、分岐を有していてもよい。これらの炭素数は、３以上３０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましく、６以上１６以下であればさらに好ましい。また、α−オレフィンオキシドは、全炭素数が４以上５０以下であればよく、４以上２４以下であればより好ましく、６以上１６以下であればさらに好ましい。酸捕捉剤は、１種だけを用いてもよく、複数種類を併用することも可能である。【１５２２】
極圧剤には、例えば、リン酸エステル類を含むものを用いることができる。
リン酸エステル類としては、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル、及び酸性亜リン酸エステル等を用いることができ、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル、及び酸性亜リン酸エステルのアミン塩を含むものを用いることもできる。【１５２３】
リン酸エステルには、トリアリールホスフェート、トリアルキルホスフェート、トリアルキルアリールホスフェート、トリアリールアルキルホスフェート、トリアルケニルホスフェート等がある。さらに、リン酸エステルを具体的に列挙すると、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、ベンジルジフェニルホスフェート、エチルジフェニルホスフェート、トリブチルホスフェート、エチルジブチルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、ジクレジルフェニルホスフェート、エチルフェニルジフェニルホスフェート、ジエチルフェニルフェニルホスフェート、プロピルフェニルジフェニルホスフェート、ジプロピルフェニルフェニルホスフェート、トリエチルフェニルホスフェート、トリプロピルフェニルホスフェート、ブチルフェニルジフェニルホスフェート、ジブチルフェニルフェニルホスフェート、トリブチルフェニルホスフェート、トリヘキシルホスフェート、トリ（２−エチルヘキシル）ホスフェート、トリデシルホスフェート、トリラウリルホスフェート、トリミリスチルホスフェート、トリパルミチルホスフェート、トリステアリルホスフェート、トリオレイルホスフェート等がある。【１５２４】
また、亜リン酸エステルの具体的としては、トリエチルホスファイト、トリブチルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリ（ノニルフェニル）ホスファイト、トリ（２−エチルヘキシル）ホスファイト、トリデシルホスファイト、トリラウリルホスファイト、トリイソオクチルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、トリステアリルホスファイト、トリオレイルホスファイト等がある。【１５２５】
また、酸性リン酸エステルの具体的としては、２−エチルヘキシルアシッドホスフェート、エチルアシッドホスフェート、ブチルアシッドホスフェート、オレイルアシッドホスフェート、テトラコシルアシッドホスフェート、イソデシルアシッドホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、トリデシルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェート、イソステアリルアシッドホスフェート等がある。【１５２６】
また、酸性亜リン酸エステルの具体的としては、ジブチルハイドロゲンホスファイト、ジラウリルハイドロゲンホスファイト、ジオレイルハイドゲンホスファイト、ジステアリルハイドロゲンホスファイト、ジフェニルハイドロゲンホスファイト等がある。以上のリン酸エステル類の中で、オレイルアシッドホスフェート、ステアリルアシッドホスフェートが好適である。【１５２７】
また、リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステル又は酸性亜リン酸エステルのアミン塩に用いられるアミンのうちモノ置換アミンの具体例としては、ブチルアミン、ペンチルアミン、ヘキシルアミン、シクロヘキシルアミン、オクチルアミン、ラウリルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、ベンジルアミン等がある。また、ジ置換アミンの具体例としては、ジブチルアミン、ジペンチルアミン、ジヘキシルアミン、ジシクロヘキシルアミン、ジオクチルアミン、ジラウリルアミン、ジステアリルアミン、ジオレイルアミン、ジベンジルアミン、ステアリル・モノエタノールアミン、デシル・モノエタノールアミン、ヘキシル・モノプロパノールアミン、ベンジル・モノエタノールアミン、フェニル・モノエタノールアミン、トリル・モノプロパノール等がある。また、トリ置換アミンの具体例としては、トリブチルアミン、トリペンチルアミン、トリヘキシルアミン、トリシクロヘキシルアミン、トリオクチルアミン、トリラウリルアミン、トリステアリルアミン、トリオレイルアミン、トリベンジルアミン、ジオレイル・モノエタノールアミン、ジラウリル・モノプロパノールアミン、ジオクチル・モノエタノールアミン、ジヘキシル・モノプロパノールアミン、ジブチル・モノプロパノールアミン、オレイル・ジエタノールアミン、ステアリル・ジプロパノールアミン、ラウリル・ジエタノールアミン、オクチル・ジプロパノールアミン、ブチル・ジエタノールアミン、ベンジル・ジエタノールアミン、フェニル・ジエタノールアミン、トリル・ジプロパノールアミン、キシリル・ジエタノールアミン、トリエタノールアミン、トリプロパノールアミン等がある。【１５２８】
また、上記以外の極圧剤としては、例えば、モノスルフィド類、ポリスルフィド類、スルホキシド類、スルホン類、チオスルフィネート類、硫化油脂、チオカーボネート類、チオフェン類、チアゾール類、メタンスルホン酸エステル類等の有機硫黄化合物系の極圧剤、チオリン酸トリエステル類等のチオリン酸エステル系の極圧剤、高級脂肪酸、ヒドロキシアリール脂肪酸類、多価アルコールエステル類、アクリル酸エステル類等のエステル系の極圧剤、塩素化パラフィン等の塩素化炭化水素類、塩素化カルボン酸誘導体等の有機塩素系の極圧剤、フッ素化脂肪族カルボン酸類、フッ素化エチレン樹脂、フッ素化アルキルポリシロキサン類、フッ素化黒鉛等の有機フッ素化系の極圧剤、高級アルコール等のアルコール系の極圧剤、ナフテン酸塩類（ナフテン酸鉛等）、脂肪酸塩類（脂肪酸鉛等）、チオリン酸塩類（ジアルキルジチオリン酸亜鉛等）、チオカルバミン酸塩類、有機モリブデン化合物、有機スズ化合物、有機ゲルマニウム化合物、ホウ酸エステル等の金属化合物系の極圧剤が挙げられる。【１５２９】
酸化防止剤には、例えば、フェノール系の酸化防止剤やアミン系の酸化防止剤を用いることができる。フェノール系の酸化防止剤には、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェノール（ＤＢＰＣ）、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−エチルフェノール、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）、２，４−ジメチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール、ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−ｐ−クレゾール、ビスフェノールＡ等がある。また、アミン系の酸化防止剤には、Ｎ，Ｎ’−ジイソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’−ジ−ｓｅｃ−ブチル−ｐ−フェニレンジアミン、フェニル−α−ナフチルアミン、Ｎ．Ｎ’−ジ−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ−ジ（２−ナフチル）−ｐ−フェニレンジアミン等がある。なお、酸化防止剤には、酸素を捕捉する酸素捕捉剤も用いることができる。【１５３０】
消泡剤としては、例えば、ケイ素化合物を用いることができる。【１５３１】
油性剤としては、例えば、高級アルコール類、脂肪酸等を用いることができる。【１５３２】
銅不活性化剤等の金属不活化剤としては、ベンゾトリアゾールやその誘導体等を用いることができる。【１５３３】
摩耗防止剤としては、ジチオリン酸亜鉛等を用いることができる。【１５３４】
相溶化剤としては、特に限定されず、一般に用いられる相溶化剤の中から適宜選択することができ、一種を単独で用いてもよいし、二種以上を用いてもよい。相溶化剤としては、例えば、ポリオキシアルキレングリコールエーテル、アミド、ニトリル、ケトン、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルおよび1,1,1-トリフルオロアルカン等が挙げられる。相溶化剤としては、ポリオキシアルキレングリコールエーテルが特に好ましい。【１５３５】
なお、冷凍機油には、必要に応じて、耐荷重添加剤、塩素捕捉剤、清浄分散剤、粘度指数向上剤、耐熱性向上剤、安定剤、腐食防止剤、耐熱性向上剤、流動点降下剤、および、防錆剤等を添加することも可能である。【１５３６】
上記各添加剤の配合量は、冷凍機油に含まれる割合が０．０１質量％以上５質量％以下であってよく、０．０５質量％以上３質量％以下であることが好ましい。なお、冷媒組成物と冷凍機油とを合わせた冷凍機用作動流体中の添加剤の配合割合が、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましい。【１５３７】
なお、冷凍機油は、塩素濃度が５０ｐｐｍ以下となっていることが好ましく、硫黄濃度が５０ｐｐｍ以下となっていることが好ましい。【１５３８】
（３）第３グループの技術の実施形態
第１グループの技術および第３グループの技術としての冷凍サイクル装置は、空気調和装置である。【１５３９】
（３−１）第１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ａ、概略制御ブロック構成図である図３Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。【１５４０】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。【１５４１】
空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。【１５４２】
空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１５４３】
（３−１−１）室外ユニット２０
室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。【１５４４】
圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている（なお、当該付属アキュムレータの内容積は、後述する低圧レシーバ、中間圧レシーバ、高圧レシーバのそれぞれより小さく、好ましくは半分以下である）。【１５４５】
四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。【１５４６】
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。【１５４７】
室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。【１５４８】
室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。室外膨張弁２４は、キャピラリーチューブ又は感温筒と共に用いられる機械式膨張弁であってもよいが、制御により弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１５４９】
液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。【１５５０】
ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。【１５５１】
室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【１５５２】
室外ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、室外熱交温度センサ６５、外気温度センサ６６等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部２７と電気的に接続されており、室外ユニット制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ６５は、室外熱交換器２３のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ６６は、室外熱交換器２３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。【１５５３】
（３−１−２）室内ユニット３０
室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。【１５５４】
室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、を有している。【１５５５】
室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。【１５５６】
室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。【１５５７】
また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【１５５８】
室内ユニット３０には、室内液側熱交温度センサ７１、室内空気温度センサ７２等が設けられている。これらの各センサは、室内ユニット制御部３４と電気的に接続されており、室内ユニット制御部３４に対して検出信号を送信する。室内液側熱交温度センサ７１は、室内熱交換器３１のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。室内空気温度センサ７２は、室内熱交換器３１を通過する前の室内の空気温度を検出する。【１５５９】
（３−１−３）コントローラ７の詳細
空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。【１５６０】
コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。【１５６１】
（３−１−４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。【１５６２】
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。【１５６３】
コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。【１５６４】
（３−１−４−１）冷房運転モード
空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。【１５６５】
より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【１５６６】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。【１５６７】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。【１５６８】
室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。【１５６９】
室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。ここで、圧縮機２１の吸入冷媒の過熱度は、例えば、吸入圧力（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する飽和温度を、吸入温度（吸入温度センサ６２の検出温度）から差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１５７０】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。【１５７１】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。【１５７２】
ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１５７３】
（３−１−４−２）暖房運転モード
空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。【１５７４】
より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【１５７５】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。当該容量制御は、特に限定されず、例えば、空気調和装置１が室内の空気温度が設定温度を満たすように制御される場合には、吐出温度（吐出温度センサ６２の検出温度）が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じた値となるように、圧縮機２１の運転周波数を制御する。【１５７６】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。【１５７７】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。【１５７８】
液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過し、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定の過熱度目標値となるように制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１５７９】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。【１５８０】
室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。【１５８１】
室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１５８２】
（３−１−５）第１実施形態の特徴
空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１５８３】
（３−２）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｃ、概略制御ブロック構成図である図３Ｄを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。なお、以下では、第１実施形態の空気調和装置１との違いを主に説明する。【１５８４】
（３−２−１）空気調和装置１ａの概略構成
空気調和装置１ａは、上記第１実施形態の空気調和装置１とは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えている点で異なっている。【１５８５】
低圧レシーバ４１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。なお、本実施形態では、吸入圧力センサ６３及び吸入温度センサ６４は、低圧レシーバ４１と圧縮機２１の吸入側との間を流れる冷媒を対象として検出するように設けられている。また、圧縮機２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ４１は、当該付属のアキュムレータの下流側に接続されている。【１５８６】
（３−２−２）冷房運転モード
空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１５８７】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４の順に流れる。【１５８８】
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室外熱交温度センサ６５の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１５８９】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発し、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室内熱交換器３１において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１５９０】
（３−２−３）暖房運転モード
空気調和装置１ａでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１５９１】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０の高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１５９２】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１５９３】
（３−２−４）第２実施形態の特徴
空気調和装置１ａでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１５９４】
また、空気調和装置１ａでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１に吸入される冷媒の過熱度が所定値以上となることが確保される制御（室外膨張弁２４の制御）を行わなくても、液圧縮が生じることを抑制させることが可能になっている。このため、室外膨張弁２４の制御としては、凝縮器として機能させる場合の室外熱交換器２３（凝縮器として機能させる場合の室内熱交換器３１も同様）について、出口を流れる冷媒の過冷却度を十分に確保するように制御させることが可能になっている。【１５９５】
（３−３）第３実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｅ、概略制御ブロック構成図である図３Ｆを参照しつつ、第３実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。【１５９６】
（３−３−１）空気調和装置１ｂの概略構成
空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。【１５９７】
空気調和装置１ｂは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２が設けられており、さらに、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、および、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。【１５９８】
また、空気調和装置１ｂは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニットにおいて、室外膨張弁２４が設けられていない点、および、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられている点で異なっている。【１５９９】
バイパス配管４０は、室外熱交換器２３の液冷媒側の出口から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１まで延びる冷媒配管と、を接続する冷媒配管である。バイパス膨張弁４９は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。なお、バイパス配管４０には、開度調節可能な電動膨張弁が設けられたものに限られず、例えば、キャピラリーチューブと開閉可能な電磁弁を有したものであってもよい。【１６００】
（３−３−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握することができる。【１６０１】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。【１６０２】
ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度についても、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めることができる。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６０３】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、凝縮器として機能する室外熱交換器２３の内部の冷媒量が過剰であることに関する所定条件を満たした場合に開けられるまたは弁開度が上げられる制御が行われる。バイパス膨張弁４９の開度制御としては、特に限定されないが、例えば、凝縮圧力（例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力）が所定値以上である場合に、開けるまたは開度が上げられる制御であってもよいし、通過流量を増大させるように所定の時間間隔で開状態と閉状態とを切り換える制御であってもよい。【１６０４】
（３−３−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｂでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１６０５】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１６０６】
なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度は、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。また、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度についても同様に、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、冷媒回路１０における高圧（吐出圧力センサ６１の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。【１６０７】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６、液側閉鎖弁２９を通過した後、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。なお、暖房運転時には、特に限定されないが、バイパス配管４０のバイパス膨張弁４９は、例えば、全閉状態に維持されていてもよい。【１６０８】
（３−３−４）第３実施形態の特徴
空気調和装置１ｂでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１６０９】
また、空気調和装置１ｂでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。【１６１０】
（３−４）第４実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｇ、概略制御ブロック構成図である図３Ｈを参照しつつ、第４実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｃについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。【１６１１】
（３−４−１）空気調和装置１ｃの概略構成
空気調和装置１ｃは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を備えていない点、高圧レシーバ４２を備えている点、室外ブリッジ回路２６を備えている点で異なっている。【１６１２】
また、室内ユニット３０は、室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒温度を検出する室内液側熱交温度センサ７１と、室内の空気温度を検出する室内空気温度センサ７２と、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒温度を検出する室内ガス側熱交温度センサ７３と、を有している。【１６１３】
室外ブリッジ回路２６は、室外熱交換器２３の液側と液側閉鎖弁２９との間に設けられており、４つの接続箇所および各接続箇所の間に設けられた逆止弁を有している。室外ブリッジ回路２６が有する４つの接続箇所のうち、室外熱交換器２３の液側に接続される箇所と液側閉鎖弁２９に接続される箇所以外の２箇所からは、それぞれ高圧レシーバ４２まで延びた冷媒配管が接続されている。また、これらの冷媒配管のうち、高圧レシーバ４２の内部空間のうちのガス領域から延びだしている冷媒配管には、途中に室外膨張弁２４が設けられている。【１６１４】
（３−４−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、蒸発温度は、特に限定されないが、例えば、室内液側熱交温度センサ７１の検出温度として把握してもよいし、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１６１５】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。【１６１６】
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６１７】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６１８】
（３−４−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１６１９】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。【１６２０】
なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６２１】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６２２】
（３−４−４）第４実施形態の特徴
空気調和装置１ｃでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１６２３】
また、空気調和装置１ｃでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。【１６２４】
（３−５）第５実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｉ、概略制御ブロック構成図である図３Ｊを参照しつつ、第５実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｄについて説明する。なお、以下では、第４実施形態の空気調和装置１ｃとの違いを主に説明する。【１６２５】
（３−５−１）空気調和装置１ｄの概略構成
空気調和装置１ｄは、上記第４実施形態の空気調和装置１ｃとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。【１６２６】
空気調和装置１ｄは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。【１６２７】
（３−５−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｃでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１６２８】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外ブリッジ回路２６の一部を介して、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において減圧される。ここで、冷房運転時は、室外膨張弁２４は、例えば、弁開度が全開状態となるように制御される。【１６２９】
室外膨張弁２４を通過した冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に流入する。【１６３０】
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第１室内ガス側熱交温度センサ７３の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。同様に、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、第２室内ガス側熱交温度センサ７７の検出温度から、冷媒回路１０の低圧（吸入圧力センサ６３の検出圧力）に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことにより求めてもよい。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６３１】
第１室内熱交換器３１において蒸発した冷媒と、第２室内熱交換器３６において蒸発した冷媒とは、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６３２】
（３−５−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｃでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。なお、凝縮温度は、特に限定されないが、例えば、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度として把握してもよい。【１６３３】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１６３４】
第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１に流入したガス冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮する。第１室内熱交換器３１を流れた冷媒は、第１室内膨張弁３３において減圧される。第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第１室内液側熱交温度センサ７１の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。【１６３５】
第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６に流入したガス冷媒は、同様に、第２室内熱交換器３６において凝縮する。第２室内熱交換器３６を流れた冷媒は、第２室内膨張弁３８において減圧される。第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度は、例えば、第２室内液側熱交温度センサ７５の検出温度から、吐出圧力センサ６１の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで求めることができる。【１６３６】
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒および第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。【１６３７】
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外ブリッジ回路２６の一部を流れ、高圧レシーバ４２に流入する。なお、高圧レシーバ４２では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。高圧レシーバ４２のガス領域から流出したガス冷媒は、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。すなわち、暖房運転時は、高圧レシーバ４２は、擬似的な中間圧冷媒が貯留されることとなる。【１６３８】
なお、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度は、特に限定されないが、例えば、吸入温度センサ６４の検出温度から、吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引いて求めることができる。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６３９】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外ブリッジ回路２６の他の一部を流れ、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６４０】
（３−５−４）第５実施形態の特徴
空気調和装置１ｄでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１６４１】
また、空気調和装置１ｄでは、高圧レシーバ４２を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留することが可能になる。【１６４２】
なお、暖房運転時において、室外膨張弁２４の弁開度が過熱度制御されることにより圧縮機２１の信頼性が確保されるため、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８については、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させるように、過冷却度制御を行うことが可能となっている。【１６４３】
（３−６）第６実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｋ、概略制御ブロック構成図である図３Ｌを参照しつつ、第６実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｅについて説明する。なお、以下では、第２実施形態の空気調和装置１ａとの違いを主に説明する。【１６４４】
（３−６−１）空気調和装置１ｅの概略構成
空気調和装置１ｅは、上記第２実施形態の空気調和装置１ａとは、室外ユニット２０が低圧レシーバ４１を有していない点、中間圧レシーバ４３を有している点、室外膨張弁２４を有していない点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５を有している点で異なっている。【１６４５】
中間圧レシーバ４３は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。【１６４６】
第１室外膨張弁４４は、室外熱交換器２３の液側から中間圧レシーバ４３まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第２室外膨張弁４５は、中間圧レシーバ４３から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１６４７】
（３−６−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｅでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１６４８】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。【１６４９】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１６５０】
第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１６５１】
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６５２】
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６５３】
（３−６−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｅでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１６５４】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。【１６５５】
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１６５６】
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１６５７】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６５８】
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６５９】
（３−６−４）第６実施形態の特徴
空気調和装置１ｅでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１６６０】
また、空気調和装置１ｅでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。【１６６１】
（３−７）第７実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｍ、概略制御ブロック構成図である図３Ｎを参照しつつ、第７実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｆについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。【１６６２】
（３−７−１）空気調和装置１ｆの概略構成
空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、室外ユニット２０が互いに並列に配置された第１室外熱交換器２３ａおよび第２室外熱交換器２３ｂを有している点、第１室外熱交換器２３ａの液冷媒側に第１分岐室外膨張弁２４ａを有し、第２室外熱交換器２３ｂの液冷媒側に第２分岐室外膨張弁２４ｂを有している点で異なっている。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１６６３】
また、空気調和装置１ｆは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、複数の室内ユニットが並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。【１６６４】
空気調和装置１ｆは、互いに並列に接続された第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５とを有している。第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。【１６６５】
（３−７−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｆでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１６６６】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとに分岐して流れ、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂのそれぞれにおいて凝縮する。第１室外熱交換器２３ａを流れた冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。また、第２室外熱交換器２３ｂを流れた冷媒は、第２分岐室外膨張弁２４ｂにおいて、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。【１６６７】
ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、いずれも全開状態となるように制御してもよい。【１６６８】
また、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとにおいて、構造上または冷媒配管の接続上、冷媒の流れやすさにおいて違いが生じている場合には、第１室外熱交換器２３ａの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が共通目標値になる等の所定条件を満たすように第１分岐室外膨張弁２４ａの弁開度を制御し、第２室外熱交換器２３ｂの液側出口を流れる冷媒の過冷却度が同じ共通目標値になる等の所定条件を満たすように第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度を制御してもよい。この制御により、第１室外熱交換器２３ａと第２室外熱交換器２３ｂとの間の冷媒の偏流を小さく抑えることが可能になる。【１６６９】
第１分岐室外膨張弁２４ａを通過した冷媒および第２分岐室外膨張弁２４ｂを通過した冷媒は、合流した後に、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を流れて、第１室内ユニット３１および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１６７０】
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１６７１】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６７２】
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６７３】
（３−７−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｆでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１６７４】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１６７５】
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１６７６】
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。【１６７７】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１６７８】
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。【１６７９】
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に送られる。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。中間圧レシーバ４３を通過した冷媒は、第１分岐室外膨張弁２４ａと第２分岐室外膨張弁２４ｂとに分離して流れる。【１６８０】
第１分岐室外膨張弁２４ａは、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。第２分岐室外膨張弁２４ｂも同様に、通過する冷媒を、冷凍サイクルの低圧となるまで減圧する。【１６８１】
ここで、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂは、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１分岐室外膨張弁２４ａおよび第２分岐室外膨張弁２４ｂの弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６８２】
第１分岐室外膨張弁２４ａで減圧された冷媒は、第１室外熱交換器２３ａにおいて蒸発し、第２分岐室外膨張弁２４ｂで減圧された冷媒は、第２室外熱交換器２３ｂにおいて蒸発し、合流した後、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１６８３】
（３−７−４）第７実施形態の特徴
空気調和装置１ｆでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１６８４】
また、空気調和装置１ｆでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。【１６８５】
（３−８）第８実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｏ、概略制御ブロック構成図である図３Ｐを参照しつつ、第８実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｇについて説明する。なお、以下では、第３実施形態の空気調和装置１ｂとの違いを主に説明する。【１６８６】
（３−８−１）空気調和装置１ｇの概略構成
空気調和装置１ｇは、上記第３実施形態の空気調和装置１ｂとは、バイパス膨張弁４９を有するバイパス配管４０が設けられていない点、過冷却熱交換器４７が設けられている点、過冷却配管４６が設けられている点、第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５が設けられている点、過冷却温度センサ６７が設けられている点において異なっている。【１６８７】
第１室外膨張弁４４は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側出口から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第２室外膨張弁４５は、冷媒回路１０における第１室外膨張弁４４から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５とは、いずれも、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１６８８】
過冷却配管４６は、冷媒回路１０において、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の分岐部分から分岐しており、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように設けられている。過冷却配管４６には、過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却膨張弁４８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１６８９】
過冷却熱交換器４７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分を流れる冷媒と、過冷却配管４６において過冷却膨張弁４８の合流箇所側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。本実施形態では、過冷却熱交換器４７は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分であって、過冷却配管４６の分岐部分よりも第２室外膨張弁４５側に設けられている。【１６９０】
過冷却温度センサ６７は、冷媒回路１０において第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５までの間の部分のうち、過冷却熱交換器４７よりも第２室外膨張弁４５側を流れる冷媒の温度を検出する温度センサである。【１６９１】
（３−８−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｇでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１６９２】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４を通過する。なお、この場合には、第１室外膨張弁４４は、全開状態となるように制御されている。【１６９３】
第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、一部が第２室外膨張弁４５側に向けて流れ、他の一部が、過冷却配管４６に分岐して流れる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧される。過冷却熱交換器４７では、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒と、過冷却膨張弁４８において減圧された過冷却配管４６を流れる冷媒と、が熱交換される。過冷却配管４６を流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように流れる。第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、第２室外膨張弁４５において減圧される。【１６９４】
以上において、第２室外膨張弁４５は、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように制御される。【１６９５】
また、過冷却膨張弁４８の弁開度は、冷媒回路１０のうち、第２室外膨張弁４５から液側冷媒連絡配管６を介して第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの部分の全てが液状態の冷媒で満たされることがないように、少なくとも第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に到達する冷媒が気液二相状態となるように制御される。例えば、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーが、モリエル線図において冷凍サイクルの低圧と飽和液腺とが交わる箇所の比エンタルピーよりも大きくなるように制御されることが好ましい。ここで、コントローラ７は、冷媒に対応するモリエル線図のデータを予め保持しておき、上記過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の比エンタルピーを、吐出圧力センサ６１の検出圧力、過冷却温度センサ６７の検出温度と、当該冷媒に対応するモリエル線図のデータと、を用いて過冷却膨張弁４８の弁開度を制御してもよい。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度は、第１室外膨張弁４４から第２室外膨張弁４５側に向けて流れる冷媒であって過冷却熱交換器４７を通過した冷媒の温度（過冷却温度センサ６７の検出温度）が、目標値になる等の所定条件を満たすように制御されることがより好ましい。【１６９６】
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。【１６９７】
ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１６９８】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１６９９】
（３−８−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｇでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１７００】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１７０１】
なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７０２】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６を流れて、室外ユニット２０に流入する。【１７０３】
室外ユニット２０の液側閉鎖弁２９を通過した冷媒は、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過し、過冷却熱交換器４７において、過冷却配管４６を流れる冷媒と熱交換する。第２室外膨張弁４５を通過して過冷却熱交換器４７を通過した冷媒は、一部が過冷却配管４６に分岐され、他の一部が第１室外膨張弁４４に送られる。過冷却配管４６に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧された後、四路切換弁２２の接続ポートの１つと低圧レシーバ４１との間の合流箇所において、各室内ユニット３０、３５から流れてきた冷媒と合流する。また、過冷却熱交換器４７から第１室外膨張弁４４に向けて流れてきた冷媒は、第１室外膨張弁４４において減圧され、室外熱交換器２３に流入する。【１７０４】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７０５】
また、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、過冷却膨張弁４８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。また、暖房運転時においては、過冷却配管４６に冷媒が流れないように、過冷却膨張弁４８を全閉状態に制御してもよい。【１７０６】
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、過冷却配管４６を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１７０７】
（３−８−４）第８実施形態の特徴
空気調和装置１ｇでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１７０８】
また、空気調和装置１ｇでは、低圧レシーバ４１を設けることにより、圧縮機２１における液圧縮を抑制することができている。また、冷房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過熱度制御することで、暖房運転時には、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御することで、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６における能力を十分に発揮させやすい。【１７０９】
さらに、空気調和装置１ｇでは、冷房運転時において、第２室外膨張弁４５を通過して、液側冷媒連絡配管６を経て、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間を、液状態で満たすのではなく、少なくとも一部において気液二相状態の冷媒が存在するように制御されている。このため、第２室外膨張弁４５から第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８に至るまでの配管内部の空間が全て液冷媒で満たされている場合と比べて、当該箇所の冷媒密度を低下させることができる。このため、冷媒回路１０に封入されている冷媒の量を少なく抑えて、冷凍サイクルを行うことが可能になっている。したがって、仮に、冷媒回路１０から冷媒が漏洩することがあったとしても、漏洩冷媒量を少なく抑えることが可能になっている。【１７１０】
（３−９）第９実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｑ、概略制御ブロック構成図である図３Ｒを参照しつつ、第９実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｈについて説明する。なお、以下では、第６実施形態の空気調和装置１ｅとの違いを主に説明する。【１７１１】
（３−９−１）空気調和装置１ｈの概略構成
空気調和装置１ｈは、上記第６実施形態の空気調和装置１ｅとは、吸入冷媒加熱部５０を有している点で異なっている。【１７１２】
吸入冷媒加熱部５０は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管の一部が中間圧レシーバ４３内に位置する部分により構成されている。この吸入冷媒加熱部５０では、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、中間圧レシーバ４３内に存在している冷媒とは、冷媒同士は混ざり合うことなく、互いに熱交換を行う。【１７１３】
（３−９−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｈでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１７１４】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルにおける中間圧力まで減圧される。【１７１５】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７１６】
第１室外膨張弁４４において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第２室外膨張弁４５において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７１７】
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７１８】
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７１９】
（３−９−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｈでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１７２０】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。【１７２１】
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７２２】
第２室外膨張弁４５において減圧された冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、第１室外膨張弁４４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７２３】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７２４】
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７２５】
（３−９−４）第９実施形態の特徴
空気調和装置１ｈでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１７２６】
また、空気調和装置１ｈでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、冷房運転時においては、第１室外膨張弁４４を過冷却度制御させることにより、室外熱交換器２３の能力を十分に発揮させやすく、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。【１７２７】
さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。【１７２８】
（３−１０）第１０実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｓ、概略制御ブロック構成図である図３Ｔを参照しつつ、第１０実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｉについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。【１７２９】
（３−１０−１）空気調和装置１ｉの概略構成
空気調和装置１ｉは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。【１７３０】
室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側の出口から中間圧レシーバ４３に至るまで延びている冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１７３１】
第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。【１７３２】
（３−１０−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｉでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１７３３】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過する。【１７３４】
室外膨張弁２４を通過した冷媒は、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１７３５】
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７３６】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７３７】
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７３８】
（３−１０−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｉでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１７３９】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１７４０】
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１７４１】
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。【１７４２】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７４３】
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。【１７４４】
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、中間圧レシーバ４３に流入する。中間圧レシーバ４３では、冷媒回路１０における余剰冷媒が液冷媒として貯留される。ここで、中間圧レシーバ４３に流入した冷媒は、吸入冷媒加熱部５０における圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒との熱交換により、冷却される。中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において冷却された冷媒は、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７４５】
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７４６】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる。中間圧レシーバ４３の内部を通過する冷媒配管内を流れる冷媒は、中間圧レシーバ４３内の吸入冷媒加熱部５０において中間圧レシーバ４３に貯留されている冷媒と熱交換を行うことで加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７４７】
（３−１０−４）第１０実施形態の特徴
空気調和装置１ｉでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１７４８】
また、空気調和装置１ｉでは、中間圧レシーバ４３を設けることにより、冷媒回路１０における余剰冷媒を貯留させることが可能になっている。また、暖房運転時においては、第２室外膨張弁４５を過冷却度制御させることにより、室内熱交換器３１の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。【１７４９】
さらに、吸入冷媒加熱部５０が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。【１７５０】
（３−１１）第１１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｕ、概略制御ブロック構成図である図３Ｖを参照しつつ、第１１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｊについて説明する。なお、以下では、第９実施形態の空気調和装置１ｈとの違いを主に説明する。【１７５１】
（３−１１−１）空気調和装置１ｊの概略構成
空気調和装置１ｊは、上記第９実施形態の空気調和装置１ｈとは、吸入冷媒加熱部５０が設けられておらず、内部熱交換器５１が設けられている点で異なっている。【１７５２】
内部熱交換器５１は、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５との間を流れる冷媒と、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に向けて延びる冷媒配管を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。【１７５３】
（３−１１−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｊでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１７５４】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、全開状態に制御された第１室外膨張弁４４を通過する。第１室外膨張弁４４を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７５５】
ここで、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第２室外膨張弁４５の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７５６】
第２室外膨張弁４５において冷凍サイクルの低圧まで減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して室内ユニット３０に流入し、室内熱交換器３１において蒸発する。室内熱交換器３１を流れた冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７５７】
（３−１１−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｊでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、設定温度と室内温度（室内空気温度センサ７２の検出温度）との差分に応じて定まる目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。【１７５８】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０の室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において凝縮する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入し、液側閉鎖弁２９を通過して、全開状態に制御された第２室外膨張弁４５を通過する。第２室外膨張弁４５を通過した冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、第１室外膨張弁４４において冷凍サイクルにおける中間圧になるまで減圧される。【１７５９】
ここで、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、第１室外膨張弁４４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７６０】
第１室外膨張弁４４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７６１】
（３−１１−４）第１１実施形態の特徴
空気調和装置１ｊでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１７６２】
また、空気調和装置１ｊでは、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する室内熱交換器３１の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。【１７６３】
（３−１２）第１２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図３Ｗ、概略制御ブロック構成図である図３Ｘを参照しつつ、第１２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｋについて説明する。なお、以下では、第１０実施形態の空気調和装置１ｊとの違いを主に説明する。【１７６４】
（３−１２−１）空気調和装置１ｋの概略構成
空気調和装置１ｋは、上記第１０実施形態の空気調和装置１ｊとは、第１室外膨張弁４４と第２室外膨張弁４５が設けられておらず、室外膨張弁２４が設けられている点、複数の室内ユニット（第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５）が並列に設けられている点、および、各室内ユニットにおいて室内熱交換器の液冷媒側に室内膨張弁が設けられている点で異なっている。【１７６５】
室外膨張弁２４は、内部熱交換器５１から液側閉鎖弁２９まで延びる冷媒配管の途中に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。【１７６６】
第１室内ユニット３０は、上記実施形態と同様に、第１室内熱交換器３１、第１室内ファン３２を有しており、第１室内熱交換器３１の液冷媒側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第１室内ユニット３０には、上記実施形態と同様に、第１室内ユニット制御部３４と、第１室内ユニット制御部３４に対して電気的に接続された第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内熱交換器３６、第２室内ファン３７を有しており、第２室内熱交換器３６の液冷媒側において第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内膨張弁３８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁であることが好ましい。第２室内ユニット３５には、第１室内ユニット３０と同様に、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内ユニット制御部３９に対して電気的に接続された第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７が設けられている。【１７６７】
（３−１２−２）冷房運転モード
空気調和装置１ｋでは、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１７６８】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を通過した後、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、内部熱交換器５１において冷却され、全開状態に制御された室外膨張弁２４を通過し、液側閉鎖弁２９、液側閉鎖弁２９、液側冷媒連絡配管６を介して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１７６９】
第１室内ユニット３１に流入した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。また、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７７０】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８も、同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側を流れる冷媒の過熱度または圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７７１】
第１室内膨張弁３３において減圧された冷媒は、第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８において減圧された冷媒は、第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５を流れ、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７７２】
（３−１２−３）暖房運転モード
空気調和装置１ｋでは、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１７７３】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、第１室内ユニット３０と第２室内ユニット３５にそれぞれ流入する。【１７７４】
第１室内ユニット３０に流入した冷媒は、第１室内熱交換器３１において凝縮し、第２室内ユニット３５に流入した冷媒は、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１７７５】
第１室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、第１室内膨張弁３３において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。第２室内熱交換器３６の液側端から流出した冷媒も、同様に、第２室内膨張弁３８において、冷凍サイクルの中間圧となるまで減圧される。【１７７６】
ここで、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内膨張弁３８についても同様に、例えば、第２室内熱交換器３６の液側出口を流れる冷媒の過冷却度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１７７７】
第１室内膨張弁３３を通過した冷媒と第２室内膨張弁３８を通過した冷媒は、合流した後、液側冷媒連絡配管６を経て、室外ユニット２０に流入する。【１７７８】
室外ユニット２０に流入した冷媒は、液側閉鎖弁２９を通過して、室外膨張弁２４において、冷凍サイクルの低圧まで減圧される。【１７７９】
ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１７８０】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２を経て、内部熱交換器５１において加熱され、再び、圧縮機２１に吸入される。【１７８１】
（３−１２−４）第１２実施形態の特徴
空気調和装置１ｋでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅを用いた冷凍サイクルを行うことができるため、GWPの小さい冷媒を用いて冷凍サイクルを行うことが可能になっている。【１７８２】
また、空気調和装置１ｋでは、暖房運転時においては、第１室内膨張弁３３、第２室内膨張弁３８を過冷却度制御させることにより、第１室内熱交換器３１および第２室内熱交換器３６の能力を十分に発揮させやすくすることが可能になっている。【１７８３】
さらに、空気調和装置１ｋには、内部熱交換器５１が設けられていることで、圧縮機２１に吸入される冷媒が加熱され、圧縮機２１における液圧縮が抑制されるため、冷房運転において冷媒の蒸発器として機能する第１室内熱交換器３１や第２室内熱交換器３６の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。また、暖房運転においても同様に、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器２３の出口を流れる冷媒の過熱度が小さい値となるように制御させることが可能になる。これにより、冷房運転と暖房運転のいずれにおいても、冷媒として非共沸混合冷媒が用いられることで蒸発器内において温度グライドが生じる場合であっても、蒸発器として機能させる熱交換器において十分に能力を発揮させることができる。【１７８４】
（４）第４グループの技術の実施形態
（４−１）第１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ａ、概略制御ブロック構成図である図４Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る熱交換ユニットとしての室内ユニットおよび熱交換ユニットとしての室外ユニットとを備えた冷凍サイクル装置である空気調和装置１について説明する。【１７８５】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。【１７８６】
空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。【１７８７】
空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅである。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１７８８】
（４−１−１）室外ユニット２０
室外ユニット２０は、図４Ｃに示すように、外観が略直方体箱状の室外筐体５０により構成されている。この室外ユニット２０は、図４Ｄに示すように、仕切板５０ａによって内部空間が左右に分割されることで、送風機室および機械室が形成されている。【１７８９】
この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、室外筐体５０と、室外電装品ユニット８と、を有している。【１７９０】
圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。【１７９１】
四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。【１７９２】
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン２３ａと、複数の伝熱フィン２３ａに貫通固定された複数の伝熱管２３ｂと、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。【１７９３】
室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。【１７９４】
室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。【１７９５】
液側閉鎖弁２９は、液側冷媒連絡配管６に対して室外ユニット２０が接続される部分に配置された手動弁であり、液側冷媒連絡配管６とはフレア接続される。液側閉鎖弁２９と室外熱交換器２３の液側出口とは、室外液側冷媒配管２９ａによって接続されている。室外膨張弁２４は、当該室外液側冷媒配管２９ａの途中に設けられている。【１７９６】
ガス側閉鎖弁２８は、ガス側冷媒連絡配管５に対して室外ユニット２０が接続される部分に配置された手動弁であり、ガス側冷媒連絡配管５とはフレア接続される。ガス側閉鎖弁２８と四路切換弁２２の接続ポートの１つとは、室外ガス側冷媒配管２８ａによって接続されている。【１７９７】
室外筐体５０は、図４Ｃに示すように、吹出口５２が設けられた箱状体であり、内部に上記室外ユニット２０の構成要素を収容した室外筐体５０を有している。室外筐体５０は、略直方体形状であり、背面側および一側面側（図４Ｃ中の左側）から屋外の空気を取り込むことが可能であり、室外熱交換器２３を通過した空気を前面５１に形成された吹出口５２を介して前側に吹き出すことが可能である。室外筐体５０の下端部分は底板５３によって覆われている。底板５３の上には、図４Ｄに示すように、背面側および一側面側に沿うように室外熱交換器２３が立設されている。この底板５３の上面は、ドレンパンとして機能することができる。【１７９８】
室外電装品ユニット８は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を備えている。室外電装品ユニット８は、室外ユニット２０の室外筐体５０の内部のうち仕切板５０ａで区切られた機械室側の空間における圧縮機２１の上方に配置されており、仕切板５０ａに対して固定されている。室外電装品ユニット８の下端部分は、液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８よりも鉛直方向上方に配置されている。室外電装品ユニット８は、液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８よりもさらに１０ｃｍ以上上方に離れて配置されていることが好ましい。室外電装品ユニット８が備える室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。【１７９９】
（４−１−２）室内ユニット３０
室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。【１８００】
室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、室内液側接続部１１と、室内ガス側接続部１３と、室内筐体５４と、室内電装品ユニット９等を有している。【１８０１】
室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン３１ａと、複数の伝熱フィン３１ａに貫通固定された複数の伝熱管３１ｂと、を有している。【１８０２】
室内液側接続部１１は、室内熱交換器３１の液側から延びる室内液側冷媒配管１２の端部に設けられており、液側冷媒連絡配管６に対してフレア接続される接続部分である。【１８０３】
室内ガス側接続部１３は、室内熱交換器３１のガス側から延びる室内ガス側冷媒配管１４の端部に設けられており、ガス側冷媒連絡配管５に対してフレア接続される接続部分である。【１８０４】
室内ファン３２は、室内ユニット３０の室内筐体５４内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。【１８０５】
室内筐体５４は、図４Ｅ、図４Ｆ、図４Ｇに示すように、室内熱交換器３１、室内ファン３２、室内ユニット制御部３４を内部に収容する略直方体形状の筐体である。室内筐体５４は、室内筐体５４の上端部を構成する天面５５、室内筐体５４の前部を構成する前面パネル５６、室内筐体５４の底部を構成する底面５７、吹出口５８ａ、ルーバ５８、左右の側面５９、および室内の壁面と対向する背面等を有している。天面５５には、上下方向に開口した複数の天面吸込口５５ａが設けられている。前面パネル５６は、天面５５の前側端部近傍から下方に広がるパネルである。前面パネル５６は、上方部分において左右に細長い開口からなる前面吸込口５６ａが設けられている。室内の空気は、これらの天面吸込口５５ａおよび前面吸込口５６ａを介して室内筐体５４内の室内熱交換器３１および室内ファン３２が収納されている空間からなる通風路に取り込まれる。底面５７は、室内熱交換器３１や室内ファン３２の下方において略水平に広がっている。吹出口５８ａは、前面パネル５６の下方であって底面５７の前側である、室内筐体５４の前側下方において、前側下方に向けて開口している。右側の側面５９の背面側の下方には、側方に向いた開口が設けられており、当該開口付近には、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３が位置している。【１８０６】
室内電装品ユニット９は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を備えている。室内電装品ユニット９は、室内ユニット３０の室内筐体５４の内部のうち室内熱交換器３１よりも右側の側端部近傍の上方に位置するように固定されている。室内電装品ユニット９の下端部分は、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３よりも鉛直方向上方に配置されている。室内電装品ユニット９は、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３よりもさらに１０ｃｍ以上上方に離れて配置されていることが好ましい。室内電装品ユニット９が備える室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。【１８０７】
（４−１−３）コントローラ７の詳細
空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。【１８０８】
コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。【１８０９】
（４−１−４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。【１８１０】
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。【１８１１】
コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。【１８１２】
（４−１−４−１）冷房運転モード
空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。【１８１３】
より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【１８１４】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。【１８１５】
室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。【１８１６】
室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。【１８１７】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。【１８１８】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。【１８１９】
ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１８２０】
（４−１−４−２）暖房運転モード
空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。【１８２１】
より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【１８２２】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。【１８２３】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。【１８２４】
液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。【１８２５】
室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。【１８２６】
室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【１８２７】
（４−１−５）第１実施形態の特徴
上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【１８２８】
ここで、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅは、可燃性冷媒であるが、本実施形態の室外ユニット２０が備える室外電装品ユニット８は、室外ユニット２０を液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続するための液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８よりも上方に配置されている。このため、液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、室外電装品ユニット８に到達させにくく、室外ユニット２０の安全性を高めることができている。【１８２９】
また、本実施形態の室内ユニット３０が備える室内電装品ユニット９は、室内ユニット３０を液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続するための室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３よりも上方に配置されている。このため、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、漏洩冷媒が室内電装品ユニット９に到達しにくく、室内ユニット３０の安全性を高めることができている。【１８３０】
（４−１−６）第１実施形態の変形例Ａ
上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニットが設けられていてもよい。【１８３１】
（４−１−７）第１実施形態の変形例Ｂ
上記第１実施形態の室内ユニット３０としては、対象空間である室内の壁面等に設置されて用いられるタイプの室内ユニットを例に挙げて説明した。【１８３２】
しかし、室内ユニットとしては、壁面に設置されるタイプに限られず、例えば、図４Ｈ、図４Ｉ、図４Ｊに示すように、空調対象空間である室内の床に置いて用いられる床置きタイプの室内ユニット３０ａであってもよい。【１８３３】
室内ユニット３０ａは、主に、室内筐体１１０と、室内熱交換器３１と、室内ファン３２と、室内電装品ユニット９と、室内液側接続部１１と、室内ガス側接続部１３と、を備えている。室内熱交換器３１と室内ファン３２は、室内筐体１１０内に収納されている。室内熱交換器３１は、室内筐体１１０内部の上方の空間に配置されており、室内ファン３２は、室内筐体１１０内部の下方の空間に配置されている。【１８３４】
室内筐体１１０は、正面パネル１１１と右側面パネル１１２と左側面パネル１１３と天面パネル１1４と底面パネル１1５と背面パネル１１６とによって囲まれた直方体形状を有している。正面パネル１１１には、正面パネル１１１に向かって右側の上方に右側吹出口１１７ａが形成され、向かって左側の上方に左側吹出口１１７ｂが形成され、下方の左右方向中央部に下側吹出口１１７ｃが形成されている。右側吹出口１１７ａには、室内ユニット３０ａの停止時に右側吹出口１１７ａを覆って室内筐体１１０の一部となり、室内ユニット３０ａの運転時に右側吹出口１１７ａから吹出される気流（二点鎖線参照）の左右方向の風向を調節するための垂直フラップ１５１ａが設けられている。同様に、左側吹出口１１７ｂには、室内ユニット３０ａの停止時に左側吹出口１１７ｂを覆って室内筐体１１０の一部となり、室内ユニット３０ａの運転時に左側吹出口１１７ｂから吹出される気流の左右方向の風向を調節するための垂直フラップ１５１ｂが設けられている。【１８３５】
室内筐体１１０の右側面パネル１１２には、下方の前方よりに右側吸込口１１８ａが形成されている。また、室内筐体１１０の左側面パネル１１３には、下方の前方よりに左側吸込口１１８ｂが形成されている。【１８３６】
室内ファン３２は、例えば多数の羽根が配置されており、回転軸が前後方向に延びたシロッコファンである。室内ファン３２は、仕切板１１９で仕切られている内部空間Ｓ１に配置されている。内部空間Ｓ１の前方には、仕切板１１９と正面パネル１１１との間に内部空間Ｓ２が形成されている。また、内部空間Ｓ１，Ｓ２の上方には、室内熱交換器３１を境に内部空間Ｓ３が形成されている。【１８３７】
室内熱交換器３１は、室内ファン３２の上方における内部空間Ｓ１と内部空間Ｓ３の境界部分に配置されている。室内熱交換器３１は、上端部に近いほど背面パネル１１６に近くなるように傾斜した姿勢で配置されている。室内熱交換器３１の下端は、ドレンパン１４１によって支持されている。このドレンパン１４１は、仕切板１１９の上に設けられている。これら仕切板１１９とドレンパン１４１が内部空間Ｓ２と内部空間Ｓ３の境界になる。つまり、内部空間Ｓ１は、右側面パネル１１２と左側面パネル１１３と底面パネル１１５と背面パネル１１６と仕切板１１９とドレンパン１４１と室内熱交換器３１とで囲まれている。また、内部空間Ｓ２は、正面パネル１１１と右側面パネル１１２と左側面パネル１１３と底面パネル１１５と仕切板１１９とドレンパン１４１とで囲まれている。また、内部空間Ｓ３は、右側面パネル１１２と左側面パネル１１３と天面パネル１１４と室内熱交換器３１とドレンパン１４１と仕切板１１９とで囲まれている。【１８３８】
室内液側接続部１１は、室内熱交換器３１の液側から延びる室内液側冷媒配管１２の端部に設けられており、液側冷媒連絡配管６に対してフレア接続される接続部分である。室内液側接続部１１は、室内ファン３２の上端と同様の高さ位置に設けられている。【１８３９】
室内ガス側接続部１３は、室内熱交換器３１のガス側から延びる室内ガス側冷媒配管１４の端部に設けられており、ガス側冷媒連絡配管５に対してフレア接続される接続部分である。室内ガス側接続部１３は、室内ファン３２の上端と同様の高さ位置に設けられている。【１８４０】
室内電装品ユニット９は、室内筐体１１０の内部のうち、室内熱交換器３１の下方で室内ファン３２よりも上方であって、仕切板１１９の前方に配置されており、仕切板１１９に対して固定されている。室内電装品ユニット９の下端部分は、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３よりも鉛直方向上方に配置されている。【１８４１】
内部空間Ｓ２には、正面パネル１１１に沿うようにして上下に延びたダクト１２０が設けられている。ダクト１２０の上部は、上下方向において右側吹出口１１７ａと左側吹出口１１７ｂとの間にまで延びている。また、ダクト１２０の下端は、下側吹出口１１７ｃの上部にまで達している。【１８４２】
垂直フラップ１５１ａは、右側吹出口１１７ａに設けられ、垂直フラップ１５１ｂは、左側吹出口１１７ｂに設けられている。垂直フラップ１５１ａ、１５１ｂは、正面パネル１１１に対する角度を変更することによって、吹出される調和空気を案内する角度を調節する。【１８４３】
右側吹出口１１７ａおよび左側吹出口１１７ｂには、多数の水平フラップ１５３がそれぞれ設けられている。水平フラップ１５３は、回転軸を中心に回転することで、吹き出し空気の方向を変更することができる。【１８４４】
以上の室内電装品ユニット９についても、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、漏洩冷媒が室内電装品ユニット９に到達しにくく、室内ユニット３０ａの安全性を高めることができている。【１８４５】
（４−２）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ｋ、概略制御ブロック構成図である図４Ｌを参照しつつ、第２実施形態に係る熱交換ユニットとしての室内ユニットおよび熱交換ユニットとしての室外ユニットとを備えた冷凍サイクル装置である空気調和装置１ａについて説明する。【１８４６】
以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【１８４７】
空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１８４８】
（４−２−１）室外ユニット２０ａ
第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０ａでは、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０ａの室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。【１８４９】
空気調和装置１ａの室外ユニット２０ａでは、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。【１８５０】
第２実施形態の室外ユニット２０ａは、図４Ｍに示すように、略直方体箱状の室外筐体６０の内部空間が鉛直に延びる仕切板６６によって左右に分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。【１８５１】
室外筐体６０内の送風機室には、室外熱交換器２３、室外ファン２５（第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂ）等が配置され、室外筐体６０内の機械室には、圧縮機２１、四路切換弁２２、第１室外膨張弁４４、第２室外膨張弁４５、中間圧レシーバ４１、ガス側閉鎖弁２８、液側閉鎖弁２９、室外ユニット制御部２７を備えた室外電装品ユニット８等が配置されている。【１８５２】
室外筐体６０は、主として、底板６３、天板６４、左前板６１、左側板（図示せず）、右前板（図示せず）、右側板６５、仕切板６６等を有している。底板６３は、室外筐体６０の底面部分を構成している。天板６４は、室外ユニット２０ａの天面部分を構成している。左前板６１は、主に、室外筐体６０の左前面部分を構成しており、前後方向に開口しており上下に並んでいる第１吹出口６２ａおよび第２吹出口６２ｂが形成されている。第１吹出口６２ａには、主として、第１室外ファン２５ａによって室外筐体６０の背面側および左側面側から内部に吸い込まれた空気であって、室外熱交換器２３の上方部分を通過した空気が通過する。第２吹出口６２ｂには、主として、第２室外ファン２５ｂによって室外筐体６０の背面側および左側面側から内部に吸い込まれた空気であって、室外熱交換器２３の下方部分を通過した空気が通過する。第１吹出口６２ａおよび第２吹出口６２ｂには、それぞれ、ファングリルが設けられている。左側板は、主に、室外筐体６０の左側面部分を構成しており、室外筐体６０内に吸入される空気の吸入口としても機能できるようになっている。右前板は、主に、室外筐体６０の右前面部分及び右側面の前側部分を構成している。右側板６５は、主に、室外筐体６０の右側面の後側部分および背面の右側部分を構成している。仕切板６６は、底板６３上に配置される鉛直に延びる板状部材であり、室外筐体６０の内部空間を送風機室と機械室とに分割している。【１８５３】
室外熱交換器２３は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィンと、複数の伝熱フィンに貫通固定された複数の伝熱管と、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。この室外熱交換器２３は、送風機室内において、室外筐体６０の左側面及び背面に沿うようにして、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。【１８５４】
圧縮機２１は、室外筐体６０の機械室内において、底板６３上に載置され、ボルトで固定されている。【１８５５】
ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９は、室外筐体６０の機械室内において、圧縮機２１の上端近傍の高さ位置であって、右前方の角部近傍に配置されている。【１８５６】
室外電装品ユニット８は、室外筐体６０の機械室内において、圧縮機２１よりも上方の空間に配置されている。室外電装品ユニット８の下端部は、ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９のいずれよりも上方に配置されている。【１８５７】
以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。【１８５８】
また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。【１８５９】
（４−２−２）室内ユニット３０
第２実施形態の室内ユニット３０は、第１実施形態で説明した室内ユニット３０と同様であるので、説明を省略する。【１８６０】
（４−２−３）第２実施形態の特徴
以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【１８６１】
ここで、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅは可燃性冷媒であるが、本実施形態の室外ユニット２０ａが備える室外電装品ユニット８は、室外ユニット２０ａを液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続するための液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８よりも上方に配置されている。このため、液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、室外電装品ユニット８に到達させにくく、室外ユニット２０ａの安全性を高めることができている。【１８６２】
（４−２−４）第２実施形態の変形例Ａ
上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニットが設けられていてもよい。【１８６３】
（４−３）第３実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ｎ、概略制御ブロック構成図である図４Ｏを参照しつつ、第３実施形態に係る熱交換ユニットとしての室内ユニットおよび熱交換ユニットとしての室外ユニットとを備えた冷凍サイクル装置である空気調和装置１ｂについて説明する。【１８６４】
以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【１８６５】
空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１８６６】
（４−３−１）室外ユニット２０ｂ
第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０ｂでは、上記第１実施形態における室外ユニット２０が備える要素に加えて、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。【１８６７】
低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。【１８６８】
過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。【１８６９】
過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。【１８７０】
第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０ｂの詳細構造について、図４Ｐの外観斜視図、図４Ｑの分解斜視図、図４Ｒの平面視概略配置構成図、図４Ｓの正面視概略配置構成図を参照しつつ、以下に説明する。【１８７１】
空気調和装置１ｂの室外ユニット２０ｂは、下方から室外筐体８０内に空気を取り込んで上方から室外筐体８０外に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものである。【１８７２】
室外筐体８０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚８２上に架け渡される底板８３と、底板８３の角部から鉛直方向に延びる支柱８４と、前面パネル８１と、ファンモジュール８５と、を有している。底板８３は、室外筐体８０の底面を形成しており、左側の第１底板８３ａと右側の第２底板８３ｂとに分かれている。前面パネル８１は、ファンモジュール８５の下方において、前面側の支柱８４間に架け渡されており、室外筐体８０の前面を構成している。室外筐体８０内のうち、ファンモジュール８５の下方であって底板８３上方の空間には、圧縮機２１、室外熱交換器２３、低圧レシーバ２６、四路切換弁２２、室外膨張弁２４、過冷却熱交換器４７、過冷却膨張弁４８、過冷却回路４６、ガス側閉鎖弁２８、液側閉鎖弁２９、室外ユニット制御部２７を備えた室外電装品ユニット８等が配置されている。室外熱交換器２３は、室外筐体８０のファンモジュール８５の下方の部分のうち、背面および左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状であり、室外筐体８０の背面および左右両側面を実質的に形成している。この室外熱交換器２３は、底板８３の左側縁部、後側縁部、右側縁部の上に沿うように配置されている。第３実施形態の室外熱交換器２３は、板厚方向に重ねて配置された複数の伝熱フィン２３ａと、複数の伝熱フィン２３ａに貫通固定された複数の伝熱管２３ｂと、を有するクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器である。【１８７３】
ファンモジュール８５は、室外熱交換器２３の上側に設けられており、室外ファン２５と、図示しないベルマウス等を有している。室外ファン２５は、回転軸が鉛直方向になる姿勢で配置されている。【１８７４】
ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９は、室外筐体８０の内部であって、ファンモジュール８５の下方の空間のうち、圧縮機２１の上端近傍の高さ位置であって、左前方近傍に配置されている。なお、本実施形態のガス側閉鎖弁２８は、ガス側冷媒連絡配管５に対してロウ付け接続される。本実施形態の液側閉鎖弁２９は、液側冷媒連絡配管６に対してロウ付け接続される。【１８７５】
室外電装品ユニット８は、室外筐体８０の内部であって、ファンモジュール８５の下方の空間のうち、圧縮機２１よりも上方であって前側に配置されており、前面パネル８１の右側部分に対して固定されている。室外電装品ユニット８の下端部は、ガス側閉鎖弁２８および液側閉鎖弁２９のいずれよりも上方に配置されている。【１８７６】
以上の構造により、室外ファン２５が形成させる空気流れは、室外熱交換器２３の周囲から室外熱交換器２３を通過して室外筐体８０内部に流入し、室外筐体８０の上端面において上下方向に貫通するように設けられた吹出口８６を介して、上方に吹き出される。【１８７７】
（４−３−２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。【１８７８】
第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に、第１室内熱交換器３１と、第１室内ファン３２と、第１室内液側接続部１１と、第１室内ガス側接続部１３と、第１室内ユニット制御部３４を備えた第１室内電装品ユニットが設けられており、さらに、第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内液側接続部１１は、第１室内熱交換器３１の液側と液側冷媒連絡配管６とを接続するように延びた第１室内液側冷媒配管１２の端部に設けられている。第１室内ガス側接続部１３は、第１室内熱交換器３１のガス側とガス側冷媒連絡配管５とを接続するように延びた第１室内ガス側冷媒配管１４の端部に設けられている。第１室内膨張弁３３は、第１室内液側冷媒配管１２の途中に設けられており、弁開度が制御可能である。ここでも、第１実施形態と同様に、第１室内電装品ユニットは、第１室内液側接続部１１および第１室内ガス側接続部１３よりも上方に配置されている。【１８７９】
第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内液側接続部１５と、第２室内ガス側接続部１７と、第２室内ユニット制御部３９を備えた第２室内電装品ユニットが設けられており、さらに、第２室内膨張弁３８が設けられている。第２室内液側接続部１５は、第２室内熱交換器３６の液側と液側冷媒連絡配管６とを接続するように延びた第２室内液側冷媒配管１６の端部に設けられている。第２室内ガス側接続部１７は、第２室内熱交換器３６のガス側とガス側冷媒連絡配管５とを接続するように延びた第２室内ガス側冷媒配管１８の端部に設けられている。第２室内膨張弁３８は、第２室内液側冷媒配管１６の途中に設けられており、弁開度が制御可能である。ここでも、第２室内電装品ユニットは、第２室内液側接続部１５および第２室内ガス側接続部１７よりも上方に配置されている。【１８８０】
なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。【１８８１】
以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。【１８８２】
また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。【１８８３】
（４−３−３）第３実施形態の特徴
以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【１８８４】
ここで、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅは可燃性冷媒であるが、本実施形態の室外ユニット２０ｂが備える室外電装品ユニット８は、室外ユニット２０ｂを液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続するための液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８よりも上方に配置されている。このため、液側閉鎖弁２９およびガス側閉鎖弁２８の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、室外電装品ユニット８に到達させにくく、室外ユニット２０ｂの安全性を高めることができている。【１８８５】
また、本実施形態の第１室内ユニット３０が備える第１室内電装品ユニットについても、第１室内液側接続部１１および第１室内ガス側接続部１３よりも上方に配置されている。このため、第１室内液側接続部１１および第１室内ガス側接続部１３の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、漏洩冷媒が第１室内電装品ユニットに到達しにくく、第１室内ユニット３０の安全性を高めることができている。同様に、第２室内ユニット３５が備える第２室内電装品ユニットについても、第２室内液側接続部１５および第２室内ガス側接続部１７よりも上方に配置されている。このため、第２室内液側接続部１５および第２室内ガス側接続部１７の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、漏洩冷媒が第２室内電装品ユニットに到達しにくく、第２室内ユニット３５の安全性を高めることができている。【１８８６】
（４−４）第４実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図４Ｔ、概略制御ブロック構成図である図４Ｕを参照しつつ、第４実施形態に係る熱交換ユニットとしての冷温水供給ユニットおよび熱交換ユニットとしての室外ユニットとを備えた冷凍サイクル装置である冷温水供給装置１ｃについて説明する。【１８８７】
以下、主として、第４実施形態の冷温水供給装置１ｃについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【１８８８】
冷温水供給装置１ｃは、冷水または温水を得て、室内の床に設置されている床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３に対して供給することで、室内の床を冷却もしくは暖めるための装置である。【１８８９】
冷温水供給装置１ｃにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１８９０】
（４−４−１）室外ユニット２０
冷温水供給装置１ｃの室外ユニット２０は、第１実施形態において説明した室外ユニット２０と同様であるため、説明を省略する。【１８９１】
（４−４−２）冷温水供給ユニット３０ｂ
冷温水供給ユニット３０ｂは、対象空間である室内の床面を冷却または暖めるために用いられるものであり、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。【１８９２】
冷温水供給ユニット３０ｂは、水熱交換器２３１と、ポンプ２３２と、タンク２３３、室内液側接続部１１と、室内ガス側接続部１３と、戻りヘッダ２３６と、行きヘッダ２３５と、室内筐体２３７と、冷温水電装品ユニット９ａ等を有している。【１８９３】
水熱交換器２３１は、内部を流れる冷媒と、水回路２１０を流れる水との間で熱交換を行わせる。水熱交換器２３１は、液冷媒側が、室内液側冷媒配管１２および室内液側接続部１１を介して液側冷媒連絡配管６とフレア接続され、ガス冷媒側が、室内ガス側冷媒配管１４および室内ガス側接続部１３を介してガス側冷媒連絡配管５とフレア接続されている。水熱交換器２３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、水回路２１０を流れる水を冷却し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能して、水回路２１０を流れる水を加熱する。【１８９４】
ポンプ２３２は、水回路２１０内の水を、戻りヘッダ２３６、水熱交換器２３１の水流路、タンク２３３、行きヘッダ２３５、床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３に循環させるための水流れを生じさせる。ポンプ２３２は、図示しないモータによって回転駆動される。【１８９５】
タンク２３３は、水熱交換器２３１において温度調節された冷水または温水が蓄えられる。【１８９６】
行きヘッダ２３５は、ポンプ２３２から送られてきた冷温水を、複数の床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３が有する水循環パイプ２５１ａ、２５２ａ、２５３ａのそれぞれに分岐して流す。行きヘッダ２３５は、水循環パイプ２５１ａ、２５２ａ、２５３ａの端部のそれぞれと接続される複数の行き接続部２３５ａを有している。【１８９７】
戻りヘッダ２３６は、複数の床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３が有する水循環パイプ２５１ａ、２５２ａ、２５３ａのそれぞれを流れた水を合流させ、再び、水熱交換器２３１に供給する。戻りヘッダ２３６は、水循環パイプ２５１ａ、２５２ａ、２５３ａの他端のそれぞれと接続される複数の戻り接続部２３６ａを有している。【１８９８】
冷温水電装品ユニット９ａは、冷温水供給ユニット３０ｂを構成する各部の動作を制御する冷温水供給ユニット制御部２３４を備えている。冷温水供給ユニット制御部２３４は、具体的には、複数の床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３における温度調節負荷に応じてポンプの流量制御を行う。【１８９９】
室内筐体２３７は、図４Ｖに示すように、内部に、水熱交換器２３１や冷温水電装品ユニット９ａ等を収容した箱状体である。具体的には、室内筐体２３７の内部のうち、上方の空間に冷温水電装品ユニット９ａが配置されている。室内筐体２３７の下方には、行きヘッダ２３５が有する複数の行き接続部２３５ａと、戻りヘッダ２３６が有する複数の戻り接続部２３６ａが位置している。さらに、室内筐体２３７の下方からは、室内液側冷媒配管１２および室内ガス側冷媒配管１４が延びだしており、室内液側冷媒配管１２の下端には室内液側接続部１１が位置し、室内ガス側冷媒配管１４の下端には室内ガス側接続部１３が位置している。【１９００】
（４−４−３）第４実施形態の特徴
上述の冷温水供給装置１ｃでは、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【１９０１】
ここで、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅは可燃性冷媒であるが、本実施形態の冷温水供給ユニット３０ｂが備える冷温水電装品ユニット９ａは、冷温水供給ユニット３０ｂを液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続するための室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３よりも上方に配置されている。このため、室内液側接続部１１および室内ガス側接続部１３の接続箇所から可燃性冷媒が漏洩することがあっても、漏洩冷媒が冷温水電装品ユニット９ａに到達しにくく、冷温水供給ユニット３０ｂの安全性を高めることができている。【１９０２】
（４−４−４）第４実施形態の変形例Ａ
上記第４実施形態では、水熱交換器２３１において冷媒との熱交換で得られた冷温水を床冷暖房パネル２５１、２５２、２５３に供給することで、室内の床を冷却もしくは暖める冷温水供給装置１ｃを例に挙げて説明した。【１９０３】
これに対して、図４Ｗ、図４Ｘに示すように、貯湯ユニット３０ｃと室外ユニット２０が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５を介して接続されて構成される貯湯装置１ｄにおいて、水熱交換器２３１を用いて温水を供給するようにしてもよい。【１９０４】
具体的には、貯湯ユニット３０ｃの貯湯筐体３２７には、水熱交換器３３１と、ポンプ３３２と、貯湯タンク３３３と、混合弁３３８と、水入口３３６と、水出口３３５と、貯湯電装品ユニット９ｂ等が収容されている。なお、室外ユニット２０は、第４実施形態等と同様である。【１９０５】
水熱交換器３３１は、上記第４実施形態の水熱交換器２３１と同様に、室外ユニット２０と液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５を循環する冷媒と、貯湯ユニット３０ｃ内に収容されている水回路３１０を循環する水と、の間で熱交換を行わせる。【１９０６】
水回路３１０は、タンク３３３、タンク３３３の下端から水熱交換器３３１の水流路の入口まで延びておりポンプ３３２が設けられた水往き管と、水熱交換器３３１の水流路の出口とタンク３３３の上端とを接続する水戻り管と、を有しおり、内部を水が循環している。【１９０７】
貯湯タンク３３３には、下端から、水入口３３６介して水入口管を流れた市水が供給される。貯湯タンク３３３の上端からは、水熱交換器３３１で得られて蓄えられているお湯が、水出口管を流れて水出口３３５に向けて送られる。水入口管と水出口管とはバイパス管によって接続されており、水出口管とバイパス管の連結箇所には混合弁３３８が設けられており、市水とお湯の混合が可能となっている。【１９０８】
水熱交換器３３１の液冷媒側の室内液側冷媒配管１２の先端に設けられている室内液側接続部１１は、貯湯筐体３２７の下方に位置している。水熱交換器３３１のガス冷媒側の室内ガス側冷媒配管１４の先端に設けられている室内ガス側接続部１３も、貯湯筐体３２７の下方に位置している。【１９０９】
貯湯ユニット３０ｃには、ポンプ３３２の駆動制御を行う貯湯ユニット制御部３３４を備えた貯湯電装品ユニット９ｂが設けられている。貯湯電装品ユニット９ｂは、貯湯筐体３２７の内部の上方の空間に設置されており、室内ガス側接続部１３および室内液側接続部１１よりも上方に位置している。【１９１０】
以上の貯湯ユニット３０ｃにおいても、貯湯電装品ユニット９ｂは室内ガス側接続部１３および室内液側接続部１１よりも上方に配置されているため、室内ガス側接続部１３や室内液側接続部１１から冷媒が漏洩することがあっても、貯湯電装品ユニット９ｂに到達しにくく、貯湯ユニット３０ｃの安全性を高めることができている。【１９１１】
（５）第５グループの技術の実施形態
（５−１）第１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図５Ａ、概略制御ブロック構成図である図５Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。【１９１２】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。【１９１３】
空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、第１室内ユニット３０と、第２室内ユニット３５と、室外ユニット２０に対して第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を並列に接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。【１９１４】
空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該混合冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１９１５】
（５−１−１）室外ユニット２０
室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、過冷却熱交換器４７と、吸入インジェクション配管４０と、過冷却膨張弁４８と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、低圧レシーバ４１と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。【１９１６】
圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている（なお、当該付属アキュムレータの内容積は、低圧レシーバ、中間圧レシーバ、高圧レシーバのような冷媒容器より小さく、好ましくは半分以下である）。【１９１７】
四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。【１９１８】
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。【１９１９】
室外膨張弁２４は、冷媒回路１０における室外熱交換器２３の液側出口から液側閉鎖弁２９までの間に設けられている。室外膨張弁２４は、弁開度を調節可能な電動膨張弁である。【１９２０】
吸入インジェクション配管４０は、冷媒回路１０の主回路のうち室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の分岐部分から分岐しており、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように設けられている。吸入インジェクション配管４０には、過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却膨張弁４８は、弁開度を調節可能な電動膨張弁である。【１９２１】
過冷却熱交換器４７は、冷媒回路１０において室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の部分を流れる冷媒と、吸入インジェクション配管４０において過冷却膨張弁４８の合流箇所側を流れる冷媒と、の間で熱交換を行わせる熱交換器である。本実施形態では、過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間の部分であって、吸入インジェクション配管４０の分岐部分よりも液側閉鎖弁２９側に設けられている。【１９２２】
室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。【１９２３】
低圧レシーバ４１は、圧縮機２１の吸入側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとの間に設けられており、冷媒回路１０における余剰冷媒を液冷媒として貯留することが可能な冷媒容器である。また、圧縮機２１には、図示しない付属のアキュムレータが設けられており、低圧レシーバ４１は、当該付属のアキュムレータの下流側に接続されている。【１９２４】
液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。【１９２５】
ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。【１９２６】
室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【１９２７】
室外ユニット２０には、吐出圧力センサ６１、吐出温度センサ６２、吸入圧力センサ６３、吸入温度センサ６４、室外熱交温度センサ６５、外気温度センサ６６、過冷却温度センサ６７等が設けられている。これらの各センサは、室外ユニット制御部２７と電気的に接続されており、室外ユニット制御部２７に対して検出信号を送信する。吐出圧力センサ６１は、圧縮機２１の吐出側と四路切換弁２２の接続ポートの１つとを接続する吐出配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吐出温度センサ６２は、吐出配管を流れる冷媒の温度を検出する。吸入圧力センサ６３は、圧縮機２１の吸入側と低圧レシーバ４１とを接続する吸入配管を流れる冷媒の圧力を検出する。吸入温度センサ６４は、吸入配管を流れる冷媒の温度を検出する。室外熱交温度センサ６５は、室外熱交換器２３のうち四路切換弁２２が接続されている側とは反対側である液側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。外気温度センサ６６は、室外熱交換器２３を通過する前の屋外の空気温度を検出する。過冷却温度センサ６７は、冷媒回路１０の主回路において過冷却熱交換器４７と第２室外膨張弁４５との間を流れる冷媒の温度を検出する。【１９２８】
（５−１−２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、いずれも、同一または異なる対象空間である室内の壁面や天井等に設置されている。第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。【１９２９】
第１室内ユニット３０は、第１室内熱交換器３１と、第１室内膨張弁３３と、第１室内ファン３２と、を有している。【１９３０】
第１室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。第１室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。【１９３１】
第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の冷媒配管に設けられた弁開度を調節可能な電動膨張弁である。【１９３２】
第１室内ファン３２は、第１室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、第１室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。第１室内ファン３２は、室内ファンモータによって回転駆動される。【１９３３】
また、第１室内ユニット３０は、第１室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する第１室内ユニット制御部３４を有している。第１室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第１室内ユニット制御部３４は、第２室内ユニット制御部３９および室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【１９３４】
第１室内ユニット３０には、第１室内液側熱交温度センサ７１、第１室内空気温度センサ７２、第１室内ガス側熱交温度センサ７３等が設けられている。これらの各センサは、第１室内ユニット制御部３４と電気的に接続されており、第１室内ユニット制御部３４に対して検出信号を送信する。第１室内液側熱交温度センサ７１は、第１室内熱交換器３１の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第１室内空気温度センサ７２は、第１室内熱交換器３１を通過する前の室内の空気温度を検出する。第１室内ガス側熱交温度センサ７３は、第１室内熱交換器３１のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。【１９３５】
第２室内ユニット３５は、第２室内熱交換器３６と、第２室内膨張弁３８と、第２室内ファン３７と、を有している。【１９３６】
第２室内熱交換器３６は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。第２室内熱交換器３６は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。【１９３７】
第２室内膨張弁３８は、第２室内熱交換器３６の液冷媒側の冷媒配管に設けられた弁開度を調節可能な電動膨張弁である。【１９３８】
第２室内ファン３７は、第２室内ユニット３５内に室内の空気を吸入して、第２室内熱交換器３６において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。第２室内ファン３７は、室内ファンモータによって回転駆動される。【１９３９】
また、第２室内ユニット３５は、第２室内ユニット３５を構成する各部の動作を制御する第２室内ユニット制御部３９を有している。第２室内ユニット制御部３９は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。第２室内ユニット制御部３９、第１室内ユニット制御部３４および室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【１９４０】
第２室内ユニット３５には、第２室内液側熱交温度センサ７５、第２室内空気温度センサ７６、第２室内ガス側熱交温度センサ７７等が設けられている。これらの各センサは、第２室内ユニット制御部３９と電気的に接続されており、第２室内ユニット制御部３９に対して検出信号を送信する。第２室内液側熱交温度センサ７５は、第２室内熱交換器３６の液冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。第２室内空気温度センサ７６は、第２室内熱交換器３６を通過する前の室内の空気温度を検出する。第２室内ガス側熱交温度センサ７７は、第２室内熱交換器３６のガス冷媒側の出口を流れる冷媒の温度を検出する。【１９４１】
（５−１−３）コントローラ７の詳細
空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と第１室内ユニット制御部３４と第２室内ユニット制御部３９とが通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。【１９４２】
コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は第１室内ユニット制御部３４および／又は第２室内ユニット制御部３９に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。【１９４３】
（５−１−４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。【１９４４】
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。【１９４５】
コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。【１９４６】
（５−１−４−１）冷房運転モード
空気調和装置１では、冷房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の蒸発温度が目標蒸発温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標蒸発温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１９４７】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を介して、室外熱交換器２３において凝縮する。室外熱交換器２３を流れた冷媒は、室外膨張弁２４を通過する。なお、この場合には、室外膨張弁２４は、全開状態となるように制御されている。【１９４８】
室外膨張弁２４を通過した冷媒は、一部が液側閉鎖弁２９側に向けて流れ、他の一部が、吸入インジェクション配管４０に分岐して流れる。吸入インジェクション配管４０に分岐して流れた冷媒は、過冷却膨張弁４８において減圧される。過冷却熱交換器４７では、室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９側に向けて流れる冷媒と、過冷却膨張弁４８において減圧された吸入インジェクション配管４０を流れる冷媒と、が熱交換される。吸入インジェクション配管４０を流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ４１に至るまでの間の合流箇所に合流するように流れる。また、過冷却膨張弁４８の弁開度は、冷媒回路１０のうち過冷却熱交換器４７を通過した後の冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように制御される。【１９４９】
室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９側に向けて流れる冷媒は、過冷却熱交換器４７での熱交換を終えた後、液側閉鎖弁２９を介して、液側冷媒連絡配管６を流れ、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５に送られる。【１９５０】
ここで、第１室内ユニット３０では、第１室内膨張弁３３は、例えば、第１室内熱交換器３１のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８も、第１室内膨張弁３３と同様に、例えば、第２室内熱交換器３６のガス側出口を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。また、第１室内膨張弁３３と第２室内膨張弁３８は、いずれも、吸入温度センサ６４の検出温度から吸入圧力センサ６３の検出圧力に相当する冷媒の飽和温度を差し引くことで得られる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御されてもよい。さらに、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１９５１】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒は第１室内熱交換器３１において蒸発し、第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は第２室内熱交換器３６において蒸発し、合流した後、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、吸入インジェクション配管４０を流れた冷媒と合流する。合流した冷媒は、低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、第１室内熱交換器３１、第２室内熱交換器３６、過冷却熱交換器４７において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１９５２】
（５−１−４−２）暖房運転モード
空気調和装置１では、暖房運転モードでは、圧縮機２１は、例えば、冷媒回路１０における冷媒の凝縮温度が、目標凝縮温度になるように、運転周波数が容量制御される。ここで、目標凝縮温度は、各室内ユニット３０、３５において設定温度と室内温度との差分が最も大きいもの（負荷が最も大きな室内ユニット）に応じて定めることが好ましい。【１９５３】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス側冷媒連絡配管５を流れた後、一部の冷媒が、第１室内ユニット３０の第１室内熱交換器３１のガス側端に流入し、第１室内熱交換器３１において凝縮し、他の一部の冷媒が、第２室内ユニット３５の第２室内熱交換器３６のガス側端に流入し、第２室内熱交換器３６において凝縮する。【１９５４】
なお、第１室内ユニット３０の第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。第２室内ユニット３５の第２室内膨張弁３８についても同様に、第２室内熱交換器３６の液側を流れる冷媒の過冷却度が所定の目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。【１９５５】
第１室内膨張弁３３で減圧された冷媒および第２室内膨張弁３８で減圧された冷媒は、合流し、液側冷媒連絡配管６を流れて、室外ユニット２０に流入する。【１９５６】
室外ユニット２０の液側閉鎖弁２９を通過した冷媒は、過冷却熱交換器４７を流れた後、室外膨張弁２４において減圧される。ここで、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１の吸入側を流れる冷媒の過熱度が目標値になる等の所定条件を満たすように、弁開度が制御される。なお、室外膨張弁２４の弁開度制御の手法は、特に限定されず、例えば、圧縮機２１から吐出される冷媒の吐出温度が所定温度となるように制御されてもよいし、圧縮機２１から吐出される冷媒の過熱度が所定条件を満たすように制御されてもよい。【１９５７】
なお、暖房運転モードでは、吸入インジェクション配管４０に設けられた過冷却膨張弁４８は全閉状態に制御されるため、吸入インジェクション配管４０には冷媒は流れず、過冷却熱交換器４７における熱交換も行われない。【１９５８】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３において蒸発し、四路切換弁２２および低圧レシーバ４１を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。なお、低圧レシーバ４１では、室外熱交換器２３において蒸発しきれなかった液冷媒が余剰冷媒として貯留される。【１９５９】
（５−１−５）第１実施形態の特徴
上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【１９６０】
また、空気調和装置１では、吸入インジェクション配管４０によって、圧縮機２１に吸入される冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。【１９６１】
（５−１−６）第１実施形態の変形例Ａ
上記第１実施形態では、複数の室内ユニットが並列に接続された空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、１つの室内ユニットが直列に接続されたものであってもよい。【１９６２】
（５−１−７）第１実施形態の変形例Ｂ
上記第１実施形態では、冷媒を過冷却熱交換器４７に流した後に圧縮機２１の吸入側に送る吸入インジェクション配管４０を備えた空気調和装置１を例に挙げて説明した。【１９６３】
これに対して、空気調和装置としては、例えば、図５Ｃに示すように、冷媒をエコノマイザ熱交換器４７ａに流した後に圧縮機２１ａの中間圧の領域に送るエコノマイザインジェクション配管４０ａを備えた空気調和装置１ａであってもよい。【１９６４】
エコノマイザインジェクション配管４０ａは、冷媒回路１０の主回路のうち室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９との間の部分から分岐し、圧縮機２１ａの中間圧の領域にまで延びた配管である。エコノマイザインジェクション配管４０ａの途中には、弁開度を制御可能なエコノマイザ膨張弁４８ａが設けられている。【１９６５】
エコノマイザ熱交換器４７ａは、冷媒回路１０の主回路から分岐してエコノマイザインジェクション配管４０ａを流れる冷媒であって、エコノマイザ膨張弁４８ａにおいて減圧された後の冷媒と、冷媒回路１０の主回路において室外膨張弁２４から液側閉鎖弁２９までの間を流れる冷媒との間で熱交換を行わせる熱交換器である。【１９６６】
圧縮機２１ａは、特に限定されないが、例えば、図５Ｄに示すような、スクロール圧縮機を用いることができる。【１９６７】
この圧縮機２１ａは、ケーシング８０と、固定スクロール８２を含むスクロール圧縮機構８１と、駆動モータ９１と、クランクシャフト９４と、下部軸受９８と、を備えている。【１９６８】
ケーシング８０は、上下が開口した略円筒状の円筒部材８０ａと、円筒部材８０ａの上端および下端にそれぞれ設けられた上蓋８０ｂおよび下蓋８０ｃとを有する。円筒部材８０ａと、上蓋８０ｂおよび下蓋８０ｃとは、気密を保つように溶接により固定される。ケーシング８０には、スクロール圧縮機構８１、駆動モータ９１、クランクシャフト９４、および下部軸受９８を含む圧縮機２１ａの構成機器が収容される。また、ケーシング８０の下部には油溜まり空間Ｓｏが形成される。油溜まり空間Ｓｏには、スクロール圧縮機構８１等を潤滑するための冷凍機油Ｏが溜められる。ケーシング８０の上部には、冷媒回路１０の冷凍サイクルにおける低圧ガス冷媒を吸入し、スクロール圧縮機構８１にガス冷媒を供給する吸入管１９が、上蓋８０ｂを貫通して設けられる。吸入管１９の下端は、スクロール圧縮機構８１の固定スクロール８２に接続される。吸入管１９は、後述するスクロール圧縮機構８１の圧縮室Ｓｃと連通する。ケーシング８０の円筒部材８０ａの中間部には、ケーシング８０外に吐出される冷媒が通過する吐出管１８が設けられる。吐出管１８は、ケーシング８０の内部の吐出管１８の端部が、スクロール圧縮機構８１のハウジング８８の下方に形成された高圧空間Ｓｈに突き出すように配置される。吐出管１８には、スクロール圧縮機構８１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧冷媒が流れる。ケーシング８０の上蓋８０ｂの側面には、インジェクション接続口が設けられており、このインジェクション接続口において、エコノマイザインジェクション配管４０ａが接続される。【１９６９】
スクロール圧縮機構８１は、主に、ハウジング８８と、ハウジング８８の上方に配置される固定スクロール８２と、固定スクロール８２と組み合わされて圧縮室Ｓｃを形成する可動スクロール８４と、を有する。【１９７０】
固定スクロール８２は、平板状の固定側鏡板８２ａと、固定側鏡板８２ａの前面から突出する渦巻状の固定側ラップ８２ｂと、固定側ラップ８２ｂを囲む外縁部８２ｃとを有する。固定側鏡板８２ａの中央部には、スクロール圧縮機構８１の圧縮室Ｓｃに連通する非円形形状の吐出口８２ｄが、固定側鏡板８２ａを厚さ方向に貫通して形成される。圧縮室Ｓｃで圧縮された冷媒は、吐出口８２ｄから吐出され、固定スクロール８２およびハウジング８８に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。また、固定側鏡板８２ａには、固定側鏡板８２ａの側面において開口し、圧縮室Ｓｃに連通する供給通路８２ｅが形成される。この供給通路８２ｅにより、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた中間圧冷媒が圧縮室Ｓｃに供給される。供給通路８２ｅは、固定側鏡板８２ａの側面の開口から固定側鏡板８２ａの中央側に向けて水平方向に延びる水平通路部８２ｆを有する。また、供給通路８２ｅは、水平通路部８２ｆの、固定側鏡板８２ａの中央側の部分（水平通路部８２ｆの、固定側鏡板８２ａの中央側の端部近傍）から圧縮室Ｓｃに向かって延び、圧縮室Ｓｃと直接連通するインジェクションポート８２ｇを有する。インジェクションポート８２ｇは、円形の孔である。【１９７１】
可動スクロール８４は、平板状の可動側鏡板８４ａと、可動側鏡板８４ａの前面から突出する渦巻状の可動側ラップ８４ｂと、可動側鏡板８４ａの背面から突出する、円筒状に形成されたボス部８４ｃとを有する。固定スクロール８２の固定側ラップ８２ｂと、可動スクロール８４の可動側ラップ８４ｂとは、固定側鏡板８２ａの下面と可動側鏡板８４ａの上面とが対向する状態で組み合わされる。隣接する固定側ラップ８２ｂと可動側ラップ８４ｂとの間には、圧縮室Ｓｃが形成される。可動スクロール８４が後述するように固定スクロール８２に対して公転することで、圧縮室Ｓｃの体積が周期的に変化し、スクロール圧縮機構８１において、冷媒の吸入、圧縮、吐出が行われる。ボス部８４ｃは、上端の塞がれた円筒状部分である。ボス部８４ｃの中空部に、後述するクランクシャフト９４の偏心部９５が挿入されることで、可動スクロール８４とクランクシャフト９４とが連結される。ボス部８４ｃは、可動スクロール８４とハウジング８８との間に形成される偏心部空間８９に配置される。偏心部空間８９は、後述するクランクシャフト９４の給油経路９７等を介して高圧空間Ｓｈと連通しており、偏心部空間８９には高い圧力が作用する。この圧力により、偏心部空間８９内の可動側鏡板８４ａの下面は、固定スクロール８２に向かって上方に押される。この力により、可動スクロール８４は、固定スクロール８２に密着する。可動スクロール８４は、「オルダムリング空間Ｓｒ」に配置されたオルダムリングを介してハウジング８８に支持される。オルダムリングは、可動スクロール８４の自転を防止し、公転させる部材である。オルダムリングを用いることで、クランクシャフト９４が回転すると、ボス部８４ｃにおいてクランクシャフト９４と連結された可動スクロール８４が、固定スクロール８２に対して自転することなく公転し、圧縮室Ｓｃ内の冷媒が圧縮される。【１９７２】
ハウジング８８は、円筒部材８０ａに圧入され、その外周面において周方向の全体に亘って円筒部材８０ａに固定されている。また、ハウジング８８と固定スクロール８２とは、ハウジング８８の上端面が、固定スクロール８２の外縁部８２ｃの下面と密着するように、図示しないボルト等により固定されている。ハウジング８８には、上面中央部に凹むように配置される凹部８８ａと、凹部８８ａの下方に配置される軸受部８８ｂとが形成される。凹部８８ａは、可動スクロール８４のボス部８４ｃが配置される偏心部空間８９の側面を囲む。軸受部８８ｂには、クランクシャフト９４の主軸９６を軸支する軸受９０が配置される。軸受９０は、軸受９０に挿入された主軸９６を回転自在に支持する。また、ハウジング８８には、オルダムリングが配置されるオルダムリング空間Ｓｒが形成される。【１９７３】
駆動モータ９１は、円筒部材８０ａの内壁面に固定された環状のステータ９２と、ステータ９２の内側に、僅かな隙間（エアギャップ通路）を空けて回転自在に収容されたロータ９３とを有する。ロータ９３は、円筒部材８０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置されたクランクシャフト９４を介して可動スクロール８４と連結される。ロータ９３が回転することで、可動スクロール８４は、固定スクロール８２に対して公転する。【１９７４】
クランクシャフト９４は、駆動モータ９１の駆動力を可動スクロール８４に伝達する。クランクシャフト９４は、円筒部材８０ａの軸心に沿って上下方向に延びるように配置され、駆動モータ９１のロータ９３と、スクロール圧縮機構８１の可動スクロール８４とを連結する。クランクシャフト９４は、円筒部材８０ａの軸心と中心軸が一致する主軸９６と、円筒部材８０ａの軸心に対して偏心した偏心部９５とを有する。偏心部９５は、前述のように可動スクロール８４のボス部８４ｃに挿入される。主軸９６は、ハウジング８８の軸受部８８ｂの軸受９０、および、後述する下部軸受９８により、回転自在に支持される。主軸９６は、軸受部８８ｂと下部軸受９８との間で、駆動モータ９１のロータ９３に連結される。クランクシャフト９４の内部には、スクロール圧縮機構８１等に冷凍機油Ｏを供給するための給油経路９７が形成される。主軸９６の下端は、ケーシング８０の下部に形成された油溜まり空間Ｓｏ内に位置し、油溜まり空間Ｓｏの冷凍機油Ｏは、給油経路９７を通じてスクロール圧縮機構８１等に供給される。【１９７５】
下部軸受９８は、駆動モータ９１の下方に配置される。下部軸受９８は、円筒部材８０ａに固定される。下部軸受９８は、クランクシャフト９４の下端側の軸受を構成し、クランクシャフト９４の主軸９６を回転自在に支持する。【１９７６】
次に、圧縮機２１ａの動作について説明する。【１９７７】
駆動モータ９１が起動すると、ロータ９３がステータ９２に対して回転し、ロータ９３と固定されたクランクシャフト９４が回転する。クランクシャフト９４が回転すると、クランクシャフト９４に連結された可動スクロール８４が固定スクロール８２に対して公転する。そして、冷凍サイクルにおける低圧のガス冷媒が、吸入管１９を通って、圧縮室Ｓｃの周縁側から、圧縮室Ｓｃに吸引される。可動スクロール８４が公転するのに従い、吸入管１９と圧縮室Ｓｃとは連通しなくなる。そして、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って、圧縮室Ｓｃの圧力が上昇し始める。【１９７８】
圧縮途中の圧縮室Ｓｃには、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた中間圧冷媒が、水平通路部８２ｆおよびインジェクションポート８２ｇを介して、圧縮室Ｓｃに供給される。【１９７９】
圧縮室Ｓｃは、冷媒の圧縮が進むにつれ、インジェクションポート８２ｇと連通しなくなる。圧縮室Ｓｃ内の冷媒は、圧縮室Ｓｃの容積が減少するのに伴って圧縮され、最終的に高圧のガス冷媒となる。高圧のガス冷媒は、固定側鏡板８２ａの中心付近に位置する吐出口８２ｄから吐出される。その後、高圧のガス冷媒は、固定スクロール８２およびハウジング８８に形成された図示しない冷媒通路を通過して、高圧空間Ｓｈへ流入する。高圧空間Ｓｈに流入した、スクロール圧縮機構８１による圧縮後の、冷凍サイクルにおける高圧のガス冷媒は、吐出管１８から吐出される。【１９８０】
この空気調和装置１ａでは、エコノマイザインジェクション配管４０ａを流れた冷媒が圧縮機２１ａの中間圧の領域に合流することで、圧縮機２１ａの中間圧の冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。【１９８１】
（５−１−８）第１実施形態の変形例Ｃ
上記第１実施形態の変形例Ｂでは、圧縮機としてスクロール圧縮機を例に挙げて説明した。【１９８２】
これに対して、第１実施形態において用いられる圧縮機としては、後述の第２実施形態において記載のロータリー圧縮機である圧縮機２１ｂであってもよい。【１９８３】
（５−２）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図５Ｅ、概略制御ブロック構成図である図５Ｆを参照しつつ、第２実施形態に係る冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。【１９８４】
以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【１９８５】
空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、（１）で説明したいずれかの冷媒であり、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【１９８６】
（５−２−１）室外ユニット２０
第２実施形態の空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の圧縮機２１、低圧レシーバ４１、吸入インジェクション配管４０、過冷却膨張弁４８、過冷却熱交換器４７、過冷却温度センサ６７は設けられておらず、代わりに、圧縮機２１ｂ、高圧レシーバ４２、中間インジェクション配管４６、中間インジェクション膨張弁４９が設けられている。【１９８７】
高圧レシーバ４２は、冷媒回路１０の主流路において室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。高圧レシーバ４２は、室外膨張弁２４側から延びる配管の端部と、液側閉鎖弁２９側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。【１９８８】
中間インジェクション配管４６は、高圧レシーバ４２の内部空間のうちガス領域から延びだしており、圧縮機２１ｂの中間圧の領域に接続されている配管である。中間インジェクション膨張弁４９は、中間インジェクション配管４６の途中に設けられており、弁開度を制御可能である。【１９８９】
（５−２−２）室内ユニット３０
第２実施形態の第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５は、第１実施形態のものと同様であるため、説明を省略する。【１９９０】
（５−２−３）冷房運転モードおよび暖房運転モード
以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、中間インジェクション膨張弁４９は、高圧レシーバ４２から流れてきた冷媒を、圧縮機２１ｂにおける中間圧力まで減じるように制御される。【１９９１】
また、暖房運転モードでは、室外膨張弁２４は、例えば、圧縮機２１ｂが吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。また、中間インジェクション膨張弁４９は、高圧レシーバ４２から流れてきた冷媒を、圧縮機２１ｂにおける中間圧力まで減じるように制御される。【１９９２】
（５−２−４）圧縮機２１ｂ
圧縮機２１ｂは、図５Ｇに示すように、１シリンダ型のロータリー圧縮機であって、ケーシング１１１と、ケーシング１１１内に配置される駆動機構１２０および圧縮機構１３０とを備えた、ロータリー圧縮機である。この圧縮機２１ｂは、ケーシング１１１内において、圧縮機構１３０が、駆動機構１２０の下側に配置される。【１９９３】
（５−２−４−１）駆動機構
駆動機構１２０は、ケーシング１１１の内部空間の上部に収容されており、圧縮機構１３０を駆動する。駆動機構１２０は、駆動源となるモータ１２１と、モータ１２１に取り付けられる駆動軸であるクランクシャフト１２２とを有する。【１９９４】
モータ１２１は、クランクシャフト１２２を回転駆動させるためのモータであり、主として、ロータ１２３と、ステータ１２４とを有している。ロータ１２３は、その内部空間にクランクシャフト１２２が挿嵌されており、クランクシャフト１２２と共に回転する。ロータ１２３は、積層された電磁鋼板と、ロータ本体に埋設された磁石とから成る。ステータ１２４は、ロータ１２３の径方向外側に所定の空間を介して配置される。ステータ１２４は、積層された電磁鋼板と、ステータ本体に巻かれたコイルとから成る。モータ１２１は、コイルに電流を流すことによってステータ１２４に発生する電磁力により、ロータ１２３をクランクシャフト１２２と共に回転させる。【１９９５】
クランクシャフト１２２は、ロータ１２３に挿嵌され、回転軸を中心に回転する。また、クランクシャフト１２２の偏芯部であるクランクピン１２２ａは、図５Ｈに示すように、圧縮機構１３０のピストン１３１のローラ１８０（後述）に挿通しており、ロータ１２３からの回転力を伝達可能な状態でローラ１８０に嵌っている。クランクシャフト１２２は、ロータ１２３の回転に従って回転し、クランクピン１２２ａを偏芯回転させ、圧縮機構１３０のピストン１３１のローラ１８０を公転させる。すなわち、クランクシャフト１２２は、モータ１２１の駆動力を圧縮機構１３０に伝達する機能を有している。【１９９６】
（５−２−４−２）圧縮機構
圧縮機構１３０は、ケーシング１１１内の下部側に収容されている。圧縮機構１３０は、吸入管１９６を介して吸入した冷媒を圧縮する。圧縮機構１３０は、ロータリー型の圧縮機構であり、主として、フロントヘッド１４０と、シリンダ１５０と、ピストン１３１と、リアヘッド１６０とから成る。また、圧縮機構１３０の圧縮室Ｓ１で圧縮された冷媒は、フロントヘッド１４０に形成されているフロントヘッド吐出孔１４１ａから、フロントヘッド１４０およびマフラー１７０に囲われたマフラー空間Ｓ２を経て、モータ１２１が配置され吐出管１２５の下端が位置する空間へ吐出される。【１９９７】
（５−２−４−２−１）シリンダ
シリンダ１５０は、金属製の鋳造部材である。シリンダ１５０は、円筒状の中央部１５０ａと、中央部１５０ａから付属のアキュムレータ１９５側に延びる第１外延部１５０ｂと、中央部１５０ａから第１外延部１５０ｂとは反対側に延びる第２外延部１５０ｃとを有している。第１外延部１５０ｂには、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を吸入する吸入孔１５１が形成されている。中央部１５０ａの内周面１５０ａ１の内側の円柱状空間は、吸入孔１５１から吸入される冷媒が流入するシリンダ室１５２となる。吸入孔１５１は、シリンダ室１５２から第１外延部１５０ｂの外周面に向かって延び、第１外延部１５０ｂの外周面において開口している。この吸入孔１５１には、アキュムレータ１９５から延びる吸入管１９６の先端部が挿入される。また、シリンダ室１５２内には、シリンダ室１５２内に流入した冷媒を圧縮するためのピストン１３１等が収容される。【１９９８】
シリンダ１５０の円筒状の中央部１５０ａにより形成されるシリンダ室１５２は、その下端である第１端が開口しており、また、その上端である第２端も開口している。中央部１５０ａの下端である第１端は、後述するリアヘッド１６０により塞がれる。また、中央部１５０ａの上端である第２端は、後述するフロントヘッド１４０により塞がれる。【１９９９】
また、シリンダ１５０には、後述するブッシュ１３５およびブレード１９０が配置されるブレード揺動空間１５３が形成されている。ブレード揺動空間１５３は、中央部１５０ａと第１外延部１５０ｂとにまたがって形成されており、ブッシュ１３５を介してピストン１３１のブレード１９０がシリンダ１５０に揺動可能に支持される。ブレード揺動空間１５３は、平面的には、吸入孔１５１の近傍を、シリンダ室１５２から外周側に向かって延びるように形成されている。【２０００】
（５−２−４−２−２）フロントヘッド
フロントヘッド１４０は、図５Ｇに示すように、シリンダ１５０の上端である第２端の開口を閉塞するフロントヘッド円板部１４１と、フロントヘッド円板部１４１の中央のフロントヘッド開口の周縁から上方向に延びるフロントヘッドボス部１４２とを有する。フロントヘッドボス部１４２は、円筒状であり、クランクシャフト１２２の軸受として機能する。【２００１】
フロントヘッド円板部１４１には、図５Ｈに示す平面位置に、フロントヘッド吐出孔１４１ａが形成されている。フロントヘッド吐出孔１４１ａからは、シリンダ１５０のシリンダ室１５２において容積が変化する圧縮室Ｓ１で圧縮された冷媒が、断続的に吐出される。フロントヘッド円板部１４１には、フロントヘッド吐出孔１４１ａの出口を開閉する吐出弁が設けられている。この吐出弁は、圧縮室Ｓ１の圧力がマフラー空間Ｓ２の圧力よりも高くなったときに圧力差によって開き、フロントヘッド吐出孔１４１ａからマフラー空間Ｓ２へと冷媒を吐出させる。【２００２】
（５−２−４−２−３）マフラー
マフラー１７０は、図５Ｇに示すように、フロントヘッド１４０のフロントヘッド円板部１４１の周縁部の上面に取り付けられている。マフラー１７０は、フロントヘッド円板部１４１の上面およびフロントヘッドボス部１４２の外周面と共にマフラー空間Ｓ２を形成して、冷媒の吐出に伴う騒音の低減を図っている。マフラー空間Ｓ２と圧縮室Ｓ１とは、上述のように、吐出弁が開いているときにはフロントヘッド吐出孔１４１ａを介して連通する。【２００３】
また、マフラー１７０には、フロントヘッドボス部１４２を貫通させる中央マフラー開口と、マフラー空間Ｓ２から上方のモータ１２１の収容空間へと冷媒を流すマフラー吐出孔とが形成されている。【２００４】
なお、マフラー空間Ｓ２、モータ１２１の収容空間、吐出管１２５が位置するモータ１２１の上方の空間、圧縮機構１３０の下方に潤滑油が溜まっている空間などは、全てつながっており、圧力が等しい高圧空間を形成している。【２００５】
（５−２−４−２−４）リアヘッド
リアヘッド１６０は、シリンダ１５０の下端である第１端の開口を閉塞するリアヘッド円板部１６１と、リアヘッド円板部１６１の中央開口の周縁部から下方に延びる軸受としてのリアヘッドボス部１６２とを有する。フロントヘッド円板部１４１、リアヘッド円板部１６１、およびシリンダ１５０の中央部１５０ａは、図５Ｈに示すように、シリンダ室１５２を形成する。フロントヘッドボス部１４２およびリアヘッドボス部１６２は、円筒形状のボス部であり、クランクシャフト１２２を軸支する。【２００６】
リアヘッド円板部１６１には、供給流路１６１ａが形成されている。供給流路１６１ａは、ケーシング１１１に開けられたインジェクション用の穴（図示せず）とつながっており、中間インジェクション配管４６と結ばれる。供給流路１６１ａは、ケーシング１１１のインジェクション用の穴からクランクシャフト１２２の回転軸ＣＡに向かって水平に延び、途中で上に向いて折れ曲がり、リアヘッド円板部１６１の上面に開口している。この供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１は、図５Ｈにおいて二点鎖線で示す平面位置に開口している。すなわち、供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１は、シリンダ１５０の中央部１５０ａの内周面１５０ａ１の内側のシリンダ室１５２に開口している。この供給流路１６１ａは、圧縮機２１ｂの外部から導入される中間圧の冷媒を、ピストン１３１のローラ１８０の公転角度が一定範囲にあるときに、シリンダ室１５２において容積変化する圧縮室Ｓ１に流す役割を果たす。したがって、ピストン１３１のローラ１８０の公転角度が上述の一定範囲以外の所定範囲にあるときには、ローラ１８０の下端面の一部によって塞がれる。【２００７】
（５−２−４−２−５）ピストン
ピストン１３１は、シリンダ室１５２に配置され、クランクシャフト１２２の偏芯部であるクランクピン１２２ａに装着されている。ピストン１３１は、ローラ１８０とブレード１９０とが一体化された部材である。ピストン１３１のブレード１９０は、シリンダ１５０に形成されているブレード揺動空間１５３に配置され、上述のように、ブッシュ１３５を介してシリンダ１５０に揺動可能に支持される。また、ブレード１９０は、ブッシュ１３５と摺動可能になっており、運転中には、揺動するとともに、クランクシャフト１２２から離れたりクランクシャフト１２２に近づいたりする動きを繰り返す。【２００８】
ローラ１８０は、ローラ下端面である第１端面１８１ａが形成されている第１端部１８１と、ローラ上端面である第２端面１８２ａが形成されている第２端部１８２と、それら第１端部１８１と第２端部１８２との間に位置する中央部１８３とから構成されている。中央部１８３は、図５Ｉに示すように、内径Ｄ２、外径Ｄ１である円筒形状の部分である。第１端部１８１は、内径Ｄ３、外径Ｄ１である円筒形状の第１本体部１８１ｂと、その第１本体部１８１ｂから内側に突出する第１突出部１８１ｃとから構成される。第１本体部１８１ｂの外径Ｄ１は、中央部１８３の外径Ｄ１と同じ寸法である。また、第１本体部１８１ｂの内径Ｄ３は、中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きい。第２端部１８２は、内径Ｄ３、外径Ｄ１である円筒形状の第２本体部１８２ｂと、その第２本体部１８２ｂから内側に突出する第２突出部１８２ｃとから構成される。第２本体部１８２ｂの外径Ｄ１は、第１本体部１８１ｂの外径Ｄ１と同様に、中央部１８３の外径Ｄ１と同じ寸法である。また、第２本体部１８２ｂの内径Ｄ３は、第１本体部１８１ｂの内径Ｄ３と同じ寸法であり、中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きい。第１突出部１８１ｃの内面１８１ｃ１および第２突出部１８２ｃの内面１８２ｃ１は、クランクシャフト１２２の回転軸方向視において、中央部１８３の内周面１８３ａ１とほぼ重なる。詳細には、第１突出部１８１ｃの内面１８１ｃ１および第２突出部１８２ｃの内面１８２ｃ１は、平面視において、中央部１８３の内周面１８３ａ１よりも少しだけ外側に位置している。このように、第１突出部１８１ｃおよび第２突出部１８２ｃを除くと、第１本体部１８１ｂおよび第２本体部１８２ｂの内径Ｄ３が中央部１８３の内径Ｄ２よりも大きくなっているため、第１端部１８１と中央部１８３との境界の高さ位置には第１段差面１８３ａ２が形成され、第２端部１８２と中央部１８３との境界の高さ位置には第２段差面１８３ａ３が形成される（図５Ｉ参照）。【２００９】
ローラ１８０の第１端部１８１の環状の第１端面１８１ａは、リアヘッド円板部１６１の上面と接しており、リアヘッド円板部１６１の上面と摺動する。ローラ１８０の第１端面１８１ａは、径方向の幅が部分的に大きくなっている第１幅広面１８１ａ１を含んでいる。第１端部１８１の第１突出部１８１ｃ、および、その外方に位置する第１端部１８１の第１本体部１８１ｂの一部が、第１幅広面１８１ａ１を形成している（図５Ｉ参照）。【２０１０】
ローラ１８０の第２端部１８２の環状の第２端面１８２ａは、フロントヘッド円板部１４１の下面と接しており、フロントヘッド円板部１４１の下面と摺動する。ローラ１８０の第２端面１８２ａは、径方向の幅が部分的に大きくなっている第２幅広面１８２ａ１を含んでいる。第２幅広面１８２ａ１は、クランクシャフト１２２の回転軸方向視において、第１幅広面１８１ａ１と同じ位置にある。第２端部１８２の第２突出部１８２ｃ、および、その外方に位置する第２端部１８２の第２本体部１８２ｂの一部が、第２幅広面１８２ａ１を形成している。【２０１１】
ピストン１３１のローラ１８０およびブレード１９０は、図５Ｈに示すように、シリンダ室１５２を仕切る形で、ピストン１３１の公転によって容積が変化する圧縮室Ｓ１を形成している。圧縮室Ｓ１は、シリンダ１５０の中央部１５０ａの内周面１５０ａ１、リアヘッド円板部１６１の上面、フロントヘッド円板部１４１の下面およびピストン１３１によって囲まれる空間である。ピストン１３１の公転にしたがって圧縮室Ｓ１の容積が変化し、吸入孔１５１から吸い込まれた低圧の冷媒が圧縮され高圧の冷媒となり、フロントヘッド吐出孔１４１ａからマフラー空間Ｓ２へと吐出される。【２０１２】
（５−２−４−３）動作
以上の圧縮機１２１ｂでは、クランクピン１２２ａの偏芯回転によって公転する圧縮機構１３０のピストン１３１の動きによって、圧縮室Ｓ１の容積が変化する。具体的には、まず、ピストン１３１が公転していく間に、吸入孔１５１から低圧の冷媒が圧縮室Ｓ１に吸入される。吸入孔１５１に面した圧縮室Ｓ１は、冷媒を吸入しているときには、その容積が段々と大きくなる。さらにピストン１３１が公転すると、圧縮室Ｓ１と吸入孔１５１との連通状態が解消され、圧縮室Ｓ１での冷媒圧縮が始まる。その後、供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１から圧縮室Ｓ１に中間圧の冷媒がインジェクションされた後、フロントヘッド吐出孔１４１ａと連通状態となる圧縮室Ｓ１は、その容積がかなり小さくなり、冷媒の圧力も高くなってくる。その際には、ピストン１３１のローラ１８０の第１端面１８１ａの第１幅広面１８１ａ１が、リアヘッド円板部１６１の供給流路１６１ａの出口開口１６１ａ１を塞いでおり、中間圧の冷媒の圧縮室Ｓ１へのインジェクションは為されない状態となる。その後、ピストン１３１がさらに公転することで、高圧となった冷媒が、フロントヘッド吐出孔１４１ａから吐出弁を押し開いて、マフラー空間Ｓ２へと吐出される。マフラー空間Ｓ２に導入された冷媒は、マフラー１７０のマフラー吐出孔からマフラー空間Ｓ２の上方の空間へ排出される。マフラー空間Ｓ２の外部へ排出された冷媒は、モータ１２１のロータ１２３とステータ１２４との間の空間を通過して、モータ１２１を冷却した後に、吐出管１２５から吐出される。【２０１３】
（５−２−５）第２実施形態の特徴
以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【２０１４】
また、空気調和装置１ｂでは、中間インジェクション配管４６を流れた冷媒が圧縮機２１ｂの中間圧の領域に合流することで、圧縮機２１ｂの中間圧の冷媒の温度を低下させることが可能となるため、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。【２０１５】
（５−２−６）第２実施形態の変形例Ａ
上記第２実施形態では、複数の室内ユニットが並列に接続された空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、１つの室内ユニットが直列に接続されたものであってもよい。【２０１６】
（５−２−７）第２実施形態の変形例Ｂ
上記第２実施形態では、圧縮機２１ｂとしてロータリ圧縮機を例に挙げて説明した。【２０１７】
これに対して、第２実施形態において用いられる圧縮機としては、上記の第１実施形態の変形例Ｂにおいて記載のスクロール圧縮機である圧縮機２１ａであってもよい。【２０１８】
（５−２−８）第２実施形態の変形例Ｃ
上記第２実施形態では、高圧レシーバ４２内のガス冷媒を中間インジェクション配管４６によって、圧縮機２１ｂの中間圧の領域に合流させる場合を例に挙げて説明した。【２０１９】
これに対して、第２実施形態における高圧レシーバ４２内のガス冷媒は、圧縮機の中間圧の領域ではなく、吸入側に合流させるようにしてもよい。この場合には、圧縮機に吸入される冷媒の温度を低下させることで、冷凍サイクルにおける運転効率を向上させることが可能になる。【２０２０】
（６）第６グループの技術の実施形態
（６−１）第１実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ａ、概略制御ブロック構成図である図６Ｂを参照しつつ、第１実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１について説明する。【２０２１】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことで、対象空間の空気を調和させる装置である。【２０２２】
空気調和装置１は、主として、室外ユニット２０と、室内ユニット３０と、室外ユニット２０と室内ユニット３０を接続する液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５と、入力装置および出力装置としての図示しないリモコンと、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７と、を有している。液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、例えば、４．５ＭＰａ（３／８インチのもの）以上５．０ＭＰａ（４／８インチのもの）以下とすることができる。【２０２３】
空気調和装置１では、冷媒回路１０内に封入された冷媒が、圧縮され、冷却又は凝縮され、減圧され、加熱又は蒸発された後に、再び圧縮される、という冷凍サイクルが行われる。本実施形態では、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒が充填されている。当該冷媒は、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかを用いることができる。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【２０２４】
（６−１−１）室外ユニット２０
室外ユニット２０は、外観が略直方体箱状であり、内部が仕切板等によって分割されることで、送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。【２０２５】
この室外ユニット２０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室内ユニット３０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。室外ユニット２０は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、室外ファン２５と、液側閉鎖弁２９と、ガス側閉鎖弁２８と、を有している。【２０２６】
室外ユニット２０は、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低いものである。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０２７】
圧縮機２１は、冷凍サイクルにおける低圧の冷媒を高圧になるまで圧縮する機器である。ここでは、圧縮機２１として、ロータリ式やスクロール式等の容積式の圧縮要素（図示省略）が圧縮機モータによって回転駆動される密閉式構造の圧縮機が使用されている。圧縮機モータは、容量を変化させるためのものであり、インバータにより運転周波数の制御が可能である。なお、圧縮機２１には、吸入側において、図示しない付属アキュムレータが設けられている。なお、本実施形態の室外ユニット２０は、当該付属アキュムレータより大きな冷媒容器（圧縮機２１の吸入側に配置される低圧レシーバや室外熱交換器２３の液側に配置される高圧レシーバ等）を有していない。【２０２８】
四路切換弁２２は、接続状態を切り換えることで、圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態と、圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態と、を切り換えることができる。【２０２９】
室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能する熱交換器である。室外熱交換器２３は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。【２０３０】
室外ファン２５は、室外ユニット２０内に室外の空気を吸入して、室外熱交換器２３において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室外ファン２５は、室外ファンモータによって回転駆動される。なお、本実施形態において、室外ファン２５は、１つだけ設けられている。【２０３１】
室外膨張弁２４は、弁開度を制御可能であり、室外熱交換器２３の液側端部と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。【２０３２】
液側閉鎖弁２９は、室外ユニット２０における液側冷媒連絡配管６との接続部分に配置された手動弁である。【２０３３】
ガス側閉鎖弁２８は、室外ユニット２０におけるとガス側冷媒連絡配管５との接続部分に配置された手動弁である。【２０３４】
室外ユニット２０は、室外ユニット２０を構成する各部の動作を制御する室外ユニット制御部２７を有している。室外ユニット制御部２７は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室外ユニット制御部２７は、各室内ユニット３０の室内ユニット制御部３４と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。また、室外ユニット制御部２７は、図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。【２０３５】
この室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されている。【２０３６】
（６−１−２）室内ユニット３０
室内ユニット３０は、対象空間である室内の壁面等に設置されている。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。なお、室内ユニット３０の設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０３７】
室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。【２０３８】
室内熱交換器３１は、液側が、液側冷媒連絡配管６と接続され、ガス側端が、ガス側冷媒連絡配管５とを接続されている。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷凍サイクルにおける低圧の冷媒の蒸発器として機能し、暖房運転時には冷凍サイクルにおける高圧の冷媒の凝縮器として機能する熱交換器である。室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。【２０３９】
室内ファン３２は、室内ユニット３０内に室内の空気を吸入して、室内熱交換器３１において冷媒と熱交換させた後に、外部に排出するための空気流れを生じさせる。室内ファン３２は、図示しない室内ファンモータによって回転駆動される。【２０４０】
また、室内ユニット３０は、室内ユニット３０を構成する各部の動作を制御する室内ユニット制御部３４を有している。室内ユニット制御部３４は、ＣＰＵやメモリ等を含むマイクロコンピュータを有している。室内ユニット制御部３４は、室外ユニット制御部２７と通信線を介して接続されており、制御信号等の送受信を行う。【２０４１】
室内ユニット制御部３４は、室内ユニット３０内に設けられている図示しない各種センサと電気的に接続されており、各センサからの信号を受信する。【２０４２】
（６−１−３）コントローラ７の詳細
空気調和装置１では、室外ユニット制御部２７と室内ユニット制御部３４が通信線を介して接続されることで、空気調和装置１の動作を制御するコントローラ７が構成されている。【２０４３】
コントローラ７は、主として、ＣＰＵ（中央演算処理装置）と、ＲＯＭやＲＡＭ等のメモリを有している。なお、コントローラ７による各種処理や制御は、室外ユニット制御部２７および／又は室内ユニット制御部３４に含まれる各部が一体的に機能することによって実現されている。【２０４４】
（６−１−４）運転モード
以下、運転モードについて説明する。【２０４５】
運転モードとしては、冷房運転モードと暖房運転モードとが設けられている。【２０４６】
コントローラ７は、リモコン等から受け付けた指示に基づいて、冷房運転モードか暖房運転モードかを判断し、実行する。【２０４７】
（６−１−４−１）冷房運転モード
空気調和装置１では、冷房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側と室外熱交換器２３とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側とガス側閉鎖弁２８とを接続する冷房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室外熱交換器２３、室外膨張弁２４、室内熱交換器３１の順に循環させる。【２０４８】
より具体的には、冷房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【２０４９】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される冷却負荷に応じた容量制御が行われる。圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２を経て、室外熱交換器２３のガス側端に流入する。【２０５０】
室外熱交換器２３のガス側端に流入したガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外側空気と熱交換を行って凝縮し、液冷媒となって室外熱交換器２３の液側端から流出する。【２０５１】
室外熱交換器２３の液側端から流出した冷媒は、室外膨張弁２４を通過する際に減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。【２０５２】
室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、液側閉鎖弁２９および液側冷媒連絡配管６を経て、室内ユニット３０に流入する。【２０５３】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室内熱交換器３１のガス側端から流出する。室内熱交換器３１のガス側端から流出したガス冷媒は、ガス側冷媒連絡配管５に流れていく。【２０５４】
ガス側冷媒連絡配管５を流れた冷媒は、ガス側閉鎖弁２８、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【２０５５】
（６−１−４−２）暖房運転モード
空気調和装置１では、暖房運転モードでは、四路切換弁２２の接続状態を圧縮機２１の吐出側とガス側閉鎖弁２８とを接続しつつ圧縮機２１の吸入側と室外熱交換器２３とを接続する暖房運転接続状態とし、冷媒回路１０に充填されている冷媒を、主として、圧縮機２１、室内熱交換器３１、室外膨張弁２４、室外熱交換器２３の順に循環させる。【２０５６】
より具体的には、暖房運転モードが開始されると、冷媒回路１０内において、冷媒が圧縮機２１に吸入されて圧縮された後に吐出される。【２０５７】
圧縮機２１では、室内ユニット３０で要求される暖房負荷に応じた容量制御が行われる。ここで、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。【２０５８】
圧縮機２１から吐出されたガス冷媒は、四路切換弁２２およびガス側冷媒連絡配管５を流れた後、室内ユニット３０に流入する。【２０５９】
室内ユニット３０に流入した冷媒は、室内熱交換器３１のガス側端に流入し、室内熱交換器３１において、室内ファン３２によって供給される室内空気と熱交換を行って凝縮し、気液二相状態の冷媒または液冷媒となって室内熱交換器３１の液側端から流出する。室内熱交換器３１の液側端から流出した冷媒は、液側冷媒連絡配管６に流れていく。【２０６０】
液側冷媒連絡配管６を流れた冷媒は、液側閉鎖弁２９、室外膨張弁２４において冷凍サイクルにおける低圧になるまで減圧される。なお、室外膨張弁２４は、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。室外膨張弁２４で減圧された冷媒は、室外熱交換器２３の液側端に流入する。【２０６１】
室外熱交換器２３の液側端から流入した冷媒は、室外熱交換器２３において、室外ファン２５によって供給される室外空気と熱交換を行って蒸発し、ガス冷媒となって室外熱交換器２３のガス側端から流出する。【２０６２】
室外熱交換器２３のガス側端から流出した冷媒は、四路切換弁２２を経て、再び、圧縮機２１に吸入される。【２０６３】
（６−１−５）第１実施形態の特徴
上述の空気調和装置１では、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【２０６４】
また、空気調和装置１では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１の室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。【２０６５】
（６−１−６）第１実施形態の変形例Ａ
上記第１実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。【２０６６】
（６−１−７）第１実施形態の変形例Ｂ
上記第１実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。【２０６７】
これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１において用いることができる。【２０６８】
（６−２）第２実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ｃ、概略制御ブロック構成図である図６Ｄを参照しつつ、第２実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ａについて説明する。【２０６９】
以下、主として、第２実施形態の空気調和装置１ａについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【２０７０】
空気調和装置１ａにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【２０７１】
（６−２−１）室外ユニット２０
第２実施形態の空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、室外ファン２５として、第１室外ファン２５ａと第２室外ファン２５ｂとが設けられている。空気調和装置１ａの室外ユニット２０の室外熱交換器２３は、第１室外ファン２５ａおよび第２室外ファン２５ｂから受ける空気流れに対応するように、広い熱交換面積が確保されている。なお、室外ユニット２０は、上記第１実施形態と同様に、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低い。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０７２】
空気調和装置１ａの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０の室外膨張弁２４の代わりに、室外熱交換器２３の液側から液側閉鎖弁２９までの間において、第１室外膨張弁４４、中間圧レシーバ４１、第２室外膨張弁４５が順次設けられている。第１室外膨張弁４４および第２室外膨張弁４５は、弁開度を制御可能である。中間圧レシーバ４１は、第１室外膨張弁４４側から延びる配管の端部と、第２室外膨張弁４５側から延びる配管の端部と、の両方が内部空間に位置しており、冷媒を溜めることができる容器である。なお、中間圧レシーバ４１の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。【２０７３】
第２実施形態の室外ユニット２０は、略直方体箱状であり、鉛直に延びる仕切板等によって分割されることで送風機室および機械室が形成された構造（いわゆる、トランク型構造）を有している。【２０７４】
室外熱交換器２３は、例えば、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管とを有している。この室外熱交換器２３は、平面視Ｌ字形状となるように配置されている。【２０７５】
なお、第２実施形態の室外ユニット２０についても、室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されている。【２０７６】
以上の空気調和装置１ａでは、冷房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。【２０７７】
また、暖房運転モードでは、第２室外膨張弁４５は、例えば、室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、第１室外膨張弁４４は、例えば、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。【２０７８】
（６−２−２）室内ユニット３０
第２実施形態の室内ユニット３０は、対象空間である室内の上方空間に吊り下げられることで設置されるか、天井面に対して設置されるか、壁面に対して設置されて用いられる。室内ユニット３０は、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を介して室外ユニット２０と接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。なお、室内ユニット３０の設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０７９】
室内ユニット３０は、室内熱交換器３１と、室内ファン３２等を有している。【２０８０】
第２実施形態の室内熱交換器３１は、複数の伝熱フィンと、これに貫通固定された複数の伝熱管と、を有している。【２０８１】
（６−２−３）第２実施形態の特徴
以上の第２実施形態に係る空気調和装置１ａにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【２０８２】
また、空気調和装置１ａでは、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１ａの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。【２０８３】
（６−２−４）第２実施形態の変形例Ａ
上記第２実施形態では、室内ユニットが１つだけ設けられている空気調和装置を例に挙げて説明したが、空気調和装置としては、互いに並列に接続された複数の室内ユニット（室内膨張弁を有さないもの）が設けられていてもよい。【２０８４】
（６−２−５）第２実施形態の変形例Ｂ
上記第２実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。【２０８５】
これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１ａにおいて用いることができる。【２０８６】
（６−３）第３実施形態
以下、冷媒回路の概略構成図である図６Ｅ、概略制御ブロック構成図である図６Ｆを参照しつつ、第３実施形態に係る熱源ユニットとしての室外ユニット２０を備えた冷凍サイクル装置としての空気調和装置１ｂについて説明する。【２０８７】
以下、主として、第３実施形態の空気調和装置１ｂについて、第１実施形態の空気調和装置１と異なる箇所を中心に説明する。【２０８８】
空気調和装置１ｂにおいても、冷媒回路１０には、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うための冷媒として、上述した冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが充填されている。また、冷媒回路１０には、当該冷媒と共に、冷凍機油が充填されている。【２０８９】
（６−３−１）室外ユニット２０
第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０では、上記第１実施形態における室外ユニット２０において、低圧レシーバ２６、過冷却熱交換器４７および過冷却回路４６が設けられている。なお、室外ユニット２０は、上記第１実施形態と同様に、設計圧力（ゲージ圧力）が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低く、複数の室内ユニット３０、３５を有する本実施形態の空気調和装置１ｂにおいては後述する分岐管５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの設計圧力よりも低いことが好ましい。このような室外ユニット２０の設計圧力は、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０９０】
低圧レシーバ２６は、四路切換弁２２の接続ポートの１つから圧縮機２１の吸入側に至るまでの間に設けられ、冷媒を溜めることができる容器である。なお、本実施形態においては、圧縮機２１が有する付属のアキュムレータとは別に設けられている。なお、低圧レシーバ２６の内容積は、圧縮機２１に付属した付属アキュムレータの内容積より大きく、２倍以上であることが好ましい。【２０９１】
過冷却熱交換器４７は、室外膨張弁２４と液側閉鎖弁２９との間に設けられている。【２０９２】
過冷却回路４６は、室外膨張弁２４と過冷却熱交換器４７との間の主回路から分岐し、四路切換弁２２の接続ポートの１つから低圧レシーバ２６に至るまでの途中の部分に合流するように延びた回路である。過冷却回路４６の途中には、通過する冷媒を減圧させる過冷却膨張弁４８が設けられている。過冷却回路４６を流れる冷媒であって、過冷却膨張弁４８で減圧された冷媒は、過冷却熱交換器４７において、主回路側を流れる冷媒との間で熱交換を行う。これにより、主回路側を流れる冷媒はさらに冷却され、過冷却回路４６を流れる冷媒は蒸発する。【２０９３】
第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの室外ユニット２０は、例えば、下方から内部に空気を取り込んで上方から外部に空気を吹き出す上吹き型構造と呼ばれるものであってよい。【２０９４】
なお、第３実施形態の室外ユニット２０についても、室外ユニット制御部２７（およびこれを含むコントローラ７）は、冷媒の制御圧力（ゲージ圧力）の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍（液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の耐圧圧力）よりも低くなるように設定されており、複数の室内ユニット３０、３５を有する本実施形態の空気調和装置１ｂにおいては後述する分岐管５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの設計圧力よりも低くなるように設定されていることが好ましい。【２０９５】
（６−３−２）第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５
また、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂでは、上記第１実施形態における室内ユニット３０の代わりに、互いに並列に設けられた第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５を有している。なお、第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の各設計圧力は、室外ユニット２０と同様に、例えば、４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下とすることができる。【２０９６】
第１室内ユニット３０は、上記第１実施形態における室内ユニット３０と同様に第１室内熱交換器３１と第１室内ファン３２と第１室内ユニット制御部３４が設けられており、さらに、第１室内熱交換器３１の液側において第１室内膨張弁３３が設けられている。第１室内膨張弁３３は、弁開度が制御可能である。第１室内ユニット３０は、液側が、液側冷媒連絡配管６の室内ユニット側端部から分岐して延びた第１液側分岐管６ａと接続され、ガス側が、ガス側冷媒連絡配管５の室内ユニット側端部から分岐して延びた第１ガス側分岐管５ａと接続されている。【２０９７】
第２室内ユニット３５は、第１室内ユニット３０と同様であり、第２室内熱交換器３６と第２室内ファン３７と、第２室内ユニット制御部３９と、第２室内熱交換器３６の液側に設けられた第２室内膨張弁３８と、を有している。第２室内膨張弁３８は、弁開度が制御可能である。第２室内ユニット３５は、液側が、液側冷媒連絡配管６の室内ユニット側端部から分岐して延びた第２液側分岐管６ｂと接続され、ガス側が、ガス側冷媒連絡配管５の室内ユニット側端部から分岐して延びた第２ガス側分岐管５ｂと接続されている。【２０９８】
上記第１液側分岐管６ａと第２液側分岐管６ｂと第１ガス側分岐管５ａと第２ガス側分岐管５ｂの各設計圧力は、例えば、４．５ＭＰａとすることができる。【２０９９】
なお、第３実施形態に係る空気調和装置１ｂの第１室内ユニット３０および第２室内ユニット３５の具体的な構造は、上記第１室内膨張弁３３や第２室内膨張弁３８を除き、第２実施形態の室内ユニット３０と同様の構成である。【２１００】
なお、第３実施形態のコントローラ７は、室外ユニット制御部２７と、第１室内ユニット制御部３４と、第２室内ユニット制御部３９と、が互いに通信可能に接続されて構成されている。【２１０１】
以上の空気調和装置１ｂでは、冷房運転モードでは、室外膨張弁２４は、室外熱交換器２３の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、冷房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、冷房運転モードでは、第１室内膨張弁３３および第２室内膨張弁３８は、全開状態に制御される。【２１０２】
また、暖房運転モードでは、第１室内膨張弁３３は、第１室内熱交換器３１の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。第２室内膨張弁３８も同様に、第２室内熱交換器３６の液側出口を通過する冷媒の過冷却度が所定条件を満たすように制御される。また、暖房運転モードでは、室外膨張弁４５は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、過冷却膨張弁４８は、圧縮機２１が吸入する冷媒の過熱度が所定の条件を満たすように制御される。なお、暖房運転モードでは、例えば、冷媒回路１０における圧力の最大値が、ガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御される。なお、冷媒回路１０における圧力の最大値が、第１ガス側分岐管５ａと第２ガス側分岐管５ｂの設計圧力よりも低くなるように、圧縮機２１の駆動周波数と室外ファン２５の風量の少なくともいずれかが制御されることが好ましい。【２１０３】
（６−３−３）第３実施形態の特徴
以上の第３実施形態に係る空気調和装置１ｂにおいても、第１実施形態に係る空気調和装置１と同様に、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられているため、GWPを十分に小さく抑えることが可能になっている。【２１０４】
また、空気調和装置１ｂでは、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低いものが用いられている。また、空気調和装置１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７は、冷媒の制御圧力の上限値が、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように、設定されている。このため、上記特定の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅを用いた場合であっても、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制させることが可能になっている。【２１０５】
（６−３−４）第３実施形態の変形例Ａ
上記第３実施形態では、室外ユニット２０の設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低く、且つ、室外ユニット２０の室外ユニット制御部２７について冷媒の制御圧力の上限値が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定されている場合を例に挙げて説明した。【２１０６】
これに対して、例えば、設計圧力が液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍以上の室外ユニット２０であっても、冷媒の制御圧力の上限値として複数種類の中から選択可能に構成されており、液側冷媒連絡配管６とガス側冷媒連絡配管５の設計圧力の１．５倍よりも低くなるように設定可能な室外ユニット制御部２７を有する室外ユニット２０であれば、上記実施形態の空気調和装置１ｂにおいて用いることができる。【２１０７】
（６−４）第４実施形態
上記第１〜第３実施形態およびその各変形例においては、上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが用いられている新設された室外ユニット２０や空気調和装置１、１ａ、１ｂを例に挙げて説明した。【２１０８】
これに対して、第４実施形態に係る空気調和装置は、以下に述べるように、別冷媒が用いられていた空気調和装置について、液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５を再利用しつつ、用いる冷媒を上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかに変えることで更新された空気調和装置である。【２１０９】
（６−４−１）Ｒ２２から更新された空気調和装置
上記第１〜第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、Ｒ２２が用いられていたものであり、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。【２１１０】
ここで、冷媒Ｒ２２（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒よりも設計圧力の低い冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、配管の外径と肉厚、さらに配管の材料である銅管の材質により決められている。このような液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５に一般的に使用される銅管のうち、設計圧力が最も低い配管の外径、肉厚、材質の組み合わせは、一般冷媒配管用銅管（ＪＩＳ  Ｂ  ８６０７）から、φ１９．０５、肉厚１．０ｍｍ、Ｏ材の場合であり、設計圧力は３．７２ＭＰａ（ゲージ圧力）である。【２１１１】
このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。【２１１２】
以上により、冷媒Ｒ２２を使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。【２１１３】
この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ２２が使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。【２１１４】
室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ２２が用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が３．０ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が３．０ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については３．０ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。【２１１５】
なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ２２を用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力は３．４ＭＰａとされており、上記３．７ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ２２から上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が３．４ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が３．４ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が３．４ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。【２１１６】
（６−４−２）Ｒ４０７Ｃから更新された空気調和装置
上記第１〜第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、冷媒Ｒ４０７Ｃが用いられていたものであり、冷媒Ｘ、冷媒Ｙ、冷媒Ａ、冷媒Ｂ、冷媒Ｃ、冷媒Ｄ、あるいは、冷媒Ｅのいずれかが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。【２１１７】
ここで、冷媒Ｒ４０７Ｃ（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒よりも設計圧力の低い冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、上記Ｒ２２が用いられていた場合と同様に、液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５について設計圧力が最も低い配管の設計圧力は３．７２ＭＰａ（ゲージ圧力）である。【２１１８】
このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、上記Ｒ２２からの更新の場合と同様に、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が３．７ＭＰａ（ゲージ圧力）以下になるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。【２１１９】
以上により、冷媒Ｒ４０７Ｃを使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。【２１２０】
この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ４０７Ｃが使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、３．０ＭＰａ以上３．７ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。【２１２１】
室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ４０７Ｃが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が３．０ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が３．０ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．０ＭＰａ以上４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については３．０ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。【２１２２】
なお、第３実施形態等に示すように複数の室内ユニット３０、３５が、第１液側分岐管６ａ、第２液側分岐管６ｂ、第１ガス側分岐管５ａ、第２ガス側分岐管５ｂ等の分岐管を介して接続されている空気調和装置については、冷媒としてＲ４０７Ｃを用いた場合のこれらの分岐管の設計圧力はＲ２２と同様に３．４ＭＰａとされており、上記３．７ＭＰａよりもさらに低いものが用いられている。このため、複数の室内ユニット３０、３５を有しており、用いられる冷媒がＲ４０７Ｃから上記冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒に更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂについては、上記各分岐管を流れる冷媒の圧力が３．４ＭＰａを超えることが無いように、室外ユニット２０の設計圧力が３．４ＭＰａ以下のものを用いるか、または、室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７による冷媒の制御圧力の上限値が３．４ＭＰａ以下となるように設定することが好ましい。【２１２３】
（６−４−３）Ｒ４１０Ａから更新された空気調和装置
上記第１〜第３実施形態およびその各変形例における空気調和装置１、１ａ、１ｂは、冷媒Ｒ４１０Ａが用いられていたものであり、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかが用いられるように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂであってもよい。【２１２４】
ここで、冷媒Ｒ４１０Ａ（上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒と概ね同等の設計圧力の冷媒である）が用いられていた空気調和装置での液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５の設計圧力は、外径が３／８インチの配管については４．３ＭＰａ（ゲージ圧力）、外径が１／２インチの配管については４．８ＭＰａ（ゲージ圧力）とされている。【２１２５】
このため、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０では、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように、室外熱交換器２３の伝熱面積や室外熱交換器２３における風量（室外ファン２５により送風される空気量）を設定する。または、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用するように更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０が有する室外ユニット制御部２７において、冷媒の制御圧力の上限値が、外径が３／８インチの連絡配管が用いられている場合については４．３ＭＰａ以下となるように、また、外径が１／２インチの連絡配管が用いられている場合については４．８ＭＰａ以下となるように設定する。これにより、室外ユニット制御部２７では、圧縮機２１の運転周波数を制御することによる冷媒循環量の調整、および、室外熱交換器２３における室外ファン２５の風量の調整を行うことになる。【２１２６】
以上により、冷媒Ｒ４１０Ａを使用していた空気調和装置（旧機）で使用されていた液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５を、上述の冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかの冷媒を使用して更新された空気調和装置（新機）１、１ａ、１ｂの導入時に再利用することが可能となり、その場合における液側冷媒連絡配管６やガス側冷媒連絡配管５の損傷を抑制することが可能になる。【２１２７】
この場合、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかに更新された空気調和装置１、１ａ、１ｂの室外ユニット２０の設計圧力は、Ｒ４１０Ａが使用されていた際の空気調和装置における室外ユニットの設計圧力と同等であり、具体的には、４．０ＭＰａ以上４．８ＭＰａ以下であることが好ましい。また、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有する室外ユニットおよび室内ユニットについては、再利用してもよいし、新たなものを用いてもよい。【２１２８】
室外ユニット２０について新たなものを用いる場合には、その設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値が、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力または冷媒の制御圧力の上限値と同等のものを用いる。例えば、Ｒ４１０Ａが用いられていた際の空気調和装置が有していた室外ユニットの設計圧力や冷媒の制御圧力の上限値が４．２ＭＰａである場合には、新たな室外ユニット２０としては、設計圧力が４．２ＭＰａと同等のものであるか、または、設計圧力がより大きなもの（設計圧力が４．２ＭＰａより大きく４．５ＭＰａ以下のものであって、冷媒Ｘ，冷媒Ｙ，冷媒Ａ〜冷媒Ｅのいずれかについて用いられる液側冷媒連絡配管６およびガス側冷媒連絡配管５に接続して用いることができるもの）であっても冷媒の制御圧力の上限値については４．２ＭＰａと同等に設定されたものであることが好ましい。【２１２９】
なお、第３実施形態等に示すようにꓨ낕臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯膀볯閼臣膀곧醼뛦뒁裥邲껧隼뷯膀곧銼뛦뒁裥邲껧隼뷯膀곧醼苣릂臥蚈닥ꆮ볯膽胣견볯겂苣뒁裥邲껧閼뷯覭臣蚈닥ꆮ苣讻臣ꚁ軦骶臣貂臣蒁苣목냦뾪鋥薣뷧ꮁ臣蒁臣꾁胣랆ꫥꢁ臣ꚁ볯钼볯邼볯銂铧蒁臣뒠郥꺁臣貂苣꺁裥邲껧꺁꣨袨鳥鮊臣钼볯銼볯낼뷯ꢁ臣貂臣誁苣膀룤風볯躼볯궼볯膽苣誂苣閁苣ꮁ뷤蒁苣꺁臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣讂胣鎁臣龁苣膀ꓨ낕臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯膀볯閼苣覜臣ꚁ臣誂胣ꢔ臣覂苣讂蛥銪臣늼볯醼볯ꆼ臣覂룤風蛥銪볯貼蛥銪볯貼蛥銪볯鲀蛥銪볯꺁臣骁苣讁臣랆ꫥꮁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧醼胣醼뷯膀볯芽臣ꒁ臣ꚁ臣膀룤風郥蚈닥ꆮ苣膵苣讂蛥銪臣Ꞝ諥貁볯躼볯궼볯膽苣薶臣讂臣ꢁ臣ꆄ臣袂臣ꮁ胣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯꺁꣨袨鳥鮊臣钼볯銼볯낼뷯ꖻ룤꺁苣꺁苣ꢔ臣讂臣膀臣龁臣膀껥隤菣讃菣袃볯邼臣覜臣讂껥隤菣讃菣袃裥ꆾ菩銼볯ꮁ苣讂蛥銪臣뚈뻥Ꞝ諥꺁룤邙胥貁볯躼볯궼볯膽믤许臣ꪁ苣袂臣ꮁ꣨骮臣讂臣ꢁ臣붥臣鞁臣芀䐼噉邀볯醼볯邼胣㲑䐯噉ਾ†볯隼裢钼裢钼볯늼볯銼臣覂鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧㲮牢ਾ†룤風곧醼胣견볯龮雦ꊽ藦誁苣뎁臣꺁郥覤뷥设臣誁臣讂ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯膀볯膽胣醼뷯꾁胣랆ꫥ늼볯銼臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣龁苣꺁臣芁苣膀蛥銪볯貼蛥銪볯貼蛥銪볯鲀蛥銪볯꺁臣骁苣讁臣ꢔ臣覂苣讂苣蚁臣뒛雦閁苣龁ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯膀볯膽胣醼뷯ꞁ臣ꎁ臣节苣蒁胣㲂䥄㹖胣銼볯鎼볯醀⼼䥄㹖 鎁臣ꞁ胣랆ꫥ늼볯銼볯誸뿨꺁蛥銪볯貼蛥銪볯貼蛥銪볯鲀蛥銪볯꺁臣骁苣讁臣랆ꫥꢁꛦ궁郥覭臣궨꣨Ꞝ諥꺁蛥銪臣芁苣覼臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣龁ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽臣꺁뛦뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯誁苣뎁苣릂臥랆ꫥꎀ뗧超껧閼臣궨꣨Ꞝ諥꾁胣隤뻥貁볯込볯ꒂ菣膃臣超껧ꮁ臣蒁臣꾁볯躼볯궼볯膽볯늂菣뢂鳥鮊볯膀ꓥ蒾臣醼볯銼苣뎃菣꺁藩ꆮ臣ꒁ臣ꚁ臣钼볯颼볯낼뷯袼苣벃苣Ꞝ諥覼臣閁苣ꚁ臣讂胣㲂䥄㹖胣銼볯鎼볯醀⼼䥄㹖 鎁臣龁苣膀룤낿臣랆ꫥ뢼볯랆ꫥ림볯랆ꫥꆼ胣랆ꫥꖼ臣蒁臣貂臣꺁蛥銪苣뾽铧馁苣袂臣ꮁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧醼胣醼뷯膀볯芽臣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯ꞁ臣膀蛥銪臣뚈뻥Ꞝ諥꺁룤邙胥貁胣隤뻥貁볯込볯ꒂ菣膃臣ꎀ뗧超껧貁铧蒁苣貂臣蒁苣뒠郥ꮁ臣蒁臣꾁볯躼볯궼볯膽믤许臣ꪁ苣袂臣ꮁ胣뺁臣膀ꓥ蒾臣醼볯銼苣뎃菣꺁胩ꆵ藩ꆮ臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣讂ꃥ袐臣ꒁ臣ꚁ臣钼볯颼볯낼뷯ꖻ룤ꢁ臣讂苣蚁臣膀껥隤蛧꒺迦ꢙ볯鎼臣鶼蛧ꊝꧧ蒂껥隤蛧꒺迦ꢙ볯鎼臣誁臣讂ꋩ辇볯꒮ꓥ閃苣뎃볯閼臣袂苣膀ꋩ閁苣讂ꧧ鞰蟩覼苣궨껥馁苣芀臣龁臣膀룤낿臣랆ꫥ뢼볯랆ꫥ림볯랆ꫥꆼ胣랆ꫥꖼ臣蒁臣貂臣꺁蛥銪苣뾽铧馁苣袂臣ꮁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧醼胣醼뷯膀볯芽臣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯貁鳦馁苣꒮ꓥꚃ菣莃菣뚈뻥ꢃ볯鞼臣誁臣ꚁ胣랆ꫥ꺁裥ꆾ鳥鮊臣誸駩ꒀ臣膀ꓥ蒾臣鎼볯颼苣뎃菣꺁胩ꆵ藩ꆮ臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣讂ꃥ袐臣ꒁ臣ꚁ臣钼볯鎼볯낼뷯ꖻ룤ꢁ臣讂苣蚁臣膀臣龁胣隤뻥貁볯込볯ꒂ菣膃臣ꎀ뗧超껧貁铧蒁苣貂臣蒁苣뒠郥ꮁ臣蒁臣꾁볯躼볯궼볯膽믤许臣ꪁ苣袂臣ꮁ꣨骮臣讂胣鎁苣ꮁ苣誂胣꒮ꓥꚃ菣莃菣뚈뻥ꢃ볯鞼臣꾁胣Ꞝ룧龩볯醼臣讁믨ꢑ돦낕苣뚈뻥馁苣鎁臣ꮁ苣讂蛥銪뻥낒蟩꺁ꫨ뒕胣誁苣뎁胣꒮ꓥ놆뫤鮏駥銼볯ꮁ臣醁苣꒮ꓥ閃苣뎃볯閼臣ꢢ蟩꺁ꫨ뒕苣財臣鎁臣ꮁ臣讂胣㲂䥄㹖胣銼볯鎼볯醀⼼䥄㹖 ꖻ룤ꮁ苣誂胣랆ꫥ늼볯銼苣뾽铧鞁臣蒁臣목냦뾪鋥薣뷧袼韦龩볯ꞁ뷤ꢔ臣貂臣蒁臣늶臥랆ꫥꎀ뗧超껧隼苣겂苣뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯銂胣誸뿨꺁蛥銪볯貼蛥銪볯貼蛥銪볯鲀蛥銪볯꺁臣骁苣讁臣랆ꫥ銂뷤ꢔ臣ꚁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧袼雦龩볯醼胣醼뷯膀볯芽臣躰藥芙臣趆裥ꢔ臣讂臣ꢁ臣꾏菨ꢁ臣誂胣鶁臣뒠郥ꮁ臣醁苣늶臥랆ꫥꎀ뗧超껧隼苣겂苣뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯꺁郦랂苣醊裥馁苣鎁臣貁迥붃臣ꪁ苣芀䐼噉邀볯醼볯钼胣㲑䐯噉ਾ†臣꺁ꃥ袐胣랆ꫥ뢼볯랆ꫥ림볯랆ꫥꆼ胣랆ꫥꖼ臣蒁臣貂臣ꮁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧醼胣醼뷯膀볯芽臣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯꺁꣨袨鳥鮊臣膀볯鎼볯貁뷤ꢔ臣貂臣蒁臣鮚臣목냦뾪鋥薣뷧ꮁ臣醁苣꒮ꓥꚃ菣莃菣꺁꣨袨鳥鮊臣貐귧ꞁ臣誂胣랅뷤蒚臣꾁胣钼볯邼볯낼뷯ꖻ룤钼볯颼볯낼뷯ꖻ룤ꞁ臣讂臣ꢁ臣붥臣鞁臣芀臣龁胣늼볯銼臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣龁髩꺁ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽臣覜臣讂껥隤菣讃菣袃臣袂臣꒮蛥ꚃ菣莃菣ꮁ臣蒁臣꾁胣趆裥ꢔ臣ꚁ苣袂臣鞁胣낖臣ꪁ苣꺁苣ꢔ臣ꚁ苣袂臣芀䐼噉邀볯醼볯閼胣㲑䐯噉ਾ†껥隤菣讃菣袃볯邼臣ꒁ臣ꚁ雦龁臣节臣銂铧蒁苣뒠郥ꮁ臣膀臣꺁꣨袨鳥鮊臣龁臣랆ꫥ꺁裥ꆾ鳥鮊臣誸駩ꒀ臣膀볯鎼볯貁铧蒁苣貂臣蒁臣鮚臣목냦뾪鋥薣뷧貁鳦鞁臣蒁臣꒮ꓥꚃ菣莃菣꺁꣨袨鳥鮊臣龁臣랆ꫥ꺁裥ꆾ鳥鮊臣誸駩ꒀ臣貐귧꺁苣꺁苣ꢔ臣讂胣设臣낁胣늼볯銼臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣龁髩꺁ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽臣覜臣ꚁ臣龁껥隤菣讃菣袃臣궨꣨Ꞝ諥蒂蛥銪臣뚈뻥Ꞝ諥꺁룤邙胥貁볯躼볯궼볯膽臣芁苣뒠郥ꮁ臣膀雦龁臣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯ꢁ臣ꚁ臣膀꣨袨鳥鮊臣钼볯銼볯낼뷯ꢁ郥覭臣节臣ꞁ臣讂臣膀臣龁臣膀꣨袨鳥鮊臣袂苣Ꞥ臣ꪁ苣꺁볯궨꣨Ꞝ諥貁볯躼볯궼볯膽苣誂ꓥ趁臣钼볯閼볯낼뷯ꖻ룤꺁苣꺁臣芁臣ꚁ胣랆ꫥ뢼볯랆ꫥ림볯랆ꫥꆼ胣랆ꫥꖼ臣蒁臣貂臣ꮁ臣蒁臣ꢔ臣覂苣讂뛦뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯誁苣뎁苣릂臥랆ꫥꎀ뗧超껧閼臣ꖎ뛧鞁臣ꢔ臣讂臣ꢁ臣ꞁ臣讂苣꺁볯ꞁ臣ꎁ臣节蛥銪臣뚈뻥Ꞝ諥꺁룤邙胥ꮁ臣蒁臣꾁볯躼볯궼볯膽臣貐귧ꮁ꣨骮臣貂臣节臣ꞁ臣讂臣ꢁ臣붥臣鞁臣芀䐼噉邀볯醼볯隼胣㲑䐯噉ਾ†臣誁胣견볯龮雦ꊽ藦覭臣몤臣袂臣ꮁꓨ낕臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯膀볯閼臣膀곧醼뛦뒁裥邲껧隼뷯膀곧銼뛦뒁裥邲껧隼뷯膀곧醼苣릂臥蚈닥ꆮ볯膽胣견볯겂苣뒁裥邲껧閼뷯覭臣蚈닥ꆮ苣讻臣ꚁ軦骶臣貂臣蒁苣목냦뾪鋥薣뷧ꮁ臣蒁臣꾁胣랆ꫥꢁ臣ꚁ볯鎼볯銂铧蒁臣뒠郥꺁臣貂苣꺁裥邲껧꺁꣨袨鳥鮊臣钼볯銼볯낼뷯ꢁ臣貂臣誁苣膀룤風볯躼볯궼볯膽苣誂苣閁苣ꮁ뷤蒁苣꺁臣ꢔ臣覂苣ꚁ臣讂胣鎁臣龁苣膀ꓨ낕臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯膀볯閼苣覜臣ꚁ臣誂胣ꢔ臣覂苣讂蛥銪臣늼볯銼臣覂룤風蛥銪볯貼蛥銪볯貼蛥銪볯鲀蛥銪볯꺁臣骁苣讁臣랆ꫥꮁ鯦낖臣貂臣목냦뾪鋥薣뷧醼胣醼뷯膀볯芽臣ꒁ臣ꚁ臣膀룤風郥蚈닥ꆮ苣膵苣讂蛥銪臣Ꞝ諥貁볯躼볯궼볯膽苣薶臣讂臣ꢁ臣ꆄ臣袂臣ꮁ胣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯꺁꣨袨鳥鮊臣钼볯銼볯낼뷯ꖻ룤꺁苣꺁苣ꢔ臣讂臣膀臣龁臣膀껥隤菣讃菣袃볯邼臣覜臣讂껥隤菣讃菣袃裥ꆾ菩銼볯ꮁ苣讂蛥銪臣뚈뻥Ꞝ諥꺁룤邙胥貁볯躼볯궼볯膽믤许臣ꪁ苣袂臣ꮁ꣨骮臣讂臣ꢁ臣붥臣鞁臣芀䐼噉邀볯醼볯鞼胣㲑䐯噉ਾ†볯鞼볯견볯낂菣벃菣꺁諦鎡臣龮雦ꊽ藦㲋牢ਾ†볯鞼裢醼볯견볯龮雦ꊽ藦㲋牢ਾ†믤许胣랆ꫥ麛럨꺁ꛦꖕ꟦邈鯥ꞁ臣讂鯥鞼볯膀ꛦꖕ裥ꆾ菣궃菣꾂꟦邈鯥ꞁ臣讂鯥鞼볯銂迥ꞅ臣ꒁ臣膀곧醼껥붖뷥讅臣芿苣랆蟥떂苣꾂菣薣뷧ꢁ臣ꚁ臣목냦뾪鋥薣뷧醼臣ꒁ臣ꚁꫨ躘臣讂胣㲂䥄㹖胣銼볯鎼볯醀⼼䥄㹖 목냦뾪鋥薣뷧醼臣膀鋨鞰鳥꺸볥꺁蛥趇苣ꒂ苣ꮃ苣財臣鎁臣ꞁ胣뺯뇨목雩꺁ꧧ鞰苣뾪鋥閁臣讂ꏨ꺽臣芁苣芀䐼噉邀볯醼볯馼胣㲑䐯噉ਾ†ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯꾁胣뮸臣鞁臣膀껥隤菣讃菣袃볯邼臣膀껥薆菣讃菣袃볯邼臣膀껥隤菣讃菣袃볯邼臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯銂軦骶臣讂뛦뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯誁苣뎁苣릂臥랆ꫥꎀ뗧超껧閼臣膀藥鮊ꏨ꺽臣袂臣몇諥薣뷧ꢁ臣ꚁ臣뎛ꓧ鞁臣蒁菣ꊃ苣뎃臣膀ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯꺁该鲽苣뚈뻥馁苣뎂菣袃菣벃菣鞼臣膀苣覜臣ꚁ臣讂胣㲂䥄㹖胣銼볯钼볯醀⼼䥄㹖 목냦뾪鋥薣뷧醼臣꾁胣랆ꫥ麛럨醼볯薆臣膰藥閁苣龁蛥銪臣膀鳥꺸臣貂胣랆跥袏臣鶇룧閁苣膀룦Ꞝ臣貂胣ꂊ蛧袏臣뢒駧閁苣龁뻥ꮁ胣趆臣Ꞝ룧閁苣讂胣ꢁ臣蚁蛥趇苣ꒂ苣ꮃ臣財苣貂苣芀鳦龮雦ꊽ藦ꞁ臣膀蛥銪鯥꾷볯邼臣꾁胣뢒냦Ꞝ룧込臣랆蟥떂苣꾂菣銂ꇨ蚁臣膂臣랆ꫥ貁藥ꮡ臣貂臣蒁苣芀뷥늩蛥銪臣膀볯醼볯ꞁꫨ躘臣龁臣骁苣讁臣랆ꫥꞁ臣誂胣誸뿨鞁臣랆ꫥ뢼볯랆ꫥ림볯랆ꫥꆼ胣랆ꫥꖼ臣蒁臣貂臣銂铧蒁苣鎁臣貁臣趁苣芀臣龁胣랆ꫥ麛럨醼볯ꮁ臣膀뷥늩蛥銪臣놅臣膀蛥趇ꧦ릲臣薅ꇥ閁苣ꚁ臣讂胣ꪁ臣膀껥薆菣讃菣袃볯邼臣醼迥ꂁ臣궨臣覂苣ꚁ臣讂ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯꺁껥베蛥뾈菨鮊臣鞁臣꾁胣릉臣邙껥閁苣骁胣设臣낁胣銼볯邼뷯랼믤誸볯鞼볯邼뷯랼믤许臣馁苣鎁臣貁臣趁胣ꪁ臣ꞁ苣膀蛥銪껥ꢙ臣궨臣覂苣ꚁ臣ꪁ臣辦꣦꺁鳦龮雦ꊽ藦꺁ꧧ鞰ꫨ貒ꏨ꺽볯ꞁ臣膀볯躼볯讽볯ꖻ룤隼볯邼뷯랼믤许臣馁苣鎁臣貁ꗥ뺁臣蒁胣㲂䥄㹖胣銼볯钼볯醀⼼䥄㹖 袼볯銈볯銈볯覼껥隤菣讃菣袃볯邼戼㹲 ꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯꾁胣ꖕ鯧릖뷤놮諧꺁귧鎽볯邼臣薆菩목雩貁觩뒛臣뚻臣讂鯥몤臣ꪁ臣閻裥뾝臣袂臣ꚁ럥뎏臣蚈觥閁苣讂臣ꢁ臣膀ꋩ龩껥誁苣뎁ꧦ낢껥貁뷥邈臣貂臣讧胩袼臣辂苣讂胣袃菣뎃苣讞꟦ꂀ볯銂鳦馁苣节臣ꞁ臣讂胣㲂䥄㹖胣銼볯钼볯醀⼼䥄㹖 鎁臣꒮ꓥꚃ菣莃菣銼볯꾁胣늶臥랆ꫥꎀ뗧超껧隼臣袂臣겂苣뒁蛥銪胩ꆵ藩ꆮ볯銂믤鞁臣꒮蛥ꚃ菣莃菣鎼볯ꢁ軦骶臣貂臣誁苣膀蛥銪鯥꾷볯邼臣肸菩銂꟦邈臣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