(57)【要約】  高いトルク性能、高い引張性能及び高い密封性能を発揮できる鋼管用ねじ継手を提供する。ねじ継手１は、ピンショルダ１２、雄ねじ１１、及びピンシール１３を含む管状のピン１０と、ボックスショルダ２２、雌ねじ２１、及びボックスシール２３を含む管状のボックス２０とを備える。雄ねじ１１及び雌ねじ２１は、楔型ねじで構成される。ピンシール１３は、ピンショルダ１２と雄ねじ１１との間に設けられる。ボックスシール２３は、ピンシール１３に対応してボックス２０の内周面に設けられる。締結状態において、ピンショルダ１２はボックスショルダ２２から離れている。ねじ継手１は、次の式（１）を満たす。式（１）中、ＬＰは雄ねじ１１の荷重面１１１間のピッチであり、ＳＰは雄ねじ１１の挿入面１１２間のピッチである。  ３％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦７％  （１）
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼管用ねじ継手であって、
鋼管の一方の先端部に形成される管状のピンと、
前記ピンが挿入されて前記ピンと締結される管状のボックスとを備え、
前記ピンは、
前記ピンの先端部に設けられ、環状面を有するピンショルダと、
前記ピンの外周面に設けられ、楔型ねじで構成される雄ねじと、
前記ピンショルダと前記雄ねじとの間に設けられ、前記ピンの外周面に設けられるピンシールとを含み、
前記ボックスは、
前記ピンショルダに対応して前記ボックスの奥端部に設けられ、環状面を有するボックスショルダと、
前記雄ねじに対応して前記ボックスの内周面に設けられ、楔型ねじで構成される雌ねじと、
前記ピンシールに対応して前記ボックスの内周面に設けられるボックスシールとを含み、
前記ピン及び前記ボックスが締結されているとき、前記ピンショルダは前記ボックスショルダから離れており、
次の式（１）を満たす、鋼管用ねじ継手。
３％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦７％  （１）
式（１）中、ＬＰは前記雄ねじの荷重面間のピッチであり、ＳＰは前記雄ねじの挿入面間のピッチである。
【請求項２】
請求項１に記載の鋼管用ねじ継手であって、
次の式（２）を満たす、鋼管用ねじ継手。
４％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦６％  （２）
【請求項３】
請求項１又は２に記載の鋼管用ねじ継手であって、
次の式（３）を満たす、鋼管用ねじ継手。
−１０度≦α≦−１度、かつ、−１０度≦β≦−１度  （３）
式（３）中、αは前記雄ねじの荷重面のフランク角であり、βは前記雄ねじの挿入面のフランク角である。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋼管用ねじ継手であって、
前記雄ねじ及び前記雌ねじは、完全ねじで構成される完全ねじ部を含み、
前記完全ねじ部は、前記鋼管の軸方向において、４０〜６０ｍｍの長さを有する、鋼管用ねじ継手。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、鋼管用ねじ継手に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、油井や天然ガス井等（以下、総称して「油井」ともいう）の試掘又は生産、オイルサンドやシェールガス等の非在来型資源の開発、二酸化炭素の回収や貯留（ＣＣＳ（Carbon dioxide Capture and Storage））、地熱発電、あるいは温泉等では、油井管と呼ばれる鋼管が用いられる。鋼管同士の連結には、ねじ継手が用いられる。【０００３】
この種の鋼管用ねじ継手の形式は、カップリング型とインテグラル型とに大別される。カップリング型の場合、連結対象の一対の管材のうち、一方の管材が鋼管であり、他方の管材がカップリングである。この場合、鋼管の両端部の外周に雄ねじが形成され、カップリングの両端部の内周に雌ねじが形成される。そして、鋼管の雄ねじがカップリングの雌ねじにねじ込まれ、これにより両者が締結されて連結される。インテグラル型の場合、連結対象の一対の管材がともに鋼管であり、別個のカップリングを用いない。この場合、鋼管の一端部の外周に雄ねじが形成され、他端部の内周に雌ねじが形成される。そして、一方の鋼管の雄ねじが他方の鋼管の雌ねじにねじ込まれ、これにより両者が締結されて連結される。【０００４】
一般に、雄ねじが形成された管端部の継手部分は、雌ねじに挿入される要素を含むことから、「ピン」と称される。一方、雌ねじが形成された管端部の継手部分は、雄ねじを受け入れる要素を含むことから、「ボックス」と称される。これらのピン及びボックスは、管材の端部であるため、いずれも管状である。【０００５】
例えば大深度の油井に用いられるねじ継手に対しては、浅い部分では油井管の自重による大きな引張荷重が負荷され、深い部分では熱膨張による大きな圧縮荷重が負荷される。【０００６】
また、ねじ継手には、内部からの流体圧力（以下、「内圧」ともいう）及び外部からの流体圧力（以下、「外圧」ともいう）に対して密封性能が必要であり、深度が深いほど要求される密封性能も高くなる。このため、ねじ継手には、金属同士が接触するメタルシールが設けられる。メタルシールは、ピンの外周面に設けられるピンシールと、ボックスの内周面に設けられるボックスシールとから構成される。ピンシールの径はボックスシールの径よりもわずかに大きい。ピンシール及びボックスシールの径の差を干渉量という。ねじ継手が締結されてシール同士が密着すると、干渉量によりピンシールが縮径しかつボックスシールが拡径する。シールの各々が元の径に戻ろうとする弾性回復力により、シールに接触圧力が発生してシールが全周で密着し、密封性能が発揮される。【０００７】
米国再発行特許第３０６４７号明細書（特許文献１）、米国特許第６１５８７８５号明細書（特許文献２）、及び国際公開ＷＯ２０１５／１９４１９３号（特許文献３）は、楔形ねじを用いたねじ継手を開示する。楔形ねじのねじ山幅は螺旋方向に沿って徐々に変化する。楔形ねじは、ダブテイル形とも称され、高いトルク性能を得ることができる。しかし、特許文献１〜３のいずれにも楔形ねじのねじ山幅の変化率は全く記載されていない。【０００８】
特表２０１２−５１２３４７号公報（特許文献４）もまた、楔形ねじを用いたねじ継手を開示する。雄ねじ領域の両端付近では、雄スタビングフランク間のリード及び雄ロードフランク間のリードはともに一定である。同様に、雌ねじ領域の両端付近でも、雌スタビングフランク間のリード及び雌ロードフランク間のリードはともに一定である。したがって、ねじ領域の両端付近では、ねじ山幅は一定である。ロードフランク間のリードとスタビングフランク間のリードとの間に差があることは認められるが、その差の具体的な数値は全く記載されていない。【０００９】
本明細書は、以下の先行技術文献を引用により援用する。【００１０】
【特許文献１】米国再発行特許第３０６４７号明細書
【特許文献２】米国特許第６１５８７８５号明細書
【特許文献３】国際公開ＷＯ２０１５／１９４１９３号
【特許文献４】特表２０１２−５１２３４７号公報
【開示の概要】
【００１１】
楔形ねじの荷重面及び挿入面は負のフランク角を有するため、楔形ねじは締結時にかしめ合うことで高いトルク性能を発揮する。また、楔形ねじは、締結を容易にするために、ねじ山幅がピン又はボックスの先端に近づくに連れて狭くされることがある。言い換えれば、荷重面ピッチと挿入面ピッチとの間に差がある。このピッチ差は「デルタリード」と呼ばれる。デルタリードは、ピン及びボックスの先端付近のねじ山幅を決定する。
【００１２】
ねじピッチの絶対値による影響を考慮し、デルタリードに代えて、「ウェッジ比(Wedge Ratio)」が用いられることもある。ウェッジ比は、デルタリードを荷重面ピッチで除したもので、荷重面ピッチに対するデルタリードの比率としてパーセンテージで表示される。
【００１３】
ウェッジ比が大きいということは、ねじ山幅の減少率も大きいことを意味する。ウェッジ比が大きいと、ねじ山幅がピン及びボックスの先端付近で狭くなる。ねじ山幅が狭いと、大きな引張荷重がかかったとき、楔形ねじが耐えきれず、ねじ山そのものが破壊される可能性がある。そのため、ウェッジ比の設定には注意が必要である。以下、楔形ねじが引張荷重に耐えうる性能を「引張性能」という。
【００１４】
上記特許文献４（特表２０１２−５１２３４７号公報）は、ウェッジ比の適正化を開示する。しかし、ウェッジ比が引張性能に加えてトルク性能及び密封性能に及ぼす影響を評価した文献は存在しない。
【００１５】
本開示の目的は、高いトルク性能、高い引張性能及び高い密封性能を発揮できる鋼管用ねじ継手を提供することである。
【００１６】
本発明者らは、トルク性能及び引張性能をともに向上させる適正なウェッジ比について鋭意検討を重ねた結果、ウェッジ比を変化させることにより、高いトルク性能、高い引張性能及び高い密封性能を発揮できることを見出した。
【００１７】
本開示に係る鋼管用ねじ継手は、管状のピンと、管状のボックスとを備える。管状のピンは、鋼管の一方の先端部に形成される。管状のボックスは、ピンが挿入されてピンと締結される。ピンは、ピンショルダと、雄ねじと、ピンシールとを含む。ピンショルダは、ピンの先端部に設けられ、環状面を有する。雄ねじは、ピンの外周面に設けられる。雄ねじは、楔型ねじで構成される。ピンシールは、ピンショルダと雄ねじとの間に設けられ、ピンの外周面に設けられる。ボックスは、ボックスショルダと、雌ねじと、ボックスシールとを含む。ボックスショルダは、ピンショルダに対応してボックスの奥端部に設けられ、環状面を有する。雌ねじは、雄ねじに対応してボックスの内周面に設けられる。雌ねじは、楔型ねじで構成される。ボックスシールは、ピンシールに対応してボックスの内周に設けられる。ピン及びボックスが締結されているとき、ピンショルダはボックスショルダから離れている。ねじ継手は、次の式（１）を満たす。
【００１８】
３％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦７％  （１）
【００１９】
式（１）中、ＬＰは雄ねじの荷重面間のピッチである。ＳＰは雄ねじの挿入面間のピッチである。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、実施の形態に係る鋼管用ねじ継手の管軸方向に沿った縦断面図である。
【図２】図２は、図１中の雄ねじ及び雌ねじを拡大した縦断面図である。
【図３】図３は、図１中のメタルシールを拡大した縦断面図である。
【図４】図４は、密封性能の評価に供試した荷重条件の経路を示す図である。
【図５】図５は、荷重面ピッチが７．２ｍｍの場合におけるウェッジ比と降伏トルクとの関係を示すグラフである。
【図６】図６は、荷重面ピッチが８．６４ｍｍの場合におけるウェッジ比と降伏トルクとの関係を示すグラフである。
【図７】図７は、荷重面ピッチが１０．８ｍｍの場合におけるウェッジ比と降伏トルクとの関係を示すグラフである。
【図８】図８は、荷重面ピッチが７．２ｍｍの場合におけるウェッジ比と相当塑性ひずみとの関係を示すグラフである。
【図９】図９は、荷重面ピッチが８．６４ｍｍの場合におけるウェッジ比と相当塑性ひずみとの関係を示すグラフである。
【図１０】図１０は、荷重面ピッチが１０．８ｍｍの場合におけるウェッジ比と相当塑性ひずみとの関係を示すグラフである。
【図１１】図１１は、荷重面ピッチが７．２ｍｍの場合におけるウェッジ比と最小シール接触面圧との関係を示すグラフである。
【図１２】図１２は、荷重面ピッチが８．６４ｍｍの場合におけるウェッジ比と最小シール接触面圧との関係を示すグラフである。
【図１３】図１３は、荷重面ピッチが１０．８ｍｍの場合におけるウェッジ比と最小シール接触面圧との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手は、管状のピンと、管状のボックスとを備える。管状のピンは、鋼管の一方の先端部に形成される。管状のボックスは、ピンが挿入されてピンと締結される。ピンは、ピンショルダと、雄ねじと、ピンシールとを含む。ピンショルダは、ピンの先端部に設けられ、環状面を有する。雄ねじは、ピンの外周面に設けられる。雄ねじは、楔型ねじで構成される。ピンシールは、ピンショルダと雄ねじとの間に設けられ、ピンの外周面に設けられる。ボックスは、ボックスショルダと、雌ねじと、ボックスシールとを含む。ボックスショルダは、ピンショルダに対応してボックスの奥端部に設けられ、環状面を有する。雌ねじは、雄ねじ部に対応してボックスの内周面に設けられる。雌ねじは、楔型ねじで構成される。ボックスシールは、ピンシール面に対応してボックスの内周面に設けられる。ピン及びボックスが締結されているとき、ピンショルダはボックスショルダから離れている。ねじ継手は、次の式（１）を満たす。
【００２２】
３％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦７％  （１）
【００２３】
式（１）中、ＬＰは雄ねじの荷重面間のピッチである。ＳＰは雄ねじの挿入面間のピッチである。
【００２４】
好ましくは、上記ねじ継手は、次の式（２）を満たす。
【００２５】
４％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦６％  （２）
【００２６】
上記ねじ継手は、次の式（３）を満たしていてもよい。
【００２７】
−１０度≦α≦−１度、かつ、−１０度≦β≦−１度  （３）
【００２８】
式（３）中、αは雄ねじの荷重面のフランク角、βは雄ねじの挿入面のフランク角である。
【００２９】
雄ねじ及び雌ねじは、完全ねじで構成される完全ねじ部を含んでいてもよい。完全ねじ部は、鋼管の軸方向において、４０〜６０ｍｍの長さを有していてもよい。
【００３０】
以下、図面を参照し、本実施の形態に係る鋼管用ねじ継手を説明する。図中同一及び相当する構成には同一の符号を付し、同じ説明を繰り返さない。
【００３１】
図１を参照して、本実施形態に係る鋼管用ねじ継手１は、管状のピン１０と、管状のボックス２０とを備える。ピン１０は、鋼管２の一方の先端部に形成される。ボックス２０は、ピン１０が挿入されてピン１０と締結される。以下、鋼管２の先端部以外の部分を特に「鋼管本体」という場合がある。
【００３２】
ピン１０は、ピンショルダ１２と、雄ねじ１１と、ピンシール１３とを含む。ピンショルダ１２は、ピン１０の先端部に設けられ、環状面を有する。雄ねじ１１は、ピン１０の外周面に螺旋状に形成される。雄ねじ１１は、楔型ねじで構成される。ピンシール１３は、ピンショルダ１２と雄ねじ１１との間に設けられ、ピン１０の外周面に設けられる。ボックス２０は、ボックスショルダ２２と、雌ねじ２１と、ボックスシール２３とを含む。ボックスショルダ２２は、ピンショルダ１２に対応してボックス２０の奥端部に設けられ、環状面を有する。雌ねじ２１は、雄ねじ１１に対応してボックス２０の内周面に螺旋状に形成される。雌ねじ２１は、楔型ねじで構成される。ボックスシール２３は、ピンシール１３に対応してボックス２０の内周面に設けられる。ピン１０及びボックス２０が締結されているとき、ピンショルダ１２はボックスショルダ２２から離れている。
【００３３】
また、ピン１０及びボックス２０が締結されているとき、雄ねじ１１の挿入面及び荷重面がそれぞれ雌ねじ２１の挿入面及び荷重面と接触し、かつ、ピンシール１３がボックスシール２３と接触する。ショルダ角は、管軸ＴＡに対して９０°である。ショルダ角は、ピンショルダ１２及びボックスショルダ２２の各々が管軸（鋼管２の軸）ＴＡに垂直な面となす角度である。
【００３４】
図２を参照して、雄ねじ１１の荷重面１１１及び雌ねじ２１の荷重面２１１は、フランク角αを有する。雄ねじ１１の挿入面１１２及び雌ねじ２１の挿入面２１２は、フランク角βを有する。フランク角αは、管軸（鋼管２の軸）ＴＡに垂直な平面ＶＰに対する荷重面１１１，２１１の角度である。フランク角βは、管軸ＴＡに垂直な平面ＶＰに対する挿入面１１２，２１２の角度である。荷重面１１１，２１１又は挿入面１１２，２１２が平面ＶＰと平行な場合、フランク角は０度である。雄ねじ１１の荷重面１１１が平面ＶＰよりもピン１０の先端側に傾倒している場合（言い換えれば、雌ねじ２１の荷重面２１１が平面ＶＰよりもボックス２０の先端側に傾倒している場合）、荷重面１１１，２１１のフランク角αは正である。反対に、雄ねじ１１の荷重面１１１が平面ＶＰよりもピン１０の鋼管本体側に傾倒している場合（言い換えれば、雌ねじ２１の荷重面２１１が平面ＶＰよりもボックス２０の鋼管本体側に傾倒している場合）、荷重面１１１，２１１のフランク角αは負である。また、雄ねじ１１の挿入面１１２が平面ＶＰよりもピン１０の鋼管本体側に傾倒している場合（言い換えれば、雌ねじ２１の挿入面２１２が平面ＶＰよりもボックス２０の鋼管本体側に傾倒している場合）、挿入面１１２，２１２のフランク角は正である。反対に、雄ねじ１１の挿入面１１２が平面ＶＰよりもピン１０の先端側に傾倒している場合（言い換えれば、雌ねじ２１の挿入面２１２が平面ＶＰよりもボックス２０の先端側に傾倒している場合）、挿入面１１２，２１２のフランク角は負である。楔形ねじのフランク角α及びβはいずれも負である。
【００３５】
特に限定されないが、雄ねじ１１及び雌ねじ２１は全て完全ねじで構成され、不完全ねじは存在しないのが好ましい。全てのねじ１１，２１を完全ねじで構成すれば、雄ねじ１１と雌ねじ２１の接触面積が増加し、トルク性能が向上する。完全ねじ部（完全ねじで構成される雄ねじ１１及び雌ねじ２１）の長さは、例えば４０〜６０ｍｍである。
【００３６】
鋼管用ねじ継手１は、次の式（１）を満たす。
【００３７】
３％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦７％  （１）
【００３８】
好ましくは、鋼管用ねじ継手１は、次の式（２）を満たす。
【００３９】
４％≦（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰ≦６％  （２）
【００４０】
式（１）及び（２）中、ＬＰは雄ねじ１１の荷重面１１１間のピッチ（以下、「荷重面ピッチ」という。）である。ＳＰは雄ねじ１１の挿入面１１２間のピッチ（以下、「挿入面ピッチ」という。）である。（ＬＰ−ＳＰ）／ＬＰはウェッジ比を表す。荷重面ピッチＬＰは、雌ねじ２１の荷重面２１１間のピッチと等しい。挿入面ピッチＳＰは、雌ねじ２１の挿入面２１２間のピッチと等しい。
【００４１】
すなわち、ウェッジ比の上限は７％、好ましくは６％である。ウェッジ比の下限は３％、好ましくは４％である。
【００４２】
鋼管用ねじ継手１は、次の式（３）を満たす。
【００４３】
−１０度≦α≦−１度、かつ、−１０度≦β≦−１度  （３）
【００４４】
式（３）中、αは雄ねじ１１の荷重面１１１のフランク角である。βは雄ねじ１１の挿入面１１２のフランク角である。雄ねじ１１の荷重面１１１のフランク角αは、雄ねじ１１の挿入面１１２のフランク角βと同じであってもよく、又は異なっていてもよい。雄ねじ１１の荷重面１１１のフランク角αは、雌ねじ２１の荷重面２１１のフランク角αと実質的に同じである。雄ねじ１１の挿入面１１２のフランク角βは、雌ねじ２１の挿入面２１２のフランク角βと実質的に同じである。
【００４５】
厳密には、荷重面ピッチＬＰ、挿入面ピッチＳＰ、及びフランク角α，βは、締結前の値が用いられる。
【００４６】
図１を参照して、ピン１０は、ピンショルダ１２と、ピンシール１３と、雄ねじ１１とを備える。ピンショルダ１２は、ピン１０の先端部に設けられている。ピンショルダ１２は、管状のピン１０の先端面に配置されている。したがって、ピンショルダ１２は環状面である。ピンシール１３は、ピン１０の外周面に設けられる。ピンシール１３は、ピンショルダ１２と雄ねじ１１との間に配置されている。ピンシール１３は、例えば、円弧もしくは楕円弧を管軸ＴＡの周りに回転させた回転体の周面、又は管軸ＴＡを軸とする円錐台の周面で構成される。あるいは、ピンシール１３は、これらの周面を２種以上組み合わせてなる。ボックス２０は、ボックスショルダ２２と、ボックスシール２３と、雌ねじ２１とを備える。ボックスショルダ２２は、ピンショルダ１２に対応して、ボックス２０の奥端部に設けられる。ボックスショルダ２２は、ピンショルダ１２と同様、環状面である。ボックスショルダ２２は、締結状態においてピンショルダ１２との間に一定のすき間を形成する。ボックスシール２３は、ピンシール１３に対応して、ボックス２０の内周面に設けられる。ボックスシール２３は、ボックスショルダ２２と雌ねじ２１との間に配置される。ボックスシール２３は、例えば、円弧もしくは楕円弧を管軸ＴＡの周りに回転させた回転体の周面、又は管軸ＴＡを軸とする円錐台の周面で構成される。あるいは、ボックスシール２３は、これらの周面を２種以上組み合わせてなる。ボックスシール２３は、締結状態においてピンシール１３に接触して、ピンシール面１３とともにメタルシールを形成する。
【００４７】
なお、締結状態において、ピンショルダ１２とボックスショルダ２２に所定のすき間を設けることで、楔形ねじのロックに及ぼす影響を少なくしている。すき間については１．５ｍｍ〜２．５ｍｍ程度設けておいた方が良い。
【００４８】
ピンシール１３およびボックスシール２３の位置については、ねじの加工時に刃物がシール１３，２３に干渉するのを避けるために、ピン１０のねじ切り開始位置、又はボックス２０のねじ切り上がり位置から所定の距離が必要である。この距離は、少なくとも１．５×ＬＰ（ねじの荷重面ピッチの１．５倍）以上設けておいた方が良い。
【００４９】
本実施の形態は、雄ねじ１１及び雌ねじ２１を楔形ねじで構成し、かつ、そのウェッジ比を３〜７％に設定しているため、高いトルク性能、高い引張性能及び高い密封性能を発揮することができる。
【００５０】
ねじ継手１は、カップリング型でもインテグラル型でもよい。カップリング型ねじ継手は、２つのピンと、カップリングとを備える。一方のピンは、一方の鋼管の先端部に形成される。他方のピンは、他方の鋼管の先端部に形成される。カップリングは、２つのボックスを含む。一方のボックスは、カップリングの一方端部に形成される。他方のボックスは、カップリングの他方端部に形成される。一方のボックスは、一方のピンが挿入されて一方のピンと締結される。他方のボックスは、一方のボックスの反対側に形成され、他方のピンが挿入されて他方のピンと締結される。一方、インテグラル型ねじ継手は、２本の鋼管を互いに接続するためのものであり、ピンと、ボックスとを備える。インテグラル型ねじ継手では、一方の鋼管がピンを備え、他方の鋼管がボックスを備える。
【００５１】
以上、実施の形態について説明したが、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない限り種々の変更が可能である。
【実施例】
【００５２】
本実施の形態の効果を検証するため、有限要素法（ＦＥＭ）によってトルク性能及び引張性能を評価した。評価対象を楔形ねじ継手とし、以下の鋼管を用いた。【００５３】
サイズ：９−５／８インチ（管本体外径：２４４．４８ｍｍ、管本体内径：２１６．８ｍｍ）
材料：ＡＰＩ規格の油井管材料Ｌ８０（公称耐力ＹＳ＝５５２ＭＰａ（８０ｋｓｉ））
ねじテーパ：１／１２
ねじ長さ：５０ｍｍ（ピン）、６０ｍｍ（ボックス）
ねじ高さ：１．８ｍｍ
フランク角：−５度（荷重面及び挿入面の両方とも）
荷重面ピッチ：７．２ｍｍ、８．６４ｍｍ、又は１０．８ｍｍ
ウェッジ比：２〜１０％
挿入面ピッチ：ウェッジ比に応じて逆算【００５４】
評価対象のねじ継手は、図１に示されるように、雄ねじ１１、ピンショルダ１２、ピンシール１３、雌ねじ２１、ボックスショルダ２２、及びボックスシール２３で構成される。雄ねじ１１及び雌ねじ２１は全て楔形ねじかつほぼ完全ねじで構成される。【００５５】
表１は、解析に供試した２７種類のねじ継手（サンプル）の寸法等を示す。
【表１】
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【００５６】
解析の際には、図１に示されるねじ継手１をベースにして、雄ねじ１１及び雌ねじ２１の寸法を変更し、トルク性能及び引張性能を評価した。【００５７】
［トルク性能の評価］
トルク性能については、締結トルク線図において締結トルクが降伏し始める値ＭＴＶ(Maximum Torque Value)を降伏トルクと定義し、その値で評価した。【００５８】
［引張性能の評価］
引張性能については、ねじ継手１が降伏する引張荷重と同等の荷重を締結されたねじ継手に負荷し、雄ねじ１１及び雌ねじ２１の中で最も先端側に位置するねじの荷重面１１１，２１１及び挿入面１１２，２１２の付け根部分に生じる相当塑性ひずみの最大値で評価した。本発明者らの実管試験からの経験上、相当塑性ひずみが０．０８程度になると、ねじ山が破壊するリスクが高くなる。そのため、相当塑性ひずみの閾値を０．０８０として、これよりも低い値であれば引張性能に優れると評価した。ただし、さらに安全側に余裕を見て、相当塑性ひずみの閾値を０．０７０としてもよい。【００５９】
［密封性能の評価］
密封性能評価については、図４に示されるように、実体試験を模擬した複合荷重を負荷し、シール１３，２３に生じる接触面圧を算出した。シール接触面圧の分布から平均接触面圧及びピーク接触面圧を求め、荷重経路において接触面圧が最も低い値を最小接触面圧と定義し、その値で評価した。荷重条件の経路はＩＳＯ１３６７９で規定される荷重条件の経路に従い、軸力は継手の降伏楕円の９５％の値を負荷し、圧力は継手の降伏楕円の４７．５％の値を負荷した。【００６０】
［解析結果］
図５〜図７は、有限要素解析で得た降伏トルクの値を示す。横軸にウェッジ比、縦軸にそれに対応するＭＴＶの値をプロットした。ねじピッチに関係なく、ＭＴＶはウェッジ比に応じて増加し、特に２〜３％の領域で最も上昇した。図６で確認できる通り、ウェッジ比が９％付近でＭＴＶが最大になり、その後、下降に転じた。【００６１】
トルク性能が増加した要因として以下の点が考えられる。ウェッジ比が高いと、ピン１０の先端付近でねじ山幅が狭くなり、ねじ山幅が狭いピン１０をねじ山幅が広いボックス２０で締付けることにより、高い接触圧が発生したためと考えられる。【００６２】
図８〜図１０は、前述した通り、引張荷重を締結されたねじ継手１にかけたときに生じる相当塑性ひずみの最大値とウェッジ比との関係を示すグラフである。この相当塑性ひずみは、雄ねじ１１及び雌ねじ２１の中で最も先端側に位置するねじの荷重面１１１，２１１及び挿入面１１２，２１２の付け根部分に生じるものである。【００６３】
図８に示されるように、荷重面ピッチＬＰ＝７．２ｍｍの場合、ウェッジ比が６％以上になると、雄ねじに生じる相当塑性ひずみの最大値が０．０７０を超え、ウェッジ比が８％になると、相当塑性ひずみの最大値が０．０８０を超えることが判明した。【００６４】
図９に示されるように、荷重面ピッチＬＰ＝８．６４ｍｍの場合、ウェッジ比が７％になると、雄ねじに生じる相当塑性ひずみが０．０７０を超え、９％になると、相当塑性ひずみの最大値が０．０８０を超えることが判明した。【００６５】
図１０に示されるように、荷重面ピッチＬＰ＝１０．８ｍｍの場合、ウェッジ比が１０％以上になると、雄ねじに生じる相当塑性ひずみの最大値が０．０８０を超え、ねじが破壊される可能性が高くなることが判明した。【００６６】
図１１〜図１３は、前述した通り、複合荷重をねじ継手１に負荷した際に生じるシールのピーク接触圧及び平均接触圧の最小値とウェッジ比との関係を示すグラフである。図より、ウェッジ比を変化させてもシールの最小接触面圧はほとんど変化がなく、ウェッジ比の影響は軽微であることが判明した。【００６７】
上記結果より、トルク性能を向上するには、ウェッジ比は高いほど良い。しかし、前述の通り、ウェッジ比が高すぎると、ピン（雄ねじ）及び／又はボックス（雌ねじ）の先端付近のねじ山が破壊されるリスクが高くなるため、ウェッジ比は７％以下としておいたほうが良い。また、ねじ山幅の減少はねじ底幅の増加に等しく、ねじ切り時のパス数の増加、インサートの寿命の低下につながることから、製造の観点からも極端に高いウェッジ比も望ましくない。以上より、適切なウェッジ比は３〜７％であった。
【符号の説明】
【００６８】
１：鋼管用ねじ継手
１０：ピン
１１：雄ねじ
１２：ピンショルダ
１３：ピンシール
２０：ボックス
２１：雌ねじ
２２：ボックスショルダ
２３：ボックスシール
１１１，２１１：荷重面
１１２，２１２：挿入面
ＬＰ：荷重面ピッチ
ＳＰ：挿入面ピッチ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【国際調査報告】
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