(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアピンとその周囲のダイオリフィスにより形成される環状部分を通してポリテトラフルオロエチレンを押し出すことによりポリテトラフルオロエチレンチューブを製造する押出機であって、コアピンはマンドレルに接続されるマンドレル接続端部およびダイオリフィスの出口に位置するダイオリフィス出口端部を有し、コアピンは、その両端部の間において、コアピンの軸方向に垂直な断面積がその両端部の断面積より小さい部分を有することを特徴とする押出機。
【請求項２】
コアピンは、マンドレル結合端部からダイオリフィス出口端部に向かって順に、マンドレル結合部分、第１遷移部分、断面減少部分、第２遷移部分および整流部分（各部分のコアピンの軸方向に垂直な断面は実質的に円形である）から構成され、各構成部分は隣接する構成部分と同じ直径の端部により一体に接続され、コアピンの軸に垂直な断面の断面積に関して、断面減少部分はマンドレル結合部分および整流部分より小さいことを特徴とする請求項１の押出機。
【請求項３】
コアピンの断面減少部分は実質的に円柱状である請求項２記載の押出機。
【請求項４】
偏肉度が１５％以下であるポリテトラフルオロエチレンチューブを製造する方法であって、請求項１〜３のいずれかに記載の押出機を用いてペースト押し出しによりポリテトラフルオロエチレンチューブを形成し、その後、押し出されたチューブから助剤を除去することを特徴とする方法。
【請求項５】
偏肉度が１５％以下であり、内径が少なくとも１０ｍｍであるポリテトラフルオロエチレンチューブを製造する方法であって、請求項１〜３のいずれかに記載の押出機を用いてペースト押し出しによりポリテトラフルオロエチレンチューブを形成し、その後、押し出されたチューブから助剤を除去することを特徴とする方法。
【請求項６】
助剤を除去した後、焼成することをさらに含む、請求項４または５に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、偏肉の小さいポリテトラフルオロエチレンチューブならびにそれを製造する装置および方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、ポリテトラフルオロエチレンチューブの製造法としてペースト押出法が知られている。この方法では、乳化重合で得られたポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」とも呼ぶ）のファインパウダーに押出助剤と呼ばれる適当な有機溶剤を加えてペースト状物を得、これを円筒状に予備成形してビィレットを得、このビィレットを押出機に入れ、ラムで加圧してダイでチューブ形状に押し出して、その後、加熱または抽出により押出助剤を除去して、焼成して最終的に所定のチューブを得る（例えばフッ素樹脂ハンドブック（１９９０年、日刊工業新聞社刊、里川孝臣編）参照）。
【０００３】
このような方法に使用するラム押出機のチューブが押し出される先端部分の断面を図１に模式的に示す。押出機１０は、シリンダー部１２、マスターダイ部１４およびダイオリフィス部１６を有し、これらの部分により形成される空隙１８内に、マンドレル２０およびそれに取り付けられたコアピン２２が空隙と同心状に配置されている。このような押出機の空隙内にビィレットを供給して、図面の上から下方向にラム（図示せず）によって押し出すことにより、ダイオリフィスの環状出口２４からチューブが得られる。このチューブから押出助剤を除去し、焼成して最終的に所定のチューブを得る。
【０００４】
このような方法で、ポリテトラフルオロエチレンのチューブ状の成形品を製造する場合、シリンダー部１２、マスターダイ部１４およびおよびダイオリフィス部１６により形成される空隙１８の中心軸と軸が一致するように、マンドレル２０およびコアピン２２を配置しておく必要がある。しかしながら、コアピン２２は、その先端部であるダイオリフィス部１６の出口２４においては支持することができないので、コアピン２２は接続されているマンドレル２０の下端部での片持ちになり、マンドレル２０は上端部での片持ちとなる。そのため、ダイオリフィスの出口２４のレベル付近でコアピンの中心をダイオリフィスの中心に合わせるのは全く容易ではなく、実際、これらの中心軸を実質的に一致させるのは非常に困難であり、不可能に近い。従って、現在市販されているＰＴＦＥチューブ、特に径の大きいチューブ（例えば内径が１０ｍｍ以上であるもの）の肉厚にはばらつきが大きい。即ち、チューブの長手方向に垂直な断面においてチューブの半径方向の厚さ（肉厚）が半径の位置によって異なるという偏肉現象が生じている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
従って、本発明が解決しようとする課題は、ＰＴＦＥのペースト押出成形によって製造されるチューブ状成形品の偏肉を最小限にすることである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
発明者らは、上記課題を達成するために鋭意検討した結果、コアピンの少なくとも一部分を押出時の圧力によって撓むことができるディメンジョンにすることによって押出機のコアピン出口における心合わせを自動的に行わせる機能を持たせることができ、その結果、上記課題を解決できることを見いだした。
【０００７】
一般的に、流れている流体の中において、一点にて支持された長尺物を放置すると、この物体は抵抗が最も小さくなる方向に動こうとする。すなわち支持部が回転自在に支持されている場合には長さ方向を流れに対して並行に、支持部が拘束されている場合は物体自身の撓みにより抵抗が最も小さくなる方向に向く。発明者らは、この現象と同様の現象をＰＴＦＥのペースト押出機内でも起こすことができれば、コアピンは抵抗が最も小さくなるように位置決めされ、従って、ダイオリフィスと心合せされ、その結果、偏肉が最小限に抑えられたＰＴＦＥチューブを得ることができることを見いだした。
【０００８】
一般的に、押出機において、マンドレルは、ダイオリフィスの出口と反対側の端部において、シリンダーと心合わせされた状態で機械的に固定されて、その先端にてコアピンがマンドレルに取り付けられている。このような押出機においてラムによりマンドレルの長さ方向に加圧して押し出されるチューブに偏肉現象が起こるのは、マンドレルが堅固に固定されていても、何等かの理由でコアピンが偏心し（即ち、ダイオリフィスと同心でなくなる、例えばダイオリフィスの中心軸に対してコアピンの中心軸が斜めになる）、この偏心が拡大されてダイオリフィスの出口側ではコアピンの中心がダイオリフィスの中心から相当大きく偏奇するからである。この時、得られるチューブの肉厚の薄い側では、コアピンは、ラムの加圧によるシリンダー内の樹脂の全体としての流れ方向、従って、本来のシリンダー部の中心軸の方向に対して１８０゜より小さい角度を形成する。逆に、得られるチューブの肉厚の厚い側のコアピンは、樹脂の流れに対し１８０゜より大きい角度を形成する。
【０００９】
この場合において、１８０゜より小さい角度は、樹脂の流れに対し抵抗を生じることになるので、コアピンは抵抗が小さくなるように（即ち、ダイオリフィスの中心軸に近づく方向に）移動しようとする。もし、抵抗が小さくなるようにコアピンが移動できれば、その結果、ダイオリフィスの出口端部において、コアピンの中心が実質的にダイオリフィスの中心に近づくことができる。即ち、コアピンは、偏肉が最小限になるように移動できることになる。
【００１０】
例えば、押出操作の前に、何らかの理由のために、ダイオリフィスの出口付近において、コアピンの中心がダイオリフィスの中心から偏奇している場合において、ダイオリフィスの出口付近においてコアピン中心がダイオリフィスの中心に戻る（即ち、心合わせ状態になる）または近づくことができるか否かは、押出条件下でコアピンが撓むことができるかにより決まる。従って、本発明は、押出機のコアピンの形状を、押出時において従来のコアピンよりもたわみ易い形状とすることにより、コアピンの中心がその周囲のダイオリフィスの中心に戻り易くなり、従って、向上した心合わせ状態に近づき、好ましくは心合わせ状態が達成され、その結果、押し出されるチューブの偏肉度を向上させることができることに存する。
【００１１】
従って、第１の要旨において、本発明は、コアピンとその周囲のダイオリフィスにより形成される環状部分を通してポリテトラフルオロエチレンを押し出すことによりポリテトラフルオロエチレンチューブを製造する押出機であって、コアピンはマンドレルに接続されるマンドレル接続端部およびダイオリフィスの出口に位置するダイオリフィス出口端部を有し、コアピンは、その両端部の間で、コアピンの軸方向に垂直な断面積がその両端部の断面積より小さい部分を有することを特徴とする押出機を提供する。
【００１２】
従来の押出機において、コアピンは上述のように撓みを考慮して設計されていない。コアピンは、押出機のマンドレル端部に接続するために、マンドレルの端部の直径と実質的に同じ直径を一端において有し、また、押し出すべきチューブの内径に実質的に対応する直径を他端において有し、これらの両端の間の部分は、一端の直径から他端の直径に漸次遷移している（即ち、徐々に増加または減少するか、あるいは一定のままである）。尚、一般的には、後述の比較例に用いるコアピンのように、直径が一定で変化しない部分をコアピンは含むが、その直径はマンドレルの断面またはコアピンのダイオリフィス出口端部における断面の直径より小さくなることはない。従って、従来のコアピンの両端の間の部分の直径は、一端の直径以上であり、他端の直径以下である場合および一端の直径に等しく、他端の直径にも等しい場合のいずれかである。
【００１３】
これに対して、本発明の押出機において、コアピンはその両端部より断面が小さい部分を有し、その結果、そのような部分を有さない従来の押出機のコアピンより撓み易くなる。
【００１４】
本発明の押出機において、１つの態様では、コアピンは、マンドレル結合端部からダイオリフィス出口端部に向かって順に、マンドレル結合部分、第１遷移部分、断面減少部分、第２遷移部分および整流部分（各部分のコアピンの軸方向に垂直な断面は実質的に円形である）から構成され、各構成部分は隣接する構成部分と同じ直径の端部により一体に接続され、コアピンの軸に垂直な断面の面積に関して、断面減少部分はマンドレル結合部分および整流部分より小さいことを特徴とする。
【００１５】
マンドレル結合部分は、マンドレルに接続する場合の強度等をコアピンに付与する。通常、コアピンをマンドレルに結合するための結合手段を有する部分（例えばネジ付き部分）がマンドレル結合部分に設けられている。この部分については、マンドレル内部に入り込むため断面減少部分の断面積の比較の対象外である。整流部分は、押し出されるポリテトラフルオロエチレンの流れを一定の方向に向け押出機を出てから形状を維持するために必要な部分であり、これらの２つの部分は、所定の長さおよび直径を有する必要がある。従って、これらの部分のディメンジョンの選択に関しては、撓みは２次的な要因である。撓みを一次的な要因として考慮する必要があるのは、断面減少部分であり、この部分のディメンジョンを適切に選択して断面減少部分の撓み可能量がコアピンの撓み可能量の大部分、実質的に全部をもたらすのが好ましい。
【００１６】
尚、押出時に、コアピンには非常に大きな力が加わるので、コアピンのディメンジョンの決定に際しては、コアピンが破壊しない程度の寸法を採用する必要がある。従って、コアピンのディメンジョン、特に断面減少部分の長さおよび直径を決定するに当たり、このような破壊に対する考慮が必要であり、本発明においては、破壊しない範囲内で最大限の撓み可能量を確保するようにコアピンを設計するのが好ましい。
【００１７】
上述の態様において、好ましい態様では、マンドレル結合部分、断面減少部分および整流部分は円柱状であり、第１遷移部分および第２遷移部分は、それぞれ、マンドレル結合部分を断面減少部分と接続するテーパー状表面（従って、円錐台状部分）、断面減少部分を整流部分と接続するテーパー状表面（従って、円錐台状部分）を有する。この場合、断面減少部分の直径は、他の部分の直径より小さく、例えばマンドレル結合部分の直径の好ましくは２／３以下、より好ましくは１／２以下であり、可能であれば更に小さいことが望ましく、また、断面減少部分の長さは可能な範囲で長いのが望ましい。
【００１８】
一般的には、押出機が設定されると、コアピンの全長が決まり、上述のようにマンドレル結合部分および整流部分の必要な長さが決まっていくので、残りの長さを断面減少部分および遷移部分に使用できることになる。従って、遷移部分の長さを可能な限り短くして、断面減少部分を長くするのが好ましい。尚、遷移部分にもある程度の長さが必要であり、その結果、断面減少部分の長さは、押出機が設定されると、一義的に決まってしまう場合が多いので、断面減少部分の径の適切な選択が重要である。
【００１９】
上述のような撓みに関しては、以下のような考えを指標として用いることができる（尚、この考えは本発明を拘束するものではない）：
押出機では、マンドレルが押出機のシリンダーの中央に位置するように固定されており、コアピンがその端部においてマンドレルに固定さている点に着目すれば、コアピンは片持ちばりと同様に考えてもよく、上述の撓み可能量は、片持ち梁の最大撓み量に対応させてもよい。
【００２０】
片持はりの自由端における最大撓み量の算出にあたっては、例えば、標準機械設計図表便覧（共立出版株式会社刊、小栗富士雄著１９６９年、５−１）を参照でき、次式：
δｍａｘ＝（ｗｌ4）／（８ＥＩ）
（式中、δｍａｘは最大撓み（ｃｍ）、ｗは単位長さ当たりの広がり荷重（ｋｇ／ｃｍ）、ｌは＝部材長さ（ｃｍ）、Ｅはヤング係数（ｋｇ／ｃｍ2）、Ｉは断面の慣性モーメント（ｃｍ4）である。）
を用いることができる。
【００２１】
片持ち梁の最大撓み量をコアピンの撓み可能量に関連させる場合、コアピンのディメンジョンが影響を与えるのは、コアピンの断面積（Ｉに対応）、コアピンの長さ（ｌに対応）およびコアピンの材料（Ｅに対応）である。従って、上記式から理解できるように、コアピンの撓み可能量はコアピンの長さの４乗に比例し、コアピンの断面積に反比例する。コアピンの断面形状（または直径）は、その軸方向に変化するが、コアピンにおいてその撓み可能量に影響を最も与えるのは、断面積が小さく、長さが長い断面減少部分であり、それ故に、本発明の押出機において、コアピン、特にその断面減少部分は可能な限り細く、可能な限り長いのが好ましいことになる。
【００２２】
コアピンに使用する材料も撓み可能量に影響を与えるのは上式から明らかであり、ヤング係数の小さい材料を使用するのが望ましいのは勿論であるが、コアピンの材料の選択に関しては、加工性、耐腐食性、強度、価格のような種々の要因を考慮する必要があり、ヤング係数のみを優先することは一般的に妥当ではない。従って、工業的に用いる押出機において一般的に使用されているコアピンの材料（例えばステンレススチール（ＳＵＳ）、鉄の表面メッキ等）を本発明の押出機のコアピンに用いてよい。よって、本発明の押出機では、コアピンのディメンジョンがより重要となる。
【００２３】
コアピンとダイオリフィスにより形成される環状部分の断面形状としては、いわゆるリング状（従って、コアピンおよびダイオリフィスの断面形状が双方とも円形）であることが好ましいが、コアピンおよびダイオリフィスの断面形状が点対称であれば、その他の形状であってもよい。例えば、コアピンおよびダイオリフィスが、外向きに凸の正多角形、内向きに凸の正多角形（例えば星形のようなもの）であってもよく、そのようなダイオリフィスおよびコアピンにより種々の環状形状の断面を有するチューブを形成できる。そのような場合であっても、コアピンは、その両端部の間において、軸方向に垂直な断面積がその両端部の断面積より小さい部分を有する。
【００２４】
第２の要旨において、本発明は、上述のような押出機を用いてＰＴＦＥ、例えば乳化重合により得られるものをペースト押し出してチューブを得る工程、その後、押し出したチューブから助剤を（例えば抽出、蒸発乾燥等により）除去し、必要に応じて焼成する工程を含む、ポリテトラフルオロエチレンチューブの製造方法を提供する。尚、ＰＴＦＥのペースト押出は、周知の押出法であり、それに関しては、例えば特開昭５０−３４６６１号公報、特公昭６１−５４５７８号公報等を参照できる。
【００２５】
この方法では、上述のように従来の押出機に使用されているコアピンより撓むコアピンを押出機にて使用するので、押し出されたチューブの偏肉度は向上する。従って、助剤を除去し焼成することにより最終的に得られるポリテトラフルオロエチレンチューブの偏肉度も向上したものとなる。
【００２６】
第３の要旨において、本発明は、上述のような方法により得られるポリテトラフルオロエチレンチューブを提供する。本発明の技術思想に基けば、コアピンの撓み可能量が大きくなる程、得られるチューブの偏肉度が向上するのは明らかである。例えば、後述する図２に示すコアピンのディメンジョンを選択した場合、従来技術においては製造できなかった、偏肉度が１５％以下、好ましくは１０％以下のチューブを得ることができる。特に、径の大きいチューブ、例えば内径が１０ｍｍ以上、特に内径が２０ｍｍ以上のチューブにおいても１５％以下の偏肉度を一般的に達成できる。尚、偏肉度＝（（最大肉厚−最小肉厚）／平均肉厚）×１００（％）であり、平均肉厚とは、肉厚の平均値を意味する。
このような本発明により得られるポリテトラフルオロエチレンチューブは、例えば化学薬品等の輸送管、ライニング、ブレードホース、基材の被覆、収縮チューブ等に使用できる。例えばロールのような基材に被覆する場合、未焼成のチューブをロールにかぶせた後に焼成すると、収縮によりチューブがロールに密着する。
【００２７】
本発明の押出機に使用するＰＴＦＥとしては、懸濁重合により得られるものでも、あるいは乳化重合により得られるものであってもよい。ＰＴＦＥが配向、繊維化し易いという利点があるので、乳化重合で得られたＰＴＦＥファインパウダーが特に適している。
【００２８】
更に、本発明のＰＴＦＥは充填剤を含有するものであってもよい。充填剤としては、炭素質粉末、炭素質繊維、無機質粉末、無機質繊維、金属または合金粉末、有機質粉末または繊維などが用いられる。より具体的には、カーボンブラック、カーボン繊維、グラファイトなどの炭素質粉末または繊維、長石、シリカ、アルミナ、酸化チタン、酸化鉄などの酸化質粉末、窒化ケイ素、窒化炭素、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、炭化ジルコニウム、炭化ケイ素、炭化タングステン、炭化ニッケル、硫酸ジルコニウム、硫酸バリウム、カオリン、クレー、タルク、硝子ビース、硝子バルーンなどの無機質粉末、ガラス繊維、アルミナ繊維、チタン酸カリウム繊維、シリカ繊維などの無機質繊維、銅合金、亜鉛華、二硫化モリブデン、アルミニウム、アルミニウム合金などの金属または合金粉末、パーフルオロアルコキシ樹脂、パーフルオロエチレンプロペン樹脂、ポリクロロトリフルオロエチレン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂、オキシベンゾイルポリエステル樹脂、液晶ポリマーなどの有機質粉末または繊維などが例示される。これらの充填剤は成形品の機械的特性（耐摩耗性、圧縮強さ、耐コールドフロー性）や電気的特性（静電除去）などを向上させるために添加する。これらの充填剤の添加量は、ＰＴＦＥにより成形品の形態を維持するという理由からＰＴＦＥと充填剤との合計重量に対して５０重量％以下、好ましくは３０重量％以下であることが望ましい。
【００２９】
一般的に、本発明の技術思想に基づけば、チューブの偏肉度を１５％以下とするのは容易であり、通常、１０％以下、好ましくは５％以下の偏肉度を達成できる。更に、コアピンに使用する材料（即ち、引張強度が大きいために断面減少部分をより細く、より長くできる材料）およびそのディメンジョンを適切に選択することにより撓み可能量を一層大きくすることができ、それによって、偏肉度を更に向上させることが可能となり、１％程度またはそれ以下の偏肉度も達成可能である。
【００３０】
繰り返し使用するための強度（安全性のマージン）を考慮して工業的に実用可能なコアピンとするには、強度を優先し、また、（強度が多少劣っても）比較的安価な材料を選択して、有る程度の撓み可能量を犠牲にする必要がある場合もあり、また、市場のニーズも考慮する必要がある。その意味では、本発明のチューブの偏肉度は１〜１５％程度、より好ましくは２〜１０％程度で十分であり、そのような偏肉度となるようにコアピンを設計すればよい。
【００３１】
【発明の実施の形態】
図２に、本発明の押出機のコアピンの１つの態様を断面図にて模式的に例示する。図示したコアピン３０は、マンドレル（図示せず）に、例えばネジ３２により結合されるマンドレル結合端部３４からチューブ（図示せず）が押し出されるダイオリフィス出口端部３６に向かって順に、マンドレル結合部分３８（尚、図示した態様では、コアピン３０には、マンドレルに結合するためのネジ部分５２がマンドレル結合端部３４に設けられている。断面減少部分の断面積の比較には、マンドレル結合端部３４より上方のネジ部分５２を考慮しない。）、第１遷移部分４０、断面減少部分４２、第２遷移部分４４および整流部分４６（各部分のコアピンの軸方向に垂直な断面は実質的に円形である）から構成され、各構成部分は隣接する構成部分と同じ直径の端部により一体に接続され、コアピンの軸に垂直な断面の断面積に関して、断面減少部分４２はマンドレル結合部分３８および整流部分４６より小さい。図示するように、遷移部分４０および４４はテーパー状表面を有し、他の部分は円筒状である。断面減少部分４２は、強度的に可能な範囲で細く、かつ、長いのが好ましい。
【００３２】
尚、図示した態様では、コアピン３０の中央部には貫通孔４８が形成されており、これは、押し出した後に引き続いてチューブから助剤を加熱して除去する場合に、蒸発した助剤の通路（ガス抜き孔）として用いられる。本発明において、このような貫通孔が存在する場合におけるコアピンにおける断面積の比較は、円の面積ではなくて、実質的に環状部分の面積の比較となる。また、図では、ダイオリフィス５０にコアピン３０が挿入された状態で示している。尚、図面に斜体字で示した数字は、コアピンの一例の寸法（ｍｍ）である。
【００３３】
また、図３に、図２と同様に、本発明の押出機のコアピンの１つの別の態様を断面図にて模式的に例示する。図３のコアピン３０は、図２の場合より径の大きいチューブ（公称外径４０ｍｍ）を押し出すためのものである。図３ではダイオリフィスは図示していない。また、コアピン３０内のガス抜き孔４８は、ダイオリフィス出口端部にて広がった形状である。
【００３４】
【実施例】
（実施例１）
ポリテトラフルオロエチレンファインパウダー（Ｆ−２０１、ダイキン工業（株）製）１００重量部に潤滑助剤として炭化水素油（アイソパーＥ、エクソン化学（株）製）を２１重量部添加、混合し、２５℃で１５時間放置して熟成した。熟成後、ラム速度１００ｍｍ／ｍｉｎで加圧し、１０ｋｇｆ／ｃｍ2で１０分間保持して円筒状のビィレットを得た。
このビィレットをシリンダー内径９０ｍｍ、マンドレル外径２０ｍｍの押出機に挿入し、図２に示すディメンジョンのコアピン（ＳＵＳ３０４製）をマンドレル先端に取付け、出口径２２．６ｍｍのダイオリフィスををセットし、バンドヒーターでダイ先端部を６０℃に加熱し、ラム速度５ｍｍ／ｍｉｎで押し出してチューブ状の予備成形体を得た。
【００３５】
予備成形体を常温から連続的に３７０℃まで加熱して潤滑助剤を乾燥により除去し、焼成をしＰＴＦＥチューブ状成形品を得た。得られた成形品の寸法、偏肉度を後の表１に示す。
【００３６】
（実施例２）
図３に示すディメンジョンを有するコアピンを使用して、ダイオリフィスを出口径４９ｍｍのものに変えた以外は実施例１と同じ条件で、ＰＴＦＥチューブ状成形品を得た。得られた成形品の寸法、偏肉度を後の表１に示す。
【００３７】
（比較例１）
図４に示すディメンジョンを有するコアピン３０を使用した以外は、実施例１と同じ条件でＰＴＦＥチューブ状成形品を得た。図示したコアピン３０は、マンドレル結合端部３４から軸方向にダイオリフィス出口端部３６に向かって１０ｍｍの間、直径が２０ｍｍで一定であり、その後、整流部分４６に向かって直径が２０．６ｍｍまで徐々に増加し、直径２０．６ｍｍの整流部分が２２ｍｍ続く。得られた成形品の寸法、偏肉度を後の表１に示す。
【００３８】
（比較例２）
図５に示すディメンジョンを有するコアピン３０を使用した以外は、実施例１と同じ条件でＰＴＦＥチューブ状成形品を得た。得られた成形品の寸法、偏肉度を表１に示す。図から明らかなように、コアピン３０は、マンドレル結合端部３４から軸方向にダイオリフィス出口端部３６に向かって１３０ｍｍの間、直径が２０ｍｍで一定であり、その後、４０ｍｍの間で直径が４６ｍｍまで徐々に増加し、その後、その直径で一定である。この態様のコアピン３０では、軸方向に垂直な断面の面積は、マンドレル結合端部３４において最も小さい。
【００３９】
【表１】
0003840569.tif 000002
尚、平均肉圧は、任意で肉厚を数ケ所測定し平均することにより求めた。
【図面の簡単な説明】
【図１】  図１は、ラム押出機のチューブが押し出される先端部分の断面を模式的に示す。
【図２】  図２は、本発明の押出機に使用するコアピン（実施例１にて使用）の断面を模式的に示す。
【図３】  図３は、本発明の押出機に使用するコアピン（実施例２にて使用）の断面を模式的に示す。
【図４】  図４は、従来の押出機に使用されているコアピン（比較例１にて使用）の断面を模式的に示す。
【図５】  図４は、従来の押出機に使用されているコアピン（比較例２にて使用）の断面を模式的に示す。
【符号の説明】
１０…押出機、１２…シリンダー部、１４…マスターダイ部、
１６…ダイオリフィス部、１８…空隙、２０…マンドレル、２２…コアピン、
２４…環状出口、３０…コアピン、３２…ネジ、３４…マンドレル結合端部、
３６…ダイオリフィス出口端部、３８…マンドレル結合部分、
４０…第１遷移部分、４２…断面減少部分、４４…第２遷移部分、
４６…整流部分、４８…貫通孔、５０…ダイオリフィス、５２…ネジ部分。
【図１】
0003840569.tif 000003
【図２】
0003840569.tif 000004
【図３】
0003840569.tif 000005
【図４】
0003840569.tif 000006
【図５】
0003840569.tif 000007