(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
左右の屈折力が異なり、各々個別に設計される場合には異なる外面形状が採用される左右一対の累進屈折力レンズの製造方法であって、
予め定められた複数の外面形状から、左右の前記累進屈折力レンズの各仕様に基づいて左右ほぼ共通の外面形状を選択、決定する工程と、
前記仕様及び選択された外面形状に基づいて、左右の累進屈折力レンズの内面の形状データをそれぞれ計算する工程と、
選択された外面形状を有する被加工レンズを非球面加工機にセットし、前記内面の形状データに基づいて左右の累進屈折力レンズとして各レンズの内面を非球面加工する工程とを含むことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項２】
前記仕様には、左右の累進屈折力レンズの遠用部頂点屈折力と加入屈折力とが含まれることを特徴とする請求項１に記載の累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項３】
前記外面形状の選択・決定工程と前記内面形状の計算工程とは、コンピュータプログラムとして実現され、前記非球面加工機は、計算された内面の形状データに基づいてコンピュータにより制御されることを特徴とする請求項１または２に記載の累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項４】
前記内面の形状データを計算する工程は、要求される屈折力を有しつつ収差が抑えられるように最適化アルゴリズムを用いたコンピュータプログラムとして実現されることを特徴とする請求項３に記載の累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項５】
左右の屈折力が異なり、各々個別に設計される場合には異なる外面形状が採用される左右一対の累進屈折力レンズの製造方法であって、
各々要求される屈折力に差がある左右の前記累進屈折力レンズにおける各外面形状をほぼ一致させ、前記要求される屈折力を有しつつ収差が抑えられるように、各レンズの内面の形状データを計算により求め、該形状データに基づいて非球面加工機により被加工レンズの内面を非球面加工することを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項６】
前記外面形状は、左右の累進屈折力レンズを独立して設計した場合に得られる２つの外面形状の中間形状であることを特徴とする請求項５に記載の累進屈折力レンズの製造方法。
【請求項７】
左右の屈折力が異なり、各々個別に設計される場合には異なる外面形状が採用される左右一対の累進屈折力レンズの製造システムであって、
左右の前記累進屈折力レンズの仕様を入力する入力手段と、
前記仕様に基づいて予め定められた複数の外面形状から左右ほぼ共通の外面形状を選択、決定する選択手段と、
前記仕様及び選択された外面形状に基づいて、左右の累進屈折力レンズの内面の形状データをそれぞれ計算する計算手段と、
被加工レンズの内面を加工する非球面加工機と、
前記内面の形状データに基づいて前記非球面加工機を制御し、前記被加工レンズを左右の累進屈折力レンズとして加工する制御手段とを備えることを特徴とする累進屈折力レンズの製造システム。
【請求項８】
前記選択手段、計算手段、制御手段は、コンピュータプログラムとして実現されることを特徴とする請求項７に記載の累進屈折力レンズの製造システム。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、左右一対の累進屈折力レンズの製造方法及び製造システムに関し、特に、左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力が異なる場合に有効な製造方法及び製造システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】
累進屈折力眼鏡は、左右一対の累進屈折力レンズと、これらのレンズを保持するフレームとにより構成される。左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力が等しい場合には、眼鏡レンズの形状は外面(物体側の面)、内面(眼球側の面)共に一致する。これに対して、左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力の差が大きくなると、これらをそれぞれ別個に設計すると、左右の累進屈折力レンズの形状が大きく異なり、左右がアンバランスとなって眼鏡の外観、見栄えを悪くする。眼鏡の外観は、外面形状によるところが大きいため、見栄えをよくするためには外面形状を揃えることが望ましい。
【０００３】
外面形状を揃えることにより左右の眼鏡レンズのアンバランスを解消するための技術は、従来から知られている。例えば特開平８−３２０４５７号公報には、処方箋に基づいて決定された左右の眼鏡レンズの外面のレンズカーブを比較し、レンズカーブが相対的に大きい方のレンズカーブを、相対的に小さい方に近似させるレンズカーブ調整を行う技術が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上述した公報には、レンズカーブ調整の結果得られる左右の眼鏡レンズの光学的な性能については何ら説明がない。一般に、要求される屈折力に対して収差が最小となる形状は限られているため、形状のみに着目してレンズカーブを調整すると、収差が大きくなり、光学的な性能は劣化する。
【０００５】
すなわち、球面設計による累進屈折力レンズの場合には、使用されるレンズ材料が決められていると、屈折力に対して収差が最小となる外面形状と内面形状との組み合わせがほぼ一義的に決定される。したがって、左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力が異なる場合、外観をよくするために左右の外面形状を共通にすると、少なくとも左右一方の累進屈折力レンズの収差は必ず増加する。
【０００６】
なお、累進屈折力レンズの球面設計とは、累進面のほぼ中央を上下方向に沿って通る主注視線と呼ばれる設計上の重要な線を、面非点収差の無い臍状曲線で構成する設計方法のことである。一方、主注視線を面非点収差を有する非臍状曲線で構成する設計方法は、累進屈折力レンズの非球面設計といい、球面設計の場合よりも浅いカーブを用いながら光学性能を良好に保つことができる。
【０００７】
非球面設計による累進屈折力レンズの場合には、屈折力に対する形状の選択幅は球面設計の場合より広くなるが、左右の屈折力の差が大きくなると、レンズカーブの調整による収差の増加は避けられない。従来の累進屈折力レンズは、外面が累進面、内面が球面またはトーリック面である。製造工場には、累進面である外面が予め加工された半完成レンズがストックされ、内面を加工して曲率を調整することにより、顧客毎の仕様に基づく所望の屈折力の累進屈折力レンズを製造する。累進面は、屈折力に応じて複数種類用意されている。すなわち、累進屈折力レンズに必要な屈折力の範囲全体を複数の領域に区分し、各区分毎に単一の累進面を割り当てている。これは、従来、累進面の加工が困難であったため、累進面の種類をできるだけ少なくすることが、製造コストを抑える上で重要だったからである。
【０００８】
各累進面は、各区分の屈折力をカバーする際に性能が良好となるよう定められているため、ある累進面を利用して区分外の屈折力を与えると、性能が顕著に悪化する。すなわち、左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力が同一の累進面によりカバーされる区分に入らない場合に、いずれか一方の外面形状を他方に合わせると、この合わせた側の累進屈折力レンズの性能は著しく劣化する。
【０００９】
以下、従来の球面設計による累進屈折力レンズ、非球面設計による累進屈折力レンズについて、左右の累進屈折力レンズをそれぞれ独立して設計した場合と、外面形状を共通にした場合とを比較して説明する。
【００１０】
図２０は、左右が独立して設計された従来の球面設計による累進屈折力レンズを示す断面図である。以下説明する各図では、(R)が右の累進屈折力レンズ、(L)が左の累進屈折力レンズを示している。各レンズの図中左側が外面、右側が内面を示す。ここでは、右、左の累進屈折力レンズに要求される遠用部球面屈折力(以下、SPHと略す)をそれぞれ-4.00、+2.00、加入屈折力(以下、ADDと略す)は左右とも2.00としている。各レンズの数値データは以下の表１に示されている。表中の符号D1は外面遠用部の面屈折力、D2は内面の面屈折力、Tは中心厚、Nは屈折率、φは外径を示す。D1,D2の単位はDiopter、T,φの単位はｍｍである。D1またはD2に*がついているのは、その面が累進面であることを表している。
【００１１】
【表１】
(R)          (L)
SPH    −4.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1*      4.00          7.00
D2       8.00          5.00
T      1.26          3.98
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００１２】
図２１(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの累進面である外面の面屈折力の変化を示すグラフである。各グラフの横軸は面屈折力[Dptr]、縦軸は累進面中心からの距離[mm]であり、DM(実線で示される)がレンズの主注視線に沿った垂直断面の面屈折力、DS(破線で示される)が水平断面の面屈折力である。左右の累進屈折力レンズのベースカーブ(外面累進面の遠用部面屈折力)は右が4.00[Dptr]、左が7.00[Dptr]である。球面設計なので垂直断面と水平断面の面屈折力DS,DMが完全に一致している。
【００１３】
図２２(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力の変化を示すグラフである。各グラフの横軸は透過屈折力[dptr]、縦軸は累進面中心からの距離[mm]であり、PM(実線で示される)がレンズの主注視線に沿った垂直断面の透過屈折力、PS(破線で示される)が水平断面の透過屈折力である。
【００１４】
それぞれの累進屈折力レンズは、光学性能的には良好であるが、ベースカーブが異なるので外観的に左右でアンバランスである。そこで、外観を良好にするため、左の累進屈折力レンズのベースカーブを右の累進屈折力レンズに合わせて外面形状が共通になるよう左の累進屈折力レンズの設計を変更する。図２３(R),(L)は、それぞれ設計変更後の右、左の累進屈折力レンズの断面図である。変更後のデータは、表２に示されるとおりである。
【００１５】
【表２】
(R)          (L)
SPH    −4.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1*      4.00          4.00
D2       8.00          2.00
T      1.26          3.82
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００１６】
図２４(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの累進面である外面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフ、図２５(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは共に4.00[Dptr]となり、外面の形状は共通となる。ただし、図２５(L)に示すように、左の累進屈折力レンズの透過屈折力が変更前と比較してかなり悪化している。
【００１７】
次に、非球面設計による累進屈折力レンズの例を説明する。図２６は、左右独立して設計された従来の非球面設計による累進屈折力レンズを示す断面図である。外面が累進面、内面が球面として形成されている。ここでは、右、左の累進屈折力レンズに要求されるSPHをそれぞれ-4.00、-8.00、ADDは左右とも2.00としている。各レンズの数値データは以下の表３に示されている。
【００１８】
【表３】
(R)            (L)
SPH    −4.00        −8.00
ADD      2.00          2.00
D1*      2.00          0.50
D2       6.00          8.50
T      1.29          1.33
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００１９】
図２７(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの累進面である外面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは、右が2.00[Dptr]、左が0.50[Dptr]である。図２８(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。
【００２０】
それぞれの累進屈折力レンズは、光学性能的には良好であるが、ベースカーブが異なるので外観的に左右でアンバランスである。そこで、外観を良好にするため、左の累進屈折力レンズのベースカーブを右の累進屈折力レンズに合わせて外面形状が共通になるよう左の累進屈折力レンズの設計を変更する。図２９は、設計変更後の累進屈折力レンズの断面図である。変更後のデータは、表４に示されるとおりである。
【００２１】
【表４】
(R)            (L)
SPH    −4.00        −8.00
ADD      2.00          2.00
D1*      2.00          2.00
D2       6.00         10.00
T      1.29          1.32
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００２２】
図３０(R),(L)は、それぞれ累進面である外面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフ、図３１(R),(L)は、それぞれ右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは、共に2.00[Dptr]であり、外面の形状は共通となる。ただし、図３１(L)に示すように、左の累進屈折力レンズの透過屈折力が変更前と比較してかなり悪化している。
【００２３】
上記の２つの具体例からも理解できるように、屈折力と形状とのみに着目した従来の設計方法では、左右の累進屈折力レンズに要求される屈折力が互いに異なる場合には、外観、光学性能のいずれかが犠牲になるという問題がある。
【００２４】
この発明は、上述した従来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、外観上左右のアンバランスがなく、しかも、光学性能の良好な累進屈折力レンズの製造方法、及びこのような累進屈折力レンズの製造システムを提供することを目的とする。
【００２５】
【課題を解決するための手段】
この発明にかかる累進屈折力レンズの製造方法は、上記の目的を達成させるため、左右の屈折力が異なり、各々個別に設計される場合には異なる外面形状が採用される左右一対の累進屈折力レンズの製造方法であって、左右の累進屈折力レンズの仕様に基づいて、予め定められた複数の外面形状から左右ほぼ共通の外面形状を選択、決定する工程と、仕様及び選択された外面形状に基づいて、左右の累進屈折力レンズの内面の形状データをそれぞれ計算する工程と、選択された外面形状を有する被加工レンズを非球面加工機にセットし、内面の形状データに基づいて左右の累進屈折力レンズとして各レンズの内面を非球面加工する工程とを含むことを特徴とする。
【００２６】
上記の方法によれば、左右ほぼ共通の外面形状を選択することにより外観上のアンバランスをなくすことができ、しかも、各累進屈折力レンズの内面はそれぞれ収差が最小となるような累進面として定義できるため、外観、光学性能の両面に優れた累進屈折力レンズを製造することができる。なお、「ほぼ共通の外面形状」とは、少なくとも左右の累進屈折力レンズを別個独立に設計した場合と比較して左右の外面形状差が小さいことをいう。外観上は、外面形状が左右で完全に同一であることが最も望ましいが、少なくともほぼ共通であれば、外観上のバランスを向上させることができる。
【００２７】
仕様は、少なくとも左右の累進屈折力レンズの遠用部頂点屈折力と加入屈折力とを含む。遠用部頂点屈折力は、球面屈折力を含み、乱視矯正の場合には円柱屈折力と乱視軸方向とを更に含む。外面形状の選択・決定工程と内面形状の計算工程とは、コンピュータプログラムとして実現されることが望ましい。また、非球面加工機は、計算された内面の形状データに基づいてコンピュータにより制御されることが望ましい。さらに、内面の形状データを計算する工程は、要求される屈折力を有しつつ収差が抑えられるように最適化アルゴリズムを用いたコンピュータプログラムとして実現されることが望ましい。
【００２８】
外面の形状は、予め定められた複数の形状から選択されるが、球面であれば型加工が容易である。また、外面形状は、左右の累進屈折力レンズを独立して設計した場合に得られる２つの外面形状のいずれか一方に合わせてもよいし、中間形状としてもよい。
【００２９】
この発明に係る累進屈折力レンズの製造システムは、左右の屈折力が異なり、各々個別に設計される場合には異なる外面形状が採用される左右一対の累進屈折力レンズの製造システムであって、左右の累進屈折力レンズの仕様を入力する入力手段と、仕様に基づいて予め定められた複数の外面形状から左右ほぼ共通の外面形状を選択、決定する選択手段と、仕様及び選択された外面形状に基づいて、左右の累進屈折力レンズの内面の形状データをそれぞれ計算する計算手段と、被加工レンズの内面を加工する非球面加工機と、内面の形状データに基づいて非球面加工機を制御し、被加工レンズを左右の累進屈折力レンズとして加工する制御手段とを備えることを特徴とする。選択手段、計算手段、制御手段は、コンピュータプログラムとして実現されることが望ましい。
【００３０】
【発明の実施の形態】
以下、この発明にかかる累進屈折力レンズの製造方法及び製造システムの実施形態を説明する。
図１(A)は、実施形態の累進屈折力レンズの製造システムの概略を示すブロック図、図１(B)は、製造方法の概略を示すフローチャートである。図１(A)に示されるように、累進屈折力レンズの製造システム１０は、後述する複数の手段として機能するプログラムがインストールされたコンピュータ１１と、コンピュータ１１に情報を入力するキーボード等の入力装置１２と、コンピュータ１１に接続されたＣＲＴ等の表示装置１３と、コンピュータ１１により制御される非球面加工機１４とから構成されている。
【００３１】
顧客から累進屈折力眼鏡の注文が入ると、製造工場では図１(B)の各ステップにしたがって累進屈折力レンズを製造する。まず、オペレータは、左右の累進屈折力レンズの仕様を入力装置１２からコンピュータ１１に入力する(ステップS1)。仕様は、左右の累進屈折力レンズの遠用部頂点屈折力(球面屈折力SR,SLと、乱視矯正のための円柱屈折力CR,CL、乱視軸方向AXR,AXL)、加入屈折力ADR,ADL、製品種別を含む。
データの入力は、眼鏡店に置かれたコンピュータ端末で行われ、コンピュータネットワークを介して製造システムに伝えられてもよい。
【００３２】
コンピュータ１１には、仕様に基づいて左右ほぼ共通の外面形状を選択、決定する選択プログラムがインストールされており、このプログラムを作動させることにより、外面形状を決定し(ステップS2)、これを表示装置１３に表示する(ステップS3)。製造工場には、予め外面が加工された半完成の被加工レンズ(セミフィニッシュレンズ)がストックされている。被加工レンズの外面は球面であり、曲率半径が互いに異なる複数種のレンズが用意されている。選択プログラムは、用意された複数の外面形状の中から、入力された仕様に基づいて、適当な左右ほぼ共通の外面形状を選択する。この例では、選択プログラムは、左右の累進屈折力レンズを独立して設計した場合に得られる２つの外面形状の中間形状に近い形状を選択する。外面を球面としたのは、半完成レンズの製造の際の型加工が容易であり、かつ、内面を非球面設計による累進面することで充分な光学性能が得られるため外面をあえて非球面または累進面とする必要がないからである。
【００３３】
続いてコンピュータ１１は、計算プログラムにより、仕様と決定された外面形状とに基づいて左右の累進屈折力レンズの内面の形状データをそれぞれ計算により求める(ステップS4)。計算プログラムは、ステップS2で既に決定された外面形状を前提に、要求される屈折力が得られ、かつ、収差が最小となる累進面形状を求める処理であり、減衰最小二乗法等の公知の最適化アルゴリズムを利用している。
なお、上記のように加工の都度内面の累進面形状を求める代わりに、各屈折力について、想定される複数の外面形状に対応する最適な内面累進面形状を予め求めて登録しておき、加工の都度登録データの中から加工データを選択するようにしてもよい。
【００３４】
一方、オペレータは、表示装置１３に表示された外面形状を持つ被加工レンズを非球面加工機１４にセットする。被加工レンズのセット後、オペレータが所定の開始指令を入力装置１２から入力すると、コンピュータ１１は計算により求められた形状データに基づいて非球面加工機１４を制御し、被加工レンズの内面を加工(研削)する(ステップS5)。２つの被加工レンズを順にセットすることにより、左右の累進屈折力レンズを得ることができる。
【００３５】
次に、上記実施形態の製造方法に基づいて製造された累進屈折力レンズについて３つの実施例を説明する。ここでは、左右の累進屈折力レンズをそれぞれ独立して設計した比較例と、外面形状をほぼ共通にした実施例とをそれぞれ比較して説明する。なお、実施例１，２は外面形状が完全に共通な例、実施例３は完全には共通でない例である。
【００３６】
【実施例１】
図２は、左右が独立して設計された比較例１の累進屈折力レンズを示す断面図である。以下説明する各図では、(R)が右の累進屈折力レンズ、(L)が左の累進屈折力レンズを示している。各レンズの図中左側が外面、右側が内面を示す。左右の累進屈折力レンズは、それぞれ外面が球面、内面が累進面である。ここでは、右、左の累進屈折力レンズに要求されるSPHをそれぞれ-4.00、+2.00、ADDは左右とも2.00としている。各レンズの数値データは以下の表５に示されている。
【００３７】
【表５】
(R)          (L)
SPH    −4.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1       2.00          5.00
D2*      6.00          3.00
T      1.29          3.67
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００３８】
図３(R),(L)は、それぞれ比較例１の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは、右が2.00[Dptr]、左が5.00[Dptr]である。図４(R),(L)は、それぞれ比較例１の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。非球面設計により面非点収差があるが、透過屈折力は垂直断面と水平断面で完全に一致している。それぞれの累進屈折力レンズは、光学性能的には良好であるが、ベースカーブが異なるので外観的には左右でアンバランスである。
【００３９】
一方、図５は、実施形態の方法により製造された実施例１の累進屈折力レンズの断面図である。実施例１の累進屈折力レンズは、図２の累進屈折力レンズと同一の屈折力を持つが、外観を良好にするために左右の外面形状を共通にしており、かつ、共通の外面形状によっても収差の発生が抑えられるように、各内面の累進面形状が定められている。実施例１の累進屈折力レンズの数値データは、以下の表６に示されている。ベースカーブは、比較例１で示された左右のベースカーブの中間値である4.00[Dptr]に設定されている。
【００４０】
【表６】
(R)          (L)
SPH    −4.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1       4.00          4.00
D2*      8.00          2.00
T      1.28          3.59
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００４１】
図６(R),(L)は、それぞれ実施例１の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフ、図７(R),(L)は、それぞれ実施例１の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。実施例１の累進屈折力レンズの透過屈折力の変化は、図７に示すように、図４に示した比較例１と殆ど同一である。すなわち、実施例１の累進屈折力レンズは、左右のベースカーブが完全に一致するため外観上のバランスがよく、しかも、左右を独立で設計した累進屈折力レンズと比較しても劣らない良好な光学性能を有している。
【００４２】
【実施例２】
図８は、左右が独立して設計された比較例２の累進屈折力レンズを示す断面図である。左右の累進屈折力レンズは、それぞれ外面が球面、内面が累進面である。ここでは、右、左の累進屈折力レンズに要求されるSPHをそれぞれ-4.00、-8.00、ADDは左右とも2.00としている。各レンズの数値データは以下の表７に示されている。
【００４３】
【表７】
(R)          (L)
SPH    −4.00        −8.00
ADD      2.00          2.00
D1       2.00          0.50
D2*      6.00          8.50
T      1.29          1.34
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００４４】
図９(R),(L)は、それぞれ比較例２の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは、右が2.00[Dptr]、左が0.50[Dptr]である。図１０(R),(L)は、それぞれ比較例１の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。非球面設計により面非点収差があるが、透過屈折力は垂直断面と水平断面で完全に一致している。それぞれの累進屈折力レンズは、光学性能的には良好であるが、ベースカーブが異なるので外観的には左右でアンバランスである。
【００４５】
一方、図１１は、実施形態の方法により製造された実施例２の累進屈折力レンズの断面図である。実施例２の累進屈折力レンズは、図８の累進屈折力レンズと同一の屈折力を持つが、外観を良好にするために左右の外面形状を共通にしており、かつ、共通の外面形状によっても収差の発生が抑えられるように、各内面の累進面形状が定められている。実施例２の累進屈折力レンズの数値データは、以下の表８に示されている。ベースカーブは、比較例２で示された左右のベースカーブの中間値である1.25[Dptr]に設定されている。
【００４６】
【表８】
(R)          (L)
SPH    −4.00        −8.00
ADD      2.00          2.00
D1       1.25          1.25
D2*      5.25          9.25
T      1.29          1.34
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００４７】
図１２(R),(L)は、それぞれ実施例２の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフ、図１３(R),(L)は、それぞれ実施例２の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。実施例２の累進屈折力レンズの透過屈折力の変化は、図１３に示すように、図１０に示した比較例２と殆ど同一である。すなわち、実施例２の累進屈折力レンズは、左右のベースカーブが完全に一致するため外観上のバランスがよく、しかも、左右を独立で設計した累進屈折力レンズと比較しても劣らない良好な光学性能を有している。
【００４８】
【実施例３】
図１４は、左右が独立して設計された比較例３の累進屈折力レンズを示す断面図である。左右の累進屈折力レンズは、それぞれ外面が球面、内面が累進面である。ここでは、右、左の累進屈折力レンズに要求されるSPHをそれぞれ-7.00、+2.00、ADDは左右とも2.00としている。各レンズの数値データは以下の表９に示されている。
【００４９】
【表９】
(R)          (L)
SPH    −7.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1       1.25          5.00
D2*      8.25          3.00
T      1.33          3.67
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００５０】
図１５(R),(L)は、それぞれ比較例３の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフである。左右の累進屈折力レンズのベースカーブは、右が1.25[Dptr]、左が5.00[Dptr]である。図１６(R),(L)は、それぞれ比較例３の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。非球面設計により面非点収差があるが、透過屈折力は垂直断面と水平断面で完全に一致している。それぞれの累進屈折力レンズは、光学性能的には良好であるが、ベースカーブが異なるので外観的には左右でアンバランスである。
【００５１】
一方、図１７は、実施形態の方法により製造された実施例３の累進屈折力レンズの断面図である。実施例３の累進屈折力レンズは、図１４の累進屈折力レンズと同一の屈折力を持つが、外観を良好にするために左右の外面形状を左右独立に設計した場合よりも互いに歩み寄るように変更しており、かつ、変更後の外面形状によっても収差の発生が抑えられるように、各内面の累進面形状が定められている。実施例３の累進屈折力レンズの数値データは、以下の表１０に示されている。
【００５２】
【表１０】
(R)          (L)
SPH    −7.00          2.00
ADD      2.00          2.00
D1       2.50          4.00
D2*      9.50          2.00
T      1.32          3.59
N      1.60          1.60
φ      70.00         70.00
【００５３】
実施例３の仕様で左右両累進屈折力レンズの外面形状を中間値であるベースカーブ3.12[Dptr]で一致させようとすると、右の累進屈折力レンズは内面の曲率が大きくなりすぎ、左の累進屈折力レンズは内面が凸面となり、共に加工が困難となる。そこで、実施例３では、左右の累進屈折力レンズの外面を完全に同一とはせず、加工を困難としない範囲で外観のアンバランスが抑えられるように、右の累進屈折力レンズのベースカーブを2.50[Dptr]、左の累進屈折力レンズのベースカーブを4.00[Dptr]としている。
【００５４】
図１８(R),(L)は、それぞれ実施例３の右、左の累進屈折力レンズの累進面である内面の面屈折力DM,DSの変化を示すグラフ、図１９(R),(L)は、それぞれ実施例３の右、左の累進屈折力レンズの透過屈折力PM,PSの変化を示すグラフである。実施例３の累進屈折力レンズの透過屈折力は、図１９に示すように、図１６に示した比較例３と殆ど同一である。すなわち、実施例３の累進屈折力レンズは、左右のベースカーブが比較例３よりは互いに近いため外観上のバランスがよく、しかも、左右を独立で設計した累進屈折力レンズと比較しても劣らない良好な光学性能を有している。
【００５５】
【発明の効果】
以上説明したように、この発明にかかる累進屈折力レンズの製造方法によれば、左右ほぼ共通の外面形状を選択することにより外観上のアンバランスをなくすことができ、しかも、各累進屈折力レンズの内面はそれぞれ収差が最小となるような累進面として定義できるため、外観、光学性能の両面に優れた累進屈折力レンズを製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】  (A)は実施形態の累進屈折力レンズの製造システムの概略を示すブロック図、(B)は製造方法の概略を示すフローチャート。
【図２】  比較例１の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図３】  比較例１の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図４】  比較例１の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図５】  実施例１の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図６】  実施例１の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図７】  実施例１の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図８】  比較例２の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図９】  比較例２の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図１０】  比較例２の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図１１】  実施例２の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図１２】  実施例２の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図１３】  実施例２の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図１４】  比較例３の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図１５】  比較例３の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図１６】  比較例３の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図１７】  実施例３の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図１８】  実施例３の累進屈折力レンズの内面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図１９】  実施例３の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図２０】  左右が独立して設計された従来の球面設計の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図２１】  図２０の累進屈折力レンズの外面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図２２】  図２０の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図２３】  図２０の累進屈折力レンズの外面形状を左右共通にした場合の断面図。
【図２４】  図２３の累進屈折力レンズの外面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図２５】  図２３の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図２６】  左右が独立して設計された従来の非球面設計の累進屈折力レンズを示す断面図。
【図２７】  図２６の累進屈折力レンズの外面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図２８】  図２６の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【図２９】  図２６の累進屈折力レンズの外面形状を左右共通にした場合の断面図。
【図３０】  図２９の累進屈折力レンズの外面の面屈折力変化を示すグラフ。
【図３１】  図２９の累進屈折力レンズの透過屈折力変化を示すグラフ。
【符号の説明】
１０  製造システム
１１  コンピュータ
１２  入力装置
１３  表示装置
１４  非球面加工機
【図１】
0003845256.tif 000002
【図２】
0003845256.tif 000003
【図３】
0003845256.tif 000004
【図４】
0003845256.tif 000005
【図５】
0003845256.tif 000006
【図６】
0003845256.tif 000007
【図７】
0003845256.tif 000008
【図８】
0003845256.tif 000009
【図９】
0003845256.tif 000010
【図１０】
0003845256.tif 000011
【図１１】
0003845256.tif 000012
【図１２】
0003845256.tif 000013
【図１３】
0003845256.tif 000014
【図１４】
0003845256.tif 000015
【図１５】
0003845256.tif 000016
【図１６】
0003845256.tif 000017
【図１７】
0003845256.tif 000018
【図１８】
0003845256.tif 000019
【図１９】
0003845256.tif 000020
【図２０】
0003845256.tif 000021
【図２１】
0003845256.tif 000022
【図２２】
0003845256.tif 000023
【図２３】
0003845256.tif 000024
【図２４】
0003845256.tif 000025
【図２５】
0003845256.tif 000026
【図２６】
0003845256.tif 000027
【図２７】
0003845256.tif 000028
【図２８】
0003845256.tif 000029
【図２９】
0003845256.tif 000030
【図３０】
0003845256.tif 000031
【図３１】
0003845256.tif 000032