(57)【要約】ＬＤ光源から高効率に光を取り出しながら内視鏡観察に必要な広い配光を得るために、半導体レーザ光源（２）と、半導体レーザ光源（２）からの光の内、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にする第１レンズ群（３）と、第１レンズ群（３）を通過した光をライトガイド（５）の端面に集光させる第２レンズ群（４）とを備え、第１レンズ群（３）が、少なくとも１枚の非球面レンズを備える内視鏡用光源装置（１）である。
2020017081.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
半導体レーザ光源と、
該半導体レーザ光源からの光の内、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にする第１レンズ群と、
該第１レンズ群を通過した光をライトガイドの端面に集光させる第２レンズ群とを備え、
前記第１レンズ群が、少なくとも１枚の非球面レンズを備える内視鏡用光源装置。
【請求項２】
前記第１レンズ群は、光軸上のパワーよりも最周辺部のパワーの方が大きい請求項１に記載の内視鏡用光源装置。
【請求項３】
以下の条件式を満足する請求項１または請求項２に記載の内視鏡用光源装置。
５ｍｍ≦ＮＡ／φ２≦２５ｍｍ        （１）
１／φ２≦Ｌ＜１／φ１              （２）
ここで、
ＮＡ：前記半導体レーザ光源の開口数、
φ１：前記第１レンズ群の光軸上のパワー、
φ２：前記第１レンズ群の最周辺部のパワー、
Ｌ：前記半導体レーザ光源と前記第１レンズ群の主点との間の距離
である。
【請求項４】
前記第１レンズ群が、１枚の非球面レンズからなる請求項１から請求項３のいずれかに記載の内視鏡用光源装置。
【請求項５】
以下の条件式を満足する請求項１から請求項４のいずれかに記載の内視鏡用光源装置。
５ｍｍ≦ＮＡ′／φ３≦２５ｍｍ      （３）
ここで、
ＮＡ′：前記ライトガイドの開口数、
φ３：前記第２レンズ群のパワー
である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内視鏡用光源装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
半導体レーザ光源（以下、ＬＤ光源という。）から発せられる光を凹レンズによって発散させた後に凸レンズによって収束させてライトガイドに入射させる内視鏡用光源装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１３−４３０２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ＬＤ光源からの配光は一般に狭いため、特許文献１のように、ＬＤ光源から射出された光全体を発散もしくは収束してライトガイドに入射させると内視鏡観察に必要な広い配光が得られない。
強度の高い低ＮＡの光をライトガイドのＮＡに合わせるためにＬＤ光源から射出された光全体を発散させると、高ＮＡの光がケラれて光の伝送効率が大幅に低下してしまう。
本発明は、ＬＤ光源から高効率に光を取り出しながら内視鏡観察に必要な広い配光を得ることができる内視鏡用光源装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の一態様は、半導体レーザ光源と、該半導体レーザ光源からの光の内、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にする第１レンズ群と、該第１レンズ群を通過した光をライトガイドの端面に集光させる第２レンズ群とを備え、前記第１レンズ群が、少なくとも１枚の非球面レンズを備える内視鏡用光源装置である。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、ＬＤ光源から高効率に光を取り出しながら内視鏡観察に必要な広い配光を得ることができるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本発明の一実施形態に係る内視鏡用光源装置を示す模式図である。
【図２】図１の内視鏡用光源装置に備えられる半導体レーザ光源の配光を示す図である。
【図３】図１の内視鏡用光源装置から発せられる照明光の配光を示す図である。
【図４】図１のレンズ間における照明光の強度分布を示す図である。
【図５】比較例として、半導体レーザ光源からのレーザ光を略平行光にする内視鏡用光源装置を示す模式図である。
【図６】図５の光源装置から発せられる照明光の配光を示す図である。
【図７】図５のレンズ間における照明光の強度分布を示す図である。
【図８】図１の内視鏡用光源装置の第１実施例のレンズ配列を示す図である。
【図９】図１の内視鏡用光源装置と発光ダイオードとを組み合わせた第２実施例のレンズ配列を示す図である。
【図１０】図９の発光ダイオードから発せられる照明光の波長特性を示す図である。
【図１１】図９の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の波長特性を示す図である。
【図１２】図９のダイクロイックミラーにより合波されてライトガイドの先端から射出される照明光の波長特性を示す図である。
【図１３】図９の発光ダイオードから発せられる照明光の配光を示す図である。
【図１４】図９の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の配光を示す図である。
【図１５】図９のダイクロイックミラーの透過率特性を示す図である。
【図１６】図９のダイクロイックミラーにより合波されてライトガイドの先端から射出される照明光の配光を示す図である。
【図１７】図９のライトガイドの先端に配置される照明光学系の一例を示す図である。
【図１８】図１７の照明光学系を用いた場合の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の配光および発光ダイオードから発せられる照明光の配光をそれぞれ示す図である。
【図１９】図１の内視鏡用光源装置の第３実施例のレンズ配列を示す図である。
【図２０】図１８の第１の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の波長特性を示す図である。
【図２１】図１８の第２の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の波長特性を示す図である。
【図２２】図１８の第３の半導体レーザ光源から発せられるレーザ光の波長特性を示す図である。
【図２３】図２０、図２１および図２２のレーザ光を合波したレーザ光の波長特性を示す図である。
【図２４】図２０のレーザ光の配光を示す図である。
【図２５】図２１のレーザ光の配光を示す図である。
【図２６】図２２のレーザ光の配光を示す図である。
【図２７】図１９の第１のダイクロイックミラーの透過率特性を示す図である。
【図２８】図１９の第２のダイクロイックミラーの透過率特性を示す図である。
【図２９】図２０、図２１および図２２のレーザ光が図２７および図２８のダイクロイックミラーにより合波されることにより、ライトガイドの先端から射出されるレーザ光の配光を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
本発明の第１の実施形態に係る内視鏡用光源装置１について、図面を参照して以下に説明する。
本実施形態に係る内視鏡用光源装置１は、図１に示されるように、レーザ光を射出する半導体レーザ光源２と、半導体レーザ光源２から発せられたレーザ光を通過させる第１レンズ群３と、第１レンズ群３を通過したレーザ光を集光させる第２レンズ群４とを備えている。
【０００９】
第１レンズ群３は、１枚の非球面レンズにより構成されている。非球面レンズは、光軸上のパワーよりも最周辺部のパワーの方が大きくなる曲率を有している。
さらに具体的には、半導体レーザ光源２および第１レンズ群３は以下の条件式（１）、（２）を満足している。
【００１０】
５ｍｍ≦ＮＡ／φ２≦２５ｍｍ        （１）
１／φ２≦Ｌ＜１／φ１              （２）
ここで、ＮＡ：半導体レーザ光源２の開口数、φ１：第１レンズ群３の光軸上のパワー、φ２：第１レンズ群３の最周辺部のパワー、Ｌ：半導体レーザ光源２と第１レンズ群３の主点との間の距離である。
【００１１】
これにより、第１レンズ群３は、半導体レーザ光源２からのレーザ光の内、低ＮＡのレーザ光を発散させ、高ＮＡのレーザ光を集束または平行光にする。そして、第２レンズ群４によるレーザ光の焦点位置に内視鏡に備えられたライトガイド５の端面を配置しておくことにより、第２レンズ群４によって集光されたレーザ光をライトガイド５に入射させ、内視鏡の先端から射出させることができる。
【００１２】
さらに具体的には、第２レンズ群４は以下の条件式（３）を満足している。
５ｍｍ≦ＮＡ′／φ３≦２５ｍｍ        （３）
ここで、ＮＡ′：ライトガイド５の開口数、φ３：第２レンズ群４のパワーである。
【００１３】
本実施形態に係る内視鏡用光源装置１の作用について以下に説明する。
本実施形態に係る内視鏡用光源装置１によれば、半導体レーザ光源２から射出されたレーザ光は、半導体レーザ光源２の開口数ＮＡに従って広がり、第１レンズ群３を通過させられた後に第２レンズ群４を通過させられることにより、ライトガイド５の端面に集光される。
【００１４】
この場合において、本実施形態に係る内視鏡用光源装置１によれば、図２に示されるように配光の狭い半導体レーザ光源２からのレーザ光の内、低ＮＡのレーザ光が、第１レンズ群３によって発散させられることにより光束径を広げられた後に第２レンズ群４によって集光される。これにより、図３に示されるように広い配光を得ることができる。
【００１５】
他方、半導体レーザ光源２から射出されるレーザ光の内、高ＮＡのレーザ光は、第１レンズ群３によって、低ＮＡのレーザ光と同様に発散させられたのでは、光束径が大きくなりすぎて第２レンズ群４によってケラれを生じてしまう。本実施形態においては、高ＮＡのレーザ光については第１レンズ群３によって平行光に変換された後に第２レンズ群４によって集光されるので、ケラれを防止して光量ロスを低減することができるという利点がある。これにより、図４に示されるＸＹ方向における強度分布の照明光を内視鏡の先端から射出させることができる。
【００１６】
本実施形態によれば、光量を低減させずに配光を十分に広げた照明光を得ることができるという利点がある。
【００１７】
比較例として、図５に示されるように、第１レンズ群３をコリメートレンズにより構成し、略平行光に変換されたレーザ光を第２レンズ群４により集光するクリティカル照明１０の場合には平行光束の強度分布がそのままライトガイド５から射出される照明光の配光分布となる。図２に示されるように半導体レーザ光源２の配光は極めて狭いので、照明光の配光分布も図６に示されるように、図３の本実施形態の場合よりも狭くなってしまう。ＸＹ方向における照明光の強度分布も図７に示されるように、図４に示される本実施形態の場合よりも狭くなってしまう。
【００１８】
本実施形態によれば、条件式（１）を満たすことにより、装置の大型化を防止し、光量の低下を防止することができるという利点がある。
レンズの大きさは大型化を防ぐために、直径５０ｍｍ程度以下であることが必要である。一方、レンズの大きさが直径１０ｍｍ以下である場合には、レンズの焦点距離が短くなってバラツキに弱くなるため、光量低下に繋がってしまう。最周辺のレーザ光の光束ａは直径１０ｍｍ以上５０ｍｍ以下であることが望ましい。
【００１９】
第１レンズ群３の焦点距離をｆ、半導体レーザ光源２のＮＡをＮＡＩ、光束径をａとすると、
ＮＡＩ＝ａ／２ｆ、すなわち、ａ＝２ｆＮＡＩであり、
１０≦２ｆＮＡＩ≦５０
から条件式（１）が導かれる。
【００２０】
条件式（２）を満足することにより、低ＮＡのレーザ光を発散させ、高ＮＡのレーザ光を収束または平行光にすることができる。
第２レンズ群４が条件式（３）を満足することにより、レーザ光をライトガイド５に効率よく取り込むことができるという利点がある。
【実施例】
【００２１】
ここで、本実施形態に係る内視鏡用光源装置１の第１実施例について、図８のレンズ配列および以下のレンズデータを参照して説明する。
本実施例に係る内視鏡用光源装置１は、半導体レーザ光源２側に凹面を配置したメニスカスレンズ（非球面レンズ）３ａからなる第１レンズ群３と、半導体レーザ光源２側から順に半導体レーザ光源２側に凸面を配置した平凸レンズ４ａおよび半導体レーザ光源２側に凸面を配置したメニスカスレンズ４ｂとからなる第２レンズ群４とを備えている。【００２２】
第２面が後述する式（４）で表される非球面であり、各係数は以下の通りである。レンズデータにおけるｒは曲率半径、ｄは距離、ｎｄはｄ線上の屈折率、νｄはｄ線上のアッベ数であり、非球面Ｚは下式（４）により与えられる。
Ｚ＝ｃｓ２／（１＋√（１−（Ｋ＋１）ｃ２ｓ２））＋  Ａｓ２＋  Ｂｓ４
＋  Ｃｓ６＋  Ｄｓ８＋  Ｅｓ１０                （４）
ただし、
ｃ：面の曲率
ｓ：光軸からの高さ
Ｋ：コーニック定数
Ａ：２次の非球面係数
Ｂ：４次の非球面係数
Ｃ：６次の非球面係数
Ｄ：８次の非球面係数
Ｅ：１０次の非球面係数【００２３】
（第１レンズ群および第２レンズ群）
面番号          ｒ              ｄ              ｎｄ          νｄ
１    −３４．９２２４  １０．００００  １．５１８０５  ６４．１４
２    −３２．７１８０  ７５．００００
３      ３７．０２３０  ８．００００    １．６４１００  ５５．３８
４            ∞        ０．５０００
５      １５．４３５０  ９．５０００    １．６４１００  ５５．３８
６      ３５．８７５０  １２．９０００【００２４】
Ｋ＝−１．００００
Ａ＝０
Ｂ＝−４．４７６５×１０−５
Ｃ＝１．４１９２×１０−７
Ｄ＝−４．９９３５×１０−１０
Ｅ＝５．７６８５×１０−１３【００２５】
本実施例によれば、
φ１＝０．００２５５
φ２＝０．０１４４
φ３＝０．０４４
ＮＡ＝０．２２
ＮＡ′＝０．６８
Ｌ＝１０１．９５６
であり、
ＮＡ／φ２＝１５．２８
１／φ１＝３９２．１６
１／φ２＝６９．４４
ＮＡ′／φ３＝１５．４５
となり、条件式（１）、（２）、（３）を満足している。【００２６】
本実施形態に係る内視鏡用光源装置１の第２実施例について、図９のレンズ配列および以下のレンズデータを参照して説明する。
本実施例に係る内視鏡用光源装置１１は、半導体レーザ光源２からのレーザ光と、発光ダイオード１２からの照明光とを合波して射出する装置であって、第１レンズ群１３と第２レンズ群１４との間にダイクロイックミラー１５を配置し、発光ダイオード１２から発せられコリメートレンズ１６によって略平行光にされた照明光をダイクロイックミラー１５によって半導体レーザ光源２からの照明光に合波している。【００２７】
第１レンズ群１３は、半導体レーザ光源２側に凹面を配置したメニスカスレンズ（非球面レンズ）１３ａであり、第２面が式（４）で示される非球面である。
コリメートレンズ１６は、半導体レーザ光源２側から順に、半導体レーザ光源２側に凹面を配置したメニスカスレンズ１６ａと両凸レンズ１６ｂとから構成されている。
第２レンズ群１４は、半導体レーザ光源２側から順に半導体レーザ光源２側に凸面を配置した平凸レンズ１４ａおよび半導体レーザ光源２側に凸面を配置したメニスカスレンズ１４ｂとから構成されている。【００２８】
（第１レンズ群）
面番号          ｒ              ｄ          ｎｄ            νｄ
１    −２３．２８１６  ６．６６６７  １．５１８０５  ６４．１４
２      −２１．８１２【００２９】
Ｋ＝−１．００００
Ａ＝０
Ｂ＝−１．５１×１０−４
Ｃ＝１．０８×１０−６
Ｄ＝−８．５３×１０−９
Ｅ＝２．２２×１０−１１【００３０】
（コリメートレンズ）
面番号          ｒ              ｄ          ｎｄ            νｄ
３      −２６．７０２    ６．６７  １．７１５８２    ５３．８７
４    −１１．４８８７    ０．３３
５    ２８０．７９２７    ５．３３  １．７１５８２    ５３．８７
６      −２８．０７【００３１】
（第２レンズ群）
面番号            ｒ              ｄ          ｎｄ            νｄ
７          ２８．０７      ５．３３  １．７１５８２    ５３．８７
８      −２８０．７９２７  ０．３３
９        １１．４８８７    ６．６７  １．７１５８２    ５３．８７
１０        ２６．７０２【００３２】
図１０は、発光ダイオード１２から発せられる照明光の波長特性、図１１は、半導体レーザ光源２から発せられるレーザ光の波長特性、図１２は合波されてライトガイド５の先端から射出される照明光の波長特性である。
また、図１３は、発光ダイオード１２から発せられる照明光の配光、図１４は半導体レーザ光源２から発せられるレーザ光の配光、図１５はダイクロイックミラー１５の透過率特性、図１６は合波されてライトガイド５の先端から射出される照明光の配光である。これによれば、半導体レーザ光源２から発せられるレーザ光が発光ダイオード１２から発せられる照明光に近接する配光を有していることがわかる。【００３３】
本実施例によれば、
φ１＝０．００３７
φ２＝０．０２１５
φ３＝０．０６７８
ＮＡ＝０．２２
ＮＡ′＝０．６８
Ｌ＝６８．２８
であり、
ＮＡ／φ２＝１０．２３
１／φ１＝２７０．２７
２／φ２＝４６．５１
ＮＡ′／φ３＝１０．０３
となり、条件式（１）、（２）、（３）を満足している。【００３４】
さらに、図１７に示されるように、特許第５８９７２２４号公報に示される照明光学系２０をライトガイド５の先端に配置することにより、図１８に示されるように、半導体レーザ光源２から発せられるレーザ光の配光を発光ダイオード１２から発せられる照明光の配光にさらに近づけることができる。
図１７の照明光学系２０のレンズデータは、以下の通りである。【００３５】
面番号          ｒ            ｄ              ｎｄ
１            ∞        １．００        １．８８８
２        −１．６０    ０．０３
３        １．６０      ０．６０        １．８８８
４        −１．６０    ０．０４
５        １．５０      ２．５０        １．７３４
６            ∞【００３６】
本実施形態に係る内視鏡用光源装置２１の第３実施例について、図１９のレンズ配列および以下のレンズデータを参照して説明する。
本実施例に係る内視鏡用光源装置２１は、３つの半導体レーザ光源２２ａ，２２ｂ，２２ｃからのレーザ光を２つのダイクロイックミラー２３ａ，２３ｂによって合波している。【００３７】
３つの半導体レーザ光源２２ａ，２２ｂ，２２ｃからのレーザ光を通過させる３つの第１レンズ群２４ａ，２４ｂ，２４ｃは、いずれも半導体レーザ光源２２ａ，２２ｂ，２２ｃ側に凹面を配置したメニスカスレンズ（非球面レンズ）２５ａ，２５ｂ，２５ｃであり、第２面が式（４）で示される非球面である。第１の半導体レーザ光源２２ａからのレーザ光を通過させる第１の第１レンズ群２４ａと、第２の半導体レーザ光源２２ｂからのレーザ光を通過させる第２の第１レンズ群２４ｂとは同じレンズデータを有している。
非球面の曲率半径は光路長が長い程小さいことが望ましい。これによって伝送効率の低下を防止することができる。【００３８】
（第１、第２の第１レンズ群）
面番号            ｒ            ｄ            ｎｄ            νｄ
１，３    −３９．０６４４    １０      １．５１８０５    ６４．１４
２，４    −２６．０４６７【００３９】
Ｋ＝−１．００００
Ａ＝０
Ｂ＝−１．８４×１０−５
Ｃ＝−４．１３×１０−８
Ｄ＝２．８９×１０−１０
Ｅ＝−５．８７×１０−１３【００４０】
（第３の第１レンズ群）
面番号          ｒ            ｄ            ｎｄ            νｄ
５    −３９．９２２４    １０      １．５１８０５    ６４．１４
６      −３２．７１８【００４１】
Ｋ＝−１．００００
Ａ＝０
Ｂ＝−４．４８×１０−５
Ｃ＝１．４２×１０−７
Ｄ＝−４．９９×１０−１０
Ｅ＝５．７７×１０−１３【００４２】
（第２レンズ群）
面番号          ｒ            ｄ            ｎｄ            νｄ
７      ４２．１０５        ８      １．７１５８２    ５３．８７
８    −４２１．１８９    ０．５
９      １７．２３３      １０      １．７１５８２    ５３．８７
１０      ４０．０５３【００４３】
図２０は第１の半導体レーザ光源２２ａから発せられるレーザ光の波長特性、図２１は第２の半導体レーザ光源２２ｂから発せられるレーザ光の波長特性、図２２は第３の半導体レーザ光源２２ｃから発せられるレーザ光の波長特性、図２３は合波されてライトガイド５の先端から射出される照明光の波長特性である。【００４４】
図２４は第１の半導体レーザ光源２２ａから発せられるレーザ光の配光、図２５は第２の半導体レーザ光源２２ｂから発せられるレーザ光の配光、図２６は第３の半導体レーザ光源２２ｃから発せられるレーザ光の配光である。図２７は、第１のダイクロイックミラー２３ａの透過率特性、図２８は第２のダイクロイックミラー２３ｂの透過率特性、図２９は合波されてライトガイド５の先端から射出される照明光の配光である。これによれば、３つの半導体レーザ光源２２ａ，２２ｂ，２２ｃから発せられるレーザ光が近似する広い配光を有していることがわかる。【００４５】
本実施例によれば、第１の第１レンズ群２４ａを通過する光路および第２の第１レンズ群２４ｂを通過する光路においては、
φ１＝０．００８４
φ２＝０．０１４６
φ３＝０．０４６
ＮＡ＝０．２２
ＮＡ′＝０．６８
Ｌ＝７６．６６
であり、
ＮＡ／φ２＝１５．０７
１／φ１＝１１９．０５
２／φ２＝６８．４９
ＮＡ′／φ３＝１４．７８
となり、条件式（１）、（２）、（３）を満足している。【００４６】
第３の第１レンズ群２４ｃを通過する光路においては、
φ１＝０．００２５５
φ２＝０．０１４４
φ３＝０．０４６
ＮＡ＝０．２２
ＮＡ′＝０．６８
Ｌ＝１０１．９５６
であり、
ＮＡ／φ２＝１５．２８
１／φ１＝３９２．１６
２／φ２＝６９．４４
ＮＡ′／φ３＝１４．７８
となり、条件式（１）、（２）、（３）を満足している。【００４７】
本実施形態においては、以下の態様を導くことができる。
本発明の一態様は、半導体レーザ光源と、該半導体レーザ光源からの光の内、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にする第１レンズ群と、該第１レンズ群を通過した光をライトガイドの端面に集光させる第２レンズ群とを備え、前記第１レンズ群が、少なくとも１枚の非球面レンズを備える内視鏡用光源装置である。【００４８】
本態様によれば、半導体レーザ光源から射出された光の内、低ＮＡの光は第１レンズ群において発散された後、第２レンズ群において集束させられることにより、配光が拡大され、高ＮＡの光は第１レンズ群において集束または平行光にされた後、第２レンズ群において集束させられることにより、ケラれを防止することができる。これにより、ＬＤ光源から高効率に光を取り出しながら内視鏡観察に必要な広い配光を得ることができる。【００４９】
上記態様においては、前記第１レンズ群は、光軸上のパワーよりも最周辺部のパワーの方が大きくてもよい。
この構成により、第１レンズ群を通過する低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光は集束または平行光にすることができる。【００５０】
上記態様においては、以下の条件式を満足してもよい。
５ｍｍ≦ＮＡ／φ２≦２５ｍｍ        （１）
１／φ２≦Ｌ＜１／φ１              （２）
ここで、ＮＡ：前記半導体レーザ光源の開口数、φ１：前記第１レンズ群の光軸上のパワー、φ２：前記第１レンズ群の最周辺部のパワー、Ｌ：前記半導体レーザ光源と前記第１レンズ群の主点との間の距離である。【００５１】
条件式（１）の上限を上回ると装置が大型化し、下限を下回るとバラツキに弱くなって光量が低下する。
条件式（２）を満足することにより、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にすることができる。【００５２】
上記態様においては、前記第１レンズ群が、１枚の非球面レンズからなっていてもよい。
この構成により、内視鏡用光源装置を簡易かつ安価に構成することができる。【００５３】
上記態様においては、以下の条件式を満足してもよい。
５ｍｍ≦ＮＡ′／φ３≦２５ｍｍ      （３）
ここで、ＮＡ′：前記ライトガイドの開口数、φ３：前記第２レンズ群のパワーである。
条件式（３）の上限を上回ると装置が大型化し、下限を下回るとバラツキに弱くなって光量が低下する。また条件式（１）と同等の範囲とすることにより、光をライトガイドに効率よく取り込むことができる。
【符号の説明】
【００５４】
１，１１，２１  内視鏡用光源装置
２，２２ａ，２２ｂ，２２ｃ  半導体レーザ光源
３，１３，２４ａ，２４ｂ，２４ｃ  第１レンズ群
４，１４  第２レンズ群
５  ライトガイド
３ａ，１３ａ，２５ａ，２５ｂ，２５ｃ  メニスカスレンズ（非球面レンズ）
【図１】
2020017081.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【手続補正書】
【提出日】令和2年10月23日(2020.10.23)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
レーザ光源と、
該レーザ光源からの光の内、低ＮＡの光を発散させ、高ＮＡの光を集束または平行光にする第１レンズ群と、
該第１レンズ群を通過した光をライトガイドの端面に集光させる第２レンズ群とを備え、
前記第１レンズ群が、少なくとも１枚の非球面レンズを備える内視鏡用光源装置。
【請求項２】
前記第１レンズ群は、光軸上のパワーよりも最周辺部のパワーの方が大きい請求項１に記載の内視鏡用光源装置。
【請求項３】
以下の条件式を満足する請求項１に記載の内視鏡用光源装置。
５ｍｍ≦ＮＡ／φ２≦２５ｍｍ        （１）
１／φ２≦Ｌ＜１／φ１              （２）
ここで、
ＮＡ：前記半導体レーザ光源の開口数、
φ１：前記第１レンズ群の光軸上のパワー、
φ２：前記第１レンズ群の最周辺部のパワー、
Ｌ：前記半導体レーザ光源と前記第１レンズ群の主点との間の距離
である。
【請求項４】
前記第１レンズ群が、１枚の非球面レンズからなる請求項１に記載の内視鏡用光源装置。
【請求項５】
以下の条件式を満足する請求項１に記載の内視鏡用光源装置。
５ｍｍ≦ＮＡ′／φ３≦２５ｍｍ      （３）
ここで、
ＮＡ′：前記ライトガイドの開口数、
φ３：前記第２レンズ群のパワー
である。
【請求項６】
請求項１に記載の内視鏡用光源装置と、前記ライトガイドを備える内視鏡と、を備える内視鏡システム。
【国際調査報告】
2020017081.tif 000032
2020017081.tif 000033
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