(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸と一体的に回転するように、かつ前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板、及び前記回転軸の周りに配列されると共に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンを備え、吐出圧領域から圧力供給通路を介して前記制御圧室へガスを供給すると共に、前記制御圧室から放圧通路を介して吸入圧領域へガスを放出して前記制御圧室内の圧力を制御し、前記制御圧室内の降圧によって前記斜板の傾角を増大し、前記制御圧室内の昇圧によって前記斜板の傾角を減少する可変容量型圧縮機において、
前記圧力供給通路上又は前記放圧通路上に介在され、前記圧力供給通路又は前記放圧通路を閉じる閉状態と前記通路を開く開状態とに切り換えられる通路開閉手段と、
前記通路開閉手段を前記閉状態と前記開状態とに切り換える動作を前記制御圧室内の温度に感応して機械的に行なう感温手段とを備え、
前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記制御圧室内の圧力を降圧するように前記通路開閉手段を作動するようにし、前記感温手段はバイメタルである可変容量型圧縮機。
【請求項２】
前記通路開閉手段は、前記圧力供給通路上に介在されており、前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記通路開閉手段を閉状態にする請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項３】
前記通路開閉手段は、前記放圧通路上に介在されており、前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記通路開閉手段を開状態にする請求項１に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項４】
前記通路開閉手段は、前記圧力供給通路上に設けられた弁孔と、前記弁孔を開閉する弁体と、前記弁孔を開く方向へ前記弁体を付勢する付勢手段とを備えており、前記感温手段は、昇温に伴って前記弁孔を閉じる方向へ前記弁体を駆動する請求項２に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項５】
前記通路開閉手段は、前記放圧通路上に設けられた弁孔と、前記弁孔を開閉する弁体と、前記弁孔を開く方向へ前記弁体を付勢する付勢手段とを備えており、前記感温手段は、降温に伴って前記弁孔を閉じる方向へ前記弁体を駆動する請求項３に記載の可変容量型圧縮機。
【請求項６】
圧縮機は、前記回転軸の回転中かつ斜板傾角最小の状態において外部冷媒回路における冷媒循環を停止させる請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、回転軸と一体的に回転するように、かつ前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板、及び前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なうピストンを備え、前記制御圧室内の圧力を制御して前記斜板の傾角を制御する可変容量型圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
圧縮機内部の潤滑必要部位の潤滑は圧縮機の耐久性向上の上で重要である。そのため、特開平４−３２５７８１号公報、実開平５−１４５７０号公報、特開平６−２８８３４８号公報に開示されるような可変容量型圧縮機ではクランク室（本願でいう制御圧室）内に潤滑油を貯留できるような構成が採られている。
【０００３】
特開平４−３２５７８１号公報の装置では、クランク室内の温度を温度センサで検出し、検出温度が所定値を越えた場合にはクランク室と吸入室とを繋ぐ連通路を開くようにしてある。この連通路を開けばクランク室内の圧力が低下し、斜板傾角が増大し、吐出容量が増える。吐出容量の増大は、圧縮機内へ戻る潤滑油量の増加をもたらす。即ち、圧縮機内部の潤滑油不足の解消が図られる。
【０００４】
実開平５−１４５７０号公報の装置では、クランク室と吐出室とを繋ぐ連通通路上に弁装置が介在されている。バイメタルを用いた弁装置は、クランク室内の温度が低いときには前記連通通路を閉じ、クランク室内の温度が高いときには前記連通通路を開く。前記連通通路が開くと吐出室内の吐出冷媒がクランク室へ流入し、吐出冷媒に含まれる潤滑油がクランク室へ供給される。
【０００５】
特開平６−２８８３４８号公報の装置では、クランク室の下部の油貯留室と吸入室とを繋ぐ抽気通路上に感温式制御弁が介在されている。バイメタルを用いた感温式制御弁は、吸入室内の温度が低いときには前記抽気通路を閉じ、吸入室内の温度が高いときには前記抽気通路を開く。前記抽気通路が閉じると油貯留室の油が吸入室へ流出せず、圧縮機の温度が低いときの圧縮機内における油確保が図られる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
クランク室から吸入室への冷媒の流出が少なくなる低容量状態では潤滑油がクランク室に過剰に溜まり易い。斜板傾角が最小のときに外部冷媒回路における冷媒循環を停止させる可変容量型圧縮機（いわゆるクラッチレス圧縮機）においては、クランク室における潤滑油の過剰な貯留が特に生じやすい。潤滑油がクランク室に過剰に溜まると、回転している斜板がクランク室内の貯留油を攪拌し、この攪拌の際の攪拌抵抗によって圧縮機が高温になる。このような高温状態は、クランク室から回転軸の周面に沿った冷媒漏れを防止するためのゴム製のリップシールの劣化を早める。リップシールの早期の劣化は圧縮機の信頼性の低下をもたらす。
【０００７】
本発明は、可変容量型圧縮機における制御圧室内における潤滑油の過剰な貯留を防止して圧縮機の信頼性を向上することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
そのために本発明は、回転軸と一体的に回転するように、かつ前記回転軸に対して傾角可変に制御圧室に収容された斜板、及び前記回転軸の周りに配列されると共に、前記斜板の傾角に応じた往復動作を行なう複数のピストンを備え、吐出圧領域から圧力供給通路を介して前記制御圧室へガスを供給すると共に、前記制御圧室から放圧通路を介して吸入圧領域へガスを放出して前記制御圧室内の圧力を制御し、前記制御圧室内の降圧によって前記斜板の傾角を増大し、前記制御圧室内の昇圧によって前記斜板の傾角を減少する可変容量型圧縮機を対象とし、請求項１の発明では、前記圧力供給通路上又は前記放圧通路上に介在され、前記圧力供給通路又は前記放圧通路を閉じる閉状態と前記通路を開く開状態とに切り換えられる通路開閉手段と、前記通路開閉手段を前記閉状態と前記開状態とに切り換える動作を前記制御圧室内の温度に感応して機械的に行なう感温手段とを備えた容量制御構造を構成し、前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記制御圧室内の圧力を降圧するように前記通路開閉手段を作動するようにし、前記感温手段はバイメタルとした。
【０００９】
制御圧室内の温度が高温状態になると、感温手段が制御圧室内の圧力を降圧するように前記通路開閉手段を作動する。制御圧室内の降圧は斜板傾角の増大をもたらし、吐出容量が増大する。吐出容量の増大は制御圧室内の潤滑油の流出を促し、制御圧室内の貯留油の攪拌による圧縮機の高温化が抑制される。
【００１０】
請求項２の発明では、請求項１において、前記通路開閉手段は、前記圧力供給通路上に介在されており、前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記通路開閉手段を閉状態にするようにした。
【００１１】
制御圧室内の温度が高温状態になると、感温手段は通路開閉手段を閉状態にする。通路開閉手段が閉状態になると、吐出圧領域から圧力供給通路を介した制御圧室への冷媒供給が停止し、制御圧室内が降圧する。
【００１２】
請求項３の発明では、請求項１において、前記通路開閉手段は、前記放圧通路上に介在されており、前記感温手段は、前記制御圧室内が高温状態のときには前記通路開閉手段を開状態にするようにした。
【００１３】
制御圧室内の温度が高温状態になると、感温手段は通路開閉手段を開状態にする。通路開閉手段が開状態になると、制御圧室から放圧通路を介した吸入圧領域への冷媒流出があり、制御圧室内が降圧する。
【００１４】
請求項４の発明では、請求項２において、前記通路開閉手段は、前記圧力供給通路上に設けられた弁孔と、前記弁孔を開閉する弁体と、前記弁孔を開く方向へ前記弁体を付勢する付勢手段とを備えており、前記感温手段は、昇温に伴って前記弁孔を閉じる方向へ前記弁体を駆動するようにした。
【００１５】
制御圧室内の温度が高温状態になると、感温手段は弁孔を閉じる方向へ弁体を駆動して通路開閉手段を閉状態にする。弁孔が弁体によって閉じられると、吐出室から圧力供給通路を介した制御圧室への冷媒流入が停止し、制御圧室内が降圧する。
【００１６】
請求項５の発明では、請求項３において、前記通路開閉手段は、前記放圧通路上に設けられた弁孔と、前記弁孔を開閉する弁体と、前記弁孔を開く方向へ前記弁体を付勢する付勢手段とを備えており、前記感温手段は、降温に伴って前記弁孔を閉じる方向へ前記弁体を駆動するようにした。
【００１７】
制御圧室内の温度が高温状態になると、感温手段は弁孔を開く方向へ弁体を駆動して通路開閉手段を開状態にする。弁孔が開かれると、制御圧室から弁孔を介した吸入圧領域への冷媒流出があり、制御圧室内が降圧する。
【００１９】
請求項６の発明では、請求項１乃至請求項５のいずれか１項において、圧縮機は、前記回転軸の回転中かつ斜板傾角最小の状態において外部冷媒回路における冷媒循環を停止させるものとした。
【００２０】
外部冷媒回路における冷媒循環が停止した状態においても斜板が回転している可変容量型圧縮機は、本発明の適用対象として最適である。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した第１の実施の形態を図１〜図５に基づいて説明する。
【００２２】
図１に示すように、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が接合されている。シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８が支持されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源、例えば車両エンジン（図示略）から駆動力を得る。
【００２３】
回転軸１８には回転支持体１９が止着されていると共に、斜板２０が回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。図２に示すように、斜板２０には連結片２１，２２が止着されており、各連結片２１，２２にはガイドピン２３，２４が止着されている。回転支持体１９には一対のガイド孔１９１，１９２が形成されている。ガイドピン２３，２４の頭部はガイド孔１９１，１９２にスライド可能に嵌入されている。斜板２０は、ガイド孔１９１，１９２と一対のガイドピン２３，２４との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２０の傾動は、ガイド孔１９１，１９２とガイドピン２３，２４とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。
【００２４】
斜板２０の半径中心部が回転支持体１９側へ移動すると、斜板２０の傾角が増大する。斜板２０の最大傾角は回転支持体１９と斜板２０との当接によって規制される。図１に実線で示す斜板２０の位置は、斜板傾角が最大となる位置である。斜板２０の半径中心部がシリンダブロック１１側へ移動すると、斜板２０の傾角が減少する。斜板２０の最小傾角は斜板２０と回転軸１８上のサークリップ２５との当接によって規制される。図１に鎖線で示す斜板２０の位置は、斜板傾角が最小となる位置である。
【００２５】
シリンダブロック１１に貫設された複数のシリンダボア１１１内にはピストン２６が収容されている。斜板２０の回転運動はシュー２７を介してピストン２６の前後往復運動に変換され、ピストン２６がシリンダボア１１１内を前後動する。
【００２６】
図１及び図３に示すように、リヤハウジング１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成されている。リテーナ形成プレート１７、バルブプレート１４及び弁形成プレート１６には吸入ポート１４１が形成されており、弁形成プレート１５及びバルブプレート１４には吐出ポート１４２が形成されている。弁形成プレート１５上には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート１６上には吐出弁１６１が形成されている。吸入圧領域となる吸入室１３１内の冷媒ガスはピストン２６の復動動作により吸入ポート１４１から吸入弁１５１を押し退けてシリンダボア１１１内へ流入する。シリンダボア１１１内へ流入した冷媒ガスはピストン２６の往動動作により吐出ポート１４２から吐出弁１６１を押し退けて吐出圧領域となる吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１６１はリテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に当接して開度規制される。
【００２７】
回転支持体１９とフロントハウジング１２との間にはスラストベアリング２８が介在されている。スラストベアリング２８は、シリンダボア１１１からピストン２６、シュー２７、斜板２０、連結片２１，２２及びガイドピン２３，２４を介して回転支持体１９に作用する吐出反力を受け止める。
【００２８】
回転軸１８とフロントハウジング１２との間に介在されたゴム製のリップシール２９は、制御圧室１２１からの回転軸１８の周面に沿った冷媒漏れを防止する。
【００２９】
吸入室１３１へ冷媒ガスを導入する吸入通路３１と、吐出室１３２から冷媒ガスを排出する吐出通路３２とは外部冷媒回路３３で接続されている。外部冷媒回路３３上には凝縮器３４、膨張弁３５及び蒸発器３６が介在されている。
【００３０】
吐出通路３２上には吐出開閉弁３７が介在されている。吐出開閉弁３７は、吐出通路３２内にスライド可能に収容された筒状の弁体３７１と、吐出通路３２の壁面に取り付けられたサークリップ３７２と、サークリップ３７２と弁体３７１との間に介在された圧縮ばね３７３とからなる。弁体３７１は弁孔３２１を開閉し、圧縮ばね３７３は弁孔３２１を閉じる方向へ弁体３７１を付勢する。弁孔３２１とサークリップ３７２との間の吐出通路３２の側部には迂回路３２２が接続形成されている。迂回路３２２は吐出通路３２の一部である。筒状の弁体３７１の周面には通口３７４が貫設されている。弁体３７１が図１及び図４の開位置にあるときには、吐出室１３２内の冷媒ガスが弁孔３２１、迂回路３２２、通口３７４及び弁体３７１の筒内を経由して外部冷媒回路３３へ流出する。弁体３７１が図５の閉位置にあるときには弁孔３２１が遮断され、吐出室１３２内の冷媒ガスが外部冷媒回路３３へ流出することはない。
【００３１】
図１及び図４に示すように、吐出室１３２と制御圧室１２１とは圧力供給通路３８で接続されている。又、制御圧室１２１と吸入室１３１とは放圧通路３０で接続されている。圧力供給通路３８は、吐出室１３２内の冷媒を制御圧室１２１へ送る。制御圧室１２１内の冷媒は放圧通路３０を介して吸入室１３１へ流出する。
【００３２】
圧力供給通路３８上には電磁式容量制御弁３９、通路開閉手段４４及び感温手段４５が介在されている。電磁式容量制御弁３９、通路開閉手段４４及び感温手段４５はこの順に、吐出室１３２から圧力供給通路３８を経由して制御圧室１２１へ至る方向に配設されている。通路開閉手段４４及び感温手段４５は、圧力供給通路３８の出口付近に配設されている。
【００３３】
通路開閉手段４４は、弁孔３８１を開閉するボール弁４４１と、弁孔３８１を開く方向へボール弁４４１を付勢する圧縮ばね４４２とからなる。感温手段４５は、サークリップ４５１とバイメタル４５２とからなる。弁体となるボール弁４４１は、付勢手段となる圧縮ばね４４２のばね力によって常にバイメタル４５２に押接されている。バイメタル４５２は、圧縮ばね４４２のばね力によって常にサークリップ４５１に押接されている。サークリップ４５１は、圧力供給通路３８内でのバイメタル４５２の配置位置を規制する。温度上昇に伴うバイメタル４５２の撓み変形方向は、圧縮ばね４４２のばね力に対抗する方向である。バイメタル４５２が撓み変形していないときには、ボール弁４４１は圧縮ばね４４２のばね力によって弁孔３８１を開放する位置に配置される。図４は、弁孔３８１を開いた状態にある通路開閉手段４４の開状態を示し、図５は弁孔３８１を閉じた状態にある通路開閉手段４４の閉状態を示す。感温手段４５は、通路開閉手段４４を閉状態と開状態とに切り換える動作を制御圧室１２１内の温度に感応して機械的に行なう。
【００３４】
容量制御弁３９内の感圧手段４０を構成するベローズ４０１には吸入室１３１内の冷媒ガス圧が感圧室４０２を介して作用している。吸入室１３１内の冷媒ガス圧は熱負荷を反映している。ベローズ４０１には弁体４１が接続されており、弁体４１は弁孔４２を開閉する。ベローズ４０１内の大気圧及び感圧手段４０を構成する感圧ばね４０３のばね力は、弁孔４２を開く方向へ弁体４１に作用する。容量制御弁３９のソレノイド４３の電磁駆動力は、弁孔４２を閉じる方向へ弁体４１を付勢する。容量制御弁３９は、ソレノイド４３に供給される電流値に応じた吸入圧をもたらす制御を行なう。ソレノイド４３はコントローラ（図示略）の励消磁制御を受け、前記コントローラは車両の室内の温度を検出する室温検出器（図示略）によって得られる検出室温及び室温設定器（図示略）によって設定された目標室温に基づいて容量制御弁３９の励消磁を制御する。
【００３５】
通路開閉手段４４が開状態にあるとき、かつ容量制御弁３９の弁孔４２が開いているときには、吐出室１３２内の冷媒は、弁孔４２及び圧力供給通路３８を経由して制御圧室１２１へ送られる。ソレノイド４３に対する供給電流値が高められると弁開度が減少し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が減る。制御圧室１２１内の冷媒は放圧通路３０を介して吸入室１３１へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２０の傾角が増大して吐出容量が増える。吐出容量の増大は吸入圧の低下をもたらす。供給電流値が下げられると弁開度が増大し、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給量が増える。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２０の傾角が減少して吐出容量が減る。吐出容量の減少は吸入圧の増加をもたらす。
【００３６】
ソレノイド４３に対する電流供給値が零になると弁開度が最大となり、図５に示すように斜板２０の傾角が最小となる。斜板傾角が最小状態における吐出圧は低く、このときの吐出通路３２における吐出開閉弁３７の上流側の圧力が吐出開閉弁３７の下流側の圧力と圧縮ばね３７３のばね力との和を下回るように圧縮ばね３７３のばね力が設定してある。従って、斜板２０の傾角が最小になったときには弁体３７１が弁孔３２１を閉じ、外部冷媒回路３３における冷媒循環が停止する。この冷媒循環停止状態は熱負荷低減作用の停止状態である。
【００３７】
斜板２０の最小傾角は０°よりも僅かに大きくしてある。斜板２０の最小傾角は０°ではないため、斜板傾角が最小の状態においてもシリンダボア１１１から吐出室１３２への吐出は行われている。シリンダボア１１１から吐出室１３２へ吐出された冷媒ガスは圧力供給通路３８を通って制御圧室１２１へ流入する。制御圧室１２１内の冷媒ガスは放圧通路３０を通って吸入室１３１へ流出し、吸入室１３１内の冷媒ガスはシリンダボア１１１内へ吸入されて吐出室１３２へ吐出される。即ち、斜板傾角が最小状態では、吐出圧領域である吐出室１３２、圧力供給通路３８、制御圧室１２１、放圧通路３０、吸入圧領域である吸入室１３１、シリンダボア１１１を経由する循環通路が圧縮機内にできている。そして、吐出室１３２、制御圧室１２１及び吸入室１３１の間では圧力差が生じている。従って、冷媒ガスが前記循環通路を循環し、冷媒ガスと共に流動する潤滑油が圧縮機内を潤滑する。
【００３８】
第１の実施の形態では以下の効果が得られる。
（１-1）潤滑油が過剰に制御圧室１２１内に溜まったとすると、回転する斜板２０が制御圧室１２１内の貯留油を攪拌し、貯留油が高温になる。制御圧室１２１内の潤滑油が冷媒と共に放圧通路３０から吸入室２２へ流出してゆけば圧縮機の高温化は生じない。しかし、吐出容量が小さいために制御圧室１２１から吸入室２２への冷媒の流出が少ない状態では潤滑油が制御圧室１２１内に滞留し易い。潤滑油が制御圧室１２１内に多量に溜まった状態で斜板２０の攪拌作用を受けると、制御圧室１２１内が高温になり、圧縮機が高温化する。
【００３９】
制御圧室１２１内の温度が高温状態になると、感温手段４５は圧力供給通路３８を閉じるように通路開閉手段４４を作動する。即ち、バイメタル４５２が撓み変形して弁孔３８１を閉じる位置にボール弁４４１を移動し、圧力供給通路３８が閉じられる。圧力供給通路３８が閉じられると、制御圧室１２１内が降圧する。制御圧室１２１内の降圧は斜板傾角の増大をもたらし、吐出容量が増大する。吐出容量の増大は制御圧室１２１内の潤滑油の流出を促す。従って、制御圧室１２１内における潤滑油の過剰な貯留状態が解消され、制御圧室１２１内の貯留油の攪拌による圧縮機の高温化が抑制される。
【００４０】
（１-2）通路開閉手段４４は、制御圧室１２１内の温度に感応したバイメタル４５２の撓み変形という機械的な動作によって閉状態と開状態とに切り換えられる。バイメタル４５２を用いた感温手段４５の構成は、簡素であってコスト的にも有利である。バイメタル４５２は、閉状態と開状態とに通路開閉手段４４を切り換える感温手段として最適である。
【００４１】
（１-3）電磁式容量制御弁３９、通路開閉手段４４及び感温手段４５はこの順に、吐出室１３２から圧力供給通路３８を経由して制御圧室１２１へ至る方向に配設されている。このような順序の配置構成は、感温手段４５を制御圧室１２１へ最も近づけ易くし、制御圧室１２１内の温度状態が感温手段４５の動作に的確に反映する。即ち、感温手段４５における感温精度が最も高くなる。
【００４２】
（１-4）本実施の形態における可変容量型圧縮機は、斜板２０の最小傾角状態では吐出開閉弁３７を閉状態にして外部冷媒回路３３における冷媒循環を停止させる。この状態では圧縮機内の冷媒が外部冷媒回路３３へ流出しない。従って、圧縮機内の潤滑油も外部冷媒回路３３へ流出しない。外部駆動源の作動中は外部冷媒回路３３における冷媒循環が停止した状態においても斜板２０は回転している。潤滑油が制御圧室１２１に過剰に貯留されているとすると、常時回転している斜板２０の貯留油に対する攪拌による圧縮機の高温化が著しい。従って、斜板２０の最小傾角状態において外部冷媒回路３３における冷媒循環を停止させる可変容量型圧縮機は、本発明の適用対象として最適である。
【００４３】
次に、図６及び図７の第２の実施の形態を説明する。圧縮機の内部構成は第１の実施の形態と同じであり、第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
【００４４】
この実施の形態では一対の放圧通路３０Ａ，３０Ｂが設けられている。放圧通路３０Ｂ上には通路開閉手段４６及び感温手段４７が介在されている。感温手段４７及び通路開閉手段４６はこの順に、制御圧室１２１から放圧通路３０Ｂを経由して吸入室１３１へ至る方向に配設されている。通路開閉手段４６及び感温手段４７は、放圧通路３０Ｂの入口付近に配設されている。
【００４５】
通路開閉手段４６は、弁孔３０１を開閉するボール弁４６１と、弁孔３０１を開く方向へボール弁４６１を付勢する圧縮ばね４６２とからなる。感温手段４７は、サークリップ４７１とバイメタル４７２とからなる。弁体となるボール弁４６１は、付勢手段となる圧縮ばね４６２のばね力によって常にバイメタル４７２に押接されている。バイメタル４７２は、圧縮ばね４６２のばね力によって常にサークリップ４７１に押接されている。サークリップ４７１は、放圧通路３０Ｂ内でのバイメタル４７２の配置位置を規制する。温度上昇に伴うバイメタル４７２の撓み変形方向は、圧縮ばね４６２のばね力の付勢方向と同じである。バイメタル４７２が撓み変形していないときには、ボール弁４６１は弁孔３０１を閉じる位置に配置される。図６は、弁孔３０１を閉じた状態にある通路開閉手段４６の閉状態を示し、図７は弁孔３０１を開いた状態にある通路開閉手段４６の開状態を示す。感温手段４７は、通路開閉手段４６を閉状態と開状態とに切り換える動作を制御圧室１２１内の温度に感応して機械的に行なう。
【００４６】
制御圧室１２１内の温度が高温状態になると、感温手段４７は放圧通路３０Ｂを開くように通路開閉手段４６を作動する。即ち、バイメタル４７２が撓み変形すると、ボール弁４６１は圧縮ばね４６２のばね力によって弁孔３０１を開く位置に移動され、放圧通路３０Ｂが開かれる。放圧通路３０Ｂが開かれると、制御圧室１２１内が降圧する。制御圧室１２１内の降圧は斜板傾角の増大をもたらし、吐出容量が増大する。吐出容量の増大は制御圧室１２１内の潤滑油の流出を促す。従って、制御圧室１２１内における潤滑油の過剰な貯留状態が解消され、制御圧室１２１内の貯留油の攪拌による圧縮機の高温化が抑制される。
【００４７】
次に、図８（ａ），（ｂ）の第３の実施の形態を説明する。圧縮機の内部構成は第１の実施の形態と同じであり、第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
【００４８】
この実施の形態では、感温手段４５Ａが一対のバイメタル４５２，４５３及び変位伝達板４５４を用いて構成されている。バイメタル４５２，４５３の撓み変形方向は互いに逆方向である。図８（ａ）は、弁孔３８１を開いた状態にある通路開閉手段４４の開状態を示し、図８（ｂ）は弁孔３８１を閉じた状態にある通路開閉手段４４の閉状態を示す。
【００４９】
この実施の形態では、第１の実施の形態と同じ効果が得られる。又、一対のバイメタル４５２，４５３を用いた構成は、ボール弁４４１の変位量を大きくする。即ち、制御圧室１２１内の温度変化に対するボール弁４４１の変位割合が大きくなる。このような変位割合の増大は、制御圧室１２１内の温度が所定温度に達したときに通路開閉手段４４を閉状態にするための通路開閉手段４４及び感温手段４５Ａの設計を容易にする。
【００５０】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）第３の実施の形態において、３つ以上のバイメタルを用いること。
（２）バイメタル４５２，４７２自体にボール弁４４１，４６１の機能を持たせること。
（３）第１の実施の形態における通路開閉手段４４及び感温手段４５を圧力供給通路３８上に介在すると共に、第２の実施の形態における通路開閉手段４６及び感温手段４７を放圧通路３０Ｂ上に介在すること。
（４）放圧通路上に電磁式容量制御弁を介在し、この容量制御弁によって制御圧室１２１から吸入室１３１への冷媒抜き出しを制御するようにした可変容量型圧縮機に本発明を適用すること。
（５）第２の実施の形態において、通路開閉手段４６及び感温手段４７を放圧通路３０Ｂ上に介在し、電磁式容量制御弁を放圧通路３０Ａ上に介在すること。
【００５１】
【発明の効果】
以上詳述したように本発明では、制御圧室内が高温状態のときには制御圧室内の圧力を降圧して吐出容量を増大するようにしたので、可変容量型圧縮機における制御圧室内における潤滑油の過剰な貯留を防止して圧縮機の信頼性を向上し得るという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態を示し、要部拡大側断面図を組み込んだ圧縮機全体の側断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】図１のＢ−Ｂ線断面図。
【図４】斜板傾角が最大状態にあり、要部拡大側断面図を組み込んだ部分側断面図。
【図５】斜板傾角が最小状態にあり、要部拡大側断面図を組み込んだ部分側断面図。
【図６】第２の実施の形態を示し、要部拡大側断面図を組み込んだ部分側断面図。
【図７】要部拡大側断面図を組み込んだ部分側断面図。
【図８】（ａ），（ｂ）は第３の実施の形態を示す要部側断面図。
【符号の説明】
１２１…制御圧室。１３１…吸入圧領域となる吸入室。１３２…吐出圧領域となる吐出室。１８…回転軸。２０…斜板。２６…ピストン。３０Ｂ…放圧通路。３０１…弁孔。３８…圧力供給通路。３８１…弁孔。４４，４６…通路開閉手段。４４１，４６１…弁体となるボール弁。４４２，４６２…付勢手段となる圧縮ばね。４５，４５Ａ，４７…感温手段。４５２，４５３，４７２…バイメタル。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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