(57)【要約】  熱交換器内にフィンをより効率的に配置することにより、熱交換性能と着霜時間の両立ができる冷凍冷蔵庫用熱交換器を提供すること。フィン群（２）を複数段有し、複数段のフィン群（２）を被冷却流体の流通方向（矢印Ｘ方向）に所定間隔（Ｃ）を隔てて配列し、フィン群（２）におけるフィン（２０）を順次貫通して蛇行形態を呈するように配置された金属配管（３）を有する。フィン（２０）は、アルミニウムもしくはアルミニウム合金製の板からなる。被冷却流体の流通方向の最上流に位置するフィン群２（ａ）におけるフィンピッチ（Ｐｂ）、最下流に位置するフィン群（２（ｇ））におけるフィンピッチ（Ｐｔ）、これらの間に位置するフィン群（２（ｍ））におけるフィンピッチ（Ｐｍ）が、１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、１．８ｍｍ≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍ、２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４の関係を有する。
2019176803.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに所定間隔を隔てて平行に一列に配された複数枚のフィンからなるフィン群を複数段有し、当該複数段のフィン群を冷凍冷蔵庫内を流通する被冷却流体の流通方向に所定間隔を隔てて配列し、上記フィン群における上記フィンを順次貫通して蛇行形態を呈するように配置された１本または複数本の金属配管を有する冷凍冷蔵庫用熱交換器において、
上記フィンは、アルミニウムもしくはアルミニウム合金製の板からなり、
上記被冷却流体の流通方向の最上流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｂ、最下流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｔ、これらの間に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｍが、
１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、
１．８ｍｍ≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、
２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍ、
２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、
１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４
の関係を有する、冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項２】
上記フィンピッチＰｂ、Ｐｔ及びＰｍは、
２．２ｍｍ≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、
２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦５、
１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦６．８
の関係を有する、請求項１に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項３】
上記金属配管が、外径φ５〜１０ｍｍの内面溝付管である請求項１又は２に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項４】
上記金属配管が銅または銅合金製、もしくはアルミニウムまたはアルミニウム合金製である請求項１〜３のいずれか１項に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項５】
１枚の上記フィンに複数本の上記金属配管が貫通している請求項１〜４のいずれか１項に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項６】
上記金属配管内を循環させる冷媒は、Ｒ１３４ａ、Ｒ６００ａ、ＣＯ2のいずれかである、請求項１〜５のいずれか１項に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【請求項７】
上記金属配管と上記フィンが機械拡管または油圧拡管により組み付けられている請求項１〜６のいずれか１項に記載の冷凍冷蔵庫用熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍冷蔵庫用熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
冷凍冷蔵庫に搭載される熱交換器としては、通常、サーペンタイン熱交換器が用いられる。サーペンタイン熱交換器は、互いに所定間隔を隔てて平行に１列に配された複数枚のプレートフィンと、これらのフィンを貫通する１本又は複数本の冷媒を流通させる金属配管とによって構成される。そして、１列に並んだ複数枚のフィンからなるフィン群を複数段並べ、そのフィン群の配列方向に被冷却流体である冷蔵庫内空気が流通し、複数段のフィン群を順次通過するように配置される。【０００３】
冷凍冷蔵庫においては、冷凍冷蔵性能を十分に維持しつつ、食品等を収容する内容積をできる限り大きくするために、熱交換器の小型化が求められる。一方、冷凍冷蔵庫内では、熱交換器の温度が０度を下回ることがあるため、空気中に含まれる水蒸気が熱交換器のフィンに付着して霜となる。このような特殊な使用環境において、冷凍冷蔵性能、つまり熱交換性能を向上させて小型化できる構成がどのような構成であるかは、未だ解明されていない。【０００４】
例えば、特許文献１においては、空気入り口側の面、又は／及び冷媒入口の上側面の一部の熱交換フィンを切り取ることにより、その面の熱交換フィンの間隔を拡げ、霜閉塞を抑制し、除霜運転の間隔を延長させ、空間内の温度上昇を抑制しようとしている。しかしながら、上述したように霜が付着することを避けられない冷凍冷蔵庫用熱交換器においては、特許文献１の構成では十分に効果を得ることができない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２１０１４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、熱交換器内にフィンをより効率的に配置することにより、熱交換性能と着霜時間の両立ができる冷凍冷蔵庫用熱交換器を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一態様は、互いに所定間隔を隔てて平行に一列に配された複数枚のフィンからなるフィン群を複数段有し、当該複数段のフィン群を冷凍冷蔵庫内を流通する被冷却流体の流通方向に所定間隔を隔てて配列し、上記フィン群における上記フィンを順次貫通して蛇行形態を呈するように配置された１本または複数本の金属配管を有する冷凍冷蔵庫用熱交換器において、
上記フィンは、アルミニウムもしくはアルミニウム合金製の板からなり、
上記被冷却流体の流通方向の最上流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｂ、最下流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｔ、これらの間に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｍが、
１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、
１．８ｍｍ≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、
２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍ、
２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、
１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４
の関係を有することを特徴とする冷凍冷蔵庫用熱交換器にある。
【発明の効果】
【０００８】
上記冷凍冷蔵庫用熱交換器は、上記のごとく、冷凍冷蔵庫内を流通する被冷却流体の入側から出側に向かって、フィンピッチを狭くなるよう変化させる一方で、その具体的な寸法を上記特定の範囲に限定している。これにより、熱交換性能を維持しながら着霜時間を比較的長くすることができ、熱交換性能と着霜時間の両立を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施形態１における、冷凍冷蔵庫用熱交換器の構成を示す説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
上記フィンは、上述したごとく、アルミニウムもしくはアルミニウム合金製の板を用いる。より具体的には、ＪＩＳ  Ａ１０５０，ＪＩＳ  Ａ１１００，ＪＩＳ  Ａ１２００，ＪＩＳ  Ａ７０７２等の材質の板を用いることができる。
【００１１】
また、上記フィンは、その厚さが０．０８〜０．２５ｍｍであることが好ましい。フィンの厚さが０．０８ｍｍ未満の場合には、放熱効率、すなわち、放熱面全体が熱源と同じ温度であった場合の放熱量と実際の放熱量との比率を表す「フィン効率」が低下するおそれがあり、一方、フィン厚さが０．２５ｍｍを超える場合には、フィン効率の向上効果が飽和し、かつ、全体重量の増大を招くおそれがある。
【００１２】
また、上記フィン群における上記フィンの配列ピッチは、被冷却流体（空気）の入側は広く、出側にいくに従い、狭くする。つまり、上記被冷却流体の流通方向の最上流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｂ、最下流に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｔ、これらの間に位置する上記フィン群におけるフィンピッチＰｍが、１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、１．８ｍｍ≦Ｐｔ≦１１．２、２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍの範囲となるように設定する。
【００１３】
被冷却流体入側（最上流側）のフィンピッチＰｂが１０ｍｍ未満であると、霜による閉塞が早く、早期に通風抵抗が高くなる。また、フィンピッチＰｂが２０ｍｍより広くなると、フィンの枚数が少なくなるため、熱交換性能への影響がある。
【００１４】
被冷却流体入側（最上流側）から２段目以降のフィンピッチＰｍは、温度・湿度ともやや低くなることから、入側（最上流側）よりもフィンピッチを狭くし、フィンの枚数を増やすことで熱交換性能を向上させる必要がある。そのため、フィンピッチＰｍは１５ｍｍ以下とする。一方、フィン間の空気の流れを考慮した場合、フィンピッチＰｍが２．２ｍｍ未満では熱交性能の向上は期待できず、通風抵抗があがることから、２．２ｍｍ以上とする。
【００１５】
被冷却流体出側（最下流側）は、最も温度・湿度の低い空気が流れることから、できるだけフィン枚数を増やす必要がある。そのため、被冷却流体出側（最下流側）のフィンピッチＰｔは、５ｍｍ以下とする。一方、狭くしすぎると早期に霜が付着し、通風路の確保が困難になるという問題があるため、フィンピッチＰｔは、１．８ｍｍ以上とし、より好ましくは、２．２ｍｍ以上とするのがよい。
【００１６】
さらに、フィンピッチＰｂ、フィンピッチＰｔ、フィンピッチＰｍは、２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４の関係を満たすようにする。Ｐｂ／Ｐｔが２未満の場合には、Ｐｍがその中間になることから、フィンピッチの比率を変化させる効果を十分に発揮できなくなるおそれがあり、Ｐｂ／Ｐｔが１１．２を超える場合には、入側での空気の冷却が不十分となり、中段以降に早期に霜が付着するという不具合が生じるおそれがある。そのため、より好ましくは、Ｐｂ／Ｐｔは５以下が良い。一方、Ｐｍ／Ｐｔが１未満の場合には、中間部分に早期に霜が付着して通風抵抗が増加し、空気出側での熱交換面積が不足し熱交換性能も下がるという不具合が生じるおそれがあり、Ｐｍ／Ｐｔが８．４を超える場合には、中間部分での空気の冷却が不十分となり、空気出側のフィンに早期に霜が付着するという不具合が生じるおそれがある。そのため、より好ましくは、Ｐｍ／Ｐｔは６．８以下が良い。
【００１７】
また、フィンピッチＰｂとフィンピッチＰｍとの関係は、特に制限されるものではないが、０．３≦Ｐｂ／Ｐｍ≦２０、好ましくは０．７≦Ｐｂ／Ｐｍ≦９．１、更に好ましくは１＜Ｐｂ／Ｐｍ≦９．１である。これら関係に調整することで、熱交換性能と着霜時間との効果達成をより確実に行うことができる。これら範囲を逸脱すると、隣り合うフィン同士が接触し、冷媒の通路をふさぐため着霜しやすくなったり、熱交換性能が劣化する場合がある。
【００１８】
また、上記金属配管は、銅又は銅合金製、あるいはアルミニウム又はアルミニウム合金製であることが好ましい。金属配管用のアルミニウム又はアルミニウム合金としては、例えば、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ３００３がある。また、金属配管用の銅又は銅合金としては、例えば、ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０、ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ５０１０がある。
【００１９】
また、上記金属配管内を循環させる冷媒は、Ｒ１３４ａ、Ｒ６００ａ、ＣＯ2のいずれかから選択することができる。これらの冷媒の中で、Ｒ６００ａが最も一般的であり環境負荷が低いため、冷凍冷蔵庫用熱交換器に利用するのに好適である。ただし、コスト面から、より安価なＲ１３４ａを用いる場合もあり、また、環境負荷の低いＣＯ２などを用いることもできる。
【実施例】
【００２０】
＜実施形態１＞
本願の実施例にかかる冷凍冷蔵庫用熱交換器１について、図１を用いて説明する。同図に示すごとく、冷凍冷蔵庫用熱交換器１は、互いに所定間隔を隔てて平行に一列に配された複数枚のフィン２０からなるフィン群２を複数段有し、当該複数段のフィン群２と冷凍冷蔵庫内を流通する被冷却流体の流通方向（矢印Ｘ方向）に所定間隔Ｃを隔てて配列し、フィン群２におけるフィン２０を順次貫通して蛇行形態を呈するように配置された１本ないし複数本の金属配管３を有する。【００２１】
フィン２０は、長方形を呈するアルミニウムもしくはアルミニウム合金製の板からなる。そして、被冷却流体（空気）の流通方向（矢印Ｘ方向）の最上流に位置するフィン群２（ａ）におけるフィンピッチＰｂ、最下流に位置するフィン群２（ｇ）におけるフィンピッチＰｔ、これらの間に位置するフィン群２（ｍ）におけるフィンピッチＰｍが、１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、１．８≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍ、２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４の関係を有する。以下、さらに詳説する。【００２２】
（実施例１）
実施例１の冷凍冷蔵庫用熱交換器１は、フィン２０として、材質ＪＩＳ  Ａ１０５０、厚さ０．２０ｍｍの板材からなるプレートフィンを有する。フィン２０は、それぞれ、短辺２１の長さＨが２０ｍｍ、長辺２１の長さＷが６０ｍｍの長方形形状を有している。そして、各フィン２０は、２箇所の貫通穴２５を有し、この貫通穴２５に金属配管３がそれぞれ挿通されている。【００２３】
フィン２０における貫通穴２５の内径ｄは８ｍｍφであり、これは、金属配管３の外径に相当する寸法である。金属配管３としては、本例では、材質がＪＩＳ  Ａ３００３からなり、外径φが８ｍｍで、内周面に溝を有する内面溝付管を用いた。金属配管３は、溝底の部分の肉厚が０．６５ｍｍ、溝深さ０．６５ｍｍ、溝条数３０である。【００２４】
本例では、フィン２０と金属配管３の接合は、外径が若干小さい金属配管３をフィン２０の貫通穴２５に挿通させた状態で、金属配管３を拡管させることによって行っている。金属配管３の拡管は、図示しないマンドレルを金属配管３の中に圧入して移動させる機械式拡管方法と、金属配管３の中に油を充填して加圧する油圧式拡管方法のいずれかを採用することによって実施することができる。【００２５】
金属配管３は、図１に示すごとく、末端３１（図１）から伸びて最も下流側（図１における最も上側）のフィン群２（ｇ）を貫通した後、複数のＵ字状連結部３５を介して順次上流側の複数段のフィン群２を貫通するよう蛇行して最も上流側（図１における最も下側）のフィン群２（ａ）を貫通し、さらに、Ｕ字状連結部３５を介して再度フィン群２（ａ）を貫通した後、複数のＵ字状連結部３５を介して順次下流側の複数段のフィン群２を貫通するよう蛇行して最も下流側（図１における最も上側）のフィン群２（ｇ）を貫通して末端３２に到達するように配置されている。冷凍冷蔵庫用熱交換器１の使用時には、末端３１及び末端３２に、図示しない圧縮機その他の冷凍機に必要な装置が接続されることとなる。【００２６】
本例のフィン群２は、フィン群２（ａ）〜２（ｇ）の７段の仕様とした。隣り合うフィン群２の間隔Ｃは、いずれも３．０ｍｍとした。７段のフィン群２におけるフィン２０の配列ピッチであるフィンピッチは、最上流のフィン群２（ａ）のフィンピッチＰｂは１０．０ｍｍと一番広く、最下流のフィン群２（ｇ）のフィンピッチＰｔは２．２ｍｍと一番狭く、これらの間のすべてのフィン群２（ｍ）のフィンピッチＰｍは４．０ｍｍにした。【００２７】
（比較例１、２）
比較例１は、基本構成は実施例１と同様とし、最上流から最下流の全てのフィン群２のフィンピッチＰｂ、Ｐｔ、Ｐｍを、２．２ｍｍに揃えた例である。比較例２は、基本構成は実施例１と同様とし、最上流から最下流の全てのフィン群２のフィンピッチＰｂ、Ｐｔ、Ｐｍを、１０．０ｍｍに揃えた例である。【００２８】
（評価試験）
上述した実施例１、比較例１及び実施例２の熱交換器を、実際の冷凍冷蔵システムに組み込み、その性能を評価する実験を行った。具体的には、各熱交換器に膨張弁、圧縮機その他の必要部品を接続して公知の冷凍システムを構成し、所定条件で冷凍性能を評価した。【００２９】
まず、図１における下側のフィン群２（ａ）の下面を熱交換器における被冷却媒体である空気の入口、同図の上側を出口とする。そして、入口に導入する空気の条件（空気側条件）については、その乾球温度を５．０℃、湿球温度を３．８℃、風速を０．５ｍ／ｓとした。【００３０】
また、金属配管３の入口に導入する冷媒の条件（冷媒側条件）については、図示しない膨張弁の入側の圧力を１．８２６ＭＰａ、膨張弁の入側の温度を２５℃、熱交換器の出口における圧力を０．４８５ＭＰａ、熱交換器の出口における温度を−８℃とした。【００３１】
そして、被冷却流体である空気と冷媒を流通させ、約１５０分間における、熱交換器の入口及び出口の空気温度と、熱交換器の入口及び出口の冷媒の温度を測定した。そして、熱交換器の入口及び出口の空気の温度差から、空気を基準にした熱交換能力（空気側能力［Ｗ］）を算出した。また、熱交換器の入口及び出口の冷媒の温度差から、冷媒を基準にした熱交換能力（冷媒側能力［Ｗ］）を算出した。また、算出値としては、実験期間中の平均値と、瞬間的な最高値（瞬間値）の両方を求めた。【００３２】
また、微差圧計により熱交換器（フィン群）の空気の入口と出口の差圧測定を行って、その値を通風抵抗（圧損）とした。そして、着霜時間は、評価開始から通風抵抗（圧損）が１５０Ｐａに到達するまでの時間で評価した。【００３３】
得られた最大熱交換能力、平均熱交換能力、及び着霜時間について、実施例１の結果を１とし、それに対する比率で比較例１及び比較例２を評価した。評価結果を表１に示す。【００３４】
【表１】
2019176803.tif 000003
【００３５】
表１に示すごとく、実施例１は、比較例１に比べて、最大熱交換能力及び平均熱交換能力は劣るものの、着霜時間については３倍以上に延長できた結果となった。また、実施例１は、比較例２に比べて、着霜時間は劣るものの、最大熱交換能力及び平均熱交換能力が大幅に向上する結果となった。これらの結果から、実施例１は、比較例１及び２と比較して、熱交換性能と着霜時間の両立ができるものといえる。【００３６】
＜実施形態２＞
実施形態１における図１に示す構成（実施例１の構成）を基準とし、表２に示すごとく、フィンピッチＰｂ、Ｐｔ、Ｐｍを変更した複数種類の異なる構成の熱交換器において、実施形態例１の評価試験の場合と同様の条件で、フィンピッチの組合せの許容範囲を評価した。【００３７】
被冷却媒体である空気の出口温度については、−５．２℃以下となった場合に適正、それを超える場合を冷却性能不足と評価した。【００３８】
圧損（Ｐａ）は、通風する流路において熱交換器（フィン群）の空気の入口と出口の差圧（圧損）を微差圧計により測定し、通風を開始してから１時間後の圧損を調べた。圧損が１０Ｐａ以下の場合を適正、それを超える場合を高圧損と評価した。【００３９】
着霜性能については、通風を開始してから４８時間後の圧損を上記と同様に測定し、その時の圧損が１０Ｐａ以下の場合を着霜性能が適格、フィンの着霜により圧損が１０Ｐａを超える場合を着霜性能が不適格と評価した。評価結果を表２に示す。【００４０】
【表２】
2019176803.tif 000004
【００４１】
表２からわかるように、フィンピッチＰｂ、Ｐｔ及びＰｍが、１０ｍｍ≦Ｐｂ≦２０ｍｍ、１．８ｍｍ≦Ｐｔ≦５．０ｍｍ、２．２≦Ｐｍ≦１５ｍｍ、２≦Ｐｂ／Ｐｔ≦１１．２、１≦Ｐｍ／Ｐｔ≦８．４の関係を全て具備する構成Ｅ１、Ｅ４、Ｅ９〜Ｅ１１、Ｅ１３、及びＥ１４については、全ての評価項目について適正又は合格となった。そのうち、さらに、Ｐｔ≧２．２ｍｍであり、かつ、Ｐｂ／Ｐｔ≦５、Ｐｍ／Ｐｔ≦６．８の関係を有する構成Ｅ１及びＥ４は、特に圧損が小さく、バランスのよい優れた特性を示すことがわかる。【００４２】
一方、構成Ｃ２及びＣ３は、最上流におけるフィンピッチＰｂが狭すぎ、Ｐｂ／Ｐｔの範囲も適正範囲を外れ、着霜が不合格となった。【００４３】
構成Ｃ５は、最上流におけるフィンピッチＰｂが広すぎ、冷却性能不足となった。【００４４】
構成Ｃ６は、中間位置のフィンピッチＰｍが狭すぎ、Ｐｍ／Ｐｔの範囲も適正範囲を外れ、圧損が高くなりすぎる結果になった。【００４５】
構成Ｃ７は、中間位置のフィンピッチＰｍが広すぎ、冷却性能不足となった。【００４６】
構成Ｃ８は、最下流におけるフィンピッチＰｔが狭すぎ、Ｐｂ／Ｐｔの範囲及びＰｍ／Ｐｔの範囲が適正範囲を外れ、圧損が高くなりすぎる結果になった。【００４７】
構成Ｃ１２は、最下流におけるフィンピッチＰｔが広すぎ、冷却性能不足となった。
【図１】
2019176803.tif 000005
【国際調査報告】
2019176803.tif 000006
2019176803.tif 000007
2019176803.tif 000008
2019176803.tif 000009