(57)【要約】  このｃＢＮ基超高圧焼結体は、ｃＢＮ粒子と結合相を含有する。前記結合相は、Ａｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも１つを含み、かつ、前記結合相には、平均粒径が２０〜３００ｎｍである金属硼化物が０．１〜５．０体積％分散している。前記金属硼化物は、金属成分がＮｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）と、金属成分がＴｉのみを含む金属硼化物（Ａ）である。前記金属硼化物のうち金属硼化物（Ａ）の割合（体積％）をＶａとし、前記金属硼化物（Ｂ）の割合（体積％）をＶｂとした場合、比Ｖｂ／Ｖａが０．１〜１．０である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ｃＢＮ粒子と結合相を含有するｃＢＮ基超高圧焼結体であって、
前記結合相は、Ａｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも１つを含み、かつ、平均粒径が２０〜３００ｎｍである金属硼化物が０．１〜５．０体積％分散し、
前記金属硼化物は、金属成分がＮｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）と、金属成分がＴｉのみを含む金属硼化物（Ａ）とを含み、
前記金属硼化物のうち、前記Ｔｉのみを金属成分として含む金属硼化物（Ａ）の割合（体積％）をＶａとし、前記Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を金属成分として含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）の割合（体積％）をＶｂとした場合、比Ｖｂ／Ｖａが０．１〜１．０である、ｃＢＮ基超高圧焼結体。
【請求項２】
前記Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を金属成分として含みＴｉを含まない金属硼化物のうち、六方晶構造のものの｛００１｝面のＸ線回折ピークの最大強度をＩｈｅｘとし、前記ｃＢＮ粒子の｛１１１｝面のＸ線回折ピーク強度をＩｃＢＮとした場合、０．０４≦Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮ≦０．２０である、請求項１に記載のｃＢＮ基超高圧焼結体。
【請求項３】
前記ｃＢＮ基超高圧焼結体中の前記ｃＢＮ粒子の含有割合は４０〜８０体積％であって、すべての前記ｃＢＮ粒子の含有割合を１００体積％とするとき、平均粒径が２μｍ未満であるｃＢＮ粒子の含有割合が５〜４０体積％、平均粒径が２μｍ以上８μｍ未満のｃＢＮ粒子の含有割合が６０〜９５体積％である、請求項１または２に記載のｃＢＮ基超高圧焼結体。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載のｃＢＮ基超高圧焼結体を備える切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、立方晶窒化硼素（ｃＢＮ）基超高圧焼結体（以下、「ｃＢＮ焼結体」ということがある）、および、ｃＢＮ焼結体を工具基体とする切削工具（以下、「ＣＢＮ工具」と表記することがある）に関する。
本願は、２０１９年２月２７日に、日本に出願された特願２０１９−０３４７９４号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ｃＢＮ焼結体は、靭性に優れることが知られており、鋼、鋳鉄等の鉄系被削材の切削工具材料として広く用いられ、結合相の構造を改良することにより靭性が向上されてきた。【０００３】
特許文献１には、結合相中に、平均粒径が５０〜５００ｎｍの微細なＴｉ硼化物相と、平均粒径が５０〜５００ｎｍの微細なＷ硼化物相とを分散分布させ、結合相の分散強化作用により靭性を向上させたｃＢＮ焼結体が記載されている。【０００４】
特許文献２には、結合相に、Ｖ、Ｎｂ、およびＴａの少なくとも１種とＴｉとを金属成分とする複合窒化物および複合炭窒化物の少なくとも１種の複合化合物と、Ｖ、Ｎｂ、およびＴａの少なくとも１種の斜方晶ホウ化物と、ＡｌＮを含有させることにより、熱的安定性を増大させ靭性を向上させたｃＢＮ焼結体が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第６０３２４０９号公報
【特許文献２】特許第４８３０５７１号公報
【０００６】
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前記各技術によりｃＢＮ焼結体の靭性は向上する。しかし、近年のより高速化の進む切削加工により、ｃＢＮ焼結体にはさらなる靭性の向上が求められている。
本発明は、より靱性の高いｃＢＮ焼結体およびこれを工具基体とするＣＢＮ工具を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、ｃＢＮ粒子と結合相との結合状態について鋭意検討したところ、結合相中に金属硼化物粒子を分散させると、焼結体中のｃＢＮ粒子と結合相との反応が促進されて結合が強固となり、ｃＢＮ焼結体の靭性が向上するという新規な知見を得た。【０００９】
本発明は、前記知見に基づくものであって、下記の態様を含む。
（１）本発明の一態様のｃＢＮ基超高圧焼結体は、ｃＢＮ粒子と結合相を含有し、前記結合相は、Ａｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも１つを含み、かつ、前記結合相には、平均粒径が２０〜３００ｎｍである金属硼化物が０．１〜５．０体積％、より好ましくは０．１〜４．０体積％、さらに好ましくは０．１〜３．０体積％分散している。前記金属硼化物は、金属成分がＮｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）と、Ｔｉのみを含む金属硼化物（Ａ）とを含む。前記金属硼化物のうちで、前記Ｔｉのみを金属成分として含む金属硼化物（Ａ）の割合（体積％）をＶａとし、前記Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗの少なくとも１種を金属成分として含みＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）の割合（体積％）をＶｂとした場合、比Ｖｂ／Ｖａが０．１〜１．０を満足する。比Ｖｂ／Ｖａは、より好ましくは０．２〜０．８、さらに好ましくは０．３〜０．７である。【００１０】
（２）他の態様は、前記（１）に記載のｃＢＮ基超高圧焼結体であって、前記Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を金属成分として含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）のうち、六方晶構造のものの｛００１｝面のＸ線回折ピークの最大強度をＩｈｅｘ、前記ｃＢＮ粒子の｛１１１｝面のＸ線回折ピーク強度をＩｃＢＮとするとき、０．０４≦Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮ≦０．２０である。Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮは、より好ましくは０．０６〜０．１７、さらに好ましくは０．０８〜０．１５である。【００１１】
（３）他の態様は、前記（１）または（２）に記載のｃＢＮ基超高圧焼結体であって、前記ｃＢＮ粒子の含有割合は４０〜８０体積％である。また、すべての前記ｃＢＮ粒子の含有割合を１００体積％とするとき、平均粒径が２μｍ未満であるｃＢＮ粒子が５〜４０体積％、平均粒径が２μｍ以上８μｍ未満のｃＢＮ粒子が６０〜９５体積％である。【００１２】
（４）他の態様は、前記（１）〜（３）のいずれかに記載のｃＢＮ基超高圧焼結体を備える切削工具である。前記切削工具は、前記ｃＢＮ基超高圧焼結体からなる工具本体と、この工具本体に形成された切刃とを有していてもよい。前記切削工具は、前記ｃＢＮ基超高圧焼結体からなるインサート本体と、このインサート本体に形成された切刃とを有する切削インサートであってもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のｃＢＮ基超高圧焼結体は、靱性がより一層向上しており、このｃＢＮ基超高圧焼結体を備えた切削工具は、優れた耐欠損性、耐チッピング性を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明のｃＢＮ基超高圧焼結体の焼結組織を示す模式図である。各組織の形状や寸法は、実際の焼結組織を模写したものではない。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明のｃＢＮ焼結体、および、これを工具基体とする切削工具（ＣＢＮ工具）について、より詳細に説明する。本明細書および請求の範囲において、数値範囲を「〜」を用いて表現する場合、その範囲は上限および下限の数値を含む。
【００１６】
１．結合相
結合相は、Ａｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物の少なくとも１つを含むものが好ましい。これらＡｌの窒化物若しくは酸化物、または、Ｔｉの窒化物若しくは炭化物若しくは炭窒化物は従来公知のものを使用できる。
【００１７】
２．結合相に分散する金属硼化物粒子
結合相中には、所定の大きさの金属硼化物（複合硼化物であってもよい）粒子が所定割合で分散している。金属硼化物は、従来公知のあらゆる原子比を含むものとし、必ずしも化学量論的範囲のもののみに限定されるものではない。
【００１８】
（１）金属硼化物粒子の平均粒径
結合相中に分散させる金属硼化物粒子の大きさは、平均粒径が２０〜３００ｎｍであるものがｃＢＮ焼結体全体に対して、０．１〜５．０体積％、より好ましくは０．１〜４．０体積％、さらに好ましくは０．１〜３．０体積％で分散していることが好ましい。金属硼化物粒子の平均粒径が、２０ｎｍ未満ではｃＢＮ粒子と結合相との反応促進効果が十分得られず、３００ｎｍ超えでは金属硼化物が粗大となり切削中の欠損の要因となる。また、金属硼化物粒子の含有割合が０．１体積％未満では金属硼化物量が不十分であり、ｃＢＮ粒子と結合相との反応促進効果が十分得られず、５．０体積％超えでは、ｃＢＮ焼結体としての硬さと靭性が低下し、切削中の欠損の要因となる。金属硼化物粒子の含有割合が３．０〜５．０体積％である場合にも、金属硼化物が微粒で結合相中に分散し、かつｃＢＮ焼結体の焼結が十分進んでいれば、硬質粒子の分散による靭性向上が発現し、硬さと靭性の低下は比較的に小さく抑えられ、切削中の欠損の要因になることは少ない。
【００１９】
金属硼化物の平均粒径を求めるには、ｃＢＮ焼結体の断面組織をオージェ電子分光（Auger Electron Spectrography：以下、ＡＥＳという）装置を用いて、金属元素、および硼素元素のマッピング像を得て、金属元素および硼素元素が重なる部位を画像処理によって抜き出し、当該部位を金属硼化物粒子と特定する。次に、特定した各粒子に対して画像解析を行って平均粒径を求める。具体的には、結合相中の金属硼化物粒子を明確に判断するため、ＡＥＳを用いて得た同一視野における金属元素および硼素元素の各マッピング像は、対象元素が存在しない部位を白、存在する部位を黒とし、黒を０、白を２５５の２５６階調のモノクロにて取得し、各々のモノクロ像において各元素が存在する位置が黒色となるように２値化処理する。２値化処理して得られた同一視野内における金属元素および硼素元素のマッピング像において、金属元素および硼素元素が存在する、すなわち金属元素および硼素元素の各マッピング像を比較し、いずれも黒色となる部位を金属硼化物粒子と特定する。
【００２０】
金属硼化物粒同士が接触していると考えられる部分を切り離すような処理、例えば、画像処理法の１つであるウォーターシェッドを用いて、互いに接触していると思われる金属硼化物粒同士を分離する処理を行ってもよい。例えば、金属元素および硼素元素の各マッピング像を比較し、いずれも黒色である部分を抜き出した後の像へ、前記分離処理を行ってもよい。
【００２１】
まず、２値化処理後に得られた画像内の金属硼化物粒にあたる部分（黒の部分）を粒子解析し、求めた最大長を各粒子の直径とする。最大長を求める粒子解析としては、例えば、１つの金属硼化物粒子に対してフェレ径を算出することより得られる２つの長さから、大きい長さの値を最大長とし、その値を各粒子の直径とする。この直径を有する理想球体と仮定して計算より求めた体積を各粒子の体積として累積体積を求め、この累積体積を基に縦軸を体積百分率［％］、横軸を直径［μｍ］としてグラフを描画する。次に、体積百分率が５０％のときの直径を金属硼化物粒子の平均粒径とし、これを３観察領域に対して行い、その平均値を金属硼化物の平均粒径［μｍ］とする。粒子解析を行う際には、あらかじめＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）により分かっているスケールの値を用いて、１ピクセル当たりの長さ（μｍ）を設定しておく。画像処理に用いる観察領域としては、一例として、８．０μｍ×８．０μｍの視野領域が望ましい。
【００２２】
（２）金属硼化物粒子の金属成分
金属硼化物粒子は、金属成分がＮｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）（複合硼化物であってもよい）とＴｉのみを含む金属硼化物（Ａ）とがあることが好ましい。この場合、ｃＢＮ粒子と結合相との反応が促進されて結合が強固となり、ｃＢＮ焼結体の靭性が向上する。
【００２３】
（３）Ｔｉを含まない金属硼化物粒子
金属硼化物のうちＴｉのみを金属成分として含む金属硼化物（Ａ）の割合（体積％）をＶａとし、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を金属成分として含みＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）の割合（体積％）をＶｂとした場合、これらの比Ｖｂ／Ｖａが、０．１〜１．０を満足することが好ましい。比Ｖｂ／Ｖａが０．１未満では、Ｔｉを含まない金属硼化物（Ｂ）の量が不足して、ｃＢＮ粒子と結合相との反応促進効果が十分得られない。一方、比Ｖｂ／Ｖａが１．０を超えると、Ｔｉを含まない金属硼化物（Ｂ）が反応促進効果を得るのに必要な量よりも過剰に存在し、ｃＢＮ焼結体としての硬さと靭性が得られない。
【００２４】
金属硼化物の含有割合は以下のように求めることができる。まず、ＡＥＳを用いて、金属元素および硼素元素のマッピング像を得て、金属元素および硼素元素が重なる部位を画像処理によって抜き出し、当該部位を金属硼化物粒子と特定する。次に、画像解析により金属硼化物粒子が占める面積を算出して、金属硼化物粒子の面積割合を求める。これを少なくとも３画像に対して行い、算出した各金属硼化物粒子の面積割合の平均値を、ｃＢＮ焼結体に占める金属硼化物の含有割合として求める。画像処理に用いる観察領域としては、例えば、８．０μｍ×８．０μｍの視野領域が望ましい。
【００２５】
前記Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、およびＷの少なくとも１種を含みかつＴｉを含まない金属硼化物（Ｂ）のうち、六方晶構造のものの｛００１｝面のＸ線回折ピークの最大強度をＩｈｅｘ、ｃＢＮ粒子の｛１１１｝面のＸ線回折ピーク強度をＩｃＢＮとするとき、０．０４≦Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮ≦０．２０であることが好ましい。Ｘ線回折ピーク強度は、Ｃｕ−Ｋα線を用いて測定する。
Ｔｉを含まないが前記金属元素を含む金属硼化物（Ｂ）のうち、特に、六方晶構造を持つものを結合相中に分散させると、ｃＢＮ粒子と結合相との反応が促進される。一方、Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮが０．０４未満では、Ｔｉを含まないが前記金属元素を含む金属硼化物（Ｂ）が不足し、ｃＢＮ粒子と結合相との反応促進効果が十分得られない。Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮが０．２０を超える場合にはｃＢＮが結合相と過度に反応し、ｃＢＮの分解が進むために、ｃＢＮに対し金属硼化物が相対的に過剰に存在することになり、ｃＢＮ焼結体としての強度、靭性が得られない。
【００２６】
３．ｃＢＮ粒子の含有割合
本発明において、ｃＢＮ焼結体に占めるｃＢＮ粒子の含有割合は、特に限定されるものではないが、ｃＢＮ焼結体全体の４０〜８０体積％であることが好ましい。ｃＢＮ粒子の含有割合が４０体積％未満では、焼結体中に硬質物質が少なく、工具として使用した場合に、耐欠損性が低下することがある。一方、ｃＢＮ粒子の含有割合が８０体積％を超えると、焼結体中にクラックの起点となる空隙が生成し、耐欠損性が低下することがある。そのため、本発明が奏する効果をより一層確実に発揮するためには、ｃＢＮ焼結体に占めるｃＢＮ粒子の含有割合は、４０〜８０体積％の範囲とすることが好ましい。
【００２７】
すべてのｃＢＮ粒子の含有割合を１００体積％とするとき、平均粒径が２μｍ未満であるｃＢＮ粒子が５〜４０体積％、平均粒径が２μｍ以上８μｍ未満のｃＢＮ粒子が６０〜９５体積％であることが好ましい。
平均粒径が２μｍ未満のｃＢＮ粒子を前記範囲とする理由は、５体積％未満では微粒ｃＢＮの分散による耐クラック伝搬性が十分でなく、耐欠損性が低下し、４０体積％を超えると粗粒ｃＢＮが不足し耐摩耗性が低下するためである。また、平均粒径が２μｍ以上８μｍ未満のｃＢＮ粒子を前記範囲とする理由は、６０体積％未満では粗粒ｃＢＮが不足し耐摩耗性が低下し、９５体積％超えると微粒ｃＢＮの分散作用が十分でなく、耐欠損性が低下するためである。
【００２８】
ｃＢＮ粒子の平均粒径と含有割合は、以下のようにして求めることができる。
（１）平均粒径
ｃＢＮ焼結体の断面組織を走査型電子顕微鏡（Scanning Electron Microscope：以下、ＳＥＭという）にてｃＢＮ焼結体組織を観察し、二次電子像を得る。得られた画像内のｃＢＮ粒子の部分を画像処理にて抜き出し、画像解析より求めた各粒子の最大長を基に平均粒径を算出する。
画像内のｃＢＮ粒子の部分を画像処理にて抜き出すにあたり、ｃＢＮ粒子と結合相とを明確に判断するため、画像は０を黒、２５５を白の２５６階調のモノクロで表示し、ｃＢＮ粒子部分の画素値と結合相部分の画素値の比が２以上となる画素値の像を用いてｃＢＮ粒が黒となるように２値化処理を行う。
【００２９】
ｃＢＮ粒子部分や結合相部分の画素値を求めるための領域として、一例として、０．５μｍ×０．５μｍの領域とし、少なくとも同一画像内から異なる３個所より求めた平均の値を各々のコントラストとすることが望ましい。
２値化処理後はｃＢＮ粒同士が接触していると考えられる部分を切り離すような処理、例えば、ウォーターシェッドを用いて接触していると思われるｃＢＮ粒子同士を分離する。
【００３０】
２値化処理後に得られた画像内のｃＢＮ粒子にあたる部分（黒の部分）を粒子解析し、求めた最大長を各粒子の直径とする。最大長を求める粒子解析としては、例えば、１つのｃＢＮ粒子に対してフェレ径を算出することより得られる２つの長さから大きい長さの値を最大長とし、その値を各粒子の直径とする。この直径を有する理想球体と仮定して計算より求めた体積を各粒子の体積として累積体積を求め、この累積体積を基に縦軸を体積百分率［％］、横軸を直径［μｍ］としてグラフを描画させ、体積百分率が５０％のときの直径をｃＢＮ粒子の平均粒径とし、これを３観察領域に対して行い、その平均値をｃＢＮの平均粒径［μｍ］とした。粒子解析を行う際には、あらかじめＳＥＭにより分かっているスケールの値を用いて、１ピクセル当たりの長さ（μｍ）を設定しておく。
【００３１】
（２）含有割合
ｃＢＮ焼結体に占めるｃＢＮ粒子の含有割合は、ｃＢＮ焼結体の断面組織をＳＥＭによって観察し、得られた二次電子像内のｃＢＮ粒子の部分を画像処理によって抜き出し、画像解析によってｃＢＮ粒子が占める面積を算出し、１画像内のｃＢＮ粒子が占める割合、および粒度分布を求め、少なくとも３画像を処理し求めた値の平均値をｃＢＮ粒子の含有割合として求める。画像内のｃＢＮ粒子の部分を抜き出す画像処理は、ｃＢＮ粒の平均粒径の２値化処理後の像を得る手順と同様に行う。
【００３２】
４．製造方法
本発明の製造方法の一例を以下に示す。
（１）結合相を構成する成分の原料粉末の準備
結合相を構成する原料粉末として、Ｎｂ硼化物、Ｔａ硼化物、Ｃｒ硼化物、Ｍｏ硼化物、Ｗ硼化物の少なくとも１種とＴｉ硼化物（以下、金属硼化物と総称する）のそれぞれの粉末と結合相の主となる原料の粉末を用意する。所望の粒径に粉砕した金属硼化物の原料粉末とするため、例えば、超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金製ボールとアセトンとを共に充填し、蓋をした後にボールミルにより粉砕を行った後、遠心分離装置を用いて分級することにより、縦軸を体積百分率、横軸を粒子径とした場合のメディアン径Ｄ５０を、粉砕した金属硼化物の原料粉の平均粒径としたとき、その値が２０〜３００ｎｍの金属硼化物の原料粉末を得る。また、結合相の主となる原料粉末としては、従来から知られている結合相の形成原料粉末（例えば、ＴｉＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ３粉末）を準備する。
【００３３】
（２）粉砕・混合
これらの原料粉末を、例えば、超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金製ボールとアセトンとを共に充填し、蓋をした後にボールミルにより粉砕および混合を行う。
その後、硬質相として機能させる平均粒径０．２〜８．０μｍのｃＢＮ粉末を焼結後のｃＢＮ粒子の含有割合が所定の体積％となるように添加して、さらに、ボールミル混合を行う。
【００３４】
（３）成形、焼結
得られた焼結体原料粉末を、所定圧力で成形して成形体を作製し、これを真空下、１０００℃で仮焼結し、その後、超高圧焼結装置に装入して、例えば、圧力：４〜６ＧＰａ、温度：１２００〜１６００℃の範囲内の所定の温度で焼結することにより、本発明のｃＢＮ焼結体を作製する。
【００３５】
５．ＣＢＮ工具
このように作製した本発明の、靭性に優れたｃＢＮ焼結体を工具基体とするｃＢＮ基超高圧焼結体を備える切削工具は、耐チッピング性、耐欠損性に優れ、長期の使用にわたって優れた耐摩耗性を発揮する。
【実施例】
【００３６】
本実施例のｃＢＮ焼結体の製造では、結合相を構成するための原料粉末として、Ｔａ硼化物、Ｃｒ硼化物、Ｎｂ硼化物、Ｍｏ硼化物、Ｗ硼化物の少なくとも１種とＴｉ硼化物の粉末を準備し、粒径制御のため、ボールミルにて粉砕の処理を施した後、遠心分離法を用いて分級することにより所望の粒径範囲の各金属硼化物の原料粉を用意した。
すなわち、前記各金属硼化物原料粉末を、超硬合金で内張りされた容器内に超硬合金製ボールとアセトンと共に充填し、蓋をした後にボールミルを用いて粉砕を実施後、混合したスラリーを乾燥させた後、遠心分離装置を用いて分級することにより平均粒径が２０〜３００ｎｍの各金属硼化物原料粉を得た。【００３７】
前記のように事前に準備した各金属硼化物原料粉と、平均粒径が０．０２μｍ〜０．５μｍのＴｉＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ粉末、ＴｉＡｌ３粉末を用意した。これら原料粉末の中から選ばれたいくつかの結合相構成用原料粉末と、硬質相用原料としてのｃＢＮ粉末を配合し、湿式混合し、乾燥した。各原料粉末配合組成の体積％を表１に示し、この配合のいずれかを本発明焼結体と比較例焼結体の硼化物原料以外の結合相原料として用いたかを表２に示す。【００３８】
次いで、得られた焼結体原料粉末を、成形圧１ＭＰａで直径：５０ｍｍ×厚さ：１．５ｍｍの寸法にプレス成形した。ついで、この成形体を、圧力：１Ｐａ以下の真空雰囲気中、１０００℃の範囲内の所定温度に保持して仮焼結し、その後、超高圧焼結装置に装入して、圧力：５ＧＰａ、表３に示す温度：１２００〜１６００℃の温度で焼結することにより、表４に示す本発明のｃＢＮ焼結体１〜９（本発明焼結体１〜９という）を作製した。【００３９】
本発明において規定する範囲外のＶｂ／Ｖａ比、Ｉｈｅｘ／ＩｃＢＮの場合を比較するため、表２に示す硼化物原料以外の結合相原料を用い、表３に示す温度で焼結した。各金属硼化物の添加量、超高圧焼結温度を変更し、表４に示す比較例のｃＢＮ焼結体（以下、比較例焼結体という）１’〜６’を作製した。【００４０】
【表１】
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【００４１】
【表２】
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【００４２】
【表３】
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【００４３】
【表４】
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【００４４】
表４において、Ｔｉ以外の金属硼化物の金属成分として複数の金属元素が記載されているものは、記載の金属元素を有する複合硼化物が存在していることを表す。【００４５】
次に、本発明焼結体１〜９、比較例焼結体１’〜６’を、ワイヤー放電加工機で所定寸法に切断し、試験片を得た。一方、Ｃｏ：５質量％、ＴａＣ：５質量％、ＷＣ：残りの組成であって、ＩＳＯ規格ＣＮＧＡ１２０４０８のインサート形状をもったＷＣ基超硬合金製インサート本体を準備した。このＷＣ基超硬合金製インサート本体のろう付け部（コーナー部）に、前記試験片を、ろう材を用いてろう付けした。ろう材として、Ｃｕ：２６質量％、Ｔｉ：５質量％、Ａｇ：残りからなる組成を有するＡｇ合金のろう材を用いた。得られたインサートに、上下面および外周の研磨、ホーニング処理を施すことにより、ＩＳＯ規格のＣＮＧＡ１２０４０８のインサート形状をもつ、本発明のｃＢＮ基超高圧焼結体切削工具（本発明工具という）１〜９、および、比較例のｃＢＮ基超高圧焼結体切削工具（比較例工具という）１’〜６’を製造した。【００４６】
次いで、本発明工具１〜９と比較工具１’〜６’に対して、以下の切削条件で切削加工を実施し、欠損に至るまでの工具寿命（回数）を測定した。【００４７】
＜乾式切削条件＞
被削材：浸炭焼き入れ鋼（ＪＩＳ・ＳＣＲ４２０、硬さ：ＨＲＣ５８〜６２）の長さ方向に等間隔の縦溝が入った丸棒
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ、
切り込み：０．１５ｍｍ、
送り：０．１ｍｍ／ｒｅｖ【００４８】
各工具の刃先がチッピングあるいは欠損に至るまでの断続回数を工具寿命とし、断続回数２０００回毎に刃先を観察し、刃先の欠損やチッピングの有無を確認した。表５に、前記切削加工試験の結果を示す。【００４９】
【表５】
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【００５０】
表５に示される結果から、本発明工具１〜９は、突発的な刃先の欠損、チッピングが発生することなく、工具寿命が格段に延命化され、靱性が向上した。一方、本発明の要件を一つ以上満足しないｃＢＮ基超高圧焼結体を備えた比較例工具１’〜６’は工具寿命が短かかった。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明の靱性に優れたｃＢＮ焼結体は、靱性が高く、ＣＢＮ工具の工具基体として用いると、欠損、破損を発生することなく、長期の使用にわたって優れた耐欠損性を発揮し、工具寿命の延命化が図られる。よって、本発明は、切削加工装置の高性能化、並びに切削加工の省力化および省エネルギー化、低コスト化に十分満足に対応できるから、産業上の利用が可能である。
【図１】
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【国際調査報告】
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