(57)【要約】  本発明のベルト式無段変速機では、バランス推力比マップに基づいて、変速比を一定値にバランスさせるためのバランス推力比（Kbl）を演算し、目標セカンダリ圧（Psec*）と実セカンダリ圧（Psec）との偏差に基づいてセカンダリ圧補償値（Pb2）を演算し、走行状態に基づいて目標変速比（Ip*）を演算し、実変速比（Ip）と目標変速比（Ip*）との偏差に基づいてプライマリプーリの差推力指令値を演算し、目標セカンダリ圧（Psec*）にバランス推力比（Kbl）を乗算した値と、セカンダリ圧補償値（Pprih）にバランス推力比（Kbl）を乗算したセカンダリ補償油圧（Pb2）と、差推力指令値であるフィードバック圧（Pfb）とを加算してプライマリプーリ（3）の目標プライマリ圧（Ppri*）を演算し、実プライマリ圧（Psec）が目標プライマリ圧（Psec*）となるように制御する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
プライマリプーリと、セカンダリプーリと、両プーリに巻回されたベルトと、前記プライマリプーリ及び前記セカンダリプーリに制御油圧を供給する油圧制御ユニットと、を備えたベルト式無段変速機であって、
前記ベルト式無段変速機への入力トルクに基づいて、前記セカンダリプーリの目標セカンダリ圧を演算し、該目標セカンダリ圧と実セカンダリ圧との偏差に基づいて積分制御によるフィードバック制御を行い、
バランス推力比マップに基づいて、変速比を一定値にバランスさせるためのプライマリ圧とセカンダリ圧との比であるバランス推力比を演算し、
前記目標セカンダリ圧と前記実セカンダリ圧との偏差に基づいてセカンダリ圧補償値を演算し、
走行状態に基づいて目標変速比を演算し、実変速比と前記目標変速比との偏差に基づいて前記プライマリプーリの差推力指令値を演算し、
前記目標セカンダリ圧に前記バランス推力比を乗算した値と、前記セカンダリ圧補償値に前記バランス推力比を乗算したセカンダリ補償油圧と、前記差推力指令値とを加算して前記プライマリプーリの目標プライマリ圧を演算し、実プライマリ圧が前記目標プライマリ圧となるように制御する、
ベルト式無段変速機。
【請求項２】
請求項１に記載のベルト式無段変速機において、
前記実変速比が前記目標変速比よりロー側のときは、前記セカンダリ圧補償値を加算することでハイ側に変速する場合のみ前記セカンダリ補償油圧を加算し、
前記実変速比が前記目標変速比よりハイ側のときは、前記セカンダリ補償油圧を加算することでロー側に変速する場合のみ前記セカンダリ補償油圧を加算する、
ベルト式無段変速機。
【請求項３】
請求項１または２に記載のベルト式無段変速機において、
前記目標変速比が所定変速比よりロー側であり、実変速比が前記目標変速比よりもロー側であって、かつ、前記入力トルクが所定値以上である第１条件が成立したときに前記セカンダリ補償油圧を加算し、それ以外は前記セカンダリ補償油圧の加算を禁止する、
ベルト式無段変速機。
【請求項４】
請求項１ないし３いずれか一つに記載のベルト式無段変速機において、
前記目標プライマリ圧の発散、もしくは前記油圧制御ユニット内の油振を示す第２条件が成立したときは、前記セカンダリ補償油圧の加算を禁止する、
ベルト式無段変速機。
【請求項５】
請求項４に記載のベルト式無段変速機において、
前記セカンダリ補償油圧の加算の禁止後、前記第２条件が成立しないときは、前記セカンダリ補償油圧の加算の禁止を解除する、
ベルト式無段変速機。
【請求項６】
請求項３に記載のベルト式無段変速機において、
前記目標プライマリ圧の発散、もしくは前記油圧制御ユニット内の油振を示す第２条件が成立したときは、前記セカンダリ補償油圧の加算を禁止し、
前記セカンダリ補償油圧の加算の禁止後、前記第１条件が成立しないときは、前記セカンダリ補償油圧の加算の禁止を解除する、
ベルト式無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セカンダリプーリの油圧をフィードバック制御によって制御するベルト式無段変速機に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、車両用のベルト式無段変速機の油圧制御装置において、入力トルクと目標変速比とに基づいて目標セカンダリ圧を演算し、目標セカンダリ圧が発生するようにセカンダリ圧制御アクチュエータを駆動することで、ベルトスリップの発生を回避している。【０００３】
しかしながら、目標セカンダリ圧を設定し、実セカンダリ圧が目標セカンダリ圧となるようにフィードバック制御をする際、積分制御を用いると、定常偏差を解消する点で効果的であるものの、目標セカンダリ圧が変更される場面では、実セカンダリ圧が目標セカンダリ圧に対してオーバーシュートし、変速制御を安定させることが困難であった。この傾向は、変速制御の応答性を向上するためにフィードバックゲインを大きくするほど顕著となる。ここで、変速制御の安定性を向上するためには、極力フィードバックゲインを抑えることも考えられるが、フィードバックゲインが小さくなると、変速制御の応答性が悪化し、目標変速比と実変速比との偏差が大きくなるという問題がある。また、変速制御中にフィードバックゲインを変更すると、変速制御系の不安定化を招くという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−２０１２６７号公報
【発明の概要】
【０００５】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、変速制御の安定性を確保可能なベルト式無段変速機の制御装置を提供することを目的とする。
【０００６】
本発明のベルト式無段変速機の制御装置では、プライマリプーリと、セカンダリプーリと、両プーリに巻回されたベルトと、前記プライマリプーリ及び前記セカンダリプーリに制御油圧を供給する油圧制御ユニットと、を備えたベルト式無段変速機であって、
前記ベルト式無段変速機への入力トルクに基づいて、前記セカンダリプーリの目標セカンダリ圧を演算し、該目標セカンダリ圧と実セカンダリ圧との偏差に基づいて積分制御によるフィードバック制御を行い、
バランス推力比マップに基づいて、変速比を一定値にバランスさせるためのプライマリ圧とセカンダリ圧との比であるバランス推力比を演算し、
前記目標セカンダリ圧と前記実セカンダリ圧との偏差に基づいてセカンダリ圧補償値を演算し、
走行状態に基づいて目標変速比を演算し、実変速比と前記目標変速比との偏差に基づいて前記プライマリプーリの差推力指令値を演算し、
前記目標セカンダリ圧に前記バランス推力比を乗算した値と、前記セカンダリ圧補償値に前記バランス推力比を乗算したセカンダリ補償油圧と、前記差推力指令値とを加算して前記プライマリプーリの目標プライマリ圧を演算し、実プライマリ圧が前記目標プライマリ圧となるように制御することとした。
【０００７】
よって、セカンダリプーリにおいて生じる目標セカンダリ圧と実セカンダリ圧との偏差を外乱とみなし、プライマリプーリ側で補償することで変速制御の安定性を確保できる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施形態１のベルト式無段変速機を備えた車両のシステム図である。
【図２】実施形態１の変速機コントローラ内における変速制御処理を表す制御ブロック図である。
【図３】実施形態１のベルト式無段変速機の変速制御に使用されるバランス推力比マップである。
【図４】実施形態１のセカンダリ圧補償部の構成を表す制御ブロック図である。
【図５】実施形態１のセカンダリ圧補償処理を表すフローチャートである。
【図６】実施形態１の偏差と外乱との関係を表すタイムチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
〔実施形態１〕
図１は実施形態１のベルト式無段変速機を備えた車両のシステム図である。実施形態１の車両は、内燃機関であるエンジン1と、ベルト式無段変速機CVTとを有し、ディファレンシャルギヤ7を介して駆動輪8に駆動力を伝達する。ベルト式無段変速機CVTは、エンジン1のクランク軸と接続された変速機入力軸2と、変速機入力軸2と一体に回転するプライマリプーリ3と、変速機出力軸6と一体に回転するセカンダリプーリ5と、プライマリプーリ3とセカンダリプーリ5との間に巻回され、動力伝達を行うベルト4と、を有する。
【００１０】
プライマリプーリ3には、変速機入力軸2と一体に形成された固定シーブ3aと、変速機入力軸2の軸上を移動可能な可動シーブ3bとを有する。可動シーブ3bには、プライマリ圧室3b1が設けられ、プライマリ圧室3b1に供給される油圧によって固定シーブ3aと可動シーブ3bとの間に押圧力を発生させ、ベルト4を狭持する。同様に、セカンダリプーリ5には、変速機出力軸6と一体に形成された固定シーブ5aと、変速機出力軸6の軸上を移動可能な可動シーブ5bとを有する。可動シーブ5bには、セカンダリ圧室5b1が設けられ、セカンダリ圧室5b1に供給される油圧によって固定シーブ5aと可動シーブ5bとの間に押圧力を発生させ、ベルト4を挟持する。
【００１１】
エンジンコントローラ10は、エンジン1の運転状態（燃料噴射量や点火タイミング等）を制御することでエンジン回転数及びエンジントルクTENG（以下、入力トルクTinとも記載する。）を制御する。また、エンジンコントローラ10内では、アクセル開度センサ21により検出されたアクセル開度信号APO及び車速センサ22により検出された車速信号VSPに基づいて、運転者の要求トルクTDを演算する要求トルク演算部10aと、変速機入力軸2に伝達される入力トルクTinを演算するエンジントルク演算部10bとを有する。
【００１２】
変速機コントローラ20内では、走行状態に応じたプライマリ圧及びセカンダリ圧を算出し、コントロールバルブユニット30に対して制御信号を出力する。変速機コントローラ20内の詳細については後述する。
【００１３】
コントロールバルブユニット30は、変速機入力軸2にチェーン駆動されるオイルポンプ9を油圧源とし、変速機コントローラ20から送信された制御信号に基づいて各油圧を調圧する。そして、プライマリ圧室3b1及びセカンダリ圧室5b1にそれぞれプライマリ圧及びセカンダリ圧を供給し、変速制御を実行する。コントロールバルブユニット30は、プライマリ圧（プライマリ圧室3b1に供給される油圧）を検出するプライマリ圧センサ31と、セカンダリ圧（セカンダリ圧室5b1に供給される油圧）を検出するセカンダリ圧センサ32と、を有する。また、プライマリプーリ3は、プライマリプーリ3の回転数を検出するプライマリ回転数センサ23を有する。セカンダリプーリ5は、セカンダリプーリ5の回転数を検出するセカンダリ回転数センサ24を有する。各センサで検出された値は、変速機コントローラ20に出力される。
【００１４】
図２は実施形態１の変速機コントローラ内における変速制御処理を表す制御ブロック図である。
目標変速比演算部201では、アクセル開度信号APOと車速信号VSPに基づいて目標変速比Ip*を演算する。この目標変速比Ip*は、エンジン1が最適燃費を達成するように予め設定された変速特性に基づいて行われる。
セカンダリ圧演算部202では、入力トルクTinに基づいてセカンダリプーリ5で必要なクランプ力を確保した目標セカンダリ圧Psec*を演算する。
【００１５】
バランス推力比演算部203では、プライマリ回転数センサ23により検出されたプライマリ回転数Npriとセカンダリ回転数センサ24により検出されたセカンダリ回転数Nsecとに基づいて演算された変速比Ipと、要求トルクTDに基づいて設定される入力トルクTinの比であるトルク比Qtとに基づいて、予め設定されたバランス推力比マップからバランス推力比Kblを算出する。バランス推力比Kblとは、あるトルク比である変速比を達成してバランスする（その変速比を維持する）際のプライマリ推力とセカンダリ推力との比である。
【００１６】
図３は、実施形態１のベルト式無段変速機の変速制御に使用されるバランス推力比マップである。このバランス推力比マップには、各変速比においてトルク比に対するバランス推力比Kblの特性が設定されている。バランス推力比演算部203は、バランス推力比マップから現在の変速比Ipに対応する特性を選択し、選択された特性においてトルク比Qtに対応するバランス推力比Kblを算出する。
【００１７】
バランス推力演算部204では、目標セカンダリ圧Psec*にバランス推力比Kblを乗算し、バランス推力相当油圧Pblを演算する。すなわち、セカンダリ圧Psecやプライマリ圧Ppriにプーリ受圧面積等のベルト式無段変速機CVTの諸元を乗算することでプーリ推力となる。これら諸元は固定値であり、制御対象は油圧であるため、実施形態１では、推力に代えて油圧に基づいて算出する。また、後述するセカンダリ圧補償部300により演算されたセカンダリ圧補償値Pprihにバランス推力比Kblを乗算し、セカンダリ補償油圧Pb2を演算する。そして、バランス推力相当油圧Pb1とセカンダリ補償油圧Pb2を加算する。
【００１８】
変速比制御部205では、目標変速比Ip*と実変速比Ipとの偏差に基づくフィードバック油圧を演算する。例えば、PI制御やPID制御によって現在のプライマリ圧Ppriに加減算する油圧（以下、フィードバック圧Pfbと記載する。）を出力する。
プライマリ圧演算部206では、バランス推力相当油圧Pblとセカンダリ補償油圧Pb2とフィードバック圧Pfbとを加算し、プライマリ圧指令値Ppri1を演算する。
プライマリ側電流換算部207では、プライマリ圧指令値Ppri1に応じたプライマリソレノイド電流指令値に換算する。
プライマリソレノイド電流制御部208では、プライマリソレノイド電流がプライマリソレノイド電流指令値となるようにサーボ制御を行う。
【００１９】
セカンダリ圧積分制御部209では、目標セカンダリ圧Psec*と現在の実セカンダリ圧Psecとの偏差ΔPsecに基づく積分制御によりセカンダリ圧指令値Psec1を演算する。
セカンダリ側電流換算部210では、セカンダリ圧指令値Psec1に応じたセカンダリソレノイド電流指令値に換算する。
セカンダリソレノイド電流制御部211では、セカンダリソレノイド電流がセカンダリソレノイド電流指令値となるようにサーボ制御を行う。
プライマリソレノイド212では、プライマリ圧Ppriを調圧するソレノイドバルブに通電する。プライマリソレノイド212に設けられた電流センサは、プライマリソレノイド電流制御部208に電流値を出力する。
プライマリ圧系213では、プライマリソレノイド212で調圧されたプライマリ圧Ppriを出力する。プライマリ圧Ppriは、プライマリ圧センサ31により検出される。
セカンダリソレノイド214では、セカンダリ圧Psecを調圧するソレノイドバルブに通電する。セカンダリソレノイド214に設けられた電流センサは、セカンダリソレノイド電流制御部211に電流値を出力する。
セカンダリ圧系215では、セカンダリソレノイド214で調圧されたセカンダリ圧Psecを出力する。セカンダリ圧Psecは、セカンダリ圧センサ32により検出される。
【００２０】
セカンダリ圧補償部300では、目標セカンダリ圧Psec*と現在の実セカンダリ圧Psecとの偏差に基づいてセカンダリ補償油圧Pb2を演算し、所定の条件が成立している場合はセカンダリ補償油圧としてPb2を出力し、所定の条件が成立していない場合はセカンダリ補償油圧Pb2の出力を禁止し、代わりに０を出力する。
【００２１】
図４は、実施形態１のセカンダリ圧補償部の構成を表す制御ブロック図である。発散検知部301では、最終的な指令信号であるプライマリ圧指令値Ppri1が発散しているか否かを検知する。ここで、指令信号の発散は、周波数が所定値以上で、かつ、振幅が所定値以上の状態が所定時間継続したか否かに基づいて検知する。油振検知部302では、まず、プライマリ圧センサ31もしくはセカンダリ圧センサ32といった油圧センサにより検出された電圧信号を油圧信号に変換し、バンドパスフィルタ処理によってＤＣ成分（制御指令に応じた変動成分）を除去し、振動成分のみを抽出する。そして、振動成分の振幅を算出し、油圧信号の振幅が所定振幅以上の状態が所定時間以上継続した場合には、油振が発生していると判断する。一方、油振が発生していると判断した状態から、振幅が所定振幅未満の状態が所定時間以上継続した場合には、油振が発生していないと判断する。
【００２２】
外乱推定部303では、目標セカンダリ圧Psec*と現在の実セカンダリ圧Psecとの偏差ΔPsecを外乱とみなし、ΔPsecをセカンダリ圧補償値Pprih として演算する。図６は、実施形態１の偏差ΔPsecと外乱との関係を表すタイムチャートである。例えば、運転者がアクセルペダルを大きく踏み込み、キックダウン変速が実施されると、入力トルクTinが増大すると共に、目標変速比Ip*もロー側に大きく変更される。これらの変更に伴って目標セカンダリ圧Psec*が一気に立ち上がると、それに追従するように実セカンダリ圧Psecも上昇する。このとき、実セカンダリ圧Psecの追従遅れによって積分制御によるフィードバック制御系に積分成分が蓄積され、目標セカンダリ圧Psec*に対して実セカンダリ圧Psecがオーバーシュートしやすい。仮に、積分成分の蓄積を回避するためにフィードバックゲインを大きく設定すると、更にオーバーシュートが大きくなり、制御の安定性が低下する。また、フィードバックゲインを小さくすると、追従性が悪化する。
【００２３】
そこで、実施形態１では、偏差ΔPsecを外乱とみなし、この外乱をプライマリプーリ側で補償することで、セカンダリプーリ側での制御に負担を掛けること無く、変速制御の安定性を確保することとした。具体的には、偏差ΔPsecをセカンダリ圧補償値Pprihとして演算する。そして、セカンダリ圧補償値Pprihにバランス推力比Kb1を乗算してセカンダリ補償油圧Pb2を演算する。次に、プライマリ圧指令値Ppri1を演算する際に、バランス推力相当油圧Pb1及びフィードバック圧Pfbにセカンダリ補償油圧Pb2を加算する。これにより、セカンダリプーリ側に生じた外乱をプライマリプーリ側で変速比の変化に先回りして対応するため、変速制御を安定化できる。つまり、偏差ΔPsecによって実セカンダリ圧Psecが変化して変速比が変化し、これに対応するためプライマリ圧指令値Ppri1が変化する、という流れを経ることなく、プライマリ圧指令値Ppri1を演算する際に、バランス推力相当油圧Pb1及びフィードバック圧Pfbにセカンダリ補償油圧Pb2を加算することにより、実セカンダリ圧Psecの変化による変速比の変化に先回りして、変速制御を安定化することができる。
【００２４】
図５は、実施形態１のセカンダリ圧補償処理を表すフローチャートである。
ステップS1では、セカンダリ圧偏差ΔPsecに基づいてセカンダリ圧補償値Pprihを演算する。
ステップS2では、変速比偏差を計算する。変速比偏差とは、目標変速比Ip*から実変速比Ipを減算した値である。変速比偏差が正ならば、よりロー側に変速する必要がある状態を表し、変速比偏差が負ならば、よりハイ側に変速する必要がある状態を表す。
【００２５】
ステップS3では、フェール条件からフェール経験情報をセットする。フェール条件とは、発散検知部301で発散を検知しているか、もしくは油振検知部302で油振を検知していることを表す（第２条件に相当）。いずれか一方を経験しているときは、フェール経験情報をセットする。
【００２６】
ステップS4では、復帰条件からフェール経験情報をクリアする。復帰条件とは、発散検知をしておらず、また、油振検知もしていない、もしくはイグニッションオフを表す。
【００２７】
ステップS5では、変速制御において実セカンダリ圧Psecが目標セカンダリ圧Psec*に対してオーバーシュート（O/Sとも記載する。）が起きそうな領域か否か（第１条件に相当）を判断し、オーバーシュートが起きそうな領域のときはステップS6に進み、それ以外の場合はステップS9に進んでセカンダリ補償油圧Pb2の加算を禁止する。ここで、オーバーシュートが起きそうな領域とは、実変速比Ipが所定変速比よりロー側であり、実変速比Ipが目標変速比Ip*よりもロー側であり、かつ、入力トルクTinが所定値より大きい場合を表す。すなわち、実セカンダリ圧Psecの変化が大きくなるため、実セカンダリ圧Psecが目標セカンダリ圧Psec*に到達する際に、フィードバック制御の積分成分が蓄積されていると考えられる領域である。
【００２８】
ステップS6では、セカンダリ補償油圧Pb2がステップS2で演算した偏差を小さくする方向に作用するか否かを判断し、小さくする方向に作用する場合はステップS7に進み、それ以外の場合はステップS9に進んでセカンダリ補償油圧Pb2の加算を禁止する。すなわち、変速比偏差が正のときは、セカンダリ補償油圧Pb2が正のときのみ加算を許可し、負のときは加算を禁止する。一方、変速比偏差が負のときは、セカンダリ補償油圧Pb2が負のときのみ加算を許可し、正のときは加算を禁止する。
【００２９】
ステップS7では、フェールを経験しているか否かを判断し、フェールを経験しているときは、セカンダリ補償油圧Pb2を加算することでプライマリプーリ側でのフェールが助長されるおそれがあるため、ステップS9に進んでセカンダリ補償油圧Pb2の加算を禁止する。一方、フェール経験情報がクリアされている場合は、ステップS8に進む。
ステップS8では、プライマリ圧指令値Ppri1を演算する際にセカンダリ補償油圧Pb2を加算する。
【００３０】
以上説明したように、実施形態１では、下記の作用効果が得られる。
（１）プライマリプーリ3と、セカンダリプーリ5と、両プーリに巻回されたベルト4と、前記プライマリプーリ3及び前記セカンダリプーリ5に制御油圧を供給するコントロールバルブユニット30（油圧制御ユニット）と、を備えたベルト式無段変速機CVTであって、
ベルト式無段変速機CVTへの入力トルクTinに基づいて、セカンダリプーリ5の目標セカンダリ圧Psec*を演算し、該目標セカンダリ圧Psec*と実セカンダリ圧Psecとの偏差に基づいて積分制御によるフィードバック制御を行い、
バランス推力比マップに基づいて、変速比を一定値にバランスさせるためのプライマリ圧Ppriとセカンダリ圧Psecとの比であるバランス推力比Kb1を演算し、
目標セカンダリ圧Psec*と実セカンダリ圧Psecとの偏差に基づいてセカンダリ圧補償値Pprihを演算し、
走行状態に基づいて目標変速比Ip*を演算し、実変速比Ipと目標変速比Ip*との偏差に基づいてプライマリプーリ3の差推力指令値を演算し、
前記目標セカンダリ圧に前記バランス推力比Kb1を乗算したバランス推力相当油圧Pb1と、セカンダリ圧補償値Pprihにバランス推力比Kb1を乗算したセカンダリ補償油圧Pb2と、フィードバック圧Pfb（差推力指令値）とを加算してプライマリプーリ3の目標プライマリ圧Ppri*を演算し、実プライマリ圧Ppriが目標プライマリ圧Ppri*となるように制御することとした。
よって、セカンダリプーリ5において生じる目標セカンダリ圧Psec*と実セカンダリ圧Psecとの偏差を外乱とみなし、プライマリプーリ側で補償することで変速制御の安定性を確保できる。
【００３１】
（２）実変速比Ipが目標変速比Ip*よりロー側のときは、セカンダリ補償油圧Pb2を加算することでハイ側に変速する場合のみセカンダリ補償油圧Pb2を加算し、実変速比Ipが目標変速比Ip*よりハイ側のときは、セカンダリ補償油圧Pb2を加算することでロー側に変速する場合のみセカンダリ補償油圧Pb2を加算することとした。
これにより、セカンダリ補償油圧Pb2を加算することで目標変速比Ip*と実変速比Ipとの偏差が収束する場合のみ、セカンダリ圧補償処理を実施することができ、変速制御の安定性を確保できる。
【００３２】
（３）目標変速比Ip*が所定変速比よりロー側であり、実変速比Ipが目標変速比Ip*よりもロー側であって、かつ、入力トルクTinが所定値以上である第１条件が成立したときにセカンダリ補償油圧Pb2を加算し、それ以外はセカンダリ補償油圧Pb2の加算を禁止する。
よって、セカンダリプーリ5のフィードバック制御において積分成分の蓄積が予測される領域で作動させることができ、積分成分の蓄積が懸念されない領域では通常通りのフィードバック制御を実施することで、変速制御の安定性を確保できる。
【００３３】
（４）目標プライマリ圧Ppri*の発散、もしくはコントロールバルブユニット30内の油振を示す第２条件が成立したときは、セカンダリ補償油圧Pb2の加算を禁止する。
よって、制御系が不安定になるおそれがある場合には、セカンダリ圧補償処理を回避することで、変速制御の安定性を確保できる。
【００３４】
（５）セカンダリ補償油圧Pb2の加算の禁止後、第２条件が成立しないときは、セカンダリ補償油圧Pb2の加算の禁止を解除する。
よって、制御系の安定が確認された場合には、セカンダリ圧補償処理を再開することで、変速制御の安定性を確保できる。
【００３５】
［他の実施例］
以上、本発明を実施するための形態を実施例に基づいて説明したが、本発明の具体的な構成は実施例に示した構成に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても本発明に含まれる。実施形態１では、トルクコンバータを備えていない車両について説明したが、トルクコンバータを備えていてもよい。また、動力源として内燃機関であるエンジンのみを備えた構成を例示したが、電動モータを備えたハイブリッド車両等に適用してもよい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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2020129511.tif 000010
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