(57)【要約】  製造コストを抑制しつつ、耐久性を向上することができる燃料供給ポンプを提供する。そのため、燃料供給ポンプ１は、吸入弁３０と、吸入弁ストッパ３２と、を備える。吸入弁ストッパ３２は、吸入弁３０の開弁方向（吸入弁３０がシート部材３１から離れる方向）の移動を規制する。吸入弁ストッパ３２は、円盤状部３２ｄと、複数の板状部３２ｍと、を有する。円盤状部３２ｄは、吸入弁３０に対向する凸部３２ｂを有する。複数の板状部３２ｍは、円盤状部３２ｄを支える。
2019230064.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入弁と、
前記吸入弁の開弁方向の移動を規制する吸入弁ストッパと、を備え、
前記吸入弁ストッパは、
前記吸入弁に対向する凸部を有する円盤状部と、
前記円盤状部を支える複数の板状部と、を有する
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記円盤状部の径方向に対する前記板状部の角度は、
１０°〜６０°である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料供給ポンプであって、
前記板状部は、
板厚が薄くなる部分を示す潰し部を備え、
前記板状部の板厚の最小値は、
前記板状部の板厚の最大値の６０％より大きい
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項４】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記凸部は、
円環状の形状であり、
複数の切欠き部を有する
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項５】
請求項４に記載の燃料供給ポンプであって、
前記吸入弁に対向する前記円盤状部の面と前記板状部の先端との間の距離Ｈは、
前記円盤状部の厚みtの１．４倍よりも大きい
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項６】
請求項４に記載の燃料供給ポンプであって、
前記切欠き部は、
前記板状部の付け根に配置される
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項７】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記吸入弁ストッパの材料は、
炭素量が０.２５％以上のマルテンサイト系ステンレス鋼であり、
焼入れ後の硬さがＨＲＣ５２以上である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項８】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記円盤状部は、
前記吸入弁に対向する面に凹み部を有し、
前記凹み部の内周面は、前記凸部に近い順に、
最も内径の大きい第１内径部と、
前記第１内径部よりも内径の小さい第２内径部と、
前記第２内径部よりも内径の小さい第３内径部と、を有する
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項９】
請求項８に記載の燃料供給ポンプであって、
前記吸入弁に対向する前記円盤状部の面と前記凹み部の底面との間の距離Ｌは、
前記円盤状部の厚みtの０．５倍よりも大きい
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１０】
請求項９に記載の燃料供給ポンプであって、
前記凹み部の底面に配置され、前記吸入弁を付勢するばねを備え、
前記ばねは、
前記第３内径部によってガイドされる
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１１】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記板状部の板厚中央を通る鍛流線は、
滑らかな曲線である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１２】
請求項１１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記板状部の板厚中央を通る鍛流線は、
Ｓ字状の曲線である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１３】
請求項１２に記載の燃料供給ポンプであって、
前記板状部の付け根と先端の間の中央部分の前記鍛流線の傾きは、
前記凸部の付け根と前記板状部の先端を結ぶ直線の傾きと同等である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１４】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記円盤状部の軸を包含する平面による前記吸入弁ストッパの断面において、
前記吸入弁と反対側の前記板状部のエッジは、
Ｓ字状の曲線である
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１５】
請求項３に記載の燃料供給ポンプであって、
前記潰し部の近傍の応力により前記凸部の付け根の近傍の応力が抑制される
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１６】
請求項１に記載の燃料供給ポンプであって、
前記吸入弁ストッパの前記円盤状部は前記吸入弁の下流側面に対向する対向面を有し、
前記吸入弁ストッパは、前記対向面の最外径部から固定部の最上流部までがほぼ直線状となるように構成される
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１７】
請求項１６に記載の燃料供給ポンプであって、
前記吸入弁ストッパは、板状部の下流面において、前記対向面の最外径部と径方向の位置が同じである下流側板状形成部から支持部の最内径部までがほぼ直線状となるように構成される
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【請求項１８】
請求項１７に記載の燃料供給ポンプであって、
前記対向面の前記最外径部から前記固定部の前記最上流部までの直線形状と、前記下流側板状形成部から前記支持部の前記最内径部までの直線形状とが、ほぼ平行となるように形成される
ことを特徴とする燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料供給ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、吸入弁と加圧室を繋ぐ流路構造に関して各種提案がなされている。その中で、例えば特開２０１０−１６９０８０号公報には、吸入弁のストッパ部材の周方向に複数の貫通穴を設けて、加圧室への流路を形成する構造が開示されている。また特表２０１３−５１２３９９号公報には、吸入弁ストッパの外周に環状の隙間を設けて、加圧室への流路を形成する構造が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１６９０８０号公報
【０００４】
【特許文献２】特表２０１３−５１２３９９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
昨今、内燃機関の高出力・低燃費・低コスト化が精力的に進められている。これを受け、燃料供給ポンプには、高出力・低燃費に対応する吐出燃料の大流量、高圧化や、その制御精度の向上、低コスト化に対応する加工工数の低減などが強く求められている。なかでも吸入弁は、これらの要求性能を満足する上で最も重要な部品の一つであり、その性能向上が重要な課題となっている。そこで、吐出燃料の大流量化に対応し、かつ流量の制御精度を向上させる例として、特許文献１に示したような流路構造が挙げられる。本構造では、吐出燃料を大流量化した場合にも当該流路の前後で圧力損失が増大しないよう、複数の貫通穴を設けることで十分な流路断面積を確保している。【０００６】
しかしながら、この場合、貫通穴の個数にともなって加工工数が増加し、コストが増加してしまう可能性がある。さらに、より簡素な構造で流路断面積を確保する例として、特許文献２に示したような流路構造が挙げられる。本構造では、吸入弁ストッパの外周を環状の通路にすることで十分な流路断面積を確保している。一方、吸入弁ストッパは弁体の変位を規制する機能を有する必要があるため、ポンプボディなどに固定されている必要がある。この際、弁体の衝突等による繰り返し荷重が継続的にかかるため、吸入弁ストッパには十分な耐衝撃性が要求される。【０００７】
しかしながら、特許文献２の構造ではその方法が開示されておらず、吸入弁ストッパとしての機能を十分に果たすことができない可能性がある。【０００８】
本発明の目的は、製造コストを抑制しつつ、耐久性を向上することができる燃料供給ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、本発明の燃料供給ポンプは、吸入弁と、前記吸入弁の開弁方向の移動を規制する吸入弁ストッパと、を備え、前記吸入弁ストッパは、前記吸入弁に対向する凸部を有する円盤状部と、前記円盤状部を支える複数の板状部と、を有する。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、製造コストを抑制しつつ、耐久性を向上することができる燃料供給ポンプを提供することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】燃料供給ポンプ本体の具体事例を示す図である。
【図２】燃料供給システムの全体構成の一例を示す図である。
【図３】取り付け根部（プランジャ内燃機関側機構）の固定状態を示す図である。
【図４Ａ】吸入弁Ａの詳細断面図（開弁時の縦断面図）である。
【図４Ｂ】吸入弁Ａの詳細断面図（開弁時の４５度断面図）である。
【図５】吸入弁Ａの詳細断面図（閉弁時）である。
【図６Ａ】吸入弁ストッパの平面図である。
【図６Ｂ】吸入弁ストッパの側面図である。
【図７】突出部の鍛流線を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、図面を用いて、本発明の実施形態による燃料供給ポンプの構成及び動作について説明する。なお、各図において、同一符号は同一部分を示す。
【００１３】
本実施形態では、前述した目的と一部重複するが、加工工数の少ない簡素な構造で十分な流路断面積を確保することができ、十分な衝撃力に対する耐久性を有する吸入弁ストッパ、およびそれを適用した低コストな燃料供給ポンプを提供することを目的とする。
【００１４】
（全体構成）
図２は、本発明が適用可能な燃料供給ポンプを含む燃料供給システムの全体構成の一例を示す図（模式図）である。この図を用いて、はじめに、全体システムの構成と動作を説明する。
【００１５】
図２において、破線で囲まれた部分が燃料供給ポンプ１の本体を示し、この破線の中に示されている機構、部品はポンプボディ１Ｐに一体に組み込まれていることを示す。ポンプボディ１Ｐには、燃料タンク２０からフィードポンプ２１を経由して燃料が送り込まれ、ポンプボディ１Ｐからインジェクタ２４側に加圧された燃料が送られる。制御部としてのエンジンコントロールユニット２７（ECU: Engine Control Unit）は圧力センサ２６から燃料の圧力を取り込み、これを最適化すべくフィードポンプ２１、ポンプボディ１Ｐ内の電磁コイル４３、インジェクタ２４を制御する。
【００１６】
図２において、まず燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（制御部）からの制御信号Ｓ１に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して燃料供給ポンプ１の低圧燃料吸入口１０ａ（吸入ジョイント）に送られる。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄを介して容量可変機構を構成する電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに至る。
【００１７】
なお圧力脈動低減機構９は、エンジンのカム９３（図３）により往復運動を行うプランジャ２に連動して圧力を可変とする環状低圧燃料室７ａに連通することで、電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに吸入する燃料圧力の脈動を低減している。
【００１８】
電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに流入した燃料は、吸入弁３０を通過し加圧室１１に流入する。なお吸入弁３０の弁位置は、エンジンコントロールユニット２７（制御部）からの制御信号Ｓ２に基づき、ポンプボディ１Ｐ内の電磁コイル４３が制御されることで定まる。加圧室１１では、エンジンのカム９３（図３）により、プランジャ２に往復運動する動力が与えられている。
【００１９】
プランジャ２の往復運動により、プランジャ２の下降行程では吸入弁３０から燃料を吸入し、プランジャ２の上昇行程では吸入した燃料が加圧され、吐出弁機構８を介して圧力センサ２６が装着されているコモンレール２３へ燃料が圧送される。この後、エンジンコントロールユニット２７（制御部）からの制御信号Ｓ３に基づきインジェクタ２４がエンジンへ燃料を噴射する。
【００２０】
なお、加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃなどで構成されている。この吐出弁機構８によれば、加圧室１１内部圧力が吐出弁８ｂの下流側の吐出通路１２ａ側圧力よりも高く、かつ吐出弁ばね８ｃが定める抗力に打ち勝つときに吐出弁８ｂが開放し、加圧室１１から吐出通路１２ａ側に加圧された燃料が圧送供給される。
【００２１】
また図２の電磁吸入弁３００は、吸入弁３０、吸入弁３０の位置を制御するロッド３５、アンカー部３６、吸入弁ばね３３、ロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１などから構成される。この機構によれば吸入弁３０は、吸入弁ばね３３により閉弁方向に付勢され、ロッド付勢ばね４０によりロッド３５を介して開弁方向に付勢されている。また、アンカー部３６はアンカー部付勢ばね４１により閉弁方向に付勢されている。吸入弁３０の弁位置は、電磁コイル４３によりロッド３５を駆動することで制御される。
【００２２】
このように燃料供給ポンプ１は、エンジンコントロールユニット２７（制御部）が電磁吸入弁３００へ与える制御信号Ｓ２によりポンプボディ１Ｐ内の電磁コイル４３が制御され、吐出弁機構８を介してコモンレール２３へ圧送される燃料が所望の供給燃料となるように燃料流量を吐出する。
【００２３】
また燃料供給ポンプ１においては、加圧室１１とコモンレール２３の間が、リリーフバルブ１００により連通されている。このリリーフバルブ１００は、吐出弁機構８と並列配置された弁機構である。リリーフバルブ１００は、コモンレール２３側の圧力がリリーフバルブ１００の設定圧力以上に上昇すると、リリーフバルブ１００が開弁し燃料供給ポンプ１の加圧室１１内に燃料が戻されることでコモンレール２３内の異常な高圧状態を防止する。
【００２４】
リリーフバルブ１００は、ポンプボディ１Ｐ内の吐出弁８ｂの下流側の吐出通路１２ａと加圧室１１とを連通する高圧流路１１０を形成する。吐出弁８ｂは高圧流路１１０をバイパスするように設けられる。
【００２５】
高圧流路１１０には燃料の流れを吐出流路から加圧室１１への一方向のみに制限するリリーフ弁１０２が設けられている。リリーフ弁１０２は、押付力を発生するリリーフばね１０５によりリリーフ弁シート１０１に押付けられており、加圧室１１内と高圧流路１１０内との間の圧力差がリリーフばね１０５で定まる規定の圧力以上になるとリリーフ弁１０２がリリーフ弁シート１０１から離れ、開弁するように設定されている。
【００２６】
この結果、燃料供給ポンプ１の電磁吸入弁３００の故障等によりコモンレール２３が異常な高圧となった場合、高圧流路１１０と加圧室１１の差圧がリリーフ弁１０２の開弁圧力以上になると、リリーフ弁１０２が開弁し、異常高圧となった燃料は高圧流路１１０から加圧室１１へと戻され、コモンレール２３等の高圧部配管が保護される。
【００２７】
図１は、機構的に一体に構成されたポンプボディ１Ｐの具体事例を示した図である。図１に示すように、図示中央高さ方向にエンジンのカム９３（図３）により往復運動（この場合には上下動）を行うプランジャ２がシリンダ６内に配置され、プランジャ上部のシリンダ６内に加圧室１１が形成されている。
【００２８】
また、図示中央左側に電磁吸入弁３００側の機構を配置し、図示中央右側に吐出弁機構８を配置している。また図示上部には、燃料吸入側の機構として低圧燃料吸入口１０ａ、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄなどを配置している。さらに、図１中央下部にはプランジャ内燃機関側機構（取り付け根部１５０）を示している。
【００２９】
プランジャ内燃機関側機構は、図３に示すように内燃機関本体に埋め込まれて固定される部分であることから、ここでは取り付け根部（１５０）と称する。なお、図１の表示断面では、リリーフバルブ１００を図示していない。リリーフバルブ１００は、別角度の表示断面内には表示可能であるが、本発明と直接関係がないので説明、表示を割愛する。
【００３０】
図２各部の詳細説明は後述することにして、まず取り付け根部の取り付けについて図３で説明する。図３は、取り付け根部１５０（プランジャ内燃機関側機構）が内燃機関本体に埋め込まれて、固定された状態を示したものである。但し図３では取り付け根部１５０を中心として記述しているので、他の部分の記述を割愛している。
【００３１】
図３において、９０は内燃機関のシリンダヘッドの肉厚部分を示している。内燃機関のシリンダヘッド９０には、予め取り付け根部取り付け用孔９５が形成されている。取り付け根部取り付け用孔９５は、取り付け根部１５０の形状に合わせて２段の径で構成されており、この根部取り付け用孔９５に、取り付け根部１５０が嵌装配置される。
【００３２】
そのうえで、取り付け根部１５０が内燃機関のシリンダヘッド９０に気密に固定される。図３の気密固定配置例では、燃料供給ポンプはポンプボディ１Ｐに設けられたフランジ１ｅを用い内燃機関のシリンダヘッド９０の平面に密着し、複数のボルト９１で固定される。そのうえで取付けフランジ１ｅは、溶接部１ｆにてポンプボディ１Ｐに全周を溶接結合されて環状固定部を形成している。あるいは、ポンプボディ１Ｐと取付けフランジ１ｅを一体構造としてもよい。
【００３３】
本実施例では、溶接部１ｆの溶接のためにレーザー溶接を用いている。またシリンダヘッド９０とポンプボディ１Ｐ間のシールのためにＯリング６１がポンプボディ１Ｐに嵌め込まれ、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。
【００３４】
このように気密固定配置された取り付け根部１５０は、プランジャ２の小径部２ｂの下端において、内燃機関のカムシャフトに取り付けられたカム９３の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット９２が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット９２に圧着されている。これによりカム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に往復運動させている。
【００３５】
また、シールホルダ７の内周下端部に保持されたプランジャシール１３がシリンダ６の図中下方部においてプランジャ２の外周に摺動可能に接触する状態で設置されており、環状低圧燃料室７ａの燃料をプランジャ２が摺動した場合にでもシール可能な構造とし、外部に燃料が漏れることを防止する。同時に内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプボディ１Ｐの内部に流入するのを防止する。
【００３６】
図３のように気密固定配置された取り付け根部１５０は、その内部のプランジャ２が内燃機関の回転運動に伴い、シリンダ６内で往復運動をすることになる。この往復運動に伴う各部の働きについて、図１に戻り説明する。図１において、ポンプボディ１Ｐにはプランジャ２の往復運動をガイドし、かつ内部に加圧室１１を形成するよう端部（図１では上側）が有底筒型状に形成されたシリンダ６が取り付けられている。
【００３７】
さらに加圧室１１は燃料を供給するための電磁吸入弁３００と加圧室１１から吐出通路に燃料を吐出するための吐出弁機構８に連通するよう、外周側に環状の溝６ａと、環状の溝６ａと加圧室とを連通する複数個の連通穴６ｂが設けられている。
【００３８】
シリンダ６はその外径において、ポンプボディ１Ｐと圧入固定され、ポンプボディ１Ｐとの隙間から加圧した燃料が低圧側に漏れないよう圧入部円筒面でシールしている。また、シリンダ６の加圧室側外径に小径部６ｃを有する。加圧室１１の燃料が加圧されることによりシリンダ６が低圧燃料室１０側に力を作用させるが、ポンプボディ１Ｐに小径部１ａを設けることで、シリンダ６が低圧燃料室１０側に抜けることを防止している。お互いの面を軸方向に平面に接触させることで、ポンプボディ１Ｐとシリンダ６との圧入部円筒面（接触円筒面）のシールに加え、二重のシールの機能をも果たす。
【００３９】
ポンプボディ１Ｐの頭部にはダンパカバー１４が固定されている。ダンパカバー１４には吸入ジョイント５１が設けられており、低圧燃料吸入口１０ａを形成している。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント５１の内側に固定された吸入フィルタ５２を通過し、圧力脈動低減機構９、吸入通路１０ｄを介して電磁吸入弁３００の吸入ポート３１ｂに至る。
【００４０】
吸入ジョイント５１内の吸入フィルタ５２は、燃料タンク２０から低圧燃料吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって燃料供給ポンプ内に吸入することを防ぐ役目がある。
【００４１】
プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂを有することにより、プランジャの往復運動によって環状低圧燃料室７ａの体積は増減する。体積の増減分は、燃料通路１ｄ（図３）により低圧燃料室１０と連通していることにより、プランジャ２の下降時は、環状低圧燃料室７ａから低圧燃料室１０へ、上昇時は、低圧燃料室１０から環状低圧燃料室７ａへと燃料の流れが発生する。このことにより、ポンプの吸入行程もしくは、戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、脈動を低減する機能を有している。
【００４２】
低圧燃料室１０には燃料供給ポンプ内で発生した圧力脈動が吸入配管２８（図２）へ波及するのを低減させる圧力脈動低減機構９が設置されている。一度、加圧室１１に流入した燃料が、容量制御のため再び開弁状態の吸入弁３０を通して吸入通路１０ｄへと戻される場合、吸入通路１０ｄへ戻された燃料により低圧燃料室１０には圧力脈動が発生する。
【００４３】
しかし、低圧燃料室１０に設けた圧力脈動低減機構９は、２枚の波板状の円盤型金属板をその外周で張り合わせ、内部にアルゴンのような不活性ガスを注入した金属ダンパで形成されており、圧力脈動はこの金属ダンパが膨張・収縮することで吸収低減される。９ａは金属ダンパをポンプボディ１Ｐの内周部に固定するための取付け金具であり、燃料通路上に設置されるため、複数の穴を設け前記取付金具９ａの表裏に流体が自由に行き来できるようにしている。
【００４４】
加圧室１１の出口に設けられた吐出弁機構８は、吐出弁シート８ａ、吐出弁シート８ａと接離する吐出弁８ｂ、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃ、吐出弁８ｂと吐出弁シート８ａとを収容する吐出弁ホルダ８ｄから構成され、吐出弁シート８ａと吐出弁ホルダ８ｄとは当接部８ｅで溶接により接合されて一体の吐出弁機構８を形成している。なお、吐出弁ホルダ８ｄの内部には、吐出弁８ｂのストロークを規制する吐出弁ストッパ８ｆ（ストッパ）を形成する段付部が設けられている。
【００４５】
図１において、加圧室１１と燃料吐出口１２に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力で吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が、燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなった時に始めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと高圧吐出される。吐出弁８ｂは開弁した際、吐出弁ストッパ８ｆと接触し、ストロークが制限される。
【００４６】
したがって、吐出弁８ｂのストロークは吐出弁ストッパ８ｆによって適切に決定される。これによりストロークが大きすぎて、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２へ高圧吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうのを防止でき、燃料供給ポンプの効率低下が抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、吐出弁ホルダ８ｄの内周面にてガイドしている。以上のようにすることで、吐出弁機構８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。
【００４７】
（電磁吸入弁の構成）
次に本発明の主要部である電磁吸入弁３００側の構造について、図１、図４Ａ、４Ｂを用いて説明する。図４Ａ、４Ｂは吸入弁部Ａの詳細断面図（開弁時）を示す。ここでは、図４Ａに縦断面図、図４Ｂに４５度断面図を示した。
【００４８】
まず、電磁吸入弁３００側の構造について説明する。電磁吸入弁３００側の構造は、吸入弁３０を主体に構成された吸入弁部Ａと、ロッド３５とアンカー部３６を主体に構成されたソレノイド機構部Ｂと、電磁コイル４３を主体に構成されたコイル部Ｃに大別して説明する。
【００４９】
まず吸入弁部Ａは、吸入弁３０、吸入弁ストッパ３２、吸入弁付勢ばね３３からなる。
このうちシート部材３１は円筒型で、内周側軸方向に吸入弁シート部３１ａ、円筒の軸を中心に放射状に複数の吸入ポート３１ｂを有する。
【００５０】
吸入弁ストッパ３２は、加圧室１１と吸入弁３０との間に配置され、吸入弁軸方向において吸入弁３０と重なる円盤状部３２ｄと、円盤状部３２ｄから板状に加圧室側に向かって突き出した複数本の板状部３２ｍ（突出部）を有する。
【００５１】
ここで、吸入弁ストッパ３２は、吸入弁３０の開弁方向（吸入弁３０がシート部材３１から離れる方向）の移動を規制する。複数の板状部３２ｍは、円盤状部３２ｄを支える。
板状部３２ｍは、略直線状であるため、吸入弁３０からの衝撃力を板状部３２ｍの付け根から先端に向けて略直線的に伝達する。これにより、板状部３２ｍに亀裂が発生することを防止することができる。
【００５２】
板状部３２ｍの最外周に固定部３２ｃ（固定用の面）が設けられており、この部分でハウジング部３１ｃの内周円筒面内に嵌合保持される。固定部３２ｃと直角な端面には支持部３２ｎ（支持用の面）を有する。
【００５３】
そして、円盤状部３２ｄの外周側面と円盤状部３２ｄの外周側面よりもさらに外周側に配置されたハウジング部３１ｃとの間に第１流路３２ｅ（図４Ｂ）を形成する。第１流路３２ｅは円盤状部３２ｄの加圧室側面よりも加圧室側の第２流路３２ｆと繋がるとともに、第１流路３２ｅおよび第２流路３２ｆはハウジング部３１ｃにより連続して繋がるように形成する。また、複数の固定部３２ｃを、円盤状部３２ｄの吸入弁側の面に対して加圧室側に位置するように構成する。
【００５４】
この構成を取ることにより、加工工数の多い穴加工を実施することなく流路形成ができ、合わせて吸入弁ストッパ３２をハウジング部３１ｃに固定することができるため、低コスト化の観点で有利である。
【００５５】
吸入弁付勢ばね３３は、吸入弁ストッパ３２の内周側に、かつ、一部前記ばねの一端を同軸に安定させるための細径部であるばね保持部３２ｈに配置される。吸入弁３０は吸入弁シート部３１ａと吸入弁ストッパ３２の間に配置される。吸入弁付勢ばね３３は圧縮コイルばねであり、吸入弁３０が吸入弁シート部３１ａに押し付けられる方向に付勢力が働く様に設置される。圧縮コイルばねに限らず、付勢力を得られるものであれば形態を問わないし、吸入弁と一体になった付勢力を持つ板ばねの様なものでも良い。
【００５６】
この様に吸入弁部Ａを構成することで、ポンプの吸入行程においては、吸入ポート３１ｂを通過し内部に入った燃料が、吸入弁３０と吸入弁シート部３１ａの間を通過し、吸入弁３０の外周側を通り、及び吸入弁ストッパ３２の周方向に隣接する板状部３２ｍの間（第１流路３２ｅ）を通り、ポンプボディ１Ｐ及びシリンダの通路を通過し、加圧室へ燃料を流入させる。
【００５７】
図５は吸入弁部Ａの詳細断面図（閉弁時）を示す。
【００５８】
ポンプの吐出行程においては、吸入弁３０が吸入弁シート部３１ａと接触シールすることで、燃料の入口側への逆流を防ぐ逆止弁の機能を果たす。
【００５９】
吸入弁３０の軸方向の移動量は、吸入弁ストッパ３２によって有限に規制されている。
移動量が大きすぎると吸入弁３０の閉じる時の応答遅れにより前記逆流量が多くなりポンプとしての性能が低下するためである。この移動量の規制は、吸入弁シート部３１ａ、吸入弁３０、吸入弁ストッパ３２の軸方向の形状寸法及び、固定位置で規定することが可能である。
【００６０】
図４Ａ、図６Ａに示すように吸入弁ストッパ３２は、吸入弁３０に対向する凸部３２ｂを有する円盤状部３２ｄを有する。吸入弁３０が開弁している状態において、吸入弁３０の下流側面３０が凸部３２ｂに接触することで軸方向の移動が規制される。凸部３２ｂは図６Ａに示すように吸入弁３０の下流側面３０ａと対向する吸入弁ストッパ３２の対向面３２ｏに上流側（閉弁方向）に凸となるように形成される。凸部３２ｂにより吸入弁３０の下流側面３０と吸入弁ストッパ３２の対向面３２ｏとの接触面積が小さくなる。これにより開弁状態から閉弁状態へ遷移時、吸入弁３０の下流側面３０ａが吸入弁ストッパ３２の対向面３２ｏから離れやすくなり、閉弁応答性を向上させることができる。この環状の凸部３２ｂが無い場合には上記の接触面積が大きくなるので、吸入弁３０の下流側面３０ａと吸入弁ストッパ３２の対向面３２ｏとの間に大きなスクイーズ力が働き、吸入弁３０の下流側面３０ａが吸入弁３２の対向面３２ｏから離れにくくなる。
【００６１】
吸入弁３０、吸入弁シート部３１ａ、吸入弁ストッパ３２は、お互い作動時に衝突を繰返すため、高強度、高硬度で耐食性にも優れるマルテンサイト系ステンレスに熱処理を施した材料を使用する。
【００６２】
吸入弁ストッパの素材（材料）は炭素量が０.２５％ 以上のマルテンサイト系ステンレス鋼であり、焼入れ後の硬さがＨＲＣ５２以上であることが望ましい。吸入弁スプリング３３には耐食性を考慮しオーステナイト系ステンレス材を用いる。また吸入弁ストッパ３２の固定方法に関して、複数の固定部３２ｃは、ハウジング部３１ｃの内周面に圧入される。
【００６３】
これにより、吸入弁ストッパ３２に複数の機能を集約し有効にスペースを活用することで、吸入弁部Ａの構造を簡素化することができる。合わせて、吸入弁ストッパ３２を切削加工や研削加工に比べて加工工数の少ない鍛造加工で形成することで加工工数を低減することができ、低コスト化の観点から有利である。
【００６４】
また、固定部３２ｃの配置に関して、複数の固定部３２ｃを、円盤状部３２ｄの外周側面の最外周端部よりも外周側において周方向に所定間隔を空けて配置し（図６Ａ参照）、第２流路３２ｆを円盤状部３２ｄの外周側面の最外周端部よりも外周側に形成する。また、円盤状部３２ｄの外周側面の最外周端部が吸入弁３０の外周面の最外周端部よりも外周側に位置するように構成する。
【００６５】
吸入弁３０の最外径を円盤状部３２ｄの最外径よりも大きくしてもよい。こうすることで、加圧室１１からの燃料流れが直接、吸入弁３０に当たり、閉弁方向の流体力が増大して誤閉弁が起こることを防止しすることができる。これにより、ひいては流量制御精度の向上を達成することができる。
【００６６】
次にソレノイド機構部Ｂについて述べる。ソレノイド機構部Ｂは、可動部であるロッド３５、アンカー部３６、固定部であるロッドガイド３７、アウターコア３８、固定コア３９、そして、ロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１からなる。
【００６７】
可動部であるロッド３５とアンカー部３６は、別部材に構成している。ロッド３５はロッドガイド３７の内周側で軸方向に摺動自在に保持され、アンカー部３６の内周側は、ロッド３５の外周側で摺動自在に保持される。すなわち、ロッド３５及びアンカー部３６共に幾何学的に規制される範囲で軸方向に摺動可能に構成されている。
【００６８】
アンカー部３６は燃料中で軸方向に自在に滑らかに動くために、部品軸方向に貫通する貫通穴３６ａを１つ以上有し、アンカー部前後の圧力差による動きの制限を極力排除している。
【００６９】
ロッドガイド３７は、径方向には、ポンプボディ１Ｐの吸入弁が挿入される穴の内周側に挿入され、軸方向には、吸入弁シートの一端部に突き当てられ、ポンプボディ１Ｐに溶接固定されるアウターコア３８とポンプボディ１Ｐとの間に挟み込まれる形で配置される構成としている。ロッドガイド３７にもアンカー部３６と同様に軸方向に貫通する貫通穴３７ａが設けられ、アンカー部が自在に滑らかに動くことができる様、アンカー部側の燃料室の圧力がアンカー部の動きを妨げない様に構成している。
【００７０】
アウターコア３８は、燃料供給ポンプ本体と溶接される部位との反対側の形状を薄肉円筒形状としており、その内周側に固定コア３９が挿入される形で溶接固定される。固定コア３９の内周側にはロッド付勢ばね４０が、細径部をガイドに配置され、ロッド３５が吸入弁３０と接触し、前記吸入弁が吸入弁シート部３１ａから引き離す方向、すなわち吸入弁の開弁方向に付勢力を与える。
【００７１】
アンカー部付勢ばね４１は、ロッドガイド３７の中心側に設けた円筒径の中央軸受部３７ｂに方端を挿入し同軸を保ちながら、アンカー部３６にロッドつば部３５ａ方向に付勢力を与える配置としている。アンカー部３６の移動量は吸入弁３０の移動量よりも大きく設定される。確実に吸入弁３０が閉弁するためである。
【００７２】
ロッド３５とロッドガイド３７にはお互い摺動するため、またロッド３５は吸入弁３０と衝突を繰返すため、硬度と耐食性を考慮しマルテンサイト系ステンレスに熱処理を施したものを使用する。アンカー部３６と固定コア３９は磁気回路を形成するため磁性ステンレスを用い、ロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１には耐食性を考慮しオーステナイト系ステンレスを用いる。
【００７３】
上記構成によれば、吸入弁部Ａとソレノイド機構部Ｂには、３つのばねが有機的に配置されて構成されている。吸入弁部Ａに構成される吸入弁付勢ばね３３と、ソレノイド機構部Ｂに構成されるロッド付勢ばね４０、アンカー部付勢ばね４１がこれに相当する。本実施例ではいずれのばねもコイルばねを使用しているが付勢力を得られる形態であればいかなるものでも構成可能である。
【００７４】
最後に、コイル部Ｃの構成について述べる。コイル部Ｃは、第１ヨーク４２、電磁コイル４３、第２ヨーク４４、ボビン４５、端子４６、コネクタ４７から成る。ボビン４５に銅線が複数回巻かれた電磁コイル４３が、第１ヨーク４２と第２ヨーク４４により取り囲まれる形で配置され、樹脂部材であるコネクタと一体にモールドされ固定される。二つの端子４６のそれぞれの方端はコイルの銅線の両端にそれぞれ通電可能に接続される。端子４６も同様にコネクタと一体にモールドされ残りの方端がエンジンエンジンコントロールユニット側と接続可能な構成としている。
【００７５】
コイル部Ｃは第１ヨーク４２の中心部の穴部が、アウターコア３８に圧入され固定される。その時、第２ヨーク４４の内径側は、固定コア３９と接触もしくは僅かなクリアランスで近接する構成となる。
【００７６】
第１ヨーク４２、第２ヨーク４４共に、磁気回路を構成するために、また耐食性を考慮し磁性ステンレス材料とし、ボビン４５は強度特性、耐熱特性を考慮し、高強度耐熱樹脂を用いる。
【００７７】
上述の様にソレノイド機構部Ｂとコイル部Ｃとを構成することで、アウターコア３８、第１ヨーク４２、第２ヨーク４４、固定コア３９、アンカー部３６で磁気回路を形成し、コイルに電流を与えると、固定コア３９とアンカー部３６の間に磁気吸引力が発生し、互いに引き寄せられる力が発生する。アウターコア３８において、固定コア３９とアンカー部３６とがお互い磁気吸引力を発生させる軸方向部位を極力薄肉にすることで、磁束のほぼ全てが固定コア３９とアンカー部３６の間を通過するため、効率良く磁気吸引力を得ることができる。
【００７８】
本実施形態に係る燃料供給ポンプの上記構成によれば、ポンプ作動における吸入、戻し、吐出の各行程において、以下のように作動する。
【００７９】
まず吸入行程について説明する。吸入行程では、図３のカム９３の回転により、プランジャ２がカム９３方向に移動（プランジャ２が下降）する。つまりプランジャ２の位置が上死点から下死点に移動している。吸入行程状態にある時は、例えば図１を参照しながら説明すると、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０ｄの圧力よりも低くなると、燃料は、開口状態にある吸入弁３０の近傍を通り、ポンプボディ１Ｐに設けられた連通穴１ｂと、シリンダ外周通路としての環状の溝６ａと連通穴６ｂを通過し、加圧室１１に流入する。
【００８０】
吸入行程では、電磁コイル４３は無通電状態を維持したままであり磁気付勢力は作用していない。よって、吸入弁３０は、ロッド付勢ばね４０の付勢力により、ロッド３５に押圧された状態であり、開弁したままである。
【００８１】
次に戻し行程について説明する。戻し行程では、図３のカム９３の回転により、プランジャ２が上昇方向に移動する。つまりプランジャ２の位置が下死点から上死点に向かって、移動し始めている。このとき加圧室１１の容積は、プランジャ２における吸入後の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁３０を通して吸入通路１０ｄへと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。
【００８２】
この状態で、エンジンコントロールユニット２７（制御部）からの制御信号が電磁吸入弁３００に印加されると、戻し行程から吐出行程に移行する。制御信号が電磁吸入弁３００に印加されると、コイル部Ｃにおいて磁気吸引力が発生し、これが各部に作用することになる。
【００８３】
この状態では、アウターコア３８、第１ヨーク４２、第２ヨーク４４、固定コア３９、アンカー部３６で磁気回路を形成し、コイルに電流を与えると、固定コア３９とアンカー部３６の間に磁気吸引力が発生し、互いに引き寄せられる力が発生する。アンカー部３６が固定部である固定コア３９に吸引されると、アンカー部３６とロッドつば部３５ａの係止機構により、ロッド３５が吸入弁３０から離れる方向に移動する。このとき、図５に示す通り、吸入弁付勢ばね３３による付勢力と燃料が吸入通路１０ｄに流れ込むことによる流体力により吸入弁３０が閉弁する。
【００８４】
閉弁後、加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構８を介して燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と称する。
【００８５】
すなわち、プランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。そして、電磁吸入弁３００の電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さく、吐出行程の割合が大きい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。一方、通電するタイミングを遅くすれば圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きく吐出行程の割合が小さい。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、エンジンコントロールユニット２７（制御部）からの指令によって制御される。
【００８６】
以上のように構成することで、電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することが出来る。
【００８７】
以上説明した、吸入、戻し、吐出動作は極めて早いサイクルで行われる。吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２の衝突頻度は多いときには1秒間に数百回におよび、この際の衝撃荷重を吸入弁ストッパ３２の支持部３２ｎで受けるため、板状部３２ｍの厚み、形状が吸入弁ストッパ３２の耐久性能に大きく影響する。
【００８８】
図６Ａに、この厚みや形状を説明するための吸入弁ストッパの平面図を示し、図６Ｂに吸入弁ストッパの側面図を示す。図４Ｂに示した第２流路３２ｆの流路断面積は、第１流路３２ｅに比べて板状部３２ｍの分だけ小さく、圧力損失への寄与が大きい。このため凸部３２ｂの付け根部と支持部３２ｎとの距離Hが、凸部３２ｂの付け根部の厚みtに対し、下記の不等式（１）を満たすようにすることで、圧力損失への寄与が大きい第２流路３２ｆの開口面積を十分確保でき、圧力損失を低減できる。
【００８９】
【数１】
2019230064.tif 000003
【００９０】
すなわち、吸入弁３０に対向する円盤状部３２ｄの面３２ｄＳと板状部３２ｍの先端との間の距離Ｈは、円盤状部３２ｄの厚みtの１．４倍よりも大きい。
【００９１】
ここで、板状部３２ｍの形状が階段状(クランク形状)だと、吸入弁３０の衝突時に曲率の小さい部位に応力集中し、耐久試験において応力集中部が破損しやすくなる。また鍛造時において、曲率の小さい部位に亀裂が入りやすくなるため、これも耐久試験性能を悪化させる要因となりうる。
【００９２】
そのため、板状部３２ｍは支持部３２ｎとの角度差θが下記の不等式（２）の範囲である略直線形状が望ましい。
【００９３】
【数２】
2019230064.tif 000004
【００９４】
換言すれば、円盤状部３２ｄの径方向に対する板状部３２ｍの角度（角度差θ）は、１０°〜６０°である。
【００９５】
こうすることで、吸入弁３０の衝突時における応力集中を回避でき、耐久性能が向上する。また鍛造時において、亀裂の発生を防止できる。
【００９６】
吸入弁３０の閉弁応答性を向上させるためには、略円環形状に形成された凸部３２ｂに複数の切欠き部３２ｐを形成するのが有効である。すなわち、凸部３２ｂは、円環状の形状であり、複数の切欠き部３２ｐを有することが好ましい。これにより、ばね保持部３２ｈが負圧となって吸入弁３０の閉弁応答性が悪化するのを防止できる。
【００９７】
発明者の実験によると、吸入弁３０の閉弁応答性向上のためには、切欠き部３２ｐを板状部３２ｍの付け根に配置するのが望ましい。この場合、板状部３２ｍを鍛造で形成する際に凸部３２ｂの切欠き部３２ｐ側の根元に亀裂が入りやすい。
【００９８】
これを防止するため潰し部３２ｑを設ける。この際、板状部３２ｍの板厚Ａと、潰し部３２ｑ部の板厚Ｂが下記の不等式（３）を満たすようにすることで、凸部３２ｂの切欠き部３２ｐ側の根元の割れ発生を防止でき、さらに吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２衝突時の耐久性能も満足できる。
【００９９】
【数３】
2019230064.tif 000005
【０１００】
すなわち、板状部３２ｍは、板厚が薄くなる部分を示す潰し部３２ｑを備える。板状部３２ｍの板厚の最小値（板厚Ｂ）は、板状部３２ｍの板厚の最大値（板厚Ａ）の６０％より大きい。潰し部３２ｑの近傍の応力により凸部３２ｂの付け根の近傍の応力が抑制される。これにより、凸部３２ｂの付け根に亀裂が発生することを抑制することができる。
【０１０１】
吸入弁３０はロッド３５と吸入弁付勢ばね３３による付勢力により保持される。このため吸入弁付勢ばね３３が倒れると、吸入弁３０が閉じる時の応答遅れにより逆流量が多くなりポンプとしての性能が低下する。
【０１０２】
このため、吸入弁付勢ばね３３の倒れ防止のために、凸部３２ｂの付け根部からばね保持部３２ｈの底面までの距離Ｌは凸部３２ｂの付け根部の厚みtに対し下記の不等式（４）の関係が必要となる。
【０１０３】
【数４】
2019230064.tif 000006
【０１０４】
すなわち、吸入弁３０に対向する円盤状部３２ｄの面３２ｄＳとばね保持部３２ｈ（凹み部）の底面との間の距離Ｌは、円盤状部３２ｄの厚みtの０．５倍よりも大きい。
【０１０５】
しかし、バネ保持部を深くすると、バネ保持部を鍛造で形成する際にバネ保持部の底面外周部に亀裂が発生しやすくなる。
【０１０６】
そこで、ばね保持部３２ｈを、内径φＤ１の第１内径部３２ｓと、内径φＤ２の第２内径部３２ｔと、内径φＤ３の第３内径部３２ｕとで形成し、下記の不等式（５）を満たすようにすることで、バネ保持部を鍛造で形成する際に亀裂の発生無く成形することができる。これにより吸入弁付勢ばね３３による付勢力の耐久性能、さらに吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２衝突時の耐久性能を満足できる。
【０１０７】
【数５】
2019230064.tif 000007
【０１０８】
換言すれば、円盤状部３２ｄは、吸入弁３０に対向する面３２ｄＳにばね保持部３２ｈ（凹み部）を有する。ばね保持部３２ｈ（凹み部）の内周面は、凸部３２ｂに近い順に、最も内径の大きい第１内径部３２ｓと、第１内径部３２ｓよりも内径の小さい第２内径部３２ｔと、第２内径部３２ｔよりも内径の小さい第３内径部３２ｕと、を有する。
【０１０９】
なお、吸入弁付勢ばね３３（ばね）は、ばね保持部３２ｈ（凹み部）の底面に配置され、吸入弁３０を付勢する。吸入弁付勢ばね３３は、第３内径部３２ｕによってガイドされる。
【０１１０】
図７に板状部３２ｍの鍛流線を示す。凸部３２ｂの付け根と支持部３２ｎとを結んだ線を２点鎖線で示す。
【０１１１】
凸部３２ｂの付け根から支持部３２ｎまでの板厚方向中央部付近の鍛流線と、凸部３２ｂと支持部３２ｎとを結んだ線が略平行となっている。
【０１１２】
換言すれば、板状部３２ｍの付け根と先端の間の中央部分の鍛流線の傾きは、凸部３２ｂの付け根と板状部３２ｍの先端を結ぶ直線の傾きと同等である。また、円盤状部３２ｄの軸を包含する平面による吸入弁ストッパ３２の断面において、吸入弁３０と反対側の板状部３２ｍのエッジ３２ｍＥは、Ｓ字状の曲線である。
【０１１３】
図４Ａ、図４Ｂの軸方向断面図に示すように本実施例の吸入弁ストッパ３２の円盤状部３２ｄは対向面３２ｏを有する。そして、この対向面３２ｏの最外径部３２ｐから固定部３２ｃ（固定用の面）の最上流部３２ｑまでがほぼ直線状となるように構成されることが望ましい。また、板状部３２ｍの下流面において、対向面３２ｏの最外径部３２ｐと径方向の位置が同じである下流側板状形成部３２ｓから支持部３２ｎ（支持用の面）の最内径部３２ｑまでもほぼ直線状となるように構成されることが望ましい。また、対向面３２ｏの最外径部３２ｐから固定部３２ｃ（固定用の面）の最上流部３２ｑまでの直線形状と、下流側板状形成部３２ｓから支持部３２ｎ（支持用の面）の最内径部３２ｑまでの直線形状とが、ほぼ平行となるように形成されることが望ましい。つまり、板状部３２ｍの上流面と下流面がほぼ平行となるように同じ厚みで形成されることが望ましい。
【０１１４】
これにより、吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２との衝撃荷重を凸部３２ｂから支持部３２ｎに向かって効率よく逃がすことができ、板状部３２ｍへの過大な応力集中を回避して耐久性能を満足することができる。
【０１１５】
総じて、本実施例の構成を用いれば、加工工数の少ない簡素な構造で十分な流路断面積を確保し、吐出燃料を大流量化した際にも圧力損失の増大を防止して、高精度な流量制御を実現でき、バルブ衝突に対する耐久性能を満足できる吸入弁ストッパ、およびそれを適用した低コストな燃料供給ポンプを提供することができる。
【０１１６】
以上説明したように、本実施形態によれば、製造コストを抑制しつつ、耐久性を向上することができる。
【０１１７】
なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上述した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
【符号の説明】
【０１１８】
１…燃料供給ポンプ
１Ｐ…ポンプボディ
１ａ…小径部
１ｂ…連通穴
１ｅ…フランジ
１ｆ…溶接部
２…プランジャ
２ａ…大径部
２ｂ…小径部
６…シリンダ
６ａ…溝
６ｂ…連通穴
６ｃ…小径部
７…シールホルダ
７ａ…環状低圧燃料室
８…吐出弁機構
８ａ…吐出弁シート
８ｂ…吐出弁
８ｄ…吐出弁ホルダ
８ｅ…当接部
８ｆ…吐出弁ストッパ
９…圧力脈動低減機構
９ａ…取付金具
１０…低圧燃料室
１０ａ…低圧燃料吸入口
１０ｄ…吸入通路
１１…加圧室
１２…燃料吐出口
１２ａ…吐出通路
１３…プランジャシール
１４…ダンパカバー
１５…リテーナ
２０…燃料タンク
２１…フィードポンプ
２３…コモンレール
２４…インジェクタ
２６…圧力センサ
２７…エンジンコントロールユニット
２８…吸入配管
３０…吸入弁
３１…シート部材
３１ａ…吸入弁シート部
３１ｂ…吸入ポート
３１ｃ…ハウジング部
３２…吸入弁ストッパ
３２ｂ…凸部
３２ｃ…固定部
３２ｄ…円盤状部
３２ｅ…第１流路
３２ｆ…第２流路
３２ｈ…ばね保持部
３２ｍ…板状部
３２ｎ…支持部
３２ｐ…切欠き部
３２ｑ…潰し部
３２ｓ…第１内径部
３２ｔ…第２内径部
３２ｕ…第３内径部
３３…吸入弁スプリング
３５…ロッド
３５ａ…ロッドつば部
３６…アンカー部
３６ａ…貫通穴
３７…ロッドガイド
３７ａ…貫通穴
３７ｂ…中央軸受部
３８…アウターコア
３９…固定コア
４２…第１ヨーク
４３…電磁コイル
４４…第２ヨーク
４５…ボビン
４６…端子
４７…コネクタ
５１…吸入ジョイント
５２…吸入フィルタ
６１…Ｏリング
９０…シリンダヘッド
９１…ボルト
９２…タペット
９３…カム
９５…取り付け根部取り付け用孔
１００…リリーフバルブ
１０１…リリーフ弁シート
１０２…リリーフ弁
１１０…高圧流路
１５０…取り付け根部
【図１】
2019230064.tif 000008
【図２】
2019230064.tif 000009
【図３】
2019230064.tif 000010
【図４Ａ】
2019230064.tif 000011
【図４Ｂ】
2019230064.tif 000012
【図５】
2019230064.tif 000013
【図６Ａ】
2019230064.tif 000014
【図６Ｂ】
2019230064.tif 000015
【図７】
2019230064.tif 000016
【国際調査報告】
2019230064.tif 000017
2019230064.tif 000018