(57)【要約】  触媒の担体として用いる場合、触媒性能の向上と安定化とを両立させ、容易に合成することができるペロブスカイト型酸窒素水素化物を提供する。下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物。ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）（前記一般式（１ａ）、（１ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ，及びＹからなる群から選択される少なくとも１種であり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物。
ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）
ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）
（前記一般式（１ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
前記一般式（１ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹからなる群から選択される少なくとも１種であり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【請求項２】
下記一般式（２）で表わされる、ペロブスカイト型の酸窒素水素化物。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【請求項３】
担体に遷移金属（Ｍ）を担持した金属担持物であって、
前記担体が、請求項１または２に記載の酸窒素水素化物を含む組成物であることを特徴とする金属担持物。
【請求項４】
前記遷移金属（Ｍ）の担持量が、前記担体１００質量部に対して０．０１質量部以上、５０質量部以下である請求項３に記載の金属担持物。
【請求項５】
前記遷移金属（Ｍ）が、Ｒｕ，ＣｏおよびＦｅからなる群から選ばれる少なくとも一種である請求項３〜４のいずれか１項に記載の金属担持物。
【請求項６】
請求項３〜５のいずれか１項に記載の金属担持物からなる担持金属触媒。
【請求項７】
請求項３〜５のいずれか１項に記載の金属担持物からなるアンモニア合成用触媒。
【請求項８】
請求項１または２に記載の酸窒素水素化物を含む組成物であることを特徴とするアンモニア合成用触媒。
【請求項９】
請求項６に記載の担持金属触媒の存在下、窒素と水素を反応させることを特徴とするアンモニアの製造方法。
【請求項１０】
下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物の製造方法であって、アンモニア雰囲気下、下記一般式（３）で表わされる化合物と下記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物とを加熱する工程を含むことを特徴とする酸窒素水素化物の製造方法。
ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）
ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）
Ａ（ＮＨ２）２    （３）
ＢＯ２    （４ａ）
Ｂ２Ｏ３    （４ｂ）
（前記一般式（１ａ）、（３）、（４ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
前記一般式（１ｂ）、（４ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【請求項１１】
下記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法であって、アンモニア雰囲気下、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを加熱する工程を含むことを特徴とするペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酸窒素水素化物、酸窒素水素化物を含む金属担持物、及びアンモニア合成用触媒に関する。
本願は、２０１９年２月２７日に、日本に出願された特願２０１９−０３４８７８号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００２】
代表的なアンモニア合成法であるハーバー・ボッシュ法は、Ｆｅ３Ｏ４に数質量％のＡｌ２Ｏ３とＫ２Ｏを含んだ二重促進鉄（ｄｏｕｂｌｙ  ｐｒｏｍｏｔｅｄ  ｉｒｏｎ）触媒を用い、この触媒に窒素と水素との混合気体を高温高圧条件で直接反応させ、アンモニアを製造する方法である。この技術は現在でも、ほぼ完成当時のままの製造工程で工業的に用いられている。【０００３】
一方、ハーバー・ボッシュ法の反応温度よりも低い温度でアンモニアを合成する方法が検討されている。窒素及び水素と接触させることでアンモニアを合成することができる触媒が検討され、遷移金属がその触媒活性成分として検討されている。このうち、触媒活性成分としてルテニウム（Ｒｕ）を各種担体に担持させてアンモニア合成用触媒として用いる方法が、効率のよい方法として提案されている（例えば特許文献１）。【０００４】
また、ペロブスカイト型結晶構造を有する金属酸化物ＢａＣｅＯ３を担体とし、Ｒｕを担持してからなる金属担持触媒が報告されている（例えば非特許文献１）。また、ＺｒをドープしたＢａＣｅＯ３を担体とし、Ｒｕを担持してからなる金属担持触媒（Ｒｕ／ＢａＣｅ１−ｘＹｘＯ３−ｙ）が報告されている（例えば非特許文献２）。【０００５】
一方、窒素ドープしたＢａＣｅ２Ｏ４（酸窒化物、ＢａＣｅ２（Ｏ，Ｎ）４）の合成方法などが報告されているが、それをアンモニア合成用触媒に用いる開示がない。（例えば非特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００６−２３１２２９号公報
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】Ｙａｎｇ，Ｘｉａｏ−Ｌｏｎｇ  ｅｔ  ａｌ．，“Ｃａｔａｌｙｓｉｓ  Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ”  １１，ｐ．８６７−８７０（２０１０）
【非特許文献２】Ｓｈｉｍｏｄａ，Ｎａｏｈｉｒｏ  ｅｔ  ａｌ．，“Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｈｙｄｒｏｇｅｎ  Ｅｎｅｒｇｙ”  ４２，ｐ．２９７４５−２９７５５（２０１７）
【非特許文献３】Ｌｉｕ，Ｇｕｏ  ｅｔ  ａｌ．“Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｓｏｌｉｄ  Ｓｔａｔｅ  Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ”  ８９，ｐ．３６６−３７１（１９９０）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
主として二重促進鉄触媒を用いるハーバー・ボッシュ法によるアンモニア合成は、実用化されているが、高温高圧条件を必要とするため、装置面、コスト面での負担が大きいという問題がある。
特許文献１に記載されるような担持金属触媒は、通常、活性炭等の炭素質担体や、無機酸化物担体を用いている。しかしながら、これらの担持金属触媒は、反応活性が低く、実用に用いるには不十分な性能しか有していない。
すなわちハーバー・ボッシュ法の反応条件に比べ、より低温、低圧の条件下でも十分な反応活性を有するアンモニア合成用触媒が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者は、酸窒素水素化物を含む組成物に、遷移金属を担持させることにより、触媒性能の向上と安定化とを両立させることができる本発明のアンモニア合成用触媒を見出した。特に一実施態様において、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物に、遷移金属を担持させることにより、触媒性能の向上と安定化とを両立させることができる本発明のアンモニア合成用触媒を見出し、本発明に至った。【００１０】
すなわち本発明の要旨は、
［１］  下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物。
ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）
ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）
（前記一般式（１ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
前記一般式（１ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹからなる群から選択される少なくとも１種であり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
［２］  下記一般式（２）で表わされる、ペロブスカイト型の酸窒素水素化物。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
［３］  担体に遷移金属（Ｍ）を担持した金属担持物であって、
前記担体が、［１］または［２］に記載の酸窒素水素化物を含む組成物であることを特徴とする金属担持物。
［４］  前記遷移金属（Ｍ）の担持量が、前記担体１００質量部に対して０．０１質量部以上、５０質量部以下である［３］に記載の金属担持物。
［５］  前記遷移金属（Ｍ）が、Ｒｕ，ＣｏおよびＦｅからなる群から選ばれる少なくとも一種である［３］または［４］に記載の金属担持物。
［６］  ［３］〜［５］の何れかに記載の金属担持物からなる担持金属触媒。
［７］  ［３］〜［５］の何れかに記載の金属担持物からなるアンモニア合成用触媒。
［８］  ［１］または［２］に記載のペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物であることを特徴とするアンモニア合成用触媒。
［９］  ［６］に記載の担持金属触媒の存在下、窒素と水素を反応させることを特徴とするアンモニアの製造方法。
［１０］  下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物の製造方法であって、アンモニア雰囲気下、下記一般式（３）で表わされる化合物と下記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物とを加熱する工程を含むことを特徴とする酸窒素水素化物の製造方法。
ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）
ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）
Ａ（ＮＨ２）２    （３）
ＢＯ２    （４ａ）
Ｂ２Ｏ３    （４ｂ）
（前記一般式（１ａ）、（３）、（４ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
前記一般式（１ｂ）、（４ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
［１１］  下記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法であって、
アンモニア雰囲気下、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを加熱する工程を含むことを特徴とするペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【発明の効果】
【００１１】
本発明の酸窒素水素化物、特に一実施態様のペロブスカイト型酸窒素水素化物は、アンモニア合成用触媒として用いる場合、低い反応温度かつ低い反応圧力でも高いアンモニア合成活性を有し、かつ合成反応を繰り返しても触媒活性の低下が見られないため、アンモニア合成用触媒として好適である。
また、本発明の一実施態様において、従来のペロブスカイト型酸窒化物の合成方法に比較して、低温の加熱処理工程で、本発明のペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物を合成することができ、従来法よりも高濃度に窒素や水素を導入でき、生産性およびコスト面からも優れている。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施例１、４〜８において、様々な加熱処理温度で合成したペロブスカイト型酸窒素水素化物粉末のＸＲＤパターンである。
【図２】従来技術において合成したＢａＣｅＯ３粉末およびそれをアンモニア気流下９００℃で加熱した試料のＸＲＤパターンである。
【図３】実施例１、実施例７で得られたペロブスカイト型酸窒素水素化物、従来技術において合成したＢａＣｅＯ３粉末およびそれをアンモニア気流下９００℃で加熱した試料のＵＶ−ｖｉｓ吸収スペクトルである。
【図４】実施例１に得られたＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの昇温脱離スペクトルである。
【図５】実施例２〜３、比較例２〜３、実施例９におけるアンモニア合成速度の反応温度依存性を示すグラフである。
【図６】実施例９、比較例９におけるアンモニア合成速度の経時変化を示すグラフである。
【図７】様々な加熱処理温度で合成したペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いる場合におけるアンモニア合成速度の加熱処理温度依存性を示すグラフである。
【図８】実施例１、比較例１、比較例５におけるアンモニア合成速度の反応温度依存性を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明について以下に詳細に説明する。
（酸窒素水素化物）
本発明の酸窒素水素化物は、窒素と水素とを下記一般式（５ａ）又は（５ｂ）で表わされる複合酸化物の酸素サイトにドープした酸窒素水素化物である。本願発明の酸窒素水素化物は、下記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる化合物である。窒素や水素をドープしていない下記一般式（５ａ）又は（５ｂ）で表わされる複合酸化物と同じ類型の結晶構造を持つことが好ましい。すなわち、本実施形態の酸窒素水素化物は、窒素と水素とを下記一般式（５）で表わされる複合酸化物の酸素サイトにドープしながら、その複合酸化物の結晶構造を維持していることが好ましい。
【００１４】
ＡＢＯ３    （５ａ）
【００１５】
ＡＢ２Ｏ４    （５ｂ）
【００１６】
前記一般式（５ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅである。
前記一般式（５ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹからなる群から選択される少なくとも１種である。
【００１７】
ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ    （１ａ）
【００１８】
ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ    （１ｂ）
【００１９】
前記一般式（１ａ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅであり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
前記一般式（１ｂ）において、Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種であり、Ｂは、Ｃｅ、Ｌａ及びＹからなる群から選択される少なくとも１種であり、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
【００２０】
本発明の酸窒素水素化物にドープされている窒素の量および水素の量は、特に限定がない。一般式（５ａ）又は（５ｂ）で表わされる複合酸化物の結晶構造を維持することが好ましい。
ｘ、ｙ、ｚの関係は、酸窒素水素化物が電荷中性であるように、例えば、２ｘ−（３ｙ＋ｚ）＝０であることが好ましい。
前記一般式（１ａ）又は（１ｂ）において、ｘは、０．５≦ｘ≦１．６で表わされる数を表し；ｙは、０．２５≦ｙ≦０．８で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦０．８で表わされる数を表すことが好ましい。
前記一般式（１ａ）又は（１ｂ）において、ｘは、１．０≦ｘ≦１．４で表わされる数を表し；ｙは、０．４≦ｙ≦０．６で表わされる数を表し；ｚは、０．２≦ｚ≦０．５で表わされる数を表すことがより好ましい。
【００２１】
前記ドープされる窒素及び水素は、本発明の効果を損なわない限り、その一部が、さらに窒素及び水素の両者以外の原子で置換してしてもよく、具体的には、電子、炭素、ハロゲン原子などを含んでいてもよい。
本発明の酸窒素水素化物の具体例は、例えば、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ、ＢａＣｅ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ、ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ、ＢａＹ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ、ＳｒＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ、Ｓｒ３Ｌａ４Ｏ９−ｘＮｙＨｚ、ＳｒＹ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚが挙げられる。その中に、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ、ＢａＣｅ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ、ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ、ＳｒＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚが好ましい。
【００２２】
（酸窒素水素化物の製造方法）
本実施形態の上記一般式（１ａ）又は（１ｂ）で表わされる酸窒素水素化物の製造方法は、アンモニア雰囲気下、上記一般式（３）で表わされる化合物と上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物とを加熱する工程を含む。詳細な製造方法は、後述の実施例で説明する。例えば、上記一般式（３）で表わされる化合物と上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物とを混合する混合工程と、混合工程で得られた混合物を、アンモニア雰囲気において加熱処理を行う加熱処理工程とを含む。また、混合工程の前に、さらに上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物を脱水処理する前処理工程をさらに含むことが好ましい。その場合、前記混合工程は、脱水処理した上記一般式（３）で表わされる化合物とをＡｒグローブボックス中などの希ガス雰囲気で混合することが好ましい。
【００２３】
前記脱水処理工程として、例えば、３００℃以上９００℃未満、好ましく４００℃以上８００℃未満、より好ましく５００℃以上７００℃未満で真空加熱処理する方法が挙げられる。
前記加熱処理として、例えば、アンモニア気流中で３００℃以上９００℃未満で１〜２４時間、好ましくは３００℃以上７００℃未満で２〜１２時間、より好ましくは４００℃以上７００℃未満で２〜６時間加熱処理する方法が挙げられる。
Ｂ（Ｃｅ、Ｌａ，及びＹからなる群から選択される少なくとも１種）とＡ（Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種）とのモル比（Ｂ：Ａ）は、例えば、２：４  〜  ４：２（ｍｏｌ／ｍｏｌ）になるよう混合することが好ましく、２：３  〜  ３：２（ｍｏｌ／ｍｏｌ）であることがより好ましく、０．８：１．０  〜  １．０：０．８であることがさらに好ましく、０．９５：１．０  〜  １．０：０．９５であることが特に好ましい。尚、ＢがＬａまたはＹの場合には、例えば、上記のモル比が２：３  〜  ２：５（ｍｏｌ／ｍｏｌ）になるよう混合することが一層好ましく、１：２であることがより一層好ましい。
【００２４】
使用する上記一般式（３）で表わされる化合物の原料および上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物の原料の形態は、粉末であることが好ましい。例えば、上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物は、市販の物が挙げられる。上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物は、以下の手順で合成することができる。純度９９．９９％の金属Ａ（Ａは、Ｂａ及びＳｒからなる群から選択される少なくとも１種である。）を耐圧容器に入れ、これを−５０℃程度に冷却しながらアンモニアガスを前記容器に導入することにより、金属Ａを溶解させた。次いで、得られた溶解物を−５０℃で１時間攪拌した後、室温に戻した。
その後、前記容器をオイルバスに浸し、攪拌しながら１００℃で１時間保持した後、当該容器を室温まで冷却した。冷却後、前記容器内に残留するアンモニアガスを排気することにより、上記一般式（４ａ）又は（４ｂ）で表わされる化合物が得られる。
【００２５】
「第一実施態様」
（ペロブスカイト型酸窒素水素化物）
本発明の第一実施態様の酸窒素水素化物は、ペロブスカイト型の結晶構造を有するペロブスカイト型酸窒素水素化物である。ペロブスカイト型酸窒素水素化物は、窒素と水素とをＢａＣｅＯ３の酸素サイトにドープしたペロブスカイト型酸窒素水素化物である。本願発明の第一実施形態（今後、本実施形態ということがある）のペロブスカイト型酸窒素水素化物は、下記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型結晶構造を有する化合物である。窒素や水素をドープしていないＢａＣｅＯ３と同じ類型の結晶構造を持つ。すなわち、本実施形態のペロブスカイト型酸窒素水素化物は、窒素と水素とをＢａＣｅＯ３の酸素サイトにドープしながら、ペロブスカイト型結晶構造を維持していることが好ましい。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。
本実施形態のペロブスカイト型酸窒素水素化物にドープされている窒素の量および水素の量は、ＢａＣｅＯ３のペロブスカイト型結晶構造を維持することができれば、特に限定がない。
ｘ、ｙ、ｚの関係は、ペロブスカイト型酸窒素水素化物が電荷中性であるように、例えば、２ｘ−（３ｙ＋ｚ）＝０であることが好ましい。
前記一般式（２）において、ｘは、０．５≦ｘ≦１．６で表わされる数を表し；ｙは、０．２５≦ｙ≦０．８で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦０．８で表わされる数を表すことが好ましい。
前記一般式（２）において、ｘは、１．０≦ｘ≦１．４で表わされる数を表し；ｙは、０．４≦ｙ≦０．６で表わされる数を表し；ｚは、０．２≦ｚ≦０．５で表わされる数を表すことがより好ましい。
例えば、後述の実施例でＢａＣｅＯ２．０３Ｎ０．５１Ｈ０．４１（但し、全てのＣｅの酸化数を４価とする。）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物を合成した。
【００２６】
前記ドープされる窒素及び水素は、本発明の効果を損なわない限り、その一部が、さらに窒素及び水素の両者以外の原子で置換してしてもよく、具体的には、電子、炭素、ハロゲン原子などを含んでいてもよい。
【００２７】
（ペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法）
本実施形態の上記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物の製造方法は、アンモニア雰囲気下、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを加熱する工程を含む。詳細な製造方法は、後述の実施例で説明する。本実施形態のペロブスカイト型酸窒素水素化物ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの製造方法は、例えば、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを混合する混合工程と、混合工程で得られた混合物を、アンモニア雰囲気において加熱処理を行う加熱処理工程とを含む。また、混合工程の前に、さらにＣｅＯ２を脱水処理する前処理工程をさらに含むことが好ましい。その場合、前記混合工程は、脱水処理したＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とをＡｒグローブボックス中などの希ガス雰囲気で混合することが好ましい。
【００２８】
前記脱水処理工程として、例えば、３００℃以上９００℃未満、好ましく４００℃以上８００℃未満、より好ましく５００℃以上７００℃未満で真空加熱処理する方法が挙げられる。
前記加熱処理として、例えば、アンモニア気流中で３００℃以上９００℃未満で１〜２４時間、好ましくは３００℃以上７００℃未満で２〜１２時間、より好ましくは４００℃以上７００℃未満で２〜６時間加熱処理する方法が挙げられる。
ＣｅとＢａとのモル比（Ｃｅ：Ｂａ）は、０．５：１．０  〜  １．０：０．５（ｍｏｌ／ｍｏｌ）になるよう混合することが好ましく、０．８：１．０  〜  １．０：０．８であることがより好ましく、０．９５：１．０  〜  １．０：０．９５であることがさらに好ましい。
【００２９】
使用する原料ＣｅＯ２の形態および原料Ｂａ（ＮＨ２）２の形態は、粉末であることが好ましい。例えば、市販のアルドリッチ社製のＣｅＯ２粉末（平均粒子径：２５ｎｍ未満）が挙げられる。Ｂａ（ＮＨ２）２は、以下の手順で合成することができる。金属Ｂａ（アルドリッチ社製、純度９９．９９％）を耐圧容器に入れ、これを−５０℃程度に冷却しながらアンモニアガスを前記容器に導入することにより、金属Ｂａを溶解させた。次いで、得られた溶解物を−５０℃で１時間攪拌した後、当該容器を室温に戻した。
その後、前記容器をオイルバスに浸し、攪拌しながら１００℃で１時間保持した後当該容器を室温まで冷却した。冷却後、前記容器内に残留するアンモニアガスを排気することにより、Ｂａ（ＮＨ２）２を得た。
【００３０】
本実施形態のペロブスカイト型酸窒素水素化物は、アンモニア雰囲気下、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを加熱することによって得られたペロブスカイト型酸窒素水素化物が好ましい。ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを混合する混合工程と、混合工程で得られた混合物を、アンモニア雰囲気において加熱処理を行う加熱処理工程とを含む製造方法で得られたペロブスカイト型酸窒素水素化物がより好ましい。前記混合工程の前に、さらにＣｅＯ２を脱水処理する前処理工程をさらに含むことが好ましい。その場合、前記混合工程は、脱水処理したＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とをＡｒグローブボックス中などの希ガス雰囲気で混合することが好ましい。その他、好ましい加熱処理温度、好ましい加熱時間、好ましい原料の仕込み量比等は、上記製造方法と同じである。
【００３１】
＜ペロブスカイト型酸窒素水素化物に含まれる窒素および水素の定量＞
合成したペロブスカイト型酸窒素水素化物ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを、昇温脱離分析装置（ＢＥＬＣＡＴＡ）で分析することにより、脱離した窒素量および水素量を求めることができる。脱離した窒素量および水素量の結果に基づき、ペロブスカイト型酸窒素水素化物に含まれる窒素および水素の割合が得られる。例えば、後の実施例において、昇温脱離分析装置（ＢＥＬＣＡＴＡ）で分析した結果に基づき、６００℃で合成したＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚをＢａＣｅＯ２．０３Ｎ０．５１Ｈ０．４１（但し、全てのＣｅの酸化数を４価とする。）と表すことができる。
【００３２】
（金属担持物）
本発明の金属担持物は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。前記担体が、上記一般式（５）で表わされる複合酸化物の酸素サイトに、窒素と水素とをドープした酸窒素水素化物を含む組成物である。以下、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いて得られる本発明の一態様（以後、本実施形態）の金属担持物を例として、本発明の金属担持物を説明する。
本実施形態の金属担持物は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。前記担体が、窒素と水素とをＢａＣｅＯ３の酸素サイトにドープしたペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物である。前記遷移金属（Ｍ）が、Ｒｕ，ＣｏおよびＦｅからなる群から選ばれる少なくとも一種であることが好ましい。
前記遷移金属の担持量は、特に限定はされないが、通常、前記担体１００質量部に対して、０．０１質量部（０．０１質量％）以上、好ましく０．５質量部（０．５質量％）以上、より好ましくは１質量部（１質量％）以上、更に好ましくは２質量部（２質量％）以上であり、通常５０質量部（５０質量％）以下、好ましく３０質量部（３０質量％）以下、より好ましくは２０質量部（２０質量％）以下、更に好ましくは１０質量部（１０質量％）以下である。前記下限値以上であれば、本発明の効果が得られ、前記上限値以下であれば、担持量とコストの見合った本発明の効果が得られる。
本実施形態の金属担持物は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。前記担体がアンモニア雰囲気下、ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを加熱することによって得られたペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物であることが好ましい。ＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とを混合する混合工程と、混合工程で得られた混合物を、アンモニア雰囲気において加熱処理を行う加熱処理工程とを含む製造方法で得られたペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物がより好ましい。前記混合工程の前に、さらにＣｅＯ２を脱水処理する前処理工程をさらに含むことが好ましい。その場合、前記混合工程は、脱水処理したＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とをＡｒグローブボックス中などの希ガス雰囲気で混合することが好ましい。その他、好ましい加熱処理温度、好ましい加熱時間、好ましい原料の仕込み量比等は、上記製造方法と同じである。
【００３３】
＜遷移金属＞
本実施形態において用いられる遷移金属は、特に限定されるものではないが、通常、周期表第６族、７族、８族、９族又は１０族の遷移金属であり、好ましくは、第６族、８族又は９族の遷移金属であり、より好ましくは第８族又は９族金属である。
また具体的な金属元素としては、特に限定はされないが、通常、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｒｅ、Ｆｅ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｃｏ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔであり、好ましくは、窒素との結合エネルギーが高い点でＭｏ、Ｒｅ、Ｆｅ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｃｏであり、より好ましくは、アンモニア合成用触媒をアンモニア合成用触媒として用いた際に、アンモニア合成活性を有する点で、Ｒｕ、Ｃｏ又はＦｅであり、更に好ましくは、最も高い触媒活性を有する点でＲｕである。
前記の各元素は単独で用いても、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。またこれらの元素の金属間化合物、例えば、Ｃｏ３Ｍｏ３Ｎ、Ｆｅ３Ｍｏ３Ｎ、Ｎｉ２Ｍｏ３Ｎ、Ｍｏ２Ｎ等を用いることもできる。好ましくは各元素を単独又は２種類以上の組み合わせであり、より好ましくは、単独で用いることがコストの面で有利である。
【００３４】
＜ペロブスカイト型酸窒素水素化物への遷移金属（Ｍ）の担持方法＞
ペロブスカイト型酸窒素水素化物への遷移金属（Ｍ）の担持方法は特に限定されないが、例えば、前記の方法で得られた粉末状ペロブスカイト型酸窒素水素化物（ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ）と、担持される金属の化合物とをシリカガラス管内に挿入し、真空中にて５０℃以上９０℃以下で０．５〜４時間加熱し、その後引き続き１００℃以上１５０℃以下で０．５〜４時間加熱することにより、粉末状ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの表面に担持される金属化合物を付着させた。最後に１５０℃以上３００℃以下で０．５〜５時間加熱し、金属化合物を熱分解することにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに遷移金属（Ｍ）を固定した担持物（以下、Ｍ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ）を得ることができる。
【００３５】
例えば、遷移金属（Ｍ）がそれぞれＲｕ、Ｃｏ、Ｆｅである遷移金属化合物Ｒｕ３（ＣＯ）１２、Ｃｏ２（ＣＯ）８、Ｆｅ２（ＣＯ）９を用いて、金属担持物Ｒｕ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ（Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚと略記）、Ｃｏ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ（Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚと略記）、Ｆｅ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ（Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚと略記）を合成することができる。
【００３６】
＜金属担持物の形状＞
本実施形態の金属担持物の形状は、特に限定はされず、具体的には塊状、粉末状、被膜状等のいずれの形状でもよいが、通常は粉末状である。粉末状の金属担持物の粒子径は特に限定はされないが、通常、１ｎｍ以上、１０μｍ以下である。
本実施形態の金属担持物における遷移金属の粒子径は、特に限定はされないが、通常、１ｎｍ以上、１００ｎｍ以下である。好ましくは、アンモニア合成用触媒として使用した際に、窒素解離の活性点であるステップサイト数が多くなる点で有利な２０ｎｍ以下、より好ましくは１０ｎｍ以下である。
【００３７】
（担持金属触媒）
本発明の担持金属触媒は、上記金属担持物からなるものである。以下、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いて得られる一実施形態（以後、本実施形態）の担持金属触媒を例として、本発明の担持金属触媒を説明する。
本実施形態の担持金属触媒は、上記金属担持物からなるものである。本実施形態の担持金属触媒は、遷移金属と前記遷移金属を担持する担体とを含み、前記担体が、下記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物である。  
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【００３８】
（アンモニア合成用触媒）
本発明のアンモニア合成用触媒は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。以下、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いて得られる一実施態様のアンモニア合成用触媒を例として、本発明のアンモニア合成用触媒を説明する。
本実施形態のアンモニア合成用触媒は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。前記担体が、窒素と水素とをＢａＣｅＯ３の酸素サイトにドープしたペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物である。本実施形態のアンモニア合成用触媒は、遷移金属と前記遷移金属を担持する担体とを含み、前記担体が、下記一般式（２）で表わされるペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物である。前記担体が、前記説明した本実施形態のペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物であることが好ましい。
ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ    （２）
（前記一般式（２）において、ｘは、０．２≦ｘ≦２．０で表わされる数を表し；ｙは、０．１≦ｙ≦１．０で表わされる数を表し；ｚは、０．１≦ｚ≦１．０で表わされる数を表す。）
【００３９】
前記窒素および前記水素は、本発明の効果を損ねない限り、その一部が、さらに窒素と水素の両者以外の原子を含んでいてもよく、具体的には、電子、炭素、ハロゲン原子などを含んでいてもよい。
【００４０】
＜遷移金属＞
本実施形態において用いられる遷移金属は、特に限定されるものではないが、通常、周期表第６族、７族、８族、９族又は１０族の遷移金属であり、好ましくは、第６族、８族又は９族の遷移金属であり、より好ましくは第８族又は９族金属である。
また具体的な金属元素としては、特に限定はされないが、通常、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｒｅ、Ｆｅ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｃｏ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔであり、好ましくは、窒素との結合エネルギーが高い点でＭｏ、Ｒｅ、Ｆｅ、Ｒｕ、Ｏｓ、Ｃｏであり、より好ましくは、アンモニア合成用触媒をアンモニア合成用触媒として用いた際に、アンモニア合成活性を有する点で、Ｒｕ、Ｃｏ又はＦｅであり、更に好ましくは、最も高い触媒活性を有する点でＲｕである。
前記の各元素は単独で用いても、２種類以上を組み合わせて用いてもよい。またこれらの元素の金属間化合物、例えば、Ｃｏ３Ｍｏ３Ｎ、Ｆｅ３Ｍｏ３Ｎ、Ｎｉ２Ｍｏ３Ｎ、Ｍｏ２Ｎ等を用いることもできる。好ましくは各元素を単独又は２種類以上の組み合わせであり、より好ましくは、単独で用いることがコストの面で有利である。
【００４１】
（アンモニア合成用触媒の製造方法）
本発明のアンモニア合成用触媒の製造方法は、前記本発明の酸窒素水素化物を含む組成物を含む前記担体に、前記遷移金属を担持させて製造する。以下、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いて得られるアンモニア合成用触媒を製造する方法の例として、本発明のアンモニア合成用触媒の製造方法を説明する。
本発明の一実施形態のアンモニア合成用触媒は、担体に遷移金属（Ｍ）を担持したものである。前記担体が、窒素と水素とをＢａＣｅＯ３の酸素サイトにドープしたペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物である。本実施形態のアンモニア合成用触媒は、前記ペロブスカイト型酸窒素水素化物を含む組成物を含む前記担体に、前記遷移金属を担持させて製造する。
製造方法は特に限定されないが、通常は、前記担体に対し、遷移金属、又は遷移金属の前駆体となる化合物（以下、遷移金属化合物）を担持させて製造する。
【００４２】
本実施形態のアンモニア合成用触媒の原料となる、前記ペロブスカイト型酸窒素水素化物の組成物は、市販の試薬や工業原料を用いても、対応する金属から既知の方法により得られたものを使用してもよい。
【００４３】
本実施形態で用いられる前記ペロブスカイト型酸窒素水素化物組成物に、水素雰囲気中において２００〜５００℃程度数時間、例えば、３４０℃２時間に加熱する前処理を行った後、後述の遷移金属担持工程で前記遷移金属を担持させることができる。
前記担体予め水素雰囲気下で加熱した試料を用いて製造した触媒では、例えば、アンモニア合成反応に用いられる場合、反応開始後すぐに高い活性が得られる。
【００４４】
本実施形態で用いられる前記担体に、方法は、特に限定されず、既知の方法を用いることができる。通常は、担持する遷移金属の化合物であって、還元や熱分解等により遷移金属に変換することができる遷移金属化合物を、前記担体に担持させた後、遷移金属に変換する方法が用いられる。
【００４５】
前記遷移金属化合物は特に限定されないが、熱分解し易い遷移金属の無機化合物又は有機遷移金属錯体等を用いることができる。具体的には遷移金属の錯体、遷移金属の酸化物、硝酸塩、塩酸塩等の遷移金属塩等を用いることができる。
例えばＲｕ化合物としては、トリルテニウムドデカカルボニル［Ｒｕ３（ＣＯ）１２］、ジクロロテトラキス（トリフェニルホスフィン）ルテニウム（ＩＩ）［ＲｕＣｌ２（ＰＰｈ３）４］、ジクロロトリス（トリフェニルホスフィン）ルテニウム（ＩＩ）［ＲｕＣｌ２（ＰＰｈ３）３］、トリス（アセチルアセトナト）ルテニウム（ＩＩＩ）［Ｒｕ（ａｃａｃ）３］、ルテノセン［Ｒｕ（Ｃ５Ｈ５）］、ニトロシル硝酸ルテニウム［Ｒｕ（ＮＯ）（ＮＯ３）３］、ルテニウム酸カリウム、酸化ルテニウム、硝酸ルテニウム、塩化ルテニウム等が挙げられる。トリス（アセチルアセトナト）ルテニウム（ＩＩＩ）［Ｒｕ（ａｃａｃ）３］が好ましい。
【００４６】
Ｆｅ化合物としては、ペンタカルボニル鉄［Ｆｅ（ＣＯ）５］、ドデカカルボニル三鉄［Ｆｅ３（ＣＯ）１２］、ノナカルボニル鉄［Ｆｅ２（ＣＯ）９］、テトラカルボニル鉄ヨウ化物［Ｆｅ（ＣＯ）４Ｉ２］、トリス（アセチルアセトナト）鉄（ＩＩＩ）  ［Ｆｅ（ａｃａｃ）３］、フェロセン［Ｆｅ（Ｃ５Ｈ５）２］、酸化鉄、硝酸鉄、塩化鉄（ＦｅＣｌ３）等が挙げられる。
【００４７】
Ｃｏ化合物としては、コバルトオクタカルボニル［Ｃｏ２（ＣＯ）８］、トリス（アセチルアセトナト）コバルト（ＩＩＩ）［Ｃｏ（ａｃａｃ）３］、コバルト（ＩＩ）  アセチルアセトナト［Ｃｏ（ａｃａｃ）２］、コバルトセン［Ｃｏ（Ｃ５Ｈ５）２］、酸化コバルト、硝酸コバルト、塩化コバルト等が挙げられる。
これらの遷移金属化合物のうち、［Ｒｕ３（ＣＯ）１２］、［Ｆｅ（ＣＯ）５］、［Ｆｅ３（ＣＯ）１２］、［Ｆｅ２（ＣＯ）９］、［Ｃｏ２（ＣＯ）８］等の遷移金属のカルボニル錯体は、担持した後、加熱することにより、遷移金属が担持されることから、本実施形態のアンモニア合成用触媒を製造する上で、後述する還元処理を省略できる点で好ましい。
【００４８】
前記遷移金属化合物の使用量は、特に限定はされず、所望の担持量を実現するための量を適宜使用することができるが、通常は、用いられる前記担体１００質量部に対して、通常０．０１質量部（０．０１質量％）以上、好ましく２質量部（２質量％）以上、好ましくは１０質量部（１０質量％）以上、より好ましくは２０質量部（２０質量％）以上であり、通常５０質量部（５０質量％）以下、好ましくは４０質量部（４０質量％）以下、より好ましくは３０質量部（３０質量％）以下である。
【００４９】
前記遷移金属化合物を担体に担持させる方法としては、具体的には例えば、物理的混合法、ＣＶＤ法（化学蒸藩法）、スパッタ法等の方法を使用できる。
【００５０】
物理的混合法は、前記担体と、前記遷移金属化合物とを固体混合した後に窒素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガス気流中、又は真空下で加熱する方法である。このときの加熱温度は特に限定はされないが、通常２００℃以上、６００℃以下である。加熱時間は特に限定されないが、通常２時間以上が望ましい。
【００５１】
ここで熱分解により遷移金属に変換される遷移金属化合物であれば、この段階で通常、遷移金属が、担持され、本実施形態のアンモニア合成用触媒となる。
熱分解により遷移金属に変換される遷移金属化合物以外のものを用いた場合は、遷移金属化合物を、通常還元することにより、本実施形態のアンモニア合成用触媒となる。
前記遷移金属化合物を還元する方法（以下、還元処理という）は、本発明の目的を阻害しない限りにおいて特に限定されないが、例えば、還元性ガスを含む雰囲気下で行なう方法や、前記遷移金属化合物を含む溶液に、ＮａＢＨ４、ＮＨ２ＮＨ２又は、ホルマリン等の還元剤を加えて前記金属水素化物の表面に析出させる方法が挙げられるが、好ましくは還元性ガスを含む雰囲気下で行なう。前記還元性ガスとしては水素、アンモニア、メタノール（蒸気）、エタノール（蒸気）、メタン、エタン等が挙げられる。
また前記還元処理の際に、本発明の目的、特にアンモニア合成反応を阻害しない、還元性ガス以外の成分が反応系を共存していてもよい。具体的には、還元処理の際に、水素等の還元性ガスの他に反応を阻害しないアルゴンや窒素といったガスを共存させてもよく、窒素を共存させることが好ましい。
前記還元処理を、水素を含むガス中で行なう場合、水素と共に窒素を共存させることで、後述するアンモニアの製造と並行して行なうことができる。すなわち、本実施形態のアンモニア合成用触媒を後述するアンモニア合成用触媒として用いる場合は、前記遷移金属化合物を、前記金属水素化物に担持させたものを、アンモニア合成反応の反応条件中に置くことにより、前記遷移金属化合物を還元し、遷移金属に変換してもよい。
【００５２】
前記還元処理の際の温度は、特に限定はされないが、通常２００℃以上であり、好ましくは３００℃以上、好ましくは７００℃未満で行うとよい。より好ましくは４００℃以上７００℃未満で行うとよい。前記の還元処理温度範囲内で行なうことで、前記遷移金属の成長が十分に、また好ましい範囲で起こるためである。
前記還元処理の際の圧力は、特に限定はされないが、通常、０．０１ＭＰａ以上、１０ＭＰａ以下である。還元処理時の圧力は、後述するアンモニア合成条件と同じ条件にすると、煩雑な操作は不要になり製造効率の面で有利である。
前記還元処理の時間は、特に限定されないが、常圧で実施する場合は、通常１時間以上であり、２時間以上が好ましい。
また反応圧力の高い条件、例えば１ＭＰａ以上で行う場合は、１時間以上が好ましい。
【００５３】
熱分解により遷移金属に変換される遷移金属化合物以外のものを用いた場合は、前述の還元処理方法と同様に、固体混合物に含まれている遷移金属化合物を、通常の方法で還元することにより、本実施形態のアンモニア合成用触媒となる。
【００５４】
前記ペロブスカイト型酸窒素水素化物及び前記遷移金属以外の成分としては、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＺｒＯ２、ＭｇＯ、活性炭、グラファイト、ＳｉＣなどを前記ペロブスカイト型酸窒素水素化物の担体としてさらに含んでいてもよい。
【００５５】
本実施形態のアンモニア合成用触媒は、通常の成型技術を用い成型体として使用することができる。具体的には、粒状、球状、タブレット、リング、マカロニ、四葉、サイコロ、ハニカム状などの形状が挙げられる。また、適当な支持体にコーティングしてから使用することもできる。
【００５６】
本実施形態のアンモニア合成用触媒を用いる際、その反応活性は特に限定はされないが、反応温度３００℃、反応圧力０．９ＭＰａにおけるアンモニアの生成速度を例に取った場合で、１．０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈ以上であることが好ましく、２．０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈ以上であることが実用の製造条件に適していることからより好ましく、３．０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈ以上であるものがより高効率の製造条件に適していることから更に好ましく、５．０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈ以上であるものが更に高効率の製造条件に適している点で更に好ましい。
【００５７】
以下に本実施形態のアンモニア合成用触媒を用いたアンモニアの製造方法について記す。
【００５８】
（アンモニアの製造方法）
本発明のアンモニアの製造方法は、本発明の担持金属触媒又は本発明のアンモニア合成用触媒を触媒として用い、水素と窒素とを前記触媒上で反応させてアンモニアを合成する方法である。本発明のアンモニアの製造方法は、ペロブスカイト型酸窒素水素化物を用いるアンモニアの製造方法の一態様（本実施態様）を例として説明する。
本実施形態のアンモニアの製造方法（以下、本実施形態の製造方法ということがある）は、本実施形態の担持金属触媒又は本実施形態のアンモニア合成用触媒を触媒として用い、水素と窒素とを前記触媒上で反応させてアンモニアを合成する方法である。
具体的な製造方法としては、水素と窒素とを前記触媒上で接触させてアンモニアを合成する方法であれば、特に限定されず、適宜既知の製造方法に準じて製造をすることができる。
【００５９】
本実施形態のアンモニアの製造方法では、通常、水素と窒素とを前記触媒上で接触させる際に、触媒を加熱して、アンモニアを製造する。
本実施形態の製造方法における反応温度は特に限定はされないが、通常２００℃以上、好ましくは２５０℃以上であり、より好ましくは３００℃以上であり、通常６００℃以下であり、好ましくは５００℃以下であり、より好ましくは４５０℃以下である。アンモニア合成は発熱反応であることから、低温領域のほうが化学平衡論的にアンモニア生成に有利であるが、十分なアンモニア生成速度を得るためには上記の温度範囲で反応を行うことが好ましい。
本実施形態の製造方法において、前記触媒に接触させる窒素と水素のモル比率は、特に限定はされないが、通常、窒素に対する水素の比率（Ｈ２／Ｎ２（体積／体積））で、通常０．４以上、好ましくは０．５以上、より好ましくは１以上、通常１０以下、好ましくは５以下で行う。
【００６０】
本実施形態の製造方法における反応圧力は、特に限定はされないが、窒素と水素とを含む混合ガスの圧力で、通常０．０１ＭＰａ以上、好ましくは０．１ＭＰａ以上、通常２０ＭＰａ以下、好ましくは１５ＭＰａ以下、より好ましくは１０ＭＰａ以下である。また実用的な利用を考慮すると、大気圧以上の加圧条件で反応を行うことが好ましい。
【００６１】
本実施形態の製造方法において、窒素と水素とを前記触媒に接触させる前に、前記触媒に付着する水分や酸化物を、脱水材を用いる方法、深冷分離する方法や水素ガス等を用いて除去することが好ましい。除去の方法としては還元処理が挙げられる。
本実施形態の製造方法においては、より良好なアンモニア収率を得るためには、本実施形態の製造方法に用いる窒素中の水分含有量及び水素中の水分含有量が少ないことが好ましく、特に限定はされないが、通常、窒素と水素との混合ガス中の総水分含有量が１００ｐｐｍ以下、好ましくは、５０ｐｐｍ以下であることが好ましい。
【００６２】
本実施形態の製造方法において、反応容器の形式は特に限定されず、アンモニア合成反応に通常用いることができる反応容器を用いることができる。具体的な反応形式としては、例えばバッチ式反応形式、閉鎖循環系反応形式、流通系反応形式等を用いることができる。このうち実用的な観点からは流通系反応形式が好ましい。また触媒を充填した一種類の反応器、又は複数の反応器を連結させる方法や、同一反応器内に複数の反応層を有する反応器の何れの方法も使用することができる。
水素と窒素とからアンモニアを合成する反応は、体積収縮を伴う発熱反応であることから、アンモニア収率を上げるために工業的には反応熱を除去することが好ましく、通常用いられる除熱手段を伴う既知の反応装置を用いてもよい。例えば具体的には触媒が充填された反応器を直列に複数個連結し、各反応器の出口にインタークーラーを設置して除熱する方法等を用いてもよい。
【００６３】
（アンモニア合成用触媒のその他の実施形態）
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末からなるアンモニア合成用触媒］
前記実施形態で得られたＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を、遷移金属を担持せず、そのままアンモニア合成用触媒としても用いることができる（担持金属を含まない）。
【００６４】
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
前記実施形態と同じ条件でアンモニア合成反応を実施した。例えば、後述の実施例９及び図５に示すように、４００℃、０．９ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は０．４ｍｍｏｌ／ｇ／ｈｒであった。５００℃、０．９  ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は２．５ｍｍｏｌ／ｇ／ｈｒであった。
【００６５】
本実施形態のアンモニアの製造方法においては、本実施形態の製造方法で得られるアンモニア合成用触媒を単独で用いても、アンモニア合成に通常用いることができる他の公知の触媒と組み合わせて使用することができる。
【実施例】
【００６６】
以下に、実施例に基づいて、本発明をより詳細に説明する。ＮＨ３の生成量をガスクロマトグラフにより、又は生成したＮＨ３を硫酸水溶液中に溶解させ、その溶液をイオンクロマトグラフにより定量してアンモニア生成速度を求めることによりアンモニア合成活性の評価を行った。【００６７】
（イオンクロマトグラム分析）
反応容器から排出されたアンモニアガスを、５ｍＭ硫酸水溶液に溶解させ、捕捉したアンモニウムイオン（ＮＨ４＋）をイオンクロマトグラフにより分析した。分析条件は以下の通り。【００６８】
［測定条件］
装置  ：島津製作所社製  Ｐｒｏｍｉｎｅｎｃｅ
検出器：電気伝導度検出器ＣＤＤ―１０Ａｖｐ  （島津製作所社製）
カラム：イオンクロマトグラム用カラムＩＣ−Ｃ４（島津製作所社製）
溶離液：３．０ｍＭ  シュウ酸＋２．０ｍＭ  １８−クラウン−６−エーテル水溶液
流速  ：１．０  ｍＬ／分  
カラム温度：４０℃【００６９】
（実施例１）
（アンモニア合成用触媒の調製）
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末の合成］
ＣｅＯ２を６００℃で真空加熱処理することで表面に吸着している水などを除去し、脱水処理したＣｅＯ２とＢａ（ＮＨ２）２とをＡｒグローブボックス中で、メノウ乳鉢を用いて混合する。この時、ＣｅとＢａとのモル比が１：１になるように混ぜる。得られた粉体をＮＨ３気流中で、６００℃で６時間加熱処理を行うことにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を得た。【００７０】
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚへのＲｕの担持］
前記の方法で得られた粉末状ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ  ０．５０ｇと、Ｒｕ３（ＣＯ）１２（Ａｌｄｒｉｃｈ社製、９９％）０．０５６ｇ（ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに対し、担持される金属Ｒｕとして５質量％に相当）とをシリカガラス管内に挿入し、真空中にて７０℃で１時間加熱し、その後引き続き１２０℃で１時間加熱することにより、粉末状ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの表面にＲｕ３（ＣＯ）１２を付着させた。最後に２５０℃で２時間加熱し、Ｒｕ３（ＣＯ）１２を熱分解することにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚにＲｕを固定した担持物（以下、Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ）を得た。
以下で、前記アンモニア合成用触媒を用いて、アンモニア合成を行なった。【００７１】
［Ｒｕ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
前記Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを触媒とし、この触媒を窒素と水素との混合ガスと接触させ、アンモニア合成反応を行った。前記Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ  ０．１ｇをＳＵＳ製反応管に詰め、固定床流通式反応装置を用いて反応を行った。原料の窒素ガスの水分濃度および水素ガスの水分濃度はそれぞれ検出限界以下であった。この反応時の原料ガスの流量については、窒素ガスが１５ｍＬ／ｍｉｎであり、水素ガスが４５ｍＬ／ｍｉｎ（計６０ｍＬ／ｍｉｎ）であった。またこの反応時の反応圧力は０．９ＭＰａであり、反応温度は３００℃であり、反応時間は３０時間であった。【００７２】
＜アンモニアの生成速度＞
前記固定床流通式反応装置から出てきたガスを０．００５Ｍ硫酸水溶液中にバブリングさせ、前記ガス中のアンモニアを溶解させ、生じたアンモニウムイオンをイオンクロマトグラフにより前記の方法により定量した。アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの合成温度が４００℃から高くなるにつれて触媒活性も向上し、６００℃で最大となった（図７に示す）。その時のアンモニア生成速度は５．１ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。この値は、Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３（０．６ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒ）よりもはるかに高い値である。結果を表１に示した。
また、前記アンモニア合成反応の反応温度を変化し、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図８に示した。【００７３】
（実施例２）
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚへのＣｏの担持］
前記の方法で得られた粉末状ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ  ９５  ｍｇと、Ｃｏ２（ＣＯ）８  １４．５  ｍｇ（ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに対し、担持される金属Ｃｏとして５質量％に相当）とを石英ガラス反応管に入れ、次いで当該反応管に窒素ガス１５ｍＬ／ｍｉｎと水素ガス４５ｍＬ／ｍｉｎ（計６０ｍＬ／ｍｉｎ）とを流通させ、４００℃まで２時間昇温し、５時間維持することにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚにＣｏを固定した担持物（以下、Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ）を得た。  
以下で、前記アンモニア合成用触媒を用いて、アンモニア合成を行なった。【００７４】
［Ｃｏ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１のＲｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えて、前記Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを触媒として用いた以外は実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア（ＮＨ３）を生成させる反応（以下、アンモニア合成反応）を行った。【００７５】
＜アンモニアの生成速度＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニア生成速度は２．３２ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図５に示した。【００７６】
（実施例３）
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚへのＦｅの担持］
前記の方法で得られた粉末状ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ  ９５  ｍｇと、Ｆｅ２（ＣＯ）９  １６．３  ｍｇ（ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに対し、担持される金属Ｆｅとして５質量％に相当）とを石英ガラス反応管に入れ、次いで当該反応管に窒素ガス１５ｍＬ／ｍｉｎと水素ガス４５ｍＬ／ｍｉｎ（計６０ｍＬ／ｍｉｎ）とを流通させ、４００℃まで２時間昇温し、５時間維持することにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚにＦｅを固定した担持物（以下、Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ）を得た。
以下で、前記アンモニア合成用触媒を用いて、アンモニア合成を行なった。【００７７】
［Ｆｅ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１のＲｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えて、前記Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを触媒として用いた以外は実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア（ＮＨ３）を生成させる反応（以下、アンモニア合成反応）を行った。【００７８】
＜アンモニアの生成速度＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニア生成速度は１．６２ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図５に示した。【００７９】
（比較例１）
［ＢａＣｅＯ３粉末の合成］
硝酸バリウム５．２３ｇ（０．０２  ｍｏｌ）及び硝酸セリウム６水和物８．６８ｇ（０．０２  ｍｏｌ）及びクエン酸３８．４ｇ（０．２ｍｏｌ）を水に溶解させ、そこにジエチレングリコール４２．４ｇ（０．４ｍｏｌ）を加えることにより、混合物を得た。得られた混合物を一時間攪拌した後、１２０℃で４時間過熱しゲル化させた。その後、４５０℃で５時間加熱することにより、炭化させた。炭化した混合粉体を９００℃で６時間過熱することにより、粉末状のＢａＣｅＯ３を調製した。【００８０】
［ＢａＣｅＯ３へのＲｕの担持］
実施例１と同様の方法を用いることにより、金属ＲｕがＢａＣｅＯ３に対して５質量％となるように担持させ、担持物Ｒｕ／ＢａＣｅＯ３を調製した。
以下で、前記アンモニア合成用触媒を用いて、アンモニア合成を行なった。【００８１】
［Ｒｕ担持ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１のＲｕ／ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えて、前記のＲｕ／ＢａＣｅＯ３を触媒として用いた以外は実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を行った。【００８２】
＜アンモニアの生成速度＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニアの生成速度は０．６３ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図８に示した。【００８３】
（比較例２）
［Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３粉末の合成］
比較例１と同様の方法を用いることにより、金属ＣｏがＢａＣｅＯ３に対して５質量％となるように担持させ、担持物Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３を調製した。【００８４】
［Ｃｏ／ＢａＣｅＯ３を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
前記のＣｏ／ＢａＣｅＯ３を触媒として用いた以外は実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を行った。【００８５】
＜アンモニアの生成速度＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニアの生成速度は０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図５に示した。【００８６】
（比較例３）
［Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３粉末の合成］
比較例１と同様の方法で、金属ＦｅがＢａＣｅＯ３に対して５質量％となるように担持させ、担持物Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３を調製した。【００８７】
［Ｆｅ／ＢａＣｅＯ３を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
前記のＦｅ／ＢａＣｅＯ３を触媒として用いた以外は実施例１と同様の方法および条件をを用いることにより、アンモニア合成反応を行った。【００８８】
＜アンモニアの生成速度＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニアの生成速度は０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図５に示した。【００８９】
（比較例４）
［Ｃｓ−Ｒｕ／ＭｇＯ粉末の合成］
実施例１のＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えてＣｓを添加したＭｇＯ（Ｃｓ／ＭｇＯと表記する）を用いた以外は実施例１と同様の方法を用いることにより、５質量％Ｒｕ−Ｃｓ／ＭｇＯ触媒（Ｃｓ／Ｒｕ元素比＝１）を調製した。【００９０】
［Ｃｓ−Ｒｕ／ＭｇＯを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を実施した。３００℃、０．９ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は表１に示すとおり、０．５５ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。結果を表１に示した。【００９１】
（比較例５）
［Ｒｕ／ＣｅＯ２粉末の合成］
実施例１のＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えてＣｅＯ２を用いた以外は、実施例１と同様の方法を用いることにより、５質量％Ｒｕ／ＣｅＯ２触媒を調製した。【００９２】
［Ｒｕ／ＣｅＯ２を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を実施した。３００℃、０．９  ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は表１に示すとおり、０．７２ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。
結果を表１に示した。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図８に示した。【００９３】
（比較例６）
［Ｒｕ／Ｃ１２Ａ７：ｅ−粉末の合成］
実施例１のＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えて、国際公開第２０１２／００７７６５８号に記載と同様の方法で、２質量％Ｒｕ／Ｃ１２Ａ７：ｅ−触媒を調製した。【００９４】
［Ｒｕ／Ｃ１２Ａ７：ｅ−を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を実施した。３００℃、０．９  ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は表１に示すとおり、０．７６ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。
結果を表１に示した。【００９５】
（比較例７）
［Ｒｕ／Ｃａ２Ｎ粉末の合成］
実施例１のＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えて、国際公開第２０１５／１２９４７１号に記載と同様の方法で、５質量％Ｒｕ／Ｃａ２Ｎ触媒を調製した。【００９６】
［Ｒｕ／Ｃａ２Ｎを用いたアンモニアの合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を実施した。３００℃、０．９  ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は表１に示すとおり、１．７４ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。
結果を表１に示した。【００９７】
（比較例８）
［Ｂａ−Ｒｕ／ＨＴ−Ｃ１２Ａ７粉末の合成］
実施例１のＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに代えてＣａ２Ｎを用いた以外は実施例１と同様の方法を用いることにより、５質量％Ｂａ−Ｒｕ／ＨＴ−Ｃ１２Ａ７触媒を調製した。【００９８】
［Ｂａ−Ｒｕ／ＨＴ−Ｃ１２Ａ７を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同じ条件でアンモニア合成反応を実施した。３００℃、０．９  ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は表１に示すとおり、２．３３ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであったす。結果を表１に示した。【００９９】
（実施例４〜８）
［様々な加熱処理温度で合成したＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末の評価］
実施例１のＮＨ３気流中での加熱処理温度が６００℃を代えてそれぞれ表２に示す加熱処理温度を用いる以外は実施例１と同様の方法を用いることにより、ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を調製した。【０１００】
＜ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末のＸＲＤ＞
上述した方法を用いて、様々な加熱処理温度で合成した試料のＸＲＤパターンを図１に示す。３００℃で合成した試料は、ペロブスカイト構造を持つＢａＣｅＯ３と同じ回折パターンが観察された。一方、不純物としてＣｅＯ２に由来するピークも見られた。これは、出発物質であるＣｅＯ２の内、未反応のものが残っていることを示している。一方、加熱処理温度を高くすると、ＣｅＯ２のピークは減少し、６００℃でほぼ単相の材料が得られる。また、本手法で合成した試料は、いずれもＢａＣｅＯ３と比較して、低角度側にピークがシフトすることがわかった。これは、ＢａＣｅＯ３の酸素（イオン半径：１．３８Å）のサイトにイオン半径の大きい窒素（イオン半径：１．４６Å）が入ったためであると考えられる。一方、７００℃以上になると結晶構造が変化し、ＢａＣｅ２Ｏ４と同じ結晶構造のピークが現れる。７００℃以上では、ＢａＣｅ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚが形成されていると考えられる。
一方、ＢａＣｅＯ３をＮＨ３気流下９００℃、６時間加熱しても、全くピークシフトは見られなかった（図２）。【０１０１】
＜ペロブスカイト型酸窒素水素化物のＵＶ−ｖｉｓ吸収スペクトル＞
図３に示したように、ＢａＣｅＯ３は、白色粉末で吸収端４００ｎｍ程度であるが、本手法で合成したＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末は、４００℃のものは、赤褐色を呈しており吸収端８００  ｎｍ程度であった。さらに、６００℃で合成したものは、黒色を呈しており可視光から近赤外領域まで吸収を示した。一方、ＢａＣｅＯ３をＮＨ３気流下９００℃、６時間加熱した粉末は、色は薄い灰色を呈しており、４００ｎｍまでの吸収と可視光領域に小さな吸収を示した。ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末の可視光領域の大きな吸収は、酸素サイトに窒素が高い濃度で導入されているためであると考えられる。【０１０２】
＜ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚに含まれる窒素および水素の定量＞
６００℃で合成したＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚを、昇温脱離分析装置（ＢＥＬＣＡＴＡ）で分析した結果を図４に示す。２５０℃付近から水素の脱離が観察され、３８０℃付近で最大値を示し、５３０℃程度まで水素の脱離が観察された。一方、窒素は４２０℃付近および６５０℃付近に最大値を有する脱離ピークが観察された。脱離した窒素の量および水素の量についての結果、ならびに、得られたＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚをＸ線光電分光法（即ちＸＰＳ法）により分析した結果に基づき、４価Ｃｅと３価Ｃｅとの存在割合（具体的には、Ｃｅ３＋／（Ｃｅ３＋＋Ｃｅ４＋）＝０．４６）から決定されるＣｅの酸化数を加味して計算すると、ＢａＣｅＯ１．８Ｎ０．５１Ｈ０．４１と表すことができる。因みに、前記脱離した窒素の量および水素の量についての結果に基づき、全てのＣｅの酸化数を４価とすれば、ＢａＣｅＯ２．０３Ｎ０．５１Ｈ０．４１と表すことができる。尚、当該ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚの比表面積は、５ｍ２／ｇ程度であった。【０１０３】
（実施例９）
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末からなるアンモニア合成用触媒］
実施例１で得られたＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を、遷移金属を担持せず、そのままアンモニア合成用触媒として用いた（担持金属を含まない）。
［ＢａＣｅＯ３−ｘＮｙＨｚ粉末を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法および条件を用いることにより、アンモニア合成反応を実施した。４００℃、０．９ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は０．４ｍｍｏｌ／ｇ／ｈｒであった。その経時変化を評価した結果は図６に示す。また、５００℃、０．９ＭＰａにおけるアンモニアの合成速度は２．５ｍｍｏｌ／ｇ／ｈｒであった。
また、実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア生成速度の反応温度依存性を評価した。結果を図５に示した。結果を図５で示した。【０１０４】
（比較例９）
［ＢａＣｅＯ３粉末からなるアンモニア合成用触媒］
比較例１で得られたＢａＣｅＯ３粉末を、遷移金属を担持せず、そのままアンモニア合成用触媒として用いた（担持金属を含まない）。【０１０５】
［ＢａＣｅＯ３粉末を用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
実施例１と同様の方法を用いることにより、アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニアの生成速度は０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。その経時変化を評価した結果は図６に示す。【０１０６】
（実施例１０）
（アンモニア合成用触媒の調製）
［ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ粉末の合成］
Ｌａ２Ｏ３を６００℃で真空加熱処理することで表面に吸着している水などを除去し、脱水処理したＬａ２Ｏ３とＢａ（ＮＨ２）２とをＡｒグローブボックス中で、メノウ乳鉢を用いて混合した。この時、ＬａとＢａとのモル比が２：１になるように混た。得られた粉体をＮＨ３気流中で、６００℃で６時間加熱処理を行うことで、ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ粉末を得た。【０１０７】
［ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚへのＲｕの担持］
前記の方法で得られた粉末状ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ  ０．５０ｇと、Ｒｕ３（ＣＯ）１２（Ａｌｄｒｉｃｈ社製、９９％）０．０５６ｇ（ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚに対し、担持される金属Ｒｕとして５質量％に相当）とをシリカガラス管内に挿入し、これを真空中にて７０℃で１時間加熱し、その後引き続き１２０℃で１時間加熱することにより、粉末状ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚの表面にＲｕ３（ＣＯ）１２を付着させた。最後に２５０℃で２時間加熱し、Ｒｕ３（ＣＯ）１２を熱分解することにより、ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚにＲｕを固定した担持物（以下、Ｒｕ／ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ）を得た。
以下で、前記アンモニア合成用触媒を用いて、アンモニア合成を行なった。【０１０８】
［Ｒｕ担持ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚを用いたアンモニア合成］
＜アンモニア合成反応＞
前記Ｒｕ／ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚを触媒とし、この触媒を窒素と水素との混合ガスと接触させることにより、アンモニア合成反応を行った。前記Ｒｕ／ＢａＬａ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ  ０．１ｇをＳＵＳ製反応管に詰め、固定床流通式反応装置を用いて反応を行った。原料の窒素ガスの水分濃度と水素ガスの水分濃度とはそれぞれ検出限界以下であった。この反応時の原料ガスの流量については、窒素ガスが１５ｍＬ／ｍｉｎであり、水素ガスが４５ｍＬ／ｍｉｎ（計６０ｍＬ／ｍｉｎ）であった。またこの反応時の反応圧力は０．９ＭＰａであり、反応温度は３００℃であり、反応時間は３０時間であった。【０１０９】
＜アンモニアの生成速度＞
前記固定床流通式反応装置から出てきたガスを０．００５Ｍ硫酸水溶液中にバブリングさせ、前記ガス中のアンモニアを溶解させ、生じたアンモニウムイオンをイオンクロマトグラフにより前記の方法により定量した。アンモニア合成反応によって生成したアンモニアの生成速度を経時的にイオンクロマトグラフにより測定した結果、アンモニア生成速度は２．６０ｍｍｏｌ／ｇ・ｈｒであった。【０１１０】
（実施例１１）
実施例１、実施例２および実施例３に記載される方法と同様な方法に準じて、ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ等の他の酸窒素水素化物にかかるアンモニア合成用触媒を調製する。また、実施例１０に記載される方法と同様な方法に準じて、ＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ等の他の酸窒素水素化物にかかるアンモニア合成用触媒を調製する。
まず、ＡＢＯ３−ｘＮｙＨｚ等の他の酸窒素水素化物の粉末またはＡＢ２Ｏ４−ｘＮｙＨｚ等の他の酸窒素水素化物の粉末を調製する。次いで調製された粉末状の他の酸窒素水素化物の表面に遷移金属を固定した担持物を得る。
得られた前記担持物をアンモニア合成用触媒として用いて、実施例１、実施例２および実施例３ならびに実施例１０に記載される方法と同様な方法に準じて、アンモニア合成を行う。【０１１１】
【表１】
2020175558.tif 000002
【０１１２】
表１の実施例及び比較例の反応条件は以下である。
触媒量：０．１ｇ、反応温度：３００℃、反応ガス流量：６０ｍＬ／ｍｉｎ、
反応ガス組成：Ｎ２／Ｈ２  ＝  １／３（ｖ／ｖ）、反応圧力：０．９ＭＰａ。【０１１３】
【表２】
2020175558.tif 000003
【０１１４】
本発明のアンモニア合成用触媒の効果は、ペロブスカイト型酸化物などの酸化物を合成してからその酸素サイトを窒素や水素で置換する一般的な手法とは異なり、ＡＢＯ３型ペロブスカイトなどの酸化物の結晶構造のＡサイト元素を含む金属アミド材料とＢサイト元素を含む遷移金属酸化物とを原料に用いることで、一段でかつ低温でのペロブスカイト型などの酸窒素水素化物が合成できる点にある。
また、この手法で合成した材料は、同じ結晶構造を有する酸化物と比較して、著しく高いアンモニア合成活性を示す。さらに、本発明の一実施形態であるペロブスカイト型酸化物にＲｕなどの遷移金属ナノ粒子を固定化した触媒では、通常のアンモニア合成触媒と同様に、遷移金属ナノ粒子上で窒素分子および水素分子の解離が起こりアンモニアが生成するＬａｎｇｍｕｉｒ−Ｈｉｎｓｈｅｌｗｏｏｄ反応機構で反応が進行する。しかしながら、本発明の触媒では、担体材料の骨格にドープされた窒素および水素が直接反応に関与するＭａｒｓ  ｖａｎ  ｋｒｅｖｅｌｅｎ機構でアンモニア合成が進行し、特に低温領域でも高い触媒活性を示す。結果的に、本発明の触媒のアンモニア合成に対する活性化エネルギーは、従来触媒よりも半分程度の値を示す。
【図１】
2020175558.tif 000004
【図２】
2020175558.tif 000005
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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