(57)【要約】  扁平型ヒートパイプは、作動流体が封入された長尺状のコンテナと、前記コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備える。前記ウイック構造は、銅合金製の複数本のファイバーによって形成されている。前記コンテナの上壁と下壁との間の間隔をＬとし、前記ファイバーの直径をＤとするとき、Ｌ≦１４０[μｍ]かつＬ／Ｄ≧８．７５である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動流体が封入された長尺状のコンテナと、
前記コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備え、
前記ウイック構造は、銅合金製の複数本のファイバーによって形成され、
前記コンテナの上壁と下壁との間の間隔をＬとし、前記ファイバーの直径をＤとするとき、Ｌ≦１４０[μｍ]かつＬ／Ｄ≧８．７５である、扁平型ヒートパイプ。
【請求項２】
作動流体が封入された長尺状のコンテナと、
前記コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備え、
前記ウイック構造は、銅合金製の複数本のファイバーによって形成され、
前記コンテナの上壁と下壁との間の間隔は１４０μｍ以下であり、
前記ウイック構造における前記ファイバーの密度は、１６００[本／ｍｍ２］以上である、扁平型ヒートパイプ。
【請求項３】
前記ファイバーの直径が２５μｍ未満である、請求項１または２に記載の扁平型ヒートパイプ。
【請求項４】
前記ファイバーの直径が１６μｍ以下であり、かつ引張強度が６５０ＭＰａ以上である、請求項３に記載の扁平型ヒートパイプ。
【請求項５】
前記ウイック構造は、前記コンテナの上壁と下壁との間に前記複数本のファイバーが充填された構造となっており、
前記コンテナの側壁と前記ウイック構造との間に蒸気流路が形成されている、請求項１から４のいずれか１項に記載の扁平型ヒートパイプ。
【請求項６】
前記ウイック構造は、複数本の前記ファイバーが編組されて管状に形成された複数のウイック体が、前記コンテナの長手方向に直交する横断面視で環状に配置された構造となっている、請求項１から４のいずれか１項に記載の扁平型ヒートパイプ。
【請求項７】
複数本の前記ファイバーは、銀を含む銅合金により形成されている、請求項１から６のいずれか１項に記載の扁平型ヒートパイプ。
【請求項８】
複数本の前記ファイバーは、銀を３ｗｔ％以上含む銅合金により形成されている、請求項７に記載の扁平型ヒートパイプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、扁平型ヒートパイプに関する。
本願は、２０１８年３月１２日に、日本に出願された特願２０１８−０４４６２７号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、特許文献１に示されるような扁平型のヒートパイプが知られている。このヒートパイプは、作動流体が封入されたコンテナと、コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備えており、作動流体の相変化を利用して、蒸発部から凝縮部へと熱を繰り返し輸送することができる。
また、特許文献１では、銅線などの金属細線（ファイバー）を束ねることでウイック構造を形成している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】日本国特開２０１２−２２９８７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、一般的に用いられている銅ファイバーの線径は、小さくても２５μｍ程度である。これは、銅ファイバーの線径を２５μｍより小さくすると、引張強度が不充分となり、銅ファイバー自体を製造または使用することが難しくなるためである。
一方、近年ではヒートパイプの厚さを極めて小さく（例えば３００μｍ以下）することが求められている。ヒートパイプの厚さが極小さい場合、コンテナの内部空間の厚みも極めて小さく（例えば１４０μｍ以下）なる。【０００５】
ここで、ウイック構造として従来と同様の銅ファイバーを用いて、コンテナの内部空間の厚みを小さくした場合、内部空間に配置することができる銅ファイバーの本数が少なくなる。銅ファイバーの本数が少ないと、銅ファイバー同士の隙間が不均一になりやすい。この結果、液相の作動流体に作用する毛管力がばらついてしまい、熱輸送性能が不安定になる。【０００６】
本発明はこのような事情を考慮してなされ、厚さが極めて小さい場合であっても、熱輸送性能が安定した扁平型ヒートパイプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明の第１の態様に係る扁平型ヒートパイプは、作動流体が封入された長尺状のコンテナと、前記コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備え、前記ウイック構造は、銅合金製の複数本のファイバーによって形成され、前記コンテナの上壁と下壁との間の間隔をＬとし、前記ファイバーの直径をＤとするとき、Ｌ≦１４０[μｍ]かつＬ／Ｄ≧８．７５である。【０００８】
上記態様によれば、ウイック構造として銅合金製のファイバーが用いられている。銅合金製のファイバーは、従来の銅製のファイバーと比較して、引張強度を維持しつつ線径を小さくすることができる。従って、より多くのファイバーをコンテナ内に配置することが可能となり、内部空間の厚みが極めて小さくてもファイバー同士の隙間を均一にすることができる。そして、ファイバー同士の隙間を均一にすることで、液相の作動流体に作用する毛管力のばらつきが抑えられ、熱輸送性能が安定する。
さらに、Ｌ／Ｄ≧８．７５であるため、コンテナの厚さ方向におけるファイバーの本数が少なくとも５本以上確保される。したがって、Ｌ≦１４０[μｍ]であるような極めて薄い扁平型ヒートパイプであっても、ファイバーの本数が少なすぎることでファイバー同士の隙間が不均一になることを回避できる。結果として、熱輸送性能をより確実に安定させることができる。【０００９】
また、本発明の第２の態様に係る扁平型ヒートパイプは、作動流体が封入された長尺状のコンテナと、前記コンテナ内に配置されたウイック構造と、を備え、前記ウイック構造は、銅合金製の複数本のファイバーによって形成され、前記コンテナの上壁と下壁との間の間隔は１４０μｍ以下であり、前記ウイック構造における前記ファイバーの密度は、１６００[本／ｍｍ２］以上である。【００１０】
上記第２の態様によれば、ウイック構造における前記ファイバーの密度は１６００[本／ｍｍ２］以上となっている。これにより、コンテナの上壁と下壁との間の間隔が１４０μｍ以下であるような極めて薄い扁平型ヒートパイプであっても、ファイバーの本数が少なすぎることでファイバー同士の隙間が不均一になることを回避できる。従って、熱輸送性能をより確実に安定させることができる。【００１１】
ここで、前記ファイバーの直径が２５μｍ未満であってもよい。【００１２】
この場合、例えばコンテナの内部空間の厚みが１４０μｍ以下であったとしても、ファイバー同士の隙間を均等にするために十分な本数のファイバーを、コンテナ内に収容することができる。【００１３】
また、前記ファイバーの直径が１６μｍ以下であり、かつ引張強度が６５０ＭＰａ以上であってもよい。【００１４】
この場合、ファイバーの直径を１６μｍ以下とすることで、コンテナ内に収容可能なファイバーの本数をより多くすることができる。
また、ファイバーの引張強度が６５０ＭＰａ以上であることで、ファイバーが不意に破断してしまうことが抑えられる。【００１５】
また、前記ウイック構造は、前記コンテナの上壁と下壁との間に前記複数本のファイバーが充填された構造となっており、前記コンテナの側壁と前記ウイック構造との間に蒸気流路が形成されていてもよい。【００１６】
この場合、コンテナの上壁と下壁との間にファイバーが充填されることで、このファイバー同士の隙間がより均一になる。
また、蒸気流路を通じて、気相の作動流体を確実に移動させることができる。【００１７】
また、前記ウイック構造は、複数本の前記ファイバーが編組されて管状に形成された複数のウイック体が、前記コンテナの長手方向に直交する横断面視で環状に配置された構造となっていてもよい。【００１８】
この場合、環状のウイック構造の内側の部分を、気相の作動流体の流路（蒸気流路）若しくは液相の作動流体の流路（液流路）として機能させることができる。また、このウイック構造を構成する各ウイック体が管状に形成されているため、これらウイック体の内側の部分を液流路として機能させることができる。この構成により、液相の作動流体を還流させる際の流動抵抗を従来のヒートパイプと比較して小さく抑え、ヒートパイプの熱輸送性能を向上させることができる。
また、各ウイック体が、ファイバーが編組されて形成されている。このため、例えば撚り線によってウイック体を形成する場合と比較して、ねじり具合のばらつきによってウイック体内を流動する液相の作動流体の流動抵抗がばらついてしまうのを抑えることができる。これにより、流動抵抗のばらつきに起因する、ヒートパイプの熱輸送性能の製造上のばらつきを小さく抑えることができる。さらに、編組線は、撚り線や焼結銅粉等と比較して透過率および孔隙率を大きくできるため、液相の作動流体の流動抵抗をより小さくすることができる。【００１９】
また、複数本の前記ファイバーは、銀を含む銅合金により形成されていてもよい。【００２０】
この場合、銀を含む銅合金を用いることで、銅の有する熱伝導特性を活かしつつ、ファイバーの引張強度を高めることができる。従って、ファイバーの線径をさらに小さくすることができる。【００２１】
また、複数本の前記ファイバーは、銀を３ｗｔ％以上含む銅合金により形成されていてもよい。【００２２】
この場合、例えばファイバーの直径を１６μｍ以下としながら、引張強度を６５０ＭＰａ以上とすることができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明の上記態様によれば、厚さが極めて小さい場合であっても、熱輸送性能が安定した扁平型ヒートパイプを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】第１実施形態に係る扁平型ヒートパイプの横断面図である。
【図２】第２実施形態に係る扁平型ヒートパイプの横断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
（第１実施形態）
以下、第１実施形態に係る扁平型ヒートパイプの構成を、図１を参照しながら説明する。
図１に示すように、本実施形態に係る扁平型ヒートパイプ１Ａは、作動流体が封入されたコンテナ２と、コンテナ２内に配置されたウイック構造１０Ａと、を備えている。ウイック構造１０Ａには、液相の作動流体が含浸している。作動流体としては、例えば水、アルコール類、またはアンモニア水など周知のものを用いることができる。
【００２６】
（方向定義）
コンテナ２は、長尺状に形成されている。以下、コンテナ２の長手方向を単に長手方向といい、長手方向に直交する断面を単に横断面という。
また、コンテナ２の厚み方向を単に厚み方向といい、コンテナ２の幅方向を単に幅方向という。
【００２７】
コンテナ２は、横断面視で厚み方向よりも幅方向に長い、扁平型コンテナである。コンテナ２は、上壁２ａ、下壁２ｂ、および側壁２ｃを有している。上壁２ａおよび下壁２ｂは、横断面視で互いに略平行となっている。ウイック構造１０Ａは、コンテナ２の幅方向における中央部に配置されている。これにより、ウイック構造１０Ａとコンテナ２の側壁２ｃとの間には、空間（蒸気流路ＳＧ）が設けられている。蒸気流路ＳＧは、ウイック構造１０Ａを、コンテナ２の幅方向で挟むように２箇所に設けられている。これらの蒸気流路ＳＧは、気相の作動流体の流路として機能する。
【００２８】
ウイック構造１０Ａは、扁平型ヒートパイプ１Ａにおける蒸発部および凝縮部（不図示）の間を繋ぐように、長手方向に延在している。
ウイック構造１０Ａは、コンテナ２の上壁２ａと下壁２ｂとの間に、複数本のファイバー１１が充填された構造となっている。複数本のファイバー１１は、互いに撚り合わされていてもよいし、単に束ねられていてもよい。
【００２９】
ここで、本実施形態の扁平型ヒートパイプ１Ａは、厚さが例えば３００μｍ程度の極めて薄い形状となっている。このため、上壁２ａと下壁２ｂとの間の間隔が例えば１４０μｍ以下であり、線径が２５μｍ以上の従来の銅ファイバーによってウイック構造１０Ａを形成した場合には、厚さ方向における銅ファイバーの本数が不足する。その結果、銅ファイバー同士の隙間が不均一になってしまう。つまり、ウイック構造１０Ａを構成するファイバーの線径（直径）は、２５μｍ未満であることが好ましい。
【００３０】
そこで本実施形態のファイバー１１は、銀を含む銅合金により形成されている。銀を含む銅合金を用いることで、銅の有する熱伝導特性を活かしつつ、ファイバー１１の引張強度を高めることができる。引張強度が高い場合、ファイバー１１の線径を小さくしても強度が保てるため、極小さい線径のファイバー１１を用いることができる。線径が小さいほど、コンテナ２内に収容するファイバー１１の本数を多くして、ファイバー１１同士の隙間を均一にすることができる。
【００３１】
一例では、銀を３ｗｔ％以上含む銅合金を用いた場合、ファイバー１１の線径を１６μｍ以下としながら、引張強度を６５０ＭＰａ以上とすることができた。
【００３２】
次に、以上のように構成された扁平型ヒートパイプ１Ａの作用について説明する。
【００３３】
ウイック構造１０Ａに含浸している液相の作動流体には、毛管力が作用する。扁平型ヒートパイプ１Ａの作動時、液相の作動流体は外部熱により蒸発部で蒸発して気体となり、その気体が蒸気流路ＳＧを流通して凝縮部へ移動する。凝縮部では、気相の作動流体が放熱することで凝縮し、液相の作動流体がウイック構造１０Ａに含浸する。そして、ウイック構造１０Ａの毛管力によって、液相の作動流体が、凝縮部から蒸発部へ向けて還流する。蒸発部に到達した液相の作動流体は再び蒸発する。このようにして、扁平型ヒートパイプ１Ａは、蒸発部から凝縮部へと、熱を繰り返し輸送することができる。
【００３４】
そして本実施形態では、ウイック構造１０Ａとして銅合金製のファイバー１１が用いられている。銅合金製のファイバー１１は、従来の銅製のファイバー（例えば、線径３０μｍで引張強度７００ＭＰａ）と比較して、強度を維持しつつ線径を小さくすることができる。従って、より多くのファイバー１１をコンテナ２内に配置することが可能となり、上壁２ａと下壁２ｂとの間の間隔が極めて小さくても、ファイバー１１同士の隙間を均一にすることができる。そして、ファイバー１１同士の隙間を均一にすることで、液相の作動流体に作用する毛管力のばらつきが抑えられ、扁平型ヒートパイプ１Ａの熱輸送性能が安定する。
【００３５】
また、ファイバー１１の材質として銀を含む銅合金を用いることで、銅の有する熱伝導特性を活かしつつ、ファイバー１１の引張強度を高めることができる。従って、ファイバー１１の線径をさらに小さく、例えば２５μｍ未満にすることができる。
【００３６】
また、例えば銀を３ｗｔ％以上含む銅合金によりファイバー１１を形成した場合には、ファイバー１１の線径（直径）を１６μｍ以下としながら、引張強度を６５０ＭＰａ以上とすることができる。
【００３７】
ここで、コンテナ２内におけるファイバー１１の本数と熱輸送性能の関係について検討した結果を、下記表１に基づいて説明する。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
表１に示すように、ここでは比較例および実施例の２つの扁平型ヒートパイプについての熱輸送性能を比較した。比較例のファイバー１１の線径Ｄは２５μｍとし、材質は銅とした。実施例のファイバー１１の線径Ｄは１６μｍとし、材質は銀を含む銅合金とした。表１の「間隔Ｌ」は、コンテナ２の上壁２ａと下壁２ｂとの間の間隔を示している。実施例、比較例ともに、Ｌ＝１４０μｍである。比較例ではＬ／Ｄ＝５．６であり、実施例ではＬ／Ｄ＝８．７５である。
【００４０】
表１のΔＰＣは、ファイバー１１によって生じる毛細管力を示している。表１のΔＰＬは、液相の作動流体の圧力損失を示している。表１のΔＰＶは、気相の作動流体の圧力損失を示している。ヒートパイプの作動条件は、以下の条件式（１）または（２）で示される。
ΔＰＣ≧ΔＰＬ＋ΔＰＶ  …（１）
ΔＰＣ−（ΔＰＬ＋ΔＰＶ）≧０  …（２）
【００４１】
すなわち、式（２）の左辺が正の値であれば、条件（１）および（２）が成立し、ヒートパイプが正常に作動する。
ここで、表１に示すように、比較例のヒートパイプについては、式（２）の左辺が負の値となっている。このため、比較例のヒートパイプは正常に作動しないと考えられる。これに対して実施例のヒートパイプは、式（２）の左辺が正の値となっている。従って、実施例のヒートパイプは正常に作動する。
【００４２】
比較例および実施例の条件を比較すると、ファイバー１１の線径Ｄが異なっており、このためΔＰＣおよびΔＰＬの値も異なっている。より詳しくは、実施例は比較例よりも線径Ｄが小さいため、ファイバー１１同士の隙間が小さく、毛管力（ΔＰＣ）が大きくなる。これにより、式（２）の左辺の値を大きくして、正の値とすることができた。なお、実施例は比較例よりもファイバー１１同士の隙間が小さいため、液相の作動流体の圧力損失（ΔＰＬ）も大きくなっている。ΔＰＬの増加は式（２）の左辺を減少させるが、当該減少をΔＰＣの増加分が上回っているため、実施例は条件式（２）を満足している。
【００４３】
以上より、線径Ｄを２５μｍ未満とすること、より好ましくは１６μｍ以下とすることで、扁平型ヒートパイプの熱輸送性能を確保できることが確認された。
また、本願発明者らがさらに検討を行ったところ、コンテナ２内に収容するファイバー１１の本数が、扁平型ヒートパイプの熱輸送性能を確保するうえで重要であることが判った。
【００４４】
より詳しくは、コンテナ２の上壁２ａと下壁２ｂとの間の間隔をＬとし、ファイバー１１の直径をＤとするとき、Ｌ／Ｄ≧８．７５であることが好ましい。これにより、液相の作動流体の圧力損失と気相の作動流体の圧力損失の合計よりもファイバーによって生じる毛細管力が大きいため液相の作動流体が凝縮部から蒸発部へ向けて還流する。したがって、Ｌ≦１４０[μｍ]であるような極めて薄い扁平型ヒートパイプであっても、ファイバー１１の本数が少なすぎることでファイバー同士の隙間が不均一になることを回避できる。結果として、熱輸送性能をより確実に安定させることができる。表１に示すように、実施例ではＬ／Ｄ＝８．７５であり、これにより、ΔＰＣ−（ΔＰＬ＋ΔＰＶ）＝７７０（正の値）とすることができた。以上より、Ｌ／Ｄ≧８．７５とすることの効果が確認された。
【００４５】
また、ウイック構造１０Ａにおけるファイバー１１の密度は、１６００［本／ｍｍ２］以上であることが好ましい。本実施形態における「ファイバー１１の密度」とは、コンテナ２内のファイバー１１の本数を、横断面におけるウイック構造１０Ａの専有面積（図１では中央の長方形の領域の面積）で割った値である。上壁２ａと下壁２ｂとの間の間隔が１４０μｍ以下であるような極めて薄い扁平型ヒートパイプであっても、ファイバー１１の密度を１６００[本／ｍｍ２］以上とすることで、ファイバー１１の本数が少なすぎることに起因してファイバー１１同士の隙間が不均一になることを回避できる。従って、熱輸送性能をより確実に安定させることができる。
【００４６】
（第２実施形態）
次に、本発明に係る第２実施形態について説明するが、第１実施形態と基本的な構成は同様である。このため、同様の構成には同一の符号を付してその説明は省略し、異なる点についてのみ説明する。
図２に示すように、本実施形態の扁平型ヒートパイプ１Ｂは、ウイック構造の構成が第１実施形態と異なる。
【００４７】
図２に示すように、本実施形態のウイック構造１０Ｂは、複数のウイック体１２が、横断面視で略楕円形の環状に配置された構造となっている。これにより、ウイック構造１０Ｂの内側には、長手方向に延びる空間（液流路ＳＬ１）が形成されている。ウイック構造１０Ｂは、コンテナ２の上壁２ａおよび下壁２ｂに接している。
【００４８】
また、各ウイック体１２は、銅合金製の複数本のファイバー１１が編組されて形成された編組線によって、管状に形成されている。これにより、各ウイック体１２の内側には、長手方向に延びる空間（液流路ＳＬ２）が形成されている。ファイバー１１同士の間の隙間には、液相の作動流体が含浸しており、この隙間の大きさは液相の作動流体に毛管力が作用するように設定されている。すなわち、ファイバー１１同士の間の隙間は、液相の作動流体の流路として機能する。
【００４９】
コンテナ２の厚み方向における液流路ＳＬ１の厚みｔ１は、ウイック構造１０Ｂの内周面から外周面までの厚みｔ２よりも小さいことが好ましい。なお、図２のように、厚みｔ１が幅方向で一定でない場合には、幅方向における平均値を厚みｔ１として定義する。同様に、厚みｔ２が幅方向で一定でない場合や、厚みｔ２が上側と下側とで異なっている場合には、全体の平均値を厚みｔ２として定義する。
【００５０】
次に、以上のように構成された扁平型ヒートパイプ１Ｂの作用について、第１実施形態と異なる点を説明する。
【００５１】
本実施形態のウイック構造１０Ｂは、横断面視で環状に形成されているため、このウイック構造１０Ｂの内側の空間を、液相の作動流体が流通する第１の液流路ＳＬ１として機能させることができる。さらに、ウイック構造１０Ｂを構成する各ウイック体１２が管状に形成されているため、これらウイック体１２の内側の空間を、液相の作動流体が流通する第２の液流路ＳＬ２として機能させることができる。この構成により、液相の作動流体を還流させる際の流動抵抗を従来のヒートパイプと比較して小さく抑え、熱輸送性能を向上させることができる。
【００５２】
また、ウイック構造１０Ｂの断面積が小さくても、液相の作動流体がこのウイック構造１０Ｂ内をスムーズに流動するため、コンテナ２内におけるウイック構造１０Ｂの専有面積を小さくして、蒸気流路ＳＧの流路断面積を大きくすることができる。これにより、蒸気流路内ＳＧを流通する気相の作動流体の流動抵抗を小さく抑えることが可能となる。
【００５３】
さらに、ウイック体１２が編組線によって形成されているため、例えばウイック体１２を撚り線によって形成した場合と比較して、ねじり具合のばらつきによってウイック体１２内を流動する液相の作動流体の流動抵抗がばらついてしまうのを抑えることができる。これにより、流動抵抗のばらつきに起因する、扁平型ヒートパイプ１Ｂの熱輸送性能の製造上のばらつきを小さく抑えることができる。さらに、編組線は、撚り線や焼結銅粉等と比較して透過率および孔隙率を大きくできるため、液相の作動流体の流動抵抗をより小さくすることができる。
【００５４】
また、第１実施形態と同様、ファイバー１１は、例えば銀を３ｗｔ％以上含む銅合金製であることが好ましい。これにより、ファイバー１１の引張強度を高めつつ、ファイバー１１の線径を小さくすることができる。
【００５５】
また、コンテナ２の厚み方向における液流路ＳＬ１の厚みｔ１は、ウイック構造１０Ｂの内周面から外周面までの厚みｔ２よりも小さいことが好ましい。このように、液流路ＳＬ１の厚みｔ１を小さくすることで、液流路ＳＬ１内における液相の作動流体の毛細管半径が小さくなり、液相の作動流体を液流路ＳＬ１内により確実に保持することができる。これにより、凝縮部で凝縮した液相の作動流体が、液流路ＳＬ１内をスムーズに蒸発部に向けて移動するため、熱輸送効率がより向上する。
【００５６】
本実施形態の場合も、第１実施形態と同様に、Ｌ／Ｄ≧８．７５であることが好ましい。また、ウイック構造１０Ｂにおけるファイバー１１の密度は、１６００［本／ｍｍ２］以上であることが好ましい。本実施形態における「ファイバー１１の密度」とは、コンテナ２内のファイバー１１の本数を、横断面におけるウイック構造１０Ｂの専有面積で割った値である。なお、ウイック構造１０Ｂの専有面積には、ウイック体１２の内側の空間（図２の液流路ＳＬ２）およびウイック体１２同士の間の隙間は含まれない。換言すると、「ファイバー１１の密度」は、ウイック体１２に含まれるファイバー１１の本数を、ウイック体１２の環状の壁の専有面積で割った値である。
【００５７】
なお、本発明の技術的範囲は前記実施の形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【００５８】
例えば、図１において、ウイック構造１０Ａが幅方向で分断されていてもよい。この場合、分断されることで形成された隙間を、気相または液相の作動流体の流路として用いることができる。
また、図２において、ウイック体１２が環状に配置されておらず、上壁２ａと下壁２ｂとの間にウイック体１２が充填されていてもよい。
【００５９】
その他、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、上記した実施の形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、上記した実施形態や変形例を適宜組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【００６０】
１Ａ、１Ｂ…扁平型ヒートパイプ  ２…コンテナ  ２ａ…上壁  ２ｂ…下壁  ２ｃ…側壁  １０Ａ、１０Ｂ…ウイック構造  １１…ファイバー  １２…ウイック体  ＳＧ…蒸気流路
【図１】
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【図２】
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【国際調査報告】
2019176948.tif 000006
2019176948.tif 000007
2019176948.tif 000008
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