(57)【要約】  高速走行時における耐久性、操縦安定性および低転がり抵抗を改善しつつ、タイヤの生産性にも優れたタイヤを提供する。  一対のビードコア１１と、この一対のビードコア１１間に跨る少なくとも１層のカーカスプライ１２からなるカーカスと、このカーカスのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト層からなるベルト１３と、ベルト１３のタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト補強層１４と、を備えたタイヤにおいて、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４のうち、少なくとも一方の補強コードが、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメントを用いたコードを含む。
2020080447.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のビードコアと、該一対のビードコア間に跨る少なくとも１層のカーカスプライからなるカーカスと、該カーカスのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト層からなるベルトと、該ベルトのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト補強層と、を備えたタイヤにおいて、
前記カーカスプライおよび前記ベルト補強層のうち、少なくとも一方の補強コードが、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメントを用いたコードを含むことを特徴とするタイヤ。
【請求項２】
前記ジアミンが、脂肪族ジアミンおよび脂環族ジアミンのうち少なくとも一方である請求項１記載のタイヤ。
【請求項３】
タイヤから取り出した前記補強コードのガラス転移温度が、８０〜２３０℃である請求項１または２記載のタイヤ。
【請求項４】
タイヤから取り出した前記補強コードの１００℃における動的弾性率Ｅ’（１００℃）と２５℃における動的弾性率Ｅ’（２５℃）との比、Ｅ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値が、０．７〜１．０である請求項１〜３のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項５】
タイヤから取り出した前記補強コードの水分率が、０．１〜２．０質量％である請求項１〜４のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項６】
タイヤから取り出した前記補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）と１００℃における損失正接ｔａｎδ（１００℃）との比、ｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値が、０．７〜１．０である請求項１〜５のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項７】
タイヤから取り出した前記補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）が、０．０１〜０．０６である請求項１〜６のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項８】
前記補強コードの前記ジカルボン酸に対する前記芳香族ジカルボン酸の比率が、５０ｍｏｌ％以上である請求項１〜７のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項９】
前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が１つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上である請求項１〜８のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１０】
前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が２つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上である請求項１〜８のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１１】
前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が３つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上である請求項１〜８のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１２】
前記ジアミンに対する炭素原子数７〜１２のジアミンの比率が、２０ｍｏｌ％以上である請求項１〜１１のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１３】
前記補強コードが、前記ポリアミドマルチフィラメントと、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維、ポリケトン繊維、ガラス繊維、炭素繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維およびポリアリレート繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維と、のハイブリッドコードである請求項１〜１２のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１４】
タイヤから取り出した前記補強コードが、下記式（１）、（２）
α１＝Ｎ１×√（０．１２５×Ｄ１／ρ）×１０−３      （１）
α２＝Ｎ２×√（０．１２５×Ｄ２／ρ）×１０−３      （２）
（Ｎ１は下撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ１は下撚り糸１本の繊度［ｄｔｅｘ］、Ｎ２は上撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ２はコードの総繊度［ｄｔｅｘ］、ρは前記補強コードの密度［ｇ／ｃｍ３］）で表される下撚係数α１が０．１〜０．９であり、上撚係数α２が０．１〜１．２である請求項１〜１３のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１５】
前記α１が０．１〜０．５、前記α２が０．１〜０．７である請求項１４記載のタイヤ。
【請求項１６】
前記補強コードの総繊度が、１０００〜８０００ｄｔｅｘである請求項１〜１５のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１７】
前記補強コードの下撚数Ｎ１が、１０〜３０回／１０ｃｍである請求項１４〜１６のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１８】
前記補強コードの上撚数Ｎ２が、１０〜３０回／１０ｃｍである請求項１４〜１７のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項１９】
前記ベルト補強層が、前記ベルトの全幅以上にわたり配置されるキャップ層および前記ベルトの両端部を覆う一対のレイヤー層のうち少なくとも一方である請求項１〜１８のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項２０】
前記ベルト層が、２〜１０本の金属フィラメントが撚り合わされずに一列に引き揃えられた束からなる金属コードが、エラストマーにより被覆されてなり、
前記金属コード中に、前記金属フィラメントの延在方向に対して垂直な方向における型付け量および型付けピッチの少なくとも一方が異なっている、隣り合う金属フィラメント同士の対が少なくとも１つ存在する請求項１〜１９のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項２１】
前記金属コード中における型付けされた金属フィラメントの型付け方向が、前記金属コードの幅方向である請求項２０記載のタイヤ。
【請求項２２】
前記隣り合う金属フィラメントの、前記金属コードの幅方向側面におけるエラストマー被覆率が、５０ｍｍ当たり１０％以上である請求項２０または２１記載のタイヤ。
【請求項２３】
前記金属コード中の金属フィラメントのうち少なくとも１本が、実質的に真直の金属フィラメントである請求項２０〜２２のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項２４】
前記真直の金属フィラメントと型付けされた金属フィラメントが交互に配置されている請求項２３記載のタイヤ。
【請求項２５】
前記金属コードの両端に配置された金属フィラメントが、前記真直の金属フィラメントである請求項２３または２４記載のタイヤ。
【請求項２６】
前記金属フィラメントの型付け量が０．０３〜０．３０ｍｍ、前記金属フィラメントの型付けピッチが２〜３０ｍｍである請求項２０〜２５のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項２７】
前記ベルト層が、２〜１０本の金属フィラメントが撚り合わされずに一列に引き揃えられた束からなる金属コードが、エラストマーにより被覆されてなり、
前記金属フィラメントが、同一型付け量および同一ピッチで型付けされており、前記金属コード中に、隣り合う金属フィラメント同士の位相が異なる金属フィラメントの対が少なくとも１つ存在する請求項１〜１９のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項２８】
前記隣り合う金属フィラメント同士の位相差が、π／４〜７π／４である請求項２７記載のタイヤ。
【請求項２９】
前記隣り合う金属フィラメントの、前記金属コードの幅方向側面におけるエラストマー被覆率が、単位長さ当たり１０％以上である請求項２７または２８記載のタイヤ。
【請求項３０】
前記金属フィラメントの型付け量が０．０３〜０．３０ｍｍ、前記金属フィラメントの型付けピッチが２〜１０ｍｍである請求項２７〜２９のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【請求項３１】
乗用車用である請求項１〜３０のうちいずれか一項記載のタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤに関し、詳しくは、高速走行時における耐久性、操縦安定性および低転がり抵抗を改善しつつ、タイヤの生産性にも優れたタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ＣＯ２排出量の増加に伴う地球温暖化等の環境問題や、資源枯渇問題が深刻化してきている。このため、タイヤにおいては、軽量・低燃費であることが要求されてきている。従来からタイヤに関しては、形状、構造、トレッド等のゴム特性等の改良・開発が盛んに行われており、ゴムの使用量を低減させること、タイヤの転がり抵抗を低減すること等により、軽量化、低燃費化が図られてきている。転がり抵抗については、ゴム部材が大きく関与していることから、例えば、トレッドゴム、ビードフィラーゴム、ベルトコーティングゴム、ビードフィラーゴム等のゴム部材自体の低ロス化、ゴム部材の形状、構造等の低歪み化等が検討され、最適化されてきた。【０００３】
そして、近時では、ゴム部材自体の低ロス化の進展に伴い、ゴム部材以外の部材の動的繰返し歪みに起因するロスの転がり抵抗への関与が無視できなくなってきている。ゴム部材以外の部材としては、カーカスプライ層、ベルト層、ベルト補強層等があるが、これらの中でもベルト補強層は、転動接地時の歪み変動が大きいことから、ベルト補強層の低ロス化の技術が望まれている。このような状況の中、特許文献１では、タイヤにおけるキャッププライ層（ベルト補強層）として好適に使用可能であり、剛性等の機械的特性、熱特性等に優れ、ロスのみを低減させた補強コード材が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−１０３９１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
現在、タイヤの補強部材には、ポリエステル、レーヨン、ナイロン等の有機繊維が用いられている。この中でも、ポリアミド繊維であるナイロン繊維は、他の繊維種と比較してゴムのと接着性が優れており、また、耐疲労性にも優れているという利点を有している。したがって、ポリアミド繊維の高温時における剛性を高めることができれば、このような利点を生かしつつ、高速走行時における耐久性や操縦安定性を改善することも可能であり、今後、さらなる改善が求められているのが現状である。【０００６】
そこで、本発明の目的は、高速走行時における耐久性、操縦安定性および低転がり抵抗を改善しつつ、タイヤの生産性にも優れたタイヤを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、所定の構造を有するポリアミドマルチフィラメントを用いたコードを、カーカスプライやベルト補強層の補強コードとして用いることで、上記課題を解消することができることを見出し、本発明を完成するに至った。【０００８】
すなわち、本発明のタイヤは、一対のビードコアと、該一対のビードコア間に跨る少なくとも１層のカーカスプライからなるカーカスと、該カーカスのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト層からなるベルトと、該ベルトのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト補強層と、を備えたタイヤにおいて、
前記カーカスプライおよび前記ベルト補強層のうち、少なくとも一方の補強コードが、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメントを用いたコードを含むことを特徴とするものである。【０００９】
本発明のタイヤにおいては、前記ジアミンが、脂肪族ジアミンおよび脂環族ジアミンのうち少なくとも一方であることが好ましい。また、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードのガラス転移温度が、８０〜２３０℃であることが好ましい。さらに、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードの１００℃における動的弾性率Ｅ’（１００℃）と２５℃における動的弾性率Ｅ’（２５℃）との比、Ｅ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値が、０．７〜１．０であることが好ましい。さらにまた、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードの水分率が、０．１〜２．０質量％であることが好ましい。【００１０】
また、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）と１００℃における損失正接ｔａｎδ（１００℃）との比、ｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値が、０．７〜１．０であることが好ましい。さらに、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）が、０．０１〜０．０６であることが好ましい。さらにまた、本発明のタイヤにおいては、前記補強コードの前記ジカルボン酸に対する前記芳香族ジカルボン酸の比率が、５０ｍｏｌ％以上であることが好ましい。また、本発明のタイヤにおいては、前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が１つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるもの、前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が２つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるもの、前記芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が３つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるものを好適に用いることができる。さらに、本発明のタイヤにおいては、前記ジアミンに対する炭素原子数７〜１２のジアミンの比率が、２０ｍｏｌ％以上であることが好ましい。さらにまた、本発明のタイヤにおいては、前記補強コードが、前記ポリアミドマルチフィラメントと、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維、ポリケトン繊維、ガラス繊維、炭素繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維およびポリアリレート繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維と、のハイブリッドコードであることが好ましい。【００１１】
また、本発明のタイヤにおいては、タイヤから取り出した前記補強コードが、下記式（１）、（２）
α１＝Ｎ１×√（０．１２５×Ｄ１／ρ）×１０−３      （１）
α２＝Ｎ２×√（０．１２５×Ｄ２／ρ）×１０−３      （２）
（Ｎ１は下撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ１は下撚り糸１本の繊度［ｄｔｅｘ］、Ｎ２は上撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ２はコードの総繊度［ｄｔｅｘ］、ρは前記補強コードの密度［ｇ／ｃｍ３］）で表される下撚係数α１が０．１〜０．９であり、上撚係数α２が０．１〜１．２であることが好ましい。さらに、本発明のタイヤにおいては、前記α１が０．１〜０．５、前記α２が０．１〜０．７であることが好ましい。さらにまた、本発明のタイヤにおいては、前記補強コードの総繊度が、１０００〜８０００ｄｔｅｘであることが好ましい。また、本発明のタイヤにおいては、前記補強コードの下撚数が、１０〜３０回／１０ｃｍであることが好ましい。さらに、本発明のタイヤにおいては、前記補強コードの上撚数が、１０〜３０回／１０ｃｍであることが好ましい。さらにまた、本発明のタイヤにおいては、前記ベルト補強層が、前記ベルトの全幅以上にわたり配置されるキャップ層および前記ベルトの両端部を覆う一対のレイヤー層のうち少なくとも一方であることが好ましい。【００１２】
また、本発明のタイヤとしては、前記ベルト層が、２〜１０本の金属フィラメントが撚り合わされずに一列に引き揃えられた束からなる金属コードが、エラストマーにより被覆されてなり、
前記金属コード中に、前記金属フィラメントの延在方向に対して垂直な方向における型付け量および型付けピッチの少なくとも一方が異なっている、隣り合う金属フィラメント同士の対が少なくとも１つ存在するものが好適である。本発明のタイヤにおいては、前記金属コード中における型付けされた金属フィラメントの型付け方向が、前記金属コードの幅方向であることが好ましい。本発明のタイヤにおいては、前記隣り合う金属フィラメントの、前記金属コードの幅方向側面におけるエラストマー被覆率が、５０ｍｍ当たり１０％以上であることが好ましい。本発明のタイヤにおいては、前記金属コード中の金属フィラメントのうち少なくとも１本が、実質的に真直の金属フィラメントであることが好ましい。本発明のタイヤにおいては、前記真直の金属フィラメントと型付けされた金属フィラメントが交互に配置されていることが好ましい。本発明のタイヤにおいては、前記金属コードの両端に配置された金属フィラメントが、前記真直の金属フィラメントであることが好ましい。本発明のタイヤにおいては、前記金属フィラメントの型付け量が０．０３〜０．３０ｍｍ、前記金属フィラメントの型付けピッチが２〜３０ｍｍであることが好ましい。【００１３】
本発明のタイヤとしては、前記ベルト層が、２〜１０本の金属フィラメントが撚り合わされずに一列に引き揃えられた束からなる金属コードが、エラストマーにより被覆されてなり、
前記金属フィラメントが、同一型付け量および同一ピッチで型付けされており、前記金属コード中に、隣り合う金属フィラメント同士の位相が異なる金属フィラメントの対が少なくとも１つ存在するものも好適である。本発明のタイヤにおいては、前記隣り合う金属フィラメント同士の位相差が、π／４〜７π／４であることが好ましい。また、本発明のタイヤにおいては、前記隣り合う金属フィラメントの、前記金属コードの幅方向側面におけるエラストマー被覆率が、単位長さ当たり１０％以上であることが好ましい。さらに、本発明のタイヤにおいては、前記金属フィラメントの型付け量が０．０３〜０．３０ｍｍ、前記金属フィラメントの型付けピッチが２〜１０ｍｍであることが好ましい。【００１４】
本発明のタイヤは、乗用車用タイヤに好適である。【００１５】
ここで、補強コードのｔａｎδは、補強コードを５ｃｍの長さとし、所定の温度、測定周波数１０Ｈｚ、静的張力１００ｇ、動的繰返し歪み１０００μｍの条件下で、レオログラフソリッド、レオバイブロン、スペクトロメーター等を用いて測定した値である。また、ガラス転移温度（Ｔｇ）は、示差走査熱量測定（Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ  ｓｃａｎｎｉｎｇ  ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ：ＤＳＣ）で測定した値である。さらに、補強コードの動的弾性率Ｅ’は、補強コードのｔａｎδの測定と同じ条件で測定することができる。さらにまた、「芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が１つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上」とは、「原料モノマー成分由来の構造単位に対する芳香族ジカルボン酸由来の構造単位の比率が１０ｍｏｌ％以上」を意味する。「芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が２つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上」、「芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が３つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上」および「ジアミンに対する炭素原子数７〜１２のジアミンの比率が、２０ｍｏｌ％以上である」も同様である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、高速走行時における耐久性、操縦安定性および低転がり抵抗を改善しつつ、タイヤの生産性にも優れたタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのタイヤ幅方向における概略断面図である。
【図２】本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の幅方向における部分断面図である。
【図３】本発明のタイヤにおけるベルトの一好適な実施の形態に係るベルト層の金属コードの概略平面図である。
【図４】本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図である。
【図５】本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤにおける、金属フィラメントの型付け量ｈおよび型付けピッチｐの定義を示す金属フィラメントの説明図である。
【図６】本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図の他の例である。
【図７】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の幅方向における部分断面図である。
【図８】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの概略平面図である。
【図９】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図である。
【図１０】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤにおける、金属フィラメントの型付け量ｈおよび型付けピッチｐの定義を示す金属フィラメントの説明図である。
【図１１】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図の他の例である。
【図１２】本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図のさらなる他の例である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明のタイヤについて、図面を用いて詳細に説明する。
図１は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのタイヤ幅方向における概略断面図である。本発明のタイヤ１０は、一対のビードコア１１間に跨る少なくとも１層、図示例においては１層のカーカスプライ１２からなるカーカスと、カーカスのタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層、図示例においては２層のベルト層１３ａ、１３ｂからなるベルト１３と、ベルト１３のタイヤ半径方向外側に配置された少なくとも１層のベルト補強層１４と、を備えたタイヤである。
【００１９】
図示する例においては、ビードコア１１のタイヤ半径方向外側にビードフィラー１５が配置されており、また、ベルト補強層１４は、ベルト１３の全体を覆うように配置されたキャップ層１４ａと、キャップ層１４ａの両端部のみを覆うように配置された一対のレイヤー層１４ｂからなる。キャップ層１４ａは一方のタイヤ半部から他方のタイヤ半部にかけてタイヤ赤道面と交差して連続するよう配置されているのに対し、レイヤー層はタイヤ赤道面と交差することなく、それぞれのタイヤ半部においてキャップ層１４ａの端部のみを覆うように配置された一対のレイヤー層１４ｂからなる。ここで、ベルト１３は、通常、タイヤ赤道面に対して傾斜して延びるコードのゴム引き層、好ましくは、スチールコードのゴム引き層からなり、図示例の２枚のベルト層１３ａ、１３ｂは、ベルト層１３ａ、１３ｂを構成するコードが互いに赤道面を挟んで交差するように積層されてベルト１３を構成する。ベルト１３を構成するコード（例えばスチールコード）は、タイヤ周方向に対して例えば２０度以上４０度以下の角度で傾斜するものとすることができる。また、ベルト補強層１４は、キャップ層１４ａおよびレイヤー層１４ｂの両方を備えていてもよく、キャップ層１４ａまたはレイヤー層１４ｂのみであってもよい。さらに、２層以上のキャップ層１４ａおよび／または２層以上のレイヤー層１４ｂの組み合わせであってもよい。なお、ベルト補強層１４は、通常、タイヤ周方向に対し実質的に平行に配列したコードのゴム引き層からなる。
【００２０】
本発明のタイヤ１０においては、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４のうち、少なくとも一方の補強コードが、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメントを用いたコードを含む。特に、ジアミンとして、脂肪族ジアミンおよび脂環族ジアミンのうち少なくとも一方を用いたポリアミド（以下、「半芳香族ポリアミド」とも称す）からなるマルチフィラメント（半芳香族ポリアミドマルチフィラメント）を用いたコード（半芳香族ポリアミドコード）であることが好ましい。カーカスプライ１２やベルト補強層１４の補強コードとして、ナイロン６６が汎用的に用いられているが、このような補強コードは、ガラス転移温度Ｔｇが低いため（５０℃）、高温時剛性が低く操縦安定性に優れない。一方、アラミド繊維を用いた補強コードは、高温時剛性の確保は可能だが、剛性が高すぎてタイヤ製造性が著しく悪いという問題を有している。
【００２１】
これに対して、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミド、特に半芳香族ポリアミドは、分子間相互作用によりＴｇが高く、さらに剛性も適度なため、カーカスプライ１２やベルト補強層１４の補強コードとして用いることで、タイヤの生産性を損なうことなく、高速走行時における耐久性、操縦安定性を向上させることができる。また、タイヤ使用域での損失正接ｔａｎδが小さく、タイヤの低転がり化に有利である。さらに、脂環族ジカルボン酸と脂肪族ジアミンとからなるポリアミド繊維は吸水性が高く、物性安定性が低い。これに対して、半芳香族ポリアミド繊維は、このポリマー吸水性も低いため、物性の安定性も確保可能である。
【００２２】
なお、本発明のタイヤ１０において、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４のうち、一方にしか上記補強コードを適用しない場合は、他方には、通常用いられている既知の補強コードを用いることができる。例えば、ベルト補強層１４を構成するコードに上記補強コード（例えば、半芳香族ポリアミドコード）を用いつつ、カーカスプライ１２を構成するコードには上記補強コード以外の有機繊維コード（例えば、ナイロンやポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）コード）を使用することもできる。また、例えば、カーカスプライ１２を構成するコードに上記補強コード（例えば、半芳香族ポリアミドコード）を用いつつ、ベルト補強層１４を構成するコードには上記補強コード以外の有機繊維コード（例えば、ナイロンやＰＥＴコード）を使用することもできる。ベルト補強層１４がキャップ層１４ａとレイヤー層１４ｂを有する場合には、キャップ層１４ａとレイヤー層１４ｂのうち片方のみを上記補強コードとすることもできる。例えば、レイヤー層１４ｂを構成するコードには上記補強コード（例えば、半芳香族ポリアミドコード）を用いつつ、キャップ層１４ａを構成するコードには上記補強コード以外の有機繊維コード（例えば、ナイロンやＰＥＴコード）を使用することもできる。
【００２３】
本発明のタイヤ１０においては、タイヤ１０から取り出した補強コードのＴｇは８０〜２３０℃であることが好ましい。このように、Ｔｇが高いコードをカーカスプライ１２およびベルト補強層１４の少なくとも一方の補強コードとして用いることで、タイヤ使用域における損失正接ｔａｎδを小さくすることができ、タイヤの転がり抵抗を向上させることができる。また、高温時においても剛性を確保できるため、高速時の操縦安定性を向上させることができる。好適には、Ｔｇは、１００〜１６０℃である。
【００２４】
また、本発明のタイヤ１０においては、タイヤ１０から取り出した補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）と１００℃における損失正接ｔａｎδ（１００℃）との比、ｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値が０．７〜１．０であることが好ましい。特に、タイヤから取り出した補強コードの２５℃における損失正接ｔａｎδ（２５℃）が、０．０１〜０．０６のものが好ましい。このような補強コードは高温時のｔａｎδが低いため、熱の発生を抑制することができ、高速時におけるタイヤの耐久性を向上させることができる。好適には、ｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値は、０．８５〜１．０である。
【００２５】
さらに、本発明のタイヤ１０においては、タイヤ１０から取り出した補強コードの２５℃における動的弾性率Ｅ’（２５℃）と１００℃における動的弾性率Ｅ’（１００℃）との比、Ｅ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値が０．７〜１．０であることが好ましい。Ｅ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値を、上記範囲とすることで、高温時における操縦安定性を、より良好なものとすることができる。特に、タイヤから取り出した補強コードの２５℃における動的弾性率Ｅ’（２５℃）が、０．７〜０．８のものが好ましい。
【００２６】
さらにまた、本発明のタイヤ１０においては、タイヤ１０から取り出した補強コードの水分率が、０．１〜２．０質量％であることが好ましい。上述のとおり、本発明のタイヤ１０に係る補強コード、特に半芳香族ポリアミド繊維は、吸水性が低いため、コード物性の安定性も確保できる。特に、水分率が０．１〜２．０質量％のものは、本発明の効果を良好に得ることができる。
【００２７】
なお、補強コードのｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値、およびＥ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値は、補強コードの種類、撚り数、補強コードの表面に塗布する接着剤に浸漬する際の浸漬条件、接着剤の種類、接着剤処理後の熱処理の条件を適宜選択することにより、調整することができる。また、本発明のタイヤ１０においては、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４における補強コードの打ち込み本数については、補強コードの強力に応じて適宜設定することができ、例えば、２０〜１００本／５０ｍｍとすることができる。
【００２８】
本発明のタイヤ１０においては、タイヤから取り出した補強コードが、下記式（１）、（２）
α１＝Ｎ１×√（０．１２５×Ｄ１／ρ）×１０−３      （１）
α２＝Ｎ２×√（０．１２５×Ｄ２／ρ）×１０−３      （２）
で表される下撚係数α１が０．１〜０．９であり、上撚係数α２が０．１〜１．２であることが好ましい。ここで、Ｎ１は下撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ１は下撚り糸１本の繊度［ｄｔｅｘ］、Ｎ２は上撚り数［回／１０ｃｍ］、Ｄ２はコードの総繊度［ｄｔｅｘ］、ρは補強コードの密度［ｇ／ｃｍ３］である。本発明に係るポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントに撚りを掛けることで、強力利用率が平均化し、その疲労性が向上する。特に、上記条件を満足することで、補強コードの剛性と疲労性とを両立させることができる。なお、撚糸時の張力は０．０１〜０．２ｃＮ／ｄｔｅｘが好ましい。
【００２９】
さらに、本発明のタイヤ１０においては、α１が０．１〜０．５、α２が０．１〜０．７であることが好ましい。かかる条件を満足することで、補強コードの剛性と疲労性とを高度に両立させることができる。特に、補強コードの下撚数Ｎ１は、１０〜３０回／１０ｃｍ、上撚数Ｎ２は、１０〜３０回／１０ｃｍであることが好ましい。
【００３０】
本発明のタイヤ１０に係る補強コードにおいては、総繊度は、１０００〜８０００ｄｔｅｘであることが好ましい。総繊度を１０００ｄｔｅｘ以上とすることで、強力を十分に確保することができる。一方、紡糸性や後加工の観点から８０００ｄｔｅｘ以下が好ましい。より好ましくは、５０００ｄｔｅｘ以下である。
【００３１】
本発明のタイヤ１０においては、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４の補強コードは、上述のポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントのみからなるコードを用いてもよいが、他の繊維を併用した、いわゆるハイブリッドコードを用いてもよい。他の繊維としては、例えば、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維、ポリケトン繊維、ガラス繊維、炭素繊維、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維およびポリアリレート繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維を挙げることができる。
【００３２】
次に、本発明のタイヤ１０に係る芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメントを用いたコードの材料、製造方法について詳細に説明する。
【００３３】
＜ジカルボン酸＞
本発明のタイヤ１０に係る補強コードに用いるポリアミドマルチフィラメントは、芳香族ジカルボン酸を含むジカルボン酸とジアミンとの重縮合物からなるポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントであって、ジカルボン酸に対する芳香族ジカルボン酸の比率が少なくとも５０ｍｏｌ％以上が好ましく、より好ましくは６０ｍｏｌ％以上であり、さらに好ましくは７０ｍｏｌ％以上である。これにより、高Ｔｇ、繊維強度、紡糸性に優れるポリアミドマルチフィラメントを得ることができる。
【００３４】
芳香族ジカルボン酸としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、２−クロロテレフタル酸、２−メチルテレフタル酸、５−メチルイソフタル酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸等の無置換または種々の置換基で置換された炭素数８〜２０の芳香族ジカルボン酸等を挙げることができる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【００３５】
本発明のタイヤ１０に係る補強コードに用いるポリアミドマルチフィラメントは、芳香族ジカルボン酸以外のジカルボン酸としては、例えば、脂環構造の炭素原子数が３〜１０である脂環族ジカルボン酸や炭素原子数３〜２０の直鎖または分岐状脂肪族ジカルボン酸等を用いることができる。
【００３６】
脂環構造の炭素原子数が３〜１０である脂環族ジカルボン酸としては、具体的には、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロペンタンジカルボン酸等を挙げることができる。本発明のタイヤ１０に用いる補強コードにおいては、脂環族ジカルボン酸は、無置換でも置換基を有していてもよい。置換基としては、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等の炭素原子数１〜４のアルキル基等を挙げることができるが、これに限られるものではない。これらの中でも、補強コードの耐熱性、寸法安定性、強度等の観点から、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸が好ましい。なお、脂環族ジカルボン酸は、１種類を単独で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。
【００３７】
なお、環族ジカルボン酸には、トランス体とシス体の幾何異性体が存在する。例えば、原料モノマーとしての１，４−シクロヘキサンジカルボン酸は、トランス体とシス体のどちらか一方を用いてもよく、トランス体とシス体の種々の比率の混合物として用いてもよい。
【００３８】
炭素原子数３〜２０の直鎖または分岐状脂肪族ジカルボン酸としては、例えば、マロン酸、ジメチルマロン酸、コハク酸、２，２−ジメチルコハク酸、２，３−ジメチルグルタル酸、２，２−ジエチルコハク酸、２，３−ジエチルグルタル酸、グルタル酸、２，２−ジメチルグルタル酸、アジピン酸、２−メチルアジピン酸、トリメチルアジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ヘキサデカン二酸、オクタデカン二酸、エイコサン二酸、ジグリコール酸等を挙げることができるが、これに限られるものではない。
【００３９】
一般的に、ポリアミドマルチフィラメントを構成するジカルボン酸に含まれる芳香環の数が多くなると、分子間の芳香環同士の相互作用による結合力が高まり、Ｔｇが上昇する。したがって、求められる高速走行時における耐久性、操縦安定性に応じて、ジカルボン酸中に含まれる芳香環を調整すればよい。例えば、芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が１つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるもの、芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が２つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるもの、芳香族ジカルボン酸に対する芳香環が３つであるジカルボン酸の比率が、２０ｍｏｌ％以上であるもの、を適宜用いることができる。なお、ジカルボン酸中に含まれる芳香環が多くなると、同時に融点（Ｔｍ）も上昇するため、繊維の紡糸作業性が低下するが、ジアミン成分の炭素原子数を増加させることでＴｍを下げることが可能である。
【００４０】
＜ジアミン＞
本発明のタイヤ１０に係る補強コードに用いるポリアミドマルチフィラメントは、紡糸安定性、耐熱性、低吸水性の観点から、ジアミンに対する炭素原子数７〜１２のジアミンの比率が、２０ｍｏｌ％以上であることが好ましい。より好ましくは３０ｍｏｌ％以上８０ｍｏｌ％以下、さらに好ましくは４０ｍｏｌ％以上７５ｍｏｌ％以下、特に好ましくは４５ｍｏｌ％以上７０ｍｏｌ％以下である。
【００４１】
一般的にＴｇが高いポリマーは、Ｔｍも高くなる傾向がある。Ｔｍが高過ぎる場合、溶融時にポリアミドが熱分解し、分子量や強度の低下、着色、分解ガスの混入が生じて紡糸性が悪化する。しかしながら、炭素原子数７〜１２のジアミンを２０ｍｏｌ％以上含むことにより、高いＴｇを維持しながらも溶融紡糸に適したＴｍに抑えることができる。また、炭素原子数７〜１２のジアミンを含むポリアミドは溶融時の熱安定性が高いため、紡糸安定性に優れ、均一性のよいマルチフィラメントを得ることができる。さらに、ポリアミド中のアミド基濃度が低下することにより、吸水時の寸法安定性に優れるマルチフィラメントを得ることができる。特に、１，１０−デカメチレンジアミンは、バイオマス由来の原料であるという観点からも好ましい。
【００４２】
１，１０−デカメチレンジアミン以外のジアミンとしては、特に制限はなく、無置換の直鎖脂肪族ジアミンでも、炭素原子数１〜４のアルキル基等の置換基を有する分岐状脂肪族ジアミンでも、脂環族ジアミンでもよい。ここで、置換基としては、例えば、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、イソプロピル基、ｎ−ブチル基、イソブチル基、ｔｅｒｔ−ブチル基等が挙げられる。１，１０−デカメチレンジアミン以外のジアミンとしては、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、トリデカメチレンジアミン等の直鎖脂肪族ジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン、２−メチルオクタメチレンジアミン、２，４−ジメチルオクタメチレンジアミン、１，４−シクロヘキサンジアミン、１，３−シクロヘキサンジアミン、および１，３−シクロペンタンジアミン等を挙げることができる。
【００４３】
また、本発明のタイヤ１０に係る補強コードにおいては、ポリアミドの流動性を阻害しない範囲で、ジアミンに芳香族ジアミンを加えてもよい。芳香族ジアミンとは、芳香族を含有するジアミンであり、例えば、メタキシリレンジアミン、オルトキシリレンジアミン、パラキシリレンジアミン等が挙げられるが、これに限られるものではない。
【００４４】
１，１０−デカメチレンジアミン以外のジアミンとして、炭素原子数５〜６のジアミンを含み、炭素原子数５〜６のジアミンの比率が２０ｍｏｌ％以上であるものがより好ましい。１，１０−デカメチレンジアミン以外に炭素原子数５〜６のジアミンを共重合させることで、紡糸に適した適度な融点を維持しつつも、結晶性の高いポリマーを得ることができる。炭素原子数５〜６のジアミンとしては、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、２，５−ジメチルヘキサンジアミン、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジアミン等を挙げることができる。
【００４５】
炭素原子数５〜６のジアミンの中でも紡糸性や流動性、強度の観点からは、２−メチルペンタメチレンジアミンが好ましい。２−メチルペンタメチレンジアミンの比率が高すぎると、２−メチルペンタメチレンジアミンが自己環化して、溶融時に分解し、分子量低下を引き起こすため、紡糸性や強度が悪化する。ジアミン中の２−メチルペンタメチレンジアミンの比率としては、流動性を確保しつつも溶融時の分解が起こらない範囲に設定する必要があり、好ましくは２０ｍｏｌ％以上７０ｍｏｌ％以下、より好ましくは２０ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、さらに好ましくは２０ｍｏｌ％以上５５ｍｏｌ％以下である。
【００４６】
また、炭素原子数５〜６のジアミンの中でも、本発明のタイヤ１０に係る補強コードの耐熱性の観点からは、ヘキサメチレンジアミンが好ましい。ヘキサメチレンジアミンの比率が高すぎると、融点が高くなりすぎて、紡糸が困難になるため、ジアミン中のヘキサメチレンジアミンの比率として、好ましくは２０ｍｏｌ％以上６０ｍｏｌ％以下、より好ましくは２０ｍｏｌ％以上５０ｍｏｌ％以下、さらに好ましくは２０ｍｏｌ％以上４５ｍｏｌ％以下である。
【００４７】
ジカルボン酸の添加量とジアミンの添加量は、高分子量化のため、同ｍｏｌ量付近であることが好ましい。重合反応中のジアミンの反応系外への逃散分もｍｏｌ比においては考慮して、ジカルボン酸全体のｍｏｌ量１．００に対して、ジアミン全体のｍｏｌ量は、０．９０〜１．２０であることが好ましく、より好ましくは０．９５〜１．１０であり、さらに好ましくは０．９８〜１．０５である。
【００４８】
ジカルボン酸とジアミンからポリアミドを重合する際には、分子量調節のために公知の末端封止剤をさらに添加することができる。末端封止剤としては、例えば、モノカルボン酸、モノアミン、無水フタル酸等の酸無水物、モノイソシアネート、モノ酸ハロゲン化物、モノエステル類、モノアルコール類等が挙げられ、熱安定性の観点で、モノカルボン酸、モノアミンが好ましい。末端封止剤は、１種類で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。
【００４９】
本発明のタイヤ１０に係る補強コードのポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントにおいては、クロス比は１．７以下が好ましい。クロス比とは、マルチフィラメントの中の最大直径を最小直径で除した値であり、単糸間の均一性の尺度となる。マルチフィラメントの強度は、単糸の強度分布の中でも低い物性に引っ張られるため、単糸間のバラつきが大きいと強度が発現しない。そこで、本発明のタイヤ１０に係る補強コードのポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントにおいては、クロス比は１．７以下が好ましく、より好ましくは１．６以下であり、さらに好ましくは１．５以下である。クロス比が１．７以下であることで、単糸レベルでの延伸が均一に行われ、単糸強度のバラつきが少なく、ポリアミドマルチフィラメントとして優れた強度が発現する。クロス比の下限は１．０である。
【００５０】
＜ポリアミドの製造方法＞
ポリアミドの製造方法としては、例えば、（１）ジカルボン酸・ジアミン塩またはその混合物の水溶液または水の懸濁液を加熱し、溶融状態を維持したまま重合させる方法（熱溶融重合法）、（２）熱溶融重合法で得られたポリアミドを融点以下の温度で固体状態を維持したまま重合度を上昇させる方法（熱溶融重合・固相重合法）、（３）ジアミン・ジカルボン酸塩またはその混合物の、水溶液または水の懸濁液を加熱し、析出したプレポリマーをさらにニーダー等の押出機で再び溶融して重合度を上昇させる方法（プレポリマー・押出重合法）、（４）ジアミン・ジカルボン酸塩またはその混合物の、水溶液または水の懸濁液を加熱、析出したプレポリマーをさらにポリアミドの融点以下の温度で固体状態を維持したまま重合度を上昇させる方法（プレポリマー・固相重合法）、（５）ジアミン・ジカルボン酸塩またはその混合物を、固体状態を維持したまま重合させる方法（固相重合法）、（６）ジカルボン酸と等価なジカルボン酸ハライド成分とジアミン成分を用いて重合させる方法（溶液法）等を挙げることができる。
【００５１】
ポリアミドを製造する方法としては、トランス異性体比率を８５％以下に維持することが容易であるため、また、得られるポリアミドの色調に優れるため、（１）熱溶融重合法、または（２）熱溶融重合・固相重合法によりポリアミドを製造することが好ましい。重合形態としては、バッチ式でも連続式でもよい。重合装置としては、特に限定されるものではなく、公知の装置、例えば、オートクレーブ型反応器、タンブラー型反応器、ニーダー等の押出機型反応器等が挙げられる。
【００５２】
＜ポリアミドマルチフィラメント＞
本発明のタイヤ１０に係る補強コードのポリアミドマルチフィラメント、特には半芳香族ポリアミドマルチフィラメントは、上述したポリアミドを繊維化したものである。ポリアミドマルチフィラメントの製造方法としては、様々な方法を用いることができるが、通常は溶融紡糸が用いられ、スクリュー型の溶融押出機を用いて行うことが好ましい。ポリアミドの紡糸温度（溶融温度）は３００℃以上３６０℃以下であることが好ましい。３００℃以上あれば、熱量不足による未溶解物の混入を抑制することができる。３６０℃以下であると、ポリマーの熱分解や分解ガスの発生を大幅に低減し、紡糸性が向上する。
【００５３】
本発明のタイヤ１０に係る補強コードに用いるポリアミドマルチフィラメントコードには、タイヤを構成するゴムとポリアミドコードとの接着のために、接着剤を用いることが好ましく、この接着剤としては、レゾルシン−ホルマリン−ラテックス液（ＲＦＬ液）が好ましい。
【００５４】
ＲＦＬ液を付着させた後、ＲＦＬ液の乾燥、固着およびリラックス処理を行う。ＲＦＬ液の乾燥温度は、好ましくは１２０〜２５０℃、より好ましくは１４０〜２００℃、乾燥時間は、好ましくは１０秒以上、より好ましくは２０〜１２０秒間である。乾燥後の撚糸物は、引き続きヒートセットゾーンおよびノルマライジングゾーンにおいて熱処理を受ける。ヒートセットゾーンおよびノルマライジングゾーンにおける温度と時間は、それぞれ、１５０〜２５０℃と１０〜３００秒とすることが好ましい。この際、２％〜１０％の延伸が施され、好ましくは３％〜９％の延伸が施されることが好ましい。
【００５５】
次に、本発明のタイヤ１０のベルト構造の好適な形態について説明する。
図２は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の幅方向における部分断面図であり、図３は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの概略平面図であり、図４は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図である。本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層は、２〜１０本の金属フィラメント２１が、エラストマー２３により被覆されたものである。金属フィラメント２１は、好適には２本以上、より好適には５本以上であって、好適には２０本以下、より好適には１２本以下、さらに好適には１０本以下、特に好適には９本以下の束で金属コード２２を構成する。図示例においては、５本の金属フィラメント２１が、撚り合わされずに引き揃えられ、金属コード２２を形成している。
【００５６】
本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層に係る金属コード２２は、金属コード２２中に、金属フィラメント２１の延在方向に対して垂直な方向における型付け量および型付けピッチの少なくとも一方が異なっている、隣り合う金属フィラメント２１同士の対が少なくとも１つ存在する。好ましくは対の５０％以上において、隣り合う金属フィラメント２１同士の、金属フィラメント２１の延在方向に対して垂直な方向における型付け量および型付けピッチの少なくとも一方が異なっている。図示例においては、型付けされた金属フィラメント２１ａと型付けされていないフィラメント２１ｂ（型付け量０ｍｍ、型付けピッチ∞ｍｍ）とが交互に配置されているが、異なる型付け量の金属フィラメントを交互に配置してもよいし、異なる型付けピッチの金属フィラメントを交互に配置してもよい。好適には、束を構成する金属フィラメントの配置は、両側部は型付けがされていない真直な金属フィラメントであることが好ましい。このように、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層では、型付け量または型付けピッチが異なる金属フィラメント２１を隣接させることで、両者の位相が合致することを避けている。このような構成とすることで、隣り合う金属フィラメント２１間にエラストマーを十分に浸透させることが可能となり、その結果、圧縮入力時に、スチールコードが面外変形でき、スチールコード折れ性を抑止することができる。なお、図５は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０における、金属フィラメントの型付け量ｈおよび型付けピッチｐの定義を示す金属フィラメントの説明図であり、型付け量ｈとは金属フィラメント２１の線径を含まない変動の幅をいう。
【００５７】
また、前述のとおり、金属フィラメントの束は、隣接するフィラメント間ではエラストマーは浸透し難く、エラストマーによって被覆されていない非エラストマー被覆領域が発生する。したがって、金属フィラメントを撚り合わせずに束ねた金属コードをベルト用コードとして用いた場合、この非エラストマー被覆領域において、タイヤ転動時に金属フィラメントが相互にずれてしまい、その結果、ベルトの面内剛性が低下し、操縦安定性が損なわれる結果となることがある。しかしながら、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層は、隣り合う金属フィラメント２１間にエラストマー２３が十分に浸透するため上記の不具合が解消でき、ベルトの面内剛性を向上させ、操縦安定性を改善することができる。かかる効果を良好に得るためには、隣り合う金属フィラメント２１の、金属コード２２の幅方向側面におけるエラストマー被覆率は、単位長さ当たり１０％以上であることが好ましく、より好ましくは２０％以上である。より好ましくは５０％以上被覆されており、８０％以上被覆されていることが更に好ましい。もっとも好ましくは９０％以上被覆されている状態である。
【００５８】
ここで、本発明において、エラストマー被覆率とは、例えば、エラストマーとしてゴムを用い、金属コードとしてスチールコードを用いた場合、スチールコードをゴム被覆し、加硫した後、得られたゴム−スチールコード複合体からスチールコードを引き抜き、スチールコードを構成するスチールフィラメント同士の間隙に浸透したゴムにより被覆されている、スチールフィラメントの金属コード幅方向側面の長さを測定し、下記算出式に基づいて算出した値の平均をいう。
エラストマー被覆率＝（ゴム被覆長／試料長）×１００（％）
なお、エラストマーとして、ゴム以外のエラストマーを用いた場合、および、金属コードとして、スチールコード以外の金属コードを用いた場合も、同様に算出することができる。
【００５９】
本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属フィラメント２１の型付け量が大きすぎると、ベルト層中の金属コード２２間の距離ｗが短くなり、ベルトの強度低下の原因となる。そのため、金属フィラメント２１の型付け量は、０．０３〜０．３０ｍｍ程度が好ましい。型付け量を０．３０ｍｍ以下とすることで、ベルト層の強力を確保でき、本発明の効果を十分に得られるものとなる。特に、金属コード２２間の距離ｗおよび、金属フィラメント２１の強力の観点から、金属フィラメント２１に型付けを施すにあたっては、型付け量は０．０３〜０．３０ｍｍが好適であり、より好ましくは、０．０３〜０．２５ｍｍであり、もっとも好ましくは０．０３〜０．２０ｍｍである。また、金属フィラメント２１の型付けピッチは２〜３０ｍｍであることが好ましく、より好ましくは、２〜２０ｍｍであり、もっとも好ましくは３〜１５ｍｍである。
【００６０】
なお、図３、４に示す金属コード２２においては、型付けされている金属フィラメント２１ａは、金属コード２２の幅方向に型付けされているが、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層においては、金属フィラメント２１の型付け方向は金属コード２２の幅方向に対して傾いていてもよい。図６は、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図の他の例である。このような構造であっても、隣り合う金属フィラメント２１間にゴムを十分に浸透させることが可能であり、本発明の効果を得ることができる。しかしながら、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、軽量性の観点からは、隣り合う金属フィラメント２１同士の型付け方向が金属コード２２の幅方向であるほうが、ベルト層を薄くできるため好ましい。
【００６１】
また、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属コード２２中の金属フィラメント２１のうち少なくとも１本が、実質的に真直の金属フィラメントであることが好ましい。図３、４に示すように、型付けされていない真直な金属フィラメント２１ｂと型付けされた金属フィラメント２１ａとが隣接する場合、両金属フィラメント２１間に浸入するエラストマーの量が多くなるため、隣り合う金属フィラメント２１の、金属コード２２の幅方向側面におけるエラストマー被覆率が高くなり、本発明の効果を良好に得ることができる。さらに、金属コード２２の両端に配置された金属フィラメント２１を、真直の金属フィラメントとすることで、エラストマー中で隣り合う金属コード２２間の距離ｗを広くすることができるため、耐久性を向上させることができる。より好ましくは、図３に示すように、型付けされていない真直の金属フィラメント２１ｂと型付け金属フィラメント２１ａが交互に配置されている。
【００６２】
また、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層において、金属フィラメント２１の表面状態については特に制限されないが、例えば、下記の形態をとることができる。すなわち、金属フィラメント２１としては、表面のＮ原子が２原子％以上６０原子％以下であって、かつ、表面のＣｕ／Ｚｎ比が１以上４以下であることが挙げられる。また、金属フィラメント２１としては、金属フィラメント表面からフィラメント半径方向内方に５ｎｍまでの金属フィラメント最表層に酸化物として含まれるリンの量が、Ｃ量を除いた全体量の割合で、７．０原子％以下である場合が挙げられる。
【００６３】
また、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層において、金属フィラメント２１の表面には、めっきが施されていてもよい。めっきの種類としては、特に制限されず、例えば、亜鉛（Ｚｎ）めっき、銅（Ｃｕ）めっき、スズ（Ｓｎ）めっき、ブラス（銅−亜鉛（Ｃｕ−Ｚｎ））めっき、ブロンズ（銅−スズ（Ｃｕ−Ｓｎ））めっき等の他、銅−亜鉛−スズ（Ｃｕ−Ｚｎ−Ｓｎ）めっきや銅−亜鉛−コバルト（Ｃｕ−Ｚｎ−Ｃｏ）めっき等の三元めっき等が挙げられる。これらの中でもブラスめっきや銅−亜鉛−コバルトめっきが好ましい。ブラスめっきを有する金属フィラメントは、ゴムとの接着性が優れているからである。なお、ブラスめっきは、通常、銅と亜鉛との割合（銅：亜鉛）が、質量基準で６０〜７０：３０〜４０、銅−亜鉛−コバルトめっきは、通常銅が６０〜７５重量％、コバルトが０．５〜１０重量％である。また、めっき層の層厚は、一般に１００ｎｍ以上３００ｎｍ以下である。
【００６４】
さらに、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属フィラメント２１の線径、抗張力、断面形状については特に制限はない。例えば、金属フィラメント２１の線径は０．１５ｍｍ〜０．４０ｍｍとすることができる。また、金属フィラメント２１として、抗張力が２５００ＭＰａ以上のものを用いることができる。さらに、金属フィラメント２１の幅方向の断面形状も特に制限されず、楕円状、矩形状、三角形状、多角形状等であってもよいが、円状が好ましい。なお、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属コード２２を構成する金属フィラメント２１を拘束する必要がある場合には、ラッピングフィラメントを使用してもよい。
【００６５】
さらにまた、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属コード２２を被覆するエラストマー２３に関しても特に制限はなく、従来、金属コードを被覆するために用いていたゴム等を用いることができる。これ以外にも、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エポキシ化天然ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ、高シスＢＲおよび低シスＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ＮＢＲ、水素化ＳＢＲ等のジエン系ゴムおよびその水添物、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ、ＥＰＭ）、マレイン酸変性エチレンプロピレンゴム（Ｍ−ＥＰＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、イソブチレンと芳香族ビニルまたはジエン系モノマー共重合体、アクリルゴム（ＡＣＭ）、アイオノマー等のオレフィン系ゴム、Ｂｒ−ＩＩＲ、ＣＩ−ＩＩＲ、イソブチレンパラメチルスチレン共重合体の臭素化物（Ｂｒ−ＩＰＭＳ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ヒドリンゴム（ＣＨＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレンゴム（ＣＭ）、マレイン酸変性塩素化ポリエチレンゴム（Ｍ−ＣＭ）等の含ハロゲンゴム、メチルビニルシリコンゴム、ジメチルシリコンゴム、メチルフェニルビニルシリコンゴム等のシリコンゴム、ポリスルフィドゴム等の含イオウゴム、ビニリデンフルオライド系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、テトラフルオロエチレン−プロピレン系ゴム、含フッ素シリコン系ゴム、含フッ素ホスファゼン系ゴム等のフッ素ゴム、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、エステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等の熱可塑性エラストマーを好ましく使用することができる。これらのエラストマーは１種単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。また、エラストマーには、硫黄、加硫促進剤、カーボンブラックの他に、タイヤやコンベアベルト等のゴム製品で通常使用される老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸等を適宜配合することができる。
【００６６】
本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層は、既知の方法にて製造することができる。例えば、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層の金属コードを所定の間隔で平行に並べ、この金属コードを上下両側から、エラストマーからなる厚さ０．５ｍｍ程度のシートでコーティングして製造することができる。また、金属フィラメントの型付けについても、通常の型付け機を用いて、従来の手法で行うことができる。
【００６７】
次に、本発明のタイヤ１０のベルト構造の他の好適な形態について説明する。
図７は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の幅方向における部分断面図であり、図８は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの概略平面図であり、図９は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図である。本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層は、２〜１０本の金属フィラメント３１が撚り合わされずに一列に引き揃えられた束からなる金属コード３２が、エラストマー３３により被覆されたものである。図示例においては、５本の金属フィラメント３１が、撚り合わされずに引き揃えられ、金属コード３２を形成している。
【００６８】
本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層の金属コード３２は、全ての金属フィラメント３１が、同一型付け量および同一ピッチで型付けされており、金属コード３２中に、隣り合う金属フィラメントと位相が異なるように配置された、金属フィラメントの対が少なくとも１つ存在する。このように、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層では、型付け量および型付けピッチが同一の金属フィラメント３１の位相を異ならせることで、両者の位相が合致することを避けている。このような構成とすることで、隣り合う金属フィラメント３１間にエラストマーを十分に浸透させることが可能となり、その結果、圧縮入力時にスチールコードが面内への変形することができ、スチールコードの疲労性の悪化を防ぐことができる。なお、図１０は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤにおける、金属フィラメントの型付け量ｈおよび型付けピッチｐの定義を示す金属フィラメントの説明図であり、型付け量ｈとは金属フィラメント３１の線径を含まない変動の幅をいう。
【００６９】
また、金属フィラメントの束は、隣接するフィラメント間ではエラストマーは浸透し難く、エラストマーによって被覆されていない非エラストマー被覆領域が発生する。したがって、金属フィラメントを撚り合わせずに束ねた金属コードをベルト用コードとして用いた場合、この非エラストマー被覆領域において、タイヤ転動時に金属フィラメントが相互にずれてしまい、その結果、ベルトの面内剛性が低下し、操縦安定性が損なわれる結果となることがある。しかしながら、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層は、隣り合う金属フィラメント３１間にエラストマー３３が十分に浸透するため上記の不具合が解消でき、ベルトの面内剛性を向上させ、操縦安定性を改善することができる。かかる効果を良好に得るためには、隣り合う金属フィラメント３１の、金属コード３２の幅方向側面におけるエラストマー被覆率は、単位長さ当たり１０％以上であることが好ましく、より好ましくは２０％以上である。より好ましくは５０％以上被覆されており、８０％以上被覆されていることが更に好ましい。もっとも好ましくは９０％以上被覆されている状態である。
【００７０】
本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層は、金属コード３２中の少なくとも一か所において、隣り合う金属フィラメント同士の位相が異なっているが、位相差はπ／４〜７π／４が好ましい。位相差をかかる範囲とすることで、本発明の効果を良好に得ることができる。より好ましくはπ／２〜３π／２、特に好ましくは、位相差がπの場合である。
【００７１】
本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、金属フィラメント３１の型付け量が大きすぎると、ベルト層中の金属コード３２間の距離ｗが短くなり、ベルトの強度低下の原因となる。そのため、金属フィラメント３１の型付け量は、０．０３〜０．３０ｍｍ程度が好ましい。型付け量を０．３０ｍｍ以下とすることで、ベルト層の強力を確保でき、本発明の効果を十分に得られるものとなる。特に、金属コード３２間の距離ｗおよび、金属フィラメント３１の強力の観点から、金属フィラメント３１に型付けを施すにあたっては、型付け量は０．０３〜０．３０ｍｍが好適であり、より好ましくは、０．０３〜０．２５ｍｍであり、もっとも好ましくは０．０３〜０．２０ｍｍである。また、金属フィラメント３１の型付けピッチは２〜３０ｍｍであることが好ましく、より好ましくは、２〜２０ｍｍであり、もっとも好ましくは３〜１５ｍｍである。
【００７２】
なお、図８、９に示す金属コード２においては、型付けされている金属フィラメント３１は、金属コード３２の幅方向に型付けされているが、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属フィラメント３１の型付け方向は金属コード３２の幅方向に対して傾いていてもよい。図１１は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図の他の例である。このような構造であっても、隣り合う金属フィラメント３１間にゴムを十分に浸透させることが可能であり、本発明の効果を得ることができる。しかしながら、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、軽量性の観点からは、隣り合う金属フィラメント３１同士の型付け方向が金属コード３２の幅方向であるほうが、ベルト層を薄くできるため好ましい。
【００７３】
また、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においては、型付けは２次元型付けのみに限らず、３次元型付けであってもよい。図１２は、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤのベルト層の金属コードの幅方向概略断面図のさらなる他の例である。図示例においては、金属フィラメント３１は螺旋型付けが施されており、螺旋型付けが施された５本の金属フィラメント３１が撚り合わされずに一列に引き揃えられて金属コード３２を形成している。金属フィラメント３１が、３次元型付けの場合、金属フィラメント３１の型付け量は、０．１０ｍｍ以上０．５０ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは０．２０ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下である。型付け量を０．５０ｍｍ以下とすることで、ベルト層１３ａ、１３ｂの強力の低下を抑制して、本発明の効果を十分に得ることができる。３次元型付けの場合、金属フィラメント３１の型付けピッチは５ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは８ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。
【００７４】
本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属フィラメント３１は、一般に、鋼、すなわち、鉄を主成分（金属フィラメントの全質量に対する鉄の質量が５０質量％を超える）とする線状の金属をいい、鉄のみで構成されていてもよいし、鉄以外の、例えば、亜鉛、銅、アルミニウム、スズ等の金属を含んでいてもよい。
【００７５】
また、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属フィラメント３１の表面には、メッキが施されていてもよい。メッキの種類としては、特に制限されず、例えば、亜鉛メッキ、銅メッキ、ブラスメッキ、ブロンズメッキ等が挙げられる。これらの中でもブラスメッキが好ましい。ブラスメッキを有する金属フィラメントは、ゴムとの接着性が優れているからである。なお、ブラスメッキは、通常、銅と亜鉛との割合（銅：亜鉛）が、質量基準で６０〜７０：３０〜４０である。また、メッキ層の層厚は、一般に１００ｎｍ〜３００ｎｍである。
【００７６】
さらに、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属フィラメント３１の線径、抗張力、断面形状については特に制限はない。例えば、金属フィラメント３１の線径は０．１５ｍｍ〜０．４０ｍｍとすることができる。また、金属フィラメント３１として、抗張力が２５００ＭＰａ以上のものを用いることができる。さらに、金属フィラメント３１の幅方向の断面形状も特に制限されず、楕円状、矩形状、三角形状、多角形状等であってもよいが、円状が好ましい。なお、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属コード３２を構成する金属フィラメント３１を拘束する必要がある場合には、ラッピングフィラメントを使用してもよい。
【００７７】
また、本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層においても、金属コード３２を被覆するエラストマー３３に関しても特に制限はなく、従来、金属コードを被覆するために用いていたゴム等を用いることができる。これ以外にも、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、エポキシ化天然ゴム、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ、高シスＢＲおよび低シスＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ＮＢＲ、水素化ＳＢＲ等のジエン系ゴムおよびその水添物、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ、ＥＰＭ）、マレイン酸変性エチレンプロピレンゴム（Ｍ−ＥＰＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、イソブチレンと芳香族ビニルまたはジエン系モノマー共重合体、アクリルゴム（ＡＣＭ）、アイオノマー等のオレフィン系ゴム、Ｂｒ−ＩＩＲ、ＣＩ−ＩＩＲ、イソブチレンパラメチルスチレン共重合体の臭素化物（Ｂｒ−ＩＰＭＳ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ヒドリンゴム（ＣＨＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレンゴム（ＣＭ）、マレイン酸変性塩素化ポリエチレンゴム（Ｍ−ＣＭ）等の含ハロゲンゴム、メチルビニルシリコンゴム、ジメチルシリコンゴム、メチルフェニルビニルシリコンゴム等のシリコンゴム、ポリスルフィドゴム等の含イオウゴム、ビニリデンフルオライド系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、テトラフルオロエチレン−プロピレン系ゴム、含フッ素シリコン系ゴム、含フッ素ホスファゼン系ゴム等のフッ素ゴム、スチレン系エラストマー、オレフィン系エラストマー、エステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等の熱可塑性エラストマーを好ましく使用することができる。これらのエラストマーは１種単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。また、エラストマーには、硫黄、加硫促進剤、カーボンブラックの他に、タイヤやコンベアベルト等のゴム製品で通常使用される老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸等を適宜配合することができる。
【００７８】
本発明の他の好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層も、既知の方法にて製造することができる。例えば、本発明の一好適な実施の形態に係るタイヤ１０のベルト層に係る金属コードを所定の間隔で平行に並べ、この金属コードを上下両側から、エラストマーからなる厚さ０．５ｍｍ程度のシートでコーティングして製造することができる。また、金属フィラメントの型付けについても、通常の型付け機を用いて、従来の手法で行うことができる。
【００７９】
本発明のタイヤ１０は、カーカスプライ１２およびベルト補強層１４の少なくとも一方に、補強コードとして、所定のポリアミドマルチフィラメントからなるコードを用いることのみが重要であり、それ以外の構成については特に制限はなく、既知の構造を採用することができる。図１に示す例では、カーカスは、１層のカーカスプライ１２からなっているが、本発明のタイヤ１０においては、カーカスプライの層数はこれに限られるものではなく、２層以上であってもよい。また、ビード部におけるカーカスプライ１２の係止構造についても、図示するようにビードコア１１の周りに巻き上げられて係止した構造に限られず、カーカスプライの端部を２層のビードコアで挟み込んだ構造でもよい（図示せず）。
【００８０】
さらに、図示するタイヤ１０においては、ベルト１３は、２層のベルト層１３ａ、１３ｂからなるが、本発明のタイヤ１０においては、ベルト層は３層以上であってもよい。ベルト層は、タイヤ周方向に対し、例えば、±１５〜４０°で傾斜して延びるコードのゴム引き層、好ましくは、スチールコードのゴム引き層とすることができる。例えば、図示する２層のベルト層１３ａ、１３ｂを、各ベルト層を構成するコード同士がタイヤ赤道面を挟んで互いに交差するように積層された交錯層としてもよい。
【００８１】
さらにまた、図示はしないが、本発明のタイヤ１０においては、最内層にはインナーライナーを配置してもよい。本発明のタイヤ１０において、タイヤ内に充填する気体としては、通常のあるいは酸素分圧を変えた空気、または、窒素等の不活性ガスを用いることができる。本発明のタイヤは乗用車用タイヤに好適である。
【実施例】
【００８２】
以下、本発明のタイヤを、実施例を用いてより詳細に説明する。
＜実施例および比較例＞
図１に示すタイプの比較例１、実施例３のタイヤを、タイヤサイズ：２０５／５５Ｒ１６、実施例４のタイヤを、タイヤサイズ：１５５／６５Ｒ１４にて作製した。カーカスプライ、ベルト補強層の補強コードとして用いたコードのコード種、コード構造および物性は、表１、２に示すとおりである。得られたタイヤにつき、高速耐久性、高速操縦安定性および転がり抵抗につき、下記の手順で評価を行った。なお、ポリアミドマルチフィラメントからなるコードのＴｇ、ｔａｎδ（２５℃）／ｔａｎδ（１００℃）の値、およびＥ’（１００℃）／Ｅ’（２５℃）の値は、ジカルボン酸に対する芳香族ジカルボン酸の比率、撚り数、接着剤に浸漬する際の浸漬条件、接着剤処理後の熱処理の条件を変更して調整した。また、カーカスプライおよびベルト補強層の打ち込み本数は、５０本／５０ｍｍとし、カーカスプライは実質的にタイヤ周方向の直交する方向、ベルト補強層は実質的にタイヤ周方向となるように配置した。【００８３】
ベルト構造は、図３に示すタイプの金属コード（Ａ）と、図８に示すタイプの金属コード（Ｂ）であり、金属フィラメントの線径は０．２５ｍｍである。金属コード（Ａ）の型付け量は０．１５ｍｍであり、型付けピッチは４ｍｍであり、金属コード（Ｂ）の型付け量は０．１５ｍｍであり、型付けピッチは４ｍｍである。また、表中のＰＡ９Ｔは、ポリアミドマルチフィラメントを用いたコードであり、主にテレフタル酸と１，９―ジアミンノナンからなるポリアミドからなるものである。芳香族ジカルボン酸の比率は、同表に示すとおりである。【００８４】
＜高速耐久性＞
比較例１、実施例３のタイヤをＪＡＴＭＡで規定する正規リムに組み、適正内圧を充填し、適正荷重を負荷して、ドラム試験機で、速度１２０ｋｍ／ｈからスタートし、２０分毎に速度を１０ｋｍ／ｈずつステップアップさせながら走行させて、故障発生時の速度を測定することにより、高速耐久性を評価した。その後、比較例１、実施例３以外のタイヤについて、比較例１、実施例３の結果に基づいて予測を行った。結果は、比較例１を１００とする指数として表示した。指数が小さいほど、結果は良好である。得られた結果を、表１、２に併記する。【００８５】
＜高速操縦安定性＞
比較例１、実施例３のタイヤをＪＡＴＭＡで規定する正規リムに組み、適正内圧を充填し、排気量２０００ｃｃの乗用車に４輪とも装着して、２名が乗車してドライアスファルト路面のテストコースを高速走行し、その時のハンドル応答性、剛性感、グリップ等に関する特性をドライバーの官能評価により評価した。その後、比較例１、実施例３以外のタイヤについて、比較例１、実施例３の結果に基づいて予測を行った。結果は、比較例１を１００とする指数で表示した。指数が大きいほど、結果は良好である。結果を、表１、２に併記する。【００８６】
＜転がり抵抗＞
比較例１、実施例３、４のタイヤをＪＡＴＭＡで規定する正規リムに組み、適正内圧を充填し、適正荷重を負荷して、速度８０ｋｍ／ｈのドラムテストにて、各タイヤの抵抗力を直接測定することにより評価した。その後、比較例１、実施例３、４以外のタイヤについて、比較例１、実施例３の結果に基づいて予測を行った。結果は、比較例１の抵抗力を１００として指数表示した。指数値が大なるほど、転がり抵抗が小さく、優れていることを示す。得られた結果を、表１、２に併記する。 【００８７】
【表１】
2020080447.tif 000003
※１：ジカルボン酸に対する芳香族ジカルボン酸の比率
※２：ナイロン６６【００８８】
【表２】
2020080447.tif 000004
【００８９】
表１、２より、本発明のタイヤは、高速走行時における耐久性、操縦安定性および低転がり抵抗が向上していることがわかる。なお、比較例２のタイヤは、キャップ層の補強コードがアラミド繊維からなるコードであり、剛性が高すぎて製造することは困難と考えられるため、評価は行わなかった。
【符号の説明】
【００９０】
１０  乗用車用タイヤ（タイヤ）
１１  ビードコア
１２  カーカスプライ
１３  ベルト
１３ａ、１３ｂ  ベルト層
１４  ベルト補強層
１４ａ  キャップ層
１４ｂ  レイヤー層
１５  ビードフィラー
２１、３１  金属フィラメント
２２、３２  金属コード
２３、３３  エラストマー
【図１】
2020080447.tif 000005
【図２】
2020080447.tif 000006
【図３】
2020080447.tif 000007
【図４】
2020080447.tif 000008
【図５】
2020080447.tif 000009
【図６】
2020080447.tif 000010
【図７】
2020080447.tif 000011
【図８】
2020080447.tif 000012
【図９】
2020080447.tif 000013
【図１０】
2020080447.tif 000014
【図１１】
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【図１２】
2020080447.tif 000016
【国際調査報告】
2020080447.tif 000017
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