(57)【要約】  一括成型マルチ光伝送シートは、プラスチックからなるシート状の被覆部と、前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、を備え、前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、前記複数の光伝送領域の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、出射光のＭ２値が１．７以上である。
2019177068.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
プラスチックからなるシート状の被覆部と、
前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、
を備え、
前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、
前記複数の光伝送領域の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、出射光のＭ２値が１．７以上であることを特徴とする一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項２】
前記Ｍ２値が５．０以下であることを特徴とする請求項１に記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項３】
プラスチックからなるシート状の被覆部と、
前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、
を備え、
前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、
前記複数の光伝送領域の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、前記他端面側から出力した光を受光素子にて受光して電気信号に変換したときに、前記電気信号の雑音スペクトルの低周波領域における最大ノイズパワー密度が−１０８ｄＢm／Ｈｚ未満であることを特徴とする一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項４】
プラスチックからなるシート状の被覆部と、
前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、
を備え、
前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、
前記複数の光伝送領域の前記コア領域は、材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上のコア材料からなり、所定の波長においてシングルモード条件を満たすことを特徴とする一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項５】
前記複数の光伝送領域は、所定の距離で略等間隔に配列されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項６】
前記所定の距離は、前記複数の光伝送領域のそれぞれに入射させる光を出射する複数の光源の配列距離と等しいことを特徴とする請求項５に記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項７】
前記コア領域がグレーデッドインデックス型の屈折率分布を有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項８】
前記コア領域が全フッ素系、部分フッ素系、部分塩素系、または部分重水素化系の材料からなることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項９】
端面に設けられたマイクロレンズアレイをさらに備えることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項１０】
端面に設けられたコーティング層をさらに備えることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シート。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シートと、
前記一括成型マルチ光伝送シートの断面の外形状に対応した内形状の挿入孔を有し、前記挿入孔に前記一括成型マルチ光伝送シートの少なくとも一端が挿入されているフェルールと、
を備えることを特徴とする一括成型マルチ光伝送シートコネクタ。
【請求項１２】
コア材料を、所定の方向において互いに間隔を開けて一列に並んだ複数の領域に供給するステップと、
前記コア材料の外周を囲むようにクラッド材料を供給するステップと、
前記クラッド材料の外周を囲むように被覆材料を供給するステップと、
前記供給したコア材料、クラッド材料、および被覆材料を一体的に、かつ前記所定の方向に主表面が形成されるようにシート状に押し出すステップと、
を含み、
前記被覆材料からなるシート状の被覆部と、前記コア材料からなるコア領域と前記クラッド材料からなるクラッド領域とを有する複数の光伝送領域と、を備える一括成型マルチ光伝送シートを形成する、ことを特徴とする一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１３】
前記複数の光伝送領域のいずれか一つの一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、出射光のＭ２値が１．７以上であることを特徴とする請求項１２に記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１４】
前記Ｍ２値が５．０以下であることを特徴とする請求項１３に記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１５】
前記複数の光伝送領域のいずれか一つの一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、前記他端面側から出力した光を受光素子にて受光して電気信号に変換したときに、前記電気信号の雑音スペクトルの低周波領域における最大ノイズパワー密度が−１０８ｄＢm／Ｈｚ未満であることを特徴とする請求項１２に記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１６】
前記コア領域を供給する複数の領域を、所定の距離で略等間隔に配列することを特徴とする請求項１２〜１５のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１７】
前記所定の距離を、前記複数の光伝送領域のそれぞれに入射させる光を出射する複数の光源の配列距離と等しくすることを特徴とする請求項１６に記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１８】
前記コア領域がグレーデッドインデックス型の屈折率分布を有することを特徴とする請求項１２〜１７のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項１９】
前記コア材料が全フッ素系、部分フッ素系、部分塩素系、または部分重水素化系の材料であることを特徴とする請求項１２〜１８のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項２０】
端面にマイクロレンズアレイを設けることを特徴とする請求項１２〜１９のいずれか一つに記載の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法。
【請求項２１】
請求項１２〜２０のいずれか一つに記載の製造方法で製造された一括成型マルチ光伝送シートの一端を、前記一括成型マルチ光伝送シートの断面の外形状に対応した内形状の挿入孔を有するフェルールの前記挿入孔に挿入する、
ことを特徴とする一括成型マルチ光伝送シートコネクタの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一括成型マルチ光伝送シート、一括成型マルチ光伝送シートコネクタおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、光ファイバは、中距離、長距離幹線系において、高速通信の長距離化を目的として開発、使用されてきた。【０００３】
一方、主に家庭内等において１００ｍ以下の映像機器間の短距離通信を行うことを目的とする場合には、ＨＤＭＩ（登録商標）（High-Definition  Multimedia  Interface）をはじめとする電気ケーブルが用いられてきた。【０００４】
近年、実用放送が予定されている４Ｋ、８Ｋ映像などの大容量データ伝送では、電気ケーブルの伝送容量の不足、消費電力の増加、電磁ノイズの増大が大きな問題となってきている。そこで、大容量の通信信号を伝送可能な光ファイバを家庭内におけるコンシューマ用光通信をはじめとする短距離伝送に用いることが検討されてきている。【０００５】
しかしながら、このような家庭内等の短距離の伝送に従来の光ファイバを用いると、長距離通信の場合にはほとんど考慮されていなかったノイズに関連する全く新たな課題が生じ、高品位の高速信号伝送が、このノイズの影響により困難になることが明らかとなった。【０００６】
光通信システムに使用される半導体レーザモジュールには、光ファイバからの反射戻り光を減衰させて、反射戻り光によるノイズが発生しにくいようにするために、光アイソレータを採用しているものもある。【０００７】
特許文献１には、光アイソレータを採用する半導体レーザモジュールにおいて、出射される光の偏波面と一致するように偏光子を設置して、偏光子と光アイソレータの両方によって反射戻り光を減衰させる技術が開示されている。【０００８】
一方、従来の光ファイバは、テープ心線の状態で使用される場合があった。テープ心線とは、複数、たとえば４本の光ファイバを平面状に平行に配列し、その外周を囲むように樹脂テープ層で一括して覆い、さらにその外周を囲むように一括被覆層で一括して覆った構造を有するものである。このようなテープ心線は、一端にＭＴコネクタを取り付けて、機器や他のテープ心線と接続される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００３−０１４９９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上述したように、短距離の伝送に従来の光ファイバを用いると、ノイズに関連する全く新たな課題が生じ、高品位の高速信号伝送が困難になるという課題がある。【００１１】
また、従来のテープ心線は、光部品や光機器などの他の光学要素（他のテープ心線を含む）と接続するために、たとえばＭＴコネクタを取り付ける際に、樹脂テープ層と一括被覆層とを剥がし、光ファイバを取り出して、各光ファイバをＭＴコネクタのコネクタハウジングに形成された各孔に１本ずつ挿入する作業が必要であった。そのため、ＭＴコネクタの取り付けが煩雑であり、作業に時間が掛かるという問題があった。【００１２】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、従来の光ファイバとは全く異なるものであり、短距離、高品位の高速信号伝送を実現でき、他の光学要素と接続する際の作業性も高い一括成型マルチ光伝送シート、一括成型マルチ光伝送シートコネクタおよびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートは、プラスチックからなるシート状の被覆部と、前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、を備え、前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、前記複数の光伝送領域の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合の出射光のビームのＭ２値が１．７以上であることを特徴とする。【００１４】
本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートは、プラスチックからなるシート状の被覆部と、前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、を備え、前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、前記複数の光伝送領域の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、前記他端面側から出力した光を受光素子にて受光して電気信号に変換したときに、前記電気信号の雑音スペクトルの低周波領域における最大ノイズパワー密度が−１０８ｄＢm／Ｈｚ未満であることを特徴とする。【００１５】
本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートは、プラスチックからなるシート状の被覆部と、前記被覆部の内部に、該被覆部の延伸方向に沿って延伸するように設けられており、プラスチックからなるコア領域と、プラスチックからなり前記コア領域の外周を囲むクラッド領域と、を有する複数の光伝送領域と、を備え、前記複数の光伝送領域は、前記被覆部の主表面に沿って互いに略平行に一列に並んで配列され、前記複数の光伝送領域の前記コア領域は、材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上のコア材料からなり、所定の波長においてシングルモード条件を満たすことを特徴とする。【００１６】
本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートコネクタは、前記一括成型マルチ光伝送シートと、前記一括成型マルチ光伝送シートの断面の外形状に対応した内形状の挿入孔を有し、前記挿入孔に前記光伝送シートの少なくとも一端が挿入されているフェルールと、を備えることを特徴とする。なお、本発明はこれに限定されるものでなく、前記一括成型マルチ光伝送シートを光源および検出器に直接接続することも可能である。【００１７】
本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートの製造方法は、コア材料を、所定の方向において互いに間隔を開けて一列に並んだ複数の領域に供給するステップと、前記コア材料の外周を囲むようにクラッド材料を供給するステップと、前記クラッド材料の外周を囲むように被覆材料を供給するステップと、前記供給したコア材料、クラッド材料、および被覆材料を一体的に、かつ前記所定の方向に主表面が形成されるようにシート状に押し出すステップと、を含み、前記被覆材料からなるシート状の被覆部と、前記コア材料からなるコア領域と前記クラッド材料からなるクラッド領域とを有する複数の光伝送領域と、を備える光伝送シートを形成する、ことを特徴とする。【００１８】
本発明の一態様に係る一括成型マルチ光伝送シートコネクタの製造方法は、前記製造方法で製造された一括成型マルチ光伝送シートの一端を、前記一括成型マルチ光伝送シートの断面の外形状に対応した内形状の挿入孔を有するフェルールの前記挿入孔に挿入する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、短距離、高品位の高速信号伝送を実現でき、他の光学要素と接続する際の作業性も高いという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、実施形態１に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。
【図２】図２は、一括成型マルチ光伝送シートの製造方法を説明する図である。
【図３Ａ】図３Ａは、ダイスにおける各材料の供給状態を説明する図である。
【図３Ｂ】図３Ｂは、Ｔダイの構造を説明する図である。
【図４】図４は、一括成型マルチ光伝送シートとＶＣＳＥＬアレイとの光学接続状態を示す図である。
【図５】図５は、端面にマイクロレンズアレイを備える光伝送シートの模式図である。
【図６Ａ】図６Ａは、実施形態２に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。
【図６Ｂ】図６Ｂは、実施形態３に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。
【図６Ｃ】図６Ｃは、実施形態４に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。
【図７Ａ】図７Ａは、従来のテープ心線用のフェルールの模式図である。
【図７Ｂ】図７Ｂは、従来のテープ心線用のフェルールの模式図である。
【図８Ａ】図８Ａは、一括成型マルチ光伝送シートコネクタを説明する図である。
【図８Ｂ】図８Ｂは、一括成型マルチ光伝送シートコネクタの製造方法を説明する図である。
【図９】図９は、一括成型マルチ光伝送シートを用いた短距離通信用光リンクを示す図である。
【図１０】図１０は、ＮＦＰおよびＦＦＰの測定系を示す図である。
【図１１】図１１は、２つのマルチモード光ファイバについて、Ｍ２値を示す図である。
【図１２】図１２は、短距離の光リンクの実験系を示す図である。
【図１３】図１３は、光散乱強度の散乱角度依存性の測定系を示す図である。
【図１４】図１４は、光散乱強度の角度依存性を示す図である。
【図１５】図１５は、ノイズパワー密度スペクトルを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下に、図面を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。なお、この実施形態によりこの発明が限定されるものではない。
【００２２】
（実施形態１）
図１は、実施形態１に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。一括成型マルチ光伝送シート１０は、被覆部１１と、被覆部１１の内部に設けられた複数の光伝送領域１２とを備えている。図１の一括成型マルチ光伝送シート１０は４心であり、光伝送領域１２は４本であるが、光伝送領域１２の数には特に限定はない。なお、一括成型マルチ光伝送シート１０では各光伝送領域１２は全て同じ構成であるが、本発明は必ずしもこれに限定されず、１本以上が他のものと異なっていてもよい。
【００２３】
被覆部１１はプラスチックからなり、シート状の形状を有し、延伸方向Ｄ１に延伸している。各光伝送領域１２は、延伸方向Ｄ１に沿って延伸するように設けられており、被覆部１１の主表面１１ａに沿って互いに平行に一列に並んで配列されている。ただし、許容された精度の範囲であれば、正確に平行でなくてもよく、略平行に配列されていればよい。
【００２４】
図１の実線枠内は、光伝送領域１２の具体的な構成を示す。光伝送領域１２は、プラスチックからなる断面円形のコア領域１２ａと、プラスチックからなり、コア領域１２ａの外周を囲む断面円形のクラッド領域１２ｂとを有する。コア領域１２ａとクラッド領域１２ｂとは略同軸に形成されている。
【００２５】
コア領域１２ａはグレーデッドインデックス（ＧＩ）型（例えば２乗分布）の屈折率分布を有しており、クラッド領域１２ｂはコア領域１２ａよりも屈折率が低い。光伝送領域１２はこのような屈折率分布を有するため、光がマルチモードで伝搬する際に、基底モードでは矢印Ａｒ１のように直線状に伝搬し、高次モードでは矢印Ａｒ２のように正弦波状に伝搬する。その結果、光伝送領域１２は、モード間での伝搬速度差を抑制し、パルス光を少ない歪みで伝送することができる。コア領域１２ａの直径はたとえば５０μｍや６２μｍであるが、特に限定されない。さらには、例えば、コア領域１２ａの直径を1０μｍ以下に制御することも可能であり、シングルモード条件を満足するように構成することも可能である。また、クラッド領域１２ｂの外側に更にクラッド領域１２ｂより屈折率の低い層を設ける、いわゆるダブルクラッド構造を付与することも何ら制限を受けない。
【００２６】
また、各光伝送領域１２は、距離ｄ１で等間隔に配列されている。ここで、距離ｄ１は、隣接するコア領域１２ａの中心軸間の距離である。ただし、許容された精度の範囲であれば、正確に等間隔でなくてもよく、略等間隔に配列されていればよい。更に、意図的に距離ｄ１を設計することも容易である。
【００２７】
このような一括成型マルチ光伝送シートの製造方法の一例について説明する。図２は、１２心の一括成型マルチ光伝送シートの製造方法を説明する図である。
【００２８】
製造装置１０００は、押出装置１００１、１００２、１００３と、ダイス１００４と、Ｔダイ１００５と、冷却ロール１００６と、キャプスタンロール１００７と、延伸ロール１００８、１００９、１０１０と、不図示の巻取ロールと、を備えている。
【００２９】
押出装置１００１、１００２、１００３は、透明な光学用途のプラスチック材料を所定の温度にて溶融し、ダイス１００４に向けて押し出す装置である。押出装置１００１は、一括成型マルチ光伝送シート１０のコア領域１２ａの材料となるコア材料を押し出す。押出装置１００２は、一括成型マルチ光伝送シート１０のクラッド領域１２ｂの材料となるクラッド材料を押し出して供給する。押出装置１００３は、一括成型マルチ光伝送シート１０の被覆部１１の材料となる被覆材料を押し出して供給する。これらの押出装置１００１、１００２、１００３としては、公知のプラスチック材料押出装置を使用できる。一般的にはスクリュー押出装置を使用するが、窒素ガス等の圧力で溶融押出してもよい。
【００３０】
各プラスチック材料は、それぞれ別の流路を経由してダイス１００４に供給される。このとき、ダイス１００４は、図３Ａに、材料の流れの方向から見た図を示すように、Ｔダイ１００５に対して、コア材料Ｍ１を、方向Ｄ２において互いに間隔を開けて一列に並んだ複数の領域（図３Ａでは領域Ａ１、Ａ２、Ａ３、Ａ４を図示する）に供給し、各領域のそれぞれのコア材料Ｍ１の外周を囲むようにクラッド材料Ｍ２を供給し、クラッド材料の外周を囲むように被覆材料Ｍ３を供給する。コア材料Ｍ１とクラッド材料Ｍ２と被覆材料Ｍ３とは合流するが、混合することなく、それぞれ別に流れる。
【００３１】
Ｔダイ１００５は、図３Ｂに示すように、コア材料Ｍ１およびクラッド材料Ｍ２が二重構造で流れる流路Ｐ１と被覆材料Ｍ３が流れる流路Ｐ２とを備える。流路Ｐ１は流路Ｐ２内を通るたとえば管材で構成されており、先端がノズル状になっている。Ｔダイ１００５は、コア材料Ｍ１、クラッド材料Ｍ２、および被覆材料Ｍ３を、そのスリット状の吐出口から一体的にシート状に押し出す。これにより、押し出されたシート状体の主表面は、コア材料Ｍ１が一列に並んだ方向Ｄ２に沿って形成される。
【００３２】
コア材料Ｍ１がクラッド材料Ｍ２と合流してＴダイ１００５から吐出される過程において、コア材料Ｍ１のドーパントである屈折率付与材が半径方向に段階的に広がることで、ＧＩ型の屈折率分布が形成される。
【００３３】
図２に戻って、押し出されたシート状体を、キャプスタンロール１００７にて冷却ロール１００６の表面に接触させて均一に冷却する。十分冷却されたシート状体をさらに延伸ロール１００８、１００９、１０１０で所望の倍率で延伸することで、一括成型マルチ光伝送シートを製造することができる。製造された光伝送シートは巻取ロールに巻き取られる。
【００３４】
ここで、Ｔダイ１００５における流路Ｐ２の位置を高精度に設計することによって、一括成型マルチ光伝送シート１０における４つの光伝送領域１２の配列の距離ｄ１を所望の距離に対して高精度に一致させることができる。
【００３５】
たとえば、図４は、４心の一括成型マルチ光伝送シート１０とＶＣＳＥＬ（Vertical  Cavity  Surface  Emitting  Laser）アレイ２０との光学接続状態を示す図である。ＶＣＳＥＬアレイ２０は、基板２１上に４つのＶＣＳＥＬ２２が、配列距離ｄ２で一列に並んで配列されている。配列距離ｄ２はたとえば２５０μｍである。ＶＣＳＥＬアレイ２０は、４つの光伝送領域１２のそれぞれに入射させる光を出射する光源の一例である。
【００３６】
図４に示すように、一括成型マルチ光伝送シート１０の端面１３とＶＣＳＥＬアレイ２０とを近接させ、レンズなどの不図示の光学結合系を介して、一括成型マルチ光伝送シート１０とＶＣＳＥＬアレイ２０とを光学的に接続する。このとき、一括成型マルチ光伝送シート１０における距離ｄ１がＶＣＳＥＬアレイ２０における配列距離ｄ２との一致の正確性が、光学結合の品質を決定する要素となる。
【００３７】
一括成型マルチ光伝送シート１０では、距離ｄ１を配列距離ｄ２に対して高精度に等しくすることができるので、高品質な光学結合が可能となる。
【００３８】
また、従来のテープ心線では、樹脂テープ層と一括被覆層とを剥がし、光ファイバを取り出して、光ファイバを１本ずつ、ＶＣＳＥＬアレイ２０に対して位置合わせする作業が必要であったが、一括成型マルチ光伝送シート１０では、ＶＣＳＥＬアレイ２０と光学的に接続させる場合の煩雑な作業が不要である。そのため、一括成型マルチ光伝送シート１０は、ＶＣＳＥＬアレイ２０などの光源に対して光学接続するための作業性も高い。
【００３９】
また、一括成型マルチ光伝送シート１０の端面１３には、図５に示すようにマイクロレンズアレイ１４を設けてもよい。マイクロレンズアレイ１４は、たとえばコリメートレンズや集光レンズなどのレンズが、４つの光伝送領域１２に対応して形成されたものであり、一括成型マルチ光伝送シート１０と他の光学要素との結合効率を高める作用がある。マイクロレンズアレイ１４はガラス材料やプラスチック材料などの透明な光学材料からなる。また、一括成型マルチ光伝送シート１０の端面１３には反射防止用や端面保護用のためのコーティング層を設けてもよい。
【００４０】
（実施形態２、３、４）
図６Ａ、６Ｂ、６Ｃは、実施形態２、３、４に係る一括成型マルチ光伝送シートの模式図である。一括成型マルチ光伝送シート１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃは、いずれも、被覆部１１と、被覆部１１の内部に設けられた複数の光伝送領域１２とを備えている。被覆部１１、光伝送領域１２は、いずれも一括成型マルチ光伝送シート１０の対応する要素と同様の構成なので、説明を省略する。
【００４１】
一括成型マルチ光伝送シート１０Ａでは８つの光伝送領域１２が一列に配列されている。一括成型マルチ光伝送シート１０Ｂでは４つの光伝送領域１２が一列に配列された構造が３段に積層している。
【００４２】
一括成型マルチ光伝送シート１０Ａ、１０Ｂは、いずれも、一括成型マルチ光伝送シート１０と同様に、他の光学要素に対して光学接続する際の作業性が高い。また、一括成型マルチ光伝送シート１０Ａは、切断線ＣＬに沿って切断すれば、２つの４心の一括成型マルチ光伝送シート１０にすることができる。一括成型マルチ光伝送シート１０Ａはプラスチック製であるので、このような切断は、例えばカッター等の切断具を用いて容易に実施することができる。
【００４３】
本発明のさらなる実施形態として、光伝送領域が１６、２４など、２の倍数の数だけ含まれる光伝送シートが含まれる。この場合、光伝送領域は、１列に並べられたり、２段以上の複数段で積層されたりする。図６Ｃの一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃは、被覆部１１の内部に光伝送領域１２を１２本×４段の４８本配列したものである。ここで、光伝送領域１２の中心間の距離を２５０μｍとし、最も外周側の光伝送領域１２の外縁から被覆部１１の外縁までの最短距離を１２５μｍとすると、一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃの断面サイズは、幅３０００μｍ、高さ１０００μｍときわめて小型である。
【００４４】
ここで、図７Ａ、７Ｂに示す、従来の２４心テープ心線用のフェルール３０は、１２個×２段＝２４個の光ファイバ挿通孔３１と、ガイドピン孔３２とを有しており、上部には孔３３が形成されている。孔３３内には、光ファイバを配置するための１２本の上段ガイド溝３４と１２本の下段ガイド溝３５とが形成されている。このフェルール３０を２４心テープ心線に取り付ける際には、２４心テープ心線の樹脂テープ層と一括被覆層とを剥がし、２４本の光ファイバを個々に取り出して、光ファイバを１本ずつ、上段ガイド溝３４、下段ガイド溝３５のそれぞれに載置して、各光ファイバ挿通孔３１に挿入するというきわめて煩雑な作業が必要であった。
【００４５】
これに対して、一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃを用いれば、図８Ａ、８Ｂに示すようにきわめて簡易に、一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０を構成できる。フェルール４１は、一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃの断面の外形状に対応した内形状の挿入孔４１ａを有している。挿入孔４１ａには一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃの一端が挿入されている。一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０を製造する際には、図８Ｂに示すように、一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃの一端を、フェルール４１の挿入孔４１ａに挿入し、接着剤等で固定する。フェルール４１の側面には、挿入孔４１ａと連通し、そこから接着剤を注入する孔が形成されていてもよい。フェルール４１は、たとえばＭＴフェルールと互換性を有してもよく、一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０は、４８心のＭＴフェルール付テープ心線と接続可能に構成されてもよい。
【００４６】
一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０の製造の際は、従来のテープ心線のように、樹脂テープ層と一括被覆層とを剥がし、光ファイバを取り出して、光ファイバを１本ずつ、フェルールの各光ファイバ挿通孔に挿入する作業が不要である。そのため、一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０は、ＶＣＳＥＬアレイなどの光源に対して光学接続するための作業性も高い。
【００４７】
しかも、一括成型マルチ光伝送シート１０Ｃは、４８本の光伝送領域１２の配列の距離ｄ１を高精度にできる。その結果、一括成型マルチ光伝送シートコネクタ５０は、歩留まりがよく、高品質な光学結合が可能となる。なお、本発明の実施形態に係る一括成型マルチ光伝送シートを光源および検出器に直接接続することも可能である。
【００４８】
（一括成型マルチ光伝送シートの特性）
つぎに、本発明の一括成型マルチ光伝送シートの特性について、一括成型マルチ光伝送シート１０を例としてより具体的に説明する。一括成型マルチ光伝送シート１０は、光伝送領域１２の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合の出射光のビームのＭ２値が１．７以上である。また、延伸方向Ｄ１における長さは、２００ｍ以下が好ましく、１００ｍ以下がより好ましく、５０ｍ以下がさらに好ましい。
【００４９】
図９は、一括成型マルチ光伝送シート１０を用いた短距離通信用光リンク１００を示す図である。戻り光とは、ＶＣＳＥＬなどの発光素子１０１から出射され、一括成型マルチ光伝送シート１０の発光素子側の端面である一端面側（端部Ａ）から入射して伝搬した光の一部が、受光素子１０２の側の一括成型マルチ光伝送シート１０の端部である他端面側（端部Ｂ、受光素子(ＰＤ)、あるいはコネクタ等）で反射されて、再び発光素子側に戻る、遠方からの戻り光のことである。発光素子側に戻る光としては、発光素子近傍（端部Ａ等）からの戻り光も考えられるが、このような近傍からの戻り光は、発光素子を不安定化させる原因になるものではないと考えられる。
【００５０】
本発明者等は、鋭意研究した末に、遠方からの戻り光が引き起こす、発光素子の緩和周波数よりも低周波の揺らぎが、特に短距離伝送における伝送品質の劣化の主たる原因であるとの知見を得た。
【００５１】
本発明者等はまた、遠方からの戻り光を低減させることのできる光ファイバの特性を表す因子として、光ビームの品質を表すパラメータとして従来使用されているＭ２値に着目した。
【００５２】
Ｍ２値とは、ガウシアンビーム（ＴＥＭ００モード）を基準として、波長λと、２次モーメントを用いて定義されるビーム半径Ｗ（D4σ）と、ビームの広がり角θ（半角）とを用いて、次式（１）のように表される、光ビームの集光度に関する品質を示すパラメータである：
【数１】
2019177068.tif 000003
【００５３】
ここで、ビーム半径Ｗ（D4σ）は、出射されるレーザ光の近視野像（Near  Field  Pattern  (NFP)）から求めることができ、広がり角θ（半角）は、レーザ光の遠視野像（Far  Field  Pattern  (FFP)）から求めることができる。理想的なガウシアンビームでは、Ｍ２値は１になる。
【００５４】
光ファイバから出射されるレーザ光の場合、そのＭ２値は伝搬モードに依存する。シングルモード光ファイバでは、伝搬モードは一つ（HE11モード）であるため、光散乱等により長さによってＭ２値が変化することはない。一方、伝搬モードが複数存在するマルチモード光ファイバでは、出射光のＭ２値は異なるＭ２値のモードの重ね合わせとなり、光散乱に起因するモード結合により高次モード成分が多くなる（集光性が悪くなる）ほどＭ２値が大きくなり、ビーム品質が悪くなる。その結果、放射損失が大きくなることに加えて、光ファイバからの出射光のすべてを受光できなくなることから、光信号の伝送品質が低下することになる。このため、マルチモード光ファイバから出射されるレーザ光のＭ２値を小さくしておくことが、光信号の伝送品質の維持に重要であると考えられていた。
【００５５】
本発明者等は、従来レーザビームの品質を表すパラメータとして用いられてきたＭ２値を、マルチモード光ファイバの設計値として使用することについて鋭意研究した結果、特に短距離通信の場合には、Ｍ２値が特定の値に制御されるような光ファイバを使用することで、遠方からの戻り光の影響を低減することができるとの知見を得た。
【００５６】
さらに、本発明者らは、この知見は、一括成型マルチ光伝送シート１０の光伝送領域１２にも適用可能であるとの知見を得た。
【００５７】
いかなる理論にも拘束されるものではないが、光伝送領域１２が数１００オングストローム程度の相関長のミクロな不均一構造を有している場合、前方性散乱によるモード結合を大きくすることが可能となり、伝搬損失を制御しながら光伝送領域１２から出射される光のＭ２値を効果的に制御することが可能であると考えられる。Ｍ２値が特定の値に制御されるような光伝送領域１２を有する一括成型マルチ光伝送シート１０を使用することにより、モード結合による高次モードの増加に伴って生じる伝送損失よりも、遠方からの反射戻り光の影響が減少することによるノイズの低減の方が優勢となり、伝送品質が向上するものと考えられる。
【００５８】
図１０は、ＮＦＰ及びＦＦＰの測定系を示す図である。中心波長８５０ｎｍの単一周波数のDBRレーザ２０１の偏波保持シングルモード光ファイバ２０２ピグテール（APC研磨）からの出射光２０３（モードフィールド径５．３μｍ）をレンズ２０４を用いて光ファイバ２０５に入射した。この際ＣＣＤカメラ２０６による顕微観察を用いて光ファイバ２０５のコア中心に光がレンズ２０４を介して入射するようにし、中心励振条件での評価を行うこととする。そして光ファイバ２０５の入射端面とは反対側の端面から出射された光２０７のＮＦＰをＮＦＰ測定装置２０８（浜松フォトニクス製A6501）を、ＦＦＰをFFP測定装置（浜松フォトニクス製A3267-1２）を用いて測定し、２次モーメントを用いた定義のビーム径Ｗ（Dσ4）及び広がり角θ（半角）を特定する。これによりＭ２値を算出できる。なお、この測定系は一括成型マルチ光伝送シート１０のＮＦＰ及びＦＦＰの測定にも用いることができ、これによりＭ２値を算出できる。
【００５９】
図１１は、直線偏光の近似的なガウシアンビームによる中心励振において、Ｍ２値が１．７以上のマルチモード光ファイバ（low-noise  GI  POF）と、従来の石英ガラス系のマルチモード光ファイバ（silica  GI  MMF）とについて、Ｍ２値を示す図である。入射光源は偏波保持シングルモード光ファイバ（SMF）ピグテール出力の直線偏波単一周波数レーザ（Thorlabs製，DBR852P）である。入射光のＭ２値は１．３２である。このファイバピグテールからの出射光をレンズによりコリメート、集光し、評価ファイバ中心に入射した。当実験系により、入射時に励振されるガウシアンビームに近似可能な最低次モードから、光散乱を介したモード結合によるＭ２値の変化の推移を測定することが可能となり、low-noise  GI  POFの雑音低減効果を表す指標とすることが可能となる。また、ピグテールの出射端面がAPCであるのはレーザを不安定化させないためであり、安定したＭ２値の測定が可能となる。横軸は光ファイバの長さ、縦軸はＭ２値を示す。
【００６０】
従来の光ファイバでは、光ファイバの長さによらず、Ｍ２値はＭ２＝１．３−１．５付近でほぼ一定の値を示している。一方、low-noise  GI  POFの場合、Ｍ２＝１．７以上であって、光ファイバの長さが大きくなるにしたがって、Ｍ２値も大きくなっていることがわかる。一括成型マルチ光伝送シート１０においても、Ｍ２＝１．７以上であって、長さが大きくなるにしたがってＭ２値も大きくなる。
【００６１】
従来は、主にレーザ加工の分野において長さに依存せず安定で高品質な出射光ビームを得る等の観点から、Ｍ２値が小さく、しかも光ファイバの長さが大きくなってもＭ２値は大きくならない光ファイバが望ましいと考えられていた。マルチモード光ファイバを用いた光通信用においても、当然、Ｍ２値が大きくなると伝送損失が大きくなるため、同様の特性が求められる。本発明者等は、驚くべきことに、マルチモード光ファイバを用いた短距離伝送の場合、むしろＭ２値が比較的大きい場合に、伝送損失よりも遠方からの反射戻り光の影響が減少することにより、伝送品質が向上することを見出したものである。そして、この結果は、一括成型マルチ光伝送シート１０にも適用できる。
【００６２】
Ｍ２値の大きさは、一括成型マルチ光伝送シート１０における光伝送領域１２内のコア領域１２ａを構成する材料の種類、コア屈折率分布及び一括成型マルチ光伝送シート１０の製造条件により、制御することができる。また、使用するレーザのレーザ径や入射条件にも依存するが、実験系および評価条件に従って測定された出射光のＭ２値を基準とすることにより、ミクロ不均一構造によるＭ２値の評価および制御を再現性良く行うことが可能となる。Ｍ２値の変動要因になりうるものは、基本的には光学系にはなく、レーザ径が変化すると発散角が狭くなり、その積は保存されるので、Ｍ２値には影響を与えない。そのため、Ｍ２値の変動要因になり得るものは波長のみと考えられる。
【００６３】
一括成型マルチ光伝送シート１０は、実用的に使用できる長さの下限長において、Ｍ２値が１．７以上となるものである。Ｍ２値が１．７よりも小さいと、反射戻り光による影響により伝送品質が低下するため好ましくない。
【００６４】
一括成型マルチ光伝送シート１０はまた、その長さが例えば２００ｍ以下であるところ、使用する長さの上限長において、Ｍ２値が５．０以下であることが好ましい。Ｍ２値が５．０よりも大きいと、高次モードの増加によって生じる伝送損失が大きくなるため好ましくない。
【００６５】
一括成型マルチ光伝送シート１０の長さは、２００ｍ以下が好ましく、１００ｍ以下がより好ましく、５０ｍ以下がさらに好ましい。長さが長すぎると、前方散乱による散乱損失の影響が戻り光の低減効果よりも大きくなってしまい、かえって伝送品質が低下する。
【００６６】
上記のとおり、一括成型マルチ光伝送シート１０のＭ２値は、コア材料の種類や製造条件により得ることができる。
【００６７】
Ｍ２値を大きくするには、例えば、コア領域１２ａ内に数100オングストローム程度の相関長のミクロな不均一構造を有するようなものとすることが考えられる。これにより、石英系ガラス系の光ファイバで観測されるいわゆるレイリー散乱とは異なる前方性散乱を大きくすることが可能となる。その結果、伝搬損失を制御しながら、有効なモード結合を誘起してノイズを低減することができる。
【００６８】
例えば、アクリル系ポリマーは、分子内に存在するエステル基により分子内および分子間での相互作用が存在する。これに対して、ジオキソレン等の全フッ素化ポリマーは、そのようなエステル基が存在しない。このため、分子内、分子間相互作用は、アクリル系ポリマーに比べて小さい。この違いにより、高分子鎖自身のコンフォメーションが変化し、不均一構造の大きさならびに屈折率揺らぎを制御することができる。いずれにしても、ポリマーは一般に数百オングストロームの大きさの慣性半径を持つ分子コイルの集合体であるが、そのような分子を持たない石英ガラスには、ミクロな不均一構造は存在しない。
【００６９】
または、一括成型マルチ光伝送シート１０の別の特性として、一括成型マルチ光伝送シート１０は、光伝送領域１２の一端面側から光を入射して該光を他端面側に向けて伝送させた場合に、他端面側から出力した光を受光素子にて受光して電気信号に変換したときに、電気信号の雑音スペクトルの低周波領域における最大ノイズパワー密度が−１０８ｄＢm／Ｈｚ未満である。
【００７０】
本発明者らは、図１２に示すような光リンクの実験系を構築し、実験を行った。具体的には、ＶＣＳＥＬ（発振波長８５０ｎｍ、１４Ｇｂｐｓ、以下ＶＣＳＥＬ３０１）から出力されるレーザ光Ｌを集光レンズ３０２にて光伝送体３０３の第１端面３０３ａに入力し、第２端面１３ｂに向けて伝搬させた。そして、光伝送体３０３の第２端面３０３ｂから出力したレーザ光Ｌを集光レンズ系３０４４にてＰＤ３０５に入力した。そして、ＰＤ３０５から出力される電流信号をスペクトラムアナライザ３０６にて解析した。
【００７１】
すると、光伝送体３０３として、長さが１ｍのシリカ光ファイバ（ＧＩ型マルチモード光ファイバ（ＭＭＦ））を用いた場合、低周波領域（例えば１ＧＨｚ以下の領域）に略周期的なノイズピークが現れることを見出した。
【００７２】
本発明者らは、このような周期的なノイズピークは、レーザ光Ｌの一部が、光源であるＶＣＳＥＬ３０１から遠端側の反射面、すなわち第２端面３０３ｂやＰＤ３０５の表面で反射して戻り光となってＶＣＳＥＬ３０１に戻り、ＶＣＳＥＬ３０１の動作不安定を引き起こし、発生したものと考えた。一方、ＶＣＳＥＬ３０１から近端側の反射面、すなわち第１端面３０３ａからの反射はこのようなＶＣＳＥＬ３０１の動作不安定を引き起こさないと考えた。
【００７３】
そこで、このような遠端側からの反射に起因するノイズピークの発生を抑制するために、光ファイバの特性について精査したところ、ある種の材料を用いて作製した光ファイバでは、低周波領域の略周期的なノイズピークが抑制されることを見出した。本発明者がさらに精査を行ったところ、材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上の材料を用いて製造した光ファイバでは、低周波領域の略周期的なノイズピークが抑制されることに想到した。
【００７４】
光ファイバを製造するための材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上の材料からなるか否かについては、光ファイバ母材に光を照射してその光散乱強度の角度依存性を測定することで判定することができる。したがって、当該角度依存性の測定結果から、低周波領域の略周期的なノイズピークを抑制することができる光ファイバを製造できるように、光ファイバ母材を選別することができる。
【００７５】
図１３は、光散乱強度の散乱角度依存性の測定系の一例を示す図である。図１３に示すように、光ファイバ母材の円筒状ポリマーバルク４０１を作製し、円筒状ポリマーバルク４０１の側面からレーザ光源４０２からのレーザ光Ｌを照射し、受光素子４０３にて光散乱強度を測定する。受光素子４０３を、円筒状ポリマーバルク４０１を中心として公転するように移動させることで、光散乱強度の角度θ依存性を測定できる。
【００７６】
なお、光ファイバは、２００ｍ以下が好ましく、１００ｍ以下がより好ましく、５０ｍ以下がさらに好ましい。長すぎる場合、高次モード成分の増加による非線形歪低減効果に伴う伝送損失の増加が、戻り光の影響の抑制の効果を上回るからである。
【００７７】
ここで、材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上の材料を用いて光ファイバを製造することで、レイリー散乱とは異なる前方性散乱を大きくすることが可能となる。その結果、伝搬損失を制御しながら、有効なモード結合を誘起してノイズを低減することができると考えられる。
【００７８】
さらに、上記の知見は、一括成型マルチ光伝送シート１０に対しても適用できる。すなわち、材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上のコア材料を用いて製造した一括成型マルチ光伝送シート１０では、低周波領域の略周期的なノイズピークが抑制される。また、一括成型マルチ光伝送シート１０は、２００ｍ以下が好ましく、１００ｍ以下がより好ましく、５０ｍ以下がさらに好ましい。なお、光散乱強度の散乱角度依存性を測定する際には、光ファイバ母材のかわりに、ロッド状のコア材料を用いればよい。以上のポリマーに固有のミクロ不均一構造を有する一括成型マルチ光伝送シートでは、前記最大ノイズパワー密度が−１０８ｄＢm／Ｈｚ未満であることが好ましい。一方、シリカ光ファイバはこの値を上回る最大ノイズパワー密度を有すると考えられる。材料のミクロな不均一性の相関長が１００オングストローム以上のコア材料を用いて製造した一括成型マルチ光伝送シート１０は、コア領域１２ａの直径を1０μｍ以下に制御するなどして、所定の波長においてシングルモード条件を満足するように構成してもよい。
【００７９】
つぎに、一括成型マルチ光伝送シート１０におけるコア材料、クラッド材料、被覆材料の好適な例について説明する。これらの透明なプラスチック材料は、当該分野で公知の方法によって製造することができる。一般的にはコア材料及びクラッド材料は、光を伝送する必要があるため、使用する光源の波長帯で透明であり、異物が少ない材料であることが好ましく、たとえば全フッ素系樹脂材料、部分フッ素系樹脂材料、部分塩素系樹脂材料、アクリル系材料が用いられるが特に限定されるものではない。また樹脂中の水素原子を重水素原子に置換された部分重水素化系樹脂を用いてもよい。被覆材料には、透明で低価格なアクリル系材料、ポリカーボネート材料等を用いるがこれらに限定されるものではない。これらのプラスチック材料は、モノマーを用いて重合する一般的な重合法を用いて製造することができる。例えば、重合法としては、溶液重合、塊状重合、乳化重合又は懸濁重合等などが挙げられる。なかでも、異物、不純物の混入を防ぐという観点から、塊状重合法が好ましい。
【００８０】
この際の重合温度は、特に限定されず、例えば、８０〜１５０℃程度が適している。反応時間は、モノマーの量、種類、後述する重合開始剤、連鎖移動剤等の量、反応温度等に応じて適宜調整することができ、２０〜６０時間程度が適している。
【００８１】
全フッ素材料としては、一般的に製品名TEFRON-AF（DuPont社）やHyflonAD（Solvay社）や、CYTOP（旭硝子株式会社）を用いる事ができる。またこれらの主環構造にテトラフルオロエチレン等で共重合した全フッ素重合体を用いてもよい。またジオキソレン骨格を有する全フッ素重合体も用いる事ができる。
【００８２】
コア領域を構成する重合体は、例えば、（メタ）アクリル酸エステル系化合物として、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ−プロピル、メタクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ−プロピル、アクリル酸ｎ−ブチル等；スチレン系化合物として、スチレン、α−メチルスチレン、クロロスチレン、ブロモスチレン等；ビニルエステル類として、ビニルアセテート、ビニルベンゾエート、ビニルフェニルアセテート、ビニルクロロアセテート等；マレイミド類として、Ｎ―ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ―ｔｅｒｔ−ブチルマレイミド、Ｎ―イソプロピルマレイミド、Ｎ―シクロヘキシルマレイミド等、これらモノマーのC-H結合の水素原子の一部が塩素置換、フッ素置換、重水素置換された物質が例示される。
【００８３】
重合体を製造する際、重合開始剤及び／又は連鎖移動剤を使用することが好ましい。重合開始剤としては、通常のラジカル開始剤が挙げられる。例えば、過酸化ベンゾイル、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサネート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｎ−ブチル４，４，ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バラレートなどのパーオキサイド系化合物；２，２'−アゾビスイソブチロニトリル、２，２'−アゾビス（２−メチルブチロニトリル）、１，１'―アゾビス（シクロヘキサン−１−カルボニトリル）、２，２'−アゾビス（２−メチルプロパン）、２，２'−アゾビス（２−メチルブタン）、２，２'−アゾビス（２−メチルペンタン）、２，２'−アゾビス（２，３−ジメチルブタン）、２，２'−アゾビス（２−メチルヘキサン）、２，２'−アゾビス（２，４−ジメチルペンタン）、２，２'−アゾビス（２，３，３−トリメチルブタン）、２，２'−アゾビス（２，４，４−トリメチルペンタン）、３，３'−アゾビス（３−メチルペンタン）、３，３'−アゾビス（３−メチルヘキサン）、３，３'−アゾビス（３，４−ジメチルペンタン）、３，３'−アゾビス（３−エチルペンタン）、ジメチル−２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジエチル−２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）、ジ−ｔ−ブチル−２，２'−アゾビス（２−メチルプロピオネート）などのアゾ系化合物等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。
【００８４】
重合開始剤は、全モノマーに対して０．０１〜２重量％程度で用いることが適している。連鎖移動剤としては、特に限定されることなく、公知のものを用いることができる。例えば、アルキルメルカプタン類（ｎ−ブチルメルカプタン、ｎ−ペンチルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン等）、チオフェノール類（チオフェノール、ｍ−ブロモチオフェノール、ｐ−ブロモチオフェノール、ｍ−トルエンチオール、ｐ−トルエンチオール等）等が挙げられる。なかでも、ｎ−ブチルメルカプタン、ｎ−オクチルメルカプタン、ｎ−ラウリルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン等のアルキルメルカプタンが好適に用いられる。また、Ｃ−Ｈ結合の水素原子が重水素原子又はフッ素原子で置換された連鎖移動剤を用いてもよい。これらは、単独で用いてもよいし、２種類以上を併用してもよい。
【００８５】
連鎖移動剤は、通常、成形上及び物性上、適当な分子量に調整するために用いられる。各モノマーに対する連鎖移動剤の連鎖移動定数は、例えば、ポリマーハンドブック第３版（J.BRANDRUP及びE.H.IMMERGUT編、JOHN  WILEY&SON発行）「高分子合成の実験法」（大津隆行、木下雅悦共著、化学同人、昭和４７年刊）等を参考にして、実験によって求めることができる。よって、連鎖移動定数を考慮して、モノマーの種類等に応じて、適宜、その種類及び添加量を調整することが好ましい。例えば、全モノマー成分１００重量部に対して０．１〜４重量部程度が挙げられる。
【００８６】
コア領域１２ａ及び／又はクラッド領域１２ｂを構成する重合体は、重量平均分子量が、５〜３０万程度の範囲のものが適しており、１０〜２５万程度のものが好ましい。適当な可撓性、透明性等を確保するためである。コア領域１２ａとクラッド領域１２ｂとにおいては、例えば、粘度調整等のために、分子量が異なっていてもよい。重量平均分子量は、例えば、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）により測定されたポリスチレン換算の値を指す。
【００８７】
一括成型マルチ光伝送シート１０を構成する重合体には、光伝送のための透明性、耐熱性等の性能を損なわない範囲で、必要に応じて、配合剤、例えば、熱安定化助剤、加工助剤、耐熱向上剤、酸化防止剤、光安定剤等を配合してもよい。これらは、それぞれ、単独又は２種以上を組み合わせて用いることができ、これらの配合物とモノマー又は重合体とを混合する方法は、例えば、ホットブレンド法、コールドブレンド法、溶液混合法等が挙げられる。
【００８８】
＜パーフルオロ−４−メチル−２−メチレン−１，３−ジオキソランの合成＞
２−クロロ−１−プロパノールと１−クロロ−２−プロパノールとトリフルオロピルビン酸メチルを脱水縮合反応により２−カルボメチル−２−トリフルオロメチル−４−メチル−１，３−ジオキソランの精製物を得る。次にパーフルオロ−４−メチル−２−メチレン−１，３−ジオキソランのフッ素化を行う。溶媒として１，１，２−トリクロロトリフルオロエタンを用い、窒素ガス及び、フッ素ガスを各々一定の流速で流し、窒素／フッ素の雰囲気下において、先に準備した２−カルボメチル−２−トリフルオロメチル−４−メチル−１，３−ジオキソランを反応槽にゆっくり加えることによりフッ素化処理を行いパーフルオロ−２，４−ジメチル−１，３−ジオキソラン−２−カルボン酸を得る。上記蒸留物を水酸化カリウム水溶液で中和し、パーフルオロ−２，４−ジメチル−２−カルボン酸カリウム−１，３−ジオキソランを得る。このカリウム塩を真空乾燥し、更にアルゴン雰囲気下で、塩を分解することで、パーフルオロ−４−メチル−２−メチレン−１，３−ジオキソランを得る。上記にて得られたパーフルオロ−４−メチル−２−メチレン−１，３−ジオキソランとパーフルオロベンゾイルパーオキサイドをガラスチューブにいれ、これを冷凍／解凍真空機で脱気した後、アルゴンを再充填し、数時間加熱する。内容物は固体となり、透明なポリマーが得られる。このポリマーを用いて一括成型マルチ光伝送シート１０を作製できる。
【００８９】
含フッ素重合体（全フッ素、部分フッ素材料を含む）の溶融状態における粘度は、溶融温度２００℃〜３００℃において１０３〜１０５ポイズが好ましい。溶融粘度が高過ぎるとコア領域１２ａとクラッド領域１２ｂとの形成が困難なばかりでなく、屈折率分布の形成に必要な、ドーバントの拡散が起こりにくくなり屈折率分布の形成が困難になる。また、溶融粘度が低過ぎると実用上問題が生じる。すなわち、電子機器や自動車等での光伝送体として用いられる場合に高温にさらされ軟化し、光の伝送性能が低下する。
【００９０】
含フッ素重合体の数平均分子量は、１０，０００〜５０００，０００が好ましく、より好ましくは５０，０００〜１０００，０００である。分子量が小さ過ぎると耐熱性を阻害することがあり、大き過ぎると屈折率分布を有する光伝送体の形成が困難になるため好ましくない。
【００９１】
一括成型マルチ光伝送シート１０のコア材料として部分塩素系材料を使用する場合、上述した、一般的作成方法である全フッ素材料の合成方法と同様の方法により合成することができる。
【００９２】
［部分塩素材料の合成（特許第５４１９８１５号参照）］
次に部分塩素系材料の作成方法について、簡単に述べる。予め蒸留精製したトリクロロエチルメタクリレートと昇華精製したシクロヘキシルマレイミドと屈折率付与剤のドーパントとしてジフェニルスルフィドを各々精秤し、ガラス容器に入れた。更に、全重量中の濃度に対し所定量の重合開始剤としてジターシャリーブチルパーオキサイド及び連鎖移動剤としてノルマル-ラウリルメルカブタンを添加する。この溶液を十分混合後、細孔径のメンブレンフィルタを通すことによりガラス製重合容器に入れ濾過を行う。次にこの溶液の入ったガラス製重合管にアルゴンガスを導入しながら、凍結脱気法により溶存空気を除去する。このガラス重合管をオーブンに入れアルゴンガスを導入しながら重合容器の温度を上げ、モノマーを重合し、更に温度をあげることで重合反応を完了させる。このガラス管を開封し、固化した透明な重合ロッドを得る。
【００９３】
ドーパントの溶解性パラメータがポリマーの溶解性パラメータと等しく相溶性が良い場合には、ドーパントはポリマーマトリクス内に均一に存在する。一方、ドーパントとポリマーの溶解性パラメータの差が大きくなるにつれ、ドーパント同士が凝集しあう傾向が増加し、ドーパントの濃度分布による屈折率不均一構造が形成される。一般的な溶解性パラメータの知見にとどまらず、ドーパントとポリマーとの局所的相互作用（例えば、特定の官能基間に相当するセカンダリーな電子分極等）を加えることによってもドーパントのミクロな濃度分布を形成することが可能となる。全フッ素系のコア材料向けのドーパントとしては通常は全フッ素重合体よりも高屈折率の物質を用いる。すなわち、物質ドーパントは、全フッ素重合と同様な理由から実質的にＣ−Ｈ結合を有しない物質であり、全フッ素重合体より屈折率が０．０５以上大きいことがより好ましい。より屈折率が大きいと所望の屈折率分布を形成するために必要なドーパントの含有量がより少なくて良いため、ガラス転移温度の低下が少なくてすみ、その結果、光ファイバの耐熱性が高まるので、０．１以上大きいことが特に好ましい。
【００９４】
ドーパントとしては、ベンゼン環等の芳香族環、塩素、臭素、ヨウ素等のハロゲン原子、エーテル結合等の結合基を含む、低分子化合物、オリゴマ、ポリマーが好ましいが、ポリマーの場合、分子量が大きくなると全フッ素重合体との相溶性が低下し、その結果光散乱損失が大きくなるため、あまり分子量が大きいものは好ましくない。また、逆に分子量の小さな化合物の場合、含フッ素重合体との混合物におけるガラス転移温度が低くなり光ファイバの耐熱温度が低下する原因となるため、小さすぎても好ましくない。ゆえに、ドーパントの数平均分子量は３×１０２〜２×１０３が好ましく、３×１０２〜１×１０３がより好ましい。
【００９５】
ドーパントの具体的な化合物としては、特開平８−５８４８号公報に記載されるようなクロロトリフルオロエチレンの５〜８量体であるオリゴマ、ジクロロジフルオロエチレンの５〜８量体であるオリゴマ、または前記全フッ素重合体を形成する単量体の内高い屈折率のオリゴマを与える単量体（例えば塩素原子を有する単量体）を重合することによって得られる２〜５量体オリゴマがある。
【００９６】
上記オリゴマのような含ハロゲン脂肪族化合物以外に、炭素原子に結合した水素原子を含まないハロゲン化芳香族炭化水素や含ハロゲン多環式化合物なども使用できる。特に、ハロゲン原子としてフッ素原子のみを含む（またはフッ素原子と相対的に少数の塩素原子を含む）フッ化芳香族炭化水素や含フッ素多環式化合物が、含フッ素重合体との相溶性の面で好ましい。また、これらのハロゲン化芳香族炭化水素や含ハロゲン多環式化合物は、カルボニル基、シアノ基などの極性のある官能基を有していないことがより好ましい。
【００９７】
このようなハロゲン化芳香族炭化水素としては、例えば式Φｒ−Ｚｂ［Φｒは水素原子のすべてがフッ素原子に置換されたｂ価のフッ素化芳香環残基、Ｚはフッ素以外のハロゲン原子、−Ｒｆ、−ＣＯ−Ｒｆ、−Ｏ−Ｒｆ、あるいは−ＣＮ。ただし、Ｒｆはペルフルオロアルキル基、ポリフルオロペルハロアルキル基、または１価のΦｒ。ｂは０または１以上の整数。］で表される化合物がある。芳香環としてはベンゼン環やナフタレン環がある。Ｒｆであるペルフルオロアルキル基やポリフルオロペルハロアルキル基の炭素数は５以下が好ましい。フッ素以外のハロゲン原子としては、塩素原子や臭素原子が好ましい。具体的な化合物としては例えば、１，３−ジブロモテトラフルオロベンゼン、１，４−ジブロモテトラフルオロベンゼン、２−ブロモテトラフルオロベンゾトリフルオライド、クロペンタフルオロベンゼン、ブロモペンタフルオロベンゼン、ヨードペンタフルオロベンゼン、デカフルオロベンゾフェノン、ペルフルオロアセトフェノン、ペルフルオロビフェニル、クロロヘプタフルオロナフタレン、ブロモヘプタフルオロナフタレンなどがある。含フッ素多環式化合物の例として特に好ましいドーパントは、全フッ素重合体、特に主鎖に環構造を有する含フッ素重合体との相溶性が良好であり、かつ耐熱性が良好であること等から、クロロトリフルオロエチレンオリゴマ、ペルフルオロ（トリフェニルトリアジン）、ペルフルオロターフェニル、ペルフルオロクアトロフェニル、ペルフルオロ（トリフェニルベンゼン）、ペルフルオロアントラセンである。相溶性が良好であることにより、含フッ素重合体、特に主鎖に環構造を有する含フッ素重合体と混合すべき物質とを２００〜３００℃で加熱溶融により容易に混合させることができる。また、含フッ素溶媒に溶解させて混合した後、溶媒を除去することにより両者を均一に混合させることができる。
【００９８】
部分塩素系、又は部分フッ素系のコア材料に用いるドーパントとしては、（低分子化合物又はこれら化合物中に存在する水素原子を重水素原子に置換した化合物等が挙げられる。高い屈折率をもつ低分子化合物としては、ジフェニルスルホン（ＤＰＳＯ）及びジフェニルスルホン誘導体（例えば、４，４'−ジクロロジフェニルスルホン、３，３'，４，４'−テトラクロロジフェニルスルホン等の塩化ジフェニルスルホン）、ジフェニルスルフィド（ＤＰＳ）、ジフェニルスルホキシド、ジベンゾチオフェン、ジチアン誘導体等の硫黄化合物；トリフェニルホスフェート（ＴＰＰ）、リン酸トリクレジル等のリン酸化合物；安息香酸ベンジル；フタル酸ベンジルｎ−ブチル；フタル酸ジフェニル；ビフェニル；ジフェニルメタン等が挙げられる。低い屈折率をもつ低分子化合物としては、トリス−２−エチルヘキシルホスフェート（ＴＯＰ）等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。また、ドーパントとしてデカフルオロビフェニル、パーフルオロジフェニルスルフィド、パーフルオロトリアジンも使用できる。
【００９９】
ミクロな不均一構造を作りやすくするために、一括成型マルチ光伝送シート１０を形成する際の温度や押し出し速度を制御してもよい。
【０１００】
コア材料、クラッド材料、被覆材料を共押出しした後の熱処理工程により、ミクロ不均一構造を形成することも可能となる。例えば、共押出の後急冷を行うと、ポリマーのエンタルピー緩和が生じる前にポリマーは大きな体積を持ったままガラス状態化される。一方、十分な熱処理工程をガラス転移温度近辺で行うと、エンタルピー緩和により体積はわずかに減少する。そのエンタルピー緩和がミクロ領域で形成された場合、いわゆるミクロ不均一構造を形成する。また、共押出の後さらに延伸工程を加えると、溶融押出されたファイバの分子は配向を受けその配向度により配向複屈折が生じる。その配向複屈折は、光伝送領域の延伸方向のみならず、結果的に半径方向ならびに特異な方向においても複屈折を生じることになる。この複屈折構造もモード結合を促進する。
【０１０１】
図２に示す製造装置と同様の製造装置を用いて一括成型マルチ光伝送シートを製造できる。コア材料は屈折率付与材としてデカフルオロビフェニルを所定量含有するCYTOP（旭硝子株式会社）を母材ロッドから原料として使用できる。クラッド材料としては、屈折率付与材が入っていないCYTOPを使用できる。被覆材料としては、ポリカ-ボネート(製品名：Xylex7200  Sabic社製)樹脂を用いることができる。各材料に対する押出装置として一般的なスクリュー型押出装置を用いてもよいが、スクリューに限らず、高圧ガス、例えば窒素ガス、アルゴンガス、空気等の気体ガスを用いる成型方法も何ら制限を受けない。ここで用いるＴダイは、図３（ｂ）に示すように、目的の一括成型マルチ光伝送シートを作製するうえで極めて重要な部品であり、このＴダイの構造の精度により一括成型マルチ光伝送シートの精度が決まる。このＴダイの構造は、いわゆる一般的なＴダイとは全く違う構造である。すなわち、用いるＴダイは、コア材料の樹脂、クラッド材料の樹脂、さらにはこれを保護する被覆材料の樹脂の３種類の樹脂が溶融し、それぞれ独立した流路を通る構造を有する。特にコア材料用流路とクラッド材料用流路とは、二重構造になるため、特に加工精度が求められる。また、コア材料用流路の長さを調整することで、ドーパントのコア半径方向における濃度分布、すなわちコア半径方向における屈折率分布（ＧＩ分布の形状）が決まる。図３（ｂ）にコア材料およびクラッド材料の流路Ｐ１を示すが、これらの流路Ｐ１の１本１本が精度よくＴダイ１００５の中に配列する。加えて、図３の方向Ｄ２で示すように、一つの流路Ｐ１とそれと隣り合う流路Ｐ１の間隔の精度も極めて重要であり、方向Ｄ２における流路Ｐ１間の間隔は、どこをとっても一定の間隔となるように設計される。こうして極めて精度のよい一括成型マルチ光伝送シート用のＴダイが作られる。このＴダイの材質は、加工のしやすさからＳＵＳ系を用いてもよいが、高温での耐蝕性を有するハステロイを用いてもよい。
【０１０２】
これらの材料を押出装置のホッパー部に供給し、約２００℃〜２３０℃で溶融してダイスに供給し、上記Ｔダイから共押出を行うことで均一な厚みを持つシート状体が得られる。このシート状体は、幅約１ｃｍ、厚み約１．５ｍｍ程度である。更にこのシート状体を延伸ロールにて約８倍の延伸を施す事で、幅１ｍｍ厚み約１７０μｍの薄い一括成型マルチ光伝送シートを得ることができる。一括成型マルチ光伝送シートの断面を確認すると、８つのコア領域、クラッド領域を有する光伝送領域が形成されている。またコア領域の中心からクラッド領域にかけてＧＩ型の屈折率分布が付与されていることを確認できる。８つのコア領域に光を入射し、出射強度を測定した結果、クロストークがないことを確認できる。また、この一括成型マルチ光伝送シートを１ｍの長さに切断しＭ２値を測定すると、８つの光伝送領域ともに、１．８であることを確認できる。
【０１０３】
図２に示す製造装置と同様の製造装置を用いて４心の一括成型マルチ光伝送シートを製造した。上述したように、コア材料は屈折率付与材としてデカフルオロビフェニルを所定量含有するCYTOP（旭硝子株式会社）を母材ロッドから原料として使用した。クラッド材料としては、屈折率付与材が入っていないCYTOPを使用した。被覆材料としては、ポリカ-ボネート(製品名：Xylex7200  Sabic社製)樹脂を用いた。これらを一括で押出すため、高圧窒素ガスを用いて溶融押出成形を行った。
【０１０４】
これらの樹脂材料を押出装置のコア、クラッドのホッパーに各々供給し、コア部をバンドヒーターにより約２１０℃〜２３０℃で加熱し、クラッド部も同様に約２２０℃〜２３０℃で加熱し、内部の樹脂を溶融させた。樹脂が均一に加熱溶融した状態から一定時間静置し安定化させた。その後、コア、クラッドの供給部の上部に連結された窒素ガス導入部から窒素ガスを平均で０．５ＭＰａの圧力で供給し、共押出を行った。Ｔダイから吐出した樹脂を延伸、冷却する事でシート状物を得た。このシート状物は、幅約１ｍｍ厚み約６００μｍで長さ方向に均一であった。シート状物の断面を確認したところ、４つのコアが直線状に２５０μｍの間隔で配置しており、４心の一括成型マルチ光伝送シートであることを確認した。また、４つのコアのコア径はいずれも約３０μｍであり、コア領域の中心からクラッド領域にかけてＧＩ型の屈折率分布が付与されていることを確認した。
【０１０５】
前記の窒素ガスの圧力を０．５ＭＰａから０．１ＭＰａまで徐々に減少させることによって、1０μｍ以下のコア径のコアを有する一括成型マルチ光伝送シートも作製された。これらは、一括成型マルチ光伝送シートにおいて、マルチモード導波路のみならずシングルモード導波路が容易に製造されることを意味する。コア径の制御は、圧力制御のみならず延伸諸条件との組み合わせにより達成されることは言うまでもない。例えば、溶融押出後に拡散工程領域を含まず急冷するなどの製法を用いることにより、実質コアとクラッドの屈折率分布が階段分布（SI型）を有するシングルモード導波路を含む一括成型マルチ光伝送シートが製造される。本製造例で用いたコア材料（全フッ素化ポリマー＋ドーパント）とクラッド材料（全フッ素化ポリマーのみ）の屈折率差の一例はおおよそ0.005である。SI型の場合、コア径が10μｍ以下であれば、所定の波長、例えば光源波長1550nmにおいてシングルモード条件が満足される。屈折率差が同じであるGI型の場合はより大きなコア径でシングルモード条件が満足される。
【０１０６】
また、上記のコア材料のロッドを用いて光散乱強度の角度依存性を測定した。また、比較例として、シリカガラス系光ファイバ母材を用いて光散乱強度の角度依存性を測定した。すると、実施例については図１４のようになったが、比較例では散乱光強度が非常に微弱で検出が困難であり、ミクロな不均一構造は存在しないことが分かった。図１４の結果から、実施例では相関長が５９０オングストローム、比誘電率ゆらぎが５．８×１０−１２であると算出された。
【０１０７】
実施例１の一括成型マルチ光伝送シート、シリカガラス系光ファイバ母材から製造した比較例のシリカガラス系ＧＩ型ＭＭＦを１ｍだけ切り出し、図１２に示す実験系にて測定を行ったところ、ノイズパワー密度スペクトルは図１５のようになった。すなわち、最大ノイズパワー密度については、実施例は−１１４ｄＢｍ／Ｈｚと−１０８ｄＢｍ／Ｈｚ未満であり、比較例は−１０８ｄＢｍ／Ｈｚであった。
【０１０８】
つづいて、図１２の実験系にＢＥＲ（Bit  Error  Rate）測定装置を追加し、ＶＣＳＥＬ３０１を１０ＧｂｐｓのＮＲＺ疑似ランダムパターン信号で直接変調して、レーザ光Ｌをレーザ信号光として生成し、実施例の一括成型マルチ光伝送シート、比較例の光ファイバを光伝送体３０３としてレーザ信号光を伝搬後、ＰＤ３０５で受光し、ＢＥＲを測定した。その結果、長さ１ｍに対するＬｏｇ１０（ＢＥＲ）値は、実施例では−７．１４であったが、比較例では−６．００と良好ではなかった。
【０１０９】
以上説明したように、本発明によって、最大ノイズパワー密度が小さく、短距離、高品位の高速信号伝送を実現でき、他の光学要素と接続する際の作業性も高い一括成型マルチ光伝送シートを実現できることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【０１１０】
本発明は、高速信号伝送に適用して好適なものである。
【符号の説明】
【０１１１】
１０、１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ  一括成型マルチ光伝送シート
１１  被覆部
１２  光伝送領域
１２ａ  コア領域
１２ｂ  クラッド領域
４１  フェルール
５０  一括成型マルチ光伝送シートコネクタ
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図６Ｃ】
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【図７Ａ】
2019177068.tif 000013
【図７Ｂ】
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【図８Ａ】
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【図８Ｂ】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【国際調査報告】
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