(57)【要約】  樹脂材からなる第１ライナ構成部材（１２）、第２ライナ構成部材（１４）の開口端（１６）近傍には、フランジ部（２０）が形成される。開口端（１６）の端面同士が当接及び接合された後、フランジ部（２０）は、底部（２２）の一部が残留するように切除される。このときの残留突出量（Ｌ２）は、接合部（４６）の接合強度が、樹脂材の引っ張り強度以上、又は接合部（４６）の凝集破壊強度以上となるように設定される。
2019131737.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂材からなる２個のライナ構成部材（１２、１４）を接合することで高圧タンク用ライナ（１０）を得る高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法であって、
前記ライナ構成部材（１２、１４）として、開口端（１６）の近傍に、直径方向外方に突出した底部（２２）と、該底部（２２）から閉塞端（１８）側に指向して折曲した側部（２４）とを有し、且つ前記底部（２２）と前記側部（２４）で環状凹部（２６）が画成されたフランジ部（２０）を有するものを用い、
２個の前記ライナ構成部材（１２、１４）の前記開口端（１６）の端面同士を当接させる当接工程と、
前記開口端（１６）の端面同士を溶着にて接合し、接合部（４６）を得る接合工程と、
前記フランジ部（２０）の前記底部（２２）及び前記側部（２４）を、前記底部（２２）の一部が残留するように切断する切断工程と、
を有し、
前記フランジ部（２０）を、前記接合部（４６）の接合強度が前記樹脂材の引っ張り強度以上となる突出量で残留させることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の製造方法において、前記ライナ構成部材（１２、１４）の肉厚（Ｔ１）と、残留した前記フランジ部（２０）の突出量（Ｌ２）との合計を前記接合部（４６）の肉厚とするとき、前記接合部（４６）の肉厚が下記の条件式（１）を満足するように、残留する前記フランジ部（２０）の突出量（Ｌ２）を設定することを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
接合部（４６）の肉厚≧（樹脂材の引っ張り強度／接合部（４６）の破断応力）×ライナ構成部材（１２、１４）の肉厚（Ｔ１）  …（１）
【請求項３】
請求項１又は２記載の製造方法において、前記溶着を、振動溶着、赤外線加熱溶着又は熱板溶着で行うことを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載の製造方法において、前記フランジ部（２０）を、補強層を形成する際のワインディング時に許容される段差以下の突出量（Ｌ２）で残留させることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の製造方法において、残留した前記フランジ部（２０）の隅部にＲ部（５０）又はＣ部を形成することを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の製造方法において、前記ライナ構成部材（１２、１４）として、前記側部（２４）の前記環状凹部（２６）に臨む内面に、前記環状凹部（２６）から離間する方向に傾斜した勾配（３２）が形成されたものを用いることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の製造方法において、前記ライナ構成部材（１２、１４）として、前記側部（２４）に、該側部（２４）の一部を切り欠いた切欠部（３４）が形成されたものを用いることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項８】
樹脂材からなる２個のライナ構成部材（１２、１４）の開口端（１６）同士が接合されることで形成された接合部（４６）を有する高圧タンク用ライナ（１０）であって、
前記接合部（４６）の近傍に、直径方向外方に突出したフランジ部（２０）をさらに有し、
前記接合部（４６）の接合強度が、前記樹脂材の引っ張り強度以上であることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）。
【請求項９】
請求項８記載の高圧タンク用ライナ（１０）において、前記ライナ構成部材（１２、１４）の肉厚（Ｔ１）と、前記フランジ部（２０）の突出量（Ｌ２）との合計を前記接合部（４６）の肉厚とするとき、前記接合部（４６）の肉厚が下記の条件式（１）を満足することを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）。
接合部（４６）の肉厚≧（樹脂材の引っ張り強度／接合部（４６）の破断応力）×ライナ構成部材（１２、１４）の肉厚（Ｔ１）  …（１）
【請求項１０】
請求項８又は９記載の高圧タンク用ライナ（１０）において、前記フランジ部（２０）の隅部にＲ部（５０）又はＣ部が形成されていることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）。
【請求項１１】
樹脂材からなる２個のライナ構成部材（１２、１４）を接合することで高圧タンク用ライナ（１０）を得る高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法であって、
前記ライナ構成部材（１２、１４）として、開口端（１６）の近傍に、直径方向外方に突出した底部（２２）と、該底部（２２）から閉塞端（１８）側に指向して折曲した側部（２４）とを有し、且つ前記底部（２２）と前記側部（２４）で環状凹部（２６）が画成されたフランジ部（２０）を有するものを用い、
２個の前記ライナ構成部材（１２、１４）の前記開口端（１６）の端面同士を当接させる当接工程と、
前記開口端（１６）の端面同士を溶着にて接合し、接合部（４６）を得る接合工程と、
前記フランジ部（２０）の前記底部（２２）及び前記側部（２４）を、前記底部（２２）の一部が残留するように切断する切断工程と、
を有し、
前記フランジ部（２０）を、前記接合部（４６）の接合強度が該接合部（４６）の凝集破壊強度以上となる突出量（Ｌ２）で残留させることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）の製造方法。
【請求項１２】
樹脂材からなる２個のライナ構成部材（１２、１４）の開口端（１６）同士が接合されることで形成された接合部（４６）を有する高圧タンク用ライナ（１０）であって、
前記接合部（４６）の近傍に、直径方向外方に突出したフランジ部（２０）をさらに有し、
前記接合部（４６）の接合強度が、該接合部（４６）の凝集破壊強度以上であることを特徴とする高圧タンク用ライナ（１０）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧タンクの基部である高圧タンク用ライナ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
高圧タンクは、例えば、燃料電池システムに設けられ、アノードに供給される水素ガスを貯蔵する。この種の高圧タンクは、水素バリア性を有する熱可塑性樹脂材等からなる樹脂ライナを有する。この種の樹脂ライナは、例えば、略同一形状のライナ構成部材を互いに接合することで作製されている。【０００３】
一層具体的には、ライナ構成部材は、一端が開口端であり且つ他端が漸次的に収斂するように湾曲した閉塞端である半円筒形状体からなる。そして、前記開口端の端面同士が突き合わされ（当接され）、次に、該端面同士が接合される。特開２０１３−１１９９２４号公報に記載された従来技術では、この接合をレーザ溶着にて行っている。【０００４】
このようにして得られた樹脂ライナは、次に、例えば、強化繊維に樹脂基材が含浸された繊維強化樹脂（ＦＲＰ）からなる補強層で被覆される。なお、強化繊維としては、炭素繊維が一般的である。
【発明の概要】
【０００５】
高圧タンクには、水素等の所定の気体が高圧で充填される。このため、接合部には、気体による内圧で破断が生じない接合強度であることが要求される。
【０００６】
本発明の主たる目的は、接合部が優れた接合強度を示す高圧タンク用ライナを提供することにある。
【０００７】
本発明の別の目的は、信頼性が十分な高圧タンク用ライナを提供することにある。
【０００８】
本発明のまた別の目的は、上記した高圧タンク用ライナを得るための高圧タンク用ライナの製造方法を提供することにある。
【０００９】
本発明の一実施形態によれば、樹脂材からなる２個のライナ構成部材を接合することで高圧タンク用ライナを得る高圧タンク用ライナの製造方法であって、
前記ライナ構成部材として、開口端の近傍に、直径方向外方に突出した底部と、該底部から閉塞端側に指向して折曲した側部とを有し、且つ前記底部と前記側部で環状凹部が画成されたフランジ部を有するものを用い、
２個の前記ライナ構成部材の前記開口端の端面同士を当接させる当接工程と、
前記開口端の端面同士を溶着にて接合し、接合部を得る接合工程と、
前記フランジ部の前記底部及び前記側部を、前記底部の一部が残留するように切断する切断工程と、
を有し、
前記フランジ部を、前記接合部の接合強度が前記樹脂材の引っ張り強度以上となる突出量で残留させる高圧タンク用ライナの製造方法が提供される。
【００１０】
本発明の別の一実施形態によれば、樹脂材からなる２個のライナ構成部材の開口端同士が接合されることで形成された接合部を有する高圧タンク用ライナであって、
前記接合部の近傍に、直径方向外方に突出したフランジ部をさらに有し、
前記接合部の接合強度が、前記樹脂材の引っ張り強度以上である高圧タンク用ライナが提供される。
【００１１】
このように、本発明では、フランジ部を残留させることで接合部の肉厚を大きくするようにしている。このために接合面積が大きくなるので、その分、接合強度を樹脂材の引っ張り強度以上とすることができる。このことは、ライナ内に高圧気体が充填されたときに、接合部が先に破断することを回避し得ることを意味する。
【００１２】
すなわち、特に上記の過程を経ることにより、優れた接合強度を示す接合部が得られる。このため、高圧タンク用ライナ、ひいては該ライナを用いた高圧タンクの信頼性が十分なものとなる。
【００１３】
上記したような接合強度を示す接合部を得るには、例えば、残留するフランジ部の突出量（残留突出量）を、下記の条件式（１）を満足するように設定すればよい。なお、接合部の肉厚は、ライナ構成部材の肉厚と、残留突出量との和、換言すれば、合計として求められる。
接合部の肉厚≧（樹脂材の引っ張り強度／接合部の破断応力）×ライナ構成部材の肉厚  …（１）
【００１４】
なお、溶着手法としては、振動溶着、赤外線加熱溶着又は熱板溶着が好適である。この場合、環状凹部に治具を挿入して押圧したり、熱を発生させ又は付与したりすることが容易であり、接合が簡素且つ容易となるからである。
【００１５】
フランジ部の残留突出量が過度に大きいと、ライナ上に補強層を形成する際、補強層に含まれる繊維材がフランジ部に引っ張られて局所的な応力が作用する懸念がある。この懸念を払拭するべく、残留突出量を、補強層を形成する際のワインディング時に許容される段差以下に設定することが好ましい。
【００１６】
また、隅部が角部であると、繊維材が隅部に引っ掛かって延伸されることで痛む懸念がある。そこで、残留したフランジ部の隅部にＲ部又はＣ部、すなわち、面取り部を形成することが好ましい。この場合、繊維材が隅部に引っ掛かることが回避されるので、該繊維材が痛むことが回避される。
【００１７】
接合部の接合強度が、該接合部の凝集破壊強度以上となるようにしてもよい。すなわち、本発明のまた別の一実施形態によれば、樹脂材からなる２個のライナ構成部材を接合することで高圧タンク用ライナを得る高圧タンク用ライナの製造方法であって、
前記ライナ構成部材として、開口端の近傍に、直径方向外方に突出した底部と、該底部から閉塞端側に指向して折曲した側部とを有し、且つ前記底部と前記側部で環状凹部が画成されたフランジ部を有するものを用い、
２個の前記ライナ構成部材の前記開口端の端面同士を当接させる当接工程と、
前記開口端の端面同士を溶着にて接合し、接合部を得る接合工程と、
前記フランジ部の前記底部及び前記側部を、前記底部の一部が残留するように切断する切断工程と、
を有し、
前記フランジ部を、前記接合部の接合強度が該接合部の凝集破壊強度以上となる突出量で残留させる高圧タンク用ライナの製造方法が提供される。
【００１８】
本発明のさらに別の一実施形態によれば、樹脂材からなる２個のライナ構成部材の開口端同士が接合されることで形成された接合部を有する高圧タンク用ライナであって、
前記接合部の近傍に、直径方向外方に突出したフランジ部をさらに有し、
前記接合部の接合強度が、該接合部の凝集破壊強度以上である高圧タンク用ライナが提供される。
【００１９】
本発明によれば、樹脂材からなるライナ構成部材の開口端近傍にフランジ部を設け、接合部を形成してライナを得た後、フランジ部の一部を残留させるようにしている。このために接合部の肉厚が大きくなり接合面積が大きくなるので、接合部の接合強度が樹脂材の引っ張り強度以上、又は接合部の凝集破壊強度以上となる。すなわち、接合部に優れた接合強度が発現する。このため、十分な信頼性を示す高圧タンク用ライナ、ひいては該ライナを用いた高圧タンクが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施の形態に係る高圧タンク用ライナの概略全体平面図である。
【図２】図１の高圧タンク用ライナを構成するライナ構成部材の概略全体平面図である。
【図３】図２に示すフランジ部の近傍を拡大した要部拡大断面図である。
【図４】フランジ部に形成された環状凹部に振動溶着用治具を挿入した状態を示す要部拡大断面図である。
【図５】ライナ構成部材の開口端の端面同士を当接させた状態を示す要部拡大断面図である。
【図６】図５に続き、開口端近傍が若干圧縮された状態を示す要部拡大断面図である。
【図７】環状凹部から振動溶着用治具が離脱するとともに接合部を得た状態を示す要部拡大断面図である。
【図８】フランジ部を、その底部の一部が残留するように切除した状態を示す要部拡大断面図である。
【図９】ライナ構成部材の開口端の端面同士に位置ズレが生じた状態を示す要部拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明に係る高圧タンク用ライナにつき、その製造方法との関係で好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照して詳細に説明する。
【００２２】
図１は、本実施の形態に係る高圧タンク用ライナ（以下、単に「ライナ」とも表記する）１０の概略全体平面図である。このライナ１０は、第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４が接合されることで構成されている。本実施の形態では、第１ライナ構成部材１２及び第２ライナ構成部材１４は、互いに略同一形状をなす。
【００２３】
先ず、第１ライナ構成部材１２及び第２ライナ構成部材１４につき説明する。図２は、接合前の第１ライナ構成部材１２の概略全体平面図である。第１ライナ構成部材１２は、内部が中空である半円筒形状体であり、その一端は開口した開口端１６、他端は漸次的に収斂するように閉塞した閉塞端１８である。開口端１６の近傍には、直径方向外方に指向して突出したフランジ部２０が形成されている。
【００２４】
図３は、フランジ部２０の近傍を拡大した要部拡大断面図である。なお、図３中のＴ１は、第１ライナ構成部材１２（本体）の側壁の肉厚を表す。
【００２５】
フランジ部２０は、開口端１６の端面から閉塞端１８側に若干偏倚した位置に環状に設けられている。また、フランジ部２０は、直径方向に沿って延在する底部２２と、該底部２２から閉塞端１８側に向かうように折曲された側部２４とからなる。これら底部２２と側部２４により、環状凹部２６が画成される。すなわち、環状凹部２６は、第１ライナ構成部材１２の本体側壁と、フランジ部２０の側部２４との間に形成される空間である。
【００２６】
第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４を振動溶着によって接合する場合、環状凹部２６の幅Ｗ１及び深さＤ１は、振動溶着用治具３０（図４参照）を挿入可能な程度に設定すればよい。また、底部２２の厚みＴ２も、振動溶着の最中にフランジ部２０が破損しない程度とすればよい。フランジ部２０の初期突出量Ｌ１（第１ライナ構成部材１２の本体側壁の外面からフランジ部２０の側部２４の外面までの距離）は、例えば、第１ライナ構成部材１２の肉厚Ｔ１の１〜３倍の間、典型的には約１．５倍に設定することができる。
【００２７】
側部２４の、環状凹部２６に臨む内面には、環状凹部２６から離間する方向に所定角度θで傾斜した勾配３２が形成されている。この勾配３２は、振動溶着用治具３０（図４参照）が離脱することを容易にするためのものであり、いわゆる抜き勾配である。
【００２８】
また、側部２４には、図２に示すように、該側部２４の一部を切り欠くようにして切欠部３４が形成されている。この切欠部３４には、例えば、回り止め用治具が係合する。
【００２９】
一方の閉塞端１８には、その頂面に、開口端１６側に指向して凹んだ陥没４０が形成される。陥没４０の底部には、開口端１６から離間する側に突出して延在するボス部４２が設けられる。
【００３０】
上記したように、第２ライナ構成部材１４は第１ライナ構成部材１２に準じて構成されている。従って、第１ライナ構成部材１２の構成要素と同一の構成要素には同一の参照符号を付し、その詳細な説明を省略する。
【００３１】
次に、このように構成される第１ライナ構成部材１２及び第２ライナ構成部材１４から図１に示すライナ１０を得る本実施の形態に係る製造方法につき説明する。
【００３２】
第１ライナ構成部材１２及び第２ライナ構成部材１４は、例えば、図示しない射出成形装置にて溶融樹脂材を用いた射出成形を行うことで作製される。樹脂材の好適な例としては、水素バリア性を有し熱可塑性樹脂である高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂等が挙げられる。なお、ボス部４２やフランジ部２０が本体と一体的に成形されることは勿論である。勾配３２、及び切欠部３４もこの成形と同時に形成される。
【００３３】
第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４を同様の形状とする場合、両部材を同一の金型で作製することができる。このために金型を複数個作製する必要がないので、金型費の低廉化を図ることができる。
【００３４】
このようにして得られた第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４を、開口端１６の端面同士が所定距離で離間するようにして対向させる。振動溶着を行う場合、次に、図４に示すように振動溶着用治具３０を環状凹部２６に挿入する。必要に応じ、フランジ部２０の側部２４に形成された切欠部３４に、図示しない回り止め用治具を係合する。これにより第１ライナ構成部材１２及び第２ライナ構成部材１４の回り止めがなされ、以降の工程を実施することが容易となるので好適である。
【００３５】
次に、振動溶着用治具３０を付勢して第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４の各フランジ部２０を矢印Ｘ方向に押圧し、第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４を互いに接近させる。これにより、図５に示すように開口端１６の端面同士が当接される（突き合わせされる）。すなわち、当接工程が営まれ、当接部位が形成される。
【００３６】
次に、接合工程を行う。すなわち、図５中に矢印Ｙで示すように、環状凹部２６内の振動溶着用治具３０の中の一方、例えば、上方を第１ライナ構成部材１２の直径方向に沿って振動させる。これにより当接部位に摩擦熱が生じ、その結果、該当接部位が軟化ないし溶融する。環状凹部２６内の振動溶着用治具３０が、第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４が互いに接近する方向に押圧しているので、図６に示すように、両部材１２、１４が互いに接近するように圧縮される。軟化ないし溶融した樹脂材は、この圧縮に伴い、内周壁側又は外周壁側に漏出する。
【００３７】
なお、下方の振動溶着用治具３０を第２ライナ構成部材１４の直径方向に沿って振動させるようにしてもよい。また、振動溶着用治具３０を第１ライナ構成部材１２、第２ライナ構成部材１４の円周方向に振動又は回転させることが可能であれば、そのようにしてもよい。
【００３８】
所定時間が経過した後、振動付与を停止する。また、振動溶着用治具３０を、押圧に必要な時間が経過した後、鉛直方向に沿って上昇ないし下降させ、環状凹部２６から離脱させる。側部２４に勾配３２が形成されているため、この際に振動溶着用治具３０を環状凹部２６から容易に離脱させることができる。そして、軟化ないし溶融した樹脂材が冷却されて固化する。すなわち、当接部位に接合がなされ、接合部４６が得られる。
【００３９】
次に、切断工程を行う。ここで、従来技術では、フランジ部２０を基端から切除し、フランジ部２０が設けられていた部位が本体側壁と面一となるように面出しを行っている。すなわち、フランジ部２０は残留しない。
【００４０】
これに対し、本実施の形態では、フランジ部２０の一部が残留するように切断線ＣＬで切除する切断工程を行う。ここで、切断線ＣＬの位置（フランジ部２０の切断量）、換言すれば、図７に示す残留突出量Ｌ２は、接合部４６の接合強度が前記樹脂材の引っ張り強度以上となるように設定される。なお、樹脂材の引っ張り強度は、接合部４６を有しない単一部材からなる試験片を用い、日本工業規格に則った引っ張り試験から求めることができる。
【００４１】
接合部４６の接合強度を樹脂材の引っ張り強度よりも大きくするには、接合部４６を含むようにして切り出した試験片を用いて引っ張り試験を行い、このときの破断時の応力（破断応力）に基づいて、フランジ部２０の残留突出量Ｌ２を設定すればよい。なお、引っ張り強度及び破断応力は、複数回の試験を行って得た平均値であってもよいし、平均値から標準偏差の４倍の値を差し引いた算出値であってもよい。
【００４２】
具体的には、フランジ部２０の残留突出量Ｌ２と、本体側壁の厚みＴ１との合計を接合部４６の肉厚とするとき、下記の式（１）を満足するような値とすればよい。
接合部４６の肉厚≧（樹脂材の引っ張り強度／接合部４６の破断応力）×Ｔ１  …（１）
【００４３】
例えば、式（１）の右辺を計算して算出された値が３．４ｍｍのとき、フランジ部２０の最小残留突出量Ｌ２は、（３．４−Ｔ１）ｍｍとなる。すなわち、本体側壁の外周壁から（３．４−Ｔ１）ｍｍだけ突出するように、適宜の切断用工具でフランジ部２０の底部２２を切除すれば十分である。なお、残留突出量Ｌ２は、補強層を形成するときのワインディング時に許容される段差以下であることが好ましい。
【００４４】
上記の切断に伴い、側部２４と、底部２２の大部分が切除されて図８に示す状態となり、図１に示すライナ１０が得られるに至る。ここで、図９に誇張して示すように、端面同士に若干の位置ズレが生じている場合、例えば、第２ライナ構成部材１４の残留突出量Ｌ２”は、第１ライナ構成部材１２に比して位置ズレの分だけ小さくなる。すなわち、位置ズレ量がΔｄであるとき、第１ライナ構成部材１２の残留突出量Ｌ２’は、第２ライナ構成部材１４の残留突出量Ｌ２”からΔｄを差し引いた値である。この場合、第１ライナ構成部材１２の肉厚Ｔ１と残留突出量Ｌ２’との合計が接合部４６の肉厚となる。
【００４５】
残留したフランジ部２０（底部２２）の隅部に対して面取りを行い、Ｒ部５０を形成することが好ましい。すなわち、底部２２の、残置した隅部を湾曲させることが好ましい。
【００４６】
さらに、ライナ１０を被覆する補強層が設けられ、ボス部４２に弁部が取り付けられることで高圧タンクが製造される。この際、フランジ部２０の残留突出量Ｌ２が前記段差以下であると、残留したフランジ部２０から補強層に含まれる繊維材（炭素繊維等）に作用する応力が許容範囲以下となる。また、フランジ部２０の隅部が角部であると、繊維材（炭素繊維等）が角部に引っ掛かって局所的に延伸され、繊維材が痛む懸念があるが、上記のようにＲ部５０を形成した場合、この懸念が払拭される。
【００４７】
この高圧タンクでは、ライナ１０の接合部４６の接合強度が、第１ライナ構成部材１２、第２ライナ構成部材１４の母材である樹脂材の引っ張り強度と同等かそれよりも大きい。従って、ライナ１０内に高圧気体を充填したときに接合部４６が先に破断することが回避される。ライナ１０の接合部４６以外は、充填圧力に対して十分な耐圧性を有する樹脂材からなるため、結局、接合部４６も充填圧力に対して十分な耐圧性を示す。すなわち、十分な信頼性を示す高圧タンクが得られる。
【００４８】
上記に対し、フィラメントワインディング時の段差を可及的に小さくしたいとき等、フランジ部２０の残留突出量Ｌ２を大きく設定することが容易ではない場合があることも想定される。このような場合においては、フランジ部２０の残留突出量Ｌ２を、接合部４６の接合強度が該接合部４６の凝集破壊強度以上となるように設定すればよい。このことによっても、ライナ１０内に高圧気体を充填したときに接合部４６が先に破断することが回避されるので、十分な信頼性を示す高圧タンクが得られる。
【００４９】
本発明は、上記した実施の形態に特に限定されるものではなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
【００５０】
例えば、Ｒ部５０に代替してＣ部を形成するようにしてもよい。
【００５１】
また、第１ライナ構成部材１２と第２ライナ構成部材１４を、別形状のもの同士としても特に差し支えはない。
【００５２】
さらに、振動溶着に代替して赤外線加熱溶着を行うようにしてもよいし、振動溶着と赤外線溶着を組み合わせるようにしてもよい。赤外線加熱溶着を行う場合、赤外線加熱溶着用工具を環状凹部２６に挿入すればよい。又は、熱板溶着を行うようにしてもよい。
【符号の説明】
【００５３】
１０…高圧タンク用ライナ              １２、１４…ライナ構成部材
１６…開口端                          １８…閉塞端
２０…フランジ部                      ２２…底部
２４…側部                            ２６…環状凹部
３０…振動溶着用治具                  ３２…勾配
３４…切欠部                          ４６…接合部
５０…Ｒ部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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