(57)【要約】  本開示の被覆工具は、基体と、該基体の上に位置する被覆層とを具備する。前記被覆層は、前記基体の近くに位置する厚みが１μｍ以上の第１層と、該第１層よりも前記基体から遠くに位置する第２層とを備える。純水に対して、平均粒径が１．１〜１．３μｍの球形のＡｌ2Ｏ3粒子を３質量％分散した液体Ａを前記第２層に衝突させて測定して得られる、前記第２層におけるエロージョン率Ａ２が０．４μｍ／ｇ以下である。前記液体Ａを前記第１層に衝突させて測定して得られる、前記第１層におけるエロージョン率Ａ１が１．８μｍ／ｇ以下である。本開示の切削工具は、第１端から第２端に向かって延び、前記第１端側にポケットを有するホルダと、前記ポケットに位置する上述の被覆工具と、を備える。
2020111122.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基体と、該基体の上に位置する被覆層とを具備する被覆工具であって、
前記被覆層は、
前記基体の近くに位置する厚みが１μｍ以上の第１層と、該第１層よりも前記基体から遠くに位置する第２層とを備え、
純水に対して、平均粒径が１．１〜１．３μｍの球形のＡｌ2Ｏ3粒子を３質量％分散した液体Ａを前記第２層に衝突させて測定して得られる、前記第２層におけるエロージョン率Ａ２が０．４μｍ／ｇ以下であり、
前記液体Ａを前記第１層に衝突させて測定して得られる、前記第１層におけるエロージョン率Ａ１が１．８μｍ／ｇ以下である、被覆工具。
【請求項２】
前記エロージョン率Ａ１は、１．５μｍ／ｇ以下である、請求項１に記載の被覆工具。
【請求項３】
前記エロージョン率Ａ２は、０．３５μｍ／ｇ以下である、請求項１または２に記載の被覆工具。
【請求項４】
前記第１層は、ＴｉＮ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層のいずれかである、請求項１〜３のいずれかに記載の被覆工具。
【請求項５】
前記第２層は、Ａｌ2Ｏ3層またはＺｒＯ2層のいずれかである、請求項１〜４のいずれかに記載の被覆工具。
【請求項６】
前記被覆層は、さらに最表層として第３層を有し、
前記液体Ａを前記第１層に衝突させて測定して得られる、前記第３層におけるエロージョン率Ａ３が０．０〜２．０μｍ／ｇである、請求項１〜５のいずれかに記載の被覆工具。
【請求項７】
前記第３層は、ＴｉＮ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層のいずれかである、請求項６に記載の被覆工具。
【請求項８】
前記基体は、ＷＣ基超硬合金である、請求項１〜７のいずれかに記載の被覆工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、基体の表面に被覆層を有する被覆工具およびそれを備えた切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
超硬合金やサーメット、セラミックス等の基体表面に、ＴｉＣＮ層や、Ａｌ2Ｏ3層を積層した被覆層を形成した切削工具等の被覆工具が知られている。【０００３】
被覆工具における被覆膜には、高い耐摩耗性が求められており、Ａｌ2Ｏ3層は一般的に、ＴｉＣＮ層よりも高い耐摩耗性を有することから、例えば、特許文献１では、Ａｌ2Ｏ3層を具備する被覆工具において、Ａｌ2Ｏ3層に含まれるＡｌ2Ｏ3結晶の配向を制御することで、被覆切削工具の耐摩耗性を向上させることが行われている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６―１３７５６４号公報
【発明の概要】
【０００５】
本開示の被覆工具は、基体と、該基体の上に位置する被覆層とを具備する。前記被覆層は、前記基体の近くに位置する厚みが１μｍ以上の第１層と、該第１層よりも前記基体から遠くに位置する第２層とを備える。純水に対して、平均粒径が１．１〜１．３μｍの球形のＡｌ2Ｏ3粒子を３質量％分散した液体Ａを前記第２層に衝突させて測定して得られる、前記第２層におけるエロージョン率Ａ２が０．４μｍ／ｇ以下である。前記液体Ａを前記第１層に衝突させて測定して得られる、前記第１層におけるエロージョン率Ａ１が１．８μｍ／ｇ以下である。本開示の切削工具は、第１端から第２端に向かって延び、前記第１端側にポケットを有するホルダと、前記ポケットに位置する上述の被覆工具と、を備える。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】図１は、本開示の被覆工具の一例を示す概略斜視図である。
【図２】図２は、図１の被覆工具における被覆層の断面の構成を説明するための模式図である。
【図３】図３は、本開示の切削工具の一例を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
＜被覆工具＞
本開示の被覆工具は、図１に示す例においては、主面が概略四角形状の板状である。ただし、この形状に限定されるものではない。被覆工具１は、第１面２（以下、主面２と記載する。）と、第２面３とを有し、第１面２と第２面３とが交わる部分の少なくとも一部に切刃４を有している。第１面２は、すくい面と呼ばれる面であり、第２面３は逃げ面と呼ばれる面である。そのため、すくい面２と逃げ面３とが交わる部分の少なくとも一部に切刃４を有しているともいえるものである。
【０００８】
また、図２の被覆工具１における被覆層７の断面の構成を説明するための模式図に示すように、被覆工具１は、基体５と、この基体５の表面に位置する被覆層７を備えている。
【０００９】
被覆工具１の基体５を構成する材質は、硬質合金、セラミックスまたは金属が挙げられる。硬質合金としては、炭化タングステン（ＷＣ）と、コバルト（Ｃｏ）やニッケル（Ｎｉ）等の鉄属金属を含有する超硬合金であってもよい。他の硬質合金として、炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）と、コバルト（Ｃｏ）やニッケル（Ｎｉ）等の鉄属金属を含有するＴｉ基サーメットであってもよい。セラミックスが、Ｓｉ3Ｎ4、Ａｌ2Ｏ3、ダイヤモンド、立方晶窒化ホウ素（ｃＢＮ）であってもよい。金属としては、炭素鋼、高速度鋼、合金鋼であってもよい。上記材質の中でも、被覆工具１として用いる場合には、基体５は、超硬合金またはサーメットからなることが耐欠損性および耐摩耗性の点でよい。
【００１０】
図２に示すように、被覆層７は、基体５の近くに位置する厚みが１μｍ以上の第１層７ａと、第１層７ａよりも基体から遠い位置に位置する第２層７ｂを有する。なお、基体５の近くに位置するとは、第２層７ａよりも基体５の近くに位置することを意味する。第２層７ａは、基体５と接していてもよい。
【００１１】
本開示の被覆工具１における、第２層７ｂのエロージョン率Ａ２は０．４μｍ以下であり、第１層７ａのエロージョン率Ａ１は１．８μｍ以下である。
【００１２】
なお、エロージョン率とは、純水１００質量％対して、平均粒径が１．１〜１．３μｍの球形のＡｌ2Ｏ3粒子を３質量％分散させた液体Ａを検査体に衝突させることによって、除去された検査体の深さを評価したものである。したがって、このエロージョン率が小さいと検査体の耐摩耗性は高い。言い換えると、エロージョン率が小さい検査体は、摩耗しにくい。なお、エロージョン率の測定にあたっては、対象物の表面に対して略直角に液体Ａが当たるようにして、９８〜１０２ｍ／ｓの速度で液体を衝突させるとよい。
【００１３】
エロージョン率の測定には、株式会社パルメソ製のＭＳＥ試験機ＭＳＥ−Ａｌ２Ｏ３を用いるとよい。
【００１４】
第１層７ａは、例えば、複数のＴｉＮ粒子を含むＴｉＮ層や複数のＴｉＣ粒子を含むＴｉＣ層、複数のＴｉＣＮ粒子を含むＴｉＣＮ層、複数のＴｉＣＮＯ粒子を含むＴｉＣＮＯ層であってもよい。第２層７ｂは、例えば、複数のＡｌ2Ｏ3粒子を含むＡｌ2Ｏ3層や複数のＺｒＯ2粒子を含むＺｒＯ2層であってもよい。
【００１５】
これらのＴｉＣ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＮＯ層とは、それぞれ、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯを主成分として含有するものを意味する。主成分とは、それぞれの層に含まれる結晶のうち、５０質量％以上含有するものをいう。この含有量は、例えば、Ｘ線回折を用いたリードベルト解析によって求めるとよい。
【００１６】
本開示の被覆工具１における、第１層のエロージョン率Ａ１は、１．５μｍ／ｇ以下であってもよい。また、本開示の被覆工具１における、第２層のエロージョン率Ａ２は、０．３５μｍ／ｇ以下であってもよい。このような構成を有する被覆工具１は、さらに耐摩耗性、耐欠損性に優れる。
【００１７】
また、図２に示すように、本開示の被覆工具１は、第２層７ｂよりも基体５から遠い位置に、さらに最表層である第３層７ｃを有していてもよい。第３層７ｃは０．１μｍ以上の厚みを有していてもよい。この第３層７ｃの液体Ａを衝突させて測定したエロージョン率Ａ３は、０．０〜２．０μ／ｇであってもよい。このような構成を有する被覆工具１は、さらに耐摩耗性、耐欠損性に優れる。
【００１８】
また、第３層７ｃは、複数のＴｉＮ粒子を含むＴｉＮ層や複数のＴｉＣ粒子を含むＴｉＣ層、複数のＴｉＣＮ粒子を含むＴｉＣＮ層であってもよい。このような第３層７ｃを有すると、耐摩耗性、耐欠損性に優れ、摩擦が小さいことから、切削片をスムーズに排出することができる。
【００１９】
また、基体５は、ＷＣを主成分とする、いわゆる超硬合金であってもよい。また、ｃＢＮやダイヤモンドを主成分とする基体５を用いてもよい。
【００２０】
また、基体５と第１層７ａとの間にさらにＴｉＮからなる下地層（図示せず）を有していてもよい。下地層は、基体５が、Ｃｏ、Ｃ（炭素）、Ｗ（タングステン）等の成分を含むとき、これらの成分が下地層の上に存在する層に拡散することを抑制する機能を有する。下地層は０．１μｍ〜１．０μｍの厚みとしてもよい。
【００２１】
また、第１層７ａと第２層７ｂとの間には、さらに中間層としてＴｉＣＮＯ層（図示せず）を有していてもよい。中間層は複数の中間層からなるものであってもよい。この中間層の厚みはそれぞれ１μｍ未満である。
【００２２】
なお、各層における構造や厚み、さらには各層を構成する結晶の形状等は、被覆工具１の断面における電子顕微鏡写真（走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真または透過電子顕微鏡（ＴＥＭ）写真）を観察することにより、測定することが可能である。
【００２３】
さらに、上記被覆工具１は、すくい面と逃げ面との交差部に形成された切刃を被切削物に当てて切削加工するものであり、上述した優れた効果を発揮することができる。また、本開示の被覆工具１は、切削工具以外にも、摺動部品や金型等の耐摩部品、掘削工具、刃物等の工具、耐衝撃部品等の各種の用途へ応用可能であり、この場合にも優れた機械的信頼性を有するものである。
【００２４】
次に、本開示の工具の製造方法について、一例を説明する。
【００２５】
まず、基体となる硬質合金を焼成によって形成しうる炭化物、窒化物、炭窒化物、酸化物等の無機物粉末に、金属粉末、カーボン粉末等を適宜添加、混合して、混合粉末を作製する。次に、この混合粉末を用いて、プレス成形、鋳込成形、押出成形、冷間静水圧プレス成形等の公知の成形方法によって所定の工具形状に成形する。この成形体を、真空中または非酸化性雰囲気中にて焼成することによって上述した基体を作製する。そして、基体の表面に、所望によって研磨加工や切刃部のホーニング加工を施す。
【００２６】
次に、その表面に化学気相蒸着（ＣＶＤ）法によって被覆層を成膜する。
【００２７】
まず、基体をチャンバ内にセットし、下地層であるＴｉＮ層を成膜する。成膜温度を８３０℃、ガス圧を８ｋＰａとし、反応ガスの組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを０．１〜２０体積％、窒素（Ｎ2）ガスを２０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜する。
【００２８】
次に、ＴｉＣＮ層である第１層を成膜する。成膜温度を８３０℃、ガス圧を９ｋＰａとし、反応ガス組成として、体積％で四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを５．０〜２０体積％、窒素（Ｎ2）ガスを１０〜９０体積％、アセトニトリル（ＣＨ3ＣＮ）ガスを０．０１体積％〜３．０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして、成膜する。このとき、アセトニトリル（ＣＨ3ＣＮ）ガスの含有比率を成膜初期よりも成膜後期で増すことによって、第１ＴｉＣＮ層を構成する炭窒化チタン柱状結晶の平均結晶幅を基体側よりも表面側の方が大きい構成とすることができる。第１層の厚みは、１μｍ以上である。第１層の厚みは、３〜２０μｍとしてもよい。
【００２９】
次に、ＴｉＣＮ層である第１中間層を作製する。成膜温度を９５０℃、ガス圧を９ｋＰａ、反応ガスの組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを１０〜２０体積％、メタン（ＣＨ4）ガスを０．５〜１０体積％、窒素（Ｎ2）ガスを１０〜７０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜する。この第１中間層の厚みは１μｍ未満である。
【００３０】
次に、ＴｉＣＮＯ層である第２中間層を成膜する。まず、成膜温度を９５０℃、ガス圧を９ｋＰａとし、反応ガス組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを１０〜２０体積％、メタン（ＣＨ4）ガスを０．５〜１０体積％、窒素（Ｎ2）ガスを１０〜２０体積％、一酸化炭素（ＣＯ）ガスを０．１〜３．０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜する。この第２中間層の厚みは１μｍ未満である。また、第１中間層と第２中間層の厚みの和は、１μｍ未満である。
【００３１】
Ａｌ2Ｏ3層である第２層は、成膜温度を９５０℃〜１１００℃、ガス圧を５ｋＰａ〜２０ｋＰａとし、反応ガスの組成が、三塩化アルミニウム（ＡｌＣｌ3）ガスを５〜２０体積％、塩化水素（ＨＣｌ）ガスを０．００６〜２体積％、二酸化炭素（ＣＯ2）ガスを０．０１〜５体積％、硫化水素（Ｈ2Ｓ）ガスを０．００１〜０．０１体積％、アルゴン（Ａｒ残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜する。第２層の厚みは、１〜１５μｍとしてもよい。
【００３２】
そして、最表層であり、第３層であるＴｉＮ層を成膜する。成膜温度を１０１０℃、ガス圧を１０ｋＰａとし、反応ガス組成は、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを０．０６〜５体積％、窒素（Ｎ2）ガスを１０〜３０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして、成膜する。第３層の厚みは、０．１〜２μｍとしてもよい。
【００３３】
なお、上記の例では、第１中間層や第２中間層や第３層を設けた例を示したが、直接、基体の表面に、ＴｉＣＮ層である第１層と、Ａｌ2Ｏ3層である第２層とを積層してもよい。
【００３４】
以上、本開示の被覆工具１について説明したが、本開示は上述の実施形態に限定されず、本開示の要旨を逸脱しない範囲において、各種の改良および変更を行なってもよい。
【００３５】
＜切削工具＞
次に、本開示の切削工具について図面を用いて説明する。
【００３６】
本開示の切削工具１０１は、図６に示すように、例えば、第１端（図６における上端）から第２端（図６における下端）に向かって延びる棒状体である。切削工具１０１は、図１０に示すように、第１端側（先端側）にポケット１０３を有するホルダ１０５と、ポケット１０３に位置する上記の被覆工具１とを備えている。切削工具１０１は、被覆工具１を備えているため、長期に渡り安定した切削加工を行うことができる。
【００３７】
ポケット１０３は、被覆工具１が装着される部分であり、ホルダ１０５の下面に対して平行な着座面と、着座面に対して傾斜する拘束側面とを有している。また、ポケット１０３は、ホルダ１０５の第１端側において開口している。
【００３８】
ポケット１０３には被覆工具１が位置している。このとき、被覆工具１の下面がポケット１０３に直接に接していてもよく、また、被覆工具１とポケット１０３との間にシート（不図示）が挟まれていてもよい。
【００３９】
被覆工具１は、第１面３及び第２面５が交わる稜線における切刃７として用いられる部分の少なくとも一部がホルダ１０５から外方に突出するようにホルダ１０５に装着される。本実施形態においては、被覆工具１は、固定ネジ１０７によって、ホルダ１０５に装着されている。すなわち、被覆工具１の貫通孔１７に固定ネジ１０７を挿入し、この固定ネジ１０７の先端をポケット１０３に形成されたネジ孔（不図示）に挿入してネジ部同士を螺合させることによって、被覆工具１がホルダ１０５に装着されている。
【００４０】
ホルダ１０５の材質としては、鋼、鋳鉄などを用いることができる。これらの部材の中で靱性の高い鋼を用いてもよい。
【００４１】
本実施形態においては、いわゆる旋削加工に用いられる切削工具１０１を例示している。旋削加工としては、例えば、内径加工、外径加工及び溝入れ加工などが挙げられる。なお、切削工具１０１としては旋削加工に用いられるものに限定されない。例えば、転削加工に用いられる切削工具に上記の実施形態の被覆工具１を用いてもよい。
【実施例】
【００４２】
まず、平均粒径１．２μｍの金属コバルト粉末を６質量％、平均粒径２．０μｍの炭化チタン粉末を０．５質量％、平均粒径２．０μｍの炭化ニオブ粉末を５質量％、残部が平均粒径１．５μｍのタングステンカーバイト粉末の割合で添加、混合し、プレス成形により工具形状（ＣＮＭＧ１２０４０８）に成形した。その後、脱バインダ処理を施し、１５００℃、０．０１Ｐａの真空中において、１時間焼成して超硬合金からなる基体を作製した。その後、作製した基体にブラシ加工をし、切刃となる部分にＲホーニングを施した。【００４３】
次に、上記の超硬合金の基体に対して、化学気相蒸着（ＣＶＤ）法により、表１に示す個別の成膜条件を、表２、表３に記載したとおりに組み合わせて被覆層を成膜して、被覆工具を作製した。ただし、第１層と第２層との間には、ＴｉＣＮ層である第１中間層およびＴｉＣＮＯ層である第２中間層を順に製膜した。第１中間層の厚みは、０．５μｍであり、第２中間層の厚みは０．１μｍであった。【００４４】
表１において、Ｔ１〜Ｔ４は、第１層であるＴｉＣＮ層の成膜条件である。また、Ａ１〜Ａ５は、第２層であるＡｌ2Ｏ3層の成膜条件である。Ｓ１〜Ｓ３は、第３層であるＴｉＮ層の成膜条件である。【００４５】
表１において、各原料ガスは化学記号で表記し、各原料ガスの占める割合を体積％で示した。第１層の厚みは、いずれも５μｍである。第２層の厚みは、いずれも５μｍである。第３層の厚みは０．５μｍである。【００４６】
表２に示す第１層は、いずれもＴｉＣＮ層である。また、表２に示す第２層はいずれもＡｌ2Ｏ3層である。また、表３に示す第３層は、いずれもＴｉＮ層である。【００４７】
なお、表に記載のない第１中間層は、成膜温度を９５０℃、ガス圧を９ｋＰａ、反応ガスの組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを１５体積％、メタン（ＣＨ4）ガスを５体積％、窒素（Ｎ2）ガスを２０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜した。【００４８】
また、表に記載のない第２中間層層９は、まず、成膜温度を９５０℃、ガス圧を９ｋＰａとし、反応ガス組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ4）ガスを１５体積％、メタン（ＣＨ4）ガスを５体積％、窒素（Ｎ2）ガスを１５体積％、一酸化炭素（ＣＯ）ガスを１．０体積％、残りが水素（Ｈ2）ガスとして成膜した。【００４９】
上記試料について、被覆層を含む断面について、ＳＥＭ観察を行い、各層の厚みを測定した。次に、被覆層に対して直角の方向から、液体Ａを１００ｍ／ｓの速さで衝突させ、各層のエロージョン率（μｍ／ｇ）を測定した。【００５０】
次に、得られた被覆工具を用いて、下記の条件において、摩耗切削試験および断続切削試験を行い、摩耗寿命を評価した。試験結果は表２、３に示す。
＜摩耗切削条件＞
被削材  ：クロムモリブデン鋼  丸棒材（ＳＣＭ４３５）
工具形状：ＣＮＭＧ１２０４０８
切削速度：３００ｍ／分
送り速度：０．３ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み：１．５ｍｍ
その他  ：水溶性切削液使用
評価項目：クレータ摩耗の進行によってすくい面に母材が露出するまでにかかった時間
＜断続切削条件＞
被削材  ：クロムモリブデン鋼  ４本溝入り丸棒材（ＳＣＭ４４０）
工具形状：ＣＮＭＧ１２０４０８
切削速度：３００ｍ／分
送り速度：０．３ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み：１．５ｍｍ
その他  ：水溶性切削液使用
評価項目：刃先が欠損するまでに刃先にかかった衝撃回数【００５１】
【表１】
2020111122.tif 000003
【００５２】
【表２】
2020111122.tif 000004
【００５３】
【表３】
2020111122.tif 000005
【００５４】
表２に示す通り、エロージョン率Ａ２が０．４μｍ／ｇ以下であり、エロージョン率Ａ１が１．８μｍ／ｇ以下である第１層を有する、試料Ｎｏ．１、２、６、７は優れた耐摩耗性を有する。【００５５】
また、表３に示す通り、エロージョン率Ａ３が２．０μｍ／ｇ以下の最表層である第３層をさらに有する、試料Ｎｏ．２６、２８は、さらに優れた耐摩耗性を有する。
【符号の説明】
【００５６】
１      被覆工具
２      すくい面
３      逃げ面
４      切刃
５      基体
７      被覆層
７ａ    第１層
７ｂ    第２層
７ｃ    第３層
１０１・・・切削工具
１０３・・・ポケット
１０５・・・ホルダ
１０７・・・固定ネジ
【図１】
2020111122.tif 000006
【図２】
2020111122.tif 000007
【図３】
2020111122.tif 000008
【手続補正書】
【提出日】令和3年5月26日(2021.5.26)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項６】
前記被覆層は、さらに最表層として第３層を有し、
前記液体Ａを前記第３層に衝突させて測定して得られる、前記第３層におけるエロージョン率Ａ３が０．０〜２．０μｍ／ｇである、請求項１〜５のいずれかに記載の被覆工具。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
図２に示すように、被覆層７は、基体５の近くに位置する厚みが１μｍ以上の第１層７ａと、第１層７ａよりも基体から遠い位置に位置する第２層７ｂを有する。なお、基体５の近くに位置するとは、第２層７ｂよりも基体５の近くに位置することを意味する。第１層７ａは、基体５と接していてもよい。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１２】
なお、エロージョン率とは、純水１００質量％に対して、平均粒径が１．１〜１．３μｍの球形のＡｌ２Ｏ３粒子を３質量％分散させた液体Ａを検査体に衝突させることによって、除去された検査体の深さを評価したものである。したがって、このエロージョン率が小さいと検査体の耐摩耗性は高い。言い換えると、エロージョン率が小さい検査体は、摩耗しにくい。なお、エロージョン率の測定にあたっては、対象物の表面に対して略直角に液体Ａが当たるようにして、９８〜１０２ｍ／ｓの速度で液体を衝突させるとよい。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１５】
これらのＴｉＮ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層、ＴｉＣＮＯ層とは、それぞれ、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮ、ＴｉＣＮＯを主成分として含有するものを意味する。主成分とは、それぞれの層に含まれる結晶のうち、５０質量％以上含有するものをいう。この含有量は、例えば、Ｘ線回折を用いたリードベルト解析によって求めるとよい。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１７】
また、図２に示すように、本開示の被覆工具１は、第２層７ｂよりも基体５から遠い位置に、さらに最表層である第３層７ｃを有していてもよい。第３層７ｃは０．１μｍ以上の厚みを有していてもよい。この第３層７ｃの液体Ａを衝突させて測定したエロージョン率Ａ３は、０．０〜２．０μｍ／ｇであってもよい。このような構成を有する被覆工具１は、さらに耐摩耗性、耐欠損性に優れる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３１】
Ａｌ２Ｏ３層である第２層は、成膜温度を９５０℃〜１１００℃、ガス圧を５ｋＰａ〜２０ｋＰａとし、反応ガスの組成が、三塩化アルミニウム（ＡｌＣｌ３）ガスを５〜２０体積％、塩化水素（ＨＣ１）ガスを０．００６〜２体積％、二酸化炭素（ＣＯ２）ガスを０．０１〜５体積％、硫化水素（Ｈ２Ｓ）ガスを０．００１〜０．０１体積％、残りが水素（Ｈ２）ガスとして成膜する。第２層の厚みは、１〜１５μｍとしてもよい。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３６】
本開示の切削工具１０１は、図３に示すように、例えば、第１端（図３における上端）から第２端（図３における下端）に向かって延びる棒状体である。切削工具１０１は、図３に示すように、第１端側（先端側）にポケット１０３を有するホルダ１０５と、ポケット１０３に位置する上記の被覆工具１とを備えている。切削工具１０１は、被覆工具１を備えているため、長期に渡り安定した切削加工を行うことができる。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４４】
表１において、Ｔ１〜Ｔ５は、第１層であるＴｉＣＮ層の成膜条件である。また、Ａ１〜Ａ５は、第２層であるＡｌ２Ｏ３層の成膜条件である。Ｓ１〜Ｓ３は、第３層であるＴｉＮ層の成膜条件である。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４８】
また、表に記載のない第２中間層９は、まず、成膜温度を９５０℃、ガス圧を９ｋＰａとし、反応ガス組成が、四塩化チタン（ＴｉＣｌ４）ガスを１５体積％、メタン（ＣＨ４）ガスを５体積％、窒素（Ｎ２）ガスを１５体積％、一酸化炭素（ＣＯ）ガスを１．０体積％、残りが水素（Ｈ２）ガスとして成膜した。
【国際調査報告】
2020111122.tif 000009
2020111122.tif 000010
2020111122.tif 000011
2020111122.tif 000012
2020111122.tif 000013