【誤訳訂正書】
【提出日】平成21年8月31日(2009.8.31)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化チタンおよび／または炭化ジルコニウムを含み、磨耗に抵抗性であり、および化学組成が、重量を基準として、
【数１】
2006506526.tif 000001
場合により、０％から１．５％の銅、
場合により、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となるような含有量での、Ｎｂ、ＴａおよびＶから、選択される少なくとも１種の元素、
場合により、０．１％未満またはそれに等しい含有量での、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、ＢｉおよびＰｂから選択される少なくとも１種の元素、
を含み、
残部は、鉄および生産操業に由来する不純物であり、
さらに、前記化学組成が、
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
および：
Ｔｉ＋Ｚｒ／２−７×Ｎ／２≧０．０５％
および：
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８、（ただし、Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝１、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０）
の関係を満たす鋼の板の製造法であって、急冷を行うために、板を熱急冷処理操作にかけることを含み、この操作は、高温状態での圧延用ヒート中で、あるいは炉内での再加熱によるオーステナイト化の後で行われ、
この板は、ＡＣ３より高い温度と、Ｔ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）からＴ−５０℃の範囲にある温度との間を、０．５℃／ｓより大きな平均冷却速度で冷却され、
次いで、この板は、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ−１．７であって、０．１℃／ｓより大きい範囲にある平均中心部冷却速度Ｖｒで、温度Ｔと１００℃の間で冷却され、ただし、ｅｐはｍｍで表された板の厚さであり、
この板は、周囲温度まで冷却され、場合によりプラニシングが実施される前記方法。
【請求項２】
さらに、１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞２であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
さらに、
Ｃ≦０．２２％
および
Ｃ＊≧０．１２％
であることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
さらに、
Ｔｉ＋Ｚｒ／２≧０．１０％
であることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
さらに、
Ｓｉ＋Ａｌ≧０．７％
であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
さらに、３５０℃未満またはそれに等しい温度で焼もどしが実行されることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の方法。
【請求項７】
鋼にチタンを添加するために、溶鋼が、チタンを含有するスラグに接触して置かれ、スラグのチタンが、溶鋼の中へゆっくりと拡散するようにさせられることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
磨耗に対して抵抗性であり、および化学組成が、重量を基準として、
【数２】
2006506526.tif 000002
場合により、０％から１．５％の銅、
場合により、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となるような含有量で、Ｎｂ、ＴａおよびＶから、選択される少なくとも１種の元素、
場合により、０．１％未満またはそれに等しい含有量で、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、ＢｉおよびＰｂから選択される少なくとも１種の元素、
を含み、
残部は、鉄および生産操業に由来する不純物であり、
さらに、前記化学組成が、
Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
および：
Ｔｉ＋Ｚｒ／２−７×Ｎ／２≧０．０５％
および
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８、（ただし、Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝１、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０）の関係を満たしている鋼の加工物であって、
この鋼は、マルテンサイトまたはマルテンサイト／ベイナイト組織を有し、前記組織は、炭化チタンおよび／または炭化ジルコニウムおよび５％〜２０％の残留オーステナイトを含む前記加工物。
【請求項９】
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞２であることを特徴とする請求項８に記載の加工物。
【請求項１０】
Ｃ≦０．２２％およびＣ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．１２％であることを特徴とする請求項８または９に記載の加工物。
【請求項１１】
Ｔｉ＋Ｚｒ／２≧０．１０％であることを特徴とする請求項８から１０のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１２】
Ｓｉ＋Ａｌ≧０．７％であることを特徴とする請求項８から１１のいずれか一項に記載の加工物。
【請求項１３】
前記加工物は厚さが２ｍｍから１５０ｍｍの板であることを特徴とする請求項８から１２のいずれか一項に記載の加工物。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００５】
【数３】
2006506526.tif 000003
−場合により、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖ≦０．５％となるような含有量で、Ｎｂ、ＴａおよびＶから、選択される少なくとも１種の元素、
−場合により、０．１％未満またはそれに等しい含有量での、Ｓｅ、Ｔｅ、Ｃａ、Ｂｉ、Ｐｂから選択される少なくとも１種の元素、
を含み、
残部は、鉄および生産操業に由来する不純物であり、さらに、化学組成は、
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
および：
Ｔｉ＋Ｚｒ／２−７×Ｎ／２≧０．０５％
および：
１．０５×Ｍｎ＋０．５４×Ｎｉ＋０．５０×Ｃｒ＋０．３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）１／２＋Ｋ＞１．８、またはより有利には２、
ただし：Ｂ≧０．０００５％のときは、Ｋ＝１、Ｂ＜０．０００５％のときは、Ｋ＝０、
の関係を満たし、
この鋼は、マルテンサイトまたはマルテンサイトおよび自己焼もどし（ａｕｔｏ−ｔｅｍｐｅｒｅｄ）されたベイナイトの混合物により構成される組織を有し、さらに、組織は炭化物および５％〜２０％のオーステナイトを含む、
摩耗用の鋼の加工物、特に板を製造するための方法に関する。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
この方法によれば、加工物または板は、熱急冷処理操作にかけられ、この操作は、例えば圧延ヒートなどの高温状態で成形するためのヒート中で、あるいは炉内での再加熱によるオーステナイト化の後で行われ、この方法は、
−ＡＣ３より高い温度と、ほぼＴ＝８００−２７０×Ｃ＊−９０×Ｍｎ−３７×Ｎｉ−７０×Ｃｒ−８３×（Ｍｏ＋Ｗ／２）からＴ−５０℃の範囲にある温度との間を、０．５℃／ｓより大きな平均冷却速度で、板を冷却すること（ただし、温度は℃で表され、Ｃ＊、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＷの含有量は重量％で表されている）、
−次いで、平均中心冷却速度Ｖｒが、Ｖｒ＜１１５０×ｅｐ−１．７（℃／ｓで表示）で、かつ０．１℃／ｓより大きい冷却速度で、温度Ｔと１００℃の間で板を冷却すること（ただし、ｅｐはｍｍで表された板の厚さ）、
−さらに、その板を周囲温度まで冷却すること（ただし、場合によりプラニシングが実施される）、からなる。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
本発明による板を製造するために、重量％で以下の化学組成を含む鋼が製造される：
−十分な水準の硬度を有するために、および炭化物が形成できるようにするために、０．１％以上でありかつ、溶接および切断の適合性が良好であるように０．２３％未満、好ましくは０．２２％以下の炭素、
−０％〜０．６７％のチタンおよび０％〜１．３４％のジルコニウム、これらの含有量は、鋼が耐摩耗性を増す粗い炭化チタンまたは炭化ジルコニウムを含むように、Ｔｉ＋Ｚｒ／２の総量が０．０５％より大きく、好ましくは０．１％以上で、より有利には、さらに０．２％より大きくなければならない。しかし、０．６７％より大きくなると、鋼がその硬度が十分であるために必要な十分な量の遊離炭素を含有できなくなるので、Ｔｉ＋Ｚｒ／２の総量は０．６７％以下に留まらなければならない。さらに、材料の靭性を優先する必要がある場合は、Ｔｉ＋Ｚｒ／２の含有量は、好ましくは０．５０％未満、より有利には０．４０％または０．３０％のはずである。
−０％（または痕跡レベル）〜２％のケイ素および０％（または痕跡レベル）〜２％のアルミニウム、Ｓｉ＋Ａｌの総量は、０．５％〜２％および好ましくは０．７％以上、より有利には０．８％を超える。脱酸化剤であるこれらの元素は、さらに、多量の炭素で満たされている準安定残留オーステナイトの生成を促進する効果を有し、準安定残留オーステナイトのマルテンサイトへの変態は、炭化チタンの固定化（ａｎｃｈｏｒｉｎｇ）を促進する大きな膨張を伴っている。
−十分な水準の急冷性（ｑｕｅｎｃｈａｂｉｌｉｔｙ）を得るため、およびさまざまな機械的特性および用途の特性を調整するために、０％（または痕跡レベル）〜２％または２．５％ものマンガン、０％（または痕跡レベル）〜４％または５％ものニッケルおよび０％（または痕跡レベル）〜４％または５％ものクロム。特にニッケルは、靭性に対する有利な効果を有するが、その元素は高価である。また、クロムもマルテンサイトまたはベイナイトにおいて、耐摩耗性を促進する微細な炭化物を形成する。
−０％（または痕跡レベル）〜１％のモリブデンおよび０％（または痕跡レベル）〜２％のタングステン、Ｍｏ＋Ｗ／２の総量は０．０５％〜１％、および好ましくは０．８％未満、または、より有利には０．５％未満に留まる。この元素は、急冷性を増大させ、特に冷却時の自己焼もどしによる析出により、マルテンサイトまたはベイナイト中に、微細な、硬化炭化物（ｈａｒｄｅｎｉｎｇ  ｃａｒｂｉｄｅｓ）を形成する。特に、硬化炭化物の析出に関して所望の効果を得るために、モリブデンは１％の含有量を超える必要はない。モリブデンは、完全にまたは部分的に、２倍の重量のタングステンにより置換されうる。それにも係わらず、この置換はモリブデンを凌ぐ有利さを提供することはなく、より高価であるので、実際的には望ましくない。
−場合により、０％〜１．５％の銅。その元素は、溶接性（ｗｅｌｄａｂｌｉｔｙ）を妨げることなく、追加の硬化（ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ  ｈａｒｄｅｎｉｎｇ）をもたらすことができる。１．５％の水準を超えると、その元素は、実質的ないかなる効果も有さず、熱間圧延を困難にし、不必要に高価である。
−０％〜０．０２％のホウ素。この元素は、急冷性を増すために、場合により添加されうる。この効果を達成するために、ホウ素の含有量は、好ましくは、０．０００５％を超え、またはより有利には、０．００１％を超えなければならず、実質的に０．０１％を超える必要はない。
−０．１５％までの硫黄。この元素は、通常、０．００５％またはそれ以下に限定される残留物であるが、加工性を改善するために、その含有量は任意に増加されうる。硫黄が存在する場合には、高温状態での変態に関する問題を防止するために、マンガンの含有量は、硫黄含有量の７倍を超えなければならないことは注目されるべきである。
−場合により、耐摩耗性を改善する比較的粗い炭化物を形成するために、Ｎｂ／２＋Ｔａ／４＋Ｖが０．５％以下になるような含有量での、ニオブ、タンタルおよびバナジウムから選択される、少なくとも１種の元素。しかし、これらの元素によって形成された炭化物は、チタンまたはジルコニウムによって形成されたものより効果が小さく、そのために、それらは、場合によって選択されるものであり、限定された量で添加される。
−場合により、それぞれ０．１％以下の含有量での、セレン、テルル、カルシウム、ビスマスおよび鉛から選択される１種または複数の元素。これらの元素は、加工性を改善するように意図されている。鋼がＳｅおよび／またはＴｅを含有する場合は、マンガンの含有量は、硫黄含有量を考慮に入れて、セレン化マンガンまたはテルル化マンガンが形成することができるようでなければならないことは注目すべきである。
−鉄および生産操業に由来する不純物である残部。この不純物は、特に、その含有量が製造方法によって決まる窒素を含むが、０．０３％を超えることはなく、通常、０．０２５％未満に留まる。窒素は、チタンまたはジルコニウムと反応することができて窒化物を形成するが、窒化物は靭性を損なわないために、粗すぎてはならない。粗い窒化物の形成を防止するために、例えば、酸化チタンまたは酸化ジルコニウムを充填したスラグなどの酸化された相を酸化された溶鋼に接触させて置き、次いで、チタンまたはジルコニウムを、酸化された相から溶鋼にゆっくりと拡散させるために、溶鋼を脱酸素することによって、チタンおよびジルコニウムは、非常に漸進的に溶鋼に添加されることができる。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１２】
さらに、十分な特性を得るために、炭素、チタン、ジルコニウムおよび窒素の含有量は、
Ｃ＊＝Ｃ−Ｔｉ／４−Ｚｒ／８＋７×Ｎ／８≧０．０９５％
であり、さらに、水準が増した硬度、従って、より良好な耐摩耗性を有するために、好ましくは、Ｃ＊≧０．１２％となるように、選択されなければならない。Ｃ＊という量は、炭化チタンおよび炭化ジルコニウムが析出した後の遊離炭素の含有量を、窒化チタンおよび窒化ジルコニウムの形成を考慮して、表している。その遊離炭素含有量Ｃ＊は、十分な硬度を有するマルテンサイトまたはマルテンサイト／ベイナイト組織を得るために、０．０９５％以上でなければならない。