【誤訳訂正書】
【提出日】平成23年1月4日(2011.1.4)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ワークピースを溶接する方法であって、
セルフシールド溶接棒を溶接装置から前記ワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスを制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が少なくとも４８３［MPa］の降伏強さを有しており、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする方法。
【請求項２】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接棒は有心セルフシールド溶接棒であることを特徴とする方法。
【請求項３】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接棒は溶接ガンを通って進行させられることを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項１に記載の方法であって、
前記降伏強さは少なくとも５５２［MPa］であることを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも４８３［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項６】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも６２１［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接部が、−２０℃で少なくとも６０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有していることを特徴とする方法。
【請求項８】
請求項１に記載の方法であって、
前記溶接部が、−４０℃で少なくとも４０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有していることを特徴とする方法。
【請求項９】
請求項４に記載の方法であって、
前記ワークピースはパイプであることを特徴とする方法。
【請求項１０】
請求項１に記載の方法であって、
前記セルフシールド溶接棒は、フラックス入りセルフシールドアーク溶接ワイヤであることを特徴とする方法。
【請求項１１】
請求項１に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは５．０８［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項１２】
請求項１に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは２．５４［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項１３】
ワークピースを溶接する方法であって、
セルフシールド溶接棒を溶接装置から前記ワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルス制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が少なくとも４８３［MPa］の引張強さを有し、前記ワークピースはパイプであり、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする方法。
【請求項１４】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接棒は有心セルフシールド溶接棒であることを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接棒は溶接ガンを通って進行させられることを特徴とする方法。
【請求項１６】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも４８３［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項１７】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも６２１［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項１８】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接部が、−２０℃で少なくとも６０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有していることを特徴とする方法。
【請求項１９】
請求項１３に記載の方法であって、
前記溶接部が、−４０℃で少なくとも４０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有していることを特徴とする方法。
【請求項２０】
請求項１３に記載の方法であって、
前記セルフシールド溶接棒は、フラックス入りセルフシールドアーク溶接ワイヤであることを特徴とする方法。
【請求項２１】
請求項１３に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは５．０８［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項２２】
請求項１３に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは２．５４［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項２３】
ワークピースを溶接する方法であって、
セルフシールド溶接棒を溶接装置から前記ワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスを制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が、−２０℃で少なくとも６０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有しており、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする方法。
【請求項２４】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接棒は有心セルフシールド溶接棒であることを特徴とする方法。
【請求項２５】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接棒は溶接ガンを通って進行させられることを特徴とする方法。
【請求項２６】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも４８３［MPa］の降伏強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項２７】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも５５２［MPa］の降伏強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項２８】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも４８３［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項２９】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接部が少なくとも６２１［MPa］の引張強さを有していることを特徴とする方法。
【請求項３０】
請求項２３に記載の方法であって、
前記溶接部が、−４０℃で少なくとも４０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有していることを特徴とする方法。
【請求項３１】
請求項２７に記載の方法であって、
前記ワークピースはパイプであることを特徴とする方法。
【請求項３２】
請求項２３に記載の方法であって、
前記セルフシールド溶接棒は、フラックス入りセルフシールドアーク溶接ワイヤであることを特徴とする方法。
【請求項３３】
請求項２３に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは５．０８［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項３４】
請求項２３に記載の方法であって、
前記ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さは２．５４［mm］以下であることを特徴とする方法。
【請求項３５】
セルフシールド有心溶接棒を溶接ガンからワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスを制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が少なくとも４８３［MPa］の降伏強さを有しており、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする溶接方法。
【請求項３６】
セルフシールド有心溶接棒を溶接ガンからワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスを制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が少なくとも５５２［MPa］の降伏強さを有し、前記ワークピースはパイプであり、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする溶接方法。
【請求項３７】
セルフシールド有心溶接棒を溶接ガンからワークピースに向かって進行させるステップと、
前記進行するセルフシールド溶接棒を用い、プロセス中の平均アーク長さが７．６２［mm］以下であるショートアーク溶接プロセスを採用して前記ワークピースを溶接するステップと、
ショートアーク溶接プロセスの溶融パルスを制御するステップであって、前記溶接プロセスでは、前記溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続いており、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスを制御する制御ステップと、
を備え、
溶接部が、−２０℃で少なくとも６０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有しており、
前記ショートアーク溶接プロセス中は、何等の外部からのシールドも用いられることがない、
ことを特徴とする溶接方法。
【請求項３８】
セルフシールド溶接棒と共に使用する溶接装置であって、
溶接されるべきワークピースに向かって前記溶接棒を進行させるショートアーク溶接システムを備え、
前記ショートアーク溶接システムのコントローラは、溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続く前記溶接システムを、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスをもたらすように制御し、
前記ショートアーク溶接システムは、少なくとも４８３［MPa］の降伏強さを有する溶接部を創り出すように制御され、
前記ショートアーク溶接システムは、ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さを７．６２［mm］以下に維持する、
ことを特徴とする溶接装置。
【請求項３９】
セルフシールド溶接棒と共に使用する溶接装置であって、
溶接されるべきワークピースに向かって前記溶接棒を進行させるショートアーク溶接システムを備え、
前記ショートアーク溶接システムのコントローラは、溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続く前記溶接システムを、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスをもたらすように制御し、
前記ショートアーク溶接システムは、少なくとも５５２［MPa］の降伏強さを有する溶接部を創り出すように制御され、
前記ワークピースはパイプであり、
前記ショートアーク溶接システムは、ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さを７．６２［mm］以下に維持する、
ことを特徴とする溶接装置。
【請求項４０】
セルフシールド溶接棒と共に使用する溶接装置であって、
溶接されるべきワークピースに向かって前記溶接棒を進行させるショートアーク溶接システムを備え、
前記ショートアーク溶接システムのコントローラは、溶融パルスの後に低電流のトランスファサイクルが続く前記溶接システムを、
前記溶融パルスの終末と前記トランスファサイクル期間中の短絡の発生との間の実際の時間を測定し、
前記溶融パルスの終末と前記短絡の発生との間の時間に対する望ましい値を設定し、
前記測定された実際の時間と前記設定された望ましい値とを比較することにより修正信号を生成し、
前記修正信号に基づいて前記溶融パルスのパラメータを調整する、
ことにより前記溶融パルスをもたらすように制御し、
前記ショートアーク溶接システムは、−２０℃で少なくとも６０［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接部を創り出すように制御され、
前記ショートアーク溶接システムは、ショートアーク溶接プロセス中の平均アーク長さを７．６２［mm］以下に維持する、
ことを特徴とする溶接装置。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
（参照による組み入れ）
本発明は、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求もしくはそれ以上の要求を満たすことができる、セルフシールド有心（フラックスコアード：flux cored）アーク溶接棒を採用したショートアーク溶接プロセスを用いることを伴うものである。本発明の溶接方法とフラックス入りの溶接棒を組み合わせる場合には、相互依存的な関係がある。そこで、本発明は、入力エネルギを制御することと、高い強度および靱性を達成するために溶着される溶接金属の微視的構造の制御とを、一緒に組み合わせるものである。特に、本発明の或る例示的な実施形態は、５５０ＭＰａを越える降伏強さおよび６９０ＭＰａを越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール（Joules）を越えるシャルピーＶ−ノッチ（ＣＶＮ）の靱性を達成することができる。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１２】
本発明は、先に議論した問題に取り組み、また、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求もしくはそれ以上の要求を満たす溶接部を形成することができるシステム及び方法をもたらすための、システム及び方法に注力したものである。特に、本発明の例示的な実施形態は、５５０［MPa］を越える降伏強さ及び６９０［Mpa］を越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール［Ｊ］を越えるシャルピーＶノッチ（ＣＶＮ）靱性を達成することができる。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１３】
本発明のシステム及び方法は、望ましい溶接特性を達成するために、有心の、つまりセルフシールドの溶接棒の使用と連繋して、アーク長さを最短にする専用の電源を通じて溶接アークを制御する。ショートアークの使用は、溶融池（プール：pool）において雰囲気からの汚染を最少にし、しかも、同時に、溶接中、気孔に対してより耐性がある。更に、本発明の或る実施形態によれば、短いアーク長さの使用は、後で更に議論する本発明の一つの様相に係る成分を含有したセルフシールド溶接棒を使用できるようにする。加えて、本発明を用いることで、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求もしくはそれ以上の要求を満たす、及び／又は、５５０［MPa］を越える降伏強さ及び６９０［MPa］を越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール［Ｊ］を越えるシャルピーＶノッチ（ＣＶＮ）靱性の溶接を達成するのに、追加的なシールドガスを用いる必要はない。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２３】
本発明の第２の様相は、ＡＣ溶接中に前述のショートアーク法によって得られるような比較的短いアーク長さを利用することに少なくとも部分的に関連しており、そのことは、雰囲気からの溶接部の汚染の著しい低減をもたらすものである。
本発明のこの実施形態は、また、本発明のこの様相と共に溶接棒に用いられると有益な結果を達成することができる、独特のフラックス（flux）合金システムを利用している。有心溶接棒の前記フラックス／合金システムは、短いアーク長さを可能にし、また、促進する。
本発明の或る実施形態に従ってこれらの様相を組み合わせることは、４１４を越え４８３［MPa］（６０を越え７０［ksi］）までに至る強度をもった健全で強靱な溶接金属を創り出すという、共同作用的な現象をもたらし、また、他の実施形態においては少なくとも５５２［MPa］（８０［ksi］）の降伏強さを有しており、従って、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求もしくはそれ以上の要求を満たす溶接部をもたらす。
また、本発明の或る例示的な実施形態は、５５０［MPa］を越える降伏強さ及び６９０［MPa］を越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール［Ｊ］を越えるシャルピーＶノッチ（ＣＶＮ）靱性を達成することができる。更に、本発明の実施形態で用いられる合金は、より薄肉のパイプの使用を可能にし、また、パイプ溶接領域におけるシールドガスの必要性はない。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３０】
本発明の更なる目的は、可能な最短のアーク長さでアークを安定させるために、ショートアークプロセスと有心溶接棒を備えた共同作用的なシステムを提供することである。従って、大気からの汚染は最小になる。合金システムと溶接プロセスの組み合わせは、そのような短いアーク長さでアークが案手できるようにし、健全で強靱な溶接金属をもたらす。
本発明の一つの実施形態は、ガスシールドを用いることなく、少なくとも５５２［MPa］（８０［ksi］）の降伏強さを有する溶接部をもたらすことができ、従って、アメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求もしくはそれ以上の要求を満たす溶接部をもたらす。また、本発明の或る例示的な実施形態は、５５０［Mpa］を越える降伏強さ及び６９０［Mpa］を越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール［Ｊ］を越えるシャルピーＶノッチ（ＣＶＮ）靱性を達成することができる。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４１】
或る実施形態においては、本発明に係る電源および／または溶接作業は、次の様相の１つ若しくはそれ以上の様相を呈している。金属の移転（トランスファ：transfer）の基本的なモードは短絡溶接であるので、電流密度は一般にスプレー溶接に要するよりも低い。多くの短絡溶接におけるように、ピンチ電流はワイヤの直径に応じて設定される。例えば、１．９８［mm］（５／６４インチ）のフラックス入りワイヤに対しては、６２５アンペアの電流を用いることができる。
一般に、正の電流はアーク長さをセットする傾向がある。たとえ１ミリ秒の半分でも、正の電流が負の電流のアーク長さと同レベルに達することが許容される場合には、正の電流のアークは望ましくない長さに達するでああろう。一般に、正側の制御電流は、約５０アンペアから約１２５アンペアの範囲にあり、或る実施形態では約７５アンペアである。波の形状の負の部分は、約５から１５パーセントの電流の勾配を伴って、一定の電力または電圧の何れであっても良い。典型的には、溶接は、約６０ヘルツ、１０パーセント正で行うことができる。正の電流が比較的低いレベルに設定されているので、波の形状が正である部分は典型的には２０パーセントよりも少ない。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５４】
或る実施形態においては、本発明は、魅力ある特性を有する溶接金属を形成する方法をもたらす。一般に、これらの方法は、前述の成分を備えたコアを有する溶接ワイヤ又は溶接棒を提供することを伴うものである。或る一つの実施形態では、前記溶接ワイヤ又は溶接棒は、シールドガスやかかるガスを形成するエージェント無しで使用される。
前記方法は、例えばパイプの２つの断面間に形成される接合部のような、関心ある領域へ向かってワイヤ又は溶接棒が移動させられるプロセスも含んでいる。更なる実施形態では、かかる移動が制御された送り速度で行われる。前記方法は、また、ワイヤとパイプ断面との間のアークによりワイヤ又は溶接棒を溶融させ、それにより接合部に溶融金属のビードを形成する、溶接電流を生成することを含んでいる。前記方法は、また、短絡事象の継続により、溶けたワイヤを溶融金属ビードへ移転（トランスファ）させることを含んでいる。
前記方法は、特に、少なくとも約４８３［MPa］（約７０［ksi］）の降伏強さと約１９．０５［mm］（約０．７５インチ）未満の厚さを有する金属で形成された２つのパイプ断面の間の接合部を溶接する用途に適合している。更なる実施形態においては、本発明は、ガスシールドを用いることなく、少なくとも５５２［MPa］（８０［ksi］）の降伏強さを有する溶接部をもたらすことができ、従って、少なくともアメリカ石油協会（ＡＰＩ）のグレードＸ−８０のラインパイプの溶接に対する要求を満たす溶接部をもたらす。更に、本発明の或る例示的な実施形態は、５５０［MPa］を越える降伏強さ及び６９０［MPa］を越える引張強さ、並びに−２０℃で６０ジュール［Ｊ］を越えるシャルピーＶノッチ（ＣＶＮ）靱性を達成することができる。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５５】
しかしながら、本発明は１９．０５［mm］（０．７５インチ）よりも大きい又は未満の厚さを有するパイプへの用途にも使用し得ることが理解されよう。或る実施形態では、結果として得られるビードが一般に４８３［MPa］（７０［ksi］）よりも高い降伏強さを有し、或る適用では約６２１［MPa］（約９０［ksi］）よりも高い。
或る特定の様相では、溶融電流は負であっても良い。溶融電流が負の場合には、金属の移転動作は正の電流によって行われることができる。しかしながら、金属の移転は、溶融電流とは独立した正の電流によって行われることができる。
前述の方法を実行するとき、或る実施形態では、平均アーク長さは、７．６２［mm］（０．３０インチ）よりも短く、更なる実施形態では５．０８［mm］（０．２０インチ）よりも短く、そして、今一つの実施形態では２．５４［mm］（０．１０インチ）よりも短い。前述の方法の一実施形態では、短絡現象の速度は自動的に制御される。短絡現象の速度は、一般に、毎秒約４０から約１００サイクルである。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５６】
他の実施形態では、前述の概念、つまり、電源および制御技術をここに注記した溶接棒成分と組み合わせて用いることは、−２０℃で最低でも６０ジュール［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接金属を創り出すのに利用することができる。同様に、前記方法は、−４０℃で最低でも４０ジュール［Ｊ］のシャルピーＶノッチ靱性を有する溶接金属を創り出すのに用いることができる。また、前記方法は、６２１［MPa］（９０［ksi］）を越える引張強さを有する溶接金属を創り出すのに用いることができる。従って、約１９．０５［mm］（約０．７５インチ）よりも薄い薄肉のパイプを用いることができ、結果として節約をもたらす。シールドガスは必要でなく、従って、現場でのガスのコストが無くなるか又は大幅に低減される。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５９】
一連の試験溶接が、本発明の実施形態を用いて行われ、そこでは、ショートアーク溶接プロセスに、セルフシールドでフラックスコアの溶接棒が使用された。幾つかの試験では、直径１．５７［mm］（０．０６２インチ）のリンカーン（Lincoln）社のインナーシールド（Innershield）ＮＲ−２３３が用いられた。溶接は、一定のワイヤ送り速度およびワイヤ移動速度で行われた。
溶接は、３つのパスが並び、それから第１の３つのパス上の第２層に２つのパスが並ぶ、ビード・オン・プレート（bead on plate）溶接であった。板の表面は、スケール（scale）及び塵埃を除去するために、溶接に先立ってショットブラスト（shot blast）が施された。第２層における溶接金属層が、窒素含有量について分析された。使用された溶接棒には意図的に窒素が全く入れられていないので、以下の分析は、溶接金属中の窒素は周囲雰囲気から来たという前提の下に行われた。