(57)【要約】  二相形態で動作する熱伝達流体を備えた家庭用暖房装置向けのラジエーターに関するものであって、前記熱伝達流体は、少なくとも２つの異なる熱伝達液体の混合物により構成され、  ・前記熱伝達流体のタンク（３）；  ・前記流体が相変化を経るような温度に、前記熱伝達流体の温度を上昇させることを目的とする熱源（６）；  ・周囲空気とともに熱伝達が行われるヒーターであって、ｎ個のチャネル（４）を有し、前記タンク（３）と低い領域で連通し、ｎが１と等しいことが可能であるヒーター  を備える。本発明によれば、前記熱伝達液体は、それらの間で少なくとも摂氏１０度異なる沸点を有し、最も低い沸点を有する液体が、約２０℃の混合物温度で混合物の体積の７０％から９５％を占める。
2012515320.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二相形態で動作する熱伝達流体を備えた家庭用暖房装置向けのラジエーターに関するものであって、前記熱伝達流体は、少なくとも２つの異なる熱伝達液体の混合物により構成され、
・前記熱伝達流体のタンク（３）；
・前記流体が相変化を経るような温度に、前記熱伝達流体の温度を上昇させることを目的とする熱源（６）；
・周囲空気とともに熱伝達が行われるヒーターであって、ｎ個のチャネル（４）を有し、前記タンク（３）と低い領域で連通し、ｎが１と等しいことが可能であるヒーター
を備え、
前記熱伝達液体は、それらの間で少なくとも摂氏１０度異なる沸点を有し、最も低い沸点を有する液体が、約２０℃の混合物温度で混合物の体積の７０％から９５％を占めることを特徴とする熱伝達流体を備えた家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項２】
前記少なくとも２つの熱伝達液体は、互いに、混和性であることを特徴とする請求項１に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項３】
前記熱伝達流体は、少なくとも２種類のフルオロ、又はヒドロフルオロ、脂肪族鎖、及び特にヒドロフルオロエーテルの混合物であることを特徴とする請求項１または２に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項４】
前記熱伝達流体は、２つの異なる熱伝達液体を含み、第１の液体はメトキシ−ノナフルオロブタンであり、第２の液体は、デカフルオロ−３−メトキシ−４−トリフルオロ−メチルペンタンであり、最も低い沸点を具備する熱伝達液体は２０℃に等しい混合物温度で混合物の体積の約９５％を構成することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項５】
前記熱伝達流体は、３つの異なる熱伝達液体の混合物であり、第１の液体はメトキシ−ノナフルオロブタンであり、第２の液体は、デカフルオロ−３−メトキシ−４−トリフルオロ−メチルペンタンであり、第３の液体は、式HF2C-(OC2F4)m-(OCF2)n-OCF2H，であり、ｍ及びｎは、０≦ｍ≦３及び０≦ｎ≦３の自然数であることを満たす生成物であり、有利にはＺＴ−１３０（登録商標）であり、
第１の、第２の、及び第３の液体は、２０℃に等しい混合物温度で混合物の体積のそれぞれ約８５％、１０％、及び５％を示すことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項６】
前記熱伝達流体の前記熱源（６）は、電気抵抗により構成されることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項７】
前記熱伝達流体の前記タンク（３）と前記ヒーターを構成する前記チャネル（４）を分離する接続領域の断面積Ｓは、式：
【数１】
2012515320.tif 000009
以上であり、
式はここで：
−  Ｐは電気抵抗（６）の仕事率を示し、及び
−  Ａは、流体の特性及びそれらの温度に依存する定数であることを特徴とする請求項６に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項８】
前記タンク（３）で前記ヒーターを構成する前記チャネル（４）の前記接続領域（５）は、前記電気抵抗（６）上に現れることを特徴とする請求項６及び７のいずれか１つに記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項９】
前記接続領域（５）の下限と前記電気抵抗（６）の上側接線を分離する距離δが式
δ≧０，５×Ｄ
を満たし、式においてDは前記加熱抵抗の直径を示すことを特徴とする請求項８に記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【請求項１０】
２０℃で発生した蒸気質量とラジエーターの本体に導入される全流体質量との比として定義される、充填因子αが、以下の関係：
α>０．０１４２
を満たすことを特徴とする請求項１から９のいずれか１つに記載の家庭用暖房装置向けのラジエーター。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ラジエーターに関し、より詳しくは、家庭用暖房装置向けであり、熱伝達流体により動作するラジエーターに関する。より詳しくは、本発明のラジエーターで使用される熱伝達流体は、二相で、特に液体／蒸気形態で動作する。
【背景技術】
【０００２】
基本的に、２つの異なる種類の家庭用電気ラジエーターが知られている。第１に、加熱されるべき周囲空気のための電気対流放熱器は、直接的に電気加熱抵抗と接触する。これらの電気対流放熱器は広く使用されているが、周囲空気の著しい動きを発生させるという欠点を有しており、それは生成された温度勾配によるものであり、検討されている問題の部屋の居住者に不快な心地を引き起こすものである。この問題は、別の種類の放射により動作するいわゆる放射ラジエーターにより部分的に解決されている。
【０００３】
また知られているのは、熱伝達流体を備えたラジエーターであり、前記流体、通常オイルは、電気加熱要素により加熱されており、ヒーターで運搬され、その中で、熱は、自然対流により周囲空気に伝導される。相対的に大きな熱伝導表面を備えたヒーターの存在があれば、問題の部屋の自然対流による空気の動きが制限されるように、周囲空気との熱勾配は減少される。
【０００４】
熱伝達流体を備えたこれらのラジエーターの間で、最初に流体が単一相で動作するラジエーターが区別されてもよい。適切なケースでは、前記流体は、液体状態に留まったままである。このケースでは、熱伝達流体は、電気加熱要素と接触して加熱されて、薄まって、そしてヒーター内で上がる。それは徐々に上方に動くので、熱伝達流体は、熱のいくつかを、ヒーターの壁を通じて周囲空気に引き渡して、結果的に冷却される。非常に冷却された流体は濃くなるので、そして従って重くなって、重力によりラジエーターの低い部分に引き戻される。この種類のラジエーターを適切に作動させるために、従って直接にその循環により生成された流体温度降下に依存する上がる（熱い）流体と落ちる（冷たい）流体の間の最小温度差を有することの必要が証明される。この種類のラジエーターはこのように、ヒーター壁の温度の非一様分配であり、それはラジエーターの効率に影響する。さらに、この種類の動作は、電化器具の表面に熱い点を誘発するかもしれず、危険であり、さらには定められた安全基準に合わない。
【０００５】
これらの欠点を克服するために、例えば、二相形態で、特に液体／蒸気で、動作する英国特許出願公開第２０９９９８０号明細書及び国際公開第０２／５０４７９号パンフレットにおいて、熱伝達流体を備えたラジエーターが提案されている。前記ラジエーターは以下のように動作する：液体状態で熱伝達流体は、重力を通じて、加熱要素により通過されるラジエーターの低い部分に存在し、温度上昇流体により構成され、漏れない方法で前記ラジエーターのベースを通過する。
【０００６】
熱の影響下で、熱伝達流体が蒸発し、前記蒸気は次にラジエーターの内部構造において上昇し、そして特にヒーターで、その中で熱の伝達が起こる。結果的に、前記ヒーターの壁の温度のため、蒸気の温度よりも低ければ、蒸気は凝縮する。そのように形成された凝縮物は、液体形態になり、重力のみによりラジエーターの低い部分に戻る。
【０００７】
適切なケースでは相変化により、凝縮潜熱を直接利用する、熱伝達方法のため、これにより殆ど均一なヒーター壁の温度が保障され、それにより単一相で動作する熱伝達流体を備えたラジエーターに対して非常に明確な改善を構成する。実際、この伝達温度は、熱伝達流体の飽和蒸気温度に非常に近く、なぜならば、熱交換要因は、外側、すなわち周囲空気側の自然対流よりも、凝縮において目に見えて高いためである。したがって、相当な利益が、空気温度における変動に関して得られる。
【０００８】
しかしながら、熱伝達流体の温度を上げる熱源は、時間及び空間の両方で、制御に慎重を要することがわかっている。さらに、熱伝達流体の蒸発率が高すぎれば、そのように生成された蒸気は、熱伝達流体の液滴を生産して、ラジエーターの適切な動作を阻害することが見られることができる。
【０００９】
さらに、この種類の二相ラジエーターに伴い、起動するときに騒音問題に遭遇されることもある。蒸気泡が副冷却液で破裂するとき、圧縮波によりこの騒音が引き起こされる。使用される流体及びラジエーターの本体中に導入される液流体の質に応じて、この騒音現象は、より顕著になるか少なくなる。実際、この騒音汚染は、厄介でありえ、又は、幾つかの使用、例えば特に病棟、病後療養所、老人ホーム、又は単にベッドルームですら、完全に受けいれられることすらできない。
【００１０】
さらに、加熱要素がそれらの加熱のため熱伝達流体と直接に接触するとき、例えば、国際公開第０２／５０４７９号パンフレットのような場合、液体の体積が小さすぎるときには損傷を受けるかもしれない。実際、加熱要素が、大部分、もし完全ではない場合、浸されている場合の蒸気相は、その後過熱するかもしれない加熱要素のエネルギーを吸収するのに十分ではない。
【００１１】
そのうえ、二相形態で動作する熱伝達流体を備えたラジエーターを使用することは、機械的には強くなければならないことを意味しており、なぜなら蒸気が捉えられる所定の閉鎖された空間での圧力下での蒸気によって壁に加えられた圧力のためである。これは、通常、ラジエーターは、特大でなければならず、及び／又は、使用されるのが厚い壁でなければならないことを意味し、それにより空間を占め且つ余分なコストを含むことを意味する。
【００１２】
二相流体は、欧州特許第０２８１４０１号明細書でも提案されており、そこでは、前記流体は、２つの異なる熱伝達液体、適切なケースでは、グリコールエチレン及び水、により構成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】英国特許出願公開第２０９９９８０号明細書
【特許文献２】国際公開第０２／５０４７９号パンフレット
【特許文献３】欧州特許第０２８１４０１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
この発明の目的は、加熱要素の過熱及びラジエーターによる最大許容圧力の問題を解決することである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
この目的のため、本発明は、二相形態で動作する熱伝達流体を備えた家庭用暖房装置向けのラジエーターに関するものであって、前記熱伝達流体は、少なくとも２つの異なる熱伝達液体の混合物により構成され、
・前記熱伝達流体のタンク；
・前記流体が相変化を経るような温度に、前記熱伝達流体の温度を上昇させることを目的とする熱源；
・周囲空気とともに熱伝達が行われるヒーターであって、ｎ個のチャネルを有し、前記タンクと低い領域で連通し、ｎが１と等しいことが可能であるヒーター
を備えるものに関する。
【００１６】
本発明によると、熱伝達液体は、それらの間で、少なくとも１０℃異なる沸点を有し、最も低い沸点を有する液体は、約２０℃の混合温度のため、混合の体積の７０％から９５％を示す。
【００１７】
好ましくは、その少なくとも２つの熱伝達液体は、互いに、混和性である。
【００１８】
言い換えれば、蒸気形成段階は、加熱要素の温度が増大するような少なくとも二つの連続的なステップで実行される。より高い沸点を備え、またより濃く且つ揮発性の低い液体を示す、熱伝達液体の存在は、ラジエーターヘッダーに最小水準の液体が存在することを確実にし、それにより加熱要素での乾燥効果を避ける。
【００１９】
全く同一の体積の熱伝達流体にとって、加熱要素が全出力で動作するとき、ラジエーター中の蒸気の圧力は、異なる沸点の２つの熱伝達液体で、単一の熱伝達液体よりも、少ないことがさらに認められており、したがって、ラジエーター及びそれらの壁の寸法を選択する際にそれはより自由度を残すものである。
【００２０】
本発明によれば、熱伝達流体は、少なくとも２種類のフルオロ、又はヒドロフルオロ、脂肪族鎖、及び特にヒドロフルオロエーテルの混合物であってもよい。
【００２１】
発明の１つの実施形態によれば、熱伝達流体は、２つの異なる熱伝達液体を含み、第１の液体はメトキシ−ノナフルオロブタンであり、第２の液体は、デカフルオロ−３−メトキシ−４−トリフルオロ−メチルペンタンであり、より低い沸点を備えた熱伝達液体は２０℃に等しい混合物温度で混合物の体積の約９５％を構成する。
【００２２】
発明の別の実施形態によれば、熱伝達流体は、３つの異なる熱伝達液体の混合物であり、第１の液体はメトキシ−ノナフルオロブタンであり、第２の液体は、デカフルオロ−３−メトキシ−４−トリフルオロ−メチルペンタンであり、第３の液体は、式HF2C-(OC2F4)m-(OCF2)n-OCF2H，であり、ｍ及びｎは、０≦ｍ≦３及び０≦ｎ≦３の自然数であることを満たす製品であり、有利にはＺＴ−１３０（登録商標）であり、第１の、第２の、及び第３の液体は、２０℃に等しい混合物温度で混合物の体積の約８５％、１０％、及び５％を示す。
【００２３】
１つの特定の実施形態によれば、前記ラジエーターのより低い部分に配置された、熱伝達流体のタンクとヒーターとの間の接続の接続断面Ｓは、複数ｎのチャネルを有することができ、ｎは１に等しいとすることができ、
式：
【数１】
2012515320.tif 000003
式はここで：
−  Ｐは電気抵抗の仕事率を示し；
−  ｎは、既に述べたように、ヒーターを構成するチャネルの数であり、
−  そして、Ａは、流体の特性及びそれらの温度に依存する定数である（Ａはｍ２・Ｗ−４／５として表される）。
【００２４】
このように、まず第１に、熱伝達流体のための熱源としてこの種類の電気抵抗を使用することは、ラジエーターの通常の動作が、時間及び空間的に、よりいっそう容易に制御されることを可能にする。
【００２５】
さらに、タンクと前述した関係を遵守するヒーターを構成するチャネルとの間の通路で接続ゾーンを作ることは、熱源により発生した蒸気により作られた液体形態の熱伝達流体の液滴の数を無くするか、又はまさに少なくとも劇的に減少させ、結果としてラジエーターの動作を最適化する。
【００２６】
タンクの液体形態の熱伝達流体の過熱が制御されるので、蒸気泡の破裂により生成される騒音が減少される。
【００２７】
タンクでのヒーターを構成するチャネルの接続領域は、電気抵抗の上にあるのが有利である。
【００２８】
本発明のラジエーターの動作を最適化するために、タンクでのヒーターチャネルの接続領域は、タンクを通過する電気加熱抵抗の上方接線より上に最小距離δで、それらのより低い部分を有し、前記距離は、関係δ≧０，５×Ｄ、ここでＤは前記加熱抵抗の直径である、を遵守する。
【００２９】
本発明のラジエーターの動作を最適化するために、特に起動時に騒音を減少させる関係において、充填因子αは値０．０１４２よりも大きくなければならず、前記因子αは、２０℃で発生した蒸気質量とラジエーターの本体に導入される全流体質量との比により定義される。
【００３０】
本発明が実施される方法と結果としての利点は、非限定的に情報として与えられ、添付の図面により支持される、以下の実施形態例からより明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】既知の熱伝達流体を備えたラジエーターの部分的分解図表現である。
【図２】そのようなラジエーターの横断断面図を示す図であるが、本発明に従うものである。
【図３】前記ラジエーターのより低いゾーンの横断断面の詳細な図形表現である。
【図４】本発明の１つの代替物を示す図である。
【図５】本発明の特徴の１つを図示する断面の線図である。
【図６】本発明の特徴の１つを図示する断面の線図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
図１にそれ自体知られている熱伝達流体を備えたラジエーターが関連して示される。このラジエーターは、適切なケースでは、複数の単位（ｕｎｉｔａｒｙ）要素１により構成されて、ヒーターを構成し、全ての前記要素がより低いタンク３に接続されている。
【００３３】
これらの異なる要素１は、例えば、ダイカストアルミニウムから製造されることができ、周囲空気との伝達を最適化するために、フィン２を有することができ、それにより前記ラジエーターが設置された部屋の中で熱拡散を促進する。
【００３４】
これらの要素１のそれぞれにおいて、熱伝達流体の流れがあり、それらの性質は所望の熱機能に適している。この流体は、水、エタノール、又は、例えばＲ１１３（クロロフルオロカーボン）、フルオロ、又はヒドロフルオロ、脂肪族鎖、及び特にヒドロフルオロエーテル（例えば、３Ｍにより販売されているＨＦＥ７１００（登録商標）、ＨＦＥ７３００（登録商標）又はＨＦＥ７５００（登録商標）、あるいは先と同様にＳｏｌｖａｙ−Ｓｏｌｅｘｉｓ会社により販売されているＺＴ−１５０（登録商標）、ＺＴ−１３０（登録商標）又はＺＴ−８５（登録商標））、のような合成ポリマー材料であることができる。
【００３５】
ヒドロフルオロエーテルは、主に以下の構造Ｉを満たす分子の群を意味すると受け取れる。
Ａ−Ｏ−（Ｂ−Ｏ）ｍ−（Ｃ−Ｏ）ｎ−Ｄ    （Ｉ）
ここで、Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤは、１から１０の炭素を含む直鎖又は分岐脂肪族を示し、それらの水素は、完全に又は部分的にフッ素原子により置き換わっており、ここでｍ及びｎは、０≦ｍ≦３且つ０≦ｎ≦３の自然数である。
【００３６】
好ましくは、前述の脂肪族はアルキル族である。
【００３７】
このように、ＨＦＥ７１００（登録商標）は、１−メトキシ−ノナフルオロブタン及び１−メトキシ−ノナフルオロｔｅｒｔブタンであり、ＨＦＥ７３００（登録商標）は、デカフルオロ−３−メトキシ−４−トリフルオロ−メチルペンタンである。
【００３８】
前述のＺＴ製品は、以下の一般式ＩＩを満たすヒドロフルオロエーテルである。
ＨＦ２Ｃ−（ＯＣ２Ｆ４）ｍ−（ＯＣＦ２）ｎ−ＯＣＦ２Ｈ    （ＩＩ）
ここで、ｍ及びｎは、０≦ｍ≦３且つ０≦ｎ≦３の自然数である。
【００３９】
異なる要素１は、実際のヒーターを形成するために一緒に置かれ、接続領域５を経由して低い領域のタンク３に現れる垂直チャネル４とそれぞれ適合する。
【００４０】
図２で明らかにわかるように、電気加熱抵抗６は、より低いタンク３に挿入されて、実質的にその全長に亘ってそれを貫通する。そのような抵抗は、二重絶縁カートリッジヒーターにより構成されて良い。
【００４１】
１つの発明の特徴によれば、ヒーターの１つのチャネル又は複数のチャネル４及び前記ラジエーターのより低い部分に位置するタンク３の間の接続領域５は、以下の式を満たす断面積Ｓを有している。
【数２】
2012515320.tif 000004
既に上述したように、
・Ｐは電気抵抗６の仕事率を表し；
・ｎは、チャネル４の数であり、同じタンク３に表れるヒーターを構成する要素１の数であり；
・Ａは、所定の温度で測定される流体の特性に依存する定数である。
【００４２】
定数Ａは、例えば、Ｗａｌｌｉｓ及びＫｕｔａｔｅｌａｄｚｅモデルのような、蒸気流束により生成される液滴のための流体モデルを使用することにより導かれる。この発明と関連するモデルは、注入された熱仕事率を考慮に入れて修正され、ラジエーターを構成するチャネルの蒸気流束生成のための「源」という用語の使用で直接的に表されている。これらの状況において、定数Ａは、以下の式を満たす。
【数３】
2012515320.tif 000005
式においてＫは流体の物理的特性の関数であり、以下のように表される。
【数４】
2012515320.tif 000006
ここで、ｈｌｖは、流体の潜在蒸気熱であり、ρは、密度（液体又は蒸気）である。
【００４３】
混合物が考慮される場合、物理的特性は、混合物のそれらの構成物から広く認められている混合法則を採用することにより計算される。
【００４４】
経験上、熱伝達流体が２０℃に近い温度であるとき、すなわち、最初は室温であると推定されるラジエーターの起動時に、熱伝達流体に関連する大部分の制限条件が現れる。
【００４５】
これらの動作条件において、定数Ａは、熱伝達流体が以下の要素の１つのみにより構成される場合にその値を有している。
−  水                          Ａ＝０．０１０６；
−  エタノール                  Ａ＝０．０１２５；
−  ＨＦＥ７１００（登録商標）  Ａ＝０．０１５３；
−  ＨＦＥ７３００（登録商標）  Ａ＝０．０１７３；
−  ＨＦＥ７５００（登録商標）  Ａ＝０．０１９３；
−  ＺＴ−１５０（登録商標）    Ａ＝０．０２４；
−  ＺＴ−１３０（登録商標）    Ａ＝０．０１９３；
−  ＺＴ−８５（登録商標）      Ａ＝０．０１８３；
−  Ｒ１１３                    Ａ＝０．０１１７；
デジタル使用のため、ラジエーターのため、その熱伝達流体は水である場合、１．０００ワット電気を発生させ、１０個の要素１を備える、したがって、１０チャネル４を平行にするときには、各チャネルとタンク３の間の接続５の断面積は０．２７ｃｍ２よりも大きくなければならない。
【００４６】
それと異なり、ＨＦＥ７１００（登録商標）のような有機流体のためには、同じ構成で、接続領域５の断面積は０．３８３ｃｍ２以上でなければならない。
【００４７】
この種類のラジエーターの動作モードは、図３に示されている。上方に向いた矢印は、蒸発を示し、そして次にヒーター中の蒸気相の熱伝達流体の上昇を示し、及び下方に向いた矢印は、検討中のチャネル４の側壁と接触して凝縮された前記流体を示し、液体形態で重力のみにより落下して接続領域５を通じてタンク３に戻る。
【００４８】
電気抵抗６が使用されるので、この種類のラジエーターの動作は、より効率的に制御されることができ、すぐに前述された従来技術装置とは異なることがわかる。
【００４９】
さらに、電気抵抗６は、小さな泡の形態で熱伝達液体を蒸発させ、結果として熱伝達流体を備えたラジエーターで通常発生する騒音効果を減少させるために、電気抵抗の表面で熱流束密度が１ｃｍ２あたり３ワットを超えることがないように、構成される。典型的には、１．０００ワットの電気のラジエーターのために、多くのチャネルがそこにあろうとも、どのような熱伝達流体が使用されようとも、熱伝達流体と接触する加熱ストリップ又は電気抵抗６の表面は、３３０ｃｍ２よりも大きくなければならない。
【００５０】
１つの発明の特徴によれば、タンク３でのチャネル４の接続領域５は、前記加熱ストリップ６の最大上方接線７上から０．５×Ｄ以上の距離δに現れ、ここでＤは加熱ストリップ又は電気抵抗の直径である。
【００５１】
実際、蒸気は、ヒーターに向かって流れることができなければならず、したがって接続領域は沈水してはならない。
【００５２】
別の発明の特徴によれば、ラジエーターの充填因子αは、０．０１４２よりも大きく、因子αは以下の関係により定義されている。
【数５】
2012515320.tif 000007
２０℃での蒸気質量は以下の式により決定される。
【数６】
2012515320.tif 000008
ここで、
・ＶＲは、ラジエーターの内部体積である（ｍ３）。
・Ｍは、ラジエーターに導入される全流体質量を表す（ｋｇ）。
・ｖｖは、２０℃での飽和蒸気の単位質量あたりの比体積を表す（ｍ３／ｋｇ）。
・そして、ｖｌは、２０℃での飽和液体の単位質量あたりの比体積を表す（ｍ３／ｋｇ）。
【００５３】
したがって、４リットル（０．００４ｍ３）の内部体積を有するラジエーターに、２００ｍｌの流体が導入されたとき、以下の値が得られる。
−  ＨＦＥ７１００（登録商標）：
・  Ｍ＝０．２９９ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００６７ｍ３／ｋｇ
・  ｖｖ＝０．４２８ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８９ｋｇ
・  α＝０．０２９９
−  ＨＦＥ７３００（登録商標）：
・  Ｍ＝０．３３２ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００６０ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８８ｋｇ
・  α＝０．０２６
−  ＨＦＥ７５００（登録商標）：
・  Ｍ＝０．３２２ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００６２ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８９ｋｇ
・  α＝０．０２７
−  ＺＴ−８５（登録商標）：
・  Ｍ＝０．３２４ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００６２ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８８ｋｇ
・  α＝０．０２７
−  ＺＴ−１３０（登録商標）：
・  Ｍ＝０．３３０ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００６ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８８ｋｇ
・  α＝０．０２６
−  ＺＴ−１５０（登録商標）：
・  Ｍ＝０．３３４ｋｇ
・  ｖｌ＝０．０００５９ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００８９ｋｇ
・  α＝０．０２７
−  水：
・  Ｍ＝０．１９９ｋｇ
・  ｖｌ＝０．００１ｍ３／ｋｇ
・  ｖｖ＝５７．８ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．００００６５ｋｇ
・  α＝０．０００３
−  エタノール：
・  Ｍ＝０．１５８ｋｇ
・  ｖｌ＝０．００１２６ｍ３／ｋｇ
・  ｖｖ＝９．０７ｍ３／ｋｇ
・  蒸気質量：０．０００４ｋｇ
・  α＝０．００２６
【００５４】
充填因子αが０．０１４２よりも大きい場合に、騒音問題の観点から良いラジエーター動作がされることがわかる。
【００５５】
内部体積４リットルのラジエーターに、最大、４００ｍｌのＨＦＥ７１００（登録商標）、５ｍｌの水又は３９ｍｌのエタノールが導入された場合に、この基準が遵守される。
【００５６】
しかしながら、そのような条件において、ＨＦＥ７１００（登録商標）のみが熱効率及び音レベル目標の両方を満たす。
【００５７】
本発明のラジエーターは、したがって、従来技術のラジエーターに対して述べられた異なる欠点を、直接的に且つ効率的な方法で、克服することが可能になり、さらにこの種のラジエーターの動作が、より簡単に制御されることを可能にする。
【００５８】
単一の種類の液体を含む熱伝達流体を使用するラジエーターが記載されていた。
【００５９】
それにもかかわらず、本発明によれば、熱伝達流体は、少なくとも２つの熱伝達液体から構成され、好ましくは混和性のもので、少なくとも１０℃、そして好ましくは２０℃の差異がある沸点を有するものであり、そしてより詳細には、フルオロ、又はヒドロフルオロ、脂肪族鎖の少なくとも２種類の混合物であり、そして特にＨＦＥ７１００（登録商標）、ＨＦＥ７３００（登録商標）又はＨＦＥ７５００（登録商標）、ＺＴ−１５０（登録商標）、ＺＴ−１３０（登録商標）又はＺＴ−８５（登録商標）を含む群から採用される２種類のヒドロフルオロエーテルである。
【００６０】
混合物は、最も低い沸点を有するものが、この低い沸点は好ましくは６０℃に近く、流体の温度が２０℃のとき、熱伝達流体の体積の７０％から９５％を含むものが好ましく、特には、：
・  ６７％ＨＦＥ７１００（登録商標）及び３３％ＨＦＥ７３００（登録商標）の混合物（この後「混合物１」）；
・  ９５％ＨＦＥ７１００（登録商標）及び５％ＨＦＥ７３００（登録商標）の混合物（この後「混合物２」）；
・  ９０％ＨＦＥ７１００（登録商標）及び１０％ＺＴ−１３０（登録商標）の混合物（この後「混合物３」）；
・  ８５％ＨＦＥ７１００（登録商標），１０％ＨＦＥ７３００（登録商標）及び５％ＺＴ−１３０（登録商標）の混合物（この後「混合物４」）が好ましい。
【００６１】
製品ＺＴ−１３０（登録商標）は、以下の式ＩＩに一致すると考えられる。
ＨＦ２Ｃ−（ＯＣ２Ｆ４）ｍ−（ＯＣＦ２）ｎ−ＯＣＦ２Ｈ    
ここで、ｍ及びｎは、０≦ｍ≦３且つ０≦ｎ≦３の自然数である。
【００６２】
単一の熱伝達液体により構成される熱伝達流体と比較した、そのような混合物の特定の効果は、：
・ラジエーターの蒸気圧を下げること；
・ヒーター１のより均一な温度を得ること；
・低いタンク２の最小水準の液体を提供することであり、そこには加熱要素６がある。それはより濃く且つ低い揮発性の液体が熱伝達流体に存在するからであり、それは加熱要素６の乾燥効果を避けることを可能にする。
【００６３】
例えば、９５％ＨＦＥ７１００（登録商標）及び５％ＨＦＥ７３００（登録商標）の２成分混合物２により構成される熱伝達流体については、
・加熱要素６がその名目出力Qn（ラジエーターの使用の際の最大定格動作出力）で動作するとき、ヒーター６の最も高い点及び最も低い点の間の温度の差が０．６℃よりも少ないこと
・加熱要素６がその名目出力Qnの１．２４倍で動作するとき（Qn’＝１．２４Qnは、ラジエーターが同じに耐えられる能力があるかどうかを見出すために蒸気圧テストが行われる場合の通常の出力である）、ヒーター６の最も高い点及び最も低い点の間の温度の差が０．３℃よりも少ないこと
・加熱要素６がその名目出力Qnで動作する際、従来技術のラジエーターで通常使用される比較熱伝達流体、特にHFE７１００（登録商標）と比較して４０mbarの蒸気圧の降下
・加熱要素６がその名目出力Qnの１．２４倍で動作する際、比較熱伝達流体と比較して６０mbarの蒸気圧の降下
が得られる。
【００６４】
８５％ＨＦＥ７１００（登録商標），１０％ＨＦＥ７３００（登録商標）及び５％ＺＴ−１３０（登録商標）の３成分混合物４により構成される熱伝達流体については、
・加熱要素６がその名目出力Qnで動作するとき、ヒーター６の最も高い点及び最も低い点の間の温度の差が２．１℃よりも少ないこと
・加熱要素６がその名目出力Qnの１．２４倍で動作するとき、ヒーター６の最も高い点及び最も低い点の間の温度の差が１．８℃よりも少ないこと
・加熱要素６がその名目出力Qnで動作する際、比較熱伝達流体と比較して２１０mbarの蒸気圧の降下
・加熱要素６がその名目出力Qnの１．２４倍で動作する際、比較熱伝達流体と比較して３９０mbarの蒸気圧の降下
が得られる。
【００６５】
したがって、上の混合物は、比較流体に対して動作圧の減少を可能にし、一方最大の観測される温度の差異が５℃よりも少ないので、よいラジエーターに温度均一性を提供することが観察されることができる。混合物２はよりよい温度均一性を提供するが、一方混合物４はラジエーターの動作圧のさらなる実質的な減少を可能にすることも注記される。このように、ラジエーターの機械的設計圧は、名目出力Qnの１.24倍で得られる蒸気圧の２倍に等しいので、混合物２が使用される際の１２０mbarに対して、混合物４が使用される際には８００mbar近く機械的ストレスが減少されると推定されることができる。
【００６６】
明らかに、ラジエーター、及びさらに詳しくはこれらのチャネルの断面積S、距離δ及び充填因子αは、上述と同様の方法で、検討中の混合物に応じて選択される。
【符号の説明】
【００６７】
１  要素
２  フィン
３  タンク
４  垂直チャネル
５  接続領域
６  電気抵抗
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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