【手続補正書】
【提出日】平成23年4月15日(2011.4.15)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項５】
請求項１、２、又は３に記載の成分組成を有する鋼スラブを、1200℃以上で加熱した後、870〜950℃で仕上げ圧延を終了する熱間圧延を施して熱延板とする工程と、該熱延板を、450〜750℃で巻取った後、酸洗を施し、その後、55〜80％の圧下率で冷間圧延を施して冷延板とする工程と、600℃から所定の均熱温度までの温度域を1〜30℃／秒で加熱し、前記所定の均熱温度で30〜200秒間の均熱保持をした後、600℃までの平均冷却速度を3℃／秒以上として冷却する焼鈍工程とを具え、
前記所定の均熱温度は、冷間圧延時における圧下率をＲ（％）、鋼スラブ中のNb含有量をｎ（質量％）としたとき、（800−Ｒ＋500×ｎ）〜（800＋1000ｎ）℃の範囲であることを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
本発明の目的は、含有成分及びｒ値の適正化を図ることによって、優れた加工性及び形状凍結性を具える冷延鋼板及びその製造方法、並びにバックライトシャーシを提供することにある。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１３】
（５）上記（１）、（２）又は（３）に記載の成分組成を有する鋼スラブを、1200℃以上で加熱した後、870〜950℃で仕上げ圧延を終了する熱間圧延を施して熱延板とする工程と、該熱延板を、450〜750℃で巻取った後、酸洗を施し、その後、55〜80％の圧下率で冷間圧延を施して冷延板とする工程と、600℃から所定の均熱温度までの温度域を1〜30℃／秒で加熱し、前記所定の均熱温度で30〜200秒間の均熱保持をした後、600℃までの平均冷却速度を3℃／秒以上として冷却する焼鈍工程とを具え、前記所定の均熱温度は、冷間圧延時における圧下率をＲ（％）、鋼スラブ中のNb含有量をｎ（質量％）としたとき、（800−Ｒ＋500×ｎ）〜（800＋1000ｎ）℃の範囲であることを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３０】
以下、発明者らが検討したｒ値とバックライトシャーシ形状に成形した場合の平坦度との関係を示す。
本発明の成分組成を有する冷延鋼板上に亜鉛系電気めっきを施した板厚0.8mmの電気めっき鋼板を、短辺側が圧延方向となるように、図１に示すサイズに切断した後、４辺のエッジを10mmずつ90°に立てるとともに、20×700mmで高さ5mmのビード１本と、20×150mmで高さ5mmのビード２本を、エッジを立てた側と反対の面が凸になるようにして図１のようにつけるプレス加工をおこなうことで、３２V型程度のバックライトシャーシ形状を模擬した。プレス後の板は、エッジを立てた側を下にして定盤の上におき、浮き上がりの状態から平坦度を評価した。そして、浮き上がりがほとんどなく、平坦度に優れたものを評点３、部分的に数mm程度の浮き上がりが認められたものを評点２、部品全体が大きく反ったものを評点１として評価した。図２に平坦度評点におよぼす圧延方向、および、圧延直角方向のｒ値の影響を示す。ｒ値を本発明の範囲である１.0〜1.6とすることで、平坦度を確保することができることがわかる。
このように、圧延方向及び圧延直角方向のｒ値を、1.6以下の範囲とすることで、鋼板に加工を施す際に、加工部（例えば、曲げ加工した場合のコーナー部等）に、前記鋼板材料が流入することをある程度抑制することができる結果、優れた形状凍結性を有するとともに、平坦度を確保することができ、ｒ値の下限を1.0とすることで、板幅方向の歪みに比べて板厚方向の歪みが大きくなることを抑制するため、前記加工部の板厚減少に伴う剛性低下を抑制し、一定の加工性についても確保しつつ、高い平坦度を有することができる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３７】
そして、本発明による冷延鋼板の製造方法は、前記所定の均熱温度が、冷間圧延時における圧下率をＲ（％）、鋼スラブ中のNb含有量をｎ（質量％）としたとき、（800−Ｒ＋500×ｎ）〜（800＋1000ｎ）℃の範囲であることを特徴とする。発明者らは、ｒ値及び伸び特性の観点から、均熱温度について、以下のように考えた。まず、加熱後の均熱では、再結晶を完了させるとともに、少し粒成長させることで、ｒ値を制御するとともに、伸びを向上させることができる。そして、冷間圧延の圧下率（冷圧率ともいう）が低く、Nb量が多いほど再結晶し難く、粒成長もし難いことから、より高温での均熱が必要になる。従って、均熱温度は、冷圧率Ｒ（％）とNb量（％）に応じた所定温度以上とする必要がある。一方、均熱温度が高いと、粒が成長して大きくなるため、集合組織を制御することができなくなる。そして、Nb量が少ないほど粒成長しやすくなることから、均熱温度は、Nb量（％）に応じた所定温度以下とする必要がある。
上記した検討に基づき、r値と伸びにおよぼすNb量、冷圧率、均熱温度の関係を検討した。図３に、冷圧率70％時の、ｒ値及び平均伸びＥｌｍと、Nb量及び均熱温度との関係を示し、図４に、Nb量0.020％時の、ｒ値、平均伸びと、冷圧率及び均熱温度との関係を示す。その他条件は、全て本発明の範囲内で製造した厚さ0.6〜1.0mmの冷延板である。圧延方向と圧延直角方向のｒ値がいずれも1.0〜1.6、かつ、伸びの平均値Ｅｌｍが40％以上である点を○、ｒ値及び伸びのいずれか１つでも本発明の範囲を外れる場合には×で示す。
図３及び図４から、均熱温度は、Nb含有量をｎ（質量％）、冷圧率をＲ（％）としたときに、（800−Ｒ＋500×ｎ）〜（800＋1000ｎ）とすることで、ｒ値及び伸びを本発明の範囲内とすることができることがわかった。均熱温度が（800−Ｒ＋500×ｎ）未満あるいは（800＋1000ｎ）超えとなると、本発明範囲のｒ値、伸びを実現することができない。
前記均熱温度を、上記範囲とすることにより、フェライトの再結晶を完了させるとともに、前記フェライトの粒成長を適正化し、ｒ値を低く制御するとともに、伸び特性の向上が可能となる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４１】
（評価）
得られた各供試体について、
（１）各供試体について、圧延方向及び圧延直角方向から、JIS５号引張試験片を切り出して、標点間距離（Ｌ０）及び板幅（Ｗ０）を測定し、引張速度10mm／分、予歪み（伸び）15％で引張試験を行った後、再度、標点間距離（Ｌ）及び板幅（Ｗ）を測定し、
ｒ＝ln（Ｗ／Ｗ０）／ln（Ｗ０Ｌ０／ＷＬ）
の式からｒ値を算出した。
（２）各供試体について、圧延方向、圧延45°方向及び圧延直角方向から、JIS５号引張試験片を切り出して、それぞれ引張速度10mm／分で引張試験を行った後、伸びを測定し、下式より伸びの平均値Ｅｌｍ（％）を算出した。
Ｅｌｍ＝（ＥｌＬ＋2×ＥｌＤ＋ＥｌＣ）／4
ＥｌＬ：圧延方向の伸び、ＥｌＤ：圧延45°方向の伸び、ＥｌＣ：圧延直角方向の伸び
（１）及び（２）で得られたｒ値及び平均伸びの結果を、表１に示す。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４２】
さらに、供試体１〜２６については、(800−Ｒ＋500×ｎ)の値をＡ、(800＋1000ｎ) の値をＢとしたときの、（均熱温度−Ａ）／（Ｂ−Ａ）に対するｒ値の関係を示したグラフ（図５）、及び、（均熱温度−Ａ）／（Ｂ−Ａ）に対する伸びの平均値（％）の関係を示したグラフ（図６）を作成した。（均熱温度−Ａ）／（Ｂ−Ａ）が0〜1.0の場合が本発明の範囲である。