【手続補正書】
【提出日】平成21年5月8日(2009.5.8)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、最高約０．１％までの炭素、約１２％〜約２０％のクロム、最高約４％までのモリブデン、最高約６％までのタングステン、約５％〜約１２％のコバルト、最高約１４％までの鉄、約４％〜約８％のニオブ、約０．６％〜約２．６％のアルミニウム、約０．４％〜約１．４％のチタン、約０．００３％〜約０．０３％のリン、約０．００３％〜約０．０１５％のホウ素、及びニッケルを含み；モリブデンの重量％及びタングステンの重量％の和は、約２％以上約８％以下であり、アルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約２％〜約６％であり、アルミニウムの原子％対チタンの原子％の比は、少なくとも約１．５であり、ニオブの原子％で割ったアルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約０．８〜約１．３である、ニッケル基合金を処理する方法であって、
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすること、及び、
前記ニッケル基合金に直接時効を施すこと
を含む前記方法。
【請求項２】
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすることが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすることが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０３８℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した、溶体化処理及び時効を施した同等のニッケル基合金と比較して、増大した降伏引張強さを有する、請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすることが、前記ニッケル基合金を９８２℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した溶体化処理及び時効を施した同等のニッケル基合金と比較して、増大した７０４℃破断寿命を有する、請求項２に記載の方法。
【請求項５】
前記方法は、前記ニッケル基合金を前記加工温度から７６０℃に急速に冷却すること、及び、前記ニッケル基合金を７６０℃から室温に冷却することを更に含む、請求項２に記載の方法。
【請求項６】
前記ニッケル基合金を加工することが、鍛造、熱間圧延、押出し、及び、スエージングのうちの少なくとも１つを含む、請求項５に記載の方法。
【請求項７】
前記ニッケル基合金を加工することが、最終加工パスの前に、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０６６℃の範囲にわたる温度で再加熱することを更に含む、請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記ニッケル基合金を急速に冷却することが、前記合金を約１０℃／分〜約１６６７℃／分の冷却速度で冷却することを含む、請求項５に記載の方法。
【請求項９】
加工によってもたらされる最終変形の程度が１０％を超える、請求項２に記載の方法。
【請求項１０】
前記最終変形の程度は約１２％〜約６７％の範囲にわたる、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすることが、室温冷間加工を含む、請求項２に記載の方法。
【請求項１２】
室温冷間加工は、冷間圧延、冷間引抜き、鍛造、及びスエージングのうちの少なくとも１つを含む、請求項１１に記載の方法。
【請求項１３】
前記ニッケル基合金に直接時効を施すことが、
前記ニッケル基合金を７４１℃〜８０２℃の範囲にわたる第１の直接時効温度で少なくとも２時間加熱すること；
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から６２１℃〜７１８℃の範囲にわたる第２の直接時効温度に冷却すること；
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度で少なくとも８時間加熱すること；及び、
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度から室温に冷却すること；
を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１４】
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から第２の直接時効温度に冷却することが、前記ニッケル基合金を炉冷することを含む、請求項１３に記載の方法。
【請求項１５】
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から第２の直接時効温度に冷却することが、約４４℃／時間〜約６７℃／時間の冷却速度で冷却することを含む、請求項１３に記載の方法。
【請求項１６】
前記ニッケル基合金に直接時効を施すことが、
前記ニッケル基合金を７４１℃〜８０２℃の範囲にわたる第１の直接時効温度で少なくとも２時間加熱すること；
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から室温に冷却し、次に前記ニッケル基合金を６２１℃〜７１８℃の範囲にわたる第２の直接時効温度に再加熱すること；
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度で少なくとも８時間加熱すること；及び、
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度から室温に冷却すること；
を含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１７】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を熱間加工すること、温間加工すること、および冷間加工することのうちの少なくとも一つを含む、請求項１に記載の方法。
【請求項１８】
重量％で、最高約０．１％までの炭素、約１２％〜約２０％のクロム、最高約４％までのモリブデン、最高約６％までのタングステン、約５％〜約１２％のコバルト、最高約１４％までの鉄、約４％〜約８％のニオブ、約０．６％〜約２．６％のアルミニウム、約０．４％〜約１．４％のチタン、約０．００３％〜約０．０３％のリン、約０．００３％〜約０．０１５％のホウ素、及びニッケルを含み；モリブデンの重量％及びタングステンの重量％の和は、約２％以上約８％以下であり、アルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約２％〜約６％であり、アルミニウムの原子％対チタンの原子％の比は、少なくとも約１．５であり、ニオブの原子％で割ったアルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約０．８〜約１．３である、ニッケル基合金を処理する方法であって、
前記ニッケル基合金を加工して所望の形状にすること；及び、
前記ニッケル基合金を直接時効すること
を含み、直接時効は、
前記ニッケル基合金を７４１℃〜８０２℃の範囲にわたる第１の直接時効温度で少なくとも２時間加熱すること；
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から６２１℃〜７１８℃の範囲にわたる第２の直接時効温度に冷却すること；
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度で少なくとも８時間加熱すること；及び、
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度から室温に冷却すること；
を含む、前記方法。
【請求項１９】
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から前記第２の直接時効温度に冷却することが、前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から室温に冷却し、次に前記ニッ
ケル基合金を前記第２の直接時効温度に再加熱することを含む、請求項１８に記載の方法。
【請求項２０】
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から前記第２の直接時効温度に冷却することが、前記ニッケル基合金を約４４℃／時間〜約６７℃／時間の冷却速度で冷却することを含む、請求項１８に記載の方法。
【請求項２１】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み、
前記方法は、
前記ニッケル基合金を加工温度から７６０℃に約１０℃／分〜約１６６７℃／分の冷却速度で急速に冷却すること；及び、
前記ニッケル基合金を７６０℃から室温に冷却すること；
を更に含む、請求項１８に記載の方法。
【請求項２２】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０３８℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した、溶体化処理及び時効を施した同等のニッケル基合金と比較して、増大した降伏引張強さを有する、請求項２１に記載の方法。
【請求項２３】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９８２℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した、溶体化処理及び時効を施した同等のニッケル基合金と比較して、増大した７０４℃破断寿命を有する、請求項２１に記載の方法。
【請求項２４】
前記ニッケル基合金を加工することが、最終加工パスの前に、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０６６℃の範囲にわたる温度で再加熱することをさらに含む、請求項２１に記載の方法。
【請求項２５】
前記ニッケル基合金の加工によりもたらされる最終変形の程度が１０％を超える、請求項２１に記載の方法。
【請求項２６】
前記最終変形の程度が約１２％〜約６７％の範囲にわたる、請求項２５に記載の方法。
【請求項２７】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を室温冷間加工することを含む、請求項２１に記載の方法。
【請求項２８】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を熱間加工すること、温間加工すること、および冷間加工することのうちの少なくとも一つを含む、請求項１８に記載の方法。
【請求項２９】
製造物品を形成する方法であって、
重量％で、最高約０．１％までの炭素、約１２％〜約２０％のクロム、最高約４％までのモリブデン、最高約６％までのタングステン、約５％〜約１２％のコバルト、最高約１４％までの鉄、約４％〜約８％のニオブ、約０．６％〜約２．６％のアルミニウム、約０．４％〜約１．４％のチタン、約０．００３％〜約０．０３％のリン、約０．００３％〜約０．０１５％のホウ素、及びニッケルを含み；モリブデンの重量％及びタングステンの重量％の和は、約２％以上約８％以下であり、アルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約２％〜約６％であり、アルミニウムの原子％対チタンの原子％の比は、少なくとも約１．５であり、ニオブの原子％で割ったアルミニウムの原子％及びチタンの原子％の和は約０．８〜約１．３である、ニッケル基合金を加工して所望の形状にすること；及び、
前記ニッケル基合金を直接時効すること；
を含み、直接時効は、
前記ニッケル基合金を７４１℃〜８０２℃の範囲にわたる第１の直接時効温度で少なく
とも２時間加熱すること；
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から６２１℃〜７１８℃の範囲にわたる第２の直接時効温度に冷却すること；
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度で少なくとも８時間加熱すること；及び、
前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度から室温に冷却すること；
を含む、前記方法。
【請求項３０】
前記ニッケル基合金を前記第１の直接時効温度から前記第２の直接時効温度に冷却することが、前記ニッケル基合金を室温に冷却し、次に前記ニッケル基合金を前記第２の直接時効温度に再加熱することを含む、請求項２９に記載の方法。
【請求項３１】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み、
前記方法が、
前記ニッケル基合金を前記加工温度から７６０℃に約１０℃／分〜約１６６７℃／分の冷却速度で急速に冷却すること；及び、
前記ニッケル基合金を７６０℃から室温に冷却すること；
を更に含む、請求項２９に記載の方法。
【請求項３２】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９１３℃〜１０３８℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した、溶体化処理及び時効を施した同類のニッケル基合金と比較して、増大した降伏引張強さを有する、請求項２９に記載の方法。
【請求項３３】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を９８２℃〜１０６６℃の範囲にわたる加工温度で加工することを含み；前記ニッケル基合金に直接時効を施した後に、前記ニッケル基合金は、同一の温度で鍛造した、溶体化処理及び時効を施した同類のニッケル基合金と比較して、増大した７０４℃破断寿命を有する、請求項２９に記載の方法。
【請求項３４】
前記製造物品は、タービンディスク、圧縮機ディスク、ブレード、シャフト、及びファスナーからなる群から選択される、請求項２９に記載の方法。
【請求項３５】
前記ニッケル基合金を加工することが、前記ニッケル基合金を熱間加工すること、温間加工すること、および冷間加工することのうちの少なくとも一つを含む、請求項２９に記載の方法。