【事件の表示】
　特願２００７−１９５８７３号「ガスタービンエンジンアセンブリ」拒絶査定不服審判事件〔平成２０年２月１４日出願公開、特開２００８−３２０１６号〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、平成１９年７月２７日（パリ条約による優先権主張　２００６年７月３１日　米国）に出願されたものであって、平成２３年１０月４日付けで拒絶理由が通知され、平成２４年４月１０日に意見書及び補正書が提出され、平成２４年１０月５日付けで最後の拒絶理由通知が通知され、平成２５年４月１６日に意見書及び補正書が提出され、平成２５年１０月１５日付けで最初の拒絶理由が通知され、平成２６年４月１７日に意見書及び補正書が提出されたが、平成２６年５月２日付けで拒絶査定がされ、これに対して平成２６年９月１２日に拒絶査定に対する審判請求がされ、平成２６年１０月２２日に手続補正書（方式）において審判請求の理由が変更されたものである。
　
第２　本件発明
　本願の請求項１ないし４に係る発明は、平成２６年４月１７日付け手続補正書により補正された特許請求の範囲並びに出願当初の明細書及び図面からみて、その特許請求の範囲の請求項１ないし４に記載された事項によって特定されるとおりのものであるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は次のとおりのものである。
　
「【請求項１】
タービンエンジンアセンブリであって、
高圧圧縮機（１４）、燃焼器（１６）及び高圧タービン（１８）を含むコアガスタービンエンジン（１３）と；
前記コアガスタービンエンジンから軸方向後方に結合された低圧タービン（２０）と；
前記コアガスタービンエンジンから軸方向前方に結合されたファンアセンブリ（１２）と；
前記低圧タービンに結合されたブースタ圧縮機（２２）と；
駆動軸（３１）と歯車箱（１００）との間に結合され、前記低圧タービン（２０）及び前記ブースタ圧縮機（２２）により発生されたスラスト荷重を土台へ伝達するように構成された第１のスラスト軸受アセンブリ（１１０）と、
前記歯車箱（１００）と前記ファンアセンブリ（１２）との間に結合され、前記ファンアセンブリにより発生されたスラスト荷重を土台へ伝達するように構成された第２のスラスト軸受アセンブリ（１２０）と
を具備し、
前記ファンアセンブリ（１２）は、前記歯車箱（１００）と前記駆動軸（３１）とを介して前記ブースタ圧縮機（２２）に結合されて、前記駆動軸（３１）が第１の回転方向で回転するとき、
前記ブースタ圧縮機（２２）が前記低圧タービンと共に第１の回転速度で前記第１の回転方向に回転し、
前記ファンアセンブリ（１２）が前記第１の回転速度とは異なる第２の回転速度で第２の回転方向に回転するように構成され、
前記第１の回転方向は前記第２の回転方向と逆であり、前記第１の回転速度は前記第２の回転速度より速く、前記第２の回転速度が常に前記第１の回転速度の２分の１となるように、前記歯車箱（１００）が２．０対１の歯車比を有し、
前記タービンエンジンアセンブリは、前記駆動軸と前記歯車箱との間に結合された撓み結合部（１０８）をさらに有することを特徴とする、タービンエンジンアセンブリ。」
　
第３　刊行物
１．刊行物１
（１）刊行物１の記載　
　本願の優先日前に頒布され、原査定の拒絶の理由に引用された刊行物である米国特許第４８２７７１２号明細書（以下、「刊行物１」という。）には図面とともに次の記載がある。なお、（　）内は当審による訳である。
　
１ａ）”The present invention seeks to provide a geared turbofan gas turbine which has high propulsive efficiency, substantially less weight and substantially less drag.
　Accordingly the present invention provides a turbofan gas turbine engine comprising in axial flow series a fan, booster compressor means, compressor means, combustor means, first turbine means and second turbine means, the first turbine means being adapted to drive the compressor means via first shaft means, the second turbine means being adapted to drive the booster compressor means via second shaft means and the second turbine means being adapted to drive the fan via the second shaft means and gear means.”(明細書第１欄第６０行ないし第２欄第４行)
（本発明は、高い推進効率、実質的に少ない重量および実質的に低い抵抗を有するギア付きターボファンガスタービンを提供することを目的とする。
　したがって、本発明は、軸流方向に沿って連なっている、１個のファン、ブースタ圧縮機手段、圧縮機手段、燃焼器手段と、第１のタービン手段および第２のタービン手段であって、第１のタービン手段は、第１の軸手段を介して圧縮機を駆動するように適合され、第２のタービン手段は、第２のシャフト手段を介してブースタ圧縮機手段を駆動するように適合され、さらに第２のタービン手段は、ファンを第２のシャフト手段とギア手段を介して駆動するように適合されたものからなるターボファンガスタービンを提供する。）
　
１ｂ）” A turbofan gas turbine engine 10 is shown in FIGS. 1 and 2 and comprises a core engine 12 and a fan assembly 72. The core engine 12 comprises in axial flow series compressor means 14, combustor means 16, first turbine means 18 and second turbine means 20. The core engine 12 is surrounded by a coaxial core casing 22. ”（明細書第２欄第４３行ないし第４８行）
（ターボファンガスタービンエンジン１０は、図１と図２に示されており、コアエンジン１２とファンアセンブリ７２とからなる。コアエンジン１２は、軸流方向に沿って連なっている、圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８および第２のタービン手段２０からなる。コアエンジン１２は、同軸コアケーシング２２によって囲まれている。）
　
１ｃ）”The rotor 36 of the first turbine means 18 is arranged to drive the rotor 28 of the compressor means 14 via a first shaft 40. The shaft 40 is rotatably mounted on a static structure 42 by a ball bearing 44 and a roller bearing 46, which are axially spaced. The static structure 42 is secured to the stator casing 24 of the compressor means 14 and the stator casing 32 of the turbine means 18. The upstream end of the shaft 40 is rotatably mounted by a roller bearing 47.”（明細書第２欄第６１行ないし第３欄第２行）
（第１のタービン手段１８のロータ３６は、第１シャフト４０を通して圧縮機手段１４のロータ２８を駆動するようなされている。シャフト４０は、軸方向に離間したボールベアリング４４とローラベアリング４６によって静止構造体４２に回転可能に支持されている。静止構造体４２は、圧縮機手段１４の静止翼ケーシング２４と、タービン手段１８の静止翼ケーシング３２に固定される。シャフト４０の上流端は、ベアリング４７によって回転可能に支持されている。）
　
１ｄ）”A stub shaft 60 is secured to the upstream end of the shaft 56, for example by a splined coupling or other suitable means, and the stub shaft 60 drives a gear assembly 62. The gear assembly 62 comprises a sun gear 64 which is secured to, and driven by the stub shaft 60, a plurality of planet gears 66 meshing with and driven by the sun gear 64 and an annulus gear 68 meshing with and driven by the planet gears 66. The annulus gear 68 is secured to, or is integral with, a shaft 70, which extends in an upstream direction from the gear assembly 62. The shaft 70 is secured to and drives the fan assembly 72. ”（明細書第３欄第２７行ないし第３８行）
（スタブシャフト６０は、例えばスプライン結合または他の適切な手段によってシャフト５６の上流側の端部に固定されており、スタブシャフト６０は、ギアアセンブリ６２を駆動する。ギアアセンブリ６２は、スタブシャフト６０に固定され、かつ、駆動される太陽ギア６４と、太陽ギア６４に噛み合っており駆動される複数の遊星ギア６６と、遊星ギア６６に噛み合っており駆動される環状ギア６８と、からなる。環状ギア６８は、ギアアセンブリ６２から上流側に延在するシャフト７０に固定あるいは一体化されている。シャフト７０は、ファンアセンブリ７２に固定されるとともに、それを駆動する。）
　
１ｅ）”The fan assembly 72 comprises a fan rotor 74 which carries a plurality of radially outwardly extending fan blades 76. The fan assembly is positioned upstream of the core engine 12 and is arranged to rotate coaxially therewith. The fan rotor 74 is secured to the shaft 70 by means of a splined coupling, a curvic coupling or other suitable means. The fan blades 76 may be of any suitable form, but are preferably laminar flow supercritical aerofoils of wide chord, and are preferably formed from titanium sheets, with a honeycomb filler.
　The planet carrier 78 is secured to a gear housing 82 which surrounds the gear assembly 62. The stub shaft 60 is rotatably mounted on the gear housing 82 by a bearing 88, and the shaft 70 is rotatably mounted on the gear housing 82 by axially spaced roller bearing 84 and ball bearing 86. The gear housing 82 is secured to the upstream end of the core engine casing 22 by a plurality of radially extending vanes 90 which form an opening, downstream of the fan assembly, for the supply of air through an inlet duct 92 to the core engine 12.”（明細書第３欄第４２行ないし第６１行）
（ファンアセンブリ７２は、複数の径方向外方に延在するファンブレード７６を設けたファンロータ７４からなる。ファンアセンブリはコアエンジン１２の上流側に位置し、それと同軸上において回転するように配置されている。ファンロータ７４は、スプライン結合、カービックカップリングまたは、その他の適切な手段によりシャフト７０に固定されている。ファンブレード７６は、いかなる適切な形状であってもよいが、好ましくは、広い翼弦を持つ層流超臨界翼型であり、好ましくは、ハニカム充填材を伴ったチタンシートから形成されてもよい。
　遊星キャリア７８は、ギアアセンブリ６２を囲むギアハウジング８２に固定されている。スタブシャフト６０は、ベアリング８８によってギアハウジング８２に回転可能に支持されており、シャフト７０は、軸方向に離間して配置されたローラベアリング８４とボールベアリング８６によってギアハウジング８２に回転可能に支持されている。ギアハウジング８２は、ファンアセンブリの下流に向かって、コアエンジン１２へインレットダクト９２を通して空気を供給するための開口部を形成する複数の径方向に延在する複数の翼９０によって、エンジンケーシング２２の上流端に固定される。）
　
１ｆ）”A booster compressor means is positioned axially between the fan assembly 72 and the core engine 12, within the inlet duct 92, to boost the pressure of the air supplied to the core engine 12. The booster compressor means comprises a booster rotor 94 which carries a plurality of radially outwardly extending blades 96. The booster rotor 94 only carries a single stage of blades 96, and the blades are of wide chord form which turn the airflow tangentially. The booster rotor 94 is connected to, or is integral with, and driven by the stub shaft 60 via a conical shaft 98. The number of blades 96 is chosen so that the frequency of noise produced, by the tips travelling supersonically, is above the audible range.”（明細書第３欄第６２行ないし第４欄第６行）
（ブースタ圧縮機手段は、軸方向において、ファンアセンブリ７２とコアエンジン１２との間に位置し、インレットダクト９２の中で、コアエンジン１２へ供給される空気の圧力を高くする。ブースタ圧縮機手段は、複数の半径方向外側に延在するブレード９６を設けたブースタロータ９４からなる。ブースタロータ９４は、ブレード９６を１段のみ備え、ブレードは、広い翼弦をもっており、空気流を接線方向に方向づける。ブースタロータ９４は、円錐型のシャフト９８を通して接続され、あるいは一体化されたスタブシャフト６０によって駆動される。ブレード９６の数は、先端部が音速を超えて回ることにより生じる騒音の周波数が、可聴域を超えるものとなるように選定される。）
　
１ｇ）”The fan requires a low tip speed for peak efficiency, and the fan is positioned upstream of the core engine, the fan cannot be driven directly by the low pressure turbine without excessive compromise in the hub/tip diameter ratio of the core engine with associated core engine efficiency losses. A gear assembly 62 is included to enable the high power demand of the fan 72 to be supplied through a relatively small diameter and relatively high speed low pressure turbine shaft 56.
　The tip speed of the fan blades is reduced as compared to a direct drive arrangement, and this overcomes the problems of noise generated by the fans with high tip speeds.
　The fan assembly may also be of much lighter construction, as the speed of rotation is reduced and the effects of bird impact are not as severe, i.e. speed of rotation of the fan is in the order of 3000 rpm as compared with in the order of 10000 rpm for the booster compressor.
　The booster compressor means is driven directly by the second turbine means 20 via the shafts 56,60 and 98, whereas the fan assembly 72 is also driven via gear assembly 62. The booster compressor is therefore driven at a higher speed than the fan assembly, and in this example in the opposite direction, and this has the advantage that the number of stages in the booster compressor may be reduced while producing a suitable pressure rise in the airflow to the core engine. This produces corresponding reductions in the length, weight and drag of the gas turbine engine.”（明細書第６欄第１行ないし第３０行）
（ファンは、最大効率を得るため、その先端速度を低くすることを要求し、ファンは、コアエンジンの上流側に位置し、ファンは、コアエンジンの効率低下に関係するコアエンジンのハブと先端の直径比においての過剰な妥協を行うことなしに、低圧タービンによって直接駆動することができない。ギアアセンブリ６２が、ファン７２が要求する高い動力需要を、比較的小径であって、比較的高回転である低圧タービンのシャフト５６から供給することを可能とするために含まれている。
　ファンブレードの先端速度が、直接駆動した場合と比較して低減されており、これにより先端速度が高いことにより生じる騒音の問題を克服している。
　また、ファンアセンブリは、回転数を低減して、鳥の衝突による影響がそれほど深刻でなくなり、例えば、ブースタ圧縮機の回転数が１００００ｒｐｍ台の時にファンの回転数を３０００ｒｐｍ台とすれば、大きく軽量化した構造となりうる。
　ブースタ圧縮機手段は、シャフト５６、６０そして９８を通じて第２タービン手段２０によって直接駆動されている。それに対して、ファンアセンブリ７２は、ギアアセンブリ６２を介して駆動されている。
　ブースタ圧縮機は、故に、ファンアセンブリ７２より高い回転数で駆動されており、この例によると、逆方向であり、ブースタ圧縮機の段数を、コアエンジンへの空気流の圧の上昇を生みながら、低減できる。このことは、ガスタービンエンジンの長さ、重量、抵抗を低減することを生み出す。）
　
（２）上記（１）及び図面から分かること
１ｈ）上記（１）１ａ）、（１）１ｂ）及び図１の記載からみて、ターボファンガスタービンエンジン１０は、圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８を含むものであって、圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８における軸方向の下流側には、第２のタービン手段２０が結合し、圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８における軸方向の上流側には、ファンアセンブリ７２が結合していることが分かる。
　
１ｉ）上記（１）１ａ）の記載「・・第２のタービン手段は、第２の軸手段を介してブースタ圧縮機手段を駆動するように適合され・・」及び図１の記載からみて、ターボファンガスタービンエンジン１０は、第２のタービン手段２０に結合されたブースタ圧縮機手段を備えることが分かる。
　
１ｊ）上記（１）１ｄ）の記載「・・スタブシャフト６０は、例えばスプライン結合または他の適切な手段によってシャフト５６の上流側の端部に固定されており、スタブシャフト６０は、ギアアセンブリ６２を駆動する。・・」、（１）１ｅ）の記載「・・スタブシャフト６０は、ベアリング８８によってギアハウジング８２に回転可能に支持されており、・・」及び図１の記載から、スタブシャフト６０が、第２シャフト５６の上流端とギアアセンブリ６２との間に位置し、それぞれに固定されているとともに、ベアリング８８によってギアハウジング８２に回転可能に支持されていることが分かる。
　
１ｋ）上記（１）１ｄ）の記載「・・環状ギア６８は、ギアアセンブリ６２から上流側に延在するシャフト７０に固定あるいは一体化されている。シャフト７０は、ファンアセンブリ７２に固定されるとともに、それを駆動する。」、（１）１ｅ）の記載「・・シャフト７０は、軸方向に離間して配置されたローラベアリング８４とボールベアリング８６によってギアハウジング８２に回転可能に支持されている。・・」及び図１の記載から、シャフト７０が、ギアアセンブリ６２とファンアセンブリ７２との間に位置し、それぞれに固定されているとともに、ローラベアリング８４及びボールベアリング８６によってギアハウジング８２に回転可能に支持されていることが分かる。
　
１ｌ）上記（１）１ａ）の記載「・・第２のタービン手段は、第２のシャフト手段を介してブースタ圧縮機手段を駆動するように適合され、さらに第２のタービン手段は、ファンを第２のシャフト手段とギア手段を介して駆動するように適合された・・」と、図１の記載とをあわせてみると、ブースタ圧縮機手段は、シャフト５６を介して第２のタービン手段２０により駆動されること、ファンアセンブリ手段は、シャフト５６とギアアセンブリ６２とを介して第２のタービン手段２０により駆動されること、さらに、ファンアセンブリ７２は、ギアアセンブリ６２とシャフト５６を介してブースタ圧縮機手段に連結されていることが分かる。
　
１ｍ）上記（１）１ｇ）の記載「・・ブースタ圧縮機の回転数が１００００ｒｐｍ台の時にファンの回転数を３０００ｒｐｍ台とすれば、大きく軽量化した構造となりうる。
　ブースタ圧縮機手段は、シャフト５６、６０そして９８を通じて第２タービン手段２０によって直接駆動されている。それに対して、ファンアセンブリ７２は、ギアアセンブリ６２を介して駆動されている。
　ブースタ圧縮機は、故に、ファンアセンブリ７２より高い回転数で駆動されており、この例によると、逆方向であり・・」から、ブースタ圧縮機手段の回転数は、ファンアセンブリ７２の回転数よりも高く、かつ、回転方向が逆であることが分かる。
　
　以上の（１）及び（２）ならびに図１の記載を総合すると、刊行物１には次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されている。
「ターボファンガスタービンエンジンであって、圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８とを含むエンジンと、
圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８とを含むエンジンから軸方向の下流側に結合された第２のタービン手段２０と、
圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８とを含むエンジンから軸方向の上流側に結合されたファンアセンブリ７２と、
第２のタービン手段２０に結合されたブースタ圧縮機手段と、
第２シャフト５６の上流端とギアアセンブリ６２との間に位置し、それぞれに固定されたスタブシャフト６０を、ギアハウジング８２に回転可能に支持するベアリング８８と、
ギアアセンブリ６２とファンアセンブリ７２との間に位置し、それぞれに固定されたシャフト７０を、ギアハウジング８２に回転可能に支持するローラベアリング８４及びボールベアリング８６とを具備し、
ファンアセンブリ７２は、ギアアセンブリ６２と第２シャフト５６を介してブースタ圧縮機手段に結合されており、
ブースタ圧縮機手段は、第２シャフト５６を介して第２のタービン手段２０により駆動され、
ブースタ圧縮機手段の回転数は、ファンアセンブリ７２の回転数よりも高く、かつ、回転方向が逆であるターボファンガスタービンエンジン。」
　
２．刊行物２
　本願の優先日前に頒布され、原査定の拒絶の理由に引用された刊行物である特表平９−５１２０７９号公報（以下、「刊行物２」という。）には図面とともに次の記載がある。
　
２ａ）「【特許請求の範囲】
１．シャフトにより回転可能な太陽歯車と、
　リング・ギヤー・ハウジングに固定されたリング・ギヤーと、
　遊星歯車キャリアー内に回転可能に取り付けられ且つ前記太陽歯車および前記リング・ギヤーのそれぞれと噛み合っている複数の遊星歯車と、
　を有する遊星歯車列のカップリング・システムであって、
　前記太陽歯車を前記シャフトに連結する太陽歯車カップリングを有し、この太陽歯車カップリングは、前記太陽歯車と前記シャフトのずれに適応するために非柔軟スピンドルに結合された少なくとも一つの波状柔軟区画を有し、
　前記リング・ギヤー・ハウジングを非回転機械的グラウンドに連結するリング・ギヤー・カップリングを有し、このリング・ギヤー・カップリングは、前記リング・ギヤー・ハウジングと前記機械的グラウンドのずれに適応するために非柔軟ハブに結合された少なくとも一つの波状柔軟部分を有することを特徴とするカップリング・システム。」
（公報第２ページ第１ないし１４行）
　
２ｂ）「図１を参照すると、タービン・エンジン１０は、その主要な構成部分として、一つ以上のコンプレッサー１２、１３、コンプレッサーに動力を供給する一つ以上のタービン１４、１５、燃焼室１６、ファン１８、一次排気ノズル２０、およびファン排気ノズル２２を含む。各タービンから延びているシャフト２４、２５により、それぞれ対応するコンプレッサーを駆動する。コンプレッサーの一つの回転運動が、以下により完全に説明するように、遊星歯車列２６を通ってファン１８へ伝達される。遊星歯車列は、コンプレッサーの回転速度を、ファンの効率的な作動のためにより適した速度に下げる。主要なエンジン構成部分は、理想的には、中心縦軸２８と同心である。」（公報第１０ページ第６ないし１４行）
　
２ｃ）「図２は、図１の遊星歯車列２６および、そのエンジンおよび本発明のカップリング・システムとの関係をより詳細に示す。コンプレッサー・ドライブ・シャフト２４の前端は、スプライン３０により太陽歯車カップリング３２の後端に連結されている。カップリング３２の前端も、スプライン３４により、遊星歯車列２６の太陽歯車３６に連結されている。シャフト２４の回転運動は、このようにして太陽歯車３６に伝達される。太陽歯車は複数の遊星歯車と噛み合っており、図示された遊星歯車４０がこれらの遊星歯車を表わしている。
　各遊星歯車は、ジャーナル・ピン４４等の適当なベアリングにより回転可能に遊星歯車キャリアー４２内に取り付けられており、太陽歯車の回転運動により各遊星歯車はその縦軸４６を中心として回転する。各遊星歯車は非回転リング・ギヤー４８とも噛み合っている。ギヤー４８はスプライン５２によりリング・ギヤー・ハウジング５０内に取り付けられている。リング・ギヤー・カップリング５４がリング・ギヤー・ハウジングを機械的グラウンド（枠体、母体）に結合している。
　本実施例では、このグラウンドは、非回転のローラー・ベアリング支持体５６であるが、ハウジングの、従ってリング・ギヤー４８の回転に抵抗できればどんなグラウンドでも良い。遊星歯車は非回転リング・ギヤーと回転太陽歯車の両方に噛み合っているので、遊星歯車はその軸４６を中心として自転するだけでなく、太陽歯車のまわりを回転し、それにより遊星歯車キャリアー４２が軸２８を中心として回転する。遊星歯車キャリアーの運動は、図示されない適当な手段によりファン１８（図１）に伝達される。」（公報第１０ページ第１５行ないし第１１ページ第８行）
　
２ｄ）「本発明のカップリング・システムは、太陽歯車カップリング３２とリング・ギヤー・カップリング５４を含む。太陽歯車カップリングは、非柔軟スピンドル６０と少なくとも一つの波状柔軟区画６２を有する。柔軟区画６２に含まれる円筒リング６４は排液穴６５を有する。排液穴は、偶然に波状区画６２の内部に漏れる油がその中に溜まって回転不均衡を生じないように、各リング６４の全周にわたって配置されている。リング６４はスピンドル６０より大きい直径を有し、縦に間隔を置いたダイアフラム６６、６８によりスピンドルに結合されている。
　ダイアフラムとスピンドルの接合部７０もダイアフラムとリングの接合部７２も、カップリング３２の柔軟性を改善し、そして接合部における応力集中を最小にするために曲線断面外形を有する。太陽歯車３６とシャフト２４の角度ずれに対する適応（調節）には単一の柔軟区画で十分である。平行ずれに対する適応または角度ずれと平行ずれの組み合わせに対する適応には、縦に間隔を置いた二つ以上の柔軟区画が使用される。」（公報第１１ページ第９行ないし２２行）
　
　以上の２ａ）ないし２ｄ）の記載並びに図１及び図２の記載を総合すると、刊行物２には、次の事項（以下、「刊行物２に記載の技術」という。）が記載されている。
「コンプレッサードライブシャフト２４と遊星歯車列の太陽歯車３６との間に、シャフトのずれに適応するための柔軟区画を有する太陽歯車カップリング３２を介在させたタービン・エンジン１０。」
　
第４　対比・判断
　本件発明と、引用発明とを対比する。
　引用発明における「ターボファンガスタービンエンジン」は、その機能及び構成からみて、本件発明における「タービンエンジンアセンブリ」に相当し、以下同様に、「圧縮機手段１４」は「高圧圧縮機」に、「燃焼器手段１６」は「燃焼器」に、「第１のタービン手段１８」は「高圧タービン」に、「軸方向の下流側」は「軸方向後方」に、「軸方向の上流側」は「軸方向前方」に、「第２のタービン手段２０」は「低圧タービン」に、「ファンアセンブリ７２」は「ファンアセンブリ」に、それぞれ相当する。
　そして、引用発明における「圧縮機手段１４、燃焼器手段１６、第１のタービン手段１８とを含むエンジン」は、その機能及び構成からみて、本件発明における「コアガスタービンエンジン」に相当する。
　さらに、引用発明における「ブースタ圧縮機手段」は、その機能及び構成からみて、本件発明における「ブースタ圧縮機」に相当し、以下同様に、「第２シャフト５６」は「駆動軸３１」に、「ギアアセンブリ６２」は「歯車箱」に、それぞれ相当し、
　引用発明における「ギアハウジング８２」は、複数の翼９０によってエンジンケーシング２２に固定されるものである（上記第３　１．（１）１ｅ）の記載、図１の記載参照）から、その機能及び構成からみて、本件発明における「土台」に相当する。
　そして、引用発明において「ブースタ圧縮機手段は、第２シャフト５６を介して第２のタービン手段２０により駆動」されることは、「第２シャフト５６」における回転速度、回転方向で「ブースタ圧縮機手段」が「第２のタービン手段２０」によって駆動され、回転することは明らかであるから、本件発明における「駆動軸が第１の回転方向で回転するとき、ブースタ圧縮機が低圧タービンと共に第１の回転速度で第１の回転方向に回転」することに相当し、
　引用発明における「ブースタ圧縮機手段の回転数は、ファンアセンブリ７２の回転数よりも高く、かつ、回転方向が逆である」ことは、本件発明における「ファンアセンブリが第１の回転速度とは異なる第２の回転速度で第２の回転方向に回転するように構成され、第１の回転方向は、第２の回転方向と逆であり、第１の回転速度は第２の回転速度より速」いことに相当する。
　そして、引用発明における「第２シャフト５６の上流端とギアアセンブリ６２との間に位置し、それぞれに固定されたスタブシャフト６０を、ギアハウジング８２に回転可能に支持するベアリング８８」と、本件発明における「駆動軸と歯車箱との間に結合され、低圧タービン及びブースタ圧縮機により発生されたスラスト荷重を土台に伝達するように構成された第１のスラスト軸受アセンブリ」とは、「駆動軸と歯車箱との間に結合された軸受アセンブリ」という限りにおいて一致し、
　引用発明における「ギアアセンブリ６２とファンアセンブリ７２との間に位置し、それぞれに固定されたシャフト７０を、ギアハウジング８２に回転可能に支持するローラベアリング８４及びボールベアリング８６」と、本件発明における「歯車箱とファンアセンブリとの間に結合され、ファンアセンブリにより発生されたスラスト荷重を土台へ伝達するように構成された第２のスラスト軸受アセンブリ」とは、「歯車箱とファンアセンブリとの間に結合された軸受アセンブリ」という限りにおいて一致する。
　
　よって、両者の一致点、相違点は以下のとおりである。
　
［一致点］
「タービンエンジンアセンブリであって、
高圧圧縮機、燃焼器及び高圧タービンを含むコアガスタービン
エンジンと、
前記コアガスタービンエンジンから軸方向後方に結合された低圧タービンと、
前記コアガスタービンエンジンから軸方向前方に結合されたファンアセンブリと、
前記低圧タービンに結合されたブースタ圧縮機と、
駆動軸と歯車箱との間に結合された軸受アセンブリと、
歯車箱とファンアセンブリとの間に結合された軸受アセンブリと
を具備し、
前記ファンアセンブリは、前記歯車箱と前記駆動軸とを介して前記ブースタ圧縮機に結合されて、前記駆動軸が第１の回転方向で回転するとき、
前記ブースタ圧縮機が前記低圧タービンと共に第１の回転速度で前記第１の回転方向に回転し、
前記ファンアセンブリが前記第１の回転速度とは異なる第２の回転速度で第２の回転方向に回転するように構成され、
前記第１の回転方向は前記第２の回転方向と逆であり、前記第１の回転速度は前記第２の回転速度より速い、
タービンエンジンアセンブリ。」
　
［相違点１］
　「駆動軸と歯車箱との間に結合された軸受アセンブリ」に関し、本件発明においては、「低圧タービン及びブースタ圧縮機により発生されたスラスト荷重を土台へ伝達するように構成された」ものであるのに対して、引用発明においては、低圧タービン及び前記ブースタ圧縮機により発生されたスラスト荷重をギアハウジング８２（土台）へ伝達するものであるか不明である点。
　
［相違点２］
　「歯車箱とファンアセンブリとの間に結合された軸受アセンブリ」に関し、本件発明においては、「ファンアセンブリにより発生されたスラスト荷重を土台へ伝達するように構成」されたものであるのに対して、引用発明においては、ファンアセンブリ７２により発生されたスラスト荷重をギアハウジング８２（土台）へ伝達するものであるか不明である点。
　
［相違点３］
　本件発明においては、「第２の回転速度が常に第１の回転速度の２分の１となるように、歯車箱が２．０対１の歯車比」を有するのに対して、引用発明においては、ギアアセンブリ６２がそのような歯車比を有しているか不明である点。
　
［相違点４］
　本件発明においては、「タービンエンジンアセンブリは、駆動軸と歯車箱との間に結合された撓み結合部をさらに有する」のに対して、引用発明においては、第２シャフト５６とギアアセンブリ６２との間にそのような撓み結合部を有するか不明である点。
　
　上記相違点について以下判断する。
　
［相違点１について］
　引用発明における第２シャフト５６には、ブースタ圧縮機手段、第２のタービン手段２０によるスラスト力が発生すること、及び該スラスト力を受ける手段が必要となることは技術常識からみて明らかである。
　よって、引用発明におけるベアリング８８を、第２のタービン手段とブースタ圧縮機手段により発生されたスラスト力を受けてギアハウジング８２（土台）に伝達するためのスラスト軸受アセンブリとすることにより、上記相違点１に係る本件発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易になし得たことである。
　
［相違点２について］
　引用発明におけるローラベアリング８４及びボールベアリング８６の少なくともいずれかが、ファンアセンブリ７２により発生されたスラスト荷重を受けてギアハウジング８２（土台）へ伝達するものであることは、それらの配置や構造からみて明らかである。よって、上記相違点２は、実質的な相違点ではない。
　仮にそうではないとしても、引用発明におけるシャフト７０には、ファンアセンブリ７２によるスラスト力が発生すること及び該スラスト力を受ける手段が必要となることは技術常識であるから、引用発明におけるローラベアリング８４及びボールベアリング８６を、ファンアセンブリ７２により発生されたスラスト力を受けてギアハウジング８２（土台）に伝達するためのスラスト軸受アセンブリとすることにより、上記相違点２に係る本件発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易になし得たことである。
　
［相違点３について］
　引用発明において、第２のタービン手段２０、ブースタ圧縮機手段の回転を減速してファンアセンブリ７２に伝達するためのギアアセンブリ６２の歯車比は、タービンエンジンのバイパス比、ファンアセンブリにおけるファンの先端部の速度などを考慮して、当業者が設計を行う際に適宜決定しうるものと認められる。そして、歯車箱の歯車比を２．０：１とすることも、例えば、特開平２−２４５４５５号公報（第５ページ左下欄第２ないし１３行の記載）などに照らせば格別なことではない。
　よって、引用発明におけるギアアセンブリ６２の歯車比を、２．０：１として上記相違点３に係る本件発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易になし得たことである。
［相違点４について］
　刊行物２に記載の技術（上記第３　２．（１）参照）は、「コンプレッサードライブシャフト２４と遊星歯車列の太陽歯車３６との間に、シャフトのずれに適応するための柔軟区画を有する太陽歯車カップリング３２を介在させたタービン・エンジン１０」であるから、本件発明の用語を用いて表現すると、刊行物２に記載の技術は、「駆動軸と歯車箱との間に、シャフトのずれに適応するための撓み結合部を設けた」ものといえる。
　したがって、引用発明において、シャフトの軸線のずれなどに対応するために、刊行物２に記載の技術を適用し、第２シャフト５６とギアアセンブリ７０との間に撓み結合部を設けることにより上記相違点４に係る本件発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易になし得たことである。
　
　そして、本件発明は、全体としてみても、引用発明及び刊行物２に記載の技術から予測される以上の格別な効果を奏するものではない。
　
第５　むすび
　したがって、本件発明は、引用発明及び刊行物２に記載の技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないので、本願は拒絶すべきものである。
　
　よって、結論のとおり審決する。