【事件の表示】
　特願２０１２−５０１２１６「還元剤を排気ガスシステムに供給するための方法および対応する排気ガスシステム」拒絶査定不服審判事件〔平成２２年　９月３０日国際公開、ＷＯ２０１０／１０８７４８、平成２４年　９月２０日国内公表、特表２０１２−５２２１５８〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、２０１０年２月２４日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２００９年３月２７日、ドイツ連邦共和国）を国際出願日とする出願であって、平成２３年９月１４日に特許法第１８４条の５第１項に規定する国内書面が提出され、同年１１月１４日に同法第１８４条の４第１項に規定する明細書、請求の範囲及び要約書の翻訳文が提出され、平成２５年１２月２０日付けで拒絶理由が通知され、平成２６年２月１８日に意見書及び手続補正書が提出されたが、同年８月２２日付けで拒絶査定がされ、同年１２月２６日に拒絶査定不服審判の請求がされるとともに同時に特許請求の範囲を補正する手続補正書が提出されたものである。
　
第２　平成２６年１２月２６日付けの手続補正についての補正の却下の決定
［補正の却下の決定の結論］
　平成２６年１２月２６日付けの手続補正を却下する。
　
［理由］
１　平成２６年１２月２６日付けの手続補正の内容
　平成２６年１２月２６日に提出された手続補正書による補正（以下、「本件補正」という。）は、特許請求の範囲の請求項６については、本件補正により補正される前の（すなわち、平成２６年２月１８日に提出された手続補正書により補正された）下記（１）に示す特許請求の範囲の請求項６の記載を下記（２）に示す特許請求の範囲の請求項６の記載へ補正するものである。 
　
（１）本件補正前の特許請求の範囲の請求項６
　「【請求項６】
　少なくとも１つの還元剤タンク（３）と、排気ライン（６）と、前記還元剤タンク（３）から前記排気ライン（６）までの少なくとも１つの接続ライン（４）とを有し、前記少なくとも１つの接続ライン（４）は、還元剤のための少なくとも１つの第１の流路（２０）および少なくとも１つの第２の流路（２１）を形成し、前記第１の流路（２０）または前記第２の流路（２１）のみが、以下の構成要素：
　ａ）接触加熱器（２５）または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ（２６）
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　前記第２の流路（２１）が扇型に広がり、噴霧噴流（１７）が扇型に広がって前記接触加熱器（２５）に衝突することにより、蒸発が行われる、排気システム（１９）。」
　
（２）本件補正後の特許請求の範囲の請求項６
　「【請求項６】
　少なくとも１つの還元剤タンク（３）と、排気ライン（６）と、前記還元剤タンク（３）から前記排気ライン（６）までの少なくとも１つの接続ライン（４）とを有し、前記少なくとも１つの接続ライン（４）は、還元剤のための少なくとも１つの第１の流路（２０）および少なくとも１つの第２の流路（２１）を形成し、前記第１の流路（２０）または前記第２の流路（２１）のみが、以下の構成要素：
　ａ）接触加熱器（２５）または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ（２６）
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　前記第２の流路（２１）が
前記接続ライン（４）に設けられた中空の蒸発器部分（１）で
、前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）及び
、
　
前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）は、前記噴霧噴流（１７）の個々の液滴を蓄積または接触させるための突起状の構造（１８）を有す
（なお、下線は、補正箇所を示すためのものである。）
　
２　本件補正の適否
２−１　本件補正の目的
　本件補正は、特許請求の範囲の請求項６については、本件補正前の特許請求の範囲の請求項６の「前記第２の流路（２１）が扇型に広がり、噴霧噴流（１７）が扇型に広がって前記接触加熱器（２５）に衝突することにより、蒸発が行われる」という記載を「前記第２の流路（２１）が
前記接続ライン（４）に設けられた中空の蒸発器部分（１）で
、前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）及び
、
　
前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）は、前記噴霧噴流（１７）の個々の液滴を蓄積または接触させるための突起状の構造（１８）を有す
　
２−２　独立特許要件の検討
　そこで、本件補正後の特許請求の範囲の請求項６に係る発明（以下、「本願補正発明」という。）が、特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるかどうかについて、さらに検討する。  
　
（１）引用文献１の記載等
ア　引用文献１の記載
　原査定の拒絶の理由で引用され、本願の優先日前に日本国内において、頒布された刊行物である特開２００６−１７００１３号公報（以下、「引用文献１」という。）には、「エンジン用排気処理装置および処理方法」に関して、図面とともに概ね次の記載（以下、順に「記載１ａ」ないし「記載１ｃ」という。）がある。
　　
１ａ　「【００１１】
　前記課題を解決するために、本発明は主として次のような構成を採用する。　
　エンジンの排気ガスを導く排気煙道と、前記排気煙道に設けられて窒素酸化物を還元する脱硝触媒反応器と、前記脱硝触媒反応器の上流側で尿素水を噴射して前記排気煙道に供給する噴射弁と、を備えた排気処理装置であって、
　エンジンの低負荷領域である低排気温度のときに、前記噴射弁から噴射した尿素水噴霧を気化させて尿素蒸気として前記排気煙道に供給し、
　エンジンの高負荷領域である高排気温度のときに、前記噴射弁から噴射した微粒化した尿素水噴霧を前記排気煙道に供給する構成とする。」（段落【００１１】）
　　
１ｂ　「【００１７】
「第１の実施形態」
　本発明の第１の実施形態に係る排気処理装置について、図１〜図４を参照しながら以下説明する。図１は本発明の第１の実施形態に係る排気処理装置の全体構成を示す図である。図２は図１に示す排気処理装置のＡ部の拡大図である。図３は本発明の第１の実施形態に係る排気処理装置の動作を説明する図である。図４は本発明の実施形態に係る排気処理装置における、脱硝触媒入口温度と脱硝率との関係を示す図である。
【００１８】
　図１において、ディーゼルエンジン１は、コントロールユニット２に入力する各種信号に基づき燃料噴射量と噴射タイミングを決定している。また、図示しないＥＧＲバルブ、これと併用してＥＧＲ率の制御範囲を広げるための吸気スロットルを有している。
【００１９】
　ディーゼルエンジン１から排出される排気ガス８の通路である煙道３内下流には、黒煙粒子状物質等の微粒子を除去するための微粒子除去装置ＤＰＦ（Ｄｉｅｓｅｌ　Ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ　Ｆｉｌｔｅｒ）４が煙道３と煙道５の間に設置され、その下流の煙道５と煙道７の間には、脱硝触媒（ＳＣＲ：Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ　Ｃａｔａｌｙｔｉｃ　Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ：選択還元型ＮＯｘ触媒）６が配設される。さらにその下流には、図示しないマフラー等が配設されている。また、煙道５には、尿素蒸気出口部７１が配設され、その下流には混合促進材１１が配設されている。
【００２０】
　そして、ＤＰＦ４の下流側の煙道５には、分流管入口７３が開口し、分流ガス９ａが流入する構成である。分流管入口７３下流側には、分流管７２ａを介して旋回室６５ａが配設されいる。旋回室６５ａ内には旋回部材５９ａが配設されている（図２を参照）。旋回室６５ａおよび旋回部材５９ａの下流側には、ヒータホルダー６０ａ内に内蔵された伝熱管６２ａ内面で構成された通路６６が配設され、通路６６内の下流側には、加水分解触媒６３ａが配設されている。
【００２１】
　ここで、還元剤である尿素水１３が、サブ噴射弁５０から噴霧５８として、伝熱管６２ａ内の通路６６に噴射供給されるごとく、冷却ホルダー５２内に配設されたサブ噴射弁５０が旋回室６５ａおよび旋回部材５９ａの上流側に配設されている。なお、ヒータホルダー６０ａと冷却ホルダー５２の間には、断熱部材５７が配設されている。さらに冷却ホルダー５２内には、サブ噴射弁５０の外周部に沿って所定空間を持った冷却水空間５３が形成されている。
【００２２】
　つぎに、加水分解触媒６３ａ下流には、分流管７０内部で構成される通路６７ａが配設されている。通路６７ａは、尿素蒸気出口部７１を介して煙道５と連通している。また、尿素蒸気出口部７１下流側の煙道５内には、混合促進材１１が配設されている。
【００２３】
　ここで、還元剤である尿素水１３が、メイン噴射弁３０から噴霧３８として、分流管７０内の通路６７ａに噴射供給されるごとく、冷却ホルダー３２内に配設されたメイン噴射弁３０が分流管７０の上流側に配設されている。なお、分流管７０と冷却ホルダー３２の間には、断熱部材３７が配設されている。断熱部材３７には、後述するメイン噴射弁３０から噴射される噴霧３８が通過可能なごとく噴孔３６が穿かれている。さらに冷却ホルダー３２内には、噴射弁３０の外周側に沿って所定空間を持った冷却水空間３３が形成されている。
【００２４】
　排気処理装置１２０ａ内を通過する分流ガス９ａ流れは、ＤＰＦ４下流の煙道５上流部の分流管入口７３から流入し、煙道５下流部の尿素蒸気出口部７１から煙道５に再び戻る構成である。すなわち、煙道５に配設された分流管入口７３を介して、分流管７２ａ、旋回室６５ａおよび旋回部材５９ａ、通路６６、加水分解触媒６３ａ、通路６７ａ、尿素蒸気出口部７１、そして、分流管入口７３より下流側の煙道５に連通する構成である。
【００２５】
　さらに、煙道５内である尿素蒸気出口部７１下流側には、混合促進材１１が配設されている。混合促進材１１は、軸流方向に所定長さを持った円筒状のリング外周面に複数枚の翼が形成された形状であり、排気１０流れおよび混合ガス９ｄ流れを煙道５内で旋回流に変えて、両流体の混合を促進するための部材である。
【００２６】
　さらに、煙道５，７内には、排気温センサ１９、ＮＯｘセンサ２０、ＮＨ３センサ２１が配設されている。また、エンジンにはエンジンクランクセンサ等の各種センサが配設されている。これらのセンサからの出力信号をもとに、ディーゼルエンジン１の運転条件等を把握し、ヒータ６１ａの最適設定温度やメイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０の噴射量の制御を行っている。
【００２７】
　つぎに、尿素水タンク１２から噴射弁３０，５０等に供給される尿素水１３の供給経路につき説明する。尿素水タンク１２に蓄えられた尿素水１３は、フィルタ１５、ポンプ１４、配管１７ａから分岐した配管１７ｂ、尿素水入口３１を介して、メイン噴射弁３０へ圧送される。一方、配管１７ａから分岐した配管１７ｃ内を流入する尿素水１３は、尿素水入口５１を介して、サブ噴射弁５０へ圧送される。メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０への尿素水供給圧力は、レギュレータ１６にて所定尿素水圧力に調圧されている。
【００２８】
　一方、レギュレータ１６にて調圧した後の戻り尿素水は、配管１８ａを通過して、冷却ホルダー３２に穿たれた冷却水入口３４から冷却水空間３３に流入した後、冷却水出口３５から配管１８ｂへ流出する。つぎに、配管１８ｂに流出した尿素水は、冷却ホルダ−５２に穿たれた冷却水入口５４から冷却水空間５３に流入し、冷却水出口５５から配管１８ｃへ流出する。そして、配管１８ｃに流出された尿素水は、タンク１２内へ戻る構成である。この調圧した後の戻り尿素水の流れによって、電磁噴射弁であるメイン噴射弁３０およびサブ噴射弁５０の冷却を促進し、排気熱による各噴射弁３０，５０の磁気回路を安定して動作させるとともに、各噴射弁３０，５０内にて尿素水１３の析出を防止させる構成である。これによって、安定して各噴射弁３０、５０より、尿素水噴霧３８，５８を煙道５内に供給可能となる。
【００２９】
　図２は、図１中のＡ部拡大図を示す。図２を用いて排気処理装置１２０ａの詳細な構成および排気ガス流れとメイン噴射弁３０およびサブ噴射弁５０から噴射された尿素水噴霧３８，５８と排気ガス流れ９ａとの混合ガス流れ９ｂ，９ｃ等につき説明する。
【００３０】
　ディーゼルエンジン１から排出された排気ガス８は、ＤＰＦ４を通過後、煙道５上流部に配設された分流管入口７３を介して流入すると分流ガス９ａと煙道５内へ流入する排気ガス１０に分流される。分流ガス９ａは、分流管７２ａを通過し、旋回室６５ａに流入する。ここで、旋回室６５ａ内には旋回部材５９ａが配設されている。そのために、分流ガス９ａは旋回部材５９ａを通過し、その下流に配設された通路６６へ旋回流となって流入する。
【００３１】
　また、エンジンの運転状態（主に窒素酸化物（以下、ＮＯｘと記す）の排出量、排気温度等）に応じて、冷却ホルダー５２内に配設されたサブ噴射弁５０から、伝熱管６２ａ内部である通路６６に向けて、尿素水噴霧５８を噴射する。したがって、尿素水噴霧５８は分流ガス９ａ流れにのって、伝熱管６２ａ内面の通路６６内を旋回流れとして通過する。通路６６内を旋回しながら通過するため、通路６６内壁面に接触する時間が確保でき、通路６６内壁面から噴霧５８への熱伝達が促進でき効率的に噴霧５８の気化促進が図られる。
【００３２】
　ここで、伝熱管６２ａの外壁面には、発熱体であるヒータ６１ａが配設されている。ヒータ６１ａの外周部には、断熱効果を高めるために所定の空間６４ａが配設されている。さらに、空間６４ａの外周は、ヒータホルダー６０ａが配設されている。
【００３３】
　本実施形態ではヒータ６１ａにシーズヒータを適用し、図示しない温度センサによって検出されたヒータ温度を、温度調節器によって温度調整している。また、発熱体であるヒータ６１ａは、シーズヒータに限定するものではなく、伝熱管６２ａ内壁面にて、尿素水を気化させるのに充分な発熱量を発生できる発熱体であれば良い。たとえば、発熱体にＰＴＣ（Ｐｏｓｉｔｉｖｅ　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ　Ｔｈｅｒｍｉｓｔｏｒ）ヒータのようなヒータを用いても良い。このヒータは、電極に電流を印加することにより、発熱を行うものであり、ヒータの温度が所定温度以上になると、電気抵抗が急増し電流が低下することにより、温度を一定に保持することのできるセラミックヒータである。この場合、ヒータが自己温度調節できるために、ヒータ温度調節のための温度センサは、必要無く装置の小型化が図れる。
【００３４】
　さらに、伝熱管６２ａの外壁面に配設するヒータ６１ａをひとつに限定するものではなく、複数本のヒータを用いて伝熱管６２ａの温度制御を行っても構わない。これは、前記伝熱管６２ａ外壁面に複数のシーズヒータを巻付け、部分的に伝熱管６２ａを温度調整できることにより、伝熱管６２ａ内壁面に尿素水噴霧５８が局所的に集中する領域に多量の熱量を供給でき、噴霧５８が集中しない領域には、適度の熱量を供給することができるために、無駄な熱量を伝熱管６２ａ内壁面へ供給することなく尿素水噴霧５８を効率的に気化できるものである。
【００３５】
　たとえば、噴霧５８が最初に通路６６内壁面に噴射（衝突）する場合、噴霧５８が高温の分流ガス９ａおよび高温の通路６６内壁面に接する時間が短く、噴霧液滴の温度がさほど上昇していない。よって、噴霧５８と通路６６内壁面との温度差が大きく、比較的多量の熱量を必要とする。しかし、通路６６下流に行くに従い、噴霧５８は分流ガス９ａおよび通路６６内壁面から熱を受け、噴霧液滴の温度上昇が図られるとともに気化が促進される。よって、通路６６内壁面の上流側領域は、比較的多量の発熱量を必要とし、その他の領域は、多量の発熱量を必要とせず、通路６６内壁面において適正な発熱量分布や温度分布を持たせることが好ましい。
　伝熱管６２ａ内の下流側には、脱硝触媒６へ尿素水噴霧５８およびその蒸気を加水分解し、ＮＨ３ガスを供給するためのハニカム状の加水分解触媒６３ａが配設されている。この加水分解触媒６３ａも伝熱管６２ａ外周にまかれたヒータにより昇温することが可能であり、分流ガス９ａが比較的低温時から加水分解触媒６３ａを早期活性化温度以上とすることが可能となり、比較的排気温度の低い時から脱硝率の向上が図れる。ここで、加水分解触媒６３ａは、ハニカム形状に限定するものではなく、ハニカム形状や板状のパラレルフロー型や粒状のものでも良い。
【００３６】
　さらに、加水分解触媒６３ａ下流の分流管７０内へは、メイン噴射弁３０から煙道５内へ向かって直接に尿素水噴霧３８を供給する構成である。その際、尿素水噴霧３８は、分流ガス９ａもしくは混合ガス９ｂと混合した後、混合ガス９ｃとなり尿素蒸気出口部７１を通過する。その後、煙道５内を通過する排気１０と混合促進しながら混合ガス９ｄとなって、煙道５内の尿素蒸気出口部７１下流へ流入する。さらに、混合ガス９ｄは、混合促進材１１を通過することよって、排気１０と混合ガス９ｄが、より均一に混合促進されて、混合ガス２２となる。
【００３７】
　つぎに、図３を用いて、本発明の第１の実施形態に係る排気処理装置１２０ａの動作を説明する。ディーゼルエンジン１において、エンジン１からの排気８の流量および温度は、運転状態に応じて変化する。その際に、排出されるＮＯｘ量も運転状態に応じて変化する。たとえば、一般的にエンジン１が低負荷運転の場合には、比較的排気流量も少なく排気温度も低く、ＮＯｘ排出量も少ない。また、エンジン１が高負荷運転の場合には、排気流量も多く排気温度も高く、ＮＯｘ排出量も多い。
【００３８】
　以上のようなエンジン１の運転状態であり、ＮＯｘの排出量に応じて還元剤である尿素水１３を煙道５に供給（添加）する手法において、本実施形態では、エンジン１からの排気温度が比較的低温である３００℃程度未満の場合、伝熱管６２ａ外周部に配設されたヒータ６１ａへの通電を行い（ヒータＯＮ）、ヒータ６１ａを発熱させ、伝熱管６２ａ内の通路６６内壁面を加熱する。その際、エンジン１から排出されるＮＯｘ量に見合った、還元剤である尿素水噴霧５８をサブ噴射弁５０から通路６６内へ所定量噴射する。よって、通路６６内では、主にヒータ熱により尿素水噴霧５８が尿素蒸気に気化促進されながら、加水分解触媒６３ａを通過する。
【００３９】
　加水分解触媒６３ａを通過することにより、尿素水噴霧５８の加水分解が促進されて、ＮＨ３ガスに変換される（加水分解触媒によってＮＨ３ガスに１００％変換されることにはならず、実際にはＮＨ３ガスと尿素蒸気の混合気となる）。よって、尿素蒸気出口部７１では、尿素水噴霧５８は気化促進され、ほぼガス状態で通過する（図３上段グラフ＜気化領域＞）。そして、分流ガス９ａとＮＨ３ガスの混合ガス９ｂとして、分流管７０内へ供給された後、尿素蒸気出口部７１から煙道５へ供給される。その後、煙道５内に配設された混合促進材１１にて、排気１０と混合促進した後に混合ガス２２として、脱硝触媒６へ供給される。この時、尿素水噴霧５８を含む混合ガス２２は、脱硝触媒６へ到達するまでには、気化促進された状態で供給される。
【００４０】
　一方、排気温度が比較的高温である３００℃程度以上の場合には、伝熱管６２ａ外周部に配設されたヒータ６１ａへの通電はせず（ヒータＯＦＦ）、ヒータ６１ａによる伝熱管６２ａ内の通路６６内壁面の加熱は行わない。また、サブ噴射弁５０からの通路６６への尿素水噴霧５８の供給は行わない。ここでは、エンジン１から排出されるＮＯｘ量に見合った還元剤である尿素水噴霧３８をメイン噴射弁３０から分流管７０内の通路６７ａへ噴射する。
【００４１】
　ここで、通路６７ａ内では、分流ガス９ａの排気熱により気化促進されながら混合ガス９ｃとして尿素蒸気出口部７１へ供給されるが、その際、混合ガス９ｃは完全に気化されず、尿素水噴霧の状態である（図３上段グラフ＜噴霧領域＞）。その後、煙道５内に配設された混合促進材１１にて、排気１０と混合促進した後に混合ガス２２として脱硝触媒へ供給される。このとき、尿素水噴霧３８を含む混合ガス２２は、脱硝触媒６へ到達するまでに、メイン通路の高温の排気１０の熱量によって、気化促進された状態で供給される。」（段落【００１７】ないし【００４１】）
　
１ｃ　「【００５１】
　図５において、本発明の第２の実施形態における主な構成および排気ガス流れは第１の実施形態と同様のため説明を省略する。第１の実施形態との違いは、図１中のＡ部の排気処理装置１２０ａと１２０ｂとの構成の違いにある。特に、第１の実施形態がメイン噴射弁３０とサブ噴射弁５０の２つの噴射弁を配設した排気処理装置１２０ａであるのに対して、第２の実施形態では、噴射弁３９を１つだけ配設している。さらに、エンジン１の運転状態に応じて、排気流れとは別の圧縮空気流れを用いて、噴射弁３９から噴射される噴霧４１ａ，４１ｂの形状を変化させ、噴霧尿素蒸気出口部７１から煙道５へ供給される還元剤である尿素水１３を尿素蒸気および噴霧にて供給可能としたことに特徴がある。ここで、尿素蒸気とは気体状態であり、噴霧とは液滴群である。
【００５２】
　第２の実施形態において、分流ガス９ａはＤＰＦ４下流の煙道５上流側に開口された分流管入口７３を介して、分流管７２ｂ下流側に配設された旋回室６５ｂ内に配設された旋回部材５９ｂへ流入し、旋回部材５９ｂの流路構造により、ヒータホルダー６０ｂ内に配設された伝熱管６２ｂ内の通路６７ｂ内にて旋回流となって供給される。さらに、通路６７ｂの下流は、尿素蒸気出口部７１を介して煙道５に連通しているために、分流ガス９ａは、再び煙道５内へ供給される構成である。ここで、尿素蒸気出口部７１下流側の煙道５内には、混合促進材１１が配設されている。混合促進材１１の構成は、第１の実施形態と同様の構成であるため説明を省略する。混合促進材１１下流の煙道５内には、加水分解触媒６３ｂが配設されている。
【００５３】
　また、ヒータホルダー６０ｂ内には、通路６７ｂをその内面で構成する伝熱管６２ｂが配設されている。伝熱管６２ｂの外周にはヒータ６１ｂが配設されている。さらにヒータ６１ｂの外周には、断熱効果を目的とした空間６４ｂが配設され、その外周部にヒータホルダー６０ｂが配設された構成である。また、尿素蒸気出口部７１形状は、第１の実施形態と同様の構成のため説明を省略する。
【００５４】
　伝熱管６２ｂ内に配設された通路６７ｂへは、還元剤である尿素水噴霧４１ａ、４１ｂを噴射供給可能なごとく、旋回室６５ｂの上流側に配設された冷却ホルダー３２内に配設された噴射弁３９が配設されている。噴射弁３９の外周には冷却ホルダー３２内側に冷却水空間３３が形成されている。冷却水空間３３には、レギュレータ１６により調圧供給された尿素水１３が尿素水入口４０を介して尿素水噴射弁３９に供給される以外のレギュレータ１６からの戻り尿素水１３が、冷却水入口３４を介して流入する構成である。また、冷却水空間３３に流入した尿素水１３は、噴射弁３９を冷却した後に冷却水出口３５を介して、尿素水タンク１２へ戻る構成である。
【００５５】
　また、ヒータホルダー６０ｂと冷却ホルダー３２の間には、空気ホルダー８３が配設されている。空気ホルダー８３内には、整圧室８４が配設されており、その内側には、空気通路８６が配設されている。また、空気通路８６の内側であり、噴射弁３９から噴射される噴霧４１ａ．４１ｂが通過可能な噴孔８５が穿かれている。また、空気ホルダー８３には、整圧室８４と連通する空気導入管８２が配設されている。空気導入管８２の他端には、電磁弁８０が配設されている。電磁弁８０は、圧縮空気が収められている空気タンク８７と連通しており、エンジン１の運転状態に応じて、コントロールユニット２からの制御信号により電磁弁８０開閉し、空気導入管８２を介して、空気ホルダー８３内である整圧室８４へ圧縮空気流れ８１を供給可能としている。
【００５６】
　一方、噴射弁３９から噴射された尿素水噴霧は、空気ホルダー８３に穿たれた噴孔８５を介して、旋回室６５ｂ内に配設された旋回部材５９ｂ内側を通過して、通路６７ｂへ供給される構成である。
【００５７】
　図６の（ａ）に図５中のＣ部拡大図を示す。また、図６の（ｂ）に図６の（ａ）中のＤ−Ｄ断面を示す。図６を用いて、噴霧４１ａ，４１ｂの形状可変手段につき説明する。第１の実施形態に記載のごとく、エンジン１の運転状態に応じてＮＯｘ排出量は変化している。すなわち、比較的低排気温時のＮＯｘ排出量は少なく、そのときに還元剤である尿素水１３は、尿素蒸気出口部７１において気化促進した状態で供給することにより高い脱硝率が得られる。また、比較的高排気温時のＮＯｘ排出量は多量であるものの、高排気温により還元剤である尿素水１３は、瞬時に気化促進するために、尿素蒸気出口部７１において、噴霧の状態で供給しても高い脱硝率が得られる。
【００５８】
　よって、本発明の第２の実施形態において、比較的低排気温時には、電磁弁８０を閉じ、空気ホルダー８３内に空気タンク８７からの圧縮空気８１を供給せずに、噴射弁３９にて微粒化促進した噴霧４１ｂを空気ホルダー８３に穿かれた噴孔８５を介して直接通路６７ｂへ供給する。そのときの噴射弁３９から噴射された噴霧４１ｂの噴霧角（θｗ１）は、通路６７ｂの上流側の端部に衝突するような噴霧である。さらに、前述の旋回室６５ｂと旋回部材５９ｂにより、分流ガス９ａは、通路６７ｂ内にて旋回流れを形成しているために、噴霧４１ｂが旋回流れにのって、通路６７ｂ内にて旋回しながら通過する。この時、通路６７ｂの外周に配設されたヒータ６１ｂは通電され発熱している。よって、加熱された通路６７ｂを噴射弁３９から噴射された噴霧４１ｂは、旋回流れに乗って通過するためにヒータによる気化促進が図れ、尿素蒸気として、尿素蒸気出口部７１に供給できる。
【００５９】
　つぎに、比較的高排気温度時には、噴霧４１ａは瞬時に排気熱により、気化促進可能であるために積極的にヒータ６１ｂのヒータ熱により気化促進させる必要は無く、通路６７ｂ内壁面に衝突させることなく供給するのが好ましい（尿素水噴霧が通路内壁面に衝突すると、壁面にヒータ熱が加わらないという温度条件のもとで尿素析出物が壁面に付着する虞があり、付着した析出物による通路径の変化によってＮＯｘ量に対する尿素水の供給コントロールが困難になるので）。よって、噴霧４１ａは狭角（θｎ１）噴霧が好ましく、そのために、電磁弁８０を開き空気タンク８７からの圧縮空気８１を空気導入管８２に供給したのち、空気ホルダー８３内の円筒状の空間である整圧室８４内に供給し、空気通路８６を経て、噴孔８５の全周方向から均一に圧縮空気８１ａを供給した後、噴孔８５から通路６７ｂへ供給させる。その際に、噴射弁３９から噴射された噴霧４１ｂと圧縮空気８１ａは、同一の噴孔８５を通過するために、噴霧４１ａの狭角化が図れる。
【００６０】
　このようにして、エンジン１の排気が低排気温時には、尿素蒸気出口部７１部にて気化促進した尿素蒸気を供給可能であり、高排気温時は、狭角化した噴霧を供給可能である。
【００６１】
　また、噴霧４１ａに圧縮空気を供給することにより、噴霧４１ａの微粒化促進も図れる。図７に噴霧の粒径化の結果を示す。図７中の噴霧Ｂは、圧縮空気を噴霧に供給しない場合の噴霧の粒径分布であり、本噴射弁では、ザウタ平均粒径にて６０μｍ程度である。それに対して、噴霧Ａは、圧縮空気を噴霧に供給した場合の粒径分布である。その噴霧Ａのザウタ平均粒径は１０μｍ程度と非常に噴霧の微粒化が促進されている。そして、噴霧４１ａが微粒化促進されて供給されるということは、噴霧液滴群と排気との接触面積が増大するために、排気から噴霧への熱伝達が促進でき、一層噴霧の気化促進が図れる。よって、大きい噴霧液滴群（噴霧Ｂ）と比べて、小さい液滴群（噴霧Ａ）は瞬時に気化促進が可能となる。
【００６２】
　次に、図８を用いて、本発明の第２の実施形態に係る排気処理装置１２０ｂの動作を説明する。本発明の第１の実施形態記載と同様にディーゼルエンジン１において、エンジン１からの排気８の流量および温度は、運転状態に応じて変化する。その際に、排出されるＮＯｘ量も運転状態に応じて変化する。たとえば、一般的にエンジン１が低負荷運転の場合には、比較的排気流量も少なく排気温度も低く、ＮＯｘ排出量も少ない。また、エンジン１が高負荷運転の場合には、排気流量も多く排気温度も高く、ＮＯｘ排出量も多い。
【００６３】
　以上のようなエンジン１の運転状態において、ＮＯｘの排出量に応じて還元剤である尿素水１３を煙道５に添加する手法において、本実施形態では、エンジン１からの排気温度が比較的低温である３００℃程度未満の場合、伝熱管６２ｂ外周部に配設されたヒータ６１ｂへの通電を行い（図３中４段目：ヒータＯＮ）、ヒータ６１ｂを発熱させ、伝熱管６２ｂ内の通路６７ｂ内壁面を加熱する。その際、エンジン１から排出されるＮＯｘ量に見合った、還元剤である尿素水噴霧４１ｂを噴射弁３９から通路６７内へ所定量噴射する。よって、通路６７内では、主にヒータ熱により尿素水噴霧４１ｂが尿素蒸気に気化促進される。よって、尿素蒸気出口部７１では、尿素水噴霧４１ｂは気化促進され、ほぼガス状態で通過する（図３中２段目：＜気化領域＞）。
【００６４】
　そして、尿素蒸気出口部７１から煙道５へ供給される。その後、煙道５内に配設された混合促進材１１にて、排気１０と混合促進し、加水分解触媒６３ｂを通過した後、混合ガス２４として、脱硝触媒６へ供給される。このとき、尿素水噴霧４１ｂを含む混合ガス２４は、脱硝触媒６へ到達するまでには、気化促進された状態で供給される。
【００６５】
　一方、排気温度が比較的高温である３００℃程度以上の場合には、伝熱管６２ｂ外周部に配設されたヒータ６１ｂへの通電はせず（図８中４段目：ヒータＯＦＦ）、ヒータ６１ｂによる伝熱管６２ｂ内の通路６７内壁面の加熱は行わない。エンジン１から排出されるＮＯｘ量に見合った還元剤である尿素水噴霧４１ａを噴射弁３９からヒータホルダ６０ｂ内の通路６７ｂへ所定量噴射する。ここで、噴射弁３９から噴射された噴霧４１ａの噴霧全周方向から圧縮空気８１ａを供給する（図３中３段目：エアアシストＯＮ）ことにより、噴霧４１ａの狭角化を図れるとともに微粒化促進（ザウタ平均粒径１０μｍ程度）が図れられる。ここで、通路６７ｂ内では、分流ガス９ａの排気熱により気化促進されながら混合ガス９ｅとして尿素蒸気出口部７１へ供給される。その際、混合ガス９ｅは完全に気化されず、尿素水噴霧の状態である（図８中２段目：＜噴霧領域＞）。
【００６６】
　その後、煙道５内に配設された混合促進材１１にて、排気１０と混合促進し、加水分解触媒６３ｂにて加水分解が促進された後に混合ガス２４として脱硝触媒へ供給される。このとき尿素水噴霧のザウタ平均粒径は１０μｍ程度と非常に微粒化促進されているために、第１の実施形態のメイン噴射弁３０から供給する噴霧のザウタ平均粒径６０μｍに比べ、気化時間が大幅に短くなるために、第１の実施形態に比べて、装置の一層の小型化が可能である。また、尿素水噴霧４１ａを含む混合ガス２４は、脱硝触媒６へ到達するまでに、高温の排気１０の熱量によって、気化促進された状態で供給される。」（段落【００５１】ないし【００６６】）
　
イ　引用文献１の記載事項
　記載１ａないし１ｃ及び図面の記載から、引用文献１には、次の事項（以下、順に「記載事項１ｄ」ないし「記載事項１ｊ」という。）が記載されていると認める。
　
１ｄ　記載１ａ、記載１ｂの「本発明の第１の実施形態に係る排気処理装置について、図１〜図４を参照しながら以下説明する。」（段落【００１７】）、「ここで、還元剤である尿素水１３が、メイン噴射弁３０から噴霧３８として、分流管７０内の通路６７ａに噴射供給されるごとく、冷却ホルダー３２内に配設されたメイン噴射弁３０が分流管７０の上流側に配設されている。」（段落【００２３】）、「つぎに、尿素水タンク１２から噴射弁３０，５０等に供給される尿素水１３の供給経路につき説明する。尿素水タンク１２に蓄えられた尿素水１３は、フィルタ１５、ポンプ１４、配管１７ａから分岐した配管１７ｂ、尿素水入口３１を介して、メイン噴射弁３０へ圧送される。一方、配管１７ａから分岐した配管１７ｃ内を流入する尿素水１３は、尿素水入口５１を介して、サブ噴射弁５０へ圧送される。メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０への尿素水供給圧力は、レギュレータ１６にて所定尿素水圧力に調圧されている。」（段落【００２７】）及び「これによって、安定して各噴射弁３０、５０より、尿素水噴霧３８，５８を煙道５内に供給可能となる。」（段落【００２８】）並びに図面によると、引用文献１には、第１の実施形態として、尿素水タンク１２と、煙道５と、尿素水タンク１２から煙道５までの配管１７ａ、配管１７ｂ、配管１７ｃ、メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０及び分流管７０とを有する排気処理装置が記載されている。
　
１ｅ　記載１ａ及び記載１ｂの「つぎに、尿素水タンク１２から噴射弁３０，５０等に供給される尿素水１３の供給経路につき説明する。尿素水タンク１２に蓄えられた尿素水１３は、フィルタ１５、ポンプ１４、配管１７ａから分岐した配管１７ｂ、尿素水入口３１を介して、メイン噴射弁３０へ圧送される。一方、配管１７ａから分岐した配管１７ｃ内を流入する尿素水１３は、尿素水入口５１を介して、サブ噴射弁５０へ圧送される。」（段落【００２７】）並びに図面を記載事項１ｄとあわせてみると、引用文献１には、配管１７ａ、配管１７ｂ、配管１７ｃ、メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０及び分流管７０は、尿素水１３のための配管１７ａ、配管１７ｂ、メイン噴射弁３０および配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０とを形成していることが記載されている。
　
１ｆ　記載１ａ、記載１ｂの「また、エンジンの運転状態（主に窒素酸化物（以下、ＮＯｘと記す）の排出量、排気温度等）に応じて、冷却ホルダー５２内に配設されたサブ噴射弁５０から、伝熱管６２ａ内部である通路６６に向けて、尿素水噴霧５８を噴射する。したがって、尿素水噴霧５８は分流ガス９ａ流れにのって、伝熱管６２ａ内面の通路６６内を旋回流れとして通過する。通路６６内を旋回しながら通過するため、通路６６内壁面に接触する時間が確保でき、通路６６内壁面から噴霧５８への熱伝達が促進でき効率的に噴霧５８の気化促進が図られる。」（段落【００３１】）、「伝熱管６２ａ内の下流側には、脱硝触媒６へ尿素水噴霧５８およびその蒸気を加水分解し、ＮＨ３ガスを供給するためのハニカム状の加水分解触媒６３ａが配設されている。この加水分解触媒６３ａも伝熱管６２ａ外周にまかれたヒータにより昇温することが可能であり、分流ガス９ａが比較的低温時から加水分解触媒６３ａを早期活性化温度以上とすることが可能となり、比較的排気温度の低い時から脱硝率の向上が図れる。ここで、加水分解触媒６３ａは、ハニカム形状に限定するものではなく、ハニカム形状や板状のパラレルフロー型や粒状のものでも良い。」（段落【００３５】）及び「さらに、加水分解触媒６３ａ下流の分流管７０内へは、メイン噴射弁３０から煙道５内へ向かって直接に尿素水噴霧３８を供給する構成である。」（段落【００３６】）並びに図面を記載事項１ｄ及び１ｅとあわせてみると、引用文献１には、配管１７ａ、配管１７ｂ、メイン噴射弁３０および配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０のみが、以下の構成要素（当審注：「伝熱管６２ａ」及び「加水分解触媒６３ａ」が「構成要素」であることは明らかである。）：
　伝熱管６２ａまたは
　加水分解触媒６３ａ
のうちの少なくとも１つを有して形成されていることが記載されている。
　
１ｇ　記載１ａ及び記載１ｂの「また、エンジンの運転状態（主に窒素酸化物（以下、ＮＯｘと記す）の排出量、排気温度等）に応じて、冷却ホルダー５２内に配設されたサブ噴射弁５０から、伝熱管６２ａ内部である通路６６に向けて、尿素水噴霧５８を噴射する。したがって、尿素水噴霧５８は分流ガス９ａ流れにのって、伝熱管６２ａ内面の通路６６内を旋回流れとして通過する。通路６６内を旋回しながら通過するため、通路６６内壁面に接触する時間が確保でき、通路６６内壁面から噴霧５８への熱伝達が促進でき効率的に噴霧５８の気化促進が図られる。」（段落【００３１】）並びに図面を記載事項１ｄないし１ｆとあわせてみると、引用文献１には、配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０が広がり、尿素水噴霧５８が広がって、伝熱管６２ａに接触することにより気化が行われることが記載されている。
　
１ｈ　記載事項１ｄないし１ｇを整理すると、引用文献１には、第１の実施形態として、尿素水タンク１２と、煙道５と、尿素水タンク１２から煙道５までの配管１７ａ、配管１７ｂ、配管１７ｃ、メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０及び分流管７０とを有し、配管１７ａ、配管１７ｂ、配管１７ｃ、メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０及び分流管７０は尿素水１３のための配管１７ａ、配管１７ｂ、メイン噴射弁３０および配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０を形成し、配管１７ａ、配管１７ｂ、メイン噴射弁３０および配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０のみが、以下の構成要素：
　伝熱管６２ａと
　加水分解触媒６３ａ
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　配管１７ａ、配管１７ｃ、サブ噴射弁５０が広がり、尿素水噴霧５８が広がって、配管１７ａ、配管１７ｂ、配管１７ｃ、メイン噴射弁３０、サブ噴射弁５０及び分流管７０に設けられた伝熱管６２ａに接触することにより気化が行われる、排気処理装置が記載されている。
　
１ｉ　記載１ｃの「図５において、本発明の第２の実施形態における主な構成および排気ガス流れは第１の実施形態と同様のため説明を省略する。第１の実施形態との違いは、図１中のＡ部の排気処理装置１２０ａと１２０ｂとの構成の違いにある。特に、第１の実施形態がメイン噴射弁３０とサブ噴射弁５０の２つの噴射弁を配設した排気処理装置１２０ａであるのに対して、第２の実施形態では、噴射弁３９を１つだけ配設している。さらに、エンジン１の運転状態に応じて、排気流れとは別の圧縮空気流れを用いて、噴射弁３９から噴射される噴霧４１ａ，４１ｂの形状を変化させ、噴霧尿素蒸気出口部７１から煙道５へ供給される還元剤である尿素水１３を尿素蒸気および噴霧にて供給可能としたことに特徴がある。ここで、尿素蒸気とは気体状態であり、噴霧とは液滴群である。」（段落【００５１】）及び図面によると、引用文献１には、第２の実施形態として、第１の実施形態においては、メイン噴射弁３０とサブ噴射弁５０の２つの噴射弁を配設しているのに対して、噴射弁３９を１つだけ配設している点で異なるものが記載されている。
　なお、第２の実施形態は、１つの噴射弁３９だけに尿素水１３を供給するものであるから、当然流路は１つであるが（便宜上「流路」という。）、噴射弁３９から噴射される尿素水１３が煙道５へ液滴で供給される場合を便宜上「流路１」といい、噴射弁３９から噴射される尿素水１３が煙道５へ尿素蒸気で供給される場合を便宜上「流路２」という。
　
１ｊ　記載１ｃの「第２の実施形態において、分流ガス９ａはＤＰＦ４下流の煙道５上流側に開口された分流管入口７３を介して、分流管７２ｂ下流側に配設された旋回室６５ｂ内に配設された旋回部材５９ｂへ流入し、旋回部材５９ｂの流路構造により、ヒータホルダー６０ｂ内に配設された伝熱管６２ｂ内の通路６７ｂ内にて旋回流となって供給される。さらに、通路６７ｂの下流は、尿素蒸気出口部７１を介して煙道５に連通しているために、分流ガス９ａは、再び煙道５内へ供給される構成である。ここで、尿素蒸気出口部７１下流側の煙道５内には、混合促進材１１が配設されている。混合促進材１１の構成は、第１の実施形態と同様の構成であるため説明を省略する。混合促進材１１下流の煙道５内には、加水分解触媒６３ｂが配設されている。」（段落【００５２】）、「また、ヒータホルダー６０ｂ内には、通路６７ｂをその内面で構成する伝熱管６２ｂが配設されている。伝熱管６２ｂの外周にはヒータ６１ｂが配設されている。さらにヒータ６１ｂの外周には、断熱効果を目的とした空間６４ｂが配設され、その外周部にヒータホルダー６０ｂが配設された構成である。また、尿素蒸気出口部７１形状は、第１の実施形態と同様の構成のため説明を省略する。」（段落【００５３】）及び「よって、本発明の第２の実施形態において、比較的低排気温時には、電磁弁８０を閉じ、空気ホルダー８３内に空気タンク８７からの圧縮空気８１を供給せずに、噴射弁３９にて微粒化促進した噴霧４１ｂを空気ホルダー８３に穿かれた噴孔８５を介して直接通路６７ｂへ供給する。そのときの噴射弁３９から噴射された噴霧４１ｂの噴霧角（θｗ１）は、通路６７ｂの上流側の端部に衝突するような噴霧である。さらに、前述の旋回室６５ｂと旋回部材５９ｂにより、分流ガス９ａは、通路６７ｂ内にて旋回流れを形成しているために、噴霧４１ｂが旋回流れにのって、通路６７ｂ内にて旋回しながら通過する。この時、通路６７ｂの外周に配設されたヒータ６１ｂは通電され発熱している。よって、加熱された通路６７ｂを噴射弁３９から噴射された噴霧４１ｂは、旋回流れに乗って通過するためにヒータによる気化促進が図れ、尿素蒸気として、尿素蒸気出口部７１に供給できる。」（段落【００５８】）並びに図面を記載事項１ｉとあわせてみると、引用文献１には、流路２は、以下の構成要素：
　伝熱管６２ｂまたは
　加水分解触媒６３ｂ
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　流路２が流路に設けられた伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂで噴霧角（θｗ１）で広がり、噴霧４１ｂが噴霧角（θｗ１）で広がって、伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂの内部の壁に衝突することにより、気化が行われることが記載されている。
　
ウ　引用発明１
　記載１ａないし１ｃ、記載事項１ｄないし１ｊ及び図面の記載を整理すると、引用文献１には、次の発明（以下、「引用発明１」という。）が記載されていると認める。
　
　「尿素水タンク１２と、煙道５と、前記尿素水タンク１２から煙道５までの流路とを有し、前記流路は、尿素水１３のための流路１と流路２を形成し、前記流路１または前記流路２のみが、以下の構成要素：
　伝熱管６２ｂまたは
　加水分解触媒６３ｂ
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　前記流路２が前記流路に設けられた伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂで噴霧角（θｗ１）で広がり、噴霧４１ｂが噴霧角（θｗ１）で広がって、前記伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂの内部の壁に衝突することにより、気化が行われる、排気処理装置。」
　
（２）対比
　本願補正発明と引用発明１を対比する。
　 
　引用発明１における「尿素水タンク１２」は、その機能、構成及び技術的意義からみて、本願補正発明における「少なくとも１つの還元剤タンク（３）」に相当し、以下、同様に、「煙道５」は「排気ライン（６）」に、「流路」は「少なくとも１つの接続ライン（４）」に、「尿素水１３」は「還元剤」に、「流路１」は「少なくとも１つの第１の流路（２０）」に、「流路２」は「少なくとも１つの第２の流路（２１）」に、「伝熱管６２ｂ」は「接触加熱器（２５）」に、「加水分解触媒６３ｂ」は「加水分解触媒コンバータ（２６）」に、それぞれ、相当する。
　また、引用発明１における「伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂ」は、「尿素水１３」の「気化」、即ち蒸発が行われる部分であり、しかも、中空であることは明らかであるから、本願補正発明における「中空の蒸発器部分（１）」に相当する。
　さらに、引用発明１における「噴霧角（θｗ１）で広がり」は、その機能、構成及び技術的意義からみて、本願補正発明における「扇型に広がり」に相当し、以下、同様に、「噴霧４１ｂ」は「噴霧噴流（１７）」に、「噴霧角（θｗ１）で広がって」は「扇型に広がって」に、「前記伝熱管６２ｂの内面で構成される通路６７ｂの内部の壁」は「前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）及び前記接触加熱器（２５）」に、「気化」は「蒸発」に、「排気処理装置」は「排気システム（１９）」に、それぞれ、相当する。
　
　したがって、両者は、
　「少なくとも１つの還元剤タンクと、排気ラインと、前記還元剤タンクから前記排気ラインまでの少なくとも１つの接続ラインとを有し、前記少なくとも１つの接続ラインは、還元剤のための少なくとも１つの第１の流路および少なくとも１つの第２の流路を形成し、前記第１の流路または前記第２の流路のみが、以下の構成要素：
　ａ）接触加熱器または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ
のうちの少なくとも１つを有して形成され、
　前記第２の流路が前記接続ラインに設けられた中空の蒸発器部分で扇型に広がり、噴霧噴流が扇型に広がって、前記蒸発器部分の内部の壁及び前記接触加熱器に衝突することにより、蒸発が行われる、排気システム。」
である点で一致し、以下の点で相違する。
　
＜相違点１＞
　本願補正発明においては、「前記蒸発器部分（１）の内部の壁（２４）は、前記噴霧噴流（１７）の個々の液滴を蓄積または接触させるための突起状の構造（１８）を有する」ものであるのに対し、引用発明１においては、そのようなものではない点（以下、「相違点１」という。）。
　
（３）相違点１についての判断
　そこで、相違点１について、以下に検討する。
　
　蒸発器部分の内部の壁に、表面積を大きくし、表面におけるぬらし性を高めるために突起状の構造物を設けることは、本願の優先日前に周知（必要であれば、下記アを参照。また、国際公開第２００７／１３１７８５号（訳文として、ファミリー文献である特表２００９−５３７７２４号公報を援用する。）及び国際公開第２００７／１３１７８７号（訳文として、ファミリー文献である特表２００９−５３７７２６号公報を援用する。）にも、アと同様の記載がある。以下、「周知技術」という。）である。
　したがって、引用発明１において、周知技術を適用し、相違点１に係る本願補正発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得たことである。
　そして、本願補正発明を全体としてみても、本願補正発明は、引用発明１及び周知技術からみて、格別顕著な効果を奏するともいえない。
　
ア　国際公開第２００７／１３１７８４号の記載
　本願の優先日前に外国において、頒布された刊行物である国際公開第２００７／１３１７８４号には、図面とともに概ね次の記載がある（摘記の際に、ウムラウト等のドイツ語の綴り字記号は省略し、エスツェットはssと表記した。また、訳文として、ファミリー文献である特表２００９−５３７７２３号公報の記載を援用する。なお、下線は当審で付したものである。）。
　
・「Fig. 5 zeigt schematisch ein weiteres Ausfuhrungsbeispiel einer Verdampferein- heit 12. Diese Darstellung zeigt die Verdampfereinheit 12 im Schnitt. Die Verdampfereinheit 12 umfasst eine Verdampferkammer 24, die ein im Wesentlichen abgeschlossenes Volumen umfasst. In diesem Ausfuhrungsbeispiel weist die Verdampferkammer 24 lediglich eine erste Offnung 25 zum Anschluss einer hier nicht gezeigten Forderleitung 6 zur Forderung der wossrigen Losung und eine zweite Offnung 26 zum Anschluss einer hier nicht gezeigten Zugabeleitung 2 zum Abfuhren des gasfurmigen Stoffgemisches auf. In der ersten Offnung 25 ist eine Duse 62 als Mittel zum Dosieren der wassrigen Losung 45 in die Verdampferkammer 24 ausgebildet. Mit dieser Duse 62 wird die wassrige Losung 45 in die Verdampferkammer 24 zudosiert. Die Verdampfereinheit 12 weist zusatzlich Mit- tel zur Aufheizung der Verdampferkammer 24 auf. Diese Mittel sind im vorliegenden Ausfuhrungsbeispiel durch entsprechende Heizleiter 27 gebildet, die in Kontakt mit der Verdampferkammer 24 stehen. Wie hier gezeigt kann dieser Heizleiter 27 asymmetrisch ausgebildet sein, d. h. in den Bereichen, die der ersten Offnung 25 im Wesentlichen gegenuberliegen ist eine grossere Dichte von Heizlei- tern pro Flacheneinheit ausgebildet als in den Bereichen, die nicht im Wesentlichen gegenuber der ersten Offnung 25 liegen. Weiterhin umfassen diese Mittel hier kumulativ ein Mittel 63 zum Verbrennen von Kohlenwasserstoffen wie beispielsweise einen Brenner. Ein solcher Brenner kann auch geeignet sein, eine flammlose Verbrennung von Kohlenwasserstoffen durchzufuhren.
・・・（略）・・・ 
Weiterhin weist die Verdampferkammer 24 im Inneren eine oder mehrere Strukturen 28 auf, mittels derer eine grossere Oberflache zur Verdampfung der wassrigen Losung geschaffen wird. Diese Strukturen 28 sind im vorliegenden Ausfuhrungs- beispiel relativ gross eingezeichnet, es kann sich hierbei aber auch um eine struktu- rierte Oberflache handeln, die beispielsweise durch Aufbringung einer entspre-chenden Beschichtung auf die innere Oberflache der Verdampferkammer 24 erreicht werden kann. Alternativ oder zusatzlich konnen diese Strukturen 28 auch makroskopische Strukturen umfassen, die eine Strukturamplitude von einigen Millimetern oder sogar mehr aufweisen. Allgemein sind diese Strukturen 28 als Mittel zur Erhohung der Benetzungsfahigkeit der Oberflache der Verdampfer- kammer 24 zu verstehen.」（第２０ページ第１４行ないし第２２ページ第７行）
（訳：【００６０】
　図５は蒸発装置１２の異なった実施例を概略的に示している。この図は蒸発装置１２を横断面図で示している。この蒸発装置１２は、実質的に密閉された容積を有する蒸発室２４を有している。この実施例において、蒸発室２４は、水溶液を搬送する搬送管６（ここでは図示せず）を接続するための第１開口２５と、混合気を排出する供給管２（ここでは図示せず）を接続するための第２開口２６としか有していない。その第１開口２５に、蒸発室２４の中に水溶液４５を噴射供給する手段としてノズル６２が配置されている。このノズル６２によって、水溶液４５が蒸発室２４の中に噴射注入される。蒸発装置１２は補助的に蒸発室２４の加熱手段を有している。この実施例において、その加熱手段は、蒸発室２４に接触している発熱線２７によって形成されている。図示されているように、この発熱線２７は非対称に配置され、即ち、第１開口２５とは反対側の領域において、第１開口２５側の領域におけるより、単位面積当たり大きな発熱線密度で配置されている。またその加熱手段は、ここではそれに加えて、例えばバーナのような炭化水素の燃焼手段６３を有している。炭化水素の無炎燃焼を実行するようなバーナも適用できる。
・・・（略）・・・
【００６２】
　
また、蒸発室２４は内部に、水溶液の蒸発のために大きな表面を発生させる１つあるいは複数の構造物２８を有している。
一般的にその構造物２８は、蒸発室２４の表面におけるぬらし性を高める手段と解することができる。
　
・ＦＩＧ．５から、構造物２８は突起状であることが看取される。
　
（４）むすび
　したがって、本願補正発明は、引用発明１及び周知技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定により、特許出願の際独立して特許を受けることができない。
　
２−３　むすび
　以上のとおり、本願補正発明は、特許出願の際独立して特許を受けることができないので、本件補正は、特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に違反するものであり、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。
　
　よって、上記［補正の却下の決定の結論］のとおり決定する。
　
第３　本願発明について  
１　本願発明  
　以上のとおり、本件補正は却下されたため、本願の特許請求の範囲の請求項１ないし１０に係る発明は、平成２３年１１月１４日に提出された明細書の翻訳文、平成２６年２月１８日に提出された手続補正書により補正された特許請求の範囲及び国際出願時の図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１ないし１０に記載された事項により特定されるとおりのものであると認められるところ、特許請求の範囲の請求項６に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、上記第２［理由］１（１）のとおりである。  
　 
２　引用文献１に基づく判断
（１）引用文献１の記載等
　原査定の拒絶の理由で引用され、本願の優先日前に日本国内において、頒布された刊行物である引用文献１の記載、引用文献１の記載事項及び引用発明１は、上記第２［理由］２　２−２（１）ア、イ及びウのとおりである。
　
（２）対比・判断
　上記第２［理由］２　２−１で検討したように、本願補正発明は本願発明の発明特定事項に限定を加えたものである。そして、本願発明の発明特定事項に限定を加えた本願補正発明が上記第２［理由］２　２−２（２）ないし（４）のとおり、引用発明１及び周知技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである以上、本願発明も、同様に、引用発明１及び周知技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
３　引用文献２に基づく判断
（１）引用文献２の記載等
ア　引用文献２の記載
　原査定の拒絶の理由で引用され、本願の優先日前に日本国内において、頒布された刊行物である特開２００４−２５７３２５号公報（以下、「引用文献２」という。）には、「内燃機関のＮＯｘ浄化装置」に関して、図面とともに概ね次の記載（以下、「記載２ａ」という。）がある。
　　
２ａ　「【００１４】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態としての内燃機関のＮＯｘ浄化装置を図１を参照して説明する。ここでの内燃機関のＮＯｘ浄化装置（以後単にＮＯｘ浄化装置と記す）は、図示しない車両に搭載された多気筒ディーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）１の排気系２に装着される。
エンジン１はエンジン制御手段としてのエンジンＥＣＵ３を備え、エンジン１の排気系にＮＯｘ浄化装置４が配備される。なお、エンジンＥＣＵ３と、ＮＯｘ浄化装置４の制御部を成す排気系ＥＣＵ５とは相互通信可能に連結される。
【００１５】
エンジン１より排気路Ｅに流出した排気は下流側のＮＯｘ触媒コンバータ６を装備する排気管７を通過し、図示しないマフラーを介して大気放出される。
ＮＯｘ触媒コンバータ６はケーシング８内に図示しないハニカム構造のセラミック製触媒担体９を備え、同担体にＮＯｘ触媒であるＳＣＲ触媒１０として機能するための触媒金属（例えばバナジウム）が担持される。なお、ＳＣＲ触媒１０を担持したセラミック製触媒担体９に代えて、触媒をそのまま固めてハニカム状に成形したものでもよい。
ＳＣＲ触媒１０は後述する第１、第２還元剤供給手段１１、１２からの還元剤であるアンモニア（ＮＨ３）を吸着して排気ガス中のＮＯｘを選択還元可能である。ここでＳＣＲ触媒１０はアンモニア吸着状態において、下記の式（２）、（３）の反応を主に行い、ＮＨ３と窒素酸化物との間の脱硝反応を促進することができる。
【００１６】
４ＮＨ３＋４ＮＯ＋Ｏ２→４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ・・・・（２）
２ＮＨ３＋ＮＯ＋ＮＯ２→２Ｎ２＋３Ｈ２Ｏ・・・・・（３）
排気管７の排気路Ｅ中で、ＮＯｘ触媒であるＳＣＲ触媒１０上流のａ位置に尿素水供給管１３のノズル１３１を介し尿素水を供給する第１還元剤供給手段１１と、そのａ位置のさらに上流側のｂ位置に還元剤供給管１４を介し還元剤ガスを供給する第２還元剤供給手段１２が接続される。なお、第２還元剤供給手段１２を第１還元剤１１の下流側に配置しても良い。
【００１７】
第１還元剤供給手段１１の尿素水供給管１３は尿素水ポンプ１５を介し尿素水タンク１６に連結される。ここで尿素水ポンプ１５はその非作動時に尿素水供給を停止し、作動時に排気ガス中に尿素水供給を行うよう作動する開閉手段を構成する。なお、尿素水ポンプ１５はそのモータ１５１が排気系ＥＣＵ５に接続されている。
【００１８】
尿素水タンク１６は密封容器であり、内部に所定濃度の尿素水を貯蔵する。尿素水タンク１６はその容器本体１６１の回りをヒータ１７と図示しない断熱シートで覆われ、ヒータ１７により尿素水を加熱可能に形成される。ヒータ１７は排気系ＥＣＵ５により適時に駆動可能に構成される。尿素水タンク１６はその容器本体１６１の下側側部に尿素水供給管１３を連結し、上方側部に吸入パイプ１８の端部を接続し、しかも、上側壁に排出管２０と高濃度尿素水タンク１９からの供給パイプ２１を接続する。
・・・（略）・・・
【００２１】
還元剤貯蔵タンク２４は所定容量の密封容器であり、排出管２０に沿って流動してきた還元剤ガスを吸着する周知の吸着剤が収容され、吸着剤により還元剤ガスであるアンモニアガスを貯蔵できる。なお、吸着剤はアンモニアの貯蔵量に限界があり、限界以上のアンモニアは、排出管２０に沿って尿素水タンク１６に戻される。このことより、この還元剤貯蔵タンク２４のアンモニアガスが最大貯蔵量に達するに要する循環ポンプ２３の連続駆動時間が予め設定される。この連続駆動時間を上回る循環ポンプ２３の駆動は電力消費の無駄であり、循環ポンプ２３の駆動は連続駆動時間を限界として停止されることとなる。
なお、還元剤貯蔵タンク２４の本体２４１の外周部分はヒータ２６及び図示しない断熱材で覆われている。
・・・（略）・・・
【００２５】
ＮＯｘ浄化装置を搭載した図示しない車両のエンジン１の駆動時において、排気系ＥＣＵ５は、エンジンキーのオンと同時に図３のＮＯｘ浄化処理ルーチンを所定制御サイクル毎に繰り返す。ここではステップｓ１でキーオンを確認し、ステップｓ２に達すると、排気ガス温度（触媒温度）Ｔｇ、尿素水濃度Ｄ、その他のデータを取込み、適正値か否かの判断をし、正常でないと図示しない故障表示灯を駆動し、正常ではステップs３に進む。
ステップs３では排気ガス温度Ｔｇが尿素水加水分解可能温度Ｔαを下回るか否か判断し、下回るとステップｓ７に、尿素水加水分解可能温度Ｔα以上ではステップs４に進む。
【００２６】
尿素水加水分解可能温度Ｔα以上でステップs４に達すると、ここでは尿素水ポンプ１５を駆動して第１還元剤供給手段１１の尿素水供給管１３より排気路Ｅに尿素水を供給する。この場合、排気ガス温度Ｔｇが比較的高く、上述の式（１）の加水分解反応が速やかに達成され、還元剤ガスであるアンモニア（ＮＨ３）が容易に生成され、これによりＳＣＲ触媒１０はアンモニア（ＮＨ３）を吸着して上述の式（２）又は（３）での反応を行い、排気ガス中のＮＯｘを容易に選択還元できる。
【００２７】
この後、ステップs５に達すると、ここでは還元剤ガスバルブ２５をオフ、循環ポンプ２３をオンする。この状態はタイマーで連続駆動時間ＴＩＭＥαのカウントが成され、その上で停止処理される。この処理で、還元剤貯蔵タンク２４には確実にアンモニアが最大容量の状態で貯蔵され、循環ポンプ２３が無駄に駆動されることを排除でき、還元剤貯蔵タンク２４のアンモニアガスは使用待機状態に保持される。
・・・（略）・・・
【００３０】
ステップs３で排気ガス温度Ｔｇが尿素水加水分解可能温度Ｔαを下回るとしてステップｓ７に達する。ここではヒータ１７、２４を共に駆動し、尿素水タンク１６と還元剤貯蔵タンク２４の加熱を促進させ、還元剤ガスであるアンモニアの発生を促進させる。次いで、ステップｓ８では、還元剤ガスバルブ２５をオンして還元剤貯蔵タンク２４のアンモニアガスを還元剤供給管１４より排気路Ｅに供給する。この場合、排気ガス温度が低いが、還元剤ガスであるアンモニア（ＮＨ３）が直接ＳＣＲ触媒１０に供給され、ＳＣＲ触媒１０がアンモニア（ＮＨ３）を吸着して上述の式（３）での反応を行い、低温でも、排気ガス中のＮＯｘを選択還元できる。
・・・（略）・・・
【００３２】
このように、図１のＮＯｘ浄化装置はＳＣＲ触媒１０上流の排気系に第１還元剤供給手段１１により尿素水を供給でき、第２還元剤供給手段１２により還元剤ガスを供給できるので、尿素水を加水分解できない運転域では尿素水に代えて、還元剤ガスを排気ガス中に供給し、たとえ低温時にあっても、還元剤ガスを受けたＮＯｘ触媒によりＮＯｘを選択還元でき、より広い運転域において、ＮＯｘ浄化が可能となる。」（段落【００１４】ないし【００３２】）
　
イ　引用文献２の記載事項
　記載２ａ及び図面の記載から、引用文献２には、次の事項（以下、順に「記載事項２ｂ」ないし「記載事項２ｄ」という。）が記載されていると認める。
　
２ｂ　記載２ａの「以下、本発明の一実施形態としての内燃機関のＮＯｘ浄化装置を図１を参照して説明する。ここでの内燃機関のＮＯｘ浄化装置（以後単にＮＯｘ浄化装置と記す）は、図示しない車両に搭載された多気筒ディーゼルエンジン（以後単にエンジンと記す）１の排気系２に装着される。」（段落【００１４】）、「エンジン１より排気路Ｅに流出した排気は下流側のＮＯｘ触媒コンバータ６を装備する排気管７を通過し、図示しないマフラーを介して大気放出される。」（段落【００１５】）、「排気管７の排気路Ｅ中で、ＮＯｘ触媒であるＳＣＲ触媒１０上流のａ位置に尿素水供給管１３のノズル１３１を介し尿素水を供給する第１還元剤供給手段１１と、そのａ位置のさらに上流側のｂ位置に還元剤供給管１４を介し還元剤ガスを供給する第２還元剤供給手段１２が接続される。」（段落【００１６】）及び「第１還元剤供給手段１１の尿素水供給管１３は尿素水ポンプ１５を介し尿素水タンク１６に連結される。」（段落【００１７】）並びに図面によると、引用文献２には、尿素水タンク１６と、排気管７と、尿素水タンク１６から排気管７までの尿素水供給管１３と還元剤供給管１４とを有する内燃機関のＮＯｘ浄化装置が記載されている。
　
２ｃ　記載２ａの「ＳＣＲ触媒１０は後述する第１、第２還元剤供給手段１１、１２からの還元剤であるアンモニア（ＮＨ３）を吸着して排気ガス中のＮＯｘを選択還元可能である。」（段落【００１５】）、「排気管７の排気路Ｅ中で、ＮＯｘ触媒であるＳＣＲ触媒１０上流のａ位置に尿素水供給管１３のノズル１３１を介し尿素水を供給する第１還元剤供給手段１１と、そのａ位置のさらに上流側のｂ位置に還元剤供給管１４を介し還元剤ガスを供給する第２還元剤供給手段１２が接続される。」（段落【００１６】）及び「第１還元剤供給手段１１の尿素水供給管１３は尿素水ポンプ１５を介し尿素水タンク１６に連結される。」（段落【００１７】）並びに図面を記載事項２ｂとあわせてみると、引用文献２には、尿素水供給管１３と還元剤供給管１４は、還元剤のための尿素水供給管１３と還元剤供給管１４を形成していることが記載されている。
　
２ｄ　記載２ａの「ステップs３で排気ガス温度Ｔｇが尿素水加水分解可能温度Ｔαを下回るとしてステップｓ７に達する。ここではヒータ１７、２４（当審注：「２４」は「２６」の明らかな誤記である。）を共に駆動し、尿素水タンク１６と還元剤貯蔵タンク２４の加熱を促進させ、還元剤ガスであるアンモニアの発生を促進させる。次いで、ステップｓ８では、還元剤ガスバルブ２５をオンして還元剤貯蔵タンク２４のアンモニアガスを還元剤供給管１４より排気路Ｅに供給する。」（段落【００３０】）及び図面を記載事項２ｂ及び２ｃとあわせてみると、引用文献２には、尿素水供給管１３と還元剤供給管１４のみが、以下の構成要素（当審注：「ヒータ１７、２６」が「構成要素」であることは明らかである。）：
　ヒータ１７、２６
を有して形成されることが記載されている。
　
ウ　引用発明２
　記載２ａ、記載事項２ｂないし２ｄ及び図面を整理すると、引用文献２には、次に発明（以下、「引用発明２」という。）が記載されていると認める。
　
　「尿素水タンク１６と、排気管７と、前記尿素水タンク１６から前記排気管７までの尿素水供給管１３と還元剤供給管１４とを有し、前記尿素水供給管１３と還元剤供給管１４は、還元剤のための尿素水供給管１３と還元剤供給管１４を形成し、前記尿素水供給管１３と還元剤供給管１４のみが、以下の構成要素：
　ヒータ１７、２６
を有して形成される内燃機関のＮＯｘ浄化装置。」
　
（２）対比
　本願発明と引用発明２を対比する。
　
　引用発明２における「尿素水タンク１６」は、その機能、構成及び技術的意義からみて、本願発明における「少なくとも１つの還元剤タンク（３）」に相当し、以下、同様に、「排気管７」は「排気ライン（６）」に、「尿素水供給管１３と還元剤供給管１４」は「少なくとも１つの接続ライン（４）」に、「尿素水供給管１３」は「少なくとも１つの第１の流路（２０）」に、「還元剤供給管１４」は「少なくとも１つの第２の流路（２１）」に、「ヒータ１７、２６」は「接触加熱器（２５）」に、それぞれ、相当する。
　また、本願発明における「ａ）接触加熱器（２５）または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ（２６）
のうちの少なくとも１つを有して」は、「接触加熱器（２５）を有して」を包含することから、引用発明２における「ヒータ１７、２６を有して」は、その機能、構成及び技術的意義からみて、本願発明における「ａ）接触加熱器（２５）または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ（２６）
のうちの少なくとも１つを有して」に相当する。
　さらに、引用発明２における「内燃機関のＮＯｘ浄化装置」は、その機能、構成及び技術的意義からみて、本願発明における「排気システム（１９）」に相当する。
　
　したがって、両者は、
　「少なくとも１つの還元剤タンクと、排気ラインと、前記還元剤タンクから前記排気ラインまでの少なくとも１つの接続ラインとを有し、前記少なくとも１つの接続ラインは、還元剤のための少なくとも１つの第１の流路および少なくとも１つの第２の流路を形成し、前記第１の流路または前記第２の流路のみが、以下の構成要素：
　ａ）接触加熱器または
　ｂ）加水分解触媒コンバータ
のうちの少なくとも１つを有して形成される、排気システム。」
である点で一致し、以下の点で相違する。
　
＜相違点２＞
　本願発明においては、「前記第２の流路（２１）が扇型に広がり、噴霧噴流（１７）が扇型に広がって前記接触加熱器（２５）に衝突することにより、蒸発が行われる」ものであるのに対し、引用発明２においては、そのようなものではない点（以下、「相違点２」という。）。
　
（３）相違点２についての判断
　そこで、相違点２について、以下に検討する。
　
　上記第２［理由］２　２−２（１）ウのとおり、引用文献１には引用発明１が記載されており、引用発明１における発明特定事項と本願補正発明における発明特定事項との相当関係を踏まえると、引用発明１から、尿素水の流路が扇型に広がり、噴霧噴流が扇型に広がって接触加熱器に衝突することにより、蒸発が行われる排気処理装置という技術（以下、「引用技術」という。）を導き出すことができる。
　そして、引用発明２及び引用技術は、何れも、尿素水を還元剤として排気中に供給し、排気からＮＯｘを除去する装置において、排気温度が低い場合は気体状態で供給し、排気温度が高い場合には液体状態で供給するようにした装置に関するものであるから、引用発明２において、引用技術を適用し、相違点２に係る本願発明の発明特定事項とすることは、当業者であれば容易に想到し得たことである。
　また、本願発明を全体としてみても、本願発明は、引用発明２及び引用技術からみて、格別顕著な効果を奏するともいえない。
　したがって、本願発明は、引用発明２及び引用技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　　
４　むすび
　上記第３　２及び３のとおり、本願発明は、引用発明１及び周知技術に基づいて又は引用発明２及び引用技術に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
第４　むすび
　上記第３のとおり、本願発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないので、本願は拒絶すべきものである。
　
　よって、結論のとおり審決する。