【事件の表示】
　特願２００８−２５７９４５号「超臨界蒸気複合サイクル及びその方法」拒絶査定不服審判事件〔平成２１年４月３０日出願公開、特開２００９−　９２３７２号〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、平成２０年１０月３日の出願（パリ条約による優先権主張外国庁受理　２００７年１０月４日（ＵＳ）米国）であって、平成２５年１０月２日付けで拒絶査定され、これに対し、平成２６年２月７日に拒絶査定不服審判が請求され、当審において平成２７年２月１６日付けで拒絶理由が通知され、同年５月１８日付けで意見書及び手続補正書が提出されたものである。
　
第２　本願発明
　本願の請求項１ないし１０に係る発明は、平成２７年５月１８日付けの手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１ないし１０に記載された事項により特定されるものであるところ、請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は次のとおりのものである。
「超臨界蒸気複合サイクルシステムであって、当該超臨界蒸気複合サイクルシステムが、
　ガスタービン（１６）と、
　超臨界セクション（２０）、高圧セクション（２２）、中圧セクション（２４）及び１以上の低圧セクション（２６）を上記の順序で備えた超臨界蒸気タービンシステム（１８）と、
　前記ガスタービン（１６）から排気ガス（７２）を受けて前記蒸気タービンシステム（１８）からの流体を加熱する超臨界蒸気熱回収蒸気発生器（３０）と
を含んでおり、
　前記ガスタービン排気ガスが、前記超臨界熱回収蒸気発生器（３０）の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ、
　前記超臨界熱回収蒸気発生器（３０）が、超臨界蒸発器（４４）であって該超臨界蒸発器（４４）と該超臨界熱回収蒸気発生器の入口端との間の過熱器（４６、４８）に超臨界蒸気を供給するように構成された超臨界蒸発器（４４）と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器（５０、５２）とを含んでいて、前記過熱器から流出した蒸気が、前記蒸気タービンの超臨界セクション（２０）に戻され、前記再加熱器が、前記蒸気タービンシステムから低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービンシステムに戻し、前記再加熱器が、少なくとも第１のセクション（５０）と第２のセクション（５２）とを含んでおり、
　前記第１の再加熱器セクション（５０）が、前記超臨界熱回収蒸気発生器を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２の再加熱器セクション（５２）の下流に配置され、
　前記再加熱器の第１のセクション（５０）が、前記排気ガス流路に沿って前記超臨界蒸発器（４４）の下流に配置され、また前記再加熱器の第２のセクション（５２）が、前記排気ガス流路に沿って前記超臨界蒸発器（４４）の上流に配置され、
　前記再加熱器の第１及び第２のセクション（５０、５２）が、前記蒸気タービンシステムからの低温再熱蒸気が該再加熱器の第１のセクション（５０）によって受けられかつ該再加熱器の第１のセクションから流出した蒸気が該再加熱器の第２のセクション（５２）に供給されるように、直列流れ状態に配置される、複合サイクルシステム。」
　
第３　刊行物に記載された事項
１　刊行物１に記載された事項
　当審の拒絶の理由に引用された本願優先権主張日前に頒布された刊行物である米国特許第６２２００１３号明細書（以下、「刊行物１」という。）には、図面とともに以下の事項が記載されている。（「（）」内は当審による訳である。「・・・」は記載の省略を示す。以下同じ。）
　
（刊１−１）「This example includes a gas turbine system 10 comprising a compressor 12, a combustion system 14 and a gas turbine 16, and a steam turbine system 18 including a high pressure section 20, an intermediate pressure section 22, and one or more low pressure sections 24 with multiple steam admission points at different pressures.・・・」（第２欄第２０〜２５行）
（この実施例は、圧縮機１２、燃焼システム１４及びガスタービン１６を備えたガスタービンシステム１０と、高圧セクション２０、中圧セクション２２、及び１以上の低圧セクション２４を備え、異なる圧力の複数の蒸気流入ポイントを有する蒸気タービンシステム１８を含む。・・・）
　
（刊１−２）「The steam turbine system 18 is associated with a multi-pressure HRSG 32 which includes low pressure (LP), intermediate pressure (IP) and high pressure (HP) economizers 34, 36, 38, respectively, an LP evaporator 40, further HP and IP economizers 42, 44, an IP evaporator 46, an LP superheater 48, a final HP economizer 50, an IP superheater 52, an HP evaporator 54, an HP superheater section 56, a reheater 58, and a final HP superheater section 60.」（第２欄第３２〜３９行）
（蒸気タービンシステム１８は、異なる圧力の熱回収蒸気発生器３２と関連し、熱回収蒸気発生器３２は、低圧（ＬＰ）、中圧（ＩＰ）及び高圧（ＨＰ）エコノマイザ３４、３６、３８それぞれと、低圧蒸発器４０、追加高圧及び中圧エコノマイザ４２、４４と、中圧蒸発器４６と、低圧過熱器４８と、最終高圧エコノマイザ５０、中圧過熱器５２、高圧蒸発器５４と、高圧過熱器セクション５６と、再加熱器５８と、最終高圧過熱器セクション６０とを含む。）
　
（刊１−３）「Steam exiting the HP evaporator 54 passes through the HP superheater sections 56 and 60 and is returned to the HP section 20 of the steam turbine 18 by way of conduit 92 and appropriate stop/control valves (if required, not shown).」（第２欄第６２行〜第３欄第２行）
（高圧蒸発器５４で発生した蒸気は、高圧過熱器セクション５６及び６０を通過し、導管９２と適切な停止／制御バルブ（必要であれば。特に示さない。）を経由して蒸気タービン１８の高圧セクション２０に戻る。）
　
（刊１−４）「・・・As is particularly clear in FIG. 4, bottoming cycle performance improves with reduced reheat pressure (PCRH) when the coldest reheater 184, 284 is allowed to be downstream of the HP evaporator 154, 254 in accordance with the invention.」（第４欄第５〜９行）
（図４に特に明らかなように、本発明に従って、最低温の再加熱器１８４、２８４を高圧蒸発器１５４、２５４の下流に配置すると、発電過程の効率は再加熱圧力（ＰＣＲＨ）の低下により改善される。）
　
（刊１−５）「1. A combined cycle system comprising:
a gas turbine;
a steam turbine; and
a heat recovery steam generator for receiving exhaust gas from the gas turbine for heating steam from the steam turbine, said gas turbine exhaust gas flowing along an exhaust gas flow path from an entry end to an exit end of the heat recovery steam generator,
wherein said heat recovery steam generator includes an evaporator arranged to supply steam to a superheater between the evaporator and the entry end of the heat recovery steam generator, a reheater disposed along said exhaust gas flow path, said reheater receiving cold reheat steam from the steam turbine and returning reheated steam to the steam turbine,
wherein the reheater includes at least first and second sections, said first section being downstream of said second section along said exhaust gas flow path through said heat recovery steam generator,
wherein said first section of said reheater is disposed downstream of said evaporator along said exhaust gas flow path and said second section of said reheater is disposed upstream of said evaporator along said exhaust gas flow path, and
wherein said first and second sections of said reheater are disposed in series flow such that cool reheat steam from the steam turbine is received by said first section of said reheater and steam leaving the first section of the reheater is supplied to said second section of said reheater.」（第４欄第２５〜５４行）
（１．複合サイクルシステムであって、
　ガスタービンと、
　蒸気タービンと、
　前記ガスタービンから排気ガスを受けて前記蒸気タービンからの蒸気を加熱する熱回収蒸気発生器とを含んでおり、前記ガスタービン排気ガスが、前記熱回収蒸気発生器の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ、
　前記熱回収蒸気発生器が、蒸発器であって該蒸発器と前記熱回収蒸気発生器の入口端との間の過熱器に蒸気を供給するように構成された蒸発器と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器とを含んでいて、前記再加熱器が、前記蒸気タービンから低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービンに戻し、
　前記再加熱器が、少なくとも第１のセクションと第２のセクションとを含んでおり、前記第１のセクションが、前記熱回収蒸気発生器を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２のセクションの下流に配置され、
　前記再加熱器の前記第１のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記蒸発器の下流に配置され、また前記再加熱器の前記第２のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記蒸発器の上流に配置され、
　前記再加熱器の前記第１及び第２のセクションが、前記蒸気タービンからの低温再熱蒸気が前記再加熱器の前記第１のセクションによって受けられかつ前記再加熱器の第１のセクションから流出した蒸気が前記再加熱器の前記第２のセクションに供給されるように、直列流れ状態に配置される、複合サイクルシステム。）
（刊１−６）図３には、本発明の別実施例の複合サイクルシステムの概略図が示されている。また、図２及び図３の各構成の符号は、図１と共通する構成の符号に１００又は２００を加えたものであることが看取できる（例えば、図３の高圧蒸発器２５４は、図１の高圧蒸発器５４に２００を加えたものである。）。さらに、図３と摘示（刊１−３）から、高圧蒸発器２５４で発生した蒸気は、高圧過熱器セクション２５６及び最終高圧過熱器セクション２６０を通過し、蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０に戻すことが看取できる。
　よって、上記記載より図３の実施例について各構成の符号を用いて整理すると、刊行物１には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
「複合サイクルシステムであって、
　ガスタービン２１０と、
　高圧セクション２２０，中圧セクション２２２、及び低圧セクションを備えた蒸気タービン２１８と、
　前記ガスタービン２１０から排気ガスを受けて前記蒸気タービンからの蒸気を加熱する熱回収蒸気発生器２３２と
を含んでおり、前記ガスタービン排気ガスが、前記熱回収蒸気発生器２３２の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ、
　前記熱回収蒸気発生器２３２が、高圧蒸発器２５４であって該高圧蒸発器２５４と前記熱回収蒸気発生器２３２の入口端との間の過熱器２５６、２６０に蒸気を供給するように構成された高圧蒸発器２５４と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器２８４、２５８とを含んでいて、高圧蒸発器２５４で発生した蒸気は、高圧過熱器セクション２５６及び最終高圧過熱器セクション２６０を通過し、蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０に戻し、前記再加熱器２８４、２５８が、前記蒸気タービン２１８から低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービン２１８に戻し、
　前記再加熱器２８４、２５８が、少なくとも第１のセクション２８４と第２のセクション２５８とを含んでおり、前記第１のセクション２８４が、前記熱回収蒸気発生器２３２を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２のセクション２５８の下流に配置され、
　前記再加熱器の前記第１のセクション２８４が、前記排気ガス流路に沿って前記高圧蒸発器２５４の下流に配置され、また前記再加熱器の前記第２のセクション２５８が、前記排気ガス流路に沿って前記高圧蒸発器２５４の上流に配置され、
　前記再加熱器の前記第１及び第２のセクション２８４、２５８が、前記蒸気タービン２１８からの低温再熱蒸気が前記再加熱器の前記第１のセクション２８４によって受けられかつ前記再加熱器の第１のセクション２８４から流出した蒸気が前記再加熱器の前記第２のセクション２５８に供給されるように、直列流れ状態に配置される、複合サイクルシステム。」
２　刊行物２に記載された事項
　当審の拒絶の理由に引用された本願優先権主張日前に頒布された刊行物である特開昭５８−１２６４０５号公報（以下、「刊行物２」という。）には、図面とともに以下の事項が記載されている。
　
（刊２−１）「蒸気火力発電所は、第１図のランキンサイクルの熱効率に示すように蒸気条件の改善、即ち高圧、高温化によりそのプラント効率を大幅に向上できるポテンシヤルを有しているにも拘わらず蒸気条件は改善されていない。」（第1頁右欄第３〜７行）
　
（刊２−２）「以上のプラントは、当時の発電プラントの蒸気圧力が２４００ｐｓｉｇが主流（米国）であり、実用プラントとして初めて臨界圧３２０７ｐｓｉｇを越える３５００ｐｓｉｇの蒸気圧力のプラントが出現した時期に運開している。この３５００ｐｓｉｇの蒸気圧力は、現在では超臨界圧プラントの蒸気圧力として定着しており、同時に蒸気温度も１０５０°Ｆが最高値で定着している。
　第６図、第７図の双方の超高温（１０５０°Ｆを越える）、超高圧（３５００ｐｓｉｇを越える）プラントの特長は、これら蒸気条件に対応するための既述の材料技術などに特別な配慮が為されていることは当然として、系統的には、ｐｈｉｌｏユニツトの場合、超高圧タービンの排気が直接再加熱（ボイラー１のリヒータ３で）されており、超高圧タービン１５を含む軸は、超高圧タービン１５、高圧タービン４′、中圧タービン５′及び低圧タービン６そして発電機と圧力の高い順に配列されている。」（第４頁左上欄第６行〜同ページ右上欄第４行）
　
３　刊行物３に記載された事項
　当審の拒絶の理由に引用された本願優先権主張日前に頒布された刊行物である特開２００１−３２３８０７号公報（以下、「刊行物３」という。）には、図面とともに以下の事項が記載されている。
　
（刊３−１）「【００４３】即ち、燃焼タービン系GTf2の排熱回収ボイラ６には過熱器６１、高圧再熱器６２、中圧再熱器６３及び蒸発器６４が備えられ、蒸気タービン系STａ側の高圧蒸気タービン２６には過熱器６１で過熱された蒸気が投入されるようになっている。高圧蒸気タービン２６で膨張された蒸気は高圧再熱器６２で再熱され、蒸気タービン系STａ側の中圧蒸気タービン６５に投入される。中圧蒸気タービン６５の排気蒸気は中圧再熱器６３で再熱されて蒸気タービン系STα側の燃焼装置２３に投入される。蒸気タービン系STａ側の給水ライン２８の復水が蒸発器６４で蒸発されて過熱器６１で過熱された後（超臨界圧では過熱器６１、高圧再熱器６２、中圧再熱器６３及び蒸発器６４で連続的に二相流から蒸気になり）に蒸気タービン系STａ側の高圧蒸気タービン２６に投入される。・・・」
　
第４　対比
　本願発明と引用発明とを対比すると、
　引用発明の「ガスタービン２１０」、「排気ガス」及び「排気ガス流路」は、それぞれ、本願発明の「ガスタービン（１６）」、「排気ガス（７２）」及び「排気ガス流路」に相当する。
　引用発明の「過熱器２５６、２６０」または「高圧過熱器セクション２５６及び最終高圧過熱器セクション２６０」は、本願発明の「過熱器（４６、４８）」に相当する。
　引用発明の「再加熱器２８４、２５８」は、本願発明の「再加熱器（５０、５２）」に相当し、引用発明の「第１のセクション２８４」は、本願発明の「第１のセクション（５０）」及び「第１の再加熱器セクション（５０）」に相当し、引用発明の「第２のセクション２５８」は、本願発明の「第２のセクション（５２）」及び「第２の再加熱器セクション（５２）」に相当する。
　引用発明の「複合サイクルシステム」は、「ガスタービン２１０と」「蒸気タービン２１８と」を含む複合サイクルであるから、本願発明の「超臨界蒸気複合サイクルシステム」と、「複合サイクルシステム」との限度で一致する。
　引用発明の「高圧セクション２２０、中圧セクション２２２、及び低圧セクションを備えた蒸気タービン２１８」と、本願発明の「超臨界セクション（２０）、高圧セクション（２２）、中圧セクション（２４）及び１以上の低圧セクション（２６）を上記の順序で備えた超臨界蒸気タービンシステム（１８）」とは、両者が少なくとも３つ圧力セクションを備えるから、「少なくとも３つの圧力セクションを備えた蒸気タービンシステム」との限度で一致する。
　引用発明の「熱回収蒸気発生器２３２」と、本願発明の「超臨界蒸気熱回収蒸気発生器（３０）」または「超臨界熱回収蒸気発生器（３０）」とは、「熱回収蒸気発生器」との限度で一致し、以下同様に、前者の「前記ガスタービン２１０から排気ガスを受けて前記蒸気タービンからの蒸気を加熱する熱回収蒸気発生器２３２とを含んでおり、前記ガスタービン排気ガスが、前記熱回収蒸気発生器２３２の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ」ることと、後者の「前記ガスタービン（１６）から排気ガス（７２）を受けて前記蒸気タービンシステム（１８）からの流体を加熱する超臨界蒸気熱回収蒸気発生器（３０）とを含んでおり、前記ガスタービン排気ガスが、前記超臨界熱回収蒸気発生器（３０）の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ」ることとは、「前記ガスタービンから排気ガスを受けて前記蒸気タービンシステムからの流体を加熱する熱回収蒸気発生器とを含んでおり、前記ガスタービン排気ガスが、前記熱回収蒸気発生器の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ」ることの限度で一致する。
　引用発明の「高圧蒸発器２５４」と、本願発明の「超臨界蒸発器（４４）」とは、両者が最高圧の蒸発器であるから、「最高圧の蒸発器」との限度で一致し、以下同様に、前者の「前記熱回収蒸気発生器２３２が、高圧蒸発器２５４であって該高圧蒸発器２５４と前記熱回収蒸気発生器２３２の入口端との間の過熱器２５６、２６０に蒸気を供給するように構成された高圧蒸発器２５４と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器２８４、２５８とを含んでいて、高圧蒸発器２５４で発生した蒸気は、高圧過熱器セクション２５６及び最終高圧過熱器セクション２６０を通過し、蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０に戻し、前記再加熱器２８４、２５８が、前記蒸気タービン２１８から低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービン２１８に戻し、前記再加熱器２８４、２５８が、少なくとも第１のセクション２８４と第２のセクション２５８とを含」むことと、後者の「前記超臨界熱回収蒸気発生器（３０）が、超臨界蒸発器（４４）であって該超臨界蒸発器（４４）と該超臨界熱回収蒸気発生器の入口端との間の過熱器（４６、４８）に超臨界蒸気を供給するように構成された超臨界蒸発器（４４）と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器（５０、５２）とを含んでいて、前記過熱器から流出した蒸気が、前記蒸気タービンの超臨界セクション（２０）に戻され、前記再加熱器が、前記蒸気タービンシステムから低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービンシステムに戻し、前記再加熱器が、少なくとも第１のセクション（５０）と第２のセクション（５２）とを含」むこととは、両者とも過熱器から流出した蒸気が蒸気タービンの最高圧のセクションに戻されることで共通するから、「前記熱回収蒸気発生器が、最高圧の蒸発器であって該最高圧の蒸発器と該熱回収蒸気発生器の入口端との間の過熱器に蒸気を供給するように構成された最高圧の蒸発器と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器とを含んでいて、前記過熱器から流出した蒸気が、前記蒸気タービンの最高圧のセクションに戻され、前記再加熱器が、前記蒸気タービンシステムから低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービンシステムに戻し、前記再加熱器が、少なくとも第１のセクションと第２のセクションとを含」むことの限度で一致する。
　引用発明の「前記第１のセクション２８４が、前記熱回収蒸気発生器２３２を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２のセクション２５８の下流に配置され、前記再加熱器の前記第１のセクション２８４が、前記排気ガス流路に沿って前記高圧蒸発器２５４の下流に配置され、また前記再加熱器の前記第２のセクション２５８が、前記排気ガス流路に沿って前記高圧蒸発器２５４の上流に配置され」ることと、本願発明の「前記第１の再加熱器セクション（５０）が、前記超臨界熱回収蒸気発生器を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２の再加熱器セクション（５２）の下流に配置され、前記再加熱器の第１のセクション（５０）が、前記排気ガス流路に沿って前記超臨界蒸発器（４４）の下流に配置され、また前記再加熱器の第２のセクション（５２）が、前記排気ガス流路に沿って前記超臨界蒸発器（４４）の上流に配置され」ることとは、「前記第１の再加熱器セクションが、前記熱回収蒸気発生器を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２の再加熱器セクションの下流に配置され、前記再加熱器の第１のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記最高圧の蒸発器の下流に配置され、また前記再加熱器の第２のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記最高圧の蒸発器の上流に配置され」ることの限度で一致する。
　引用発明の「前記再加熱器の前記第１及び第２のセクション２８４、２５８が、前記蒸気タービン２１８からの低温再熱蒸気が前記再加熱器の前記第１のセクション２８４によって受けられかつ前記再加熱器の第１のセクション２８４から流出した蒸気が前記再加熱器の前記第２のセクション２５８に供給されるように、直列流れ状態に配置される」ことと、本願発明の「前記再加熱器の第１及び第２のセクション（５０、５２）が、前記蒸気タービンシステムからの低温再熱蒸気が該再加熱器の第１のセクション（５０）によって受けられかつ該再加熱器の第１のセクションから流出した蒸気が該再加熱器の第２のセクション（５２）に供給されるように、直列流れ状態に配置される」こととは、「前記再加熱器の第１及び第２のセクションが、前記蒸気タービンシステムからの低温再熱蒸気が該再加熱器の第１のセクションによって受けられかつ該再加熱器の第１のセクションから流出した蒸気が該再加熱器の第２のセクションに供給されるように、直列流れ状態に配置される」ことの限度で一致する。
　そうすると、両者は、
「複合サイクルシステムであって、複合サイクルシステムが、
　ガスタービンと、
　少なくとも３つの圧力セクションを備えた蒸気タービンシステムと、
　前記ガスタービンから排気ガスを受けて前記蒸気タービンシステムからの流体を加熱する熱回収蒸気発生器と
を含んでおり、
　前記ガスタービン排気ガスが、前記熱回収蒸気発生器の入口端から出口端まで排気ガス流路に沿って流れ、
　前記熱回収蒸気発生器が、最高圧の蒸発器であって該最高圧の蒸発器と該熱回収蒸気発生器の入口端との間の過熱器に蒸気を供給するように構成された最高圧の蒸発器と、前記排気ガス流路に沿って配置された再加熱器とを含んでいて、前記過熱器から流出した蒸気が、前記蒸気タービンの最高圧のセクションに戻され、前記再加熱器が、前記蒸気タービンシステムから低温再熱蒸気を受けかつ再加熱蒸気を該蒸気タービンシステムに戻し、前記再加熱器が、少なくとも第１のセクションと第２のセクションとを含んでおり、
　前記第１の再加熱器セクションが、前記熱回収蒸気発生器を通る前記排気ガス流路に沿って前記第２の再加熱器セクションの下流に配置され、
　前記再加熱器の第１のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記最高圧の蒸発器の下流に配置され、また前記再加熱器の第２のセクションが、前記排気ガス流路に沿って前記最高圧の蒸発器の上流に配置され、
　前記再加熱器の第１及び第２のセクションが、前記蒸気タービンシステムからの低温再熱蒸気が該再加熱器の第１のセクションによって受けられかつ該再加熱器の第１のセクションから流出した蒸気が該再加熱器の第２のセクションに供給されるように、直列流れ状態に配置される、複合サイクルシステム。」　
の点で一致し、以下の点で相違している。
　
［相違点］
　本願発明は、最高圧の蒸発器が、「超臨界蒸発器」であり、少なくとも３つの圧力セクションを備えた蒸気タービンシステムが、「超臨界セクション（２０）、高圧セクション（２２）、中圧セクション（２４）及び１以上の低圧セクション（２６）を上記の順序で備えた超臨界蒸気タービンシステム（１８）」であり、熱回収蒸気発生器が、「超臨界熱回収蒸気発生器」であり、過熱器から流出した蒸気が戻る前記蒸気タービンの最高圧のセクションが、「超臨界セクション」である「超臨界蒸気複合サイクルシステム」であるのに対し、引用発明は、最高圧の蒸発器が、「高圧蒸発器２５４」であり、少なくとも３つの圧力セクションを備えた蒸気タービンシステムが、「高圧セクション２２０、中圧セクション２２２、及び低圧セクションを備えた蒸気タービン２１８」であり、熱回収蒸気発生器が、超臨界のものではなく、過熱器から流出した蒸気が戻る前記蒸気タービンの最高圧のセクションが、「高圧セクション」である「複合サイクルシステム」である点
　
第５　判断
　蒸気タービンシステムにおいて、高圧、高温化によりプラント効率を大幅に向上できること及び超臨界圧で作動させることは、刊行物２の摘示（刊２−１）及び（刊２−２）にも例示されるように本願優先権主張日前周知の事項である。
　また、刊行物３の摘示（刊３−１）には、燃焼タービン系GTf2の排熱回収ボイラ６には過熱器６１及び蒸発器６４が備えられ、蒸気タービン系STａ側の高圧蒸気タービン２６には過熱器６１で過熱された蒸気が投入されるようになっているものにおいて、超臨界圧では過熱器６１及び蒸発器６４で連続的に二相流から蒸気になる技術事項が記載されており、過熱器６１及び蒸発器６４において、亜臨界圧ばかりでなく超臨界圧でも蒸気タービン系STａを動作させることが記載されているといえる。 
　そうしてみると、上記周知の事項を踏まえ、刊行物３の摘示（刊３−１）に過熱器及び蒸発器において亜臨界圧ばかりでなく超臨界圧でも蒸気タービンを動作させることが記載されていることを考慮すると、高圧、高温化によるプラント効率向上のために、引用発明の高圧蒸発器２５４と蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０において、作動圧力を超臨界圧に上げて作動し得るものを採用することは当業者が容易に想到し得たことである。この際、引用発明の高圧蒸発器２５４並びに蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０、中圧セクション２２２、及び低圧セクションは、それぞれ、超臨界蒸発器並びに超臨界セクション、高圧セクション、及び中圧セクションとなるが、刊行物１の摘示（刊１−１）に１以上の低圧セクション２４を備えることが記載されていること及び刊行物２の摘示（刊２−２）に超臨界圧で運転する超高圧タービン１５、高圧タービン４′、中圧タービン５′及び低圧タービン６と圧力の高い順に４つの圧力タービンを配列することが記載されていることも考慮すると、蒸気タービンに必要に応じて低圧セクションを追加すること及び蒸気タービンを圧力の高い順序で順に備えることは格別困難なことではなく、当業者が適宜決定し得るものである。
　なお、作動圧力を超臨界圧とする場合に、当該作動圧力に応じた強度設計等が必要になるとしても、それ自体は単なる設計事項であって、なんら困難なことではない。
　よって、相違点に係る本願発明の構成は、当業者が容易に想到し得たものである。
　そして、本願発明の効果について検討しても、引用発明及び刊行物３に記載された技術事項及び周知の事項から当業者が予測できた範囲内のものであり、格別に顕著な効果ではない。
　なお、請求人は、平成２７年５月１８日付け意見書において、「したがって、超臨界蒸気タービンとボイラーとの関係に関する引用文献２に記載された事項に基づいて、引用文献１に記載されたシステムに超臨界セクションを追加することを想到し得たとしても、超高圧セクション２１０に、高圧セクション２２０に蒸気を供給するためのＨＰ蒸発器２５４とは別個に、新たに超高圧蒸発器を設けることを想到し得るにすぎない。また、引用文献１に記載された蒸気タービンの構成は、引用文献２の第４頁５行〜１１行及び第７図に記載された構成とは大きく異なっており、その場合に、各蒸気タービンへの蒸気の供給経路を引用文献１の図３に記載されたものから具体的にどのように変更すればよいのかは自明ではないし、いずれにしても、本願請求項１に規定する蒸気タービンの構成には至らない。」（引用文献１及び２は本審決の刊行物１及び２である。）と主張しているが、引用発明に超臨界セクションを追加するのではなく、引用発明の高圧蒸発器２５４並びに蒸気タービンシステム２１８の高圧セクション２２０、中圧セクション２２２、及び低圧セクションを、それぞれ、超臨界蒸発器並びに超臨界セクション、高圧セクション、及び中圧セクションとすることにより、相違点に係る本願発明の構成が、当業者が容易に想到し得たものであることは、上記のとおりであるから、請求人の主張はあたらない。
　
第６　むすび
　以上のとおり、本願発明は、引用発明、刊行物３に記載された技術事項及び上記周知の事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることはできない。
　したがって、本願は、その余の請求項に係る発明について検討するまでもなく、拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。