【誤訳訂正書】
【提出日】令和2年1月21日(2020.1.21)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基板化学成分の質量百分率表示で、C：0.07%〜0.15%、Si：0.02%〜0.5%、Mn：1.3%〜1.8%、N≦0.004%、S≦0.01%、Ti≦0.20%、Nb≦0.060%、残部がFeおよび他の不可避不純物であり、且つ下の条件を同時に満足する降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板、
(C+Mn/6)≧0.3%；
Mn/S≧150；
Tiを添加しない時に、Nbが0.01%≦(Nb-0.22C-1.1N)≦0.06%を満足する；
Nbを添加しない時に、Tiが0.5≦Ti/C≦1.5を満足する；
TiとNbを複合添加する時に、0.04%≦(Ti+Nb)≦0.26%；
前記鋼板の降伏強度が≧600MPaであり、引張強度が≧650MPaであり、破断伸び率が≧12%であり、
前記アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板は、重量百分率で、Al：48〜58%、Zn：40〜50%、Si：1.0〜2.0%、Ti：0.005〜0.050%であり、残部が不可避不純物である成分を備えたメッキ層を有することを特徴とする。
【請求項２】
前記鋼板の微細組織が、フェライト、セメンタイト、析出物と、ベイナイト、マルテンサイト及び変形帯状結晶粒からの少なくとも１種の組織とを含む複相組織であることを特徴とする請求項１に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板。
【請求項３】
アルミニウム亜鉛溶融メッキ後の鋼板表面が銀白亜鉛華であることを特徴とし、銀白亜鉛華結晶粒の直径が10ｍｍよりも小さい請求項１または2のいずれかに記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板。
【請求項４】
銀白亜鉛華結晶粒の直径が5ｍｍよりも小さいことを特徴とする請求項3に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板。
【請求項５】
請求項1、2、3または4に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板表面に塗料被覆層を塗布することによってアルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板をカラーメッキすることによって製造される、カラーメッキの鋼板。
【請求項６】
カラーメッキ鋼板表面に塗布される塗料被覆層が、フッ化炭素被覆層、ポリエステル被覆層、シリコン変性ポリエステル被覆層、高耐候性ポリエステル被覆層あるいはポリフッ化ビニリデン被覆層であることを特徴とする請求項5に記載のカラーメッキの鋼板。
【請求項７】
1）製錬、鋳造：請求項1に記載の成分のように製錬し、鋳造し、鋳造スラブを得る；
2）熱間圧延、酸洗い：加熱出炉温度が1150〜1280℃であり、熱間圧延最終圧延温度が800〜900℃であり、熱間圧延巻取温度が500〜650℃であり、熱間圧延後の冷却方式が水冷である；
3）冷間圧延：冷間圧延圧下量が60〜80％であり、鋼帯を形成する；
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なましアルミニウム亜鉛メッキ炉で行い、直燃加熱段、輻射管加熱段、均熱段、メッキ前冷却段、熱張力ロール区域と溶融メッキ段、メッキ後冷却を備えており、直燃加熱段時間が20〜60ｓであり、加熱温度が650〜710℃であり、輻射管加熱段が30〜60ｓであり、加熱温度が750〜840℃であり、均熱温度が750〜840℃であり、均熱段が1〜10ｓであり、メッキ前冷却段が8〜15ｓであり、熱張力ロール区域と溶融メッキ段の時間が8〜12ｓであり、メッキ後冷却の冷却速度が≧20℃/sであり、鋼帯を亜鉛ポットに浸入して溶融メッキ処理を行い、メッキ液成分が重量百分率表示で、Al：48〜58%、Zn：40〜50%、Si：1.0〜2.0%、Ti：0.005〜0.050%であり、残部が不可避不純物であり、亜鉛ポット温度が550〜610℃であり、高強度低合金アルミニウム亜鉛溶融メッキ鋼帯を得る；
5）平滑矯正、くせ取り：平滑矯正率が0.25%±0.2%であり、くせ取り率が0.2%±0.2%であることを特徴とする請求項１に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板の製造方法。
【請求項８】
ステップ4）のメッキ後冷却が、噴冷気または気霧冷却を使用することを特徴とする請求項7に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板の製造方法。
【請求項９】
前記鋼板の微細組織が、フェライト、セメンタイト、析出物と、ベイナイト、マルテンサイト及び変形帯状結晶粒からの少なくとも１種の組織とを含む複相組織であることを特徴とする請求項7に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板の製造方法。
【請求項１０】
アルミニウム亜鉛溶融メッキ後の鋼板表面が銀白亜鉛華であることを特徴とし、銀白亜鉛華結晶粒の直径が10ｍｍよりも小さい請求項7に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板の製造方法。
【請求項１１】
銀白亜鉛華結晶粒の直径が5ｍｍよりも小さいことを特徴とする請求項10に記載の降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板の製造方法。
【請求項１２】
方法が、カラーメッキの鋼板を得るために、請求項7、8、9、10または11に記載の方法によって製造された降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板表面に塗料被覆層を塗布することによってアルミニウム亜鉛溶融メッキの鋼板をカラーメッキすることを備えることを特徴とする、カラーメッキの鋼板の製造方法。
【請求項１３】
カラーメッキ鋼板表面に塗布される塗料被覆層が、フッ化炭素被覆層、ポリエステル被覆層、シリコン変性ポリエステル被覆層、高耐候性ポリエステル被覆層あるいはポリフッ化ビニリデン被覆層であることを特徴とする請求項12に記載のカラーメッキの鋼板の製造方法。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１２】
本発明に記載の鋼板の微細組織は、フェライト、セメンタイト、微細な析出物と、ベイナイト、マルテンサイト及び変形帯状結晶粒のうちの少なくとも１種の組織とを含む複相組織である。本発明鋼板の降伏強度が≧600MPaであり、引張強度が≧650MPaであり、破断伸び率が≧12%である。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２２】
好ましくは、ステップ4）のメッキ後冷却は噴冷気または気霧冷却を使用する。
本発明に記載の鋼板の微細組織は、フェライト、セメンタイト、微細な析出物と、ベイナイト、マルテンサイト及び変形帯状結晶粒のうちの少なくとも１種の組織とを含む複相組織である。本発明鋼板の降伏強度が≧600MPaであり、引張強度が≧650MPaであり、破断伸び率が≧12%である。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３７】
【表１】
2018529842.tif 000001
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３８】
【表２】
2018529842.tif 000002
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３９】
【表３】
2018529842.tif 000003
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４０】
【表４】
2018529842.tif 000004
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４１】
実施例1
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.6ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.12%、Si：0.075%、Mn：1.5%、N：0.0015%、S：0.008%、Ti：0.001%、Nb：0.045%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1230℃であり、熱間圧延最終圧延温度が860℃であり、熱間圧延巻取温度が550℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが2.7ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を80％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.56ｍｍだった；
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が28ｓであり、加熱温度が660℃であり、誘導加熱時間が38ｓであり、均熱温度が770℃であり、均熱時間が3ｓであり、冷却温度が600℃であり、冷却時間が11ｓだった。保温温度が低かったため、一定の冷間圧延組織強化マトリックスを保留できた；
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/
m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：48%、Zn：50%、Si：1%、Ti：0.01%であり、残部が不純物だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を600℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を580℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式は噴冷気冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋ベイナイト＋マルテンサイト＋一部の変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった。図1を参照。
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）選択的にカラーメッキをした。最終製品の厚みが0.6ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が640MPaであり、引張強度Rmが678MPaであり、破断伸び率A80mmが13.5%だった。
実施例2
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.8ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.08%、Si：0.05%、Mn：1.7%、N：0.0018%、S：0.006%、Ti：0.001%、Nb：0.045%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1220℃であり、熱間圧延最終圧延温度が850℃であり、熱間圧延巻取温度が600℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが2.0ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を62％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.76ｍｍだった；圧下量が低かったため、再結晶温度を向上して、再結晶完成時間を増加して、該プロセスで一定の冷間圧延組織強化マトリックスを保留できた。
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が32ｓであり、加熱温度が700℃であり、誘導加熱時間が44ｓであり、均熱温度が820℃であり、均熱時間が4ｓであり、冷却温度が590℃であり、冷却時間が12ｓだった；
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：54%、Zn：44%、Si：1%、Ti：0.01%だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を600℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を590℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式が気霧冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋少量のベイナイト＋少量のマルテンサイト＋少量の変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった。図2を参照。
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）カラーメッキをした。最終製品の厚みが0.8ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が627MPaであり、引張強度Rmが711MPaであり、破断伸び率A80mmが13.5%だった。
実施例3
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.75ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.15%、Si：0.3%、Mn：1.4%、N：0.0031%、S：0.01%、Ti：0.087%、Nb：0.011%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1230℃であり、熱間圧延最終圧延温度が880℃であり、熱間圧延巻取温度が650℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが2.6ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を71％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.72ｍｍだった；圧下量が適度だった。
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が31ｓであり、加熱温度が680℃であり、誘導加熱時間が42ｓであり、均熱温度が780℃であり、均熱時間が4ｓであり、冷却温度が600℃であり、冷却時間が11ｓだった；
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：52%、Zn：45%、Si：2%、Ti：0.05%だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を600℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を600℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式が気霧冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋ベイナイト＋マルテンサイト＋変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった。図3を参照。
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）カラーメッキをした。最終製品の厚みが0.75ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が619MPaであり、引張強度Rmが702MPaであり、破断伸び率A80mmが13.4%だった。
参考例
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.7ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.10%、Si：0.2%、Mn：1.6%、N：0.001%、S：0.009%、Ti：0.17%、Nb：0.001%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1170℃であり、熱間圧延最終圧延温度が890℃であり、熱間圧延巻取温度が630℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが1.95ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を66％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.66ｍｍだった；
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が31ｓであり、加熱温度が680℃であり、誘導加熱時間が42ｓであり、均熱温度が835℃であり、均熱時間が3ｓであり、冷却温度が560℃であり、冷却時間が11ｓだった；
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：51%、Zn：47%、Si：1%、Ti：0.02%であり、残部が不純物だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を560℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を580℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式が噴冷気冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋ベイナイト＋マルテンサイト＋一部の変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった；
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）選択的にカラーメッキをした。最終製品の厚みが0.7ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が623MPaであり、引張強度Rmが708MPaであり、破断伸び率A80mmが14.5%だった。
実施例5
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.7ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.13%、Si：0.09%、Mn：1.5%、N：0.004%、S：0.008%、Ti
：0.001%、Nb：0.051%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1190℃であり、熱間圧延最終圧延温度が840℃
であり、熱間圧延巻取温度が590℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが2.03ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を70％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.61ｍｍだった；
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が46ｓであり、加熱温度が680℃であり、誘導加熱時間が48ｓであり、均熱温度が760℃であり、均熱時間が7ｓであり、冷却温度が600℃であり、冷却時間が11ｓだった。保温温度が低かったため、一定の冷間圧延組織強化マトリックスを保留できた。
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：52%、Zn：46%、Si：1%、Ti：0.03%であり、残部が不純物だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を600℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を600℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式が噴冷気冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋ベイナイト＋マルテンサイト＋一部の変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった；
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）選択的にカラーメッキをした。最終製品の厚みが0.65ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が641MPaであり、引張強度Rmが685MPaであり、破断伸び率A80mmが13.2%だった。
実施例6
降伏強度600ＭＰａ級高伸び率アルミニウム亜鉛溶融メッキ・カラーメッキの鋼板(カラーメッキ後の鋼板の厚みが0.7ｍｍだった)の製造方法は下のステップを有した。
1）製錬：溶融鉄の脱硫を行い、転炉製錬して、鋳造して、鋳造スラブを得た。その化学重量百分率で表示すると、C：0.12%、Si：0.09%、Mn：1.5%、N：0.004%、S：0.008%、Ti：0.04%、Nb：0.035%、残部がFeおよび他の不可避不純物だった；
2）熱間圧延、酸洗い：熱間圧延出炉温度が1160℃であり、熱間圧延最終圧延温度が810℃であり、熱間圧延巻取温度が510℃であり、巻曲前に水焼入れ冷却して、熱間圧延板の厚みが2.35ｍｍだった；
3）冷間圧延：累計圧下率を72％にコントロールして、冷間圧延板の厚みが0.66ｍｍだった；
4）連続焼なまし：無酸化連続焼なまし炉で行い、直火加熱段、輻射管加熱段、均熱及び冷却処理を備えており、直火加熱段が31ｓであり、加熱温度が680℃であり、誘導加熱時間が42ｓであり、均熱温度が780℃であり、均熱時間が3ｓであり、冷却温度が585℃であり、冷却時間が11ｓだった。保温温度が低かったため、一定の冷間圧延組織強化マトリックスを保留できた。
5）アルミニウム亜鉛溶融メッキ：両面アルミニウム亜鉛溶融メッキ金属層の重量を150g/m2にコントロールした。そのメッキ層組成は重量百分比表示で、Al：51%、Zn：47%、Si：1%、Ti：0.03%であり、残部が不純物だった。帯鋼を亜鉛ポットに進入した温度を585℃にコントロールして、アルミニウム亜鉛液の温度を550℃にコントロールした。溶融メッキ後の冷却方式が噴冷気冷却だった。急速冷却方式を使用した。基板が均一なフェライト＋セメンタイト＋ベイナイト＋マルテンサイト＋一部の変形帯状結晶粒＋細小析出物の多相組織だった；
6）平滑矯正、くせ取り、巻いて、使用に備えた；
7）選択的にカラーメッキをした。最終製品の厚みが0.7ｍｍだった。
試験で検測したところ、降伏強度RP0.2が611MPaであり、引張強度Rmが680MPaであり、破断伸び率A80mmが14.2%だった。