(57)【要約】  圧力変動がシーリングシステムに付与されても、バッファリングの挙動が安定し、常時、シール性能を発揮できるシーリングシステムを提供する。  バッファリングＢは、剛性が高まり、かつ、大きなしめ代が確保できることによって、圧力変動による挙動を安定させて摺動面がロッド５から離れることを抑制できるような、ロッドパッキンＲよりも大きな断面を有するものであって、内周リップ部６のリップ先端９のエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくしたＵパッキン２と、Ｕパッキン２の内周ヒール部３に当接し該内周ヒール部３を保護するバックアップリング４と、で構成される。【特許請求の範囲】
【請求項１】
往復動する２部材間の環状隙間で、流体圧側から外部側へバッファリング、メインシール、ダストシールを順に配置して構成されるシーリングシステムにおいて、
前記バッファリングは、
剛性が高まり、かつ、大きなしめ代が確保できることによって、圧力変動による挙動を安定させて摺動面が被摺動部材から離れることを抑制できるような、前記メインシールよりも大きな断面を有するものであって、
摺動側リップのリップ先端のエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくしたＵパッキンと、該Ｕパッキンのヒール部の摺動側ヒール部分に当接し該摺動側ヒール部分を保護するバックアップリングと、で構成されることを特徴とするシーリングシステム。
【請求項２】
前記バッファリングのＵパッキンのヒール部は、その軸方向の長さが前記Ｕパッキン全体の軸方向の長さの４０〜９０％を占めることを特徴とする請求項１に記載のシーリングシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば建設機械や運搬車輌等のアクチュエータとして用いられる油圧シリンダ等に使用されるロッドシーリングシステム等のシーリングシステムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
シーリングシステムとしては、油圧シリンダ等に使用されるロッドシーリングシステムが知られている。ロッドシーリングシステムは、図９に示すように、外部への作動油の漏れを防止するロッドパッキンＲと、ロッドパッキンＲの油圧側Ｏ（流体圧側）に装着されて高負荷時の衝撃圧や変動圧を緩衝したり高温の作動油のロッドパッキンＲ側への流入をカットしたりしてロッドパッキンＲの耐久性を向上させるバッファリングＢと、ロッドパッキンＲの外部側Ａで外部の泥水やダストの侵入を防止するダストシールＤと、を備えた構成である。【０００３】
このロッドシーリングシステム１０１において、近年では使用環境温度の高温化（ＭＡＸ１２０℃）や寿命延長ニーズの要求があり、それに対して、特許文献１に開示されたように、バッファリングＢに耐熱ウレタン材料を使用することで応えたシステムがある。特許文献１に開示されたロッドシーリングシステム１０１では、バッファリングＢのへたり寿命を向上し、バッファリングＢの性能維持によりロッドパッキンＲの負荷抑制が図られ、ロッドパッキンＲの長寿命化ができ、ひいてはロッドシーリングシステム１０１全体の長寿命化ができるようになった。
【特許文献１】特開２００１−３５５７３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１のロッドシーリングシステム１０１で寿命延長は図れるものの、以下のような状況においては不具合が生じるおそれがある。【０００５】
繰り返し圧力の頻度が多い場合、例えば建設機械のショベルの作業でバケットの代わりにブレーカをアタッチメントとして使用する場合等には、１０〜３０Ｈｚ程度の圧力変動がロッドシーリングシステム１０１に付与される。この場合、微小なストロークを伴う往復運動を行うことになり、圧力によるバッファリングＢの変形・回復が繰り返され、バッファリングＢの挙動が不安定になると共に、それと合わせてフリクション（摩擦）によって挙動の不安定がさらに助長され、バッファリングＢの内周リップ部が圧力変動に追随できず、瞬間的に、図１０に示すように、摺動面がロッド１０２から離れ、すなわちバッファリングＢとロッド１０２との間に隙間が生じ、ロッドパッキンＲに直接、高圧が付加される（油圧の吹き抜け）。このようなロッドパッキンＲに直接、高圧が付加されることが繰り返されると、ロッドパッキンＲは損傷し、摩耗・へたりが促進され、ロッドパッキンＲのシール性が低下し、結果、油漏れの不具合が生じてしまうおそれがある。【０００６】
また、ショベル、ホイルローダ等の建設機械の通常作業においても、掘削、土砂等の積み下ろし作業頻度が連続的に多い場合には、上記と同様に圧力変動がロッドシーリングシステム１０１に付与され、同様な不具合が生じてしまうおそれがある。【０００７】
本発明は上記実情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、圧力変動がシーリングシステムに付与されても、バッファリングの挙動が安定し、常時、シール性能を発揮できるシーリングシステムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために本発明にあっては、以下の構成を採用する。すなわち、
往復動する２部材間の環状隙間で、流体圧側から外部側へバッファリング、メインシール、ダストシールを順に配置して構成されるシーリングシステムにおいて、
前記バッファリングは、
剛性が高まり、かつ、大きなしめ代が確保できることによって、圧力変動による挙動を安定させて摺動面が被摺動部材から離れることを抑制できるような、前記メインシールよりも大きな断面を有するものであって、
摺動側リップのリップ先端のエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくしたＵパッキンと、該Ｕパッキンのヒール部の摺動側ヒール部分に当接し該摺動側ヒール部分を保護するバックアップリングと、で構成されることを特徴とするシーリングシステムである。【０００９】
前記バッファリングのＵパッキンのヒール部は、その軸方向の長さが前記Ｕパッキン全体の軸方向の長さの４０〜９０％を占めることも好適である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によると、圧力変動がシーリングシステムに付与されても、バッファリングの挙動が安定し、常時、シール性能を発揮できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】図１は第１の実施形態に係るロッドシーリングシステムを示す半断面図である。
【図２】図２は第１の実施形態に係るバッファリングを示す半断面図である。
【図３】図３は第１の実施形態に係るバッファリングの圧力変動時の挙動を示す半断面図である。
【図４】図４は第１の実施形態に係るバッファリングの断面サイズの違いによる使用耐久試験結果を示す図である。
【図５】図５は第２の実施形態に係るロッドシーリングシステムを示す半断面図である。
【図６】図６は第２の実施形態に係るバッファリングを示す半断面図である。
【図７】図７は第２の実施形態に係るバッファリングのリップ先端の違いによる摺動発熱比較試験結果を示す図である。
【図８】図８は第３の実施形態に係るバッファリングの材料と圧縮永久歪の比較を示す図である。
【図９】図９は背景技術のロッドシーリングシステムを示す半断面図である。
【図１０】図１０は背景技術のロッドシーリングシステムの問題点を示す半断面図である。
【符号の説明】
【００１２】
１  ロッドシーリングシステム
２  Ｕパッキン
３  内周ヒール部分
４  バックアップリング
５  ロッド
６  内周リップ部
７  外周リップ部
８  取付溝
９  リップ先端
１０  シリンダ
１１  Ｕパッキン
１２  内周リップ部
１３  外周リップ部
１４  取付溝
１５  バックアップリング
１６  取付溝
１７  オイルリップ
１８  ダストリップ
１９  金属環
２０  内径フランジ部
２１  微小突起
２２  Ｕパッキン
２３  内周リップ部
２４  外周リップ部
Ｂ  バッファリング
Ｒ  ロッドパッキン
Ｄ  ダストシール
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
（第１の実施形態）
図１〜図４を参照して、第１の実施形態について説明する。図１は第１の実施形態に係るロッドシーリングシステムを示す半断面図である。図２は第１の実施形態に係るバッファリングを示す半断面図である。図３は第１の実施形態に係るバッファリングの圧力変動時の挙動を示す半断面図である。図４は第１の実施形態に係るバッファリングの断面サイズの違いによる使用耐久試験結果を示す図である。【００１４】
図１のロッドシーリングシステム１は、外部への作動油の漏れを防止するメインシールとしてのロッドパッキンＲと、ロッドパッキンＲの流体圧側である油圧側Ｏに装着されて高負荷時の衝撃圧や変動圧を緩衝したり高温の作動油のロッドパッキンＲ側への流入をカットしたりしてロッドパッキンＲの耐久性を向上させるバッファリングＢと、ロッドパッキンＲの外部側Ａで外部の泥水やダストの侵入を防止するダストシールＤと、を備えた構成である。【００１５】
ロッドシーリングシステム１は、油圧側Ｏから外部側Ａに向かって、バッファリングＢ、ロッドパッキンＲ、ダストシールＤが順に配置されて構成されている。【００１６】
バッファリングＢは、引張り強度・耐摩耗性・耐圧性に優れるポリウレタンゴム（以下、ＰＵ）製のＵパッキン２と、ポリアミド樹脂（以下、ＰＡ）製でＵパッキン２のヒール部の摺動側ヒール部分としての内周ヒール部分３に嵌め込まれるバックアップリング４と、を用いた構成である。【００１７】
このバッファリングＢは、ロッドパッキンＲよりも大きな断面を有するもので、その断面面積比率はロッドパッキンＲに対して１．５倍程度となっている（図１参照）。なお、ここでいう断面とは、軸の中心線を含む平面によって特定される断面のことをいう。このため、後述するが、バッファリングＢの剛性が高まり、かつ、大きなしめ代が確保でき、このことによって、圧力変動による挙動を安定させて摺動面がロッド５から離れることを抑制できる。ここで、「しめ代」とは、取付溝８の溝底の径寸法とバッファリングＢの外径寸法との差をいい、「剛性が高まる」とは、外力による変形に抵抗する能力が高まることをいう。なお、本実施形態では、バッファリングＢは、外径比率はロッドパッキンＲに対して１．５倍程度としているが、これに限られるものではなく、バッファリングＢの外径比率はロッドパッキンＲに対して１倍よりも大きく２倍以下の範囲であるとよい。これは、ロッドパッキンＲよりも大きな外径であると上記の効果を得ることができ、ロッドパッキンＲよりも２倍より大きな外径であると一体的な取付溝８に装着できなくなるためである。【００１８】
バッファリングＢのＵパッキン２は、内周リップ部６及び内周リップ部６よりも軸方向長さが短い外周リップ部７を備え、油圧側Ｏに内周リップ部６先端及び外周リップ部７先端が向かう状態でシリンダ内周の取付溝８に装着されている。また、内周リップ部６及び外周リップ部７を支えるヒール部は、その軸方向の長さがＵパッキン２全体の軸方向の長さの４０〜９０％を占めるように設けられている。ここで、ヒール部の軸方向の長さとは、内周リップ部６と外周リップ部７との間のＵ字溝の溝底から、Ｕパッキン２の外部側端部（取付溝８の側面に当接する端部）までの軸方向の長さ（図２中のＬ）のことをいう。このように、Ｕパッキン２全体に対するヒール部の体積が増すことにより、内周リップ部６及び外周リップ部７を支えるヒール部の剛性がさらに高まり、ロッド５に対する内周リップ部６の追随性を向上させることができ、バッファリングＢの挙動を安定させることが可能となる。【００１９】
また、図２に示すように、内周リップ部６のロッド５との間の接触圧が最も高くなるリップ先端９は、エッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくしてある。このように最大接触圧力勾配が小さいと、流体潤滑逆理論から導けるようにＵパッキン２の形成する油膜は厚くなる。【００２０】
バッファリングＢのＵパッキン２は、外周リップ部７が内周リップ部６よりも軸方向長さが短いため、バッファリングＢとロッドパッキンＲ間に油圧が溜まった場合にシリンダ１０内周に設けられた取付溝８内でバッファリングＢが油圧側Ｏへ寄せられると、取付溝８の油圧側Ｏ側面に内周リップ部６は当接するが外周リップ部７は側面に当接せず、取付溝８を回り込む流路が形成されるので、バッファリングＢとロッドパッキンＲ間に溜まった油圧をＵパッキン２のＵ字状溝へ逃がすことができる。【００２１】
バッファリングＢのＵパッキン２の材料は、ＰＵの組成として、ポリオール、ジイソシアネート、鎖伸張剤等が使用されて、特に、耐熱型ポリオール，耐熱型ジイソシアネートをＰＵの組成に含有しているものが用いられる。この耐熱型ポリオールとしては、ヘキサジオールアジペートエステル，カーボネートエステル等、耐熱型ジイソシアネートとしては、オルソトリジンイソシアネート，パラフェニレンジイソシアネート等を用いている。【００２２】
バッファリングＢのＵパッキン２としては、（Ａ）数平均分子量が５００〜６０００の高分子量ジオール、（Ｂ）芳香族ジイソシアネート及び（Ｃ）鎖延長剤としての低分子量ジオールをＮＣＯ／ＯＨ比０．９５〜１．２０で反応させて得られた熱可塑性ポリウレタン成形品などが挙げられる。そして、このような熱可塑性ポリウレタンは、末端活性水素を有する高分子量グリコール（長鎖グリコール）と鎖延長剤としての低分子量ジオール（短鎖グリコール）とのジイソシアネート重付加反応によって製造される。高分子量グリコールとしては、数平均分子量が約５００〜６０００、好ましくは約１０００〜３０００のポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、アクリルポリオール、シリコーンポリオール、１，４−ポリブタジエンポリオール、１，２−ポリブタジエンポリオール、フェノリックポリオール、難燃性ポリオール、ひしま油ポリオール等が用いられる。これらの内、ポリエステルポリオールとしては、アジピン酸、イソフタル酸、テレフタル酸等のジカルボン酸とエチレングリコール、プロピレングリコール、ジエチレングリコール、ブチレングリコール、１，６−ヘキサンジオール、トリメチロールプロパン、ネオペンチルグリコール等のポリオールとの縮合反応生成物、ポリッカプロラクトンポリオール、ポリカーボネイトポリオール等が、用いられる。また、ポリエーテルポリオールとしては、ポリプロピレングリコール系ポリオールまたはそのエチレンオキシド変性物、アミン変性物あるいはポリオキシテトラメチレングリコール等が用いられる。これらのポリオール成分は、（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の３成分の合計量中３０〜９０重量％、好ましくは４０〜７０重量％の割合で用いられ、これより少なく用いられると成形性が悪化し、多く用いられると耐熱性、耐圧縮永久歪性が悪化する。また、（Ｂ）芳香族ジイソシアネートとしては、オルソトリジンイソシアネート，パラフェニレンジイソシアネート等が挙げられる。また、鎖延長剤（Ｃ）としては、例えば、１，４−ブタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、２，３−ブタンジオール、１，４−ビス（β−ヒドロキシエトキシ）ベンゼン、ｐ−キシリレングリコール、グリセリンモノアリルエーテル、ジメチロールジヒドロピラン等のグリコール類の１種もしくは２種以上が、（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の３成分の合計量中１〜６０重量％、好ましくは５〜４０重量％用いられ、これより多く用いられると成形性が悪化し、少なく用いられると耐熱性、耐圧縮永久歪性が悪化する。そしてさらに、これらの各成分を用いたポリウレタン化反応では、有機ジイソシアネートのＮＣＯ基と高分子ジオールおよび鎖延長剤の低分子量ジオールのＯＨ基のＮＣＯ／ＯＨ比が０．９５〜１．２０、好ましくは１．０５〜１．１０となる割合で反応させる。このような割合範囲から外れると、生成ポリウレタンの分子量の低下や過剰のイソシアネート基または水酸基による副反応が起き、物性が低下するようになる。また、反応時には、必要に応じて錫化合物、アミン化合物等を触媒として添加しても良く、さらに充填剤、金属酸化物、金属水酸化物、滑剤等が適宜配合される。以上の各成分は、ワンショット法あるいはプレポリマー法により、射���成型機、押出成形機等を用いて所定のバッファリングＢのＵパッキン形状に成形される。【００２３】
バッファリングＢのバックアップリング４は、高圧付与時にＵパッキン２のヒール部の内周ヒール部分３のはみ出しが防止できればよく、その形状、材質は限定されるものではないので、Ｕパッキン２の外部側Ａに隣接して設けられる平板ワッシャ状のものでもよく、材料としても、４６ナイロン，６６ナイロン，６ナイロン等を用いることができる。【００２４】
次に、ロッドパッキンＲは、ニトリルゴム（以下、ＮＢＲ）又は水素化ニトリルゴム（以下、Ｈ−ＮＢＲ）製のＵパッキン１１である。Ｕパッキン１１は、内周リップ部１２及び外周リップ部１３が軸方向に等しい長さであり、バッファリングＢのＵパッキン２と同様に、油圧側Ｏに内周リップ部１２先端及び外周リップ部１３先端が向かう状態でシリンダ１０内周の取付溝１４に装着される。【００２５】
このＵパッキン１１の内周リップ部１２先端及び外周リップ部１３先端には、ロッドパッキンＲとダストシールＤ間に溜まった油圧を油圧側Ｏへ取り除く蓄圧回避のための切り欠きが周まわり等配して設けられている。このため、ロッドパッキンＲとダストシールＤ間に油圧が溜まった場合にシリンダ１０内周に設けられた取付溝１４内でロッドパッキンＲが油圧側Ｏへ寄せられると、取付溝１４の油圧側Ｏ側面に内周リップ部１２及び外周リップ部１３が当接するが切り欠きが流路を形成するので、ロッドパッキンＲとダストシールＤ間に溜まった油圧をロッドパッキンＲの油圧側Ｏへ逃がすことができる。【００２６】
また、平板ワッシャ状の四フッ化エチレン樹脂（以下、ＰＴＦＥ）製のバックアップリング１５をＵパッキン１１の外部側Ａに隣接して併用している。このバックアップリング１５を併用したので、Ｕパッキン１１に高油圧が付与された場合でもＵパッキン１１のヒール部の内周ヒール部分のはみ出しを防止でき、ロッドパッキンＲの耐圧性能をより向上することができる。【００２７】
ダストシールＤは、シリンダ１０内周の取付溝１６に装着されるもので、引張り強度・耐摩耗性に優れるＰＵ製で油圧側Ｏに設けられるオイルリップ１７と外部側Ａに設けられるダストリップ１８をロッド５に摺接し、取付溝１６に装着される外周の嵌め合い部に金属環１９を焼き付け固定した構成である。金属環１９は外部側Ａに内径フランジ部２０を有している。【００２８】
なお、ダストシールＤの構成はこれに限られるものではないが、建設機械や運搬車輌等のアクチュエータとして用いられる油圧シリンダ等に適用される場合にはダストシールＤにも高負荷がかかるので外周の嵌め合い部を金属環１９で補強した頑丈な本実施形態の構成を用いることが好ましい。【００２９】
以上の構成によるロッドシーリングシステム１では、バッファリングＢが従来よりも外形が大きく、大きな断面を有する。Ｕパッキン２及びバックアップリング４を含むバッファリングＢの外径の長さは、ロッドパッキンＲに対して約１．５倍である。このように断面が大きいことから、各部が厚肉となって剛性が高まると共に、しめ代部分も増加してしめ代が大きく確保できる。このため、まず、剛性が高まることによって、内周リップ部６は変形し難くなり、安定して姿勢を維持できるようになる。加えて、大きなしめ代を確保することによって密封面が維持されるので、内周リップ部６が摺動し続けることができるようになる。さらに、内周リップ部６及び外周リップ部７を支えるヒール部は、その軸方向の長さがバッファリングＢ全体の軸方向の長さの４０〜９０％を占めるように設けられている。このようにバッファリングＢ全体に対するヒール部のボリュームが大きいことから、内周リップ部６及び外周リップ部７を支えるヒール部の剛性がさらに高まり、ロッド５に対する内周リップ部６の追随性を向上させることができ、バッファリングＢの挙動を安定させることが可能となる。したがって、背景技術で説明したような、例えば建設機械のショベルの作業でバケットの代わりにブレーカをアタッチメントとして使用する場合、ショベル、ホイルローダ等の建設機械の通常作業においても、掘削、土砂等の積み下ろし作業頻度が連続的に多い場合等の１０〜３０Ｈｚ程度の圧力変動がロッドシーリングシステム１に付与されて、図３に示すように、微小なストロークを伴う往復運動を行っても、圧力によるバッファリングＢの変形・回復は大きく変化するものではなく、バッファリングＢは常にロッド５に摺動し続けることができ、バッファリングＢの挙動が安定する（図３（ａ）ではロッド５の外部側Ａへの移動でほとんど変形せず、図３（ｂ）ではロッド５の油圧側Ｏへの移動でバックアップリング４が取付溝８の溝側面から離れるだけでＵパッキン２は摺動している）。また、同時にフリクション（摩擦）が生じてもバッファリングＢの挙動の安定は害されない。このようにバッファリングＢの挙動が安定すると、瞬間的にであっても、バッファリングＢの摺動面がロッド５から離れ、すなわちバッファリングＢとロッド５との間に隙間が生じ、ロッドパッキンＲに直接、高圧が付加される（油圧の吹き抜け）ことがない。そのため、ロッドパッキンＲに直接、高圧が付加されることなく、ロッドパッキンＲは損傷せず、摩耗・へたりが抑制され、ロッドパッキンＲのシール性が維持でき、結果、油漏れの不具合が生じない。ひいては、ロッドシーリングシステム１は常時、シール性能を発揮できる。また、図４に示すように、従来の断面小のバッファリング（図示：○）に比して、本実施形態の断面大のバッファリング（図示：×）のしめ代の変化量が、時間を経過しても常に良好であることから、使用耐久しても従来よりも優れたシール性能を発揮し続けることができる。なお、図４の結果は、温度８０℃、ロッド径φ７５のものでの使用耐久試験の結果である。【００３０】
ここで、バッファリングＢが大きな断面を有することは、ロッド５との接触面績が増加することになり、摺動発熱の増加を引き起こしてしまう。これに対し、本実施形態では、内周リップ部６のリップ先端９をエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さく設けたので、流体潤滑逆理論から導けるようにＵパッキン２の形成する油膜は厚くなり、厚い油膜が摺動時摩耗特性を摩耗し難く改善し、摺動発熱を低減する効果を得ることができる。【００３１】
（第２の実施形態）
図５〜図７を参照して、第２の実施形態について説明する。図５は第２の実施形態に係るロッドシーリングシステムを示す半断面図である。図６は第２の実施形態に係るバッファリングを示す半断面図である。図７は第２の実施形態に係るバッファリングのリップ先端の違いによる摺動発熱比較試験結果を示す図である。【００３２】
図５のロッドシーリングシステム１は、図１とほぼ同様な構成である。第１の実施形態と同様な構成については説明を割愛し、第１の実施形態と異なる点について以下に述べる。【００３３】
バッファリングＢのＵパッキン２は、図６に示すように内周リップ部６のロッド５との間の接触圧が最も高くなるリップ先端９は、エッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくしてある。それに加え、内周リップ部６の摺動面に、油膜保持能力を向上させる微小突起２１を複数有する。このため、最大接触圧力勾配が小さいので、流体潤滑逆理論から導けるようにＵパッキン２の形成する油膜は厚くなる。また、微小突起２１間に油膜を保持し、油膜保持能力が向上する。【００３４】
また、ロッドパッキンＲは、ＰＵ製のＵパッキン２２である。Ｕパッキン２２は、内周リップ部２３が外周リップ部２４に比して軸方向に短く形成されており、バッファリングＢのＵパッキン２と同様に、油圧側Ｏに内周リップ部２３先端及び外周リップ部２４先端が向かう状態でシリンダ１０内周の取付溝１４に装着される。このＵパッキン２２の内周リップ部２３先端及び外周リップ部２４先端には、蓄圧回避のための切り欠きが設けられていない。また、図１に示すように平板ワッシャ状のバックアップリングも配設していない。【００３５】
本実施形態では、ロッドパッキンＲにバックアップリングが設けられておらず、部品点数が削減され、コンパクト化が図られている。【００３６】
以上の構成のロッドシーリングシステム１では、第１の実施形態と同様にバッファリングＢが大きく、大きな断面を有することから同様な効果を得ることができる。また、内周リップ部６のリップ先端９をエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さく設け、それに加え、内周リップ部６の摺動面に微小突起２１を複数有するので、流体潤滑逆理論から導けるようにＵパッキン２の形成する油膜は厚くなると共に、微小突起２１間に油膜を保持し、油膜保持能力が向上し、安定かつ長期的な油膜保持ができ、厚く好適に保持された油膜が摺動時摩耗特性をより良く摩耗し難く改善し、第１の実施形態よりも好適に摺動発熱を低減する効果を得ることができる。加えて、厚い油膜を維持できることは、バッファリングＢのへたり寿命、摩耗寿命の延長を図ることができる。図７に示すように、従来のリップ先端にエッジのあるバッファリング（図示：○）に比して、本実施形態のリップ先端９にエッジがなく、かつ、リップ摺動面に微小突起２１を有するバッファリング（図示：×）の摺動部油温度が、圧力が高まっても常に低いことから、圧力が高まっても従来よりも摺動発熱を常に低減し続けることができる。なお、図７の結果は、ロッド径φ７５、速度４００ｍｍ／ｓｅｃ、ストローク１ｍの摺動条件で、用いる油が商品名：ダフニースーパーハイドロ＃４６（出光興産（株）製）のものでの摺動発熱比較試験の結果である。【００３７】
（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態について説明する。本実施形態のロッドシーリングシステム１は、各シール部材の形状は第２の実施形態と同様な構成である。異なる点は、バッファリングＢの材料にＨ−ＮＢＲを使用した点にある。【００３８】
図８は第３の実施形態に係るバッファリングの材料と圧縮永久歪の比較を示す図である。すなわち、図８においてＰＵ、ＰＵ’、ＰＵ”はそれぞれ異なるＰＵ材料であり、これらの各種ＰＵと本実施形態のＨ−ＮＢＲの圧縮永久歪を比較している。尚、ＮＢＲは他の材料の例との比較のために挙げてある。【００３９】
第２の実施形態では、摺動発熱を低減し、バッファリングＢのへたり寿命、摩耗寿命の延長を図ることができた。この結果、リップ先端のエッジを丸めて最大接触圧力勾配を小さくすることで、油膜が厚くなって潤滑が維持され、磨耗が抑制される。また、断面を大きくすることで剛性の向上を図ることができる。したがって、図８に示すようにＰＵに比して材料強度に劣るが非常に耐熱性に優れるＨ−ＮＢＲをバッファリングＢに使用することができる。本実施形態のように、Ｈ−ＮＢＲをバッファリングＢに用いると、第２の実施形態よりもさらなるへたり寿命延長効果を得ることができる。
【図１】
2005121613.tif 000002
【図２】
2005121613.tif 000003
【図３】
2005121613.tif 000004
【図４】
2005121613.tif 000005
【図５】
2005121613.tif 000006
【図６】
2005121613.tif 000007
【図７】
2005121613.tif 000008
【図８】
2005121613.tif 000009
【図９】
2005121613.tif 000010
【図１０】
2005121613.tif 000011
【国際調査報告】
2005121613.tif 000012
2005121613.tif 000013