(57)【要約】【課題】簡素な構成で、エジェクタのノズル効率ηｎｏｚを向上させて、ＣＯＰを十分に向上できるエジェクタ式冷凍サイクルを提供する。【解決手段】圧縮機１１吐出冷媒の流れを分岐する圧縮機吐出分岐部１２、および、分岐された極僅かの流量の気相冷媒をエジェクタ１４のノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側へ導く注入配管１４３ａ、１４３ｂによって構成される気相冷媒注入手段を設けて、ノズル部１４１にて液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させる。これにより、簡素な構成で、エジェクタ１４のノズル効率ηｎｏｚを向上でき、ＣＯＰを十分に向上させることができる。【選択図】図１
2009300027.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、
前記放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４１）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１４２ｂ）から吸引して、前記噴射冷媒と前記冷媒吸引口（１４２ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧させるエジェクタ（１４）と、
冷媒を蒸発させて、前記冷媒吸引口（１４２ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１７）とを備え、
前記ノズル部（１４１）の冷媒通路には、前記液相冷媒を流入させるノズル流入口（１４１ｂ）および前記冷媒通路の通路面積が最も縮小した喉部（１４１ｃ）が形成されており、
さらに、前記ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ前記喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入する気相冷媒注入手段（１２、１４３ａ、１４３ｂ）を備えることを特徴とするエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項２】
前記気相冷媒注入手段は、前記圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する圧縮機吐出側分岐部（１２）、および、前記圧縮機吐出側分岐部（１２）にて分岐された一方の冷媒を前記ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ前記喉部（１４１ｃ）の上流側へ導く注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を有して構成されていることを特徴とする請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項３】
前記圧縮機吐出側分岐部（１２）は、前記放熱器（１３）へ流入する高圧冷媒の流れを分岐するように配置されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項４】
前記気相冷媒注入手段は、さらに、前記注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱する加熱手段（１８）を有して構成されていることを特徴とする請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項５】
前記圧縮機吐出側分岐部（１２）は、前記放熱器（１３）から流出した高圧冷媒の流れを分岐するように配置されており、
前記気相冷媒注入手段は、さらに、前記注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱する加熱手段（１８）を有して構成されていることを特徴とする請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項６】
前記注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）の少なくとも一部には、その内部を流通する冷媒と外部との熱交換を抑制する断熱部材（１４３ｃ）が設けられていることを特徴とする請求項２ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項７】
前記エジェクタ（１４）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１５）を備え、
前記気液分離器（１５）の液相冷媒出口は、前記吸引側蒸発器（１７）入口側に接続され、
前記気液分離器（１５）の気相冷媒出口は、前記圧縮機（１１）吸入側に接続されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項８】
前記放熱器（１３）から流出した冷媒の流れを分岐する放熱器流出側分岐部（１９）を備え、
前記放熱器流出側分岐部（１９）の一方の冷媒出口は、前記ノズル流入口（１４１ｂ）に接続され、
前記放熱器流出側分岐部（１９）の他方の冷媒出口は、冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１６）を介して、前記吸引側蒸発器（１７）入口側に接続されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクル。
【請求項９】
液相流体を減圧膨張させるノズル部（１４１）と、
前記ノズル部（１４１）から噴射する高速度の噴射流体の流れによって流体を吸引する流体吸引口（１４２ｂ）、および、前記噴射冷媒と前記流体吸引口（１４２ｂ）から吸引された吸引流体との混合流体を昇圧させる昇圧部（１４２ｆ）が形成されたボデー部（１４２）とを備え、
前記ノズル部（１４１）の流体通路には、前記液相流体を流入させるノズル流入口（１４１ｂ）および通路面積が縮小した喉部（１４１ｃ）が形成されており、
さらに、前記ノズル部（１４１）の外部から前記ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ前記喉部（１４１ｃ）の上流側へ、前記ノズル流入口（１４１ｂ）から流入した液相冷媒よりも圧力の高い気相流体を導く注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を備えることを特徴とするエジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体減圧手段であるとともに運動量輸送式ポンプとして機能するエジェクタ、および、このエジェクタを備えるエジェクタ式冷凍サイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、流体減圧手段であるとともに運動量輸送式ポンプとして機能するエジェクタが知られている。この種のエジェクタでは、高圧流体を減圧膨張させるノズル部から噴射された高速度の噴射流体の圧力低下によって流体吸引口から流体を吸引して、昇圧部（ディフューザ部）にて噴射流体と吸引流体とを混合した混合流体の運動エネルギを圧力エネルギに変換することによって、混合流体を昇圧することができる。
【０００３】
例えば、特許文献１には、エジェクタを冷媒減圧手段として用いた蒸気圧縮式冷凍サイクルであるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。この特許文献１のエジェクタ式冷凍サイクルでは、上述のエジェクタの昇圧作用によって、圧縮機の駆動動力を低減させて、サイクルの成績係数（ＣＯＰ）を向上させている。
【０００４】
ところで、エジェクタのノズル部に液相流体を流入させると、ノズル部のノズル効率ηｎｏｚが低下することが知られている。その理由は、ノズル部の流体通路壁面近傍側における流体の流速と流体通路壁面から離れた中央側における流体の流速との間に流速差が生じ、液相冷媒が均質に沸騰しにくいからである。
【０００５】
なお、ノズル効率ηｎｏｚとは、ノズル部におけるエネルギ変換効率であり、具体的には以下式Ｆ１にて定義される。
ηｎｏｚ＝（Ｖｎｏｚ2／２）／Δｉｎｏｚ…（Ｆ１）
ここで、Ｖｎｏｚは、噴射流体の流速であって、Δｉｎｏｚは単位重量あたりの冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させた際の比エンタルピの低下量、すなわち、ノズル部入口側流体のエンタルピと出口側流体の比エンタルピの差である。従って、ノズル部効率ηｎｏａが低下すると、エジェクタの昇圧量も低下してＣＯＰが低下してしまう。
【０００６】
これに対して、例えば、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタでは、ノズル部の冷媒通路内に２つの絞り部を設け、１段目の絞り部にて冷媒を気液二相状態として、２段目の絞り部にて気液二相状態の冷媒を減圧膨張させることで、ノズル効率ηｎｏｚの低下を抑制している。
【０００７】
また、例えば、特許文献３のエジェクタ式冷凍サイクルでは、放熱器からエジェクタのノズル部へ流入する冷媒を再加熱するヒータを設け、このヒータによってノズル部へ流入する冷媒のエンタルピを上昇させ、気液二相状態の冷媒をノズル部に流入させることで、ノズル効率ηｎｏｚの低下を抑制している。
【特許文献１】特許第３３２２２６３号公報
【特許文献２】特許第３６０３５５２号公報
【特許文献３】特開２００６−１７４４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１のエジェクタでは、ノズル部の冷媒通路内に２つの絞り部を形成するため、冷媒通路の形状が複雑となる。エジェクタのノズル部を製造する際には、高い加工精度が要求されるため、冷媒通路の形状が複雑化するとエジェクタの製造コストの増加を招きやすい。
【０００９】
また、特許文献２のエジェクタ式冷凍サイクルでは、放熱器で放熱した冷媒を再加熱するので、蒸発器入口側冷媒のエンタルピが上昇してしまう。このため、蒸発器入口側と出口側の冷媒のエンタルピ差（冷凍能力）が低下してしまう分だけ、ＣＯＰが低下してしまう。その結果、ノズル効率ηｎｏｚを向上させたことによるＣＯＰ向上効果を十分に得られない。
【００１０】
本発明は、上記点に鑑み、簡素な構成で、エジェクタのノズル効率ηｎｏｚを向上させて、ＣＯＰを十分に向上できるエジェクタ式冷凍サイクルを提供することを第１の目的とする。
【００１１】
また、本発明は、簡素な構成で、ノズル効率ηｎｏｚを向上させることができ、エジェクタ式冷凍サイクルに適用した際に、ＣＯＰを十分に向上できるエジェクタを提供することを第２の目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を圧縮して吐出する圧縮機（１１）と、圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒を放熱させる放熱器（１３）と、放熱器（１３）にて放熱した液相冷媒を減圧膨張させるノズル部（１４１）から噴射する高速度の噴射冷媒の流れによって冷媒を冷媒吸引口（１４２ｂ）から吸引して、噴射冷媒と冷媒吸引口（１４２ｂ）から吸引された吸引冷媒とを混合して昇圧させるエジェクタ（１４）と、冷媒を蒸発させて、冷媒吸引口（１４２ｂ）側へ流出させる吸引側蒸発器（１７）とを備え、ノズル部（１４１）の冷媒通路には、液相冷媒を流入させるノズル流入口（１４１ｂ）および冷媒通路の通路面積が最も縮小した喉部（１４１ｃ）が形成されており、さらに、ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入する気相冷媒注入手段（１２、１４３ａ、１４３ｂ）を備えるエジェクタ式冷凍サイクルを特徴とする。
【００１３】
これによれば、ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入する気相冷媒注入手段（１２、１４３ａ、１４３ｂ）を備えているので、ノズル部（１４１）にて液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させることができる。従って、エジェクタ（１４）のノズル効率ηｎｏｚを向上させることができる。
【００１４】
しかも、ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入するという簡素な構成で、ノズル効率ηｎｏｚを向上させることができ、これによりＣＯＰを低下させることもない。従って、簡素な構成で、エジェクタのノズル効率ηｎｏｚを向上させて、ＣＯＰを十分に向上できるエジェクタ式冷凍サイクルを提供することができる。
【００１５】
なお、「非平衡状態の冷媒」とは、液相冷媒内に気相冷媒を注入した際に、液相冷媒および気相冷媒が混在した状態から気相冷媒が全て液化してしまう状態までの間の状態を意味している。
【００１６】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、気相冷媒注入手段は、圧縮機（１１）から吐出された高圧冷媒の流れを分岐する圧縮機吐出側分岐部（１２）、および、圧縮機吐出側分岐部（１２）にて分岐された一方の冷媒をノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側へ導く注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を有して構成されていることを特徴とする。
【００１７】
これによれば、具体的に、圧縮機（１１）から吐出された高圧気相冷媒を、ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に注入することができる。
【００１８】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮機吐出側分岐部（１２）は、放熱器（１３）へ流入する高圧冷媒の流れを分岐するように配置されていることを特徴とする。
【００１９】
これによれば、放熱器（１３）を介してノズル流入口（１４１ｂ）へ流入する液相冷媒よりも、放熱器（１３）における圧力損失分だけ高い圧力の気相冷媒を注入することができるので、確実にノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入できる。
【００２０】
請求項４に記載の発明では、請求項３に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、気相冷媒注入手段は、さらに、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱する加熱手段（１８）を有して構成されていることを特徴とする。
【００２１】
これによれば、加熱手段（１８）によって注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する気相冷媒を加熱することができるので、より一層、確実にノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入できる。
【００２２】
しかも、注入する気相冷媒は、ノズル流入口（１４１ｂ）へ流入する液相冷媒に対して極僅かな流量とすればよいので、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱しても、殆どＣＯＰを低下させることがない。
【００２３】
請求項５に記載の発明では、請求項２に記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、圧縮機吐出側分岐部（１２）は、放熱器（１３）から流出した高圧冷媒の流れを分岐するように配置されており、気相冷媒注入手段は、さらに、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱する加熱手段（１８）を有して構成されていることを特徴とする。
【００２４】
これによれば、加熱手段（１８）によって注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱・蒸発させることができるので、圧縮機吐出側分岐部（１２）を放熱器（１３）の下流側に配置しても、確実にノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入できる。
【００２５】
しかも、注入する気相冷媒は、ノズル流入口（１４１ｂ）へ流入する液相冷媒に対して極僅かな流量とすればよいので、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する冷媒を加熱しても、殆どＣＯＰを低下させることがない。
【００２６】
請求項６に記載の発明では、請求項２ないし５のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）の少なくとも一部には、その内部を流通する冷媒と外部との熱交換を抑制する断熱部材（１４３ｃ）が設けられていることを特徴とする。
【００２７】
これによれば、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を流通する気相冷媒が外部に放熱して凝縮してしまうことを抑制できるので、より一層、確実にノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側に気相冷媒を注入できる。
【００２８】
さらに、請求項７に記載の発明のように、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、エジェクタ（１４）から流出した冷媒の気液を分離する気液分離器（１５）を備え、気液分離器（１５）の液相冷媒出口は、吸引側蒸発器（１７）入口側に接続され、気液分離器（１５）の気相冷媒出口は、圧縮機（１１）吸入側に接続されていてもよい。
【００２９】
また、請求項８に記載の発明のように、請求項１ないし６のいずれか１つに記載のエジェクタ式冷凍サイクルにおいて、放熱器（１３）から流出した冷媒の流れを分岐する放熱器流出側分岐部（１９）を備え、放熱器流出側分岐部（１９）の一方の冷媒出口は、ノズル流入口（１４１ｂ）に接続され、放熱器流出側分岐部（１９）の他方の冷媒出口は、冷媒を減圧膨張させる減圧手段（１６）を介して、吸引側蒸発器（１７）入口側に接続されていることを特徴とする。
【００３０】
請求項９に記載の発明では、液相流体を減圧膨張させるノズル部（１４１）と、ノズル部（１４１）から噴射する高速度の噴射流体の流れによって流体を吸引する流体吸引口（１４２ｂ）、および、噴射冷媒と流体吸引口（１４２ｂ）から吸引された吸引流体との混合流体を昇圧させる昇圧部（１４２ｆ）が形成されたボデー部（１４２）とを備え、ノズル部（１４１）の流体通路には、液相流体を流入させるノズル流入口（１４１ｂ）および通路面積が縮小した喉部（１４１ｃ）が形成されており、さらに、ノズル部（１４１）の外部からノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側へ、ノズル流入口（１４１ｂ）から流入した液相冷媒よりも圧力の高い気相流体を導く注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を備えるエジェクタを特徴とする。
【００３１】
これによれば、ノズル流入口（１４１ｂ）の下流側かつ喉部（１４１ｃ）の上流側へ、ノズル流入口（１４１ｂ）から流入した液相冷媒よりも圧力の高い気相流体を導く注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を備えているので、ノズル部（１４１）にて液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させることができる。従って、エジェクタ（１４）のノズル効率ηｎｏｚを向上させることができる。
【００３２】
しかも、注入配管（１４３ａ、１４３ｂ）を備えるという簡素な構成で、ノズル効率ηｎｏｚを向上させることができ、エジェクタ式冷凍サイクルに適用した際にＣＯＰを低下させることもない。従って、簡素な構成で、ノズル効率ηｎｏｚを向上させることができ、エジェクタ式冷凍サイクルに適用した際に、ＣＯＰを十分に向上できるエジェクタを提供することができる。
【００３３】
なお、この欄および特許請求の範囲に記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
（第１実施形態）
図１、２により、本発明の第１実施形態を説明する。本実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１０を、室内空調を行う定置型の空調装置に適用している。図１は、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０の全体構成図である。
【００３５】
エジェクタ式冷凍サイクル１０において、圧縮機１１は、冷媒を吸入し、圧縮して吐出するもので、吐出容量が固定された圧縮機構１１ａを電動モータ１１ｂにて駆動する電動圧縮機である。圧縮機構１１ａとしては、具体的に、スクロール型、ローリングピストン型等の各種圧縮機構を採用できる。
【００３６】
電動モータ１１ｂは、後述する空調制御装置から出力される制御信号によって、その作動（回転数）が制御されるもので、交流モータ、直流モータのいずれの形式を採用してもよい。そして、この回転数制御によって、圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力が変更される。従って、電動モータ１１ｂは、圧縮機構１１ａの冷媒吐出能力を変更する吐出能力変更手段を構成している。
【００３７】
圧縮機１１の吐出口側には、圧縮機１１から吐出された高圧気相冷媒の流れを分岐する圧縮機吐出側分岐部１２が接続されている。この圧縮機吐出側分岐部１２は、３つの流入出口を有する三方継手構造になっており、流入出口のうち１つを冷媒流入口とし、２つを冷媒流出口としたものである。
【００３８】
このような分岐部は、管径の異なる配管を接合して構成してもよいし、金属ブロックや樹脂ブロックに通路径の異なる複数の冷媒通路を設けて構成してもよい。さらに、圧縮機吐出側分岐部１２の一方の冷媒流出口には、放熱器１３が接続され、他方の冷媒流出口には、第１注入配管１４３ａが接続されている。なお、この第１注入配管１４３ａについては後述する。
【００３９】
さらに、圧縮機吐出側分岐部１２は、冷媒流入口から流入した高圧気相冷媒のほぼ全ての流量を放熱器１３側に流し、極僅かの流量を第１注入配管１４３ａ側へ流すように形成されている。具体的には、第１注入配管１４３ａ側へ流れる冷媒流量は、圧縮機吐出側分岐部１２へ流入する冷媒の１００分の１以下としている。
【００４０】
放熱器１３は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と冷却ファン１３ａにより送風される室外空気とを熱交換させることによって、高圧冷媒を放熱させて冷却する放熱用熱交換器である。冷却ファン１３ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。
【００４１】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用し、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。従って、放熱器１３は冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。
【００４２】
放熱器１３の出口側には、レシーバ１３ｂが接続されている。このレシーバ１３ｂは、放熱器１３から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておく高圧側の気液分離器である。なお、本実施形態では、放熱器１３とレシーバ１３ｂとを一体的に構成しているが、放熱器１３とレシーバ１３ｂとを別体に構成してもよい。
【００４３】
さらに、放熱器１３として、冷媒を凝縮させる凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離するレシーバ部と、このレシーバ部からの飽和液相冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する、いわゆるサブクールタイプの凝縮器を採用してもよい。
【００４４】
レシーバ１３ｂの液相冷媒出口には、エジェクタ１４のノズル部１４１が接続されている。エジェクタ１４は、レシーバ１３ｂから流出した液相冷媒を減圧する冷媒減圧手段の機能を果たすとともに、ノズル部１４１から噴射される噴射冷媒の吸引作用によって冷媒の循環を行う運動量輸送式ポンプとしての機能を果たす。
【００４５】
ここで、図２によりエジェクタ１４の詳細構成を説明する。なお、図２は、エジェクタ１４の軸方向断面図である。本実施形態のエジェクタ１４は、ノズル部１４１およびボデー部１４２等を有して構成される。まず、ノズル部１４１は、略円筒状の金属（例えば、真鍮、ステンレス合金）で形成されており、その内部に形成された冷媒通路の通路面積を小さく絞って、冷媒を等エントロピ的に減圧膨張させるものである。
【００４６】
また、この冷媒通路には、レシーバ１３ｂから流出した液相冷媒を導く導入通路１４１ａ、導入通路１４１ａから導入された液相冷媒を流入させるノズル流入口１４１ｂ、通路面積が最も縮小した喉部１４１ｃ、および、減圧膨張された冷媒を噴射する冷媒噴射口１４１ｄが形成されている。
【００４７】
そして、この冷媒通路の通路面積は、導入通路１４１ａでは一定であり、ノズル流入口１４１ｂから喉部１４１ｃへ向かって徐々に縮小し、喉部１４１ｃから冷媒噴射口１４１ｄへ向かって徐々に拡大している。つまり、本実施形態のノズル部１４１は、いわゆるラバールノズルとして構成されている。
【００４８】
さらに、本実施形態では、この冷媒通路の内部に、第２注入配管１４３ｂを配置している。この第２注入配管１４３ｂの一端側は、エジェクタ１４の外部にて前述の第１注入配管１４３ａに接続され、他端側は、エジェクタ１４の上流側から、冷媒通路のうちノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側の空間へ至るまで、ノズル部１４１の軸線と同軸状に延びるように配置されている。
【００４９】
これにより、冷媒通路のうちノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側の空間に、圧縮機吐出側分岐部１２にて分岐された気相冷媒が導入（注入）される。従って、本実施形態では、圧縮機吐出側分岐部１２と第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂによって、気相冷媒注入手段が構成される。
【００５０】
ここで、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂについて説明する。前述の如く、第１注入配管１４３ａには極僅かの流量の冷媒を流通させるため、本実施形態では、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂとして、管径の極めて細い配管を採用している。具体的には、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂとして、同一管径のキャピラリチューブを採用している。
【００５１】
さらに、この第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂの外周には、その内部を流通する冷媒と外部との熱交換を抑制するための樹脂発泡材等からなる断熱部材１４３ｃが配置されている。なお、本実施形態では、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを別部材として構成して、互いに接続する構成を採用しているが、もちろん、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを一本の注入配管で構成してもよい。
【００５２】
次に、ボデー部１４２は、金属（例えば、アルミニウム）で形成された略円筒状あるいは角柱状のブロック部材１４２ａと管状部材１４２ｃとを接続して構成されている。ブロック部材１４２ａは、その内部にノズル部１４１が圧入などによって固定される固定部材としての機能を果たすとともに、冷媒吸引口１４２ｂが形成されるものである。
【００５３】
冷媒吸引口１４２ｂは、ブロック部材１４２ａ内に形成された内部空間と外部とを貫通するように設けられた貫通穴で、ノズル部１４１の冷媒噴射口１４１ｄと連通するように配置されている。そして、この冷媒吸引口１４２ｂから、後述する吸引側蒸発器１７から流出した冷媒が吸引される。
【００５４】
管状部材１４２ｃの内部には、冷媒流れ方向に向かって、冷媒吸引口１４２ｂから吸引された吸引冷媒を流通させる吸引通路１４２ｄ→ノズル部１４１の冷媒噴射口１４１ｄから噴射された噴射冷媒と吸引冷媒を混合する混合空間である混合部１４２ｅ→混合冷媒の流速を減速して圧力を上昇させる昇圧部であるディフューザ部１４２ｆが、順に形成されている。
【００５５】
具体的には、吸引通路１４２ｄは、ノズル部１４１の先端形状に沿って先細るように、冷媒流れ方向に向かって徐々に冷媒通路面積が縮小するように形成されている。また、ディフューザ部１４２ｆは、冷媒流れ方向に向かって徐々に冷媒通路面積が拡大するように形成されている。これにより、ディフューザ部１４２ｆは、冷媒の速度エネルギを圧力エネルギに変換する作用を果たす。
【００５６】
エジェクタ１４の出口側（具体的には、ディフューザ部１４２ｆの出口側）には、図１に示すように、アキュムレータ１５が接続されている。アキュムレータ１５は、エジェクタ１４から流出した冷媒の気液を分離して余剰液相冷媒を溜めておく低圧側の気液分離器である。
【００５７】
そして、アキュムレータ１５の気相冷媒出口は、圧縮機１１吸入側に接続され、液相冷媒出口は、減圧手段である固定絞り１６を介して、吸引側蒸発器１７の入口側に接続されている。この固定絞り１６としては、オリフィスあるいはキャピラリチューブを採用できる。
【００５８】
吸引側蒸発器１７は、ディフューザ部１４２ｆから流出した冷媒と送風ファン１７ａより送風された室内送風空気とを熱交換させることによって、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。送風ファン１７ａは、空調制御装置から出力される制御電圧によって回転数（送風空気量）が制御される電動式送風機である。吸引側蒸発器１７の出口側には、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４２ｂが接続されている。
【００５９】
図示しない空調制御装置は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成される。この空調制御装置は、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、上述の各種電気式のアクチュエータ１１ｂ、１３ａ、１７ａ等の作動を制御する。
【００６０】
また、空調制御装置には、外気温を検出する外気温センサ、室内温度を検出する内気温センサ等の図示しない各種センサ群の検出信号や、空調装置を作動させる作動スイッチ等が設けられた図示しない操作パネルの操作信号が入力される。
【００６１】
次に、上記構成における本実施形態の作動を説明する。操作パネルの作動スイッチが投入されると、空調制御装置が、上述の各種センサ群の検出信号を読み込み、各種アクチュエータ１１ｂ、１３ａ、１７ａ等の制御状態を決定し、決定した制御状態が得られるように各種アクチュエータに対して制御信号を出力する。
【００６２】
これにより、圧縮機１１が冷媒を吸入し、圧縮して吐出する。圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒のほぼ全ての流量は、圧縮機吐出側分岐部１２を介して放熱器１３へ流入し、冷却ファン１３ａから送風された送風空気（外気）と熱交換して冷却されて凝縮する。放熱器１３にて凝縮した高圧冷媒は、レシーバ１３ｂにて気液分離される。
【００６３】
レシーバ１３ｂで分離された液相冷媒は、エジェクタ１４のノズル部１４１へ流入して、等エントロピ的に減圧膨張される。この際、圧縮機吐出側分岐部１２にて分岐された極僅かの流量の気相冷媒が、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを介して、ノズル部１４１の冷媒通路のうちノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側の空間に注入される。
【００６４】
従って、ノズル部１４１では、液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させる。そして、この減圧膨張時に冷媒の圧力エネルギが速度エネルギに変換され、ノズル部１４１の冷媒噴射口１４１ｄから冷媒が高速度の冷媒流となって噴射される。さらに、この噴射冷媒の吸引作用により、冷媒吸引口１４２ｂから吸引側蒸発器１７流出冷媒が吸引される。
【００６５】
ノズル部１４１から噴射された噴射冷媒と冷媒吸引口１４２ｂより吸引された吸引冷媒は、ノズル部１４１下流側の混合部１４２ｅにて混合されて、ディフューザ部１４２ｆへ流入する。ディフューザ部１４２ｆでは、冷媒通路面積の拡大により、冷媒の速度エネルギが圧力エネルギに変換されて冷媒の圧力が上昇する。
【００６６】
ディフューザ部１４２ｆから流出した冷媒は、アキュムレータ１５に流入して気液分離される。アキュムレータ１５の液相冷媒出口から流出した液相冷媒は、固定絞り１６にてさらに等エンタルピ的に減圧膨張されて吸引側蒸発器１７へ流入する。吸引側蒸発器１７では、流入した低圧冷媒が送風ファン１７ａから送風された室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気が冷却される。
【００６７】
そして、吸引側蒸発器１７から流出した気相冷媒は、冷媒吸引口１４２ｂからエジェクタ１４内へ吸引される。一方、アキュムレータ１５の気相冷媒出口から流出した気相冷媒は、圧縮機１１に吸入された再び圧縮される。
【００６８】
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０は、上記の如く作動するので、混合部１４２ｅおよびディフューザ部１４２ｆにおける昇圧分だけ、吸引側蒸発器１７における冷媒蒸発圧力よりも圧縮機１１吸入冷媒圧力を上昇させることができる。これにより、圧縮機１１の駆動動力を低減させて、ＣＯＰを向上させることができる。さらに、エジェクタ１４を採用しているので、以下のような優れた効果を発揮できる。
【００６９】
本実施形態のエジェクタ１４では、ノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に気相冷媒を注入する気相冷媒注入手段１２、１４３ａ、１４３ｂを備えているので、ノズル部１４１にて液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させることができる。従って、エジェクタ１４のノズル効率ηｎｏｚを、ノズル部１４１に液相冷媒のみを流入させる場合に対して向上させることができる。
【００７０】
このことを詳細に説明すると、液相冷媒内に極微量の気相冷媒を注入した場合、注入された気相冷媒の温度および圧力は、周囲の液相冷媒の温度および圧力に近づくように変化する。このため、注入された気相冷媒は徐々に液化していく。これに対して、本実施形態では、気相冷媒をノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に注入するので、気相冷媒は液化する間もなく、注入された直後に喉部１４１ｃへ流入する。
【００７１】
つまり、注入された気相冷媒には液化する時間を与えられることなく、液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒が、喉部１４１ｃへ流入する。従って、本実施形態では、喉部１４１ｃに液相冷媒のみを流入させる場合に対して、注入された気相冷媒によって沸騰が促進され、エジェクタ１４のノズル効率ηｎｏｚを向上させることができる。
【００７２】
しかも、圧縮機吐出側分岐部１２および第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂという簡素な構成で、気相冷媒注入手段を構成しているので、これによりＣＯＰを低下させることがない。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、簡素な構成で、エジェクタ１４のノズル効率ηｎｏｚを向上させて、ＣＯＰを十分に向上させることができる。
【００７３】
さらに、圧縮機吐出側分岐部１２が、圧縮機１１吐出側と放熱器１３流入側との間に配置され、放熱器１３へ流入する高圧冷媒の流れを分岐するように配置されているので、放熱器１３を介してノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒よりも、注入する気相冷媒の圧力を高くすることができる。
【００７４】
その理由は、注入される気相冷媒の圧力が、放熱器１３における圧力損失分だけノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒の圧力よりも高くなるからである。従って、確実にノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に気相冷媒を注入できる。
【００７５】
さらに、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂの外周に、その内部を流通する冷媒と外部との熱交換を抑制するための断熱部材１４３ｃが配置されているので、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを流通する気相冷媒が外部に放熱して圧力低下してしまうことを抑制できる。
【００７６】
従って、より一層、確実にノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に気相冷媒を注入できる。もちろん、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを流通する気相冷媒が外部に放熱してしまうおそれがなければ、断熱部材１４３ｃを廃止してもよい。
【００７７】
（第２実施形態）
第１実施形態では、圧縮機１１吐出側と放熱器１３流入側との間に圧縮機吐出側分岐部１２を配置した例を説明したが、本実施形態では、図３の全体構成図に示すように、放熱器１３から流出した高圧冷媒の流れを分岐するように、圧縮機吐出側分岐部１２を配置している。なお、図３では、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付している。このことは、以下の図面においても同様である。
【００７８】
さらに、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを流通する冷媒を加熱する加熱手段としての電気ヒータ１８を設けている。なお、電気ヒータ１８は、空調制御装置から電力を供給させることで発熱するもので、ＰＴＣ素子あるいはニクロム線等によって構成することができる。その他の構成は、第１実施形態と同様である。
【００７９】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、電気ヒータ１８によって、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを流通する気相冷媒を加熱して、ノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒を蒸発させることができる。その結果、圧縮機吐出側分岐部１２を放熱器１３の下流側に配置しても、確実にノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に気相冷媒を注入することができる。
【００８０】
しかも、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを介して注入される気相冷媒は、ノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒に対して極僅かな流量なので、気相冷媒に加熱しても吸引側蒸発器１７の冷凍能力は殆ど低下しない。従って、エジェクタ式冷凍サイクル１０のＣＯＰについても殆ど低下しない。
【００８１】
その結果、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０でも、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。もちろん、第１実施形態に対して、本実施形態と同様の電気ヒータ１８を設けてもよい。
【００８２】
（第３実施形態）
本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、第１実施形態に対して、図４の全体構成図に示すように、放熱器１３のレシーバ１３ｂから流出した液相冷媒の流れを分岐する放熱器流出側分岐部１９、および、エジェクタ１４のディフューザ部１４２ｆから流出した冷媒を蒸発させる流出側蒸発器１７ｂを追加し、アキュムレータ１５を廃止したサイクル構成としている。
【００８３】
具体的には、放熱器流出側分岐部１９の基本的構成は、圧縮機吐出側分岐部１２と同様であり、放熱器流出側分岐部１９の一方の冷媒流出口には、放熱器流出側分岐部１９とノズル部１４１側とを接続するノズル部側配管２０ａが接続されている。また、他方の冷媒流出口には、放熱器流出側分岐部１９とエジェクタ１４の冷媒吸引口１４２ｂ側とを接続する吸引口側配管２０ｂが接続されている。
【００８４】
流出側蒸発器１７ｂは、ディフューザ部１４２ｆから流出した冷媒と送風ファン１７ａより送風された室内送風空気とを熱交換させることによって、冷媒を蒸発させて吸熱作用を発揮させる吸熱用熱交換器である。流出側蒸発器１７ｂの出口側には、圧縮機１１の冷媒吸入口が接続されている。
【００８５】
次に、放熱器流出側分岐部１９にて分岐された他方の冷媒が流れる吸引口側配管２０ｂには、固定絞り１６、吸引側蒸発器１７が、冷媒流れの上流側からこの順で配置されている。また、本実施形態の吸引側蒸発器１７では、固定絞り１６にて減圧膨張された冷媒を、送風ファン１７ａから送風された流出側蒸発器１７ｂ通過後の室内送風空気とを熱交換させることによって、蒸発させている。
【００８６】
なお、本実施形態では、流出側蒸発器１７ｂと吸引側蒸発器１７とを室内送風空気の流れ方向に対して直列に配置している。従って、送風ファン１７ａにて送風された空気は、矢印１００のように流れ、まず、流出側蒸発器１７ｂにて冷却され、次に吸引側蒸発器１７にて冷却されるようになっている。すなわち、流出側蒸発器１７ｂと吸引側蒸発器１７にて同一の冷却対象空間（室内）に送風される室内送風空気を冷却するようになっている。
【００８７】
その他の構成は、第１実施形態と同様である。従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させると、圧縮機１１から吐出された高温高圧状態の気相冷媒が、第１実施形態と同様に、レシーバ１３ｂに流入して気液分離される。レシーバ１３ｂで分離された液相冷媒は、放熱器流出側分岐部１９へ流入して、ノズル部側配管２０ａへ流入する冷媒流れと吸引口側配管２０ｂへ流入する冷媒流れとに分流される。
【００８８】
この際、ノズル部側配管２０ａへ流入する冷媒流量と吸引口側配管２０ｂへ流入する冷媒流量との流量比は、エジェクタ１４のノズル部１４１および固定絞り１６の流量特性によって決定される。さらに、この流量比は双方の蒸発器１７、１７ｂにて適切な冷凍能力を発揮できる値になっている。
【００８９】
ノズル部側配管２０ａを介して、エジェクタ１４のノズル部１４１へ流入した液相冷媒は、第１実施形態と同様に、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを介して、ノズル部１４１の冷媒通路のうちノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側の空間に注入された気相冷媒と混在した状態で、等エントロピ的に減圧膨張される。
【００９０】
そして、冷媒噴射口１４１ｄから噴射された冷媒は、冷媒吸引口１４２ｂから吸引された吸引側蒸発器１７流出冷媒と混合され、ディフューザ部１４２ｆにて昇圧されて、流出側蒸発器１７ｂへ流入する。
【００９１】
流出側蒸発器１７ｂでは、流入した低圧冷媒が送風ファン１７ａから送風された室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気が冷却される。流出側蒸発器１７ｂから流出した気相冷媒は、圧縮機１１に吸入されて、再び圧縮される。
【００９２】
一方、吸引口側配管２０ｂに流入した冷媒流れは、固定絞り１６で等エンタルピ的に減圧膨張されて、吸引側蒸発器１７へ流入し、送風ファン１７ａから送風された流出側蒸発器１７ｂ通過後の室内送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、室内送風空気が、さらに冷却されて室内へ送風される。吸引側蒸発器１７から流出した冷媒は、冷媒吸引口１４２ｂからエジェクタ１４内へ吸引される。
【００９３】
以上の如く、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０では、送風ファン１７ａから送風された送風空気を流出側蒸発器１７ｂ→吸引側蒸発器１７の順に通過させて同一の冷却対象空間を冷却できる。
【００９４】
この際、混合部１４２ｅおよびディフューザ部１４２ｆの昇圧作用によって流出側蒸発器１７ｂの冷媒蒸発温度を吸引側蒸発器１７の冷媒蒸発温度よりも上昇させることができるので、流出側蒸発器１７ｂおよび吸引側蒸発器１７の冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を確保して、効率的に送風空気を冷却できる。
【００９５】
さらに、第１実施形態と同様に、気相冷媒注入手段１２、１４３ａ、１４３ｂの作用によって、ノズル部１４１にて液相冷媒および気相冷媒が混在した非平衡状態の冷媒を減圧膨張させることができる。従って、本実施形態のように放熱器流出側分岐部１９を有するエジェクタ式冷凍サイクル１０のサイクル構成であっても、第１実施形態と全く同様の効果を得ることができる。
【００９６】
（第４実施形態）
本実施形態では、図５の全体構成図に示すように、第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０に対して、第２実施形態と同様に、放熱器１３から流出した高圧冷媒の流れを分岐するように、圧縮機吐出側分岐部１２を配置するとともに、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを流通する冷媒を加熱する加熱手段としての電気ヒータ１８を設けている。その他の構成は、第３実施形態と同様である。
【００９７】
従って、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を作動させても、第２実施形態と同様に、確実にノズル流入口１４１ｂの下流側かつ喉部１４１ｃの上流側に気相冷媒を注入できるとともに、エジェクタ式冷凍サイクル１０全体としても殆どＣＯＰを低下させることがない。
【００９８】
なお、放熱器１３から流出した高圧冷媒の流れを分岐するように、圧縮機吐出側分岐部１２を配置する場合、図５に示すように、放熱器１３のレシーバ１３ｂの液相冷媒出口と放熱器流出側分岐部１９との間に配置することが望ましい。もちろん、放熱器流出側分岐部１９の下流側、すなわち、ノズル部側配管２０ａまたは吸引口側配管２０ｂに配置してもよい。
【００９９】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０１００】
（１）上記の如く、本発明のエジェクタ１４は、簡素な構成で、ノズル効率ηｎｏｚを向上させることができ、エジェクタ式冷凍サイクルに適用した際に、ＣＯＰを十分に向上できるので、各種サイクル構成に適用できる。例えば、第３、第４実施形態の流出側蒸発器１７ｂを廃止したエジェクタ式冷凍サイクルや、エジェクタ１４の下流側に冷媒の流れを分岐する分岐部を配置したエジェクタ式冷凍サイクル等に適用してもよい。
【０１０１】
（２）上述の各実施形態では、ノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒の質量流量に対して、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを介して注入する気相冷媒の質量流量を極僅かな流量としているが、注入する気相冷媒の質量流量は、ノズル部１４１における冷媒の沸騰を促進できる程度の流量とすればよい。
【０１０２】
従って、ノズル流入口１４１ｂへ流入する液相冷媒の質量流量に対して、第１、第２注入配管１４３ａ、１４３ｂを介して注入する気相冷媒の質量流量を１０００分の１以下としてもよい。
【０１０３】
（３）上述の各実施形態では、冷媒として通常のフロン系冷媒を採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒を採用してもよい。
【０１０４】
（４）上述の各実施形態では、圧縮機１１として、電動圧縮機を採用した例を説明したが、圧縮機１１の形式はこれに限定されない。例えば、エンジン等を駆動源とするエンジン駆動式圧縮機を採用してもよい。また、圧縮機構として、固定容量型圧縮機構のみならず、可変容量型圧縮機構を採用してもよい。
【０１０５】
（５）上述の各実施形態では、本発明のエジェクタ式冷凍サイクル１０を定置型の空調装置に適用した例を説明したが、本発明の適用はこれに限定されない。例えば、車両用空調装置等に適用してもよい。
【０１０６】
（６）第３、第４実施形態では、流出側蒸発器１７ｂおよび吸引側蒸発器１７によって同一の空調対象空間（冷却対象空間）を冷却しているが、流出側蒸発器１７ｂおよび吸引側蒸発器１７によって異なる空調対象空間（冷却対象空間）を冷却するようにしてもよい。
【０１０７】
（７）上述の各実施形態では、吸引側蒸発器１７および流出側蒸発器１７ｂを利用側熱交換器として構成し、放熱器１３を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、吸引側蒸発器１７および流出側蒸発器１７ｂを大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１３を空気あるいは水等の熱交換対象流体を加熱する利用側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【０１０８】
【図１】第１実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態のエジェクタの断面図である。
【図３】第２実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図４】第３実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図５】第４実施形態のエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【符号の説明】
【０１０９】
１１                圧縮機
１２                圧縮機吐出側分岐部
１３                放熱器
１４                エジェクタ
１５                アキュムレータ
１６                固定絞り
１７                吸引側蒸発器
１８                電気ヒータ
１９                放熱器流出側分岐部
１４１              ノズル部
１４１ｂ            ノズル流入口
１４１ｃ            喉部
１４２              ボデー部
１４２ｂ            冷媒吸引口
１４２ｆ            ディフューザ部
１４３ａ、１４３ｂ  第１、第２注入配管
１４３ｃ            断熱部材
【図１】
2009300027.tif 000003
【図２】
2009300027.tif 000004
【図３】
2009300027.tif 000005
【図４】
2009300027.tif 000006
【図５】
2009300027.tif 000007