(57)【要約】【課題】溶銑予備処理スラグや二次精錬スラグ、転炉スラグ等の製鋼スラグを強制的にエージングする製鋼スラグのエージング方法に関し、養生床上に堆積させた製鋼スラグのエージング処理斑を少なくして水浸膨張比を小さくすることができ、さらに同一ロット内やロット間における水浸膨張比のバラつきを小さくすることができ品質の安定性に優れる製鋼スラグのエージング方法を提供することを目的とする。【解決手段】本発明は、製鋼スラグを養生床１２ａ上に堆積させて積山１を形成した後、養生床１２ａから蒸気を噴出させてエージングを行う製鋼スラグのエージング方法であって、積山１ａの通路１８側の積山表面４の少なくとも一部の高さを、積山１ａの通路１８側の重力流動によって形成された傾斜面３の自由表面より低くして行う構成を備える。【選択図】図１
2009035435.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
製鋼スラグを養生床上に堆積させて積山を形成した後、前記養生床から蒸気を噴出させてエージングを行う製鋼スラグのエージング方法であって、
前記積山の通路側の積山表面の少なくとも一部の高さを、前記積山の通路側の重力流動によって形成された傾斜面の自由表面より低くして行うことを特徴とする製鋼スラグのエージング方法。
【請求項２】
前記積山の上面を平らにならした後、前記通路側の傾斜面の一部を掘削して前記積山表面を形成することを特徴とする請求項１に記載の製鋼スラグのエージング方法。
【請求項３】
前記製鋼スラグを浸水させた後に前記養生床に堆積させる、及び／又は、前記製鋼スラグを前記養生床に堆積させた後に前記積山に散水することを特徴とする請求項１に記載の製鋼スラグのエージング方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶銑予備処理スラグや二次精錬スラグ、転炉スラグ等の製鋼スラグのエージングを強制的に行う製鋼スラグのエージング方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、溶銑予備処理スラグ、二次精錬スラグ、転炉スラグ等の製鋼スラグ（以下、スラグという）は、硬く、その表面が角張った形状をしているため、道路転圧時の噛み合せがよく、また潜在水硬性を有するため、路盤材や土木用の埋戻材等として利用されている。しかしながら、脱リン剤や脱硫剤として使用された生石灰の一部がスラグ中に遊離した状態（以下、遊離ＣａＯという）で残存しているため、路盤材等としてそのまま用いた場合は、遊離ＣａＯによって経時的に膨張することが知られている。
そこで、路盤材や土木用材として使用する場合の前処理として、膨張現象を完了させて安定化させるためのエージング処理が行われている。エージング処理の方法としては、破砕したスラグを屋外に山積みして、スラグ中の遊離ＣａＯを空気や雨水等に接触させることにより、Ｃａ（ＯＨ）２やＣａＣＯ３に変化させ安定化させるものが知られている。また、スラグが安定化するまでの時間を短縮するため、山積みしたスラグに蒸気を供給するエージング方法も提案されている。
スラグに蒸気を供給するエージング方法に関する従来の技術としては、（特許文献１）に「通気性を有する充填層と、充填層内に埋設された蒸気供給管と、充填層の上部に埋設され上端表面が充填層表面と一致するように配置された長尺部材と、を有する養生床上に堆積された製鋼スラグを水蒸気によってエージングする方法」が開示されている。
（特許文献２）に「製鋼スラグを水分含有率１０重量％以上に含水させた後、水蒸気配管が埋設された浸透性層の上に山積みし、水蒸気と接触させる製鋼スラグのエージング方法」が開示されている。
【特許文献１】特許第３２３０４１２号公報
【特許文献２】特開平８−１２３８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら上記従来の技術においては、以下のような課題を有していた。
（１）エージングが終了した製鋼スラグを充填層や浸透性層の上から払い出すときは、ショベルカー等の重車両を充填層や浸透性層の上に進入させて製鋼スラグを収集するため、重車両が進入する通路側の充填層や浸透性層は重車両の荷重を受けることになる。充填層や浸透性層は通気性を保つように、粒径が１０〜２０ｍｍ程度の大きさに破砕された砕石や玉砂利等が充填されているため、重車両が進入する通路側の充填層等は、重車両の荷重を受けて踏み潰されて粒子間の隙間が塞がれ、通気性が低下するという問題がある。このため、通路側の充填層等に堆積させた製鋼スラグは、通路側から離れた充填層等に堆積させた製鋼スラグと比較して、エージング処理の間に接触する蒸気の量が少ないため、路盤材等として用いたときに遊離ＣａＯの水酸化・炭酸化による膨張量が大きい。このため、通路側の充填層等に堆積された製鋼スラグの割合が多くなるにつれ膨張量が大きくなり、同一ロット内やロット間において品質のバラつきが大きくなるという課題を有していた。
（２）製鋼スラグはエージングされると、スラグ塊の表面に存在する遊離ＣａＯが水和反応によって膨張し、スラグ塊にクラックが入り、そのクラックから侵入した雨水や蒸気等がさらに内部の遊離ＣａＯと反応してクラックが広がるため、スラグ塊が割れて細粒化するという問題がある。細粒化された製鋼スラグが充填層等の砕石や玉砂利の粒間に落ち込み、蒸気の通り道である砕石や玉砂利の粒間の空隙が埋まってしまうため、通気性が低下し製鋼スラグに接触する蒸気量が少なくなり、製鋼スラグの膨張量の増大やエージング時間の長期化を招くという課題を有していた。
（３）また、近年は高純度鋼が製造されるため、製鋼スラグの塩基度が上昇し遊離ＣａＯが増加しているため、製鋼スラグの膨張量の増大とエージング時間が長期化するという課題を有していた。エージング時間が長くなると、蒸気が多量に必要となりランニングコストが増大する。
【０００４】
本発明は上記従来の課題を解決するもので、養生床上に堆積させた製鋼スラグのエージング処理斑を少なくして水浸膨張比を小さくすることができ、さらに同一ロット内やロット間における水浸膨張比のバラつきを小さくすることができ品質の安定性に優れる製鋼スラグのエージング方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記従来の課題を解決するために本発明の製鋼スラグのエージング方法は、以下の構成を有している。
本発明の請求項１に記載の製鋼スラグのエージング方法は、製鋼スラグを養生床上に堆積させて積山を形成した後、前記養生床から蒸気を噴出させてエージングを行う製鋼スラグのエージング方法であって、前記積山の通路側の積山表面の少なくとも一部の高さを、前記積山の通路側の重力流動によって形成された傾斜面の自由表面より低くして行う構成を有している。
この構成により、以下のような作用が得られる。
（１）ショベルカー等の重車両が通路側の養生床に進入して、通路側の養生床が重車両の荷重を受けて踏み潰されて通気性が低下したとしても、積山の通路側の積山表面の少なくとも一部の高さを積山の通路側の傾斜面の自由表面より低くしてエージングが行われるので、通路側の積山の下部の締め固め度が低くなりスラグ間の空隙が塞がれ難く、積山内の通気性を確保できるため、通路側の充填層等に堆積させた製鋼スラグに接触させる蒸気量が少なくなったとしても、通路側の積山の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができるので、エージング処理斑を少なくすることができ水浸膨張比を小さくすることができる。
【０００６】
ここで、製鋼スラグとしては、製鋼工程において発生するスラグを冷却・凝固させたものが用いられる。なかでも、本発明のエージング方法は、溶銑を転炉に装入する際の脱硫，脱リン等の処理をする際に生成する溶銑予備処理スラグや転炉スラグ、転炉等から出鋼した溶鋼に脱硫，脱リン，脱ガス等の処理をする際に生成する二次精錬スラグに好適に適用される。
製鋼スラグは、路盤材等の用途に応じて所定粒度に破砕したものを、養生床に堆積させる。
【０００７】
養生床としては、粒径１０〜２０ｍｍ程度に破砕された高炉徐冷スラグ，砕石，砂利等の粒体が充填された充填層に、複数の蒸気供給管が埋設されたものが用いられる。蒸気供給管には複数の蒸気噴出孔が形成されており、高温の水蒸気が噴出される。
【０００８】
積山の通路側の傾斜面の自由表面は、養生床に製鋼スラグを堆積させたときに重力流動し、製鋼スラグの粒子の摩擦特性と重力によって自然に生じる傾斜面である。
積山の通路側の積山表面の少なくとも一部を段差状にして、積山の通路側の傾斜面の自由表面より低くさせることができる。段差状に形成された積山表面の段差の高さとしては、積山の上面の高さの２５〜９０％が好適である。積山表面の段差の高さが積山の上面の高さの２５％より低くなると、養生床に堆積させる製鋼スラグの量が減るため、１回のエージング処理量が少なくなり処理効率が低下し、９０％より高くなると、通路側の積山の下部の締め固め度を低下させることが困難になり、スラグ間の空隙が塞がれ易くなるため積山内の通気性を確保することが困難になるからである。
【０００９】
積山表面は、通路から０〜４ｍ程度の範囲の養生床の上に形成するのが好ましい。通路から４ｍ程度までの養生床は、ショベルカー等の重車両が進入して通気性が低下し易いため、堆積させた製鋼スラグに接触させる蒸気量が減少する傾向がみられるからである。
【００１０】
本発明の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の製鋼スラグのエージング方法であって、前記積山の上面を平らにならした後、前記通路側の傾斜面の一部を掘削して前記積山表面を形成する構成を有している。
この構成により、請求項１で得られる作用に加え、以下のような作用が得られる。
（１）積山表面を通路側の傾斜面の一部を掘削して形成するので、通路側の積山表面の高さを確実に低くすることができ、通路側の積山の下部の締め固め度を低くすることができる。この結果、スラグ間の空隙が塞がれ難く、積山内の通気性を確保することができ、通路側の積山の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができる。
【００１１】
ここで、通路側の傾斜面の一部を掘削して積山表面を形成する場合の掘削量としては、掘削前の積山を、掘削した最上部から養生床に下ろした垂直面で切断したと仮定したときの切断された通路側の積山の体積の５〜４０％が好適である。掘削量が５％より少なくなると、通路側の積山の下部の締め固め度を低下させることが困難になり、スラグ間の空隙が塞がれ易くなるため積山内の通気性を確保することが困難になり、４０％より多くなると養生床に堆積させる製鋼スラグの量が減るため、１回のエージング処理量が少なくなり処理効率が低下するからである。
【００１２】
本発明の請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の製鋼スラグのエージング方法であって、前記製鋼スラグを浸水させた後に前記養生床に堆積させる、及び／又は、前記製鋼スラグを前記養生床に堆積させた後に前記積山に散水する構成を有している。
この構成により、請求項１又は２の作用に加え、以下のような作用が得られる。
（１）製鋼スラグを浸水させた後に養生床に堆積させたり積山に散水したりすることにより、製鋼スラグに水分を含ませて遊離ＣａＯを水と接触した状態にすることができる。このため、養生床から蒸気が供給されると、蒸気の熱により製鋼スラグが昇温される過程でも反応が進行し、蒸気のスラグ粒子間への侵入を待たずに遊離ＣａＯの安定化が進む。従って、蒸気によるエージング時間が短縮され、蒸気原単位を削減することができる。
【００１３】
ここで、製鋼スラグに水分を含ませる手段としては、製鋼スラグを浸水する手段、製鋼スラグに散水する手段が考えられるが、散水する手段が好適に用いられる。搬入した製鋼スラグを養生床に堆積させた状態で散水によって水分を含ませることができるため、作業性に優れるからである。また、製鋼スラグを浸水させると含水率が高くなりすぎて、蒸気の熱による昇温が遅く、エージング時間が長くなる傾向がみられるからである。
散水は、スプリンクラー等の散水器を用いることにより、均等に行うことができる。
【発明の効果】
【００１４】
以上のように、本発明の製鋼スラグのエージング方法によれば、以下のような有利な効果が得られる。
請求項１に記載の発明によれば、
（１）積山の通路側の積山表面の少なくとも一部の高さを積山の通路側の傾斜面の自由表面より低くしているので、通路側の積山の下部の締め固め度が低くなりスラグ間の空隙が塞がれ難く、積山内の通気性を確保できるため、通路側の充填層等に堆積させた製鋼スラグに接触させる蒸気量が少なくなったとしても、通路側の積山の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができるので、エージング処理斑を少なくすることができ水浸膨張比を小さくすることができ、その結果、同一ロット内やロット間における水浸膨張比のバラつきを小さくすることができ品質の安定性に優れた製鋼スラグのエージング方法を提供できる。
【００１５】
請求項２に記載の発明によれば、請求項１の効果に加え、
（１）積山表面を通路側の傾斜面の一部を掘削して形成するので、通路側の積山表面の高さを確実に低くすることができ、通路側の積山の下部の締め固め度を低くすることができる。この結果、スラグ間の空隙が塞がれ難く、積山内の通気性を確保することができ、通路側の積山の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができる確実性に優れた製鋼スラグのエージング方法を提供できる。
【００１６】
請求項３に記載の発明によれば、請求項１又は２の効果に加え、
（１）製鋼スラグに水分を含ませて遊離ＣａＯを水と接触した状態にすることができるので、養生床から蒸気が供給されると、蒸気の熱により製鋼スラグが昇温される過程でも反応が進行し、蒸気の拡散を待たずに遊離ＣａＯの安定化が進むため、蒸気によるエージング時間が短縮され蒸気原単位を削減することができる製鋼スラグのエージング方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための最良の形態を、図面を参照しながら説明する。
（実施の形態１）
図１は実施の形態１における製鋼スラグのエージング方法を説明する養生床と積山の模式図であり、（ａ）は養生床の上に堆積された積山の模式平面図であり、（ｂ）は養生床と積山の模式断面図である。
図中、１０は床面、１１は所定の面積で床面１０より所定の深さに掘り下げられた孔部に粒径１０〜２０ｍｍ程度に破砕された高炉徐冷スラグ，砕石，砂利等の粒体が充填された充填層、１２は充填層１１に複数本埋設され側面に複数の蒸気噴出孔が形成された蒸気供給管、１２ａは充填層１１に蒸気供給管１２が埋設された養生床、１３は蒸気供給管１２の端部が接続された連結管、１４は連結管１３の端部に配設された開閉弁、１５は連結管１３に接続された流量計、１６は一端が開閉弁１４に接続され他端が図示しない蒸気供給源に接続された蒸気配管、１７は床面１０に立設された側壁、１８は養生床１２ａを挟んで側壁１７の反対側に形成された通路である。
１は養生床１２ａに堆積させた製鋼スラグの積山、２は概ね平らにならされた積山１の上面、３は積山１を平らにならしたときに製鋼スラグの粒子が重力流動し、粒子の摩擦特性と重力によって生じた自由表面である傾斜面、４は積山１の通路１８側の傾斜面３の一部及び上面２の一部を掘削して段差状に形成した積山表面、５は積山１を掘削した最上部、６は最上部５から養生床１２ａに下ろした垂直面、７は通路１８側の積山１を傾斜面３から上面２にかけて掘削した掘削部分である。
なお、本実施の形態においては、積山表面４の段差の高さは、積山１の上面２の高さの２５〜９０％に形成されている。また、掘削部分７の体積は、掘削した最上部５から養生床１２ａに下ろした垂直面６で掘削前の積山１を切断したと仮定したときの、切断された通路１８側の積山１の体積（垂直面６−養生床１２ａ−傾斜面３−上面２で囲まれた体積）の５〜４０％である。
【００１８】
以上のように製鋼スラグを養生床１２ａに堆積させて積山１を形成させた後、傾斜面３の一部を掘削して高さの低い積山表面４を形成する。開閉弁１４を開き蒸気供給管１２より高温の水蒸気を噴出させると、積山１の製鋼スラグは加熱されて、製鋼スラグ中の遊離ＣａＯを水和させ安定化させることができる。
【００１９】
以上のような実施の形態１における製鋼スラグのエージング方法によれば、以下のような作用が得られる。
（１）ショベルカー等の重車両が通路１８側の養生床１２ａに進入して、通路１８側の養生床１２ａが重車両の荷重を受けて踏み潰されて通気性が低下したとしても、積山１の通路１８側の積山表面４の少なくとも一部の高さを積山１の通路１８側の傾斜面３の自由表面より低くしているので、通路１８側の積山１の下部の締め固め度が低くなりスラグ間の空隙が塞がれ難く、積山１内の通気性を確保できるため、通路１８側の養生床１２ａに堆積させた製鋼スラグに接触させる蒸気量が少なくなったとしても、通路１８側の積山１の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができるので、エージング処理斑を少なくすることができ水浸膨張比を小さくすることができる。その結果、同一ロット内やロット間における水浸膨張比のバラつきを小さくすることができ、品質の安定性に優れる。
（２）積山表面４を通路１８側の傾斜面３の一部を掘削して形成するので、通路１８側の積山表面４の高さを確実に低くすることができ、通路１８側の積山１の下部の締め固め度を低くすることができる。この結果、スラグ間の空隙が塞がれ難く、積山１内の通気性を確保することができ、通路１８側の積山１の製鋼スラグについても十分なエージングを行うことができる。なお、側壁１７側の養生床１２ａは蒸気の通気性を十分確保できるので、側壁１７側の養生床１２ａに堆積させた製鋼スラグのエージングを安定して行なうことができる。
（３）積山表面４の一部を段差状にして、積山表面４の段差の高さを積山１の上面２の高さの２５〜９０％に形成しているので、１回のエージング処理量を確保できるともに、通路１８側の積山１の下部の通気性を確保することができ、十分なエージングを行うことができる。
（４）掘削部分７の体積が、垂直面６−養生床１２ａ−傾斜面３−上面２で囲まれた体積の５〜４０％なので、１回のエージング処理量を確保できるともに、通路１８側の積山１の下部の通気性を確保することができ、十分なエージングを行うことができる。
【００２０】
なお、本実施の形態においては、積山１の上面２を平らにした場合について説明したが、これに限定する必要はなく、製鋼スラグの上面を平らにならさずに略円錐状の積山１を形成する場合もある。また、積山表面４を段差状に形成した場合について説明したが、これに限定する必要はなく、積山表面４の少なくとも一部の高さを傾斜面３（自由表面）より低くしていれば同様の作用が得られる。
また、製鋼スラグを浸水させた後に養生床１２ａに堆積させる場合や、積山１に散水する場合もある。これにより、製鋼スラグに水分を含ませて遊離ＣａＯを水と接触した状態にすることができるため、養生床１２ａから蒸気が供給されると、蒸気の熱により製鋼スラグが昇温される過程でも反応が進行し、スラグ粒子間への蒸気の侵入を待たずに遊離ＣａＯの安定化が進むので、蒸気によるエージング時間が短縮され蒸気原単位を削減することができる。
【００２１】
（実施の形態２）
図２は実施の形態２における製鋼スラグのエージング方法を説明する養生床と積山の模式断面図である。なお、実施の形態１と同様のものは、同じ符号を付して説明を省略する。
図中、１ａは養生床１２ａに堆積させた一側面が側壁１７に接した製鋼スラグの積山、２ａは概ね平らにならされた積山１ａの上面、３ａは積山１ａを平らにならしたときに製鋼スラグの粒子の摩擦特性と重力によって生じた自由表面である傾斜面、４ａは積山１ａの通路１８側の傾斜面３の一部を掘削して形成した積山表面、５ａは積山１ａを掘削した最上部、６ａは最上部５ａから養生床１２ａに下ろした垂直面、７ａは通路１８側の積山１ａの傾斜面３ａを掘削した掘削部分である。
なお、本実施の形態においては、掘削部分７ａの体積は、掘削した最上部５ａから養生床１２ａに下ろした垂直面６ａで掘削前の積山１ａを切断したと仮定したときの、切断された通路１８側の積山１ａの体積（垂直面６ａ−養生床１２ａ−傾斜面３ａで囲まれた体積）の５〜４０％である。
【００２２】
以上のような実施の形態２における製鋼スラグのエージング方法によれば、実施の形態１で説明したのと同様の作用が得られる。
【００２３】
（実施の形態３）
図３は実施の形態３における製鋼スラグのエージング方法を説明する養生床と積山の模式断面図である。なお、実施の形態１と同様のものは、同じ符号を付して説明を省略する。
図中、１ｂは両側に通路１８が形成された養生床１２ａに堆積させた製鋼スラグの積山、２ｂは概ね平らにならされた積山１ｂの上面、３ｂは積山１ｂを平らにならしたときに製鋼スラグの粒子の摩擦特性と重力によって生じた自由表面である傾斜面、４ｂは積山１ｂの通路１８側の傾斜面３ｂの一部及び上面２ｂの一部を掘削して段差状に形成した積山表面、５ｂは積山１ｂを掘削した最上部、６ｂは最上部５ｂから養生床１２ａに下ろした垂直面、７ｂは通路１８側の積山１ｂを傾斜面３ｂから上面２ｂにかけて掘削した掘削部分である。
なお、本実施の形態においては、積山表面４の段差の高さは、積山１ｂの上面２ｂの高さの２５〜９０％に形成されている。また、掘削部分７の体積は、掘削した最上部５ｂから養生床１２ａに下ろした垂直面６ｂで掘削前の積山１ｂを切断したと仮定したときの、切断された通路１８側の積山１ｂの体積（垂直面６ｂ−養生床１２ａ−傾斜面３ｂ−上面２ｂで囲まれた体積）の５〜４０％である。
【００２４】
以上のような実施の形態３における製鋼スラグのエージング方法によれば、実施の形態１で説明したのと同様の作用が得られる。
【実施例】
【００２５】
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。なお、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
（実施例１）
冷却させ凝固させた製鋼スラグとしての転炉スラグの粉砕物を養生床（幅２０ｍ、奥行き１８ｍ）に堆積させて、上面を平らにならして高さ３ｍの積山を形成した。通路から２ｍまでの積山の積山表面は、掘削することにより傾斜面（自由表面）よりも低い段差状に形成した。段差状の積山表面の高さは１．５ｍとした。養生床上の積山に２４時間蒸気を供給して蒸気エージングを行った。蒸気の供給を停止してスラグを冷却した後、積山表面の上部（掘削した最上部）のスラグからサンプリングして、ＪＩＳＡ５０１５の規定に準拠した８０℃温水膨張試験によりスラグの水浸膨張比（％）を測定したところ、０．５５％であった。
【００２６】
（実施例２）
通路から３ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを２ｍとした以外は、実施例１と同様にして蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、０．７％であった。
【００２７】
（実施例３）
通路から４ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを１ｍとした以外は、実施例１と同様にして蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、０．３５％であった。
【００２８】
（実施例４）
通路から３ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを２．５ｍとした以外は、実施例１と同様にして蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、１．１％であった。
【００２９】
（実施例５）
冷却させ凝固させた製鋼スラグとしての転炉スラグの粉砕物を養生床（幅２０ｍ、奥行き１８ｍ）に堆積させて、上面を平らにならして高さ３ｍの積山を形成した。通路から２ｍまでの積山の積山表面は、掘削することにより傾斜面（自由表面）よりも低い段差状に形成した。段差状の積山表面の高さは１．５ｍとした。積山に均等に２．５時間散水した後、散水を停止した。次いで、養生床上の積山に実施例１と同一の条件で２４時間蒸気を供給して蒸気エージングを行った。蒸気の供給を停止してスラグを冷却した後、積山表面の上部（掘削した最上部）のスラグからサンプリングして、ＪＩＳＡ５０１５の規定に準拠した８０℃温水膨張試験によりスラグの水浸膨張比（％）を測定したところ、０．１７％であった。
【００３０】
（実施例６）
通路から３ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを２ｍとした以外は、実施例５と同様にして、散水後に蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、０．２５％であった。
【００３１】
（実施例７）
通路から４ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを１ｍとした以外は、実施例５と同様にして、散水後に蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、０．０８％であった。
【００３２】
（実施例８）
通路から３ｍまでの積山の積山表面を積山の上面よりも低い段差状に形成し、段差状の積山表面の高さを２．５ｍとした以外は、実施例５と同様にして、散水後に蒸気エージングを行った。同様に水浸膨張比（％）を測定したところ、０．３２％であった。
【００３３】
（比較例１）
冷却させ凝固させた製鋼スラグとしての転炉スラグの粉砕物を養生床（幅２０ｍ、奥行き１８ｍ）に堆積させて、上面を平らにならして高さ３ｍの積山を形成した。養生床上の積山に２４時間蒸気を供給して蒸気エージングを行った。蒸気の供給を停止してスラグを冷却した後、傾斜面の上部のスラグからサンプリングして、ＪＩＳＡ５０１５の規定に準拠した８０℃温水膨張試験によりスラグの水浸膨張比（％）を測定したところ、１．３５％であった。
【００３４】
以上のように実施例１〜４と比較例１の結果から、通路側の積山表面を掘削することにより傾斜面（自由表面）よりも低い段差状に形成することで、養生床の堆積位置の違いによる製鋼スラグのエージング処理斑を少なくすることができ、水浸膨張比を小さくすることができることが明らかになった。
また、散水後に蒸気エージングを行った実施例５〜８の水浸膨張比は、散水を行わずに蒸気エージングを行った実施例１〜４の水浸膨張比より、小さいことも明らかになった。さらに蒸気原単位を比べると、実施例５〜８では平均７２．４ｋｇ／Ｔだったのに対し、実施例１〜４では平均９４．５ｋｇ／Ｔであった。散水後に蒸気エージングを行うことにより、蒸気原単位を約２５％も低減できることが明らかになった。
【産業上の利用可能性】
【００３５】
本発明は、溶銑予備処理スラグや二次精錬スラグ，転炉スラグ等の製鋼スラグを強制的にエージングする製鋼スラグのエージング方法に関し、養生床上に堆積させた製鋼スラグのエージング処理斑を少なくして水浸膨張比を小さくすることができ、さらに同一ロット内やロット間における水浸膨張比のバラつきを小さくすることができ品質の安定性に優れる製鋼スラグのエージング方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】（ａ）実施の形態１における製鋼スラグのエージング方法を説明する養生床の上に堆積された積山の模式平面図  （ｂ）養生床と積山の模式断面図
【図２】実施の形態２における養生床と積山の模式断面図
【図３】実施の形態３における養生床と積山の模式断面図
【符号の説明】
【００３７】
１，１ａ，１ｂ  積山
２，２ａ，２ｂ  上面
３，３ａ，３ｂ  傾斜面（自由表面）
４，４ａ，４ｂ  積山表面
５，５ａ，５ｂ  最上部
６，６ａ，６ｂ  垂直面
７，７ａ，７ｂ  掘削部分
１０  床面
１１  充填層
１２  蒸気供給管
１２ａ  養生床
１３  連結管
１４  開閉弁
１５  流量計
１６  蒸気配管
１７  側壁
１８  通路
【図１】
2009035435.tif 000003
【図２】
2009035435.tif 000004
【図３】
2009035435.tif 000005