(57)【要約】【課題】床版に用いるコンクリート自体の強度をより高めて厚さを薄くし、かつ重量の軽減化を図ることができる鋼橋用床版を提供する。【解決手段】コンクリートを打設して形成する床版のコンクリートを、シリカヒュームと膨張材と鋼繊維が混入された高強度繊維補強コンクリートを主要構成材料とした床版１４とするものである。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼桁と、該鋼桁上に設置されるコンクリート床版とからなる鋼橋用床版において、上記床版を、コンクリートに、シリカヒュームと膨張材と鋼繊維が混入された高強度繊維補強コンクリートを主要構成材料として構成してなることを特徴とする鋼橋用床版。
【請求項２】
高強度繊維補強コンクリートは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の特徴をもち、且つコンクリートポンプ車による圧送施工を可能とする流動性および材料分離抵抗性を有するものとした請求項１記載の鋼橋用床版。
【請求項３】
シリカヒュームは、結合材の総重量に対して７〜１４％で混入される請求項１又は２記載の鋼橋用床版。
【請求項４】
膨張材は、結合材の総重量に対して３〜６％で混入される請求項１〜３いずれかに記載の鋼橋用床版。
【請求項５】
鋼繊維は、全体容積に対して０．５〜１．５％で混入される請求項１〜４いずれかに記載の鋼橋用床版。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、桁と床版とからなる橋梁の上部構造において、桁が鋼製としてある鋼橋の鋼桁上に設置される床版に関するもので、詳しくは、シリカヒュームと膨張剤と鋼繊維が混入されている高強度繊維補強コンクリートを構成材料として製作して橋梁に用いるようにする鋼橋用床版に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
橋梁の上部構造は、桁と床版の材質により、たとえば、桁と床版をすべてコンクリートで成形しているコンクリート橋と、桁を鋼製とした鋼橋に分けられている。
【０００３】
上記鋼橋の鋼桁上に架設する床版としては、鉄筋コンクリート床版（ＲＣ床版）や、プレストレストコンクリート床版（ＰＣ床版）からなるコンクリート系床版と、鋼製型枠にコンクリートを打設してなる合成床版と、鋼床版に分類される。更に、上記ＲＣ床版やＰＣ床版は、予め工場で製作して現場へ搬入して鋼桁上に架設するプレキャスト床版と、現場でコンクリートを打設する場所打ち床版に分類されることも知られている。
【０００４】
図８は従来のコンクリート橋の上部構造の一例を示すもので、並列された桁部材１と、該桁部材１の上端面間に連結させる上床版２と、桁部材１の下端面間を連結させる下床版３と、桁部材１と上床版２及び下床版３との接合構造を構成する接合部材４とからなる桁構造とし、更に、上記桁部材１は、圧縮強度が１５０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ引張強度が２５Ｎ／ｍｍ２以上、割裂引張強度が１０Ｎ／ｍｍ２以上の力学的特性をもつ繊維補強セメント系混合材料によって製作し、上記上床版２と下床版３は、鉄筋コンクリート又はプレストレストコンクリートによって製作するものとしてある。これにより、桁構造の軽量化と維持管理費の削減が図れるものとしてある（たとえば、特許文献１参照）。
【０００５】
又、図９も同じくコンクリート橋の上部構造の他の例を示すもので、現場打ちコンクリートで形成される下床版５と上床版６の間に桁部材（ウエブ）７を取り付けて箱桁を構成する橋梁上部構造において、上下方向にＰＣ鋼材９を緊張してなるプレストレストコンクリート板８で上記桁部材７を構成し、該プレストレストコンクリート板８のコンクリート１０を、材齢２４時間後の圧縮強度が１００〜１８０Ｎ／ｍｍ２の超高強度コンクリートとしたものとしてある（たとえば、特許文献２参照）。
【０００６】
一方、図示してないが、鋼橋の上部構造は、コンクリート系床版のうちのＲＣ床版もしくはＰＣ床版を用いた場合、一般に圧縮強度２４〜５０Ｎ／ｍｍ２の普通コンクリートによるものである。たとえば、鋼主桁連続合成桁橋のＰＣ床版では、材齢２８日における圧縮強度が４０Ｎ／ｍｍ２の普通コンクリートを用いた部材厚さ３００〜５００ｍｍの床版に、約１００〜２００ｍｍ間隔で鉄筋が配置され、更に、５００ｍｍ程度の間隔でＰＣ鋼材が配置された構成のＰＣ床版を鋼橋の床版として用い、鋼桁とＰＣ床版とをスタッドジベルを介して連結し、橋梁の上部構造を構築するようにしたものがある。
【０００７】
又、高強度の鋼繊維補強コンクリートについては、セメントと、粗骨材、と細骨材と、長さ３０ｍｍ以下の鋼繊維と、フライアッシュと、ポリカルボン酸系の高性能ＡＥ減水剤とが少なくとも配合され、かつメチルセルロースを主成分とする増粘剤を配合してなる鋼繊維補強高流動コンクリートがあり、トンネルの覆工体材もしくは裏込め注入材として用いることで、鉄筋量の削減や打設作業の短縮を図ったようなものがある（たとえば、特許文献３参照）。
【０００８】
【特許文献１】特開２００６−３４８６５６号公報
【特許文献２】特開２００４−０６８３４１号公報
【特許文献３】特許第３６０８１２８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところが、図８に示す桁構造における桁部材１は、繊維補強セメント系混合材料によって製作されているものであり、又、図９に示す橋梁上部構造における桁部材７は、超高強度コンクリートを用いたプレストレストコンクリート板で構成されているものであり、鋼製の桁を有するものではない。又、図４に示される上床版２及び下床版３は、従来の一般的な圧縮強度を有した鉄筋コンクリート又はプレストレストコンクリートで形成され、図９に示される下床版５及び上床版６も、従来の一般的な圧縮強度を有した現場打ちコンクリートで形成されているものである。
【００１０】
又、上記図８や図９に示されている如き桁に用いる繊維補強セメント系混合材料や超高強度コンクリート部材は、要求された強度発現を確保するため、好ましくは打ち込み後に特殊設備による給熱養生が必要となる理由から、主に工場製作されるプレキャスト部材を対象としており、建設現場での大規模な場所打ちコンクリート施工には対応することが困難という問題を有している。
【００１１】
更に、従来一般的に床版に用いられている圧縮強度５０Ｎ／ｍｍ２以下の普通コンクリートによるＲＣ床版もしくはＰＣ床版は、設計荷重による作用曲げモーメントに対する床版の断面力を確保するため、多量の橋軸方向鉄筋、橋軸直角方向鉄筋及びＰＣ鋼材を用いていることから、床版自体の重量が重くなっており、これに伴う鋼桁の断面力確保のため鋼桁の断面を増加させる必要が生じる。又、部分的に過密鉄筋箇所も生じてコンクリートの充填不備による施工不良が発生するおそれも生じていた。
【００１２】
又、特許文献３では、シールド工法の裏込め材として、コンクリートに鋼繊維とフライアッシュを混入して鋼繊維補強高流動高強度コンクリートを得ることが提案されている。
【００１３】
この特許文献３では、コンクリートに、鋼繊維とフライアッシュを混入し、かつメチルセルロース系の増粘剤を用いており、これによりコンクリート流動性を高めかつ強度を高めることができる。
【００１４】
しかしながら、この鋼繊維補強高流動高強度コンクリートは、シールド工法の裏込め材には適しているものの鋼橋用床版には適していない。
【００１５】
すなわち、シールド工法の裏込め材は打設後に大気中にさらされる面積が少ないため、塩化物イオンの侵入や中性化などの劣化が生じにくいことに対して、鋼橋床版は、コンクリート打設し、型枠を外した後は大気中にさらされるため、飛来塩分や凍結防止剤による塩化物イオンの侵入や、大気中の二酸化炭素との反応による中性化により、内部の鉄筋の腐食が促進され、部材の耐久性が損なわれる。
【００１６】
フライアッシュは、シリカとアルミナを主成分とし、これに酸化第二鉄、酸化マグネシウム、酸化カルシウムなどが混入しており、フライアッシュの混入により、ポゾラン反応を起こしてコンクリートの強度を高めることができるが、湿潤養生が不十分であったり反応に寄与しないフライアッシュが残存すると、塩化物イオンの拡散の程度や中性化速度が増大して、床版の劣化がはやまる。特許文献４では、コンクリートをポンプ注入の裏込め材とするため、大量のフライアッシュを混入（セメントとフライアッシュからなる結合材に対して１５〜２０重量％のフライアッシュ混入）しており、このため水和反応に寄与しないフライアッシュが残存する可能性が高く、上記した問題は避けられない。
【００１７】
一方、シリカヒュームは、電気炉にてガス化したシリカ（ＳｉＯ２）を集塵機で回収したもので、平均粒径が０．１μｍ程度の超微粒子のため、コンクリートに混和材として混入すれば、セメント粒子の間を充填し組織を緻密化させるため、高強度コンクリートや高耐久コンクリートに用いられる。しかしながら、高強度化を図る目的で、セメント量を増加したり、シリカヒュームを多量に混入したりすると、コンクリートの自己収縮ひずみが過大に発生し、初期に有害な収縮ひび割れを発生してしまう可能性が高い。
【００１８】
そこで、本発明は、床版に用いるコンクリート自体の強度をより高めるようにして床版の厚さの減少、使用鉄筋量の減少を図ると共に、これに伴う床版全体重量を低減して鋼桁断面の削減が図れるようにし、更に、コンクリートの組織を緻密化することで内部にある鉄筋腐食に対する耐久性を高めるようにし、更に、コンクリートに発生する自己収縮ひずみを抑えることで有害なひび割れを抑制するようにし、更に、コンクリートに十分な流動性および材料分離抵抗性を有するものとして現場でのコンクリートポンプ車にて施工できるようにした鋼橋用床版を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、上記課題を解決するために、鋼桁と、該鋼桁上に設置されるコンクリート床版とからなる鋼橋用床版において、上記床版を、コンクリートに、シリカヒュームと膨張材と鋼繊維が混入された高強度繊維補強コンクリートを主要構成材料として構成してなることを特徴とする鋼橋用床版とする。
【００２０】
更に、高強度繊維補強コンクリートは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の特徴をもち、且つコンクリートポンプ車による圧送施工を可能とする流動性および材料分離抵抗性を有するものとする。
シリカヒュームは、結合材の総重量に対して７〜１４％で混入されるのが好ましい。
【００２１】
又、膨張材は、結合材の総重量に対して３〜６％で混入されるのが好ましい。
【００２２】
又、水の結合材に対する重量比率は、２７〜３５％、好ましくは３３％とするのが良い。
【００２３】
又、細骨材率は、５８〜６３％、好ましくは６０％とするのが良い。
【００２４】
又、鋼繊維は、全体容積に対して０．５〜１．５％、好ましくは１．０％で混入されるのがよい。
【００２５】
コンクリートに、シリカヒュームと膨張材と鋼繊維が混入された高強度繊維補強コンクリートを、コンクリートポンプ車で圧送して鉄筋が組まれた床版用の型枠内に打設して鋼橋用床版を形成するようにする。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の鋼橋用床版によれば、鋼桁と、該鋼桁上に設置されるコンクリート床版とからなる鋼橋用床版において、上記床版を、コンクリートに、シリカヒュームと膨張材と鋼繊維が混入された高強度繊維補強コンクリートを主要構成材料として構成してなることを特徴とする鋼橋用床版とし、高強度繊維補強コンクリートは、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の特徴をもち、且つコンクリートポンプ車による圧送施工を可能とする流動性および材料分離抵抗を有するものとしてあるので、次の如き優れた効果を奏し得る。
【００２７】
（１）本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートは、水結合材比を抑え、且つ、シリカヒュームを混入することから、床版に用いるコンクリートの圧縮強度が、従来の普通コンクリートを用いたコンクリート系床版の２〜４倍程度となることから、所定の断面力を満たすために必要な床版厚さを薄くでき、床版自体の重量を軽くすることができる。
【００２８】
（２）本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートは、鋼繊維を混入することで、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の性能をもつものとなり、従来の普通コンクリートを用いたコンクリート系床版で用いられている鉄筋が負担する引張力を、鋼繊維が分担できることから、床版内の鉄筋の使用量を従来のコンクリート系床版よりも減少させることができ床版重量の軽減少化を図ることができる。
【００２９】
（３）上記（１）（２）により、橋梁全体構造として、支間長の長スパン化、低桁高な橋梁の製作化が可能となる。
【００３０】
（４）本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートは、適量の膨張材を混入することから、結合材量の増加に伴い過大に発生する自己収縮ひずみを減少させ、初期のひび割れを抑制することができ、耐久性に優れた構造物とすることができる。
【００３１】
（５）本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートは、シリカヒュームを混入し、且つ、適度な細骨材率に調整することから、材料分離することなく十分な初期流動性を有するものとしてあるため、コンクリートポンプ車による圧送施工を可能とし、更に、薄い部材に対しても十分な充填性を確保でき、ジャンカや未充填等の施工不良を防ぐことができる。
【００３２】
（６）上記（２）のように鋼繊維を混入することで、コンクリートは、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の性能をもつものとなり、発生するひび割れが分散されて、ひび割れ幅が小さくなり、コンクリートの長期耐久性を向上させることができる。
【００３３】
（７）シリカヒュームを混入することで、セメントペーストの組織を緻密化することから、飛来塩分や凍結防止剤による塩化物イオンの侵入や、大気中の二酸化炭素との反応による中性化による内部の鉄筋の腐食を抑制し、構造物の劣化速度を低減することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。
【００３５】
本発明の鋼橋用床版は、鋼橋上に設置する床版のうち、コンクリート系床版におけるＲＣ床版やＰＣ床版に適用することができるほか、合成床版にも適用することができ、更に、これらの形態における現場で施工される場所打ち床版や、工場で製作されるプレキャスト床版へも適用することができる。
【００３６】
図１は、その一例として、上記コンクリート系床版における場所打ちＰＣ床版に本発明を適用したものを示すもので、橋軸方向に延びる２本もしくは２本以上の鋼製の主桁１２を鋼製の横桁１３で連結してなる鋼桁１１上にて、本発明の特徴をなす高強度繊維補強コンクリートを場所打ちして、ＰＣ床版１４を構築してなる構成とする。
【００３７】
すなわち、本発明の鋼橋用床版を構成する上記場所打ちＰＣ床版１４に用いる高強度繊維補強コンクリートは、水、セメント、シリカヒューム、膨張材、細骨材、最大寸法２０ｍｍ以下の粗骨材、高性能ＡＥ減水剤又は高性能減水剤、空気量調整剤、３０ｍｍ以下の鋼繊維を、水結合材比２７〜３５％、細骨材率５８〜６３％、空気量４．０％以下として混練して、且つシリカヒュームを結合材の総重量に対して７〜１４％、かつ滑膨張材を結合材の総重量に対して３〜６％、かつ鋼繊維の混入量を容積比で０．５〜１．５％の範囲で混練して作製することにより、練り上がり時のスランプ値が１５〜２２ｃｍ、且つ骨材や鋼繊維が材料分離することのない優れた初期施工性を有するものとし、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上の特徴を有するものとする。
【００３８】
セメントとしては限定するものではなく、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントを用いることができる。
【００３９】
シリカヒュームとしては、ＪＩＳ  Ａ  ６２０８５に規定する比表面積が約１５０，０００ｃｍ２／ｇ、ＳｉＯ２量が８５％以上のものを使用できる。
【００４０】
更に、上記混入する鋼製の繊維は、長さを２０〜６０ｍｍ、好ましくは３０ｍｍとし、直径を０．４〜０．８ｍｍ、好ましくは０．６ｍｍと、更にフック方に端部が処理された形状のものを、コンクリート全容積に対して０．５〜１．５％、好ましくは１．０％混入する。
【００４１】
このコンクリート強度は、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の特徴をもつ。
【００４２】
このような特徴を有する高強度繊維補強コンクリートを用いて図１に示す床版１４を製作する場合は、鋼桁１１の上側に床版用の型枠を組み付けてから、この型枠内に、ＰＣ鋼材及び鉄筋を橋軸直角方向に、又鉄筋を橋軸方向へ配置する。上記ＰＣ鋼材や鉄筋が配置された型枠内へ上記特徴をもつように練り上げられた高強度繊維補強コンクリートを場所打ちして全域にわたり打設する。
【００４３】
この際、上記場所打ちされる高強度繊維補強コンクリートは、シリカヒュームを結合材の総重量に対して、７〜１５％、好ましくは１０％で混入し、且つ、細骨材率を５８〜６３％、好ましくは６０％とすることから、練り上がり時の性状としてスランプ値１５〜２２ｃｍ程度の流動性をもち、かつ鋼繊維や骨材の分離抵抗性も高いことから、コンクリートポンプ車による圧送施工を可能とし、更に狭いところや薄いところへも充填することができる。
【００４４】
又、上記高強度繊維補強コンクリートは、前記したように一般的な湿潤養生で材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上となるようにしてあるものであるため、上記型枠内への場所打ちで打設終了後は、特殊な養生、たとえば、発熱養生等の特殊な養生を施すことなく、一般的な湿潤養生で済ませることが可能である。
【００４５】
本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートは、鋼繊維が容積比で０．５〜１．５％の範囲内で混入されていて、各鋼繊維が引張力を分担して、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上の性能をもつものとしてあることから、混入されている鋼繊維がひび割れを分散させてひび割れ幅を小さくすることができて、ひび割れを抑制することができ、床版１４自体の耐久性を向上させることができることになる。
【００４６】
特に、本発明においては、シリカヒュームを全体容量比で９〜１５％混入することで、流動性および材料分離抵抗性を向上させ、コンクリートのポンプ圧送が支障なく行えると共に、セメントペーストの組織を緻密化させることから、飛来塩分や凍結防止剤による塩化物イオンの侵入や、大気中の二酸化炭素との反応による中性化による内部の鉄筋の腐食を抑制し、構造物の劣化速度を低減することが可能となる。
【００４７】
図２は上記した図１に示すコンクリート系床版における場所打ちＰＣ床版１４の一部を切断したときの断面の概念図を示すもので、上記場所打ちＰＣ床版１４に用いられる高強度繊維補強コンクリートは、上記した所要の長さ及び直径を有する鋼繊維１５が任意の配向となるように所要量混入されたものとしてある。図中、１６は鉄筋、１７はスタッドジベルであり、その他図１と同一のものには同一符号が付してある。
【００４８】
上記した実施の形態は、コンクリート系床版のうち、場所打ちＰＣ床版１４に本発明を適用した場合を示しているが、コンクリート系床版のうち、工場で製作されるプレキャストＰＣ床版も、図３に示す如く、前記した特徴を有し且つ図２に符号１５で示すように鋼繊維を混入して混練された高強度繊維補強コンクリートによるプレキャストＰＣ床版１８とすることができる。
【００４９】
すなわち、上記プレキャストＰＣ床版１８は、従来のプレキャスト床版と同様の製作過程におけるコンクリート打設時に、前記した如き材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上、曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上となり、且つ優れた初期施工性（流動性）を有する高強度繊維補強コンクリートを打設することにより、工場にて容易に製作することができ、製作後、現場に搬入して鋼桁上に載置させた後、所定位置に位置決めしてから、上記プレキャストＰＣ床版１８に設けてある充填用孔１９から、上記同配合の高強度繊維補強コンクリートを現場で間詰め施工することで、鋼桁上面のスタッドジベル１７を介して鋼桁１１上にプレキャストＰＣ床版１８を接合させるようにする。
【００５０】
この際、本発明にある高強度繊維補強コンクリートを用いたプレキャストＰＣ床版は、コンクリートに図２に符号１５として示す如き鋼繊維が混入されていて、該混入されている鋼繊維がウォータジェット等で充填用の孔１９の表面に露出した状態になるように施すことで、接合部の付着力をより高めて床版１８を鋼桁１１に固定することが可能となる。
【００５１】
上記した図１に示すコンクリート系床版における場所打ちＰＣ床版１４や、図３に示すコンクリート系床版におけるプレキャストＰＣ床版１８の製作に用いた高強度繊維補強コンクリートの力学的特性は、前記し、又、後述する実施例に示す材料の性能試験結果から明らかなように、材齢２８日における圧縮強度が７０Ｎ／ｍｍ２以上で、従来の鋼橋用床版に用いられている普通コンクリートの圧縮強度に対して倍以上の圧縮強度を有し、更に、材齢２８日における曲げ強度が７．０Ｎ／ｍｍ２以上、破壊エネルギーが３．５Ｎ／ｍｍ以上であり、本来、鉄筋が負担すべき引張力をコンクリートに混入している鋼繊維にも負担させることができる。
【００５２】
このような力学的特性をもつ高強度繊維補強コンクリートを用いて製作される本発明の鋼橋用床版は、図１や図３に示すＰＣ床版１４や１８自体の厚さを薄く、たとえば、２２０〜３５０ｍｍ未満まで薄くすることが可能となり、従来の鋼橋用床版に用いられている普通コンクリートによる場合のＰＣ床版厚３００〜５００ｍｍに対して約２０〜３０％の床版断面積の減少を図ることができると共に、図５に示す高強度コンクリートを用いた床版の厚さよりも薄くすることができる。この重量低減に伴い、このＰＣ床版１４，１８を支える鋼桁１１の断面を、従来の普通コンクリートによる鋼橋用床版を支持する鋼桁よりもスリム化できると共に、鋼橋の長スパン化を図ることができる。
【００５３】
なお、本発明は、上記実施の形態に限定されるものではなく、たとえば、本発明の高強度繊維補強コンクリートをコンクリート系床版のうちのＰＣ床版とした場合を例示したが、同様にしてＲＣ床版、合成床版を、高強度繊維補強コンクリート製とすることができること、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ることは勿論である。
【実施例】
【００５４】
本発明者等は、本発明の高強度繊維補強コンクリート製とした床版の材料の性能試験を次の条件で行った。
【００５５】
実施例（１）
水、普通ポルトランドセメント、シリカヒューム、膨張材、細骨材、最大径２０ｍｍの粗骨材、高性能減水剤、長さ３０ｍｍかつ径０．６ｍｍの鋼繊維で構成され、水結合材比を２７および３３％、又シリカヒュームを結合材の総重量に対して１０％、鋼繊維混入量を全体容積の０．５と１．０％で混練された高強度繊維補強コンクリートを製作し、その力学的性能を調べた。ここで混入された鋼繊維は、長さ３０ｍｍ、直径０．６２ｍｍ、両端部がフック型の鋼繊維である。
【００５６】
図７に鋼繊維混入率１．０％の配合における結果を示す。
【００５７】
材齢２８日の圧縮強度は、水結合材比３３％の配合で１０１．４Ｎ／ｍｍ２、水結合材比２７％の配合で１１８．６Ｎ／ｍｍ２であった。更に、これらの配合について規定の曲げ引張試験を実施した結果、水結合材比３３％の配合で材齢２８日の曲げ強度は１０．５Ｎ／ｍｍ２、破壊エネルギーは３．７７Ｎ／ｍｍ、水結合材比２７％の配合で曲げ強度は１２．１Ｎ／ｍｍ２、破壊エネルギーは４．１４Ｎ／ｍｍであることが確認された。更に練り上がり後のコンクリートは、規定の試験により、いずれの混入量のコンクリートでもスランプ値が１５〜２２ｃｍで、且つ骨材等の分離がなく、鋼繊維が均一に分散されていることを確認した。
【００５８】
実施例（２）
水、普通ポルトランドセメント、シリカヒューム、細骨材、最大径２０ｍｍの粗骨材、高性能減水剤、空気量調整剤、長さ３０ｍｍの鋼繊維で構成され、結合材比を２７％、鋼繊維混入量を全体容積の１．０％で混練された高強度繊維補強コンクリートに対し、膨張材を混入したものと混入しないものを製作し、その自己収縮ひずみを調べた。
【００５９】
図５にコンクリートを打設直後、凝結始発時からの材齢１４４時間までの自己収縮ひずみを計測した結果を示す。膨張材を混入しない配合では６００μ以上の自己収縮ひずみが発生するのに対し、膨張材を３０ｋｇ混入した配合では、初期の自己収縮ひずみは１００μ程度で、その後は膨張ひずみが発生することを確認した。又、膨張材の混入に伴って、圧縮強度や曲げ強度の低下はないことも確認した。
【００６０】
実施例（３）
高強度繊維補強コンクリートのポンプ圧送性能を確認するために、コンクリートポンプ車を使った水平換算距離が約１２０ｍのコンクリート圧送試験を実施した。圧送試験の配管経路を図６に示す。
【００６１】
ここで用いた高強度繊維補強コンクリートは、水、普通ポルトランドセメント、シリカヒューム、膨張材、細骨材、最大径２０ｍｍの粗骨材、高性能減水剤、空気量調整剤、長さ３０ｍｍの鋼繊維で構成され、水結合比率を３３％、又細骨材率を６０％、又、シリカヒュームを結合材の総重量に対して１０％となる配合を生コンクリートプラントにおいて製作し、現場でアジテート車にて全体容積の１．０％となる鋼繊維を攪拌した後、荷卸し時のスランプが１８〜２２ｃｍとなるようにしたものである。
【００６２】
圧送条件としては、５インチ管を使用し、理論吐出量を１５、３０、４５ｍ３／ｈｒと徐々に切り替えるようにし、配管経路内の６箇所に設置した圧力計にて各吐出量での管内圧力を計測した。
【００６３】
圧力計の計測値によって整理された実吐出量と管内圧力損失の関係を図７に示す。
【００６４】
本発明の鋼橋用床版に用いる高強度繊維補強コンクリートの管内圧力損失は、普通コンクリート同様、実吐出量の増加とともに線形的に増加し、実吐出量が約３４ｍ３／ｈｒの時に０．０２４ＭＰａ／ｍとなり、普通コンクリートと比べて約１．７倍高くなる程度であり、材料の分離や管の閉塞などの問題がなくポンプ圧送施工が可能となることを確認した。又、圧送前後のコンクリートで、圧縮強度の低下や鋼繊維混入量の変化などがないことも確認した。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】本発明の鋼橋用床版の実施の一形態としての場所打ちＰＣ床版の斜視図である。
【図２】図１の床版の一部を切断したときの断面の概念図である。
【図３】本発明の鋼橋用床版の実施の他の形態としてのプレキャストＰＣ床版の概略平面図である。
【図４】本発明における高強度繊維補強コンクリートの圧縮強度試験結果を示す図である。
【図５】本発明における高強度繊維補強コンクリートの自己収縮ひずみ計測結果を示す図である。
【図６】本発明における高強度繊維補強コンクリートのポンプ圧送試験の配管経路と管内圧力計測位置を示す図である。
【図７】図６におけるポンプ圧送試験において、実吐出量と管内圧力損失の関係を示す図である。
【図８】従来の繊維補強セメント系混合材料によって形成された桁部材と鉄筋コンクリート又はプレストレストコンクリートによって形成された床版とからなる橋梁上部構造の一例を示す斜視図である。
【図９】従来の高強度コンクリートを用いて製作されたウエブと現場打ちコンクリートで形成された上下床版とからなる橋梁上部構造の例を示す一部切欠斜視図である。
【符号の説明】
【００６６】
１１  鋼桁
１４  場所打ちＰＣ床版
１５  鋼繊維
１８  プレキャストＰＣ床版
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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