(57)【要約】【課題】水透過係数αが１以下の直接メタノール型燃料電池について、長時間安定して発電できる制御方法を提供する。【解決手段】燃料濃度制御機構の濃度制御を下記ａ式に従って行う、第一の発電制御方法。  ０ ≦ ((C1-C0)/C0)/((P0-P1)/P0) ≦ 20    （ａ）〔C0：発電開始初期の燃料中のメタノール濃度、C1：ｔ時間経過後のメタノール濃度、P0：初期出力、P1：ｔ時間経過後の出力〕  出力電圧Ｖが閾値電圧Ｖｓ以下となった時、燃料のメタノール濃度Ｃを増分ΔＣだけ上昇させて、定常状態で使用できる最低電圧ＶＬ以上になるまで行う、第二の発電制御方法。  標準条件（温度T0、カソードガス流量F0、時間ｔn）と、特別条件（温度T1、カソードガス流量F1、時間ｔa）とを、ta/(tn+ta) ≦ 30％で交互に繰り返しながら行う、第三の発電制御方法〔40℃≦T0＜T1≦90℃、F0≦F1〕。【選択図】図５
2009059585.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、
アノードへの燃料供給機構、
燃料濃度制御機構、
燃料タンクおよび
カソードへのガス供給機構を有する燃料電池であって、
前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、
前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を、以下の式（ａ）にしたがって行うことを特徴とする、燃料電池の発電制御方法。
０  ≦（（Ｃ１−Ｃ０）／Ｃ０）／（（Ｐ０−Ｐ１）／Ｐ０）  ≦  ２０    （ａ）
〔ここで、Ｃ０は発電開始初期のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｃ１は発電開始からｔ時間経過後のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｐ０は初期出力（電圧×電流）であり、Ｐ１はｔ時間経過後の出力（電圧×電流）である。〕
【請求項２】
アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、
アノードへの燃料供給機構、
燃料濃度制御機構、
燃料タンクおよび
カソードへのガス供給機構を有する燃料電池であって、
前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、
前記の燃料電池から出力された電圧Ｖがあらかじめ設定された閾値電圧Ｖｓ以下となったことを検出した際に、アノードへ供給する燃料のメタノール濃度Ｃをあらかじめ設定しておいた増分ΔＣだけ上昇させ、前記燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬ以上になるまで前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を行うことを特徴とする、直接メタノール型燃料電池の発電制御方法。
〔ここで、閾値電圧Ｖｓは、燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬより低い。〕
【請求項３】
アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、
アノードへの燃料供給機構、
燃料濃度制御機構、
燃料タンク、
カソードへのガス供給機構および
温度制御機構を有する燃料電池であって、
前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、
前記の直接メタノール型燃料電池の発電を、（イ）温度Ｔ０、カソードガス流量Ｆ０で発電をｔｎ時間継続して行う標準運転条件と、（ロ）温度Ｔ１、カソードガス流量Ｆ１で発電をｔａ時間継続して行う特別運転条件のもとに行い、前記のｔｎとｔａとの割合がｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦３０％になるように制御しつつ、前記の標準運転条件と特別運転条件とを交互に繰り返しながら行うことを特徴とする、直接メタノール型燃料電池の発電制御方法。
〔ここで、温度Ｔ０および温度Ｔ１はいずれも４０℃以上９０℃以下であり、特別運転条件における温度Ｔ１およびカソードガス流量Ｆ１の少なくとも一方は、標準運転条件における温度Ｔ０およびカソードガス流量Ｆ０よりも高い。また、カソード流量Ｆ０、Ｆ１にに対応するカソード化学量論比ξ０、ξ１は、１≦ξ０≦ξ１≦４を満たす。〕
【請求項４】
前記の請求項１〜３のいずれか１項に記載の直接メタノール型燃料電池の発電制御方法が実施される、直接メタノール型燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直接メタノール型燃料電池の発電制御方法に関するものである。より詳細には、本発明は、直接メタノール型燃料電池（ＤＭＦＣ）を安定した出力を維持しつつ長時間駆動するための制御方法およびこの方法を用いた直接メタノール型燃料電池に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子機器の小型化が進められ多くの情報端末を持ち歩くことが可能となり、あらゆる場所で必要な情報を入手できる所謂ユビキタス社会へと変わりつつある。
【０００３】
これらの情報端末では、高速演算処理、無線ＬＡＮ、マルチメディア再生と豊富な機能が搭載されており消費電力も増加する傾向にある。現在、このような情報端末は、一次電池あるいは二次電池などを駆動用電源として利用するものが主流になっている。情報端末を長時間駆動するためには容量の大きな電池が必要となるが、環境問題ならびに安全性の問題などから必要十分な容量の一次または二次電池は開発されておらず、燃料電池への期待は高まりつつある。
【０００４】
燃料電池の中でも、メタノールから直接水素イオン（プロトン）を取り出すことによって発電を行う直接メタノール型燃料電池は、燃料であるメタノールのもつエネルギー密度の高さ、改質器が不要で小型化が可能であるなどの点で携帯機器用の電源として多方面への応用の期待が高まりつつある。
【０００５】
直接メタノール型燃料電池（ＤＭＦＣ）は、メタノール燃料と酸素または酸素含有ガス（例えば空気）を発電部に供給することにより発電を開始するものである。
【０００６】
ＤＭＦＣの基本反応は次の式で書き表される。
アノード極：ＣＨ3ＯＨ  ＋  Ｈ2Ｏ  →  ６Ｈ+  ＋  ６ｅ-  ＋  ＣＯ2    （１）
カソード極：６Ｈ+  ＋  ６ｅ-  ＋  ３／２Ｏ2  →  ３Ｈ2Ｏ             （２）
すなわち、式（１）から明らかなように、ＤＭＦＣは理想的には燃料としてメタノールと水のモル比が１：１の混合物をアノード極に供給することにより発電するものであるが、現在の直接メタノール型燃料電池は、発電部で利用される固体高分子電解質膜の材料的な制約から、メタノールと水とのモル比が１：１よりもメタノールが希釈され、所定の濃度に調整されたメタノール燃料をアノード極へと供給する必要がある。
【０００７】
カソードでは式（２）の反応によりアノード極で生成し電解質膜中を移動してきたプロトンから水分子が生成し通常は大気中へと排出されるが、冷却器などをもちいてこの水を回収することができれば、アノードへと供給することで式（１）の反応に利用でき、より高いメタノール濃度を持つ水：メタノール混合物、あるいはメタノールのみを供給することにより発電を行うことができる。
【０００８】
しかし、実際のＤＭＦＣでは、式（１）で示される以上の水の消費がメタノール燃料中から起こる。具体的には、プロトンに同伴してアノードからカソードへと移動する水、濃度勾配によってアノードからカソードへと移動する水等である。起電部に用いられる材料特性や運転条件にもよるが、式（１）の基本反応で消費される水分子の１０倍以上がカソード側へと移動することもあり、この大量にカソードへと移動した水は最終的に反応生成水とともにカソード側で排出されるため、冷却器などで回収しようとすると冷却器や冷却ファンが大型化し、ＤＭＦＣ本体の小型化には不都合が生じる課題があった。また、より希釈された体積エネルギー密度の小さい燃料を使わざるをえないことも問題であった。
【０００９】
アノード極からカソード極への水の移動量の大小を議論するために、以下の係数αを指標として用いることができる。
【００１０】
発電中にカソード側で排出される水の全量をｍｔｏｔａｌ（ｍｏｌ）、発電による式（２）で生成する水の量をｍｅ（ｍｏｌ）、アノード極からカソード極へクロスオーバーしたメタノールがカソード極で酸化されることによって生成する水の量をｍｘ（ｍｏｌ）、発電中の一定負荷電流をＩ（Ａ）、発電時間をｐ（ｓｅｃ）とすると、アノード極からカソード極へのプロトンの移動量ｘと見かけの水の移動量ｙは、それぞれ
ｘ＝  Ｉ＊ｐ／９６５００      （ｍｏｌ）    （３）
ｙ＝  ｍｔｏｔａｌ−ｍｅ−ｍｘ  （ｍｏｌ）    （４）
で計算される。なお、アノード極からカソード極へのメタノールのクロスオーバー量は、カソード側で排出される気体に含まれる炭酸ガス濃度（Ｃ ＣＯ２）（ｖｏｌ％）から算出することが可能である。カソード側で排出される期待の流量をＧ（Ｌ／ｓｅｃ）とすると、
ｍｘ＝  Ｇ＊ｔ＊Ｃ Ｃｏ2／１００／２２４００（ｍｏｌ）  （５）
したがって、見かけの水透過係数αは
α＝  ｙ／ｘ      （６）
となる。この係数αを小さくすることで上記課題は解決できると考えられる。
【００１１】
特開昭６１−１０７６６６号公報には、液体燃料電池の制御方法に関する技術が開示されている。ここでは、燃料および水を含む液体燃料が循環して供給される液体燃料電池において循環する燃料の濃度が低下した際に燃料電池出力が低下することを利用して、燃料電池出力低下を循環する燃料の濃度低下を検出する方法として用い、燃料電池出力が低下した際に、燃料あるいは燃料リッチな混合液をタンクから循環燃料に補充することが記述されている。一方、本発明では、循環する燃料濃度は燃料濃度制御機構によって一定に保たれており、基本的には循環燃料濃度の低下による燃料電池出力の低下は起こらない。アノードからカソードへの水透過係数αが１より小さい燃料電池においては、循環する燃料の濃度を一定に保ったとしても材料内部の変化によって出力が低下する現象が見出されており、本発明ではその材料内部の変化が起こった際に燃料電池出力が低下することを防止するための燃料濃度制御方法を提供しており、特開昭６１−１０７６６６号公報とは違った視点での濃度制御方法である。
【特許文献１】特開昭６１−１０７６６６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
上述したように、アノード極からカソード極へと透過する水の量を少なくする（すなわち、α値を小さくする）ことでカソード極から発生する水の量を少なくし、カソード水回収機構を簡素化あるいは省略することが可能となるが、α値が１以下と小さいメタノール燃料電池を一定負荷電流で長時間発電していると、ある時間を過ぎたところで急激な電圧低下が観測され、必要な出力を維持できなくなる課題があることが判明した。この現象の原因は明確にはなっていないが、現在はカソード極側からアノード極側へともどってきた水がアノード触媒層中に蓄積し、結果として供給されるメタノール燃料の濃度を希薄化することが原因なのではないかと推定されている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明では、α値が小さい直接メタノール型燃料電池を長時間発電する際に、上記のような急激な出力低下を事前に防止することを目的とした発電制御方法を提供することを目的としている。
【００１４】
本発明による第一の燃料電池の発電制御方法は、アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、アノードへの燃料供給機構、燃料濃度制御機構、燃料タンクおよびカソードへのガス供給機構を有する燃料電池であって、前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を、以下の式（ａ）にしたがって行うことを特徴とするもの、である。
０  ≦（（Ｃ１−Ｃ０）／Ｃ０）／（（Ｐ０−Ｐ１）／Ｐ０）  ≦  ２０    （ａ）
〔ここで、Ｃ０は発電開始初期のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｃ１は発電開始からｔ時間経過後のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｐ０は初期出力（電圧×電流）であり、Ｐ１はｔ時間経過後の出力（電圧×電流）である。〕
【００１５】
そして、本発明による第二の燃料電池の発電制御方法は、アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、アノードへの燃料供給機構、燃料濃度制御機構、燃料タンクおよびカソードへのガス供給機構を有する燃料電池であって、前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、前記の燃料電池から出力された電圧Ｖがあらかじめ設定された閾値電圧Ｖｓ以下となったことを検出した際に、アノードへ供給する燃料のメタノール濃度Ｃをあらかじめ設定しておいた増分ΔＣだけ上昇させ、前記燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬ以上になるまで前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を行うことを特徴とするもの〔ここで、閾値電圧Ｖｓは、燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬより低い〕、である。
【００１６】
そして、本発明による第三の燃料電池の発電制御方法は、アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、アノードへの燃料供給機構、燃料濃度制御機構、燃料タンク、カソードへのガス供給機構および温度制御機構を有する燃料電池であって、前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔ここで、α＝ｙ／ｘである。〕が１以下である直接メタノール型燃料電池において、前記の直接メタノール型燃料電池の発電を、（イ）温度Ｔ０、カソードガス流量Ｆ０で発電をｔｎ時間継続して行う標準運転条件と、（ロ）温度Ｔ１、カソードガス流量Ｆ１で発電をｔａ時間継続して行う特別運転条件のもとに行い、前記のｔｎとｔａとの割合がｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦３０％になるように制御しつつ、前記の標準運転条件と特別運転条件とを交互に繰り返しながら行うことを特徴とするもの〔ここで、温度Ｔ０および温度Ｔ１はいずれも４０℃以上９０℃以下であり、特別運転条件における温度Ｔ１およびカソードガス流量Ｆ１の少なくとも一方は、標準運転条件における温度Ｔ０およびカソードガス流量Ｆ０よりも高い。また、カソード流量Ｆ０、Ｆ１に対応するカソード化学量論比ξ０、ξ１は、１≦ξ０≦ξ１≦４を満たす〕、である。
【００１７】
また、本発明による直接メタノール型燃料電池は、前記のいずれかの直接メタノール型燃料電池の発電制御方法が実施されるもの、である。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、アノード電極、カソード電極ならびにこれらの両極に挟まれた固体高分子電解質膜からなる膜電極接合体、アノードへの燃料供給機構、燃料濃度制御機構、燃料タンクおよびカソードへのガス供給機構を有する燃料電池であって、前記の膜電極接合体における発電にともなってアノードからカソードへと移動する水素イオン（プロトン）数ｘに同伴して移動する水分子の数ｙの割合α〔α＝ｙ／ｘ〕が１以下である直接メタノール型燃料電池について、長時間安定して発電可能な発電制御方法が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の実施の形態について図面を用いて説明する。なお、説明に用いる図は、本発明の内容を理解するために例示的に示される代表的なものであり、本発明の範囲を制約するものではない。
【００２０】
図１に本発明に用いる直接メタノール型燃料電池の起電部材（ＭＥＡ）の例を示す。  
図１において、直接メタノール型燃料電池の発電部１は、アノード触媒層２とカソード触媒層３を有し、これらの間にプロトン伝導性の固体高分子電解質膜４を狭持したものからなる。通常、アノード触媒層２は、上記の式（１）にしたがって、アノード極に供給されるメタノール燃料から化学反応により水素イオン（プロトン）を取り出すことを目的として形成されている。触媒としては、従来の直接メタノール型燃料電池のアノード触媒として用いられてきたものを本発明でも用いることができる。好ましくは、例えば、被毒の少ない白金ルテニウム（ＰｔＲｕ）系の合金金属微粒子が単体、あるいはカーボン微粉末に担持された形で利用され、プロトン伝導性を付与するためパーフルオロカーボンスルホン酸溶液と混合される。市販のものでは、例えばＪｏｈｎｓｏｎ＆Ｍａｔｔｈｅｙ社製の触媒粉末（Ｐｔ／Ｒｕ  Ｂｌａｃｋ  Ｈｉｓｐｅｃ６０００）などが利用できる。一方、カソード触媒層３では、上記の式（２）にしたがってアノード極側から固体高分子電解質膜４を通じて移動してきたプロトンと外部回路を流れてきた電子、およびカソード極に供給された酸素が反応して水が生成する。カソード側の触媒も、従来から用いられてきたものを本発明でも用いることができる。好ましくは、例えば、白金（Ｐｔ）微粒子が単体あるいはカーボン微粉末に担持される形で用いられ、アノード触媒層と同様にプロトン伝導性を付与するため、パーフルオロカーボンスルホン酸溶液と混合して形成される。市販のものとしては、Ｅ−ＴＥＫ社製Ｐｔ／Ｃ触媒（ＨＰ４０ｗｔ％Ｐｔｏｎ  ＶｕｌｃａｎＸＣ−７２Ｒ）などを用いることが好ましい。固体高分子電解質膜４としては、高プロトン導電性を有するパーフルオロカーボンスルホン酸電解質膜（Ｄｕｐｏｎｔ社のナフィオン膜など）が好適である。
【００２１】
さらに、本発明の直接メタノール型燃料電池では、カソードでの水の生成を極力抑えるために、アノード極側には触媒層の電解質膜とは反対側にアノードＭＰＬ（Ｍｉｃｒｏ  Ｐｏｒｏｕｓ  Ｌａｙｅｒ  緻密撥水）層５を形成することができる。このアノードＭＰＬ層５が形成されていることで、アノード極側でのメタノール燃料の触媒層への侵入を発電に必要な必要最低限に抑制し、結果としてカソード極側への水の透過を抑制できる。アノードＭＰＬ層５は撥水性を具備しなければいけないため、例えばカーボン粉末と撥水性のＰＴＦＥエマルジョンを混合して形成できる。また、アノードＭＰＬ層は単層で形成されていても、性質の異なるいくつかの層で形成されていることも許容される。アノードＭＰＬ層５は、通常、アノードＧＤＬ（Ｇａｓ  Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ  Ｌａｙｅｒ）層６上に形成される。アノードＧＤＬ層６としては、好ましくは、例えば東レ社製カーボンペーパーに対し、適当な量のＰＴＦＥによって撥水処理を施したものを用いることができる。カソード電極側にも触媒層の電解質膜とは反対側にカソードＭＰＬ層７およびカソードＧＤＬ層８を形成することが望ましい。カソードＭＰＬ層７、カソードＧＤＬ層８としては、Ｅ−ＴＥＫ社製Ｅｌａｔ  ＧＤＬ  ＬＴ−２５００−Ｗ（カソードＧＤＬ層上にカソードＭＰＬ層が形成されたもの）などを用いることができる。
【００２２】
上記のような構成で作製した起電部材（ＭＥＡ）のアノード電極側にはメタノール水溶液などの燃料を、カソード側には空気などの酸素を含むガスを流して発電する。燃料電池においては、一般的に、ＭＥＡをセパレータと呼ばれる導電性の材料に流路を形成したものの間にシール材を介して燃料やガスが漏れないように設置し、その流路に燃料やガスを流して発電がなされる。セパレータとしては導電性のものであれば特に限定されないが、加工の容易さなどからカーボン部材を用いるのが好適である。
【００２３】
セパレータの一例を図２に示す。アノード側のセパレータ９を例にとると、燃料供給口１０から供給された濃度調整されたメタノール含有燃料は、流路１１にしたがってＭＥＡのアノードＧＤＬ層表面を流れ、燃料排出口１２から排出される。カソード側のセパレータでは、空気などの酸素を含むガスが同様にカソードＧＤＬ表面を流路にそって流れ、排出口から排出される。
【００２４】
単セルの発電を行う際のセッティング例を図３に示す。起電部材である膜電極接合体（ＭＥＡ）１３は、アノード電極１３ａと、カソード電極１３ｂと、これらの両極１３ａ、１３ｂに挟まれた固体高分子電解質膜１３ｃからなっており、この膜電極接合体１３は、シール材１４、１５を介して流路が形成された２つのセパレータ１６、１７に挟み込まれている。さらにその上下には、発電によって得られる電流を外部へ取り出すための電流取り出し板１８、１９が設置され負荷（図示せず）に接続されている。膜電極接合体１３の電圧は、この２枚の電流取り出し板の間の電圧を測定して得られる。その外側には膜電極接合体１３の温度調節のための温度制御機構、具体的にはヒータ２０、２１が設置されている。発電中の膜電極接合体１３の温度は、例えばセパレータにあけられた観測用の穴に熱電対やサーミスタを入れることで、測定が可能である。この測定温度を利用し、温調器などでヒータへの出力を制御することで膜電極接合体１３を所定の温度に保つことが容易になる。
【００２５】
これら全体を、膜電極接合体１３とセパレータの機密性を保つため、アノード電極１３ａ、カソード電極１３ｂとセパレータ１６、１７との電気的コンタクトを保つため、さらにはセパレータ１６、１７と電流取り出し板１８、１９のコンタクトを保持するために、断熱材２２、２３をはさんで外側から押さえ板２４、２５で締め付ける。２枚のセパレータではさまれたＭＥＡを複数重ねることで高い電圧を得ることも可能である。
【００２６】
アノード極には濃度制御されたメタノール水溶液が、燃料供給口２６から例えば燃料ポンプなどによって供給される。起電部で発電に利用されて残った余剰のメタノール水溶液は燃料排出口２７から排出されるが、これを一時的に容器に回収し、発電によって消費されたメタノールや水を補充し、メタノール濃度を再調整して再び燃料供給口へと循環して使用することも可能である。自動的にメタノール濃度を調整させるためには、循環するメタノール燃料の配管あるいは配管から分岐した配管のいずれかの場所に濃度センサーを設置しておき、このセンサーから得られる信号を処理し、必要な高濃度メタノール燃料および／または水を別に準備したそれぞれのタンクからポンプ等を用いて供給することで濃度調整が可能となる。メタノール濃度センサーとしては、光学的な屈折率を利用したもの、静電容量を利用したもの、超音波方式のもの、密度を測定する方式のもの、電気化学的にメタノールの酸化電流を検出する方式のものなど種々の方式のものを利用することが可能である。カソード極には、ポンプなどの作用によって、ガス供給口２８から空気などの酸素を含むガスが供給され、ガス排出口２９から排出される。
【００２７】
本発明による発電制御方法が適用される直接メタノール型燃料電池の好ましい構成例を図４に示す。図４において、Ａは起電部材である。この起電部材Ａは、図３に示されるアノード電極１３ａとカソード電極１３ｂとこれらの両極１３ａ、１３ｂに挟まれた固体高分子電解質膜１３ｃからなる膜電圧接合体（ＭＥＡ）１３を１つあるいは複数個有するスタックからなっている。アノード電極１３ａとカソード電極１３ｂとの間に生じた電圧Ｖの電流Ｉは、負荷Ｆによって利用することができる。Ｂは、アノードへの燃料供給機構である。このアノードへの燃料供給機構Ｂには、混合タンクＢ１および循環ポンプＢ２が設置されており、混合タンクＢ１中の燃料（具体的にはメタノールと水との混合物）が循環ポンプＢ２によって起電部材Ａに供給され、起電部材Ａにおいて発電に使用された後、起電部材Ａから排出され、これが混合タンクＢ１に導入され、起電部材Ａに再び供給できるように循環している。燃料濃度制御機構Ｃは、起電部材Ａに供給される燃料中のメタノール濃度を測定するメタノール濃度センサＣ１と、燃料ポンプＣ２、Ｃ３とからなっており、メタノール濃度センサＣ１の情報をもとに、メタノールの供給量がポンプＣ２によって制御され、水（燃料）の供給量がポンプＣ３によって制御されている。Ｄは燃料タンクであって、Ｄ１は高濃度メタノール燃料を収容した燃料タンクであり、Ｄ２は水（燃料）を収容した燃料タンクである。Ｅは、カソードへのガス供給機構である。このカソードへのガス供給機構Ｅは、カソードガス供給ポンプＥ１を備えており、酸素含有ガス（例えば空気）を起電部材Ａに供給し、起電部材Ａで発電に使用された後、起電部材Ａの外部へ排出されるように構成されている。起電部材Ａからの排出物中に含まれている液状ないし気体状の水は、燃料タンクＤ２に収容された水と同様に、燃料として利用することができるので、起電部材Ａからの排出物中に含まれている水の全部あるいは一部を、前記のアノードへの燃料供給機構Ｂに供給することもできる。
【００２８】
本発明による第一の燃料電池の発電制御方法では、前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を以下の式（ａ）にしたがって行う。
０  ≦（（Ｃ１−Ｃ０）／Ｃ０）／（（Ｐ０−Ｐ１）／Ｐ０）  ≦  ２０    （ａ）
〔ここで、Ｃ０は発電開始初期のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｃ１は発電開始からｔ時間経過後のメタノール燃料中のメタノール濃度であり、Ｐ０は初期出力（電圧×電流）であり、Ｐ１はｔ時間経過後の出力（電圧×電流）である。〕
（（Ｃ１−Ｃ０）／Ｃ０）／（（Ｐ０−Ｐ１）／Ｐ０）の範囲は、０以上かつ２０以下であることが必要である。この範囲内であることによって、アノード側からカソード側に透過する（クロスオーバー）メタノール量を抑制でき燃料利用効率を高められるとともに、出力低下を抑えられるという効果を得ることができる。好ましくは２以上１５以下、特に好ましくは３以上１０以下、である。（（Ｃ１−Ｃ０）／Ｃ０）／（（Ｐ０−Ｐ１）／Ｐ０）の値は、発電開始からｔ時間経過するときまで常に一定であることが必要はなく、途中で連続的にあるいは段階的に変化していてもよい。
【００２９】
本発明による第一の燃料電池の発電制御方法では、供給する燃料のメタノール濃度を、（イ）経過時間とともに初期のメタノール濃度Ｃ０から順次燃料濃度がより高く調整された燃料へと定期的に交換していき、ｔ時間後に最終的にメタノール濃度Ｃ１へと達する方法も可能であるし、あるいは（ロ）循環式で自動的に濃度調整を行わせる場合は、経過時間とメタノール濃度との関係情報をもとに、初期のメタノール濃度Ｃ０で発電を開始し、発電時間を積算しながら経過時間を測定し、経過時間に対応した濃度に自動的に制御してＣ１へと達するようにすることも可能である。
【００３０】
燃料濃度制御の様子を模式的に表したのが図５である。本発明の第一の燃料電池の発電制御方法では、例えば（１）のようにメタノール濃度を段階的に上昇させることも、（２）のように直線的にメタノール濃度を上昇させることも、あるいは（３）のようにある関数にしたがってメタノール濃度を変化させることも可能である。このようにすることで、たとえアノード触媒層に水が蓄積されたとしても、それに対応するように供給するメタノール燃料濃度を高めることで希薄化が抑制されると考えられる。
【００３１】
本発明による第二の燃料電池の発電制御方法では、前記の燃料電池から出力された電圧Ｖがあらかじめ設定された閾値電圧Ｖｓ以下となったことを検出した際に、アノードへ供給する燃料のメタノール濃度Ｃをあらかじめ設定しておいた増分ΔＣだけ上昇させて、前記燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬ以上になるまで前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を行う。ここで、閾値電圧Ｖｓは、燃料電池が定常状態で使用できる最低電圧ＶＬより低い。
【００３２】
この第二の発電制御方法は、燃料電池の電圧Ｖ（具体的には、例えば前記の膜電極接合体（ＭＥＡ）１３からなる単セルあるいは複数の単セルを積層したスタック全体の電圧Ｖ）を、一定した電流値で負荷を取りながら発電を続け、２枚の電流取り出し板の間の電圧を定期的あるいは連続的に観測し、パソコンやメモリーに取り込み記録してモニターすることによって容易に行うことできる。この電圧Ｖが所定の閾値電圧Ｖｓを下回ったことを検出することをトリガーとして、アノード極に供給するメタノール濃度を手動あるいは自動で、現在の供給濃度Ｃからあらかじめ設定しておいた増分ΔＣだけ高いメタノール濃度へと変化させる。電圧Ｖと燃料電池の定常状態における最低電圧ＶＬとを比較し、ＶＬ＞Ｖであれば再び増分ΔＣだけメタノール燃料濃度を上昇させる。その後、発電の継続に伴い、電圧Ｖが所定の閾値電圧Ｖｓ以下となったことを再び検出した際は、前記の燃料濃度制御機構の濃度制御を繰り返し行う（図６）。ここで、燃料電池の定常状態における最低電圧ＶＬとは、正常な燃料電池セルが長時間の発電による性能低下等を起こしたとしても、電子機器等に十分な電力を供給できうる最低の電圧を意味する。Ｖｓは、例えば前記の最低電圧ＶＬの値、ΔＣおよび電圧の回復の程度などを考慮して適宜定めることができるが、一般にＶＬの５０〜９５％に相当する電圧、好ましくはＶＬの６０〜９０％に相当する電圧、である。Ｖｓを上記範囲内とすることによって特に単セルを複数積層したスタック内で、一部のセルの電圧が逆転する転極現象を防止できるという効果を得ることが容易になる。ΔＣの値も適宜定めることができるが、一般に0.05mol/L〜3.0mol/L、好ましくは0.1mol/L〜1.5mol/Lである。繰り返し回数の上限については特に制限はない。
【００３３】
本発明による第三の燃料電池の発電制御方法では、前記の直接メタノール型燃料電池の発電を、（イ）温度Ｔ０、カソードガス流量Ｆ０で発電をｔｎ時間継続して行う標準運転条件と、（ロ）温度Ｔ１、カソードガス流量Ｆ１で発電をｔａ時間継続して行う特別運転条件のもとに行い、前記のｔｎとｔａとの割合がｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦３０％になるように制御しつつ、前記の標準運転条件と特別運転条件とを交互に繰り返しながら行う。〔ここで、温度Ｔ０および温度Ｔ１はいずれも４０℃以上９０℃以下であり、特別運転条件における温度Ｔ１およびカソードガス流量Ｆ１の少なくとも一方は、標準運転条件における温度Ｔ０およびカソードガス流量Ｆ０よりも高い。また、カソード流量Ｆ０、Ｆ１にに対応するカソード化学量論比ξ０、ξ１は、１≦ξ０≦ξ１≦４を満たす。〕
【００３４】
この第三の発電制御方法では、標準運転条件ではカソード極への酸素を含むガスの流量Ｆ０と発電温度Ｔ０で発電を行い、定期的に、ｔｎとｔａとの割合がｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦３０％になるように制御しつつ特別運転条件（温度Ｔ１、カソードガス流量Ｆ１）で発電を行いながら長時間発電を行う。ここで、カソードのガス流量はＦ０、Ｆ１とも計算されるカソードｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｙξｃがともに１≦ξｃ≦４の範囲である。ここでカソードｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｙξｃとは、式（２）から計算される理論上必要な酸素量に対するカソードに流されるガスに含まれる酸素の量の比で表される。例えば、発電で流れる電流値をＩ（Ａ）、カソードのガス流量をＦ（ｍＬ／ｍｉｎ）、酸素含有量をＶｏ（％）とすると、  
ξｃ＝Ｆ／（Ｉ＊６０／９６５００／６＊１．５＊２２４００／（Ｖｏ／１００））
（７）
で求めることが可能である。
【００３５】
標準運転条件と特別運転条件と繰り返し回数は、少なくとも２回以上であればよい。繰り返し回数の上限については特に制限はない。
【００３６】
特別運転条件において、各回の温度条件は全て同一である必要はなく、各回で温度条件は異なっていてもよい。また、同様に特別運転条件において、各回のカソードガス流量は全て同一である必要はなく、各回のカソードガス流量は異なっていてもよい。
【００３７】
燃料電池の運転条件を変える際（標準運転条件から特別運転条件に変える際）に、温度条件を変える場合には、温度条件は５℃〜３０℃、好ましくは１０℃〜２０℃程度変えることが好ましい。また、燃料電池の運転条件を変える際に、カソードガス流量を変える場合には、標準運転条件の1.05倍〜３倍、好ましくは1.2倍〜2.5倍に変えることが好ましい。
【００３８】
カソード流量Ｆ０に対応するカソード化学量論比ξ０は、１≦ξ０、好ましくは1.2≦ξ０であり、カソード流量Ｆ１に対応するカソード化学量論比ξ１は、ξ１≦４、好ましくはξ１≦である。  ξ０、ξ１が１≦ξ０、１≦ξ１を満たさない場合、理論的に必要な量の酸素が供給できないため発電を安定して行うことができず、また、ξ０≦４、ξ１≦４を満たさない場合、カソード側で排出される水の量が多くなるだけでなく電解質膜の乾燥を加速して燃料電池の寿命が短くなるであるので好ましくない。なお、各回のカソード化学量論比は全て同一である必要はなく、異なっていてもよい。
【００３９】
図７は、本発明による第三の発電制御方法における温度制御および燃料流量制御の様子を示す模式図である。この図７は、図(a)は温度だけを変化させる場合、(b)はカソード流量だけを変化させる場合、(c)は温度とカソード流量をともに変化させる場合の模式図である。図(a)を例にとると
標準運転条件（温度Ｔ０、カソードガス流量Ｆ０、時間ｔｎ）、
特別運転条件（温度Ｔ１、カソードガス流量Ｆ０、時間ｔａ）、
を繰り返し行うことからなる発電制御方法が示されている。
【００４０】
各回におけるｔｎとｔａとの割合は、それぞれｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦３０％の範囲内、好ましくはｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦２５％の範囲内、特に好ましくはｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）≦２０％の範囲内、に制御されている。３０％超過では、カソード側で排出される水の量が多くなるだけでなく電解質膜の乾燥を加速して燃料電池の寿命が短くなる。２０％以下である場合には、特に水の回収機構が簡素化あるいは省略することが可能である。ｔａ／（ｔｎ＋ｔａ）の下限値は、好ましくは１５％、特に好ましくは１０％以下である。
【００４１】
αが１よりも小さい直接メタノール型燃料電池においては、従来例通りに一定の条件で長時間発電を行うさいには、前述のようにアノード触媒層内に水の蓄積が起こるため電圧低下が起こる。しかし、そのようなαが１よりも小さい直接メタノール型燃料電池であっても本発明による第一ないし第三の発電制御方法によれば、カソード極側での水の排出を容易にし、結果としてカソード極からアノード極への水の戻りを少なくしてアノード触媒層での水の蓄積を防止することが可能となる。
【実施例】
【００４２】
以下、本発明の理解を容易にするため実施例を用いて詳細に説明する。
【００４３】
＜実施例１＞
アノード触媒層としてＪｏｈｎｓｏｎ＆Ｍａｔｔｈｅｙ社製のＰｔ／Ｒｕ合金触媒（Ｐｔ／Ｒｕ  「Ｂｌａｃｋ  Ｈｉｓｐｅｃ６０００」）とパーフルオロカーボンスルホン酸溶液（Ｄｕｐｏｎｔ社製Ｎａｆｉｏｎ溶液  「Ａｌｄｒｉｃｈ  ＳＥ−２００９２」）を混合分散したものを。カソード触媒層としてＥ−ＴＥＫ社製のＰｔ／Ｃ触媒（ＨＰ４０ｗｔ％  Ｐｔ ｏｎ Ｖｕｌｃａｎ  ＸＣ−７２Ｒ）とパーフルオロカーボンスルホン酸溶液（同上）を混合分散したものを用い、市販のパーフルオロカーボンスルホン酸膜（Ｄｕｐｏｎｔ社製  Ｎａｆｉｏｎ１１２）上に熱圧着してＣＣＭ（Ｃａｔａｌｙｓｔ  Ｃｏａｔｅｄ  Ｍｅｍｂｒａｎｅ）を作製した。一方、アノードＧＤＬとして東レ社製ＴＧＰＨ−０９０を用い、その上にＣＡＢＯＴ社製カーボン粉末（ＶＵＬＣＡＮ  ＸＣ−７２Ｒ）と撥水性のＰＴＦＥ６０ｗｔ％エマルジョンを混合分散し粘度調整されたスラリーをＧＤＬ上にテープキャスティング法で塗布した。１００℃で乾燥後３５０℃で焼成して、アノードＭＰＬ層のついたアノードＧＤＬ層を作製した。カソードＧＤＬには、市販のＥ−ＴＥＫ社製Ｅｌａｔ  ＧＤＬ  ＬＴ−２５００−Ｗ（ＭＰＬ層形成済み）を用いた。前述のＣＣＭとアノードＭＰＬ付アノードＧＤＬ、カソードＭＰＬ付カソードＧＤＬを重ね、例えば１２５℃、５ｋｇ／ｃｍ２で１分間熱圧着して、図１と同様の構成のＭＥＡ（３ｃｍ×４ｃｍ）を作製した。
【００４４】
得られたＭＥＡを、図２と同様のサーペンタイン状の流路が形成されたセパレータ２枚の間にテフロン製のシール材を用いて設置し、図３に示す構成で発電試験を行った。燃料として初期濃度１．０ｍｏｌ／Ｌのメタノール水溶液をアノード側１．０ｍＬ／ｍｉｎの流速でポンプで送液し、カソード側には大気中の空気を小型のポンプを用いて６０ｍＬ／ｍｉｎの速度で送気し、ヒーターで６０℃に加熱しながら電子負荷機を用いて１．８Ａの電流を引き、パソコンで電圧を計測・記録しながら発電を行った。燃料濃度は発電試験時間が１００時間経過するごとに、０．１ｍｏｌ／Ｌずつ高い濃度へと変化させ、５００時間後には１．５ｍｏｌ／Ｌまで上昇させ発電試験を続けた結果、初期電圧０．４３Ｖ、初期α値は０．１であったが、５００時間後の電圧は０．３９Ｖ、α値は０．２と若干の変化は認められたが、安定して発電を行うことができた。
【００４５】
＜比較例１＞
実施例１と同様の条件で作製したＭＥＡを、燃料濃度を０．１ｍｏｌ／Ｌと一定とした以外はすべて同じ条件で発電試験を行ったところ、１４５時間後に電圧が０．３５Ｖ以下に急激に低下し、１．８Ａの電流を流すことができなくなった。
【００４６】
＜実施例２＞
実施例１と同様の条件で作製したＭＥＡを、実施例１と同様に図３に示す構成の治具にセットして発電試験を行った。発電条件はアノード極にはメタノール燃料濃度１．０ｍｏｌ／Ｌ、送液量１．２ｍＬ／ｍｉｎで燃料を供給し、カソード極には乾燥空気を６５ｍＬ／ｍｉｎで送気してヒーター温度を６０℃に制御しながら１．８Ａの電流を電子負荷機で引きながら発電試験を行った。なお、メタノール燃料は超音波式のメタノール濃度計で純粋メタノールと純水を混合する自動調整機を使用して所定の濃度に調製しながら供給した。電圧はパソコンを用いて計測・記録した。初期の電圧は０．４５Ｖと高かったが、１６０時間後に突然電圧が低下し、閾値電圧Ｖｓとしていた０．３３Ｖ以下となったため、メタノール燃料濃度を１．０ｍｏｌ／Ｌから１．２ｍｏｌ／Ｌに変えたところ、ＶＬ＝０．３５Ｖ以上の０．４２Ｖまで回復して発電試験を続けることができた。さらに３５０時間後に再び電圧が急激に低下し閾値電圧０．３３Ｖを下回ったため、再びメタノール燃料濃度の設定値を１．５ｍｏｌ／Ｌに変更したところ電圧は０．４０Ｖまで回復し、５００時間後に０．３８Ｖとなったところで発電を停止した。α値は初期が０．１５、５００時間後は０．２２であった。
【００４７】
＜実施例３＞
実施例１と同様の方法で作製した２４ｃｍ２のＭＥＡを４枚準備し、それぞれサーペンタイン状の流路が形成された薄型のセパレータ２枚の間にテフロン製のシール材を用いて設置し、セパレータ２枚に挟まれたＭＥＡ４枚を積層した。メタノール水溶液を小型ポンプで送液し、各セルの燃料供給口の手前まではまとめて送り、その後供給口の直前で４つに分岐して各セルに均一に供給できるようにした。空気も同様に各セルのガス供給口の手前まではまとめて送り、供給口の直前で４つに分岐して各セルに均一に供給できるようにした。メタノール水溶液は１．５ｍｏｌ／Ｌの濃度とし、送液量は４セル全体で６ｍＬ／ｍｉｎとした。なお、メタノール燃料は超音波式のメタノール濃度計で純粋メタノールと純水を混合する自動調整機を使用して所定の濃度に調製しながら供給した。カソード空気供給量は４セル全体で６００ｍＬ／ｍｉｎとした。発電温度は６０℃となるようヒーターを制御した。電子負荷機で電流を３．６Ａ取りながら、４セルの全電圧をパソコンで計測・記録しながら発電試験を行った。途中、発電試験６時間ごとに１時間の割合でカソード流量を７００ｍＬ／ｍｉｎに高め１時間後には再び６００ｍＬ／ｍｉｎに戻す制御を入れながら長時間発電試験を続けたところ、初期電圧１．８５Ｖで始まり、５００時間後の電圧は１．６０Ｖまで低下したが、急激な電圧低下の現象は認められず安定して出力をとることができた。α値は初期が０．０８、５００時間後は０．２１であった。
【００４８】
＜比較例２＞
実施例３と同様に作製した４セルスタックを、６時間に１時間の割合でカソード空気流量を高める制御を入れず、６００ｍＬ／ｍｉｎの一定の流量で長時間発電を行ったところ、３５０時間を過ぎたところで電圧が１．２Ｖ以下まで急激に低下し、３．６Ａの電流を安定してとることができなくなった。α値は初期が０．１１、３５０時間後は０．１７であった。
【００４９】
＜実施例４＞
実施例３と同様に作製した４セルスタックを電子負荷機で電流を３．６Ａ取りながら、４セルの全電圧をパソコンで計測・記録しながら発電試験を行った。途中、発電試験１０時間ごとに２時間の割合で発電温度を７０℃に高め２時間後には再び６０℃に戻す制御を入れながら長時間発電試験を続けたところ、初期電圧１．８０Ｖで始まり、５００時間後の電圧は１．５０Ｖまで低下したが、急激な電圧低下の現象は認められず安定して出力をとることができた。α値は、初期が０．１２、５００時間後は０．１９であった。
【００５０】
発明の効果
上記の通り、本発明の発電制御方法によれば、水透過係数αが１以下の起電部材ＭＥＡを用いた場合でも長時間安定して発電できる直接メタノール型燃料電池を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】直接メタノール型燃料電池の起電部材（ＭＥＡ）の要部を示す図。
【図２】直接メタノール型燃料電池に適用されるセパレータの一例を示す図。
【図３】直接メタノール型燃料電池により発電を行う際のセッティング例を示す図。
【図４】本発明による発電制御方法が適用される直接メタノール型燃料電池の好ましい構成を示す図。
【図５】本発明による第一の発電制御方法における燃料濃度制御の様子を示す模式図。
【図６】本発明による第二の発電制御方法における燃料濃度制御の様子を示す模式図。
【図７】本発明による第三の発電制御方法における温度制御および燃料流量制御の様子を示す模式図。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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