(57)【要約】【課題】  軽量で剛性が高く、かつ、高温下であっても、剛性の変化が少ないことから、携帯電話などに使用するダイナミック型平面スピーカーの振動膜の部材に好適に使用しうる積層複合材を提供すること。【解決手段】  ポリフェニレンエーテル系樹脂１０〜６０重量％とポリスチレン系樹脂４０〜９０重量％からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂からなる、密度６０〜３００ｋｇ／ｍ３、厚み０．１〜０．５ｍｍ、厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃの比Ａ／ＢおよびＡ／Ｃがいずれも０．２〜１であることを特徴とする変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルム。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリフェニレンエーテル系樹脂１０〜６０重量％とポリスチレン系樹脂４０〜９０重量％からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂からなる、密度６０〜３００ｋｇ／ｍ３、厚み０．１〜０．５ｍｍ、厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃの比Ａ／ＢおよびＡ／Ｃがいずれも０．２〜１であることを特徴とする変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルム。
【請求項２】
請求項１記載の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂発泡フィルムの両面にアルミニウム箔を積層することを特徴とする積層複合材。
【請求項３】
請求項２記載の積層複合材を用いてなるスピーカー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルム及びそれを用いた積層複合材に関する。更に詳しくは、携帯電話などに使用するダイナミック型平面スピーカーの振動膜の部材として好適に使用しうる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂発泡フィルム及びそれを用いた積層複合材に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、携帯電話などの移動通信端末の小型化、高機能化に伴い、搭載されるスピーカーに対しても、小型化、省電力化、音質改良に対する要求が高まっている。
【０００３】
スピーカーを小型化する技術として、従来同様、磁石とコイルを用いて振動膜を振動させるダイナミック型以外に、セラミックなどの圧電材料を用いた圧電型スピーカーが挙げられ、小型化、特に薄肉化に関しては、圧電型の方が有利とされている。しかしながら、音質の観点、特に低音域の音の再現性に関してはダイナミック型の方が優れており、音質を重視する場合にはダイナミック型が採用される傾向にある。
【０００４】
しかしながら、圧電型に比べ音質に優れるダイナミック型においても、小型のものは振動膜が平面である場合が多く、振動膜がコーン形状の場合に比べ中音域の音質が劣る傾向にあり、まだ改良の余地が残されていた。
【０００５】
ダイナミック型平面スピーカーの音質を改良する試みとしては、特許文献１では、振動膜における、低次の振動モードに基づく振動の振幅を抑えて中音領域の音質を改良する目的で、振動膜にＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）やＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）などの発泡体を貼付する試みが提案されている。また特許文献２では、独立気泡の低発泡ポリエチレンの両面にアルミニウムの面材を積相した複合板を振動板とすることが提案されている。しかしながら、ポリエチレンは耐熱性が低く、８０℃程度の温度下では剛性が大きく低下し、音質が変化することから携帯電話などへの適用は好ましくない。また、ポリエチレンテレフタレートもガラス転移温度が高くないため耐熱性は充分ではない。一方、ポリエチレンナフタレートは耐熱性が高く、８０℃程度では剛性低下が小さいため好ましいが、樹脂が高価であるため、汎用性に欠ける。更には、ポリエチレンテレフタレートやポリエチレンナフタレートは、押出発泡性に乏しいため、高圧容器中で炭酸ガスなどの不活性ガスを浸透させ、圧力開放した後加熱発泡するなどの煩雑なバッチプロセスを適用せざるを得ず、製造コストが高いなどの欠点があった。
【０００６】
更には、市場において、ポリフェニレンエーテル系樹脂とポリスチレン系樹脂からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂の予備発泡粒子を型内成型し、薄くスライスした発泡フィルムの両面にアルミニウム箔を積層した複合積層材を振動板に貼付したスピーカーが使用されている。しかしながら、予備発泡粒子のセル径のばらつきが大きい上に、粒子の融着面は粒子中央部よりも高密度となるため、得られる複合積層材が均一性に欠けるなどの欠点があった。
【０００７】
一方、特許文献３では、ポリフェニレンエーテル系樹脂とポリスチレン系樹脂からなる、特定方向への加熱収縮率が大きな積層発泡シートが提案されており、ここで厚み０．２５〜０．５ｍｍの発泡フィルムが開示されている。しかしながら、この発泡フィルムは加熱収縮率を大きくする目的で押出方向に強く延伸して得るため、セルが厚み方向に大きく扁平しており、剛性に欠けるものであった。
【特許文献１】ＷＯ２００３／０７３７８７号公報
【特許文献２】特開２００４−６４７２６号公報
【特許文献３】特開平２−１５１４２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、軽量で剛性が高く、かつ、高温下であっても、剛性の変化が少ないことから、携帯電話などに使用するダイナミック型平面スピーカーの振動膜の部材に好適に使用しうる押出発泡フィルム、および、該押出発泡フィルムから作製される積層複合材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは前記課題を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、特定の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂からなる、セルの扁平の少ない押出発泡フィルムが、軽量かつ剛性に優れ、かつ８０℃の高温下においても剛性の変化が小さいことを見出し、該押出発泡フィルムの両側にアルミニウム箔を積層してなる積層複合材がスピーカーの振動膜として好適に使用しうることを見出し、本発明の完成に至った。
【００１０】
即ち、本発明の第１は、ポリフェニレンエーテル系樹脂１０〜６０重量％とポリスチレン系樹脂４０〜９０重量％からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂からなる、密度６０〜３００ｋｇ／ｍ３、厚み０．１〜０．５ｍｍ、厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃの比Ａ／ＢおよびＡ／Ｃがいずれも０．２〜１であることを特徴とする変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムに関する。
【００１１】
本発明の第２は、前記記載の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂発泡フィルムの両面にアルミニウム箔を積層することを特徴とする積層複合材に関し、本発明の第３は、前記記載の積層複合材を用いてなるスピーカーに関する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムは、軽量かつ剛性に優れ、８０℃の高温下においても剛性の変化が小さい。
【００１３】
従って、本発明の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの両面にアルミニウム箔を積層した積層複合材は、軽量で剛性に優れ、８０℃の高温下においても剛性の変化が小さいことから、平面スピーカーの振動膜の剛性を改良する部材に好適に利用可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの基材樹脂である変性ポリフェニレンエーテル系樹脂は、ポリフェニレンエーテル系樹脂１０〜６０重量％とポリスチレン系樹脂４０〜９０重量％からなる。
【００１５】
前記ポリフェニレンエーテル系樹脂の具体例としては、例えば、ポリ（２，６−ジメチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−エチルフェニレン−４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２，６−ジエチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ｎ−プロピルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ｎ−ブチルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−クロルフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−メチル−６−ブロムフェニレン−１，４−エーテル）、ポリ（２−エチル−６−クロルフェニレン−１，４−エーテル）などがあげられ、これらは単独または２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００１６】
また前記ポリスチレン系樹脂としては、スチレンまたはその誘導体、例えばα−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、モノクロルスチレン、ジクロルスチレン、ｐ−メチルスチレン、エチルスチレンなどを主成分とする樹脂があげられる。したがって、ポリスチレン系樹脂はスチレンまたはスチレン誘導体だけからなる単独重合体に限らず他の単量体と共重合することによって作られた共重合体であってもよい。
【００１７】
本発明において、両樹脂の配合割合は、ポリフェニレンエーテル系樹脂１０〜６０重量％およびポリスチレン系樹脂４０〜９０重量％であり、好ましくはポリフェニレンエーテル系樹脂３０〜５０重量％およびポリスチレン系樹脂５０〜７０重量％である。変性ポリフェニレンエーテル系樹脂中のポリフェニレンエーテル系樹脂が１０重量％より少ないと、耐熱性が劣り、ポリフェニレンエーテル系樹脂が６０重量％を超えると、加熱流動時の粘度が上昇し発泡成形が困難になる。
【００１８】
なお、市販の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂は、ポリフェニレンエーテル系樹脂に少量のポリスチレン系樹脂が配合されている場合があるが、所望の配合比率でない場合、別途ポリスチレン系樹脂を配合して前記配合割合になるように調整してもよい。
【００１９】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの密度としては、６０〜３００ｋｇ／ｍ３であり、好ましくは７０〜２５０ｋｇ／ｍ３である。密度が６０ｋｇ／ｍ３を下回ると剛性が低下するため、スピーカーの振動膜に貼付した際の音質改良効果が低下する。一方、密度が３００ｋｇ／ｍ３を超えると、軽量性が損なわれ消費電力が増加する。
【００２０】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの厚みとしては、０．１〜０．５ｍｍであり、好ましくは０．２〜０．４ｍｍである。厚みが０．１ｍｍを下回ると剛性が低下し、平面スピーカーの振動膜に貼付した際の音質改良効果が低下する。一方、厚みが０．５ｍｍを超えると、平面スピーカーの振動膜に貼付した場合に振動膜からの突出が大きくなりスピーカーの容積が増大する。
【００２１】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃの比Ａ／ＢおよびＡ／Ｃがいずれも０．２〜１であり、好ましくは０．４〜１である。Ａ／ＢまたはＡ／Ｃが０．２を下回ると剛性が低下するだけでなく、厚み方向と垂直な方向のセル径が大きくアルミニウム箔を積層した場合に複合材の表面平滑性が損なわれる。一方、Ａ／ＢまたはＡ／Ｃが１を越えるセルとするには、押出後に発泡フィルムの上下面の面積が増加しないよう拘束しつつ、加熱により体積を増加させるなどの特殊な処理が必要となり、プロセスが複雑になるだけでなく、表面平滑性も損なわれる。
【００２２】
また、本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの厚み方向の平均セル径Ａは、押出発泡フィルムの厚みを超えなければ特に限定は無いが、０．０２〜０．２ｍｍの範囲であることが好ましい。Ａが０．０２ｍｍを下回ると剛性が低下する傾向にあり、０．２ｍｍを超えると厚み方向のセル数が減少し、アルミニウム箔との積層複合材とした場合に部位によって物性のばらつきが大きくなる傾向にある。
【００２３】
なお、本発明における押出発泡フィルムの厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃは、発泡フィルムの押出方向に平行な断面と幅方向に平行な断面を顕微鏡にて１５０倍に拡大し、顕微鏡に付属のスケールを用い、各断面で２０個のセルについて厚み方向および押出方向、幅方向のセル径を読み取り、算術平均により算出する。
【００２４】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムは、例えば、押出機内（１５０〜３００℃）で前記変性ポリフェニレンエーテル系樹脂および発泡剤を溶融混練後、押出機内において発泡温度（１３０〜２００℃）に調節し、環状のリップを有するサーキュラーダイスを用い、そのダイスのリップから大気圧中に押し出して円筒状の発泡体を得、次いで、その円筒状発泡体を引き取りながら、冷却筒（マンドレル）による成形加工によって冷却後、切り開く方法によって製造される。またサーキュラーダイスの代わりにＴダイを用いてフィルム状に発泡体を得、ロールなどで引き取る方法によっても製造される。
【００２５】
本発明における発泡フィルムは厚みが薄いが、厚く吐出された発泡体を速く引き取ることで厚みを薄くすると、厚み方向の平均セル径Ａと厚み方向と垂直な方向の平均セル径Ｂの比Ａ／Ｂが小さくなる傾向がある。速く引き取ることなく所望の厚みの発泡フィルムを得るには、ダイギャップを所望の発泡フィルム厚みの０．１〜０．５倍程度にするのが好ましい。
【００２６】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系押出発泡フィルムの製造に使用される発泡剤としては、例えば、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、などの脂肪族炭化水素類、シクロブタン、シクロペンタン、シクロヘキサンなどの脂環式炭化水素類、窒素、炭酸ガス、空気などの無機ガスがあげられる。これらは単独または２種以上混合して使用してよい。
【００２７】
前記発泡剤の添加量（混練量）は、発泡剤の種類および目標密度により異なるが、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂１００重量部に対して、１〜５重量部の範囲内にあることが好ましい。
【００２８】
本発明においては、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの厚み方向のセル数を前記範囲にコントロールするために、必要に応じて、タルクなどの造核剤を併用してもよい。必要に応じて用いられる該造核剤の添加量は、特に制限はないが、通常、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂１００重量部に対して、０．０１〜１重量部であることが好ましい。
【００２９】
さらに本発明においては、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムの製造において、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂の発泡性を損なわない範囲で、熱可塑性樹脂や、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、制酸吸着剤などの安定剤、または架橋剤、連鎖移動剤、造核剤、滑剤、可塑剤、充填材、強化材、顔料、染料、難燃剤、帯電防止剤などの添加剤を添加してもよい。
【００３０】
また本発明の変性ポリフェニレンエーテル系押出発泡フィルムの製造において、発泡フィルムの厚みや厚みムラを調整する目的で、厚み方向と垂直な面でスライスを行ってもよい。
【００３１】
本発明における変性ポリフェニレンエーテル系押出発泡フィルムはこの様にして得ることができる。
【００３２】
以上のようにして得られた変性ポリフェニレンエーテル系押出発泡フィルムの両面にアルミニウム箔を積層することにより本発明の積層複合材が得られる。
【００３３】
本発明において変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムに積層されるアルミニウム箔は、厚さが０．００５〜０．１２ｍｍであることがより好ましく、厚さが０．０３〜０．１ｍｍであることがより好ましい。厚みが０．００５ｍｍを下回ると剛性が低下するため、平面スピーカーの振動膜として使用した際の音質改良効果が低下する傾向にある。一方、厚さが０．１２ｍｍを超えると、軽量性が損なわれ消費電力が増加する傾向にある。
【００３４】
本発明において変性ポリフェニレンエーテル系樹脂押出発泡フィルムにアルミニウム箔を積層する方法に特に制限は無く、接着剤や熱融着などの方法が採用可能だが、生産性や積層複合材の厚み精度の観点から、接着剤による積層が好ましい。
【００３５】
前記積層に使用する接着剤としては、無溶剤系で収縮が小さいことが好ましく、エポキシ系接着剤、アクリル系接着剤、シアノアクリレート系接着剤、ウレタン系接着剤、ホットメルト接着剤などが例示される。
【実施例】
【００３６】
次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。
【００３７】
〈押出発泡フィルムの密度測定〉
ＪＩＳ−Ｋ６７６７に準拠し、測定した。
【００３８】
〈押出発泡フィルムの厚み測定〉
厚みゲージを用いて、幅方向に20mm間隔で厚みを測定し、算術平均により算出した。
【００３９】
〈押出発泡フィルムのセル構造評価〉
押出発泡フィルムの厚み方向の平均セル径Ａと押出方向の平均セル径Ｂ、幅方向平均セル径Ｃは、発泡フィルムの押出方向に平行な断面と幅方向に平行な断面を顕微鏡にて１５０倍に拡大し、顕微鏡に付属のスケールを用い、各断面で２０個のセルについて厚み方向および押出方向、幅方向のセル径を読み取り、算術平均により算出した。
【００４０】
〈押出発泡フィルムの圧縮剛性評価〉
押出発泡フィルムを３ｃｍ×３ｃｍに１０枚切り出して重ねて測定試料とし、２３℃雰囲気下、オートグラフを用いて２ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮し、測定試料厚みをＤ（ｃｍ）、測定試料厚みの１０％圧縮時の応力Ｗ１０（ｋｇ）と、２０％圧縮時の応力Ｗ２０（ｋｇ）から、以下の式に基づき初期圧縮反発力（ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２）を算出し、以下の基準にて圧縮剛性を評価した。
（初期圧縮反発力）＝（Ｗ２０−Ｗ１０）／（０．１×Ｄ×３×３）
○：初期圧縮反発力が５０ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２以上
×：初期圧縮反発力が５０ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２未満
【００４１】
〈押出発泡フィルムの耐熱性評価〉
オートグラフの付帯設備である高温槽を用いて、８０℃雰囲気下にて上記初期圧縮反発力を評価し、以下の基準にて耐熱性を評価した。
○：初期圧縮反発力が２５ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２以上
×：初期圧縮反発力が２５ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２未満
【００４２】
（実施例１）
ポリフェニレンエーテル７０重量％とポリスチレン３０重量％からなる変性ポリフェニレンエーテル樹脂（日本ＧＥプラスチックス（株）製、ノリルＥＦＮ−４２３０）５７．１重量部およびポリスチレン（Ａ＆Ｍスチレン（株）製、Ｇ８１０２）４２．９重量部とを混合し、ポリフェニレンエーテル樹脂成分４０重量％およびポリスチレン樹脂成分６０重量％となるように調整した混合樹脂１００重量部に対して、気泡核形成剤としてタルク０．３２重量部を添加しリボンブレンダーにて撹拌混合した配合物を、６５−９０ｍｍφタンデム型押出機に供給し、シリンダー温度２７０℃に設定した第１段押出機（６５ｍｍφ）中にて溶融させた後、ｉｓｏ−ブタンを主成分とする炭化水素系発泡剤（ｉｓｏ−ブタン／ｎ−ブタン＝８５／１５重量％）１．２重量部を圧入混合し、１９６℃に設定した第２段押出機（９０ｍｍφ）中で冷却し、ダイギャップを０．１ｍｍに設定したサーキュラーダイ（７５ｍｍφ）より大気圧下に吐出し、外径２００ｍｍおよび本体長さ４００ｍｍの冷却筒にて成形しながら１３ｍ／ｍｉｎで引き取りつつ延伸・冷却し円筒型発泡体を得、これをカッターで切り開くことにより、厚み０．３ｍｍ、密度２００ｋｇ／ｍ３、厚み方向の平均セル径Ａが０．３ｍｍ、Ａと押出方向平均セル径との比Ａ／Ｂが０．６、Ａと幅方向平均セル径との比Ａ／Ｃが０．５の押出発泡フィルムを得た。なお、吐出量は３０ｋｇ／ｈであった。この押出発泡フィルムの初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で６１ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で４４ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも○であった。評価結果を表１に示す。
【００４３】
【表１】
2009035709.tif 000002
（比較例１）
円筒型発泡体の引き取り速度を４８ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様な方法により、厚み０．０８ｍｍ、密度２２０ｋｇ／ｍ３、厚み方向の平均セル径Ａが０．０６ｍｍ、Ａと押出方向平均セル径との比Ａ／Ｂが０．１、Ａと幅方向平均セル径との比Ａ／Ｃが０．３の押出発泡フィルムを得た。この押出発泡フィルムの初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で４７ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で２０ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも×であった。
【００４４】
（実施例２）
炭化水素系発泡剤圧入量を１．８重量部に変更し、第２段押出機の設定温度を１９４℃に変更した以外は、実施例１と同様な方法により、厚み０．５ｍｍ、密度１３０ｋｇ／ｍ３、厚み方向の平均セル径Ａが０．２ｍｍ、Ａと押出方向平均セル径との比Ａ／Ｂが０．７、Ａと幅方向平均セル径との比Ａ／Ｃが０．６の押出発泡フィルムを得た。この押出発泡フィルムの初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で５８ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で３５ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも○であった。
【００４５】
（比較例２）
変性ポリフェニレンエーテル樹脂を配合せず、ポリスチレン（Ａ＆Ｍスチレン（株）製、Ｇ８１０２）１００重量部を使用し、第１段押出機の設定温度を２２０℃、第２段押出機の設定温度を１５０℃に変更した以外は、実施例１と同様な方法により、厚み０．３ｍｍ、密度１９０ｋｇ／ｍ３、厚み方向の平均セル径Ａが０．１ｍｍ、Ａと押出方向平均セル径との比Ａ／Ｂが０．６、Ａと幅方向平均セル径との比Ａ／Ｃが０．６の押出発泡フィルムを得た。この押出発泡フィルムの初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で５５ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で２１ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価は○だが、耐熱性評価は×であった。
【００４６】
（比較例３）
炭化水素系発泡剤圧入量を５．１重量部に変更し、第２段押出機の設定温度を１９１℃に変更し、円筒型発泡体の引き取り速度を４８ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１と同様な方法により、厚み０．５ｍｍ、密度４５ｋｇ／ｍ３、厚み方向の平均セル径Ａが０．２ｍｍ、Ａと押出方向平均セル径との比Ａ／Ｂが０．５、Ａと幅方向平均セル径との比Ａ／Ｃが０．７の押出発泡フィルムを得た。この押出発泡フィルムの初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で４１ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で１８ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも×であった。
【００４７】
（実施例３）
実施例１の押出発泡フィルムの両面に、厚さ０．０７ｍｍのアルミニウム箔をエポキシ型接着剤（セメダイン（株）製、ＥＰ００１）を用いて接着した。この積層複合材の初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で６８ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で４５ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも○であった。
【００４８】
（実施例４）
実施例２の押出発泡フィルムの両面に、厚さ０．００７ｍｍのアルミニウム箔をホットメルト接着剤（倉敷紡績（株）製、クランベターＸ−２２００）を用いて１１０℃にて接着した。この積層複合材の初期圧縮反発力を測定したところ、２３℃雰囲気下で５３ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２、８０℃雰囲気下で３１ｋｇ／ｃｍ／ｃｍ２であり、圧縮剛性評価、耐熱性評価いずれも○であった。