(57)【要約】【課題】変換効率が高く、起動時に電源から大きな電流が流れることがなく、温度の変化に対しても効率が下がることのない直流高電圧電源装置を提供する。【解決手段】電池部１から供給される直流電源の両極間に２組の２個直列に接続した半導体スイッチ５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂを設け、半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点と半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点との間にトランス８の一次コイルを接続し、該トランス８の二次コイルにコッククロフト・ウォルトン回路９を接続して構成した直流高電圧電源装置であって、一方の組の２個の半導体スイッチ５ａ、５ｂを交互にオンさせる駆動信号と、その駆動信号に対して遅らせた他方の組の２個の半導体スイッチ６ａ、６ｂを交互にオンさせる駆動信号とを生成する駆動信号発生回路１７を設けた。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電源の両極間に２個直列に接続した半導体スイッチを２組設け、一方の組の２個の半導体スイッチの接続点と他方の組の２個の半導体スイッチの接続点との間にトランスの一次コイルを接続し、該トランスの二次コイルに多段整流回路を接続して構成した直流高電圧電源装置であって、一方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号と、その駆動信号に対して遅らせた他方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号とを生成する制御手段を設けたことを特徴とする直流高電圧電源装置。
【請求項２】
制御手段を、一方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号に対する他方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号の遅れを段階的に増加させ、最終的に駆動信号の周期の２分の１以下の一定の遅れとする機能を有するものとしたことを特徴とする請求項１に記載の直流高電圧電源装置。
【請求項３】
トランスの一次コイルと直列に、コイルとコンデンサとからなる直列共振回路を接続したことを特徴とする請求項１又は２に記載の直流高電圧電源装置。
【請求項４】
トランスの一次コイルと直列に接続した直列共振回路の共振周波数をトランスの共振周波数と同等とし、直列共振回路を構成するコイルとコンデンサにそれぞれ抵抗器を並列に接続したことを特徴とする請求項３に記載の直流高電圧電源装置。
【請求項５】
トランスの共振周波数の温度特性と直列共振回路の温度特性とを同等とし、制御手段に温度により駆動信号の周波数を変化させる機能を付加したことを特徴とする請求項３又は４に記載の直流高電圧電源装置。
【請求項６】
駆動信号を回路中の抵抗器の抵抗値により周波数を設定可能とした発振回路の出力から生成するようにし、周波数を設定するための抵抗器の一部をサーミスタで構成したことを特徴とする請求項５に記載の直流高電圧電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、送電線を支持する碍子連上において各碍子の絶縁性能の良否を判定する不良碍子検出器等に使用するのに適した直流高電圧電源装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
送電線を絶縁支持する碍子連上を走行しながら、碍子連を構成する各碍子の絶縁性能を自動的に計測し、絶縁性能の良否を判定する自走式の不良碍子検出器として、例えば特許文献１に記載されているようなものが知られている。この特許文献１に示される不良碍子検出装置は、碍子連上を走行しつつ各碍子の良否判定を行う自走式の不良碍子検出器において、走行動作の停止と同期して高電圧パルスを発生させる高電圧パルス発生手段と、高電圧パルスを検出対象の碍子に印加する電極と、電極間の電圧波形に基づいて碍子の良否判定を行う良否判定手段とを備えたものである。
【０００３】
この不良碍子検出器の原理は図４に示すように隣接する２つの碍子のキャップ金具にそれぞれ電極を接触させ、検出対象碍子の両端に５０ｋＶ程度の高電圧パルスを印加してその両端間の電圧波形を観測し、その波形により碍子の良否を判定するものである。磁器製懸垂碍子に発生する絶縁不良はキャップ内の磁器に発生したクラックによるものであり、不良碍子の場合には高電圧が加わったときキャップ内のクラック部でフラッシュオーバが生じ、瞬間的に電流が流れて両端の電圧が急激に降下するので両端の電圧波形から碍子の不良を検出できることになる。
【０００４】
ここに使用される直流高電圧電源装置は一例が特許文献１に示されているが、図５に示すように電池から供給される直流をスイッチング回路で矩形波の交流に変換し、トランスで昇圧したうえ整流昇圧回路で整流、昇圧するようにしたものであり、制限抵抗を通して主コンデンサを充電するようになっている。不良碍子検出器に使用される場合には主コンデンサから保護抵抗を介して直列ギャップに高電圧が印加され、主コンデンサの電圧が直列ギャップの放電電圧を上回ると直列ギャップが放電し、並列抵抗及び電極間に高電圧が加わることになる。図４では並列抵抗の回路にＣＴが挿入されており、電極間の電圧を絶縁して検出している。
【０００５】
不良碍子検出器のような装置は鉄塔上で使用されるものであるので、必要な全ての電力は電池から供給することになり、直流高電圧電源装置は高効率であることが求められる。また、現場まで運んで使用するため小型軽量であることが求められ、電池は必要最小の容量のものが使用されることになる。これに対し、図５に示すような構成の従来の直流高電圧電源装置は基本的にはＤＣ−ＤＣコンバータであるが、整流昇圧回路としてコッククロフト・ウォルトン回路が使用されるのが普通であり、トランスの一次側から見た力率が悪く、起動時に大きな入力電流が流れるという特性を持つものであった。
【０００６】
こうした直流高電圧電源装置では、スイッチング回路から無効電力を供給しなければならないため変換効率が低く、起動時に大きな電流が流れると電池の容量が小さいこともあって電池の電圧が低下してしまい、同じ電池を電源としているシーケンス制御装置等他の装置の誤動作を引き起こすという問題があった。入力電流を抑える方法としては、制限抵抗を設けて電流を抑制するとか、スイッチング回路をパルス幅制御し、フィードバック制御により電流を一定にするのが一般的であるが、制限抵抗の使用は効率の低下を招くという問題があり、フィードバック制御は電源からの入力電流がパルス状であるため安定な制御ができないという問題があった。
【０００７】
さらに、小型軽量にするためにはトランスも小型にする必要があるが、トランスを小型化すると共振周波数以外の周波数での効率が低下するという傾向が顕著になるためスイッチング回路の周波数をトランスの共振周波数に合わせる必要があり、トランスのコアにＤＣ−ＤＣコンバータ用としては一般的なフェライトコアを使用した場合には、温度によりその共振周波数が変動するためその対応が容易でないという問題があった。
【特許文献１】特開２００６−１９６３８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は上記の問題点を解決し、変換効率が高く、起動時に電源から大きな電流が流れることがなく、温度の変化に対しても効率が下がることのない直流高電圧電源装置を提供するためになされたものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の問題を解決するためになされた本発明の直流高電圧電源装置は、直流電源の両極間に２個直列に接続した半導体スイッチを２組設け、一方の組の２個の半導体スイッチの接続点と他方の組の２個の半導体スイッチの接続点との間にトランスの一次コイルを接続し、該トランスの二次コイルに多段整流回路を接続して構成した直流高電圧電源装置であって、一方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号と、その駆動信号に対して遅らせた他方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号とを生成する制御手段を設けたことを特徴とするものである。
【００１０】
ここにおいて、制御手段を、一方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号に対する他方の組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせる駆動信号の遅れを段階的に増加させ、最終的に駆動信号の周期の２分の１以下の一定の遅れとする機能を有するものとすることが好ましい。また、トランスの一次コイルと直列に、コイルとコンデンサとからなる直列共振回路を接続することができ、トランスの一次コイルと直列に接続した直列共振回路の共振周波数をトランスの共振周波数と同等とし、直列共振回路を構成するコイルとコンデンサにそれぞれ抵抗器を並列に接続することができる。
【００１１】
さらに、トランスの共振周波数の温度特性と直列共振回路の温度特性とを同等とし、制御手段に温度により駆動信号の周波数を変化させる機能を付加することができ、駆動信号を回路中の抵抗器の抵抗値により周波数を設定可能とした発振回路の出力から生成するようにし、周波数を設定するための抵抗器の一部をサーミスタで構成することができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の直流高電圧電源装置では、一方の組の２個の半導体スイッチの接続点と他方の組の２個の半導体スイッチの接続点との間にトランスの一次コイルを接続し、それぞれの組の２個の半導体スイッチを交互にオンさせるのであるが、一方の組の駆動信号に対して他方の組の駆動信号を遅らせてあり、トランスの一次コイルにはその遅れ時間に相当する時間電圧が加わることになる。遅れ時間の変化によりトランスの一次側に加わる電圧の平均値が変化し、パルス幅制御されることになるが、各半導体スイッチのオン時間、オフ時間は常に一定であり、一般のパルス幅制御の場合のように極端にオン時間が短くなることがないので、半導体スイッチの遅れ時間等が問題にならず、安定に動作する利点がある。
【００１３】
ここで一方の組の駆動信号に対する他方の組の駆動信号の遅れを段階的に増加させ、最終的に駆動信号の周期の２分の１以下の一定の遅れに固定するようにした場合には、起動時にトランスの一次側に加わる電圧の平均値が低く、その後段階的に増加していくので、電源側から過大な電流の流れることがない利点がある。しかもこの遅れを段階的に増加させる制御をするための制御手段はロジック回路のみで構成できるので低コストであり、フィードバック制御しないのでハンチング等により不安定になることがない利点がある。
【００１４】
また、トランスの一次コイルと直列にコイルとコンデンサとからなる直列共振回路を接続した場合には、直列共振回路から無効電力を供給することができるので変換効率が悪くなることがなく、トランスの一次コイルに流れる高調波電流を抑制できるという利点があり、トランスの一次コイルと直列に接続した直列共振回路の共振周波数をトランスの共振周波数と同等とし、直列共振回路を構成するコイルとコンデンサにそれぞれ抵抗器を並列に接続した場合には、直列共振回路から無効電力をより充分に供給することができ、抵抗器によりダンピングされるので過電圧の発生を抑制できる利点がある。
【００１５】
さらに、トランスの共振周波数の温度特性と直列共振回路の共振周波数の温度特性とを同等とし、制御手段に温度により駆動信号の周波数を変化させる機能を付加した場合には、温度が変化してもトランスの共振周波数と駆動信号の周波数が大きくずれないので、変換効率が低下することがなく、駆動信号を回路中の抵抗器の抵抗値により周波数を設定可能とした発振回路の出力から生成するようにし、周波数を設定するための抵抗器の一部をサーミスタで構成するようにした場合には、駆動信号の周波数及び駆動信号の周波数の温度特性の調整が容易にできてトランスの共振周波数の温度特性と容易に合わせることができる利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
次に、本発明を実施するための最良の形態について、図を参照しながら具体的に説明する。
図１は本発明の実施の形態を示す主回路の結線図であって、電池部１、スイッチング部２、多段整流部３及び制御部４から構成したものである。電池部１は単電池を適宜直列、並列に接続した上スパイク状の電流を吸収するため並列にコンデンサを接続して構成してある。スイッチング部２は電池部１から供給される直流電源のプラス極とマイナス極との間に２個直列に接続した半導体スイッチ５ａ、５ｂと、同じく２個直列に接続した半導体スイッチ６ａ、６ｂとを接続して構成してある。
【００１７】
半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点と半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点との間にはコイルとコンデンサからなる直列共振回路７を介してトランス８の一次コイルが接続してあり、トランス８の二次コイルは多段整流部３のコッククロフト・ウォルトン回路９の入力側に接続してある。半導体スイッチ５ａ、５ｂ及び半導体スイッチ６ａ、６ｂはそれぞれ一般にハーフブリッジと呼ばれる回路を構成するものであり、半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点及び半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点がそれぞれ出力となる。ハーフブリッジの場合、負荷であるトランスの一次コイル等はそれぞれの出力と直流電源の中点との間に接続されるのであるが、この構成ではトランス８の一次コイルが２個のハーフブリッジの出力の間に接続されることになる。
【００１８】
前記直列共振回路７の共振周波数及び共振周波数の温度特性はトランス８のそれらと同等としてあり、コイル及びコンデンサにはダンピング用の抵抗器を並列に接続して過渡的な過電圧の発生を抑えるようにしてある。半導体スイッチ５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂとしては高速な素子を使用することが好ましく、特にパワーＭＯＳＦＥＴは電池電圧が比較的低い場合にも損失が少ない利点がある。さらに、パワーＭＯＳＦＥＴはコンプリメンタリ素子が多く供給されていることからその使用により駆動回路の構成を簡単にすることができる利点もある。
【００１９】
コッククロフト・ウォルトン回路９の出力側は制限抵抗器１０を介して主コンデンサ１１のプラス側に接続してあり、主コンデンサ１１のプラス側は保護抵抗器１２を介してプラス側の出力端子１３に接続してある。また、この直流高電圧電源装置を不良碍子検出器に使用する場合には、主コンデンサ１１のマイナス側は制御部４に設けたＣＴ１４を介してコッククロフト・ウォルトン回路９の共通端子に接続してあり、コッククロフト・ウォルトン回路９の共通端子はマイナス側の出力端子１５に接続してある。制御部４にはＣＴ１４の二次側に接続した良否判定回路１６が設けてあり、半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの駆動信号を発生する駆動信号発生回路１７が設けてある。
【００２０】
駆動信号発生回路１７は例えば図２に示すように基本になるクロックを発生する発振子１８と２進カウンタ、Ｄ−フリップフロップ、マルチプレクサ及びゲート等の素子で構成することができ、他にシフトレジスタ、プログラマブルロジックデバイス等を使用して構成することもできる。発振子１８は外付けの抵抗器１９により発振周波数を設定することができる素子であり、例えば米国リニアテクノロジ社製のＩＣであるＬＴＣ１７９９等が使用できる。発振周波数を決定する抵抗器１９の一部にはサーミスタ１９ａが組み込んである。抵抗器１９の値は発振子１８の発振周波数がトランス８の共振周波数の１６倍になるように定めてあり、さらに固定抵抗器とサーミスタ１９ａを直並列に組み合わせ、温度が変化したときのトランス８の共振周波数の変化に合わせて発振子１８の発振周波数が変化するようにしてある。
【００２１】
２０、２１は第１、第２の多段の２進カウンタ、２２ないし２７は第１ないし第６のＤ−フリップフロップ、２８はマルチプレクサである。第１の２進カウンタ２０のＱ４端子には発振子１８が発生するクロックの１６分の１の周波数が出力されるので、これを半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号端子２９に接続しておく。これにより駆動信号の周波数はトランス８の共振周波数と同じになる。詳細な説明は省略するが、第１ないし第６のＤフリップフロップ２２ないし２７の各Ｑ端子には、第１の２進カウンタ２０のＱ４端子に出力される信号よりそれぞれ当該信号の１周期の１６分の１、２、３、４、５、６だけ遅れた信号が出力される。
【００２２】
これらの信号はそれぞれマルチプレクサ２８のＩ０ないしＩ５端子に入力してあり、マルチプレクサ２８のＩ６、Ｉ７端子にはＩ５端子と同じく１周期の１６分の６だけ遅れた信号が入力してある。マルチプレクサ２８のＹ端子にはそのいずれかが選択されて出力されるので、これを半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号端子３０に接続しておく。マルチプレクサ２８のＳ０ないしＳ２端子は第２の２進カウンタ２１のＱ８ないしＱ１０端子に接続してあり、第２の２進カウンタ２１のクロック端子は第１の２進カウンタ２０のＱ９に接続してある。
【００２３】
これにより第２の２進カウンタ２１は半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの駆動信号が３２個出力される毎に１カウントすることになり、マルチプレクサ２８は半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの駆動信号が８１９２個出力される毎に次の入力を選択することになる。したがって、半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号は、最初半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号よりその駆動信号の１周期の１６分の１だけ遅れたものとなり、半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの駆動信号が８１９２個出力されるごとに、半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号は半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号に対して駆動信号の１周期の１６分の２、３、４、５、６遅れたものに順次変化していくことになる。
【００２４】
図３はこうした駆動信号や主要部分の波形を示すもので、Ａ、Ｂはそれぞれ半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号、Ｃ、Ｄはそれぞれ半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号、Ｅ及びＦはそれぞれ半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点及び半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点と電源のマイナス側との間の電圧、Ｇはトランス８の一次コイルの電圧を表わしている。半導体スイッチ５ａ、５ｂ及び６ａ、６ｂには駆動信号端子２９及び３０から出力される信号を図示しないゲート駆動回路により絶縁、レベルシフト等して供給してあり、コンプリメンタリ素子を使用した場合には極性も異なったものとすることになるが、図３のＡないしＤでは基準線より上側にある部分が各半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂをそれぞれオンにする信号であるということを表わしている。
【００２５】
図１において３１はコッククロフト・ウォルトン回路９の出力を分圧する分圧器であり、主コンデンサ１１の過電圧あるいは残留電圧をモニターするために使用するものである。この直流高電圧電源装置を不良碍子検出器に使用する場合には、隣接する２つの碍子のキャップ金具にそれぞれ接触させる電極３２、３３を設け、一方の電極３２は直列ギャップ３４を介してプラス側の出力端子１３に、他方の電極３３はマイナス側の出力端子１５にそれぞれ接続することになる。碍子に異常があると瞬間的に電流が流れるので、その電流はＣＴ１４に流れ、良否判定回路１６により不良が検出される。
【００２６】
以下このように構成された直流高電圧電源装置の動作について説明する。運転開始前はリセット信号が与えられており、駆動信号端子２９及び３０にはいずれもＬレベルの信号が出力されるので、半導体スイッチ５ｂと６ｂがオンになっている。運転を開始するとリセット信号が除かれ、２進カウンタ２０は計数を開始し、図３Ａに示すようにＱ４端子の出力信号が駆動信号端子２９に出力される。これにより半導体スイッチ５ａと５ｂは交互にオンになり、半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点と電源のマイナス側との間には図３Ｅに示すような電圧が出力される。
【００２７】
また、駆動信号端子３０にはＤフリップフロップ２２の出力がマルチプレクサ２８により選択されて出力される。これにより半導体スイッチ６ａと６ｂは交互にオンになり、半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点と電源のマイナス側との間には図３Ｆに示すような電圧が出力される。トランス８の一次コイルは半導体スイッチ５ａ、５ｂの接続点と半導体スイッチ６ａ、６ｂの接続点との間に接続されているので、トランス８の一次コイルにはその差の電圧が加わることになる。半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号は半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号より駆動信号の１周期の１６分の１だけ遅れているので、図３に期間１として示すようにトランス８の一次コイルには駆動信号の１周期の１６分の１の幅の電圧が加わることになる。
【００２８】
このときのトランス８の一次コイルに電圧が加わる時間は短いので、電源から過大な電流が流れることはなく、トランス８の二次側ではコッククロフト・ウォルトン回路９で昇圧整流され、主コンデンサ１１が充電されていく。この状態が継続し、駆動信号が８１９２個出力されるとマルチプレクサ２８によりＤフリップフロップ２３の出力が選択され、半導体スイッチ６ａ、６ｂの駆動信号は半導体スイッチ５ａ、５ｂの駆動信号より駆動信号の１周期の１６分の２だけ遅れたものとなる。図３に期間２として示すようにトランス８の一次コイルには駆動信号の１周期の１６分の２の幅の電圧が加わることになる。図３において、各期間の駆動信号は４個だけ示してあるが、実際にはそれぞれ８１９２個の駆動信号が存在することになる。
【００２９】
このようにトランス８の一次コイルに加わる電圧の幅が広がってもコッククロフト・ウォルトン回路９の各コンデンサ及び主コンデンサ１１はある程度充電されており、このとき電源から過大な電流が流れることはない。以後駆動信号が８１９２個出力されるごとにトランス８の一次コイルに加わる電圧の幅は、図３に期間３ないし期間５として示すように駆動信号の１周期の１６分の３、４、５と広がって行き、最終的に図３に期間６として示す駆動信号の１周期の１６分の６の幅となり運転を継続する。この一次コイルに加わる電圧の幅が順次広がっていくときにも、それまでに主コンデンサ１１が充電されており、電源から過大な電流が流れることはない。
【００３０】
以上の説明からも明らかなように、トランス８の一次コイルに加わる電圧はパルス幅制御で幅が順次広がることになるが、各半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂのオン時間、オフ時間は常に一定であり、一般のパルス幅制御の場合のように極端にオン時間が短くなることがないので、半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの遅れ時間等が問題にならず、安定に動作する利点がある。しかもこのパルス幅制御するための駆動信号発生回路１７はロジック回路のみで構成できるので低コストであり、フィードバック制御しないことからハンチング等により不安定になることがない利点がある。
【００３１】
一般にトランス８の二次側にコッククロフト・ウォルトン回路９を接続した構成では無効電力が極めて大きいという問題があるが、トランス８の一次コイルと直列に直列共振回路７が接続してあるので、直列共振回路７から無効電力を供給することができ、変換効率の低下を防ぐことができる。また、半導体スイッチ５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂの回路からトランス８の一次コイルに加わる電圧は大きな高調波を含むものであるが、直列共振回路７により高調波電流を抑制することができる。この直列共振回路７の共振周波数をトランス８の共振周波数と同等とし、直列共振回路７を構成するコイルとコンデンサにそれぞれ抵抗器を並列に接続した場合には、直列共振回路７から無効電力を充分に供給することができ、抵抗器によりダンピングされるので過電圧の発生を抑制できる利点がある。
【００３２】
さらに、トランス８の共振周波数の温度特性と直列共振回路７の共振周波数の温度特性とを同等とし、温度により発振周波数を変えることのできる発振子１８を使用することにより、温度が変化たときのトランス８の共振周波数と駆動信号の周波数のずれによる変換効率の低下を抑えることができる。発振子１８に外付けの抵抗器１９により発振周波数を設定することができる素子を使用し、抵抗器１９の一部にサーミスタ１９ａを組み込むことにより、駆動信号の周波数及び駆動信号の周波数の温度特性の調整が容易にできるのでトランス８の共振周波数の温度特性と容易に合わせることができる利点がある。なお、以上の説明では一部本発明の直流高電圧電源装置を不良碍子検出器に使用した場合についての説明としているが、電池を電源とする直流高電圧電源装置として不良碍子検出器以外に使用しても好適であることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の直流高電圧電源装置の構成を示す主回路の結線図である。
【図２】駆動信号発生回路の構成を示す結線図である。
【図３】動作時の要部の波形図である。
【図４】不良碍子検出器の原理の説明図である。
【図５】従来の直流高電圧電源装置の構成を示す図である。
【符号の説明】
【００３４】
１  電池部
２  スイッチング部
３  多段整流部
４  制御部
５ａ、５ｂ、６ａ、６ｂ  半導体スイッチ
７  直列共振回路
８  トランス
９  コッククロフト・ウォルトン回路
１０  制限抵抗器  
１１  主コンデンサ
１２  保護抵抗器
１３  出力端子
１４  ＣＴ
１５  出力端子
１６  良否判定回路
１７  駆動信号発生回路
１８  発振子
１９  抵抗器
１９ａ  サーミスタ
２０、２１  ２進カウンタ
２２、２３、２４、２５、２６、２７  Ｄフリップフロップ
２８  マルチプレクサ
２９、３０  駆動信号端子
３１  分圧器
３２、３３  電極
３４  直列ギャップ
【図１】
2009225492.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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