(57)【要約】  【課題】圧縮流体として二酸化炭素などの高圧冷媒を使用する全密閉型往復動式圧縮機に関し、高効率な全密閉型往復動式圧縮機を提供する。  【解決手段】吐出孔１３１が吐出室１３７に向けて次第に拡開するテーパ形状を形成し、吐出バルブ１４３が吐出孔１３１と当接するテーパ形状を形成するとともに、バルブプレート１３３の吸入孔１２９に冷媒を導入する吸入路１４９の少なくとも内壁が樹脂系材料で形成されたことにより、体積効率の向上と冷媒が吸入される時の流路抵抗の低減により、圧縮機の効率向上が図れる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダボアを形成したブロックと、前記シリンダボア内を往復運動するピストンと、前記ブロックの前記シリンダボアの開口端を封止するように配置され、吐出孔と吸入孔とを形成したバルブプレートと、前記吐出孔を開閉する吐出バルブと、前記バルブプレートの反シリンダ側に押圧固定され、前記吐出バルブを内包した吐出室を備えたシリンダヘッドと、前記吸入孔に冷媒を導入する吸入路を備え、前記吐出孔は前記吐出室に向けて次第に拡開するテーパ形状を形成し、前記吐出バルブは、前記吐出孔と当接するテーパ形状を形成した弁体を備え、前記吸入路の少なくとも内壁は樹脂系材料で形成された全密閉型往復動式圧縮機。
【請求項２】
弁体を吐出孔に付勢するコイルバネを備え、前記コイルバネは一端が前記弁体に係合し他端がシリンダヘッド内壁に係合している請求項１に記載の全密閉型往復動式圧縮機。
【請求項３】
コイルバネの外径は弁体の外径よりも小さい請求項２に記載の全密閉型往復動式圧縮機。
【請求項４】
吸入孔は、吸入路からシリンダボアに近づくほど前記シリンダボアの軸芯に近づく方向に傾斜して形成された請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の全密閉型往復動式圧縮機。
【請求項５】
吸入路を樹脂系材料のみで形成した請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の全密閉型往復動式圧縮機。
【請求項６】
冷媒は二酸化炭素である請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の全密閉型往復動式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に自動販売機などの冷凍サイクルに用いられ、自然冷媒である二酸化炭素を圧縮対象流体とする全密閉型往復動式圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般的な冷凍サイクルには、フロン系や炭化水素系の冷媒が用いられている。特に、炭化水素系冷媒はオゾン層破壊係数も地球温暖化係数もともに低い自然冷媒であることから家庭用冷蔵庫を中心に広く使われているが、可燃性であることから多量の冷媒を必要とする業務用の冷凍サイクルではあまり使用されておらず、そのため、近年、可燃性のない自然冷媒として、二酸化炭素冷媒を用いた往復動式圧縮機が提案されている。
【０００３】
二酸化炭素冷媒を用いる場合には、従来のフロン系や炭化水素系の冷媒と比較して、圧縮室から吐出される冷媒が非常に高温高圧になるとともに、単位容積あたりの能力が大きくなることから、これらの課題に対応した圧縮機の構成が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
以下、図面を参照しながら上記従来の往復動式圧縮機を説明する。
【０００５】
図４は、特許文献１に記載された従来の圧縮機のシリンダヘッド周辺の断面図である。
【０００６】
図４に示すように、特許文献１に記載された従来の圧縮機は、圧縮室１を形成するシリンダブロック３と、圧縮室１内を往復運動するピストン５と、バルブプレート７とカバー９とで構成されたシリンダヘッド１１とを備えた往復動式圧縮機である。
【０００７】
バルブプレート７は、吸入バルブリード１３によって開閉される吸入孔１５と、吸入孔１５に連通する吸入室１７と、吐出バルブリード１９によって開閉される吐出孔２１と、吐出孔２１に連通する吐出室２３とを備えるとともに、吐出室２３のシリンダブロック３側の壁７ａの厚さＤは、吸入室１７のシリンダブロック３側の壁７ｂの厚さＳよりも薄く形成されている。
【０００８】
さらに、吸入室１７内には、樹脂系材料で形成された吸入マフラー２５が内包され、吸入マフラー２５の出口と吸入孔１５が接続されている。
【０００９】
以上のように構成された特許文献１に記載された従来の圧縮機について、以下その動作を説明する。
【００１０】
まず、往復動式圧縮機は、ピストン５が圧縮室１の容積が増加する方向に動作すると、圧縮室１内の冷媒が膨張し、圧力が低下する。そして、圧縮室１内の圧力が吸入圧力以下に達すると、圧縮室１内の圧力と吸入マフラー２５内の圧力との差によって吸入バルブリード１３が開くことにより、冷凍サイクルから還流し吸入マフラー２５に導入された低温低圧の冷媒が、吸入孔１５を経て、圧縮室１に吸入される。
【００１１】
そして、ピストン５は下死点に到達すると、圧縮室１の容積が減少する方向に動作が転じ、圧縮室１内の圧力が上昇し始めると、吸入バルブリード１３が閉じ、圧縮室１内の冷媒が圧縮される。圧縮室１内の圧力が吐出圧力以上に達すると、圧縮室１内の圧力と吐出室２３内の圧力との差により吐出バルブリード１９が開く。
【００１２】
そして、高温高圧となった冷媒が吐出孔２１を経て吐出室２３へ導かれ、その後、冷凍サイクルへ吐出される。
【００１３】
また、吐出室２３のシリンダブロック３側の壁７ａの厚さＤが、吸入室１７のシリンダブロック３側の壁７ｂの厚さＳよりも薄く形成されているので、ピストン５が上死点まで到達したとしても吐出されることなく吐出孔２１内に残留し、ピストン５の動作が上死点から圧縮室１の容積が増加する方向へ再び転じると再膨張する冷媒の量を低減することができる。
【００１４】
しかしながら、強度確保などの観点から壁７ｂの厚さＤを減少させることには限界があり、再膨張する冷媒量の低減には限界があるため、吐出孔２１をテーパ形状に形成するとともに、吐出バルブリード１９が吐出孔２１と当接するテーパ形状を形成した弁体を備えた往復動式圧縮機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【００１５】
以下、図面を参照しながら上記従来の往復動式圧縮機について説明する。
【００１６】
図５は、特許文献２に記載された従来の圧縮機のシリンダヘッド周辺の断面図である。
【００１７】
図５に示すように、特許文献２に記載された従来の圧縮機は、圧縮室３１を形成するシリンダブロック３３と、圧縮室３１内を往復運動するピストン３５と、バルブプレート３７とリテーナ３９とカバー４１とで構成されたシリンダヘッド４３とを備えた往復動式圧縮機である。
【００１８】
バルブプレート３７にはテーパ形状の吐出孔４５が設けられ、吐出孔４５と当接するテーパ形状を形成した弁体４７を備えた吐出バルブ４９によって開閉される。
【００１９】
吐出バルブ４９は、弁体４７と螺旋形状のコイルバネ５１とで構成され、コイルバネ５１により、リテーナ３９と弁体４７とが連結されている。
【００２０】
リテーナ３９には、吐出冷媒通路５３が設けられ、吐出バルブ４９が開くと、吐出孔４５と吐出室５５とが連通する。
【００２１】
以上のように構成された特許文献２に記載された従来の圧縮機は、特許文献１に記載された従来の圧縮機と同様の動作を行うが、吐出孔４５と弁体４７とが当接するテーパ形状を形成していることで、吐出バルブ４９が閉じたときに、吐出孔４５の隙間容積をほぼ零とすることができ、再膨張する冷媒量を低減することができるので、体積効率の向上を図ることができる。
【特許文献１】特表２００５−５１３３５２号公報
【特許文献２】特開２００２−３９０７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
しかしながら、上記従来の構成では、吐出孔４５をテーパ形状として隙間容積をほぼ零とすることにより、再膨張する冷媒量を低減し体積効率が向上するものの、一方でリテーナ３９を設置するために吐出室５５が大きくなり、吐出孔４５と隣接する吸入孔の断面積が非常に小さくなり、圧縮室３１に吸入される冷媒の流路抵抗が増大し、圧縮機の効率が低下してしまうという課題を有していた。
【００２３】
特に、単位容積あたりの能力が大きい二酸化炭素を冷媒とした場合には、上記課題は顕著なものであった。
【００２４】
本発明は、上記従来の課題を解決するもので、高効率な全密閉型往復動式圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
上記従来の課題を解決するために、本発明の全密閉型往復動式圧縮機は、テーパ形状を形成した吐出孔と、吐出孔と当接するテーパ形状を形成した弁体を備えた吐出バルブとを有するとともに、吸入路の少なくとも内壁を樹脂系材料で形成したもので、吐出孔の隙間容積をほぼ零にすることで、再膨張する冷媒量を低減し体積効率が向上するという作用を有するとともに、吸入孔の断面積をできるだけ大きくできるように、吸入孔に連通する吸入路の形状をどんな複雑な形状にでも成型できるため、圧縮室に吸入される冷媒の流路抵抗を低減し、圧縮機の効率が向上するという作用を有する。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の全密閉型往復動式圧縮機は、再膨張する冷媒量をほぼ零にすることで、体積効率を向上することができるとともに、吸入孔の断面積を拡大することで、圧縮室に吸入される冷媒の流路抵抗を低減することができ、圧縮機の効率を向上することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
請求項１に記載の発明は、シリンダボアを形成したブロックと、前記シリンダボア内を往復運動するピストンと、前記ブロックの前記シリンダボアの開口端を封止するように配置され、吐出孔と吸入孔とを形成したバルブプレートと、前記吐出孔を開閉する吐出バルブと、前記バルブプレートの反シリンダ側に押圧固定され、前記吐出バルブを内包した吐出室を備えたシリンダヘッドと、前記吸入孔に冷媒を導入する吸入路を備え、前記吐出孔は前記吐出室に向けて次第に拡開するテーパ形状を形成し、前記吐出バルブは、前記吐出孔と当接するテーパ形状を形成した弁体を備え、前記吸入路の少なくとも内壁は樹脂系材料で形成されたもので、吐出孔の隙間容積をほぼ零にすることにより再膨張する冷媒量を低減することができるとともに、吸入孔の断面積をできるだけ大きくできるように、吸入孔に連通する吸入路の形状をどんな複雑な形状にでも成型できるため、圧縮室に吸入される冷媒の流路抵抗を低減し、圧縮機の効率を向上させることができる。
【００２８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、弁体を吐出孔に付勢するコイルバネを備え、前記コイルバネは一端が前記弁体に係合し他端がシリンダヘッド内壁に係合しているので、リテーナを使用せずに吐出バルブを位置決め固定することが可能となり、吐出孔及び吐出バルブ周辺の省スペース化により、吐出室をコンパクトに形成することができるので、吸入孔の断面積を大きくすることができ、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに冷媒吸入時の流路抵抗を低減し圧縮機の効率を向上させることができるとともに、部品点数を削減しコストを低減することができる。
【００２９】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の発明において、コイルバネの外径は弁体の外径よりも小さいものであり、吐出孔と吐出室の壁とを近接して配置することが可能となり、吐出室をコンパクトに形成することができるので、吸入孔の断面積を大きくすることができ、請求項２に記載の発明の効果に加えて、さらに冷媒吸入時の流路抵抗を低減することができ、圧縮機の効率を向上させることができる。
【００３０】
請求項４に記載の発明は、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の発明において、吸入孔は、吸入路からシリンダボアに近づくほど前記シリンダボアの軸芯に近づく方向に傾斜して形成されたものであり、吐出孔の強度が十分に確保できるように、吐出孔と吸入孔との距離を十分に確保しつつ、吸入孔の断面積をできるだけ大きくすることができ、さらに冷媒が吸入路からシリンダボアに流れ込みやすくなり、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、さらに冷媒吸入時の流路抵抗を低減し、圧縮機の効率を向上させることができる。
【００３１】
請求項５に記載の発明は、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の発明において、吸入路を樹脂系材料のみで形成したもので、熱伝導率の低い樹脂材料のみで吸入路を形成することで、吸入される冷媒が加熱されることを抑制することができ、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の発明の効果に加えて、さらに体積効率の向上を図りことができる。
【００３２】
請求項６に記載の発明は、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の発明において、冷媒は二酸化炭素であり、単位容積あたりの能力が大きい二酸化炭素冷媒に合わせて行程容積を減少させるために、シリンダボア径を小径化したとしても、吸入孔の断面積をできるだけ大きくして、吸入冷媒の流路抵抗を低減することができるので、請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の発明の効果が特に顕著に得られるとともに、可燃性でない自然冷媒を使用するとともに圧縮機の高効率化を実現することで、地球環境を保護することができる。
【００３３】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００３４】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における全密閉型往復動式圧縮機の縦断面図、図２は図１のＡ−Ａ線におけるシリンダヘッド周辺の断面図である。
【００３５】
図１および図２において、本実施の形態の全密閉型往復動式圧縮機は、密閉容器１０１内底部に潤滑剤としてのオイル１０３を貯留するとともに、冷媒１０４として二酸化炭素が封入してある。また、密閉容器１０１内には、圧縮要素部１０５と電動要素部１０７とを備えた電動圧縮要素部１０９が収納されている。
【００３６】
圧縮要素部１０５は、クランクシャフト１１１、ブロック１１３、ピストン１１５、連結手段１１７などで構成されており、クランクシャフト１１１は、偏芯軸１１９と主軸１２１とを備えている。
【００３７】
電動要素部１０７は、ブロック１１３にボルト（図示せず）によって固定されたステータ１２３と、ステータ１２３の内側の同軸上に配置され主軸１２１に焼き嵌め固定されたロータ１２５とで構成されている。
【００３８】
ブロック１１３には、シリンダボア１２７が一体に形成されるとともに、吸入孔１２９と吐出孔１３１とを備えたバルブプレート１３３と、吸入孔１２９を開閉する吸入バルブリード１３５と、圧縮行程において吐出孔１３１を介してシリンダボア１２７と連通する吐出室１３７を備えたシリンダヘッド１３９とが、ともにヘッドボルト１４１によって、シリンダボア１２７の開口端を封止するように押圧固定されている。
【００３９】
吐出孔１３１は、シリンダボア１２７から吐出室１３７に向けて次第に拡開するテーパ形状を形成している。
【００４０】
また、吐出孔１３１を開閉する吐出バルブ１４３は、吐出孔１３１と当接するテーパ形状を形成した弁体１４５と、弁体１４５を吐出孔１３１に付勢するコイルバネ１４７とで構成されている。
【００４１】
コイルバネ１４７は、一端が弁体１４５に係合し、他端がシリンダヘッド１３９に係合しており、コイルバネ１４７の外径は、弁体１４５の外径よりも小さくなっている。
【００４２】
また、吸入孔１２９は、吸入路１４９からシリンダボア１２７に近づくほど、シリンダボア１２７の軸芯に近づく方向に傾斜して形成されている。
【００４３】
吸入路１４９は、樹脂系材料のみで形成されるとともに、一端が吸入パイプ１５５と連結され、他端が吸入孔１２９に連結されている。
【００４４】
連結手段１１７は、一端に抵抗溶接などにより取り付けられた大端孔を形成する大端部１５１を備えるとともに、他端には大端部１５１と同様に取り付けられたボールジョイント１５３を備えている。
【００４５】
ピストン１１５は、例えば、ピストン１１５の開口端をかしめることで、ボールジョイント１５３を把持するように取り付けられ、クランクシャフト１１１と連結手段１１７により連結されることにより、クランクシャフト１１１の回転と連動して、シリンダボア１２７内を往復運動する。
【００４６】
密閉容器１０１には、吸入パイプ１５５と吐出パイプ１５７とが固定され、それぞれが冷凍サイクル（図示せず）に接続している。
【００４７】
シリンダヘッド１３９の吐出室１３７には、吐出パイプ１５７と連結する吐出路１５９が備えられる。
【００４８】
以上のように構成された全密閉型往復動式圧縮機について、以下その動作、作用を説明する。
【００４９】
全密閉型往復動式圧縮機は、ステータ１２３に電流を流して磁界を発生させ、主軸１２１に固定されたロータ１２５を回転させることで、クランクシャフト１１１が回転し、偏芯軸１１９に回転自在に取り付けられた連結手段１１７を介して、ピストン１１５がシリンダボア１２７内を往復運動する。そして、このピストン１１５の往復運動により、冷媒１０４のシリンダボア１２７への吸入と圧縮および冷凍サイクルへの吐出が繰り返される。
【００５０】
ここで、本実施の形態のような往復動式圧縮機は、吸入バルブリード１３５と吐出バルブ１４３とによって、吸入行程と圧縮行程とが区切られることから、ロータリ式やスクロール式と比較して漏れ損失が少なく、特に高圧と低圧との圧力差が大きい二酸化炭素を冷媒１０４とした場合、体積効率の向上に有利である。
【００５１】
また、長期間運転を続ける間にヘッドボルト１４１により取り付けられた吸入バルブリード１３５や、バルブプレート１３３や、シリンダヘッド１３９の間のわずかな隙間や樹脂などの素材を浸透して、冷媒１０４が微量ずつ漏洩するが、電動圧縮要素部１０９を密閉容器１０１内に収納する全密閉型としたことにより、圧縮要素部１０５から漏洩した冷媒１０４が冷凍サイクル外に漏れないため、冷凍サイクル内の冷媒１０４の減少を防止し、性能の低下を防止することができる。
【００５２】
次に、吐出バルブ１４３の動作について説明する。
【００５３】
吐出バルブ１４３は、ピストン１１５がシリンダボア１２７の容積が減少する方向に動作し、シリンダボア１２７内の冷媒１０４が圧縮され、シリンダボア１２７内の圧力が吐出圧力を超えると、シリンダボア１２７内の圧力と吐出室１３７内の圧力との差により開き始める。そして、圧縮された冷媒１０４は、吐出孔１３１を経て、吐出室１３７に導かれ、その後、吐出路１５９、吐出パイプ１５７を経て冷凍サイクルに吐出される。
【００５４】
次に、ピストン１１５の動作が上死点からシリンダボア１２７内の容積が増加する方向に転じると、シリンダボア１２７内の圧力は低下する。そして、シリンダボア１２７内の圧力が低下すると、シリンダボア１２７内の圧力と吐出室１３７内の圧力との差と、コイルバネ１４７によって弁体１４５が吐出孔１３１に付勢される力によって、吐出バルブ１４３は閉じる。
【００５５】
吐出バルブ１４３は、コイルバネ１４７によって弁体１４５が吐出孔１３１に付勢されているので、吐出バルブ１４３の閉じ遅れを抑制することができる。
【００５６】
また、弁体１４５と吐出孔１３１とは、ともに当接するテーパ形状を形成しているので、吐出孔１３１の隙間容積をほぼ零とすることができ、再膨張する冷媒量を低減することができる。
【００５７】
特に、単位容積あたりの能力が大きい二酸化炭素の冷媒１０４を用いる場合、フロン系や炭化水素系の冷媒と比較して行程容積が小さくなるので、体積効率の向上に有利である。
【００５８】
また、コイルバネ１４７の一端が弁体１４５に係合し、他端がシリンダヘッド１３９に係合したことで、リテーナなどの特別な別部材を使用せずに弁体１４５を位置決め固定することができるので、吐出孔１３１周辺に特別な別部材を配置するスペースが不必要となる。
【００５９】
そして、リテーナなどの特別な別部材の部品点数を削減することで、コストを低減することができる。
【００６０】
さらに、コイルバネ１４７の外径が弁体１４５の外径よりも小さくなっているので、吐出孔１３１を吐出室１３７の壁近傍に配置することができる。
【００６１】
そのため、吐出孔１３１及び吐出室１３７を近接させるとともに、吸入孔１２９から離れた位置に配置することができ、吐出孔１３１及び吐出バルブ１４３周辺の省スペース化により、吐出室１３７をコンパクトに形成することができる。
【００６２】
また、吐出孔１３１の強度を十分に確保し吐出室１３７をシリンダヘッド１３９で確実にシールしつつ、吐出孔１３１と吸入孔１２９とを出来るだけ離れて配置することができる。
【００６３】
その結果、吸入孔１２９の断面積を大きくすることができ、シリンダボア１２７内に吸入される冷媒１０４の流路抵抗を低減し、圧縮機の効率を向上させることができる。
【００６４】
さらに、吸入孔１２９は、吸入路１４９からシリンダボア１２７に近づくほどシリンダボア１２７の軸芯に近づく方向に傾斜して形成されているため、吸入孔１２９の断面積をできるだけ大きくすることができるとともに、さらに吸入路１４９の傾斜により冷媒１０４が吸入路１４９からシリンダボア１２７に流れ込みやすくなり、より一層、吸入される冷媒１０４の流路抵抗を低減することができる。
【００６５】
ここで、バルブプレート１３３には、吸入孔１２９と吐出孔１３１とが隣接して設けられるため、吸入孔１２９と吐出孔１３１との距離が近くなりすぎると、吐出される冷媒１０４の圧力によって吐出孔１３１が変形もしくは破損してしまう。
【００６６】
特に、二酸化炭素冷媒を用いる場合には、フロン系や炭化水素系の冷媒と比較して非常に高圧となるため、吸入孔１２９と吐出孔１３１との距離を十分に確保する必要がある。
【００６７】
本実施の形態では、吸入路１４９からシリンダボア１２７に近づくほど、吸入孔１２９をシリンダボア１２７の軸芯に近づく方向に傾斜して形成することで、吐出孔１３１の強度を十分に確保できるように吸入孔１２９と吐出孔１３１との距離を十分に確保しつつ、吸入孔１２９の断面積をできるだけ大きくすることができる。
【００６８】
さらに、吸入路１４９は樹脂系材料で形成されているため、吸入孔１２９の断面積をできるだけ大きくできるように、吸入孔１２９に連通する吸入路１４９の形状をどんな複雑な形状にでも成型することができる。
【００６９】
特に、シリンダボア１２７の径を縮小すると、吸入孔１２９の断面形状が円形である場合、断面積が小さくなり、吸入される冷媒１０４の流路抵抗が増加してしまうが、吸入路１４９を樹脂系材料で形成したことで、吸入孔１２９の形状が円形以外の複雑な形状であっても吸入路１４９の形状を吸入孔１２９の形状に合わせて成型することができるので、吸入孔１２９の断面積をできるだけ大きくすることができ、シリンダボア１２７に吸入される冷媒１０４の流路抵抗を低減し、圧縮機の効率を向上することができる。
【００７０】
できるだけ断面積を大きくできる吸入孔１２９の断面形状としては、例えば同心の２つの円弧と、その円弧に接する２つの円弧によって定義される断面形状などがある。
【００７１】
次に、シリンダボア１２７に吸入される冷媒１０４の温度の影響について説明する。
【００７２】
図３は、本実施の形態における圧縮機を用いた冷凍サイクルのモリエル線図である。
【００７３】
図３において、縦軸は圧力Ｐ、横軸はエンタルピｈを示しており、図中には飽和曲線、等温度曲線および等密度曲線がプロットされている。
【００７４】
また、図中には、シリンダボア１２７に吸入される冷媒１０４の温度が高い場合の理論冷凍サイクルとしてａ−ｂ−ｃ−ｄ−ａを示し、吸入される冷媒１０４の温度が低い場合の理論冷凍サイクルとしてｅ−ｆ−ｃ−ｄ−ｅを示している。
【００７５】
ここで、ａ−ｂ−ｃ−ｄ−ａで示したように、吸入される冷媒１０４の温度が高い場合には、吸入される冷媒１０４の密度が小さくなるため、冷媒１０４の質量循環量が減少してしまい体積効率が低下する。さらには、吐出される冷媒１０４の温度が高くなり、シリンダボア１２７内の温度が上昇することから、シリンダボア１２７内に供給されたオイル１０３の温度が上昇し、オイル１０３が劣化する。
【００７６】
一方、ｅ−ｆ−ｃ−ｄ−ｅで示したように、吸入される冷媒１０４の温度が低い場合、理論冷凍サイクルにおいて点ｂから点ｆへ吐出される冷媒１０４の温度を低減することができるとともに、低温の冷媒１０４を吸入することによってシリンダボア１２７内が効果的に冷却されるので、シリンダボア１２７内へ供給されたオイル１０３の温度上昇を抑え、オイル１０３の劣化を低減することができる。
【００７７】
さらに、吸入される冷媒１０４の温度が低いため、密度の大きい冷媒１０４をシリンダボア１２７内に吸入させることができるので、冷媒１０４の質量循環量が増加し、体積効率を向上させることができる。
【００７８】
また、吸入路１４９を金属よりも熱伝導率の低い樹脂系材料で形成したことで、吸入される冷媒１０４が、電動要素部１０７の発熱や、吐出される冷媒１０４によって昇温されたブロック１１３やバルブプレート１３３によって加熱されることを抑制することができる。
【００７９】
尚、本実施の形態においては、吸入される冷媒１０４の温度上昇抑制効果を十分に得るために、吸入路１４９を樹脂系材料のみで構成しているが、場合によっては、シリンダヘッド１３９の内側に配置されても良いし、さらには吸入路１４９の内側のみ樹脂系材料で形成しても良い。
【産業上の利用可能性】
【００８０】
以上のように、本発明にかかる全密閉型往復動式圧縮機は、冷媒の大気中への漏洩を抑制することで、性能低下を防止するとともに、再膨張する冷媒量の低減と、シリンダボアに吸入される冷媒の温度上昇の抑制と、流路抵抗の低減とにより、圧縮機の効率向上が図れるので、自動販売機に限らず、冷凍冷蔵庫やエアーコンディショナやその他の冷媒装置に広く適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００８１】
【図１】本発明の実施の形態１における全密閉型往復動式圧縮機の縦断面図
【図２】図１のＡ−Ａ線におけるシリンダヘッド周辺の断面図
【図３】同実施の形態における圧縮機を用いた冷凍サイクルのモリエル線図
【図４】従来の圧縮機のシリンダヘッド周辺の断面図
【図５】従来の圧縮機のシリンダヘッド周辺の断面図
【符号の説明】
【００８２】
１０４  冷媒
１１３  ブロック
１１５  ピストン
１２７  シリンダボア
１２９  吸入孔
１３１  吐出孔
１３３  バルブプレート
１３７  吐出室
１３９  シリンダヘッド
１４３  吐出バルブ
１４５  弁体
１４７  コイルバネ
１４９  吸入路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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