(57)【要約】【課題】高比重物質の使用量を減らしながら、振動量の大きさを減少させることなく、耐衝撃性を良好に保つ振動モータ用ウエイトを提供すること。【解決手段】振動モータ用ウエイトは、シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に所定中心角部分が延び、軸方向両端に係止凸部を一体に設けた樹脂本体部と、この樹脂本体部の前記所定中心角部分を密接して覆い且つ係止凸部に係止される係止凹部を有する金属部とからなる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に所定中心角部分が延び、軸方向両端に係止凸部を一体に設けた樹脂本体部と、この樹脂本体部の前記所定中心角部分を密接して覆い且つ前記係止凸部に係止される係止凹部を有すると共に内側凸部を前記係止凸部の側面に当接させる金属部とからなることを特徴とする振動モータ用ウエイト。
【請求項２】
前記係止凸部を、前記樹脂本体部の径方向外側に設けたテーパ付き円弧状係止凸部としたことを特徴とする請求項１記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項３】
前記係止凸部は、前記樹脂本体部の軸方向に傾きを有するテーパ面を備えると共に前記樹脂本体部の回転方向両端に回転方向切り欠き面を有し、前記係止凹部の凹部側面を前記回転方向切り欠き面に係止させ、前記金属部は、前記内側凸部を前記テーパ付き円弧状係止凸部の側面に当接させたことを特徴とする請求項１又は２記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項４】
前記係止凸部を、前記樹脂本体部の径方向外側に設けたエッジ付き円弧状係止凸部としたことを特徴とする請求項１記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項５】
前記係止凸部は、前記樹脂本体部の軸方向に所定の幅を画成するように直角のエッジを備えると共に前記樹脂本体部の回転方向両端に回転方向切り欠き面を有し、前記金属部は、前記係止凹部の凹部側面を前記回転方向切り欠き面に係止させると共に前記内側凸部を前記エッジ付き円弧状係止凸部の側面に当接させたことを特徴とする請求項１又は４記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項６】
前記係止凸部を、前記樹脂本体部の径方向外側に設けたＴ字状係止凸部としたことを特徴とする請求項１記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項７】
前記係止凸部は、前記樹脂本体部の径方向外側に設け、回転方向にＴ字の横棒が揃うように配置したＴ字状係止凸部とし、前記金属部は、前記係止凹部の凹部側面を前記回転方向切り欠き面に係止させると共に前記内側凸部を前記Ｔ字状係止凸部の側面に当接させたことを特徴とする請求項１又は６記載の振動モータ用ウエイト。
【請求項８】
前記所定中心角部分の中心角を、前記金属部の径方向の幅を一定にしたときの前記振動モータ用ウエイトにおける振動量の中心角変化特性から必要な振動量として求めた角度としたことを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一項記載の震動モータ用ウエイト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば携帯電話の振動発生源となる振動モータのウエイト（錘）に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の振動モータのウエイトは、振動量をできるだけ大きくするため、比重の大きなタングステン製を使用していた。
ウエイトをタングステンのみで形成すると、ウエイトをモータのシャフト（回転軸）に取り付けるために、ウエイトの貫通孔にシャフトを圧入するか（特許文献１参照）、又は、ウエイトの開孔をカシメてシャフトに固着する（特許文献２参照）必要がある。
圧入の場合、強力な圧入装置を用いた圧入工程が必要となるため、製造装置が大がかりなものとなり、製造工程も増えるという問題があった。
【０００３】
また、カシメ固着の場合には、カシメ部の変形によりシャフトを固着するので、回転時の応力や振動が作用した状態での経年変化によりカシメ部の締め付け力が低下するというおそれがあった。
また、同時に、上述した従来の振動モータ用ウエイトは、均一な高比重物質で形成されているので、回転モーメントが大となって回転初期の立ち上がり特性が悪くなり、且つ、質量が大きいため、モータの起動電流が問題となる程度に増大すると共に、このウエイト全部がタングステン製で高価であることから、生産コストが増大すると云う問題があった。
【０００４】
これらの問題を解消するものとして、振動モータ用ウエイトを軽量化すると共に、振動モータの回転性能を向上させ、且つ、生産コストを低減するために、錘を振動モータのシャフトに樹脂で固着することが行われている（特許文献３参照）。
図８（ａ）〜（ｅ）に特許文献３の構成が異なる振動用偏心分銅の構成図を示す。
図８（ａ）の偏心分銅１００は、断面で見て、略台形の重錘部１０１と、この重錘部１０１を把持する半円形状部分１０２ａにシャフト保持部分１０２ｂを突設した樹脂本体部１０２とから構成される。
【０００５】
略台形の重錘部１０１は、断面で見て、台形の頂辺１０１ａが樹脂本体部の外周辺１０２ｃとで連続する円弧を構成する。重錘部１０１の側辺１０１ｂは、頂辺１０１ａに向かって横幅ａが緩やかに狭くなる。
樹脂本体部１０２は、断面で見て、重錘部１０１の頂辺１０１ａに向かって横幅が緩やかに狭くなる側辺１０１ｂを把持する構成になっているが、横幅ａは緩やかに狭くなっているため、樹脂本体部１０２の重錘部１０１を挟持する挟持力は弱く、重錘部１０１の回転時の遠心力に対抗できる程度となっている。
このため、樹脂本体部１０２には、想定される遠心力以上の過大な衝撃が加わった場合には重錘部１０１により押し広げられ破損する構造上の問題が内在する。
【０００６】
図８（ｂ）の偏心分銅１１０は、断面で見て、一定幅ｂで略弧状の重錘部１１１と、この重錘部１１１を把持する半円形状部分１１２ａにシャフト保持部分１１２ｂを突設した樹脂本体部１１２とから構成される。
重錘部１１１は、断面で見て、重錘部１１１の外側弧状辺１１１ａが樹脂本体部１１２の周辺１１２ｃとで連続する円弧を構成する。重錘部１１１の側辺１１１ｂは、外側弧状辺１１１ａに向かって横幅ｃが漸次広くなる。
樹脂本体部１１２は、断面で見て、重錘部１１１の外側弧状辺１１１ａに向かって横幅ｃが漸次広くなる側辺１１１ｂを把持する構成になっているが、横幅ｃは外側弧状辺１１１ａに向かって漸次広くなっているため、樹脂本体部１１２の重錘部１１１を挟持する挟持力は極めて弱い。このため、接着剤等の接着力により重錘部１１１を樹脂本体部１１２に保持することとなり、樹脂本体部１１２の重錘部保持力は、重錘部１１１の回転時の遠心力に対抗できる程度となっている。
【０００７】
このため、樹脂本体部１１２には、想定される遠心力以上の過大な衝撃が加わった場合には重錘部１１１を保持することができなくなる構造上の問題が内在する。
図８（ｃ）の偏心分銅１２０は、断面で見て、一定幅ｄで半円弧状の重錘部１２１と、この重錘部１２１を外側に接着保持する半円形状部分１２２ａにシャフト保持部分１２２ｂを突設した樹脂本体部１２２とから構成される。樹脂本体部１２２は、断面で見て、重錘部１２１を外側に接着保持する構成になっている。このため、接着剤等の接着力により重錘部１２１を樹脂本体部１２２に保持することとなり、樹脂本体部１２２の重錘部保持力は、重錘部１２１の回転時の遠心力に対抗できる程度となっている。
このため、樹脂本体部１２２には、想定される遠心力以上の過大な衝撃が加わった場合には重錘部１２１を保持することができなくなることが予想される構造上の問題点が内在する。
【０００８】
図８（ｄ）の偏心分銅１３０は、図８（ａ）の偏心分銅における重錘部を２個の重錘部１３１ａ、１３１ｂに分割すると共に小サイズとした例で、図８（ａ）の場合と同じ構造上の問題点が内在する。
図８（ｅ）の偏心分銅１４０は、シャフト保持部分１４１を突設しないように直線ｅでつないだ構成とした樹脂本体部１４２の例で、図８（ａ）の場合と同じ構造上の問題点が内在する。
【特許文献１】特開２００６−３４５５９９号公報
【特許文献２】特開平１０−３３６９４９号公報
【特許文献３】特開平０９−１８２３６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
図８（ａ）〜（ｅ）に示す従来の偏心分銅は、樹脂本体部が、回転時、重錘部に働く径方向（振動モータのシャフト（回転軸）の軸方向（シャフトの長さ方向）と直行し、シャフトの軸中心から放射状に外方へ延びる方向）の遠心力に耐える程度の保持力を接着剤との協同作用により有することになる。
特に、接着剤の接着力を除いて、構造上だけからみると、図８（ａ）、（ｄ）および（ｅ）の例では、樹脂本体部が重錘部を把持する構造が傾きの少ないテーパによるくさび構造だけであり、強固に保持することはできない。同じく図８（ｂ）、（ｃ）の例では、重錘部を保持する構造をとっていない。
上記従来例は、当然考慮しなければならない遠心力について構造上極めて保持力の弱い又は保持力を有しない構造となっているという問題を有する。
さらに、近年、落下の衝撃等の予期せぬ強い衝撃にも耐えることが要求されている。しかし、構造上の観点からみて、上記従来例は、この衝撃に対抗できるものではないという問題も有する。
【００１０】
本発明の目的は、上記問題点に鑑み、高比重物質の使用量を減らしながら、振動量の大きさを減少させることなく、耐衝撃性を良好に保つ振動モータ用ウエイトを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の振動モータ用ウエイトは、シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に所定中心角部分が延び、軸方向両端に係止凸部を一体に設けた樹脂本体部と、この樹脂本体部の前記所定中心角部分を密接して覆い且つ係止凸部に係止される係止凹部を有する金属部とからなる。
詳細には、本発明の振動モータ用ウエイト（錘）は、半円柱状部における長さ方向の平面側に、半円柱状部とでシャフト嵌入孔を形成するように半円筒状部を一体に形成し、半円柱状部のシャフト嵌入孔の長さ方向両端に係止凸部を一体に形成した樹脂本体部と、係止凸部を含む樹脂本体部の径方向外側をその外側面が半円筒面となるように覆う金属部とからなる。
樹脂本体部の係止凸部に金属部を係止することにより、金属部に対する径方向および軸方向の衝撃を抑制する。
【００１２】
係止凸部を、半円柱状部の外側面から径方向に突出するエッジ付きＴ字状突部とする。
また、係止凸部をエッジ付き係止突部とする。エッジ付き係止突部の頂面の角がエッジ（直角）になっているので、その結果として、半円柱状部の外側面とエッジ付係止突部の側面の軸方向で成す角度を直角に形成する。
また、係止凸部を、半円柱状部の外側円周に沿うテーパ付き円弧状突部とする。テーパは基本的には半円柱状部の外側表面から軸方向の立ち上がり角が０°〜９０°の間の任意の角度を意味する。立ち上がり角は２６°±４°の範囲内が好ましい。
テーパ付き円弧状突部の頂面は、半円柱状部の軸方向端面と反対側が角を有しないテーパ面になっているので、その結果として、半円柱状部の外側面とテーパ付き円弧状突部の成す角度、すなわち、軸方向の立ち上がり角度を基本的には０°〜９０°の間の任意の角度に形成し、円周方向の角度を直角に形成する。
【００１３】
具体的には、以下の解決手段を採用する。
（１）振動モータ用ウエイトは、シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に所定中心角部分が延び、軸方向両端に係止凸部を一体に設けた樹脂本体部と、この樹脂本体部の所定中心角部分を密接して覆い且つ係止凸部に係止される係止凹部を有すると共に内側凸部を係止凸部の側面に当接させる金属部とからなる。
（２）係止凸部を、樹脂本体部の径方向外側に設けたテーパ付き円弧状係止凸部とする。
（３）係止凸部は、樹脂本体部の軸方向に傾きを有するテーパ面を備えると共に樹脂本体部の回転方向両端に回転方向切り欠き面を有し、係止凹部の凹部側面を回転方向切り欠き面に係止させ、金属部は、内側凸部をテーパ付き円弧状係止凸部の側面に当接させる。
（４）係止凸部を、樹脂本体部の径方向外側に設けたエッジ付き円弧状係止凸部とする。
（５）係止凸部は、樹脂本体部の軸方向に所定の幅を画成するように直角のエッジを備えると共に樹脂本体部の回転方向両端に回転方向切り欠き面を有し、金属部は、係止凹部の凹部側面を回転方向切り欠き面に係止させると共に内側凸部をエッジ付き円弧状係止凸部の側面に当接させる。
（６）係止凸部を、樹脂本体部の径方向外側に設けたＴ字状係止凸部とする。
（７）係止凸部は、樹脂本体部の径方向外側に設け、回転方向にＴ字の横棒が揃うように配置したＴ字状係止凸部とし、金属部は、係止凹部の凹部側面を回転方向切り欠き面に係止させると共に内側凸部をＴ字状係止凸部の側面に当接させる。
（８）所定中心角部分の中心角を、金属部の径方向の幅を一定にしたときの振動モータ用ウエイトにおける振動量の中心角変化特性から必要な振動量として求めた角度とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の振動モータ用ウエイトは、振動モータのシャフトに固着する樹脂本体部の外側に金属部を被せると共に強固に係止する構成とする。金属部を、従来のようにウエイト全体とする代わりに、樹脂本体部の外側に被せるだけの構成としたので、従来のウエイト全体を金属材料とするものと比べ、高価な金属材料の使用量を少なくすることができる。
回転中心から金属部より比重の小さい樹脂の樹脂本体部を形成し、この樹脂本体部の径方向外側に金属部を配置したので、ウエイトの重心位置は従来の全部金属部の場合の重心位置より径方向外側に大幅に移動させることができる。これにより、金属部の重量を従来のものより少なくできるにもかかわらず、軸中心から重心までの長さを長くして従来の回転モーメントの値と遜色の無いようにすることができる。
樹脂本体部の軸方向端の係止凸部を金属部の軸方向端の係止凹部に係止し、金属部の軸方向端の係止凹部の間の内側凸部を樹脂本体部の軸方向端の係止凸部に当接係止することにより、ウエイト、特に金属部に対する径方向、軸方向およびこれらと直交する直行方向を含めた３方向の衝撃を抑制することができる。
特に、係止凸部を、半円柱状部の外側円周に沿うテーパ付き円弧状係止突部、エッジ付き円弧状係止突部、およびＴ字状係止突部のいずれかにすることで、この係止凸部に係止される金属部に対するすべての方向、即ち径方向、軸方向および直行方向を含む３方向の衝撃を抑制することができる。
金属部の径方向の幅又は中心角を適宜設定して、本発明の金属部と樹脂本体部からなる振動モータ用ウエイトの幅−振動量特性、中心角−振動量特性から、必要な振動量を得ることのできる幅や中心角を構成に反映することにより、適切な構成の振動モータ用ウエイトを構成することができるようになる。
また、中心角に応じた、従来の金属のみでできているウエイトと本発明の一体型のウエイトを比較して金属の減少比率を求め、この中心角−減少比率特性から必要な減少比率に応じた中心角を求め、適切な構成に反映することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
本発明の実施の形態を図に基づいて詳細に説明する。
本発明の振動モータ用ウエイトは、振動モータのシャフトを嵌入（嵌合状態に挿入する）するシャフト嵌入孔を有し、このシャフト嵌入孔の中心軸から径方向（中心軸からこの中心軸に直角に放射状に延びる方向）に所定中心角部分が延び、軸方向両端に係止凸部を一体に設けた樹脂本体部と、この樹脂本体部の所定中心角部分を密接して覆い且つ係止凸部に係止される係止凹部を有する金属部とからなる。
係止凸部および係止凹部の構成は、所期の機能、即ち、ウエイトに、回転時の遠心力は当然の事として、それ以外の落下等による衝撃が加わったとき、金属部が樹脂本体部から脱落したり又は樹脂本体部を損傷したりすることを防止又は抑制する作用を奏する限りに於いて任意の構成をとることができる。
以下、係止凸部および係止凹部の組み合わせ構成の代表的な３タイプ、テーパ付き円弧状係止凸部タイプ、エッジ付き円弧状係止凸部タイプ、およびＴ字状係止凸部タイプを項分けして説明する。
【実施例１】
【００１６】
図１は、本発明のテーパ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
図１（ａ）は軸方向に見た側面図、図１（ｂ）は下方からの斜視図、図１（ｃ）〜（ｈ）は衝撃抑止作用の説明図である。
図１（ｃ）はウエイト、主に金属部に軸方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図１（ｄ）は図１（ｃ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
図１（ｅ）は同じく金属部に径方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図１（ｆ）は図１（ｅ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
図１（ｇ）は同じく金属部に径方向および軸方向と直交する方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図１（ｈ）は図１（ｇ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
【００１７】
本発明の振動モータ用ウエイト１は、基本的に、偏心錘で、金属部２と樹脂本体部３からなり、振動モータのシャフト（図示省略）に金属部２を樹脂本体部３により固着するように構成する。
また、この振動モータ用ウエイト１は、基本的に、例えば、図１（ａ）に側面図を示し、図１（ｂ）に斜視図を示すように、半円柱状部３ａにおける長さ方向の平面側３ｂに、半円柱状部３ａとでシャフト嵌入孔３ｃを形成するように半円筒状部３ｄを一体に形成し、半円柱状部３ａのシャフト嵌入孔３ｃの長さ方向両端に図１（ｃ）、（ｄ）に示すように、係止凸部３ｅを一体に形成した樹脂本体部３と、係止凸部３ｅを含む樹脂本体部３の径方向外側をその外側が円筒面２ａとなるように覆う金属部２とからなる。シャフト嵌入孔３ｃには、振動モータのシャフト（回転軸；図示省略）が嵌入配置される。
【００１８】
具体的には、以上の基本的な構成を備えたテーパ付き円弧状係止凸部タイプの樹脂本体部３は、必要な耐衝撃強度および必要な熱可塑性を備える樹脂、例えば、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）で形成する。半円柱状の半円柱状部３ａにおける長さ方向の平面側３ｂに、半円柱状部３ａとでシャフト嵌入孔３ｃを形成するように半円筒状部３ｄを一体に形成すると共に、半円柱状部３ａのシャフト嵌入孔３ｃの長さ方向（軸方向）両端に係止凸部３ｅを一体に形成する。係止凸部３ｅは、半円柱状部３ａの中央の外側面（テーパ面３ｇを形成しない領域の外側面）３ｆおよびその延長上からの径方向の突出部分（テーパ面３ｇが形成される部分）を意味する。
【００１９】
係止凸部３ｅはテーパ付き円弧状係止凸部タイプで、図１（ｃ）にウエイトのシャフト嵌入孔３ｃの軸方向断面（シャフト嵌入孔３ｃの長さ方向（中心軸の軸線方向）の線で切った断面）図を示し、図１（ｄ）、図１（ｆ）、図１（ｈ）に樹脂本体部３を示すように、両軸方向端３ｈから中央に向かって軸中心からの半径が減少するテーパ面３ｇを設ける。
テーパ面３ｇは、図１（ｄ）に示すように、両軸方向端３ｈから所定幅ｅで且つ中心軸から所定の中心角範囲の回転方向（軸方向と直交する方向で、ウエイトの回転する方向）に短冊状に設けられる。図１（ａ）に示すように、樹脂本体部３の中心角θ１は１８０°で、テーパ面３ｇの範囲の中心角は、その１８０°から金属部２の係止凹部２ｂが係止できるような切り欠き３ｉまでの長さ分の角度θ２だけ少ない角度とする。切り欠き３ｉは、図１（ｆ）および図１（ｈ）に示すように、回転方向切り欠き面３ｊがテーパの都合上三角形を構成する。
切り欠き３ｉの角度は、ウエイトに図１（ｅ）および図１（ｇ）に矢印で示す方向の衝撃力が加わったときにも金属部２が樹脂本体部３から外れないような角度、例えば、９０°±５°の角度に設定されている。
図１（ｆ）に示された、係止凸部３ｅの回転方向両端に樹脂本体部３の外側面３ｆまでの切り欠き３ｉとして形成された軸方向の面は、係止凸部３ｅの回転方向切り欠き面３ｊという。回転方向切り欠き面３ｊは、樹脂本体部３の両軸方向端３ｈにそれぞれ２個所ずつ、合計４個所設けられている。
【００２０】
樹脂本体部３は、樹脂注入成形、例えば射出成形で形成する。構造上、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３から露出しているので、例えば射出成形時、金属部２の一方の端部２ｃを金型内の床面に接するように起立させて配置し、その状態で型内に樹脂を注入して、金属部２内側に樹脂を注入し硬化させることができる。このため、本発明のウエイトは、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３の端面と面一なので、製造装置および製造工程が容易且つ簡素にできるようになる。
金属部２は、高比重材料、特に、タングステン（Ｗ）や鉛（Ｐｂ）等からなり、径方向において樹脂本体部３を覆うように形成され、その径方向の外側面が円筒面２ａに形成されている。金属部２の係止凹部２ｂは、樹脂本体部３の係止凸部３ｅと組み合わされるように構成される。係止凹部２ｂは、係止凸部３ｅの回転方向切り欠き面３ｊと係合する凹部側面２ｄを有する。
【００２１】
金属部２の軸方向端の係止凹部２ｂの間には内側凸部２Ａが設けられている。この内側凸部２Ａは、樹脂本体部３の両軸方向端３ｈの係止凸部３ｅのテーパ面３ｇに当接係止される。
ウエイトの重心位置は、タングステンだけでできている従来のウエイトの場合シャフト嵌入孔の中心軸に近い位置であるのに対し、樹脂本体部に金属部を係止する本発明のウエイトの場合にはシャフト嵌入孔の軸中心から離れた樹脂本体部と金属部の当接付近に改善されている。
これにより、重心位置をシャフト嵌入孔４の軸中心から必要な回転モーメントが得られる長さだけ離した位置にすることができる
テーパ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトにおいて通常回転の振動発生時における径方向荷重は、図１（ｅ）および図１（ｆ）に示す径方向の衝撃が加えられた場合の抑制作用と同じ抑制作用となるので、以下の「径方向の衝撃力について説明する」項の説明を援用する。
【００２２】
軸方向の衝撃力について説明する。
図１（ｃ）に示されるように、軸方向に衝撃力Ｆ１が加わると、図１（ｄ）に示されるように、内側凸部２Ａに伝わった衝撃力はテーパ面３ｇの面全体に広範囲に分散し、小さな衝撃力Ｆ２として受けとめられる。このため、テーパ面３ｇの単位面積あたりの衝撃力は小さな値になり、かなりの大きさの衝撃力まで抑制できるようになる。
次に、径方向の衝撃力について説明する。
図１（ｅ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に径方向に衝撃力Ｆ３が加わると、図１（ｆ）に示すように、衝撃力は金属部２の係止凹部２ｂの凹部側面２ｄを介して樹脂本体部３の一対の係止凸部３ｅの２箇所の回転方向切り欠き面３ｊで小さな衝撃力Ｆ４として受けることになる。凹部側面２ｄと係止凸部３ｅの回転方向切り欠き面３ｊとの係合は強固なので、径方向の衝撃力Ｆ３は樹脂本体部３の切り欠き面３ｊで抑制されることになる。
次に、上記軸方向および径方向と直交する方向（以下、便宜上、直交方向という）の衝撃力について説明する。
図１（ｇ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に直交方向に衝撃力Ｆ５が加わると、図１（ｈ）に示すように、衝撃力Ｆ５は金属部２の係止凹部２ｂの凹部側面２ｄを介して樹脂本体部３の一対の係止凸部３ｅの２箇所の回転方向切り欠き面３ｋで小さな衝撃力Ｆ６として受けることになる。凹部側面２ｄと係止凸部３ｅの回転方向切り欠き面３ｊとの係合は強固なので、直交方向の衝撃力Ｆ５は樹脂本体部３の係止凸部３ｅで抑制されることになる。
【実施例２】
【００２３】
図２は、本発明のエッジ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
図２（ａ）は軸方向に見た側面図、図２（ｂ）は下方からの斜視図、図２（ｃ）〜（ｈ）は衝撃抑止作用の説明図である。
図２（ｃ）はウエイト、主に金属部に軸方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図２（ｄ）は図２（ｃ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
図２（ｅ）は同じく金属部に径方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図２（ｆ）は図２（ｅ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
図２（ｇ）は同じく金属部に径方向および軸方向と直交する方向の衝撃力が加わった場合の説明図で、金属部を白抜きで表示している。図２（ｈ）は図２（ｇ）の衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。
【００２４】
樹脂本体部３は、必要な耐衝撃強度および必要な熱可塑性を備える樹脂、例えば、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）を用い、半円柱状部３ｎにおける長さ方向の平面側３ｂに、半円柱状部３ｎとでシャフト嵌入孔３ｃを形成するように半円筒状部３ｄを一体に形成すると共に、半円柱状部３ｎのシャフト嵌入孔３ｃの軸方向両端に係止凸部３ｍを一体に形成する。
係止凸部３ｍは、エッジ付き円弧状係止凸部タイプで、図２（ｃ）、図２（ｅ）、図２（ｇ）に金属部２を白抜きにした斜視図を示し、図２（ｄ）、図２（ｆ）、図２（ｈ）に樹脂本体部３を示すように、ウエイトの軸方向両端に軸中心からの半径が一定の頂面３ｐを備え且つ頂面３ｐと軸方向の側面との成す角が直角になっているエッジ（角）付き円弧状凸部形状を有する。
【００２５】
実施例２の係止凸部３ｍは、軸方向断面が矩形で、半円柱状部３ｎにおけるシャフト嵌入孔３ｃの中心軸を中心とした回転方向（ウエイト回転方向）の外側円周面に沿って延びるエッジ付き円弧状突部形状を呈する。エッジは直角の角（かど）を意味する。エッジ付き円弧状係止突部（３ｍ）の頂面（径方向の最外側面）３ｐの軸方向の角３ｑがエッジになっているので、その結果として、半円柱状部３ｎの外側面３ｆとエッジ付円弧状係止突部（３ｍ）の側面（上記「角」に連なる側面）３ｓの成す角度を直角に形成する。
エッジ付き円弧状係止突部（３ｍ）の回転方向両端は金属部２の係止凹部が係止できる程度の角度の回転方向切り欠き面３ｔになっている。
【００２６】
エッジを画成する頂面３ｐは、例えば図２（ｄ）に示すように、軸方向両端から所定幅ｆで且つ軸中心から所定の中心角範囲θ３に短冊状に設けられる。図２（ａ）に示すように、樹脂本体部３の中心角は１８０°で、係止凸部３ｍの範囲の中心角は、その１８０°から金属部２の係止凹部２ｅが係止できるような切り欠き３ｔの長さ分の角度だけ少ない角度とする。切り欠き３ｔは、図２（ｆ）および図２（ｈ）に示すように、軸方向断面がエッジを有する都合上矩形を構成する。
切り欠き３ｔの角度は、ウエイトに図２（ｅ）および図２（ｇ）で矢印を示す方向の衝撃力Ｆ９、Ｆ１１が加わったときにも金属部２が樹脂本体部３から外れないような角度、例えば、９０°±５°の角度に設定されている。
図２（ｆ）に示された、係止凸部３ｍの回転方向両端に樹脂本体部３の外側面３ｆまでの切り欠きとして形成された軸方向の面は、係止凸部３ｍの回転方向切り欠き面３ｔという。回転方向切り欠き面３ｔは、樹脂本体部３の両軸方向端３ｈにそれぞれ２個所ずつ、合計４個所設けられている。
樹脂本体部３は、樹脂注入成形、例えば射出成形で形成する。構造上、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３から露出しているので、例えば射出成形時、金属部２の一方の端部２ｃが金型内の床面に接するように起立させて配置し、その状態で型内に樹脂を注入して、金属部２内側に樹脂を注入し硬化させることができる。このことから、本発明のウエイトは、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３の端面と面一なので、製造装置および製造工程が容易且つ簡素にできるようになる。
【００２７】
金属部２は、重比重材料、特に、タングステン（Ｗ）や鉛（Ｐｂ）等からなり、径方向において樹脂本体部３を覆うように形成され、その径方向の外側面が円筒面２ａに形成されている。金属部２の係止凹部２ｅは、樹脂本体部３の係止凸部３ｍと組み合わされるように構成される。係止凹部２ｅは、係止凸部３ｍの回転方向切り欠き面３ｔと係合する凹部側面２ｄを有する。
金属部２の軸方向端の係止凹部２ｅの間には内側凸部２Ｂが設けられている。この内側凸部２Ｂは、樹脂本体部３の両軸方向端３ｈの係止凸部３ｍの側面３ｓに当接係止される。
【００２８】
ウエイトの重心位置は、タングステンだけでできている従来のウエイトの場合、シャフト嵌入孔３ｃの中心軸に近い位置であるのに対し、樹脂本体部３に金属部２を係止する本発明のウエイトの場合には、シャフト嵌入孔３ｃの軸中心から離れた樹脂本体部３と金属部２の当接付近になり、改善されている。
これにより、重心位置をシャフト嵌入孔４の中心軸から必要な回転モーメントが得られる長さだけ離した位置にすることができる
エッジ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトにおける通常回転の振動発生時における径方向荷重は、図２（ｅ）および図２（ｆ）に示す径方向の衝撃が加えられた場合の抑制作用と同じ抑制作用となるので、以下の「径方向の衝撃力について説明する」項の説明を援用する。
【００２９】
軸方向の衝撃力について説明する。
図２（ｃ）に示されるように、軸方向に衝撃力が加わると、図２（ｄ）に示されるように、金属部２の内側凸部２Ｂを介して係止凸部３ｍの側面３ｓの面全体に広範囲に分散した小さな衝撃力Ｆ８として受けとめられる。このため、係止凸部３ｍの側面３ｓの単位面積あたりの衝撃力は小さな値になり、かなりの大きさの衝撃力まで抑制できるようになる。
次に、径方向の衝撃力について説明する。
図２（ｅ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に径方向に衝撃力Ｆ９が加わると、図２（ｆ）に示すように、衝撃力Ｆ９は金属部２の係止凹部２ｅの凹部側面２ｄを介して樹脂本体部３の一対の係止凸部３ｍの２箇所の回転方向切り欠き面３ｔで小さな衝撃力Ｆ１０として受けることになる。凹部側面２ｄと係止凸部３ｍの回転方向切り欠き面３ｔとの係合は強固なので、径方向の衝撃力Ｆ９は樹脂本体部３の切り欠き面３ｔで抑制されることになる。
次に、上記軸方向および径方向と直交する方向（以下、便宜上、直交方向という）の衝撃力について説明する。
図２（ｇ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に直交方向に衝撃力Ｆ１１が加わると、図２（ｈ）に示すように、衝撃力Ｆ１１は金属部２の係止凹部２ｅの凹部側面２ｄを介して樹脂本体部３の一対の係止凸部３ｍの２箇所の回転方向切り欠き面３ｔで小さな衝撃力Ｆ１２として受けることになる。凹部側面２ｅと係止凸部３ｍの回転方向切り欠き面３ｔとの係合は強固なので、直交方向の衝撃力Ｆ１１は樹脂本体部の係止凸部で抑制されることになる。
【実施例３】
【００３０】
図３は、本発明のＴ字状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
図３（ａ）は軸方向に見た側面図、図３（ｂ）は斜視図、図３（ｃ）〜（ｅ）は衝撃抑止作用の説明図である。
図３（ｃ）はウエイト、主に金属部に軸方向の衝撃力が加わった場合に、衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。金属部を白抜きで表示している。
図３（ｄ）は同じく金属部に径方向の衝撃力が加わった場合に、衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。金属部を白抜きで表示している。
図３（ｅ）は同じく金属部に径方向および軸方向と直交する方向の衝撃力が加わった場合に、衝撃力を樹脂本体部で抑制する作用の説明図である。金属部を白抜きで表示している。
実施例３の係止凸部３ｖは、軸方向断面が矩形で、半円柱状部３ａの軸方向両端３ｈから径方向に突出するＴ字状突部形状を呈する。Ｔ字形の横棒部分は円弧状になる。Ｔ字状係止突部（３ｖ）の頂面（径方向の最外側面）３ｗと軸方向の側面３Ａが成す角度は直角になっている。その結果として、軸方向における半円柱状部３ａの外側面３ｆとＴ字状係止突部（３ｖ）の側面３Ａの成す角度、すなわち、軸方向で成す角度は直角になる。
【００３１】
樹脂本体部３は、必要な耐衝撃強度および必要な熱可塑性を備える樹脂、例えば、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）を用い、半円柱状部３ａにおける長さ方向の平面側３ｂに、半円柱状部３ａとでシャフト嵌入孔３ｃを形成するように半円筒状部３ｄを一体に形成すると共に、半円柱状部３ａの軸方向両端に係止凸部３ｖを一体に形成する。
係止凸部３ｖは、Ｔ字状係止突部タイプで、図３（ｂ）、図３（ｃ）に金属部２を白抜きにした斜視図を示し、図３（ｄ）、図３（ｅ）に樹脂本体部３を示すように、ウエイトの軸方向両端に中心軸からの半径が一定の頂面を備え且つ頂面と長さ方向の側面との成す角が直角になっているエッジ（角）付き円弧状凸部形状を有する。
エッジで画成する頂面３ｗは、例えば図３（ｃ）に示すように、両軸方向端３ｈから所定幅で且つ回転方向に短冊状に設けられる。図３（ａ）に示すように、樹脂本体部３の中心角は１８０°で、Ｔ字形の縦棒の範囲の中心角は、金属部に加わる衝撃力に耐える程度の回転方向の幅に相当する角度とする。Ｔ字状部は、図３（ｂ）および図３（ｃ）に示すように、軸方向断面が各部分に応じた矩形を構成する。
Ｔ字形の横棒は、図３（ａ）、図３（ｄ）、図３（ｅ）に示されるように、側面図において、中心軸からの半径が一定になるように形成される。
【００３２】
Ｔ字状係止凸部３ｖは、各部の寸法および角度等が、ウエイトに図３（ｃ）、図３（ｄ）および図３（ｅ）に矢印で示す方向の衝撃力Ｆ１３、Ｆ１５、Ｆ１７が加わったときにも金属部２が樹脂本体部３から外れないような値に設定されている。
樹脂本体部３は、樹脂注入成形、例えば射出成形で形成する。構造上、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３から露出しているので、例えば射出成形時、金型内に金属部２の一方の端部２ｃが床面に接するように起立させて配置し、その状態で型内に樹脂を注入して、金属部２内側に樹脂を注入し硬化させることができる。このことから、本発明のウエイトは、金属部２の両端部２ｃが樹脂本体部３の端面と面一なので、製造装置および製造工程が容易且つ簡素にできるようになる。
金属部２は、高比重材料、特に、タングステン（Ｗ）や鉛（Ｐｂ）等からなり、径方向において樹脂本体部を覆うように形成され、その径方向の外側面が円弧状に形成されている。金属部２の係止凹部２ｆは、樹脂本体部３の係止凸部３ｖと組み合わされるように構成される。
金属部２の軸方向端の係止凹部２ｆの間には内側凸部２Ｃが設けられている。この内側凸部２Ｃは、樹脂本体部３の両軸方向端３ｈのＴ字状係止凸部３ｖの側面３Ａに当接係止される。
【００３３】
係止凹部２ｆは、係止凸部３ｖのＴ字状部と係合するＴ字状開孔２ｇを有する。
ウエイトの重心位置は、タングステンだけでできている従来のウエイトの場合、シャフト嵌入孔３ｃの中心軸に極めて近い位置であるのに対し、Ｔ字状係止凸部３ｖを有する樹脂本体部３にＴ字状開孔２ｇを有する金属部２を係止する本発明のウエイトの場合にはシャフト嵌入孔３ｃの中心軸から離れた樹脂本体部３と金属部２の当接付近に移り、改善されている。
これにより、重心位置をシャフト嵌入孔３ｃの中心軸から必要な回転モーメントが得られる長さだけ離した位置にすることができる
Ｔ字状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトにおける通常回転の振動発生時における径方向荷重は、図３（ｄ）に示す径方向の衝撃が加えられた場合の抑制作用と同じ抑制作用となるので、以下の「径方向の衝撃力について説明する」項の説明を援用する。
【００３４】
軸方向の衝撃力について説明する。
図２（ｃ）に示されるように、軸方向に衝撃力Ｆ１３が加わると、金属部２の内側凸部２Ｃを介してＴ字状係止凸部（３ｖ）の側面３Ａの面全体に広範囲に小さな衝撃力Ｆ１４として分散して受けとめられる。このため、Ｔ字状係止凸部（３ｖ）の側面３Ａの単位面積あたりの衝撃力は小さな値になり、かなりの大きさの衝撃力まで抑制できるようになる。
次に、径方向の衝撃力について説明する。
図３（ｄ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に径方向の衝撃力Ｆ１５が加わると、衝撃力は金属部２のＴ字状開孔２ｇの側面を介して樹脂本体部３のＴ字状係止凸部（３ｖ）で受けることになる。Ｔ字状開孔２ｇの側面とＴ字状係止凸部（３ｖ）の径方向の面の係合は強固なので、径方向の衝撃力は樹脂本体部３のＴ字状係止凸部（３ｖ）で抑制されることになる。
次に、上記軸方向および径方向と直交する方向（以下、便宜上、直交方向という）の衝撃力について説明する。
図３（ｅ）に示されるように、ウエイト、主に金属部２に直交方向の衝撃力Ｆ１７が加わると、衝撃力は金属部２のＴ字状開孔２ｇの側面を介して樹脂本体部３のＴ字状係止凸部（３ｖ）で受けることになる。Ｔ字状開孔２ｇの側面とＴ字状係止凸部（３ｖ）の直交方向の面の係合は強固なので、径方向の衝撃力は樹脂本体部のＴ字状係止凸部で抑制されることになる。
【００３５】
（耐衝撃力特性）
本発明のウエイトは、テーパ付き円弧状係止凸部タイプ、エッジ付き円弧状係止凸部タイプ、およびＴ字状係止凸部タイプに応じてタイプ別の以下（ａ）、（ｂ）、（ｃ）の条件がつく。
（ａ）テーパ付き円弧状係止凸部タイプの場合、ウエイトの各部寸法は、図１（ａ）のＬ１が２．３０ｍｍ、Ｌ２が１．７５ｍｍ、Ｌ３が１．５０ｍｍ、テーパ角度は２６度で、テーパ部の幅は０．５ｍｍとする。
シャフト嵌入孔の軸中心から径方向に金属部の外側面までの長さをＬ１、同じくテーパ面の最外側位置までの長さをＬ２、同じく樹脂本体部の軸方向中央部の外側面までの長さをＬ３とする。
テーパ角度は、図１（ｃ）に示すように、金属部２の外側面のシャフト方向を基準としたときのテーパ部の立ち上がり角度θとする。
（ｂ）エッジ付き円弧状係止凸部タイプの場合、ウエイトの各部寸法は、図２（ａ）のＬ１が２．３０ｍｍ、Ｌ２が１．７５ｍｍ、Ｌ３が１．５０ｍｍ、凸部の軸方向の幅は０．４３ｍｍとする。
シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に金属部の外側面までの長さをＬ１、同じく係止凸部の頂面までの長さをＬ２、同じく樹脂本体部の軸方向中央部の外側面までの長さをＬ３とする。
（ｃ）Ｔ字状係止凸部タイプの場合、ウエイトの各部寸法は、図２（ａ）のＬ１が２．３０ｍｍ、Ｌ２が１．７５ｍｍ、Ｌ３が１．５０ｍｍ、凸部の軸方向の幅は０．４３ｍｍとする。
シャフト嵌入孔の中心軸から径方向に金属部の外側面までの長さをＬ１、同じくＴ字状係止凸部のＴ字の横棒内側面までの長さをＬ２、同じく樹脂本体部の軸方向中央部の外側面までの長さをＬ３とする。
【００３６】
ここで、最も耐衝撃力特性が低いと想定されるテーパ付き円弧状係止凸部タイプについて耐衝撃力特性をシミュレートする。
加えるべき衝撃力を測定するために想定される条件は、次のようになる。
（１）本発明の振動モータ用ウエイトを装着した振動モータを携帯電話に搭載し、１ｍの高さより自然落下させたときの衝撃を対象とする。
（２）携帯電話に設置する振動モータをラバーモデルとし、ウエイトに加える衝撃を５０００Ｇに設定する。
上記条件の衝撃印加時、実際にウエイトに加わる衝撃は後記するようになる。
（３）樹脂本体部の材料はジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）とし、金属部の材料はタングステンとする。
上記条件での測定結果は下記表１のようになる。
【表１】
2009268228.tif 000003
この測定結果から、０．３８５ｇのウエイトに５０００Ｇの衝撃を加えた場合、金属体には１８．９Ｎの衝撃が加わることになる。
但し、ウエイトへの衝撃（Ｎ：ニュートン）＝ウエイトの重さ（ｋｇ）×衝撃（Ｇ）×９．８（ｍ／ｓ２）と定義する。
【００３７】
上記衝撃データを解析するための解析条件は、以下のようになる。
（１）解析ソフトはＡＮＳＹＳ  Ｗｏｒｋｂｅｎｃｈ  Ｐｒｏｄｕｃｔｓ  ８．１（サイバネットシステム株式会社製）を用いる。
（２）ウエイトに用いる樹脂は、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）を使用する。
（３）上記（２）の樹脂の特性は、ヤング率：１０２８０ＭＰａ、ポアソン比：０．３７、密度：１６８０ｋｇ／ｍ３を用いる。
（４）荷重方向は、
（４ａ）・金属部が抜ける方向（軸方向）、
（４ｂ）・径方向、
とする。
【００３８】
上記ウエイトへ５０００Ｇの衝撃を与えたときのウエイトの樹脂本体部に加わる応力は、下記表２のようになる。
【表２】
2009268228.tif 000004
この解析結果によれば、ウエイトへの衝撃を５０００Ｇとし、ウエイトへの衝撃力付加方向を（４ａ）・金属部が抜ける方向（シャフトの長さ方向）と（４ｂ）・径方向（シャフトの長さ方向と直交する方向）の２方向としたときの樹脂本体部に加わる応力は、軸方向が４３．４ＭＰａで、径方向が３５５．８ＭＰａとなる。
サンプル１の樹脂、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）の強度は２２２ＭＰａなので、サンプル１の樹脂は軸方向への衝撃力には耐えられるが、径方向への衝撃力には耐えられない結果となる。ただし、樹脂本体部の係止部となる切り欠き部は４箇所あるので、１箇所にかかる衝撃力は１／４になる。
【００３９】
サンプル１の樹脂の切り欠き部の一箇所にかかる径方向の荷重が１／４の場合の応力は下記表３のようになる。
【表３】
2009268228.tif 000005
この結果から、係止部となる切り欠き部が４個の場合には、各切り欠き部に掛かる径方向の応力は８９．０ＭＰａになるので、サンプル１の樹脂、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）の強度の値２２２ＭＰａより格段に小さくなるので、十分に衝撃力を抑制することができることとなる。
このシミュレーション結果から、上記条件における限り、本発明のテーパ付き円弧状係止凸部タイプのウエイトは予想される大きな衝撃力に対し、十分な耐衝撃力特性を有すると言える。
【００４０】
次に、エッジ付き円弧状係止凸部タイプの耐衝撃力特性についてシミュレートする。
図２に示すように、金属部支え部をテーパ部の代わりにエッジ部（角を有する段部）にした場合、軸方向断面が、テーパ部の場合の三角形から、エッジ部の矩形に変わるため、断面積が二倍にできる。即ち、矩形断面を角にあわせて斜めに切ると、各三角形は矩形の半分になる。このため、下記表４に示すように、衝撃力が加わったときの応力は１／２にできる。
【表４】
2009268228.tif 000006
この結果、サンプル２のウエイトへの荷重が１８．９Ｎの場合、ウエイトの径方向に加わる応力は１７７．９ＭＰａとなり、サンプル１の樹脂、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）の強度の値２２２ＭＰａより小さくなる。このため、エッジ付き円弧状係止凸部の衝撃力に対する応力はサンプル１の樹脂、ジェネスタＧ２３３０（株式会社クラレ製）の強度の値２２２ＭＰａより格段に小さくなるので、十分に衝撃力を抑制することができることとなる。
このように、テーパ形状からエッジ部形状にすることにより、落下衝撃等の衝撃に耐えられるようになる。
【００４１】
（ウエイト振動量比較）
本発明の樹脂本体部と金属部を組み合わせて一体に成形したウエイトと、従来のタングステンのみからなるウエイトについて振動量と金属使用量の関係を調べる。
本発明のウエイトは、形状が異なる金属部に関する各種パラメータを統一する都合から、サンプルをテーパ付き円弧状係止凸部タイプとエッジ付き円弧状係止凸部タイプに特定し、その形状を図４に示す幅広の円弧形状モデルに置き換えて統一する。
図４は幅広の円弧形状モデルの説明図である。図４（ａ）は、中心角θを１８０°と固定し、弧の幅Ｌを変化する例である。図４（ｂ）は、中心角θを１８０°と固定し、弧の幅Ｌを１．２ｍｍとする例、図４（ｃ）は、中心角θを１５０°と固定し、弧の幅Ｌを１．２ｍｍとする例、図４（ｄ）は、中心角θを１１０°と固定し、弧の幅Ｌを１．２ｍｍとする例である。
【００４２】
以下の説明では、振動量およびそれを算出する各パラメータは以下のように定義される。
振動量Ｆ＝ｍｒω２  （Ｎ）
ｍ：質量（ｇ）
ｒ：重心半径（ｍｍ）
ω：角速度（２πｆ）（ｒａｄ／ｓ）
ｆ：回転数／６０（ｓ）
従来例のウエイトにおけるパラメータの値は以下のようになる。
ｍ：０．６８４
ｒ：０．８０５
回転数：９０００
Ｆ：０．４９
ウエイト比重：１９．２
【００４３】
［測定例１］
図４（ａ）の円弧形状モデルを用いる。円弧形状モデルは、中心角θが１８０°で、弧の幅が変数Ｌとする例である。一体成形の形状を一定に保つために、金属部の弧の幅が変化するのに従って樹脂本体部の径方向厚みが変化する。
金属部の材料をタングステンとし、金属部の弧の幅Ｌを変化させたときの振動量に関する特性は表５のようになる。
【表５】
2009268228.tif 000007
表５のタングステンの幅Ｌ（変数）と一体成形のＦ  totalの関係を図５（ａ）に示す。図５は表５から７の特性を表したグラフである。
図５（ａ）から、タングステンの幅Ｌ（変数）と一体成形の振動量Ｆtotalは、略比例する関係にあるといえる。
【００４４】
［測定例２］
図４（ａ）の円弧形状モデルを用いる。円弧形状モデルは、弧の幅が０．８ｍｍで、中心角θを変数とする例である。一体成形の形状を一定に保つために、金属部の中心角が変化するのに従って樹脂本体部の中心角も変化する。
金属部の材料をタングステンとし、金属部の中心角θを変化させたときの振動量に関する特性は表６のようになる。
【表６】
2009268228.tif 000008
表６の金属部の中心角θ（変数）と一体成形の振動量Ｆtotalの関係を図５（ｂ）に示す。
図５（ｂ）から、金属部の中心角θ（変数）と一体成形の振動量Ｆtotalは、略比例する関係にあるといえる。
【００４５】
［測定例３］
図４（ｂ）、図４（ｃ）、図４（ｄ）の円弧形状モデルを用いる。円弧形状モデルは、弧の幅が１．２ｍｍで、中心角θを変数とする例である。一体成形の形状を一定に保つために、金属部の中心角が変化するのに従って樹脂本体部の中心角も変化する。
金属部の材料をタングステンとし、金属部の中心角θを変化させたときの振動量に関する特性は表７のようになる。
【表７】
2009268228.tif 000009
表７の金属部の中心角θ（変数）と一体成形の振動量Ｆtotalの関係を図５（ｃ）に示す。
図５（ｃ）から、金属部の中心角θ（変数）と一体成形の振動量Ｆtotalは、略比例する関係にあるといえる。
【００４６】
［測定結果のまとめ］
最後に、以上の測定例１〜３における測定データのうち、振動量Ｆおよび金属部（タングステン）の質量ｍ１を従来例と比較し表８に示す。
表８中のタングステン量（ｇ）は、タングステン量（ｇ）＝（本発明の一体成形の場合における金属部のタングステンの量）／（従来のウエイト全部がタングステンの場合におけるタングステンの量）をパーセントで表示し、タングステン量が従来の場合を基準にして一体成形の場合に減少している場合は「−（マイナス）」表示する。
表８中の振動量も同様に、振動量（Ｎ）＝（本発明の一体成形の場合における振動量）／（従来のウエイト全部がタングステンの場合における振動量）をパーセントで表示し、振動量が従来の場合を基準にして一体成形の場合に減少している場合は「−（マイナス）」表示する。
【表８】
2009268228.tif 000010
図６は表８の特性を表したグラフである。
図６から、金属部のタングステン量の比較結果は、図６中で特性ａとして示すように略比例する関係にあるといえる。振動量の比較結果は、図６中で特性ｂとして示す。
中心角θが１８０°の場合、タングステン使用量を２８％減少させながらも振動量は不変である。また、中心角が１５０°の場合、タングステン使用量を４０％減少させながらも振動量はわずか２％しか減少していない。したがって、中心角が１５０°以上１８０°以下の間は改善効果が大であることがわかる。
【００４７】
（他の実施例）
図７は、上記実施例１〜３の変形例で、金属部と樹脂本体部の係止構造を反転した例の構成図である。
図７（ａ），（ｄ）はテーパ付き円弧状係止凸部タイプの変形例で、図７（ａ）は軸方向断面図，図７（ｄ）は樹脂本体部の斜視図である。
図７（ｂ），（ｅ）はエッジ付き円弧状係止凸部タイプの変形例で、図７（ｂ）は側面図，図７（ｅ）は金属部を白抜きにしたウエイトの斜視図である。
図７（ｃ），（ｆ）はＴ字状係止凸部タイプの変形例で、図７（ｃ）は側面図，図７（ｆ）は金属部を白抜きにしたウエイトの斜視図である。
テーパ付き円弧状係止凸部タイプの変形例は、テーパ面の傾きの方向および内側凸部の突出方向を図１（ｃ）に示す方向と逆向きに形成し、金属部２の軸方向凹溝２ｋと樹脂本体部３の条状突起３Ｄの条状係合構造とする。
具体的に説明する。まず、樹脂本体部３の軸方向両端から中央に向かって軸中心からの半径が増加するテーパ面３Ｂを設ける。このテーパ面３Ｂは、逆テーパ面と表し、図７（ｄ）に示すように、軸方向両端から所定幅で且つ軸中心から所定の中心角範囲の回転方向に短冊状に設ける。また、樹脂本体部３の回転方向両端に軸方向に延びる条状突起３Ｄを設ける。条状突起３Ｄは側面図で見たとき矩形状が好ましい。
金属部２の係止凹部２の軸方向両端には、上記逆テーパ面に組み合わされる同じ傾きの逆テーパ面２ｍが形成される。また、金属部２の回転方向両端近傍には軸方向凹溝２ｋを設ける。
金属部２と樹脂本体部３の逆テーパ面２ｍと３Ｂは軸方向で互いに当接し、樹脂本体部３の逆テーパ面３Ｂが金属部２の逆テーパ面２ｍに加わる軸方向の衝撃力を抑制する。
樹脂本体部３の条状突起３Ｄは、金属部２の凹溝２ｋと条状係合し、金属部に働く径方向および直交方向の衝撃力を抑制する。
【００４８】
エッジ付き円弧状係止凸部タイプの変形例は、エッジおよび内側凸部を図２（ｃ）に示す方向と逆向きに形成し、金属部の軸方向両端に回転方向に設けた係止凹部と樹脂本体部の軸方向両端に回転方向に設けた係止突部との係合構造とする。
具体的に説明する。図２（ｃ）では樹脂本体部３の軸方向両端に回転方向の係止突部３ｍを樹脂本体部３の外側面から突出するように設けていたが、変形例では、図７（ｅ）に示すように、係止突部３Ｆを樹脂本体部３の外側面から一段下がる段部として設ける。係止突部３Ｆと樹脂本体部３の外側面との間に側面３Ｅがあることになる。
樹脂本体部３の係止凸部３Ｆは、金属部２の係止凹部２ｑと係合するので、金属部に働く径方向および直交方向の衝撃力を抑制する。
樹脂本体部３の軸方向両端近傍においてその外側面から直角に下がり係止凸部に連結する側面３Ｅは、金属部の軸方向の衝撃力を強力に抑制する。
Ｔ字状係止凸部タイプの変更例は、図７（ｃ）および（ｆ）に示すように、Ｔ字状突起部分２ｒを金属部２の軸方向両端に設け、樹脂本体部３はそのＴ字状突起部分２ｒを埋めるようにＴ字状開孔３Ｇを形成する。
樹脂本体部のＴ字状開孔３Ｇは、それに係合するＴ字状突起部分２ｒを介して金属部に働く軸方向、径方向および直行方向の衝撃力を抑制する。
以上の代表的な例の測定結果及び解析結果からみて、本発明のウエイトは所期の目的・効果を十分に達成することがわかる。
このことから、所期の作用・機能を変更しない限りにおいて本発明のウエイトの構成を変更することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明のテーパ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
【図２】本発明のエッジ付き円弧状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
【図３】本発明のＴ字状係止凸部タイプの振動モータ用ウエイトの構成図および説明図である。
【図４】幅広の円弧形状モデルの説明図である。
【図５】表５から７の特性を表したグラフである。
【図６】表８の特性を表したグラフである。
【図７】本発明の実施例１〜３の変形例で、金属部と樹脂本体部の係止構造を反転した例の構成図である。
【図８】特許文献３の構成が異なる振動用偏心分銅の構成図を示す。
【符号の説明】
【００５０】
１    振動モータ用ウエイト
２    金属部
２ａ  円筒面  
２ｂ    係止凹部
２ｃ    端部
２ｄ    凹部側面
２ｅ    係止凹部
２ｆ    係止凹部
２ｇ    Ｔ字状開孔
３    樹脂本体部
３ａ、３ｎ    半円柱状部
３ｂ    平面側
３ｃ    シャフト嵌入孔
３ｄ    半円筒状部
３ｅ、３ｍ、３ｖ    係止凸部
３ｆ    外側面
３ｇ    テーパ面
３ｈ    軸方向端
３ｉ，３ｕ    切り欠き
３ｊ、３ｔ    回転方向切り欠き面
３ｐ、３ｗ    頂面
３ｑ    角
３ｓ、３Ａ    側面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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