(57)【要約】【課題】気体圧縮機において、起動直後におけるベーン背圧を速やかに上昇させてチャタリングの発生を抑制する。【解決手段】高圧油路２３ａを通って軸受け２２に到達した冷凍機油Ｒを、ＦＲＰ製の軸受け部材２４の内周面２４ａと回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ２（＞ｒ１））である絞り部２２ｂにより、その圧力を低下させつつロータ５０の端面５０ａに導くことで、冷凍機油Ｒに対する絞り部材２４による絞り部２２ｂでの圧力損失作用を、従来の気体圧縮機よりも低くし、この絞り部２２ｂを通ってサライ溝２５に導入される冷凍機油Ｒの圧力を、従来の気体圧縮機においてサライ溝２５に導入される冷凍機油Ｒの圧力よりも高くして、コンプレッサ１００の起動時におけるベーン５８の背圧不足によるチャタリングの発生を抑制することができる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸と一体的に回転するロータと、ロータの端面に供給された油分による背圧を受けて前記ロータの外周面から突出するベーンと、前記ロータの両端面の側からそれぞれ突出した前記回転軸を軸支する軸受けを有する２つのサイドブロックとを備え、
前記サイドブロックには、外部から高圧の油分を前記軸受けまで導く油路と、前記軸受けに導かれた前記油分を、前記軸受けと前記回転軸の外周面との間の隙間により圧力を低下させつつ前記ロータの端面に導く絞り部とが形成され、
前記軸受けのうち、前記絞り部を形成する範囲を、前記サイドブロックよりも線膨張係数の大きい軸受け部材で形成するとともに、
前記軸受け部材の内周面と前記回転軸の外周面との間の隙間が、前記軸受けのうち前記絞り部以外の範囲と前記回転軸の外周面との間の隙間よりも大きくなるように、前記軸受け部材の内周面が形成されていることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記軸受け部材は円筒状に形成され、その外周面は前記サイドブロックに外方から固定され、前記軸受け部材の内周面と前記回転軸の外周面との間の隙間は、前記気体圧縮機の非運転状態において、前記軸受けのうち前記絞り部以外の範囲と前記回転軸の外周面との間の隙間よりも大きく、前記気体圧縮機の運転状態において、前記軸受けのうち前記絞り部以外の範囲と前記回転軸の外周面との間の隙間と略同等となるように、前記軸受け部材の内周面が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記軸受け部材は、繊維強化プラスチックにより形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記サイドブロックは、アルミ材により形成されていることを特徴とする請求項３に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は気体圧縮機に関し、詳細には、起動時における圧縮機本体のベーンの突出性能の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、空気調和システム（以下、空調システムという。）には、冷媒ガスなどの気体を圧縮して、空調システムに気体を循環させるための気体圧縮機（コンプレッサ）が用いられている。
【０００３】
この気体圧縮機は、回転駆動されて気体を圧縮する圧縮機本体がハウジングの内部に収容され、圧縮機本体から高圧の気体が吐出される吐出室が画成され、この吐出室からハウジングの外部に高圧の気体を排出するものである。
【０００４】
ここで、圧縮機本体の外面には、圧縮機本体から吐出された高圧の気体から油分を分離する油分離器が組み付けられ、油分離器によって分離された油分は、吐出室の底部に溜められる。
【０００５】
そして、この吐出室底部に溜められた油分は、吐出室内の圧力（高圧気体の圧力）によって圧縮機本体に形成された油路を通って圧縮機本体内に導かれる。
【０００６】
圧縮機本体は、与えられた回転駆動力によって回転する回転軸と、この回転軸と一体的に回転する円柱状のロータと、ロータの外周面の外方に配置された、断面の輪郭形状が略楕円形状である内周面を有するシリンダと、シリンダおよびロータの両端面を覆うとともに、ロータの両端面の側からそれぞれ突出した回転軸をそれぞれ軸支する軸受けを有する２つのサイドブロックと、回転軸回りの等角度間隔でロータに埋設された板状の複数のベーンとを備え、ベーンは、ロータの端面に供給された油分による背圧を受けてロータの外周面から突出可能とされ、この背圧が付勢力となってベーンの突出側先端はシリンダの内周面に当接し、ロータの回転にしたがって変化するシリンダの内周面の断面輪郭形状に追従するように、その突出量が変化する。
【０００７】
これによって、ロータ、シリンダ、両サイドブロックおよびロータの回転方向に相前後する２枚のベーンで圧縮室が画成され、各圧縮室は、ロータの回転にしたがって容積が変化することで、気体が圧縮室に吸入され、その後圧縮されて、高圧の気体となって吐出室に吐出される。
【０００８】
ベーンが受ける背圧は、圧縮機本体に形成された導油路を通って圧縮機本体内に導かれた油分によるものであるが、この導油路は、サイドブロックに形成されており、外部から高圧の油分を略高圧のままで軸受けまで導く油路と、軸受けに導かれた油分を、軸受けと回転軸の外周面との間の僅かな隙間による絞りで圧力を低下させつつロータの端面に導く絞り部とを有している。
【０００９】
ここで、圧縮機本体に供給される油分は、上述したように吐出室に溜められた油分であるため、吐出室内の雰囲気圧力によって高圧となっている。
【００１０】
そして、このように高圧の油分をそのままベーンの背圧として供給すると、ベーンの突出力が強過ぎて、ベーン先端とシリンダ内周面との当たりが必要以上に強くなり、摺動抵抗の増大すなわち消費動力の増大を招く。
【００１１】
そこで、導油路には上述した絞り部が形成されており、この絞り部が、供給された油分の圧力を吐出室内の圧力（高圧）よりも低い中間圧まで絞っている。
【００１２】
これにより、絞り部を通って中間圧まで絞られた油分がロータの端面に導かれ、このロータの端面に供給された中間圧の油分がベーンを突出させる背圧（付勢力）として作用する。
【００１３】
なお、ベーンの突出力は、主として上述したベーン背圧によるものであるが、この背圧の他にも、ロータの回転に伴って生じる遠心力が加わったものとなっている（特許文献１）。
【特許文献１】特開２００５−２９９４２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
従来の気体圧縮機は、通常の回転動作中（運転状態）は上述した付勢力によって、ベーンの突出側先端はシリンダ内周面に追従するが、気体圧縮機の停止状態（非運転状態）が続くと、吐出室の内圧が低下するためベーン背圧も低下し、いくつかのベーンは自重によりロータ内に沈み、その先端がシリンダの内周面から離れることで、いくつかの圧縮室が画成されない事態も生じる。
【００１５】
そのような状況下で気体圧縮機が起動すると、ロータが回転し始めた（運転）直後は、吐出室の圧力が低いため背圧が小さく、したがって絞り部を介してベーン背圧として供給される油分の圧力は低い。
【００１６】
したがって、ベーンの突出力として実効的に作用するのは遠心力だけであり、この遠心力だけでは、ベーンを瞬時に突出させることができず、定常運転時のように全ての圧縮室が画成されて、所望の高圧気体が吐出されるまでに要する時間が長くかかる場合がある。
【００１７】
さらに、ベーン背圧がある程度まで高められないと、圧縮室内の圧力と適切に均衡されないため、シリンダの内周面に当接しているベーンが、圧縮室内の圧力に負けて瞬間的にシリンダの内周面から離れるチャタリングを発生する。
【００１８】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、起動直後におけるベーン背圧を速やかに上昇させてチャタリングの発生を抑制することができる気体圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明に係る気体圧縮機は、ベーンに供給される油圧を絞る圧縮機本体の軸受けを、従来の軸受けよりも線膨張係数が大きく、かつ軸受けと回転軸との間の隙間が大きくなるように形成された軸受け部材とし、起動時は、従来よりも増大した隙間によって圧力低下の度合いを減らすことでベーンに供給される油圧を高くしてチャタリングを抑制する一方、軸受け部材は従来よりも高い線膨張係数を有するため、運転開始後は発生する熱によって内径の縮小率が従来よりも大きく、したがって、非運転時（常温）においては従来よりも大きい内径であっても、運転時（高温）は従来と同程度の内径まで縮小させることができ、従来と同様の絞り効果を得る。
【００２０】
すなわち、本発明に係る気体圧縮機は、回転軸と一体的に回転するロータと、ロータの端面に供給された油分による背圧を受けて前記ロータの外周面から突出するベーンと、前記ロータの両端面の側からそれぞれ突出した前記回転軸を軸支する軸受けを有する２つのサイドブロックとを備え、前記サイドブロックには、外部から高圧の油分を前記軸受けまで導く油路と、前記軸受けに導かれた前記油分を、前記軸受けと前記回転軸の外周面との間の隙間により圧力を低下させつつ前記ロータの端面に導く絞り部とが形成され、前記軸受けのうち、前記絞り部を形成する範囲を、前記サイドブロックよりも線膨張係数の大きい軸受け部材で形成するとともに、前記軸受け部材の内周面と前記回転軸の外周面との間の隙間が、前記軸受けのうち前記絞り部以外の範囲と前記回転軸の外周面との間の隙間よりも大きくなるように、前記軸受け部材の内周面が形成されていることを特徴とする。
【００２１】
このように構成された本発明に係る気体圧縮機によれば、気体圧縮機の非運転状態では、軸受け部材の内周面と回転軸の外周面との間の隙間（絞り部）は、軸受けのうち軸受け部材が設けられた以外の範囲と回転軸の外周面との間の隙間（従来の気体圧縮機における軸受けと回転軸の外周面との間の隙間に相当）よりも大きくなるように形成されているため、絞り部での圧力損失の程度は従来よりも小さい。
【００２２】
したがって、気体圧縮機が非運転状態から運転状態に切り替えられた直後、すなわち起動時は、絞り部を通過してロータの端面に導かれた油分の圧力を、従来の気体圧縮機の対応圧力よりも高めることができる。
【００２３】
そして、このロータの端面に導かれた油圧（ベーン背圧）に応じた突出力で飛び出すベーンは、従来よりも速やかに高圧となった起動直後におけるベーン背圧により、その突出力が向上し、ベーンのチャタリングの発生を抑制することができる。
【００２４】
一方、起動後の運転状態では、圧縮機本体の温度上昇に伴って軸受け部材は熱膨張するが、この軸受け部材は、軸受けのうち軸受け部材が設けられた以外の範囲よりも線膨張係数が大きいため、軸受けのうち軸受け部材が設けられた以外の範囲よりも大きく膨張しようとするが、軸受け部材は、その周囲がサイドブロックに固定されているため、外方側に任意に膨張することができず、したがって内径が縮小する方向にも膨張し、この結果、軸受け部材の内周面と回転軸の外周面との間の隙間が、起動前（非運転時）乃至起動時よりも小さくなり、この軸受け部材の内周面と回転軸の外周面との間の隙間である絞り部での圧力損失は起動時よりも大きくなり、従来の気体圧縮機と同程度までベーン背圧を低下させることができる。
【発明の効果】
【００２５】
本発明に係る気体圧縮機によれば、起動直後におけるベーン背圧を速やかに上昇させてチャタリングの発生を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明の気体圧縮機に係る最良の実施形態について、図面を参照して説明する。
【００２７】
図１は本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサ１００を示す縦断面図、図２は図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す図、図３は図１におけるリヤサイドブロックの軸受けを拡大した詳細図、図４は図１におけるフロントサイドブロックの軸受けを拡大した詳細図である。
【００２８】
図示のコンプレッサ１００は、例えば、冷却媒体の気化熱を利用して冷却を行なう空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等（いずれも図示を省略する。）とともに、冷却媒体の循環経路上に設けられている。
【００２９】
そして、コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧを圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。凝縮器は、圧縮された冷媒ガスＧを液化させ、高圧で液状の冷媒として膨張弁に送出する。
【００３０】
高圧で液状の冷媒は、膨張弁で低圧化され、蒸発器に送出される。低圧の液状冷媒は、蒸発器において周囲の空気から吸熱して気化し、この気化熱との熱交換により蒸発器周囲の空気を冷却する。
【００３１】
また、コンプレッサ１００は、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジング１０の内部に収容された圧縮機本体６０と、フロントヘッド１２に取り付けられ、図示しない駆動源からの駆動力を圧縮機本体に伝える伝達機構８０とを備える。
【００３２】
ここで、伝達機構８０は、ラジアルボールベアリング１４により回転自在に支持され、その外周に掛け回された循環ベルト（図示省略）の駆動によって回転するプーリ８１と、プーリ８１の回転を圧縮機本体６０に伝達するのを断接する電磁クラッチ８２と、電磁クラッチ８２への通電によりプーリ８１の側面８１ａに吸引されて、後述する回転軸５１にプーリ８１の回転を伝達するアーマチュア８３とを備えた構成である。
【００３３】
ケース１１は、一端が閉じられた筒状体を呈し、フロントヘッド１２は、このケース１１の開放された側の端部を覆うように組み付けられている。また、フロントヘッド１２には、蒸発器から低圧の冷媒ガスＧが吸入される吸入ポート１２ａが形成され、一方、ケース１１には、圧縮機本体で圧縮された高圧の冷媒ガスＧを凝縮器に吐出する吐出ポート１１ａが形成されている。
【００３４】
ハウジング１０内に収容された圧縮機本体６０は、伝達機構８０によって伝達された駆動力により軸回りに回転駆動される回転軸５１と、この回転軸５１と一体的に回転する円柱状のロータ５０と、ロータ５０の外周面の外方を取り囲む断面輪郭が略楕円形状の内周面４９を有するとともに両端が開放されたシリンダ４０と、ロータ５０に埋設され、ロータ５０の両端面５０ａ，５０ｂに供給された冷凍機油Ｒ（油分）による背圧を受けて、ロータ５０の外周面から外方に向けて突出可能とされ、その突出側の先端がシリンダ４０の内周面４９の輪郭形状に追従するように突出量が可変とされ、回転軸５１回りに等角度間隔でロータ５０に埋設された５枚の板状のベーン５８と、シリンダ４０の両側端面の外方側からそれぞれの端面を覆うように固定されたフロントサイドブロック３０およびリヤサイドブロック２０とからなる。
【００３５】
２つのサイドブロック２０，３０はそれぞれ、ロータ５０の両端面５０ａ，５０ｂの側から突出した回転軸５１の部分を軸支する軸受け２２，３２を有している。
【００３６】
ここで、軸受け２２のうち、後述する高圧油路２３ａよりもロータ５０に近い側の絞り部２２ｂ（図３）には、樹脂製の軸受け部材２４が配設されており、また、軸受け３２のうち、後述する高圧油路３３ａよりもロータ５０に近い側の絞り部３２ｂ（図４）には、樹脂製の軸受け部材３４が配設されている。
【００３７】
これらの軸受け部材２４，３４は、サイドブロック２０，３０よりも線膨張係数が大きい材料により形成されている。すなわち、例えばサイドブロック２０，３０がアルミ材（線膨張係数：１．８×１０-5［１／度］）製である場合は、軸受け部材２４，３４の線膨張係数を１．８×１０-5よりも大きなもの、例えば樹脂製のものとすればよく、本実施形態においては、サイドブロック２０，３０はアルミ材製、軸受け部材２４，３４はＦＲＰ（繊維強化プラスチック、線膨張係数：３．６×１０-5（＞１．８×１０-5）［１／度］）製である。
【００３８】
そして、２つのサイドブロック２０，３０、ロータ５０、シリンダ４０、および回転軸５１の回転方向に相前後する２つのベーン５８，５８によって画成された各圧縮室４８（図２）の容積が、伝達機構８０によって伝達された駆動力による回転軸５１およびロータ５０の回転にしたがって増減を繰り返すことにより、各圧縮室４８に吸入された冷媒ガスＧは圧縮されて、吐出孔４２から吐出弁４３を開かせて吐出チャンバ４５に吐出され、吐出チャンバ４５の一側壁を形成しているリヤサイドブロック２０の吐出通路２９を通って、後述のサイドブロック７０を介して吐出される。ここで、図２における符号４４は、吐出弁４３の過度の変形を防止するバルブサポートである。
【００３９】
なお、フロントサイドブロック３０の軸受け３２に軸支された回転軸５１の部分は、低圧雰囲気である吸入室３６に連通し、かつ軸シールであるリップシール１５が配設された軸シール室を通過し、フロントヘッド１２を貫通して外方まで延び、外方に延びた部分がアーマチュア８３に連結されている。
【００４０】
また、圧縮機本体６０がケース１１の内部に収容された状態で、リヤサイドブロック２０とケース１１とにより吐出室２１が形成され、一方、フロントサイドブロック３０とフロントヘッド１２とにより吸入室３６が形成され、吐出室２１は吐出ポート１１ａに連通し、吸入室３６は吸入ポート１２ａに連通している。
【００４１】
なお、吸入室３６と吐出室２１とは、Ｏリング等によって気密に隔絶されている。また、リヤサイドブロック２０には、冷凍機油Ｒを冷媒ガスＧから分離するための金網７１を備えたサイクロンブロック７０が組み付けられており、このサイクロンブロック７０は吐出室２１内に配置されている。
【００４２】
そして、リヤサイドブロック２０の外面とサイクロンブロック７０の外面との間には、リヤサイドブロック２０とサイクロンブロック７０との組付けによって、短円柱状の軸背圧空間７９が画成されており、この軸背圧空間７９に作用する油圧により、回転軸５１およびロータ５０をアーマチュア８３に向けて付勢している。
【００４３】
吐出室２１の下部には、このコンプレッサ１００の摺動部等を潤滑・冷却・清浄するとともに、ベーン５８をシリンダ４０の内周面４９に向けて突出させて、その先端を内周面４９に当接させた状態に付勢するように、ベーン５８に背圧を作用させる冷凍機油Ｒが溜められている。
【００４４】
ロータ５０には、前述したベーン５８を埋設するスリット状のベーン溝５６（図２）が放射状に、かつロータ５０の回転中心回りに等角度間隔で５つ形成され、これらのベーン溝５６にそれぞれ板状のベーン５８が挿入され、各ベーン５８は、ロータ５０の回転によって生じる遠心力と、ベーン溝５６およびベーン５８の底面によって画成された背圧室５９に加えられる冷凍機油Ｒによる油圧（背圧）とにより、シリンダ４０の内周面４９に向けて突出し、このベーン５８の突出した先端がシリンダ４０の内周面４９に当接した状態に付勢され、回転軸５１の回転に伴って、ベーン５８はベーン溝５６内を進退する。
【００４５】
これにより、各圧縮室４８は、ロータ５０の回転にしたがって容積の変化を繰り返し、容積が大きくなる期間に、吸入室３６から冷媒ガスＧを吸入し、容積が小さくなる期間に、吸入した冷媒ガスＧを圧縮し、圧縮して得られた高圧の冷媒ガスＧは、サイクロンブロック７０を通じて吐出室２１に吐出される。
【００４６】
なお、背圧室５９は、ロータ５０の両端面５０ａ，５０ｂまで貫通して開口しており、リヤサイドブロック２０の端面２７に形成されたサライ溝２５（図１，２）に、後述の導油路２３を通じて冷凍機油Ｒが供給され、ロータ５０の端面５０ａにおける背圧室５９の開口が、このサライ溝２５に対向している期間、サライ溝２５から背圧室５９に冷凍機油Ｒが供給される。
【００４７】
同様に、フロントサイドブロック３０の端面３７に形成されたサライ溝３５（図１）に、後述の導油路２３，４６，３３を通じて冷凍機油Ｒが供給され、ロータ５０の端面５０ｂにおける背圧室５９の開口が、このサライ溝３５に対向している期間、サライ溝３５から背圧室５９に冷凍機油Ｒが供給される。
【００４８】
一方、圧縮室４８から吐出された高圧の冷媒ガスＧがサイクロンブロック７０を通過する間に、この冷媒ガスＧに混在した冷凍機油Ｒが分離されて、吐出室２１の底部に滴下し、この底部に溜められる。
【００４９】
圧縮機本体６０のリヤサイドブロック２０には、吐出室２１の底部に溜められ、吐出室２１に吐出された冷媒ガスＧの圧力により高圧となった冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面５０ａまで導く導油路２３が形成されている。
【００５０】
この導油路２３は、図３にその詳細を示すように、軸受け２２まで延びた、流路抵抗（圧力損失）の小さい高圧油路２３ａと、軸受け２２に導かれた冷凍機油Ｒを、軸受け部材２４の内周面２４ａと回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ２）により、その冷凍機油Ｒの圧力を低下させつつ、冷凍機油Ｒをロータ５０の端面５０ａに導く絞り部２２ｂとを有する。
【００５１】
一方、シリンダ４０およびフロントサイドブロック３０にも、リヤサイドブロック２０と同様に、冷凍機油Ｒを、ロータ５０の端面５０ｂまで導く導油路４６，３３が形成されている。
【００５２】
この導油路３３は、図４にその詳細を示すように、軸受け３２まで延びた、流路抵抗（圧力損失）の小さい高圧油路３３ａと、軸受け３２に導かれた冷凍機油Ｒを、軸受け部材３４の内周面３４ａと回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ４）により、その冷凍機油Ｒの圧力を低下させつつ、冷凍機油Ｒをロータ５０の端面５０ｂに導く絞り部３２ｂとを有する。
【００５３】
なお、リヤサイドブロック２０における軸受け２２のうち、絞り部材２４が設けられた絞り部２２ｂ以外の範囲２２ａ、すなわち、高圧油路２３ａよりもロータ５０から遠い側の部分では、回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ１）が従来の気体圧縮機における隙間と同じであり、絞り部２２ｂにおける隙間（距離ｒ２）よりも小さい（ｒ１＜ｒ２）。
【００５４】
つまり、絞り部２２ｂにおける回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ２）は、従来の気体圧縮機における対応部分の隙間（距離ｒ１）よりも大きい。したがって、高圧油路２３ａを通って軸受け２２に到達した冷凍機油Ｒに対する圧力損失作用は、従来の気体圧縮機よりも低く、したがって、この絞り部２２ｂを通ってサライ溝２５に導入される冷凍機油Ｒの圧力は、従来の気体圧縮機においてサライ溝２５に導入される冷凍機油Ｒの圧力よりも高い。
【００５５】
また、冷凍機油Ｒは、導油路２３，４６，３３を通じてフロントサイドブロック３０の軸受け３２にも供給される。
【００５６】
そして、この軸受け３２のうち、絞り部材３４が設けられた絞り部３２ｂ以外の範囲３２ａ、すなわち、高圧油路３３ａよりもロータ５０から遠い側の部分では、回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ３）が従来の気体圧縮機における隙間と同じであり、絞り部３２ｂにおける隙間（距離ｒ４）よりも小さい（ｒ３＜ｒ４）。
【００５７】
つまり、絞り部３２ｂにおける回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間（距離ｒ４）は、従来の気体圧縮機における対応部分の隙間（距離ｒ３）よりも大きい。したがって、高圧油路３３ａを通って軸受け３２に到達した冷凍機油Ｒに対する圧力損失作用は、従来の気体圧縮機よりも低く、したがって、この絞り部３２ｂを通ってサライ溝３５に導入される冷凍機油Ｒの圧力は、従来の気体圧縮機においてサライ溝３５に導入される冷凍機油Ｒの圧力よりも高い。
【００５８】
以上より、ロータ５０の両端面５０ａ，５０ｂの各開口から背圧室５９に供給される冷凍機油Ｒによる圧力は、従来の気体圧縮機よりも高いものとなり、ベーン５８の突出力を従来の気体圧縮機よりも高めることができ、このコンプレッサ１００の起動時において、ベーン５８の背圧不足によるチャタリングの発生を抑制することができる。
【００５９】
一方、起動後の運転状態では、圧縮機本体６０の温度上昇に伴って軸受け部材２４，３４は熱膨張するが、この軸受け部材２４，３４（ＦＲＰ製）は、軸受け２２，３２のうち軸受け部材２４，３４が設けられた以外の範囲２２ａ，３２ａ（アルミ製）よりも線膨張係数が大きいため、これらの範囲２２ａ，３２ａよりも大きく膨張しようとするが、軸受け部材２４，３４は、その外周面２４ｂ，３４ｂ側がそれぞれサイドブロック２０，３０に固定されているため、外方側に任意に膨張（拘束されることなく膨張）することができず、したがってその内径が縮小する方向にも膨張し、この結果、軸受け部材２４，３４の内周面２４ａ，３４ａと回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間が、起動前（非運転時）乃至起動時における隙間ｒ２，ｒ４よりも小さくなり、この軸受け部材２４，３４の内周面２４ａ，３４ａと回転軸５１の外周面５１ａとの間の隙間である絞り部２２ｂ，３２ｂでの圧力損失は起動時よりも大きくなり、これらの絞り部２２ｂ，３２ｂを通じてサライ溝２５，３５に供給される冷凍機油Ｒの圧力は、従来の気体圧縮機と同程度まで低下し、したがってベーン５８の突出力は、従来の気体圧縮機と同様に、シリンダ４０の内周面４９との間に生じる摺動抵抗が必要以上に大きくなるのを防止することができる。
【００６０】
なお、隙間ｒ１，ｒ３は例えば数［μｍ］〜数十［μｍ］程度であり、隙間ｒ２，ｒ４はその３倍程度から好ましくは６倍程度である。
【００６１】
また、本実施形態に係るコンプレッサ１００は、軸受け２２，３２のうち、それぞれ高圧油路２３ａ，３３ａよりもロータ５０の端面５０ａ，５０ｂに近い側である絞り部２２ｂ，３２ｂについてのみ、軸受け部材２４，３４を設けたものであり、軸受け２２，３２のうち、それぞれ高圧油路２３ａ，３３ａよりもロータ５０の端面５０ａ，５０ｂから遠い範囲２２ａ，３２ａについては従来の気体圧縮機と同じ構造で形成されているため、起動時においても、高圧油路２３ａ，３３ａよりもロータ５０の端面５０ａ，５０ｂから遠い範囲２２ａ，３２ａが従来の気体圧縮機と同様の寸法精度で回転軸５１を支持することができ、回転軸５１およびロータ５０が起動時にがたつくのを防止することができる。
【００６２】
特に、フロントサイドブロック３０側の軸受け３２については、回転軸５１はフロントサイドブロック３０を貫通して、吸入室３６に連通し低圧雰囲気である軸シール室に露出しているため、絞り部３２ｂを除いた範囲３２ａ、すなわち軸受け３２のうち高圧油路３３ａよりもロータ５０の端面５０ｂから遠い側の範囲３２ａについても、絞り部３２ｂと同様の軸受け部材３４を設けると、高圧油路３３ａを通じて軸受け３２に供給された冷凍機油Ｒは、そのロータ５０の端面５０ｂから遠い側の範囲３２ａと回転軸５１の外周面との間の隙間から低圧雰囲気の軸シール室に冷凍機油Ｒが流出し、ロータ５０の端面５０ｂ側に冷凍機油Ｒを供給できなくなる虞があるため、この範囲３２ａに軸受け部材３４を設けるのは好ましくない。
【００６３】
一方、リヤサイドブロック２０側の軸受け２２については、回転軸５１を他の手段によってがたつきなく支持可能の構成の場合は、絞り部２２ｂを除いた範囲２２ａ、すなわち軸受け２２のうち高圧油路２３ａよりもロータ５０の端面５０ａから遠い側の範囲２２ａについても、絞り部２２ｂと同様の軸受け部材２４を設けた構成を採用することは可能である。
【００６４】
リヤサイドブロック２０を貫通した回転軸５１は、フロントサイドブロック３０側とは異なり、吸入室３６のような低圧雰囲気に晒されないため、冷凍機油Ｒが流出することがなく、ロータ５０の端面５０ａに冷凍機油Ｒを供給できなくなる虞がないためである。
【００６５】
以上のように、本実施形態に係るコンプレッサ１００によれば、起動直後におけるベーン５８の背圧を速やかに上昇させてチャタリングの発生を抑制することができる。
【００６６】
なお、本実施形態のコンプレッサ１００は、サイドブロック２０，３０が例えばアルミ材製、絞り部材２４，３４が例えばＦＲＰ製であるが、本発明に係る気体圧縮機はこれらの材質の組合せに限定されるものではなく、前述したように、非運転時における回転軸との間の隙間量と、線膨張係数との関係によって限定されるものであればよい。
【００６７】
例えばサイドブロックは通常は金属材料製であり、この場合、絞り部材２４，３４としては、樹脂材料のものを用いることで、線膨張係数の条件を満たすことができ、樹脂材料としては、ＦＲＰの他、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＲＰ（ＧＦＲＰ））などを適用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるベーンロータリ式コンプレッサを示す縦断面図である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線に沿った断面を示す断面図である。
【図３】図１におけるリヤサイドブロックの軸受けを拡大した詳細図である。
【図４】図１におけるフロントサイドブロックの軸受けを拡大した詳細図である。
【符号の説明】
【００６９】
２２    軸受け
２２ａ  絞り部を除く範囲
２２ｂ  絞り部
２３ａ  油路
２４    軸受け部材
２４ａ  内周面
２５    サライ溝
５０    ロータ
５０ａ  端面
５１    回転軸
５１ａ  外周面
５８    ベーン
１００  コンプレッサ（気体圧縮機）
Ｒ      冷凍機油
【図１】
2009079479.tif 000003
【図２】
2009079479.tif 000004
【図３】
2009079479.tif 000005
【図４】
2009079479.tif 000006