(57)【要約】【課題】吸気制御弁を備える構成において吸気の充填効率を向上させる。【解決手段】吸気管２０４にはターボチャージャの一部をなすコンプレッサ２１８が設置されており、その下流側には更に吸気を冷却するためのインタークーラ２２１が配設されている。このインタークーラ２２１の下流側には、上流側管路２０４ｃを介してサージタンク２０５が設置され、その下流側において、下流側管路２０４ｄを介して各気筒に連通する連通路２０６と連通している。連通路２０６にはインパルス弁２２４が設置されており、その開閉動作とサージタンク２０５による脈動波の反転作用により慣性過給が実現される。この際、サージタンク２０５がインタークーラ２２１の下流側に位置するため、良好な慣性過給効果を得ることができる。また、上流側管路２０４ｃの断面積は、下流側管路２０４ｄの断面積よりも大きく構成されている。【選択図】図３
2009156101.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
気筒内部に連通する吸気通路と、
該吸気通路に設置された過給器と、
前記吸気通路において前記過給器の下流側に設置され、開閉状態に応じて吸気の脈動を生成可能且つ該吸気の量たる吸気量を調整可能な吸気制御弁と、
前記吸気通路において前記過給器の下流側且つ前記吸気制御弁の上流側に設置され、前記吸気を冷却可能な吸気冷却手段と、
前記吸気通路において前記吸気冷却手段の下流側且つ前記吸気制御弁の上流側に設置され、前記生成された脈動に対応する脈動波の位相を反転させる位相反転手段と
を具備することを特徴とする内燃機関の吸気装置。
【請求項２】
前記位相反転手段は、前記吸気通路と交わる方向の断面に係る断面積が前記吸気通路における該断面積と較べて大きく構成されてなるサージタンクである
ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項３】
前記吸気通路は、前記位相反転手段の上流側に位置し且つ前記吸気通路と交わる方向の断面に係る断面積Ｓ１を有する第１の通路部と、前記位相反転手段の下流側に位置し且つ前記Ｓ１よりも小さい前記断面積Ｓ２を有する第２の通路部とを備える
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関の吸気装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばインパルスチャージ等の慣性過給が可能な内燃機関の吸気装置の技術分野に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の装置として、ターボチャージャ及びインタークーラを備えるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１に開示されたＥＧＲ付きツイン・ターボ・チャージャ内燃機関及びその駆動方法（以下、「第１の従来技術」と称する）によれば、ターボチャージャ下流でインタークーラによりブースト・エアを冷却することによって、ブースト・エアの流量が著しく増加するとされている。また、この際、低い回転数域ではパルス・チャージングが起こるとされている。
【０００３】
一方、上述したパルス・チャージングの如き所謂慣性過給を積極的に生じさせ吸気の充填効率の向上を図るものとして、例えば特許文献２に、サージタンクの下流に吸気制御弁を備えてなる内燃機関の吸気制御装置（以下、「第２の従来技術」と称する）が開示されている。
【０００４】
尚、吸気脈動生成部の下流側にインタークーラを備える構成も提案されている（例えば、特許文献３参照）。
【０００５】
【特許文献１】特表２００２−５２２６８７号公報
【特許文献２】特開平５−１８７２３８号公報
【特許文献３】特開２００５−１４７０６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
第１の従来技術では、慣性過給が結果的に生じるのみであるが、実践的に容易であるか否かを別とすれば、係る第１の従来技術に対して第２の従来技術を適用し、積極的に慣性過給を行わしめることが可能である。
【０００７】
ところが、インタークーラを通過した吸気（例えば、上述したブースト・エア）は、その脈動がインタークーラの冷却効果によって減衰するため、慣性過給が十分に行われ難い。従って、吸気の充填効率は必ずしも望ましい程度に向上しない。即ち、上記各種従来技術には、慣性過給の効果が十分に得られ難いという技術的な問題点がある。
【０００８】
本発明は、上述した問題点に鑑みてなされたものであり、吸気の充填効率を向上させることが可能な内燃機関の吸気装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述した課題を解決するため、本発明に係る内燃機関の吸気装置は、気筒内部に連通する吸気通路と、該吸気通路に設置された過給器と、前記吸気通路において前記過給器の下流側に設置され、開閉状態に応じて吸気の脈動を生成可能且つ該吸気の量たる吸気量を調整可能な吸気制御弁と、前記吸気通路において前記過給器の下流側且つ前記吸気制御弁の上流側に設置され、前記吸気を冷却可能な吸気冷却手段と、前記吸気通路において前記吸気冷却手段の下流側且つ前記吸気制御弁の上流側に設置され、前記生成された脈動に対応する脈動波の位相を反転させる位相反転手段とを具備することを特徴とする。
【００１０】
本発明に係る「内燃機関」とは、一又は複数の気筒を有し、当該気筒の各々における燃焼室において、例えばガソリン、軽油、各種アルコール若しくは各種アルコールとガソリンとの混合燃料等各種の燃料又は当該各種燃料を含む混合気等が爆発或いは燃焼した際に生じる力を、例えばピストン、コネクティングロッド及びクランク軸等の物理的な又は機械的な伝達経路を経て駆動力として取り出すことが可能に構成された機関を包括する概念である。また、この種の内燃機関に係る「内燃機関の吸気装置」とは、気筒内部に対する、吸気（即ち、外界から吸入される空気たる吸入空気を少なくとも概念の一部として含み、当該吸入空気そのもの、或いは例えばＥＧＲ装置等の排気再循環装置が備わる場合等には例えばＥＧＲバルブ等の流量調整手段の開閉状態等に応じてＥＧＲガス（即ち、排気の一部）と当該吸入空気の混合体等の各種形態を採り得る）の供給に供される装置である。
【００１１】
本発明に係る内燃機関の吸気装置における「吸気通路」とは、即ち、吸気の通路であって、好適な一形態として、例えばエアクリーナ、エアフローメータ、スロットルバルブ（即ち、吸気絞り弁）及び吸気ポート等を相互に且つ適宜に連結又は連通せしめ得る、例えば単一又は複数の管状部材の形態を採る。特に、本発明に係る内燃機関の吸気装置は、この吸気通路に、例えばターボチャージャ等の過給器（無論、タービン等、排気系に備わるべき一部を除外してなる一部であってもよい）が備わっており、更にその下流側（尚、「下流」とは、吸気の流れる方向を基準とする方向概念の一であり、この場合、即ち気筒側である）に、例えばインタークーラ等の吸気冷却手段を備える。吸気冷却手段は、過給器を介して供給される（過給器による過給が実践上有意に行われているか否かとは無関係であってもよい）吸気を冷却可能な物理的、機械的、機構的、電気的、磁気的又は化学的態様を有する手段であって、少なくとも幾らかなり且つ相対的に吸気が冷却されることによって、吸気の密度は相対的に上昇し、吸気の充填効率は向上し得る。
【００１２】
一方、本発明に係る内燃機関の吸気装置は、吸気通路における吸気冷却手段の下流側に吸気制御弁を備える。この吸気制御弁は、例えば二値的に、段階的に或いは連続的に制御され得る開閉状態に応じて、吸気の脈動を少なくとも生成可能な、且つ当該吸気の量たる吸気量を調整可能な、例えば弁体、或いは当該弁体に加え更に当該弁体を駆動する駆動装置等を適宜に含んでなる動弁機構又は動弁装置等の形態を採り得る手段である。この吸気制御弁は、内燃機関にスロットルバルブ等の所謂吸気絞り弁が備わる場合には、好適な一形態として、この吸気絞り弁の下流側に設置される。
【００１３】
吸気制御弁の設置態様は、例えば吸気通路の物理的な構成等に応じて多種多様な形態を採り得る。即ち、吸気通路は、吸気制御弁の下流側において気筒各々に分岐してもよいし（即ち、所謂一弁式のインパルスチャージ系に類する態様）、各々に吸気制御弁を備える、気筒各々に対応する吸気枝管（それに類するものを含む）を備えていてもよい（即ち、所謂多弁式のインパルスチャージ系に類する態様）。いずれにせよ、吸気制御弁は、吸気を脈動波として各気筒へ送り込むこと（好適な一形態として、吸気は、吸気制御弁の有無にかかわらず、基本的に脈動波として気筒内に取り込まれ得るが、吸気制御弁により生じる脈動とは、好適な一形態として、この種の脈動よりも強い脈動である）を主たる目的としており（但し、例えばこの種の脈動の生成とは別に、例えばスロットルバルブ等の吸気絞り弁の開閉操作等により好適に行われ得る吸入空気の調量（吸気絞り）を実践上問題無い程度に実践し得る場合には、スロットルバルブ等の吸気絞り弁の作用を本発明に係る吸気制御弁にて代替させてもよい（或いは逆に、吸気絞り弁が、本発明に係る吸気制御弁として、その機能を代替してもよい））、好適な一形態として、その開閉により少なくとも実践上十分な吸気の脈動を生じさせ得る程度に各気筒の吸気弁に近接した位置に設置されてもよい。
【００１４】
このように吸気制御弁を備える内燃機関では、吸気制御弁が単一であれ複数であれ、吸気の脈動を利用した慣性過給（パルス過給或いはインパルスチャージ等とも称される）が可能であって、例えば吸気制御弁の開閉時期、開弁期間又は開度（即ち、開弁の度合いであり、一義的に開閉状態を規定する）の制御（例えば、吸気の脈動波の山に相当する部分を吸気弁の閉弁時期近傍に同期させる旨の制御等）によって、例えば自然吸気がなされる場合等と比較して多量の吸気を吸気行程で気筒内に取り込むことが可能となる。また、吸気制御弁は、その開閉状態が如何なる態様を採り得るにせよ、また実践的にみて容易であるか否かは別として吸気量の調節が可能であり、例えば、吸気弁の開弁期間の途中で実質的に吸気の流入を遮断する吸気早閉じ制御等により、ポンピングロスの低減を図ることも可能となる。
【００１５】
ここで、本発明に係る内燃機関の吸気装置において、吸気制御弁を利用したこの種の慣性過給を実現する場合、吸気制御弁の開閉制御に加えて、例えばサージタンク等の形態を採り得る位相反転手段による、脈動に対応する脈動波の位相反転作用が利用される。ここで、「脈動に対応する脈動波」と表現されるように、位相反転手段に係る位相の反転に供される脈動波は、好適な一形態として、吸気弁の開弁後然るべき時間経過（クランク角等により角度概念として規定されてもよい）を経て吸気制御弁が開弁することによって生じる（即ち、吸気制御弁の下流側が負圧であり、且つ吸気制御弁の上流側が大気圧以上であることにより生じる）一次的な脈動波（正圧波）ではなく、当該一次的な脈動波が、開放端とみなし得る各気筒の燃焼室入り口近傍で反射されてなる反射波（即ち、当該一次的な脈動波とは位相が反転してなる負圧波）である。この反射波の位相が反転してなる言わば二次的な脈動波（即ち、正圧波）により、上述した慣性過給が実現される。
【００１６】
ここで特に、上述した吸気冷却手段による吸気の冷却作用は、吸気の密度を上昇せしめ得る点においては、慣性過給に係る吸気の充填効率（即ち、気筒内部に対する吸気の充填量と相関する）の向上に寄与し得るが、脈動波の振幅を減衰させる点において逆に吸気の充填効率を低下させる要因となる。従って、慣性過給による実践上の利益を効率的且つ効果的に享受するためには、慣性過給による相対的に速い吸気の流動を、吸気冷却手段の下流側で生じさせる必要がある。そこで、本発明に係る内燃機関の吸気装置において、上述した位相反転手段は、吸気通路における、吸気冷却手段の下流側且つ吸気制御弁の上流側に設置されている。
【００１７】
位相反転手段の設置位置が、このように規定されることによって、吸気制御弁の開閉に際し吸気の脈動の生成を好適に生じさせつつ、生成された脈動が吸気冷却手段の冷却作用により無用に減衰せしめられる事態が防止されると共に、吸気冷却手段の吸気冷却作用により密度が高められた吸気を利用して慣性過給を行うことが可能となるため、吸気の充填効率を好適に向上させることが可能となる。また、この際、吸気冷却手段の吸気冷却作用により吸気温度が低下し、音速が低下するため、内燃機関の低回転領域（低回転であるか否かの判断基準は、適宜定められ得る性質のものである）における吸気充填効率の向上を図ることも可能となる。更に、位相反転手段を吸気冷却手段の下流側に設置することにより、慣性過給に係る脈動波が、好適な一形態として吸気冷却手段の内部に形成され得る、例えば熱交換壁等に衝突する可能性は著しく低下するから、本発明に係る内燃機関の吸気装置によれば、吸気冷却手段の物理的、機械的又は機構的な耐久性を向上させることも可能となる。
【００１８】
以上説明したように、本発明に係る内燃機関の吸気装置によれば、吸気冷却手段と吸気制御弁との間に位相反転手段を配置したため、吸気の充填効率を向上させることが可能となるのである。
【００１９】
本発明に係る内燃機関の吸気装置の一の態様では、前記位相反転手段は、前記吸気通路と交わる方向の断面に係る断面積が前記吸気通路における該断面積と較べて大きく構成されてなるサージタンクである。
【００２０】
この態様によれば、位相反転手段はサージタンクであり、吸気通路と交わる方向に係る断面積が、サージタンク前後の吸気通路の当該断面積に比して大きく構成されている。即ち、この態様によれば、サージタンクとサージタンク下流側の吸気通路との接続部分もまた一種の開放端となり、吸気制御弁の開弁時に吸気制御弁前後の圧力差等に応じて吸気弁を介して燃焼室に流入する吸気により惹起される脈動波（正圧波）は、開放端となる燃焼室において位相の反転を伴って負圧波として反射した後、サージタンクにおいて同様に位相の反転を伴いつつ再び正圧波として燃焼室に到達する。従って、この態様によれば、慣性過給を比較的簡便に実現可能である。
【００２１】
本発明に係る内燃機関の吸気装置の他の態様では、前記吸気通路は、前記位相反転手段の上流側に位置し且つ前記吸気通路と交わる方向の断面に係る断面積Ｓ１を有する第１の通路部と、前記位相反転手段の下流側に位置し且つ前記Ｓ１よりも小さい前記断面積Ｓ２を有する第２の通路部とを備える。
【００２２】
この態様によれば、吸気通路における位相反転手段（好適には、上述したサージタンク又はそれに類する空間（ボリューム））の上流側に位置する第１の通路部（好適な一形態としては、少なくとも位相反転手段と吸気冷却手段との間に位置する吸気通路の少なくとも一部）における、吸気通路と交わる方向の断面に係る断面積Ｓ１が、位相反転手段の下流側に位置する第２の通路部（好適な一形態としては、少なくとも位相反転手段と吸気制御弁との間に位置する吸気通路の少なくとも一部）の当該断面積Ｓ２よりも大きいため、慣性過給による吸気の流速の上昇時において、位相反転手段の上流側で発生する慣性過給の度合いを、位相反転手段の下流側で発生する慣性過給の度合いと比較して低減することが可能となり、上流側から位相反転手段へ流入する吸気の流入速度を減少させることが可能となって、位相反転手段の内部における、位相反転手段下流側で発生する脈動波との干渉を阻止することが可能となる。従って、この態様によれば、少なくとも位相反転手段の上下流において当該断面積が同一又は略同一である場合と比較して慣性過給による効果が大となる。
【００２３】
一方、位相反転手段が上述したサージタンク又はそれに類するボリュームである場合等には、このように相対的に慣性過給による効果の向上が見込めることに鑑みて、その容積を低減することも可能となる。従って、この態様によれば、上述した慣性過給による効果の相対的な向上に係る実践上の利益の少なくとも一部をこの種の容積低減に割り当てて、搭載性の向上に係る利益として享受してもよい。この際、これらの割り当ての比率や度合いは、予め実験的に、経験的に、理論的に又はシミュレーション等に基づいて、或いは車両又は内燃機関の仕様、仕向け若しくは要求性能等に鑑みて、少なくとも実践上十分な効果を担保し得るように、又は少なくとも実践上何らかの不具合を生じさせない程度の搭載性が担保されるように決定されていてもよい。また、断面積Ｓ１及び断面積Ｓ２の値は、その大小関係が上述した関係を逸脱しない限りにおいて自由であってよい。
【００２４】
尚、第１及び第２の通路部が、吸気通路の一部であり、好適な一態様として管状部材として構成され得る点に鑑みれば、第１及び第２の通路相互間における当該断面積の大小関係は、吸気通路と交わる方向たる径方向の長さ（例えば、直径や半径）等の大小関係により代替的に規定されてもよい。また、第１及び第２の通路部が管状部材であるにせよ、そうでないにせよ、当該断面積は、必ずしも各通路部内で一定でなくともよい。即ち、この態様において規定される断面積とは、上述した効果（吸気の充填効率の向上等を含む諸効果）が見込める限りにおいて、各通路部の平均的な断面積であってもよいし、位相反転手段との接続部位を含む限定された区間の断面積であってもよい。
【００２５】
本発明のこのような作用及び他の利得は次に説明する実施形態から明らかにされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
＜発明の実施形態＞
以下、図面を参照して、本発明の好適な各種実施形態について説明する。
＜第１実施形態＞
＜実施形態の構成＞
始めに、図１を参照して、本発明の第１実施形態に係るエンジンシステム１０の構成について一部その動作を交えて説明する。ここに、図１は、エンジンシステム１０の構成を概念的に表してなる概略構成図である。
【００２７】
図１において、エンジンシステム１０は、図示せぬ車両に搭載され、ＥＣＵ１００及びエンジン２００を備える。
【００２８】
ＥＣＵ１００は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＯＭ（Read Only Memory）及びＲＡＭ（Random Access Memory）等を備え、エンジン２００の動作全体を制御することが可能に構成された電子制御ユニットである。
【００２９】
エンジン２００は、軽油を燃料とする、本発明に係る「内燃機関」の一例たる直列４気筒ディーゼルエンジンである。エンジン２００の概略について説明すると、エンジン２００は、シリンダブロック２０１に４本の気筒２０２が並列して配置された構成を有している。そして、各気筒内における圧縮行程において、当該圧縮行程或いは吸気行程に気筒内に直接噴射される燃料と吸入空気との混合気が圧縮され、自発的に着火した際に生じる力が、夫々不図示のピストン及びコネクティングロッドを介してクランクシャフト（不図示）の回転運動に変換される構成となっている。このクランクシャフトの回転は、エンジンシステム１０を搭載する車両の駆動輪に伝達され、当該車両の走行が可能となる。以下に、エンジン２００の要部構成を、その動作の一部と共に説明する。尚、個々の気筒２０２の構成は相互に等しいため、ここでは一の気筒２０２についてのみ説明することとする。
【００３０】
図１において、外界から導かれる空気たる吸入空気は、本発明に係る「吸気通路」の一例たる吸気管２０４を介して、その内部が吸気管２０４と連通してなるサージタンク２０５へ供給される構成となっている。サージタンク２０５は、後述するターボチャージャの過給作用を適宜受けつつ供給される吸入空気の不規則な脈動を抑制し、且つ下流側（即ち、気筒２０２側）に安定して吸入空気を供給すると共に、後述するインパルスチャージの実行時において、本発明に係る「位相反転手段」の一例として機能するように構成されてなる貯留手段である。但し、吸入空気は基本的に大なり小なり脈動しつつ気筒２０２側へ供給されるため、サージタンク２０５を通過する吸入空気もまた、一種の脈動波である。
【００３１】
ここで、図２を参照し、サージタンク２０５及びその周辺部の構成について補足する。ここに、図２は、吸気管２０４に沿ったサージタンク２０５周辺部分の模式的な断面図である。尚、同図において、図１と重複する箇所には同一の符号を付してその説明を適宜省略することとする。
【００３２】
図２において、サージタンク２０５は、その上流側において上流側管路２０４ａに、またその下流側において下流側管路２０４ｂに夫々連結された吸入空気貯留用のボリュームであり、径方向（即ち、吸気管２０４の伸長方向と交わる方向）の長さＲｓｇが、上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂにおける径方向の長さＲｉｍよりも大きく構成されている。尚、上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂは、夫々吸気管２０４の一部である。尚、補足すると、サージタンク２０５は、吸気管２０４の伸長方向と交わる断面に係る断面形状が略円形状をなしており、上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂは当該断面形状が円形をなす管状部材である。従って、サージタンク２０５における当該断面の断面積は、上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂに対して十分大きいものとなっている。
【００３３】
図１に戻り、サージタンク２０５の下流側（即ち、気筒２０２側）において、下流側管路２０４ｂは連通管２０６に接続され、その内部において連通管２０６と連通する構成となっている。連通管２０６は、各気筒２０２の吸気ポート（不図示）の各々に連通しており、吸気管２０４に導かれた吸入空気は、連通管２０６を介して、各気筒に対応する吸気ポートに導かれる構成となっている。吸気ポートは、一の気筒２０２について夫々二個ずつ備わっており、夫々が気筒２０２内部に連通可能に構成されている。
【００３４】
吸気ポートと気筒２０２内部との連通状態は、各吸気ポートに設けられた吸気バルブ２０７により制御される。吸気バルブ２０７は、クランクシャフトに連動して回転する吸気カムシャフト２０８に固定された、吸気カムシャフト２０８の伸長方向と垂直な断面が楕円形状をなす吸気カム２０９のカムプロフィール（端的に言えば、形状）に応じてその開閉特性が規定されており、開弁時に吸気ポートと気筒２０２内部とを連通させることが可能に構成されている。このように、エンジン２００では、連通管２０６が、個々の気筒２０２（より具体的には吸気ポート）に対応する部分の上流側において集約され、下流側管路２０４ｂを介してサージタンク２０５と接続される構成となっており、連通管２０６は、吸気管２０４と共に本発明に係る「吸気通路」の一例を構成している。
【００３５】
気筒２０２の内部には、筒内噴射型のインジェクタ２０３の一部としての燃料噴射弁が露出しており、高温高圧の気筒内部に燃料たる軽油を直接噴射することが可能に構成されている。ここで、燃料は、不図示の燃料タンクに貯留されている。この燃料タンクに貯留される燃料は、不図示のフィードポンプの作用により燃料タンクから汲み出され、不図示の低圧配管を介して不図示の高圧ポンプに圧送される構成となっている。この高圧ポンプは、コモンレール２０３Ａに対し、燃料を供給することが可能に構成されている。尚、高圧ポンプは、公知の各種態様を採り得、ここでは、その詳細については省略することとする。
【００３６】
コモンレール２０３Ａは、ＥＣＵ１００と電気的に接続され、上流側（即ち、高圧ポンプ側）から供給される高圧燃料をＥＣＵ１００により設定される目標レール圧まで蓄積することが可能に構成された、高圧貯留手段である。尚、コモンレール２０３Ａには、レール圧を検出することが可能なレール圧センサ及びレール圧が上限値を超えないように蓄積される燃料量を制限するプレッシャリミッタ等が配設されるが、ここではその図示を省略することとする。インジェクタ２０３は、気筒２０２各々について搭載されており、夫々が高圧デリバリ２０３Ｂを介してコモンレール２０３Ａに接続されている。
【００３７】
ここで、インジェクタ２０３の構成について補足すると、インジェクタ２０３は、ＥＣＵ１００から供給される指令に基づいて作動する電磁弁と、この電磁弁への通電時に燃料を噴射するノズル（いずれも不図示）とを備える。当該電磁弁は、コモンレール２０３Ａの高圧燃料が印加される圧力室と、当該圧力室に接続された低圧側の低圧通路との間の連通状態を制御することが可能に構成されており、通電時に当該加圧室と低圧通路とを連通させると共に、通電停止時に当該加圧室と低圧通路とを相互に遮断する。
【００３８】
一方、ノズルは、噴孔を開閉するニードルを内蔵し、圧力室の燃料圧力がニードルを閉弁方向（噴孔を閉じる方向）に付勢している。従って、電磁弁への通電により加圧室と低圧通路とが連通し、圧力室の燃料圧力が低下すると、ニードルがノズル内を上昇して開弁する（噴孔を開く）ことにより、コモンレール２０３Ａより供給された高圧燃料を噴孔より噴射することが可能に構成される。また、電磁弁への通電停止により加圧室と低圧通路とが相互に遮断されて圧力室の燃料圧力が上昇すると、ニードルがノズル内を下降して閉弁することにより、噴射が終了する構成となっている。尚、このような構成は一例であり、例えば、燃料噴射プロセスそのものが電子制御化（即ち、圧力を媒体とすることなく燃料を噴射する）されていてもよい。
【００３９】
ここで、インジェクタ２０３によれば、燃料の噴射量を精細に制御することが可能であり、エンジン２００では、個々のシリンダ２０２において、インジェクタ２０３を介し、目標噴射量に相当する燃料が、燃料と吸気との予混合を促進するための（無論、燃焼室内の急激な温度上昇を防止する目的もある）一又は複数回のパイロット噴射と、目標噴射量とパイロット噴射量との差分に相当するメイン噴射とに分割して噴射される構成となっている。
【００４０】
尚、高圧ポンプ、コモンレール２０３Ａ、高圧デリバリ２０３Ｂ、及びインジェクタ２０３は、一体のコモンレールシステムとして構成されていてもよい。また、高温高圧の気筒内部に燃料を噴射するための態様は、ここに例示するものに限定されず、公知の各種態様を採ってよい。
【００４１】
いずれにせよ気筒２０２内部で形成される混合気は、圧縮行程において自着火して燃焼し、燃焼済みガスとして、或いは一部未燃の混合気として、吸気バルブ２０７の開閉に連動して開閉する排気バルブ２１０の開弁時に、不図示の排気ポートを介して排気として排気マニホールド２１３に導かれる構成となっている。排気バルブ２１０は、クランクシャフトに連動して回転する排気カムシャフト２１１に固定された、排気カムシャフト２１１の伸長方向と垂直な断面が楕円形状をなす排気カム２１２のカムプロフィール（端的に言えば、形状）に応じてその開閉特性が規定されており、開弁時に排気ポートと気筒２０２内部とを連通させることが可能に構成されている。排気マニホールド２１３に集約された排気は、排気マニホールド２１３に連通する排気管２１４に供給される。
【００４２】
排気管２１４には、タービンハウジング２１５に収容される形でタービン２１６が設置されている。タービン２１６は、排気管２１４に導かれた排気の圧力（即ち、排気圧）により所定の回転軸を中心として回転可能に構成された、セラミック製の回転翼車である。このタービン２１６の回転軸は、コンプレッサハウジング２１７に収容される形で吸気管２０４に設置されたコンプレッサ２１８と共有されており、タービン２１６が排気圧により回転すると、コンプレッサ２１８も当該回転軸を中心として回転する構成となっている。
【００４３】
コンプレッサ２１８は、エアクリーナ２１９を介して外界から吸気管２０４に吸入される吸入空気を、その回転に伴う圧力により下流側へ圧送供給することが可能に構成された、本発明に係る「過給器」の一例たる圧送手段である。このコンプレッサ２１８による吸入空気の圧送効果により、所謂過給が実現される構成となっている。即ち、エンジン２００では、タービン２１６とコンプレッサ２１８とにより、一種のターボチャージャが構成されている。尚、これ以降の説明において、タービン２１６及びコンプレッサ２１７を含む包括概念として、適宜「ターボチャージャ」なる言葉を使用することとする。
【００４４】
エアクリーナ２１９とコンプレッサ２１８との間には、吸入空気の質量流量を検出可能なホットワイヤ式のエアフローメータ２２０が設置されている。エアフローメータ２２０は、ＥＣＵ１００と電気的に接続されており、検出された吸入空気量Ｇａは、ＥＣＵ１００により一定又は不定の周期で把握される構成となっている。尚、本実施形態において、検出された吸入空気量Ｇａは、気筒２０２に吸入される吸気の量（即ち、吸気量）と一義的な関係を有しており、エンジン２００の実負荷を規定する指標値として扱われる。
【００４５】
吸気管２０４において、コンプレッサ２１８の下流側、且つサージタンク２０５の上流側には、インタークーラ２２１が設置されている。インタークーラ２２１は、その内部に熱交換壁を有しており、過給された吸入空気が（無論、コンプレッサ２１８が実質的にみて有意に作用しない低回転領域においても同様である）通過する際に、係る熱交換壁を介した熱交換により吸入空気を冷却することが可能に構成された、本発明に係る「吸気冷却手段」の一例である。エンジン２００では、このインタークーラ２２１による冷却によって吸入空気の密度を増大させることが可能となるため、コンプレッサ２１７を介した過給がより効率的になされ得る。
【００４６】
インタークーラ２２１とサージタンク２０５との間には、サージタンク２０５へ供給される吸入空気の量を調節可能なディーゼルスロットルバルブ２２２が配設されている。このディーゼルスロットルバルブ２２２は、ＥＣＵ１００と電気的に接続され且つＥＣＵ１００により上位に制御されるスロットルバルブモータ２２３から供給される駆動力により回転可能に構成された回転弁であり、ディーゼルスロットルバルブ２２２を境にした吸気管２０４の上流部分と下流部分とをほぼ遮断する全閉位置から、ほぼ全面的に連通させる全開位置まで、その回転位置が連続的に制御される構成となっている。このように、エンジン２００では、ディーゼルスロットルバルブ２２２及びスロットルバルブモータ２２３により、一種の電子制御式スロットル装置が構成されている。
【００４７】
尚、エンジン２００は、ディーゼルエンジンであり、その出力は、ガソリン等を燃料とするエンジンにおける空燃比制御（吸気量を基準とした燃料噴射制御）と異なり、噴射量の増減制御を介してコントロールされる。従って、ディーゼルスロットルバルブ２２２を介して吸入される吸入空気の量には、少なくともその上限側に実質的な制限はなく、ディーゼルスロットルバルブ２２２は、エンジン２００の動作期間の大部分の領域において、基本的に全開位置に制御される。
【００４８】
エンジン２００の要求負荷は、不図示のアクセルペダルの操作量（即ち、ドライバによる操作量）たるアクセル開度Ａｃｃに応じて決定される。アクセル開度Ａｃｃは、アクセル開度センサ１１により検出され、アクセル開度センサ１１と電気的に接続されたＥＣＵ１００により一定又は不定の周期で把握される構成となっている。総体的には、アクセル開度が小さい程要求負荷は小さく、アクセル開度が大きい程要求負荷は大きくなる。要求負荷の大小とは、要求出力の大小と相関するから、エンジンシステム１０において、エンジン要求出力は、アクセル開度Ａｃｃに応じて変化する。
【００４９】
一方、連通管２０６の集約部分（即ち、個々の気筒２０２に分岐する分岐部分よりも上流側（サージタンク２０５側）の部分であって、下流側管路２０４ｂとの接続部分）には、単一のインパルス弁２２４が設けられている。インパルス弁２２４は、後述する弁体２２４Ａの位置に応じて規定される開度が、下流側管路２０４ｂ（一義的にサージタンク２０５）と連通管２０６との連通を遮断する全閉開度と、下流側管路２０４ｂ（一義的にサージタンク２０５）と連通管２０６とをほぼ全面的に連通させる全開開度との間で連続的に変化するように構成された、本発明に係る「吸気制御弁」の一例たる電磁制御弁である。尚、インパルス弁２２４は、下流側管路２０４ｂに設けられていてもよい。
【００５０】
ここで、図３を参照し、インパルス弁２２４の詳細について説明する。ここに、図３は、インパルス弁２２４周辺の模式的な断面図である。尚、同図において、図１と重複する箇所には同一の符号を付してその説明を適宜省略することとする。
【００５１】
図３において、インパルス弁２２４は、弁体２２４Ａ、回転軸２２４Ｂ、駆動モータ２２４Ｃ及び駆動回路２２４Ｄを備えた弁装置として構成されている。
【００５２】
弁体２２４Ａは、図示断面における面内で回転可能に構成された回転体である。
【００５３】
回転軸２２４Ｂは、弁体２２４Ａの回転中心を規定する軸体であり、駆動モータ２２４Ｃの回転軸に連結されている。
【００５４】
駆動モータ２２４Ｃは、三相交流型の電動機であり、その回転軸には上述した回転軸２２４Ｂが連結されている。駆動モータ２２４Ｃは、当該回転軸に連結され且つ永久磁石が付設されてなる不図示のロータが、駆動回路２２４Ｄにより駆動モータ２２４Ｃ内に形成される磁界の作用によって回転することにより、その回転方向に駆動力を発生する構成となっている。
【００５５】
駆動回路２２４Ｄは、駆動モータ２２４Ｃに形成される磁界の状態を制御することが可能に構成された電力制御回路である。駆動回路２２４Ｄは、ＥＣＵ１００と電気的に接続されており、ＥＣＵ１００によりその動作が上位に制御される構成となっている。
【００５６】
ここで、インパルス弁２２４の開度を規定する弁体２２４Ａの位置は、平常時において、図示全閉位置ＣＬと図示全開位置ＯＰとの間で連続的に（或いは実践上連続的にとみなし得る程度に段階的に）制御される。全閉位置ＣＬとは、上述した全閉開度に相当する位置であり、全開位置ＯＰとは、上述した全開開度に相当する位置である。補足すると、平常時におけるインパルス弁２２４の弁体２２４Ａの基準位置（即ち、非駆動時の位置であり、デフォルトの位置である）は全閉位置である。弁体２２４Ａは、当該基準位置から時計回り方向に開角９０°（即ち、全開位置に相当する）までの範囲で連続的に位置制御される。
【００５７】
ＥＣＵ１００は、弁体２２４Ａが、インパルス弁２２４の目標開度に相当する目標位置（目標開角）で停止するように駆動回路２２４Ｄを制御する。その結果、駆動回路２２４Ｄからの電力の供給を受け、駆動モータ２２４Ｃ内には、駆動モータ２２４Ｃのロータを当該目標位置に相当する位置に回転させるための、或いは当該目標位置に相当する位置に保持するための磁界が形成され、当該ロータに間接的に固定された弁体２２４Ａが最終的に目標位置で停止する。尚、上述した開角の制御範囲内において、弁体２２４Ａは、時計回り方向にも反時計回り方向にも回転可能である。このように、エンジン２００では、ディーゼルスロットルバルブ２２２よりも下流側においてインパルス弁２２４を備えることにより、各気筒２０２への吸入空気の供給の有無が、インパルス弁２２４の開閉状態に応じて制御される構成となっている。
【００５８】
図１に戻り、連通管２０６におけるインパルス弁２２４の近傍には、回転角センサ２２５が設置されている。回転角センサ２２５は、ロータの２相コイルから出力される電圧の位相が変化することを利用して角度を検出することが可能な、所謂レゾルバであり、インパルス弁２２４の開度（即ち、一義的に弁体２２４Ａの位置）を検出することが可能に構成されている。また、回転角センサ２２５は、ＥＣＵ１００と電気的に接続されており、検出されたインパルス弁２２４の開度は、ＥＣＵ１００により一定又は不定の周期で把握される構成となっている。尚、インパルス弁２２４の開度を検出する手段は、レゾルバに限定されない。
【００５９】
排気管２１４には、ＤＰＦ（Diesel Particulate Filter）２２６が設置されている。ＤＰＦ２２６は、エンジン２００から排出されるＰＭ（Particulate Matter：粒子状物質）を捕集可能且つ浄化可能に構成されている。また、気筒２０２を収容するシリンダブロック２０１には、水温センサ２２７が配設されている。シリンダブロック２０１内部には、気筒２０２を冷却するための冷却水（例えば、ＬＬＣ）の流路たるウォータジャケットが張り巡らされており、当該ウォータジャケット内部において、冷却水が不図示の循環系の作用により循環供給されている。水温センサ２２７は、このウォータジャケット内部に検出端子の一部が露出しており、冷却水の温度を検出することが可能に構成されている。水温センサ２２７は、ＥＣＵ１００と電気的に接続されており、検出された冷却水温は、ＥＣＵ１００により一定又は不定の周期で把握される構成となっている。
【００６０】
尚、本実施形態に係るエンジンシステム１０では、本発明に係る「内燃機関」の一例として、ディーゼルエンジンたるエンジン２００が採用されているが、本発明に係る内燃機関とはディーゼルエンジンのみを指すものではなく、無論ガソリンエンジンや、アルコール混合燃料を使用するエンジン等であってもよい。また、説明の煩雑化を防ぐ目的から、本実施形態に係るエンジン２００には、ＥＧＲ装置等の排気再循環装置が装着されないが、無論好適な一形態としてエンジン２００に排気再循環装置が装着されていてもよい。ここで、排気再循環装置が装着されない構成に鑑みれば、本実施形態におけるエンジン２００において、各気筒２０２に吸気ポートを介して吸入される吸気は、吸気管２０４を介して導かれる吸入空気のみにより構成される。
【００６１】
このように、本実施形態に係るエンジンシステム１０では、吸気管２０４（上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂを含む）、コンプレッサ２１８、インタークーラ２２１、サージタンク２０５、連通管２０６及びインパルス弁２２４を含む吸気系が、本発明に係る「内燃機関の吸気装置」の一例をなしており、特に、サージタンク２０５の下流側に位置するインパルス弁２２４の下流側において連通管２０６が各気筒に対し分岐する、所謂一弁式のインマニレス吸気系として構成されている。但し、本発明に係る内燃機関は、例えばサージタンク２０５に対し相互に独立した吸気マニホールドが接続され、個々の吸気マニホールドを介して各気筒２０２へ吸入空気が導かれる構成を有していてもよい。この場合、複数の吸気マニホールドの一部にインパルス弁が設置されていてもよいし、各吸気マニホールドにインパルス弁が設置されていてもよい。
【００６２】
＜実施形態の動作＞
エンジンシステム１０では、エンジン２００の機関回転速度ＮＥが所定のインパルスチャージ領域にある場合に、インパルスチャージが実行される。ここで、インパルスチャージとは、インパルス弁２２４の開閉により生じる吸気の脈動を利用した慣性過給を指す。より具体的に説明すると、インパルス弁２２４が閉弁した状態で一の気筒２０２が吸気行程を迎えると、当該気筒２０２の吸気バルブ２０７が開弁され、当該気筒２０２のピストンが下降し始める。この際、インパルス弁２２４が閉弁しているため、連通管２０６の管内圧は負圧となり、大気圧又は過給により大気圧以上に維持される下流側管路２０４ｂの管内圧との圧力差が拡大する。
【００６３】
このような状態においてインパルス弁２２４を開弁する（即ち、吸気バルブ２０７の開弁タイミング以降の開弁期間において開弁する）と、下流側管路２０４ｂ（一義的にサージタンク２０５）と該当する気筒２０２（即ち、その時点で吸気行程にある気筒）の内部とが連通し、インパルス弁２２４を介して吸入空気が吸気として一気に気筒２０２内部の燃焼室に流入することとなる。
【００６４】
一方、燃焼室との連通部位において連通管２０６は所謂開放端となっており、燃焼室への吸入空気の流入に惹起された正圧波は、燃焼室で反射することによって、位相が反転した負圧波（即ち、本発明に係る「脈動に対応する脈動波」の一例）となる。この負圧波は、連通管２０６、インパルス弁２２４及び下流側管路２０４ｂを順次介してサージタンク２０５に到達する。他方、下流側管路２０４ｂの断面積は、上述したようにサージタンク２０５の当該断面積よりも小さいから、下流側管路２０４ｂにおけるサージタンク２０５側の端部もまた開放端として作用することとなる。
【００６５】
このため、サージタンク２０５に到達した負圧波は、サージタンク２０５において反射され、位相が反転した正圧波として再び下流側管路２０４ｂ、インパルス弁２２４及び連通管２０６を介して燃焼室に到達する。この言わば二次的な正圧波のピークが燃焼室に（或いは吸気バルブ２０７に）到達した時点で（必ずしも、当該時点のみに限定されるものではなく、吸気の充填効率を幾らかなり向上させ得る限りにおいて当該時点を含む一定又は不定の期間であってよい）吸気バルブ２０７を閉弁すれば、燃焼室内の圧力は上昇し、吸気の充填効率が向上する。インパルス弁２２４を利用したインパルスチャージはこのように実行される。
【００６６】
尚、本実施形態に係るエンジン２００には、所謂一弁式のインマニレス吸気系が採用されており、４本の気筒２０２の全てにおけるインパルスチャージが単一のインパルス弁２２４により賄われる構成となっている。そのため、少なくともエンジン２００では、インパルス弁２２４は、次気筒の吸気行程に備えるため、一の気筒２０２の吸気行程中に閉弁する構成となっている。一方で、インパルス弁２２４の開閉に要する時間には、インパルス弁２２４が相対的にみれば高い応答速度を有する電磁弁として構成されているとは言え、インパルス弁２２４の物理的、機械的、機構的又は電気的な構成上定まり得る最小値が存在し、吸気バルブ２０７の開弁期間がこの最小値に相当する駆動時間よりも短い場合には、連続的に開閉する吸気バルブ２０７の動作に追従することができなくなる。吸気バルブ２０７の開弁期間は、開弁時期と閉弁時期とが固定されていれば即ち機関回転速度ＮＥに応じて一義的に定まり、また例えばＶＶＴ（Variable Valve Timing：可変動弁装置）等により開弁時期及び閉弁時期の少なくとも一方或いはバルブリフト量が可変であるにせよ、機関回転速度ＮＥに応じて変化することに変わりは無い。上述したインパルスチャージ領域とは、このようなインパルスチャージを少なくとも実践上破綻しない（好適には、全気筒に対し実行できる）程度の余裕をもって実行可能な機関回転速度ＮＥの領域であり、機関回転速度ＮＥの値が、当該領域の上限を規定する機関回転速度以下であるか否かに基づいて決定される。
【００６７】
尚、これは一例に過ぎず、インパルスチャージ領域は、より複雑に規定されていてもよい。例えば、定常走行時等の軽負荷領域では、必要とされる吸気量は少なく、実践上、吸入空気量は、ディーゼルスロットルバルブ２２２により相当量絞られた状態となる。このような吸気絞り領域においては、元よりインパルスチャージは必要とされない場合が多く、例えば要求負荷が、インパルスチャージの有用性を否定し得る程度の軽負荷に該当する旨が判別される場合には、インパルスチャージは実行されずともよい。
【００６８】
ここで、エンジンシステム１０にはインタークーラ２２１が備わっており、インパルスチャージにより気筒内２０２内に供給される吸気は、元よりその密度が増大した（少なくともインタークーラ２２１が備わらない場合と較べて増大した）状態にある。従って、インパルスチャージによって、吸気の充填効率はより向上し得る。
【００６９】
一方で、サージタンク２０５は、その物理構造上、脈動波（正圧波の反射波たる負圧波）の位相を反転させ得るから、吸気バルブ２０７（或いは、その近傍部位）との距離に起因する脈動波の減衰が実践上問題とならない限りにおいて、或いは設置上の制約等、他の要請に抵触しない限りにおいて、本来、その吸気管２０４上の設置位置は比較的自由である。
【００７０】
ところが、インタークーラ２２１を通過する吸入空気は、インタークーラ２２１による冷却を受けてその脈動（必ずしもインパルスチャージによる脈動に限定されない）が減衰する。従って、負圧波の位相反転に供すべきサージタンク２０５がインタークーラ２２１の上流側に設置されている場合、サージタンク２０５に向かう負圧波も、サージタンク２０５から気筒２０２内部に向かう正圧波も、このインタークーラ２２１による減衰を受ける形となって、吸気密度の増大に係る恩恵は別として、インパルスチャージの効果が減少することとなる。
【００７１】
その点、本実施形態に係るエンジンシステム１０では、サージタンク２０５がインタークーラ２２１の下流側に設置されており、インパルスチャージによる吸気の脈動が、インタークーラ２２１の下流側で生じる構成となっている。従って、インタークーラ２２１が、インパルスチャージによる吸気の充填効率の向上に係る効果を阻害することはなく、上述した吸気密度の増大による効果と、インパルスチャージによる吸気の充填効率向上に係る効果とが相互に協調し合う形となって、吸気の充填効率を極めて向上させることが可能となるのである。即ち、エンジンシステム１０では、サージタンク２０５の設置位置が、インパルス弁２２４とインタークーラ２２１との間に規定されることにより、ある種の最適化が図られているのである。
【００７２】
尚、このようにサージタンク２０５をインタークーラ２２１の下流側に配することによって、インタークーラ２２１の熱交換壁にインパルスチャージによる比較的強い脈動波が流入することが防止され、インタークーラ２２１の耐久性をより向上させることも可能となる。
＜第２実施形態＞
次に、図４を参照し、本発明の第２実施形態に係るエンジンシステム２０について説明する。ここに、図４は、エンジンシステム２０の構成を概念的に表してなる概略構成図である。尚、同図において、図１と重複する箇所には同一の符号を付してその説明を適宜省略することとする。
【００７３】
図４において、エンジンシステム２０は、上流側管路２０４ａ及び下流側管路２０４ｂに夫々代替する上流側管路２０４ｃ及び下流側管路２０４ｄを備える点において、第１実施形態に係るエンジンシステム１０と相違している。
【００７４】
ここで、図５を参照し、上流側管路２０４ｃ及び下流側管路２０４ｄの詳細について説明する。ここに、図５は、吸気管２０４に沿ったサージタンク２０５周辺部分の模式的な断面図である。尚、同図において、図２と重複する箇所には同一の符号を付してその説明を適宜省略することとする。
【００７５】
図５において、上流側管路２０４ｃは、その下流側の端部がサージタンク２０５に連通してなる、本発明に係る「第１の通路部」の一例である。また、下流側管路２０４ｄは、その上流側の端部がサージタンク２０５に連通してなる、本発明に係る「第２の通路部」の一例である。ここで、上流側管路２０４ｃの径方向の長さはＲｉｍ１であり、下流側管路２０４ｂにおける径方向の長さＲｉｍ２に対し、Ｒｉｍ２＜Ｒｉｍ１なる関係を有している。尚、Ｒｉｍ１及びＲｉｍ２は、夫々第１実施形態に係るＲｉｍと異なる値であってもよいし、いずれか一方がＲｉｍと等しい値であってもよい。
【００７６】
ここで、上流側管路２０４ｃ及び下流側管路２０４ｄは、夫々吸気管２０４の伸長方向と交わる断面に係る断面形状が円形となる管状部材であり、Ｒｉｍ１及びＲｉｍ２は夫々上流側管路２０４ｃ及び下流側管路２０４ｄの直径に相当する。従って、上流側管路２０４ｃにおける当該断面に係る断面積（即ち、本発明に係る「断面積Ｓ１」の一例）は、下流側管路２０４ｄにおける当該断面に係る断面積（即ち、本発明に係る「断面積Ｓ２」の一例）よりも大きくなっている。
【００７７】
第１実施形態で述べたようなインパルスチャージの実行時には、サージタンク２０５の下流側（即ち、下流側管路２０４ｄ及び連通路２０６を好適に含む）のみならず、サージタンク２０５の上流側（即ち、上流側管路２０４ｃを好適に含む）においても吸気の脈動が生じるが、エンジンシステム２０では、このように上流側管路２０４ｃの断面積が下流側管路２０４ｄの断面積よりも大きい構成となっているため、サージタンク２０５の上流側における脈動の度合いは相対的に小さくなる。
【００７８】
このため、エンジンシステム２０では、上流側管路２０４ｄを介してサージタンク２０５に吸気が流入する際の流入速度を低下させることが可能となり、サージタンク２０５内部での、流入した脈動波と、サージタンク２０５下流側における吸気の脈動波との干渉が抑制されることとなって、吸気の充填効率の低下が防止される。即ち、吸気の充填効率を相対的に向上させることが可能となるのである。また、このように吸気の充填効率を相対的に向上させ得る点に鑑みれば、その分サージタンク２０５を縮小化することも可能であり、エンジンシステム２０の搭載性を向上させることも可能となる。尚、この際、サージタンク２０５の縮小化による搭載性向上に係る効果は、無論インパルスチャージによる吸気の充填効率向上に係る効果と言わばトレードオフの関係を有するから、これら相互間の関係は、例えば予め実験的に、経験的に、理論的に又はシミュレーション等に基づいて、少なくとも実践上不足の無い吸気充填効率を確保しつつ可及的に搭載性が向上し得るように決定されていてもよい。
【００７９】
本発明は、上述した実施形態に限られるものではなく、請求の範囲及び明細書全体から読み取れる発明の要旨或いは思想に反しない範囲で適宜変更可能であり、そのような変更を伴う内燃機関の吸気装置もまた本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】本発明の第１実施形態に係るエンジンシステムの構成を概念的に表してなる概略構成図である。
【図２】図１のエンジンシステムにおける、吸気管に沿ったサージタンク周辺部分の模式的な断面図である。
【図３】図１のエンジンシステムにおけるインパルス弁周辺の模式的な断面図である。
【図４】本発明の第２実施形態に係るエンジンシステムに構成を概念的に表してなる概略構成図である。
【図５】図４のエンジンシステムにおける、吸気管に沿ったサージタンク周辺部分の模式的な断面図である。
【符号の説明】
【００８１】
１０…エンジンシステム、１００…ＥＣＵ、２００…エンジン、２０２…気筒、２０４…吸気管、２０５…サージタンク２０５…連通管、２０７…吸気バルブ、２１６…タービン、２１８…コンプレッサ、２２１…インタークーラ、２２２…スロットルバルブ、２２４…インパルス弁。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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