(57)【要約】【課題】  従来の往復動内燃機関におけるピストンクランク機構では、燃焼室内の燃焼圧力が最高に達する時期に、クランク軸の角度が適正でないため、ピストンの側面に大きな側圧を生じ摩擦抵抗となって燃焼効率をロスしていた。【解決手段】  シリンダ内へ摺動可能に嵌挿されたピストンと、クランクケースに支持されるクランク軸とをコンロッドによって連結し、前記ピストンの上面に作用する燃料の燃焼圧力によってクランク軸を回転駆動するピストンクランク機構を有し、前記ピストンクランク機構をなすシリンダの軸線をクランク軸の軸線の一側へ偏芯させたものである。【選択図】図１
2009250138.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダ内へ摺動可能に嵌挿されたピストンと、クランクケースに支持されるクランク軸とをコンロッドによって連結し、前記ピストンの上面に作用する燃料の燃焼圧力によってクランク軸を回転駆動するピストンクランク機構において、前記ピストンクランク機構をなすシリンダの軸線をクランク軸の軸線から一側へ偏芯させて構成した往復動内燃機関。
【請求項２】
請求項１において、前記クランク軸の回転方法を上昇行程に比して下降行程のクランク角が大きくなる方向に設定してなる往復動内燃機関。
【請求項３】
請求項１において、燃焼室内の燃焼圧力が略最大になるクランク角において、前記コンロッドの軸線方向とシリンダの軸線方向とが略同方向に設定されている往復動内燃機関。
【請求項４】
請求項３において、前記ピストンクランク機構をなすシリンダの軸線をクランク軸の軸線から一側へ偏芯させる量は、ピストン上死点におけるシリンダの軸線とクランク軸の軸線のなす角度にして、２度から７度の範囲内に設定されている往復動内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダ内へ摺動可能に嵌挿されたピストンを、コンロッドを介してクランク軸へ連結し、ピストンの上面に作用する燃料の燃焼圧力によってクランク軸を回転駆動するようにした往復動内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、この種の往復動内燃機関にはクランク軸の１回転ごとに1個の燃焼行程のある２行程機関と、クランク軸の２回転ごとに１個の燃焼行程のある４行程機関が含まれ、それらのシリンダ、ピストンおよびクランク軸の位置関係は、シリンダの軸線とクランク軸の軸線とが、おおむね同一平面上で直交する構成となっている（特許文献１参照）。
【０００３】
近年、エンジンの速度、出力あたりの燃料消費量（以下、単に燃費という）削減の強い要求があり、そのための手段が数多く提案されている。しかし、それらの提案の多くは、燃焼室における燃焼の改良、若しくは、燃焼室の構成や燃料の供給手段の改良に主眼が置かれ、それなりの成果をあげているが、その改良も限度に近づいている。
【０００４】
発明者らは、従来の燃費改良技術とは視点を変え、往復動内燃機関を構成するピストンクランク機構の配置を改良することによって、ピストンの摺動に際して生じる摩擦抵抗を減じること、および、燃焼ガスの圧力を受けたピストンの押し下げ力を効率よくクランク軸に作用させる着想を得た。
【特許文献１】特開２００６−８３８０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
解決しようとする問題点は、従来の往復動内燃機関におけるピストンクランク機構では、燃焼室内の燃焼圧力が最高に達する時期に、クランク軸が上死点から離れた位置に移動している（コンロッドの長手方向の軸線がピストンの進行方向、すなわちシリンダの軸線の方向から大きく傾いた位置に達している）ため、ピストンの側面に大きな側圧を生じピストンの摺動が制止されることと、燃焼ガスによるピストンの押し下げ力が前記側圧によって消費されクランク軸を回転させる方向に作用する力が減殺されることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本願発明は、シリンダ内へ摺動可能に嵌挿されたピストンと、クランクケースに支持されるクランク軸とをコンロッドによって連結し、前記ピストンの上面に作用する燃料の燃焼圧力によってクランク軸を回転駆動するピストンクランク機構において、前記ピストンクランク機構をなすシリンダの軸線をクランク軸の軸線から一側へ偏芯させて構成したことを最も主要な特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明に係る往復動内燃機関によれば、燃焼室内の燃焼圧力が略最大となるクランク角において、シリンダの軸線方向とコンロッドの軸方向がおおむね一致するので、ピストンが燃焼圧力を受けたとき大きな側圧を生じない。よって、燃焼圧力がクランク軸を回転させるのに効率よく作用するばかりか、側圧に起因する大きな摩擦抵抗の発生が抑制されエンジンの損失馬力を減じる。
【０００８】
また、ピストンの上昇行程と下降行程とのクランク角が非対称となり、かつ、クランク軸の回転方向を下降行程のクランク角が大きくなるように設定されているので、ピストンの下降行程である膨張行程においてピストンがクランク軸を駆動する時間、および、吸入行程において吸気の吸入時間が長くなり、エンジンの熱効率を向上させる。
【０００９】
さらに、ピストンの上昇行程である圧縮行程では吸気を圧縮する時間が短いので、燃焼室中における吸気の乱れが激しくなり、引き続いて行われる燃焼行程で高い燃焼温度が得られる上、排気行程も短時間に終了するので発生するブローバイガスが最少になる。
などの効果がある。
【実施例１】
【００１０】
以下、図示した本願発明の実施例を説明する。図１中、１０は本願発明に係る往復動内燃機関を示す。往復動内燃機関１０はシリンダ１２とオイルパン１４との間に回転可能に軸支されたクランク軸１６と、前記シリンダ１２に設けたシリンダ孔１３へ摺動可能に嵌挿したピストン１８とを有し、前記クランク軸１６とピストン１８とは連接棒、いわゆるコンロッド２０によって連結されてピストンクランク機構を構成する。なお、前記往復動内燃機関には２行程機関と４行程機関とが含まれることは前述した通りである。
【００１１】
コンロッド２０は小端部がピストン１８に支持されたピストンピン１９と、大端部が前記クランク軸１６の一部をなすクランクピン１７とに、それぞれ回動可能に軸受けされている。
【００１２】
また、前記シリンダ１２に設けられたシリンダ孔１３の頂部開口はシリンダヘッド２２によって閉じられており、その内面のピストン１８との間に燃焼室２４を形成している。なお、この基本的な構成は、従来から慣用されている往復動内燃機関と大差はない。
【００１３】
本願発明の実施例では、前記シリンダ孔１３の軸線１３ａとクランク軸１６の軸線１６ａとが、従来のエンジンのように交差することがなく、符号Ｘで示す偏芯距離だけ離隔している。
【００１４】
すなわち、図１で示す第１実施例、および図２で示す第２実施例から明らかなように、クランク軸１６の軸線方向から見て、前記シリンダ孔１３の軸線１３ａとその軸線１３ａと平行で、かつクランク軸１６の軸線１６ａと交差する軸線１６ｂとの距離Ｘが前記偏芯距離を示している。
【００１５】
従来の往復動内燃機関を模式的に図３で示す。同図（ａ）で示すように、ピストン１８が上死点にあるとき、クランク軸１６とクランクピン１７、およびピストンピン１９が、シリンダ孔１３の軸線１３ａ上に一直線に並ぶ。
【００１６】
そして、燃焼室２４内の圧力が最高に上昇するときには、同図（ｂ）で示すように、クランクピン１７がクランク角θにして上死点後１０度前後の位置に移動し、コンロッド２０がシリンダ孔１３の軸線１３ａに対して角度γだけ傾斜する。
【００１７】
ピストン１８の頂面に作用するシリンダ孔１３の軸線１３ａ方向の燃焼圧力Ｚの、コンロッド２０の傾斜による分力が、シリンダ孔１３の内面力Ｙと同じ大きさで方向が反対のピストン外面力Ｙ（単に側圧力ともいう）として作用する。この力Ｙに摩擦係数μを乗じた摩擦力（摩擦抵抗）を生ずる。
【００１８】
そこで、前記分力Ｙを発生させない、あるいは最小にするため、この発明では同図（ｃ）の二点鎖線で示すように、シリンダ１３の軸線１３ａを予めコンロッド２０の長手方向の軸線と略一致する位置まで角度γだけ傾けて配置してある。
【００１９】
そのためシリンダ１３の軸線１３ａがクランク軸の軸線１６上から離れ、前記偏芯距離Ｘが発生する。
【００２０】
一般に内燃機関は、クランクピン１７の偏芯量をR、コンロッド２０の大端孔芯と小端孔芯との距離をLとすると、L対Rの比は２．８〜３．６に設計されている。
【００２１】
このため、図１、図２において、ピストン１８が二点鎖線で示す下死点まで降下した位置では、偏芯距離Ｘによりコンロッド２０の長手方向の角度は上死点の場合の略２倍の角度略２γだけ傾斜する。
【００２２】
また、偏芯距離Ｘは、傾斜角度γと燃焼室２４内の圧力が最高に上昇する上死点後のクランク角θなどを使って表すと
X  =  R・ｓｉｎ（γ＋θ）＝（Ｌ＋Ｒ）・ｓｉｎγ  （数式１）
となる。この式から、摩擦ロスを最小にしようとするときのγは、θの大略３分の１であることが計算できる。
【００２３】
一般的にガソリンエンジンでθは５°〜１５°、ディーゼルエンジンは１０°〜２０°である。傾斜角度γに置き換えると２°から７°の範囲で使うことになる。
【００２４】
図１の第１実施例は、γ＝５°として作図したもので、圧力が最高に上昇する上死点後のクランク角θ＝１５°位のエンジンの摩擦ロスを最小にしようとした構成である。その結果、ピストン１８の下降行程のクランク角αと、上昇行程のクランク角βとすると、この第１実施例ではα＝１８５°、β＝１７５°と、１０°の差が生ずる。
【００２５】
また、第２実施例ではγ＝１３°として作図したもので、早戻し機構としての性格を顕著にしようとした構成である。下降行程がα＝１９３°、上昇行程がβ＝１６７°と非対称はさらに大になっており、そのため、クランク軸１６が一定の速度で回転していると仮定すれば、吸入ならびに膨張行程のための時間が長くなり、圧縮および排気行程の時間が短くなる。
【００２６】
よって、ピストン１８が下降する吸気行程中に吸入できる空気量を増やすことが出来るうえに、爆発行程に続く膨張行程においても、ピストン１８が燃焼圧力を受ける時間が長くなる、そして断熱圧縮の時間は短縮され、熱の放散が減じるので、エンジンの出力を向上させ、あるいは熱効率を向上させることができる。
【００２７】
また、ピストン１８が上昇する圧縮行程では吸気を圧縮する時間が短いので、燃焼室中における吸気の乱れが激しくなり、引き続いて行われる燃焼行程で高い燃焼温度が得られる上、排気行程も短時間に終了するので発生するブローバイガスが最少になる。
【００２８】
また、本願発明の実施例では、シリンダ１３を傾斜させ燃焼室２４内の圧力が最高に達した位置において、コンロッドの長手方向とシリンダ１３の軸線１３ａとが略一致するから、前記した従来の往復動内燃機関におけるコンロッド２０による側圧力Ｙが発生しないか最小となり、燃焼室２４内の圧力が効率よくクランクピン１７を回転方向へ駆動する。
【００２９】
さらにこれらの効果はクランク軸１６に対するシリンダ１３の位置を変更するだけで足り、特に、エンジンの構造を複雑にしたり部品点数を増すなどの不具合を伴うことがない。
【００３０】
なお、ピストン１８の外面とシリンダ１３との接触する位置はクランク軸の回転とともに変化するので、クランク軸の回転した位置、いわゆるクランク角と前記接触する位置との関係を図４で示すとともに、前記ピストン１８がシリンダ１３の内面を押圧する力の増減を図５で示した。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の一実施例である往復動内燃機関１０の断面図である。
【図２】本発明の他の実施例を示す図１相当の断面図である。
【図３】従来の往復動内燃機関を示す断面図であり、（ａ）はピストンが上死点にある状態、（ｂ）はピストンが最高燃焼圧力を受ける位置にある状態、（ｃ）はシリンダをコンロッドの長手方向と一致する位置まで移動した状態をそれぞれ示す。
【図４】図１で示す往復動内燃機関１０の作動を示す作動説明図である。
【図５】ピストンが壁面を押圧する側圧を示す圧力線図である。
【符号の説明】
【００３２】
１０    往復動内燃機関
１２    シリンダ
１３    シリンダ孔
１３ａ    シリンダ孔１３の軸線
１４    オイルパン
１６    クランク軸
１６ａ    クランク軸１６の軸線
１６ｂ    軸線
１７    クランクピン
１８    ピストン
１９    ピストンピン
２０    コンロッド（連接棒）
２２    シリンダヘッド
２４    燃焼室
Ｘ    偏芯距離
Ｙ    内面力、外面力（側圧力）
【図１】
2009250138.tif 000003
【図２】
2009250138.tif 000004
【図３】
2009250138.tif 000005
【図４】
2009250138.tif 000006
【図５】
2009250138.tif 000007