(57)【要約】【課題】触媒からＳＯxを良好に放出させる。【解決手段】機関排気通路内に酸化触媒１２とＮＯx吸蔵触媒１４とを配置する。酸化触媒１２およびＮＯx吸蔵触媒１４は夫々第１の温度ＴＡＯ以上および第２の温度ＴＢＯ以上のときに排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有する。触媒からＳＯxを放出すべき時期に達したときには各触媒１２，１４が夫々第１の温度ＴＡＯ以上および第２の温度ＴＢＯ以上になったときに排気ガスの空燃比がリッチにされる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを捕捉する第１の触媒が配置され、該第１の触媒下流の機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを吸蔵する第２の触媒が配置され、該第１の触媒は触媒温度が予め定められた第１の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有し、該第２の触媒は触媒温度が該第１の温度とは異なる予め定められた第２の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有し、触媒からＳＯxを放出すべき時期に達したときには第１の触媒の温度が上記第１の温度以上となりかつ第２の触媒の温度が上記第２の温度以上になったときに第１の触媒および第２の触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにした内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
上記第１の触媒は酸化触媒からなり、上記第２の触媒は、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯxを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸蔵したＮＯxを放出するＮＯx吸蔵触媒からなり、上記第１の温度は上記第２の温度よりも低い請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
機関から排出される排出ＳＯx量の積算値が予め定められた許容値を越えたときに触媒からＳＯxを放出すべき時期であると判断される請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯxを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸蔵したＮＯxを放出するＮＯx吸蔵触媒を機関排気通路内に配置した内燃機関が公知である。この内燃機関ではリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときに発生するＮＯxがＮＯx吸蔵触媒に吸蔵される。一方、ＮＯx吸蔵触媒のＮＯx吸蔵能力が飽和に近づくと排気ガスの空燃比が一時的にリッチにされ、それによってＮＯx吸蔵触媒からＮＯxが放出され還元される。
【０００３】
ところで燃料内には硫黄が含まれており、従って排気ガス中にはＳＯxが含まれている。このＳＯxはＮＯxと共にＮＯx吸蔵触媒に吸蔵される。ところがこのＳＯxは排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけではＮＯx吸蔵触媒から放出されず、従ってＮＯx吸蔵触媒に吸蔵されているＳＯxの量が次第に増大していく。その結果吸蔵しうるＮＯx量が次第に減少してしまう。
【０００４】
そこでＮＯx吸蔵触媒にＳＯxが送り込まれるのを阻止するためにＮＯx吸蔵触媒上流の機関排気通路内にＳＯx吸収剤を配置した内燃機関が公知である（特許文献１参照）。この内燃機関では排気ガス中に含まれるＳＯxがＳＯx吸収剤に吸収され、斯くしてＮＯx吸蔵触媒にＳＯxが流入するのが阻止される。その結果、ＳＯxの吸蔵によりＮＯxの吸蔵能力が低下するのを阻止することができる。
【０００５】
ところでこのようなＳＯx吸収剤を用いた場合、ＳＯx吸収剤のＳＯx吸収能力が飽和してしまうとＳＯxがＮＯx吸蔵触媒に流入してしまう。ところがこのＳＯx吸収剤ではＳＯx吸収剤の温度を上昇させかつＳＯx吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＳＯx吸収剤から吸収したＳＯxを放出させることができ、斯くしてＳＯx吸収剤を再生することができる。そこでこの内燃機関ではＳＯx吸収剤のＳＯx吸収能力が飽和する前にＳＯx吸収剤の温度を上昇させると共にＳＯx吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにし、それによってＳＯx吸収剤から吸収したＳＯxを放出させるようにしている。
【特許文献１】特開平１１−３１１１３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながらこの内燃機関ではＳＯx吸収剤からＳＯxを放出させるときにＳＯx吸収剤の下流側に配置されているＮＯx吸蔵触媒の状態が何ら考慮されていない。従って例えばＮＯx吸蔵触媒の温度が低く、従ってＮＯx吸蔵触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになってもＮＯx吸蔵触媒からＳＯxが放出しないときにＳＯx吸収剤からＳＯxが放出されるとこの放出されたＳＯxがＮＯx吸蔵触媒に吸蔵され、斯くしてＮＯx吸蔵触媒のＮＯx吸蔵能力が低下してしまうという問題を生ずる。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記問題を解決するために本発明によれば、機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを捕捉する第１の触媒が配置され、第１の触媒下流の機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを吸蔵する第２の触媒が配置され、第１の触媒は触媒温度が予め定められた第１の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有し、第２の触媒は触媒温度が第１の温度とは異なる予め定められた第２の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有し、触媒からＳＯxを放出すべき時期に達したときには第１の触媒の温度が第１の温度以上となりかつ第２の触媒の温度が第２の温度以上になったときに第１の触媒および第２の触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにしている。
【発明の効果】
【０００８】
触媒からＳＯxを放出すべき時期に達したときには必ず第１の触媒と第２の触媒との両触媒からＳＯxを放出させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。
図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３は各燃焼室２内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、４は吸気マニホルド、５は排気マニホルドを夫々示す。吸気マニホルド４は吸気ダクト６を介して排気ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａの出口に連結され、コンプレッサ７ａの入口は吸入空気量を検出するためのエアフローメータ８を介してエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト６内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト６周りには吸気ダクト６内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。
【００１０】
一方、排気マニホルド５は排気ターボチャージャ７の排気タービン７ｂの入口に連結され、排気タービン７ｂの出口は第１の触媒１２の入口に連結される。この第１の触媒１２の出口は排気管１３を介して第２の触媒１４に連結される。また、排気マニホルド５の例えば１番気筒のマニホルド枝管５ａ内には排気ガス中に燃料を供給するための燃料供給弁１５が配置される。
【００１１】
排気マニホルド５と吸気マニホルド４とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１６を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路１６内には電子制御式ＥＧＲ制御弁１７が配置される。また、ＥＧＲ通路１６周りにはＥＧＲ通路１６内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置１８が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１８内に導かれ、機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁３は燃料供給管１９を介してコモンレール２０に連結される。このコモンレール２０内へは電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２１から燃料が供給され、コモンレール２０内に供給された燃料は各燃料供給管１９を介して燃料噴射弁３に供給される。
【００１２】
電子制御ユニット３０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備する。第１の触媒１２には第１の触媒１２の温度を検出するための温度センサ２２が取付けられ、第２の触媒１４には第２の触媒１４の温度を検出するための温度センサ２３が取付けられる。これら温度センサ２２，２３およびエアフローメータ８の出力信号は夫々対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。
【００１３】
アクセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続され、負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例えば１５°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続される。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁３、スロットル弁１０の駆動用ステップモータ、燃料供給弁１５、ＥＧＲ制御弁１７および燃料ポンプ２１に接続される。
【００１４】
第１の触媒１２は流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを捕捉する性質を有し、更にこの第１の触媒１２は触媒温度ＴＡが予め定められた第１の温度ＴＡＯ以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有する。
【００１５】
一方、第２の触媒１４は流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯxを吸蔵する性質を有し、更にこの第２の触媒１４は触媒温度ＴＢが第１の温度ＴＡＯとは異なる予め定められた第２の温度ＴＢＯ以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯxを放出する性質を有する。
【００１６】
図１に示される実施例では第１の触媒１２が酸化触媒からなり、第２の触媒１４がＮＯx吸蔵触媒からなる。そこでまず初めにＮＯx吸蔵触媒１４について説明すると、このＮＯx吸蔵触媒１４の基体上には例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、図２（Ａ）はこの触媒担体４５の表面部分の断面を図解的に示している。図２（Ａ）に示されるように触媒担体４５の表面上には貴金属触媒４６が分散して担持されており、更に触媒担体４５の表面上にはＮＯx吸収剤４７の層が形成されている。
【００１７】
図１に示される実施例では貴金属触媒４６として白金Ｐｔが用いられており、ＮＯx吸収剤４７を構成する成分としては例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つが用いられている。
【００１８】
機関吸気通路、燃焼室２およびＮＯx吸蔵触媒１４上流の排気通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を排気ガスの空燃比と称すると、ＮＯx吸収剤４７は排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯxを吸収し、排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯxを放出するＮＯxの吸放出作用を行う。
【００１９】
即ち、ＮＯx吸収剤４７を構成する成分としてバリウムＢａを用いた場合を例にとって説明すると、排気ガスの空燃比がリーンのとき、即ち排気ガス中の酸素濃度が高いときには排気ガス中に含まれるＮＯは図２（Ａ）に示されるように白金Ｐｔ４６上において酸化されてＮＯ2となり、次いでＮＯx吸収剤４７内に吸収されて炭酸バリウムＢａＣＯ3と結合しながら硝酸イオンＮＯ3-の形でＮＯx吸収剤４７内に拡散する。このようにしてＮＯxがＮＯx吸収剤４７内に吸収される。排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金Ｐｔ４６の表面でＮＯ2が生成され、ＮＯx吸収剤４７のＮＯx吸収能力が飽和しない限りＮＯ2がＮＯx吸収剤４７内に吸収されて硝酸イオンＮＯ3-が生成される。
【００２０】
これに対し、燃料供給弁１５から燃料を供給することによって排気ガスの空燃比をリッチ或いは理論空燃比にすると排気ガス中の酸素濃度が低下するために反応が逆方向（ＮＯ3-→ＮＯ2）に進み、斯くしてＮＯx吸収剤４７内の硝酸イオンＮＯ3-がＮＯ2の形でＮＯx吸収剤４７から放出される。次いで放出されたＮＯxは排気ガス中に含まれる未燃ＨＣ，ＣＯによって還元される。
【００２１】
このように排気ガスの空燃比がリーンであるとき、即ちリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときには排気ガス中のＮＯxがＮＯx吸収剤４７内に吸収される。しかしながらリーン空燃比のもとでの燃焼が継続して行われるとその間にＮＯx吸収剤４７のＮＯx吸収能力が飽和してしまい、斯くしてＮＯx吸収剤４７によりＮＯxを吸収できなくなってしまう。そこで本発明による実施例ではＮＯx吸収剤４７の吸収能力が飽和する前に燃料供給弁１５から燃料を供給することによって排気ガスの空燃比を一時的にリッチにし、それによってＮＯx吸収剤４７からＮＯxを放出させるようにしている。
【００２２】
ところで排気ガス中にはＳＯx、即ちＳＯ2が含まれており、このＳＯ2がＮＯx吸蔵触媒１４に流入するとこのＳＯ2は白金Ｐｔ４６において酸化されてＳＯ3となる。次いでこのＳＯ3はＮＯx吸収剤４７内に吸収されて炭酸バリウムＢａＣＯ3と結合しながら、硫酸イオンＳＯ42-の形でＮＯx吸収剤４７内に拡散し、安定した硫酸塩ＢａＳＯ4を生成する。しかしながらＮＯx吸収剤４７が強い塩基性を有するためにこの硫酸塩ＢａＳＯ4は安定していて分解しづらく、排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけでは硫酸塩ＢａＳＯ4は分解されずにそのまま残る。従ってＮＯx吸収剤４７内には時間が経過するにつれて硫酸塩ＢａＳＯ4が増大することになり、斯くして時間が経過するにつれてＮＯx吸収剤４７が吸収しうるＮＯx量が低下することになる。
【００２３】
このようにＮＯx吸収剤４７のＮＯx吸収能力が低下したときにはＮＯx吸収能力を回復させるためにＮＯx吸収剤４７からＳＯxを放出させる必要がある。この場合、ＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢを前述した第２の温度ＴＢＯである６００℃以上に上昇させた状態でＮＯx吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯx吸収剤４７からＳＯxを放出させることができる。
【００２４】
ところでＮＯxはＮＯ2の形のときがＮＯx吸蔵触媒１４に最も吸蔵されやすい。ところが機関からは大部分のＮＯxがＮＯの形で放出される。そこで図１に示される実施例ではＮＯをＮＯ2に酸化するために第１の触媒１２が酸化触媒から構成されている。この酸化触媒１２の基体上には例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、図２（Ｂ）はこの触媒担体５０の表面部分の断面を図解的に示している。図２（Ｂ）に示されるように触媒担体５０の表面上には例えば白金Ｐｔからなる貴金属触媒５１が担持されている。
【００２５】
ところでこの酸化触媒１２でも排気ガスの空燃比がリーンのもとで図２（Ｂ）に示されるように触媒担体５０上および貴金属触媒５１上にＳＯxが捕捉される。これらのＳＯxは排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけでは放出されることなくそのまま捕捉され続ける。従って酸化触媒１２に捕捉されるＳＯx量は時間の経過と共に増大することになる。酸化触媒１２上にＳＯxが捕捉されると酸化触媒１２の酸化能力が弱まり、従って時間が経過するにつれてＮＯをＮＯ2に酸化する能力が低下していくことになる。
【００２６】
従って酸化触媒１２の酸化能力が低下したときには酸化能力を回復させるために酸化触媒１２からＳＯxを放出させる必要がある。この場合、酸化触媒１２の温度ＴＡを前述した第１の温度ＴＡＯである５００℃以上に上昇させた状態で酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からＳＯxを放出させることができる。なお、図１に示される実施例のように第１の触媒１２を酸化触媒から構成し、第２の触媒１４をＮＯx吸蔵触媒から構成した場合には第１の温度ＴＡＯは第２の温度ＴＢＯよりも低くなる。
【００２７】
さて、酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも高いがＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも低いときに酸化触媒１２およびＮＯx吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からはＳＯxが放出されるがＮＯx吸蔵触媒１４からはＳＯxが放出されない。このときには酸化触媒１２から放出されたＳＯxがＮＯx吸蔵触媒１４に吸蔵されるのでＮＯx吸蔵触媒１４のＮＯx吸蔵能力が低下し、斯くしてＮＯx浄化率の低下を招くことになる。
【００２８】
従って酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯよりも高いがＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯよりも低いときには酸化触媒１２およびＮＯx吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにしないようにする必要がある。
【００２９】
一方、酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも低いがＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも高いときに酸化触媒１２およびＮＯx吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からはＳＯxが放出されないがＮＯx吸蔵触媒１４からはＳＯxが放出される。このときにはＮＯx吸蔵触媒１４のＮＯx吸蔵能力は増大するが酸化触媒１２の酸化能力は回復されないのでＮＯx浄化率を十分に回復することができない。
【００３０】
これに対し、酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも高くかつＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも高いときに酸化触媒１２およびＮＯx吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からもＮＯx吸蔵触媒１４からもＳＯxが放出される。このときには酸化触媒１２から放出されたＳＯxがＮＯx吸蔵触媒１４に吸蔵されることもないので酸化触媒１２の酸化能力およびＮＯx吸蔵触媒１４のＮＯx吸蔵能力が共に回復する。斯くして高いＮＯx浄化率を得られることになる。
【００３１】
従って本発明では、触媒１２，１４からＳＯxを放出すべき時期に達したときには第１の触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ以上となりかつ第２の触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ以上になったときに第１の触媒１２および第２の触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにしている。
【００３２】
図３に本発明によるＳＯx放出制御のタイムチャートを示す。なお、この図３には機関から排出される排出ＳＯx量の積算値ΣＳＯＸと、酸化触媒１２の温度ＴＡと、ＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢと、酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比Ａ／Ｆとが示されている。
【００３３】
ここで図３に示されるΣＳＯＸについて説明すると、燃料中には或る割合で硫黄が含まれており、従って機関から排出される排出ＳＯx量は燃料噴射量に比例する。燃料噴射量は要求トルクおよび機関回転数の関数であり、従って排出ＳＯx量も要求トルクおよび機関回転数の関数となる。本発明による実施例では機関から単位時間当り排出される排出ＳＯx量ＳＯＸＺが要求トルクＴＱおよび機関回転数Ｎの関数として図４に示されるようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されており、この排出ＳＯx量ＳＯＸＺを積算することによって排出ＳＯx量の積算値ΣＳＯＸが算出される。
【００３４】
図３を参照すると、排出ＳＯx量の積算値ΣＳＯＸが予め定められた許容値ＭＡＸを越えたときに触媒からＳＯxを放出すべき時期であると判断され、このとき昇温制御が開始される。この昇温制御は排気ガスの空燃比Ａ／Ｆがリーンのもとで燃料供給弁１５から燃料を噴射することによって行われる。
【００３５】
燃料噴射弁１５から燃料が噴射されると一部の燃料は酸化触媒１２に付着し、一部の燃料は酸化触媒１２を素通りしてＮＯx吸蔵触媒１４に付着する。このとき酸化触媒１２に付着した燃料の酸化反応熱により酸化触媒１２の温度ＴＡが上昇し、酸化触媒１２の温度上昇により温度上昇した排気ガスの熱およびＮＯx吸蔵触媒１４に付着した燃料の酸化反応熱によりＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが上昇する。このとき酸化触媒１２とＮＯx吸蔵触媒１４のいずれが急速に温度上昇するかは機関の運転状態による。
【００３６】
次いで酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ以上になりかつＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ以上になるとＳＯx放出のために排気ガスの空燃比Ａ／Ｆをリッチにするリッチ処理が行われる。このリッチ処理は燃料供給弁１５から燃料を間欠的に噴射することによって行われ、従ってこのときにはリッチとリーンとが繰返されることもある。リッチ処理は酸化触媒１２に捕捉されているＳＯxおよびＮＯx吸蔵触媒１４に吸蔵されているＳＯxを放出させるのに必要な時間に亘って行われる。
【００３７】
図５にＳＯx放出処理ルーチンを示す。このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
図５を参照するとまず初めにステップ６０において図４に示すマップから排出ＳＯx量ＳＯＸＺが算出される。次いでステップ６１ではこのＳＯＸＺが排出ＳＯx量の積算値ΣＳＯＸに加算される。次いでステップ６２では排出ＳＯx量の積算値ΣＳＯＸが許容値ＭＡＸを越えたか否かが判別され、ΣＳＯＸ＞ＭＡＸとなったときにはステップ６３に進んで酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつ燃料供給弁１５から燃料を供給することによって各触媒１２，１４の温度を上昇させる昇温制御が現在行われているか否かが判別される。昇温制御が現在行われていないときにはステップ６４に進んで昇温制御が開始される。
【００３８】
昇温制御が開始されるとステップ６３からステップ６５に進んで酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯよりも高いか否かが判別される。ＴＡ＞ＴＡＯのときにはステップ６６に進んでＮＯx吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯよりも高いか否かが判別される。ＴＢ＞ＴＢＯのときにはステップ６７に進んで昇温制御が終了せしめられ、次いでステップ６８において燃料供給弁１５から供給された燃料によって酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をＳＯxの放出完了までリッチに維持するリッチ制御が行われる。ＳＯxの放出が完了するとΣＳＯＸがクリアされる。
【００３９】
なお本発明は、第２の触媒１４としてＳＯxにより被毒するパティキュレートフィルタやＮＯx選択還元触媒を用いた場合にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】圧縮着火式内燃機関の全体図である。
【図２】ＮＯx吸蔵触媒等の触媒担体の表面部分の断面図である。
【図３】酸化触媒の温度ＴＡおよびＮＯx吸蔵触媒の温度ＴＢの変化を示すタイムチャートである。
【図４】排出ＳＯx量ＳＯＸＺのマップを示す図である。
【図５】ＳＯx放出処理を実行するためのフローチャートである。
【符号の説明】
【００４１】
４    吸気マニホルド
５    排気マニホルド
７    排気ターボチャージャ
１２    第１の触媒
１４    第２の触媒
１５    燃料供給弁
【図１】
2009250130.tif 000003
【図２】
2009250130.tif 000004
【図３】
2009250130.tif 000005
【図４】
2009250130.tif 000006
【図５】
2009250130.tif 000007