(57)【要約】【課題】エンジンからの排気ガスが流通する排気ガス流路に設けられる排気切替バルブにおいて、高温の排気ガスからの熱伝導によるシャフト部の熱変形を抑制できる排気切替バルブを提供する。【解決手段】エンジンからの排気ガスを流通する排気ガス流路２０を有するケーシング２１と、ケーシング２１内に回動自在に支持されたシャフト部２３と、シャフト部２３に装着され、排気ガス流路２０を開閉するバルブ部２５とを備え、シャフト部２３の一端に外部アクチュエータが接続される排気切替バルブにおいて、シャフト部２３を、筒状の外軸２８とその外軸２８の内方に同心的に配設される内軸２９とをそれら外軸２８及び内軸２９の端部同士で嵌合してなる二重構造とすることで、外軸２８と内軸２９との間に空気層３０を形成する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンからの排気ガスを流通する排気ガス流路を有するケーシングと、該ケーシング内に回動自在に支持されたシャフト部と、該シャフト部に装着され、上記排気ガス流路を開閉するバルブ部とを備え、上記シャフト部の一端に外部アクチュエータが接続される排気切替バルブにおいて、
上記シャフト部を、筒状の外軸とその外軸の内方に同心的に配設される内軸とをそれら外軸及び内軸の端部同士で嵌合してなる二重構造とすることで、上記外軸と上記内軸との間に空気層を形成したことを特徴とする排気切替バルブ。
【請求項２】
上記外部アクチュエータが接続される上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとし、
上記外部アクチュエータが接続される端部とは反対側の上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸とを隙間をもって嵌合すべく、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをすきま嵌め或いは中間嵌めとした請求項１に記載の排気切替バルブ。
【請求項３】
上記外部アクチュエータが接続される上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸とを隙間をもって嵌合すべく、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをすきま嵌め或いは中間嵌めとし、
上記外部アクチュエータが接続される端部とは反対側の上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとした請求項１に記載の排気切替バルブ。
【請求項４】
上記外軸に、上記空気層と上記シャフト部の外部とを連通する溝を長手方向に沿って形成した請求項１に記載の排気切替バルブ。
【請求項５】
上記内軸に、上記空気層と上記シャフト部の外部とを連通する溝を長手方向に沿って形成した請求項１に記載の排気切替バルブ。
【請求項６】
上記外軸及び上記内軸の両端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとした請求項４又は５に記載の排気切替バルブ。
【請求項７】
上記外軸と上記内軸とを、上記外軸及び上記内軸の端部から長手方向内側の長手方向中間部同士で嵌合して、上記外軸と上記内軸との間に、上記長手方向中間部で仕切られた上記空気層を複数設けた請求項１から５のいずれかに記載の排気切替バルブ。
【請求項８】
上記長手方向中間部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとした請求項７に記載の排気切替バルブ。
【請求項９】
上記外軸は上記内軸に対して膨張率が小さい材料からなる請求項１から８のいずれかに記載の排気切替バルブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンからの排気ガスが流通する排気ガス流路に設けられる排気切替バルブに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、小容量の高圧段過給機及び大容量の低圧段過給機をエンジンに直列に接続してなる２ステージターボシステムが知られている。
【０００３】
そのような２ステージターボシステムの一例を図９に基づいて説明する。
【０００４】
図９に示す２ステージターボシステムでは、エンジンの排気マニフォールド２に高圧段過給機ＨＴＣの高圧段タービンＨＴが接続される。その高圧段タービンＨＴの下流には排気切替バルブ４０が設けられ、その排気切替バルブ４０は排気マニフォールド２にも接続される。その排気切替バルブ４０の下流に低圧段過給機ＬＴＣの低圧段タービンＬＴが接続される。また、高圧段タービンＨＴの上流と下流とが高圧段タービンＨＴをバイパス（迂回）するための排気バイパス管５で接続され、その排気バイパス管５に該排気バイパス管５を通る排気量を調整するための高圧段排気調整バルブ６が設けられる。
【０００５】
高圧段タービンＨＴ及び低圧段タービンＬＴの作動を説明する。
【０００６】
排気切替バルブ４０が閉まっている段階で高圧段排気調整バルブ６が全閉のときは、排気ガスの全量が高圧段タービンＨＴに流れ、高圧段タービンＨＴで仕事をする。高圧段タービンＨＴで仕事をした排気ガスは低圧段タービンＬＴに流れ、更に低圧段タービンＬＴで仕事をする。
【０００７】
高圧段排気調整バルブ６が開きだすと高圧段タービンＨＴに流れる排気ガスの一部は高圧段タービンＨＴを迂回して低圧段タービンＬＴに直接流入する。そのため、高圧段タービンＨＴの仕事は減り、低圧段タービンＬＴの仕事が増える。更に排気切替バルブ４０が開きだすと低圧段タービンＬＴの仕事分配が増える。
【０００８】
排気切替バルブ４０が全開になると、排気ガスの全量が高圧段タービンＨＴを迂回して低圧段タービンＬＴに流れるので、高圧段タービンＨＴは仕事をせず、低圧段タービンＬＴだけが仕事をすることになる。
【０００９】
このように、高圧段排気調整バルブ６と排気切替バルブ４０の開度を調整することで高圧段タービンＨＴと低圧段タービンＬＴの仕事の分配が制御される。
【００１０】
次に、排気切替バルブ４０を図１０及び図１１に基づいて説明する。
【００１１】
図１０及び図１１に示す排気切替バルブ４０は、排気マニフォールド２と高圧段タービンＨＴの下流側との合流部に配設され、排気ガスを流通する排気ガス流路４１を有するケーシング４２と、ケーシング４２内（排気ガス流路４１内）に設けられたシャフト支持部（軸受）４３に回動自在に支持されたシャフト部４４と、シャフト部４４の長手方向中間部に取り付けられたアーム４５と、アーム４５の先端に装着されたバルブ部４６とを備えている。シャフト部４４には外部リンク４７を介して外部アクチュエータ（図示せず）が接続されており、外部アクチュエータによりシャフト部４４を矢印Ａ方向に回動させることで、バルブ部４６がケーシング４２のシート面４８から離間して排気ガス流路４１を開くようになっている。
【００１２】
排気切替バルブ４０は、高圧段タービンＨＴ使用時には閉となって排気マニフォールド２内の高い排気ガス圧をシールすると共に、低圧段タービンＬＴ使用時には開となって排気ガスの全量が排気切替バルブ４０を流れるため、バルブ部４６及びシャフト部４４が８００℃近い高温の排気ガスに直接晒されることとなる。一般に排気切替バルブ４０で最も大きな力が作用するシャフト部４４には、高温強度が高いステンレス鋼（ＳＵＳ材）が用いられる。
【００１３】
なお、特許文献１には、円筒形内周面を有する中空筒状の外軸と、円筒形外周面を有し上記外軸の中に上記外軸に対して同心的に配設された内軸と、上記外軸の円筒形内周面と上記内軸の円筒形外周面との間の空間を充填するように配設された低摩擦材（スリーブ）とを備えた機械の軸構造が記載されている。かかる軸構造によれば、外軸が破断した場合でも、内軸だけで軸としての機能が維持される。
【００１４】
【特許文献１】特開２００２−３３９９４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
一般に排気切替バルブ４０で最も大きな力が作用するシャフト部４４には、高温強度が高いステンレス鋼（ＳＵＳ材）が用いられるが、仮に排気切替バルブ４０のシャフト部４４の温度が７００℃まで上がると、シャフト部４４の耐力（０．２％耐力値）が常温時に対して１／２近くまで低下する。そうなると、シャフト部４４の熱変形（塑性変形）が生じ易く、排気切替バルブ４０（バルブ部４６）のシール性能が悪化する虞がある。一例として、実機実験を行ったところ、図１０中のＢ部における曲げ応力値は１３ｋｇ／ｍｍ２であり、排気ガスの温度が６００℃程度であるときにシャフト部４４に曲げが発生して、排気切替バルブ４０（バルブ部４６）のシール性能が悪化した。
【００１６】
そこで、本発明の目的は、エンジンからの排気ガスが流通する排気ガス流路に設けられる排気切替バルブにおいて、高温の排気ガスからの熱伝導によるシャフト部の熱変形を抑制できる排気切替バルブを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成するために、本発明は、エンジンからの排気ガスを流通する排気ガス流路を有するケーシングと、該ケーシング内に回動自在に支持されたシャフト部と、該シャフト部に装着され、上記排気ガス流路を開閉するバルブ部とを備え、上記シャフト部の一端に外部アクチュエータが接続される排気切替バルブにおいて、上記シャフト部を、筒状の外軸とその外軸の内方に同心的に配設される内軸とをそれら外軸及び内軸の端部同士で嵌合してなる二重構造とすることで、上記外軸と上記内軸との間に空気層を形成したものである。
【００１８】
ここで、上記外部アクチュエータが接続される上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとし、上記外部アクチュエータが接続される端部とは反対側の上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸とを隙間をもって嵌合すべく、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをすきま嵌め或いは中間嵌めとしても良い。
【００１９】
また、上記外部アクチュエータが接続される上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸とを隙間をもって嵌合すべく、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをすきま嵌め或いは中間嵌めとし、上記外部アクチュエータが接続される端部とは反対側の上記外軸及び上記内軸の端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとしても良い。
【００２０】
また、上記外軸に、上記空気層と上記シャフト部の外部とを連通する溝を長手方向に沿って形成しても良い。
【００２１】
また、上記内軸に、上記空気層と上記シャフト部の外部とを連通する溝を長手方向に沿って形成しても良い。
【００２２】
また、上記外軸及び上記内軸の両端部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとしても良い。
【００２３】
また、上記外軸と上記内軸とを、上記外軸及び上記内軸の端部から長手方向内側の長手方向中間部同士で嵌合して、上記外軸と上記内軸との間に、上記長手方向中間部で仕切られた上記空気層を複数設けても良い。
【００２４】
また、上記長手方向中間部において、上記外軸と上記内軸との嵌め合いをしまり嵌めとしても良い。
【００２５】
また、上記外軸は上記内軸に対して膨張率が小さい材料からなっても良い。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、エンジンからの排気ガスが流通する排気ガス流路に設けられる排気切替バルブにおいて、高温の排気ガスからの熱伝導によるシャフト部の熱変形を抑制できる排気切替バルブを提供することができるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明の好適な実施形態を添付図面に基づいて詳述する。
【００２８】
まず、２ステージターボシステムを図９を用いて説明する。
【００２９】
図９は、２ステージターボシステムを適用したエンジンの概略図である。
【００３０】
図９中、符号１がエンジン本体（ディーゼルエンジン）、２が排気マニフォールド、３が排気管、４が吸気管である。
【００３１】
エンジン本体１には、小容量の高圧段過給機ＨＴＣ及び大容量の低圧段過給機ＬＴＣがエンジン本体１に近い方から直列に接続されている。
【００３２】
エンジン本体１に接続された排気管３には、高圧段過給機ＨＴＣの高圧段タービンＨＴ及び低圧段過給機ＬＴＣの低圧段タービンＬＴがエンジン本体１に近い方から直列に接続される。高圧段タービンＨＴは、排気管３に接続され、高圧段タービンＨＴをバイパスする排気バイパス流路としての排気バイパス管５と、排気バイパス管５に設けられ、排気バイパス管５を通る排気量を調整すべく、排気バイパス管５を開閉可能な高圧段排気調整バルブ６とを有している。高圧段排気調整バルブ６の構造は後述する排気切替バルブ８の構造とほぼ同様である。
【００３３】
排気マニフォールド２と高圧段タービンＨＴの下流側（出口側）の排気管３とは排気経路切替管７で接続されており、排気経路切替管７と高圧段タービンＨＴの下流側の排気管３との合流部には、排気経路切替管７を通る排気量を調整すべく、排気経路切替管７を開閉可能な排気切替バルブ８が設けられている。
【００３４】
一方、エンジン本体１に接続された吸気管４には、高圧段過給機ＨＴＣの高圧段コンプレッサＨＣ及び低圧段過給機ＬＴＣの低圧段コンプレッサＬＣがエンジン本体１に近い方から直列に接続されている。
【００３５】
高圧段コンプレッサＨＣの上流側（入口側）の吸気管４と高圧段コンプレッサＨＣの下流側（出口側）の吸気管４とは吸気経路切替管９で接続されており、吸気経路切替管９と高圧段コンプレッサＨＣの下流側の吸気管４との合流部には、吸気経路切替管９を通る吸気量を調整すべく、吸気経路切替管９を開閉可能な吸気切替バルブ１０が設けられている。
【００３６】
高圧段排気調整バルブ６、排気切替バルブ８及び吸気切替バルブ１０は、コンピュータ１１に接続され、そのコンピュータ１１からの信号に基づいてそれぞれ開閉制御される。コンピュータ１１には、エンジン回転速度を検出するためのエンジン回転速度検出手段としてのクランク角センサ１２やエンジン吸気量を検出するためのエンジン吸気量検出手段としての吸気量センサ１３等が接続されている。コンピュータ１１は、クランク角センサ１２によるエンジン回転速度の検出値や吸気量センサ１３によるエンジン吸気量の検出値等に基づいてエンジン燃料量（燃料噴射量）を求め、エンジン燃料量の算出値、エンジン回転速度の検出値及びエンジン吸気量の検出値等に基づいて、上記高圧段排気調整バルブ６、排気切替バルブ８及び吸気切替バルブ１０をそれぞれ開閉制御するようになっている。
【００３７】
係る２ステージターボシステムにおいては、コンピュータ１１は、エンジンの低中速低中負荷域では、高圧段排気調整バルブ６により排気バイパス管５を閉じると共に、排気切替バルブ８により排気経路切替管７を閉じて、エンジン本体１からの排気ガスを高圧段タービンＨＴへと流して、高圧段過給機ＨＴＣを主に作動させるようになっている。また、コンピュータ１１は、エンジンの低中速低中負荷域では、吸気切替バルブ１０により吸気経路切替管９を閉じて、低圧段コンプレッサＬＣを通過した吸気を高圧段コンプレッサＬＴへと流すようになっている。このようにすることで、エンジンの低中速低中負荷域では、高圧段タービンＨＴが主に作動され、高圧段コンプレッサＨＣにより過給が行われる。
【００３８】
一方、エンジンの高速高負荷域では、高圧段排気調整バルブ６により排気バイパス管５を開くと共に、排気切替バルブ８により排気経路切替管７を開いて、エンジン本体１からの排気ガスをバイパスすると共に低圧段タービンＬＴへと流して、低圧段過給機ＬＴＣを作動させるようになっている。また、コンピュータ１１は、エンジンの高速高負荷域では、吸気切替バルブ１０により吸気経路切替管９を開いて、低圧段コンプレッサＬＣを通過した吸気を高圧段コンプレッサＨＣを通さずに高圧段コンプレッサＨＣの下流側の吸気管４に流すようになっている。このようにすることで、エンジンの高速高負荷域では、低圧段タービンＬＴが作動され、低圧段コンプレッサＬＣにより過給が行われる。
【００３９】
また、エンジンの低中速低中負荷域及び高速高負荷域を相互に遷移する遷移域では、高圧段排気調整バルブ６、排気切替バルブ８及び吸気切替バルブ１０の開度を適宜調節することで、高圧段過給機ＨＴＣ及び低圧段過給機ＬＴＣを作動させるようになっている。このようにすることで、遷移域では、高圧段タービンＨＴ及び低圧段タービンＬＴが作動され、高圧段コンプレッサＨＣ及び低圧段コンプレッサＬＣにより過給が行われる。
【００４０】
次に、本実施形態に係る排気切替バルブ８を図１及び図２を用いて説明する。
【００４１】
図１は、本発明の一実施形態に係る排気切替バルブの縦断面図である。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線矢視断面図である。
【００４２】
図１及び図２に示すように、本実施形態に係る排気切替バルブ８は、排気経路切替管７と高圧段タービンＨＴの下流側の排気管３との合流部に配設され、排気ガスを流通する排気ガス流路２０を有するケーシング２１と、ケーシング２１内（排気ガス流路２０内）に設けられたシャフト支持部（軸受）２２に回動自在に支持されたシャフト部２３と、シャフト部２３の長手方向中間部に取り付けられたアーム２４と、アーム２４の先端に装着されたバルブ部２５とを備えている。つまり、シャフト部２３は、ケーシング２１内（排気ガス流路２０内）に配設されている。
【００４３】
本実施形態では、アーム２４は側面視略Ｌ字状に形成され、バルブ部２５は円板状に形成される。排気切替バルブ８の全閉時には、バルブ部２５がケーシング２１に設けられたシート面２６に当接して排気ガス流路２０を閉じるようになっている。アーム２４及びバルブ部２５は、耐熱材料からなる。
【００４４】
ケーシング２１の外部に、排気切替バルブ８を駆動するための駆動手段としての外部アクチュエータ（図示せず）が設けられる。外部アクチュエータは、外部リンク２７を介してシャフト部２３の一端部（図１中の右側）に取り付けられている。外部アクチュエータとしては、ゴム等の弾性材料からなるダイヤフラムを有するダイヤフラム・アクチュエータ等を用いることができる。外部アクチュエータによりシャフト部２３を矢印Ａ方向に回動させることで、バルブ部２５がケーシング２１のシート面２６から離間して排気ガス流路２０を開くようになっている。
【００４５】
ここで、本実施形態では、排気切替バルブ８のシャフト部２３を、筒状の外軸２８とその外軸２８の内方に同心的に配設される内軸２９とをそれら外軸２８及び内軸２９の端部同士で嵌合してなる二重構造とすることで、外軸２８の内周と内軸２９の外周との間に空気層（遮熱層）３０を形成している。本実施形態では、外軸２８の両端部に内軸２９を嵌合する嵌合部３１が形成されており、その外軸２８の嵌合部３１に内軸２９を嵌合するようになっている。上記空気層３０は、外軸２８の内周と、外軸２８に形成された嵌合部３１と、内軸２９の外周とにより区画形成される。
【００４６】
このように、外軸２８と内軸２９との間に空気層３０を形成することで、空気層３０によって、高温の排気ガスによる外軸２８から内軸２９への熱伝導が抑制される。また、高温の排気ガスに晒される外軸２８は強度低下を起こすが、内軸２９は高温の排気ガスに晒されないので、内軸２９は強度低下を起こし難く、シャフト部２３全体としては強度低下を最小限に留めることができる。外軸２８と内軸２９とで形成される隙間（空気層３０）は、排気ガス高温時に、空気層３０内の空気或いは排気ガスの熱伝達率が上がらないように（内軸２８の温度が上がらないように）比較的大きくする（例えば、半径で１ｍｍ以上）ことが好ましい。
【００４７】
また、本実施形態では、外軸２８と内軸２９とを、外軸２８の端部から長手方向内側の部分（長手方向中間部）と内軸２９の端部から長手方向内側の部分（長手方向中間部）とでも嵌合して、外軸２８と内軸２９の間に、嵌合部３２で仕切られた上記空気層３０を長手方向に複数設けている。本実施形態では、外軸２８の長手方向中間部に、内軸２９を嵌合する嵌合部３２が形成されている。
【００４８】
本実施形態では、外軸２８は円筒状に形成されると共に内軸２９が断面円形に形成されているが、外軸２８が角筒状に形成されると共に内軸２９が断面角形に形成されても良い。また本実施形態では、内軸２９は中実軸であるが、内軸２９が中空軸であっても良い。
【００４９】
本実施形態では、外部アクチュエータが接続される外軸２８及び内軸２９の一端部において、外軸２８と内軸２９とを隙間なく嵌合すべく、外軸２８と内軸２９とを圧入或いは焼き嵌めによってしまり嵌めとし、且つ、その外軸２８と内軸２９とを溶接等によって結合するようにしている。つまり、外軸２８及び内軸２９の一端部では、内軸２９の外径が外軸２８の嵌合部３１の内径より大きくなるように設定されており、内軸２９の外周と外軸２８の嵌合部３１の内周との間にしめ代が形成される。
【００５０】
また、本実施形態では、外部アクチュエータが接続される一端部とは反対側の外軸２８及び内軸２９の他端部（図１中の左側）において、外軸２８と内軸２９とを微少隙間をもって嵌合すべく、外軸２８と内軸２９とを隙間が比較的小さいすきま嵌め或いは中間嵌めとするようにしている。つまり、外軸２８及び内軸２９の他端部では、内軸２９の外径が外軸２８の嵌合部３１の内径より小さくなるように設定されており、内軸２９の外周と外軸２８の嵌合部３１の内周との間に隙間が形成される。このように、外軸２８及び内軸２９の他端部において、外軸２８と内軸２９とを微少隙間をもって嵌合することで、排気ガス高温時に、熱膨張により空気層３０内の空気或いは排気ガスが上記微少隙間を通じてシャフト部２３外部に抜けるようにすることで、空気層３０内の空気或いは排気ガスの圧力（熱伝達率）が上がらないので、高温の排気ガスによる外軸２８から内軸２９への熱伝導が抑制される。
【００５１】
また、本実施形態では、外軸２８及び内軸２９の長手方向中間部において、外軸２８と内軸２９とを隙間なく嵌合すべく、外軸２８と内軸２９とを圧入或いは焼き嵌めによってしまり嵌めとするようにしている。つまり、外軸２８及び内軸２９の長手方向中間部では、内軸２９の外径が外軸２８の嵌合部３２の内径より大きくなるように設定されており、内軸２９の外周と外軸２８の嵌合部３２の内周との間にしめ代が形成される。嵌合部３２の長手方向幅は、外軸２８に作用する外部アクチュエータの力及びバルブ部２５からの反力の一部が内軸２９に伝わることで外軸２８が座屈しない範囲で小さく設定される。嵌合部３２の長手方向幅を小さく設定することで、外軸２８と内軸２９との接触幅を小さくでき、嵌合部３２を介する高温の排気ガスによる外軸２８から内軸２９への熱伝導が抑制される。
【００５２】
本実施形態では、内軸２９は高温強度が高い耐熱材料からなり、外軸２８は高温強度が高く且つ内軸２９に対して膨張率（線膨張率或いは体膨張率）が小さい耐熱材料からなる。外軸２８が内軸２９に対して膨張率が小さい材料からなることで、排気ガス高温時に、外軸２８及び内軸２９の一端部における外軸２８と内軸２９との間のしめ代、及び、外軸２８及び内軸２９の長手方向中間部における外軸２８と内軸２９との間のしめ代が低下することが防止される。例えば、外軸２８はマルテンサイト系のステンレス鋼（ＳＵＳ４１０、線膨張率平均１３．７×１０−６／℃）からなり、内軸２９はオーステナイト系のステンレス鋼（ＳＵＳ３１０、線膨張率平均１９．１×１０−６／℃）からなる。
【００５３】
以上要するに、本実施形態によれば、高温の排気ガスに晒されるシャフト部２３を外軸２８と内軸２９との二重構造とし、外軸２８と内軸２９との間に空気層３０を形成することで、高温の排気ガスによる外軸２８から内軸２９への熱伝導を抑制して、高温の排気ガスからの熱伝導によるシャフト部２３の熱変形を抑制することができる。
【００５４】
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態には限定されず他の様々な実施形態を採ることが可能である。
【００５５】
例えば、上記実施形態とは逆に、外部アクチュエータが接続される外軸２８及び内軸２９の一端部において、外軸２８と内軸２９とを微少隙間をもって嵌合すべく、外軸２８と内軸２９とを隙間が比較的小さいすきま嵌め或いは中間嵌めとし、外部アクチュエータが接続される一端部とは反対側の外軸２８及び内軸２９の他端部において、外軸２８と内軸２９とを圧入或いは焼き嵌めによってしまり嵌めとし、且つ、その外軸２８と内軸２９とを溶接等によって結合するようにしても良い。
【００５６】
また、図３及び図４に示すように、外軸２８の嵌合部３１、３２の内周及び内軸２９の外周を断面テーパ形状に形成しても良い。
【００５７】
また、図５及び図６に示すように、外軸２８の嵌合部３１、３２の内周の一部に、空気層３０とシャフト部２３の外部とを連通する溝３３を長手方向に沿って形成しても良く、図７及び図８に示すように、内軸２９の外周の一部に、空気層３０とシャフト部２３の外部とを連通する溝３４を長手方向に沿って形成しても良い。その場合、外軸２８及び内軸２９の両端部において、外軸２８と内軸２９との間に微少隙間を設ける必要がない。そのため、外軸２８及び内軸２９の両端部において、外軸２８と内軸２９とを隙間なく嵌合すべく、外軸２８と内軸２９とを圧入或いは焼き嵌めによってしまり嵌めとし、且つ、その外軸２８と内軸２９とを溶接等によって結合するようにしても良い。排気ガス高温時に、熱膨張により空気層３０内の空気或いは排気ガスが上記溝３３、３４を通じてシャフト部２３外部に抜けるようにすることで、空気層３０内の空気或いは排気ガスの圧力（熱伝達率）が上がらないので、高温の排気ガスによる外軸２８から内軸２９への熱伝導が抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の一実施形態に係る排気切替バルブの縦断面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線矢視断面図である。
【図３】変形例に係るシャフト部の縦断面図である。
【図４】変形例に係るシャフト部の縦断面図である。
【図５】変形例に係るシャフト部の縦断面図である。
【図６】図５のＶＩ−ＶＩ線矢視断面図である。
【図７】変形例に係るシャフト部の縦断面図である。
【図８】図７のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線矢視断面図である。
【図９】２ステージターボシステムを適用したエンジンの概略図である。
【図１０】従来の排気切替バルブの縦断面図である。
【図１１】図１０のＸＩ−ＸＩ線矢視断面図である。
【符号の説明】
【００５９】
８  排気切替バルブ
２０  排気ガス流路
２１  ケーシング
２３  シャフト部
２５  バルブ部
２８  外軸
２９  内軸
３０  空気層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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