(57)【要約】【課題】  冷凍サイクルの性能向上を図るために、より早期にインジェクションを開始し、または、長期間インジェクションを行うことが望まれる。本発明の目的は、冷凍サイクルの性能向上を図ることを目的とする。【解決手段】  上記目的は、外線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、スクロール圧縮機の外部と外線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第１のポートを固定スクロールの歯底部に配設し、内線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、スクロール圧縮機の外部と内線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第２のポートを固定スクロールの歯底部に配設したスクロール圧縮機によって達成される。【選択図】図１
2009036140.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
旋回スクロールと固定スクロールとが互いに噛み合うことによって、前記旋回スクロールの外線側に圧縮室である外線側圧縮室を形成すると共に、前記旋回スクロールの内線側に圧縮室である内線側圧縮室を形成し、
前記内線側圧縮室の閉じ込み容積よりも、前記外線側圧縮室の閉じ込み容積の方が大きいスクロール圧縮機において、
前記外線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記スクロール圧縮機の外部と前記外線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第１のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設し、
前記内線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記スクロール圧縮機の外部と前記内線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第２のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設したスクロール圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記歯底部における前記各ポートの開口部の大きさは、前記旋回スクロールの歯の厚さによって塞がれる大きさであることを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項３】
請求項１において、
前記各ポートのうち一方のポートの中心と前記固定スクロールの中心とを結んで得られる直線が、他方のポートの開口部と交わる位置に、他方のポートを配設することを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項４】
請求項１において、
前記旋回スクロールのスクロールラップを、或る基礎円で形成されるインボリュート曲線とした場合、前記基礎円の接線上に前記各ポートの開口部が配設されるように前記各ポートを備えたことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項５】
請求項１において、
インジェクションされる冷媒が前記圧縮室から前記圧縮機の外部に逆流しないように、前記固定スクロールに逆止弁を配設したことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項６】
スクロール圧縮機と、室外熱交換器と、第１の減圧装置と、気液分離器と、第２の減圧装置と、室内熱交換器とを順次接続して前記スクロール圧縮機に冷媒を戻し、前記気液分離器から前記スクロール圧縮機にガス冷媒をインジェクションする空気調和機において、
前記スクロール圧縮機は、
旋回スクロールと固定スクロールとが互いに噛み合うことによって、前記旋回スクロールの外線側に圧縮室である外線側圧縮室を形成すると共に、前記旋回スクロールの内線側に圧縮室である内線側圧縮室を形成し、
前記内線側圧縮室の閉じ込み容積よりも、前記外線側圧縮室の閉じ込み容積の方が大きく、
前記外線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記気液分離器と前記外線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第１のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設し、
前記内線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記気液分離器と前記内線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第２のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設したスクロール圧縮機であることを特徴とする空気調和機。
【請求項７】
請求項６において、
インジェクションされる冷媒が前記圧縮室から前記気液分離器に逆流しないように、前記圧縮室と前記気液分離器との間に逆止弁を配設したことを特徴とする空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、旋回スクロールに比べて固定スクロールの巻角を大きくした非対称スクロール圧縮機と、この圧縮機を用いてガスインジェクションサイクルを可能にした空気調和機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、冷凍サイクルの効率向上を図る手段として、ガスインジェクションサイクルが提案されている。ガスインジェクションサイクルとは、サイクル中の減圧部に２個の減圧装置とその間に気液分離器を設け、減圧過程で発生する吸熱能力に寄与しない中間圧力（インジェクション圧力）のガス冷媒を気液分離器から取り出し、このガス冷媒を圧縮機の圧縮途中に注入し（インジェクションし）、中間圧力から圧縮することによって、圧縮機の仕事量を減らして冷凍サイクルの性能向上を図るものである。
【０００３】
従来は、特許文献１に記載されるように、固定スクロールの歯底部に、中間圧力の冷媒をインジェクションするために１個のインジェクションポート（１７）を、旋回スクロール外線側の圧縮室（外線側圧縮室）と旋回スクロール内線側の圧縮室（内線側圧縮室）の両方に順次開口してインジェクションできる位置に設けている構造であった。
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−１２０５５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１では、中間圧力の冷媒をインジェクションするために１個のインジェクションポート（１７）を設けている。このポートは、旋回スクロールの外線側および内線側で形成される圧縮室において、吸込圧力で形成される圧縮室に開口していない位置で、かつ旋回スクロールの外線側で形成される圧縮室へインジェクションするガス冷媒の量が旋回スクロールの内線側で形成される圧縮室へインジェクションするガス冷媒の量よりも少なくなる位置に設けている。このためインジェクション時に吸込圧力で形成される圧縮室へはガス冷媒が流入することはなく、圧縮室の再膨張損失増加による圧縮機の性能低下を抑えることができる。
【０００６】
しかしながら、内線側で形成される圧縮室へのインジェクションするガス冷媒の量を外線側で形成される圧縮室よりも多くしているために、それぞれの圧縮室の吸込完了直後にインジェクションすることが難しく、ある程度スクロールラップにて昇圧された圧縮室へのインジェクションとなり、かつインジェクションポートの開口区間も短いものとなってしまう。特に、ルームエアコンにおける冷房中間，暖房中間条件のような低圧力比運転においては、インジェクション圧力も低くなるためにインジェクションされず冷凍サイクルの性能向上を図ることが厳しいという課題があった。
【０００７】
そこで、冷凍サイクルの性能向上を図るために、より早期にインジェクションを開始し、または、長期間インジェクションを行うことが望まれる。本発明の目的は、冷凍サイクルの性能向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の目的は、
旋回スクロールと固定スクロールとが互いに噛み合うことによって、前記旋回スクロールの外線側に圧縮室である外線側圧縮室を形成すると共に、前記旋回スクロールの内線側に圧縮室である内線側圧縮室を形成し、
前記内線側圧縮室の閉じ込み容積よりも、前記外線側圧縮室の閉じ込み容積の方が大きいスクロール圧縮機において、
前記外線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記スクロール圧縮機の外部と前記外線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第１のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設し、
前記内線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記スクロール圧縮機の外部と前記内線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第２のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設したスクロール圧縮機
によって達成される。
【０００９】
また、本発明の目的は、
スクロール圧縮機と、室外熱交換器と、第１の減圧装置と、気液分離器と、第２の減圧装置と、室内熱交換器とを順次接続して前記スクロール圧縮機に冷媒を戻し、前記気液分離器から前記スクロール圧縮機にガス冷媒をインジェクションする空気調和機において、
前記スクロール圧縮機は、
旋回スクロールと固定スクロールとが互いに噛み合うことによって、前記旋回スクロールの外線側に圧縮室である外線側圧縮室を形成すると共に、前記旋回スクロールの内線側に圧縮室である内線側圧縮室を形成し、
前記内線側圧縮室の閉じ込み容積よりも、前記外線側圧縮室の閉じ込み容積の方が大きく、
前記外線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記気液分離器と前記外線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第１のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設し、
前記内線側圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置で、前記気液分離器と前記内線側圧縮室とが連通するように、ガス冷媒をインジェクションするための第２のポートを前記固定スクロールの歯底部に配設したスクロール圧縮機であることを特徴とする空気調和機
によって達成される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、冷凍サイクルの性能向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、実施例を説明する。
【実施例１】
【００１２】
図１は本発明第１の実施例にかかる非対称スクロール圧縮機の縦断面図であり、旋回スクロール，固定スクロール，フレーム，オルダムリングの各部品に対して特徴がよく表れるように異なる複数の断面から見た図、図２は固定スクロールのスクロールラップ側からみた図１のＡ−Ａ矢視断面図、図３は本発明の非対称スクロール圧縮機を使用したガスインジェクションサイクルのサイクル構成図、図４は非対称スクロールラップの圧縮動作図である。
【００１３】
図３において、非対称スクロール圧縮機１から吐出される高圧高温のガス冷媒は、破線で表される冷房時は、冷房および暖房運転を切換える四方弁を通った後に凝縮器となる室外熱交換器３に流れ込み、凝縮熱を放熱して凝縮・液化する。次に、第１減圧装置４に流れ、ここで中間圧力（インジェクション圧力）まで減圧されて気液二相冷媒となって気液分離器５に流れ込む。気液分離器５において、二相冷媒はガス冷媒と液冷媒に分離される。
【００１４】
このうちガス冷媒は、インジェクション配管６を通り圧縮機１の圧縮過程途中の圧縮室にインジェクションされる。また液冷媒は、第２減圧装置７を通って更に低圧低温の気液二相冷媒となって蒸発器となる室内熱交換器８に流れ込み、ここで吸熱・気化してガス冷媒となり、四方弁２を通って圧縮機１へ吸込まれる。そしてこの吸込ガス冷媒は、圧縮過程途中からインジェクションされたガス冷媒と一緒になって圧縮されたあと、再び凝縮器となる室外熱交換器３に流れ込み、一サイクルが終了する。
【００１５】
次に、このガスインジェクションサイクルで用いる非対称スクロール圧縮機１の構造を、図１及び図２を用いて説明する。図１は、ガスインジェクションサイクルが可能な非対称スクロール圧縮機の圧縮機構部の断面図であり、図２は、図１のＡ−Ａ断面を示すもので、固定スクロールと旋回スクロールのかみ合い状態を示す図である。図１において、非対称スクロール圧縮機は、固定スクロール鏡板９ａ（固定スクロールラップ９ｂの歯先の面であるＡ−Ａ面に相当）と固定スクロールラップ９ｂからなる固定スクロール９と、旋回スクロール鏡板１０ａ（Ａ−Ａ面に相当）と、そこから突出する旋回スクロールラップ１０ｂからなる旋回スクロール１０を備えている。
【００１６】
更に、該固定スクロール９をフレーム１２や密閉ケース（図示せず）に固定し、旋回スクロール１０を旋回自由に支持し、この旋回スクロール１０をクランク軸１１を介してモータ（図示せず）に接続し、固定スクロール９に対して旋回させるようにしている。そして固定スクロール９と旋回スクロール１０により、圧縮室１５が形成される。なお旋回スクロール１０は、オルダムリング１３により自転防止される。また前記圧縮機構部における固定スクロール９には、吸込みポート１４と吐出ポート１６が設けられている。更に圧縮途中の圧縮室に気液分離器５の中のガス冷媒をインジェクションさせるために２個のインジェクションポート１７ａ，１７ｂが固定スクロール９の歯底部、つまり旋回スクロール１０のスクロールラップの端面（歯先面）と対向する位置に設けられている。このインジェクションポート１７ａ，１７ｂは固定スクロール９に設けたポート連通部３１にそれぞれ連通している。このポート連通部３１にはインジェクション配管６が接続されている。
【００１７】
また圧縮機構部は、図２に示すように、固定スクロール９の吸込み側におけるラップ９ｂの巻角を、旋回スクロール１０の吸込側におけるラップ１０ｂの巻角より大きくしている。これにより両スクロール９，１０により形成される２系統の圧縮室、すなわち外線側圧縮室と内線側圧縮室とは、内線側圧縮室の吸込み完了時の密閉容積（閉じ込み容積）よりも外線側圧縮室の吸込み完了時の密閉容積（閉じ込み容積）を大きくしている。このようなスクロール圧縮機の構成を非対称スクロールラップという。
【００１８】
ここで、外線側圧縮室は、旋回スクロール１０の外線側と固定スクロール９の内線側で形成される圧縮室であり、第１圧縮室２１とする。また、内線側圧縮室は、旋回スクロール１０の内線側と固定スクロール９の外線側で形成される圧縮室であり、第２圧の圧縮室２２とする。なお、本実施例においては、固定スクロール９と旋回スクロール１０におけるスラスト面間の接触状態を良好にするために、図１において旋回スクロール１０とフレーム１２との間に密閉空間２３を形成し、この空間を吸込圧力と吐出圧力との間の或る中間圧力にして、旋回スクロール１０を固定スクロール９に押し付けている。この中間圧力は、密閉空間２３の圧力（中間圧力）と固定スクロール９の吸込圧力とを差圧制御弁３２を介して保たれている。このようにして、旋回スクロール１０の背面に中間圧力が作用し、旋回スクロール１０が固定スクロール９に押圧される。従って、両スクロール９，１０で形成される第１および第２の二つの圧縮室の密封性を良好に保つことができる。
【００１９】
また第１減圧装置４での減圧量は、気液分離器５内の圧力が、インジェクションポート１７が開口した時の圧縮室内の中間圧力よりも高くなるように設定する。
【００２０】
次に図４の（ａ）〜（ｆ）は、非対称スクロール圧縮機における圧縮開始からインジェクション終了までの圧縮行程の主要位置関係を順次模式的に示したものであり、これらの図を用いて第１圧縮室２１及び第２圧縮室２２における容積変化及びインジェクションの状態を説明する。
【００２１】
図４（ａ）は、圧縮機用モータ（図示せず）の回転に伴い、前述の圧縮機構部におけるスクロールラップとスクロール鏡板によって形成される密閉容積の大きい第１圧縮室２１が閉鎖されて第１圧縮室の吸込が完了したところを示しており、この時点ではインジェクションポート１７ａは、まだ第１圧縮室２１に開口していない。
【００２２】
図４（ｂ）は、圧縮機用モータが更に回転して旋回スクロールラップ１０ｂが旋回移動し、インジェクションポート１７ａの第１圧縮室２１への開口が始まり、気液分離器５で分離された中間圧力（インジェクション圧力）のガス冷媒がインジェクション配管６からインジェクションポート１７ａを通って第１圧縮室２１内へのインジェクションが始まる。
【００２３】
図４（ｃ）は、圧縮機用モータが更に回転して旋回スクロールラップ１０ｂが旋回移動し、密閉容積の小さい第２圧縮室２２が閉鎖されて第２圧縮室の吸込が完了したところを示している。この時点ではインジェクションポート１７ｂは、まだ第２圧縮室２２に開口していない。またこの時点では、インジェクションポート１７ａが第１圧縮室２１へ全開し、第１圧縮室２１へのインジェクションが本格的に行われている状態である。
【００２４】
図４（ｄ）は、圧縮機用モータが更に回転して旋回スクロールラップ１０ｂが旋回移動し、インジェクションポート１７ｂの第２圧縮室２２への開口が始まり、ガス冷媒がインジェクション配管６からインジェクションポート１７ｂを通って第２圧縮室２２内へのインジェクションが始まる。
【００２５】
図４（ｅ）は、圧縮機用モータが更に回転して旋回スクロールラップ１０ｂが旋回移動し、インジェクションポート１７ａが旋回スクロールラップ１０ｂによって覆われて閉じた状態で、第１圧縮室２１のインジェクションが完了する。またこの時点では、インジェクションポート１７ｂが第２圧縮室２２へ全開し、第２圧縮室２２へのインジェクションが本格的に行われている状態である。そして圧縮機用モータが更に回転すると、インジェクションポート１７が旋回スクロールラップの外側になる図４（ａ）の状態に再び戻り、１サイクルの圧縮過程が終了する。
【００２６】
なお、インジェクションポート１７ｂが旋回スクロールラップ１０ｂによって覆われて閉じて、第２圧縮室２２のインジェクションが完了する状態は図４（ｂ）と図４（ｃ）との間の区間となる。ここで、２つの圧縮室２１，２２において、お互いの圧縮室間でガス冷媒の漏れを生じさせずに順次・間欠的にインジェクションを行うためには、インジェクションポート１７ａ，１７ｂのポート径を旋回スクロールラップ厚さ以下としている。こうすることで、各ポートの開口部は、旋回スクロール１０の歯の厚さによって塞がれることとなる。
【００２７】
更に、インジェクションポート１７ａ，１７ｂは、吸込み完了前（閉じ込み完了前、圧縮開始前）には吸込ポート１４につながらない位置に設けてある。つまり、各圧縮室がその閉じ込み容積よりも小さくなる位置（吸込み（閉じ込み）完了後の位置，圧縮開始後の位置）で、スクロール圧縮機の外部と各圧縮室とが連通する位置に、インジェクションポート１７ａ，１７ｂは設けられている。これによりインジェクションされたガス冷媒が吸込ポート１４へ流出するのを防ぎ、圧縮室の再膨張損失増加による圧縮機の性能低下を抑えることができるとともに、インジェクションによる冷凍サイクルにおける性能向上を十分に確保できる。
【００２８】
次に指圧線図を用いて圧縮特性を説明する。図２及び図４で示した本発明による非対称スクロール圧縮機１の第１及び第２の圧縮室２１，２２内の圧力変化は図５のようになる。
【００２９】
図５には、４本の曲線が描かれている。一番左の曲線は、第１圧縮室２１においてインジェクション有の場合を表している。左から二番目の曲線は、第１圧縮室２１においてインジェクション無の場合を表している。左から三番目の曲線は、第２圧縮室２２においてインジェクション有の場合を表している。一番右の曲線は、第２圧縮室２２においてインジェクション無の場合を表している。つまり、左から二番目・四番目の曲線はインジェクションが無い時の圧縮室内の圧力変化を表しており、左から一番目・三番目はインジェクションを行った時の圧縮室内の圧力変化を表している。
【００３０】
また第１圧縮室２１の吸込みが完了した時点（図４（ａ））をクランク軸１１の回転のゼロ点としており、固定スクロール９の巻き角度を旋回スクロールの巻き角度より約１８０°多くしていることから、第１圧縮室２１は第２圧縮室２２より約１８０°先行して吸込みが完了する。その後圧縮室容積が小さくなるにつれ、更にインジェクションが行われる。これに応じて、第１の圧縮室２１の圧力が上昇する。そして更に約１８０°遅れて、第１の圧縮室２１と同様に、第２圧縮室２２の圧力が上昇して行き、最終的に各圧縮室２１，２２とも吐出ポート１６に開放されると一定の圧力である吐出圧力になる。ここで第１圧縮室２１，第２圧縮室２２は圧縮の位相は異なるが、似たような圧力変化を示すことから、第１圧縮室２１の場合を用いて、インジェクションの状態及び内部の圧力変化を詳細に説明する。
【００３１】
図５において、インジェクションの終了のタイミングは、圧縮室の圧力が、気液分離器５内における中間圧力（インジェクション圧力）よりも低くなるタイミングが望ましい。つまり、インジェクション圧力よりも低い圧力の圧縮室へインジェクションポート１７ａ，１７ｂが開口するエリアＡ内が望ましい。インジェクション圧力以上の圧縮室にインジェクションポートが開口していると、圧縮室２１，２２内のガス冷媒がインジェクションポート１７ａ，１７ｂから逆流してしまうためである。また、インジェクションの開始のタイミングは、吸込み完了後が望ましい。吸込圧力側へインジェクションポートが開口している吸込完了前（圧縮開始前）は、インジェクションした冷媒の一部が吸込みパイプ側に戻ってしまうからであり、これでは圧縮機および冷凍サイクルがインジェクションされた冷媒を十分に利用できないからである。
【００３２】
ここで、前述の図４においては、インジェクションポート１７ａ，１７ｂは、エリアＡに設けてあり、第１圧縮室２１では、インジェクションされた冷媒が吸込側に漏れることが無く、また圧縮室内の高圧側冷媒がインジェクションポート１７ａを通って気液分離器５側に逆流することも無い。そして第１の圧縮室２１内の圧力変化は、図５の太い実線のようになり、ａ点で吸込みが完了し、その後クランク軸１１の回転に伴い、ａ点から吸込み完了直後のｂ点にかけて圧力が上昇し、ｂ点からｃ点の間でインジェクションが行われて圧力上昇が急激になり、ｃ点以降インジェクションポート１７ａが閉じてインジェクションが行われなくなったあとはｄ点での吐出圧力まで圧力上昇が緩やかになる。ここで、図３のサイクル構成には、インジェクション配管６に逆止弁３０が設けてある。この場合には、圧縮室内圧力が気液分離器５内の中間圧力（インジェクション圧力）よりも高くなった場合でも、圧縮室内の高圧冷媒がインジェクションポート１７ａ，１７ｂからインジェクション配管６を通って気液分離器５に逆流しするのを防止できるので、インジェクション量の減少による性能向上の減少を防ぐことができる。なお逆止弁３０は、インジェクション配管６における圧縮機内部に入っている部分や、更には固定スクロールに設けることも可能であり（図示せず）、同様の効果を得ることができる。なお、固定スクロールに設けた場合は、圧縮機の外部への逆流が防止される。
【実施例２】
【００３３】
本発明の第２の実施形態を以下詳細に説明する。図６は本発明の第２の実施例にかかる非対称スクロール圧縮機を使用したガスインジェクションサイクルのサイクル構成図である。
【００３４】
図６において、非対称スクロール圧縮機１から吐出される高圧高温のガス冷媒は、冷房および暖房運転を切換える四方弁を通った後に凝縮器となる室外熱交換器３に流れ込み、凝縮熱を放熱して凝縮・液化する。次に、第１減圧装置４に流れ、ここで中間圧力（インジェクション圧力）まで減圧されて気液二相冷媒となって気液分離器５に流れ込む。気液分離器５において、二相冷媒はガス冷媒と液冷媒に分離される。このうちガス冷媒は、インジェクション配管６ａ，６ｂを通り圧縮機１の圧縮過程途中の圧縮室にインジェクションされる。
【００３５】
また液冷媒は、第２減圧装置７を通って更に低圧低温の気液二相冷媒となって蒸発器となる室内熱交換器８に流れ込み、ここで吸熱・気化してガス冷媒となり、四方弁２を通って圧縮機１へ吸込まれる。そしてこの吸込ガス冷媒は、圧縮過程途中からインジェクションされたガス冷媒と一緒になって圧縮されたあと、再び凝縮器３に流れ込み、一サイクルが終了する。
【００３６】
第１の実施例では２個設けてあるインジェクションポートがインジェクション配管６にて連通する構造となっているので、２個のインジェクションポートが同時に連通することがある。こうなると、インジェクションポートを介して外線側圧縮室と内線側圧縮室とが連通するので、これらの圧縮室に圧力差があると、冷媒が圧力の低い方に漏れることになる。
【００３７】
本実施例においては、２個のインジェクションポートはそれぞれ独立したインジェクション配管６ａ，６ｂに接続されており、かつ逆止弁３０ａ，３０ｂもそれぞれのインジェクションポートに対応したものとなっている。このような構成にすれば、上記のような冷媒の漏れの問題は解消できる。逆止弁は、気液分離器５に接続された配管が分岐した後の独立した部分に各々配設することが重要である。なおインジェクションの動作については第１の実施例と同様であるため省略する。
【００３８】
ここで、本実施例では、インジェクション配管６ａ，６ｂに逆止弁３０ａ，３０ｂが設けてあるために、圧縮室内圧力が気液分離器５内の中間圧力（インジェクション圧力）よりも高くなった場合でも、圧縮室内の高圧冷媒が２個のインジェクションポートからインジェクション配管６ａ，６ｂを通って気液分離器５に逆流するのを防止できるので、インジェクション量の減少による性能向上の減少を防ぐことができる。なお逆止弁３０ａ，３０ｂは、インジェクション配管６における圧縮機内部に入っている部分や、固定スクロールに設けることも可能であり（図示せず）、同様の効果を得ることができる。なお、固定スクロールに設けた場合は、圧縮機の外部への逆流が防止される。
【００３９】
次に、２個のインジェクションポート１７ａ，１７ｂの設置位置についての説明図を図７，図８に示す。固定スクロールラップ９ｂはある基礎円で形成されるインボリュート曲線で構成されており、第１圧縮室２１の吸込完了時の密閉容積を第２圧縮室２２の吸込完了時の密閉容積よりも大きくなるようにした非対称スクロールラップとしている。従って、旋回スクロール１０の外線側で形成される第１圧縮室が吸込完了のクランク角度を０度とした場合に、圧縮動作を開始してから１８０度クランク軸が回転した後に第２圧縮室が吸込完了し、圧縮動作を開始することとなる。
【００４０】
図７に示すインジェクションポート１７ａ，１７ｂについては、ある基礎円から得られる伸開角φの接線方向上に２個のインジェクションポートの中心（またはポートの一部）を設けている。つまり、旋回スクロールのスクロールラップを、或る基礎円で形成されるインボリュート曲線とした場合、その基礎円の接線上に各ポートの開口部が配設されるように各ポートを配設している。このポートが圧縮室に開口するタイミングは、クランク角度で１８０度の位相差がある。
【００４１】
このため、インジェクションポート１７ａが第１圧縮室の吸込完了であるクランク角度０度＋θで開口開始となる場合に、インジェクションポート１７ｂはクランク角度１８０度＋θで開口開始となる。
【００４２】
この結果、インジェクションが開始するときの圧力がそれぞれの圧縮室で略同じ圧力状態からとなり、片方の圧縮室のインジェクション量が不足するということがなく、冷凍サイクルの性能向上の効果が高い。この点については図９の説明でも述べる。
【００４３】
従って、外線側圧縮室と前記内線側圧縮室の吸込完了直後にインジェクションが可能であり、ルームエアコンにおける冷房定格，暖房定格条件のほかに冷房中間，暖房中間条件のような低圧力比運転においてもガスインジェクションによる効果を十分発揮させることができ、冷凍サイクルの性能が向上する。
【００４４】
図８に示すインジェクションポート１７ａ，１７ｂについては、インジェクションポートの何れか１個の中心座標と固定スクロールの中心座標Ｏ点が交わる直線上にもう片方のインジェクションポートの中心（またはポートの一部）を設けている。つまり、各ポートのうち一方のポートの中心と固定スクロールの中心とを結んで得られる直線が、他方のポートの開口部と交わる位置に、他方のポートを配設している。このポートが圧縮室に開口するタイミングは、クランク角度で１８０度の位相差がある。
【００４５】
この結果、インジェクションが開始するときの圧力がそれぞれの圧縮室で略同じ圧力状態からとなり、片方の圧縮室のインジェクション量が不足するということがなく、冷凍サイクルの性能向上の効果が高い。
【００４６】
図３と図９にてガスインジェクションサイクルについて説明する。通常の単段サイクルでは、冷媒は圧縮された後、凝縮機，減圧装置，蒸発器を順に通り、再び圧縮機に戻る。これをモリエル線図で示すと、図９の「ａ→ｂ→ｃ→ｄ→ａ」の順に変化するサイクルで表される。
【００４７】
ガスインジェクションサイクルでは、冷媒は圧縮機で圧縮されて吐出口から出たあと、凝縮器を通り、第１減圧装置で減圧され、２層になって気液分離器に流入する。気液分離器の潜熱を持たず冷房能力に殆ど寄与しないガス冷媒はインジェクション配管を通り、圧縮途中の圧縮室に戻る。一方、気液分離器の液冷媒は、第２減圧装置に流入して再び減圧された後、蒸発器を通り、圧縮機の吸込口に戻る。従って、ガスインジェクションもモリエル線図で示すと、従来では「ａ→ｇ→ｇ′→ｂ′→ｃ→ｅ→ｅ′→ｄ′→ａ」と「ｇ′→ｂ′→ｃ→ｅ→ｇ′」の順に変化するサイクルが重なった形となる。
【００４８】
この結果、冷凍サイクルにおける冷凍能力は単段サイクルでは「ｄ→ａ」、ガスインジェクションサイクルでは「ｄ′→ａ」となりガスインジェクションサイクルの冷凍能力が高い。
【００４９】
以上に説明してきたような実施形態においては、ガスインジェクション量を増加させることができるために、「ａ→ｈ→ｈ′→ｂ″→ｃ→ｆ→ｆ′→ｄ″→ａ」と「ｈ′→ｂ″→ｃ→ｆ→ｈ′」の順に変化するサイクルとなる。この結果、冷凍能力が「ｄ″→ａ」となり、従来のガスインジェクションサイクルよりも冷凍能力が向上する。
【００５０】
以上の説明のように、各実施の形態によれば、固定スクロールラップの巻角を旋回スクロールラップの巻角より大きくした非対称スクロール圧縮機において、２個のインジェクションポートを、吸込み完了直後の圧縮室に開口するようにして、インジェクションポート開口区間を十分長くし、更にインジェクションされた冷媒が吸込側に漏れないような位置に設けた。従来技術との比較で言えば、特許文献１よりも、更に外側にインジェクションポートを設けており、更に低圧側からインジェクションを行っている。
【００５１】
これにより、気液分離器で分離した中間圧力のガス冷媒の十分な量を圧縮機の圧縮過程途中に注入でき、圧縮機・冷凍サイクルの性能を向上することができる。また非対称スクロール圧縮機において、逆止弁を、インジェクションされるガス冷媒を圧縮室まで導くインジェクション配管あるいは固定スクロールに設けることにより、圧縮室内圧力がインジェクション圧力よりも高くなった時でも、圧縮室内のガス冷媒がインジェクションポートを通して逆流することを防ぐことができ、インジェクション量を十分に確保して十分な性能向上を図ることができる。更にルームエアコン等の空気調和機において、上記のインジェクション可能な非対称スクロール圧縮機を採用することによって、大幅な省エネを実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】本発明第１の実施例にかかる非対称スクロール圧縮機の縦断面図。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視断面図。
【図３】本発明第１の実施例にかかる非対称スクロール圧縮機を使用したガスインジェクションサイクルのサイクル構成図。
【図４】スクロールラップの圧縮動作の図。
【図５】非対称スクロール圧縮機における圧縮室内の圧力変化を示す図。
【図６】本発明第２の実施例にかかる非対称スクロール圧縮機を使用したガスインジェクションサイクルのサイクル構成図。
【図７】インジェクションポート１７ａ，１７ｂの設置位置についての説明図。
【図８】インジェクションポート１７ａ，１７ｂの設置位置についての説明図。
【図９】ガスインジェクションサイクルについての説明図。
【符号の説明】
【００５３】
１  非対称スクロール圧縮機
２  四方弁
３  室外熱交換器
４  第１減圧装置
５  気液分離器
６  インジェクション配管
７  第２減圧装置
８  室内熱交換器
９  固定スクロール
９ａ  固定スクロール鏡板
９ｂ  固定スクロールラップ
１０  旋回スクロール
１０ａ  旋回スクロール鏡板
１０ｂ  旋回スクロールラップ
１１  クランク軸
１２  フレーム
１３  オルダムリング
１４  吸込ポート
１５  圧縮室
１６  吐出ポート
１７  インジェクションポート
２１  第１圧縮室
２２  第２圧縮室
３０  逆止弁
３１  ポート連通部
３２  差圧制御弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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