(57)【要約】【課題】両頭ピストン式圧縮機における圧縮室で圧縮された冷媒の高温化を抑制する。【解決手段】回転軸２１には第１ロータリバルブ３５及び第２ロータリバルブ３６がシリンダブロック１１，１２に対応して設けられている。回転軸２１内には軸内通路３１が回転軸２１の回転軸線２１０に沿って形成されている。軸内通路３１の入口３１１は、リヤハウジング１４内の吸入室１４２に開口している。シリンダブロック１１には第１連通路３２が第１シリンダボア２７に連通するように形成されている。シリンダブロック１２には第２連通路３３が第２シリンダボア２８に連通するように形成されている。回転軸２１の回転に伴い、軸内通路３１の出口３１２，３１３は、連通路３２，３３に間欠的に連通する。第１連通路３２及び第２連通路３３の横断面形状は、円形であり、第１連通路３２の通路径は、第２連通路３３の通路径よりも大きい。【選択図】図１
2009097379.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸の回転に連動する両頭ピストンが対となる第１シリンダボアと第２シリンダボアとに収容されており、前記第１シリンダボア内に区画される第１圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための第１導入通路を有する第１ロータリバルブと、前記第２シリンダボア内に区画される第２圧縮室に前記吸入圧領域から冷媒を導入するための第２導入通路を有する第２ロータリバルブとが備えられており、前記第１圧縮室に連通して前記第１導入通路に連通可能な第１連通路、及び前記第２圧縮室に連通して前記第２導入通路に連通可能な第２連通路がシリンダブロックに設けられており、前記第１導入通路及び前記第２導入通路の少なくとも一部は、前記回転軸に設けられており、前記第２導入通路は、前記第１導入通路の一部として前記回転軸において前記第１導入通路と重なり、前記第１導入通路の距離は、前記第２導入通路の距離よりも長い両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造において、
前記第１連通路と前記第２連通路との横断面形状は、円形であり、前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径よりも大きい両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【請求項２】
前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径の１．８倍以下である請求項１に記載の両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【請求項３】
前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径の１．４倍以下である請求項１に記載の両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、両頭ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブを備え、該ロータリバルブが前記回転軸と一体的に回転する両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータリバルブを用いた両頭ピストン式圧縮機（例えば特許文献３を参照）は、リード弁型の吸入弁を用いた両頭ピストン式圧縮機（例えば特許文献２を参照）に比べて、シリンダボア内へ吸入ガスを吸入する際の吸入抵抗が少なく、エネルギー効率に優れる。
【０００３】
特許文献３に開示の圧縮機では、回転軸の回転に連動する両頭ピストンが前後で対となる前側シリンダボアと後側シリンダボアとに収容されており、両頭ピストンは、前側シリンダボア内に圧縮室を区画すると共に、後側シリンダボア内に圧縮室を区画する。回転軸には前側ロータリバルブと後側ロータリバルブとが一体形成されている。回転軸内には供給通路が形成されており、前側ロータリバルブと後側ロータリバルブとは、供給通路の出口を備えている。シリンダブロックには連通路が圧縮室に連通するように形成されており、供給通路の出口は、回転軸の回転、つまりロータリバルブの回転に伴って、間欠的に連通路に連通する。供給通路の出口と連通路とが連通すると、供給通路の冷媒が圧縮室へ流入する。
【０００４】
連通路の横断面形状としては、例えば特許文献１に導通路として開示されるように、回転軸の軸方向に長い長孔形状が採用されている。長孔形状の採用は、圧縮室内の残留ガスを回収して体積効率を高めるために行われる。
【０００５】
供給通路は、リヤハウジング内の吸入室に連通しており、吸入室内の冷媒が供給通路を経由して前側シリンダボア側の圧縮室と後側シリンダボア側の圧縮室とに供給される。前側シリンダボア側の圧縮室内の冷媒は、吐出弁を押し退けてフロントハウジング内の吐出室へ吐出され、後側シリンダボア側の圧縮室内の冷媒は、吐出弁を押し退けてリヤハウジング内の吐出室へ吐出される。
【特許文献１】特開平６−１２９３５０号公報
【特許文献２】特開２０００−１４５６２９号公報
【特許文献３】特開２００７−３２４４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
フロントハウジング側の吐出室における冷媒圧力とリヤハウジング側の吐出室における冷媒圧力とは、同じであり、圧縮室内の冷媒は、吐出室における圧力となるまで圧縮室内で圧縮される。そのため、圧縮室に供給される冷媒量が少ないほど、冷媒の圧縮比率が高くなるが、圧縮比率が高くなるほど、圧縮された冷媒の温度が高くなる。
【０００７】
吸入室から供給通路を経由して前側シリンダボア側の圧縮室に至る距離は、吸入室から供給通路を経由して後側シリンダボア側の圧縮室に至る距離よりも長い。そのため、前側シリンダボア側の圧縮室に連通する連通路と前側ロータリバルブ上の出口とが連通している間に、前側シリンダボア側の圧縮室に供給される冷媒量は、後側シリンダボア側の圧縮室に連通する連通路と後側ロータリバルブ上の出口とが連通している間に、後側シリンダボア側の圧縮室に供給される冷媒量に比べて、少ない。そのため、前側シリンダボア側の圧縮室で圧縮された冷媒の温度は、後側シリンダボア側の圧縮室で圧縮された冷媒の温度よりも高くなる。
【０００８】
前側シリンダボア側の圧縮室で圧縮された冷媒の温度が高くなり過ぎると、フロントハウジングが高温になり、フロントハウジングハウジングとシリンダブロックとの間に介在されるシール部材のシール機能が損なわれる。
【０００９】
本発明は、両頭ピストン式圧縮機における圧縮室で圧縮された冷媒の高温化を抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、回転軸の回転に連動する両頭ピストンが対となる第１シリンダボアと第２シリンダボアとに収容されており、前記第１シリンダボア内に区画される第１圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための第１導入通路を有する第１ロータリバルブと、前記第２シリンダボア内に区画される第２圧縮室に前記吸入圧領域から冷媒を導入するための第２導入通路を有する第２ロータリバルブとが備えられており、前記第１圧縮室に連通して前記第１導入通路に連通可能な第１連通路、及び前記第２圧縮室に連通して前記第２導入通路に連通可能な第２連通路がシリンダブロックに設けられており、前記第１導入通路及び前記第２導入通路の少なくとも一部は、前記回転軸に設けられており、前記第２導入通路は、前記第１導入通路の一部として前記回転軸において重なり、前記第１導入通路の距離は、前記第２導入通路の距離よりも長い両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造を対象とし、請求項１の発明は、前記第１連通路と前記第２連通路との横断面形状は、円形であり、前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径よりも大きいことを特徴とする。
【００１１】
第１連通路における通路径を第２連通路における通路径よりも大きくした構成は、第１連通路を経由して第１圧縮室へ供給される冷媒量と、第２連通路を経由して第２圧縮室へ供給される冷媒量との差を低減する。このような冷媒量の差の低減は、第１圧縮室で圧縮された冷媒の高温化の抑制に有効である。又、第１連通路と第２連通路との横断面形状を円形とした構成は、第１連通路及び第２連通路の加工を容易にする。
【００１２】
好適な例では、前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径の１．８倍以下である。
このような通路径の比率は、第１圧縮室で圧縮された冷媒の高温化の抑制に有効である。
【００１３】
好適な例では、前記第１連通路における通路径は、前記第２連通路における通路径の１．４倍以下である。
このような通路径の比率は、第１連通路と第２連通路との通路径を同じとした場合よりも、第１圧縮室で圧縮された冷媒の温度を低くする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は、両頭ピストン式圧縮機における圧縮室で圧縮された冷媒の高温化を抑制することができるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図３に基づいて説明する。
図１に示すように、連結された一対のシリンダブロック１１，１２の一方のシリンダブロック１１にはフロントハウジング１３が連結されており、他方のシリンダブロック１２にはリヤハウジング１４が連結されている。シリンダブロック１１，１２、フロントハウジング１３及びリヤハウジング１４は、両頭ピストン式圧縮機１０の全体ハウジングを構成する。フロントハウジング１３には圧縮機内の吐出圧領域としての吐出室１３１が形成されており、リヤハウジング１４には圧縮機内の吐出圧領域としての吐出室１４１及び圧縮機内の吸入圧領域としての吸入室１４２が形成されている。圧縮機内とは、両頭ピストン式圧縮機１０の全体ハウジングの内部のことであり、圧縮機外とは、両頭ピストン式圧縮機１０の全体ハウジングの外部のことである。
【００１６】
シリンダブロック１１とフロントハウジング１３との間にはバルブプレート１５、弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７が介在されている。シリンダブロック１２とリヤハウジング１４との間にはバルブプレート１８、弁形成プレート１９及びリテーナ形成プレート２０が介在されている。バルブプレート１５，１８には吐出ポート１５１，１８１が形成されており、弁形成プレート１６，１９には吐出弁１６１，１９１が形成されている。吐出弁１６１，１９１は、吐出ポート１５１，１８１を開閉する。リテーナ形成プレート１７，２０にはリテーナ１７１，２０１が形成されている。リテーナ１７１，２０１は、吐出弁１６１，１９１の開度を規制する。
【００１７】
なお、シリンダブロック１１とシリンダブロック１２との間、シリンダブロック１１とフロントハウジング１３との間、シリンダブロック１２とリヤハウジング１４との間には、図示しないガスケットが適宜に介在されている。これらのガスケットは、ゴム製のシール層を金属板の両面に設けたものである。これらのガスケットは、シリンダブロック１１，１２間、シリンダブロック１１とフロントハウジング１３との間、シリンダブロック１２とリヤハウジング１４との間からの冷媒洩れを防止する。
【００１８】
シリンダブロック１１，１２には回転軸２１が回転可能に支持されている。シリンダブロック１１，１２には軸孔１１１，１２１が貫設されており、軸孔１１１，１２１には回転軸２１が通されている。回転軸２１の外周面は、軸孔１１１，１２１の内周面に接しており、回転軸２１は、軸孔１１１，１２１の内周面を介してシリンダブロック１１，１２によって直接支持されている。軸孔１１１に接する回転軸２１の外周面部分は、シール周面２１１となっており、軸孔１２１に接する回転軸２１の外周面部分は、シール周面２１２となっている。
【００１９】
回転軸２１にはカム体としての斜板２３が固着されている。斜板２３は、シリンダブロック１１，１２間の斜板室２４に収容されている。フロントハウジング１３と回転軸２１との間にはリップシール型の軸シール部材２２が介在されている。軸シール部材２２は、フロントハウジング１３と回転軸２１との間からの冷媒洩れを防止する。フロントハウジング１３から外部に突出する回転軸２１の突出端部は、電磁クラッチ２５を介して外部駆動源である車両エンジン２６に接続されている。回転軸２１は、電磁クラッチ２５を介して車両エンジン２６から回転駆動力を得る。
【００２０】
図３（ａ）に示すように、シリンダブロック１１には複数の第１シリンダボア２７が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。図３（ｂ）に示すように、シリンダブロック１２には複数の第２シリンダボア２８が回転軸２１の周囲に配列されるように形成されている。前後（フロントハウジング１３側を前側、リヤハウジング１４を後側としている）で対となる第１シリンダボア２７と第２シリンダボア２８とには両頭ピストン２９が収容されている。
【００２１】
図１に示すように、回転軸２１と一体的に回転する斜板２３の回転運動は、シュー３０を介して両頭ピストン２９に伝えられ、両頭ピストン２９がシリンダボア２７，２８内を前後に往復動する。両頭ピストン２９の円柱形状の頭部２９１は、第１シリンダボア２７内に第１圧縮室２７１を区画し、両頭ピストン２９の円柱形状の頭部２９２は、第２シリンダボア２８内に圧縮室２８１を区画する。
【００２２】
回転軸２１内には軸内通路３１が回転軸２１の回転軸線２１０に沿って形成されている。軸内通路３１の入口３１１は、リヤハウジング１４内の吸入室１４２に開口している。軸孔１１１内の回転軸２１には軸内通路３１の第１出口３１２が回転軸２１のシール周面２１１に開口するように形成されている。軸孔１２１内の回転軸２１には軸内通路３１の第２出口３１３が回転軸２１のシール周面２１２に開口するように形成されている。
【００２３】
図２（ａ）及び図３（ａ）に示すように、シリンダブロック１１には第１連通路３２が第１シリンダボア２７と軸孔１１１とに連通するように形成されている。図２（ａ）及び図３（ｂ）に示すように、シリンダブロック１２には第２連通路３３が第２シリンダボア２８と軸孔１２１とに連通するように形成されている。回転軸２１の回転に伴い、軸内通路３１の第１出口３１２は、第１連通路３２に間欠的に連通し、軸内通路３１の第２出口３１３は、第２連通路３３に間欠的に連通する。
【００２４】
両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吸入行程の状態（両頭ピストン２９が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、第１出口３１２と第１連通路３２とが連通する。両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吸入行程の状態にあるときには、吸入室１４２内の冷媒が軸内通路３１内、第１出口３１２及び第１連通路３２を経由して第１シリンダボア２７の第１圧縮室２７１に吸入される。
【００２５】
両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吐出行程の状態（両頭ピストン２９が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、第１出口３１２と第１連通路３２との連通が遮断される。両頭ピストン２９が第１シリンダボア２７側で吐出行程の状態にあるときには、第１圧縮室２７１内の冷媒が吐出ポート１５１から吐出弁１６１を押し退けて吐出室１３１へ吐出される。吐出室１３１へ吐出された冷媒は、通路３４１を介して外部冷媒回路３４へ流出する。
【００２６】
両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吸入行程の状態（両頭ピストン２９が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、第２出口３１３と第２連通路３３とが連通する。両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吸入行程の状態にあるときには、吸入室１４２内の冷媒が軸内通路３１、第２出口３１３及び第２連通路３３を経由して第２シリンダボア２８の第２圧縮室２８１に吸入される。
【００２７】
両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吐出行程の状態（両頭ピストン２９が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、第２出口３１３と第２連通路３３との連通が遮断される。両頭ピストン２９が第２シリンダボア２８側で吐出行程の状態にあるときには、第２圧縮室２８１内の冷媒が吐出ポート１８１から吐出弁１９１を押し退けて吐出室１４１へ吐出される。吐出室１４１へ吐出された冷媒は、通路３４２を介して外部冷媒回路３４へ流出する。
【００２８】
外部冷媒回路３４上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器３７、膨張弁３８、及び周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３９が介在されている。膨張弁３８は、熱交換器３９の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する。外部冷媒回路３４へ流出した冷媒は、吸入室１４２へ還流する。
【００２９】
回転軸２１のシール周面２１１の部分は、回転軸２１に一体形成された第１ロータリバルブ３５となり、回転軸２１のシール周面２１２の部分は、回転軸２１に一体形成された第２ロータリバルブ３６となる。軸内通路３１及び第１出口３１２は、第１ロータリバルブ３５の第１導入通路４０を構成し、軸内通路３１及び第２出口３１３は、第２ロータリバルブ３６の第２導入通路４１を構成する。第２導入通路４１は、第１導入通路４０の一部として回転軸２１内において第１導入通路４０と重なる。第１導入通路４０の長さは、第２導入通路４１の長さよりも長く、吸入室１４２から第１導入通路４０を経由して第１連通路３２に至る距離は、吸入室１４２から第２導入通路４１を経由して第２連通路３３に至る距離よりも長い。
【００３０】
図１に示すように、電磁クラッチ２５は、制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。制御コンピュータＣには空調装置作動スイッチＷ、室温設定器Ｓ及び室温検出器Ｆが信号接続されている。空調装置作動スイッチＷがＯＮ状態にある場合、制御コンピュータＣは、室温設定器Ｓによって設定された目標室温と、室温検出器Ｆによって検出された検出室温との温度差に基づいて、電磁クラッチ２５に対する電流供給（励消磁）を制御する。
【００３１】
検出温度が目標温度よりも低い場合、又は、検出温度が目標温度よりも高く、且つ検出温度と目標温度との温度差が許容差以下である場合、制御コンピュータＣは、電磁クラッチ２５に対する電流供給を停止する。このときには、電磁クラッチ２５は遮断状態となり、車両エンジン２６の回転駆動力が回転軸２１に伝達されることはない。検出温度が目標温度よりも高く、且つ検出温度と目標温度との温度差が許容差を超える場合、制御コンピュータＣは、電磁クラッチ２５に対する電流供給を行なう。このときには、電磁クラッチ２５は連結状態となり、車両エンジン２６の回転駆動力が回転軸２１に伝達される。
【００３２】
図２（ｂ）に示すように、第１連通路３２の横断面形状は、円形であり、図２（ｃ）に示すように、第２連通路３３の横断面形状は、円形である。第１連通路３２の直径Ｄは、第２連通路３３の直径ｄよりも大きくしてある。軸内通路３１の横断面形状は、円形であり、軸内通路３１の直径は、第１連通路３２の直径Ｄよりも大きくしてある。
【００３３】
図２（ｄ）のグラフにおける曲線Ｅは、第２連通路３３の直径ｄを一定として第１連通路３２の直径Ｄを変化させたときの吐出室１３１内の温度の変化を示す。曲線Ｅ上の黒点は、実測データを示す。横軸は、第１連通路３２における通路断面積（π×Ｄ２÷４）と、第２連通路３３における通路断面積（π×ｄ２÷４）との比（π×Ｄ２÷４）／（π×ｄ２÷４）を表し、縦軸は、吐出室１３１内の温度を表す。
【００３４】
図２（ｄ）のグラフにおける曲線Ｇは、横断面形状が円形の第１連通路３２及び第２連通路３３の代わりに、横断面形状が回転軸２１の軸方向に長い長孔（例えば特許文献１に開示の導通路を参照）の通路断面積を変化させたときの吐出室１３１内の温度の変化を示す。
【００３５】
曲線Ｅ，Ｇのいずれの場合にも、圧縮室２７１，２８１内の容積は、２００ｃｃであり、両頭ピストン式圧縮機１０の回転数は４５００ｒｐｍであり、吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとの比Ｐｄ／Ｐｓは１２である。
【００３６】
図２（ｄ）のグラフによれば、第１連通路３２の直径Ｄが第２連通路３３の直径ｄより大きく、且つｄ×１．８倍以下であれば、吐出室１３１内の温度は、曲線Ｇの場合に比べて低くなる。又、第１連通路３２における直径Ｄを第２連通路３３における直径ｄより大きく、且つ１．４倍以下であれば、第１連通路３２及び第２連通路３３における直径Ｄ，ｄを同じとした場合よりも、吐出室１３１内の温度が低くなる。又、第１連通路３２の直径Ｄが第２連通路３３の直径ｄの１．２倍のときに吐出室１３１内の温度が最も低くなる。
【００３７】
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
（１）吸入室１４２から第１導入通路４０を経由して第１圧縮室２７１に至る距離は、吸入室１４２から第２導入通路４１を経由して第２圧縮室２８１に至る距離に比べて長い。そのため、第１連通路３２における通路断面積と第２連通路３３における通路断面積とが同じであると仮定すると、第１連通路３２を経由して第１圧縮室２７１へ供給される冷媒量は、第２連通路３３を経由して第２圧縮室２８１へ供給される冷媒量よりも少なくなる。そうすると、第１圧縮室２７１側での圧縮比が第２圧縮室２８１側での圧縮比よりも高くなり、吐出室１３１内の温度が吐出室１４１内の温度よりも高くなる。
【００３８】
第１連通路３２における通路径（直径Ｄ）を第２連通路３３における通路径（直径ｄ）よりも大きくした構成では、第１連通路３２における通路断面積が第２連通路３３における通路断面積よりも大きくなる。これは、第１連通路３２を経由して第１圧縮室２７１へ供給される冷媒量と、第２連通路３３を経由して第２圧縮室２８１へ供給される冷媒量との差を低減する。このような冷媒量の差の低減は、第１圧縮室２７１で圧縮された冷媒の高温化の抑制に有効である。
【００３９】
（２）第１連通路３２及び第２連通路３３の横断面形状を円形とした構成は、第１連通路３２及び第２連通路３３の加工の容易化に寄与する。
（３）第１連通路３２における通路径（直径Ｄ）を第２連通路３３における通路径（直径ｄ）より大きく、且つ１．８倍以下とした構成は、第１圧縮室２７１で圧縮された冷媒の高温化を抑制する上で好ましい。
【００４０】
（４）第１連通路３２における通路径（直径Ｄ）を第２連通路３３における通路径（直径ｄ）より大きく、且つ１．４倍以下とした構成は、第１連通路３２及び第２連通路３３における通路径（直径Ｄ，ｄ）を同じとした場合よりも、第１圧縮室２７１で圧縮された冷媒の温度を低くするという好ましい結果をもたらす。
【００４１】
（５）第１連通路３２の直径Ｄを第２連通路３３の直径ｄの１．２倍とした構成は、第１圧縮室２７１で圧縮された冷媒の高温化を抑制する上で特に好ましい。
（６）円形の第１連通路３２及び第２連通路３３における直径は、回転軸２１の軸方向に長い長孔形状であって同じ通路断面積の連通路における周方向の幅（ロータリバルブの周方向）に比べて、大きい。そのため、ロータリバルブ３５，３６の回転に伴い、連通路３２，３３が開くタイミイグ（軸内通路３１の出口３１２，３１３が連通路３２，３３に連通開始するタイミング）が長孔形状の連通路に比べて早くなる。又、ロータリバルブ３５，３６の回転に伴い、連通路３２，３３が閉じるタイミイグ（軸内通路３１の出口３１２，３１３が連通路３２，３３に連通する状態から遮断する状態に切り替わるタイミング）が長孔形状の連通路に比べて遅くなる。従って、第１連通路３２及び第２連通路３３の横断面形状を円形とした構成は、長孔形状の連通路に比べて、圧縮室２７１，２８１への冷媒供給が多くなるという好ましい結果をもたらす。
【００４２】
（７）連通路３２，３３における回転軸２１の軸方向の長さＺ１，Ｚ２（図１に図示）が長いほど、両頭ピストン２９の頭部２９１，２９２の長さｘ，ｙ（回転軸２１の軸方向の長さであって図１に図示）を長くする必要がある。頭部２９１，２９２の長さｘ，ｙが長くなるほど、両頭ピストン２９が重くなる。
【００４３】
円形の第１連通路３２及び第２連通路３３における直径は、回転軸２１の軸方向に長い長孔形状であって同じ通路断面積の連通路における軸方向の長さに比べて、小さい。そのため、第１連通路３２及び第２連通路３３の横断面形状を円形とした構成は、長孔形状の連通路に比べて、頭部２９１，２９２の長さｘ，ｙが短くなるという好ましい結果をもたらす。
【００４４】
（８）連通路３２，３３の横断面形状を円形としたことで、長孔形状の連通路よりも回転軸２１の軸方向の長さＺ１，Ｚ２を短くできるので、吸入行程中の両頭ピストン２９の端面が連通路３２，３３を通過し終わるタイミングが早くなる、すなわち、連通路３２，３３の横断面形状を円形とした構成では、両頭ピストン２９が連通路３２，３３を全開にするタイミングを、長孔形状の連通路の場合よりも早くでき、冷媒供給量が多くなる。
【００４５】
本発明では以下のような実施形態も可能である。
○フロントハウジング１３内に吸入室を設け、この吸入室から軸内通路３１を経由して圧縮室２７１，２８１へ冷媒を導入するようにしてもよい。
【００４６】
○圧縮機外の吸入圧領域から第１，２導入通路へ冷媒を導入するようにしてもよい。
○第１ロータリバルブ３５及び第２ロータリバルブ３６を回転軸２１とは別体に形成してもよい。
【００４７】
前記した実施形態から把握できる技術思想について以下に記載する。
〔１〕前記吸入圧領域は、圧縮機内の吸入室である請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【００４８】
〔２〕前記第１導入通路は、回転軸内の軸内通路と、該軸内通路の第１出口とによって構成されており、前記第２導入通路は、前記軸内通路と、該軸内通路の第２出口とによって構成されている請求項１乃至請求項３、前記〔１〕項のいずれか１項に記載の両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【００４９】
〔３〕前記軸内通路における通路断面積は、前記第２連通路における通路断面積よりも大きい前記〔２〕項に記載の両頭ピストン式圧縮機における冷媒吸入構造。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】一実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。
【図２】（ａ）は、部分拡大側断面図。（ｂ）は、図２（ａ）のＣ−Ｃ線拡大断面図。（ｃ）は、図２（ａ）のＤ−Ｄ線拡大断面図。（ｄ）は、グラフ。
【図３】（ａ）は、図１のＡ−Ａ線断面図。（ｂ）は、図１のＢ−Ｂ線断面図。
【符号の説明】
【００５１】
１０…両頭ピストン式圧縮機。１１，１２…シリンダブロック。１３１，１４１…吐出圧領域としての吐出室。１４…リヤハウジング。１４２…圧縮機内の吸入圧領域としての吸入室。２１…回転軸。２７…第１シリンダボア。２７１…第１圧縮室。２８…第２シリンダボア。２８１…第２圧縮室。２９…両頭ピストン。３１…第１導入通路及び第２導入通路を構成する軸内通路。３１２…第１導入通路を構成する第１出口。３１３…第２導入通路を構成する第２出口。３２…第１連通路。３３…第２連通路。３５…第１ロータリバルブ。３６…第２ロータリバルブ。４０…第１導入通路。４１…第２導入通路。Ｄ，ｄ…通路径としての直径。
【図１】
2009097379.tif 000003
【図２】
2009097379.tif 000004
【図３】
2009097379.tif 000005