(57)【要約】【課題】高い熱交換性能が得られる熱交換器を提供する。【解決手段】内部流体を流通させるチューブ３２と、チューブ３２に熱的に接続されてチューブ３２の外部を流通する外部流体の流通方向ＡＡに沿って設けられ、フィンピッチＦｐでチューブ３２の延伸方向ＢＢに並列するフィン３１と、流通方向ＡＡに対して傾斜角度Ｌθで傾斜してフィン３１に形成され、ルーバピッチＬｐで流通方向ＡＡに並列する複数のルーバ３１３とを備え、フィンピッチＦｐ及びルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつルーバピッチＬｐが０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ）である熱交換器であって、ルーバピッチＬｐ、傾斜角度Ｌθ及びルーバ３１３の板厚ｔは、  ０．１６４×ｅｘｐ（０．３２２９×Ｌｐ）≦Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ≦０．３３８１×ｅｘｐ（−０．１０６９×Ｌｐ）  の関係を満たすように構成する。【選択図】図８
2009236470.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部流体を流通させるチューブ（３２）と、
前記チューブ（３２）に熱的に接続されて前記チューブ（３２）の外部を流通する外部流体の流通方向（ＡＡ）に沿って設けられ、所定のフィンピッチＦｐで前記チューブ（３２）の延伸方向（ＢＢ）に並列するフィン（３１）と、
前記流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌθで傾斜して前記フィン（３１）に形成され、所定のルーバピッチＬｐで前記流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（３１３）とを備え、
前記フィンピッチＦｐ及び前記ルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつ前記ルーバピッチＬｐが０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ）である熱交換器であって、
前記ルーバピッチＬｐ、前記傾斜角度Ｌθ及び前記ルーバ（３１３）の板厚ｔは、
０．１６４×ｅｘｐ（０．３２２９×Ｌｐ）≦Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ
≦０．３３８１×ｅｘｐ（−０．１０６９×Ｌｐ）
の関係を満たすことを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記フィン（３１）はコルゲート形状を有していることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記フィン（３１）は平板形状を有していることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項４】
内部流体を流通させるチューブ（３２）と、
前記チューブ（３２）に熱的に接続されて前記チューブ（３２）の外部を流通する外部流体の流通方向（ＡＡ）に沿って設けられ、所定のフィンピッチＦｐで前記チューブ（３２）の延伸方向（ＢＢ）に並列するフィン（３１）と、
前記流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌθで傾斜して前記フィン（３１）に形成され、所定のルーバピッチＬｐで前記流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（３１３）とを備え、
前記フィンピッチＦｐ及び前記ルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつ前記ルーバピッチＬｐが０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ）である熱交換器であって、
前記ルーバピッチＬｐ、前記傾斜角度Ｌθ及び前記ルーバ（３１３）の板厚ｔは、０．２（ｍｍ）≦Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ≦０．３（ｍｍ）の関係を満たすことを特徴とする熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チューブに熱的に接続されたフィンと、フィンに形成されたルーバとを備えた熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内部流体を流すチューブと、チューブに熱的に接続され、内部流体と外部流体との伝熱面積を増加させるフィンと、フィンを切り起こして形成され、前縁効果によってフィンから外部流体への熱伝達率を増加させるルーバとを有する熱交換器がある。このような熱交換器では、前方ルーバの後流の影響によってルーバ先端部での外部流体の流速が低下すると、前縁効果が低下して熱交換性能が低下してしまうことがある。特許文献１では、前縁効果の低下を抑制して熱交換性能を向上させるために、外部流体の流れ方向に対するルーバの傾斜角度ＬθとフィンピッチＦｐ及びルーバピッチＬｐとが、以下の式（１）の関係を満たすように設定されている。
【０００３】
０．２＜Ｌｐ／Ｆｐ×ｔａｎＬθ＜０．４５    ・・・（１）
【特許文献１】特開平２−２３８２９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、ルーバピッチＬｐが細密化される傾向にある一方、フィンピッチＦｐはさほど細密化される傾向にない。このような近年の熱交換器では、式（１）の関係を満たすようにフィン及びルーバを形成しても、熱交換性能を必ずしも向上できないことが分かった。
【０００５】
例えば、フィンピッチＦｐが１．２５ｍｍでルーバピッチＬｐが０．７ｍｍである熱交換器の場合、ルーバの傾斜角度Ｌθが１９．７°＜Ｌθ＜３８．８°の範囲にあれば、フィンピッチＦｐ、ルーバピッチＬｐ及び傾斜角度Ｌθが式（１）の関係を満たす。
【０００６】
ところが、本願発明者が実験及び解析によって確認したところ、傾斜角度Ｌθが上記の範囲であっても熱交換器の熱交換性能は必ずしも向上せず、高い熱交換性能が得られる傾斜角度Ｌθの範囲は上記の範囲よりもさらに狭いことが分かった。
【０００７】
本発明の目的は、高い熱交換性能が得られる熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００９】
請求項１に記載の発明は、内部流体を流通させるチューブ（３２）と、チューブ（３２）に熱的に接続されてチューブ（３２）の外部を流通する外部流体の流通方向（ＡＡ）に沿って設けられ、所定のフィンピッチＦｐでチューブ（３２）の延伸方向（ＢＢ）に並列するフィン（３１）と、流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌθで傾斜してフィン（３１）に形成され、所定のルーバピッチＬｐで流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（３１３）とを備え、フィンピッチＦｐ及びルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつルーバピッチＬｐが０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ）である熱交換器であって、ルーバピッチＬｐ、傾斜角度Ｌθ及びルーバ（３１３）の板厚ｔは、
０．１６４×ｅｘｐ（０．３２２９×Ｌｐ）≦Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ
≦０．３３８１×ｅｘｐ（−０．１０６９×Ｌｐ）
の関係を満たすことを特徴とする熱交換器である。
【００１０】
これにより、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化された熱交換器であっても、高い熱交換性能が得られる。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、フィン（３１）はコルゲート形状を有していることを特徴としている。これにより、フィン（３１）をフィンピッチＦｐでチューブ（３２）の延伸方向（ＢＢ）に並列させるのが容易になるため、熱交換器の製造工程を簡略化できる。
【００１２】
請求項３に記載の発明のように、フィン（３１）は平板形状を有していてもよい。
【００１３】
請求項４に記載の発明は、内部流体を流通させるチューブ（３２）と、チューブ（３２）に熱的に接続されてチューブ（３２）の外部を流通する外部流体の流通方向（ＡＡ）に沿って設けられ、所定のフィンピッチＦｐでチューブ（３２）の延伸方向（ＢＢ）に並列するフィン（３１）と、流通方向（ＡＡ）に対して所定の傾斜角度Ｌθで傾斜してフィン（３１）に形成され、所定のルーバピッチＬｐで流通方向（ＡＡ）に並列する複数のルーバ（３１３）とを備え、フィンピッチＦｐ及びルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつルーバピッチＬｐが０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ）である熱交換器であって、ルーバピッチＬｐ、傾斜角度Ｌθ及びルーバ（３１３）の板厚ｔは、０．２（ｍｍ）≦Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ≦０．３（ｍｍ）の関係を満たすことを特徴とする熱交換器である。
【００１４】
これにより、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化された熱交換器であっても、高い熱交換性能が得られる。
【００１５】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係の一例を示している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について図１乃至図９を用いて説明する。図１は、本実施形態における熱交換器としてラジエータ１の構成を示す外観斜視図である。図２は、ラジエータ１のチューブ３２間に配設されたフィン３１のみを示す正面図である。図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。図４は、隣り合うフィン３１におけるルーバ３１３の配置関係を示す模式図である。本実施形態の熱交換器は、車両に搭載された水冷式エンジンを冷却するためのエンジン冷却水（内部流体）を循環させる冷却水回路に用いられ、空気（外部流体）との熱交換によりエンジン冷却水を冷却するラジエータである。
【００１７】
図１に示すように、ラジエータ１は、概ね鉛直方向に延伸するチューブ３２内をエンジン冷却水が上方から下方に流れる、いわゆるダウンフロー型（縦流れ型）である。ラジエータ１は、基本構成としてコア部３０、上部タンク１０及び下部タンク２０を有している。
【００１８】
コア部３０は、フィン３１、チューブ３２、サイドプレート（インサート）３３及びコアプレート３４を有している。これらの構成部材は、軽量で耐腐食性等に優れるアルミニウム材又はアルミニウム合金材により形成され、ろう付けにより一体的に結合されている。薄肉の帯板材から波形に成形されたフィン３１と扁平な断面形状を有するチューブ３２とは、概ね水平方向に交互に積層されている。最外方のフィン３１のさらに外方には、補強部材としてのサイドプレート３３が設けられている。各チューブ３２の延伸方向（ＢＢ方向）の両端部は、コアプレート３４に形成されたチューブ孔にそれぞれ嵌合されている。
【００１９】
上部タンク１０及び下部タンク２０は、例えばガラス繊維を含有するポリアミド材のように、耐熱性に優れた高強度の樹脂材より成形されている。両タンク１０、２０は、略Ｕ字状の断面形状を有し、コアプレート３４に対向する側に開口部を有する容器状に形成されている。両タンク１０、２０は、コア部３０に対してかしめ加工により機械的に接合されている。両タンク１０、２０とコアプレート３４との接合部位には、不図示のシール部材（パッキン）が介設されている。
【００２０】
上部タンク１０には、その長手方向に交差して突出する入口パイプ１１と、エンジン冷却水を内部に注入するための注水口１７と、ラジエータ１を車両へ取り付けるための取付け部１８とが一体的に形成されている。また下部タンク２０には、出口パイプ２１と取付け部２２とが一体的に形成されている。入口パイプ１１及び出口パイプ２１には、図示しないエンジンホースが挿入されるようになっている。車両エンジンからのエンジン冷却水は、入口パイプ１１から上部タンク１０及びコア部３０に流入し、コア部３０においてＡＡ方向に流通する空気との熱交換により冷却される。冷却されたエンジン冷却水は、下部タンク２０の出口パイプ２１から外部に流出し、再びエンジンに戻るようになっている。
【００２１】
図２に示すように、フィン３１はコルゲートフィンであり、ＡＡ方向にほぼ平行になるように平面状に形成された複数の平面部３１２と、隣り合う平面部３１２同士を湾曲して接続するとともにチューブ３２（図２では図示せず）の側面に接合される湾曲部３１１とを有している。図３及び図４に示すように、フィン３１の各平面部３１２は、所定のフィンピッチ（平均フィンピッチ）ＦｐでＢＢ方向に並列して設けられている。
【００２２】
各平面部３１２には、所定のルーバピッチＬｐでＡＡ方向に並列する複数のルーバ３１３が形成されている。複数のルーバ３１３は、平面部３１２のＡＡ方向中央部で転向しており、空気流れ上流側（図３中左側）と下流側（同右側）とで逆向きに傾斜している。各ルーバ３１３は、ＡＡ方向に対していずれもほぼ同一の傾斜角度Ｌθで傾斜している。大部分のルーバ３１３は、ＡＡ方向の両端部が平面部３１２を挟んでそれぞれ反対側に切り起こされたいわゆる両切りルーバである。ＡＡ方向の両端に位置するルーバ３１３は、片側端部のみが切り起こされたいわゆる片切りルーバである。
【００２３】
本実施形態のラジエータ１においては、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに比較して細密化されており、ルーバピッチＬｐ及びフィンピッチＦｐはＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にある。また、ルーバピッチＬｐは、従来の一般的な熱交換器でのルーバピッチ（０．８ｍｍ）より狭い０．７５ｍｍ以下であって、切起しルーバの加工限界と考えられる０．５ｍｍ以上に設定されている（０．５（ｍｍ）≦Ｌｐ≦０．７５（ｍｍ））。
【００２４】
ここで、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化された熱交換器では、式（１）の関係を満たすようにフィン３１及びルーバ３１３を形成しても熱交換性能が必ずしも向上しない理由について説明する。
【００２５】
まず第１の理由について説明する。式（１）では、フィンピッチＦｐ、ルーバピッチＬｐ及び傾斜角度Ｌθに基づいて算出される隙間比（Ｌｐ／Ｆｐ×ｔａｎＬθ）の範囲が規定されている。ところが、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化されてフィンピッチＦｐに対するルーバピッチＬｐの比（Ｌｐ／Ｆｐ）が小さくなると、式（１）を満たす傾斜角度Ｌθの範囲は必要以上に広くなってしまう。したがって、熱交換性能向上のために実際に必要な傾斜角度Ｌθの範囲が規定できなかった。
【００２６】
次に、第２の理由について図５を参照して説明する。図５は図４に対応する図であり、ルーバピッチＬｐが比較的大きい従来のラジエータにおけるルーバ４１３の配置関係を示す模式図である。図５に示すように、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して比較的大きい場合（Ｌｐ≒Ｆｐ）には、上流側のルーバ４１３ａと下流側のルーバ４１３ｂとの間の距離Ｌｄが比較的短くなるため、ルーバ４１３ｂの前縁部４１４近傍ではルーバ４１３ａの影響を比較的大きく受ける。このため、ルーバ４１３ａ、４１３ｂの配置関係によっては、ルーバ４１３ａの後流の影響によってルーバ４１３ｂの前縁部４１４での外部流体（空気）の流速が低下し、前縁効果が低下してしまう。したがって、式（１）の関係を満たすようにフィン及びルーバを形成することによって、前縁効果の低下を抑制する必要があった。
【００２７】
一方、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化された本実施形態のラジエータ１では、図４に示したように、上流側のルーバ３１３ａと下流側のルーバ３１３ｂとの間の距離Ｌｄが比較的長くなるため、ルーバ３１３ｂの前縁部３１４近傍ではルーバ３１３ａの影響をさほど受けない。このため、ルーバ３１３ａ、３１３ｂの配置関係に関わらず、ルーバ３１３ｂの前縁部３１４での流速分布が均一化されるので、前縁効果の低下はさほど生じない。すなわち、前縁効果の低下を抑制するための式（１）の関係が満たされたとしても、熱交換性能が向上するとは限らない。
【００２８】
これらの２つの理由により、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化されたラジエータでは、式（１）の関係を満たすようにフィン３１及びルーバ３１３を形成しても、熱交換性能が必ずしも向上しないと考えられる。そこで本願発明者は、従来の指標に代わる新たな指標について検討した。
【００２９】
フィンピッチＦｐを固定したとすると、熱交換器の熱交換性能は、ルーバ３１３間を通過する外部流体の流量と正の相関関係にある。ルーバ３１３間を通過する外部流体の流量は、ルーバピッチＬｐ、傾斜角度Ｌθ及びルーバ３１３（フィン３１）の板厚ｔに基づいて求められるルーバクリアランスＬｃ（Ｌｃ＝Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ）に依存して変化する。
【００３０】
図６は、ルーバクリアランスＬｃが比較的小さい場合のルーバ３１３の配置関係を示す模式図である。図６に示すように、ルーバピッチＬｐが細密化された熱交換器では、ルーバクリアランスＬｃが小さくなると、ルーバ３１３の表面近傍に形成される速度境界層３１５の影響を無視できなくなる。境界層３１５の厚さをδとすると、外部流体が通過するルーバ３１３間の実質的な隙間Ｌｃ０は、ルーバクリアランスＬｃと両側の境界層３１５の厚さの和２δとの差（Ｌｃ０＝Ｌｃ−２δ）となる。すなわち、ルーバ３１３間の実質的な隙間Ｌｃ０は、ルーバクリアランスＬｃよりもさらに狭くなる。したがって、ルーバクリアランスＬｃが狭くなると、ルーバ３１３間を通過する外部流体の流量が著しく減少し、外部流体の大部分はフィン３１間を素通りする。したがって、熱交換器の熱交換性能が低下してしまう。
【００３１】
図７は、ルーバクリアランスＬｃが比較的大きい場合のルーバ３１３の配置関係を示す模式図である。図７に示すように、ルーバピッチＬｐが細密化された熱交換器においてルーバクリアランスＬｃを大きくするためには、ルーバ３１３の傾斜角度Ｌθを大きくする必要がある。ところが傾斜角度Ｌθが大きくなると、外部流体の流路が大きく曲げられるため圧力損失が増加する。したがって、フィン３１２間を通過する外部流体の流量が減少するため、熱交換器の熱交換性能が低下してしまう。
【００３２】
このように、ルーバピッチＬｐが細密化された熱交換器においては、ルーバクリアランスＬｃが小さすぎても大きすぎても熱交換性能が低下する。したがって、ルーバクリアランスＬｃには、高い熱交換性能が得られる範囲が存在することが分かる。
【００３３】
また、既に説明したように、ルーバピッチＬｐが細密化された熱交換器ではフィンピッチＦｐの性能への影響が小さいため、高い熱交換性能が得られるルーバクリアランスＬｃの範囲はフィンピッチＦｐには依存しない。
【００３４】
本願発明者は、高い熱交換性能が得られるルーバクリアランスＬｃの範囲を実験結果に基づいて求めた。図８は、ルーバピッチＬｐの異なる４種のラジエータにおけるルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示すグラフである。グラフの横軸はルーバクリアランスＬｃ（ｍｍ）を表し、縦軸は熱交換性能を性能比（％）で表している。グラフ中の曲線Ｃ０は、ルーバピッチＬｐが０．８ｍｍである従来のラジエータにおけるルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示し、曲線Ｃ１〜Ｃ３は、ルーバピッチＬｐがそれぞれ０．７５ｍｍ、０．７ｍｍ及び０．５ｍｍであるラジエータにおけるルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示している。ここで、いずれのラジエータもフィンピッチＦｐは１．２５ｍｍであり、Ｌｐ≦０．７×Ｆｐの関係を満たしている。ルーバ３１３の板厚ｔは０．０５ｍｍとし、フィン３１のＡＡ方向の幅は１６ｍｍとした。また性能比は、従来のラジエータ（Ｌｐ＝０．８（ｍｍ））で得られる最も高い熱交換性能を基準（１００％）とした。
【００３５】
図８に示すように、ルーバピッチＬｐが狭いほど熱交換性能が高くなる傾向にあるものの、高い熱交換性能の得られるルーバクリアランスＬｃの範囲は、いずれのラジエータにおいてもさほど変化がないことが分かった。特に、０．５ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下のルーバピッチＬｐを有するラジエータにおいては、ルーバクリアランスＬｃが線Ｌ１（Ｌｃ＝０．１６４×ｅｘｐ（０．３２２９×Ｌｐ））と線Ｌ２（０．３３８１×ｅｘｐ（−０．１０６９×Ｌｐ））とで規定される範囲内にあれば、少なくとも１００％以上の性能比が得られることが確認できた。また、ルーバクリアランスＬｃが０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ以下の範囲内にあれば、いずれのラジエータにおいても高い熱交換性能が得られることが確認できた。さらに、ルーバクリアランスＬｃが０．２５ｍｍ以上０．２６ｍｍ以下の範囲内にあれば、各ラジエータにおいて最も高い熱交換性能が得られることが確認できた。
【００３６】
図９（ａ）は、フィンピッチＦｐが１．２５ｍｍでありルーバピッチＬｐが０．７ｍｍであるラジエータにおける、ルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示すグラフである。図９（ｂ）は、フィンピッチＦｐが１．７５ｍｍでありルーバピッチＬｐが０．７ｍｍであるラジエータにおける、ルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示すグラフである。両グラフの横軸及び縦軸は図８と同様であり、性能比の基準も図８と同様とした。図９（ａ）、（ｂ）に示すように、フィンピッチＦｐが異なっても、高い熱交換性能の得られるルーバクリアランスＬｃの範囲はさほど変化がないことが確認できた。これは、上述の第２の理由によるものと考えられる。
【００３７】
これらのことから、ルーバピッチＬｐがＬｐ≦０．７×Ｆｐの関係にあり、かつルーバピッチＬｐが０．５ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下であるラジエータにおいては、ルーバクリアランスＬｃが以下の式（２）を満足していれば、フィンピッチＦｐに依存せず、従来以上の熱交換性能が得られることが分かった。
【００３８】
０．１６４×ｅｘｐ（０．３２２９×Ｌｐ）≦Ｌｃ
≦０．３３８１×ｅｘｐ（−０．１０６９×Ｌｐ）
但し、Ｌｃ＝Ｌｐ×ｓｉｎＬθ−ｔ    ・・・（２）
ここで、上記の条件はＡＡ方向におけるフィン３１の幅が１６ｍｍのラジエータ１でのものであるが、本願発明者が検討したところ、フィン３１の幅が３０ｍｍ以下のラジエータであれば、式（２）を満足することによって同様に従来以上の熱交換性能が得られることが分かった。
【００３９】
以上説明したように、本実施形態によれば、ルーバピッチＬｐがフィンピッチＦｐに対して細密化されたラジエータ１であっても高い熱交換性能が得られる。
【００４０】
また本実施形態では、ラジエータ１が扁平形状のチューブ３２とコルゲート形状のフィン３１とが積層された構成を有している。これにより、チューブ３２とフィン３１とを接合することによって、フィン３１（平面部３１２）をＢＢ方向にほぼ一定のフィンピッチＦｐで容易に並列させることができるため、ラジエータ１の製造工程を簡略化できる。
【００４１】
（その他の実施形態）
上記実施形態では、コルゲート形状のフィン３１を備えた熱交換器を例に挙げたが、平板形状のプレートフィンを備えた熱交換器にも適用できる。
【００４２】
また上記実施形態では、アルミニウム製又はアルミニウム合金製のコア部３０を備えた熱交換器を例に挙げたが、コア部が銅やステンレス等の他の材質で形成された熱交換器にも適用できる。
【００４３】
さらに上記実施形態では、ダウンフロー型の熱交換器を例に挙げたが、クロスフロー型の熱交換器にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】第１実施形態における熱交換器としてラジエータの構成を示す外観斜視図である。
【図２】ラジエータのチューブ間に配設されたフィンのみを示す正面図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【図４】隣り合うフィンにおけるルーバの配置関係を示す模式図である。
【図５】ルーバピッチＬｐが比較的大きい従来のラジエータにおけるルーバの配置関係を示す模式図である
【図６】ルーバクリアランスＬｃが比較的小さい場合のルーバの配置関係を示す模式図である。
【図７】ルーバクリアランスＬｃが比較的大きい場合のルーバの配置関係を示す模式図である。
【図８】ルーバピッチＬｐの異なるラジエータにおけるルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示すグラフである。
【図９】フィンピッチＦｐの異なるラジエータにおけるルーバクリアランスＬｃと熱交換性能との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４５】
１  ラジエータ（熱交換器）
３０  コア部
３１  フィン
３２  チューブ
３１３、３１３ａ、３１３ｂ  ルーバ
３１４  前縁部
３１５  境界層
【図１】
2009236470.tif 000003
【図２】
2009236470.tif 000004
【図３】
2009236470.tif 000005
【図４】
2009236470.tif 000006
【図５】
2009236470.tif 000007
【図６】
2009236470.tif 000008
【図７】
2009236470.tif 000009
【図８】
2009236470.tif 000010
【図９】
2009236470.tif 000011