(57)【要約】【課題】耐圧性の高い熱交換器を提供する。【解決手段】互いに積層された扁平チューブ１０と、扁平チューブ１０のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷却水を流入させる流入口５３を備えた入口ヘッダ部５０と、扁平チューブ１０のそれぞれ他端部に接続され、外部に冷却水を流出させる流出口６３を備えた出口ヘッダ部６０と、扁平チューブ１０の積層方向両端部に配設され、入口ヘッダ部５０及び出口ヘッダ部６０に接続されたインサート７０、８０と、インサート７０、８０のそれぞれ両縁部を外側に曲折して形成されたリブ７１、８１とを有し、リブ７１、８１は、入口ヘッダ部５０側からインサート７０、８０の長手方向中央部近傍に向かって高さが徐々に高くなり、インサート７０、８０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０側に向かって高さが徐々に低くなるようにする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに積層された複数のチューブ（１０）と、
前記複数のチューブ（１０）のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷媒を流入させる流入口（５３）を備えた入口ヘッダ部（５０）と、
前記複数のチューブ（１０）のそれぞれ他端部に接続され、前記チューブ（１０）を介して前記入口ヘッダ部（５０）に連通され、外部に冷媒を流出させる流出口（６３）を備えた出口ヘッダ部（６０）と、
前記複数のチューブ（１０）の積層方向両端部に配設され、前記チューブ（１０）の長手方向に沿って延伸して前記入口ヘッダ部（５０）及び前記出口ヘッダ部（６０）に接続された一対のインサート（７０、８０）と、
前記一対のインサート（７０、８０）の縁部をそれぞれ外側に曲折して形成されたリブ（７１、８１）とを有し、
前記リブ（７１、８１）は、前記入口ヘッダ部（５０）から前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍に向かって高さが徐々に増加し、前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から前記出口ヘッダ部（６０）に向かって高さが徐々に減少するように形成されていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記リブ（７１、８１）は、前記入口ヘッダ部（５０）から前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍に向かって高さの増加率が徐々に減少し、前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から前記出口ヘッダ部（６０）に向かって高さの減少率が徐々に増加するように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記リブ（７３、８３）は、前記入口ヘッダ部（５０）から前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍までの高さの増加率がほぼ一定になり、前記インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から前記出口ヘッダ部（６０）までの高さの減少率がほぼ一定になるように形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項４】
少なくとも前記チューブ（１０）、前記インサート（７０、８０）及び前記リブ（７１、８１）はアルミニウム製であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、互いに積層された複数のチューブと、チューブの積層方向両端部に配設された一対のインサートとを有する熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ラジエータは、互いに積層された複数の扁平チューブと、扁平チューブの長手方向両端部に接続され、扁平チューブを介して連通する一対のヘッダとを有している。扁平チューブの積層方向両端部には、ラジエータの機械的強度を補強する一対のインサート（プロテクタ）が配設されている。インサートの両端部は、それぞれヘッダに接合されている。
【０００３】
このようなラジエータにおいて、扁平チューブに流れるエンジン冷却水の温度が変化したとき、エンジン冷却水の影響を直接受ける扁平チューブと、間接的にしか影響を受けないインサートとでは熱膨張量が異なる。したがって、温度差による扁平チューブとインサートとの熱膨張量の違いにより、インサートに隣接する扁平チューブとコアプレートとの根付け部に熱歪みに伴う熱応力が生じ易い。このため、温度が繰り返し変化して熱応力が繰り返し変化すると、根付け部に亀裂が生じて扁平チューブが破断してしまうおそれがあった。
【０００４】
特許文献１には、扁平チューブの破断を防止するために、インサートの中央部に長手方向と直交する方向に延びる長穴が形成されたラジエータが開示されている。このラジエータでは、熱応力が繰り返し変化したときに長穴の両端部で金属疲労が生じるため、扁平チューブとコアプレートとの根付け部に亀裂が生じるより先にインサートが破断し、扁平チューブは破断しないようになっている。
【特許文献１】実用新案登録第３０２７４２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記のようにインサートに長穴が形成されると強度が低下するため、インサートによって扁平チューブを積層方向外側から押さえ込む力が弱くなる。したがって、扁平チューブの内圧が高くなると、各扁平チューブの長手方向中央部近傍が膨らみ易くなるため、ラジエータの耐圧性が低下してしまうという問題が生じる。
【０００６】
本発明の目的は、耐圧性の高い熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００８】
請求項１に記載の発明は、互いに積層された複数のチューブ（１０）と、複数のチューブ（１０）のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷媒を流入させる流入口（５３）を備えた入口ヘッダ部（５０）と、複数のチューブ（１０）のそれぞれ他端部に接続され、チューブ（１０）を介して入口ヘッダ部（５０）に連通され、外部に冷媒を流出させる流出口（６３）を備えた出口ヘッダ部（６０）と、複数のチューブ（１０）の積層方向両端部に配設され、チューブ（１０）の長手方向に沿って延伸して入口ヘッダ部（５０）及び出口ヘッダ部（６０）に接続された一対のインサート（７０、８０）と、一対のインサート（７０、８０）の縁部をそれぞれ外側に曲折して形成されたリブ（７１、８１）とを有し、リブ（７１、８１）は、入口ヘッダ部（５０）側からインサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍に向かって高さが徐々に高くなり、インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部（６０）側に向かって高さが徐々に低くなるように形成されていることを特徴とする熱交換器である。
【０００９】
これにより、インサート（７０、８０）の強度を長手方向中央部近傍ほど高くすることができるため、各チューブ（１０）の長手方向中央部を積層方向外側から押さえ込む力を強くすることができる。したがって、チューブ（１０）の内圧が高くなったときに各チューブ（１０）の長手方向中央部近傍が膨らむのを抑制できるため、耐圧性の高い熱交換器が得られる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、リブ（７１、８１）は、入口ヘッダ部（５０）からインサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍に向かって高さの増加率が徐々に減少し、インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部（６０）に向かって高さの減少率が徐々に増加するように形成されていることを特徴としている。
【００１１】
これにより、リブ（７１、８１）は、インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍の比較的広い範囲で、最大高さに近い高さに形成されることになる。したがって、インサート（７０、８０）の強度を長手方向中央部近傍の比較的広い範囲で高めることができる。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、リブ（７３、８３）は、入口ヘッダ部（５０）からインサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍までの高さの増加率がほぼ一定になり、インサート（７０、８０）の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部（６０）までの高さの減少率がほぼ一定になるように形成されていることを特徴としている。
【００１３】
これにより、リブ（７３、８３）の高さが直線的に変化することになるため、インサート（７０、８０）及びリブ（７３、８３）の加工が容易になり、熱交換器の製造工程を簡略化できる。
【００１４】
請求項４に記載の発明は、少なくともチューブ（１０）、インサート（７０、８０）及びリブ（７１、８１）はアルミニウム製であることを特徴としている。
【００１５】
アルミニウム製の熱交換器は機械的強度が比較的低いため、上記発明を適用することによってより高い効果が得られる。
【００１６】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係の一例を示している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について図１乃至図６を用いて説明する。図１は、本実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。図２は図１のＩＩ部を拡大して示す図であり、図３は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線での断面を示す図である。図４は図１のＩＶ部を拡大して示す図であり、図５は図４のＶ−Ｖ線での断面を示す図である。図１、図２及び図４の上下方向は、概ね鉛直上下方向を表している。本実施形態の熱交換器は、車両に搭載された水冷式エンジンを冷却するためのエンジン冷却水（冷媒）を循環させる冷却水回路に用いられ、空気との熱交換によりエンジン冷却水を冷却するダウンフロー（縦流れ）型のラジエータである。
【００１８】
図１乃至図５に示すように、ラジエータ１は、例えばアルミニウム製の複数の構成部品をろう接により一体的に結合して形成されたコアサブアッセンブリ５と、コアサブアッセンブリ５の上下に取り付けられた例えば樹脂製の一対のタンク５２、６２とを有している。上方のタンク５２には、外部からエンジン冷却水を流入させる流入口５３が形成されている。またタンク５２の上面部には、圧力キャップ５４が取り付けられている。下方のタンク６２には、エンジン冷却水を外部に流出させる流出口６３が設けられている。本例では、流入口５３はタンク５２の図中左寄り（インサート７０寄り）に形成され、流出口６３はタンク６２の図中右寄り（インサート８０寄り）に形成されている。
【００１９】
コアサブアッセンブリ５は、エンジン冷却水と空気との熱交換を行うコア部４０を有している。コア部４０は、概ね鉛直方向に延伸してエンジン冷却水を流通させる複数の扁平チューブ１０と、扁平チューブ１０に熱的に接続され、空気に対する伝熱面積を増大させる複数のコルゲートフィン３０とが、概ね水平な一方向に交互に積層された構造を有している。コア部４０の積層方向外側の両端部には、扁平チューブ１０の長手方向にほぼ平行に延伸し、コア部４０の機械的強度を補強する一対のインサート（サイドプレート）７０、８０が設けられている。
【００２０】
またコアサブアッセンブリ５は、コア部４０の上端辺に設けられ、タンク５２と共に入口ヘッダ部５０を構成するコアプレート５１と、コア部４０の下端辺に設けられ、タンク６２と共に出口ヘッダ部６０を構成するコアプレート６１とを有している。コアプレート５１、６１には、扁平チューブ１０及びインサート７０、８０の長手方向両端部が嵌入される複数の嵌入孔が形成されている。入口ヘッダ部５０及び出口ヘッダ部６０は、嵌入孔に嵌入された扁平チューブ１０を介して互いに連通している。
【００２１】
図１中左方のインサート７０は、当該インサート７０の両縁部をコア部４０の外側に向かって断面コの字状に曲折することにより形成された一対のリブ７１（７１ａ、７１ｂ）を有している。リブ７１ａ、７１ｂは、インサート７０の強度を高めるために設けられている。リブ７１ａ、７１ｂは、例えばいずれもインサート７０の底面部７０ａに対し略垂直に形成され、互いに略平行に配設されている。また例えば、リブ７１ａ、７１ｂは、水平な断面においては互いにほぼ同一の高さに形成されている。
【００２２】
リブ７１は、インサート７０の長手方向中央部近傍での高さが比較的高く、入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍での高さがそれより低くなるように形成されている。すなわちリブ７１は、入口ヘッダ部５０近傍での底面部７０ａからの高さＨ１（図３参照）よりも、インサート７０の長手方向中央部近傍での底面部７０ａからの高さＨ２（図５参照）の方が高くなるように形成されている（Ｈ１＜Ｈ２）。出口ヘッダ部６０近傍でのリブ７１の高さは、高さＨ２よりも低く、例えば高さＨ１にほぼ等しくなっている。
【００２３】
具体的には、リブ７１の高さは、入口ヘッダ部５０近傍で比較的低く（高さ０を含む）、入口ヘッダ部５０近傍からインサート７０の長手方向中央部近傍に向かって徐々に増加している。リブ７１の高さの増加率は、入口ヘッダ部５０近傍からインサート７０の長手方向中央部近傍に向かって徐々に減少し、当該長手方向中央部近傍でほぼ０になっている。また、リブ７１の高さは、インサート７０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０近傍に向かって徐々に減少している。リブ７１の高さの減少率は、インサート７０の長手方向中央部近傍でほぼ０であり、当該長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０近傍に向かって徐々に増加している。言い換えると、リブ７１の高さは、後述するワイヤ巻き用溝７２の形成領域を除いて、コア部４０の積層方向外側（図１中左側）に凸となる曲線状に連続的かつ滑らかに変化している。
【００２４】
図１中右方のインサート８０は、インサート７０と同様に、両縁部を断面コの字状に曲折して形成されたリブ８１を有している。リブ８１は、リブ７１と同様に、インサート７０の長手方向中央部近傍での高さが比較的高く、入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍での高さがそれより低くなるように形成されている。具体的には、入口ヘッダ部５０近傍からインサート７０の長手方向中央部近傍に向かって、リブ８１の高さは徐々に増加し、高さの増加率は徐々に減少している。またインサート７０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０近傍に向かって、リブ８１の高さは徐々に減少し、高さの減少率は徐々に増加している。言い換えると、リブ８１の高さは、後述するワイヤ巻き用溝８２の形成領域を除いて、コア部４０の積層方向外側（図１中右側）に凸となる曲線状に連続的かつ滑らかに変化している。
【００２５】
ところで、コアサブアッセンブリ５を組み付けるコア組み工程において、積層されたインサート７０、８０、扁平チューブ１０及びコルゲートフィン３０には、積層方向外側から圧縮荷重を加えるためにワイヤが巻き付けられる。このためリブ７１、８１には、ワイヤを所定箇所に巻き付けるためのワイヤ巻き用溝７２、８２が形成されている。
【００２６】
本実施形態におけるリブ７１、８１の高さは、入口ヘッダ部５０近傍からインサート７０の長手方向中央部近傍に向かって必ずしも単調に増加している必要はなく、全体的に見て増加していればよい。またリブ７１、８１の高さは、インサート７０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０近傍に向かって必ずしも単調に減少している必要はなく、全体的に見て減少していればよい。したがって、ワイヤ巻き用溝７２、８２の形成領域のように、リブ７１、８１の高さがその前後での増減傾向とは異なって増加又は減少する部分が局所的に存在していてもよい。
【００２７】
本実施形態では、インサート７０、８０の強度を高めるリブ７１、８１の高さが、入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍よりもインサート７０、８０のそれぞれ長手方向中央部近傍で高くなっている。これにより、インサート７０、８０の長手方向中央部近傍での強度は、入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍よりも高くなっている。したがって、インサート７０、８０によって扁平チューブ１０を積層方向外側から押さえ込む力が強くなり、内圧が高くなったときの扁平チューブ１０の変形が抑制される。したがって本実施形態によれば、耐圧性の高いラジエータ１が得られる。
【００２８】
また本実施形態では、リブ７１、８１の高さが外側に凸となる曲線状に変化している。このため、リブ７１、８１は、インサート７０、８０の長手方向中央部近傍の比較的広い範囲で、最大高さに近い高さに形成されている。したがって、インサート７０、８０の強度を長手方向中央部近傍の比較的広い範囲で高めることができる。
【００２９】
さらに、ラジエータ１においては、扁平チューブ１０に流れるエンジン冷却水の温度が変化したときに、エンジン冷却水の温度変化の影響を直接受ける扁平チューブ１０と間接的にしか影響を受けないインサート７０、８０とでは熱膨張量が異なる。したがって、扁平チューブ１０とインサート７０、８０との熱膨張量の違いによって、扁平チューブ１０（特に、インサート７０、８０に隣接する扁平チューブ１０）とコアプレート５１、６１との根付け部に熱歪みによる局所的な熱応力が生じるため、扁平チューブ１０の破断が生じるおそれがあった。
【００３０】
本実施形態では、インサート７０、８０の入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍での強度は、長手方向中央部近傍での強度よりも低くなっている。したがって、入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍ではインサート７０、８０が比較的変形し易くなっているため、根付け部近傍でのインサート７０、８０の変形が許容され、扁平チューブ１０の熱歪みが吸収される。これにより、局所的な熱応力の発生を抑制でき、ラジエータ１のコア部４０全体で応力のバランスをとることができる。したがって、本実施形態によれば、熱歪みによる扁平チューブ１０の破断等のラジエータ１の破壊を抑制できる。
【００３１】
このように本実施形態では、インサート７０、８０の強度を高くすべき長手方向中央部近傍で強度を高くすることができるとともに、インサート７０、８０の強度を低くすべき入口ヘッダ部５０近傍及び出口ヘッダ部６０近傍で強度を低くすることができるようになっている。
【００３２】
また、本実施形態のようにアルミニウム製のラジエータの場合、銅製やステンレス製のラジエータと比較すると一般に機械的強度が低いため、ラジエータの耐圧性が低くなり易く、また扁平チューブ１０の破断等が生じ易いという欠点があった。したがって本実施形態は、アルミニウム製のラジエータの欠点を解消できるため、銅製やステンレス製のラジエータに本発明を適用した場合よりも特に効果的である。
【００３３】
図６は、本実施形態におけるラジエータの構成の変形例を示す模式図である。図６に示すように、本変形例のラジエータ２は、図１乃至図５に示したラジエータ１と比較すると、リブ７３、８３の形状において異なっている。リブ７３、８３の高さは、入口ヘッダ部５０近傍で比較的低く、入口ヘッダ部５０近傍からインサート７０の長手方向中央部近傍に向かってほぼ一定の増加率で徐々に増加している。またリブ７３、８３の高さは、インサート７０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部６０近傍に向かってほぼ一定の減少率で徐々に減少している。すなわちリブ７３、８３の高さは、インサート７０の長手方向中央部近傍を頂点として直線的に変化している。
【００３４】
本変形例では、リブ７３、８３の高さがインサート７０、８０の長手方向中央部近傍でそれぞれ最も高くなっているため、図１乃至図５に示したラジエータ１とほぼ同様の効果が得られる。
【００３５】
また本変形例では、リブ７３、８３の高さが直線的に変化しているため、ラジエータ１と比較するとインサート７０、８０及びリブ７３、８３の加工が容易になり、ラジエータ２の製造工程を簡略化できる。
【００３６】
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図７を用いて説明する。図７は、本実施形態におけるラジエータ３の構成を示す模式図である。図７に示すように、ラジエータ３は、扁平チューブ１１０が概ね水平方向に延びるクロスフロー（横流れ）型である。ラジエータ３は、例えばアルミニウム製の複数の構成部品をろう接により一体的に結合して形成されたコアサブアッセンブリ１０５と、コアサブアッセンブリ１０５の左右に取り付けられた例えば樹脂製の一対のタンク１５２、１６２とを有している。右側のタンク１５２には流入口１５３が形成され、左側のタンク１６２には流出口１６３が形成されている。本例では、流入口１５３はタンク１５２の上端部近傍に形成され、流出口１６３はタンク１６２の下端部近傍に形成されている。
【００３７】
コアサブアッセンブリ１０５は、コア部１４０を有している。コア部１４０は、概ね水平方向に延伸してエンジン冷却水を流通させる複数の扁平チューブ１１０と、扁平チューブ１１０に熱的に接続された複数のコルゲートフィン（図示せず）とが、概ね鉛直方向に交互に積層された構造を有している。コア部１４０の積層方向外側の両端部には、扁平チューブ１１０の長手方向にほぼ平行に延伸する一対のインサート１７０、１８０が設けられている。
【００３８】
またコアサブアッセンブリ１０５は、コア部１４０の右端辺に設けられ、タンク１５２と共に入口ヘッダ部１５０を構成するコアプレート１５１と、コア部１４０の左端辺に設けられ、タンク１６２と共に出口ヘッダ部１６０を構成するコアプレート１６１とを有している。コアプレート１５１、１６１には、扁平チューブ１１０及びインサート１７０、１８０の長手方向両端部が嵌入される複数の嵌入孔が形成されている。入口ヘッダ部１５０及び出口ヘッダ部１６０は、嵌入孔に嵌入された扁平チューブ１１０を介して互いに連通している。
【００３９】
インサート１７０、１８０は、当該インサート１７０、１８０の両縁部をコア部１４０の外側に向かって断面コの字状に曲折することにより形成されたリブ１７１、１８１をそれぞれ有している。上方のリブ１７１の高さは、入口ヘッダ部１５０近傍で比較的低く、入口ヘッダ部１５０近傍からインサート１７０の長手方向中央部近傍に向かって徐々に増加している。リブ１７１の高さの増加率は、入口ヘッダ部１５０近傍からインサート１７０の長手方向中央部近傍に向かって徐々に減少し、当該長手方向中央部近傍でほぼ０になっている。また、リブ１７１の高さは、インサート１７０の長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部１６０近傍に向かって徐々に減少している。リブ１７１の高さの減少率は、インサート１７０の長手方向中央部近傍でほぼ０であり、当該長手方向中央部近傍から出口ヘッダ部１６０近傍に向かって徐々に増加している。下方のリブ１８１の高さは、リブ１７１の高さと同様に変化しており、インサート１７０の長手方向中央部近傍で最も高くなっている。本実施形態によっても、第１実施形態と同様の効果が得られる。
【００４０】
（その他の実施形態）
上記第１実施形態では、入口ヘッダ部５０近傍でのリブ７１、８１の高さと、出口ヘッダ部６０近傍でのリブ７１、８１の高さとがほぼ等しく形成されている。しかしながら、ラジエータ１自身の重量を支える必要があることを考慮すると、インサート７０、８０は、下方（出口ヘッダ部６０側）ほど高い強度を有することが好ましい。したがって、リブ７１、８１は、出口ヘッダ部６０近傍での高さが入口ヘッダ部５０近傍での高さより高くなるように形成されていてもよい。
【００４１】
また上記第２実施形態では、両リブ１７１、１８１がほぼ同形状に形成されている。しかしながら、ラジエータ３自身の重量を支える必要があることを考慮すると、下方側に位置するインサート１８０は、上方側に位置するインサート１７０よりも高い強度を有することが好ましい。したがって、下方側に位置するリブ１８１の高さを上方側に位置するリブ１７１の高さより全体的に高くしてもよい。
【００４２】
さらに上記実施形態では、熱交換器としてラジエータ１を例に挙げたが、ラジエータ以外の他の熱交換器にも適用できる。
【００４３】
また上記実施形態では、アルミニウム製の熱交換器を例に挙げたが、銅やステンレス等の他の材質で形成された熱交換器にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】第１実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。
【図２】図１のＩＩ部を拡大して示す図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線での断面を示す図である。
【図４】図１のＩＶ部を拡大して示す図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線での断面を示す図である。
【図６】第１実施形態における熱交換器の構成の変形例を示す模式図である。
【図７】第２実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。
【符号の説明】
【００４５】
１、２、３  ラジエータ（熱交換器）
１０、１１０  扁平チューブ
５０、１５０  入口ヘッダ部
５１、６１、１５１、１６１  コアプレート
５３、１５３  流入口
６０、１６０  出口ヘッダ部
６３、１６３  流出口
７０、８０、１７０、１８０  インサート
７１、７１ａ、７１ｂ、８１、１７１、１８１  リブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
2009236377.tif 000005
【図４】
2009236377.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
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