(57)【要約】【課題】分子式が、Ｃ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒から成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒を使用する冷媒回路に適した熱交換器を提供する。【解決手段】熱交換器１０では、の鉛直方向に隣り合う伝熱管同士の中心間距離Ｓと伝熱管の外径Ｄとの関係は、２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５であり、冷媒経路の長さＬと伝熱管の外径Ｄとの関係は、０．２８×Ｄ1.17＜Ｌ＜１．１０×Ｄ1.17であり、室外熱交換器４及び室内熱交換器６が、上記関係式に基づき設計される。【選択図】図９
2009222360.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒を使用する冷媒回路の熱交換器であって、
前記冷媒が流通するための１つ又は複数の冷媒経路を形成する複数の伝熱管（１２）と、
所定の間隔を隔てて積み重なるように配列され、前記複数の伝熱管（１２）がほぼ垂直に貫通する複数の板状フィン（１１）と、
を備え、
鉛直方向に隣り合う前記伝熱管（１２）同士の中心間距離Ｓと前記伝熱管（１２）の外径Ｄとの関係が、
２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５、
であり、
前記冷媒経路の長さＬと前記伝熱管（１２）の外径Ｄとの関係が、
０．２８×Ｄ1.17＜Ｌ＜１．１０×Ｄ1.17、
である、
熱交換器（４，６，１０）。
【請求項２】
前記冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンから成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒である、
請求項１に記載の熱交換器（４，６，１０）。
【請求項３】
前記冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとジフルオロメタンとを含む混合冷媒である、
請求項１に記載の熱交換器（４，６，１０）。
【請求項４】
前記冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒である、
請求項１に記載の熱交換器（４，６，１０）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器、特に、低圧冷媒を使用する冷媒回路に適した熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
地球環境保護の観点から、空気調和装置の冷媒回路に使用される冷媒は、地球温暖化係数が低く、オゾン層の破壊に寄与しないことが求められており、実際、その要求に対応した冷媒も開発されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１に開示されている冷媒（Ｃ3ＨmＦn）は、理論上のＣＯＰが比較的高く、且つ地球温暖化係数が低い特性を有している。しかしながら、本冷媒は、沸点が比較的高く、いわゆる低圧冷媒であるので、熱交換器での圧力損失の影響により圧縮機の入力が増大し、運転効率を低下させる可能性がある。
【特許文献１】特開平４−１１０３８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明の課題は、分子式が、Ｃ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒から成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒を使用する冷媒回路に適した熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
第１発明に係る熱交換器は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒を使用する冷媒回路の熱交換器であって、複数の伝熱管と複数の板状フィンとを備えている。伝熱管は、冷媒が流通するための１つ又は複数の冷媒経路を形成している。板状フィンは、所定の間隔を隔てて積み重なるように配列され、複数の伝熱管がほぼ垂直に貫通している。鉛直方向に隣り合う伝熱管同士の中心間距離Ｓと伝熱管の外径Ｄとの関係は、２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５であり、冷媒経路の長さＬと伝熱管の外径Ｄとの関係は、０．２８×Ｄ1.17＜Ｌ＜１．１０×Ｄ1.17である。
【０００６】
上記冷媒は、低圧冷媒であるので、伝熱管内での圧力損失の影響を受け易いが、この熱交換器では、冷媒経路長さＬ、伝熱管の外径Ｄ及び伝熱管の中心間距離Ｓとの関係を上記関係式に当てはまるようにすることで、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響を最小限に抑えることができる。
【０００７】
第２発明に係る熱交換器は、第１発明に係る熱交換器であって、冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンから成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒である。
【０００８】
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンから成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒は、低圧冷媒であるので、伝熱管内での圧力損失の影響を受け易いが、この熱交換器では、冷媒経路長さＬ、伝熱管の外径Ｄ及び伝熱管の中心間距離Ｓとの関係を上記関係式に当てはまるようにすることで、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響を最小限に抑えることができる。
【０００９】
第３発明に係る熱交換器は、第１発明に係る熱交換器であって、冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとジフルオロメタンとを含む混合冷媒である。
【００１０】
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとジフルオロメタンとを含む混合冷媒は、低圧冷媒であるので、伝熱管内での圧力損失の影響を受け易いが、この熱交換器では、冷媒経路長さＬ、伝熱管の外径Ｄ及び伝熱管の中心間距離Ｓとの関係を上記関係式に当てはまるようにすることで、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響を最小限に抑えることができる。
【００１１】
第４発明に係る熱交換器は、第１発明に係る熱交換器であって、冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒である。
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒は、低圧冷媒であるので、伝熱管内での圧力損失の影響を受け易いが、この熱交換器では、冷媒経路長さＬ、伝熱管の外径Ｄ及び伝熱管の中心間距離Ｓとの関係を上記関係式に当てはまるようにすることで、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響を最小限に抑えることができる。
【発明の効果】
【００１２】
第１発明、第２発明、第３発明及び第４発明のいずれか１つに係る熱交換器では、冷媒経路長さＬ、伝熱管の外径Ｄ及び伝熱管の中心間距離Ｓとの関係を上記関係式に当てはまるようにすることで、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響を最小限に抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
＜冷媒回路＞
図１は、空気調和装置の冷媒回路である。空気調和装置１は、圧縮機２、四路切換弁３、室外熱交換器４、膨張弁５および室内熱交換器６を、冷媒配管で連結した冷凍回路を有する。図１において、実線と破線の矢印は冷媒の流れ方向を示しており、空気調和装置１は、四路切換弁３で冷媒の流れ方向を切り換えることにより、暖房運転と冷房運転を切り換えることができる。冷房運転時においては、室外熱交換器４が凝縮器となり、室内熱交換器６が蒸発器となる。また、暖房運転時においては、室外熱交換器４が蒸発器となり、室内熱交換器６が凝縮器となる。
【００１４】
冷媒回路には、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ（２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン）とＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）の２種類の有機化合物からなる混合冷媒が充填されている。本実施形態で使用される冷媒は、７８．２質量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２１．８質量％のＨＦＣ−３２とから成る混合冷媒である。なお、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの化学式は、ＣＦ3ＣＦＣＨ2で表され、ＨＦＣ−３２の化学式は、ＣＨ2Ｆ2で表される。
【００１５】
＜熱交換器の構造＞
図２は、本発明の実施形態に係る熱交換器の正面図である。図２において、熱交換器１０は、クロスフィンタイプの熱交換器であり、図１で示した室外熱交換器４及び室内熱交換器６の基本モデルとなっている。熱交換器１０は、フィン１１と伝熱管１２とを備えている。フィン１１は、薄いアルミニウム製の平板であり、一枚のフィン１１には複数の貫通孔が形成されている。伝熱管１２は、フィン１１の貫通孔に挿入される直管１２ａと、隣り合う直管１２ａの端部同士を連結する第１Ｕ字管１２ｂ及び第２Ｕ字管１２ｃとから成る。直管１２ａと第１Ｕ字管１２ｂとは一体に形成されており、第２Ｕ字管１２ｃは、直管１２ａがフィン１１の貫通孔に挿入された後で、溶接などによって直管１２ａの端部に連結される。
【００１６】
（伝熱管の管外径及び中心間距離と熱交換器性能との関係）
図３は、図２のＡ−Ａ線で切断したときの熱交換器の断面図である。図３において、直管１２ａの管外径はＤであり、鉛直方向に隣り合う伝熱管１２の中心間距離はＳである。一般に、中心間距離Ｓが小さいほどフィン効率は向上するが、通風抵抗が増大する。逆に、中心間距離Ｓが大きいほどフィン効率は低下するが、通風抵抗も減少する。なお、フィン効率とは、フィンの全伝熱面から放熱される実際の放熱量と、フィンの全伝熱面が冷媒の温度に等しいと仮定した場合に放熱される放熱量との比である。
【００１７】
また、中心間距離Ｓが一定の場合、管外径Ｄが大きいほどフィン効率は向上するが、通風抵抗が増大する。逆に、管外径Ｄが小さいほどフィン効率は低下するが、通風抵抗も減少する。つまり、管外径Ｄと中心間距離Ｓとの間には、熱交換器性能を高めるための最適条件が存在する。
【００１８】
図４は、送風機動力が一定でＤ＝７ｍｍのときの、Ｓ／Ｄと熱交換器性能との関係を示すグラフである。図４において、熱交換器性能は、２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５の範囲で高い値を示しており、その範囲外では、熱交換器性能は低下している。つまり、図４は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との混合冷媒を使用する冷媒回路の室外熱交換器４及び室内熱交換器６では、外径Ｄと中心間距離Ｓとの関係が、２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５となるときに、最適な熱交換器性能が得られることを示唆している。
【００１９】
（熱交換器の冷媒経路長さと熱交換器性能との関係）
図５（ａ）は、図２の熱交換器の冷媒経路を１つとしたときの熱交換器の概念図であり、（ｂ）は、図２の熱交換器の冷媒経路を２つとしたときの熱交換器の概念図であり、（ｃ）は、図２の熱交換器の冷媒経路を途中から２つに分岐したときの熱交換器の概念図である。
【００２０】
図５（ａ）において、熱交換器１０は、１つの冷媒経路を有しているので、１パス熱交換器１０１と呼ぶ。仮に、熱交換器１０が６本の伝熱管１２を有し、１本の伝熱管１２の長さをＨとした場合、１パス熱交換器１０１の冷媒経路長さは、約６Ｈである。
【００２１】
図５（ｂ）において、熱交換器１０は、分流器９０によって、２つの冷媒経路が形成されているので、２パス熱交換器１０２と呼ぶ。２パス熱交換器１０２の冷媒経路長さは、１パス熱交換器１０１の半分、約３Ｈに相当する。
【００２２】
図５（ｃ）において、熱交換器１０は、１つの冷媒経路が途中から分流器９０を介して２つの冷媒経路に分岐しているので、１−２パス熱交換器１０３呼ぶ。１−２パス熱交換器１０３は、共通の冷媒経路と独立した冷媒経路とが存在するので、冷媒経路長さを単純に計算することができない。そこで、１−２パス熱交換器１０３の実際の圧力損失を求めて、仮に１つの冷媒経路であったらならば、どのくらいの長さの冷媒経路の圧力損失に相当するのかを求めて、その値を冷媒経路長さとする。
【００２３】
図６は、冷媒経路長さと圧力損失との関係を示すグラフである。例えば、図５（ｃ）の１−２パス熱交換器１０３における冷媒の圧力損失がｐのとき、グラフより、冷媒経路長さは３．６Ｈとなる。このように、１つの基本となる熱交換器１０から冷媒経路長さの異なる、１パス熱交換器１０１、２パス熱交換器１０２、及び１−２パス熱交換器１０３を造ることができる。言い換えると、冷媒経路長さは、冷媒経路の数量を変更することによって設定することができる。
【００２４】
次に、冷媒経路長さと熱交換器性能との関係について説明する。ちなみに、熱交換器性能Ｑは、熱還流率Ｋ、伝熱面積Ａ、及び空気と冷媒との温度差ｄＴを用いて、Ｑ＝ＫＡ×ｄＴの式で表される。還流率Ｋは、空気側熱抵抗と冷媒側熱抵抗との合成抵抗の逆数である。合成抵抗１／Ｋは、空気側熱伝達率ｈａ、冷媒側熱伝達率ｈｒ、及び内外伝熱面積比Ｒを用いて、１／Ｋ＝１／ｈａ＋Ｒ／ｈｒの式で表される。
【００２５】
冷媒経路の数を減らして冷媒経路長さを長くしたとき、１つの冷媒経路を流れる冷媒量が増え、冷媒側熱伝達率ｈｒが向上するが、圧力損失の増加によって、熱交換器入口での蒸発温度が高くなるので、空気と冷媒との温度差ｄＴが小さくなり、熱交換器性能Ｑは低下する。
【００２６】
一方、冷媒経路の数を増やして冷媒経路長さを短くしたとき、圧力損失が減少し、熱交換器入口での蒸発温度が低くなり、空気と冷媒との温度差ｄＴが大きくなるが、１つの冷媒経路を流れる冷媒量が減少するので、冷媒側熱伝達率ｈｒが低下し、熱交換器性能Ｑが低下する。
【００２７】
つまり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との混合冷媒を使用する冷媒回路の室外熱交換器４及び室内熱交換器６は、従来冷媒（例えば、４１０Ａ冷媒）に対応した室外熱交換器及び室内熱交換器で代用することはできず、最適な熱交換器性能を実現するため、伝熱管外径Ｄと冷媒経路長さＬとの関係を明確にした上で設計することが必要である。
【００２８】
図７は、Ｄ＝７ｍｍのときの、冷媒経路長さと、冷媒側熱伝達率及び圧力損失との関係を示すグラフであり、図８は、Ｄ＝７ｍｍのときの、冷媒経路長さと、熱交換器性能を示すグラフである。図７に示す通り、冷媒経路長さが短くなるほど、圧力損失は減少しているが、冷媒側熱伝達率も低下している。その結果、図８に示すように、冷媒側熱伝達率の低下によって、熱交換器性能も低下している。一方、冷媒経路長さを長くしていくと、熱交換器性能は、一旦、ピークを迎え、その後下降する。つまり、図８は、伝熱管外径に適した冷媒経路長さが存在することを示唆している。
【００２９】
図９は、伝熱管外径Ｄに対する冷媒経路長さＬをプロットしたグラフである。図９において、四角形の黒点は、伝熱管外径に対する最適冷媒経路長さを示しており、伝熱管外径に対する冷媒経路長さの下限値は、ｙ＝０．２８ｘ1.17の直線上にあり、上限値は、ｙ＝１．１０ｘ1.17の直線上にある。つまり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２との混合冷媒を使用する冷媒回路の室外熱交換器４及び室内熱交換器６では、冷媒経路長さＬが、０．２８×Ｄ1.17＜Ｌ＜１．１０×Ｄ1.17の範囲に設定されることによって、最適な熱交換器性能が得られることを示唆している。
【００３０】
＜冷媒回路に使用される冷媒＞
（単一冷媒）
上記実施形態では、冷媒として、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２の２種類の有機化合物からなる混合冷媒を使用しているが、それに限定されるものではない。例えば、図１０は、本実施形態に係る熱交換器を含む冷媒回路に使用される冷媒の成分表であり、ＨＦＯ−１２３４ｙｆのような、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る単一冷媒を使用してもよい。
【００３１】
具体的には、図１０の上段に示す、ＨＦＯ−１２２５ｙｅ（１，２，３，３，３−ペンタフルオロ−１−プロペン、化学式：ＣＦ3−ＣＦ＝ＣＨＦ）、ＨＦＯ−１２３４ｚｅ（１，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン、化学式：ＣＦ3−ＣＨ＝ＣＨＦ）、ＨＦＯ−１２３４ｙｅ（１，２，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン、化学式：ＣＨＦ2−ＣＦ＝ＣＨＦ）、ＨＦＯ−１２４３ｚｆ（３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン、化学式：ＣＦ3−ＣＨ＝ＣＨ2）、１，２，２−トリフルオロ−１−プロペン、化学式：ＣＨ3−ＣＦ＝ＣＦ2）、２−フルオロ−１−プロペン、（化学式：ＣＨ3−ＣＦ＝ＣＨ2）等が挙げられる。なお、説明の便宜上、それらの単一冷媒を基本冷媒として区分する。
【００３２】
（混合冷媒）
また、上記基本冷媒のいずれか１つと、図１０に示す第２成分のいずれか１つとから成る混合冷媒を使用してもよい。例えば、２２質量％のＨＦＣ−３２との混合冷媒である。さらに、ＨＦＣ−３２の割合は、６質量％以上３０質量％以下であればよく、好ましくは、１３質量％以上２３質量％以下であればよく、更に好ましくは、２１質量％以上２３質量％以下であればよい。
【００３３】
また、上記基本冷媒のいずれか１つと、１０質量％以上のＨＦＣ−１２５（ペンタフルオロエタン、ＣＦ3−ＣＨＦ2）との混合冷媒でもよく、さらに、ＨＦＣ−１２５の割合は、１０質量％以上２０質量％以下であれば好ましい。
【００３４】
また、上記基本冷媒のいずれか１つと、ＨＦＣ−１３４（１，１，２，２−テトラフルオロエタン、ＣＨＦ2−ＣＨＦ2）、ＨＦＣ−１３４ａ（１，１，１，２−テトラフルオロエタン、ＣＨ2Ｆ−ＣＦ3）、ＨＦＣ−１４３ａ（１，１，１−トリフルオロエタン、ＣＨ3ＣＦ3）、ＨＦＣ−１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン、ＣＨＦ2−ＣＨ3）、ＨＦＣ−１６１（フルオロエタン、ＣＨ3−ＣＨ2Ｆ）、ＨＦＣ−２２７ｅａ（１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン、ＣＦ3−ＣＨＦ−ＣＦ3）、ＨＦＣ−２３６ｅａ（１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン、ＣＦ3−ＣＨＦ−ＣＨＦ2）、ＨＦＣ−２３６ｆａ（１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロエタン、ＣＦ3−ＣＨ2−ＣＦ3）、及びＨＦＣ−３６５ｍｆｃ（１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタン、ＣＦ3−ＣＨ2ＣＦ2−ＣＨ3）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【００３５】
また、上記の混合冷媒は、上記基本冷媒のいずれか１つとＨＦＣ系冷媒との混合冷媒であるが、それに限定されるものではなく、上記基本冷媒のいずれか１つと、炭化水素系冷媒との混合冷媒であってもよい。
【００３６】
具体的には、上記基本冷媒のいずれか１つと、メタン（ＣＨ4）、エタン（ＣＨ3−ＣＨ3）、プロパン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ3）、プロペン（ＣＨ3−ＣＨ＝ＣＨ2）、ブタン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ3）、イソブタン（ＣＨ3−ＣＨ（ＣＨ3）−ＣＨ3）、ペンタン（ＣＨ3−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ2−ＣＨ3）、２−メチルブタン（ＣＨ3−ＣＨ（ＣＨ3）−ＣＨ2−ＣＨ3）、及びシクロペンタン（ｃｙｃｌｏ−Ｃ5Ｈ10）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【００３７】
また、上記基本冷媒のいずれか１つと、ジメチルエーテル（ＣＨ3−Ｏ−ＣＨ3）、ビス−トリフルオロメチル−サルファイド（ＣＦ3−Ｓ−ＣＦ3）、二酸化炭素（ＣＯ2）、及びヘリウム（Ｈｅ）のいずれか１つとの混合冷媒でもよい。
【００３８】
また、上記実施形態では、冷媒として、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２の２種類の冷媒から成る混合冷媒を使用しているが、上記基本冷媒のいずれか１つと、上記第２成分のいずれか２つとから成る混合冷媒を使用してもよい。例えば、５２質量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２３質量％のＨＦＣ−３２と、２５質量％のＨＦＣ−１２５から成る混合冷媒が好ましい。
【００３９】
＜特徴＞
熱交換器１０は、分子式がＣ3ＨmＦn（但し、ｍ＝１〜５，ｎ＝１〜５、且つｍ＋ｎ＝６）で示され且つ分子構造中に二重結合を１個有する有機化合物から成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒を使用する冷媒回路の熱交換器として使用される。熱交換器１０は、複数の伝熱管１２と複数の板状フィン１１とを備えている。伝熱管１２は、冷媒が流通するための１つ又は複数の冷媒経路を形成している。板状フィン１１は、空気の流れ方向とほぼ平行に配置され複数の伝熱管がほぼ垂直に貫通している。鉛直方向に隣り合う伝熱管同士の中心間距離Ｓと伝熱管の外径Ｄとの関係は、２．５＜Ｓ／Ｄ＜３．５であり、冷媒経路の長さＬと伝熱管の外径Ｄとの関係は、０．２８×Ｄ1.17＜Ｌ＜１．１０×Ｄ1.17である。その結果、伝熱管内での冷媒の圧力損失の影響が最小限に抑えられる。なお、使用される具体的な冷媒は、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンから成る単一冷媒又は前記単一冷媒を含む混合冷媒、又は２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとジフルオロメタンとを含む混合冷媒、又は２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンとペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒である。
【産業上の利用可能性】
【００４０】
以上のように、本発明は、低圧冷媒を使用する冷媒回路の熱交換器に有用である。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】空気調和装置の冷媒回路。
【図２】本発明の実施形態に係る熱交換器の正面図。
【図３】図２のＡ−Ａ線で切断したときの熱交換器の断面図。
【図４】送風機動力が一定でＤ＝７ｍｍのときの、Ｓ／Ｄと熱交換器性能との関係を示すグラフ。
【図５】（ａ）図２の熱交換器の冷媒経路を１つとしたときの熱交換器の概念図。（ｂ）図２の熱交換器の冷媒経路を２つとしたときの熱交換器の概念図。（ｃ）図２の熱交換器の冷媒経路を途中から２つとしたときの熱交換器の概念図。
【図６】冷媒経路長さと圧力損失との関係を示すグラフ。
【図７】Ｄ＝７ｍｍのときの、冷媒経路長さと、冷媒側熱伝達率及び圧力損失との関係を示すグラフ。
【図８】Ｄ＝７ｍｍのときの、冷媒経路長さと、熱交換器性能を示すグラフ。
【図９】伝熱管外径Ｄに対する冷媒経路長さＬをプロットしたグラフ。
【図１０】本実施形態に係る熱交換器を含む冷媒回路に使用される冷媒の成分表。
【符号の説明】
【００４２】
４  室外熱交換器
６  室内熱交換器
１０  熱交換器
１１  板状フィン
１２  伝熱管
【図１】
2009222360.tif 000003
【図２】
2009222360.tif 000004
【図３】
2009222360.tif 000005
【図４】
2009222360.tif 000006
【図５】
2009222360.tif 000007
【図６】
2009222360.tif 000008
【図７】
2009222360.tif 000009
【図８】
2009222360.tif 000010
【図９】
2009222360.tif 000011
【図１０】
2009222360.tif 000012