(57)【要約】【課題】非共沸混合冷媒を用いた空気調和装置（1）において、蒸発器への着霜を抑えることができるようにする。【解決手段】蒸発器を、第１膨張弁（14a）で膨張した冷媒を蒸発する前段蒸発器（15a）と、前段蒸発器（15a）で蒸発した冷媒をさらに蒸発する後段蒸発器（15b）とにより構成し、前段蒸発器（15a）と後段蒸発器（15b）とを接続する接続配管（16）に、前段蒸発器（15a）から後段蒸発器（15b）へ流れる冷媒を減圧する第２膨張弁（14b）を設ける。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機構（12）と凝縮器（11）と膨張機構（14a）と蒸発器（15）とが接続された冷媒回路（10）を有し、
上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が可逆に循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置であって、
上記冷媒回路（10）は、上記凝縮器（11）が利用側となり上記蒸発器（15）が熱源側となる冷凍サイクル時に、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項２】
圧縮機構（12）と利用側の凝縮器（11）と膨張機構（14a）と熱源側の蒸発器（15）とが順に接続された冷媒回路（10）を有し、
上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置であって、
上記冷媒回路（10）は、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項３】
圧縮機構（12）と熱源側の凝縮器（11）と膨張機構（14a）と利用側の蒸発器（15）とが順に接続された冷媒回路（10）を有し、
上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置であって、
上記冷媒回路（10）は、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項４】
請求項１において、
上記熱源側の蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定され、上記蒸発器（15）の入口冷媒温度が上記下限温度を下回らないように、上記膨張機構（14a）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項５】
請求項１において、
上記熱源側の蒸発器（15）の出口冷媒温度が所定の目標値となるように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項６】
請求項１において、
上記熱源側の蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定されると共に、上記熱源側の蒸発器（15）の出口冷媒温度の所定の目標値が上限温度として設定され、上記蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒温度が上記上限温度を上回らないように且つ上記下限温度を下回らないように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項７】
請求項２または３において、
上記蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定され、上記蒸発器（15）の入口冷媒温度が上記下限温度を下回らないように、上記膨張機構（14a）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項８】
請求項２または３において、
上記蒸発器（15）の出口冷媒温度が所定の目標値となるように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項９】
請求項２または３において、
上記蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定されると共に、上記蒸発器（15）の出口冷媒温度の所定の目標値が上限温度として設定され、上記蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒温度が上記上限温度を上回らないように且つ上記下限温度を下回らないように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１０】
請求項１、４乃至６の何れか１項において、
上記熱源側の蒸発器（15）は、上記膨張機構（14a）で膨張した冷媒が蒸発する前段蒸発器（15a）と、該前段蒸発器（15a）に接続配管（16）を介して接続され、上記前段蒸発器（15a）で蒸発した冷媒がさらに蒸発する後段蒸発器（15b）とにより構成され、
上記減圧機構（14b）は、上記接続配管（16）に設けられている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１１】
請求項２、３、７乃至９の何れか１項において、
上記蒸発器（15）は、上記膨張機構（14a）で膨張した冷媒が蒸発する前段蒸発器（15a）と、該前段蒸発器（15a）に接続配管（16）を介して接続され、上記前段蒸発器（15a）で蒸発した冷媒がさらに蒸発する後段蒸発器（15b）とにより構成され、
上記減圧機構（14b）は、上記接続配管（16）に設けられている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１２】
請求項１０または１１において、
上記膨張機構は、上記凝縮器（11）で凝縮した冷媒が流れる駆動流路（21a）と、上記後段蒸発器（15b）で蒸発した冷媒が該駆動流路（21a）を流れる高圧冷媒により吸引されて流れる吸引流路（21b）と、該吸引流路（21b）を流れる冷媒と該駆動流路（21a）を流れる冷媒とを合流させて噴出する噴出流路（21c）と有するエジェクタ（21）により構成され、
上記冷媒回路（10）は、上記エジェクタ（21）の噴出流路（21c）から噴出した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、分離後の液冷媒が上記前段蒸発器（15a）の液側端へ流れると共に、分離後のガス冷媒が上記圧縮機構（12）の吸入側へ流れるように構成されたエジェクタ用気液分離器（22）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１３】
請求項１０または１１において、
上記圧縮機構は、上記後段蒸発器（15b）で蒸発した冷媒を圧縮する低段圧縮機（41b）と、該低段圧縮機（41b）で圧縮した冷媒をさらに圧縮する高段圧縮機（41a）とにより構成され、
上記膨張機構は、上記凝縮器（11）で凝縮した冷媒を膨張させる前段膨張機構（43a）と、該前段膨張機構（43a）で膨張した冷媒をさらに膨張させる後段膨張機構（43b）とにより構成され、
上記冷媒回路（45）は、上記前段膨張機構（43a）で膨張した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、分離後の液冷媒が上記後段膨張機構（43b）へ流れると共に、分離後のガス冷媒が上記低段圧縮機（41b）の吐出管へ流れるように構成された膨張機構用気液分離器（42）を備えている
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１４】
請求項１乃至１３の何れか１項において、
上記非共沸混合冷媒は、分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒を含む混合冷媒である
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１５】
請求項１４において、
上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒は、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンである
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１６】
請求項１４または１５において、
上記非共沸混合冷媒は、上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒と、ジフルオロメタンとを含む混合冷媒である
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１７】
請求項１４乃至１６の何れか１つにおいて、
上記非共沸混合冷媒は、上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒と、ペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒である
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１８】
請求項１４において、
上記非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒である
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項１９】
請求項１４において、
上記非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒である
ことを特徴とする冷凍装置。
【請求項２０】
請求項１９において、
上記ＨＦＯ−１２３４は、上記ＨＦＯ−１２３４ｙｆである
ことを特徴とする冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、非共沸混合冷媒を用いて冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、冷媒として非共沸混合冷媒を用いて冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。図１２は、冷凍装置の一例としての従来の空気調和装置の冷媒回路図であり、図１３は非共沸混合冷媒のＴ−Ｓ（温度−エントロピ）線図上に従来の空気調和装置における冷凍サイクルを示した図である。
【０００３】
従来の空気調和装置（50）における冷媒回路（51）は、図１２に示すように、圧縮機（53）と四路切換弁（54）と室内熱交換器（55）と膨張弁（56）と室外熱交換器（57）とを備えている。この空気調和装置（50）は、上記四路切換弁（54）の切換動作によって、冷媒の循環方向を反転可能に構成されることにより、冷暖房運転が可能である。
【０００４】
この空気調和装置（50）の暖房運転では、上記四路切換弁（54）が図１２に実線で示すように設定される。この状態で上記圧縮機（53）を運転すると、上記室内熱交換器（55）が凝縮器となり、上記室外熱交換器（57）が蒸発器となって冷凍サイクルが行われる。
【０００５】
上記圧縮機（53）から吐出された高圧冷媒は、上記四路切換弁（54）を経て（図１２、図１３の点ｄ２）、室内熱交換器（55）に流れて室内空気へ放熱し凝縮する（図１２、図１３の点ｄ３）。凝縮した高圧冷媒は、膨張弁（56）で減圧されて低圧冷媒となり（図１２、図１３の点ｄ４）、室外熱交換器（57）に流入する。室外熱交換器（57）に流入した低圧冷媒は、室外空気から吸熱し蒸発する。蒸発した低圧冷媒は、四路切換弁（54）を経て（図１２、図１３の点ｄ１）、圧縮機（53）に吸入される。そして、吸入された低圧冷媒は、圧縮されて、再び高圧冷媒となって吐出される。この動作を繰り返すことにより、上記空気調和装置（50）の暖房運転が行われる。
【特許文献１】特開２０００−１６１８０５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、図１３からわかるように、上記冷凍サイクルにおいて、室外熱交換器（蒸発器）の冷媒入口温度（Ｔ１）が最も温度が低い。このように室外熱交換器の冷媒入口温度が冷媒出口温度よりも低くなるのは、単一冷媒とは違い、非共沸混合冷媒が温度変化を伴いながら相変化するためである。
【０００７】
したがって、例えば、空気調和装置の暖房運転時において、冬場等の外気温度が低い場合には、この室外熱交換器の冷媒入口部分で着霜が起こりやすくなることが考えられる。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、非共沸混合冷媒を用いた冷凍装置において、蒸発器への着霜を抑えることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の発明は、圧縮機構（12）と凝縮器（11）と膨張機構（14a）と蒸発器（15）とが接続された冷媒回路（10）を有し、上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が可逆に循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置を前提としている。そして、上記冷媒回路（10）は、上記凝縮器（11）が利用側となり上記蒸発器（15）が熱源側となる冷凍サイクル時に、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えているものである。
【００１０】
第１の発明では、冷凍装置が例えば空気調和装置等の冷暖サイクルが切換可能なものとして構成される。そして、従来の冷凍装置とは違い、この冷凍装置では、凝縮器（11）が利用側となり蒸発器（15）が熱源側となる冷凍サイクル時（即ち、暖房サイクル時）において、蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒が減圧されて、その冷媒の温度が低下する。これにより、従来と同様の蒸発能力を確保しようとする場合、冷媒温度の低下分だけ、蒸発器（15）の入口側において冷媒を従来よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、本発明の冷凍装置は、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で冷媒を蒸発させることができる。
【００１１】
第２の発明は、圧縮機構（12）と利用側の凝縮器（11）と膨張機構（14a）と熱源側の蒸発器（15）とが順に接続された冷媒回路（10）を有し、上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置を前提としている。そして、上記冷媒回路（10）は、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えているものである。
【００１２】
第２の発明では、冷凍装置が例えば給湯機や床暖房等の暖房サイクル専用機として構成される。そして、従来の冷凍装置とは違い、この冷凍装置では、熱源側である蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒が減圧されて、その冷媒の温度が低下する。これにより、従来と同様の蒸発能力を確保しようとする場合、冷媒温度の低下分だけ、蒸発器（15）の入口側において冷媒を従来よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、本発明の冷凍装置は、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で冷媒を蒸発させることができる。
【００１３】
第３の発明は、圧縮機構（12）と熱源側の凝縮器（11）と膨張機構（14a）と利用側の蒸発器（15）とが順に接続された冷媒回路（10）を有し、上記冷媒回路（10）を非共沸混合冷媒が循環することにより、冷凍サイクルを行う冷凍装置を前提としている。そして、上記冷媒回路（10）は、上記蒸発器（15）の蒸発途中の上記冷媒を１回または複数回段階的に減圧するための減圧機構（14b）を備えているものである。
【００１４】
第３の発明では、冷凍装置が例えば冷凍コンテナやチラー等の冷房サイクル専用機として構成される。そして、従来の冷凍装置とは違い、この冷凍装置では、利用側である蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒が減圧されて、その冷媒の温度が低下する。これにより、従来と同様の蒸発能力を確保しようとする場合、冷媒温度の低下分だけ、蒸発器（15）の入口側において冷媒を従来よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、本発明の冷凍装置は、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で冷媒を蒸発させることができる。
【００１５】
第４の発明は、上記第１の発明において、上記熱源側の蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定され、上記蒸発器（15）の入口冷媒温度が上記下限温度を下回らないように、上記膨張機構（14a）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００１６】
第４の発明では、膨張機構（14a）を調節することによって、少なくとも蒸発器（15）の入口冷媒温度が下限温度以上に制御される。
【００１７】
第５の発明は、上記第１の発明において、上記熱源側の蒸発器（15）の出口冷媒温度が所定の目標値となるように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００１８】
第５の発明では、減圧機構（14b）を調節することによって、例えば蒸発器（15）の出口冷媒温度（即ち、圧縮機構（12）の吸入温度）が所定の過熱度で制御される。
【００１９】
第６の発明は、上記第１の発明において、上記熱源側の蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定されると共に、上記熱源側の蒸発器（15）の出口冷媒温度の所定の目標値が上限温度として設定され、上記蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒温度が上記上限温度を上回らないように且つ上記下限温度を下回らないように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００２０】
第６の発明では、蒸発器（15）における冷媒温度が目標の出口温度以下に抑えられる。さらに、蒸発器（15）における冷媒は、減圧機構（14b）によって減圧されても、冷媒温度は下限温度未満まで低下することはない。
【００２１】
第７の発明は、上記第２または第３の発明において、上記蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定され、上記蒸発器（15）の入口冷媒温度が上記下限温度を下回らないように、上記膨張機構（14a）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００２２】
第７の発明では、膨張機構（14a）を調節することによって、少なくとも蒸発器（15）の入口冷媒温度が下限温度以上に制御される。
【００２３】
第８の発明は、上記第２または第３の発明において、上記蒸発器（15）の出口冷媒温度が所定の目標値となるように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００２４】
第８の発明では、減圧機構（14b）を調節することによって、例えば蒸発器（15）の出口冷媒温度（即ち、圧縮機構（12）の吸入温度）が所定の過熱度で制御される。
【００２５】
第９の発明は、上記第２または第３の発明において、上記蒸発器（15）が着霜するときの上記冷媒の温度が下限温度として設定されると共に、上記蒸発器（15）の出口冷媒温度の所定の目標値が上限温度として設定され、上記蒸発器（15）の蒸発途中の冷媒温度が上記上限温度を上回らないように且つ上記下限温度を下回らないように、上記減圧機構（14b）を制御する制御手段（4）を備えているものである。
【００２６】
第９の発明では、蒸発器（15）における冷媒温度が目標の出口温度以下に抑えられる。さらに、蒸発器（15）における冷媒は、減圧機構（14b）によって減圧されても、冷媒温度は下限温度未満まで低下することはない。
【００２７】
第１０の発明は、上記第１、第４乃至第６の何れか１の発明において、上記熱源側の蒸発器（15）は、上記膨張機構（14a）で膨張した冷媒が蒸発する前段蒸発器（15a）と、該前段蒸発器（15a）に接続配管（16）を介して接続され、上記前段蒸発器（15a）で蒸発した冷媒がさらに蒸発する後段蒸発器（15b）とにより構成されている。そして、上記減圧機構（14b）は、上記接続配管（16）に設けられている。
【００２８】
第１０の発明では、暖房サイクル時において、前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、蒸発器（15）において、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００２９】
第１１の発明は、上記第２、第３、第７乃至第９の何れか１の発明において、上記蒸発器（15）は、上記膨張機構（14a）で膨張した冷媒が蒸発する前段蒸発器（15a）と、該前段蒸発器（15a）に接続配管（16）を介して接続され、上記前段蒸発器（15a）で蒸発した冷媒がさらに蒸発する後段蒸発器（15b）とにより構成されている。そして、上記減圧機構（14b）は、上記接続配管（16）に設けられている。
【００３０】
第１１の発明では、前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、蒸発器（15）において、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００３１】
第１２の発明は、上記第１０または第１１の発明において、上記膨張機構は、上記凝縮器（11）で凝縮した冷媒が流れる駆動流路（21a）と、上記後段蒸発器（15b）で蒸発した冷媒が該駆動流路（21a）を流れる高圧冷媒により吸引されて流れる吸引流路（21b）と、該吸引流路（21b）を流れる冷媒と該駆動流路（21a）を流れる冷媒とを合流させて噴出する噴出流路（21c）と有するエジェクタ（21）により構成されている。そして、上記冷媒回路（10）は、上記エジェクタ（21）の噴出流路（21c）から噴出した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、分離後の液冷媒が上記前段蒸発器（15a）の液側端へ流れると共に、分離後のガス冷媒が上記圧縮機構（12）の吸入側へ流れるように構成されたエジェクタ用気液分離器（22）を備えている。
【００３２】
第１２の発明では、エジェクタ（21）を有してエジェクタサイクルを行う冷媒回路（10）に対しても、前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、蒸発器（15）において、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００３３】
第１３の発明は、上記第１０または第１１の発明において、上記圧縮機構は、上記後段蒸発器（15b）で蒸発した冷媒を圧縮する低段圧縮機（41b）と、該低段圧縮機（41b）で圧縮した冷媒をさらに圧縮する高段圧縮機（41a）とにより構成されている。また、上記膨張機構は、上記凝縮器（11）で凝縮した冷媒を膨張させる前段膨張機構（43a）と、該前段膨張機構（43a）で膨張した冷媒をさらに膨張させる後段膨張機構（43b）とにより構成されている。そして、上記冷媒回路（45）は、上記前段膨張機構（43a）で膨張した冷媒を液冷媒とガス冷媒とに分離し、分離後の液冷媒が上記後段膨張機構（43b）へ流れると共に、分離後のガス冷媒が上記低段圧縮機（41b）の吐出管へ流れるように構成された膨張機構用気液分離器（42）を備えている。
【００３４】
第１３の発明では、高段と低段の圧縮機（41a,41b）及び前段と後段の膨張機構（43a,43b）を有して二段圧縮二段膨張サイクルを行う冷媒回路（45）に対しても、前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、蒸発器（15）において、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００３５】
第１４の発明は、上記第１乃至第１３の何れか１の発明において、上記非共沸混合冷媒は、分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒を含む混合冷媒である。
【００３６】
第１４の発明では、冷媒回路（10）に充填された非共沸混合冷媒が、分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒を含むものである。
【００３７】
第１５の発明は、上記第１４の発明において、上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒は、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンである。
【００３８】
第１５の発明では、冷媒回路（10）に充填された非共沸混合冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペンを含むものである。
【００３９】
第１６の発明は、上記第１４または第１５の発明において、上記非共沸混合冷媒は、上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒と、ジフルオロメタンとを含む混合冷媒である。
【００４０】
第１６の発明では、非共沸混合冷媒として上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒とジフルオロメタンとを含む混合冷媒が用いられている。ここで、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒は、いわゆる低圧冷媒である。このため、例えば上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒からなる単一冷媒を用いる場合には、冷媒の圧力損失が圧縮機の運転効率に与える影響が比較的大きく、理論上の運転効率に対して実際の運転効率が比較的大きく低下してしまう。したがって、この発明では、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒に、いわゆる高圧冷媒であるジフルオロメタンを加える。
【００４１】
第１７の発明は、上記第１４乃至第１６の何れか１の発明において、上記非共沸混合冷媒は、上記分子式１：Ｃ３ＨｍＦｎ（但し、ｍおよびｎは１以上５以下の整数で、ｍ＋ｎ＝６の関係が成立する。）で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒と、ペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒である。
【００４２】
第１７の発明では、非共沸混合冷媒として上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒とペンタフルオロエタンとを含む混合冷媒が用いられている。ここで、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒は、微燃性の冷媒ではあるが、発火するおそれがない訳ではない。したがって、この発明では、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒に、難燃性の冷媒であるペンタフルオロエタンを加える。
【００４３】
第１８の発明は、上記第１４の発明において、上記非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒である。
【００４４】
第１８の発明では、非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００４５】
第１９の発明は、上記第１４の発明において、上記非共沸混合冷媒は、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒である。
【００４６】
第１９の発明では、非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【００４７】
第２０の発明は、上記第１９の発明において、上記ＨＦＯ−１２３４は、上記ＨＦＯ−１２３４ｙｆである。
【００４８】
第２０の発明では、非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。
【発明の効果】
【００４９】
第１、第２および第３の発明によれば、蒸発器（15）において蒸発途中の冷媒を減圧するようにしたため、蒸発途中の冷媒の温度を一旦低下させることができる。したがって、その分、蒸発器（15）の入口側において冷媒を従来よりも高い圧力で、即ち従来よりも高い温度で蒸発させることができる。その結果、蒸発過程において冷媒温度が蒸発器（15）の着霜温度以下となってしまう度合いを軽減することができる。よって、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【００５０】
第４および第７の発明によれば、少なくとも蒸発器（15）の入口冷媒温度が蒸発器（15）の着霜温度未満となるのを確実に防止することができる。その結果、蒸発過程において冷媒温度が蒸発器（15）の着霜温度以下となってしまう度合いを一層軽減することができる。よって、蒸発器（15a,15b）の着霜を一層抑えることができる。
【００５１】
第５および第８の発明によれば、少なくとも蒸発器（15）の出口冷媒温度を所定の目標値にすることができる。したがって、圧縮機構（12）の吸入冷媒の過熱度制御を確実に行うことができる。よって、信頼性の高い冷凍装置（10）を提供することができる。
【００５２】
第６および第９の発明によれば、蒸発過程において冷媒の温度が蒸発器（15）の蒸発器（15）の着霜温度以上で且つ蒸発器（15）の目標出口冷媒温度以下となるように制御することができる。したがって、冷媒温度が蒸発器（15）の着霜温度以下となってしまう度合いを確実に軽減することができると共に、熱交換の対象である例えば空気と冷媒との温度差を大きくとることができる。その結果、蒸発器（15）の着霜を防止しつつ、蒸発器（15）における熱交換量を確実に稼ぎ蒸発能力を確保することができる。
【００５３】
第１２の発明によれば、蒸発器（15）において冷媒を従来よりも高い温度で蒸発させることができる。したがって、エジェクタサイクルを行う冷媒回路（10）において、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【００５４】
第１３の発明によれば、蒸発器（15）において冷媒を従来よりも高い温度で蒸発させることができる。したがって、二段圧縮二段膨張サイクルを行う冷媒回路（45）において、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【００５５】
第１６の発明によれば、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒に、いわゆる高圧冷媒であるジフルオロメタンを加えるようにした。これにより、冷媒の圧力損失が圧縮機構（12）の圧縮効率に与える影響を小さくすることができる。その結果、運転効率の向上を図ることができる。
【００５６】
第１７の発明によれば、上記分子式１で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒に、難燃性の冷媒であるペンタフルオロエタンを加えるようにした。これにより、冷媒が燃えにくくすることができる。
【００５７】
第１８の発明によれば、上記非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器（15a,15b）の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。したがって、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒を用いた冷凍装置において、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【００５８】
第１９の発明によれば、上記非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器（15a,15b）の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。したがって、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒を用いた冷凍装置において、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【００５９】
第２０の発明によれば、上記非共沸混合冷媒として、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの混合冷媒を用いた冷凍装置に対しても、従来の冷凍装置における蒸発器（15a,15b）の冷媒入口温度よりも高い温度で、冷媒を蒸発させることができる。したがって、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの混合冷媒を用いた冷凍装置において、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器（15a,15b）の着霜を抑えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００６０】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００６１】
《実施形態１》
図１は本発明の実施形態１に係る空気調和装置（冷凍装置）（1）の冷媒回路図であり、図２は、非共沸混合冷媒のＴ−Ｓ線図上に本実施形態１の空気調和装置（1）における暖房サイクルを示した図である。
【００６２】
本発明の実施形態１に係る冷凍装置は、室外機（2）と室内機（3）とを備えたセパレートタイプの空気調和装置である。図１に示すように、この空気調和装置（1）は、冷媒回路（10）とコントローラ（4）とを備えている。上記冷媒回路（10）は、冷媒としてＨＦＣ−３２（低沸点成分）とＨＦＯ−１２３４ｙｆ（高沸点成分）の混合冷媒が充填された閉回路であり、冷房サイクルと暖房サイクルとを行うことが可能に構成されている。
【００６３】
上記冷媒回路（10）は、室内機（3）に設けられた利用側回路（10b）と室外機（2）に設けられた熱源側回路（10a）とを備えている。上記利用側回路（10b）には、室内熱交換器（11）が接続されている。上記熱源側回路（10a）には、圧縮機（圧縮機構）（12）と第１、第２四路切換弁（13a,13b）と第１、第２膨張弁（14a,14b）と第１，２室外熱交換器（前段蒸発器、後段蒸発器）（15a,15b）とが接続されている。尚、第１膨張弁（14a）が膨張機構を構成し、第２膨張弁（14b）が減圧機構を構成する。
【００６４】
具体的に、上記熱源側回路（10a）において、上記圧縮機（12）の吐出側が第１四路切換弁（13a）の第１ポートに、該圧縮機（12）の吸入側が第１四路切換弁（13a）の第２ポートにそれぞれ接続されている。又、上記室内熱交換器（11）の一端が第２四路切換弁（13b）の第３ポートに、該室内熱交換器（11）の他端が第２四路切換弁（13b）の第４ポートにそれぞれ接続されている。
【００６５】
又、第１四路切換弁（13a）の第３ポートと第２四路切換弁（13b）の第１ポートとが接続されるとともに、第１四路切換弁（13a）の第４ポートと第２四路切換弁（13b）の第２ポートとが冷媒配管で接続される。そして、この冷媒配管には、第２四路切換弁（13b）側から第１四路切換弁（13a）側に向かって順に、第１膨張弁（14a）と第１室外熱交換器（15a）と第２膨張弁（14b）と第２室外熱交換器（15b）とが設けられている。
【００６６】
上記圧縮機（12）は、可変容量型のいわゆる全密閉型に構成されている。上記圧縮機（12）は吸入側から吸入した冷媒を圧縮して吐出側へ吐出するものである。
【００６７】
上記第１四路切換弁（13a）は、第１ポートと第３ポートが連通し且つ第２ポートと第４ポートが連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートと第４ポートが連通し且つ第２ポートと第３ポートが連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換え可能となっている。上記第２四路切換弁（13b）は、第１ポートと第３ポートが連通し且つ第２ポートと第４ポートが連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１ポートと第４ポートが連通し且つ第２ポートと第３ポートが連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換え可能となっている。
【００６８】
上記室内熱交換器（11）は、室内機（3）に設けられた室内ファン（図示せず）によって取り込まれた室内空気と上記冷媒回路（10）を流れる冷媒とが熱交換する空気熱交換器を構成している。上記第１、第２室外熱交換器（15a,15b）は室外機（2）に設けられた室外ファン（図示せず）によって取り込まれた室外空気と上記冷媒回路（10）を流れる冷媒とが熱交換する空気熱交換器を構成している。
【００６９】
第１、第２膨張弁（14a,14b）は、いずれも開度可変の電子膨張弁によって構成されている。
【００７０】
上記コントローラ（4）は、冷媒回路（10）の運転を制御するもので、本発明に係る制御手段を構成している。このコントローラ（4）は、圧縮機（12）の起動、停止及び容量制御と、第１、第２膨張弁（14a,14b）の開度調整と、第１、第２四路切換弁（13a,13b）の切換を行うように構成されている。コントローラ（4）の詳細な制御動作については後述する。
【００７１】
−運転動作−
〈冷房運転〉
次に、上記空気調和装置（1）の運転動作について説明する。
【００７２】
先ず、冷房運転時には、図１において、第１四路切換弁（13a）が第２状態（図１の破線）に、第２四路切換弁（13b）が第２状態（図１の破線）にそれぞれ設定される。この状態で上記圧縮機（12）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が凝縮器となり、上記室内熱交換器（11）が蒸発器となって冷房サイクルが行われる。
【００７３】
尚、上述したように上記コントローラ（4）により、圧縮機（12）の容量、及び第１、第２膨張弁（14a,14b）の弁開度が適宜に調整される。ここで、圧縮機（12）の容量は、冷媒回路（10）の低圧圧力に基づいて調整される。又、第２膨張弁（14b）の開度を全開に設定し、第１膨張弁（14a）の開度のみを圧縮機（12）の吸入過熱度に基いて調整している。
【００７４】
上記圧縮機（12）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポートを経て、第２室外熱交換器（15b）に流入し、室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する。該第２室外熱交換器（15b）を流出した高圧冷媒は、第２膨張弁（14b）を経て、第１室外熱交換器（15a）に流れて再び室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する。上記第１室外熱交換器（15a）を流出した高圧冷媒は、第１膨張弁（14a）に流入して、所定の圧力まで減圧されて低圧冷媒となり第１膨張弁（14a）を流出する。
【００７５】
上記第１膨張弁（14a）を流出した低圧冷媒は、第２四路切換弁（13b）の第２ポートから第３ポートを経て、上記室内熱交換器（11）に流入し、室内空気から吸熱しながら蒸発した後、該室内熱交換器（11）を流出する。ここで、室内空気は冷媒の吸熱により冷却される。上記室内熱交換器（11）を流出した低圧冷媒は、第２四路切換弁（13b）の第４ポートから第１ポート、及び第１四路切換弁（13a）の第３ポートから第２ポートを経て、上記圧縮機（12）に吸入される。該圧縮機（12）に吸入された低圧冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該圧縮機（12）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポートを経て、再び第２室外熱交換器（15b）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（1）において冷房運転が行われる。
【００７６】
〈暖房運転〉
暖房運転時には、図１に示すように、第１四路切換弁（13a）が第１状態（図１の実線）に、第２四路切換弁（13b）が第１状態（図１の実線）にそれぞれ設定される。この状態で上記圧縮機（12）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が蒸発器となり、上記室内熱交換器（11）が凝縮器となって暖房サイクルが行われる。
【００７７】
ここで、上記コントローラ（4）において、圧縮機（12）の容量は、冷媒回路（10）の高圧圧力に基づいて調整される。第１膨張弁（14a）の弁開度は、第１室外熱交換器（15a）の冷媒入口温度に基づいて調整し、第２膨張弁（14b）の弁開度は、吸入過熱度に基いて調整するとよい。
【００７８】
上記圧縮機（12）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第３ポート、及び第２四路切換弁（13b）の第１ポートから第３ポートを経て（図１，図２の点ａ２）、上記室内熱交換器（11）に流入し、室内空気へ放熱しながら凝縮した後、該室内熱交換器（11）を流出する（図１，図２の点ａ３）。ここで、室内空気は冷媒の放熱により加熱される。上記室内熱交換器（11）を流出した高圧冷媒は、第１膨張弁（14a）に流入して、所定の圧力まで減圧されて中間圧冷媒となり第１膨張弁（14a）を流出する（図１，図２の点ａ４）。上記第１膨張弁（14a）を流出した中間圧冷媒は、第１室外熱交換器（15a）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する（図１，図２の点ａ５）。
【００７９】
上記第１室外熱交換器（15a）を流出した中間圧冷媒は、第２膨張弁（14b）に流入して、さらに所定の圧力まで減圧されて低圧冷媒となり第２膨張弁（14b）を流出する（図１，図２の点ａ６）。上記第２膨張弁（14b）を流出した低圧冷媒は、第２室外熱交換器（15b）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する。上記第２室外熱交換器（15b）を流出した低圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第４ポートから第２ポートを経て（図１，図２の点ａ１）、上記圧縮機（12）に吸入される。該圧縮機（12）に吸入された低圧冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該圧縮機（12）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第３ポート、及び第２四路切換弁（13b）の第１ポートから第３ポートを経て（図１，図２の点ａ２）、上記室内熱交換器（11）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（1）において暖房運転が行われる。
【００８０】
〈各膨張弁の制御〉
次に、暖房運転時における第１膨張弁（14a）および第２膨張弁（14b）の詳細な制御について、図３〜図５を参照しながら説明する。なお、図３及び図４に示す点ａ１、ａ４〜ａ６は、それぞれ図１及び図２に示す点ａ１、ａ４〜ａ６に相当する。また、図３及び図４に示す破線は、非共沸混合冷媒を用いた従来の蒸発温度の変化を示し、Ｚ１が従来の蒸発器の入口冷媒温度を示す。
【００８１】
コントローラ（4）には、蒸発器（15）の出口冷媒温度（点ａ１）の目標値が設定されている。さらに、コントローラ（4）には、蒸発器（15）における蒸発過程の冷媒の「下限温度」及び「上限温度」が設定されている。「下限温度」は、蒸発器（15）が着霜するときの冷媒温度（図３及び図４に示す着霜温度。）である。「上限温度」は、上記出口冷媒温度の目標値と同じ値（図３及び図４に示す、Ｚ２−ａ１の一点鎖線の温度。）である。つまり、このＺ２−ａ１の一点鎖線は、共沸混合冷媒を用いた場合の蒸発温度（一定）である。
【００８２】
そして、コントローラ（4）は、蒸発器（15）の入口冷媒温度（点ａ４）が「下限温度」となるように、第１膨張弁（14a）の開度を調節する。そして、コントローラ（4）は、図３に示すように、蒸発過程における冷媒温度が「上限温度」に達すると（点ａ５）、冷媒を減圧してその冷媒温度を「下限温度」まで低下させるように（点ａ６）、第２膨張弁（14b）の開度を調節する。または、コントローラ（4）は、図４に示すように、蒸発過程における冷媒温度が「上限温度」よりも低い所定温度に達すると（点ａ５）、冷媒を減圧してその冷媒温度を「下限温度」まで低下させるように（点ａ６）、第２膨張弁（14b）の開度を調節するようにしてもよい。
【００８３】
これにより、蒸発過程における冷媒温度が蒸発器（15）の着霜温度未満となる状態を確実に回避することができる。さらに、蒸発過程における冷媒温度が「上限温度」を超えないように制御しているため、冷媒と外気温度との必要温度差を確保することができる。これにより、蒸発能力を稼ぐことができる。特に、図４に示すように、冷媒温度が「上限温度」よりも低い所定温度に達すると冷媒を減圧するようにすると、冷媒と外気温度との温度差をより大きくすることができ、蒸発能力をより稼ぐことができる。また、蒸発過程における冷媒温度を一旦下限温度まで低下させるようにしたため、冷媒と外気温度との温度差を大きく稼ぐことができ、蒸発能力を一層稼ぐことができる。
【００８４】
また、本実施形態では、２つの蒸発器（15a,15b）を設けてその間に１つの膨張弁（14b）を設けるようにしたが、３つ以上の蒸発器を直列に設けて各蒸発器の間に１つずつ膨張弁を設けるようにしてもよい。例えば、３つの蒸発器を直列に接続した場合は、図３及び図４に太い一点鎖線で示す状態となり、４つの蒸発器を直列に接続した場合は、図３及び図４に太い破線で示す状態となる。このように、蒸発器及び膨張弁の数量を増やし、減圧させる回数を増やすほど、蒸発過程における冷媒温度と外気温度との差を大きくとることができる。その結果、図５にも示すように、蒸発能力を増大させることができる。なお、図５は、縦軸が蒸発能力を示し、横軸が蒸発器（15）の分割数（即ち、蒸発器の数量に相当する）を示す。また、図５では、本実施形態と同様、２つの蒸発器（15a,15b）を設けた場合を１分割とし、そのときの蒸発能力を１００％としている。
【００８５】
−実施形態１の効果−
本実施形態１によれば、従来の空気調和装置（50）とは違い、上記膨張機構（14a）と上記減圧機構（14b）とで冷媒回路（10）を流れる冷媒を減圧することができる。これにより、上記前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を、上記後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、図２に示すように、本発明の冷凍装置（1）は、従来の空気調和装置（50）における蒸発器（15a,15b）の冷媒入口温度（図２，図１３のＴ１）よりも高い温度（図２のＴ２）で、冷媒を蒸発させることができ、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器の着霜を抑えることができる。
【００８６】
《実施形態２》
図３は本発明の実施形態２に係る空気調和装置（20）の冷媒回路図であり、図４は、非共沸混合冷媒のＴ−Ｓ線図上に本実施形態２の空気調和装置（20）における暖房サイクルを示した図である。
【００８７】
上記実施形態１で示した空気調和装置（1）の冷媒回路（10）との違いは、第１膨張弁（14a）に代えてエジェクタ（21）とエジェクタ用気液分離器（22）と暖房用開閉弁（24）とが設けられている点である。つまり、上記空気調和装置（20）の冷媒回路（10）が行う暖房サイクルは、エジェクタサイクルを構成する。図３において、実施形態１の空気調和装置（1）と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。
【００８８】
上記エジェクタ（21）は、該エジェクタ（21）に流入する駆動流体を該エジェクタ（21）内に設けられたノズルで減圧して加速させ、その加速により生じる負圧によって、吸引流体をエジェクタ（21）内に吸引する。そして、上記エジェクタ（21）は、上記吸引流体と上記駆動流体とを混合させて混合流体とし、該混合流体を該エジェクタ（21）内に設けられたディフューザで減速して昇圧させて噴出するものである。
【００８９】
具体的に、上記エジェクタ（21）は、上記室内熱交換器（11）で凝縮した高圧冷媒（駆動流体）が流れる駆動流路（21a）と、上記第２室外熱交換器（15b）で蒸発した低圧冷媒（吸引流体）が駆動流路（21a）を流れる高圧冷媒により吸引されて流れる吸引流路（21b）（21b）と、該吸引流路（21b）を流れる冷媒と該駆動流路（21a）を流れる冷媒とを合流させて噴出する噴出流路（21c）とを備えている。尚、上記駆動流路（21a）には上述したノズルが設けられ、上記噴出流路（21c）には上述したディフューザが設けられている。尚、上記ノズルは、その孔径がコントローラ（4）により可変に構成されてもよい。この場合は、ノズルの孔径を変化させて、上記駆動流体の減圧量を調整することができる。
【００９０】
上記エジェクタ用気液分離器（22）は、上記エジェクタ（21）の噴出流路（21c）から噴出した冷媒を液冷媒及びガス冷媒に分離するものである。具体的に、上記エジェクタ用気液分離器（22）は、液冷媒及びガス冷媒を貯留する気液分離容器（22d）と、該気液分離容器（22d）へ冷媒が流入するための第１ポート（22a）と、気液分離後の液冷媒が流出する第２ポート（22c）と、ガス冷媒が流出する第３ポート（22b）とを備えている。
【００９１】
上記暖房用開閉弁（24）は、上記コントローラ（4）により開閉自在の電磁弁で構成されている。
【００９２】
そして、上記冷媒回路（10）において、上記第２四路切換弁（13b）の第２ポートから延びる冷媒配管が上記エジェクタ（21）の駆動流路（21a）に接続され、上記第１四路切換弁（13a）の第４ポートから延びる冷媒配管が上記エジェクタ用気液分離器（22）の第３ポート（22b）に接続されている。又、上記エジェクタ（21）の噴出流路（21c）とエジェクタ用気液分離器（22）の第１ポート（22a）とは冷媒配管（23）で接続され、該冷媒配管（23）には上記暖房用開閉弁（24）が設けられている。
【００９３】
上記エジェクタ用気液分離器（22）の第２ポート（22c）と上記エジェクタ（21）の吸引流路（21b）とが冷媒配管で接続され、該冷媒配管にはエジェクタ用気液分離器（22）からエジェクタ（21）へ向かって順に、第１室外熱交換器（15a）と第２膨張弁（14b）と第２室外熱交換器（15b）とが設けられている。
【００９４】
−運転動作−
〈冷房運転〉
次に、上記空気調和装置（20）の運転動作について説明する。
【００９５】
先ず、冷房運転時には、図３に示すように、第１四路切換弁（13a）が第２状態（図３の破線）に、第２四路切換弁（13b）が第２状態（図３の破線）にそれぞれ設定される。又、上記暖房用開閉弁（24）が閉設定となる。この状態で上記圧縮機（12）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が凝縮器となり、上記室内熱交換器（11）が蒸発器となって冷房サイクルが行われる。尚、上記コントローラ（4）により、圧縮機（12）の容量は、冷媒回路（10）の低圧圧力に基づいて調整される。
【００９６】
上記圧縮機（12）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポート、及びエジェクタ用気液分離器（22）を経て、第１室外熱交換器（15a）に流入し、室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する。
【００９７】
上記第１室外熱交換器（15a）を流出した高圧冷媒は、第２膨張弁（14b）に流入して、所定の圧力まで減圧されて、該第２膨張弁（14b）を流出する。上記第２膨張弁（14b）を流出した冷媒は、第２室外熱交換器（15b）に流れて再び室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する。上記第２室外熱交換器（15b）を流出した冷媒は、エジェクタ（21）に流入して、該エジェクタ（21）内のノズルでさらに減圧されて低圧冷媒となりエジェクタ（21）を流出する。尚、上記暖房用開閉弁（24）が閉鎖されているので、エジェクタ用気液分離器（22）からエジェクタ（21）へ直接冷媒が流れることはない。
【００９８】
上記エジェクタ（21）を流出した低圧冷媒は、第２四路切換弁（13b）の第２ポートから第３ポートを経て、上記室内熱交換器（11）に流入し、室内空気から吸熱しながら蒸発した後、該室内熱交換器（11）を流出する。ここで、室内空気は冷媒の吸熱により冷却される。上記室内熱交換器（11）を流出した低圧冷媒は、第２四路切換弁（13b）の第４ポートから第１ポート、及び第１四路切換弁（13a）の第３ポートから第２ポートを経て、上記圧縮機（12）に吸入される。該圧縮機（12）に吸入された低圧冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該圧縮機（12）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポート及びエジェクタ用気液分離器（22）を経て、第１室外熱交換器（15a）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（20）において冷房運転が行われる。
【００９９】
〈暖房運転〉
暖房運転時には、図３に示すように、第１四路切換弁（13a）が第１状態（図３の実線）に、第２四路切換弁（13b）が第１状態（図３の実線）にそれぞれ設定される。又、上記暖房用開閉弁（24）が開設定となる。この状態で上記圧縮機（12）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が蒸発器となり、上記室内熱交換器（11）が凝縮器となって暖房サイクルが行われる。
【０１００】
尚、上記コントローラ（4）により、圧縮機（12）の容量、第２膨張弁（14b）の弁開度が適宜に調整される。ここで、圧縮機（12）の容量は、冷媒回路（10）の高圧圧力に基づいて調整される。又、第２膨張弁（14b）の弁開度は、吸入過熱度に基いて調整される。
【０１０１】
上記圧縮機（12）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第３ポート、及び第２四路切換弁（13b）の第１ポートから第３ポートを経て（図３，図４の点ｂ２）、上記室内熱交換器（11）に流入し、室内空気へ放熱しながら凝縮した後、該室内熱交換器（11）を流出する（図３，図４の点ｂ３）。ここで、室内空気は冷媒の放熱により加熱される。
【０１０２】
上記室内熱交換器（11）を流出した高圧冷媒（駆動流体）は、エジェクタ（21）の駆動流路（21a）に流入する。該駆動流路（21a）に流入した高圧冷媒は、ノズルにより減圧して加速される（図３，図４の点ｂ４）。この高圧冷媒の加速により生じる負圧によって、第２室外熱交換器（15b）から流出した低圧冷媒（吸引流体）（図３，図４の点ｂ９）がエジェクタ（21）内に吸引される。
【０１０３】
そして、加速された高圧冷媒と吸引された低圧冷媒とは、エジェクタ（21）の噴出流路（21c）の上流側で合流する（図３，図４の点ｂ５）。合流した冷媒は、ディフューザで減速させて昇圧した後で噴出流路（21c）から噴出する（図３，図４の点ｂ６）。
【０１０４】
上記エジェクタ（21）から噴出した冷媒は、開設定の暖房用開閉弁（24）を経て、エジェクタ用気液分離器（22）の第１ポート（22a）から気液分離容器（22d）に流入する。そして、気液分離容器（22d）内でガス冷媒（図３，図４の点ｂ６Ｇ）と液冷媒（図３，図４の点ｂ６Ｌ）とに分離する。
【０１０５】
上記エジェクタ用気液分離器（22）で分離した液冷媒は、第１室外熱交換器（15a）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する（図３，図４の点ｂ７）。上記第１室外熱交換器（15a）を流出した冷媒は、第２膨張弁（14b）に流入して、所定の圧力まで減圧された後、第２膨張弁（14b）を流出する（図３，図４の点ｂ８）。上記第２膨張弁（14b）を流出した冷媒は、第２室外熱交換器（15b）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する（図３，図４の点ｂ９）。そして、上記第２室外熱交換器（15b）を流出した冷媒は、上記エジェクタ（21）内に吸引される。
【０１０６】
一方、上記エジェクタ用気液分離器（22）で分離したガス冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第４ポートから第２ポートを経て（図３，図４の点ｂ１）、上記圧縮機（12）に吸入される。該圧縮機（12）に吸入されたガス冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該圧縮機（12）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第３ポート、及び第２四路切換弁（13b）の第１ポートから第３ポートを経て（図３，図４の点ｂ２）、上記室内熱交換器（11）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（1）において暖房運転が行われる。
【０１０７】
なお、本実施形態においても、上記実施形態１と同様に、エジェクタ（21）（実施形態１における第１膨張弁（14a）に相当。）と第２膨張弁（14b）の制御がコントローラ（4）によって制御される。
【０１０８】
−実施形態２の効果−
実施形態２によれば、エジェクタ（21）を有してエジェクタサイクルを行う冷媒回路（10）に対しても、実施形態１と同様に、上記前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を、上記後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、図４に示すように、実施形態２の冷凍装置において、蒸発器を分割させない場合の蒸発器の冷媒入口温度（図４のＴ４）よりも高い温度（図４のＴ３）で、冷媒を蒸発させることができ、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器の着霜を抑えることができる。
【０１０９】
《実施形態３》
図５は本発明の実施形態３に係る空気調和装置（40）の冷媒回路図であり、図６は、非共沸混合冷媒のＴ−Ｓ線図上に本実施形態３の空気調和装置（40）における暖房サイクルを示した図である。
【０１１０】
実施形態１で示した空気調和装置（1）の冷媒回路（45）との違いは、上記圧縮機（12）に代えて高段圧縮機（41a）と低段圧縮機（41b）とが設けられ、上記第１膨張弁（14a）に代えて前段膨張弁（43a）と後段膨張弁（43b）と二段膨張用気液分離器（膨張機構用気液分離器）（42）とが設けられている点である。つまり、上記空気調和装置（40）の冷媒回路（45）が行う暖房サイクルは、二段圧縮二段膨張サイクルを構成する。図５において、実施形態１の空気調和装置（1）と同じ部分については同じ符号を付し、相違点についてのみ説明する。
【０１１１】
上記高段圧縮機（41a）と低段圧縮機（41b）とは、実施形態１の圧縮機（12）と同様の構成であり、上記前段膨張弁（43a）と後段膨張弁（43b）とは、実施形態１の第１、２膨張弁（14a,14ｂ）と同様の構成である。
【０１１２】
上記二段膨張用気液分離器（42）は、上記前段膨張弁（43a）から流出した冷媒を液冷媒及びガス冷媒に分離するものである。具体的に、上記二段膨張用気液分離器（42）は、液冷媒及びガス冷媒を貯留する気液分離容器（42d）と、該気液分離容器（42d）へ冷媒が流入するための冷媒流入口（42a）と、気液分離後の液冷媒が流出する液流出口（42c）と、ガス冷媒が流出するガス流出口（42b）とを備えている。
【０１１３】
そして、上記冷媒回路（10）において、上記第２四路切換弁（13b）の第２ポートと上記第１四路切換弁（13a）の第４ポートとが冷媒配管で接続され、該冷媒配管には上記第２四路切換弁（13b）から上記第１四路切換弁（13a）に向かって順に、前段膨張弁（43a）とブリッジ回路（46）と二段膨張用気液分離器（42）と後段膨張弁（43b）と第１室外熱交換器（15a）と第２膨張弁（14b）と第２室外熱交換器（15b）とが設けられている。
【０１１４】
又、上記冷媒回路（10）は、上記第１、第２四路切換弁（13a,13b）により冷媒の循環方向が切り換わっても、上記二段膨張用気液分離器（42）における冷媒の流れ方向が反転しないようにブリッジ回路（46）が設けられている。
【０１１５】
具体的に、上記ブリッジ回路（46）は、第１〜第４逆止弁（CV1,CV2,CV3,CV4）を備えている。前段膨張弁（43a）からブリッジ回路（46）側へ延びる冷媒配管の端部は、上記ブリッジ回路（46）の第１逆止弁（CV1）と第４逆止弁（CV4）との間に接続されている。上記後段膨張弁（43b）からブリッジ回路（46）側へ延びる冷媒配管の端部は、上記ブリッジ回路（46）の第２逆止弁（CV2）と第３逆止弁（CV3）との間に接続されている。
【０１１６】
又、第１逆止弁（CV1）と第２逆止弁（CV2）との接続端から延びる冷媒配管の端部は、上記二段膨張用気液分離器（42）の液流出口（42c）に接続されている。第３逆止弁（CV3）と第４逆止弁（CV4）との接続端から延びる冷媒配管の端部は、上記二段膨張用気液分離器（42）の冷媒流入口（42a）に接続されている。又、上記二段膨張用気液分離器（42）のガス流出口（42b）から延びる冷媒配管の端部が、上記高段圧縮機（41a）と上記低段圧縮機（41b）との間に接続されている。
【０１１７】
−運転動作−
〈冷房運転〉
次に、上記空気調和装置（40）の運転動作について説明する。
【０１１８】
先ず、冷房運転時には、図５に示すように、第１四路切換弁（13a）が第２状態（図５の破線）に、第２四路切換弁（13b）が第２状態（図５の破線）にそれぞれ設定される。この状態で高段圧縮機（41a）及び上記低段圧縮機（41b）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が凝縮器となり、上記室内熱交換器（11）が蒸発器となって冷房サイクルが行われる。尚、上記コントローラ（4）により、高段圧縮機（41a）及び上記低段圧縮機（41b）の容量、及び前段膨張弁（43a）と後段膨張弁（43b）と第２膨張弁（14b）の弁開度が適宜に調整される。
【０１１９】
ここで、高段圧縮機（41a）の容量は、冷媒回路（45）の高圧圧力に基づいて調整され、低段圧縮機（41b）の容量は、冷媒回路（45）の冷媒回路（45）の低圧圧力に基づいて調整される。又、上記前段膨張弁（43a）の開度は、二段膨張用気液分離器（42）から流出する液冷媒の温度に基づいて調整される。
【０１２０】
又、第２膨張弁（14b）の開度を全開に設定し、後段膨張弁（43b）の開度のみを低段圧縮機（41b））の吸入過熱度に基いて調整してもよいし、後段膨張弁（43b）及び第２膨張弁（14b）の弁開度の両方を吸入過熱度に基いて調整してもよい。以下、第２膨張弁（14b）の開度を全開とし、第１膨張弁（14a）の開度のみを調整する場合について説明する。
【０１２１】
上記高段圧縮機（41a）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポートを経て、第２室外熱交換器（15b）に流入し、室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する。該第２室外熱交換器（15b）を流出した高圧冷媒は、第２膨張弁（14b）を経て、第１室外熱交換器（15a）に流れて再び室外空気へ放熱しながら凝縮した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する。上記第１室外熱交換器（15a）を流出した高圧冷媒は、後段膨張弁（43b）に流入して、所定の圧力まで減圧されて中間圧冷媒となり後段膨張弁（43b）を流出する。
【０１２２】
上記後段膨張弁（43b）を流出した中間圧冷媒は、ブリッジ回路（46）を経て、二段膨張用気液分離器（42）の冷媒流入口（42a）から気液分離容器（42d）に流入する。そして、上記中間圧冷媒は、該気液分離容器（42d）内でガス冷媒と液冷媒とに分離する。
【０１２３】
上記二段膨張用気液分離器（42）で分離した液冷媒は、該二段膨張用気液分離器（42）の液流出口（42c）から流出し、ブリッジ回路（46）を経て、前段膨張弁（43a）に流入する。上記前段膨張弁（43a）に流入した中間圧冷媒は、所定の圧力まで減圧されて低圧冷媒となって、該前段膨張弁（43a）を流出する。上記前段膨張弁（43a）を流出した低圧冷媒は、上記第２四路切換弁（13b）の第２ポートから第３ポートを経て、上記室内熱交換器（11）に流入する。該室内熱交換器（11）に流入した低圧冷媒は、室内空気から吸熱しながら蒸発した後、該室内熱交換器（11）を流出する。ここで、室内空気は冷媒の吸熱により冷却される。
【０１２４】
上記室内熱交換器（11）を流出した低圧冷媒は、第２四路切換弁（13b）の第４ポートから第１ポート、及び第１四路切換弁（13a）の第３ポートから第２ポートを経て、上記低段圧縮機（41b）に吸入される。該低段圧縮機（41b）に吸入された低圧冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて中間圧冷媒となり、該低段圧縮機（41b）から吐出される。
【０１２５】
一方、上記二段膨張用気液分離器（42）で分離したガス冷媒は、該二段膨張用気液分離器（42）のガス流出口（42b）から流出し、上記低段圧縮機（41b）から吐出した中間圧冷媒と合流した後、高段圧縮機（41a）に吸入され、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該高段圧縮機（41a）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポートを経て、第２室外熱交換器（15b）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（40）において冷房運転が行われる。
【０１２６】
〈暖房運転〉
暖房運転時には、図５に示すように、第１四路切換弁（13a）が第２状態（図５の実線）に、第２四路切換弁（13b）が第１状態（図５の実線）にそれぞれ設定される。この状態で高段圧縮機（41a）及び上記低段圧縮機（41b）を運転すると、第１、第２室外熱交換器（15a,15b）が蒸発器となり、上記室内熱交換器（11）が凝縮器となって暖房サイクルが行われる。尚、上記コントローラ（4）により、高段圧縮機（41a）及び低段圧縮機（41b）の容量、及び前段膨張弁（43a）と後段膨張弁（43b）と第２膨張弁（14b）の弁開度が適宜に調整される。
【０１２７】
ここで、高段圧縮機（41a）の容量は、冷媒回路（45）の高圧圧力に基づいて調整され、低段圧縮機（41b）の容量は、冷媒回路（45）の冷媒回路（45）の低圧圧力に基づいて調整される。又、上記前段膨張弁（43a）の開度は、二段膨張用気液分離器（42）から流出する液冷媒の温度に基づいて調整される。
【０１２８】
又、後段膨張弁（43b）及び第２膨張弁（14b）の弁開度の両方を吸入過熱度に基いて調整してもよいし、第２膨張弁（14b）の弁開度のみを吸入過熱度に基いて調整して、後段膨張弁（43b）の弁開度は、第１室外熱交換器（15a）の冷媒入口温度に基づいて調整してもよい。
【０１２９】
上記高段圧縮機（41a）から吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第３ポート、及び第２四路切換弁（13b）の第１ポートから第３ポートを経て（図５，図６の点ｃ４）、上記室内熱交換器（11）に流入し、室内空気へ放熱しながら凝縮した後、該室内熱交換器（11）を流出する（図５，図６の点ｃ５）。ここで、室内空気は冷媒の放熱により加熱される。
【０１３０】
上記室内熱交換器（11）を流出した高圧冷媒は、前段膨張弁（43a）に流入して、所定の圧力まで減圧されて中間圧冷媒となり前段膨張弁（43a）を流出する。
【０１３１】
上記前段膨張弁（43a）を流出した中間圧冷媒は、ブリッジ回路（46）を経て（図５，図６の点ｃ６）、二段膨張用気液分離器（42）の冷媒流入口（42a）から気液分離容器（42d）に流入する。そして、上記中間圧冷媒は、該気液分離容器（42d）内でガス冷媒（図６の点ｃ６Ｇ）と液冷媒（図６の点ｃ６Ｌ）とに分離する。
【０１３２】
上記二段膨張用気液分離器（42）で分離した液冷媒は、該二段膨張用気液分離器（42）の液流出口（42c）から流出し（図５，図６の点ｃ６Ｌ）、ブリッジ回路（46）を経て、後段膨張弁（43b）に流入する。上記後段膨張弁（43b）に流入した中間圧冷媒は、所定の圧力まで減圧されて低圧冷媒となって、該後段膨張弁（43b）を流出する（図５，図６の点ｃ７）。上記後段膨張弁（43b）を流出した低圧冷媒は、第１室外熱交換器（15a）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第１室外熱交換器（15a）を流出する（図５，図６の点ｃ８）。
【０１３３】
上記第１室外熱交換器（15a）を流出した低圧冷媒は、第２膨張弁（14b）に流入して、所定の圧力までさらに減圧されて後、第２膨張弁（14b）を流出する（図５，図６の点ｃ９）。上記第２膨張弁（14b）を流出した冷媒は、第２室外熱交換器（15b）に流入し、室外空気から吸熱しながら蒸発した後、該第２室外熱交換器（15b）を流出する。上記第２室外熱交換器（15b）を流出した低圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第４ポートから第２ポートを経て（図５，図６の点ｃ１）、上記低段圧縮機（41b）に吸入される。該低段圧縮機（41b）に吸入された低圧冷媒は、所定の圧力まで圧縮されて中間圧冷媒となり、該低段圧縮機（41b）から吐出される（図５，図６の点ｃ２）。
【０１３４】
一方、上記二段膨張用気液分離器（42）で分離したガス冷媒は、該二段膨張用気液分離器（42）のガス流出口（42ｃ）から流出し、上記低段圧縮機（41b）から吐出した中間圧冷媒と合流した後（図５，図６の点ｃ３）、高段圧縮機（41a）に吸入され、所定の圧力まで圧縮されて高圧冷媒となり、該高段圧縮機（41a）から吐出される。吐出された高圧冷媒は、第１四路切換弁（13a）の第１ポートから第４ポートを経て、第２室外熱交換器（15b）に流入する。このように冷媒が循環することにより、空気調和装置（40）において暖房運転が行われる。
【０１３５】
なお、本実施形態においても、上記実施形態１と同様に、後段膨張弁（43b）（実施形態１における第１膨張弁（14a）に相当。）と第２膨張弁（14b）の制御がコントローラ（4）によって制御される。
【０１３６】
−実施形態３の効果−
実施形態３によれば、高段と低段の圧縮機（41a,41b）及び前段と後段の膨張弁（43a,43b）を有して二段圧縮二段膨張サイクルを行う冷媒回路（45）に対しても、実施形態１と同様に、上記前段蒸発器（15a）を流れる冷媒を、上記後段蒸発器（15b）よりも高い圧力で蒸発させることができる。したがって、図６に示すように、実施形態３の冷凍装置において、蒸発器を分割させない場合の蒸発器の冷媒入口温度（図６のＴ６）よりも高い温度（図６のＴ５）で、冷媒を蒸発させることができ、非共沸混合冷媒を使うことに起因する蒸発器の着霜を抑えることができる。
【０１３７】
《その他の実施形態》
上記各実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１３８】
例えば、上記各実施形態では、２つの室外熱交換器（15a,15b）（蒸発器）を設けてその間に第２膨張弁（14b）を設けるようにしたが、１つの室外熱交換器（15）（蒸発器）の途中の伝熱管（Ｕ字管）に延長Ｕ字管（14d）を接続し、その延長Ｕ字管（14d）に第２膨張弁（14b）を設けるようにしてもよいし（図１０参照）、また延長Ｕ字管（14d）に第２膨張弁（14b）ではなくキャピラリチューブ（14c）を設けるようにしてもよい（図１１参照）。つまり、本発明は、蒸発途中の冷媒を減圧する構成であればよい。
【０１３９】
また、上記各実施形態では、冷暖サイクルが切換可能な空気調和装置（1）について説明したが、その他の冷凍装置についても同様に適用することができる。
【０１４０】
例えば、給湯機や床暖房装置等の暖房サイクル専用機にも適用することができる。この場合、冷媒回路（10）は、図１において、２つの四路切換弁（13a,13b）を省略し、圧縮機（12）と室内熱交換器（11）と第１膨張弁（14a）と第１室外熱交換器（15a）と第２膨張弁（14b）と第２室外熱交換器（15b）とが順に接続された構成となる。そして、室内熱交換器（11）が利用側の凝縮器として構成され、第１室外熱交換器（15a）および第２室外熱交換器（15b）が熱源側の蒸発器として構成される。
【０１４１】
また、冷蔵庫や冷凍コンテナ、ターボ冷凍機、チラー等の冷房サイクル専用機にも適用することができる。この場合、冷媒回路（10）は、図１において、２つの四路切換弁（13a,13b）を省略し、圧縮機（12）と室内熱交換器（11）と第１膨張弁（14a）と第１室外熱交換器（15a）と第２膨張弁（14b）と第２室外熱交換器（15b）とが順に接続される。そして、室内熱交換器（11）が熱源側の凝縮器として構成され、第１室外熱交換器（15a）および第２室外熱交換器（15b）が利用側の蒸発器として構成される。
【０１４２】
本実施形態では、第１室外熱交換器（15a）と第２室外熱交換器（15b）とを別体としているが、これに限定されず、第１室外熱交換器（15a）と第２室外熱交換器（15b）と第２膨張弁（14b）を一体としてもよい。
【０１４３】
本実施形態では、非共沸混合冷媒としてＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４ｙｆとの混合冷媒を使用しているが、これに限定する必要はなく、例えば、ＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２３４との混合冷媒、ＨＦＣ−３２とテトラフルオロペンテンで表されるその他の冷媒（例えばＨＦＯ−１２３４ｚｅなど）との混合冷媒、又はＨＦＣ−３２とＨＦＯ−１２２５との混合冷媒又はＲ４０７ｃ、その他の非共沸混合冷媒であってもよい。
【０１４４】
また、例えば、上記実施形態において、上記分子式で表され且つ分子構造中に二重結合を１個有する冷媒（１，２，３，３，３−ペンタフルオロ−１−プロペン、２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン、１，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン、１，２，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン、３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン、１，２，２−トリフルオロ−１−プロペン、２−フルオロ−１−プロペン）に、ＨＦＣ−３２（ジフルオロメタン）、ＨＦＣ−１２５（ペンタフルオロエタン）、ＨＦＣ−１３４（１，１，２，２―テトラフルオロエタン）、ＨＦＣ−１３４ａ（１，１，１，２―テトラフルオロエタン）、ＨＦＣ−１４３ａ（１，１，１−トリフルオロエタン）、ＨＦＣ−１５２ａ（１，１−ジフルオロエタン）、ＨＦＣ−１６１（フルオロエタン）、ＨＦＣ−２２７ｅａ（１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン）、ＨＦＣ−２３６ｅａ（１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン）、ＨＦＣ−２３６ｆａ（１，１，１，３，３，３−ヘキサフルオロエタン）、ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ（１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタン）、メタン、エタン、プロパン、プロペン、ブタン、イソブタン、ペンタン、２−メチルブタン、シクロペンタン、ジメチルエーテル、ビス−トリフルオロメチル−サルファイド、二酸化炭素、ヘリウムのうち少なくとも１つを加えた混合冷媒を用いてもよい。
【０１４５】
例えば、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２の２成分からなる混合冷媒を用いてもよい。この場合は、７８．２質量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２１．８質量％のＨＦＣ−３２とからなる混合冷媒を用いることができる。なお、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２の混合冷媒は、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合が７０質量％以上９４質量％以下でＨＦＣ−３２の割合が６質量％以上３０質量％以下であればよく、好ましくは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合が７７質量％以上８７質量％以下でＨＦＣ−３２の割合が１３質量％以上２３質量％以下であればよく、さらに好ましくは、ＨＦＯ−１２３４ｙｆの割合が７７質量％以上７９質量％以下でＨＦＣ−３２の割合が２１質量％以上２３質量％以下であればさらに好ましい。
【０１４６】
また、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−１２５の混合冷媒を用いてもよい。この場合は、ＨＦＣ−１２５の割合が１０質量％以上であるのが好ましく、さらに１０質量％以上２０質量％以下であるのがさらに好ましい。
【０１４７】
また、ＨＦＯ−１２３４ｙｆとＨＦＣ−３２とＨＦＣ−１２５の３成分からなる混合冷媒を用いてもよい。この場合は、５２質量％のＨＦＯ−１２３４ｙｆと、２３質量％のＨＦＣ−３２と、２５質量％のＨＦＣ−１２５とからなる混合冷媒を用いることができる。
【０１４８】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１４９】
以上説明したように、本発明は、非共沸混合冷媒を用いて冷凍サイクルを行う冷媒回路を備えた冷凍装置について有用である。
【図面の簡単な説明】
【０１５０】
【図１】本発明の実施形態１に係る空気調和装置の冷媒回路図である。
【図２】実施形態１に係る空気調和装置の冷媒回路が行う冷凍サイクルのＴ−Ｓ線図である。
【図３】膨張弁の制御を説明するためのＴ−Ｓ線図である。
【図４】膨張弁の制御を説明するためのＴ−Ｓ線図である。
【図５】蒸発器の分割数とその蒸発能力との関係を示すグラフである。
【図６】本発明の実施形態２に係る空気調和装置の冷媒回路図である。
【図７】実施形態２に係る空気調和装置の冷媒回路が行う冷凍サイクルのＴ−Ｓ線図である。
【図８】本発明の実施形態３に係る空気調和装置の冷媒回路図である。
【図９】実施形態３に係る空気調和装置の冷媒回路が行う冷凍サイクルのＴ−Ｓ線図である。
【図１０】その他の実施形態に係る冷媒回路の一部を示す図である。
【図１１】その他の実施形態に係る冷媒回路の一部を示す図である。
【図１２】従来の空気調和装置の冷媒回路図である。
【図１３】従来の空気調和装置の冷媒回路が行う冷凍サイクルのＴ−Ｓ線図である。
【符号の説明】
【０１５１】
1  空気調和装置（冷凍装置）
4  コントローラ（制御手段）
10  冷媒回路
11  室内熱交換器
12  圧縮機（圧縮機構）
14a  第１膨張弁（膨張機構）
14b  第２膨張弁（減圧機構）
15  室外熱交換器
15a  第１室外熱交換器（前段蒸発器）
15b  第２室外熱交換器（後段蒸発器）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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