(57)【要約】【課題】１個の燃焼室あたり２個の燃料噴射弁が取り付けられ、同じ制御パルス信号を印加して噴射制御する燃料噴射装置において、開弁時や閉弁時に発生する衝突音が大きくならないようにする。【解決手段】燃料噴射装置は、１個の燃焼室あたり第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の２個の燃料噴射弁が取り付けられ、第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁に同じ制御パルス信号ＩＰを印加して第１燃料噴射弁からの燃料噴射と第２燃料噴射弁からの燃料噴射とを制御する燃料噴射装置において、制御パルス信号ＩＰに対する第１燃料噴射弁の第１開弁遅れ時間ＴＡ１と、制御パルス信号ＩＰに対する第２燃料噴射弁の第２開弁遅れ時間ＴＡ２とを、互いに異なるように設定し、制御パルス信号ＩＰに対する第１燃料噴射弁の第１閉弁遅れ時間ＴＢ１と、制御パルス信号ＩＰに対する第２燃料噴射弁の第２閉弁遅れ時間ＴＢ２とを、互いに異なるように設定している。【選択図】図６
2009236095.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１個の燃焼室あたり第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の２個の燃料噴射弁が取り付けられ、前記第１燃料噴射弁と前記第２燃料噴射弁に同じ制御パルス信号を印加して前記第１燃料噴射弁からの燃料噴射と前記第２燃料噴射弁からの燃料噴射とを制御する燃料噴射装置において、
前記制御パルス信号に対する前記第１燃料噴射弁の第１開弁遅れ時間と、前記制御パルス信号に対する前記第２燃料噴射弁の第２開弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定し、
前記制御パルス信号に対する前記第１燃料噴射弁の第１閉弁遅れ時間と、前記制御パルス信号に対する前記第２燃料噴射弁の第２閉弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定していることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
前記第１燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量と、前記第２燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量は、互いに近似的に等しく設定され、
前記制御パルス信号の単位サイクル毎に前記第１燃料噴射弁から噴射される第１動的噴射量と、前記単位サイクル毎に前記第２燃料噴射弁から噴射される第２動的噴射量とを互いに異なるように設定することによって、前記第１開弁遅れ時間と前記第２開弁遅れ時間とを互いに異なるように設定し、且つ、前記第１閉弁遅れ時間と前記第２閉弁遅れ時間とを互いに異なるように設定していることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射装置。
【請求項３】
前記制御パルス信号に対する前記第１燃料噴射弁の第１開弁遅れ時間と比較して、前記制御パルス信号に対する前記第２燃料噴射弁の第２開弁遅れ時間を長く設定し、且つ、前記制御パルス信号に対する前記第１燃料噴射弁の第１閉弁遅れ時間と比較して、前記制御パルス信号に対する前記第２燃料噴射弁の第２閉弁遅れ時間を長くまたは短く設定することによって、前記第１動的噴射量と前記第２動的噴射量とを互いに異なるように設定していることを特徴とする請求項２に記載の燃料噴射装置。
【請求項４】
前記第１燃料噴射弁は、燃料が噴射される第１噴孔と、第１弁座と、往復移動が可能な第１可動コアと、前記第１可動コアと協動して往復移動する第１ニードルであって、前記第１弁座に着座および前記第１弁座から離座して前記第１噴孔を開閉させる第１ニードルと、第１コイルと、前記第１コイルへ前記制御パルス信号が印加された時に励磁されて前記第１噴孔を開弁する方向へ前記第１可動コアを吸引する第１固定コアと、前記第１噴孔を閉弁する方向へ前記第１可動コアを付勢する第１付勢部材と、を備え、
前記第２燃料噴射弁は、燃料が噴射される第２噴孔と、第２弁座と、往復移動が可能な第２可動コアと、前記第２可動コアと協動して往復移動する第２ニードルであって、前記第２弁座に着座および前記第２弁座から離座して前記第２噴孔を開閉させる第２ニードルと、第２コイルと、前記第２コイルへ前記制御パルス信号が印加された時に励磁されて前記第２噴孔を開弁する方向へ前記第２可動コアを吸引する第２固定コアと、前記第２噴孔を閉弁する方向へ前記第２可動コアを付勢する第２付勢部材と、を備えることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
【請求項５】
前記第１付勢部材の付勢力と比較して前記第２付勢部材の付勢力を大きく設定することによって、前記第１開弁遅れ時間と比較して前記第２開弁遅れ時間を長く設定し、且つ、前記第１閉弁遅れ時間と比較して前記第２閉弁遅れ時間を短く設定することを特徴とする請求項４に記載の燃料噴射装置。
【請求項６】
前記第１可動コアと前記第１ニードルの合計質量と比較して前記第２可動コアと前記第２ニードルの合計質量を大きく設定することによって、前記第１開弁遅れ時間と比較して前記第２開弁遅れ時間を長く設定し、且つ、前記第１閉弁遅れ時間と比較して前記第２閉弁遅れ時間を長く設定することを特徴とする請求項４に記載の燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１個の燃焼室あたり２個の燃料噴射弁が取り付けられた燃料噴射装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、１個の燃焼室あたり第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の２個の燃料噴射弁が取り付けられた燃料噴射装置が実用化され、このような燃料噴射装置が、発明として開示されている（特許文献１を参照）。
【０００３】
第１燃料噴射弁からは、開弁した第１吸気バルブを通して燃焼室内に燃料が噴射され、第２燃料噴射弁からは、開弁した第２吸気バルブを通して同じ燃焼室内に燃料が噴射されるように構成されている。特許文献１の実施例の記載によれば、第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の各燃料噴射制御が，互いに独立して制御され、第１燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量（静的噴射量）と、第２燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量とが、互いに異なるように設定されている。このようにして、燃焼室に必要な燃料を適切に供給するようにしている。
【特許文献１】特開２００７−２９２０５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述の燃料噴射装置に対して、コストダウンのため、静的噴射量が互いに等しい第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁に、同じ制御パルス信号を印加して第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁から同時噴射させる燃料噴射装置が求められている。しかし、このような燃料噴射装置では、第１燃料噴射弁の開弁時や閉弁時が、それぞれ、第２燃料噴射弁の開弁時や閉弁時と一致する場合が生じている。この場合、第１燃料噴射弁において開弁時や閉弁時に発生する衝突音と、第２燃料噴射弁において開弁時や閉弁時に発生する衝突音とが、それぞれ、互いに重なり、このため、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなるという問題が生じている。
【０００５】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、１個の燃焼室あたり２個の燃料噴射弁が取り付けられ、これらの燃料噴射弁に同じ制御パルス信号を印加して噴射制御する燃料噴射装置において、開弁時や閉弁時に発生する衝突音が大きくならないようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は上記目的を達成するため、以下の技術的手段を採用する。
【０００７】
請求項１に記載の燃料噴射装置は、１個の燃焼室あたり第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の２個の燃料噴射弁が取り付けられ、第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁に同じ制御パルス信号を印加して第１燃料噴射弁からの燃料噴射と第２燃料噴射弁からの燃料噴射とを制御する燃料噴射装置において、制御パルス信号に対する第１燃料噴射弁の第１開弁遅れ時間と、制御パルス信号に対する第２燃料噴射弁の第２開弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定し、制御パルス信号に対する第１燃料噴射弁の第１閉弁遅れ時間と、制御パルス信号に対する第２燃料噴射弁の第２閉弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定していることを特徴とする。
【０００８】
請求項１に記載の発明によれば、第１開弁遅れ時間と第２開弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁において開弁時に発生する衝突音と、第２燃料噴射弁において開弁時に発生する衝突音とが重なることを防止できる。このため、開弁時において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。
【０００９】
また、第１閉弁遅れ時間と第２閉弁遅れ時間とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁において閉弁時に発生する衝突音と、第２燃料噴射弁において閉弁時に発生する衝突音とが重なることを防止できる。このため、閉弁時において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。したがって、第１燃料噴射弁と第２燃料噴射弁の開弁時や閉弁時に発生する衝突音が大きくならないようにできる。
【００１０】
請求項２に記載の発明によれば、第１燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量と、第２燃料噴射弁から単位時間に噴射される燃料量は、互いに近似的に等しく設定されているため、第１動的噴射量と第２動的噴射量とを互いに異なるように設定することによって、上述と同様な効果を得ることができる。
【００１１】
請求項３および４に記載の発明の構成においても、同様の効果を奏することができる。
【００１２】
請求項５に記載の発明によれば、第１付勢部材の付勢力と比較して第２付勢部材の付勢力を大きく設定するという小さな変更によって、上述と同様な効果を得ることができる。
【００１３】
請求項６に記載の発明によれば、第１可動コアと第１ニードルの合計質量と比較して第２可動コアと第２ニードルの合計質量を大きく設定するという小さな変更によって、上述と同様な効果を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、図中の互いに同一若しくは均等である部分に、同一符号を付している。
【００１５】
（第１実施形態）
図１に示す燃料噴射装置１００は、多気筒のエンジン５において１個の燃焼室あたり２個の燃料噴射弁が取り付けられた燃料噴射装置である。エンジン５は、複数のシリンダを備え、各シリンダ内に、燃焼室を備える。シリンダ５１のシリンダヘッドには、２本の吸気ポート５３１，５３２と、吸気バルブ５４１，５４２と、排気ポート５５と、排気バルブ５６と、点火プラグ５７が設けられる。第１吸気ポート５３１には、開弁した第１吸気バルブ５４１から燃焼室５２内に燃料を噴射する第１燃料噴射弁１が取り付けられ、第２吸気ポート５３２には、開弁した第２吸気バルブ５４２から燃焼室５２内に燃料を噴射する第２燃料噴射弁２が取り付けられる。
【００１６】
他の燃焼室においても同様であるため、燃焼室５２用に取り付けられた２個の燃料噴射弁１，２を例にして説明する。
【００１７】
燃料噴射装置１００は、燃料噴射弁１，２と、デリバリパイプ３と、制御装置（ＥＣＵ）４を備える。デリバリパイプ３は、燃料噴射弁１，２に高圧燃料を供給する分配配管であり、制御装置４は、燃料噴射弁１，２に同じ制御パルス信号を印加して燃料噴射弁１，２からの燃料噴射を制御する制御装置である。燃料噴射弁１，２からの燃料噴射は、制御装置４によって、同時噴射されるように構成される。このとき、図２に示すように、吸気バルブ５４１，５４２は、同じリフト量で開弁され、開弁した吸気バルブ５４１，５４２から燃焼室５２内に、燃料噴射弁１，２から燃料が同時噴射される。なお、図２では、図面を見易くするため、図１に示した点火プラグ５７を省略している。
【００１８】
第１燃料噴射弁１は、図３と図４に示すように、噴孔１２２、弁座１２０、可動コア１３３、ニードル１３、コイル１６１、固定コア１５、および、スプリング１７等を備える。噴孔１２２から燃料が噴射され、可動コア１３３は、図３において上下方向に往復移動が可能に構成される。ニードル１３は、可動コア１３３と協動して往復移動すると共に、弁座１２０に着座および弁座１２０から離座して噴孔１２２を開閉させるニードルである。固定コア１５は、コイル１６１へ制御パルス信号ＩＰが印加された時に励磁されて噴孔１２２を開弁する方向（図３において上方向）へ可動コア１３３を吸引するように構成され、スプリング１７は、噴孔１２２を閉弁する方向（図３において下方向）へ可動コア１３３を付勢するように構成される。
【００１９】
以下、図３と図４に基づいて、第１燃料噴射弁１の構成を詳細に説明する。
【００２０】
筒部材１４は、内部に燃料通路１４Ａが形成され、燃料通路１４Ａには、ニードル１３、可動コア１３３、弁ボディ１２、固定コア１５、スプリング１７およびアジャスティングパイプ１７１が収容される。筒部材１４は、第１磁性筒部１４１、非磁性筒部１４２および第２磁性筒部１４３を備え、これらは、たとえばレーザ溶接等により接合されて一体化される。第１磁性筒部１４１には、弁ボディ１２が溶接により固定される。
【００２１】
弁ボディ１２には、図４において、薄板状でカップ状に形成された噴孔プレート１２１が固定される。噴孔プレート１２１に、複数の噴孔１２２が形成される。なお、図４において図面を見易くするため、１個の噴孔１２２として示している。噴孔プレート１２１の外側には、噴孔プレート１２１を覆うプレートホルダ１２３が装着される。弁ボディ１２は、筒状に形成され、図４において、内周面に弁座１２０が形成される。噴孔１２２は、弁座１２０の燃料流れ出口側に配置される。
【００２２】
ニードル１３は、図３において、内部に燃料通路１３Ａを有する有底の円筒状に形成され、可動コア１３３に圧入固定されて、可動コア１３３と協動して往復移動が可能になっている。ニードル１３において可動コア１３３と反対側の端部には、図４において、弁ボディ１２の内周面に形成されている弁座１２０に着座可能なシート部１３１が形成される。
【００２３】
ニードル１３は、弁ボディ１２の内周面との間に燃料通路１２Ａを形成する。シート部１３１が弁座１２０に着座すると、燃料通路１２Ａと噴孔１２２との連通が閉塞され噴孔１２２からは燃料が噴射されない。即ち、ニードル１３は、弁座１２０に着座および弁座１２０から離座して噴孔１２２を開閉させるように構成される。ニードル１３は、側壁を貫く燃料孔１３２を有し、ニードル１３の内周側に流入した燃料は、燃料孔１３２を経由してニードル１３の外周側へ流出し、燃料通路１２Ａへ流れる。弁ボディ１２は、内周側にガイド部１２Ｂを有し、ニードル１３は、弁ボディ１２のガイド部１２Ｂと摺動し、ガイド部１２Ｂにより軸方向への移動が案内される。
【００２４】
固定コア１５は、図３において、円筒状に形成され、非磁性筒部１４２および第２磁性筒部１４３の内部に圧入されることにより筒部材１４に固定される。
【００２５】
アジャスティングパイプ１７１は、固定コア１５の内側に圧入される。スプリング１７は、一方の端部がアジャスティングパイプ１７１に当接し、他方の端部が可動コア１３３に当接する。スプリング１７は、ニードル１３のシート部１３１が弁ボディ１２の弁座１２０に着座する方向へ付勢する。アジャスティングパイプ１７１の圧入量を調整することにより、噴孔１２２を閉弁する方向（図３において下方向）へ可動コア１３３をスプリング１７が付勢する付勢力が、即ち、スプリング１７のセット荷重が変更される。
【００２６】
筒部材１４の外周には、図３において、制御パルス信号ＩＰが印加されて電磁力を発生するコイル１６１を挟んで、磁性部材から形成された弁ハウジング１１が配置される。弁ハウジング１１の弁ボディ１２側部分は、第１磁性筒部１４１の外周側に圧入される。弁ハウジング１１の反弁ボディ１２側部分は、コイル１６１の外周側を囲んでいる。筒部材１４の外周には、コイル１６１を挟んで、磁性部材から形成されたハウジングプレート１１０が配置される。弁ハウジング１１およびハウジングプレート１１０は、互いに磁気的に接続されてコイル１６１の外周側に設置される。固定コア１５、可動コア１３３、第１磁性筒部１４１、弁ハウジング１１、ハウジングプレート１１０および第２磁性筒部１４３は磁気回路を構成する。
【００２７】
上述の磁気回路を作動させるためのコイル１６１は、筒状部１４の外周に取り付けられる。コイル１６１は、ターミナル１６２と電気的に接続され、ターミナル１６２は制御装置４に接続される。これにより、制御装置４から、ターミナル１６２を介して、コイル１６１に制御パルス信号ＩＰが印加される。
【００２８】
樹脂ハウジング１６は、ニードル１３、可動コア１３３、固定コア１５、弁ハウジング１１、スプリング１７、およびコイル１６１等を組み付けたのち、樹脂材料によりモールド成型して形成された樹脂ハウジングである。なお、ターミナル１６２も、このとき同時にインサート成形される。
【００２９】
燃料が蓄圧されたデリバリパイプ３から第１燃料噴射弁１に供給される燃料は、筒状部１４の図３において上方から、フィルタ１８により異物が除去されて、燃料通路１４Ａに流入する。この燃料は、アジャスティングパイプ１７１の内周側、固定コア１５の内周側、可動コア１３３の内周側、ニードル１３の燃料通路１３Ａおよび燃料孔１３２を経由して図４に示す燃料通路１２Ａへ供給される。すなわち、燃料通路１２Ａには所定圧力に加圧された燃料が常時充満している。
【００３０】
制御装置４からコイル１６１に制御パルス信号ＩＰのハイレベル信号が印加されると、即ち、制御装置４からコイル１６１に駆動電流が供給されると、固定コア１５、可動コア１３３、第１磁性筒部１４１、弁ハウジング１１、ハウジングプレート１１０および第２磁性筒部１４３から構成された磁気回路を透過する磁束を、コイル１６１が発生させる。これにより、励磁された固定コア１５と可動コア１３３との間には磁気吸引力が発生し、この磁気吸引力がスプリング１７の付勢力よりも大きくなると、可動コア１３３は固定コア１５方向へ移動する。可動コア１３３は、固定コア１５と衝突するまで移動する。そのため、可動コア１３３と一体のニードル１３も図３の上方へ移動する。その結果、ニードル１３のシート部１３１は弁ボディ１２の弁座１２０から離座する。これにより、上述の燃料通路１２Ａは噴孔１２２と連通するので、燃料通路１２Ａから噴孔１２２側へ燃料が流れて噴孔１２２から燃料が噴射される。
【００３１】
制御パルス信号ＩＰがハイレベルからロウレベル信号へ変わると、即ち、制御装置４からコイル１６１に駆動電流が供給されなくなると、固定コア１５と可動コア１３３は、励磁されなくなるため、固定コア１５と可動コア１３３との間には磁気吸引力が生じなくなる。このため、可動コア１３３はスプリング１７の付勢力により固定コア１５から離間する方向すなわち弁ボディ１２方向へ移動する。これにより、可動コア１３３と一体のニードル１３のシート部１３１は弁ボディ１２の弁座１２０に着座して、上述の燃料通路１２Ａは噴孔１２２と連通しなくなる。したがって、噴孔１２２から燃料は噴射されなくなる。このように、制御パルス信号ＩＰのハイレベル信号とロウレベル信号の切り替わりによって、噴孔１２２からの燃料噴射がパルス的に制御される。
【００３２】
図５に示すように、ニードル１３のリフト量Ｄ１には、制御パルス信号ＩＰに対して、開弁遅れ時間ＴＡ１と閉弁遅れ時間ＴＢ１が生じている。開弁遅れ時間ＴＡ１は、制御パルス信号ＩＰがロウレベル信号からハイレベル信号へ切り替わった時点Ｔ０１から可動コア１３３が固定コア１５と衝突した時点Ｔ１１までの時間である。閉弁遅れ時間ＴＢ１は、制御パルス信号ＩＰがハイレベル信号からロウレベル信号へ切り替わった時点Ｔ０２からニードル１３のシート部１３１が弁座１２０に着座した時点Ｔ１２までの時間である。
【００３３】
可動コア１３３が固定コア１５と衝突した時点Ｔ１１では、可動コア１３３と固定コア１５とが衝突することによる衝突音ＶＰ１１が発生し、ニードル１３のシート部１３１が弁座１２０に着座した時点Ｔ１２では、ニードル１３のシート部１３１が弁座１２０に着座することによる衝突音ＶＰ１２が発生する。
【００３４】
第１燃料噴射弁１と同様にして、第２燃料噴射弁２も、図３と図４に示すように、噴孔２２２、弁座２２０、可動コア２３３、ニードル２３、コイル２６１、固定コア２５、および、スプリング２７等を備える。噴孔２２２から燃料が噴射され、可動コア２３３は、図３において上下方向に往復移動が可能に構成される。ニードル２３（シート部２３１）は、可動コア２３３と協動して往復移動すると共に、弁座２２０に着座および弁座２２０から離座して噴孔２２２を開閉させるニードルである。固定コア２５は、コイル２６１へ制御パルス信号ＩＰが印加された時に励磁されて噴孔２２２を開弁する方向（図３において上方向）へ可動コア２３３を吸引するように構成され、スプリング２７は、噴孔２２２を閉弁する方向（図３において下方向）へ可動コア２３３を付勢するように構成される。
【００３５】
図６に示すように、ニードル２３のリフト量Ｄ２にも、制御パルス信号ＩＰに対して、開弁遅れ時間ＴＡ２と閉弁遅れ時間ＴＢ２が生じている。開弁遅れ時間ＴＡ２は、制御パルス信号ＩＰがロウレベル信号からハイレベル信号へ切り替わった時点Ｔ０１から可動コア２３３が固定コア２５と衝突した時点Ｔ２１までの時間である。閉弁遅れ時間ＴＢ２は、制御パルス信号ＩＰがハイレベル信号からロウレベル信号へ切り替わった時点Ｔ０２からニードル２３のシート部２３１が弁座２２０に着座した時点Ｔ２２までの時間である。
【００３６】
可動コア２３３が固定コア２５と衝突した時点Ｔ２１では、可動コア２３３と固定コア２５とが衝突することによる衝突音ＶＰ２１が発生し、ニードル２３のシート部２３１が弁座２２０に着座した時点Ｔ２２では、ニードル２３のシート部２３１が弁座２２０に着座することによる衝突音ＶＰ２２が発生する。
【００３７】
図６に示すように、開弁遅れ時間ＴＡ１と開弁遅れ時間ＴＡ２とを、互いに異なるように設定し、閉弁遅れ時間ＴＢ１と閉弁遅れ時間ＴＢ２とを、互いに異なるように設定している。具体的には、スプリング１７の付勢力と比較してスプリング２７の付勢力を大きく設定することによって、即ち、スプリング１７のセット荷重と比較してスプリング２７のセット荷重を大きく設定することによって、開弁遅れ時間ＴＡ１と比較して開弁遅れ時間ＴＡ２を長く設定し、且つ、閉弁遅れ時間ＴＢ１と比較して閉弁遅れ時間ＴＢ２を短く設定する。スプリング１７，１７１のセット荷重は、アジャスティングパイプ１７１，２７１の各圧入量を調整することによって設定される。
【００３８】
開弁時においては、スプリング１７，２７のセット荷重が大きくなると、励磁された固定コア１５，２５と可動コア１３３，２３３との間に発生した磁気吸引力がスプリング１７，２７のセット荷重よりも大きくなるまでの時間が長くなるため、開弁遅れ時間ＴＡ１，ＴＡ２が長くなる。このため、スプリング１７のセット荷重と比較してスプリング２７のセット荷重を大きく設定することによって、開弁遅れ時間ＴＡ１と比較して開弁遅れ時間ＴＡ２を長く設定できる。
【００３９】
閉弁時においては、スプリング１７，２７のセット荷重が大きくなると、固定コア１５，２５との間で磁気吸引力がなくなった可動コア１３３，２３３が、スプリング１７，２７のセット荷重によって弁座１２０，２２０方向へ速く移動する。このため、スプリング１７のセット荷重と比較してスプリング２７のセット荷重を大きく設定することによって、閉弁遅れ時間ＴＢ１と比較して閉弁遅れ時間ＴＢ２を短く設定できる。
【００４０】
第１燃料噴射弁１と第２燃料噴射弁２は、スプリング１７，２７のセット荷重が異なる以外、同じ構成からなる燃料噴射弁である。したがって、第１燃料噴射弁１から単位時間（１分）に噴射される燃料量（第１静的噴射量）と、第２燃料噴射弁から単位時間（１分）に噴射される燃料量（第２静的噴射量）は、互いに等しく、少なくとも、近似的に等しく設定されているといえる。
【００４１】
噴孔１２２は、請求項に記載の第１噴孔に相当し、弁座１２０は、請求項に記載の第１弁座に相当し、ニードル１３は、請求項に記載の第１ニードルに相当する。可動コア１３３は、請求項に記載の第１可動コアに相当し、固定コア１５は、請求項に記載の第１固定コアに相当する。コイル１６１は、請求項に記載の第１コイルに相当し、スプリング１７は、請求項に記載の第１付勢部材に相当する。開弁遅れ時間ＴＡ１は、請求項に記載の第１開弁遅れ時間に相当し、閉弁遅れ時間ＴＢ１は、請求項に記載の第１閉弁遅れ時間に相当する。
【００４２】
噴孔２２２は、請求項に記載の第２噴孔に相当し、弁座２２０は、請求項に記載の第２弁座に相当し、ニードル２３は、請求項に記載の第２ニードルに相当する。可動コア２３３は、請求項に記載の第２可動コアに相当し、固定コア２５は、請求項に記載の第２固定コアに相当する。コイル２６１は、請求項に記載の第２コイルに相当し、スプリング２７は、請求項に記載の第２付勢部材に相当する。開弁遅れ時間ＴＡ２は、請求項に記載の第２開弁遅れ時間に相当し、閉弁遅れ時間ＴＢ２は、請求項に記載の第２閉弁遅れ時間に相当する。
【００４３】
以上の構成により、図６に示すように、開弁遅れ時間ＴＡ１と開弁遅れ時間ＴＡ２とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁１において開弁時Ｔ１１に発生する衝突音ＶＰ１１と、第２燃料噴射弁２において開弁時Ｔ２１に発生する衝突音ＶＰ２１とが重なることを防止できる。このため、開弁時Ｔ１１，Ｔ２１において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。
【００４４】
また、閉弁遅れ時間ＴＢ１と閉弁遅れ時間ＴＢ２とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁１において閉弁時Ｔ１２に発生する衝突音ＶＰ１２と、第２燃料噴射弁２において閉弁時Ｔ２２に発生する衝突音ＶＰ２２とが重なることを防止できる。このため、閉弁時Ｔ１２，Ｔ２２において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。したがって、第１燃料噴射弁１と第２燃料噴射弁１の開弁時Ｔ１１，Ｔ２１や閉弁時Ｔ１２，Ｔ２２に発生する衝突音ＶＰ１１〜ＶＰ２２が大きくならないようにできる。
【００４５】
開弁遅れ時間ＴＡ１，ＴＡ２、および、閉弁遅れ時間ＴＢ１，ＴＢ２を、それぞれ、互いに異なるように設定することを、スプリング１７，２７のセット荷重を互いに異なるように調整するという小さな変更によって行うことができる。
【００４６】
なお、例えば、エンジン５の各サイクルの燃焼に必要な燃料量をＱ（ｃｃ／サイクル）とする場合、即ち、制御パルス信号ＩＰの単位サイクル毎に燃焼室５２に必要な燃料量をＱ（ｃｃ／サイクル）とする場合、制御パルス信号ＩＰの単位サイクル毎に第１燃料噴射弁１から噴射される第１動的噴射量Ｑ１（ｃｃ／サイクル）と、制御パルス信号ＩＰの単位サイクル毎に第２燃料噴射弁２から噴射される第２動的噴射量Ｑ２（ｃｃ／サイクル）の総和を、燃料量Ｑとすれば足りる。つまり、燃料量Ｑを満足させるように、第１動的噴射量Ｑ１と第２動的噴射量Ｑ２を互いに異なるように設定することが可能となる。
【００４７】
上述したように、第１燃料噴射弁１の第１静的噴射量と第２燃料噴射弁２の第２静的噴射量が互いに等しく設定されているため、第１動的噴射量Ｑ１と第２動的噴射量Ｑ２を互いに異なるように設定することによって、開弁遅れ時間ＴＡ１と開弁遅れ時間ＴＡ２とを、互いに異なるように設定できると共に、閉弁遅れ時間ＴＢ１と閉弁遅れ時間ＴＢ２とを、互いに異なるように設定できる。
【００４８】
換言すると、エンジン５の各サイクルの燃焼に必要な燃料量がＱであって、第１静的噴射量と第２静的噴射量が互いに等しく設定されている場合に、第１動的噴射量Ｑ１と第２動的噴射量Ｑ２の総和が燃料量Ｑとなるように、スプリング１７，２７のセット荷重を調整して、第１動的噴射量Ｑ１と第２動的噴射量Ｑ２を互いに異なるように設定する。このように設定することによって、エンジン５の各サイクルの燃焼に必要な燃料量Ｑを満足させつつ、開弁遅れ時間ＴＡ１と開弁遅れ時間ＴＡ２とを、互いに異なるように設定できると共に、閉弁遅れ時間ＴＢ１と閉弁遅れ時間ＴＢ２とを、互いに異なるように設定できる。
【００４９】
（第２実施形態）
第２実施形態では、図３において、スプリング１７のセット荷重と比較してスプリング２７のセット荷重を大きく設定する代わりに、可動コア１３３とニードル１３の合計質量と比較して可動コア２３３とニードル２３の合計質量を大きく設定する。これにより、図７に示すニードル１３のリフト量Ｄ１とニードル２３のリフト量Ｄ３において、開弁遅れ時間ＴＡ１と比較して開弁遅れ時間ＴＡ３を長く設定し、且つ、閉弁遅れ時間ＴＢ１と比較して閉弁遅れ時間ＴＢ３を長く設定する。
【００５０】
これは、可動コア１３３，２３３とニードル１３，２３に作用する力が同じ場合、可動コア１３３，２３３とニードル１３，２３の合計質量が大きくなると、この移動速度が小さくなることを利用したものである。したがって、可動コア１３３とニードル１３の合計質量と比較して可動コア２３３とニードル２３の合計質量を大きく設定することによって、開弁遅れ時間ＴＡ１と比較して開弁遅れ時間ＴＡ３を長く設定できると共に、閉弁遅れ時間ＴＢ１と比較して閉弁遅れ時間ＴＢ３を長く設定できる。
【００５１】
開弁遅れ時間ＴＡ１は、請求項に記載の第１開弁遅れ時間に相当し、開弁遅れ時間ＴＡ３は、請求項に記載の第２開弁遅れ時間に相当する。閉弁遅れ時間ＴＢ１は、請求項に記載の第１閉弁遅れ時間に相当し、閉弁遅れ時間ＴＢ３は、請求項に記載の第２閉弁遅れ時間に相当する。
【００５２】
以上の構成により、図７に示すように、開弁遅れ時間ＴＡ１と開弁遅れ時間ＴＡ３とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁１において開弁時Ｔ１１に発生する衝突音ＶＰ１１と、第２燃料噴射弁２において開弁時Ｔ３１に発生する衝突音ＶＰ３１とが重なることを防止できる。このため、開弁時Ｔ１１，Ｔ３１において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。
【００５３】
また、閉弁遅れ時間ＴＢ１と閉弁遅れ時間ＴＢ３とを、互いに異なるように設定しているため、第１燃料噴射弁１において閉弁時Ｔ１２に発生する衝突音ＶＰ１２と、第２燃料噴射弁２において閉弁時Ｔ３２に発生する衝突音ＶＰ３２とが重なることを防止できる。このため、閉弁時Ｔ１２，Ｔ３２において、これらが互いに強め合って、衝突音が大きくなることを防止できる。したがって、第１燃料噴射弁１と第２燃料噴射弁１の開弁時Ｔ１１，Ｔ３１や閉弁時Ｔ１２，Ｔ３２に発生する衝突音ＶＰ１１〜ＶＰ３２が大きくならないようにできる。
【００５４】
開弁遅れ時間ＴＡ１，ＴＡ３、および、閉弁遅れ時間ＴＢ１，ＴＢ３を、それぞれ、互いに異なるように設定することを、可動コア１３３とニードル１３の合計質量と可動コア２３３とニードル２３の合計質量とを互いに異なるように設定するという小さな変更によって行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の第１実施形態による燃料噴射装置を示す模式図である。
【図２】図１中のＩＩ−ＩＩ線の断面図である。
【図３】図１に示す燃料噴射弁の縦断面図である。
【図４】図３中のＩＶ部の拡大断面図である。
【図５】燃料噴射弁の開弁時と閉弁時における衝突音の発生を説明するためのグラフである。
【図６】本発明の第１実施形態による効果を説明するためのグラフである。
【図７】本発明の第２実施形態による効果を説明するためのグラフである。
【符号の説明】
【００５６】
１００  燃料噴射装置、１  第１燃料噴射弁、１１０  ハウジングプレート
１１  弁ハウジング、１２  弁ボディ、１２Ａ  燃料通路、１２Ｂ  ガイド部
１２０  弁座（第１弁座）、１２１  噴孔プレート、１２２  噴孔（第１噴孔）
１２３  プレートホルダ、１３  ニードル（第１ニードル）、１３Ａ  燃料通路
１３１  シート部、１３２  燃料孔、１３３  可動コア（第１可動コア）、１４  筒部材
１４Ａ  燃料通路、１４１  第１磁性筒部、１４２  非磁性筒部
１４３  第２磁性筒部、１５  固定コア（第１固定コア）、１６  樹脂ハウジング
１６１  コイル（第１コイル）、１６２  ターミナル、１７  スプリング（第１付勢部材）
１７１  アジャスティングパイプ、１８  フィルタ、２  第２燃料噴射弁
２２  弁ボディ、２２０  弁座（第２弁座）、２２１  噴孔プレート
２２２  噴孔（第２噴孔）、２３  ニードル（第２ニードル）、２３１  シート部
２３３  可動コア（第２可動コア）、２５  固定コア（第２固定コア）
２６１  コイル（第２コイル）、２６２  ターミナル
２７  スプリング（第２付勢部材）、２７１  アジャスティングパイプ
３  デリバリパイプ、４  制御装置（ＥＣＵ）、５  エンジン、５１  シリンダ
５２  燃焼室、５３１  第１吸気ポート、５３２  第２吸気ポート
５４１  第１吸気バルブ、５４２  第２吸気バルブ、５５  排気ポート
５６  排気バルブ、５７  点火プラグ
【図１】
2009236095.tif 000003
【図２】
2009236095.tif 000004
【図３】
2009236095.tif 000005
【図４】
2009236095.tif 000006
【図５】
2009236095.tif 000007
【図６】
2009236095.tif 000008
【図７】
2009236095.tif 000009