(57)【要約】【課題】超小型で、高温状態など過酷な環境でも長時間使用可能な信頼性の高いメカ式のモーションスイッチを提供する。【解決手段】モーションスイッチ１０は有蓋円筒状の金属ケース１１及び金属ケース１１に圧入固定された下蓋１２を有する。下蓋１２には、ハーメチックシール１４により、下蓋１２に支持固定されるとともに下蓋１２との間を電気的に絶縁される２本のリード１３が貫通して設けられている。各リード１３は、奥壁１１Ａと離間された所定の位置まで、下蓋１２から奥壁１１Ａ側に延設され、各リード１３先端の各検出端１３Ａと奥壁１１Ａとの間には、金属球１６がその間を移動可能に配設されている。金属ケース１１の内側には、２本のリード１３を巻回するように基端を下蓋１２に固定されたコイルバネ１５が配設されている。そしてコイルバネ１５の先端部は、その弾性力により金属球１６を奥壁１１Ａ側に弾圧している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
有蓋筒状のケースと、
前記ケースの開口部を封止する下蓋と、
前記下蓋を貫通し支持固定された金属製のリードと、
前記下蓋にて封止された前記ケースの密閉空間であって、前記ケースの奥壁と前記リードの先端部との間を移動可能に配設された導電性の錘と、
前記密閉空間に配設され前記錘を、前記ケースの奥壁または前記リードの先端部のいずれかの所定の方向に弾圧するバネとを備えたことを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項２】
請求項１に記載のモーションスイッチにおいて、
前記下蓋には、２本の前記リードが貫通し支持固定されていることを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のモーションスイッチにおいて、
前記下蓋は、ケースに嵌着する金属環内に、前記リードを貫通支持固定したガラスを充填したものであって、
前記バネは、密閉空間内に突出した前記リードの外側を巻回され、基端部を下蓋に、先端部を前記錘に当接させて、前記錘を前記ケースの奥壁側に弾圧することを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項４】
請求項１〜３に記載のモーションスイッチにおいて、
前記バネの材料は、縦弾性係数が２０６〜２２５ギガパスカルであり、横弾性係数が８０．４〜８３．３ギガパスカルの特性をもつ弾性材料であることを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項５】
請求項１〜４に記載のモーションスイッチにおいて、
前記バネの材料は、その組成が少なくとも重量比でＣ≦０．０５％、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｆｅ１０〜３０％、Ａｌ０．０１〜０．５％、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ各０．１〜５％からなることを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項６】
請求項１〜４に記載のモーションスイッチにおいて、
前記バネの材料は、その組成が少なくとも重量比でＣ≦０．０５％、Ｎｉ３１〜３４％、Ｃｒ１９〜２１％、Ｍｏ９〜１１％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ各０．１〜５％からなることを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項７】
請求項１〜６に記載のモーションスイッチにおいて、
前記錘は、形状が球体であることを特徴とするモーションスイッチ。
【請求項８】
請求項１〜７に記載のモーションスイッチにおいて、
前記錘は、表面が金属メッキされた錘であることを特徴とするモーションスイッチ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メカ式の超小型のモーションスイッチに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、車両の益々の普及と電子機器の小型化、高性能化の技術があいまって、ＡＢＳ（Ａｎｔｉ  Ｌｏｃｋ  Ｂｒａｋｅ  Ｓｙｓｔｅｍ）や横滑り防止システムなど車両の運転支援システムのような高性能な電子化が急速に進み始めている。こうした中、それら車両用電子機器の省電力化も益々重要となり、そのため、車両が動き始めた時から電子機器を起動させるモーションスイッチも、益々、小型化、高性能化が求められてきている。従来、モーションスイッチとしては、動電式、歪みゲージ式、圧電式、ピエゾ抵抗式、静電容量式、熱検知式等が考案され、その中で小型なものとしては、ピエゾ抵抗式、静電容量式、熱検知式が挙げられる。そして、例えば、温度変化による影響の少ない半導体加速度センサが提案されている（特許文献１）。これらのものは、３軸加速度センサもあり、加速度検知機構を半導体プロセスで作られるためＭＥＭＳ（ｍｉｃｒｏ  ｅｌｅｃｔｒｏ  ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  ｓｙｓｔｅｍｓ）と呼ばれている。
【０００３】
一方、昔から様々な機構のメカ式のモーションスイッチも考案されており、その一部は、車両用電子機器のモーションスイッチとしても採用されている。そして、例えば、小型で製造が容易な加速度スイッチが提案されている（特許文献２）。特許文献２の加速度スイッチは、金属容器と、金属容器内に配置された金属容器内径よりも小さい慣性球と、金属容器と慣性球の間に、慣性球を金属容器内面から離間させて保持する弾性力を有するとともに、金属容器内面に接しない可動接点を配置した。そして、慣性球に所定以上の加速度が加わると、慣性球が慣性により可動接点を押圧して金属容器と接触させ、可動接点と金属容器間を導通させて加速度が検出されるようにした。
【特許文献１】特開平９−１８０１７号公報
【特許文献２】特開２００２−９０３８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１の半導体加速度センサ等の、これらＭＥＭＳは、前記のごとくモーション検知機構が半導体であるため車両のエンジン近傍やタイヤの中といった高温状態など苛酷な環境における信頼性としては、熱等の影響を受けて誤動作するといった問題があった。また、ＭＥＭＳは、純粋なメカ式と比較し検知機構が半導体であるため構造を単純化するにも限界があり、超小型化するには、その分精度の高い高額な半導体製造設備が必要となる等の課題があった。
【０００５】
また、昔から様々な機構のメカ式のモーションスイッチが考案されているものの、大きさとしてはＭＥＭＳより小型化できるような機構のものは、ほとんど考案されてないのが実情である。さらに、例えば、特許文献２に記載の加速度スイッチは、可動接点の弾性力を調整することが容易ではない問題があった。
【０００６】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、超小型で、高温状態など過酷な環境でも長時間使用可能な信頼性の高いメカ式のモーションスイッチを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１の発明は、有蓋筒状のケースと、前記ケースの開口部を封止する下蓋と、前記
下蓋を貫通し支持固定された金属製のリードと、前記下蓋にて封止された前記ケースの密閉空間であって、前記ケースの奥壁と前記リードの先端部との間を移動可能に配設された導電性の錘と、前記密閉空間に配設され前記錘を、前記ケースの奥壁または前記リードの先端部のいずれかの所定の方向に弾圧するバネとを備える。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、前記下蓋には、２本の前記リードが貫通し支持固定されている。
請求項３に記載の発明は、前記下蓋は、ケースに嵌着する金属環内に、前記リードを貫通支持固定したガラスを充填したものであって、前記バネは、密閉空間内に突出した前記リードの外側を巻回され、基端部を下蓋に、先端部を前記錘に当接させて、前記錘を前記ケースの奥壁側に弾圧する。
【０００９】
請求項４に記載の発明は、前記バネの材料は、縦弾性係数が２０６〜２２５ギガパスカルであり、横弾性係数が８０．４〜８３．３ギガパスカルの特性をもつ弾性材料である。
請求項５に記載の発明は、前記バネの材料は、その組成が少なくとも重量比でＣ≦０．０５％、Ｎｉ１５〜１８％、Ｃｒ１０〜１４％、Ｍｏ３〜５％、Ｗ３〜５％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｆｅ１０〜３０％、Ａｌ０．０１〜０．５％、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ各０．１〜５％からなる。
【００１０】
請求項６に記載の発明は、前記バネの材料は、その組成が少なくとも重量比でＣ≦０．０５％、Ｎｉ３１〜３４％、Ｃｒ１９〜２１％、Ｍｏ９〜１１％、Ｃｏ３５〜４０％、Ｆｅ１０〜３０％、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｎｂ各０．１〜５％からなる。
【００１１】
請求項７に記載の発明は、前記錘は、形状が球体である。
請求項８に記載の発明は、前記錘は、表面が金属メッキされた錘である。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１に記載の発明によれば、モーションスイッチは、リード、バネ、錘、ケース、下蓋より構成され、下蓋を除きシンプルな形状の部品のため、各部品を容易に小型に作製できる。従って、各部品が小さく、かつ、全体構成として、超小型のモーションスイッチを作製することができる。また、モーションスイッチの構成としてリードを有することにより、同モーションスイッチを実装する基板との接触を容易にすることができる。
【００１３】
そして、このような構造によりモーションスイッチの静止時には、錘は所定の方向に弾圧される。また、モーションスイッチに弾圧方向と逆の方向に所定の加速度が印加されたときには、錘はバネの弾圧力に抗して所定の位置から移動して、リードとの電気的な接触状態を静止時と異なる状態に変化さる。その結果、モーションスイッチは、電気的な接触状態の変化に基づいて加速度を検出させることができる。
【００１４】
請求項２に記載の発明によれば、２本のリードを用いる構造は、モーションスイッチを実装する基板との接続をより容易にさせる。
そして、このような構造により、モーションスイッチは、同２本のリード間の電気的な接続状態の変化に基づいて加速度を検出させることができる。
【００１５】
請求項３に記載の発明によれば、リードを巻回すバネにより錘はケースの奥壁側に弾圧される。このような構造によりモーションスイッチの静止時には、錘はケースの奥壁側に弾圧される。また、モーションスイッチに弾圧方向と逆の方向に所定の加速度が印加されたときには、錘はバネの弾圧力に抗して下蓋側に移動して、リードと電気的に接触する。その結果、モーションスイッチは、錘とリードが電気的に接続されたことに基づいて加速度を検出させることができる。
【００１６】
請求項４に記載の発明によれば、バネの材料に縦弾性係数が２０６〜２２５ギガパスカル、横弾性係数が８０．４〜８３．３ギガパスカルの特性をもつ弾性材料を用いる。その結果、この材料を用いたバネは、一般的に使用されているピアノ線、バネ材用ステンレス、および、ベリリウム銅等と比較して精度よく作動するとともに、所定の弾性を長時間維持することができる。
【００１７】
請求項５に記載の発明よれば、バネは、一般的にバネ材として使用されているピアノ線、バネ材用ステンレス、及び、ベリリウム銅等と比較して温度による弾性率の変化が小さいため、エンジン近傍やタイヤの中といった高温環境になる場所で使用しても精度よく動作する。また、このバネは、弾性疲労が起きにくいため、寿命も長くすることができる。
【００１８】
請求項６に記載の発明によれば、バネは、一般的にバネ材として使用されているピアノ線、バネ材用ステンレス、及び、ベリリウム銅等と比較して温度による弾性率の変化がさらに小さいため、エンジン近傍やタイヤの中といった高温環境になる場所で使用してもより精度よく動作する。また、このバネは、より弾性疲労が起き難く寿命もより長くすることができる。
【００１９】
請求項７に記載の発明によれば、錘は形状が球体であるので製作が容易である。また、配置方向の制限がないので、モーションスイッチの組立を容易にすることができる。
請求項８に記載の発明によれば、錘の表面は金属メッキがされている。従って、錘本体の材料の自由度を広げることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図面に従って説明する。
図１（ａ）は、モーションスイッチ１０内部の斜視構造を示す部分断面斜視図、図１（ｂ）は、モーションスイッチ１０の底面構造を示す底面図である。
【００２１】
図１において、モーションスイッチ１０はメカ式で超小型のモーションスイッチであって、有蓋円筒状の金属ケース１１及び下蓋１２を有している。下蓋１２には、２本のリード１３が貫通するように設けられていて、下蓋１２と各リード１３の間には、下蓋１２と各リード１３間を電気的に絶縁するハーメチックシール１４が配置形成されている。すなわち、各リード１３は、ハーメチックシール１４を介して下蓋１２に支持固定されるようになっている。そして、下蓋１２は、金属ケース１１に、その開口部から圧入固定されるようになっている。
【００２２】
また、２本のリード１３は、下蓋１２から金属ケース１１の奥壁１１Ａの方向に、奥壁１１Ａから離間した所定の位置までそれぞれ延設されていて、２本のリード１３の先端は、それぞれ半円球状に成形された検出端１３Ａとなっている。２本のリード１３の検出端１３Ａと奥壁１１Ａとの間には、球体としての金属球１６がその間を移動可能に配設されている。金属球１６は、その表面が接触抵抗の小さい金属でメッキされていて、２本のリード１３の検出端１３Ａと接触した時、２本のリード１３を電気的に接続する。
【００２３】
金属ケース１１内には、２本のリード１３を取巻くようにコイルバネ１５が配設されている。コイルバネ１５は、基端が下蓋１２の内面１２Ａに固着され、先端部が金属球１６と当接し同金属球１６をリード１３の検出端１３Ａから離間させ奥壁１１Ａに弾圧する弾性力を、金属球１６に付与している。
【００２４】
従って、常には、金属球１６はコイルバネ１５の弾性力にて、２本のリード１３の検出端１３Ａから離間した奥壁１１Ａに圧接され、２本のリード１３を電気的に非接続させて
いる。また、金属球１６に下蓋１２（リード１３の検出端１３Ａ）の方向に力が加わると、同金属球１６はコイルバネ１５の弾性力に抗してリード１３の検出端１３Ａ側に移動する。そして、所定以上の力が金属球１６に付与されると、金属球１６はコイルバネ１５の弾性力に抗してリード１３の検出端１３Ａと接触する。すなわち、金属球１６は２本のリード１３を電気的に接続する。
【００２５】
つまり、モーションスイッチ１０は、金属球１６を上方にして静置された場合、図２（ａ）に示すように、金属球１６に重力加速度ｇのみが加わり、金属球１６は、コイルバネ１５により検出端１３Ａから離間した奥壁１１Ａ側の所定の位置に保持される。また、図２（ｂ）に示すように、金属球１６に対して下方に所定の加速度Ｆが加わると、金属球１６は、コイルバネ１５をその基端部方向に押し縮めて、その表面をそれぞれの検出端１３Ａに接触させることによって、２本のリード１３を相互に電気的に接続するようになっている。
【００２６】
詳述すると、金属ケース１１は、洋白（銅、亜鉛、ニッケルの合金）製で外径２ｍｍ（ミリメートル）、高さ４ｍｍに形成されている。また、下蓋１２は、コバール（鉄、ニッケル、コバルトの合金）製で厚さ０．３ｍｍ、外径１．８ｍｍに形成されていて、金属ケース１１に圧入されると、金属ケース１１の内部を密閉するようになっている。すなわち、下蓋１２のリード１３が貫通している部分は、ハーメチックシール１４によって、リード１３との絶縁性を保持するとともに、金属ケース１１の内部の機密性を保てるようになっている。
【００２７】
リード１３は、鉄とニッケルの合金で、線径φ０．５ｍｍにて形成されている。また、コイルバネ１５は、高弾性材料である株式会社エスアイアイ・マイクロパーツ社のＳＰＲＯＮ（登録商標）材のＳＲ５１０製で、線径φ０．１ｍｍとした。金属球１６は、外径１．５ｍｍで、その表面は接触抵抗を下げる目的で金メッキを施した。尚、ＳＲ５１０は、その組成をＣ０．０３、Ｓｉ０．１、Ｍｎ０．５、Ｐ０．０２、Ｓ０．０２、Ｎｉ３１．４〜３３．４、Ｃｒ１９．５〜２０．５、Ｍｏ９．５〜１０．５、Ｎｂ０．８〜１．２、Ｔｉ０．３〜０．７、Ｆｅ１．１０〜２．１０とし、その残分をＣｏと少量の不可避不純物とするＣｏ基合金である。また、ＳＲ５１０は、弾性材料としては、２１６〜２２５ギガパスカル（１平方ミリメートル当り２２〜２３×１０００キログラム）の縦弾性係数を有し、８３．３ギガパスカル（１平方ミリメートル当り８．５×１０００キログラム）の横弾性係数を有する。
【００２８】
まず始めに、モーションスイッチ１０の構造を前述した構造とすることにより、下蓋１２を除きシンプルな形状の部品のため、各部品を小型に作製することが容易になる。なお、下蓋１２も他の部品に対しては複雑なものの、円筒形状の水晶振動子で採用されている技術のため、水晶振動子の部品技術を流用することで前述したような超小型の部品を作製することができた。また、全体構成も既に超小型なタイプが存在する水晶振動子と類似のため、水晶振動子の製造技術を流用することで前述した外径２ｍｍ、高さ４ｍｍと超小型のモーションスイッチ１０を容易に作製することができた。
【００２９】
次に、リード１３を下蓋１２から二本引出した構造とすることで、モーションスイッチ１０を基板上に自動マウンター等で挿入後、リフロー半田付け装置等を通すことにより組立を容易にすることができる。また、リード１３を下蓋１２から二本引出した構造は、円筒状の水晶振動子と同じ構造のため、水晶振動子の製造技術をそのまま流用することができるので、新たな製造設備の設計をする必要がない。
【００３０】
最後に、前記コイルバネ１５の材料をＳＲ１００、ＳＲ５１０など、所謂、高弾性材料であるＳＰＲＯＮ材とすることで、一般的にバネ材として使用されているピアノ線、バネ
材用ステンレス、および、ベリリウム銅等と比較し温度による弾性率の変化を小さくすることができる。そのため、エンジン近傍やタイヤの中といった高温環境になる場所で使用しても精度よく作動し、弾性疲労が起きにくく、過酷な環境下においても、長時間の使用に耐えるモーションスイッチ１０を供給することができる。尚、ＳＲ１００は、その組成をＣ０．０３、Ｓｉ０．８〜１．０５、Ｍｎ０．５〜１．１０、Ｐ０．０２、Ｓ０．０２、Ｎｉ１６．０〜１７．０、Ｃｒ１１．６〜１２．２、Ｍｏ３．８０〜４．２０、Ｗ３．８５〜４．１５、Ｃｏ３８．０〜３９．４、Ｔｉ０．４〜０．８、Ａｌ  ０．０４〜０．１２とし、その残分をＦｅと少量の不可避不純物とするＣｏ基合金である。また、ＳＲ１００は、弾性材料としては、２０６〜２１６ギガパスカル（１平方ミリメートル当り２１〜２２×１０００キログラム）の縦弾性係数を有し、８０．４ギガパスカル（１平方ミリメートル当り８．２×１０００キログラム）の横弾性係数を有する。
【００３１】
ちなみにバネ材の材質を変更した実施例を行い検証した。
（実施例１）
図１で示すモーションスイッチ１０で、金属ケース１１は厚さ０．１ｍｍの洋白をプレス加工によって、外径２ｍｍ、高さ４ｍｍに成形した。下蓋１２は厚さ０．３ｍｍのコバール板をプレスで外径１．８ｍｍとリード引出し用の二つの孔を同時に打ち抜き、その孔に所定の長さに切断した線径φ０．５ｍｍの鉄とニッケルの合金製のリード１３をガラス製のハーメチックシール１４で接合した。コイルバネ１５は、線径φ０．１ｍｍのＳＲ５１０製の線材を、後記する金属球１６が３３Ｇ（Ｇは、重力加速度（９．８ｍ／（ｓ×ｓ））を示す。）の応力（コイルバネ１５に対して垂直方向）でリード１３の検出端１３Ａに接する弾性係数になるよう巻き線加工をして作製した。一般に、板バネなどに比べて巻き（コイル）バネの弾性係数の調整は、容易であるとともに自由度が大きい。金属球１６は、まず鋼を外径１．５ｍｍの球に加工後、接触抵抗を下げるため表面に金メッキを施した。これらの部品を図１のように、金属ケース１１に下蓋１２を圧入することで、モーションスイッチ１０を作製した。
（比較例１）
比較例１は、実施例１と同様な構成にするものの、コイルバネ１５の材質をピアノ線とした。
（比較例２）
比較例２は、実施例１と同様な構成にするものの、コイルバネ１５の材質をバネ材用ステンレスとした。
（比較例３）
比較例３は、実施例１と同様な構成にするものの、コイルバネ１５の材質をベリリウム銅とした。
【００３２】
そして、上記した実施例１、比較例１〜３のモーションスイッチを、それぞれ５個作製し、以下の検証を行なった。
まず、モーションスイッチの２本のリードを相互に導通させる重力加速度の値について、環境温度の違いによる変動を確認するため、常温環境及び高温環境において、モーションスイッチの２本のリードを相互に導通させる重力加速度の値を確認した。
【００３３】
具体的には、これら４種のモーションスイッチ１０を、摂氏２０度と摂氏２００度の環境下において、２本のリードが相互に導通する、すなわち、金属球１６が２本のリード１３の検出端１３Ａに接触する場合のそれぞれの重力加速度値（この値を導通加速度とする。）を調べた。そして、その結果を図３の表２０に示す。
【００３４】
また、モーションスイッチの高温環境における耐久性を確認するため、高温環境におけるモーションスイッチの２本のリードを相互に導通させる重力加速度について、２本のリードが相互に導通した回数、すなわちバネの伸縮回数に基づく変化を確認した。具体的に
は、摂氏２００度の環境下、検証開始時の導通加速度の値が平均で５％以上低下するバネの伸縮回数を調査した結果を表２０に示す。
【００３５】
（１）はじめに、表２０に示すように、実施例１における摂氏２０度と摂氏２００度の導通加速度は、比較例１〜３と比較すると一定であることが分かる。これは、実施例１は、コイルバネ１５の材料に高弾性材料であるＳＲ５１０を用いており、そのＳＲ５１０の弾性が摂氏２００度程度までは、殆ど変化しないためである。
【００３６】
（２）次に、表２０に示すように、実施例１における摂氏２００度における導通加速度が５％以上低下する伸縮回数は、比較例１〜３と比較すると最も多い。これは、実施例１のコイルバネ１５の材料にはＳＲ５１０を用いており、そのＳＲ５１０は応力による金属疲労が溜まり難いためである。
【００３７】
次に、上記のように構成した本実施形態の効果を以下に記載する。
（１）本実施形態によれば、モーションスイッチ１０の構造として、基板との接続点として金属製の２本のリード１３を有し、その２本のリード１３と円筒状の金属ケース１１の間には２本のリード１３を取巻くようにコイルバネ１５が配置されている。また、そのコイルバネ１５上で、各検出端１３Ａと奥壁１１Ａとの間には、表面が接触抵抗の低い金属でメッキされた金属球１６が２本のリード１３の各検出端１３Ａと接しないように配置され、円筒状の金属ケース１１の下側には金属製の下蓋１２が配置されている。その金属製の下蓋１２は、２本のリード１３がそれぞれハーメチックシール１４などで電気的に絶縁された状態で支持され、その下蓋１２を金属ケース１１に圧入した構造とすることで、生産性に優れ、超小型で、かつ、基板との接続も容易なモーションスイッチ１０を作製することができる。
【００３８】
（２）本実施形態によれば、モーションスイッチ１０のバネ材をＳＲ１００，ＳＲ５１０など、所謂、高弾性材料であるＳＰＲＯＮ材とすることで、エンジン近傍やタイヤの中といった高温環境になる場所で使用しても精度よく作動し、かつ、長時間の使用に耐えるモーションスイッチ１０を作製することができる。
【００３９】
（他の実施形態）
なお、上記各実施形態は、例えば以下のような態様にて実施することもできる。
・上記実施形態では、検出端１３Ａに金属球１６を接触させた。しかし、これに限らず、リード１３の検出端１３Ａに接触する部材の形状は、金属ケース１１内に配設可能であればどのような形状でもよい。
【００４０】
・上記実施形態では、金属ケース１１内の各リード１３の長さはそれぞれ同じであったが、同じ長さであることには限定されない。
・上記実施形態では、金属球１６はコイルバネ１５によって奥壁１１Ａ方向に弾圧された。しかし、これに限らず、コイルバネ１５を金属球１６と奥壁１１Ａとの間に配設して、金属球１６を、通常では各検出端１３Ａに接触させるようにして、金属球１６にコイルバネ１５の弾圧方向とは逆方向に所定の加速度が印加された場合には、金属球１６を各検出端１３Ａから離間させるようにしてもよい。そうすれば、各リード１３の長さを短くすることができる。また、金属球１６と各検出端１３Ａとの接触不良を容易に検出することができる。
【００４１】
・上記実施形態では、リード１３は２本であったが、リード１３の数はこれに限られない。リード１３が１本の場合は、リード１３と側壁１１Ｂとの間、又はリード１３とコイルバネ１５との間の相互の導通によって加速度を検出することができる。また、リード１３が３本以上の場合は、各検出端１３Ａに接触した金属球１６の安定性を増すことができ
る。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本実施形態のモーションスイッチを示す図であって、（ａ）はケースの一部を断面にした斜視構造を示す斜視図、（ｂ）は底面構造を示す底面図。
【図２】同実施形態のモーションスイッチの金属球の動作を説明する説明図であって、（ａ）は金属球とリードが離間している状態を説明する説明図、（ｂ）金属球とリードが接触している状態を説明する説明図。
【図３】同実施形態のモーションスイッチの実施例及び比較例のそれぞれの温度特性及び耐久性を示すグラフ。
【符号の説明】
【００４３】
Ｆ…加速度、ｇ…重力加速度、１０…モーションスイッチ、１１…金属ケース、１１Ａ…奥壁、１１Ｂ…側壁、１２…下蓋、１２Ａ…内面、１３…リード、１３Ａ…検出端、１４…ハーメチックシール、１５…コイルバネ、１６…金属球。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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