(57)【要約】【課題】エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することができるオートテンショナを提供する。【解決手段】動力伝達装置１０のベルト１１に当接するプーリ２１によってベルト張力を一定に保つオートテンショナ２０において、プーリ２１を支持するアーム２２と、アーム２２を回転自在に支持する支持部２３と、アーム２２と支持部２３との間に配置され、支持部２３に対してアーム２２が所定回転方向に回転するように付勢するスプリング２５と、アーム２２が支持部２３に対して回転するときに、相対移動する部位２２Ｂに摺接して摩擦力を発生させる摩擦部３１と、エンジン運転状態に応じて、摩擦部３１と相対移動する部位２２Ｂとの接触度合を変更することで、摩擦力を可変にする摩擦力可変手段３２と、を備える。【選択図】図２
2009275798.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
動力伝達装置のベルトに当接するプーリによってベルト張力を一定に保つオートテンショナにおいて、
前記プーリを支持するアームと、
前記アームを回転自在に支持する支持部と、
前記アームと前記支持部との間に配置され、前記支持部に対して前記アームが所定回転方向に回転するように付勢するスプリングと、
前記アームが前記支持部に対して回転するときに、相対移動する部位に摺接して摩擦力を発生させる摩擦部と、
エンジン運転状態に応じて、前記摩擦部と前記相対移動する部位との接触度合を変更することで、前記摩擦力を可変にする摩擦力可変手段と、
を備えることを特徴とするオートテンショナ。
【請求項２】
前記アームは、前記支持部に挿入される円筒部を有し、
前記摩擦部は、周方向に切欠部を有する円環形状であって、前記円筒部の内周面側から前記円筒部に接触するように配置され、
前記摩擦力可変手段は、エンジン回転速度に応じて前記摩擦部の側面を内周側から押圧することで、前記摩擦部の外径を調整し、前記摩擦部と前記円筒部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項３】
前記アームは、前記支持部に挿入される円筒部を有し、
前記摩擦部は、周方向に第１の切欠部を有する円環形状であって、前記円筒部の内周面側から前記円筒部に接触するように配置され、
前記摩擦力変更手段は、エンジン回転速度に応じて前記摩擦部の第１の切欠部における摩擦部端面を両側から押圧することで、前記摩擦部の外径を調整し、前記摩擦部と前記円筒部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項４】
前記摩擦部は、前記第１の切欠部の周方向反対側に第２の切欠部を設け、第２の切欠部に弾性部材を介在させる、
ことを特徴とする請求項３に記載のオートテンショナ。
【請求項５】
前記摩擦部の外周面に巻き回されるバンドを備え、
前記摩擦部は、前記アームの回転中心に固定され前記アームと一体回転する回転軸の外周に設けられ、
前記摩擦力変更手段は、エンジン回転速度に応じて前記バンドの一端を押圧することで、前記バンドの内径を調整し、前記バンドと前記摩擦部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項６】
前記摩擦部は、前記アームの回転中心に固定され前記アームと一体回転する回転軸に挿通されるとともに、前記アームの端面に接触するように配置され、
前記摩擦力変更手段は、エンジン回転速度に応じて前記摩擦部を前記アームの端面に押圧することで、前記摩擦部と前記円筒部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項７】
前記摩擦部は、前記アームの回転中心に固定され前記アームと一体回転する回転軸に挿通されるとともに、前記支持部の端面に接触するように配置され、
前記摩擦力変更手段は、エンジン回転速度に応じて前記摩擦部を前記支持部の端面に押圧することで、前記摩擦部と前記支持部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項８】
前記アームは、前記支持部に挿入される円筒部を有し、
前記摩擦部は、前記円筒部の外周側面と内周側面との両側に配置され、
前記摩擦力変更手段は、エンジン回転速度に応じて前記円筒部の側面を挟持するように前記摩擦部を押圧することで、前記摩擦部と前記円筒部との接触度合を変更するように構成される、
ことを特徴とする請求項１に記載のオートテンショナ。
【請求項９】
前記摩擦力発生手段は、エンジン回転速度が低下するほど、摩擦力が増大するように前記摩擦部と前記相対移動する部位との接触度合を強くする、
ことを特徴とする請求項１〜請求項８のいずれか一つに記載のオートテンショナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト張力を一定に保つオートテンショナに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、エアコンやオルタネータなどの補機を駆動させるベルトの張力を一定にする装置としてオートテンショナが広く知られている。オートテンショナは、エンジンに固定されるハウジングと、ハウジングに対して回転可能なアームと、アームの一端に設けられるプーリとを備え、ハウジング内に設けられたコイルスプリングの反力によってプーリがベルトを押圧することでベルト張力を一定に保つ。このオートテンショナでは、プーリが揺動するが、アームの回転を抑制するダンピングトルクを発生させることでプーリの揺動を減衰させる。
【０００３】
特許文献１には、コイルスプリングの軸方向の圧縮量に応じてハウジングとアームとの間の摩擦力を調整できるように構成したオートテンショナが開示されている。このオートテンショナでは、摩擦力を調整することによってダンピングトルクを変更することができる。
【特許文献１】特開２００８−３２０３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載のオートテンショナは、ねじ部材によってコイルスプリングの軸方向の圧縮量を調整する構成であるため、エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することができないという問題がある。
【０００５】
そこで、本発明は、このような問題点に着目してなされたものであり、エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することができるオートテンショナを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は以下のような解決手段によって前記課題を解決する。なお、理解を容易にするために本発明の実施形態に対応する符号を付するが、これに限定されるものではない。
【０００７】
本発明は、動力伝達装置（１０）のベルト（１１）に当接するプーリ（２１）によってベルト張力を一定に保つオートテンショナ（２０）において、プーリ（２１）を支持するアーム（２２）と、アーム（２２）を回転自在に支持する支持部（２３）と、アーム（２２）と支持部（２３）との間に配置され、支持部（２３）に対してアーム（２２）が所定回転方向に回転するように付勢するスプリング（２５）と、アーム（２２）が支持部（２３）に対して回転するときに、相対移動する部位（２２Ｂ）に摺接して摩擦力を発生させる摩擦部（３１）と、エンジン運転状態に応じて、摩擦部（３１）と相対移動する部位（２２Ｂ）との接触度合を変更することで、摩擦力を可変にする摩擦力可変手段（３２）と、
を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、エンジン運転状態によらず、オートテンショナ２０のプーリ２１の揺動を速やかにかつ効率的に減衰させることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
【００１０】
（第１実施形態）
図１は、エンジン１００の動力伝達装置１０の概略構成図である。
【００１１】
図１に示すように、エンジン１００は、クランクシャフトの回転を利用して車両の各種補機を駆動する動力伝達装置１０を備える。動力伝達装置１０は、ベルト１１と、クランクプーリ１２と、オイルポンプ用プーリ１３と、オルタネータ用プーリ１４と、エアコン用プーリ１５と、オートテンショナ２０とを備える。
【００１２】
ベルト１１は、いわゆるＶリブドベルトであって、動力伝達装置１０の各プーリ１２〜１５に巻き掛けられる。動力伝達装置１０では、ベルト１１によって、クランクプーリ１２の回転をオイルポンプ用プーリ１３やオルタネータ用プーリ１４、エアコン用プーリ１５に伝達する。
【００１３】
クランクプーリ１２は、エンジン１００のクランクシャフトの端部に設けられる。このクランクプーリ１２が駆動プーリであって、オイルポンプ用プーリ１３やオルタネータ用プーリ１４、エアコン用プーリ１５などの従動プーリを駆動させる。
【００１４】
オイルポンプ用プーリ１３は、パワーステアリング用オイルポンプを駆動するためのプーリである。
【００１５】
オルタネータ用プーリ１４は、オルタネータを駆動するためのプーリである。
【００１６】
エアコン用プーリ１５は、エアコンコンプレッサを駆動するためのプーリである。
【００１７】
オートテンショナ２０は、ベルト１１のベルト張力を一定に保つ装置である。このオートテンショナ２０は、コイルスプリングの反力によりベルト１１を押圧するプーリ２１を備える。ベルト張力が低下した場合には、プーリ２１がＰ方向に移動してベルト張力を増加させる。一方、ベルト１１のベルト張力が増加した場合には、プーリ２１がＱ方向に移動してベルト張力を低減させる。
【００１８】
このオートテンショナ２０の構成について、図２を参照して説明する。図２（Ａ）は、オートテンショナ２０の概略構成図である。また、図２（Ｂ）は、図２（Ａ）におけるオートテンショナ２０のＢ−Ｂ断面を示す図である。
【００１９】
オートテンショナ２０は、プーリ２１と、アーム２２と、ハウジング２３とを備える。
【００２０】
ベルト１１を押圧するプーリ２１は、アーム２２の先端部２２Ａに回転自在に設置される。
【００２１】
アーム２２は、円筒部２２Ｂを有しており、この円筒部２２Ｂがハウジング２３内に挿入される。このアーム２２は、シャフト２４の先端部２４Ａに、ハウジング２３に対して回転可能に固定される。アーム２２の円筒部２２Ｂの中心とシャフト２４の中心とは一致するように構成される。
【００２２】
ハウジング２３は、エンジン１００のシリンダブロックに固定される。ハウジング２３の底面２３Ａには、シャフト２４を挿通する挿通部２３Ｂが形成される。シャフト２４は、挿通部２３Ｂに対して回転可能に挿入され、先端部２４Ａにアーム２２が固定される。
【００２３】
アーム２２の円筒部２２Ｂとハウジング２３との間には、コイルスプリング２５が捻じられた状態で介装される。コイルスプリング２５の一方の端部２５Ａはハウジング２３の底面に固定され、他方の端部２５Ｂはアーム２２の円筒部２２Ｂに固定される。このように構成されるオートテンショナ２０は、捻じられたコイルスプリング２５の反力をアーム２２の回転力とし、アーム２２を介してプーリ２１をベルト１１に押し付けて所定のベルト張力を付与する。
【００２４】
一方、オートテンショナ２０は、プーリ２１の揺動を減衰させるためにダンピングトルク発生機構３０を備える。
【００２５】
ダンピングトルク発生機構３０は、摩擦部３１と、ソレノイド３２とを備える。
【００２６】
摩擦部３１は、樹脂部材であって、図２（Ｂ）に示すように周方向に切欠部３１Ａを有する円環形状として形成される。摩擦部３１は、外周側面３１Ｂがアーム２２の円筒部２２Ｂの内周面２２Ｃに摺接するように配置される。そのためアーム２２が回転すると、摩擦部３１とアーム２２の円筒部２２Ｂとの間に摩擦力が発生する。この摩擦力が、アーム２２の回転を抑制してプーリ２１の揺動を減衰させるダンピングトルクとなる。
【００２７】
ソレノイド３２は、図２（Ａ）に示すように、摩擦部３１の内周側であって挿通部２３Ｂの先端に一対設けられる。ソレノイド３２は、コイル３２Ａ内に挿通したプランジャ３２Ｂを電磁力によって駆動する。一対のソレノイド３２は、コイル３２Ａに電圧が印加されたときに、プランジャ３２Ｂが摩擦部３１を内側から押圧して摩擦部３１の外径を拡げるように構成される。
【００２８】
上記のように構成されるオートテンショナ２０では、エンジン回転速度に応じてソレノイド３２に印加する電圧値を制御し、プランジャ３２Ｂの駆動量を調整して、ダンピングトルクを変更する。
【００２９】
図３は、エンジン回転速度とダンピングトルクとの関係を示す図である。
【００３０】
ダンピングトルクは、図３に示すようにエンジン回転速度が低下するほど増大するように設定される。これは、エンジン回転速度が低下するほど回転速度変動量が大きくなり、ベルト張力の変化量も大きくなって、オートテンショナ２０のプーリ２１が揺動しやすくなるからである。
【００３１】
したがって、エンジン回転速度が低下するほど、ソレノイド３２への印加電圧を増加させ、プランジャ３２Ｂの駆動量を大きくする。そうすると摩擦部３１が拡径され、摩擦部３１と円筒部２２Ｂとの接触度合が強くなり、摩擦部３１と円筒部２２Ｂとの間で発生する摩擦力が増大する。これによりダンピングトルクが増加するので、低エンジン回転速度においてもプーリ２１の揺動を速やかに減衰させることができる。
【００３２】
以上により、本実施形態のオートテンショナ２０では、下記の効果を得ることができる。
【００３３】
オートテンショナ２０は、アーム２２の円筒部２２Ｂの内周面２２Ｃに摺接する摩擦部３１と、摩擦部３１を内側から押圧するソレノイド３２を備える。このオートテンショナ２０では、エンジン回転速度に応じてソレノイド３２への印加電圧を調整し、摩擦部３１とアーム２２の円筒部２２Ｂとの接触度合を変更する。これにより摩擦部３１とアーム２２の円筒部２２Ｂとの間で発生する摩擦力を変更することができ、ダンピングトルクを制御することができる。そのため、エンジン運転状態によらず、オートテンショナ２０のプーリ２１の揺動を速やかにかつ効率的に減衰させることが可能となる。
【００３４】
（第２実施形態）
図４は、第２実施形態のオートテンショナ２０の概略構成図である。
【００３５】
第２実施形態のオートテンショナ２０の基本構成は、第１実施形態とほぼ同様であるが、ソレノイド３２の配置位置において相違する。つまり、摩擦部３１の切欠部３１Ａにソレノイド３２を配置するようにしたもので、以下にその相違点を中心に説明する。
【００３６】
図４（Ａ）は、図２（Ａ）のＢ−Ｂ位置と同位置における、第２実施形態のオートテンショナ２０の断面図である。
【００３７】
図４（Ａ）に示すように、ダンピングトルク発生機構３０のソレノイド３２は、摩擦部３１の切欠部３１Ａに一対設けられる。一対のソレノイド３２は、コイル３２Ａに電圧が印加されたときに、プランジャ３２Ｂが摩擦部３１の端面３１Ｃを押圧して摩擦部３１の外径を拡げるように構成される。
【００３８】
上記のように構成される第２実施形態のオートテンショナ２０では、エンジン回転速度が低下するほど、ソレノイド３２への印加電圧を増加させ、プランジャ３２Ｂの駆動量を大きくする。そうすると摩擦部３１の切欠部３１Ａが押し広げられ、摩擦部３１の外径が拡がるので、摩擦部３１とアーム２２の円筒部２２Ｂとの間の摩擦力が増大する。これによりダンピングトルクが増加するので、低エンジン回転速度においてもプーリ２１の揺動を速やかに減衰させることができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００３９】
なお、摩擦部３１において、図４（Ｂ）に示すように、切欠部（第１切欠部）３１Ａの反対側に第２切欠部３１Ｄを設け、この第２切欠部３１Ｄにバネ３３を配置するようにしてもよい。エンジン回転速度の低下に応じて摩擦部３１の第１切欠部３１Ａがソレノイド３２によって押し広げられると、第２切欠部３１Ｄ側のバネ３３が圧縮される。摩擦部３１は、ソレノイド３２のプランジャ３２Ｂの駆動とバネ３３の反力とによって外径が拡がるので、摩擦部３１とアーム２２の円筒部２２Ｂとの間の摩擦力が増大する。図４（Ｂ）のようにオートテンショナ２０を構成しても、エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することができる。
【００４０】
（第３実施形態）
図５は、第３実施形態のオートテンショナ２０の概略構成図である。
【００４１】
第３実施形態のオートテンショナ２０の基本構成は、第１実施形態とほぼ同様であるが、ダンピングトルクの発生のさせ方において相違する。つまり、シャフト２４に摩擦部３１を固定し、この摩擦部３１の周囲に配置したバンド３４を縮径することでダンピングトルクを発生させるようにしたもので、以下にその相違点を中心に説明する。
【００４２】
図５（Ａ）は、図２（Ａ）のＢ−Ｂ位置と同位置における、第３実施形態のオートテンショナ２０の断面図である。
【００４３】
図５（Ａ）に示すように、摩擦部３１は、円筒状に形成され、摩擦部３１の中心とシャフト２４の中心が一致するようにシャフト２４に固定される。摩擦部３１は、シャフト２４の軸方向の一部に設けられる。この摩擦部３１は、シャフト２４と一体的に回転する。
【００４４】
また、摩擦部３１の外周側にはバンド３４が設けられる。バンド３４は、金属部材であって、摩擦部３１の外周面を覆うように摩擦部３１に巻き回される。バンド３４は、周方向の一部に切欠部３４Ａを有する。バンド３４の端部３４Ｂ、３４Ｃは、切欠部３４Ａから径方向外側に向かって突出するように形成される。バンド３４の一方の端部３４Ｂは、ハウジング２３の底面２３Ａから突出して形成される固定部３５によって固定される。また、他方の端部３４Ｃ側には、ソレノイド３２が設けられる。
【００４５】
ソレノイド３２は、他方の端部３４Ｃのうち端部同士が対向する側とは逆側に設けられる。このソレノイド３２は、コイル３２Ａに電圧が印加されたときに、プランジャ３２Ｂがバンド３４の端部３４Ｃを押し付け、切欠部３４Ａの切欠量を低減するように構成される。
【００４６】
上記のように構成される第３実施形態のオートテンショナ２０では、エンジン回転速度が低下するほど、ソレノイド３２への印加電圧を増加させ、プランジャ３２Ｂの駆動量を大きくする。そうするとバンド３４の切欠部３４Ａが押し縮められ、バンド３４の内径が縮径されるので、バンド３４と摩擦部３１との間の接触度合が強まり、バンド３４と摩擦部３１との間で発生する摩擦力が増大する。このように摩擦力が増大すると、シャフト２４の回転を抑制してプーリ２１の揺動を減衰させるダンピングトルクも増大する。そのため、低エンジン回転速度においてもプーリ２１の揺動を速やかに減衰させることができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００４７】
なお、オートテンショナ２０では、図５（Ｂ）に示すように、バンド３４が一点で交差するように摩擦部３１に巻き回してもよい。この場合には、ソレノイド３２は、固定部３５によって固定されない端部３４Ｃのうち端部同士が対向する側に設けられる。このソレノイド３２は、コイル３２Ａに電圧が印加されたときに、プランジャ３２Ｂがバンド３４の端部３４Ｃを押し付け、バンド３４の内径を縮径するように構成される。図５（Ｂ）のように構成されるオートテンショナ２０では、エンジン回転速度の低下に応じてソレノイド３２への印加電圧を増加させると、プランジャ３２Ｂによってバンド３４の端部３４Ｃが押し付けられると、バンド３４の内径が縮径されるので、バンド３４と摩擦部３１との摩擦力が増大する。このように摩擦力が増大すると、シャフト２４の回転を抑制してプーリ２１の揺動を減衰させるダンピングトルクも増大する。したがって、図５（Ｂ）のようにオートテンショナ２０を構成しても、エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することが可能となる。
【００４８】
（第４実施形態）
図６は、第４実施形態のオートテンショナ２０の概略構成図である。
【００４９】
第４実施形態のオートテンショナ２０の基本構成は、第１実施形態とほぼ同様であるが、ダンピングトルクの発生のさせ方において相違する。つまり、摩擦部３１を、ハウジング２３の底面２３Ａ側からアーム２２の円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄに押し付けてダンピングトルクを発生させるようにしたもので、以下にその相違点を中心に説明する。
【００５０】
図６（Ａ）に示すように、摩擦部３１は円盤状に形成される。摩擦部３１は、シャフト２４を挿通する。摩擦部３１の一方の端面は、アーム２２の円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄに摺接するように配置される。そのためアーム２２が回転すると、摩擦部３１の端面と円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄとの間に摩擦力が発生する。この摩擦力が、アーム２２の回転を抑制してプーリ２１の揺動を減衰させるダンピングトルクとなる。
【００５１】
ソレノイド３２は、ハウジング２３の底面２３Ａに一対固定される。これら一対のソレノイド３２は、コイル３２Ａに電圧が印加されたときに、プランジャ３２Ｂが摩擦部３１をハウジング２３の底面２３Ａ側からアーム２２の円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄに押し付けるように構成される。
【００５２】
上記のように構成される第４実施形態のオートテンショナ２０では、エンジン回転速度が低下するほど、ソレノイド３２への印加電圧を増加させる。そうするとプランジャ３２Ｂによって摩擦部３１がアーム２２の円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄに押し付けられるので、摩擦部３１と円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄとの接触度合が強まり、摩擦部３１とアーム２２の内側端面２２Ｄとの間で発生する摩擦力が増大する。これによりダンピングトルクが増加するので、低エンジン回転速度においてもプーリ２１の揺動を速やかに減衰させることができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００５３】
なお、オートテンショナ２０では、図４（Ｂ）に示すように、円盤形状の摩擦部３１を挿通部２３Ｂに挿通し、一対のソレノイド３２をアーム２２の円筒部２２Ｂの内側端面２２Ｄに設けるようにしてもよい。摩擦部３１は、ソレノイド３２のプランジャ３２Ｂの先端に固定される。図４（Ｂ）のように構成されるオートテンショナ２０では、エンジン回転速度の低下に応じてソレノイド３２への印加電圧を増加させると、プランジャ３２Ｂによって摩擦部３１がハウジング２３の底面２３Ａに強く押し付けられる。これにより摩擦部３１とハウジング２３の底面２３Ａとの間の摩擦力が増大するので、エンジン運転状態に応じてダンピングトルクを変更することが可能となる。
【００５４】
（第５実施形態）
図７は、第５実施形態のオートテンショナ２０の概略構成図である。
【００５５】
第５実施形態のオートテンショナ２０の基本構成は、第１実施形態とほぼ同様であるが、ダンピングトルクの発生のさせ方において相違する。つまり、アーム２２の円筒部２２Ｂの側面を摩擦部３１によって挟み込んでダンピングトルクを発生させるようにしたもので、以下にその相違点を中心に説明する。
【００５６】
図７に示すように、摩擦部３１は、アーム２２の円筒部２２Ｂの側面を挟み込むように一対設けられる。
【００５７】
一対の摩擦部３１のうち、円筒部２２Ｂの内周側に配置される摩擦部３１は、円筒部２２Ｂの側面を跨ぐように形成された二股アーム３６の第１アーム部３６Ａの内側に固定される。二股アーム３６は、支持部３７によって支持される。二股アーム３６は、支持部３７に対して図中上下方向にスライド可能に配置される。この二股アーム３６の第２アーム部３６Ｂの内側に、一対のソレノイド３２のうち一方のソレノイド３２のプランジャ３２Ｂの先端が固定される。また、他方のソレノイド３２のプランジャ３２Ｂの先端には、円筒部２２Ｂの外周側に配置される摩擦部３１が固定される。
【００５８】
上記のように構成される第５実施形態のオートテンショナ２０では、エンジン回転速度が低下するほど、ソレノイド３２への印加電圧を増加させて、ソレノイド３２のプランジャ３２Ｂを駆動する。第２アーム部３６Ｂに固定された一方のプランジャ３２Ｂが駆動すると、二股アーム３６が図中下側にスライドするので、第１アーム部３６Ａに設けられた摩擦部３１がアーム２２の円筒部２２Ｂの内周面２２Ｃに押し付けられ、摩擦部３１と円筒部２２Ｂの内周面２２Ｃとの間の摩擦力が増大する。このとき他方のプランジャ３２Ｂは、摩擦部３１をアーム２２の円筒部２２Ｂの外周面２２Ｅに押し付けるので、摩擦部３１と円筒部２２Ｂの外周面２２Ｅとの間の摩擦力が増大する。これによりダンピングトルクが増加するので、低エンジン回転速度においてもプーリ２１の揺動を速やかに減衰させることができ、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。
【００５９】
なお、本発明は上記の実施形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。
【００６０】
例えば、第５実施形態では、ダンピングトルク発生機構３０を一つ備えものを例示したが、アーム２２の円筒部２２Ｂの周方向に沿ってダンピングトルク発生機構３０を複数設けるようにしてもよい。
【００６１】
また、第１実施形態〜第５実施形態では、ソレノイド３２のプランジャ３２Ｂによって摩擦部３１やバンド３４を駆動するようにしたが、これに限られるものではない。例えば、鉄心にコイルを巻き回した電磁石を一対備え、互いの磁力の反発力を利用して摩擦部３１やバンド３４を駆動するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】動力伝達装置の概略構成図である。
【図２】第１実施形態のオートテンショナの概略構成図である。
【図３】エンジン回転速度とダンピングトルクとの関係を示す図である。
【図４】第２実施形態のオートテンショナの概略構成図である。
【図５】第３実施形態のオートテンショナの概略構成図である。
【図６】第４実施形態のオートテンショナの概略構成図である。
【図７】第５実施形態のオートテンショナの概略構成図である。
【符号の説明】
【００６３】
１００  エンジン
１０  動力伝達装置
２０  オートテンショナ
３０  ダンピングトルク発生機構
１１  ベルト
２１  プーリ
２２  アーム
２２Ａ  先端部
２２Ｂ  円筒部
２２Ｃ  内周面
２２Ｄ  内側端面
２２Ｅ  外周面
２３  ハウジング（支持部）
２４  シャフト（回転軸）
２５  コイルスプリング
３１  摩擦部
３１Ａ  切欠部、第１切欠部
３１Ｃ  端面
３１Ｄ  第２切欠部
３２  ソレノイド（摩擦力可変手段）
３３  バネ（弾性部材）
３４  バンド
３５  固定部
３６  二股アーム
３６Ａ  第１アーム部
３６Ｂ  第２アーム部
【図１】
2009275798.tif 000003
【図２】
2009275798.tif 000004
【図３】
2009275798.tif 000005
【図４】
2009275798.tif 000006
【図５】
2009275798.tif 000007
【図６】
2009275798.tif 000008
【図７】
2009275798.tif 000009