(57)【要約】【課題】エンジンの潤滑装置において、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制する。【解決手段】ＯＣＶが作動不良であるか否かを判定する。ＯＣＶが作動不良であると判定されたときには、ＯＣＶを全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行する。クリーニング制御実行時には、オイルポンプを制御してノズルへのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行する。【選択図】図１２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルをエンジンに供給するオイル供給装置と、
前記オイル供給装置に供給されるオイルを調量可能なオイルポンプと、
前記オイルポンプに供給されるオイルを調圧可能な圧力調整弁と、
通常時に、前記オイルポンプを制御して前記オイル供給装置に供給されるオイルを調量する調量制御を実行するオイルポンプ制御手段と、
通常時に、前記圧力調整弁を制御して前記オイルポンプに供給されるオイルを調圧する調圧制御を実行する圧力調整弁制御手段と、
前記圧力調整弁が作動不良であるか否かを判定する作動不良判定手段とを備え、
前記圧力調整弁制御手段は、前記作動不良判定手段により前記圧力調整弁が作動不良であると判定されたときには、前記圧力調整弁を全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行するように構成されており、
前記オイルポンプ制御手段は、前記圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時には、前記オイルポンプを制御して前記オイル供給装置へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行するように構成されていることを特徴とするエンジンの潤滑装置。
【請求項２】
請求項１記載のエンジンの潤滑装置において、
前記クリーニング制御は、前記全開制御と前記圧力調整弁を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うように構成されていることを特徴とするエンジンの潤滑装置。
【請求項３】
請求項１又は２記載のエンジンの潤滑装置において、
前記オイル供給装置は、前記オイルポンプからのオイルの圧力が所定の開弁圧以上になったときに開弁するチェック弁を有しており、
前記オイルポンプ制御手段は、前記チェック弁が閉弁しているときには、前記圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時であっても、前記調量制御の実行を継続するように構成されていることを特徴とするエンジンの潤滑装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つに記載のエンジンの潤滑装置において、
前記作動不良判定手段は、前記圧力調整弁制御手段による調圧制御時において前記圧力調整弁に供給される制御電流値が所定の上限値以上になったとき、又は所定の下限値以下になったときに、前記圧力調整弁が作動不良であると判定するように構成されていることを特徴とするエンジンの潤滑装置。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１つに記載のエンジンの潤滑装置において、
前記エンジンはロータリピストンエンジンであり、
前記オイル供給装置は、前記ロータリピストンエンジンのロータハウジングのトロコイド内周面にオイルを供給するように構成されていることを特徴とするエンジンの潤滑装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンの潤滑装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、エンジンの回転部分や摺動部分に潤滑用のオイルを補給、循環させ、摩擦抵抗を減らして円滑に作動させるためのエンジンの潤滑装置が知られている。
【０００３】
例えば特許文献１のロータリピストンエンジンでは、ベアリング等の潤滑装置とは別にガスシールの摺動面に潤滑油を供給するための潤滑装置として、ハウジングのトロコイド内周面に供給口を開口させて、メタリング・オイルポンプにより計量したオイルを直接、供給するものが開示されている。このものでは、オイルポンプのプランジャを駆動機構を介してエキセントリックシャフトにより駆動するとともに、そのプランジャのストロークを規制するカム軸の移動によって、吐出量を可変調整するようになっている。
【０００４】
また、ロータリピストンエンジンの潤滑装置として、オイルコントロールバルブにより圧力を調整した後に、メタリング・オイルポンプにより計量して、オイルを噴出するノズルに送り出すようにしたものがある。
【０００５】
ところで、オイルコントロールバルブでは、例えば、内部の隙間にオイルに含まれる異物（例えば金属片やゴミ）が挟まったり溜まったりし、その異物によってオイルを所定の圧力に調整することができないことがある（オイルコントロールバルブの作動不良）。
【０００６】
このような場合、特許文献２に示されるような、オイルコントロールバルブを全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行するのが望ましい。このクリーニング制御を実行すると、オイルコントロールバルブが全開するため、異物が多量のオイルとともに流れて除去される。
【特許文献１】特開平５−２４８２５５号公報
【特許文献２】特開２００３−３１４２２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、クリーニング制御では、上述のようにオイルコントロールバルブが全開するため、高圧オイルがオイルコントロールバルブからオイルポンプへと大量に流れ、その多量のオイルがノズルからエンジンに供給されることになる。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の発明は、オイルをエンジンに供給するオイル供給装置と、前記オイル供給装置に供給されるオイルを調量可能なオイルポンプと、前記オイルポンプに供給されるオイルを調圧可能な圧力調整弁と、通常時に、前記オイルポンプを制御して前記オイル供給装置に供給されるオイルを調量する調量制御を実行するオイルポンプ制御手段と、通常時に、前記圧力調整弁を制御して前記オイルポンプに供給されるオイルを調圧する調圧制御を実行する圧力調整弁制御手段と、前記圧力調整弁が作動不良であるか否かを判定する作動不良判定手段とを備え、前記圧力調整弁制御手段は、前記作動不良判定手段により前記圧力調整弁が作動不良であると判定されたときには、前記圧力調整弁を全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行するように構成されており、前記オイルポンプ制御手段は、前記圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時には、前記オイルポンプを制御して前記オイル供給装置へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行するように構成されていることを特徴とするものである。
【００１０】
これにより、作動不良判定手段により圧力調整弁が作動不良であると判定されたときには、圧力調整弁制御手段により、圧力調整弁を全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行するので、圧力調整弁の作動不良を抑制することができる。
【００１１】
また、圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時には、オイルポンプ制御手段により、オイルポンプを制御してオイル供給装置へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行するので、クリーニング制御実行時においてエンジンへの過度のオイル供給を抑制することができる。
【００１２】
以上から、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制することができる。
【００１３】
第２の発明は、上記第１の発明において、前記クリーニング制御は、前記全開制御と前記圧力調整弁を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うように構成されていることを特徴とするものである。
【００１４】
これにより、クリーニング制御では、圧力調整弁を全閉させる全開制御と圧力調整弁を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うため、圧力調整弁が全開したり全閉したりすることにより衝撃が発生し、その衝撃によって圧力調整弁の作動不良をより確実に抑制することができる。
【００１５】
第３の発明は、上記第１又は２の発明において、前記オイル供給装置は、前記オイルポンプからのオイルの圧力が所定の開弁圧以上になったときに開弁するチェック弁を有しており、前記オイルポンプ制御手段は、前記チェック弁が閉弁しているときには、前記圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時であっても、前記調量制御の実行を継続するように構成されていることを特徴とするものである。
【００１６】
ところで、オイル供給装置のチェック弁が閉弁しているときには、オイルがノズルからエンジンに供給されることはないので、オイルポンプからオイル供給装置へのオイルの供給を停止する必要はない。
【００１７】
ここで、本発明によれば、オイル供給装置のチェック弁が閉弁しているときには、圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時であっても、オイルポンプ制御手段により、調量制御の実行を継続する。つまり、オイルポンプからオイル供給装置へのオイルの供給を継続している。
【００１８】
第４の発明は、上記第１〜３のいずれか１つの発明において、前記作動不良判定手段は、前記圧力調整弁制御手段による調圧制御時において前記圧力調整弁に供給される制御電流値が所定の上限値以上になったとき、又は所定の下限値以下になったときに、前記圧力調整弁が作動不良であると判定するように構成されていることを特徴とするものである。
【００１９】
このように、圧力調整弁制御手段による調圧制御時において圧力調整弁に供給される制御電流値を利用して、圧力調整弁が作動不良であるか否かを判定することができる。
【００２０】
第５の発明は、上記第１〜４のいずれか１つの発明において、前記エンジンはロータリピストンエンジンであり、前記オイル供給装置は、前記ロータリピストンエンジンのロータハウジングのトロコイド内周面にオイルを供給するように構成されていることを特徴とするものである。
【００２１】
これにより、ロータリピストンエンジンにおいて、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制することができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、作動不良判定手段により圧力調整弁が作動不良であると判定されたときには、圧力調整弁制御手段により、圧力調整弁を全開させる全開制御を含むクリーニング制御を実行するので、圧力調整弁の作動不良を抑制することができ、また、圧力調整弁制御手段によるクリーニング制御実行時には、オイルポンプ制御手段により、オイルポンプを制御してオイル供給装置へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行するので、クリーニング制御実行時においてエンジンへの過度のオイル供給を抑制することができ、以上から、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００２４】
（実施形態１）
−エンジンの全体構成−
図１は、本発明の実施形態に係るロータリピストンエンジン１の要部構成を示し、図２及び図３は、エンジン１の本体上に配置された潤滑装置Ａを示す。図１のように、トロコイド内周面２ａを有する繭状のロータハウジング２と、サイドハウジング３，３，…（図２、３を参照）とに囲まれたロータ収容室４には、概略三角形状のロータ６が収容されていて、その外周側に３つの作動室５，５，５が形成されている。図３のように、この実施形態のエンジン１は、２つのロータハウジング２，２を３つのサイドハウジング３，３，…の間に挟み込んで一体化しており、いわゆる２ロータタイプと呼ばれる。
【００２５】
図３において右側に示すエンジン前側にはフロントカバー７が配設され、その略中央を貫通して突出するエキセントリックシャフト８（以下、単にシャフト８ともいう）の前端部には、補機駆動用のプーリ９，１０が配設されている一方、該シャフト８の後端部にはフライホイール１１が配設されている。以下、この明細書では、エンジン１の前後方向に並ぶ３つのサイドハウジング３，３，３のうち中央のものを、前後両側のものと区別する場合にはインターミディエイトハウジング３と呼ぶ。
【００２６】
図１に示すように、ロータ６は、サイドハウジング３を貫通するエキセントリックシャフト８の偏心輪８ａに対して回転自在に支持されるとともに、図示は省略するが、ロータ６の内側に形成された内歯車がサイドハウジング３側の固定歯車（外歯車）と噛合しており、これにより移動軌跡が規定された遊星回転運動をする。すなわち、ロータ６は、外周の３つの頂部（アペックスシール１６，１６，…）を各々トロコイド内周面２ａに摺接させながら、シャフト８の偏心輪８ａの周りを自転し、且つ該シャフト８の軸心Ｘの周りに公転する。
【００２７】
そうしてロータ６が移動する間に、該ロータ６の各頂部間にそれぞれ形成された作動室５，５，…が各々周方向に（図の時計回りに）移動しながら、所定の位相差を持って吸気、圧縮、膨張（燃焼）及び排気の４行程を行うようになっており、その燃焼による圧力がロータ６を介してシャフト８を回転させることになる。例えば図１において吸気ポート１２に連通する作動室５（図の上側の作動室）は吸気下死点にあり、ロータ６の回転に連れて圧縮行程に移行する。
【００２８】
そうして圧縮行程に移行した作動室５の内部で混合気が圧縮され、圧縮行程の終盤から膨張行程にかけて所定のタイミングで点火プラグ１３，１４により点火されて、燃焼・膨張行程が行われる。図１において右下に位置する作動室５は、燃焼・膨張行程の前半にあり、さらにロータ６が移動して作動室５が排気ポート１５に連通すると、排気行程に移行する。同図の左下に位置する作動室５は排気行程の終盤にある。このような燃焼サイクルは各作動室５毎にシャフト８の３回転につき１回、行われ、作動室５がロータ６毎に３つあることから、エンジン１の１回転につき１回、燃焼が行われることになる。
【００２９】
そのような燃焼による高圧のガスが作動室５から吹き抜けることを阻止するために、ロータ６外周の３つの頂部にはそれぞれロータ幅方向（図１の紙面に垂直な方向）に亘ってアペックスシール１６，１６，…が配設されている。また、ロータ６の両側面には、それぞれ、隣り合う頂部間を結ぶように弓状のサイドシール１７，１７，…が配設され、それら両シール部材の接合する部位には、一側に開口する概略円筒状のコーナーシール１８，１８，…が配設されている。尚、各シール部材１６〜１８は、それぞれロータ６に形成された溝に嵌め込まれて、図示しないばね部材により外方へ付勢されている。
【００３０】
この実施形態のエンジン１は、吸排気ポートがいずれもサイドハウジング３，３，…の側面に開口するサイド吸気・サイド排気方式のものである。すなわち、インターミディエイトハウジング３にはエンジン前後方向に並んで一対の第１吸気ポート１２，１２が形成され、それぞれロータ収容室４，４に臨んで開口している。一方、サイドハウジング３，３には、図３にのみ示すが、それぞれ第２及び第３の２つの吸気ポート２０，２１が形成されている。
【００３１】
同様にインターミディエイトハウジング３には、第１吸気ポート１２，１２の下方にてエンジン前後方向に並んで一対の第１排気ポート１５，１５が形成されて、それぞれロータ収容室４，４に臨んで開口する一方、サイドハウジング３，３には、それぞれ第２、第３吸気ポート２０，２１の下方に第２排気ポート２２，２２が形成されている。
【００３２】
尚、前記した第１〜第３吸気ポート１２，２０，２１には、図示しないが吸気マニホルドを介して、各ポート１２，２０，２１への吸気の流通経路をエンジン１の運転状態に応じて切換える可変吸気系が接続されている。この吸気系の上流側には、吸気の流れを絞ってその流量を調節するスロットル弁が配設され、下流側には各ポート１２，２０，２１へと分岐する分岐通路毎にそれぞれ燃料を噴射するインジェクタが配設されている。
【００３３】
また、前記吸気系の上流側には、スロットル弁によって調整される吸気の流量を計測するエアフローセンサ２３（図２に模式的に示す）が配設されている。さらに、図３に示すように、エキセントリックシャフト８の前端側にはその回転角度を検出する電磁式の回転角センサ（エキセン角センサ２４）が配設されている。
【００３４】
−潤滑装置の構成−
この実施形態のエンジン１では、アペックスシール１６，１６，…やサイドシール１７，１７，…等によるガスシール部に潤滑のためのオイル（エンジンオイル）を直接、供給する専用の潤滑装置Ａを設けている。この潤滑装置Ａは、シャフト８の主軸受け等にオイルを供給するためのオイルギャラリからオイルを取り出し、オイルコントロールバルブ３０（ＯＣＶ。圧力調整弁に相当）により圧力を調整した後に、メタリング（計量）・オイルポンプ３１，３２により計量して、ロータハウジング２のトロコイド内周面２ａに臨むノズル４０，…，４１，…（オイル供給装置に相当）に送り出すようにしたものである。
【００３５】
尚、前記ＯＣＶ３０やオイルポンプ３１，３２は、図２に模式的に示すようにコントローラ５０（Programable Control Module：以下、ＰＣＭと略称。オイルポンプ制御手段、圧力調整弁制御手段、作動不良判定手段に相当）によりドライバ回路５１を介して制御されるようになっている。詳しくは後述するが、ＰＣＭ５０は、少なくともエアフローセンサ２３及びエキセン角センサ２４からの信号に基づいてオイルポンプ３１，３２の制御を行う制御手段であり、ＯＣＶ３０については、第２オイルポンプ３２に付設されたオイル圧センサ５２からの信号に基づいて、フィードバック制御を行うものである。
【００３６】
ＯＣＶ３０は、図４に示すように、概略円筒状のスリーブ３０ａと、このスリーブ３０ａの内部にその軸心（軸線Ｙ）方向に摺動自在に挿入されたスプール３０ｂと、スリーブ３０ａの軸線Ｙ方向の一端側（図の上端側）に固定されてスプール３０ｂをその軸線Ｙ方向に進退駆動する電磁アクチュエータ３０ｃと、スリーブ３０ａとスプール３０ｂの軸線Ｙ方向の他端側（図の下端側）との間に配置されてスプール３０ｂを電磁アクチュエータ３０ｃ側（図の上側）に付勢するスプリング３０ｄとを備えている。スリーブ３０ａには、エンジン１のオイルギャラリに接続された入力ポートＩｎと、上流側配管３３の上流端に接続された出力ポートＯuｔと、エンジン１のオイルパンに接続されたドレンポートＥｘとが形成されている。スプール３０ｂには、第１グルーブＧ１と、この第１グルーブＧ１の軸線Ｙ方向の一側（図の上側）に配置された第２グルーブＧ２とが形成されている。
【００３７】
スプール３０ｂが中立位置から軸線Ｙ方向の一側（図の上側）に移動すると、入力ポートＩｎが第１グルーブＧ１を介して出力ポートＯｕｔに連通し、オイルが入力ポートＩｎから出力ポートＯｕｔへと流れる（図５（ａ）参照）。一方、スプール３０ｂがスプリング３０ｄの付勢力に抗して中立位置から軸線Ｙ方向の他側（図の下側）に移動すれば、出力ポートＯｕｔが第２グルーブＧ２を介してドレンポートＥｘに連通し、これによりオイルが出力ポートＯｕｔからドレンポートＥｘへと流れる（図５（ｂ）参照）。そして、スプール３０ｂが軸線Ｙ方向に微動することによって、入力ポートＩｎから出力ポートＯｕｔへのオイル流量及び出力ポートＯｕｔからドレンポートＥｘへのオイル流量がそれぞれ変更され、オイルが所定の圧力（例えば７０ＭＰａ）に調整される。
【００３８】
尚、この明細書では、入力ポートＩｎが出力ポートＯｕｔに連通した状態を開状態と、出力ポートＯｕｔがドレンポートＥｘに連通した状態を閉状態と呼ぶ。また、本実施形態のＯＣＶ３０は、電磁アクチュエータ３０ｃに供給される制御電流値が小さくなると、開方向に移動する一方、その制御電流値が大きくなれば、閉方向に移動するようになっている。
【００３９】
そうしてＯＣＶ３０の制御により圧力を調整されたオイルは、図２に示すように、上流側配管３３によって第１オイルポンプ３１に送られ、この第１オイルポンプ３１の作動によりノズル４０，…に分配されるとともに、余剰のオイルは中間配管３４によって下流側の第２オイルポンプ３２に送られる。そして、その第２オイルポンプ３２の作動によってオイルがノズル４１，４１に分配されるとともに、余剰のオイルは下流側配管３５によってオイルフィラーパイプ（図示せず）に送られ、エンジン１のオイルパンへと戻される。
【００４０】
第１、第２オイルポンプ３１，３２は、図１、３に示すようにエンジン１の上方（図の例ではインターミディエイトハウジング３の上方）においてロータ６の移動方向に並んで配置され、ブラケット３６，３７（図２では省略）を介してハウジング２，３，…の上部に取り付けられている。上流側の第１オイルポンプ３１は、下流側の第２オイルポンプ３２に比べて低い位置にあり、且つロータ６の移動方向について進み側に位置している。
【００４１】
また、前記第１オイルポンプ３１において上流側配管３３の接続されるオイル吸入口Ｐは、中間配管３４の上流端が接続されるオイル戻し口Ｒよりも低い位置に（下方に）ある。一方、下流側の第２オイルポンプ３２において前記中間配管３４の下流端が接続されるオイル吸入口Ｐは、前記第１オイルポンプ３１のオイル戻し口Ｒよりも高い位置にあり、且つ下流側配管３５が接続されるオイル戻し口Ｒよりも低い位置にある。
【００４２】
つまり、ＯＣＶ３０から始まり２つのオイルポンプ３１，３２を直列に繋ぐ供給経路においてオイルは常に上向きに流れるようになっており、このことで、第１オイルポンプに吸入されるオイルにエアが混入していても、それは自然に中間配管３４から第２オイルポンプ３２へと向かうようになる。そして、この第２オイルポンプ３２においてもオイルに混入するエアは自然に下流側配管３５に向かうようになる。
【００４３】
また、第１、第２オイルポンプ３１，３２には、各々ノズル４０，…，４１，…に至るオイル供給管３８，…，３９，…が接続される複数のオイル吐出口Ｄ，…が設けられ、それらのオイル吐出口Ｄ，…はいずれも各オイルポンプ３１，３２におけるオイルの吸入口Ｐ及び戻し口Ｒよりも低く位置付けられている（第１オイルポンプ３１の相対的に高い位置のオイル吐出口Ｄ，Ｄはオイル吸入口Ｐと殆ど同じ高さにあるが、僅かにオイル吐出口Ｄ，Ｄの方が低い）。
【００４４】
こうして２つのオイルポンプ３１，３２のそれぞれにおいてオイル吐出口Ｄ，…が相対的に低い位置に（即ち相対的に下方に）あることで、オイル吸入口Ｐから吸入されたオイルにエアが混入していても、そのエアは、より下方に位置するオイル吐出口Ｄ，…には向かい難く、より上方に位置するオイル戻し口Ｒに向かうようになる。つまり、各オイルポンプ３１，３２において相対的に低位置にあるオイル吐出口Ｄ，…から吐出されて、オイル供給管３８，…，３９，…によりノズル４０，…，４１，…に送られるオイルには、エアは混入し難くなっている。
【００４５】
ここで、第１オイルポンプ３１のオイル吐出口Ｄ，…に接続されたオイル供給管３８，…は、下流端がロータハウジング２においてロータ幅方向（エンジン前後方向）の両側寄りに各々配置されたサイドノズル４０，…に接続されている。一方、第２オイルポンプ３２のオイル吐出口Ｄ，…に接続されたオイル供給管３９，…の下流端は、ロータ幅方向の略中央に配置されたセンタノズル４１，４１に接続されている。
【００４６】
図６に拡大して示すように、センタノズル４１，４１は、各ロータハウジング２毎に１つずつ配置され、該ロータハウジング２の外周からトロコイド内周面２ａまでロータ幅方向の略中央部を貫通する嵌挿孔２ｂ（センタ供給口）に挿入されている。センタノズル４１の上端にはオイル供給管３８，…の端部が接続されて、ボルトにより締結されている。このセンタノズル４１，４１からトロコイド内周面２ａの略中央に供給されるオイルは、アペックスシール１６，…との間の潤滑に供される。
【００４７】
一方、サイドノズル４０，…は、各ロータハウジング２毎に２つずつ配置されており、前記センタノズル４１の嵌挿孔２ｂの両側においてロータ６移動方向の進み側に所定距離、離れて形成された一対の嵌挿孔２ｃ，２ｃ（サイド供給口）に挿入されている。一対の嵌挿孔２ｃ，２ｃは下端側ほど互いに離れるハの字状をなしている。サイドノズル４０，４０から各々トロコイド内周面２ａの両側寄りに供給されるオイルは、サイドハウジング３の側面にまで回り込み、ロータ６側部のサイドシール１７，…やコーナーシール１８，…との間の潤滑に供される。
【００４８】
つまり、この実施形態の潤滑装置Ａでは、２つのロータ収容室４，４のそれぞれについて２つのサイドノズル４０，４０と１つのセンタノズル４１とが配設され、合計６個のノズル４０，…，４１，…が使用されている。そのうちの４つのサイドノズル４０，…には４本のオイル供給管３８，…によってそれぞれ第１オイルポンプ３１からオイルが供給され、２つのセンタノズル４１，４１には２本のオイル供給管３９，３９によってそれぞれ第２オイルポンプ３２からオイルが供給される。
【００４９】
前記したように、第１オイルポンプ３１は、エンジン１の上方にてロータ６の移動方向につき第２オイルポンプ３２よりも進み側に位置しており、その第１オイルポンプ３１からオイルが送られるサイドノズル４０，…は、トロコイド内周面２ａにおいてセンタノズル４１よりもロータ６移動方向の進み側に位置している。このことで、第１オイルポンプ３１からサイドノズル４０，…までのオイルの流通距離を第２オイルポンプ３２からセンタノズル４１，４１までの距離と揃え易くなり、オイルポンプ３１，３２の作動によって各ノズル４０，…，４１，…から供給するオイル量の制御応答性を揃えて制御性を高める上で有利になる。
【００５０】
また、図７に示すように、各ノズル４０，…，４１，…の内部にはそれぞれオイルの逆流を防止するチェックバルブ４２（チェック弁に相当）が収容されている。ここで、オイルはエンジン１の吸気行程中に各ノズル４０，…，４１，…からエンジン１に供給されるが、この吸気行程において吸気ポート１２に連通する作動室５内に発生する負圧によってチェックバルブ４２が開弁すると、オイルがノズル４０，…，４１，…から多量に出てしまうことになる。そこで、チェックバルブ４２の開弁圧は、そのような負圧によって該チェックバルブ４２が開かないような所定の圧力（例えば３００ｋＰａ）に設定されている。
【００５１】
ところで、この実施形態では前記第１、第２のオイルポンプ３１，３２として基本的に同じメタリング・オイルポンプを用いている。これは、本来は４つのオイル吐出口を有するものであって、図８に第１オイルポンプ３１の詳細を示すように、カバー４３ａで覆われた電磁石４３ｂによりロッド４３ｃをその軸心（軸線Ｚ）方向に進退駆動する電磁アクチュエータ４３と、これにより駆動されるプランジャ４４ａを備えたポンプボディ４４と、からなる。
【００５２】
図には２つのみ示すが、ポンプボディ４４には、４つのプランジャ４４ａ，…をそれぞれ進退可能に収容する４つのプランジャ室４４ｂ，…が形成され、それらが各々吸入側のメイン通路４４ｃに連通されるとともに、各プランジャ室４４ｂ，…の基端側（図の上側）は、ポンプボディ４４の基端側に形成されたディスク収容室４４ｄに連通している。このディスク収容室４４ｄは断面円形状であり、各プランジャ室４４ｂ，…だけでなく、それらをバイパスする通路４４ｅによってもメイン通路４４ｃに連通されている。
【００５３】
前記ディスク収容室４４ｄの中央部には電磁アクチュエータ４３側からロッド４３ｃの先端が突出していて、そこには円盤状のディスク４３ｄが固定されている。このディスク４３ｄは、電磁アクチュエータ４３のロッド４３ｃと４つのプランジャ４４ａ，…とを繋ぐものであり、ロッド４３ｃの進退によりディスク４３ｄがディスク収容室４４ｄ内を軸線Ｚ方向に移動すると、これと一体に４つのプランジャ４４ａ，…が進退駆動されることになる。
【００５４】
すなわち、ロッド４３ｃの後退によりディスク４３ｄが軸線Ｚ方向の一側（図の上側）に移動すると、４つのプランジャ４４ａ，…も後退し、その先端が臨むプランジャ室４４ｂ，…にはメイン通路４４ｃから所定量のオイルが吸い込まれる。そしてロッド４３ｃの前進によりディスク４３ｄが軸線Ｚ方向の他側（図の下側）に移動すれば、４つのプランジャ４４ａ，…も前進し、これによりオイルがプランジャ室４４ｂ，…の先端からオイル吐出口Ｄ，…への連通路４４ｆ，…に押し出される。
【００５５】
図の例では連通路４４ｆ，…は、プランジャ室４４ｂ，…の先端から真直ぐに延びて、オイルの逆流を防止するチェックバルブ４４ｇを収容するとともに、ポンプボディ４４の端面に開口する部位がプラグにより封止されていて、その側方にオイル吐出口Ｄ，…が連通している。このオイル吐出口Ｄ，…には、オイル供給管３８，…の端部を締結するボルト４４ｈが螺入されており、オイルはボルト４４ｈ内の通路を流通してオイル供給管３８，…に吐出される。尚、チェックバルブ４４ｇの開弁圧は、各ノズル４０，…，４１，…のチェックバルブ４２の開弁圧よりも小さい圧力、例えば２５ｋＰａに設定されている。
【００５６】
尚、図示の符号４４ｉは、オイル吸入口Ｐに螺入された円筒状のコネクタを示し、このコネクタ４４ｉには上流側配管３３の下流端が嵌着される。また、図に仮想線で示すように、ポンプボディ４４には、ディスク収容室４４ｄからオイル戻し口Ｒに至るオイルの戻し流路４４ｊも形成されている。
【００５７】
前記の如き構成のオイルポンプは、通常、電磁アクチュエータ４３によるプランジャ４４ａ，…の駆動方向（軸線Ｚ）が略水平になるように配置され、オイルがディスク収容室４４ｄからロッド４３ｃの外周を伝わって電磁アクチュエータ４３の内部に行き渡ることで、当該ロッド４３ｃの潤滑や電磁石４３ｂの冷却に利用されることになる。
【００５８】
しかしながら、この実施形態では、上述したように第１、第２オイルポンプ３１，３２において、それぞれ、吐出口Ｄ，…が相対的に低位置となるように、ポンプボディ４４を電磁アクチュエータ４３よりも下方に位置付けており、この際、例えば図８のように軸線Ｚを上下方向（鉛直方向）に向けることも考えられるが、敢えて軸線Ｚが上下方向に対し斜めになるように、オイルポンプ３１，３２を傾斜させている（図１、２を参照）。
【００５９】
これは、上述の如く２つのオイルポンプ３１，３２が直列に介設された供給経路において、オイルが常に上向きに流れるようにするために、各オイルポンプ３１，３２においてオイルの戻し口Ｒよりも吸入口Ｐを低く位置付けるためであり、また、そうして各オイルポンプ３１，３２を傾斜させることによって、オイルを電磁アクチュエータ４３にも行き渡らせることができる。このために、軸線Ｚは上下方向に対し４５°くらい傾斜させているが、例えば３０〜６０°くらい傾斜させればよい。
【００６０】
そうして適切に傾けて配置したオイルポンプ３１，３２のポンプボディ４４内では、吸入側のメイン通路４４ｃからプランジャ室４４ｂ，…及びバイパス通路４４ｅを介してディスク収容室４４ｄにもオイルが流通し、前記のようにプランジャ４４ａ，…の進退作動によって所要量のオイルが吐出される一方、余剰のオイルはディスク収容室４４ｄから戻し流路４４ｊを通ってオイル戻し口Ｒから排出される。このとき、オイルの中に混入しているエアは自然に上方のオイル戻し口Ｒに向かうようになり、下方の吐出口Ｄ，…から吐出されるオイルからは分離されることになる。
【００６１】
さらに、そうして個々のオイルポンプ３１，３２にて吐出するオイルから混入エアを分離するようにした上で、この実施形態では、特に、相対的に高い位置にある第２オイルポンプ３２において本来４つの吐出口Ｄ，…のうち低位置の２つのみを使用し、それぞれにオイル供給管３９，３９を接続する一方で、高位置の２つのオイル吐出口は閉塞している。すなわち、２つのオイルポンプ３１，３２を合わせた本来８個のオイル吐出口Ｄ，…のうち、最高位にある吐出口では吐出するオイルに比較的エアが混入し易いので、この２つは使用しないことによって、オイルの混入エアをより確実に分離するようにしている。
【００６２】
−オイルの供給制御−
次に、上述の如き構成の潤滑装置Ａにおけるオイルの供給制御について説明する。この実施形態では潤滑装置Ａの適用されるロータリピストンエンジン１は、排気ポート１５，２２がサイドハウジング３，３，…の側面に開口するサイド排気方式のものであり、排気温度の高くなる高負荷時や排気流量の多い高回転時には、ロータ６側部の熱負荷が高くなって潤滑要求が強くなる一方、低負荷側や低回転側ではロータ６側部への潤滑要求は低くなる。
【００６３】
より詳しくは図９にエンジン１の運転領域毎の潤滑要求を示すと、まず、低負荷低回転の領域では、アペックスシール１６のトロコイド内周面２ａとの摺動による異音の発生を防止する要求（シール音要求）があり、低回転であっても高負荷になれば、燃焼に伴い各シール部材１６〜１８に付着するカーボンを洗い流して、スティックを防止する必要がある（信頼性要求（シールスティック））。
【００６４】
また、実使用頻度の高い中負荷中回転領域では各シール部材１６〜１８の本来の機能である摺動部との間のシール性要求が支配的となる。このシール性要求は、燃焼圧の増大する高負荷域ほど高くなり、高出力を得るためにはオイル供給量を増やす必要がある（出力性能要求）。さらに高負荷高回転領域では、各シール部材１６〜１８やその摺動面の摩耗を防止するためにもオイル供給量の増大が要求される（信頼性要求（ガスシール等））。
【００６５】
そのようにエンジン１の運転状態によって異なる潤滑要求を項目別に整理して、各要求項目毎にロータ６の外周及び側部のいずれの潤滑要求が強いか（トロコイド面とサイド面とでいずれのオイル供給量を多くしなくてはならないか）を示すと、以下の表１のようになる。
【００６６】
【表１】
2009127615.tif 000003
【００６７】
この表１では、ロータ６の外周（トロコイド内周面）と側部（サイド面）とのうち、潤滑要求の大きい方に○印を付けている。すなわち、低負荷低回転領域のシール音要求に対してはアペックスシール１６の摺動音の発生を防止すればよく、トロコイド内周面にオイルを供給すれば足りる。同様に高負荷低回転時のアペックスシール１６のカーボンスティック（信頼性要求）に対しても、トロコイド内周面へのオイル供給が必要となる。
【００６８】
また、出力、トルク、エミッション（ＥＭ）の全てに関連するガスシール性は、各シール部材１６〜１８の本来の機能であるから、この要求に対しては全運転領域においてトロコイド面及びサイド面の両方にオイルを供給する必要があるが、相対的にアペックスシール１６の潤滑要求が強いので、トロコイド面へのオイル供給量の方が多くなる。そして、高負荷高回転でアペックスシール１６の摩耗を抑えるためには、トロコイド面へのオイル供給量を増やす必要がある。
【００６９】
さらに、前記高負荷低回転時の信頼性要求としてはサイドシール１７やコーナーシール１８のカーボンスティックも防止しなくてはならず、この点からはサイド面へのオイル供給量を多くする必要がある。同様に、前記高負荷高回転時にはアペックスシール１６と同様にサイドシール１７やコーナーシール１８の摩耗も抑えなくてはならず、この点からはサイド面へのオイル供給量を増やす必要がある。
【００７０】
以上、要するに、エンジン１の低負荷低回転領域ではトロコイド内周面、即ちロータ６外周にのみオイルを供給すればよいが、エンジン負荷ないし回転速度の上昇に対応して、ロータ６の側部へもオイルを供給する必要性が生じ、負荷ないし回転速度のいずれかが高くなるほど、両方へのオイル供給量を増やさなくてはならない。
【００７１】
そこで、この実施形態の潤滑装置Ａでは、上述の如くエンジン１の上部に配設した２つのオイルポンプ３１，３２の作動を、それぞれＰＣＭ５０によりエンジン１の運転状態に応じて制御することにより、トロコイド内周面２ａの中央部及びその両側に各々位置するセンタ及びサイドノズル４０，…，４１，…からのオイルの供給量を以下のように変更するようにしている。
【００７２】
すなわち、ＰＣＭ５０は、まず、エアフローセンサ２３及びエキセン角センサ２４からの信号に基づいて各作動室５への吸気充填効率を計算し、これをエンジン１の負荷状態と見倣す。そしてそのエンジン負荷と、エキセン角センサ２４からの信号により求まるエンジン回転速度とに基づき（即ちエンジン１の運転状態に基づき）、図１０のような制御マップを参照して、各ノズル４０，…，４１，…へのオイル供給量、つまり、第１、第２オイルポンプ３１，３２からのオイル吐出量を計算する。
【００７３】
図１０に示す制御マップは、エンジン１の負荷状態及び回転速度に対応する各ノズル４０，…，４１，…からの適切なオイル供給量を、予め実験等によって調べて設定したものであり、エンジン１の運転領域を回転速度によって低・中・高の３つの回転域に等分した場合に、低回転域の殆ど（相対的に高負荷高回転側の一部の領域を除く）と中回転域における低負荷側の一部の領域とにおいてセンタノズル４１，…のみによりオイルを供給する一方、それ以外の運転領域においてはセンタ及びサイドの両方のノズル４０，…，４１，…によりオイルを供給するようにしたものである。
【００７４】
前記の制御マップにおいて、例えば全負荷（ＷＯＴ）状態でエンジン回転速度が上昇したときのオイル供給量（流量）の変化と、エンジン回転速度がne1で一定のままエンジン負荷が増大したときのオイル供給量（流量）の変化とを、それぞれ図示するように、センタ及びサイドノズル４０，…，４１，…によるオイルの供給量は、エンジン負荷及びエンジン回転速度の上昇に伴い徐々に増大し、これとともにセンタノズル４１，…からのオイル供給量に対してサイドノズル４０，…からのオイル供給量の比率が徐々に高くなっている。
【００７５】
斯かる制御マップから読み込んだ各ノズル４０，…，４１，…へのオイル供給量の目標値に基づいて、ＰＣＭ５０は第１、第２オイルポンプ３１，３２を作動させ、それぞれのオイル吐出量を制御する。尚、オイルポンプ３１，３２からのオイルの吐出は、上述したようにプランジャ４４ａ，…の進退作動によって行われ、その行程容積は一定であるから、吐出量は、プランジャ４４ａ，…の進退作動が行われる頻度（所定時間あたりの作動回数）によって制御される。
【００７６】
したがって、この実施形態に係る潤滑装置Ａによると、ロータリピストンエンジン１の運転中に、エアフローセンサ２３及びエキセン角センサ２４からの信号に基づいて検出されるエンジン１の運転状態に基づいて、ＰＣＭ５０により第１，第２オイルポンプ３１，３２がそれぞれ制御され、ロータハウジング２のトロコイド内周面２ａに対してセンタ及びサイドノズル４０，…，４１，…より、エンジン１運転状態に応じてオイルが供給されるようになる。
【００７７】
すなわち、エンジン１が相対的に低負荷低回転側にあるときにはセンタノズル４１，…のみによりオイルが供給され、主にロータ６外周（アペックスシール１６）の潤滑が行われて、アペックスシール１６とトロコイド内周面２ａとの摺動による異音の発生が防止される。このとき、ロータ６側部の潤滑要求は低いので、シャフト８の軸受からリークするオイルによって十分な潤滑が行われ、サイドノズル４０，…からはオイルを供給しなくてもよい。よって、エンジンオイルの消費が抑制される。
【００７８】
一方、エンジン負荷ないし回転速度の上昇に伴い、排気によるロータ６側部の温度上昇が大きくなり、その潤滑要求が強くなれば、センタノズル４１，…のみならず、サイドノズル４０，…からもオイルが供給されるようになる。これにより各シール部材１６〜１８にオイルが十分に供給されて、本来のガスシール機能が発揮される。特に低回転高負荷ではオイルが各シール部材１６〜１８からカーボンを洗い流し、そのスティックを予防する。
【００７９】
そして、エンジン負荷ないし回転速度が高くなるほど、ロータ６の外周及び側部へのオイル供給量が増やされ、高負荷に対して燃焼圧が高くなっても作動室５からのガスの吹き抜けを阻止して、高出力を得ることができる。また、高負荷の高回転域ではオイル供給量の増大によって各シール部材１６〜１８やその摺動面の摩耗を防止することができる。
【００８０】
つまり、この実施形態の潤滑装置Ａによれば、トロコイド内周面２ａにおけるロータ６幅方向の中央部付近とその側方とにそれぞれ供給するオイルの量を、ロータ６の外周及び側部の各々の潤滑要求の変化に対応して、きめ細かく変えることができるので、各部の潤滑要求を満たしつつ、エンジンオイルの消費を抑制することができる。
【００８１】
−ＯＣＶ、オイルポンプの制御−
次に、前記潤滑装置ＡにおけるＯＣＶ３０、オイルポンプ３１，３２の制御について説明する。
【００８２】
図２に示すＰＣＭ５０は、通常時には、上述したように、ＯＣＶ３０を制御して第１、第２オイルポンプ３１，３２に供給されるオイルを調圧する通常ＯＣＶ制御（調圧制御に相当）を実行するとともに、第１、第２オイルポンプ３１，３２を制御してセンタ及びサイドノズル４０，…，４１，…に供給されるオイルを調量する通常オイルポンプ制御（調量制御に相当）を実行する。
【００８３】
ところで、図４に示すＯＣＶ３０では、例えば、オイルに含まれる異物（例えば金属片やゴミ）がスリーブ３０ａとスプール３０ｂとの間の隙間に挟まったり溜まったりし、その異物によってスプール３０が動かなくなり、これによりオイルを所定の圧力に調整することができないことがある（ＯＣＶ３０の作動不良）。特に、ＯＣＶ３０では、スプール３０ｂが微動するため、内部の隙間に異物が噛み込みやすい。
【００８４】
また、ＯＣＶ３０については上述のようにフィードバック制御を行っているため、ＯＣＶ３０を開側に移動させたいのに、その異物によってスプール３０ｂが軸線Ｙ方向の一側（図の上側）に移動することができない場合、ＯＣＶ３０の電磁アクチュエータ３０ｃに供給される制御電流値は小さくなっていく。一方、ＯＣＶ３０を閉側に移動させたいのに、その異物によってスプール３０ｂが軸線Ｙ方向の他側（図の下側）に移動することができない場合、その制御電流値は大きくなっていく。つまり、その制御電流値が小さすぎたり大きすぎたりする場合、ＯＣＶ３０が作動不良であると考えられる。
【００８５】
そこで、本実施形態では、ＰＣＭ５０は、まず、通常ＯＣＶ制御時においてＯＣＶ３０の電磁アクチュエータ３０ｃに供給される制御電流値に基づいて、ＯＣＶ３０が作動不良であるか否かを判定する。その制御電流値が所定の上限値以上になったとき、又は所定の下限値以下になったときには、ＯＣＶ３０が作動不良であると判定する（図１１（ａ）参照。図の例では制御電流値が下限値以下になった）。そして、そのように判定したときには、ＯＣＶクリーニング制御実行フラグをＯＮにし、スプール３０ｂを全開作動させてＯＣＶ３０を全開させる全開制御とスプール３０ｂを全閉作動させてＯＣＶ３０を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うＯＣＶクリーニング制御を実行する（図１１（ａ）、（ｂ）参照）。このＯＣＶクリーニング制御の実行時間は、例えば０．５秒である。尚、前記上限値や下限値は、予め実験等によって調べて設定したものである。
【００８６】
このようにＯＣＶクリーニング制御を実行すると、ＯＣＶ３０が全開したり全閉したりするため、異物が多量のオイルとともに流れて除去される。また、ＯＣＶ３０が全開したり全閉したりすることにより衝撃が発生し、その衝撃によって異物がＯＣＶ３０内の隙間から抜けやすくなる。
【００８７】
ところで、ＯＣＶ３０が作動不良である場合、上述のようにＯＣＶクリーニング制御を実行すれば、異物は除去されてＯＣＶ３０は正常作動に戻るが、このＯＣＶクリーニング制御実行によって弊害が生じる。つまり、ＯＣＶクリーニング制御を実行すると、ＯＣＶ３０が全開するため、高圧オイルがＯＣＶ３０から図８に示すオイルポンプ３１，３２へと大量に流れ、その多量のオイルがメイン通路４４ｃ及びプランジャ室４４ｂを介して図１に示す各ノズル４０，…，４１，…からエンジン１に供給されることになる。
【００８８】
そこで、本実施形態では、ＰＣＭ５０は、ＯＣＶクリーニング制御実行時には、第１、第２オイルポンプ３１，３２のプランジャ４４ａ，…を前進作動させて（オイルポンプ３１，３２を制御して）各オイルポンプ３１，３２から各ノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給を一時的に停止するオイル供給停止制御を実行する（図１１（ｃ）参照）。
【００８９】
このようにオイル停止供給制御を実行すると、プランジャ４４ａ，…によってメイン通路４４ｃからプランジャ室４４ｂ，…へのオイルの供給が遮断され、これによりオイルポンプ３１，３２からノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給が停止される。よって、エンジン１への過度のオイル供給を抑制することができる。
【００９０】
以下、図１２のフローチャートを参照しながら、ＰＣＭ５０によるＯＣＶ３０、オイルポンプ３１，３２の制御について説明する。
【００９１】
まず、ステップＳＡ１では、各種信号を読み込み、続くステップＳＡ２では、ＯＣＶ３０の制御電流値を演算する。そして、ステップＳＡ３では、その演算した制御電流値が所定の下限値よりも大きく、且つ所定の上限値よりも小さいか否かを判定する。ステップＳＡ３の判定結果がＮＯの場合、すなわちその制御電流値が所定の下限値以下である、又は所定の上限値以上であると判定した場合は、ＯＣＶ３０が作動不良であるとして、ステップＳＡ４に進んでオイルポンプ３１，３２からノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行し、続くステップＳＡ５では、ＯＣＶ３０を全開させる全開制御とＯＣＶ３０を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うＯＣＶクリーニング制御を実行し、その後スタートにリターンする。
【００９２】
一方、ステップＳＡ３の判定結果がＹＥＳの場合は、ステップＳＡ６に進んで通常オイルポンプ制御を実行し、続くステップＳＡ７では通常ＯＣＶ制御を実行し、その後スタートにリターンする。
【００９３】
−効果−
以上により、本実施形態によれば、ＯＣＶ３０が作動不良であると判定されたときには、ＯＣＶ３０を全開させる全開制御を含むＯＣＶクリーニング制御を実行するので、ＯＣＶ３０の作動不良を抑制することができる。
【００９４】
また、ＯＣＶクリーニング制御実行時には、オイルポンプ３１，３２を制御してノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行するので、ＯＣＶクリーニング制御実行時においてエンジン１への過度のオイル供給を抑制することができる。
【００９５】
以上から、ロータリピストンエンジン１において、ＯＣＶ３０の作動不良を抑制しながら、エンジン１への過度のオイル供給を抑制することができる。
【００９６】
また、ＯＣＶクリーニング制御では、ＯＣＶ３０を全閉させる全開制御とＯＣＶ３０を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うため、ＯＣＶ３０が全開したり全閉したりすることにより衝撃が発生し、その衝撃によってＯＣＶ３０の作動不良をより確実に抑制することができる。
【００９７】
（実施形態２）
本実施形態は、ＰＣＭ５０によるＯＣＶ３０、オイルポンプ３１，３２の制御が実施形態１と異なるものである。つまり、図２に示すＰＣＭ５０は、エンジン１の低回転領域（例えばエンジン回転速度が２０００回転（所定回転数）以下）では、図７に示す各ノズル４０，…，４１，…のチェックバルブ４２が閉弁しているとして、ＯＣＶクリーニング制御実行時であっても、通常オイルポンプ制御の実行を継続する一方、エンジン１の高回転領域（エンジン回転速度が２０００回転よりも大きい）では、チェックバルブ４２が開弁しているとして、ＯＣＶクリーニング制御実行時においてオイル供給停止制御を実行する。
【００９８】
ところで、オイルはエンジン１の下部にあるオイルパンにプールされているが、エンジン１が回転を始めると同時にエンジン１の動力の一部がオイルパンのオイルポンプを回すことによってオイルが吸い上げられ、ＯＣＶ３０に送られるようになっている。このようにオイルパンのオイルポンプはエンジン１によって駆動されるため、エンジン１の低回転領域では、ＯＣＶ３０のオイル圧は低く、ノズル４０，…，４１，…のオイル圧はチェックバルブ４２の閉弁圧に達しない。よって、エンジン１の低回転領域では、すなわちノズル４０，…，４１，…のチェックバルブ４２が閉弁しているときには、オイルポンプ３１，３２からノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給を停止する必要はない。そこで、エンジン１の低回転領域では、ＯＣＶクリーニング制御実行時であっても、上述のように通常オイルポンプ制御の実行を継続している。
【００９９】
また、オイルポンプ３１，３２では、上述のように、図８に示すロッド４３ｃが後退することで、プランジャ室４４ｂ，…にオイルが吸い込まれ、ロッド４３ｃが前進することで、オイルがプランジャ室４４ｂ，…からオイル吐出口Ｄ，…に押し出される。このため、プランジャ４４ａ，…を前進作動させるオイル供給停止制御を実行すると、プランジャ室４４ｂ，…にオイルを吸い込むことができず、ノズル４０，…，４１，…からのオイルの供給遅れが生じる。つまり、この供給遅れの発生を抑えるためには、オイル供給停止制御を必要以上に実行しないのが望ましい。ここで、本実施形態では、エンジン１の低回転領域では、ＯＣＶクリーニング制御実行時であっても、上述のように通常オイルポンプ制御の実行を継続しているので、オイルの供給遅れが生じるのを抑制することができる。
【０１００】
以下、図１３のフローチャートを参照しながら、ＰＣＭ５０によるＯＣＶ３０、オイルポンプ３１，３２の制御について説明する。
【０１０１】
まず、ステップＳＢ１では、各種信号を読み込み、続くステップＳＢ２では、ＯＣＶ３０の制御電流値を演算する。そして、ステップＳＢ３では、その演算した制御電流値が所定の下限値よりも大きく、且つ所定の上限値よりも小さいか否かを判定する。ステップＳＢ３の判定結果がＮＯの場合、すなわちその制御電流値が所定の下限値以下である、又は所定の上限値以上であると判定した場合は、ＯＣＶ３０が作動不良であるとして、ステップＳＢ４に進んでエンジン回転速度が２０００回転よりも大きいか否かを判定する。ステップＳＢ４の判定結果がＹＥＳの場合は、ステップＳＢ５に進んでオイルポンプ３１，３２からノズル４０，…，４１，…へのオイルの供給を停止するオイル供給停止制御を実行し、続くステップＳＢ６では、ＯＣＶ３０を全開させる全開制御とＯＣＶ３０を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うクリーニング制御を実行し、その後スタートにリターンする。
【０１０２】
また、ステップＳＢ４の判定結果がＮＯの場合、すなわちエンジン回転速度が２０００回転以下であると判定した場合は、ステップＳＢ７に進んで通常オイルポンプ制御を実行し、その後ステップＳＢ６に進む。
【０１０３】
一方、ステップＳＢ３の判定結果がＹＥＳの場合は、ステップＳＢ８に進んで通常オイルポンプ制御を実行し、続くステップＳＢ９では通常ＯＣＶ制御を実行し、その後スタートにリターンする。
【０１０４】
（その他の実施形態）
尚、前記の実施形態では、２つのオイルポンプ３１，３２をエンジン１の上方においてロータ６の移動方向に並設し、オイルが上向きに流れるようにしているが、このようなオイルポンプ３１，３２のレイアウトは一例に過ぎず、そのレイアウトは自由であるし、２つのオイルポンプ３１，３２を用いる必要もない。
【０１０５】
また、発明の潤滑装置が適用されるロータリピストンエンジン１は、前記実施形態のように作動室５の両側に排気ポート１５，２２が開口するものに限定されず、いずれか一側にのみ排気ポートが開口するものであってもよい。この場合にはサイドノズル４０，…は、排気ポートの開口する片側のみであってもよいが、前記実施形態のようにセンタノズル４１，…をロータ幅方向の略中央部に位置付け、その両側にそれぞれサイドノズル４０，…を配設すれば、ロータ６の外周から側部にかけて概ね均等な潤滑が可能になるので、好ましいと言える。
【０１０６】
さらに、前記の実施形態では、サイドノズル４０，…、センタノズル４１，…を配設しているが、２種類のノズル４０，４１を用いる必要はない。
【０１０７】
さらにまた、前記の実施形態では、ＯＣＶクリーニング制御は、ＯＣＶ３０を全開させる全開制御とＯＣＶ３０を全閉させる全閉制御とを交互に繰り返し行うが、全開制御を含む限り、如何なるものであってもよい。例えば、全開制御のみ行ってもよい。
【０１０８】
また、前記の実施形態では、ＰＣＭ５０は、通常ＯＣＶ制御時においてＯＣＶ３０の電磁アクチュエータ３０ｃに供給される制御電流値に基づいて、ＯＣＶ３０が作動不良であるか否かを判定するが、これに限らず、例えば、オイル圧センサ５２からの信号に基づいて判定してもよい。この場合、そのオイル圧が低すぎたり高すぎたりするとき、ＯＣＶ３０が作動不良であると判定する。
【０１０９】
さらに、前記の実施形態では、エンジンはロータリピストンエンジン１であり、ノズル４０，…，４１，…は、このロータリピストンエンジン１のロータハウジング２のトロコイド内周面２ａにオイルを供給するものであるが、これに限らず、例えば、エンジンはレシプロエンジンであり、ノズルはこのレシプロエンジンにオイルを供給するものであってもよい。
【０１１０】
本発明は、実施形態に限定されず、その精神又は主要な特徴から逸脱することなく他の色々な形で実施することができる。
【０１１１】
このように、上述の実施形態はあらゆる点で単なる例示に過ぎず、限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示すものであって、明細書には何ら拘束されない。さらに、特許請求の範囲の均等範囲に属する変形や変更は、全て本発明の範囲内のものである。
【産業上の利用可能性】
【０１１２】
以上説明したように、本発明にかかるエンジンの潤滑装置は、圧力調整弁の作動不良を抑制しながら、エンジンへの過度のオイル供給を抑制する用途等に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【０１１３】
【図１】本発明の実施形態に係るロータリピストンエンジンの要部構成を示す断面図である。
【図２】同エンジンの潤滑装置の全体構成図である。
【図３】同エンジン本体上の潤滑装置を平面視で示す図である。
【図４】ＯＣＶの構造を示す断面図である。
【図５】ＯＣＶの要部構成を模式的に示す断面図であり、（ａ）は、開状態のＯＣＶを示す図であり、（ｂ）は、閉状態のＯＣＶを示す図である。
【図６】オイル供給ノズルのレイアウトを示す図１のVI-VI線断面図である。
【図７】ノズルの構造を示す断面図である。
【図８】メタリング・オイルポンプの構造を示す図１のVIII-VIII線断面図である。
【図９】ガスシール部の潤滑要求の変化をエンジンの運転領域に対応付けて示す説明図である。
【図１０】オイル供給制御のマップの一例を示す説明図である。
【図１１】ＯＣＶ、オイルポンプの制御の一例を示すタイムチャートであり、（ａ）は、ＯＣＶに供給される制御電流値の変化を示す図であり、（ｂ）は、ＯＣＶクリーニング制御実行フラグの変化を示す図であり、（ｃ）は、オイルポンプに供給される作動信号の変化を示す図である。
【図１２】ＯＣＶ、オイルポンプの制御を示すフローチャートである。
【図１３】ＯＣＶ、オイルポンプの制御を示すフローチャートである。
【符号の説明】
【０１１４】
Ａ      潤滑装置
１      ロータリピストンエンジン
２      ロータハウジング
２ａ    トロコイド内周面
３０    ＯＣＶ（圧力調整弁）
３１    第１オイルポンプ
３２    第２オイルポンプ
４０    サイドノズル（オイル供給装置）
４１    センタノズル（オイル供給装置）
４２    チェックバルブ（チェック弁）
５０    コントローラ（ＰＣＭ：オイルポンプ制御手段、圧力調整弁制御手段、作動不良判定手段）
【図１】
2009127615.tif 000004
【図２】
2009127615.tif 000005
【図３】
2009127615.tif 000006
【図４】
2009127615.tif 000007
【図５】
2009127615.tif 000008
【図６】
2009127615.tif 000009
【図７】
2009127615.tif 000010
【図８】
2009127615.tif 000011
【図９】
2009127615.tif 000012
【図１０】
2009127615.tif 000013
【図１１】
2009127615.tif 000014
【図１２】
2009127615.tif 000015
【図１３】
2009127615.tif 000016