(57)【要約】【課題】ソレノイドのコイルに電圧が印加されることによって電磁駆動力が制御される電磁式容量制御弁におけるコイルの温度変化の影響を、簡単な構成で抑制する。【解決手段】電磁式容量制御弁３５は、吐出室１３２と制御圧室１２１とを繋ぐ供給通路３３の通路断面積を調整する。電磁式容量制御弁３５のソレノイド３６のコイル３８には電圧が印加される。ソレノイド３６を構成する固定鉄心３７と可動鉄心３９との間には温度感応部材５４が設けられている。温度感応部材５４は、形状記憶合金製である。温度感応部材５４は、印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う弁体４０１の進行方向における最前限界位置を規制する。温度感応部材５４は、温度が低くなる途中で最前限界位置を後退させ、温度が高くなる途中で最前限界位置を前進させる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
供給通路を介して吐出圧領域の冷媒が制御圧室に供給されると共に、排出通路を介して前記制御圧室の冷媒が吸入圧領域に排出されて前記制御圧室内の調圧が行われ、前記制御圧室内の調圧によって吐出容量が制御され、前記供給通路又は前記排出通路の通路断面積を調整する電磁式容量制御弁が備えられており、前記電磁式容量制御弁の弁体に加えられる電磁駆動力は、前記電磁式容量制御弁のソレノイドのコイルに電圧を印加する電圧変更手段の電圧印加制御によって制御される可変容量型圧縮機における容量制御弁において、
前記弁体の可動範囲を規制する温度感応部材が設けられており、前記温度感応部材は、前記電磁駆動力の増大に伴う前記弁体の進行方向における最前限界位置を規制して前記可動範囲を規制し、前記温度感応部材は、温度が低くなる途中で前記最前限界位置を後退させ、温度が高くなる途中で前記最前限界位置を前進させる可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【請求項２】
前記温度感応部材は、前記電圧の増大に伴う前記弁体の進行側、又は前記弁体と一体的に移動する付属部材の進行側に設けられており、前記弁体の可動方向における前記温度感応部材の長さは、温度が高くなる途中で短くなって前記最前限界位置を前進させ、前記温度感応部材の前記長さは、温度が低くなる途中で長くなって前記最前限界位置を後退させる請求項１に記載の可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【請求項３】
前記温度感応部材は、前記ソレノイドの固定鉄心と可動鉄心との間に設けられている請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【請求項４】
前記弁体は、前記可動鉄心に止着された伝達ロッドに設けられており、前記温度感応部材は、前記伝達ロッドを挿通されたリングである請求項３に記載の可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【請求項５】
前記温度感応部材は、形状記憶部材である請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吐出圧領域の冷媒を制御圧室に供給すると共に、前記制御圧室の冷媒を吸入圧領域に排出して前記制御圧室内の調圧を行い、前記制御圧室内の調圧によって吐出容量を制御する可変容量型圧縮機における容量制御弁に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
傾角可変に斜板を収容する制御圧室を備えた可変容量型圧縮機においては、制御圧室の圧力が高くなると斜板の傾角が小さくなり、制御圧室の圧力が低くなると斜板の傾角が大きくなる。斜板の傾角が小さくなると、ピストンのストロークが小さくなって吐出容量が小さくなり、斜板の傾角が大きくなると、ピストンのストロークが大きくなって吐出容量が大きくなる。
【０００３】
制御圧室の圧力は、電磁式容量制御弁における弁開度を制御することによって、調整される。供給通路上に電磁式容量制御弁が介在されている構成では、弁開度が大きくなるほど、吐出圧領域から制御圧室へ流入する冷媒が増え、制御圧室内の圧力が増大する。排出通路上に電磁式容量制御弁が介在されている構成では、弁開度が小さくなるほど、制御圧室から吸入圧領域へ流出する冷媒が減り、制御圧室内の圧力が増大する。
【０００４】
電磁式容量制御弁における弁開度は、ソレノイドのコイルを流れる電流値に左右される。ソレノイドのコイルの抵抗は、コイルの温度が低くなるにつれて、小さくなり、コイルの温度が高くなるにつれて、大きくなる。そのため、ソレノイドに電圧を印加することによって電磁駆動力を発生させる回路構成では、コイルの抵抗が温度の影響を受けて本来の値よりも小さ過ぎる場合には、所望の弁開度に対応した電圧をコイルに印加したとしても、コイルを流れる電流の値が本来の値よりも大きくなってしまう。逆に、コイルの抵抗が温度の影響を受けて本来の値よりも大き過ぎる場合には、所望の弁開度に対応した電圧をコイルに印加したとしても、コイルを流れる電流の値が本来の値よりも小さくなってしまう。
【０００５】
このような状況では、弁開度が本来よりも大きく外れるおそれがあり、吐出容量が狙いの吐出容量よりも大きく異なってしまうおそれがある。
特許文献１では、コイルの温度変化の影響を受けない制御弁駆動回路が開示されている。
【特許文献１】特開２００４−１５２９３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、回路構成によってコイルの温度変化の影響を排除する対策では、回路が複雑になり、コストに関して不利である。
本発明は、ソレノイドのコイルに電圧が印加されることによって電磁駆動力が制御される電磁式容量制御弁におけるコイルの温度変化の影響を、簡単な構成で抑制することができるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、供給通路を介して吐出圧領域の冷媒が制御圧室に供給されると共に、排出通路を介して前記制御圧室の冷媒が吸入圧領域に排出されて前記制御圧室内の調圧が行われ、前記制御圧室内の調圧によって吐出容量が制御され、前記供給通路又は前記排出通路の通路断面積を調整する電磁式容量制御弁が備えられており、前記電磁式容量制御弁の弁体に加えられる電磁駆動力は、前記電磁式容量制御弁のソレノイドのコイルに電圧を印加する電圧変更手段の電圧印加制御によって制御される可変容量型圧縮機における容量制御弁を対象とし、請求項１の発明では、前記弁体の可動範囲を規制する温度感応部材が設けられており、前記温度感応部材は、前記電磁駆動力の増大に伴う前記弁体の進行方向における最前限界位置を規制して前記可動範囲を規制し、前記温度感応部材は、温度が低くなる途中で前記最前限界位置を後退させ、温度が高くなる途中で前記最前限界位置を前進させる。
【０００８】
コイルの抵抗が温度の影響を受けて印加電圧に対応する本来の値よりも小さ過ぎる場合には、温度感応部材が最前限界位置を後退させる。従って、コイルを流れる電流の値が本来の値より大きくなり過ぎても、弁体の位置が狙いの位置よりも大きくずれることはない。逆に、コイルの抵抗が温度の影響を受けて印加電圧に対応する本来の値よりも大き過ぎる場合には、温度感応部材が最前限界位置を前進させる。従って、コイルを流れる電流の値が本来の値より小さくなり過ぎても、弁体の位置が狙いの位置よりも大きくずれることはない。温度感応部材によって最前限界位置を変更させる構成は、コイルの温度変化の影響を抑制する上で簡単な構成である。
【０００９】
好適な例では、前記温度感応部材は、前記電圧の増大に伴う前記弁体の進行側、又は前記弁体と一体的に移動する付属部材の進行側に設けられており、前記弁体の可動方向における前記温度感応部材の長さは、温度が高くなる途中で短くなって前記最前限界位置を前進させ、前記温度感応部材の前記長さは、温度が低くなる途中で長くなって前記最前限界位置を後退させる。
【００１０】
弁体の可動方向に温度感応部材を伸縮させる構成は、最前限界位置を変更させる上で、簡便な構成である。
好適な例では、前記温度感応部材は、前記ソレノイドの固定鉄心と可動鉄心との間に設けられている。
【００１１】
固定鉄心と可動鉄心との間隔は、弁開度に直接反映する。このような固定鉄心と可動鉄心との間は、温度感応部材の配置場所として好適である。
好適な例では、前記弁体は、前記可動鉄心に止着された伝達ロッドに設けられており、前記温度感応部材は、前記伝達ロッドを挿通されたリングである。
【００１２】
リングは、変形する温度感応部材の形状として好適である。
好適な例では、前記温度感応部材は、形状記憶部材である。
形状記憶部材は、温度変化に伴う形状変化による温度感応部材の長さ変化を精度良く特定する上で、好適である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明は、ソレノイドのコイルに電圧が印加されることによって電磁駆動力が制御される電磁式容量制御弁におけるコイルの温度変化の影響を、簡単な構成で抑制することができるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、クラッチレスの可変容量型圧縮機に本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図５に基づいて説明する。
図１（ａ）に示すように、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が連結されている。シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形成プレート１７を介して連結されている。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、クラッチレスの可変容量型圧縮機１０の全体ハウジングを構成する。
【００１５】
制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８がラジアルベアリング１９，２０を介して回転可能に支持されている。制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源Ｅ（例えば車両エンジン）から駆動力を得る。
【００１６】
回転軸１８には回転支持体２１が止着されている。又、回転軸１８には斜板２２が回転支持体２１に対向するように支持されている。斜板２２は、回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。
【００１７】
回転支持体２１に形成されたガイド孔２１１には斜板２２に設けられたガイドピン２３がスライド可能に嵌入されている。斜板２２は、ガイド孔２１１とガイドピン２３との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２２の傾動は、ガイド孔２１１とガイドピン２３とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。
【００１８】
斜板２２の径中心部が回転支持体２１側へ移動すると、斜板２２の傾角が増大する。斜板２２の最大傾角は、回転支持体２１と斜板２２との当接によって規制される。図１に実線で示す斜板２２は、最小傾角状態にあり、鎖線で示す斜板２２は、最大傾角状態にある。斜板２２の最小傾角は、０°よりも僅かに大きくしてある。
【００１９】
シリンダブロック１１に貫設された複数のシリンダボア１１１内にはピストン２４が収容されている。斜板２２の回転運動は、シュー２５を介してピストン２４の前後往復運動に変換され、ピストン２４がシリンダボア１１１内を往復動する。
【００２０】
リヤハウジング１３内には吸入圧領域である吸入室１３１及び吐出圧領域である吐出室１３２が区画形成されている。バルブプレート１４、弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７には吸入ポート２６が形成されており、バルブプレート１４及び弁形成プレート１５には吐出ポート２７が形成されている。弁形成プレート１５には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート１６には吐出弁１６１が形成されている。
【００２１】
吸入室１３１内の冷媒は、ピストン２４の復動動作〔図１において右側から左側への移動〕により吸入ポート２６から吸入弁１５１を押し退けて圧縮室１１２内へ流入する。圧縮室１１２内へ流入した冷媒は、ピストン２４の往動動作〔図１において左側から右側への移動〕により吐出ポート２７から吐出弁１６１を押し退けて吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に当接して開度規制される。
【００２２】
制御圧室１２１内の圧力が下がると、斜板２２の傾角が増大して吐出容量が増え、制御圧室１２１内の圧力が上がると、斜板２２の傾角が減少して吐出容量が減る。
制御圧室１２１と吸入室１３１とは、排出通路３４を介して連通されている。制御圧室１２１内の冷媒は、排出通路３４を介して吸入室１３１に流出する。
【００２３】
吸入室１３１と吐出室１３２とは、外部冷媒回路２８で接続されている。外部冷媒回路２８上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器２９、膨張弁３０、及び周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３１が介在されている。膨張弁３０は、熱交換器３１の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する温度式自動膨張弁である。吐出室１３２から外部冷媒回路２８に至る途中には逆止弁３２が設けられている。逆止弁３２が開いているときには、吐出室１３２内の冷媒は、外部冷媒回路２８へ流出して吸入室１３１へ還流する。
【００２４】
逆止弁３２より下流、かつ熱交換器２９よりも上流の外部冷媒回路（以下、外部冷媒回路２８Ａと記す）の途中には絞り２８１が設けられている。
リヤハウジング１３には電磁式容量制御弁３５が組み付けられている。
【００２５】
図１（ｂ）に示すように、電磁式容量制御弁３５のソレノイド３６を構成するコイル３８には電圧印加回路５０が電気接続されている。電圧印加回路５０は、コイル３８に電圧を印加する。
【００２６】
電磁式容量制御弁３５のソレノイド３６を構成する固定鉄心３７は、コイル３８に対する電圧印加による励磁に基づいて可動鉄心３９を引き付ける。可動鉄心３９には伝達ロッド４０が止着されている。伝達ロッド４０は、固定鉄心３７を貫通してバルブハウジング４１内の弁収容室４１１に突出しており、弁収容室４１１内の伝達ロッド４０には弁体４０１が一体形成されている。弁体４０１は、弁座４２に接離して弁孔３５１を開閉する。弁体４０１が弁座４２から離間した開位置にあるときには、吐出室１３２と制御圧室１２１とは、通路３３１、弁収容室４１１、弁孔３５１及び通路３３２を介して連通している。弁体４０１が弁座４２に接した閉位置にあるときには、吐出室１３２と制御圧室１２１との連通が遮断される。
【００２７】
通路３３１、弁収容室４１１、弁孔３５１及び通路３３２は、吐出室１３２の冷媒を制御圧室１２１へ供給する供給通路３３を構成する。電磁式容量制御弁３５は、供給通路３３の通路断面積を調整する。
【００２８】
弁収容室４１１内の伝達ロッド４０にはリング形状のバネ受け４３が止着されており、バネ受け４３と弁座４２との間にはコイル形状の付勢バネ４４が介在されている。付勢バネ４４は、弁座４２に接する閉位置から弁体４０１を遠ざける方向に伝達ロッド４０を付勢する。ソレノイド３６の電磁力は、付勢バネ４４のバネ力に抗して、前記閉位置に向けて弁体４０１を付勢する。
【００２９】
電磁式容量制御弁３５内に感圧室４５，４６を区画する感圧体４７は、感圧バネ４８によって感圧室４５側から感圧室４６側へ付勢されている。感圧室４５は、吐出室１３２に連通されており、感圧室４６は、絞り２８１よりも下流の外部冷媒回路２８Ａに連通されている。つまり、感圧室４５内は、吐出室１３２内の圧力になっており、感圧室４６内は、絞り２８１よりも下流、かつ熱交換器２９よりも上流の外部冷媒回路２８Ａの圧力になっている。感圧室４５内の圧力と、感圧室４６内の圧力とは、感圧体４７を介して対抗している。
【００３０】
感圧室４５，４６、感圧体４７及び感圧バネ４８は、吐出室１３２内の圧力と、絞り２８１より下流、かつ熱交換器３１よりも上流の外部冷媒回路２８の圧力との差圧に感応する感圧手段４９を構成する。外部冷媒回路２８Ａ（吐出圧領域）における冷媒流量が増大すると、絞り２８１の前後の圧力の差が増大し、外部冷媒回路２８（吐出圧領域）における冷媒流量が減少すると、絞り２８１の前後の圧力の差が減少する。感圧手段４９は、絞り２８１の前後の圧力差の増大によって、弁座４２から離間する方向へ弁体４０１を遠ざけ、絞り２８１の前後の圧力差の減少によって、弁体４０１を弁座４２に近づける。つまり、感圧手段４９は、吐出圧領域（外部冷媒回路２８Ａ）における冷媒流量の増大に応じて弁開度を増大し、吐出圧領域（外部冷媒回路２８Ａ）における冷媒流量の減少に応じて弁開度を減少する。
【００３１】
感圧体４７には伝達ロッド４０が連結されている。感圧室４５内の圧力及び感圧バネ４８のバネ力は、弁体４０１が弁座４２に接する閉位置から離間する方向へ弁体４０１を付勢する。
【００３２】
弁孔３５１における開閉具合、即ち電磁式容量制御弁３５における弁開度は、ソレノイド３６で生じる電磁力、付勢バネ４４のばね力、感圧手段４９の付勢力のバランスによって決まる。電磁式容量制御弁３５は、電磁力を変える（デューティ比を変える）ことによって弁体４０１と弁座４２との間隔（弁開度）を連続的に調整できる。つまり、電磁式容量制御弁３５は、電磁力を変えることによって供給通路３３の通路断面積を連続的に調整可能、かつ吐出圧領域における冷媒流量が増大すると弁開度を増大し、吐出圧領域における冷媒流量が減少すると弁開度を減少する電磁式容量制御弁である。
【００３３】
図１（ａ），（ｂ）に示すように、電圧印加回路５０には制御コンピュータＣが信号接続されており、制御コンピュータＣには空調装置作動スイッチ５１、室温設定器５２及び室温検出器５３が信号接続されている。制御コンピュータＣは、空調装置作動スイッチ５１のＯＮによって電圧印加回路５０に電圧印加を指令し、電圧印加回路５０は、この指令に応じてコイル３８に電圧を印加する。制御コンピュータＣは、空調装置作動スイッチ５１のＯＦＦによって電圧印加回路５０に対する電圧印加の停止を指令し、電圧印加回路５０は、この指令に応じて、電圧印加を停止する。空調装置作動スイッチ５１がＯＮ状態にある場合、制御コンピュータＣは、室温設定器５２によって設定された目標室温と、室温検出器５３によって検出された検出室温との温度差に基づいて、コイル３８に対する電圧印加を制御する。
【００３４】
電圧印加回路５０、空調装置作動スイッチ５１、室温設定器５２、室温検出器５３及び制御コンピュータＣは、電磁式容量制御弁３５におけるソレノイド３６のコイル３８に電圧を印加する電圧変更手段を構成する。
【００３５】
図３は、空調装置作動スイッチ５１のＯＦＦによってソレノイド３６のコイル３８に対する電圧印加が停止されている状態（デューティ比が０）を示し、電磁式容量制御弁３５における弁開度は、最大になっている。斜板２２の最小傾角は０°よりも僅かに大きく、斜板２２の傾角が最小傾角の場合にもシリンダボア１１１から吐出室１３２への吐出は行われている。斜板２２の傾角が最小である状態では、逆止弁３２が閉じて外部冷媒回路２８における冷媒循環が停止する構成となっている。シリンダボア１１１から吐出室１３２へ吐出された冷媒は、供給通路３３を経由して制御圧室１２１へ流入する。
【００３６】
図３の状態では、斜板２２の傾角は最小傾角になり、可変容量型圧縮機１０は、吐出容量が最小となる最小容量運転を行なうが、冷媒が外部冷媒回路２８を循環することはない。
【００３７】
図４は、空調装置作動スイッチ５１がＯＮであってソレノイド３６のコイル３８に対する印加電圧が最大（デューティ比が１）になっている状態を示し、電磁式容量制御弁３５における弁開度は、零になっている。可変容量型圧縮機１０が最小容量ではない運転を行なっている状態（つまり、斜板２２の傾角が最小ではない状態）では、逆止弁３２が開いて外部冷媒回路２８における冷媒循環が行われる。
【００３８】
電磁式容量制御弁３５における弁開度が零の状態（弁孔３５１が閉じられている状態）では、供給通路３３が閉じられ、吐出室１３２内の冷媒が供給通路３３を経由して制御圧室１２１へ送られることはない。又、制御圧室１２１内の冷媒は、排出通路３４を経由して吸入室１３１へ流出する。この状態では、斜板２２の傾角は最大傾角になり、可変容量型圧縮機１０は、吐出容量が最大となる最大容量運転を行なう。
【００３９】
空調装置作動スイッチ５１がＯＮであってソレノイド３６のコイル３８に対する印加電圧が零でなく、且つ最大でない状態（デューティ比が０より大きく、１より小さい）では、斜板２２の傾角は、絞り２８１の前後の差圧がデューティ比に応じた設定差圧となるように、最小傾角以上となり、可変容量型圧縮機１０は、斜板２２の傾角が最小傾角以上となる中間容量運転を行なう。
【００４０】
図２に示すように、可動鉄心３９の先端部には環状の凹部３９１が伝達ロッド４０を取り巻くように形成されており、凹部３９１には形状記憶合金製の温度感応部材５４が配置されている。温度感応部材５４は、同形同大の一対のリング５４１，５４２からなる。温度感応部材５４は、電圧の増大に伴う可動鉄心３９の進行側（弁体４０１の進行側）に設けられている。可動鉄心３９は、弁体４０１と一体的に移動する付属部材である。
【００４１】
図２に示す温度感応部材５４は、マルテンサイト相の状態にある。マルテンサイト相の状態にあるリング５４１，５４２は、皿バネ形状をしており、皿バネ形状のリング５４１，５４２は、面対称に対向している。温度感応部材５４がマルテンサイト相の状態にある状況は、電磁式容量制御弁３５がマルテンサイト変態温度以下にある状況である。
【００４２】
図３に示す温度感応部材５４は、オーステナイト相の状態にある。オーステナイト相の状態にあるリング５４１，５４２は、平板形状である。温度感応部材５４がオーステナイト相の状態にある状況は、可変容量型圧縮機１０の運転に伴う電磁式容量制御弁３５の温度上昇に対応する。
【００４３】
温度感応部材５４は、コイル３８に対する印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う可動鉄心３９の進行側に設けられている。弁体４０１の可動方向〔図２に矢印Ｒで示す方向〕における温度感応部材５４の長さＬ１，Ｌ２〔図２，３に図示〕は、温度が高くなる途中（マルテンサイト変態温度を通過するとき）で短くなり、温度が低くなる途中（マルテンサイト変態温度を通過するとき）で長くなる。
【００４４】
常温と同じ温度の可変容量型圧縮機１０の運転開始直後では、可変容量型圧縮機１０の温度は低く、可変容量型圧縮機１０の運転開始から或る程度経過すると、可変容量型圧縮機１０の温度が高くなる。温度感応部材５４におけるマルテンサイト変態温度は、可変容量型圧縮機１０の常温状態から高温化に至る温度変化の途中にある。
【００４５】
温度感応部材５４の長さが短く〔長さＬ２〕なったときには、印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う可動鉄心３９の進行方向における可動鉄心３９の最前限界位置Ｓ１〔図４に図示〕は、可動鉄心３９が固定鉄心３７に接する位置となる。
【００４６】
温度感応部材５４の長さが長く〔長さＬ１〕なったときには、印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う可動鉄心３９の進行方向における可動鉄心３９の最前限界位置Ｓ２〔図５に図示〕は、可動鉄心３９が固定鉄心３７から離間した位置となる。
【００４７】
電圧の増大に伴う可動鉄心３９の進行側（弁体４０１の進行側）に設けられた温度感応部材５４は、温度が高くなる途中で短くなって最前限界位置を最前限界位置Ｓ２よりも前進させる。又、温度感応部材５４は、温度が高くなる途中で長くなって最前限界位置を最前限界位置Ｓ１よりも後退させる。温度感応部材５４は、印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う弁体４０１の進行方向における最前限界位置を規制して、弁体４０１の可動範囲を規制する。
【００４８】
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
（１）ソレノイド３６のコイル３８の抵抗が温度変化の影響を受けて変化し、温度が上昇するとコイル３８の抵抗が大きくなり、温度が下降するとコイル３８の抵抗が小さくなる。温度上昇がマルテンサイト変態温度を通過するように変化すると、温度感応部材５４は、最前限界位置を前進させ、温度下降がマルテンサイト変態温度を通過するように変化すると、温度感応部材５４は、最前限界位置を後退させる。従って、コイル３８を流れる電流の値が変化しても、弁体４０１の位置が狙いの位置よりも大きくずれることはない。温度感応部材５４によって最前限界位置を変更させる構成は、コイル３８の温度変化の影響を抑制する上で簡単な構成である。
【００４９】
（２）温度変化がマルテンサイト変態温度を通過するように変化すると、温度感応部材５４は、弁体４０１の可動方向Ｒに伸縮する。弁体４０１の可動方向Ｒに温度感応部材５４を伸縮させる構成は、最前限界位置を変更させる上で、簡便な構成である。
【００５０】
（３）固定鉄心３７と可動鉄心３９との間隔は、弁開度に直接反映する。このような固定鉄心３７と可動鉄心３９との間に配置された温度感応部材５４は、可動鉄心３９の可動方向Ｒに伸縮して可動鉄心３９の可動範囲を規制する。固定鉄心３７と可動鉄心３９との間で可動鉄心３９の可動方向Ｒに伸縮する温度感応部材５４の長さＬ１，Ｌ２を適正に設定すれば、可動鉄心３９の可動範囲（つまり最前限界位置）は、マルテンサイト変態温度を通過するように変化する温度変化に対応して、適正に規制される。つまり、固定鉄心３７と可動鉄心３９との間は、温度感応部材５４の配置場所として好適である。
【００５１】
（４）温度感応部材５４を構成する一対のリング５４１，５４２の形状は、マルテンサイト変態温度以下では皿バネ形状となるように、平板形状のリングに荷重を掛けて強制的に変形させた形状である。平板形状のリングを皿バネ形状に変形するのは容易であり、しかも寸法精度も高い。平板形状のリングを皿バネ形状に変形させたリング５４１，５４２は、温度変化によって変形する温度感応部材の形状として好適である。
【００５２】
（５）温度感応部材５４の素材である形状記憶合金は、プレス加工によって変形でき、プレス加工による変形は、高い加工精度をもたらす。つまり、温度感応部材５４の素材である形状記憶合金は、温度変化に伴う形状変化による長さＬ１，Ｌ２の変化を精度良く特定する上で、好適な素材である。
【００５３】
次に、図６（ａ），（ｂ）の第２の実施形態を説明する。第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
付勢バネ４４は、固定鉄心３７と可動鉄心３９との間に設けられており、バルブハウジング４１と固定鉄心３７との間にはリング形状の温度感応部材５５が挟み込み支持されている。弁収容室４１１内で伝達ロッド４０を取り巻いているリング形状の温度感応部材５５は、形状記憶合金製である。弁収容室４１１内において伝達ロッド４０には位置規制リング５６が止着されている。位置規制リング５６は、温度感応部材５５に接離可能であり、温度感応部材５５は、コイル３８に対する印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う位置規制リング５６の進行側に設けられている。位置規制リング５６は、弁体４０１と一体的に移動する付属部材である。
【００５４】
図６（ａ）に示す温度感応部材５５は、マルテンサイト相の状態にある。温度感応部材５５がマルテンサイト相の状態にある状況は、電磁式容量制御弁３５がマルテンサイト変態温度以下にある状況である。
【００５５】
図６（ｂ）に示す温度感応部材５５は、オーステナイト相の状態にある。オーステナイト相の状態にある温度感応部材５５は、平板形状である。温度感応部材５５がオーステナイト相の状態にある状況は、可変容量型圧縮機１０の運転に伴う電磁式容量制御弁３５の温度上昇に対応する。
【００５６】
温度感応部材５５は、コイル３８に対する印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う位置規制リング５６の進行側に設けられている。弁体４０１の可動方向Ｒにおける温度感応部材５５の長さＬ１〔図６（ａ）に図示〕は、マルテンサイト相の状態にあるときの長さであり、可動方向Ｒにおける温度感応部材５５の長さＬ２〔図６（ｂ）に図示〕は、平板形状の温度感応部材５５の厚みであって、オーステナイト相の状態にあるときの長さである。
【００５７】
第２の実施形態では、第１の実施形態における（１），（２），（４），（５）項と同様の効果が得られる。
次に、図７（ａ），（ｂ）の第３の実施形態を説明する。第２の実施形態と同じ構成部には同じ符合を用い、その詳細説明は省略する。
【００５８】
第３の実施形態では、第２の実施形態における温度感応部材５５の代わりに、バイメタル製の複数の温度感応部材５７が用いられている。位置規制リング５６は、温度感応部材５７に接離可能であり、温度感応部材５７は、コイル３８に対する印加電圧の増大（電磁駆動力の増大）に伴う位置規制リング５６の進行側に設けられている。
【００５９】
図７（ｂ）に示す温度感応部材５７は、電磁式容量制御弁３５の温度が常温の状況である。図７（ａ）に示す温度感応部材５７は、可変容量型圧縮機１０の運転に伴う電磁式容量制御弁３５の温度上昇に対応する。
【００６０】
第３の実施形態では、第２の実施形態と同様の効果が得られる。又、バイメタル製の温度感応部材５７は、温度上昇に連続的に追随変化して最前限界位置を連続的に変化させる。つまり、バイメタル製の温度感応部材５７の採用は、最前限界位置のきめ細かな調整を可能にする。
【００６１】
本発明では以下のような実施形態も可能である。
○第１の実施形態において、温度感応部材５４の代わりに、付勢バネ４４を温度感応部材としてもよい。この場合、バネ受け４３が弁体４０１と一体的に移動する付属部材となる。
【００６２】
○第１の実施形態において、リング５４１，５４２のいずれか一方のみを温度感応部材として用いてもよい。
○温度感応部材である形状記憶部材として、形状記憶樹脂を用いてもよい。
【００６３】
○排出通路３４の通路断面積を調整する電磁式容量制御弁に本発明を適用してもよい。
○電磁式容量制御弁３５における感圧手段４９の代わりに吸入圧に感応する感圧手段を備えた制御弁を電磁式容量制御弁として用いてもよい。吸入圧に感応する感圧手段は、弁体を弁孔から遠ざける方向へ付勢する。つまり、吸入圧に感応する感圧手段は、電磁式容量制御弁の弁開度を増大する方向へ付勢する。
【００６４】
吸入圧に感応する感圧手段を備えた電磁式容量制御弁における弁開度は、ソレノイドで生じる電磁力、付勢バネ４４（図２参照）のばね力、感圧手段の付勢力のバランスによって決まる。このような制御弁を電磁式制御弁として用いた場合には、吸入圧が電圧印加制御（デューティ比制御）に応じた吸入設定圧に規定される。
【００６５】
○クラッチを介して外部駆動源から駆動力を得る可変容量型圧縮機に本発明を適用してもよい。このような可変容量型圧縮機では、クラッチが接続状態にあるときには、斜板の傾角が最小のときにも外部冷媒回路を冷媒が循環する構成となっており、クラッチを遮断することによって冷媒が外部冷媒回路を循環しないようにすることができる。
【００６６】
前記した実施形態から把握できる技術的思想について以下にその効果とともに記載する。
〔１〕前記温度感応部材は、バイメタルである請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機における容量制御弁。
【００６７】
最前限界位置のきめ細かな調整が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】第１の実施形態を示し、（ａ）は、圧縮機全体の側断面図。（ｂ）は、容量制御弁の側断面図。
【図２】容量制御弁の部分拡大側断面図。
【図３】容量制御弁の部分拡大側断面図。
【図４】容量制御弁の部分拡大側断面図。
【図５】容量制御弁の部分拡大側断面図。
【図６】第２の実施形態を示し、（ａ）は、容量制御弁の部分拡大側断面図。（ｂ）は、部分側断面図。
【図７】第３の実施形態を示し、（ａ），（ｂ）は、容量制御弁の部分拡大側断面図。
【符号の説明】
【００６９】
１０…可変容量型圧縮機。１２１…制御圧室。１３１…吸入圧領域としての吸入室。１３２…吐出圧領域としての吐出室。３３…供給通路。３４…排出通路。３５…電磁式容量制御弁。３６…ソレノイド。３７…固定鉄心。３８…コイル。３９…付属部材である可動鉄心。４０…伝達ロッド。４０１…弁体。５０…電圧変更手段を構成する電圧印加回路。５４，５５…形状記憶部材である温度感応部材。５４１，５４２…リング。５６…付属部材である位置規制リング。５７…温度感応部材。Ｃ…電圧変更手段を構成する制御コンピュータ。Ｓ１，Ｓ２…最前限界位置。Ｌ１，Ｌ２…長さ。Ｒ…可動方向。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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