(57)【要約】      （修正有）【課題】軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性に優れた熱可塑性樹脂製中空構造板を提供すること。【解決手段】熱可塑性樹脂シートに突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着してなる芯材１の両面に、熱可塑性樹脂シートからなる表面材２を貼り合わせた中空構造板の少なくとも表面材を、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成してなる中空構造板である。芯材及び表面材を構成する熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、少なくとも表面材をガラス繊維強化ポリプロピレンで形成してなる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂シートに突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着してなる芯材の両面に、熱可塑性樹脂シートからなる表面材を貼り合わせた中空構造板であって、該中空構造板の少なくとも表面材を、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成してなることを特徴とする中空構造板。
【請求項２】
芯材及び表面材を構成する熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、少なくとも表面材をガラス繊維強化ポリプロピレンで形成してなる請求項１記載の中空構造板。
【請求項３】
芯材及び表面材の双方にガラス繊維強化ポリプロピレンを用い、芯材のガラス繊維含有率が５質量％以下、表面材のガラス繊維含有率が５〜３０質量％である請求項１又は２に記載の中空構造板。
【請求項４】
芯材の中空錐台状凸部が中空円錐台状凸部であって、下底部直径３〜１６ｍｍ、上底部直径２〜４ｍｍ、高さ３〜１３ｍｍ、隣接する円錐台状下底部の隙間間隔１〜５ｍｍ、シート厚さ０．１〜１．０ｍｍ、円錐台状凸部の立ち上げ角度が４５〜８０度である請求項１〜３のいずれかに記載の中空構造板。
【請求項５】
中空構造板から幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルをＭＤ方向及びＴＤ方向に採取し、８０℃において支点間１００ｍｍ、荷重速度２０ｍｍ／分で行った３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配がＭＤ方向、ＴＤ方向共に３００Ｎ／ｃｍ以上である請求項１〜４のいずれかに記載の中空構造板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性が良好なプラスチック中空構造板に関する。
【背景技術】
【０００２】
コルゲート式プラスチックダンボールや、フルート式プラスチックダンボール等、一方向にリブを設けたプラスチック製中空構造板に比べて、縦横の強度差が極めて小さいプラスチックダンボールとして、円柱状の独立状空気室（以下、「中空凸部」と称する。）を形成した中空構造板が知られている。この構造板は、熱可塑性樹脂シートを減圧成形することによって中空凸部を形成し、さらに表面材としてのライナー部を貼り合わせて得られる。
しかしながら、この種の中空凸部を有するプラスチック構造板は、方向性による物性差は極めて小さいが、中空凸部（突起体）が円柱であり、且つ中空突起体の一つ一つの大きさが比較的大きいことから、一定の単位重量（目付け）内では、突起体の壁部がフィルム化し、圧縮、曲げ等に対する強度を維持できなくなる。ライナー部間の間隔である製品厚みが増せばその傾向は顕著となる。また、この問題を解決するため、フィルムの肉厚を増すと、当然単位重量が嵩み、軽量性が損なわれる。
【０００３】
そこで、一対の樹脂シートにそれぞれ規則的に配置された複数の円錐台形状の中空凸状体を突設するとともに、この中空凸状体の凸部同士を突合わせて溶着させてなる中間部材と、この中間部材の両面に任意のシートをラミネートした、軽量性、剛性、圧縮特性、意匠性に優れた中空構造板が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
この中空構造板の具体的製造方法として、本出願人は特許文献２で、互いに平行な位置関係で供給された二枚の熱可塑性樹脂シートを減圧チャンバ内に導入し、減圧チャンバ内に回転可能に配置され、上下一対の外周部に規則的にピンを突出した成形ローラの周面にそれぞれの熱可塑性樹脂シートを吸着させて、両成形ローラに突設されたピンの形状に応じて各樹脂シートに多数の中空凸部を形成するとともに、樹脂シート間に接触状態で配置された熱融着用の加熱手段を設け、中空凸部を加熱し、両エンボスローラの接線位置で中空凸部の端面同士を熱融着する方法を提案している。中空凸部の端面同士を熱融着された状態で引取りローラで引取ることで一体化された中間体を得ることができ、この中間体の両面に任意のシート材をラミネートすることにより、更に様々な特性が付与できる。
【０００４】
また、特許文献３では、シート材の表面にさらに板紙などを貼り合わせた、軽量性、剛性、耐熱性に優れた中空構造板中空構造板が提案されているが、伸縮性に乏しいため、任意の立体的形状を付与するべく、二次成形加工を行うことが困難であり、自動車等の部材に利用する場合、デザインに制約を与え、設計の自由度を制限するという問題がある。
【０００５】
しかし、上記特許文献で提案されている熱可塑性樹脂を使用した中空構造板では、耐熱性に問題があって、使用温度が８０℃程度では、機械的強度や剛性が低下し、撓んだり、塑性変形するなど、実用上の問題があった。
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３２６４３０号公報
【特許文献２】ＷＯ２００３／０８０３２６公報パンフレット
【特許文献３】特開２００７−１６８２００号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記従来の中空構造板の問題点を解決するためになされたものであって、その目的は、軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性に優れた熱可塑性樹脂製中空構造板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記の従来技術の問題点を解決するため鋭意研究した結果、熱可塑性樹脂シートに突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着してなる芯材の両面に、熱可塑性樹脂シートからなる表面材を貼り合わせた中空構造板の少なくとも表面材を、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成することで上記目的が達成されることを見出した。
すなわち、本発明は、
（１）熱可塑性樹脂シートに突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着してなる芯材の両面に、熱可塑性樹脂シートからなる表面材を貼り合わせた中空構造板であって、該中空構造板の少なくとも表面材を、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成してなることを特徴とする中空構造板、
（２）芯材及び表面材を構成する熱可塑性樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、少なくとも表面材をガラス繊維強化ポリプロピレンで形成してなる前記（１）記載の中空構造板、
（３）芯材及び表面材の双方にガラス繊維強化ポリプロピレンを用い、芯材のガラス繊維含有率が５質量％以下、表面材のガラス繊維含有率が５〜３０質量％である前記（１）又は（２）に記載の中空構造板、
（４）芯材の中空錐台状凸部が中空円錐台状凸部であって、下底部直径３〜１６ｍｍ、上底部直径２〜４ｍｍ、高さ３〜１３ｍｍ、隣接する円錐台状下底部の隙間間隔１〜５ｍｍ、シート厚さ０．１〜１．０ｍｍ、円錐台状凸部の立ち上げ角度が４５〜８０度である請求前記（１）〜（３）のいずれかに記載の中空構造板、及び
（５）中空構造板から幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルをＭＤ方向及びＴＤ方向に採取し、８０℃において支点間１００ｍｍ、荷重速度２０ｍｍ／分で行った３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配がＭＤ方向、ＴＤ方向共に３００Ｎ／ｃｍ以上である前記（１）〜（４）のいずれかに記載の中空構造板
を提供するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の熱可塑性樹脂製中空構造板は、軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性に優れた熱可塑性樹脂製中空構造板とできる。
また、本発明の可塑性樹脂製中空構造板を、プレス成形法等の二次成形加工を施すことによって、軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性に優れた所定の形状の物品を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の中空構造板は、熱可塑性樹脂シートに突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着してなる芯材の両面に、熱可塑性樹脂シートからなる表面材を貼り合わせた中空構造板の少なくとも表面材を、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成してなることを特徴とする。
本発明の中空構造板に用い得る芯材は、熱可塑性樹脂シートに多数突設された中空錐台状の凸部同士を突き合せた状態で熱融着されたものであって、本出願人によるＷＯ２００３／０８０３２６号パンフレットに開示された中空構造板の製造方法によって製造することができ、ツインコーンの商品名で市販されている中空構造板の中間体である。
本発明において、中空錘台状とは、中空円錐台状又は中空角錐台状をいい、これらのいずれであってもよい。
以下に、本発明の中空構造板の実施形態について、凸部が円錐台状の場合について、図面を参照して具体的に説明する。図１は、本実施形態における中空構造板を示す概略断面図である。
【００１１】
図１に示す中空構造板は、熱可塑性樹脂シートからなる２枚の中空突起体シート１ａ、１ｂの凸部頂点同士を融着により貼り合わせて構成した芯材１の両面に表面材２ａ、２ｂを貼り合わせて構成したものである。
【００１２】
中空突起体シートに用い得る熱可塑性樹脂としては、特に限定されるものではないが、ホモポリプロピレン、ランダムポリプロピレン、ブロック状ポリプロピレン等のポリプロピレン系樹脂が、中空突起体シートを形成しやすく、コスト面、物性、耐低温性、耐熱性等の特性とのバランス等の観点から好ましい。
また、中空突起体シートには、補強繊維として、ガラス繊維を入れてもよいが、入れ過ぎると、中空突起体シートを製造する際の溶融樹脂状での伸びが小さくなり、結果として成形性に支障を来たす場合があるので、ガラス繊維の添加率は、５質量％未満であることが好ましい。
中空突起体シートの剛性を高める目的で、ガラス繊維以外のフィラーを副材料として配合する場合は、コスト面、成形性、取り扱い性等とのバランスを考慮すると、タルク、炭酸カルシウム等が好ましい。フィラーの添加量が増加すると、コスト高、比重の増大につながるので、これらのバランスを考慮すると、添加量は総重量に対してタルクの場合は５〜３０質量％、炭酸カルシウムの場合は２０質量％程度以下とするのが好ましい。
さらに、前記フィラーの他に、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、抗菌剤、難燃剤、光安定剤、滑剤等を必要に応じて添加もしてもよい。
【００１３】
本発明の中空構造板１０の芯材１を構成する中空突起体シートについて更に詳しく説明する。
図２（ａ）に示す中空突起体シート１ａは、複数の凸部１３が中空突起体シートベース面の一方の面に規則的に設けられ、下底側が開口した中空円錐台状をなすものであって、この実施の形態においては、本体部１２の長手方向に沿って所定の間隔ごとに凸部１３を一列に成形ローラの回転方向即ちＭＤ方向に設けて凸部列１４を構成し、このような凸部列１４を中空突起体シートベース面１２のＴＤ（幅）方向に所定の間隔ごとに複数列設けて構成している。なお、凸部の形状は、中空角錐台状（図示省略）であってもよい。以下、中空円錐台状の凸部のものにより説明する。
【００１４】
各凸部１３は、内面側に中空突起体シートベース面１２の他方の面（下面）すなわち下底側に開口する凹部１５を有する中空状をなすものであって、外周面が先端から根元にかけて直径が次第に増大するテーパー面の円錐台状に形成され、かつ、各凸部１３は、同一形状、大きさに形成されている。
各凹部１５は、内面が先端（最深部）から根元（開口端部）にかけて次第に直径が増大するテーパー面の円錐形状の空間に形成されている。各凹部１５は、同一形状、大きさに形成されている。
【００１５】
各凸部１３のテーパー角度及び各凹部内面１５の立ち上げ角度θ〔図２（ｂ）に示す〕は、４５〜８０°の範囲内とし、好ましくは５０〜７０°の範囲内とする。立ち上げ角度が４５°未満であると、下底面積を一定とした場合上底面積が小さくなるので、相対する中空突起体シートの凸部同士を突き合わせて熱融着する際、接着面積が小さくなり、得られた中空構造板に荷重を掛けた際に、接着部が剥がれ易く、十分な耐圧強度が得られない。
立ち上げ角度θを８０°以上とすると、凸部壁面の厚みが薄くフィルム状となり、芯材としての十分な耐圧強度が得られない。
また、各凸部１３の下底部直径は３〜１６ｍｍ、上底部直径２〜４ｍｍ、隣接する円錐台状下底部の隙間間隔は１〜５ｍｍであることが好ましい。隣接する円錐台状下底部の隙間間隔が、５ｍｍ以上となると、耐圧性が不足しやすくなる。凸部の高さは、３〜１３ｍｍであれば、芯材の中空突起体シートとして、耐圧性が確保できる。
【００１６】
本体部１２の厚みは、０．１〜１ｍｍが好ましい。本体部１２の厚みを０．１ｍｍよりも薄くすると、成形機により成形して複数の凸部１３を形成した場合に、各凸部１３がフィルム状態で十分な剛性が得られなくなるので、中空構造板の芯材の中空突起体シートとしての耐圧性が不足し、凸部が破壊してしまう。
本発明の中空構造板としての芯材１は、上記の中空突起体シート１ａ、１ｂを２枚同時に成形し、凸部１３を熱融着して製造され、前述の如く芯材１は、例えば、ＷＯ２００３／０８０３２６号パンフレットに記載の製造方法により得ることができる。なお、その寸法形状は、全体厚みは、基本的には一方の中空突起体シートの２倍ものが用いられる。
２枚の中空突起体シートは、必ずしも同一寸法あるいは、同一材質のものを用いる必要はなく、異なる寸法、異なる材質のものを組合せてもよい。しかし、中空構造板として、平面性を要求される場合は、２枚の中空突起体シートに、同一寸法あるいは、同一材質のものを用いると、厚み方向の中立軸に対して、対称になって、反りが生ずることが少ないので、好ましい。
【００１７】
一方、本発明の中空構造板において、芯材１の両面に貼り合わせる熱可塑性樹脂シートからなる表面材２は、ガラス繊維強化熱可塑性樹脂シートで形成することが必須である。
芯材と表面材との貼り合わせは、芯材及び表面材のそれぞれに相互に相溶性がある熱可塑性樹脂を用いて、熱融着することが、好ましい。
表面材を構成するガラス繊維強化熱可塑性樹脂としては、ガラス繊維強化ポリプロピレンがが好ましい。ガラス繊維は短繊維でもよいし、長繊維状であってもよい。ガラス繊維の混合率は、表面材に対して５〜３０質量％の範囲が好ましく、１０〜２０質量％がより好ましい。５質量％未満では、耐熱性向上の効果が得られず、３０質量％を超えると、伸びが小さくなり、Ｔダイからシート状に押出し、中間体に貼り合せる前に、溶融状態のシートが切断するなどのトラブルを生じたり、中間体と表面材の接着力が低下するなどの
不具合が生じる。
なお、より高いガラス繊維混合率の表面材としたい場合は、芯材及び表面材のガラス繊維強化熱可塑性樹脂と相溶性を有する熱可塑性樹脂をガラス繊維強化熱可塑性樹脂と共に複層で共押出ししてもよい。
【００１８】
芯材と表面材の貼り合わせは、芯材を中央に連続的に供給し、その上下に設置されたＴダイから表面材をシート状に溶融押出しし、少なくとも芯材側又は表面材側のいずれかの接触面が溶融軟化状態として接触させ、表面材側より温調可能なロールを用いて圧着することにより行うことができる。芯材の表面は、熱板や熱風を用いて予熱し、溶融軟化状の表面材と接触させ圧着することで、より高い接着力を得ることができる。
【００１９】
本発明の中空構造板は、耐熱性の観点から、中空構造板から幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルをＭＤ方向及びＴＤ方向に採取し、８０℃において支点間１００ｍｍ、荷重速度２０ｍｍ／分で行った３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配がＭＤ（機械）方向、ＴＤ（横断）方向共に３００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましい。
本発明において、ＭＤ方向とは、芯材を製造する際に、成形機により連続的に製造される方向及び、芯材に貼り合わされる表面材が供給される方向をいい、ＴＤ方向とは、ＭＤ方向に直交する横断方向をいうものとする。
前記の８０℃での３点曲げ試験において、曲げ弾性勾配がＭＤ（機械）方向、ＴＤ（横断）方向ともに３００Ｎ／ｃｍ以上であれば、中空構造板として通常の使用条件での耐熱性を備え、自動車の室内用部品の用途等にも使用できる。
本発明の中空構造板は、プレス成形法等の二次成形加工によって屈曲部、湾曲部などを有する所定の物品形状に賦型して、車両のラゲージボード、トランクリッドなどに利用できる。
【実施例】
【００２０】
以下、本発明を実施例及び比較例により説明するが、本発明はこれらの実施例になんら限定されるものではない。
【００２１】
３点曲げ試験：中空構造板から幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍのサンプルをＭＤ方向及びＴＤ方向に採取した。常温及び８０℃の恒温ボックス中に、支点部及び荷重部の直径が１０ｍｍの曲げ試験装置（ミネベア製、Model TCM-5000C）を用いて支点間１００ｍｍ、荷重速度２０ｍｍ／分で３点曲げ試験を行い、曲げ最大荷重及び曲げ弾性勾配を求めた。
なお、曲げ弾性勾配は、図３に示すように、３点曲げ試験から応力−撓み曲線に弾性変形域で接線を引き、この接線（直線）上で撓み１ｃｍのときの荷重（Ｎ）を求め算出した。
また、常温での物性値に対する８０℃での物性値の比率を対常温強度保持率とし、さらに、ガラス繊維強化ポリプロピレンを添加しない比較例の物性値に対する実施例の数値を常温物性向上率、８０℃物性向上率として算出した。
【００２２】
実施例１
芯材用の熱可塑性樹脂としてポリプロピレン系樹脂（プライムポリマー製、Ｅ６０１、ポリプロピレンブロックコポリマー、ＭＩ＝０．８ｇ／１０分、曲げ弾性率 １,３００Ｍｐａ）９０質量％に、タルク含有率７０質量％のマスターバッチ（竹原化学工業製、ＭＡＸ２０７０Ｔ）のフィラーを１０質量％添加し、ドライブレンドしたものを主原料とした。
前記原料を平行に配置された２台の溶融押出機に供給し、各々のＴダイより幅１３６０ｍｍ、厚み１．０ｍｍの溶融樹脂シート状で押出し、真空チャンバ内に回転可能に配置された上下一対のエンボスローラの各周面に溶融樹脂シートを真空吸着させ、エンボスローラを回転させることにより、エンボスローラに突設されたピン形状に応じて樹脂シートに規則的に配置された多数の筒状突起体を有するシート状物を得、両エンボスローラの接線位置で、中空突起体の先端部分を熱融着して一体化し、厚み９ｍｍ、目付け１０００ｇ／ｍ2の芯材を得た。芯材を構成する片面の中間体成形用のエンボスローラには、金属製突起体（凸部）先端径２ｍｍ、根元径６ｍｍ、突起体根元部間隔２ｍｍ、突起体高さ４．５ｍｍのものを用いた。なお、片面の中間体は、中間体の突起は、中空円錐台状であって、突起の配置が千鳥格子状、中空円錐台の先端部径がφ２ｍｍ、基部径がφ６ｍｍ、凸部の隙間間隔が２ｍｍ、円錐台の高さが４．５ｍｍである。
【００２３】
さらに、この芯材の表裏両面に、株式会社プライムポリマー製ブロックコポリプロピレン（グレード名；Ｅ６０１、ＭＦＲ＝０．８）と同社製のガラス繊維強化ポリプロピレン（グレード名；Ｒ−２５０、ガラス繊維２０質量％入り、ＭＦＲ＝９．０）を１：１でドライブレンドした原料をＴダイから、片面の目付けが７５０ｇ／ｍ2となるように、シート状に押出して、２００℃に温調されたロールで圧着し、冷却ロールを通過させて、常温まで冷却させて中空構造板を得た。
得られた中空構造板は、板厚み１０．２ｍｍ、総目付け２５００ｇ／ｍ2であり、８０℃における３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配はＭＤ（機械）方向が５１９Ｎ／ｃｍ、ＴＤ（横断）方向が４００Ｎ／ｃｍであった。原料組成及び物性測定結果等をまとめて表１に示す。
【００２４】
実施例２
芯材用の原料として、ポリプロピレン７５質量％、実施例１の表面材に使用したものと同じガラス繊維強化ポリプロピレン２５質量％をドライブレンドしたもの（ガラス繊維量５質量％）を使用した他は実施例１と同様にして、板厚み１０．０ｍｍ、総目付２５００ｇ／ｍ2の中空構造板を得、上記と同様の評価を行った。８０℃における３点曲げ試験による曲げ弾性勾配は、ＭＤ（機械）方向が６３４Ｎ／ｃｍ、ＴＤ（横断）方向が４２１Ｎ／ｃｍであった。原料組成及び物性測定結果等をまとめて表１に示す。
【００２５】
実施例３
表面材の原料として、実施例１と同一のガラス繊維強化ポリプロピレンをそのまま使用(表面材中のガラス繊維量２０質量％)した他、実施例1と同様の方法にて、板厚み１０．１ｍｍ、総目付２５００ｇ／ｍ2の中空構造板を得、上記と同様の評価を行った。
得られた中空構造板は、板厚み１０．１ｍｍ、総目付け２５００ｇ／ｍ2であり、８０℃における３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配はＭＤ（機械）方向が８９１Ｎ／ｃｍ、ＴＤ（横断）方向が３０２Ｎ／ｃｍであった。なお、曲げ弾性勾配のＭＤ方向とＴＤ方向の差が大きくなったのは、ガラス繊維の添加量を増やしたことにより、Ｔダイからの溶融押出し工程で、ガラス繊維がＭＤ方向に配向したことによるものと考えられる。原料組成及び物性測定結果等をまとめて表１に示す。
【００２６】
比較例１
芯材及び表面材の双方の原料として、実施例１の芯材に使用したものと同一のポリプロピレン９０質量％、タルクマスターバッチ１０質量％の割合でドライブレンドしたものを使用した他、実施例１と同様の方法にて、板厚み１０．２ｍｍ、総目付２５００ｇ／ｍ2の中空構造板を得、上記と同様の評価を行った。
８０℃における３点曲げ試験による、曲げ弾性勾配はＭＤ（機械）方向が２９３Ｎ／ｃｍ、ＴＤ（横断）方向が２７７Ｎ／ｃｍであった。原料組成及び物性測定結果等をまとめて表１に示す。
【００２７】
【表１】
2009107144.tif 000003
【００２８】
表１の結果より、ガラス繊維を含有しない原料による比較例１の中空構造板と表面材のみ又は表面材及び芯材にガラス繊維強化ポリプロピレンを使用した実施例１〜３との比較において、次のことが言える。
表面材へのガラス繊維の添加によって、常温物性向上率の欄に示すように、常温においては、曲げ最大荷重がＭＤ方向で、比較例１を基準（１００）として、実施例１が１１５．２％、実施例２が９９．５％、実施例３が１２６％であり、ＴＤ方向で実施例１が９３．８％、実施例２が８６．３％、実施例３が９３．８％であった。従って、表面材にガラス繊維を添加した実施例１，３においては、ＭＤ方向で曲げ最大荷重が向上するが、ＴＤ方向は逆に比較例１より値が低下する方向にある。これは、前述の如く、表面材のＴダイよりの押出し時のガラス繊維の配向による影響が考えられる。また、芯材に５質量％のガラス繊維を添加した実施例２では、それを添加しない実施例１と比較して、曲げ最大荷重が低下しており、ガラス繊維の添加により、凸部同士及び芯材と表面材の熱融着強度が低下しているためと考えられる。従って、芯材にガラス繊維を５質量％を超えて添加することは好ましくない。
常温における曲げ弾性勾配の向上率は、ＭＤ方向では、実施例１〜３の何れも、比較例１より向上し、概ねガラス繊維の添加率に比例していると考えられるが、ＴＤ方向については、実施例１及び３については低下の傾向にある。
【００２９】
一方、８０℃物性向上率は、最大曲げ荷重については実施例１〜３のＭＤ方向及び実施例１及び３のＭＤ方向で比較例１より向上している。曲げ弾性勾配については、実施例１〜３のＭＤ方向、ＴＤ方向共に比較例１より向上しており、ガラス繊維の添加により、耐熱性が向上していることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００３０】
本発明の熱可塑性樹脂製中空構造板は、軽量で且つ剛性が高く、特に耐熱曲げ特性に優れているので、耐熱性が要求される板材や、これを成形して所定形状の物品として利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の中空構造板の部分断面説明図である。
【図２】芯材を構成する中空円錐台状凸部を有する中空突起体シートの一例の構造を示す、（ａ）上面側斜視図、（ｂ）凸部の構造を示す縦断面図、（ｃ）下面側斜視図である。
【図３】曲げ試験の応力―撓み曲線から求める曲げ弾性勾配の説明図である。
【符号の説明】
【００３２】
１              芯材
１ａ、１ｂ      中空突起体シート（中間体）
２、２ａ、２ｂ  表面材
１０            中空構造板
１２            中空突起体シートベース面
１３            下底側が開口した中空円錐台状凸部（凸部）
１４            凸部列
１５            開口部
θ            立ち上げ角度
【図１】
2009107144.tif 000004
【図２】
2009107144.tif 000005
【図３】
2009107144.tif 000006