(57)【要約】【課題】電機子巻線全体として素線導体内に循環電流が流れて発生する電流損失増加を抑制することのできる回転電機の固定子を得ること。【解決手段】固定子鉄心３は、内周面に軸方向に延在してなる巻線スロット６を、複数個径方向に並設すると共に、軸方向の両端部及びこの両端部間の中央部における平均の磁性体占積率が等しくなるように形成し、電機子巻線２は、６内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイル２ｃのハーフターンコイル及び下コイル２ｄのハーフターンコイルを構成し、３の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部２ｅを介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を２ｃのハーフターンコイル毎及び２ｄのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなり、３の６内の素線導体及び３の両側面より外側に延在する２ｅの素線導体を連続的に捩られて転位するように形成し、ハーフターンコイル全体での転位角度を３６０度より大きくした。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
全体として円筒状に形成され、この内周面に軸方向に延在してなる巻線スロットを円周方向に複数個並設すると共に、通風ダクトを複数個軸方向に並設するように形成した固定子鉄心と、
前記巻線スロット内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイルのハーフターンコイル及び下コイルのハーフターンコイルを構成し、前記固定子鉄心の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部を介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を前記上コイルのハーフターンコイル毎及び前記下コイルのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなる電機子巻線とを備え、
前記固定子鉄心の前記巻線スロット内の前記素線導体及び前記固定子鉄心の両側面より外側に延在する前記直線部の前記素線導体を連続的に捩られて転位するように形成し、前記ハーフターンコイル全体での転位角度を３６０度より大きく形成したことを特徴とする回転電機の固定子。
【請求項２】
前記上コイルのコイル端部の直線部における転位角度を、前記下コイルのコイル端部に存在する直線部における転位角度より大きくしたことを特徴とする請求項１に記載の回転電機の固定子。
【請求項３】
全体として円筒状に形成され、この内周面に軸方向に延在してなる巻線スロットを円周方向に複数個並設すると共に、通風ダクトを複数個軸方向に並設するように形成した固定子鉄心と、
前記巻線スロット内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイルのハーフターンコイル及び下コイルのハーフターンコイルを構成し、前記固定子鉄心の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部を介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を前記上コイルのハーフターンコイル毎及び前記下コイルのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなる電機子巻線とを備え、
前記上コイルのコイル端部ピッチを前記下コイルのコイル端部ピッチより短くすることを特徴とする回転電機の固定子。
【請求項４】
前記固定子鉄心の両側面より外側に突き出る前記下コイルの曲がる側の鉄心端部に、径方向に垂直な面内で、前記巻線スロット面を鉄心端面との角部を落とした鉄心端段落としを形成したことを特徴とする請求項３に記載の回転電機の固定子。
【請求項５】
前記固定子鉄心の両側面より外側に突き出る前記下コイル側に設置される外側間隔片角部に面取りを施すことを特徴とする請求項３または請求項４に記載の回転電機の固定子。
【請求項６】
前記素線導体の前記巻線スロット内に格納された部分の転位角度が概ね３６０度であり、前記固定子鉄心の軸方向の略中央部に平均の磁性体占積率が、前記軸方向の略中央部以外の部分とは異なる部分とは異なる磁性体占積率となるように構成したことを特徴とする請求項１乃至５の何れか一つに記載の回転電機の固定子。
【請求項７】
前記固定子鉄心の軸方向の略中央部の、転位角度１８０度に相当する範囲内に、平均の磁性体占積率が、前記軸方向の略中央部以外よりも大きい、サブ鉄心部を設けたことを特徴とする請求項６に記載の回転電機の固定子。
【請求項８】
前記素線導体の転位角度が、各端部から９０度以内の範囲内に、前記固定子鉄心の平均の磁性体占積率が、前記各端部から９０度以内の範囲よりも小さい、サブ鉄心部を設けたことを特徴とする請求項６に記載の回転電機の固定子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転電機の固定子に係り、特に電機子巻線の素線導体を転位するようにした回転電機の固定子に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の回転電機の固定子は、図９及び図１０に示すように、図示していない回転子の回転軸方向に延在する複数の巻線スロット６を設けた固定子鉄心３と、巻線スロット６に埋設され、かつ積み重なる多数の素線導体５でそれぞれ構成される上コイル２ｃ、下コイル２ｄからなる電機子巻線２とから構成されており、冷却用に固定子鉄心３内の径方向に延びる複数の通風ダクト４を所定間隔に設けている。そして、素線導体５は、巻線スロット６内に格納された部分で、巻線スロット６の延在方向に向かって連続的に捩られて、代表的には３６０度転位するように形成され、固定子鉄心３の両側面より外側に突き出る電機子巻線２の両側部で素線導体５は短絡されている。
【０００３】
このような構成の多重素線導体に交流電流が流れると、巻線スロット６を周方向に横切る漏れ磁束が発生し、この漏れ磁束によって多重素線導体の長手方向の各部分における素線導体５の間に電圧が誘起される。そして、任意の素線導体対において、巻線導体の全長にわたる各素線導体の誘起電圧に非常に大きな差が生じると、閉ループ状の素線導体対には大きな循環電流、すなわち素線導体対を循環する電流が流れ、電流損失が増大すると共に素線導体内部で発生する熱も増大する。
【０００４】
そこで、素線導体５の全長にわたって各素線導体５間に誘起される電圧をほぼ等しくして循環電流が流れないようにするため、素線導体５を以下の方法によって転位することが行われている。
【０００５】
ここで、従来の技術である、素線導体５の転位について説明する。この素線導体５の転位とは、素線導体５を巻線スロット６の延在方向に向かって捩じることである。この結果、各素線導体５の位置を順次変更させることになり、ある素線導体が断面中心の周りを円状に移動すると考え、その回転の角度で転位の程度を表す。各素線導体５が、素線導体５の断面において全ての位置を経て巻線スロット６の反対端で出発した位置と同じ位置になる転位は、３６０度転位という。
【０００６】
図１０には２つの代表的な素線導体５ａ、５ｂ間に鎖交する磁束を示しており、図では、固定子鉄心３のスロット６部分における鎖交磁束を９ａ〜９ｃと示しているが、例えば鎖交磁束９ａと９ｃの和は９ｂと絶対値が等しく逆向きになるので、巻線スロット６内で鎖交する磁束による素線導体５ａ、５ｂ間の誘起電圧が相殺されるような構成となっている。
【０００７】
しかし、巻線スロット６内では３６０度転位が施されているが、巻線スロット６外、つまり固定子鉄心３の側面から軸方向に延在するコイル端部では転位されていないので、回転電機の固定子の端部側の漏れ磁束９ｖ、９ｗ、９ｘ、９ｙによって不平衡電圧が発生し、素線導体５ａ、５ｂ内には循環電流が生じる。
【０００８】
図１１は図１０の回転電機の固定子を回転軸方向から見た図であり、上コイル２ｃ、下コイル２ｄにおける固定子鉄心の両側面から突出する端部長さは等しく、かつ、埋設された各巻線スロット６と中心点（Ｏ）を結ぶ角度を２分する線上で端部を接続している（Ｌａ＝Ｌｂ）。言い換えれば、コイルの端部ピッチａ、ｂを等しくしている。また、上コイル２ｃ端部に入射する端部磁束は下コイル２ｄの端部よりも大きく、上コイル２ｃでは下コイル２ｄより誘起電圧が大きく、循環電流が流れターン損失が大きくなる。
【０００９】
この素線導体内の循環電流を低減する対策は、特許文献１〜４、非特許文献１などに述べられている。
【００１０】
このうちの特許文献１には、導体素線をスロット内においてわたりの間隔を不均一にし、かつ周方向及び半径方向に位置的に転位した部分と転位しない部分とを設けてスロット内の導体素線に不平衡電圧を発生させ、この不平衡電圧によってスロット外の導体素線に発生する不平衡電圧を補償するようにした点が記載されている。
【００１１】
非特許文献１や特許文献２には、素線導体の端部の漏れ磁束による誘起電圧が発生することで生じる循環電流損失を低減する方法について記載されている。このうち、非特許文献１は転位角を３６０度から小さくするものであり、さらに特許文献２は４５０度転位の場合に転位勾配を変える位置を変えるものである。
【００１２】
特許文献３は、特許文献１における問題点、すなわち、素線導体の転位回数が多い場合や、巻線スロット軸長の短い場合には、転位ピッチが更に短くなり、素線導体が短絡するという問題点を改善するため、次のようにした発明である。すなわち、電機子巻線の素線導体は、固定子鉄心３の両側面より外側に突き出る電機子巻線の両端部を除いて巻線スロットの延在方向に向かって連続的にねじられて転位するように形成され、積み重ね方向の厚みを異ならしめた前記素線導体は、前記両端部では回転子の回転中心から放射方向に並ぶ前記素線導体を回転子に近い方に厚み厚いものが占めるようにした配置した回転電機である。
【００１３】
特許文献３は、このように構成することにより、素線導体の抵抗値が小さくなり、電流発生損失を低減でき、また従来技術のように転位しない部分を設けていないので転位ピッチを短くする必要が無く、この結果循環電流損失を低減でき、電機子巻線の局部加熱を抑制できる。
【００１４】
特許文献４は、固定子鉄心の端部において短絡された巻線バーであって、この巻線バーである導体バーが、互いに電気的に絶縁された多数の導体素線から構成されており、該素線導体がレーブル原理に基づいて転位されており、両方の端部クリップセクションにおける導体素線と、アクティブパートセクションにおける導体素線とが互いに一緒に転位されている形式の巻線バーであり、このように構成することにより、ループ電流をさらに抑制することができ、ひいては導体バーにおける温度勾配パターンをさらに偏平化することができる。
【００１５】
以上述べた特許文献１〜４及び非特許文献１は、いずれも固定子巻線そのものを改善したものであり、本発明のように固定子鉄心を改善したものではない。
【００１６】
特許文献５には、転位する素線間の接続が容易で、しかも素線間の循環電流を小さくし損失を軽減することを目的として、多重素線導体の端部で、転位する複数の素線対を、それぞれ隣り合う多重素線導体間の周方向空間に引き出し、任意の転位角となるよう各素線同志を接合したものが記載されている。
【００１７】
特許文献６は、特許文献１における問題点、すなわち、素線導体の転位回数が多い場合や、巻線スロット軸長の短い場合には、転位ピッチが更に短くなり、素線導体が短絡するという問題点を改善するため、次のようにした発明である。すなわち、電機子巻線の素線導体は、固定子鉄心３の両側面より外側に突き出る電機子巻線の両端部を除いて巻線スロットの延在方向に向かって連続的にねじられて転位するように形成され、積み重ね方向の厚みを異ならしめた素線導体は、素線導体の両端部では回転子の回転中心から放射方向に並ぶ前記素線導体を回転子に近い方に厚み厚いものが占めるようにした配置した回転電機の固定子である。特許文献６は、このように構成することにより、素線導体の抵抗値が小さくなり、電流発生損失を低減でき、また従来技術のように転位しない部分を設けていないので転位ピッチを短くする必要が無く、この結果循環電流損失を低減でき、電機子巻線の局部加熱を抑制できる。
【特許文献１】特公昭５８−１４１４１号公報
【特許文献２】ＵＳ６７０３７５２  Ｂ２
【特許文献３】特開平９−１８２３３９号公報
【特許文献４】特開２００２−７８２６５
【特許文献５】特公平５−３８５３９号公報
【特許文献６】特開２００６−１０９６１６
【非特許文献１】Xu Shanchun, et al, “A New Transposition Technique of Stator Bars of The Hydrogenerator", Proceedings of International Symposium on Salient-Pole Machines With Particular Reference to Large Hydro-Electric Generators and Synchronous Motors, (pp.384-389), Oct. 1993
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
上述した従来技術で、巻線スロット６内で３６０度転位が施されている場合では、巻線スロット６外では転位されていないので端部には漏れ磁束があり、これによりコイル端部（巻線導体の端部）に電圧が誘起され、素線導体内に循環電流が流れて電流損失が発生する。
【００１９】
また、一般に上コイルの方が下コイルよりも鎖交磁束が大きいため、循環電流損は大きくなる。素線導体内の循環電流を低減する対策は下記文献(特許文献１〜４、非特許文献１)などに述べられているが、上コイル、下コイルの損失の差について言及されているものはない。
【００２０】
本発明は上述した課題を解決するためになされたものであり、電機子巻線全体として素線導体内に循環電流が流れて発生する電流損失増加を抑制することのできる回転電機の固定子を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
前記目的を達成するため、請求項１に対応する発明は、全体として円筒状に形成され、この内周面に軸方向に延在してなる巻線スロットを円周方向に複数個並設すると共に、通風ダクトを複数個軸方向に並設するように形成した固定子鉄心と、
前記巻線スロット内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイルのハーフターンコイル及び下コイルのハーフターンコイルを構成し、前記固定子鉄心の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部を介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を前記上コイルのハーフターンコイル毎及び前記下コイルのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなる電機子巻線とを備え、
前記固定子鉄心の前記巻線スロット内の前記素線導体及び前記固定子鉄心の両側面より外側に延在する前記直線部の前記素線導体を連続的に捩られて転位するように形成し、前記ハーフターンコイル全体での転位角度を３６０度より大きく形成したことを特徴とする回転電機の固定子である。
【００２２】
前記目的を達成するため、請求項３に対応する発明は、全体として円筒状に形成され、この内周面に軸方向に延在してなる巻線スロットを円周方向に複数個並設すると共に、通風ダクトを複数個軸方向に並設するように形成した固定子鉄心と、
前記巻線スロット内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイルのハーフターンコイル及び下コイルのハーフターンコイルを構成し、前記固定子鉄心の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部を介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を前記上コイルのハーフターンコイル毎及び前記下コイルのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなる電機子巻線とを備え、
前記上コイルのコイル端部ピッチを前記下コイルのコイル端部ピッチより短くすることを特徴とする回転電機の固定子である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、電機子巻線全体として素線導体内に循環電流が流れて発生する電流損失増加を抑制することのできる回転電機の固定子を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の回転電機の固定子の実施形態について図面を参照して説明する。
【００２５】
（第１の実施形態）
図１及び図２、図３を参照して第１の実施形態を説明する。第１の実施形態による回転電機の固定子は、固定子鉄心３と、電機子巻線２を備えている。固定子鉄心３は、全体として円筒状に形成され、この内周面に軸方向に延在してなる巻線スロット６を、円周方向に複数個並設すると共に、径方向に延在してなる通風ダクト４を、複数個軸方向に等間隔に並設し、かつ、軸方向の両端部及びこの両端部間の中央部における平均の磁性体占積率が等しくなるように形成したものである。
【００２６】
ここで、磁性体占積率とは全体の鉄心に対する磁性体部の比であり、ここでの磁性体部は通風ダクト４、鉄心を積層構成している鉄板の表面に形成されている絶縁物等を除いた鉄心等の磁性体で巻線スロット内での漏れ磁束に対する磁気抵抗に寄与する分を指す。固定子鉄心３以外の構造物が一様に構成されていれば、鉄心占積率と言ってもよい。
【００２７】
電機子巻線２は、巻線スロット６内に格納され、かつ多数の素線導体を束ねて上コイル（巻線スロット６の開口部側にあるもの）２ｃのハーフターンコイル及び下コイル（巻線スロット６の底部側にあるもの）２ｄのハーフターンコイルを構成し、固定子鉄心３の両側面よりそれぞれ外側に突き出る直線部２ｅを介してさらに軸方向に延在するコイル端部において、前記素線導体を上コイル２ｃのハーフターンコイル毎及び下コイル２ｄのハーフターンコイル毎にそれぞれ短絡してなるものである。
【００２８】
このような構成の回転電機の固定子において、固定子鉄心３の巻線スロット６内の前記素線導体及び固定子鉄心３の両側面より外側に延在する直線部２ｅの前記素線導体を連続的に捩られて転位するように形成し、ハーフターンコイル全体での転位角度を３６０度より大きく形成したことを特徴とする。
【００２９】
このように構成された実施形態において、負荷運転時には電機子巻線２に電流が流れ、各素線導体に電流が分担して流れる。図１に２つの代表的な素線導体５ａ、５ｂ間に鎖交する磁束を示しており、鉄心部分の鎖交磁束を９ｄ、９ｅ、９ｆと示している。
【００３０】
図１０の従来例の３６０度転位では、固定子鉄心３のみで転位を行い、コイル端部２ｂでは転位されておらず、上記のように素線間に不平衡電圧が生じ、循環電流による損失が発生する。
【００３１】
そこで、図１及び図２の実施形態では、コイル端部の直線部２ｅまで転位を３６０度より大きく行うことによって、端部の鎖交磁束９ｖ、９ｗ、９ｘ、９ｙの総和を従来例よりも小さくすることが可能である。そのため、不平衡電圧が減少し、循環電流損失の発生が抑制できる。
【００３２】
第１の実施形態によれば、素線導体５全体で不平衡電圧が小さくなり、循環電流の発生を抑え、循環電流損失を低減することができる。これは、前述した従来の技術である、３６０度転位の場合よりも電機子巻線の損失を抑制することができ、特に上コイルにおいてその効果が大きくなるようにし、電機子巻線全体として素線導体内に循環電流が流れて発生する電流損失増加を抑制することができる。
【００３３】
次に、図３で第１の実施形態を更に詳細に説明する。図３は第１の実施形態において、上コイル２ｃ、下コイル２ｄを共に記したものである。上コイル２ｃのコイル端部の直線部２ｅは下コイル２ｄよりも長く構成されており、下コイル２ｄと比べて上コイル２ｃにより多く転位を施すことができる。
【００３４】
このように構成された本実施形態において、上コイル２ｃの素線間に入射する端部磁束を低減し、より一層の循環電流損失発生が抑制できる。
【００３５】
逆に、図４を用いて本発明の第１の実施形態の変形例１を説明する。固定子鉄心３の軸方向の略中央部の、転位角度１８０度に相当する範囲内に、平均の磁性体占積率が、軸方向の略中央部以外例えば固定子鉄心３の両端部よりも大きい、サブ鉄心部７を設けたものである。
【００３６】
図４のような構成であるので、素線５ａ、５ｂ間の鎖交磁束は９ｂにおいて強められる。ここで、鎖交磁束９ｂは、端部の鎖交磁束９ｘ、９ｙ、９ｖ、９ｗの和とは逆位相となり、誘起電圧を打ち消すように働き、素線間の循環電流損失の発生をより一層抑制できる。
【００３７】
このように固定子鉄心３にサブ鉄心部７を設けることで、通風ダクト４のピッチの異なる部分を設けて、鉄心占積率の不均一によって生じる不平衡電圧によって、上記端部もれ磁束による不平衡電圧を相殺し、循環電流を低減することによって、固定子コイルの素線に生じる循環電流を低減すると共に、素線間の温度差を均一化し、効率と固定子巻線温度を良好に保つことができる。この結果、従来の課題である、「固定子コイルでは端部に入射する磁束によって導体素線間に循環電流が流れ、損失が増加、効率が低下するとともに、素線間に損失分布が生じて温度が不均一になり、高温部の冷却のために冷却を増す必要がある」を解決できる。
【００３８】
次に、図５を用いて本発明の第１の実施形態の変形例２を説明する。これは、素線導体の巻線スロット内に格納された部分の転位角度が概ね３６０度であり、固定子鉄心の軸方向の略中央部に平均の磁性体占積率が、軸方向の略中央部以外の部分とは異なる部分とは異なる磁性体占積率となるように構成してもよい。具体的には、素線導体の転位角度が、固定子鉄心３の各端部から９０度以内の範囲内に、固定子鉄心３の平均の磁性体占積率が、固定子鉄心３の各端部から９０度以内の範囲よりも小さい、サブ鉄心部７を設けたものである。
【００３９】
図５のような構成でも、素線５ａ、５ｂ間の鎖交磁束は９ａ、９ｃにおいて弱められ鎖交磁束９ａ、９ｂ、９ｃの総和が、端部の鎖交磁束９ｘ、９ｙ、９ｖ、９ｗの誘起電圧を打ち消すように働き、素線間の循環電流損失の発生を抑制できる。
【００４０】
（第２の実施形態）
図６を用いて第２の実施形態を説明する。図６は固定子鉄心端部を軸方向から見た図である。これは、図１、図２の実施形態と同様に、固定子鉄心３と、電機子巻線２とを備えたものにおいて、上コイル２ｃのコイル端部ピッチａを下コイル２ｄのコイル端部ピッチｂより短くした点のみが異なる。
【００４１】
このように第２の実施形態では、鎖交磁束の大きい上コイル２ｃの端部ピッチａを下コイル２ｄの端部ピッチｂより短くすることで、上コイル２ｃでの鎖交磁束量を減少させ、循環電流による損失発生を抑制できる。
【００４２】
これに対して前述した図１１の従来例では、上コイル２ｃの端部ピッチａ、下コイル２ｄの端部ピッチｂは等しく、埋設された各スロット６間の均等な距離の端部で接続されている。この結果、図１１の場合、上コイル２ｃの端部に入射する端部磁束は、下コイル２ｄの端部に入射する端部磁束よりも大きく、上コイル２ｃでは下コイル２ｄより誘起電圧が大きく、循環電流が流れ損失が大きくなる。
【００４３】
また図７は本発明の第２の実施形態を説明するための図であり、コイルの鉄心端部近傍を内径方向から見た図を示し、図８は図７のＡ矢視図を示している。固定子鉄心３の両側面より外側に突き出る下コイル２ｄの曲がる側の鉄心端部に、径方向に垂直な面内で、巻線スロット面を鉄心端面との角部を落とした鉄心端段落とし８を形成したものである。また、固定子鉄心の両側面より外側に突き出る下コイル２ｄの曲がる側の鉄心端部に、径方向に垂直な面内で、巻線スロット面を鉄心端面との角部を落とした鉄心端段落とし３ａを形成したものである。図７、８において上コイル２ｃは、図面左方向に曲がり、下コイルとコイル端部で接続され、下コイル２ｄは、右方向に曲がり、上コイルとコイル端部で接続される。
【００４４】
図６のように上コイル２ｃの端部ピッチａを下コイル２ｄの端部ピッチｂより短くすると、下コイル２ｄを曲げる傾きが小さくなり、図７の下コイル２ｄと外側間隔片８との距離ｃ、下コイル２ｄと固定子鉄心３の端部との距離ｄが小さくなる。すると、下コイル２ｄが外側間隔片８や固定子鉄心３の端部に接触するおそれが増し、組立て時にコイル２を損傷するおそれがある。また、コイルとの距離が小さくなると、外側間隔片８や鉄心の端部に発生する渦電流損失が増大する。
【００４５】
そこで、第２の実施形態では図７、図８に示すように、下コイル２ｄと対向する固定子鉄心３に周方向の鉄心端段落とし３ａを形成し、また外側間隔片８の角部に面取り部８ａを形成したものである。
【００４６】
このように構成することにより、下コイル２ｄと外側間隔片８との間に距離ｃが保たれ、また下コイル２ｄと固定子鉄心３の端部との間に距離ｄが保たれるので、下コイル２ｄと外側間隔片８及び下コイル２ｄと固定子鉄心３の端部との接触を防ぐことができ、かつ渦電流損失も低減できる。
【００４７】
なお、第２の実施形態の変形例においても、第１の実施形態の変形例を示す図である、図４、図５と同様に、固定子鉄心３の磁性体占積率をサブ鉄心部７でその他の固定子鉄心部分よりも大とした変形例とすることにより、誘起電圧を打ち消すように働き、素線間の循環電流損失の発生をより一層抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の回転電機の固定子の第１の実施形態を説明するため、素線導体の鎖交磁束を模式的に示す概略断面図。
【図２】図１の一部を拡大して示す概略断面図。
【図３】図１の構成をより詳細に示す回転電機の固定子を示す概略断面図。
【図４】本発明の回転電機の固定子の第１の実施形態の変形例１を説明するための概略断面図。
【図５】本発明の回転電機の固定子の第１の実施形態の変形例２を説明するための概略断面図。
【図６】本発明の回転電機の固定子の第２の実施形態を説明するための、固定子鉄心と上コイルと下コイルの関係を説明するための概略図。
【図７】本発明の回転電機の固定子の第２の実施形態を説明するため、固定子を内径方向から見た図。
【図８】図７のＡ矢視図。
【図９】従来の回転電機の固定子の電機子巻線断面図と漏れ磁束を説明するための基本構成図。
【図１０】従来の回転電機の固定子の下半部を断面して示す部分断面図。
【図１１】図１０の固定子の軸方向の端面から見て電機子巻線の上コイル及び下コイルの関係を説明するための図。
【符号の説明】
【００４９】
２…電機子巻線、２ｂ…コイル端部、２ｃ…上コイル、２ｄ…下コイル、２ｅ…直線部、３…固定子鉄心、３ａ…鉄心端段落とし、４…通風ダクト、５ａ．５ｂ…素線導体、６…巻線スロット、７…サブ鉄心部、８…外側間隔片、８ａ…面取り部、９ａ…鎖交磁束、９ｂ…鎖交磁束、９ｖ．９ｗ…鎖交磁束、９ｘ．９ｙ…鎖交磁束。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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