(57)【要約】【課題】ポットおよびプランジャの母材とセンターブロックの母材との熱膨張係数が異なり、樹脂モールド成形時においてセンターブロックとポットとの隙間に樹脂が流入しても、ポット上端部のポット内側への変形を調節することができる樹脂モールド金型を提供する。  【解決手段】センターブロック４０およびポット４４の一方または両方における少なくとも樹脂モールド時に溶融樹脂６０Ｙが通過する樹脂成形部内の領域の平面位置に、ポット内周面の樹脂成形部側に向いた開口端側が、ポットの径方向において中心側に傾けられた傾き量を調整する傾き調整部８０が形成され、傾き調整部８０は樹脂モールド成形時においてセンターブロック４０とポット４４との熱膨張係数の差に起因して装着孔４６とポット４４との境界に形成された隙間７０に溶融樹脂６０Ｙが流入し、溶融樹脂６０Ｙが硬化してなる硬化樹脂６０Ｋにより傾けられた傾き量を調整することを特徴とする。【選択図】図３
2009107139.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂タブレット押し出し用のプランジャを収納するポット、および該ポットを装着
する装着孔が形成されるとともに該ポットよりも熱膨張係数の大きいセンターブロッ
クを有し、樹脂モールド時に前記樹脂タブレットが溶融してなる溶融樹脂が充填され
る樹脂成形部が形成された樹脂モールド金型であって、
前記センターブロックおよび前記ポットの一方または両方における少なくとも樹脂
モールド時に前記溶融樹脂が通過する前記樹脂成形部の領域内の平面位置に、前記ポ
ット内周面の前記樹脂成形部側に向けられた開口端側が該ポットの径方向において中
心側に向かって傾けられたときの傾き量を調整する傾き調整部が形成され、
該傾き調整部は、樹脂モールド時において前記センターブロックと前記ポットとの
熱膨張係数の差に起因して前記装着孔の内周面と前記ポットの外周面との境界に形成
される隙間部分に前記溶融樹脂が流入した後、前記溶融樹脂が硬化してなる硬化樹脂
によって傾けられた前記傾き量を調整することを特徴とする樹脂モールド金型。
【請求項２】
前記センターブロックには、第１の傾き調整部として、前記装着孔の内周面が開口
端側において凹状に形成されたセンターブロック溝部が形成されていることを特徴と
する請求項１記載の樹脂モールド金型。
【請求項３】
前記ポットには、第２の傾き調整部として、前記ポットの外周面が前記開口端側に
おいて前記ポットの外周面に凹状に形成されたポット溝部が形成されていることを特
徴とする請求項１または２記載の樹脂モールド金型。
【請求項４】
前記ポットには、第３の傾き調整部として、前記ポットの内周面が前記開口端に接
近するに従って拡径する薄肉部が形成されていることを特徴とする請求項１から３い
ずれかに記載の樹脂モールド金型。
【請求項５】
前記薄肉部は、前記開口端に向かって徐々に薄肉になるテーパー状に形成されてい
ることを特徴とする請求項４記載の樹脂モールド金型。
【請求項６】
前記薄肉部は、前記開口端に接近するに従って前記ポットの内周面に対する勾配が
急勾配になるように拡径する断面Ｒ状に形成されていることを特徴とする請求項４記
載の樹脂モールド金型。
【請求項７】
前記傾き調整部は、前記ポットおよび前記センターブロックの前記装着孔の周方向
において全域に形成されていることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の
樹脂モールド金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は樹脂モールド金型に関する。
【背景技術】
【０００２】
固定金型と固定金型に接離動する移動金型とにより構成される樹脂モールド金型において、キャビティに樹脂を供給するポットとプランジャとは、固定金型または移動金型にセンターブロックを介して配設されている。センターブロックはステンレス鋼材により形成されているのに対し、ポットおよびプランジャはタングステンカーバイトとコバルトとによりなるいわゆる超硬材により形成されている。
【０００３】
このように、超硬材により形成されたポットおよびプランジャを用いた樹脂モールド金型としては、例えば特許文献１のようなものが提案されている。超硬材により形成されたポットやプランジャを採用することにより、離型性が良好で耐久性の高い樹脂モールド金型を提供することができるため広く用いられている。
【特許文献１】実開平６−２９１３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、超硬材はポットおよびプランジャにのみ用いられ、ポットおよびプランジャがセットされるセンターブロックにはステンレス鋼材が用いられている。このようにポットおよびプランジャの母材と、これらがセットされているセンターブロックの母材とがそれぞれ異なるため、ポットの熱膨張係数よりもセンターブロックの熱膨張係数のほうが大きくなる。すなわち、ポットとセンターブロックとが樹脂モールド時の金型温度まで昇温されると、センターブロックの熱膨張量がポットの熱膨張量よりも大きくなる。この場合、センターブロックとポットとの間に隙間が形成されて、その隙間部分に溶融したモールド樹脂が流れ込んだ後硬化してしまう。このような状態で樹脂モールド金型が冷却されると、センターブロックとポットとの隙間が狭くなり、隙間部分に入り込んだ硬化樹脂に外周側から押圧されてポットの端部側がポットの内側に倒れこむように変形し、プランジャがポット内を往復動することができなくなってしまうといった課題がある。
更に樹脂モールド金型の交換やメンテナンスを行う際における大幅な温度変化や、樹脂モールド時における型開き時や樹脂通過時における温度低下および低下した金型温度からの温度回復といった熱サイクルが加わることで、超硬材で形成されたポットであってもクリープ変形が生じることがある。最終的にはポットが塑性変形してしまうことになり、プランジャがポット内を往復動することができなくなるという課題も明らかになった。
【０００５】
近年、樹脂モールド用樹脂に含まれるフィラーの微細化が進んでいるため、樹脂漏れの防止を目的として、ポットおよびプランジャはポットの内径とプランジャの外径との差がきわめて小さく（１５μｍ程度）形成されている。このため、樹脂モールド時に形成されるセンターブロックとポットとの隙間で硬化した硬化樹脂によってポットが少しでも内側に倒し込まれるような変形が発生すると、たちまちプランジャがポット内を通過（往復）できなくなくなり、プランジャやポットの交換作業などが必要となっていた。
【０００６】
そこで本発明は、ポットを構成する母材の熱膨張係数よりも、これがセットされているセンターブロックの母材の熱膨張係数が大きい場合において、樹脂モールド時にセンターブロックとポットとの隙間に樹脂が流入した後に樹脂が硬化したときにポットの開口端側においてポットがその径方向において中心側に向かって倒れ込む変形を調整（抑制）する傾き調整部を設けることにより、ポットの内周面がプランジャの通路部分に侵入することを防止し、樹脂モールド時にプランジャがポット内を確実に通過することができる樹脂モールド金型の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち本発明は、樹脂タブレット押し出し用のプランジャを収納するポット、および該ポットを装着する装着孔が形成されるとともに該ポットよりも熱膨張係数の大きいセンターブロックを有し、樹脂モールド時に前記樹脂タブレットが溶融してなる溶融樹脂が充填される樹脂成形部が形成された樹脂モールド金型であって、前記センターブロックおよび前記ポットの一方または両方における少なくとも樹脂モールド時に前記溶融樹脂が通過する前記樹脂成形部の領域内の平面位置に、前記ポット内周面の前記樹脂成形部側に向けられた開口端側が該ポットの径方向において中心側に向かって傾けられたときの傾き量を調整する傾き調整部が形成され、該傾き調整部は、樹脂モールド時において前記センターブロックと前記ポットとの熱膨張係数の差に起因して前記装着孔の内周面と前記ポットの外周面との境界に形成される隙間部分に前記溶融樹脂が流入した後、前記溶融樹脂が硬化してなる硬化樹脂によって傾けられた前記傾き量を調整することを特徴とする樹脂モールド金型である。
【０００８】
また、前記センターブロックには、第１の傾き調整部として、前記装着孔の内周面が開口端側において凹状に形成されたセンターブロック溝部が形成されていることを特徴とする。
また、前記ポットには、第２の傾き調整部として、前記ポットの外周面が前記開口端側において前記ポットの外周面に凹状に形成されたポット溝部が形成されていることを特徴とする。
また、前記ポットには、第３の傾き調整部として、前記ポットの内周面が前記開口端に接近するに従って拡径する薄肉部が形成されていることを特徴とする。
これらにより、樹脂モールド成形時に隙間部分に流入していた樹脂が硬化してなる硬化樹脂による隙間部分の変形が生じたとしても、ポット内のプランジャの往復動が阻害されることがなく、効率的な樹脂モールド成形が可能になる。第１の傾き調整部、第２の傾き調整部、第３の傾き調整部はそれぞれ単独で用いた形態としてもよく、また、それぞれを組み合わせて用いた形態としてもよい。
【０００９】
また、前記薄肉部は、前記開口端に向かって徐々に薄肉になるテーパー状に形成されていることを特徴とする。
また、前記薄肉部は、前記開口端に接近するに従って前記ポットの内周面に対する勾配が急勾配になるように拡径する断面Ｒ状に形成されていることを特徴とする。
これらにより、樹脂モールド成形時に隙間から流入した溶融樹脂が硬化した際に、硬化樹脂がポットをポット内側に変形させたとしても、ポットの内周面位置よりも内側に変形することがないため、ポット内のプランジャの往復動作を阻害することがない。
【００１０】
さらに、前記傾き調整部は、前記ポットおよび前記センターブロックの前記装着孔の周方向において全域に形成されていることを特徴とする。これにより、硬化樹脂によるポットの傾き調整をより効果的に行うことができる。また、傾き調整部の加工が容易になるため、製造コストを抑えることができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の構成を採用することにより、熱膨張係数の相違に起因して樹脂モールド時に生じるポットの開口端側とセンターブロック間との隙間に溶融樹脂が流入し、その樹脂が硬化した後に金型温度が低下して隙間幅が狭くなったとしても、ポットの開口端側における内周面がプランジャの通路部分に侵入することを防止できる。すなわち、ポットとセンターブロックとの隙間で樹脂が硬化していても、樹脂モールド時にプランジャがポット内を確実に通過可能であるため、上述した硬化樹脂による塑性変形等が原因のプランジャやポットの交換作業などを不要にすることができるので、効率的に樹脂モールド製品を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下に、本発明の好適な実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
（第１実施形態）
図１は、第１実施形態にかかる樹脂モールド金型における下型の平面図である。図２は、樹脂モールド時の温度および常温におけるポット部分の状態を示す平面図である。図３は、樹脂モールド成形前におけるポット部分の状態を示す断面図である。図４は、ポット開口端側部分における樹脂モールド中の状態を示す拡大断面図である。図５は、図４の樹脂モールド後の状態を示す拡大断面図である。図６は、塑性変形したポットの平面図である。  
なお、図２，３，４において、（Ａ）は本発明における傾き調整部を有する構成を示す図であり、（Ｂ）はこれを有していない従来の構成を示す図である。
【００１３】
本実施形態における樹脂モールド金型１０は、図３に示すように、上型２０と下型３０とを主体に構成されている。また、図１に示すように上型２０にはキャビティ２１（破線で図示）が形成されている。
図１，３に示すように、上型２０には型合わせした後にカル部分５０とキャビティ２１とを連通するためのランナ２４が形成されている。なお、キャビティ２１、ランナ２４およびカル部分５０のように樹脂モールド時に樹脂が充填されて硬化（熱硬化）した樹脂部分が形成される空間が、本発明における樹脂成形部に相当する。
【００１４】
また、下型３０にはセンターブロック４０が配設されている。このセンターブロック４０は、下部ブロック４０Ａと上部ブロック４０Ｂとにより構成されている。下部ブロック４０Ａと上部ブロック４０Ｂとには、突出部４２が設けられたポット４４の外径形状に沿った形状を有するポット装着孔４６がそれぞれ形成されている。
ポット４４は、突出部４２の高さ位置までが下部ブロック４０Ａの装着孔４６にセットされ、上部ブロック４０Ｂにより突出部４２を押さえ込まれるようにして配設されている。ポット４４は、上部ブロック４０Ｂにおける装着孔４６の内周面とポット４４の外周面との間にわずかな隙間７０（常温時において２．５μｍ程度）を介した状態で配設されている。
プランジャ４８は、樹脂を押圧する側の端部が所定の長さに太く形成されてポット４４の内周面を摺動する拡径部を有し、ポット４４内部を上下方向に往復動（通過）可能に配設されている。樹脂タブレット６０Ｔは、微細なフィラーを含んだ熱硬化性の樹脂を用いて円柱状に形成され、樹脂モールド成形にはプランジャ４８の上にセットされる。
【００１５】
ポット４４は、タングステンカーバイトをコバルトと共に焼結してなる線膨張係数（熱膨張係数の一例）が５．４ｐｐｍ／ｄｅｇ・℃程度のいわゆる超硬材により形成されている。一方、ポット４４がセットされるセンターブロック４０は、線膨張係数が１１．１ｐｐｍ／ｄｅｇ・℃程度であって超硬材によりも線膨張係数の大きいステンレス鋼材により形成されている。
このように、センターブロック４０の母材とポット４４の母材との線膨張係数が異なっているため、樹脂モールドを行うような高温条件下においては、センターブロック４０とポット４４との間に熱膨張量の差が生じることになる。具体的には、図２に示す樹脂モールド時温度（高温）の条件下においては、センターブロック４０の装着孔４６の内周面とポット４４の外周面とは常温時における隙間よりも隙間７０が大幅に拡大する。このため、プランジャ４８によって圧送されてポット４４内からランナ２４およびキャビティ２１に充填される溶融樹脂６０Ｙ（樹脂タブレット６０Ｔが溶けたもの）の一部が隙間７０に入り込んで硬化してしまうのである。
【００１６】
この後、メンテナンス等において樹脂モールド成形を停止して樹脂モールド金型１０が冷却し常温に近づくと、拡大していた隙間７０が徐々に狭くなり、その隙間７０に入り込んでいる硬化樹脂６０Ｋはセンターブロック４０の装着孔４６の内周面とポット４４の外周面とによって押圧される。このため、ポット４４の内周面における樹脂成形部に向けられた開口端側は硬化樹脂６０Ｋによって逆に押圧されてポット４４の径方向において中心側（内側）に向かって倒れ込み縮径するように変形してしまう。図２（Ｂ）および図４（Ｂ）は従来の構成におけるポット４４周辺の状態を示す図であるが、常温時において、硬化樹脂６０Ｋによってポット４４の開口端側（樹脂成形部側）が中心側に倒れ込むように大幅に変形した状態となる。このため、樹脂モールド時の温度まで昇温された状態であっても、プランジャ４８がポット４４内を通過できなくなっていた。
【００１７】
そこで、図２（Ａ）および図３（Ａ）に示すように、樹脂モールド時において拡大された隙間７０に入り込んだ溶融樹脂６０Ｙの収容先として、本実施形態においては、上部ブロック４０Ｂの装着孔４６の内周面に本発明における第１の傾き調整部としてのセンターブロック溝部８０が形成されている。
センターブロック溝部８０は、ポット４４の開口端部の近傍位置においてセンターブロック４０（上部ブロック４０Ｂ）側に断面矩形の凹状となるように凹ませた凹溝として形成されている。本実施形態におけるセンターブロック溝部８０は、図２（Ａ）に示すように、ポット４４の外周面の全周に沿ったリング状となるように上部ブロック４０Ｂにおける装着孔４６の内周面において周方向の全域に形成されている。また、センターブロック溝部８０の容積は、樹脂モールド時に形成されるセンターブロック４０とポット４４との隙間７０の容積よりも十分大きな容積を有する大きさとなるように形成されている。
また、本実施形態においては、図３（Ａ）に示すように、センターブロック溝部８０の高さ（ポット４４の外周面と平行なセンターブロック溝部８０の内壁面の高さ）寸法Ｈ１を５ｍｍに形成し、上部ブロック４０Ｂの高さ寸法Ｈ２を１４ｍｍに形成した。また、センターブロック溝部８０の樹脂成形部側の端部からパーティング面までの高さ寸法Ｈ３を０．３〜１．０ｍｍ程度に形成した。
【００１８】
このようにセンターブロック溝部８０は上部ブロック４０Ｂ内に十分に大きな容積で形成されており、樹脂モールド時に流入した溶融樹脂６０Ｙを未充填の状態で硬化させることが可能となっている。
より詳細には、樹脂モールド金型１０で最初に樹脂モールドされたとき、拡大された隙間７０に流入した溶融樹脂６０Ｙは図４（Ａ）に示されているようにセンターブロック溝部８０に送り込まれた後硬化して硬化樹脂６０Ｋとなる。センターブロック溝部８０の内部空間では、樹脂成形部のように充填された溶融樹脂６０Ｙに所定の樹脂圧力が加圧される空間と比較して低圧状態であるために溶融樹脂６０Ｙは内部から気泡を生じた後に軽石のように未充填な状態（ポーラス状）に硬化する。このようにセンターブロック溝部８０においてポーラス状に硬化した硬化樹脂６０Ｋは、樹脂成形部で硬化した硬化樹脂６０Ｋと比較して、低密度になるとともに、機械的強度はきわめて小さくなる。
【００１９】
そして、樹脂モールド金型１０の温度が下がると、超硬材で形成されたポット４４とステンレス鋼材で形成されたセンターブロック４０との線膨張係数の相違に起因して隙間７０が狭くなる。この際に、隙間７０に入り込んだ硬化樹脂６０には、ポット４４の外周面とセンターブロック４０の装着孔４６の内周面とによって押圧されて圧縮力が作用する。特に、センターブロック溝部８０よりも上方に位置してパーティング面に面した部分において帯状をなす比較的高密度な硬化樹脂６０Ｋに対しては、隙間７０が当初の幅（２．５μｍ）に復帰しようとするために集中的に圧縮力が作用する。この結果、図５（Ａ）に示すように、隙間７０の部分で硬化した比較的高密度の硬化樹脂６０Ｋは部分的には破壊されることになる。
【００２０】
しかしながら、硬化樹脂６０Ｋには大量のフィラーが含まれているため、隙間７０で硬化した硬化樹脂６０Ｋのすべてが圧縮破壊されるわけではなく、フィラーが弾性変形させられたり、上部ブロック４０Ｂが弾性変形させられる。この結果、ポット４４の内径が縮小する方向の変形量は従来の構成と比較して著しく小さくなる。例えば、上記したような寸法のセンターブロック溝部８０を有する構成と、同様の構成からセンターブロック溝部８０を省いた従来の構成とを比較した場合、従来の構成ではポット４４の変形量は１５μｍ程度とかなり大きくなるのに対して、ポット４４の変形量は２μｍ程度と大幅に小さくなる。このため、図５（Ａ）および図６（Ａ）に示すようにポット４４の内側方向に傾斜する変形を僅かな量に抑えることができるため、ポット４４によってプランジャ４８の往復動が妨げられることにはならない。
また、ポット４４の変形量を大幅に小さくすることができるため、ポット４４とプランジャ４８との隙間を小さく設計することができる結果、より微細なフィラーが充填された樹脂を用いて樹脂モールドを行うことができる。なお、上記の金型４０Ｂの弾性変形は、樹脂モールド時に昇温すると元に戻るので、次回以降の樹脂モールド時の作業に影響を与えることはない。
【００２１】
以上に、センターブロック溝部８０を設けることによって硬化樹脂６０Ｋによるポット４４の内側への変形を調節（抑制）することができる樹脂モールド金型１０について説明したが、溶融樹脂６０Ｙの収容先となる構成を設けた樹脂モールド金型１０はこの形態に限定されるものではないのはもちろんである。
要は、樹脂モールド時に生じた隙間７０に流入した溶融樹脂６０Ｙを未充填状態で硬化させて、その部分で硬化した硬化樹脂６０Ｋによってはポット４４を中心方向に倒れ込むように変形させないようにすることができればよい。換言すれば、センターブロック溝部８０よりも上方に位置してパーティング面に面した部分において帯状をなす高密度な硬化樹脂６０Ｋのみがポット４４を変形させるようにすることができればよい。したがって、他の実施形態として、センターブロック４０の装着孔４６開口端側の外周面部分ではなく、ポット４４の開口端側の外周面部分に、ポット４４の外側表面に食い込む方向に凹ませるように、本発明における第２の傾き調整部に相当する凹溝状のポット溝部８２を形成する構成を採用することもできる（図４（Ａ）における破線部分に相当）。この場合においても、溶融樹脂６０Ｙをポット溝部８２に収容させてポット４４の変形量を少なくすることができるため、上述した実施形態と同様の作用効果を得ることができる。第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０または第２の傾き調整部であるポット溝部８２は、いずれにおいても、パーティング面（ポット４４の開口端側）から下型３０方向に向かって隙間７０を経由した後に、隙間７０の幅寸法より幅広な空間を装着孔４６内腔間に面した状態となるようにセンターブロック４０の内周面またはポット４４の外周面に形成されている。
【００２２】
第１実施形態に示す構成を採用した樹脂モールド成形金型１０を用いれば、繰り返し樹脂モールド成形を行ったとしても、ポット４４にクリープ変形による塑性変形が生じることによって、プランジャ４８の外周面にポット４４の内周面が当接してプランジャ４８のポット４４内における上下動が阻害された状態（図５（Ｂ）および図６（Ｂ）に示すような状態）にはならない。このため、図５（Ａ）に示すようにプランジャ４８の外周面とポット４４の内周面との間にプランジャ４８の摺動スペースが存在する状態に確実に維持されることになる。したがって、プランジャ４８がポット４４内を通過できなくなる不具合を解消するため、ポット４４やプランジャ４８を交換する作業が不要となって樹脂モールド成形を円滑に行うことができる結果、生産性が大幅に向上するといった効果が得られる。
【００２３】
また、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０および第２の傾き調整部であるポット溝部８２は、ポット４４の外周面に沿ってリング状をなして（全周にわたって）形成されているため、凹溝の加工性が容易であると共に、十分な容積を有する凹溝を容易に形成することもできる。これにより隙間７０から大量の溶融樹脂６０Ｙが流入したとしても、十分な余裕を持った状態で溶融樹脂６０Ｙを収容することができるため好都合である。
【００２４】
（第２実施形態）
図７は、第２実施形態における樹脂モールド金型を用いて樹脂モールドを行っている状態を示すポット部分近傍の断面図である。図８は、図７に示した樹脂モールド後における状態を示すポット部分近傍の断面図である。図９は、図８に示したポットの樹脂成形部側に向けられた開口端近傍を取り出して示した拡大図である。
図７に示すように、本実施形態における樹脂モールド金型１０はポット４４の開口端側の部材厚さを薄くした本発明における第３の傾き調整部であるポット４４の開口端側の薄肉部を形成した点を除いて上記した実施形態の樹脂モールド金型１０と同様の構成を有するため、ここでの説明は省略する。
【００２５】
具体的には、図７〜図９に示しているように、ポット４４には、その内周面が開口端側（パーティング面側）に接近するに従って拡径して徐々に薄肉になるテーパー状をなす薄肉部４４Ｔが形成されている。より詳細には、上部ブロック４０Ｂの高さ範囲にあるポット４４の外表面位置は鉛直にした状態で、ポット４４の内周面位置がポット４４の開口端に接近するに伴ってポット４４の外表面位置に接近させている。
【００２６】
このように、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０と、第３の傾き調整部である薄肉部４４Ｔとが設けられた樹脂モールド金型１０を用いた樹脂モールド時のポット４４の変形について説明する。
まず、樹脂モールド時に樹脂モールド金型１０が昇温されて形成される隙間７０に溶融樹脂６０Ｙが侵入して、図７，図８に示すように、その溶融樹脂６０Ｙが硬化した硬化樹脂６０Ｋによりポット４４の開口端側がポット４４の内側に倒れ込む変形が生じる点も上述した実施形態と同様である。また、センターブロック溝部８０によってポット４４の開口端側が内側に倒れ込む変形がプランジャ４８の摺動面に侵入しないように調整（抑制）されることも上述した実施形態と同様である。
本実施形態の樹脂モールド金型１０を用いた場合においては、図７に示すように薄肉部４４Ｔの内周面とプランジャ４８の外周面との間にも溶融樹脂６０Ｙが流入し、やがて硬化して硬化樹脂６０Ｋとなる。続いて、キャビティで形成された成形品を樹脂モールド金型１０から取り外す際に、図８に示すように、この部分の硬化樹脂６０Ｋは、カル部分５０における硬化樹脂６０Ｋと共に取り除かれ、隙間７０およびセンターブロック溝部８０の部分だけに残存することになる。
【００２７】
本実施形態においては、ポット４４の開口端側の部分を先に説明したような片テーパー状をなす薄肉部４４Ｔに形成しているので、図９に示すように、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０が形成されているにもかかわらずポット４４の開口端側が内側に倒れ込むような大きな変形（同図に破線として図示）が生じたとしても、ポット４４の開口端側における内周面がプランジャ４８の通路部分に侵入することを防止できる。このため、プランジャ４８はポット４２内をより確実に通過することができるのである。
【００２８】
なお、本実施形態における樹脂モールド金型１０として、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０と、第３の傾き調整部であるテーパー状の薄肉部４４Ｔとを有する形態について説明したが、センターブロック溝部８０を設けず、薄肉部４４Ｔのみを形成した樹脂モールド金型１０としてもよいのはもちろんである。また、このような形態の樹脂モールド金型１０であっても、ポット４４の開口端側の内周面がプランジャ４８の摺動面に進入する変形を十分に調整（防止）することができるため、ポット４４内におけるプランジャ４８の上下動が阻害されることはない。
【００２９】
（第３実施形態）
図１０は、第３実施形態における樹脂モールド金型の樹脂モールド時の状態を示す断面図である。本実施形態における樹脂モールド金型１０は、第２実施形態の変形例であり、第３の傾き調整部をアール状に形成された薄肉部４４Ｒとしたことを特徴とする。より詳細には、ポット４４の開口端側における所要高さ範囲の部分を、開口端部に接近するに従ってポット４４の内周面が、ポットの下方側における内周面に対して徐々に傾斜が急傾斜になるような断面アール状をなす薄肉部４４Ｒに形成したものである。
【００３０】
なお、薄肉部４４Ｒのアールの大きさは、プランジャ４８をポット４４に挿入（装着）するときにプランジャ４８の拡径部における下側の角部とポット４４の開口端とを接触させずに挿入させるために設けられる挿入用のアール部に比べて十分に大きくなるような大きさとなっている。具体的には、挿入用のアール部は、プランジャ４８の挿入（装着）時にプランジャ４８の拡径部における下側の角部とポット４４の開口端とが接触してもプランジャ４８の下側の角部がそのアール部によってポット４４内に誘導されればよいため比較的小さくてもよい。一方、薄肉部４４Ｒのアールの大きさはポット４４の開口端側における内周面がプランジャ４８の通路部分に侵入することを防止できる程度の大きさが必要となる。
本実施形態にかかる樹脂モールド金型１０の構成を採用することによっても第２実施形態と同様の作用効果を得ることができる。また、ポット４４の開口端側の内周面をアール状にした薄肉部４４Ｒを挿入用のアール部としても、用いることができるので加工性の点で優位であるといえる。
本実施形態における樹脂モールド金型１０においても、第２実施形態における樹脂モールド金型１０と同様に、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０を形成せずに、第３の傾き調整部であるアール状の薄肉部４４Ｒのみを有する形態としてもよいのはもちろんである。
【００３１】
以上に、本発明をそれぞれの実施形態に基づいて詳細に説明してきたが、本発明は以上の実施形態に限定されるものではなく、他の実施形態を採用することができる。
例えば、すべての実施形態において、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０および第２の傾き調整部であるポット溝部８２は、上部ブロック４０Ｂの板厚内において、ポット４４の外周面に沿って一周するリング状に形成されているが、第１の傾き調整部を初めとする全ての傾き調整部は、少なくとも樹脂モールド時に溶融樹脂６０Ｙが通過する樹脂成形部の領域内の平面位置、つまりポット４４が装着されたセンターブロック４０を示す平面図（図１）上において樹脂成形部の領域内の位置に形成されていれば良い。例えば上述した実施形態における樹脂成形部を樹脂が通過するような構成では、第１の傾き調整部はランナ２４の幅（図１参照）に少なくとも形成されていれば良くそれ以上の幅に形成しても良い。また、樹脂成形部の領域内の平面位置に形成されていれば、第１の傾き調整部を装着孔４６の内周面に沿って所要間隔をあけて配設する形態としてもよい。第１の傾き調整部により形成される空間容量が多ければ、ポーラス状硬化樹脂６０Ｋを形成する空間が多くなり、ポット４４の内側への傾きの調整が好適に行われるため好都合である。また、第１の傾き調整部の断面形状は、ポット４４の開口端側（パーティング面側）における隙間７０から流入した溶融樹脂６０Ｙを収容してポーラス状に硬化させることができれば断面矩形の凹状形状に限定されるものではなく、任意の断面形状を採用することができるのはもちろんである。
【００３２】
そして、第３の傾き調整部であるテーパー状の薄肉部４４Ｔおよびアール状の薄肉部４４Ｒは、第１の傾き調整部であるセンターブロック溝部８０が形成されていない場合には、ポット４４の開口端部からなるべく離反した位置から形成し、ポット４４の延在方向における薄肉部４４Ｔ，４４Ｒの形成距離が長くなるようにすることが好ましい。この場合、ポット４４の内周面の開口端部がより外側（ポット４４の中心から離れた位置）に位置しているので変形後であっても開口端部がより外側に位置することになり、センターブロック溝部８０が形成されずにポット４４の変形量が大きくなっても、プランジャ４８の通過を阻害する位置までポット４４の開口端部が傾いてしまう事態を回避することができる。
【００３３】
また、以上の実施形態においては、ポット４４およびプランジャ４８を下型３０に配設している形態を説明しているが、ポット４４およびプランジャ４８を上型２０に配設する形態を採用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】第１実施形態にかかる樹脂モールド金型における下型の平面図である。
【図２】樹脂モールド時の温度および常温におけるポット部分の状態を示す平面図である。
【図３】樹脂モールド成形前におけるポット部分の状態を示す断面図である。
【図４】ポット開口端側部分における樹脂モールド中の状態を示す拡大断面図である。
【図５】図４の樹脂モールド後の状態を示す拡大断面図である。
【図６】塑性変形したポットの平面図である。
【図７】第２実施形態における樹脂モールド金型を用いて樹脂モールドを行っている状態を示すポット部分近傍の断面図である。
【図８】図７に示した樹脂モールド後における状態を示すポット部分近傍の断面図である。
【図９】図８に示したポットの樹脂成形部側に向けられた開口端近傍を取り出して示した拡大図である。
【図１０】第３実施形態における樹脂モールド金型における樹脂モールド時のポット部分の断面図である。
【符号の説明】
【００３５】
１０  樹脂モールド金型
２０  上型
２１  キャビティ
２４  ランナ
３０  下型
４０  センターブロック
４０Ａ  下部ブロック
４０Ｂ  上部ブロック
４２  突出部
４４  ポット
４４Ｒ，４４Ｔ  薄肉部
４６  装着孔
４８  プランジャ
５０  カル部
６０Ｔ  樹脂タブレット
６０Ｙ  溶融樹脂
６０Ｋ  硬化樹脂
７０  隙間
８０  センターブロック溝部
８２  ポット溝部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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