(57)【要約】      （修正有）【課題】めっき削られ量を著しく減少させ、めっき付着量不足および表面キズの発生を低減して良好な厚いめっき層を持つ高強度鋼線を円滑に製造できる引き抜き加工用ダイスとめっき鋼線の引き抜き方法を提供する。【解決手段】金属製のダイスケースにニブ２が嵌合された引き抜き加工用ダイスにおいて、前記ニブ２はマウス２１、アプローチ２２、ベアリング２３およびバック２４を順次形成し、前記バックが二段のバック角を有したサイアロンを主成分とするセラミックスを用いる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属製のダイスケースにニブが嵌合された引き抜き加工用ダイスであって、前記ニブがサイアロンを主成分とするセラミックスからなり、
前記ニブは、マウス、アプローチ、ベアリングおよびバックを順次形成しており、前記バックが二段のバック角を有し、
ダイスケース内径とニブ外径が、０．９９４≦ａ／ｂ≦０．９９８（但し、ａ＝ダイスケース内径、ｂ＝ニブ外径とする。）を満足することを特徴とする引き抜き加工用ダイス。
【請求項２】
亜鉛または亜鉛アルミ合金めっきを施した鋼線を多段で冷間引き抜き加工するにあたり、ダイスとして請求項１に記載のものを使用することを特徴とするめっき鋼線の引き抜き加工法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、めっき鋼線の冷間引き抜き加工に好適なダイスおよびこれを用いた引き抜き加工法に関する。
【背景技術】
【０００２】
圧延された線材を所望の線径および引っ張り強度を得るために冷間引き抜き加工（冷間伸線加工)が汎用されている。この加工には、従来一般に、ニブに超硬合金を用いたダイスが用いられ、ニブにはＷＣ−Ｃｏ系、ＷＣ−ＴｉＣ−Ｃｏ系などの合金の焼結体が使用されている。
【０００３】
このようなダイスを用いて冷間引き抜き加工をする際に、ニブと鋼線の界面には大きな摩擦力が働くので、その摩擦力を緩和し良好な表面を得るために潤滑剤が使用されている。また、ニブと鋼線との焼付きを防止する為に、潤滑剤に極圧剤や添加剤などを加えることもある。さらに、潤滑性能を上げるために、鋼線表面に造膜処理を行うこともある。
そして、ニブがサイアロンを主成分とするセラミックスからなるダイスを用いて加工を行うこともある。
【０００４】
ところで、近年、鋼線に関して、市場からは良好な耐食性を維持しつつ高強度の鋼線やワイヤロープが求められている。こうした市場の要請に対応するためには、高強度鋼線を使用し、耐食性を向上するためにめっき付着量を増した上で、冷間引き抜き加工により引っ張り強度の向上を図る必要がある。
詳述すると、この場合のめっきとしては、亜鉛および亜鉛合金めっきが用いられ、いずれも、溶融めっき法によりめっきされるが、浴温は４５０℃前後の高温となり、そのめっき浴に鋼線を通過させることで、鋼線の強度低下をもたらす。そこで、亜鉛および亜鉛合金めっき鋼線の所望の強度を得るために、めっき後の鋼線を冷間引き抜き加工することになる。
【特許文献１】特開昭６２−１０４６１８号公報
【特許文献２】特開２００７−６９２３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
このように良好な耐食性を維持しながら高強度の鋼線を得るべく、厚いめっき層を持つ鋼線を冷間引き抜き加工すると、ダイスとめっきの界面に大きな摩擦力が発生するとともに、ダイスに多大な負荷がかかり、ダイスとしてニブが超硬合金のものでめっき鋼線を長時間冷間伸線加工すると、乾式、湿式のいかんにかかわらず、ダイス/めっき境界面における良好な潤滑状態を維持することが困難となり、ダイス入口部分において、めっきが削られることによるめっき付着量不足および表面キズの発生、そしてダイスが早期に磨耗することによる線径不良の発生およびダイス寿命低下を避けられなかった。
【０００６】
この対策として、ボラックスなどをめっき鋼線に塗布したり、MoS2などの添加材を多く配合した潤滑剤を使用したり、強制潤滑法を使用したりすることが行なわれているが、効果の程度が不安定で、ほとんど効果が得られない場合があるなど実効が乏しかった。
【０００７】
本発明の目的は、前記の問題点を解消し、めっき削られ量を著しく減少させ、めっき付着量不足および表面キズの発生を低減して良好な厚いめっき層を持つ高強度鋼線を円滑に製造できる引き抜き加工用ダイスとめっき鋼線の引き抜き方法を提供することにある。
また、ダイスが早期に磨耗することによる線径不良の発生およびダイス寿命低下を抑制することができる引き抜き加工用ダイスとめっき鋼線の引き抜き方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため本発明の引き抜き加工用ダイスは、金属製のダイスケースにニブが嵌合された引き抜き加工用ダイスであって、前記ニブがサイアロンを主成分とするセラミックスからなり、
前記ニブは、マウス、アプローチ、ベアリングおよびバックを順次形成しており、前記バックが二段のバック角を有し、
ダイスケース内径とニブ外径が、０．９９４≦ａ／ｂ≦０．９９８（但し、ａ＝ダイスケース内径、ｂ＝ニブ外径とする。）を満足することを特徴とする引き抜き加工用ダイス。（請求項１）
また、上記目的を達成するため本発明のめっき鋼線の引き抜き法は、亜鉛または亜鉛アルミ合金めっきを施した鋼線を多段で冷間引き抜き加工するにあたり、ダイスとして請求項１に記載のものを使用することを特徴としている。（請求項２）
【発明の効果】
【０００９】
本発明者らは、ダイス入口部分においてめっき削れやめっき鋼線表面のキズが発生する状況と原因を仔細に検討した。
その結果、超硬ダイスでは、主としてベアリング部において、亜鉛やこれとアルミニウムなどの合金がベアリング部に溶着し、それにより潤滑剤が機能しなくなる、すなわち、潤滑剤の引き込み不足による潤滑剤の皮膜切れでめっき表面とアプローチ、およびベアリング表面がダイレクトタッチし、摩擦による温度上昇でめっき層の一部とニブが溶着し、そのままダイスを使用し続けることにより、アプローチにめっき削れかすが堆積し、めっき削れかすが鋼線表面のしごき手段として作用し、ベアリングへの潤滑剤の供給が阻害されることが主たる原因であると判断された。
【００１０】
そこで本発明者らは、亜鉛やこれと他の金属の合金からなるめっき層と溶着を起こしにくいニブに適した材料を種々試験し、その結果、サイアロンを主成分とするセラミックスが亜鉛合金浴中で亜鉛合金との反応が皆無（親和性ゼロ）である知見から、このサイアロンを主成分とするセラミックスをニブ材料として構成し、該ニブをダイスケースに嵌合せて引き抜き用ダイスとしたものであり、サイアロンを主成分とするセラミックスは亜鉛合金との親和性がなく、反応が皆無であるから、潤滑剤の皮膜切れが発生してもアプローチ、およびベアリング表面と亜鉛めっき表層の溶着が軽減され、皮膜切れが早期に回復し、めっき層の削れ屑が著しく減少し、安定した品質を維持できるという優れた効果を得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
前記サイアロンを主成分とするニブは、マウス、アプローチ、ベアリングおよびバックを順次形成しており、前記バックが二段のバック角を有している。
高強度の鋼線を得るための加工は、鋼線が引っ張られ、ダイスニブの径を拡張する方向に力が強く働く。同時に、ニブには鋼線進行方向にも強い引っ張り力が働き、これらの力が、ニブの割れやバックの欠けを引き起こす。
まず、鋼線の引き抜きに伴いダイスニブのベアリングおよびバックに鋼線進行方向に強い引っ張り力が働く。バックはベアリングからの潤滑剤の引き出しを助長する効果があるが、ベアリング角度とバック角度の差が大きいと、ベアリングとバックの境界部の欠けを引き起こすことになる。
【００１２】
本発明は、バックを小さい角度の第１バックと大きい角度の第２バックの２段のバック角度を持たせたのであり、これにより、ベアリング、バック境界部に作用する鋼線進行方向に働く強い引っ張り力を緩和することが可能となり、引き抜き加工中のバックの欠損によるニブの破壊が的確に防止される。
【００１３】
ダイスケース内径：ａとニブ外径：ｂを、０．９９４≦ａ／ｂ≦０．９９８を満足する嵌合関係とする。
高強度鋼線を得るための伸線加工はダイスニブの内径を拡張する方向に強く力が働き、この力はニブの割れを引き起こす。
そこで、ダイスケースの内径ａとニブ外径ｂの比を０．９９４≦ａ／ｂ≦０．９９８とし、ニブの内径方向への圧縮力を高め、締め代を大きくした嵌合(焼嵌め)としたのである。
これにより、セラミックスの脆く欠けやすい欠点が改善され、ダイス寿命の大幅向上によるダイス交換作業の軽減を図ることができる。
【実施例１】
【００１４】
以下、本発明を実施例により詳細に説明する。図１は本発明を適用した冷間引き抜き加工用ダイスを示しており、１はダイスであり、窒化ケイ素系の化合物であるサイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）を主成分とするセラミックスからなるニブ２が、金属たとえばＳＣＭ４３５からなる筒状のケース３に内挿され、半径方向突出部３１を端部に有する嵌合わせ部３０に焼嵌めにより強嵌されている。
【００１５】
前記サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）は、Ｓｉ3Ｎ4−Ａｌ2Ｏ3−ＡｌＯ―ＳｉＯ2の四元素の化合物であり、Ｍｇ，Ｌｉ，Ｙなどの元素との置換固溶体をも含む。サイアロンは耐酸化性が窒化ケイ素よりも強いほか、亜鉛やこれを含む溶融金属に対して反応がない特性を有している。
ニブ２は緻密なサイアロン焼結体が望ましく、かかる緻密な組織のサイアロン焼結体を得るには、Ａｌ2Ｏ3等を焼結助剤として用い、たとえば、１６００℃の加圧窒素ガス雰囲気中に１時間３０分程度保持後、１８００℃で２時間程度保持する。
１６００℃の加圧窒素ガス雰囲気中に１時間３０分程度保持することで、Ｓｉ3Ｎ4にＡｌ2Ｏ3が固溶して固溶体化し、１８００℃で２時間程度保持することで、組織の緻密なサイアロンが得られる。
【００１６】
前記サイアロン焼結体からなるニブ２は、図２に示すように、鋼線の引き込み方向から順に、マウス２１、アプローチ２２、ベアリング２３およびバック２４から構成されるが、本発明は、バック２４を第１バック２４１、第２バック２４２から構成するものである。
バックはベアリングからの潤滑剤を円滑に引き出すためトランペット状であり、第１バック２４１の角度Ｂ1は１５度〜６０度が望ましい。１５度以下では潤滑剤の引き出しが不十分となり、６０度以上では引き抜き加工時にベアリング、バック境界部の欠けが発生する可能性がある。より好適な第１バック角度Ｂ1は１５度〜４０度である。
【００１７】
第２バックの角度Ｂ２は６０度〜９０度の範囲で適宜選択すればよく、本発明では８０度を採用した。
なお、第１バック２４１の角度Ｂ１と第２バック２４２の角度Ｂ２は通常異なる値とし、たとえば、第１バック２４１の角度Ｂ１を３０度とし、第２バック２４２の角度Ｂ２を８０度とするが、場合によっては、第１バックと第２バックの角度を同一にして１５度〜６０度にすることも可能である。
【００１８】
図３は本発明のダイスを分解状態で示しており、（ａ）にダイスケース３、（ｂ）にサイアロンの焼結体からなるニブ２を示す。ダイスケース３は金属ＳＣＭ４３５からなり、軸方向端部にリング状の半径方向突出部３１を設け、これの付け根から軸方向にニブ２を装着する嵌合わせ部３０を設けており、ニブ２をダイスケース３に一体化すべく、ダイスケース３を加熱してダイスケースの内径：嵌合わせ部３０の径ａが膨張し拡径した状態で、常温状態にあるニブ２を挿入し、焼嵌めする。
【００１９】
サイアロンの焼結体は、超硬合金に比べ、破壊靭性値が低く、したがってニブに使用すると、引き抜き加工中にめっき鋼線の軸方向に沿ってニブが破壊する危険がある。そこで、ダイスケース３にニブ２を焼き嵌めにて強嵌し、ニブ２の円周方向に圧縮力を作用させるのである。
そして、本発明は焼嵌めの締め代を大きくし、大きな圧縮力をニブに作用させるのであり、具体的には、ダイスケース内径ａとニブ外径ｂの比は０．９９４≦ａ／ｂ≦０．９９８が望ましい。０．９９８超えではニブの締め付けが弱く、引き抜き加工によるアプローチおよびベアリングの拡径圧力により、ニブ２の割れが起こりやすくなる。０．９９４未満ではダイスケース３を加熱し膨張させても、ダイスケース３の内径がニブ２を挿入するに足りる径に拡径せず、ニブ２の嵌合わせが困難であり、嵌合わせできても冷却する過程でニブが破壊されることもあるので、下限を０．９９４としたのである。
【００２０】
本発明ダイス１を使用した冷間引き抜き加工は、湿式伸線機において行なわれる。図４はその湿式伸線機５の例を示しており、潤滑剤を満たしたボックス５０内にテーパーコーン状の２対のキャプスタン５１，５１、５２，５２を所定間隔をおいて配し、入口にひとつ、中間に１つ、出口に１つ、他を上流側キャプスタン５１、５１間と下流側キャプスタン間５２，５２に所要数ずつ配し、めっき鋼線を所要の線速で移動させて所定の引き抜き、地上げ径に伸線し、ボビン６に巻き取るのである。
【００２１】
次に、本発明を適用した引き抜き加工例を示す。
１）本発明ダイス１は図４に示す湿式伸線機に１６個セットし、亜鉛めっき鋼線を冷間伸線加工した。亜鉛めっき鋼線は、溶融亜鉛めっき法でめっきしたもので直径１．５５ｍｍの鋼線を、４００ｍ／分の線速で０．４０ｍｍに伸線し、ボビン６に巻き取った。
２）本発明のダイス１は、材質ＳＣＭ４３５のダイスケースと、サイアロンを主成分とするセラミックスを１７５０度で焼結したニブ２からなり、ダイスケース内径ａは１６．５ｍｍに加工し、ニブ外径ｂは１６．５６６ｍｍに加工し、ダイスケースを高温で熱し、ニブを焼嵌めして強嵌一体化している。
【００２２】
３）ニブ２は、図２のように、マウス２１、アプローチ２２、ベアリング２３、第１バック２４１、第２バック２４２から構成され。マウス２１はラッパ状をなし、アプローチ２２の角度は１２度、ベアリング２３の角度は０度、第１バック２４１の角度は２５度、第２バック２４２の角度は８０度とした。
【００２３】
上記本発明のサイアロンダイス、従来の超硬合金ダイスを用い、それぞれ直径１．５５ｍｍの鋼線を４００ｍ／分の線速で０．４０ｍｍに冷間伸線加工した結果を表１に示す。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
表１から明らかなように、本発明のサイアロンダイスの実施例１，２，３および従来例１，２，３はアプローチ、バック境界面が欠けることなくそれぞれ亜鉛めっき鋼線を４９０００ｍ伸線することができた。
比較例１に示すバック角８０度の１段バック式のサイアロンダイスは、伸線途中でアプローチ、バック境界面の欠けが発生し伸線不能となったが、２段バック角のものは欠けが発生せず最後まで円滑に引抜を行なえた。
【００２６】
サイアロンダイス、超硬合金ダイスでそれぞれ４９０００ｍ伸線した亜鉛めっき鋼線は湿式伸線機５からボビン６に巻き取られる。実験では、ボビン６の胴径１６５ｍｍで、これに巻き取られた巻取り径は２７０ｍｍであった。
【００２７】
評価方法について説明すると「削りカス」は、亜鉛めっき鋼線を４９０００ｍ伸線した後に、湿式伸線機のボックス５０内に堆積しためっき削り屑を集め、その量を測定した。「めっきキズ」はボビンに巻き取った後、巻き取り径の全表面を目視により観察し、亜鉛めっき鋼線のキズをカウントした。
図５は伸線加工した亜鉛めっき鋼線を２４倍に拡大し、「めっきキズ」を示したものであり、亜鉛めっき層の削れにより鉄地肌が露出し、長手方向に引っかかれた凹のキズの状態を呈している。
【００２８】
「削りカス」に関して説明すると、４９０００ｍ伸線したときの従来例１，２，３の削り屑量はそれぞれ１５１．９ｇ、２０８．４ｇ、２４８，３ｇであり、平均すると２０２．９ｇと多量なものとなる。本発明の実施例１，２，３の削り屑量は、それぞれ４．０ｇ、３．３ｇ、２．１ｇで、平均すると３．１ｇと極めて微量である。これは、本発明がニブ材質を亜鉛やその合金と親和力がなく、反応性がないサイアロンとしたことによることは明らかである。
【００２９】
「めっきのキズ」も従来例１，２，３のキズはそれぞれ０個、０個、１６個である。実施例１，２，３のキズはそれぞれ０個、０個、０個、であり、従来例に対し明らかに優位性が確認された。
【００３０】
図６は４９０００ｍｍ伸線後の本発明による伸線機内部の状況を示しており、図７は同じく超硬ダイスを用いた場合の伸線機内部の状況を示している。７は「削りカス」であり、アプローチに多量に堆積していることがわかる。
図６と図７から明らかなように、本発明は非常にクリーンな状態となっている。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】（ａ）は本発明による冷間引き抜きダイスの一例を示す正面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。
【図２】図１におけるニブの詳細を示す断面図である。
【図３】（ａ）は本発明のケースの断面図、（ｂ）はニブの断面図である。
【図４】本発明を適用した湿式伸線機を示す平面図である。
【図５】引き抜き加工実験の結果(めっき削れ)を示す拡大側面図である。
【図６】（ａ）は本発明ダイスを用いて４９０００ｍｍ引き抜きを行なった後の湿式伸線ボックス内ダイス部分の斜視図、(ｂ)は平面図である。
【図７】（ａ）は超硬ダイスを用いて４９０００ｍｍ引き抜きを行なった後の湿式伸線ボックス内ダイス部分の斜視図、(ｂ)は平面図である。
【符号の説明】
【００３２】
１    ダイス
２    サイアロンニブ
３    ダイスケース
２４１   第１バック
２４２   第２バック
ａ    ダイスケース内径
ｂ    ニブ外径
５    湿式伸線機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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