(57)【要約】【課題】出力配線長が２ｍ以上でも、（１）無負荷電圧：３．５〜５．０ｋＶｐ、（２）積算パルス：１００μｓ／ｓ（２．７ｋＶ）以上を満たすことができる高圧放電灯点灯装置を提供することを目的とする。【解決手段】本発明に係る高圧放電灯点灯装置は、負荷回路に２次巻線８ｂが挿入された昇圧トランス８、昇圧トランス８の１次巻線８ａ側に接続された２端子サイリスタ１３、及び直流電源回路の出力間に設けられた充放電回路を有し、２端子サイリスタ１３が導通したときに昇圧トランス８の２次巻線８ｂに高電圧パルスを発生させるイグナイタ始動回路を備え、昇圧トランス８の巻数比（２次巻線／１次巻数）を、２次巻線電圧が略４．３ｋＶになるように設定することを特徴とする。【選択図】図３
2009004300.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧放電灯が取り付けられる負荷回路と、
商用電源を所望の直流電圧に変換するための直流電源回路と、
該直流電源回路からの直流電圧を交流電圧に変換し、前記負荷回路に供給するインバータ回路と、
前記負荷回路に２次巻線が挿入された昇圧トランス、該昇圧トランスの１次巻線側に接続された２端子サイリスタ、及び前記直流電源回路の出力間に設けられた充放電回路を有し、前記２端子サイリスタが導通したときに前記昇圧トランスの２次巻線に高電圧パルスを発生させるイグナイタ始動回路と、
前記負荷回路の高圧放電灯を始動する際、前記充放電回路の充電電圧が前記２端子サイリスタを導通させる電圧値となるように、前記高圧放電灯が点灯した後は、前記充電電圧が前記２端子サイリスタを非導通させる電圧値となるように、前記直流電源回路を制御する制御部とを備え、
前記昇圧トランスの巻数比（２次巻線／１次巻数）を、２次巻線電圧が略４．３ｋＶになるように設定することを特徴とする高圧放電灯点灯装置。
【請求項２】
前記昇圧トランスの巻数比（２次巻線／１次巻数）を、１２以下とすることを特徴とする請求項１記載の高圧放電灯点灯装置。
【請求項３】
高圧放電灯が取り付けられる負荷回路と、
商用電源を所望の直流電圧に変換するための直流電源回路と、
該直流電源回路からの直流電圧を交流電圧に変換し、前記負荷回路に供給するインバータ回路と、
前記負荷回路に２次巻線が挿入された昇圧トランス、該昇圧トランスの１次巻線側に接続された２端子サイリスタ、前記昇圧トランスの１次巻線と前記２端子サイリスタとの間に接続されたインダクタンス、及び前記直流電源回路の出力間に設けられた充放電回路を有し、前記２端子サイリスタが導通したときに前記昇圧トランスの２次巻線に高電圧パルスを発生させるイグナイタ始動回路と、
前記負荷回路の高圧放電灯を始動する際、前記充放電回路の充電電圧が前記２端子サイリスタを導通させる電圧値となるように、前記高圧放電灯が点灯した後は、前記充電電圧が前記２端子サイリスタを非導通させる電圧値となるように、前記直流電源回路を制御する制御部とを備えたことを特徴とする高圧放電灯点灯装置。
【請求項４】
前記インダクタンスを、４７〜１００μＨとしたことを特徴とする請求項３記載の高圧放電灯点灯装置。
【請求項５】
前記充放電回路は抵抗を備え、前記抵抗の抵抗値を２０ｋΩ程度としたことを特徴とする請求項３記載の高圧放電灯点灯装置。
【請求項６】
前記充放電回路は充放電コンデンサを有し、該充放電コンデンサの容量を０．１±０．０５μＦとしたことを特徴とする請求項３記載の高圧放電灯点灯装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧水銀ランプ、高圧ナトリウムランプ、メタルハライドランプ等の高圧放電灯を点灯制御する高圧放電灯点灯装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の高圧放電灯点灯装置は、高圧放電灯を始動点灯するパルス電圧を発生させるためのイグナイタ始動回路を備えている。このイグナイタ始動回路は、２次巻線が高圧放電灯及びインダクタの間に挿入された高圧トランスと、高圧トランスの１次巻線の一端側に設けられ、チョッパ回路からの電流により充電される一方の充放電回路と、一対のＦＥＴのうち一方のＦＥＴのオン時にインダクタを介して流れる電流により充電される他方の充放電回路と、高圧トランスの１次巻線の他端に接続された３端子サイリスタと、この３端子サイリスタのゲートと接続され、他方の充放電回路の充電電圧がブレークオーバ電圧に達したときに導通して３端子サイリスタをオンし、一方の充放電回路の充電電圧を高圧トランスの１次巻線に印加させる２端子サイリスタとを備えている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
セラミックメタルハライドランプ等の高圧放電灯を始動させるために、前記のようにイグナイタ始動回路が必要であるが、市場での高圧放電灯点灯装置の小型化要求から、イグナイタ始動回路の小型化も要求されている。
【特許文献１】特開２００５−２０３１８５公報（第６頁、図７）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前述した従来の高圧放電灯点灯装置では、イグナイタ始動回路において、高圧放電灯を始動点灯するための高電圧パルスを発生又は停止させるために、２種のサイリスタと２つの充放電回路を用いており、回路構成が複雑になっていた。
【０００５】
また、セラミックメタルハライドランプ等の高圧放電灯を点灯させる規格として、
（１）無負荷電圧：３．５〜５．０ｋＶｐ
（２）積算パルス：１００μｓ／ｓ（２．７ｋＶ）以上
の２条件があり、
（３）屋内機種の場合、出力配線長が２ｍ以上でも点灯できることが市場要求となっている。
【０００６】
本発明は、前記のような課題を解決するためになされたものであり、回路構成が簡単で、小型のイグナイタ始動回路を備えた高圧放電灯点灯装置を提供することを目的とする。
【０００７】
また、出力配線長が２ｍ以上でも、
（１）無負荷電圧：３．５〜５．０ｋＶｐ
（２）積算パルス：１００μｓ／ｓ（２．７ｋＶ）以上
を満たすことができる高圧放電灯点灯装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る高圧放電灯点灯装置は、高圧放電灯が取り付けられる負荷回路と、商用電源を所望の直流電圧に変換するための直流電源回路と、直流電源回路からの直流電圧を交流電圧に変換し、負荷回路に供給するインバータ回路と、負荷回路に２次巻線が挿入された昇圧トランス、昇圧トランスの１次巻線側に接続された２端子サイリスタ、及び直流電源回路の出力間に設けられた充放電回路を有し、２端子サイリスタが導通したときに昇圧トランスの２次巻線に高電圧パルスを発生させるイグナイタ始動回路と、負荷回路の高圧放電灯を始動する際、充放電回路の充電電圧が２端子サイリスタを導通させる電圧値となるように、高圧放電灯が点灯した後は、充電電圧が２端子サイリスタを非導通させる電圧値となるように、直流電源回路を制御する制御部とを備え、昇圧トランスの巻数比（２次巻線／１次巻数）を、２次巻線電圧が略４．３ｋＶになるように設定することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明においては、負荷回路の高圧放電灯を始動する際、充放電回路の充電電圧が２端子サイリスタを導通させる電圧値となるように、高圧放電灯が点灯した後は、その充電電圧が２端子サイリスタを非導通させる電圧値となるように直流電源回路を制御するようにしたので、充放電回路と２端子サイリスタをそれぞれ一部品で済み、このため、イグナイタ始動回路の構成が簡単になり、小型化を図れるという効果がある。また、昇圧トランス８の巻数比を、２次巻線電圧ＶＬ２が略４．３ｋＶｐになるように選択することにより、出力配線長が２ｍ以上でも、２次巻線電圧ＶＬ２の減衰量を少なくすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
実施の形態１．
図１は本発明の実施の形態１に係る高圧放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。
図中に示す本実施の形態の高圧放電灯点灯装置は、直流電源回路１と、ハーフブリッジ型のインバータ回路と、負荷回路と、イグナイタ始動回路と、制御回路１４とを備えている。直流電源回路１は、例えば、交流電源の電力を直流電力に整流する整流回路と、この整流回路の出力間に接続された昇圧型ＰＦＣ（Ｐｏｗｅｒ  Ｆａｃｔｏｒ  Ｃｏｎｔｏｒｏｌ）回路とで構成されている。この昇圧型ＰＦＣ回路には、インダクタ、制御回路１４のオン・オフ制御に基づいて整流回路の出力を昇圧するスイッチング素子等が設けられている。
【００１１】
前記のインバータ回路は、直流電源回路１の出力間に直列に接続された第１のスイッチング素子２及び第２のスイッチング素子３と、これら第１のスイッチング素子２、第２のスイッチング素子３に並列に接続され、第１の電解コンデンサ４及び第２の電解コンデンサ５の直列回路とから構成されている。負荷回路は、第１のスイッチング素子２及び第２のスイッチング素子３の接続点と第１の電解コンデンサ４及び第２の電解コンデンサ５の接続点との間に、後述する昇圧トランス８の２次巻線８ｂを介在して直列に接続されたインダクタ６及び高圧放電灯９と、この高圧放電灯９及び２次巻線８ｂに並列に接続されたコンデンサ７とで構成されている。前述した高圧放電灯９として、ＨＩＤランプ（高圧水銀ランプ）、高圧ナトリウムランプ、メタルハライドランプ等が用いられている。
【００１２】
イグナイタ始動回路は、直流電源回路１の出力間に直列に接続された抵抗１０、ダイオード１１及び充放電コンデンサ１２と、２次巻線８ｂが前述の如くインダクタ６及び高圧放電灯９の間に挿入され、１次巻線８ａの一端がダイオード１１及び充放電コンデンサ１２の接続点に接続された昇圧トランス８と、昇圧トランス８の１次巻線の他端及び充放電コンデンサ１２の負極側の間に挿入された２端子サイリスタ１３とから構成されている。なお、前述した抵抗１０、ダイオード１１及び充放電コンデンサ１２により充放電回路が構成されている。
【００１３】
制御回路１４は、動作説明時に詳述するが、負荷回路の高圧放電灯９を始動する際、充放電回路の充電電圧が２端子サイリスタ１３を導通させる電圧値、即ち２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達する電圧値となるように直流電源回路１を制御し、高圧放電灯９が点灯した後は、その充電電圧が２端子サイリスタ１３を非導通させる電圧値（ブレークオーバー電圧より低い電圧値）となるように直流電源回路１を制御する。高圧放電灯９が点灯したか否かの判別は、図１には図示していないが、例えば電圧検出回路により検出された高圧放電灯９の電圧が予め設定された電圧値より低くなったときに、高圧放電灯９が点灯したと判別する。なお、これに代えて、電流検出回路の検出電流から高圧放電灯９が点灯したか否かを判別するようにしても良い。この場合、その検出電流が予め設定された電流値よりも高くなったときに、高圧放電灯９が点灯したと判別する。
【００１４】
次に、本実施の形態の高圧放電灯点灯装置の動作について説明する。
制御回路１４は、高圧放電灯９を始動する際、第１のスイッチング素子２及び第２のスイッチング素子３を交互にオン・オフすると共に、直流電源回路１を制御し、かつ、電圧検出回路の検出電圧を通じて高圧放電灯９が点灯したか否かを判別する。第１のスイッチング素子２及び第２のスイッチング素子３の制御は、予め設定された第１の期間、第１のスイッチング素子２のみを高周波でオン・オフし、次いで、第２の期間、第２のスイッチング素子３のみを高周波でオン・オフし、この第１及び第２の期間の切り替えを低周波で繰り返し行っている。また、直流電源回路１側の制御は、抵抗１０及びダイオード１１を介して充放電コンデンサ１２に充電される電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達する電圧値となるように行っている。
【００１５】
この制御により、充放電コンデンサ１２の充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達する毎に放電され、その電圧が昇圧トランス８の１次巻線８ａに間欠的に印加され、２次巻線８ｂに高電圧パルスが発生し、第１のスイッチング素子２及び第２のスイッチング素子３の動作による点灯周波数の矩形波電圧に重畳し、高圧放電灯９に繰り返し印加される。一方、制御回路１４は、昇圧トランス８の２次巻線８ｂに高電圧パルスを発生させているときに、電圧検出回路の検出電圧が予め設定された電圧値より低くなったことを検知すると、高圧放電灯９が点灯したと判別して、充放電コンデンサ１２の充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧より低くなるように直流電源回路１を制御し、昇圧トランス８の２次巻線８ｂに発生する高電圧パルスを停止させる。
【００１６】
以上のように実施の形態１によれば、負荷回路の高圧放電灯９を始動する際、充放電コンデンサ１２の充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達する電圧値となるように直流電源回路１を制御し、高圧放電灯９が点灯した後は、その充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧より低い電圧値となるように直流電源回路１を制御するようにしたので、充放電回路と２端子サイリスタ１３をそれぞれ一部品で済み、このため、イグナイタ始動回路の構成が簡単になり、小型化を図れるという効果がある。
【００１７】
実施の形態２．
図２は本発明の実施の形態２に係る高圧放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。なお、図１で説明した実施の形態１と同一又は相当部分には同じ符号を付し説明を省略する。
実施の形態１では、直流電源回路１の出力間に、抵抗１０、ダイオード１１及び充放電コンデンサ１２を直列に接続してなる充放電回路を設けているが、本実施の形態は、インダクタ６及び昇圧トランス８の２次巻線８ｂの接続点と直流電源回路１の負極側（アース側）との間に、抵抗１０、ダイオード１１及び充放電コンデンサ１２を直列に接続してなる充放電回路を設けたものである。
【００１８】
本実施の形態におけるイグナイタ始動回路の２端子サイリスタ１３は、実施の形態１と同様に、充放電コンデンサ１２に昇圧トランス８の１次巻線８ａを介して接続されており、始動時に高圧放電灯９に印加される電圧よりブレークオーバー電圧が低く、高圧放電灯９が点灯した後の電圧よりもブレークオーバー電圧が高い特性を有するものが選定されている。また、制御回路１４は、高圧放電灯９を始動する際、実施の形態１と同様に、まず、第１の期間、第１のスイッチング素子２のみを高周波でオン・オフし、次いで、第２の期間、第２のスイッチング素子３のみを高周波でオン・オフし、この切り替えを低周波で繰り返し行う。
【００１９】
次に、本実施の形態の高圧放電灯点灯装置の動作について説明する。
制御回路１４は、負荷回路の高圧放電灯９を始動する際、前述したように、第１の期間、第１のスイッチング素子２のみを高周波でオン・オフし、次いで、第２の期間、第２のスイッチング素子３のみを高周波でオン・オフし、この切り替えを低周波で繰り返し行う。第１のスイッチング素子がオン・オフ動作しているときにインダクタ６を介して流れる電流が充放電コンデンサ１２に充電され、その充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達したときに、その充電電圧が放電されて昇圧トランス８の１次巻線８ａに印加し、その２次巻線８ｂに高電圧パルスが発生し、第１及び第２のスイッチング素子２，３の動作による点灯周波数の矩形波電圧に重畳して、高圧放電灯９に印加される。
【００２０】
一方、制御回路１４は、高電圧パルスの印加により高圧放電灯９が点灯すると、第１及び第２のスイッチング素子２，３を高周波で交互にオン・オフし、高圧放電灯９の点灯を継続する。この時、高圧放電灯９に印加される電圧が低下するので、充放電コンデンサ１２の充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧より低くなり、昇圧トランス８の２次巻線８ｂに発生する高電圧パルスを停止する。なお、制御回路１４による高圧放電灯９の点灯判別は、電圧検出回路の検出電圧が予め設定された電圧値より低くなったことを検知したときである。
【００２１】
以上のように実施の形態２によれば、高圧放電灯９の始動時には、充放電コンデンサ１２への充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧に達する毎に昇圧トランス８の２次巻線８ｂに高電圧パルスが発生し、高圧放電灯９が点灯した際には、充放電コンデンサ１２への充電電圧が２端子サイリスタ１３のブレークオーバー電圧より低くなって昇圧トランス８の２次巻線８ｂに発生する高電圧パルスが停止するので、高圧放電灯９の点灯時の直流電源回路１の出力電圧の変更に対する制御が不要になり、このため、イグナイタ始動回路を簡素化及び小型化できるという効果に加え、制御回路１４の構成を実施の形態１と比べ簡素化できる。
【００２２】
実施の形態３．
既に述べたように、セラミックメタルハライドランプ等の高圧放電灯を点灯させる規格として、
（１）無負荷電圧：３．５〜５．０ｋＶｐ
（２）積算パルス：１００μｓ／ｓ（２．７ｋＶ）以上
の２条件があり、
（３）屋内機種の場合、出力配線長が２ｍ以上でも点灯できることが市場要求となっている。
実施の形態３以降は、この課題を解決するためのイグナイタ始動回路の各定数の最適値を検討した。
【００２３】
先ず、本実施の形態では、昇圧トランス８の巻数比について検討する。昇圧トランス８の巻数比を変えるとともに、出力配線長による浮遊容量としての負荷容量Ｃｃを変化させて２次巻線電圧ＶＬ２を測定した。
【００２４】
図３、図４は実施の形態３を示す図で、図３はイグナイタ始動回路を示す回路図、図４は昇圧トランス８の巻数比と負荷容量Ｃｃとを変化させた場合の２次巻線電圧ＶＬ２の測定結果を示す図である。
【００２５】
図３に示すように、昇圧トランス８の２次巻線８ｂとコンデンサ７に並列に負荷容量Ｃｃを接続して、例えば電源電圧Ｖｉ＝４７０ＶＤＣにおける、２次巻線電圧ＶＬ２（負荷容量Ｃｃの端子間電圧）を測定した。このときの、充放電コンデンサ１２の電圧は、４３０ＶＤＣである。
【００２６】
２次巻線電圧ＶＬ２の測定結果を図４に示す。尚、負荷容量Ｃｃ＝１００ｐＦが出力配線長１ｍに、負荷容量Ｃｃ＝２００ｐＦが出力配線長２ｍに相当する。
【００２７】
図４に示すように、負荷容量Ｃｃ＝０ｐＦでは、昇圧トランス８の巻数比（Ｎ２／Ｎ１）が小さくなると、２次巻線電圧ＶＬ２が下がる傾向にある。しかし、負荷容量Ｃｃが１００ｐＦ、２００ｐＦと増えても２次巻線電圧ＶＬ２の減衰量が少なくなる。この結果から、出力配線長が２ｍ以上でも、無負荷電圧及び積算パルスの条件を満たす昇圧トランス８の巻数比は、Ｖｉ＝４７０ＶＤＣ（充放電コンデンサ１２の電圧は４３０ＶＤＣ）のとき、８〜１０が好ましい。昇圧トランス８の巻数比は、１２以下とする。
【００２８】
昇圧トランス８の巻数比（Ｎ２／Ｎ１）は、２次巻線電圧ＶＬ２が規格（３．５〜５ｋＶｐ）の中心値である４．３ｋＶｐ前後になるように、選択することにより、負荷容量Ｃｃが１００ｐＦ、２００ｐＦと増えても２次巻線電圧ＶＬ２の減衰量を少なくすることができる。
【００２９】
実施の形態４．
次に、昇圧トランス８の１次巻線８ａと２端子サイリスタ１３との間にインダクタンスＬ３を追加する効果を調べた。
【００３０】
図５、図６は実施の形態４を示す図で、図５はイグナイタ始動回路を示す回路図、図６はインダクタンスＬ３を追加した場合の負荷容量Ｃｃと２次巻線電圧ＶＬ２及び２．７ｋＶ積算パルスとの関係を示す図である。
【００３１】
図５に示すように、インダクタンスＬ３を昇圧トランス８の１次巻線８ａと２端子サイリスタ１３との間に追加し、電源電圧Ｖｉ＝４７０ＶＤＣにおける、２次巻線電圧ＶＬ２（負荷容量Ｃｃの端子間電圧）、２．７ｋＶパルス幅、２．７ｋＶ積算パルスを測定した。
【００３２】
インダクタンスＬ３は、４７μＨ、３９μＨ、３３μＨ、０μＨについて測定した。そして、負荷容量Ｃｃは、０ｐＦ、２００ｐＦ（出力配線長２ｍ相当）、４７０ｐＦ（出力配線長４．７ｍ相当）、１０００ｐＦ（出力配線長１０ｍ相当）について測定した。
【００３３】
その結果を、図６に示す。インダクタンスＬ３を付けると２次巻線電圧ＶＬ２パルスが細かく振動する。インダクタンスＬ３が増えると、２次巻線電圧ＶＬ２の高さが減衰する。実験では、１次巻線を増減させ、インダクタンスＬ３が増えても２次巻線電圧ＶＬ２の高さが一定になるようにした。その結果、１次巻線８ａの巻数Ｎ１＝１３［Ｔ］、２次巻線８ｂの巻数Ｎ２＝１４０［Ｔ］、巻数比Ｎ２／Ｎ１＝１０．７、インダクタンスＬ３＝４７［μＨ］のものは、負荷容量Ｃｃ＝２００［ｐＦ］が付いても、２．７ｋＶ積算パルスが規格の１００［μｓ／ｓ］を他のものより大きく上回ったので、最適値に選ばれる。
【００３４】
インダクタンスＬ３有りのものは、負荷容量Ｃｃ＝２００［ｐＦ］が付いても、２次巻線電圧ＶＬ２が４ｋＶｐ程度で規格を満足し、且つ２．７ｋＶ積算パルスが低くても１００［μｓ／ｓ］前後になる。インダクタンスＬ３有りのものは、インダクタンスＬ３なしのものに比べ、負荷容量Ｃｃ＝２００［ｐＦ］が付いた場合の、２．７ｋＶ積算パルスが改善される。
【００３５】
そして、特にＬ３＝４７μＨのものは（昇圧トランス８の巻数比＝１０．７）、負荷容量Ｃｃ＝２００［ｐＦ］が付いた場合の２．７ｋＶ積算パルスが改善される。
【００３６】
インダクタンスＬ３を４７μＨより大きくすることにより、２．７ｋＶ積算パルスが改善されるが、１００μＨを超えると２次巻線電圧ＶＬ２の高さが４ｋＶｐ以下に低下する。従って、インダクタンスＬ３は、４７〜１００μＨが好ましい範囲となる。
【００３７】
このように、インダクタンスＬ３を、昇圧トランス８の１次巻線８ａと２端子サイリスタ１３との間に追加することにより、負荷容量Ｃｃが付いた場合の２．７ｋＶ積算パルスを向上させることができる。
【００３８】
さらに、インダクタンスＬ３を４７〜１００μＨにすることにより、負荷容量Ｃｃ＝２００［ｐＦ］が付いた場合の２．７ｋＶ積算パルスを大幅に向上させることができる。
【００３９】
実施の形態５．
次に、イグナイタ始動回路の抵抗１０について検討した。
【００４０】
図７乃至図１０は実施の形態５を示す図で、図７はイグナイタ始動回路を示す回路図、図８は抵抗１０の抵抗値を変化させた場合の、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等の測定結果を示す図、図９はインダクタンスＬ３を追加したイグナイタ始動回路を示す回路図、図１０は図９の回路で抵抗１０の抵抗値を変化させた場合の、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等の測定結果を示す図である。
【００４１】
図７に示すように、例えば電源電圧Ｖｉ＝４７０ＶＤＣ（充放電コンデンサ１２の電圧は４３０ＶＤＣ）において、抵抗１０を変化させたときの昇圧トランス８の１次巻線電圧ＶＬ１、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等を測定した。
【００４２】
その結果を、図８に示す。
【００４３】
抵抗１０が１３．６ｋΩでは、抵抗１０の温度が約１００℃まで上昇する。抵抗１０を実装する基板がこの温度（約１００℃）に耐えられないため、抵抗１０が１３．６ｋΩのものは不可である。
【００４４】
また、抵抗１０が２０ｋΩでは、抵抗１０の温度は約７０℃に下がり、基板もこの温度には耐える。そして、２次巻線電圧ＶＬ２は規格を満足する。２．７ｋＶ積算パルスが規格を若干下回る程度である。
【００４５】
また、抵抗１０が３６ｋΩでは、抵抗１０の温度は約５２℃に下がる。そして、２次巻線電圧ＶＬ２は規格を満足するが、２．７ｋＶ積算パルスが規格を大幅に下回り、抵抗１０が３６ｋΩのものは不可である。
【００４６】
このように、イグナイタ始動回路の抵抗１０は、図７の回路の場合、２０ｋΩ程度が好ましいと言えるが、２．７ｋＶ積算パルスが規格を若干下回る。
【００４７】
そこで、図９に示すように、インダクタンスＬ３を昇圧トランス８の１次巻線８ａと２端子サイリスタ１３との間に追加し、電源電圧Ｖｉ＝５１４ＶＤＣにおける、抵抗１０の抵抗値を変化させた場合の、２次巻線電圧ＶＬ２（負荷容量Ｃｃの端子間電圧）、２．７ｋＶパルス幅、２．７ｋＶ積算パルス等を測定した。結果を図１０に示す。
【００４８】
図１０に示すように、抵抗１０の抵抗値が１３．６ｋΩでは、抵抗１０の表面温度（イグナイタ発射９０秒後）が約１２２℃まで上昇する。抵抗１０を実装する基板がこの温度（約１２２℃）に耐えられないため、抵抗１０が１３．６ｋΩのものは不可である。
【００４９】
抵抗１０の抵抗値が２０ｋΩでは、抵抗１０の表面温度（イグナイタ発射９０秒後）は約９５℃であり、許容範囲内である。負荷容量が２００ｐＦ、４７０ｐＦに増加しても、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルスは規格を満足する。
【００５０】
抵抗１０の抵抗値が３６ｋΩでは、抵抗１０の表面温度（イグナイタ発射９０秒後）は約５９℃で、さらに低下する。しかし、２．７ｋＶ積算パルスが、負荷容量が０ｐＦでも規格を満足しない。
【００５１】
以上のように、インダクタンスＬ３を昇圧トランス８の１次巻線８ａと２端子サイリスタ１３との間に追加し、抵抗１０の抵抗値を２０ｋΩ程度にすれば、負荷容量が２００ｐＦ以上になっても、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルスは規格を満足する。
【００５２】
実施の形態６．
次に、イグナイタ始動回路の充放電コンデンサ１２の最適値を、インダクタンスＬ３を追加した回路で検討した。
【００５３】
図１１、図１２は実施の形態６を示す図で、図１１はイグナイタ始動回路を示す回路図、図１２は充放電コンデンサ１２の容量を変化させ、各容量値において負荷容量を付けたときの２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等を測定した結果を示す図である。
【００５４】
図１１に示すイグナイタ始動回路において、抵抗１０は２４ｋΩ、昇圧トランス８の巻数比は１０．７、インダクタンスＬ３は８２μＨで測定を行った。
【００５５】
充放電コンデンサ１２の容量は、０．０５６μＦ、０．１μＦ、０．２２μＦ、０．４７μＦ、１μＦについて測定を行った。図１２に示すように、充放電コンデンサ１２の容量が０．２２μＦ以上では、２．７ｋＶ積算パルスが規格を満たさない。また、充放電コンデンサ１２の容量が０．０５６μＦでは、ＶＬ２が特に負荷容量が付いた場合に低くなる傾向があるが、負荷容量が２００ｐＦまでは許容範囲内である。充放電コンデンサ１２の容量０．１μＦが、最も良好な特性を示している。
【００５６】
このように、インダクタンスＬ３を追加したイグナイタ始動回路の充放電コンデンサ１２の最適値は０．１μＦであるが、０．１±０．０５μＦの範囲であれば、実用上問題ない。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本発明の実施の形態１に係る高圧放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。
【図２】本発明の実施の形態２に係る高圧放電灯点灯装置の構成を示す回路図である。
【図３】実施の形態３を示す図で、イグナイタ始動回路を示す回路図。
【図４】実施の形態３を示す図で、昇圧トランス８の巻数比と負荷容量Ｃｃとを変化させた場合の２次巻線電圧ＶＬ２の測定結果を示す図。
【図５】実施の形態４を示す図で、イグナイタ始動回路を示す回路図。
【図６】実施の形態４を示す図で、インダクタンスＬ３を追加した場合の負荷容量Ｃｃと２次巻線電圧ＶＬ２及び２．７ｋＶ積算パルスとの関係を示す図。
【図７】実施の形態５を示す図で、イグナイタ始動回路を示す回路図。
【図８】実施の形態５を示す図で、抵抗１０の抵抗値を変化させた場合の、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等の測定結果を示す図。
【図９】実施の形態５を示す図で、インダクタンスＬ３を追加したイグナイタ始動回路を示す回路図。
【図１０】実施の形態５を示す図で、図９の回路で抵抗１０の抵抗値を変化させた場合の、２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等の測定結果を示す図。
【図１１】実施の形態６を示す図で、イグナイタ始動回路を示す回路図。
【図１２】実施の形態６を示す図で、充放電コンデンサ１２の容量を変化させ、各容量値において負荷容量を付けたときの２次巻線電圧ＶＬ２、２．７ｋＶ積算パルス等を測定した結果を示す図。
【符号の説明】
【００５８】
１  直流電源回路、２  第１のスイッチング素子、３  第２のスイッチング素子、４  第１の電解コンデンサ、５  第２の電解コンデンサ、６  インダクタ、７  コンデンサ、８  昇圧トランス、８ａ  １次巻線、８ｂ  ２次巻線、９  高圧放電灯、１０  抵抗、１１  ダイオード、１２  充放電コンデンサ、１３  ２端子サイリスタ、１４  制御回路。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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