(57)【要約】【課題】ロータリバルブと軸孔との間のシール性を低下させず、ロータリバルブの潤滑を良好に維持することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供する。【解決手段】圧縮機は、ロータリバルブ４０をシリンダブロック１１の軸孔１１１に回転可能に支持し、ロータリバルブ４０内には吸入室２６に連通する供給通路４２が形成されるとともに該供給通路４２には導入通路４４が連通している。圧縮機において、抽気通路３２の一部を形成する冷媒通路５３はロータリバルブ４０に形成され、冷媒通路５３は、出口５３ｂが導入通路４４よりもクランク室１５寄りの位置でロータリバルブ４０の外周面４０２ａに開口し、かつ導入通路４４に連通するように形成されている。【選択図】図２
2009167804.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダブロックに形成された複数のシリンダボア内にピストンを収容するとともに、回転軸と一体回転する斜板を介して前記回転軸の回転に前記ピストンを連動させ、前記ピストンによって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブを前記シリンダブロックの軸孔に回転可能に支持し、前記ロータリバルブ内に前記吸入圧領域に連通する供給通路を形成するとともに該供給通路に前記導入通路を連通させ、さらに、給気通路を介して吐出圧領域の冷媒を前記斜板を収容するクランク室に供給するとともに、抽気通路を介して前記クランク室の冷媒を前記吸入圧領域に放出して前記クランク室の調圧を行い、該調圧に伴う斜板の傾斜角度の変更によって容量を制御し、外部冷媒回路とともに冷媒循環回路を構成する可変容量型斜板式圧縮機であって、
前記抽気通路の一部又は全部を形成する冷媒通路を前記ロータリバルブに備え、該冷媒通路を、出口が前記導入通路よりも前記クランク室寄りの位置で前記ロータリバルブの外周面に開口し、かつ前記導入通路に連通するように形成した可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記ロータリバルブの外周面には前記導入通路に連通する連通凹部が凹設され、前記冷媒通路の出口は前記連通凹部の底面に開口している請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記連通凹部は、前記ロータリバルブの周方向の全周に亘って延びるように形成されている請求項２に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項４】
前記冷媒通路の出口は、前記導入通路に近接する位置に開口している請求項１〜請求項３のうちいずれか一項に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項５】
前記導入通路よりも前記クランク室側に位置する前記ロータリバルブの外周面には、前記クランク室に連通するオイル導入溝が形成されている請求項１〜請求項４のうちいずれか一項に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ロータリバルブを備えた可変容量型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、車両用空調装置を構成する可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機と記載する）としては、例えば特許文献１に開示のものが挙げられる。特許文献１において、圧縮機は、吐出圧領域の圧力を送り込み通路を介して制御圧室に供給するとともに、制御圧室の圧力を放出通路を介して吸入圧領域に放出するようになっている。また、送り込み通路上には容量制御弁が介在され、この容量制御弁により送り込み通路が開閉されるようになっている。
【０００３】
そして、容量制御弁における弁開度の調節によって送り込み通路の開度を調節することで、送り込み通路を介した吐出圧領域から制御圧室への高圧な吐出ガスの導入量と、放出通路を介した制御圧室から吸入圧領域へのガス導出量とのバランスが制御され、制御圧室の圧力が決定される。制御圧室の圧力の変更に応じて斜板の傾斜角度が変更される結果、圧縮機の吐出容量が調節されるようになっている。
【０００４】
また、圧縮機は、回転軸の周囲に配列された複数のシリンダボア内に区画される圧縮室に冷媒を導入するため、回転軸にロータリバルブを備える。このロータリバルブはシリンダブロックに形成された支持孔に回転可能に支持されている。ロータリバルブは導入通路を備えるとともに、ロータリバルブ内には吸入圧領域と連通する供給通路が形成され、導入通路は供給通路に連通している。
【０００５】
放出通路は、回転軸に形成された軸内通路、及び拡張通路部と、ロータリバルブに形成された絞り通路と供給通路とからなる。そして、圧縮機において、制御圧室からの冷媒ガスが放出通路を介して吸入圧領域へ放出される際、回転軸を支持する軸受け、ロータリバルブ等は冷媒ガスと共に流動する潤滑油によって潤滑されるようになっている。
【特許文献１】特開２００４−２３９１１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、ロータリバルブの外周面と支持孔の周面との間のクリアランスは小さければ小さいほど、両周面の間を介した導入通路から制御圧室への冷媒ガスの洩れ量を抑えることができる。しかし、冷媒ガスの洩れ量を抑えるためクリアランスを小さくしすぎると、ロータリバルブの外周面と支持孔の周面との間に潤滑油が供給されにくくなる。そして、例えば、外部冷媒回路から圧縮機に帰還する冷媒ガスが全く無い状態になったときは、ロータリバルブの外周面と軸孔の周面との間に潤滑油がほとんど供給されずロータリバルブの外周面と支持孔の周面との間が貧潤滑になってしまう。このため、クリアランスをやや大きく設定し、シール性を若干低下させてロータリバルブの貧潤滑を回避するようにしている。
【０００７】
本発明は、ロータリバルブと軸孔との間のシール性を低下させず、ロータリバルブの潤滑を良好に維持することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記問題点を解決するために、請求項１に記載の発明は、シリンダブロックに形成された複数のシリンダボア内にピストンを収容するとともに、回転軸と一体回転する斜板を介して前記回転軸の回転に前記ピストンを連動させ、前記ピストンによって前記シリンダボア内に区画される圧縮室に吸入圧領域から冷媒を導入するための導入通路を有するロータリバルブを前記シリンダブロックの軸孔に回転可能に支持し、前記ロータリバルブ内に前記吸入圧領域に連通する供給通路を形成するとともに該供給通路に前記導入通路を連通させ、さらに、給気通路を介して吐出圧領域の冷媒を前記斜板を収容するクランク室に供給するとともに、抽気通路を介して前記クランク室の冷媒を前記吸入圧領域に放出して前記クランク室の調圧を行い、該調圧に伴う斜板の傾斜角度の変更によって容量を制御し、外部冷媒回路とともに冷媒循環回路を構成する可変容量型斜板式圧縮機であって、前記抽気通路の一部又は全部を形成する冷媒通路を前記ロータリバルブに備え、該冷媒通路を、出口が前記導入通路よりも前記クランク室寄りの位置で前記ロータリバルブの外周面に開口し、かつ前記導入通路に連通するように形成した。
【０００９】
この発明によれば、抽気通路を通過する冷媒ガスは、冷媒通路を通過して導入通路へ導入された後、供給通路へ流出される。そして、冷媒通路の出口は、ロータリバルブの外周面に開口するため、冷媒ガスは冷媒通路の出口からロータリバルブの外周面に導入された後、導入通路内へ導入される。よって、冷媒ガスと共に流動する潤滑油は、冷媒通路の出口を通過し、ロータリバルブの外周面に導入されると、ロータリバルブの回転によりロータリバルブの外周面と軸孔の周面との間に引き込まれる。したがって、供給通路内の冷媒ガスが、導入通路からロータリバルブの外周面に沿ってクランク室へ洩れるのを抑制するため（シール性を維持するため）、ロータリバルブの外周面と軸孔の周面との間のクリアランスが小さく設定されていても両周面の間の潤滑を良好にすることができる。よって、ロータリバルブと軸孔との間のシール性を低下させず、ロータリバルブの潤滑を良好に維持することができる。
【００１０】
また、前記ロータリバルブの外周面には前記導入通路に連通する連通凹部が凹設され、前記冷媒通路の出口は前記連通凹部の底面に開口していてもよい。これによれば、冷媒通路の出口を通過した潤滑油を、連通凹部を介して導入通路に確実に導入することができる。
【００１１】
また、前記連通凹部は、前記ロータリバルブの周方向の全周に亘って延びるように形成されていてもよい。これによれば、冷媒通路の出口を通過した潤滑油は、連通凹部内全体に広がることで、ロータリバルブの周方向の全周に行き渡り、ロータリバルブの外周面の周方向の全周から軸孔の周面との間に引き込まれる。よって、ロータリバルブの周方向の全周に亘って潤滑油を供給することができる。
【００１２】
また、前記冷媒通路の出口は、前記導入通路に近接する位置に開口していてもよい。これによれば、冷媒通路の出口を通過した冷媒ガスを導入通路に導入しやすくなる。
また、前記導入通路よりも前記クランク室側に位置する前記ロータリバルブの外周面には、前記クランク室に連通するオイル導入溝が形成されていてもよい。これによれば、クランク室内に存在する潤滑油がオイル導入溝内に導入されると、そのオイル導入溝内の潤滑油は、ロータリバルブの外周面と軸孔の周面との間に引き込まれる。よって、冷媒通路の出口を通過してロータリバルブの外周面と軸孔の周面との間に引き込まれた潤滑油とともに、ロータリバルブの潤滑をより良好なものにすることができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ロータリバルブと軸孔との間のシール性を低下させず、ロータリバルブの潤滑を良好に維持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の可変容量型斜板式圧縮機（以下、単に圧縮機と記載する）を具体化した一実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。なお、以下の説明において圧縮機の「前」及び「後」は、図１に示す矢印Ｙ１の方向を前後方向とする。
【００１５】
図１に示すように、圧縮機１０のハウジングは、シリンダブロック１１と、シリンダブロック１１の前端に接合されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合されたリヤハウジング１４とから構成されている。
【００１６】
ハウジング内において、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２との間には、クランク室１５が区画形成されるとともに、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とには回転軸１６が回転可能に支持されている。回転軸１６は、シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とに貫設された軸孔１１１，１２１に挿通されている。回転軸１６は、軸孔１１１を介してシリンダブロック１１によって直接支持されるとともに、軸孔１２１に設けられたラジアルベアリング２０を介してフロントハウジング１２に支持されている。また、フロントハウジング１２と回転軸１６との間にはリップシール型の軸封装置２１が介在されている。回転軸１６には、外部駆動源である車両のエンジンＥが、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構（図示せず）を介して作動連結されている。そして、エンジンＥの稼動時においては、回転軸１６はエンジンＥから回転駆動力を得て常時回転される。
【００１７】
クランク室１５内において、回転軸１６にはロータ１７が一体回転可能に固定されるとともに、実質的に円盤状をなす斜板１８が収容されている。斜板１８の中央部には回転軸１６が挿通され、斜板１８は回転軸１６に、一体回転可能でかつ傾動可能に支持されている。ロータ１７と斜板１８との間にはヒンジ機構１９が介在されるとともに、ロータ１７の回転力はヒンジ機構１９を介して斜板１８に伝達される。
【００１８】
シリンダブロック１１において、回転軸１６の周囲には、複数のシリンダボア２２が等角度間隔で前後方向に貫通するように配設されるとともに、各シリンダボア２２内にはそれぞれピストン２３が前後方向へ移動可能に収容されている。シリンダボア２２の前後開口は、弁・ポート形成体１３の前端面及びピストン２３によって閉塞されるとともに、各シリンダボア２２内それぞれにはピストン２３の前後方向への移動に応じて容積変化する圧縮室２４が区画されている。各ピストン２３は、一対のシュー２５を介して斜板１８の外周部に係留されるとともに、斜板１８を介して回転軸１６の回転に連動している。したがって、回転軸１６の回転によって斜板１８が回転すると、斜板１８の揺動によって、ピストン２３が前後方向に往復直線運動される。
【００１９】
ロータ１７とフロントハウジング１２との間にはスラストベアリング３８が介在されている。スラストベアリング３８は、圧縮室２４からピストン２３、シュー２５、斜板１８、及びヒンジ機構１９を介してロータ１７に作用する吐出反力を受け止める。また、ロータ１７とフロントハウジング１２との間には空隙部１２２が存在する。
【００２０】
リヤハウジング１４には、リヤハウジング１４の前端面（シリンダブロック１１側の端面）に向けて開口するように、吸入圧領域としての吸入室２６、及び吐出圧領域としての吐出室２７が形成されている。すなわち、リヤハウジング１４の中央部に吸入室２６が形成されるとともに、吸入室２６の外周側に吐出室２７が形成され、回転軸１６の周りで吐出室２７が吸入室２６によって包囲されている。吐出室２７内において、弁・ポート形成体１３にはリテーナ３４が結合されている。弁・ポート形成体１３には、圧縮室２４と吐出室２７との間に位置するように、吐出ポート３０及び吐出弁３１がそれぞれ形成されている。
【００２１】
上記構成の圧縮機１０は、外部冷媒回路３５とともに車両用空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）を構成する。外部冷媒回路３５は例えば、ガスクーラ３７、膨張弁３９及び蒸発器３６を備えている。また、圧縮機１０のハウジング内には、抽気通路３２、給気通路３３、及び容量制御弁ＣＶが設けられている。抽気通路３２はクランク室１５と吸入室２６とを接続するとともに、給気通路３３は吐出室２７とクランク室１５とを接続する。給気通路３３の途中には容量制御弁ＣＶが配設されている。
【００２２】
容量制御弁ＣＶは、励消磁制御される。容量制御弁ＣＶは、消磁される（オフ状態となる）と弁開状態となり、吐出室２７内の冷媒ガスが給気通路３３を経由してクランク室１５へ供給される。容量制御弁ＣＶは、励磁される（オン状態となる）と弁閉状態となり、吐出室２７から給気通路３３への冷媒供給が停止する。
【００２３】
そして、容量制御弁ＣＶにおける弁開度の調節によって給気通路３３の開度を調節することで、給気通路３３を介した吐出室２７からクランク室１５への高圧な吐出ガスの供給量と、抽気通路３２を介したクランク室１５から吸入室２６へのガスの放出量とのバランスが制御され、クランク室１５が調圧される。クランク室１５の調圧に応じてクランク室１５の圧力と圧縮室２４の圧力との差が変更され、斜板１８の傾斜角度が変更される結果、ピストン２３のストローク、すなわち圧縮機１０の吐出容量が調節される。
【００２４】
例えば、容量制御弁ＣＶの弁開度が減少し、給気通路３３の開度が減少すると、クランク室１５の圧力が低下される。したがって、斜板１８の傾斜角度が増大してピストン２３のストロークが増大し、圧縮機１０の吐出容量が増大される。逆に、容量制御弁ＣＶの弁開度が増大し、給気通路３３の開度が増大すると、クランク室１５の圧力が上昇される。したがって、斜板１８の傾斜角度が減少してピストン２３のストロークが減少し、圧縮機１０の吐出容量が減少される。
【００２５】
次に、圧縮機１０が備えるロータリバルブ４０について説明する。
シリンダブロック１１の軸孔１１１にはロータリバルブ４０が回転可能に支持されている。ロータリバルブ４０は、クランク室１５側に位置する小径の連結部４０１と、この連結部４０１より大径をなすバルブ本体部４０２とから形成されている。回転軸１６の後端面には、取付孔１６ｂが形成されている。取付孔１６ｂ内には、ロータリバルブ４０の連結部４０１が圧入固定されている。よって、回転軸１６とロータリバルブ４０は、回転軸１６の中心軸Ｌ上に配置されているとともに一体化され、ロータリバルブ４０は、回転軸１６の回転つまりはピストン２３の往復動に同期して回転される。なお、ロータリバルブ４０におけるバルブ本体部４０２の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとは、回転軸１６の後端部を回転可能に支持する滑り軸受け面を構成し、ロータリバルブ４０は軸孔１１１に回転可能に支持されている。
【００２６】
ロータリバルブ４０内には供給通路４２が、ロータリバルブ４０の中心軸Ｎの延びる方向に沿って形成されている。供給通路４２は、吸入圧領域である吸入室２６に連通している。また、ロータリバルブ４０には導入通路４４が供給通路４２に連通するように形成されている。シリンダブロック１１には吸入通路４５がシリンダボア２２と軸孔１１１とを連通するように形成されている。吸入通路４５は、軸孔１１１の周面１１１ａ上に開口している。そして、回転軸１６及びロータリバルブ４０の回転に伴い、導入通路４４は、吸入通路４５に間欠的に連通する。
【００２７】
シリンダボア２２が吸入行程の状態（即ち、ピストン２３が図１の右側から左側へ移動する行程）にあるときには、導入通路４４と吸入通路４５とが連通する。シリンダボア２２が吸入行程の状態にあるときには、ロータリバルブ４０における供給通路４２内の冷媒ガスが導入通路４４及び吸入通路４５を経由してシリンダボア２２の圧縮室２４に吸入される。
【００２８】
シリンダボア２２が吐出行程の状態（即ち、ピストン２３が図１の左側から右側へ移動する行程）にあるときには、導入通路４４と吸入通路４５との連通が遮断される。シリンダボア２２が吐出行程の状態にあるときには、圧縮室２４内の冷媒ガスが吐出ポート３０から吐出弁３１を押し退けて吐出室２７へ吐出される。吐出室２７へ吐出された冷媒ガスは、外部冷媒回路３５へ流出する。外部冷媒回路３５へ流出した冷媒ガスは、ガスクーラ３７、膨張弁３９及び蒸発器３６を経由して吸入室２６へ還流する。なお、圧縮機１０及び外部冷媒回路３５からなる冷媒循環回路内には潤滑油が入れられており、この潤滑油は、冷媒ガスと共に圧縮機１０及び外部冷媒回路３５を流動する。
【００２９】
また、回転軸１６及びロータリバルブ４０には、上述した抽気通路３２が設けられている。抽気通路３２は、回転軸１６内に形成された軸内通路５０及び拡張通路部５１と、ロータリバルブ４０内に形成された絞り通路５２及び冷媒通路５３とから形成されている。抽気通路３２の一部を形成する軸内通路５０は、回転軸１６の中心軸Ｌの延びる方向に沿って形成されている。軸内通路５０における通路断面積は、軸内通路５０のどの位置においても一定である。また、回転軸１６において、前側の外周面には軸内通路５０が互いに相反する方向に向けて延び、かつ空隙部１２２に向けて開口するように形成され、軸内通路５０とクランク室１５とが連通している。回転軸１６における後側には、拡張通路部５１が軸内通路５０に連通するように形成されるとともに、拡張通路部５１は抽気通路３２の一部を形成している。
【００３０】
図２に示すように、ロータリバルブ４０において、連結部４０１には抽気通路３２の一部を形成する絞り通路５２がロータリバルブ４０の中心軸Ｎの延びる方向に沿って直線状に形成されている。絞り通路５２における通路断面積は、絞り通路５２のどの位置においても一定であるとともに、絞り通路５２における通路断面積は、軸内通路５０及び絞り通路５２における通路断面積よりもかなり小さくしてある。そして、絞り通路５２は回転軸１６の拡張通路部５１に連通している。
【００３１】
さらに、ロータリバルブ４０のバルブ本体部４０２には、前端の入口５３ａが絞り通路５２に連通する冷媒通路５３が形成され、この冷媒通路５３は抽気通路３２の一部を形成している。冷媒通路５３は、絞り通路５２から中心軸Ｎの延びる方向に沿って直線状に延びた後、中心軸Ｎに対し直交するように屈曲して、バルブ本体部４０２の径方向に沿って直線状に延びるように形成されている。冷媒通路５３における通路断面積は、冷媒通路５３のどの位置においても一定であるとともに、冷媒通路５３における通路断面積は絞り通路５２における通路断面積よりも小さくしてある。
【００３２】
図３に示すように、冷媒通路５３の出口５３ｂは、ロータリバルブ４０のバルブ本体部４０２において、導入通路４４よりクランク室１５側（前側）の外周面４０２ａに開口している。ここで、図４においては、ロータリバルブ４０におけるバルブ本体部４０２の回転運動を直線状に展開するとともに、導入通路４４の中心軸Ｎ周りでの旋回を左方への移動に置換した状態を示している。また、ロータリバルブ４０の中心軸Ｎの延びる方向（前後方向）は、図４の上下方向に対応している。図３及び図４に示すように、バルブ本体部４０２の外周面４０２ａにおいて、導入通路４４よりクランク室１５側（前側）には、連通凹部としての連通凹所５６が凹設されている。バルブ本体部４０２の外周面４０２ａにおいて、連通凹所５６は導入通路４４に連続するように形成されるとともに、導入通路４４と連通凹所５６とは連通している。なお、連通凹所５６は、バルブ本体部４０２におけるクランク室１５側の端縁までは延びておらず、バルブ本体部４０２の外周面４０２ａにおいて、連通凹所５６とバルブ本体部４０２のクランク室１５側の端縁との間の領域は、導入通路４４からクランク室１５への冷媒洩れを抑制するシール領域Ｓとなっている。よって、シール領域Ｓにより、連通凹所５６とクランク室１５とは非連通となっている。
【００３３】
そして、連通凹所５６の底面５６ａに冷媒通路５３の出口５３ｂが開口している。なお、バルブ本体部４０２において、冷媒通路５３は導入通路４４から離間するように隔壁部４０２ｄを介して形成されている（図２参照）。ロータリバルブ４０の中心軸Ｎに沿った隔壁部４０２ｄの厚みは、導入通路４４から冷媒通路５３を区画する最低限の厚みとなっている。よって、冷媒通路５３の出口５３ｂは、導入通路４４との間隔を最小とするように導入通路４４に近接した位置に開口している。
【００３４】
バルブ本体部４０２の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとの間のクリアランスは、ロータリバルブ４０の回転を許容しつつ、両周面１１１ａ，４０２ａの間を介した導入通路４４からクランク室１５への冷媒洩れを最小限に抑える値に設定されている。
【００３５】
図４に示すように、ロータリバルブ４０におけるバルブ本体部４０２の外周面４０２ａには、残留ガスバイパス通路４８が形成されている。残留ガスバイパス通路４８は、ロータリバルブ４０の中心軸Ｎに沿う方向（図面の上下方向）へと延在される低圧側溝４８ａ、同じく中心軸Ｎに沿う方向へと延在される高圧側溝４８ｂ、及びロータリバルブ４０の周方向へと延在されて両溝４８ａ，４８ｂを連通する連通溝４８ｃとからなっている。そして、吐出終了直後の圧縮室２４において吐出しきれずに残った冷媒ガス（残留ガス）は、吸入通路４５、低圧側溝４８ａ、連通溝４８ｃ、高圧側溝４８ｂ、及び別の吸入通路４５を同順に経由して、吸入終了直後の圧縮室２４へとバイパス（回収）される。
【００３６】
さて、上記構成の圧縮機１０において、エンジンＥの稼働時は、回転軸１６が回転し、圧縮機１０が運転される。ここで、容量制御弁ＣＶが弁開状態（オフ状態）にあるとき、斜板１８の傾斜角度は最小となっており、吐出容量が最小となっているとともに外部冷媒回路３５から圧縮機１０へ帰還する冷媒ガス及び潤滑油の量が最小となっている。
【００３７】
圧縮機１０においては、吐出室２７内の冷媒ガスが給気通路３３を経由してクランク室１５へ供給される。また、クランク室１５内の冷媒ガスは、空隙部１２２を流れ、ラジアルベアリング２０、軸封装置２１、スラストベアリング３８は、空隙部１２２を流れる冷媒ガスと共に流動する潤滑油によって潤滑される。また、空隙部１２２を流れた冷媒ガスは、軸内通路５０、拡張通路部５１、絞り通路５２及び冷媒通路５３を通過する。さらに、冷媒ガスは、冷媒通路５３の出口５３ｂを通過した後、連通凹所５６に導入され、そのまま導入通路４４に導入されて供給通路４２へ流出している。
【００３８】
このため、冷媒ガスと共に流動する潤滑油は、冷媒通路５３の出口５３ｂを通過した後、連通凹所５６へ供給される。そして、連通凹所５６内の潤滑油は、ロータリバルブ４０の回転によりバルブ本体部４０２の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとの間に引き込まれ、両周面よりなる滑り軸受け面及びシール領域Ｓが潤滑される結果、ロータリバルブ４０が潤滑される。
【００３９】
また、容量制御弁ＣＶにおける弁開度の調節によって給気通路３３の開度が調節され、圧縮機１０の吐出容量を可変させた状態、及び容量制御弁ＣＶが弁閉状態（オン状態）にあるときは、外部冷媒回路３５から圧縮機１０へ帰還する冷媒ガス及び潤滑油の量が、上記オフ状態に比して多くなっている。そして、この圧縮機１０の可変状態及びオン状態においては、抽気通路３２を介して供給通路４２へ流出する冷媒ガス量は、オフ状態に比して多くなるため、冷媒通路５３の出口５３ｂから連通凹所５６へ供給される潤滑油量もオフ状態に比して多くなる。よって、滑り軸受け面及びシール領域Ｓ、すなわちロータリバルブ４０がより一層潤滑される。
【００４０】
上記実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）抽気通路３２の一部を形成する冷媒通路５３の出口５３ｂを、ロータリバルブ４０におけるバルブ本体部４０２の外周面４０２ａに開口させるとともに、冷媒通路５３の出口５３ｂと導入通路４４とを連通させた。このため、抽気通路３２を通過し、導入通路４４へ導入される冷媒ガスとともに流動する潤滑油を、ロータリバルブ４０におけるバルブ本体部４０２の外周面４０２ａに導入し、ロータリバルブ４０の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとの間に引き込むことができる。よって、導入通路４４からクランク室１５への冷媒ガスの洩れを抑制するため（シール性を維持するため）、軸孔１１１の周面１１１ａとバルブ本体部４０２の外周面４０２ａとの間のクリアランスが小さく設定されていても両周面１１１ａ，４０２ａの間の潤滑を良好とすることができる。すなわち、ロータリバルブ４０と軸孔１１１との間のシール性を低下させず、ロータリバルブ４０の潤滑を良好に維持することができる。その結果、ロータリバルブ４０の外周面４０２ａの摩耗量を低減させ、耐摩耗性、耐焼き付き性を向上させることができる。
【００４１】
（２）クラッチレス型の圧縮機１０は、エンジンＥの稼働時には回転軸１６が常時回転して圧縮行程が行われる。そして、容量制御弁ＣＶが弁開状態（オフ状態）にあるときは、吐出容量が最小となり、外部冷媒回路３５から圧縮機１０へ帰還する冷媒ガスの量が最小となるとともに、冷媒ガスと共に流動する潤滑油量も最小となり、圧縮機１０内の潤滑油だけでロータリバルブ４０の潤滑を維持する必要がある。本実施形態の圧縮機１０においては、圧縮機１０の運転時に必ず冷媒ガスが通過する抽気通路３２に着目し、抽気通路３２の一部を形成する冷媒通路５３の出口５３ｂをバルブ本体部４０２の外周面４０２ａに開口させたことにより、圧縮機１０内に潤滑油量が少ない状況であってもロータリバルブ４０の潤滑を良好に維持することができる。
【００４２】
（３）ロータリバルブ４０は、回転軸１６の後側を回転可能に支持する滑り軸受け面としても機能する。このため、ロータリバルブ４０には負荷が作用して摩耗しやすくなっている。したがって、冷媒通路５３の出口５３ｂをバルブ本体部４０２の外周面４０２ａに開口させたことにより、ロータリバルブ４０の潤滑を維持することができ、耐摩耗性、耐焼き付き性を向上させて圧縮機１０の信頼性の低下を防止することができる。
【００４３】
（４）バルブ本体部４０２の外周面４０２ａに連通凹所５６を形成し、この連通凹所５６を導入通路４４に連通させるとともに、連通凹所５６の底面５６ａに冷媒通路５３の出口５３ｂを開口させた。よって、冷媒通路５３を通過した冷媒ガスを、連通凹所５６を介して導入通路４４に確実に導入し、導入通路４４から供給通路４２に確実に流出させることができる。
【００４４】
（５）冷媒通路５３の出口５３ｂは、冷媒通路５３と導入通路４４との間隔を最小とするように導入通路４４に近接した位置に開口している。このため、冷媒通路５３を通過した冷媒ガスを導入通路４４に導入しやすくなっている。
【００４５】
（６）連通凹所５６は、バルブ本体部４０２におけるクランク室１５側の端縁までは達しておらず、連通凹所５６とクランク室１５との間にシール領域Ｓが介在し、冷媒通路５３の出口５３ｂとクランク室１５とが連通凹所５６を介して連通しないようになっている。よって、連通凹所５６に冷媒通路５３の出口５３ｂを形成して、バルブ本体部４０２の外周面４０２ａに潤滑油を引き込む構成としても、冷媒通路５３を通過した冷媒ガスがクランク室１５へ洩れることを抑制することができる。
【００４６】
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○  図５及び図６に示すように、バルブ本体部４０２において、クランク室１５側の端縁にバルブ本体部４０２の周方向へ延びるオイル導入溝４９を凹設してもよい。オイル導入溝４９は、軸孔１１１からクランク室１５に向けて開口している。また、オイル導入溝４９は、バルブ本体部４０２のシール領域Ｓの一部に形成されるとともに、オイル導入溝４９と連通凹所５６とはシール領域Ｓの存在により非連通となっている。このように構成すると、クランク室１５内に存在する潤滑油がオイル導入溝４９に導入されると、そのオイル導入溝４９内の潤滑油は、バルブ本体部４０２の外周面４０２ａと、軸孔１１１の周面１１１ａとの間に引き込まれる。よって、冷媒通路５３からバルブ本体部４０２の外周面４０２ａに供給される潤滑油とともに、ロータリバルブ４０の潤滑をより良好なものにすることができる。
【００４７】
○  図７に示すように、ロータリバルブ４０の中心軸Ｎの延びる方向に沿った連通凹所５６の長さを、実施形態より延長してもよい。このように構成すると、冷媒通路５３の出口５３ｂを通過した潤滑油が連通凹所５６に供給されると、潤滑油は連通凹所５６全体に広がってバルブ本体部４０２の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとの間に引き込まれる。よって、実施形態に比して広範囲に潤滑油を効率良く供給することができる。
【００４８】
○  図８に示すように、連通凹部を、ロータリバルブ４０の中心軸Ｎの延びる方向に沿って延びる第１連通溝５９ａと、この第１連通溝５９ａに対し直交するようにバルブ本体部４０２の周方向に沿って全周に延びる第２連通溝５９ｂとから形成してもよい。この場合、冷媒通路５３の出口５３ｂは、第１連通溝５９ａと第２連通溝５９ｂの交差する位置に開口するように設けられる。このように構成すると、冷媒通路５３の出口５３ｂを通過した潤滑油が第１連通溝５９ａ及び第２連通溝５９ｂに供給されると、第１連通溝５９ａ及び第２連通溝５９ｂ全体に広がってバルブ本体部４０２の外周面４０２ａと軸孔１１１の周面１１１ａとの間に供給される。
【００４９】
○  実施形態では、抽気通路３２を回転軸１６及びロータリバルブ４０内に形成したが、抽気通路をロータリバルブ４０のバルブ本体部４０２に形成し、バルブ本体部４０２のクランク室１５側の端面に抽気通路の一端入口を開口させるとともに、他端出口を連通凹所５６に開口させてもよい。この場合、抽気通路全体が冷媒通路を形成する。
【００５０】
○  実施形態において、連通凹所５６は無く、バルブ本体部４０２の外周面４０２ａに冷媒通路５３の出口５３ｂが開口していてもよい。
○  圧縮機１０は、クラッチ機構よりなる動力伝達機構を介してエンジンＥに作動連結していてもよい。
【００５１】
○  車両用空調装置以外の空調装置に本発明の圧縮機１０を採用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】実施形態の可変容量型斜板式圧縮機を示す縦断面図。
【図２】ロータリバルブの周囲を示す部分拡大縦断面図。
【図３】ロータリバルブを示す斜視図。
【図４】ロータリバルブを示す展開図。
【図５】別例のロータリバルブを示す斜視図。
【図６】別例のロータリバルブを示す展開図。
【図７】別例のロータリバルブを示す展開図。
【図８】別例のロータリバルブを示す展開図。
【符号の説明】
【００５３】
１０…可変容量型斜板式圧縮機、１１…シリンダブロック、１５…クランク室、１６…回転軸、１８…斜板、２２…シリンダボア、２３…ピストン、２４…圧縮室、２６…吸入圧領域としての吸入室、２７…吐出圧領域としての吐出室、３２…抽気通路、３３…給気通路、３５…外部冷媒回路、４０…ロータリバルブ、４２…供給通路、４４…導入通路、４９…オイル導入溝、５０…抽気通路を形成する軸内通路、５１…抽気通路を形成する拡張通路部、５２…抽気通路を形成する絞り通路、５３…抽気通路を形成する冷媒通路、５３ｂ…出口、５６…連通凹部としての連通凹所、５６ａ…底面、５９ａ…連通凹部としての第１連通溝、５９ｂ…連通凹部としての第２連通溝、１１１…軸孔、４０２ａ…ロータリバルブの外周面。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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