(57)【要約】【課題】ガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を発揮することができると共に、ガドリニウムより安価な磁気冷凍材料を提供する。【解決手段】磁気冷凍材料は、磁束密度の変化に基づいて温度が変化する材料であって、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）より構成されている。係る磁気冷凍材料の磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）は、１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋであることが好ましい。また、磁気冷凍材料の磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ）は、５０〜１６０Ｊ／ｋｇであることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
磁束密度の変化に基づいて温度が変化する磁気冷凍材料であって、
プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）を含有することを特徴とする磁気冷凍材料。
【請求項２】
磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋであることを特徴とする請求項１に記載の磁気冷凍材料。
【請求項３】
磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ、Relative Cooling Power）が５０〜１６０Ｊ／ｋｇであることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の磁気冷凍材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば冷凍庫、冷蔵庫等の家電製品、ガス液化産業、超伝導素子などに好適に用いられる磁気冷凍材料に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球温暖化、オゾン層の破壊などの環境問題を引き起こすフロン系ガスを冷媒として用いる従来の気体冷凍方式に代わる新しい冷凍方式として磁気冷凍方式が提案されている。この磁気冷凍方式では、磁性体を冷媒（磁気冷凍材料）とし、その磁気熱量効果つまり等温状態で磁性体の磁気秩序を磁場で変化させた際に生じる磁気エントロピー変化及び断熱状態で磁性体の磁気秩序を磁場で変化させた際に生じる断熱温度変化を利用する。従って、この磁気冷凍方式によれば、フロンガスを使用することなく冷凍を行うことができ、従来の気体冷凍方式に比べて冷凍効率が高いという利点がある。
【０００３】
係る磁気冷凍方式に用いられる磁気冷凍材料として、低い磁場で大きな磁気熱量効果を示す効率の良い材料が探索されている。そのような磁気冷凍材料として、例えばガドリニウム（Ｇｄ）又はその化合物が知られている。具体的には、ガドリニウム（Ｇｄ）・ガリウム（Ｇａ）・アルミニウム（Ａｌ）・ガーネット（混合組成の酸化物）からなる極低温用磁気冷凍作業物質が知られている（例えば、特許文献１を参照）。すなわち、この磁気冷凍作業物質は、一般式Ｇｄ３（Ｇａ１−ｘＡｌｘ）５Ｏ１２（ただし、ｘは０．０１〜０．６を表す）で示される化合物である。係る磁気冷凍作業物質によれば、従来のガーネットより熱伝導率を高めることができる。
【特許文献１】特開昭６１−９７１３２号公報（第１頁及び第３頁）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の特許文献１に記載されている磁気冷凍作業物質では、希土類元素としてガドリニウム（Ｇｄ）を用いることから、磁気モーメントが大きく、冷凍効率を高めることができる。しかしながら、係るガドリニウムは高価であるため、その使用が制限されるという欠点があった。このため、ガドリニウムより安価で、ガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を示すことができる磁気冷凍材料が求められている。
【０００５】
本発明は、このような従来技術に存在する問題点に着目してなされたものであり、その目的とするところは、ガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を発揮することができると共に、ガドリニウムより安価な磁気冷凍材料を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成するために、請求項１に記載の磁気冷凍材料は、磁束密度の変化に基づいて温度が変化する磁気冷凍材料であって、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）を含有することを特徴とする。
【０００７】
請求項２の磁気冷凍材料は、請求項１に係る発明において、磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋであることを特徴とする。
請求項３の磁気冷凍材料は、請求項１又は請求項２に係る発明において、磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ、Relative Cooling Power）が５０〜１６０Ｊ／ｋｇであることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、次のような効果を発揮することができる。
請求項１に記載の磁気冷凍材料は、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）を含有するものである。係る化合物は、常温付近における磁化の変化が大きく、磁気冷凍性能を示す磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）や相対冷凍能力（ＲＣＰ）について従来のガドリニウムに比べて遜色がない。さらに、該化合物は従来のガドリニウムやその化合物に比較して安価に入手することができる。従って、磁気冷凍材料は、ガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を発揮することができると共に、ガドリニウムより安価であるという効果を発揮することができる。
【０００９】
請求項２に係る磁気冷凍材料では、磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋである。このため、請求項１に係る発明の効果に加えて、磁気エントロピーの変化量を十分に高めることができる。
【００１０】
請求項３に係る磁気冷凍材料では、磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ、Relative Cooling Power）が５０〜１６０Ｊ／ｋｇである。そのため、請求項１又は請求項２に係る発明の効果に加えて、ＲＣＰを十分に高めることができ、磁気冷凍性能を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の最良と思われる実施形態について詳細に説明する。
本実施形態の磁気冷凍材料（磁気冷凍作業物質）は、磁束密度の変化に基づいて温度が変化する材料であって、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）を含有するものである。該化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）は、菱面体晶であるトリウム（Ｔｈ）と亜鉛（Ｚｎ）とのＴｈ２Ｚｎ１７型構造を有する化合物である。この化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）は、プラセオジウム及び鉄が共に磁気モーメントをもち、広い温度範囲で、大きな磁気熱量効果を示す材料である。すなわち、磁気冷凍材料は増磁されることによって温度が上昇し、減磁されることによって温度が低下する。
【００１２】
係る磁気冷凍材料は、常磁性状態から強磁性状態へのメタ磁性転移を示し、磁化、比熱などの物性が大きく変化する材料である。このため、磁気冷凍性能を示す磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）や相対冷凍能力（ＲＣＰ）について、従来のガドリニウム（Ｇｄ）に匹敵する性能を示すことができる。
【００１３】
ここで、磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）を示すΔＳＭは、Maxellの下記に示す関係式（１）を用いて磁化温度曲線から求めることができる。
【００１４】
【数１】
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但し、Ｍは磁化（磁界の強さ）、Ｔは温度（ケルビン）、Ｈは印加磁場を表す。
【００１５】
また、磁気冷凍性能の指数である相対冷凍能力（ＲＣＰ）は、次式（２）で定義される。
ＲＣＰ＝−ΔＳmax×δＴ  ・・・（２）
但し、−ΔＳmaxは−ΔＳＭの最大値を示し、δＴは−ΔＳＭのピークの半値幅を示す。
【００１６】
図１（ａ）は、プラセオジウムと鉄の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、磁気エントロピーの変化量の温度依存性を示すグラフである。すなわち、横軸に温度Ｔ（Ｋ、ケルビン）、縦軸に磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）をとり、磁束密度を変化させたときの磁気エントロピーの変化を示すグラフである。この図１（ａ）に示すように、磁気冷凍性能を示す磁気エントロピーの変化量−ΔＳＭ（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）は、その変化量を従来のガドリニウムに匹敵するようにするために、１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋであることが好ましく、２〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋであることがより好ましい。磁気エントロピーの変化量が１Ｊ／ｋｇ・Ｋより低い場合には、磁気冷凍材料の磁気冷凍性能が不足し、磁気冷凍の効率が低下する。その一方、３Ｊ／ｋｇ・Ｋより高い場合には、磁気冷凍材料の動作温度範囲が狭くなって取扱性が悪くなる傾向を示して好ましくない。
【００１７】
このような磁気エントロピーの変化量−ΔＳＭ（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）の最大値（−ΔＳmax）を示す温度（キュリー温度）は、２７３Ｋ（０℃）〜３００Ｋ（２７℃）であることが好ましい。磁気エントロピーの変化量の最大値を示す温度が常温に近い温度範囲であれば、磁気冷凍材料の動作を常温近傍にて容易に行うことができる。
【００１８】
図１（ａ）に示すように、磁気エントロピーの変化量を示す曲線の形が広がっており（ブロードになっており）、所定の磁気エントロピーの変化量に対する温度の範囲（磁気冷凍材料としての動作温度範囲）は比較的広くなっている。つまり、磁気冷凍材料は、常温における動作温度範囲が十分に広いことを示している。
【００１９】
また、図１（ｂ）は、プラセオジウムと鉄の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、相対冷凍能力（ＲＣＰ）の磁場依存性を示すグラフである。すなわち、横軸に磁束密度（Ｔ、テスラ）、縦軸に相対冷凍能力（ＲＣＰ）をとり、磁束密度を前記図１（ａ）に示すように変化させたときの相対冷凍能力の変化を示すグラフである。この図１（ｂ）に示すように、磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ）は、従来のガドリニウムに匹敵するように十分に高め、磁気冷凍性能を向上させるために、５０〜１６０Ｊ／ｋｇであることが好ましく、１００〜１６０Ｊ／ｋｇであることがより好ましい。ＲＣＰが５０Ｊ／ｋｇ未満の場合には、磁気冷凍材料による冷却能力に欠け、好ましくない。一方、１６０Ｊ／ｋｇを超える場合には、動作温度が常温近傍から外れる傾向を示すか、又は動作温度範囲が狭くなる傾向を示して好ましくない。
【００２０】
図２はプラセオジウムと鉄の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、磁化温度曲線を示す図であって、横軸に温度（Ｔ）、縦軸に磁化（量）Ｍ（ｅｍｕ／ｇ）をとったときの磁化の変化を示すグラフである。この図２では、磁束密度０．１Ｔ（テスラ）の場合の磁化温度曲線を示す。該図２に示すように、プラセオジウムと鉄の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）の温度を上昇させると、２２０Ｋから約２７０Ｋまでは磁化量がほぼ５０（ｅｍｕ／ｇ）で推移し、そこから約３１０Ｋまでは磁化量が温度上昇に伴って曲線状に減少し、さらに温度が上昇すると磁化量はほぼ一定の１０（ｅｍｕ／ｇ）で推移する。
【００２１】
この場合、温度が２７０〜３１０Ｋの間における磁化温度曲線の変曲点がキュリー温度（Ｔｃ）を示し、そのキュリー温度は約２８３Ｋ（１０℃）である。そのため、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）は、室温で良好な磁気冷凍性能を示すことが明らかである。ここで、キュリー温度（Curie Temperature）は、強磁性体が常磁性体に変化する転移温度又は強誘電体が常誘電体に変化する転移温度を意味する。図２に示したように、キュリー温度付近での磁化量の変化が大きいことから、磁気冷凍材料としての機能を常温で十分に発揮することができる。なお、鉄（Ｆｅ）は磁気異方性が小さいことから、磁気異方性によって磁気冷凍性能が悪影響を受けるおそれはないものと考えられる。
【００２２】
次に、上記の磁気冷凍材料を用いる磁気冷凍装置の構造について説明する。
図３は磁気冷凍装置１０を模式的に示す図であって、その図に示すように、磁気冷凍装置１０の円筒状をなす固定子１１の内側には、１８０度対向する位置に各一対の磁気作業体１２ａ、１２ｂが配置されている。これらの磁気作業体１２ａ、１２ｂより内方には、回転子としての永久磁石１３が配設され、該永久磁石１３の回転により磁気作業体１２ａ、１２ｂに磁界を発生させるようになっている。
【００２３】
前記各磁気作業体１２ａ、１２ｂ内には、磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂが収容されている。各磁気作業体１２ａ、１２ａには、固定子１１の外部に導出される低温配管１５ａ、１５ａと高温配管１６ａ、１６ａとが各々接続され、冷却媒体としての水の循環経路が形成されている。ここで、一対の磁気作業体１２ａ、１２ａ間では、低温配管１５ａ、１５ａと高温配管１６ａ、１６ａとが接続され、他の一対の磁気作業体１２ｂ、１２ｂ間では、低温配管１５ｂ、１５ｂと高温配管１６ｂ、１６ｂとが各々接続されている。
【００２４】
一方、隣接する一対の磁気作業体１２ａ、１２ｂ間では、被冷却物１７を冷却するための冷却装置１８を介して低温配管１５ａ、１５ｂ同士が接続されている。また、隣接する他の一対の磁気作業体１２ａ、１２ｂの高温配管１６ａ、１６ｂは、ロータリー弁１９を介して循環装置（ポンプ）２０及び排熱交換器２１に接続されている。ロータリー弁１９では、循環装置２０から供給される冷却水が高温配管１６ａ、１６ｂへ交互に供給されるようになっている。
【００２５】
このように構成された磁気冷凍装置１０の動作について説明する。
永久磁石１３が０°及び１８０°の位置にあるときには、それに対向する位置にある磁気作業体１２ａ、１２ａの磁気冷凍材料１４ａ、１４ａは、増磁されて温度が上昇する。その一方、これらと９０°位相が異なる９０°及び２７０°の位置にある磁気作業体１２ｂ、１２ｂの磁気冷凍材料１４ｂ、１４ｂは減磁されて温度が低下する。
【００２６】
このとき、ロータリー弁１９を介して冷却水を、図３の実線の矢印で示すように、循環装置２０から９０°位置の磁気作業体１２ｂの高温配管１６ｂ、その位置の磁気作業体１２ｂ、低温配管１５ｂ、２７０°位置の磁気作業体１２ｂの高温配管１６ｂ、その位置の磁気作業体１２ｂ、低温配管１５ｂ、冷却装置１８へと循環させる。このとき、温度低下した磁気冷凍材料１４ｂで冷却された冷却水により、冷却装置１８において被冷却物１７が冷却される。
【００２７】
さらに、そこから１８０°位置の磁気作業体１２ａの低温配管１５ａ、その位置の磁気作業体１２ａ、高温配管１６ａ、０°位置の磁気作業体１２ａの低温配管１５ａ、その位置の磁気作業体１２ａ、高温配管１６ａ、ロータリー弁１９、排熱交換器２１及び循環装置２０へと循環させる。このとき、冷却装置１８からの冷却水は、増磁されて温度が上昇した磁気冷凍材料１４ａを冷却して排熱交換器２１に戻り、仕事分の熱量を放出する。
【００２８】
続いて、永久磁石１３を９０°回転させると、０°及び１８０°の位置にある磁気作業体１２ａの磁気冷凍材料１４ａは、減磁されて温度が低下し、９０°及び２７０°の位置にある磁気作業体１２ｂの磁気冷凍材料１４ｂは増磁されて温度が上昇する。このとき、ロータリー弁１９も弁体が９０°回転しているため、図３の破線矢印に示すように、今度は逆に０°位置の磁気作業体１２ａの磁気冷凍材料１４ａから冷却水を循環させることになる。
【００２９】
永久磁石１３の回転を繰り返すことにより、各磁気作業体１２ｂの低温配管１５ｂ接続側の温度は、冷凍能力と熱負荷とがバランスする温度まで低下する。その一方、各磁気作業体１２ａの高温配管１５ａ接続側の温度は、排熱交換器２１の排熱能力と冷凍能力とがバランスしてほぼ一定温度に達する。
【００３０】
以上詳述した実施形態によって発揮される作用、効果を以下にまとめて記載する。
・  本実施形態における磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂは、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の特定比率の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）よりなり、プラセオジウム及び鉄が共に磁気モーメンゴをもつため広い温度範囲で磁気熱量効果を発現することができる。このため、係る化合物は、常温付近における磁化の変化が大きく、磁気冷凍性能を示す磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）や相対冷凍能力（ＲＣＰ）について従来のガドリニウム（Ｇｄ）に比べて遜色のない性能を示す。さらに、該化合物は従来のガドリニウムやその化合物に比較して１０分の１程度のコストで安価に入手することができる。
【００３１】
従って、磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂは、従来のガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を発揮することができると共に、ガドリニウムより格段に安価であるという効果を発揮することができる。その上、磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂは、常温付近に動作温度範囲を有し、その動作温度範囲が比較的広いことから、取扱いが非常に容易である。よって、この磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂを使用することにより、高効率、省エネルギーで地球環境にやさしい磁気冷凍方式の冷凍空調システムを実現することができる。
【００３２】
・  また、磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂは、磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が１〜３Ｊ／ｋｇ・Ｋである。このため、係る磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂにおいては、磁気エントロピーの変化量を十分に向上させることができる。
【００３３】
・  さらに、磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂは、磁気冷凍性能を示す相対冷凍能力（ＲＣＰ、Relative Cooling Power）が５０〜１６０Ｊ／ｋｇである。そのため、係る磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂにおいては、ＲＣＰを十分に高めることができ、磁気冷凍性能を向上させることができる。
【００３４】
・  加えて、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）は、合金化が容易であると共に、安定した合金組成物が得られることから、大量合成を行うことが可能である。
【実施例】
【００３５】
以下、実施例を挙げて前記実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明はその実施例の範囲に限定されるものではない。
（実施例１）
実施例１では磁気冷凍材料として、プラセオジウム（Ｐｒ）と鉄（Ｆｅ）との化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）を用いた。この磁気冷凍材料は、プラセオジウム及び鉄をアーク溶解し、その後１０００℃で１週間焼鈍することにより製造した。得られた磁気冷凍材料である化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、磁束密度を０．１Ｔ（テスラ）としたときの温度Ｔ（Ｋ）の変化に対する磁化量Ｍ（ｅｍｕ／ｇ）の変化を測定して磁化温度曲線を作成し、図２に示した。この図２に示すように、磁化温度曲線の変曲点の位置からキュリー温度は２８３Ｋ（ケルビン）であることが示された。
【００３６】
また、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、磁束密度を変化させ、温度Ｔ（Ｋ）に対する磁気エントロピーの変化量−ΔＳＭ（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）を前記式（１）により算出してその温度依存性を測定し、その結果を図１（ａ）に示した。この場合、図１（ａ）中の〇は磁束密度を０〜１．０Ｔ（テスラ）、△は０〜１．２Ｔ、□は０〜１．４Ｔ、◇は０〜１．６Ｔ、＋は０〜１．８Ｔ及び＊は０〜２．０Ｔの範囲でそれぞれ磁束密度を上昇及び下降させたときの磁気エントロピーの変化量の曲線を示す。
【００３７】
図１（ａ）に示したように、いずれの曲線においても温度がほぼ２８３Ｋ（１０℃）の位置でピークを示すと共に、磁束密度が高いほど磁気エントロピーの変化量は一定間隔で高くなる傾向を示した。すなわち、磁束密度が０〜１．０Ｔの場合には、約２８３Ｋで磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が１．６（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）を示し、磁束密度が０〜２．０Ｔの場合には約２８３Ｋで磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）が２．８（Ｊ／ｋｇ・Ｋ）という値を示した。この後者のピークにおける半値幅（δＴ）は、ほぼ５０Ｋという広い値を示した。
【００３８】
さらに、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）に関し、上記磁気エントロピーの変化量を測定したときの磁束密度に対して前記式（２）に基づいて相対冷凍能力（ＲＣＰ）を算出してその磁場依存性を測定し、その結果を図１（ｂ）に示した。すなわち、横軸に磁束密度Ｂ（Ｔ、テスラ）、縦軸に相対冷凍能力（ＲＣＰ）をとり、相対冷凍能力（ＲＣＰ）の値をプロットした。この図１（ｂ）に示すように、磁束密度Ｂが１Ｔの場合には相対冷凍能力（ＲＣＰ）は５０（Ｊ／ｋｇ）を示し、磁束密度Ｂが２Ｔの場合には相対冷凍能力（ＲＣＰ）は１５０（Ｊ／ｋｇ）を示した。
【００３９】
上記のように、プラセオジウムと鉄の化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）の最大値（−ΔＳmax）及び相対冷凍能力（ＲＣＰ）の最大値は、いずれも従来のガドリニウム（Ｇｄ）に近い値を示し、ガドリニウムに匹敵する磁気冷凍性能を発揮できることが明らかになった。
【００４０】
なお、前記実施形態を次のように変更して具体化することも可能である。
・  磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂとして、プラセオジウムと鉄との化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）に対し、その化合物と類似する化合物を添加した組成物を使用することも可能である。その場合、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）に類似する化合物としては、磁気冷凍性能、動作温度範囲、コストなどの要求に応じてプラセオジウム及び鉄のいずれかの成分を重視して設定することができる。或いは、磁気エントロピー変化量（−ΔＳＭ）、相対冷凍能力（ＲＣＰ）などの要求に応じてプラセオジウム及び鉄のいずれかの成分を重視して設定することができる。
【００４１】
・  磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂとして、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）に例えば化合物（ＹｘＣｅ２−ｘＦｅ１７）や化合物（ＰｒｘＣｅ２−ｘＦｅ１７）等の化合物を添加した組成物を使用することもできる。
【００４２】
・  磁気冷凍材料１４ａ、１４ｂとして、上記以外の希土類元素−鉄化合物を、化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）に添加することも可能である。
さらに、前記実施形態から把握できる技術的思想について以下に記載する。
【００４３】
〇  前記磁束密度が１〜２Ｔ（テスラ）であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の磁気冷凍材料。このように構成した場合、請求項１から請求項３のいずれか１項に係る発明の効果に加えて、磁気冷凍性能を高めることができ、効率良く磁気冷凍効果を発揮することができる。
【００４４】
〇  前記磁気エントロピーの変化量の最大値を示す温度が０〜２７℃であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の磁気冷凍材料。このように構成した場合、請求項１から請求項３のいずれか１項に係る発明の効果に加えて、磁気冷凍材料の動作を常温近傍にて容易に行うことができる。
【００４５】
〇  磁気冷凍装置における回転子としての永久磁石の外周に該永久磁石に対向するように配置されて使用されるものであることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の磁気冷凍材料。このように構成した場合、請求項１から請求項３のいずれか１項に係る発明の効果に加えて、磁気冷凍装置による磁気冷凍効果を容易に発揮することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】（ａ）はプラセオジウムと鉄との化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、温度Ｔ（Ｋ）と磁気エントロピーの変化量（−ΔＳＭ）との関係を示すグラフ及び（ｂ）は磁束密度Ｂ（Ｔ）と相対冷凍能力ＲＣＰ（Ｊ／ｋｇ）との関係を示すグラフ。
【図２】プラセオジウムと鉄との化合物（Ｐｒ２Ｆｅ１７）について、温度Ｔ（Ｋ）と磁化量Ｍ（ｅｍｕ／ｇ）との関係を示すグラフ。
【図３】実施形態における磁気冷凍装置を模式的に示す説明図。
【符号の説明】
【００４７】
１４ａ、１４ｂ…磁気冷凍材料、Ｔ…温度、−ΔＳＭ…磁気エントロピーの変化量、ＲＣＰ…相対冷凍能力。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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