(57)【要約】【課題】回転特性を向上したターボチャージャを提供する。【解決手段】ターボチャージャは、タービンシャフトを回転可能に支持するコンプレッサ側浮動ブッシュ１８を有する。コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の内周面１８ｄおよび外周面１８ｅには、凹凸が設けられ、内周面１８ｄの凹凸と外周面１８ｅの凹凸には位相差が設けられている。また、内周面１８ｄの凹部１１８ｄから外周面１８ｅの凸部２１８ｅに貫通する貫通孔１１８が設けられている。【選択図】図２
2009167872.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、
前記タービンシャフトを回転可能に支持する浮動ブッシュと、
前記タービンシャフトおよび浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備え、
前記浮動ブッシュの内周面および外周面には軸方向に延びる凹凸部が設けられ、
前記内外周面の各々の凹凸には位相差が設けられ、
前記内周面の凹部から前記外周面の凸部へ貫通する貫通孔が設けられている、過給機。
【請求項２】
コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、
前記タービンシャフトを回転可能に支持する浮動ブッシュと、
前記タービンシャフトおよび前記浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備え、
前記浮動ブッシュの内周面および外周面には凹凸部が設けられ、
前記内周面側の凹凸部の段差は、前記外周面側の凹凸部の段差よりも大きい、過給機。
【請求項３】
前記タービンシャフトに直交する断面において、前記タービンシャフトと前記内周面との間の面積と、前記筐体と前記外周面との間の面積とが等しい、請求項２に記載の過給機。
【請求項４】
コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、
前記タービンシャフトを回転可能に支持するコンプレッサ側浮動ブッシュおよびタービン側浮動ブッシュと、
前記タービンシャフト、前記コンプレッサ側浮動ブッシュおよび前記タービン側浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備え、
前記コンプレッサ側浮動ブッシュの内周面および外周面には軸方向に延びる凹凸部が設けられ、
前記タービン側浮動ブッシュの内周面および外周面には、軸方向に延びる凹凸部が設けられ、
前記タービンシャフトに直交する断面において、前記コンプレッサ側浮動ブッシュの外周面の凹部の幅（Ｈｏ1C）とコンプレッサ側浮動ブッシュの外周面の凸部の幅（Ｈｏ2C）との比率ＲｏC（＝Ｈｏ2C／Ｈｏ1C）は、タービン側浮動ブッシュの外周面の凹部の幅（Ｈｏ1T）とタービン側浮動ブッシュの外周面の凸部の幅（Ｈｏ2T）との比率ＲｏT（＝Ｈｏ2T／Ｈｏ1T）よりも大きく、かつコンプレッサ側浮動ブッシュの内周面の凹部の幅（Ｈｉ1C）とコンプレッサ側浮動ブッシュの内周面の凸部の幅（Ｈｉ2C）との比率ＲｉC（＝Ｈｉ2C／Ｈｉ1C）は、タービン側浮動ブッシュの内周面の凹部の幅（Ｈｉ1T）とタービン側浮動ブッシュの内周面の凸部の幅（Ｈｉ2T）との比率ＲｉT（＝Ｈｉ2T／Ｈｉ1T）よりも大きい、過給機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、過給機に関し、より特定的には、コンプレッサおよびタービン間を連結するシャフトの軸受として浮動ブッシュを備える過給機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の過給機は、たとえば特開２００２−２１３４５０号公報（特許文献１）、特開２００７−４６６４２号公報（特許文献２）、特開２００５−２４８８５６号公報（特許文献３）、特開平１１−３３６７４４号公報（特許文献４）および特開平６−１３７１５７号公報（特許文献５）が開示されている。
【特許文献１】特開２００２−２１３４５０号公報
【特許文献２】特開２００７−４６６４２号公報
【特許文献３】特開２００５−２４８８５６号公報
【特許文献４】特開平１１−３３６７４４号公報
【特許文献５】特開平６−１３７１５７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１では、請求項１において、回転軸と、回転軸の外周に内周側が摺動接触する断面真円形状のフルフロート式円筒状浮動ブッシュと、浮動ブッシュの外周面に摺動接触する軸受とから構成され、浮動ブッシュの内周面または外周面に、軸方向に延在する溝を複数箇所配設することが開示されている。
【０００４】
特許文献２では、請求項１において、フルフロートベアリングであって、内周面および外周面の少なくとも一方に螺旋溝が設けられる構成が開示されている。
【０００５】
特許文献３では、請求項１に各スラスト動圧軸受とハウジングとの間に、それぞれ制振部材が介在配置されている構成が開示されている。
【０００６】
特許文献４では、請求項１に軸受の内周面を、軸心と同心の中立円にサイン曲線を複数波載せた曲面形状に形成してなることが開示されている。
【０００７】
特許文献５では、センターハウジングに筒状のブッシュを固定し、ブッシュにオイル通路からのオイルを回転軸の回転方向と同一の向きでフロートベアリング側に供給する複数のオイル排出孔が開示されている。
【０００８】
従来の技術では、浮動ブッシュを用いた構成において、フリクションの低減と軸変位の低減を図るという効果と、耐焼付き性の向上および減衰性の向上という効果を両立させることが困難であり、これらはトレードオフの関係となっていた。
【０００９】
そこで、この発明は上述のような問題点を解決するためになされたものであり、優れた回転特性を有する過給機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この発明の１つの局面に従った過給機は、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、タービンシャフトを回転可能に支持する浮動ブッシュと、タービンシャフトおよび浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備える。浮動ブッシュの内周面および外周面には軸方向に延びる凹凸部が設けられ、内外周面の凹凸部には位相差が設けられ、内周面の凹部から外周面の凸部へ貫通する貫通孔が設けられる。
【００１１】
このように構成された過給機では、貫通孔が外周面の凸部に設けられるため、油圧の解放圧力が凹部に比べ少ないため、浮動ブッシュの内周側への給油性が向上する。これによりフリクションの低減を図り好ましい回転特性を得ることができる。
【００１２】
この発明の別の局面に従った過給機は、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、タービンシャフトを回転可能に支持する浮動ブッシュと、タービンシャフトおよび浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備え、浮動ブッシュの内周面および外周面には軸方向に延びる凹凸部が設けられ、内周面の凹凸部の段差は、外周面の凹凸部の段差よりも大きい。
【００１３】
通常、浮動ブッシュはタービンシャフト回転数ω（ｒｐｍ）に対し、約０．３ω（ｒｐｍ）で回転する。この場合、浮動ブッシュと筐体の周速に対し、タービンシャフトと浮動ブッシュの周速が速く、軸受としては、浮動ブッシュの内周面側の負荷が高い。ここで、内周面側の凹凸の段差を外周面側の凹凸部の段差よりも大きくすることで浮動ブッシュがタービンシャフトの回転に追従しやすくすることで、タービンシャフトに対する浮動ブッシュの回転数αω（ｒｐｍ）を調整し、回転特性を向上させることができる。
【００１４】
好ましくは、タービンシャフトと浮動ブッシュの内周面との間の面積と、筐体とタービンシャフトの外周面との間の面積とが等しい。
【００１５】
この発明のさらに別の局面に従った過給機は、コンプレッサとタービンとを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフトと、タービンシャフトを回転可能に支持するコンプレッサ側浮動ブッシュおよびタービン側浮動ブッシュと、タービンシャフト、コンプレッサ側浮動ブッシュおよびタービン側浮動ブッシュを収容可能な筐体とを備え、コンプレッサ側浮動ブッシュの内周面および外周面には軸方向に延びる凹凸部が設けられ、タービン側浮動ブッシュの内周面および外周面には、軸方向に延びる凹凸部が設けられ、タービンシャフトに直交する断面において、コンプレッサ側浮動ブッシュの外周面の凹部の幅（Ｈｏ1C）とコンプレッサ側浮動ブッシュの外周面の凸部の幅（Ｈｏ2C）との比率ＲｏC（＝Ｈｏ2C／Ｈｏ1C）は、タービン側浮動ブッシュの外周面の凹部の幅（Ｈｏ1T）とタービン側浮動ブッシュの外周面の凸部の幅（Ｈｏ2T）との比率ＲｏT（＝Ｈｏ2T／Ｈｏ1T）よりも大きく、かつコンプレッサ側浮動ブッシュの内周面の凹部の幅（Ｈｉ1C）とコンプレッサ側浮動ブッシュの内周面の凸部の幅（Ｈｉ2C）との比率ＲｉC（＝Ｈｉ2C／Ｈｉ1C）は、タービン側浮動ブッシュの内周面の凹部の幅（Ｈｉ1T）とタービン側浮動ブッシュの内周面の凸部の幅（Ｈｉ2T）との比率ＲｉT（＝Ｈｉ2T／Ｈｉ1T）よりも大きい。
【００１６】
一般に、過給機回転体の重心位置は、タービンホイールの質量がインペラの質量に比べて大きいため、タービン側に位置している。そのため、タービン側浮動ブッシュへの負荷が大きくなる傾向がある。また、タービンホイールに８５０℃を超える排気を噴射することで駆動するため、タービン側浮動ブッシュのオイル温度が上昇する傾向にある。
【００１７】
タービン側の凸部の比率（ＲｏT、ＲｉT）をコンプレッサ側の凸部の比率（ＲｏC、ＲｉC）に対し小さくすることで、重心位置がタービン側に偏っていることによる偏荷重に起因した、タービン側浮動ブッシュの摩耗を防止できるとともに、タービン側へオイル供給を増大させることができるため、浮動ブッシュの焼付きを防止できる。そのため回転特性が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、この発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、以下の実施の形態では同一または相当する部分については、同一の参照符号を付し、その説明については繰返さない。また、各実施の形態を組合せることも可能である。
【００１９】
（実施の形態１）
図１は、この発明の実施の形態１に従った過給機（ターボチャージャ）の断面図である。図１を参照して、ターボチャージャ１０は、中心軸１０１に沿って延びるタービンシャフト２１と、タービンシャフト２１の両側に接続されたコンプレッサ２３およびタービン２２と、タービンシャフト２１の外周上を取囲むように設けられたセンターハウジング３０と、タービンシャフト２１を支持するコンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９とを備えている。
【００２０】
センターハウジング３０には、タービンシャフト２１、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９を収容する収容空間３０ａが規定されている。
【００２１】
さらに、コンプレッサ２３およびタービン２２は、タービンシャフト２１によってたがに連結されている。コンプレッサ２３およびタービン２２は、中心軸１０１の軸方向に距離を隔てて設けられている。コンプレッサ２３は、たとえばアルミニウムから形成されている。タービン２２は、排気ガスに直接晒され、非常に高温になるため、耐熱性や耐久性を備える超耐熱合金またはセラミックスから構成されている。
【００２２】
コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９は、タービンシャフト２１をセンターハウジング３０に対して回転自在に支持している。コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９により支持されたタービンシャフト２１は、コンプレッサ２３およびタービン２２とともに中心軸１０１を中心に回転する。
【００２３】
コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９は、円筒状に形成されており、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９の軸方向に延びる内周面１８ｄ，１９ｄが形成されており、内周面１８ｄ，１９ｄは貫通孔を規定している。内周面１８ｄ，１９ｄには、タービンシャフト２１が挿入されている。このようにして、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９は、タービンシャフト２１を回転可能に支持している。
【００２４】
コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９は、コンプレッサ２３とタービン２２との間に設けられている。コンプレッサ側浮動ブッシュ１８とタービン側浮動ブッシュ１９とは、中心軸１０１の軸方向に間隔を隔てて設けられている。タービン側浮動ブッシュ１９は、タービン２２側に設けられ、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８はコンプレッサ２３側に設けられている。
【００２５】
たとえば、タービン２２とタービン側浮動ブッシュ１９との距離は、相対的に小さく、タービン２２とコンプレッサ側浮動ブッシュ１８との間の距離は相対的に大きい。また、コンプレッサ２３とタービン側浮動ブッシュ１９との間の距離は、相対的に大きく、コンプレッサ２３とコンプレッサ側浮動ブッシュ１８との距離は、相対的に小さい。言い換えれば、中心軸１０１の軸方向において、タービン側浮動ブッシュ１９は、タービン２２とコンプレッサ側浮動ブッシュ１８との間に配置されている。コンプレッサ側浮動ブッシュ１８は、コンプレッサ２３とタービン側浮動ブッシュ１９との間に配置されている。
【００２６】
ターボチャージャ１０はスラストブッシュ１４およびスラストベアリング１３をさらに備えている。スラストブッシュ１４は、タービンシャフト２１の外周面に固定されている。スラストブッシュ１４は、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８とコンプレッサ２３との間に配置されている。スラストベアリング１３は、中心軸１０１の軸方向に微小な隙間を設けてスラストブッシュ１４に係合している。その隙間に潤滑油が供給されることによってタービンシャフト２１は中心軸１０１の軸方向に支持されている。
【００２７】
センターハウジング３０には、潤滑油が流通する給油通路（給油機構）３５が設けられている。給油通路３５に流れる潤滑油は、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９ならびにスラストベアリング１３に潤滑油として供給される。
【００２８】
ここで、給油通路３５は、潤滑油が供給される供給口３６ａが形成され、吐出口１８ａを介してコンプレッサ側浮動ブッシュ１８に潤滑油を供給する給油管３６と、吐出口１９ａを介して潤滑油をタービン側浮動ブッシュ１９に供給する給油管３８と、給油管３８と給油管３６とを接続して、給油管３６に供給された潤滑油の一部を給油管３８に導く給油管３７とを備えている。
【００２９】
ここで、吐出口１８ａからコンプレッサ側浮動ブッシュ１８に潤滑油が供給されると、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の内周面１８ｄと、タービンシャフト２１の外周面２１ａとの間に油膜が形成される。また、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅと、収容空間３０ａを規定する内壁面との間にも油膜が形成される。このため、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８は、収容空間３０ａを規定する内壁面およびタービンシャフト２１の外周面２１ａとのいずれもから離れ、浮いた状態となる。
【００３０】
また、吐出口１９ａからタービン側浮動ブッシュ１９に潤滑油が供給されると、タービン側浮動ブッシュ１９の内周面１９ｄと、タービンシャフト２１の外周面２１ａとの間に油膜が形成されるとともに、タービン側浮動ブッシュ１９の外周面１９ｅと、収容空間３０ａを規定する内壁面との間にも油膜が形成される。このため、タービン側浮動ブッシュ１９も、収容空間３０ａを規定する内壁面およびタービンシャフト２１の外周面２１ａとのいずれもから離れ、浮いた状態となる。
【００３１】
なお、給油管３７の一方の端部は給油管３８に接続されており、他方の端部はスラストベアリング１３に向けて潤滑油を吐出する吐出口１３ａが形成されている。
【００３２】
ターボチャージャ１０の働きについて簡単に説明すると、エンジンから排出される排気ガスは、エンジンの各気筒に接続されたエキゾーストマニホールドからタービンハウジングの渦室に導かれる。排気ガスはそこでタービン２２を回転させ、その回転力がタービンシャフト２１に伝達される。その後、エンジンに供給するため車外より導入された空気は、図示しないエアークリーナによってろ過された後、コンプレッサハウジング内に導かれる。空気は、タービンシャフト２１と一体となって回転するコンプレッサ２３により加圧され、加圧された空気はインタークーラーに導かれ、冷却された状態でエンジンのインテークマニホールドへと導入される。
【００３３】
図２は、コンプレッサ側浮動ブッシュの構成を示す斜視図である。図２を参照して、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８は円筒形状であり、内周面１８ｄには、凹部１１８ｄおよび凸部２１８ｄが設けられている。また、外周面１８ｅにも凹部１１８ｅおよび凸部２１８ｅが設けられている。内周面１８ｄから外周面１８ｅへ貫通するように貫通孔１１８が設けられている。
【００３４】
図３は、内周面の凹凸の位相と外周面の凹凸の位相とを示す図である。図３を参照して、内周面の凹部１１８ｄと外周面１８ｅの凹部１１８ｅの位相がずれている。また、内周面１８ｄの凸部２１８ｄと外周面１８ｅの凸部２１８ｅの位相がずれている。すなわち、外周面１８ｅの凸部２１８ｅと内周面１８ｄの凹部１１８ｄが同位相となるように位相差が設けられている。
【００３５】
図４は、貫通孔を示す図である。図４を参照して、オイル供給孔としての貫通孔１１８は内周面１８ｄの凹部１１８ｄと外周面１８ｅの凸部２１８ｅとを結ぶように設けられている。内周面１８ｄの凹部１１８ｅに貫通孔が達しており、この部分では隙間が広いため、外周面１８ｅ側に対する圧力差が拡大し、より内側にオイルが供給される。
【００３６】
なお、図３および図４で示す構成は、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８のみならず、タービン側浮動ブッシュ１９に設けることも可能である。すなわち、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９のいずれかで図３および図４で示す構成を採用することが可能である。
【００３７】
実施の形態１に従ったターボチャージャ１０は、コンプレッサ２３とタービン２２とを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフト２１と、タービンシャフト２１を回転可能に支持するコンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９と、タービンシャフト２１、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９を収容可能なセンターハウジング３０とを、備える。コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９のいずれかの内周面１８ｄ，１９ｄと外周面１８ｅ，１９ｅのいずれかには軸方向に延びる凹凸部が設けられている。内周面１８ｄ，１９ｄと外周面１８ｅ，１９ｅの凹凸には位相差が設けられ、内周面１８ｄ，１９ｄの凹部から外周面１８ｅ，１９ｅの凸部へ貫通する貫通孔１１８，１１９が設けられている。
【００３８】
図３で示すように、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の内周面１８ｄおよび外周面１８ｅの凹凸に角度θの位相差を設けている。また、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の貫通孔１１８は、内周面１８ｄの凹部１１８ｄと外周面１８ｅの凸部２１８ｅとを結ぶように構成されている。これにより、凸部において油膜厚さを低減でき、フリクション低減と軸変位の低減に寄与し、凹部では耐焼付き性および減衰性を確保できる。さらに、オイルを供給するための貫通孔１１８が外周面１８ｅの凸部２１８ｅに設けられており、油圧の解放圧力が凹部に比べ少ないため、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８の内周面１８ｄ側への給油性が向上する。
【００３９】
（実施の形態２）
図５は、この発明の実施の形態２に従ったターボチャージャの断面図である。図５を参照して、この発明の実施の形態２に従ったターボチャージャ１０では、内周面１８ｄの凹凸の段差が、外周面１８ｅの凹凸の段差よりも大きい。凹凸の段差は、軸受面積、オイル粘度などでも変わるため、ターボチャージャにより最適値に設定する必要がある。この実施の形態では、以下の式が成立するように各パラメータを調整している。
【００４０】
【数１】
2009167872.tif 000003
【００４１】
ここで、回転軸と直交する断面において、ｒｉはタービンシャフト２１の径、ｃｉはタービンシャフト２１の外周面２１ａと凸部２１８ｄとのクリアランス、Ｌｉは凹部１１８ｄと凸部２１８ｄとの段差、ｒｏは収容空間３０ａの内径、Ｃｏは収容空間３０ａと凸部２１８ｅとのクリアランス、Ｌｏは凹部１１８ｅと凸部２１８ｅとの段差である。
【００４２】
上述の式が成立することで、内周面１８ｄと外周面２１ａとの間の面積と、収容空間３０ａの壁面と外周面１８ｅの間の面積が等しくなる。上述の式においてπ（ｒｉ＋ｃｉ）2−πｒｉ2は、回転軸に直交する断面におけるタービンシャフト２１と内周面１８ｄの凸部２１８ｄを結ぶ円との間で形成される面積であり、式中の１／２｛π（ｒｉ＋Ｌｉ＋Ｃｉ）2−π（ｒｉ＋Ｃｉ）2｝は凹部１１８ｄで形成される面積である。
【００４３】
上式のπｒｏ2−π（ｒｏ−Ｃｏ）2は、回転軸に直交する断面における収容空間３０ａの壁面と凸部２１８ｅを結ぶ円との間で形成される面積であり、１／２｛π（ｒｏ−Ｃｏ）2−π（ｒｏ−Ｃｏ−Ｌｏ）2｝は凹部１１８ｅにより形成される面積である。
【００４４】
なお、Ｃｉ、Ｃｏは、それぞれタービンシャフト２１、およびコンプレッサ側浮動ブッシュ１８の回転中心が中心軸に一致した場合での値である。
【００４５】
実施の形態２では、ターボチャージャ１０は、コンプレッサとタービンを連結し、回転可能に支持されたタービンシャフト２１と、タービンシャフト２１を回転可能に支持するコンプレッサ側浮動ブッシュ１８と、タービンシャフト２１およびコンプレッサ側浮動ブッシュ１８とを収容可能なセンターハウジング３０とを備える。なお、図５で示す構造は、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８だけでなく、タービン側浮動ブッシュで成立していてもよい。
【００４６】
通常、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８およびタービン側浮動ブッシュ１９は、タービンシャフト２１の回転数ω（ｒｐｍ）に対し、通常約０．３ω（ｒｐｍ）で回転する。
【００４７】
この場合、浮動ブッシュとセンターハウジング３０の周速に対し、タービンシャフト２１と浮動ブッシュの内側の間の周速が速く、内周面側での負荷が高い。上述の数式の関係を成立させることで、内側の凹凸を大きくし、浮動ブッシュがシャフトの回転に追従しやすくすることで、タービンシャフト２１に対する浮動ブッシュの回転数αω（ｒｐｍ）を調整し、より速く浮動ブッシュを回転させることが可能である。また、凹凸の幅Ｈ１，Ｈ２は変化しないため、軸受としての負荷容量の変化はない。
【００４８】
（実施の形態３）
図６は、この発明の実施の形態３に従ったターボチャージャの断面図である。図６を参照して、この発明の実施の形態３に従ったターボチャージャ１０では、タービン側浮動ブッシュ１９とコンプレッサ側浮動ブッシュ１８の凹凸形状を異なる形状とする。具体的には、ＲｏC＞ＲｏTが成立し、かつＲｉC＞ＲｉTが成立する構成とする。
【００４９】
ここで、図６を参照して、回転体の重心１０Ｇの位置は、一般にタービン２２側に位置する。その理由としてタービン２２の質量がコンプレッサ２３の質量に対して大きいためである。そのため、タービン側浮動ブッシュ１９への負荷が大きくなる傾向にある。また、ターボチャージャ１０において、タービン２２に８５０℃を超える排気を噴射することで駆動するため、タービン側浮動ブッシュ１９のオイル温度が上昇する傾向にある。
【００５０】
図７は、コンプレッサ側浮動ブッシュの形状を説明するための斜視図である。図８は、タービン側浮動ブッシュの形状を説明するための斜視図である。ＲｏCはコンプレッサ側浮動ブッシュ１８の外周面１８ｅにおける凸部２１８ｅの割合であり、ＲｏC＝Ｈｏ2C／Ｈｏ1Cで示すように定義される。ここで、Ｈｏ2Cは凸部２１８ｅの幅、Ｈｏ1Cは凹部１１８ｅの幅である。
【００５１】
内周面１８ｄにおける凸部２１８ｄの比率ＲｉCはＲｉC＝Ｈｉ2C／Ｈｉ1Cで定義される。ここで、Ｈｉ2Cは凸部２１８ｄの幅、Ｈｉ1Cは凹部１１８ｄの幅である。
【００５２】
凸部２１９ｅの比率ＲｏTはＲｏT＝Ｈｏ2T／Ｈｏ1Tで定義される。ここでＨｏ2Tは凸部２１９ｅの幅、Ｈｏ1Tは凹部１１９ｅの幅である。凸部２１９ｄの比率ＲｉTはＲｉT＝Ｈｉ2T／Ｈｉ1Tで定義される。ここでＨｉ2Tは凸部２１９ｄの幅、Ｈｉ1Tは凹部１１９ｄの幅である。
【００５３】
この実施の形態では、タービン側浮動ブッシュ１９での凸部の比率ＲｏT、ＲｉTをコンプレッサ側浮動ブッシュ１８の凸部の比率ＲｏC、ＲｉCに対し小さくすることで、重心位置がタービン側に偏っていることで発生する偏摩耗に起因した、タービン側浮動ブッシュ１９の摩耗を防止できるとともに、また、タービン側浮動ブッシュ１９へのオイル供給量を増大させるこたとができるため、タービン側浮動ブッシュ１９の焼付き防止を図ることができる。
【００５４】
図９は、別の例に従ったコンプレッサ側浮動ブッシュの斜視図である。図１０はコンプレッサ側浮動ブッシュ１８とタービンシャフト２１が接近した状態を示す図である。図９を参照して、この例では、軸方向で、凹部１１８ｅと凸部２１８ｅの位相を逆位相としている。すなわち、軸方向において凹部１１８ｅと凸部２１８ｅの位相が異なる。
【００５５】
図１０で示すように、凹部１１８ｅ，１１８ｄがセンターハウジング３０およびタービンシャフト２１と当たると、ともに凹部が相手部材に接触することになり、軸変位を効果的に抑制できない可能性がある。これに対し、図９で示す構成を採用することで、コンプレッサ側浮動ブッシュ１８がどの位置にきても、常に凸部２１８ｅ，２１８ｄでの接触を保証できるため、軸変位の抑制に効果がある。
【００５６】
図１１は、別の例に従ったコンプレッサ側浮動ブッシュを示す斜視図である。図１１で示すように、凸部２１８ｄ，２１８ｅの根元に軸方向に延びる孔３１８ｅ，３１８ｄを設けてもよい。これにより、凸部２１８ｄ，２１８ｅに外力が加わった場合の焼付き性および耐摩耗性に関してさらなる向上を図ることができる。具体的には、凸部２１８ｄ，２１８ｅを剛性を低くすることで、過大な概略が加わった場合には、その剛性を弱める機構としての孔３１８ｄ，３１８ｅによって変位を吸収し、軸受の焼付けを回避することができる。
【００５７】
なお、孔は丸孔でなく角孔であってもよい。さらに、孔３１８ｄ，３１８ｅにゴムなどの材料を充填してもよい。
【００５８】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】この発明の実施の形態１に従った過給機（ターボチャージャ）の断面図である。
【図２】コンプレッサ側浮動ブッシュの構成を示す斜視図である。
【図３】内周面の凹凸の位相と外周面の凹凸の位相とを示す図である。
【図４】貫通孔を示す図である。
【図５】この発明の実施の形態２に従ったターボチャージャの断面図である。
【図６】この発明の実施の形態３に従ったターボチャージャの断面図である。
【図７】コンプレッサ側浮動ブッシュの形状を説明するための斜視図である。
【図８】タービン側浮動ブッシュの形状を説明するための斜視図である。
【図９】別の例に従ったコンプレッサ側浮動ブッシュの斜視図である。
【図１０】コンプレッサ側浮動ブッシュ１８とタービンシャフト２１が接近した状態を示す図である。
【図１１】別の例に従ったコンプレッサ側浮動ブッシュを示す斜視図である。
【符号の説明】
【００６０】
１０  ターボチャージャ、１０Ｇ  重心、１３  スラストベアリング、１３ａ  吐出口、１４  スラストブッシュ、１８  コンプレッサ側浮動ブッシュ、１８ｄ，１９ｄ内周面、１８ｅ，１９ｅ  外周面、１９  タービン側浮動ブッシュ、２１  タービンシャフト、２１ａ  外周面、２２  タービン、２３  コンプレッサ、３０  センターハウジング、３０ａ  収容空間、３５  給油通路、３６ａ  供給口、３６，３７，３８  給油管、１０１  中心軸、１１８，１１９  貫通孔、１１８ｄ，１１８ｅ，１１９ｄ，１１９ｅ  凹部、２１８ｄ，２１８ｅ，２１９ｄ，２１９ｅ  凸部、３１８ｄ，３１８ｅ  孔。
【図１】
2009167872.tif 000004
【図２】
2009167872.tif 000005
【図３】
2009167872.tif 000006
【図４】
2009167872.tif 000007
【図５】
2009167872.tif 000008
【図６】
2009167872.tif 000009
【図７】
2009167872.tif 000010
【図８】
2009167872.tif 000011
【図９】
2009167872.tif 000012
【図１０】
2009167872.tif 000013
【図１１】
2009167872.tif 000014