(57)【要約】      （修正有）【課題】切刃に高負荷が作用する高送り等の重切削加工において、すぐれた耐欠損性を発揮するエンドミル、ドリル等の表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具を提供する。【解決手段】工具基体表面に硬質被覆層が蒸着形成された表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、工具基体が、質量％で、Ｃｏ：５〜１３％、Ｓ：０．０２〜０．２％、および、炭化物換算値で、Ｃｒ３Ｃ２：０．２〜２．０％、ＷＣ：残り、あるいは、さらにＶＣ：０．１〜０．５％、からなる平均組成を有する焼結体で構成され、かつ、この焼結体の素地には、ＷとＣｒの微細硫炭化物相、あるいは、ＷとＣｒとＶの微細硫炭化物相が均一に分散析出している。【選択図】図１
2009167458.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
焼結体を工具基体とし、工具基体表面に硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、
上記焼結体は、質量％で、
Ｃｏ：５〜１３％、
Ｓ：０．０２〜０．２％
および、炭化物換算値で、
Ｃｒ３Ｃ２：０．２〜２．０％、
ＷＣ：残り、  
からなる平均組成を有し、かつ、この焼結体の素地には、ＷとＣｒの微細硫炭化物相が均一に分散析出していることを特徴とする表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。
【請求項２】
焼結体を工具基体とし、工具基体表面に硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、
上記焼結体は、質量％で、
Ｃｏ：５〜１３％、
Ｓ：０．０２〜０．２％
および、炭化物換算値で、
Ｃｒ３Ｃ２：０．２〜２．０％、
ＶＣ：０．１〜０．５％、
ＷＣ：残り、  
からなる平均組成を有し、かつ、この焼結体の素地には、ＷとＣｒとＶの微細硫炭化物相が均一に分散析出していることを特徴とする表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、特に、切刃に対して大きな機械的負荷が作用する高送り、高切込み等の重切削加工において、エンドミル、ドリル等の切削工具を構成する工具基体用の焼結体に、高靭性のＷとＣｒの微細炭硫化物相、あるいは、ＷとＣｒとＶの微細硫炭化物相を素地全体に均一に分散析出させることにより、切削加工時、工具に亀裂が発生することを防止し、また、亀裂が発生した場合でも、その合体、成長を抑制することにより、すぐれた耐欠損性を示す表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以下、被覆超硬工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、エンドミル、ドリル等の切削工具としては、ＷＣ基超硬合金からなる工具基体に、Ｔｉ化合物、酸化アルミニウム等からなる硬質被覆層を蒸着形成した被覆超硬工具が数多く提案されている。
【０００３】
そして、例えば、ＷＣ基超硬合金としては、ＷＣ主体の硬質相：７０〜９７重量％、残りがＣｏ等の結合相からなる焼結体において、不純物成分であるＳ（硫黄）を０．００５重量％以下にしたＷＣ基超硬合金焼結体を用いることにより、切削工具の高温強度および耐欠損性を改善することが知られている。
また、例えば、Ｃｏ：３〜２０重量％、ＶＣ：０．１〜２重量％、Ｓ：０．１〜１．５重量％、Ｃｒ３Ｃ２：０．１〜２重量％を含有し、残部がＷＣからなる配合組成を有する焼結体において、この焼結体の素地に、微細ＶＳ粒相を分散析出させたＷＣ基超硬合金焼結体を用いることにより、切削工具の自己潤滑性を増大させ、耐摩耗性を向上させることが知られている。
【特許文献１】特公平４−６１０５８号公報
【特許文献２】特開２０００−２８８６５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年の切削装置の高性能化はめざましく、一方で切削加工に対する省力化および省エネ化、さらに、高能率化、低コスト化の要求は強く、これに伴い、高送り、高切込み等の重切削加工が行われるようになってきたが、上記従来のエンドミル、ドリル等の被覆超硬工具を、通常条件の切削加工で用いた場合には特段の問題は生じないが、これを、特に、切刃に対して大きな機械的負荷がかかる高送り、高切込み等の重切削加工に用いた場合には、エンドミル等の切込み境界付近で欠損が発生しやすく、これが原因となり、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、重切削加工に用いた場合でも、すぐれた耐欠損性を示すエンドミル、ドリル等の被覆超硬工具用の工具基体（以下、超硬基体という）について鋭意研究を行った結果、以下の知見を得た。
被覆超硬工具の超硬基体は、通常、所定配合組成の原料粉末を焼結したＷＣ基超硬合金焼結体により構成されるが、上記従来の被覆超硬工具を重切削加工に用いた場合には、大きな機械的負荷が加わるため超硬基体を構成する焼結体に亀裂が発生し、この亀裂が、合体・成長し、特に、最大負荷のかかる切込み境界付近等で欠損が発生しやすく、これが原因で使用寿命に至ること。
そこで、超硬基体を焼結で製造するにあたり、特定の原料粉末を特定の配合割合で配合して得た圧粉体を、Ｓを１．５質量％以上含有する炭素が主成分のペーストを塗布した敷板に載置して焼結し、焼結後の冷却条件をコントロールして冷却し、この焼結体をさらに特定条件下でＨＩＰ処理した後、さらに冷却条件をコントロールした製造条件下で焼結体を製造すると、得られたＷＣ基超硬合金焼結体には、ＷとＣｒの微細硫炭化物（以下、微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣで示す）相、あるいは、ＷとＣｒとＶの微細硫炭化物（以下、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣで示す）相が素地全体に均一に分散析出した組織が形成されること。
【０００６】
そして、上記微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相あるいは微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相が素地全体に均一に分散析出した焼結体を、被覆超硬工具の超硬基体として用いた場合には、焼結体素地に均一分散析出している微細硫炭化物相が高靭性を有するため、超硬基体における亀裂発生を防止し、また、仮に亀裂が生じたとしても、該亀裂の合体・成長を阻止・抑制する作用があるため、上記超硬基体から形成された被覆超硬工具は、これを大きな負荷がかかる重切削加工に用いた場合でも、長期の使用にわたって、欠損の発生を防止することができるようになること。
【０００７】
この発明は、上記の知見に基づいてなされたものであって、
「（１）  焼結体を工具基体とし、工具基体表面に硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、
上記焼結体は、質量％で、
Ｃｏ：５〜１３％、
Ｓ：０．０２〜０．２％
および、炭化物換算値で、
Ｃｒ３Ｃ２：０．２〜２．０％、
ＷＣ：残り、  
からなる平均組成を有し、かつ、この焼結体の素地には、ＷとＣｒの微細硫炭化物相が均一に分散析出していることを特徴とする表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。
（２）  焼結体を工具基体とし、工具基体表面に硬質被覆層を蒸着形成した表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具において、
上記焼結体は、質量％で、
Ｃｏ：５〜１３％、
Ｓ：０．０２〜０．２％
および、炭化物換算値で、
Ｃｒ３Ｃ２：０．２〜２．０％、
ＶＣ：０．１〜０．５％、
ＷＣ：残り、  
からなる平均組成を有し、かつ、この焼結体の素地には、ＷとＣｒとＶの微細硫炭化物相が均一に分散析出していることを特徴とする表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具。」
に特徴を有するものである。
【０００８】
この発明の被覆超硬工具について、以下に詳細に説明する。
この発明の被覆超硬工具の超硬基体であるＷＣ基超硬合金焼結体は、例えば、
（イ）室温から焼結温度である１３５０〜１４００℃までを１００Ｐａ以下の真空雰囲気中、１〜５℃／ｍｉｎの速度で昇温し、
（ロ）ついで、真空雰囲気中で、前記焼結温度に０．５〜２時間保持し、
（ハ）ついで、上記焼結温度から１２００℃までを１．５〜３℃／ｍｉｎの速度で徐冷し、
（ニ）ついで、１３５０〜１４００℃の温度範囲で、５〜５０ＭＰａの静水圧下で１〜２時間のＨＩＰ処理を行い、
（ホ）ついで、上記ＨＩＰ処理温度から１２００℃までを１．５〜３℃／ｍｉｎの速度で徐冷する、
という条件で製造することができる。
【０００９】
そして、上記条件で製造された超硬基体（焼結体）において、その構成成分であるＷＣは主として硬質相を形成するとともに、Ｃｒ、Ｖ成分とともに微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、あるいは、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相からなる微細硫炭化物相を形成し、そして、超硬基体（焼結体）の素地に該微細硫炭化物相が均一に分散析出することにより、超硬基体（焼結体）の靭性を向上させ、切削加工時に加わる負荷による亀裂の発生を防止し、また、生じた亀裂の合体・成長を阻止・抑制し、耐欠損性の向上に寄与する。
Ｃｒ３Ｃ２、ＶＣ：
Ｃｒ３Ｃ２は、焼結時にＣｏ主体の結合相中に固溶し、冷却時に、微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、あるいは、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相として析出し、微細硫炭化物の均一分散析出相を形成し、超硬基体の靭性を向上させる作用を有するが、Ｃｒ３Ｃ２の含有割合が０．２質量％未満では、前記微細硫炭化物からなる均一分散析出相を形成することはできず、一方、Ｃｒ３Ｃ２の含有割合が２．０質量％を越えると、微細硫炭化物の凝集・粗大化が生じ、逆に靭性が低下し、欠損が発生しやすくなることから、Ｃｒ３Ｃ２の含有割合は０．２〜２．０質量％（但し、炭化物換算値）と定めた。
【００１０】
また、ＶＣも、焼結時にＣｏ主体の結合相中に固溶し、冷却時に、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相として析出することにより、微細硫炭化物の均一分散析出相を形成し、超硬基体の靭性を向上させるとともに、その強力なＷＣ粒成長抑制作用によってＷＣ粒子を微細化し、超硬基体の硬度を向上させるが、ＶＣの含有割合が０．１質量％未満では、前記微細硫炭化物からなる均一分散析出相を形成することはできず、かつ、ＷＣ粒成長抑制作用が不十分なため超硬基体の硬さ向上効果を期待できず、一方、ＶＣの含有割合が０．５質量％を超えると、微細硫炭化物の凝集・粗大化が生じ、靭性が低下し、欠損が発生しやすくなることから、ＶＣの含有割合を０．１〜０．５質量％（但し、炭化物換算値）と定めた。
Ｃｏ：
Ｃｏには、ＷＣ基超硬合金からなる焼結体の焼結性を向上させ、結合相を形成して、超硬基体の強度を向上させる作用があるが、その含有割合が５質量％未満では所望の焼結性を確保することができず、一方、その含有割合が１３質量％を越えると、摩耗が急激に進行するようなることから、その含有割合を５〜１３質量％に定めた。
Ｓ：
超硬基体（焼結体）に含有されるＳは、焼結後に行われる１３５０〜１４００℃×５〜５０ＭＰａのＨＩＰ処理およびこれに続く１２００℃までの徐冷（１．５〜３℃／ｍｉｎ）により、微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、あるいは、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相を形成し、超硬基体の素地全体にわたって均一に分散析出する。そして、上記の微細硫炭化物相は高靭性を有するため、これが超硬基体の素地全体に均一に分散析出することによって、超硬基体全体としての靭性が高められ、その結果、重切削加工において、超硬基体に亀裂が発生することを抑え、また、仮に亀裂が生じたとしても、高靭性の上記微細硫炭化物相が亀裂の合体・成長を抑制することから、被覆超硬工具の、特に、大きな機械的負荷が加わる切刃の切込み境界付近等での欠損発生を防止することができる。
【００１１】
ただ、Ｓの含有割合が０．０２質量％未満では微細硫炭化物が形成されないため、超硬基体の靭性向上を期待できず、一方、Ｓの含有割合が０．２質量％を超えると、微細硫炭化物相が凝集・粗大化し、逆に亀裂発生の起点となるので、Ｓの含有割合（平均組成）を０．０２〜０．２質量％と定めた。
【００１２】
また、Ｓの含有割合（平均組成）が０．０２〜０．２質量％の範囲内であっても、特に、前記ＨＩＰ処理条件およびそれに続く冷却条件が、前記数値範囲を外れたような場合には、Ｃｏ主体の結合相中に（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ、（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣが固溶されたままであって、これが微細の硫炭化物相として析出・分散することがないため、超硬基体の靭性の向上は望めず、耐欠損性の向上も期待できない。
硬質被覆層：
上記の特定の微細硫炭化物が均一分散析出した組織を有するＷＣ基超硬合金焼結体からなる超硬基体の表面に、例えば、超硬工具の耐摩耗性をさらに高める等を目的として、その目的に応じた硬質被覆層を蒸着形成することにより、被覆超硬工具を形成する。
【００１３】
硬質被覆層の種類、形成方法等については、既によく知られている各種の材質、方法を用いることができ、特に制限されるものではないが、例えば、ＴｉとＡｌの窒化物層、炭窒化物層等からなる硬質被覆層を蒸着形成し、被覆超硬工具とすることができる。なお、この場合、すぐれた耐チッピング性、耐欠損性、耐摩耗性を得るためには、硬質被覆層の層厚は１〜１０μｍ程度とすることが望ましい。
【発明の効果】
【００１４】
この発明の被覆超硬工具は、これを構成する超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）の素地全体にわたって均一に分散析出する微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、あるいは、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相が、そのすぐれた靭性によって、重切削加工時、切刃の切込み境界近傍に作用する高負荷による亀裂発生を防止し、また、発生した亀裂の合体・成長を防止することから、すぐれた耐欠損性を示し、その結果、長期の使用にわたって欠損の発生はなくすぐれた耐摩耗性を発揮するものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
つぎに、この発明の切削工具を実施例により具体的に説明する。
【００１６】
なお、実施例では、主として、エンドミル、ドリルについて説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【実施例１】
【００１７】
原料粉末として、いずれも０．５〜２μｍの平均粒径を有する、Ｃｏ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＶＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これら原料粉末を、表１に示される配合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で所定形状の各種の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、Ｓを２．１質量％含有した炭素粉末をメタノールに溶いてペースト状にしたものを塗布した敷板上に載置し、以下の条件、すなわち、
（ａ）室温から１３５０〜１４００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温を、１００Ｐａ以下の真空雰囲気中、２℃／ｍｉｎ．の速度で行い、
（ｂ）１００Ｐａ以下の真空雰囲気中で、上記焼結温度に１時間保持し、
（ｃ）上記焼結温度から１２００℃までを２℃／ｍｉｎの速度で徐冷して焼結体を作製し、
（ｄ）上記焼結体を、１３８０℃、２０ＭＰａで１時間のＨＩＰ処理し、
（ｅ）上記ＨＩＰ処理温度から１２００℃までを２℃／ｍｉｎの速度で徐冷し、
以上（ａ）〜（ｅ）の工程からなる条件で焼結、ＨＩＰ処理し、直径が８ｍｍ、１３ｍｍ、および２６ｍｍの３種の超硬基体形成用丸棒焼結体を形成し、さらに前記の３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、表１に示される寸法、即ち、切刃部の直径×長さがそれぞれ６ｍｍ×１３ｍｍ、１０ｍｍ×２２ｍｍ、および２０ｍｍ×４５ｍｍの寸法、並びにいずれもねじれ角：３０度の２枚刃ボールの形状をもった、表２に示される平均組成を有する本発明ＷＣ基超硬合金製エンドミル（以下、本発明エンドミルという）１〜８をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、表１に示される配合組成の圧粉体を、Ｓ含有のない敷板に載置した状態で焼結し、また、上記ＨＩＰ処理後の徐冷を行わず、それ以外の工程は、上記実施例１と実質的に同一の条件で、表３に示される平均組成を有する比較ＷＣ基超硬合金製エンドミル（以下、比較エンドミルという）１〜８をそれぞれ製造した。
【００１８】
なお、表３で示されるＳは、原料粉末および焼結炉におけるカーボン製のヒーター、冶具などに由来し混入した不純物としてのＳである。
【００１９】
この結果得られた本発明エンドミル１〜８および比較エンドミル１〜８について、これを構成する超硬基体の硫炭化物の析出状態、Ｓ含有量をエネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＳ）で測定し、その測定結果をそれぞれ表２、３に示した。
図１〜３は、本発明エンドミル１、本発明エンドミル５、比較エンドミル１の金属組織写真であるが、図１から、本発明エンドミル１では、超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地に微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相が均一に分散析出していること、図２から、本発明ドリル５では、超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地に微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相が均一に分散析出していることがわかる。
【００２０】
一方、図３から、比較ドリル１では、超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地には、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相および微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相のいずれもが存在しないことがわかる。
【００２１】
【表１】
2009167458.tif 000003
【００２２】
【表２】
2009167458.tif 000004
【００２３】
【表３】
2009167458.tif 000005
ついで、本発明エンドミル１〜８および比較エンドミル１〜８のそれぞれを、通常の物理蒸着装置に装入し、表４に示される目標層厚のＴｉとＡｌの窒化物層からなる硬質被覆層を物理蒸着で形成することにより、本発明表面被覆ＷＣ基超硬合金製エンドミル（以下、本発明被覆エンドミルという）１〜８および比較表面被覆ＷＣ基超硬合金製エンドミル（以下、比較被覆エンドミルという）１〜８をそれぞれ製造した。
つぎに、上記本発明被覆エンドミル１〜８および比較被覆エンドミル１〜８のうち、本発明被覆エンドミル１〜３および比較被覆エンドミル１〜３については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＫＤ１１の板材、
切削速度：  １５０００  ｍｉｎ−１、
溝深さ（切り込み）：  ０．２  ｍｍ、
テーブル送り：  ４５００  ｍｍ／ｍｉｎ、
の条件（切削条件ａという）での合金工具鋼の乾式高送り溝切削加工試験（通常の送りは、２０００ｍ／ｍｉｎ）、
本発明被覆エンドミル４〜６および比較被覆エンドミル４〜６については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＫＤ６１の板材、
切削速度：  １１０００  ｍｉｎ−１、
溝深さ（切り込み）：  １．０  ｍｍ、
テーブル送り：  ４４００  ｍｍ／ｍｉｎ、
の条件（切削条件ｂという）での合金工具鋼の乾式高送り溝切削加工試験（通常の送りは、２２００ｍ／ｍｉｎ）、
本発明被覆エンドミル７，８および比較被覆エンドミル７，８については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の板材、
切削速度：  ８０００  ｍｉｎ−１、
溝深さ（切り込み）：  ２．０  ｍｍ、
テーブル送り：  ３５００  ｍｍ／ｍｉｎ、
の条件（切削条件ｃという）でのクロムモリブデン鋼の乾式高送り溝切削加工試験（通常の送りは、１６００ｍ／ｍｉｎ）、
をそれぞれ行い、いずれの溝切削加工試験でも切刃部の外周刃の逃げ面摩耗幅が使用寿命の目安とされる０．１ｍｍに至るまでの切削溝長を測定した。この測定結果を表５にそれぞれ示した。
【００２４】
【表４】
2009167458.tif 000006
【００２５】
【表５】
2009167458.tif 000007
【実施例２】
【００２６】
上記の実施例１で製造した前記３種（直径が８ｍｍ，１３ｍｍ，２６ｍｍの３種）の丸棒焼結体を用い、この３種の丸棒焼結体から、研削加工にて、溝形成部の直径×長さがそれぞれ４ｍｍ×１３ｍｍ、８ｍｍ×２２ｍｍ、１６ｍｍ×４５ｍｍの寸法、並びにいずれもねじれ角：３０度の２枚刃形状をもった表６に示される本発明ＷＣ基超硬合金製ドリル（以下、本発明ドリルという）１〜８および表７に示される比較ＷＣ基超硬合金製ドリル（以下、比較ドリルという）１〜８をそれぞれ製造した。
なお、表７で示されるＳは、表３で示したと同様、原料粉末および焼結炉におけるカーボン製のヒーター、冶具などに由来し混入した不純物としてのＳである。
【００２７】
【表６】
2009167458.tif 000008
【００２８】
【表７】
2009167458.tif 000009
ついで、上記本発明ドリル１〜８および比較ドリル１〜８を、通常の物理蒸着装置に装入し、表８に示される目標層厚のＴｉとＡｌの窒化物層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、本発明表面被覆ＷＣ基超硬合金製ドリル(以下、本発明被覆ドリルという)１〜８および比較表面被覆ＷＣ基超硬合金製ドリル(以下、比較被覆ドリルという)１〜８をそれぞれ製造した。
つぎに、上記本発明被覆ドリル１〜８および比較被覆ドリル１〜８のうち、本発明被覆ドリル１〜３および比較被覆ドリル１〜３については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＵＳ３０４の板材、
切削速度：  ３０  ｍ／ｍｉｎ．、
送り：  ０．２  ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ：  ３０  ｍｍ
の条件（切削条件ｄという）でのステンレス鋼の湿式高送り穴あけ切削加工試験（通常の送りは、０．１ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル４〜６および比較被覆ドリル４〜６については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の板材、
切削速度：  １００  ｍ／ｍｉｎ．、
送り：  ０．４  ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ：  ３０  ｍｍ
の条件（切削条件ｅという）でのクロムモリブデン鋼の湿式高送り穴あけ切削加工試験（通常の送りは、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．）、
本発明被覆ドリル７，８および比較被覆ドリル７，８については、
被削材：平面寸法：１００ｍｍ×２５０ｍｍ、厚さ：５０ｍｍのＪＩＳ・Ｓ５０Ｃの板材、
切削速度：  １２０  ｍ／ｍｉｎ．、
送り：  ０．３  ｍｍ／ｒｅｖ、
穴深さ：  ３０  ｍｍ
の条件（切削条件ｆという）での炭素鋼の湿式高送り穴あけ切削加工試験（通常の送りは、０．１５ｍｍ／ｒｅｖ．）、
をそれぞれ行い、いずれの湿式穴あけ切削加工試験（水溶性切削油使用）でも先端切刃面の逃げ面摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの穴あけ加工数を測定した。この測定結果を表９に示した。
【００２９】
【表８】
2009167458.tif 000010
【００３０】
【表９】
2009167458.tif 000011
表２、３、５、９に示される結果から、本発明被覆エンドミル１〜８、本発明被覆ドリル１〜８は、これを構成する超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）の素地全体にわたり、靭性の高い微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、あるいは、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相が均一に分散析出していることから、切刃に対して大きな機械的負荷がかかる重切削加工においても、超硬基体に亀裂が発生することが防止され、さらに、亀裂が合体・成長することも防止され、その結果として、すぐれた耐欠損性を示すのに対して、比較被覆エンドミル１〜８、比較被覆ドリル１〜８においては、これを構成する超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地に、亀裂の発生・合体・成長を防止する作用を有する微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相が存在しないため、重切削加工時に切刃に加わる大きな負荷により欠損が発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
【００３１】
上述のように、この発明のエンドミル、ドリル等の超硬工具、被覆超硬工具は、各種の鋼や鋳鉄などの通常の条件での切削加工は勿論のこと、切刃に対して大きな機械的負荷がかかる重切削加工でもすぐれた耐欠損性を発揮し、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】本発明エンドミル１の超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地に形成された微細（Ｗ，Ｃｒ）ＳＣ相の分布状況を示す金属組織写真（エッチング液：村上氏試薬、倍率：１０００倍）である。
【図２】本発明ドリル５の超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地に形成された微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相の分布状況を示す金属組織写真（エッチング液：村上氏試薬、倍率：１０００倍）である。
【図３】比較ドリル１の超硬基体（ＷＣ基超硬合金焼結体）素地には、微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相および微細（Ｗ，Ｃｒ，Ｖ）ＳＣ相のいずれも存在しないことを示す金属組織写真（エッチング液：村上氏試薬、倍率：１０００倍）である。
【図１】
2009167458.tif 000012
【図２】
2009167458.tif 000013
【図３】
2009167458.tif 000014