(57)【要約】【課題】立位時でもはたらきつづける抗重力筋群は、身体の重力に抗して比較的低いレベルの持続性収縮がつづき、動きに応じて強縮し、運動時間と距離に比例して強縮が連続し、運動量に比例して反復し、徐々に持続性収縮から永続的に収縮して、次第に硬性が広まる筋肉に対し、身長方向の垂直抗力を排除し、弱い持続性収縮レベルの外力から掛けて、反応に応じて強縮レベルへと外力を強め、筋肉本来のすがたである伸縮性に戻すことを特徴とする健康器具及び治療器具を提供する。【解決手段】  平らな台座面に、全身を乗せて、体重を相対的に等分布するため、コイル頂点外径を約１０ｍｍとする円筒形の圧縮コイルバネで、バネの高さを組み合わせて背臥背面の生理的彎曲に整合させ、バネ台座を身長方向に水平振動し、水平分力の１８０°方向転換で、抗重力筋群を同時に伸縮反復させる、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。【選択図】  図１
2009089986.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
堅固なバネ台座のバネに、背臥身体又は同台座に掛かる身長方向の水平振動を横荷重として受けさせ、その移動量をバネの弧状の曲げに変換し、バネの弾性力でその移動量をもどし、コイル頂点が身体接触部位相応の強さで密着するようにすべらず繰返しのできるバネとして、ピアノ線又はばね用ステンレス鋼線による円筒形の圧縮コイルバネを当て、バネ要目の値を一部指定して、バネの高さを約１５〜６ｃｍとし、バネ材料径を約３．２〜２．０ｍｍとし、コイル平均径を約４５〜３０ｍｍとし、バネ定数を約１．６〜０．７Ｎ／ｍｍとし、コイル有効部からコイル頂点までピッチをゼロに近づけながら円錐台形状又は半円球形状や半楕円球形状で巻込んでコイル頂点径を約１０ｍｍとし、有効巻数を多くして弾性力の大きい圧縮コイルバネを形成し、台座面に上記のバネ要目を指定して、バネ間隔を約５〜７．５ｃｍの範囲とし、コイル頂点を結ぶ曲面が背臥背面の生理的彎曲相当の波形状を呈し、背臥体重を、接触部位相応の強さに分散するように立設して、堅固なバネ台座を形成し、背臥位静止の非加速度で上方を向く押圧力を、身長方向の水平振動で水平分力と垂直分力に分力し、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを一定時間つづける堅固なバネ台座で、背面の抗重力筋群が筋走行に沿って、同時に、最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項２】
請求項１に記載の堅固なバネ台座を、角材と厚板で構成し、等身大の角材面に、請求項１に記載のバネ要目の圧縮コイルバネを指定し、バネ間隔を約５〜７．５ｃｍの範囲とし、コイル頂点を結ぶ曲面が背臥背面の生理的彎曲相当の波形状を呈し、背臥体重を、接触部位相応の強さに分散するように立設して、等身大の角材台座を形成し、角材台座を厚板上に身長方向に並べ、コイル頂点と脊柱の間隙を肩部で約１〜１．５ｃｍとり、腰部では約２．５〜３．５ｃｍの間隙をとり、４列、６列、８列に並べて堅固なバネマット又はバネベッド型台座を形成し、身体背臥で、請求項１に記載の身長方向の水平振動を掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するようにしてすべらず、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを一定時間つづける堅固なバネ台座で、背面の抗重力筋群が筋走行に沿って、同時に、最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項３】
請求項１に記載の堅固なバネ台座を、広い等身大の厚板台座板で構成し、その厚板台座板上に、請求項１に記載のバネ要目の圧縮コイルバネを指定して、バネ間隔を約５〜７．５ｃｍの範囲とし、コイル頂点を結ぶ曲面が背臥背面の生理的彎曲より小さい曲率の波形状を呈し、背臥体重を、接触部位相応の強さに分散するように、身長方向に１０〜１２列平行の配列で立設して、堅固なバネマット又はバネベッド型台座を形成し、身体背臥で、請求項１に記載の身長方向の水平振動を掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するようにしてすべらず、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを一定時間つづける堅固なバネ台座で、背面の抗重力筋群が筋走行に沿って、同時に、最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項４】
伏臥位の肩部から臀部の上半身背面に被せるバネ台座を、上半身用台座とし、身長方向の角材の長さを約８０〜１２０ｃｍとして、バネ立設面を伏臥背面の生理的彎曲に近い波形状として形成し、請求項１に記載のバネ要目を一部修正して、バネの高さ（１ｈ）を約６〜１２ｃｍの範囲とし、コイル平均径を約Ｄ≒３０〜３５ｍｍとし、バネ材料径を約ｄ＝２．０〜２．６ｍｍとし、バネ定数をｋ≒０．８〜１．２Ｎ／ｍｍとして、角材面に、バネ間隔を約５〜７ｃｍの範囲として、バネの高さを均一的にして、コイル頂点を結ぶ曲面が伏臥背面の生理的彎曲に近似の波形状を呈し、背臥背面に均一的に接触するように立設して、主材の角材を形成し、コイル頂点と脊柱の間隙を肩部で約１〜２．５ｃｍとり、腰部では約４．５〜７ｃｍの間隙をとり、左右２本ずつで合計４本並べて上半身用台座を形成し、アーム等で接続して、指定荷重の上限を約３０〜６０ｋｇとして、請求項１に記載の身長方向の水平振動に準じてウエイトを掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するようにしてすべらず、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを一定時間つづける上半身用台座により、背筋が同時に最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項５】
請求項１に記載の圧縮コイルバネの要目の値を一部拡大して、バネ材料径の上限を約３．５ｍｍとして、バネ定数の上限を約２．３Ｎ／ｍｍとし、コイル平均径の上限を約５０ｍｍとし、台座の長さを約１８〜３０ｃｍ又は約８０ｃｍの範囲とし、バネ間隔を約５〜８ｃｍの範囲として、バネ個数を約１６個以下で立設して、小型のバネ台座を形成し、ウエイトの上限を約３０〜６０ｋｇとする指定荷重で、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらず、アーム等に接続の小型のバネ台座により、指定荷重を一定時間継続して、筋が最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項６】
請求項１に記載の圧縮コイルバネの要目の下限を一部広げ、バネの高さの下限を約４ｃｍとし、バネ材料径の下限を約０．８ｍｍとし、バネ定数の下限を約０．１Ｎ／ｍｍとし、コイル平均径の下限を約２０ｍｍとして、台座の長さを約１５〜５０ｃｍの範囲とし、バネ間隔を約３〜５ｃｍの範囲として、バネ個数を約１２個以下で立設して、小型のバネ台座を形成し、最小の指定荷重を０．２ｋｇ前後から掛けて、コイル頂点が身体接触点に密着するようにしてすべらず、アーム等に接続の小型のバネ台座により、指定荷重を一定時間継続して、接触面又は筋が最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【請求項７】
請求項１記載の堅固なバネ台座及び／又は請求項３に記載の厚板台座板に組合せコイルバネを装着し、特定部位に対して、必要に応じて装着した引張コイルバネで圧縮コイルバネをたわませ、弱い接触又は非接触として、機械的刺激の伝達を解除あるいは減縮し、他のコイル頂点が身体接触点に密着するようにしてすべらず、組合せコイルバネを装着する堅固なバネ台座により、それぞれの筋が最大に伸縮運動できるように作用することを特徴とする、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、長時間の立位ではたらきつづけ、疲労して永続的に収縮しやすい身体背面の「抗重力筋群」に対し、堅固なバネ台座等に全身背臥し、コイル頂点が身体接触部位相応の強さで密着するように作用して、コイル頂点が接触点からすべらない強さで身長方向の水平振動を掛け、その移動量を、バネの弧状の曲げ変形で力として蓄えて、バネの弾性エネルギーで移動量を戻し、弧状の曲げ変形に連動して傾く押圧力を垂直分力と水平分力に分力し、垂直分力が接触点に密着するように作用してすべらず、同水平振動で、水平分力が１８０°の方向転換を繰返し、身体の順応に応じる同水平振動で筋肉が伸び、筋肉の伸長度に応じて移動量を大きくし、筋肉の伸縮運動によって血流が向上し、血流増による酸素等の供給で細胞呼吸が活性化し、カルシウムの結合力を超すように「力」を配分してそそいで、カルシウム結合物質に風化のような作用が起るように筋肉の伸縮運動をつづけ、その水平振動を身体固有の振動数に整合して「つづける」機械化の、しこり拘縮ポテンシャル障壁乗越え機構に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、多種多様の健康器具や治療器具及び理学療法器具などがあり、いずれの機器も大きな力で筋肉を柔軟性にしようとするが、従来技術は、厚さを有す筋肉を通過する間に、不調により筋肉の柔軟性が均一でなくなった状態ほど、皮膚から与えた力が、いろいろな硬さの筋肉を通過するとき変質し、代表例として低周波という本来の「波」の状態ではなくなる。すなわち、硬さの異なる深部のしこりや拘縮塊に到達すると、伝搬速度が変わったり、屈折や反射して本来の「よい波」が変質してしまい、強くて「よい波」をそそぎつづけることができなかった。
このようなことから、同一発明者が平成１３年９月１１日付で筋肉伸張押圧機構（特開２００３−７９６９７）を出願し、平成１８年９月２９日に特許第３８６０９８２号で登録され、さらに「筋肉伸張押圧機構」を改良して、平成１９年１０月１日に特許願（整理番号Ｐ２００７−１０Ｎ）で、発明の名称を「しこり発見ほぐし機構」として特許申請したが、筋肉がしこるとき潜在する石灰化したカルシウムの結合力が巨大な障壁となって多くの時間や期間を要すため、本発明は、大きなカルシウムの結合力の障壁の乗越えを効率よく時間短縮し、しこり又は拘縮を改善していく機構に関するもの。
【特許文献１】特許第３８６０９８２号
【特許文献２】特許願Ｐ２００７−１０Ｎ
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
（イ）抗重力筋群は、立位姿勢時、重力により下方しようとする身体を、長時間にわたり維持又は浮かせようとはたらきつづけて疲労しやすく、疲労の蓄積時は、すでに抗重力筋になにがしかの持続性の収縮が潜在していることになり、下肢ふくらはぎの深部より始まり踝を滑車構造のように走る母指筋等から頭部の側頭筋等まで背面を中心に全身に分布するため、その改善は困難を極めている。
（ロ）筋肉が収縮して硬性化していくと筋肉内の平衡が失われ、運動時の神経の伝達やはたらき等のバランスが崩れて、筋肉の硬性化の度合で異なる「代償運動」等があらわれ、筋肉内には一生懸命はたらかされる「運動神経」とあまり働けない「運動神経」に分かれていき、同一の「筋」内に、それぞれの「運動神経」に支配される「運動単位」と呼ばれる「筋線維の束」ごとに、次第に不連続性を呈す傾向となり、特に「代償運動」によって激しい運動量を強いられる「筋線維の束」ごとに緊張がますます強まり、そのまま緊張が開放されないそれら「筋線維の束」群が一段と緊張しているとき、従来の振動性の「波」等の外力が入ると、同一の筋内でとなり同士の「筋線維群の束」でありながら、それぞれ全く異なる刺激として伝わり、一番緊張した「筋線維群の束」に該当するもっとも弱い刺激が基準となって、かつその弱さでも侵害刺激としてあらわれやすく、なかなか治療効果が出せなかった。
（ハ）筋肉が硬性を強めていくすがたは、筋細胞ではたらくカルシウムイオン（Ｃａ２＋）が石灰化して重くなり、長時間の立位姿勢や長期疲労の睡眠時での背部への圧迫等で血流が低下し、重力のため下方に向かってその重さで沈着し、カルシウムが物質を固める性質から、筋線維細胞を巻き込んで硬さが増し、石灰化は炭酸カルシウム（ＣａＣＯ２）等に結合する現象で、その炭酸カルシウムの結合エネルギーとして−７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ（参考文献セメント・セッコウ・石灰ハンドブックP.２３）が存在することから、長期となるが、その結合エネルギーの参考値（−７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ）の量に近づくか、またはその量を越えることによって拘縮が開放される「拘縮の可逆性」という自然現象があった。しかし、筋肉等の拘縮を可逆性にして筋肉の伸縮性を蘇らせるのに安全で簡単に使える機器等がなかった。
（ニ）筋細胞ではたらくカルシウムイオン（Ｃａ２＋）は「遊離」と「格納」を繰り返し、筋肉がはたらくときカルシウムイオンが遊離して収縮し、瞬時に一はたらきして格納され、筋の「弛緩時」に格納されている「Ｃａ２＋」が放出される生理的現象において、筋細胞内のＣａ２＋濃度が「１０−７モル／ｇ筋肉」から「１０−５モル／ｇ筋肉」の「約１００倍の濃度」に急上昇し、「収縮」という一仕事を終えると格納されてもとの「１０−７モル／ｇ筋肉」に、瞬時に戻る正常なサイクルがあるとされ（参考文献；筋肉のなぞＰ．１３８及び筋肉はなぜ動くＰ．５１，Ｐ．１５５等）、一方、「筋線維の張力測定」において、約「６ｐＣａ（１０−６モル／ｇ筋肉に対応）」から「４ｐＣａ」に急上昇して張力が上り、「３ｐＣａ」の濃度でさらに張力が強まるとのことから（参考文献新生理学第２版Ｐ．１０３）、カルシウムイオンの遊離濃度が１０００倍以上になると、そのままではカルシウムイオンの遊離が永続的となって長い年月で石灰化する現象に対し、上記の「−７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ」と「１０−４モル／ｇ筋肉」の関係から、石灰化を改善するために必要な時間等を概算できる原理が存在するが、従来の技術は「電気周波数」等で、生体反応に対して非常に大きい振動数を主体としていたため、治療用の外力等を身体対応の仕事率に換算できず、経験と勘が頼りで効果を出すことが困難だった。
（ホ）筋肉の不調等の改善に対して、治療後のリハビリで強化するのによく運動をとり入れ、筋を限度近くまで充分伸長する「筋の最大伸長」の訓練がよいが、それらの運動は専門的でかなりの期間にわたることや、短時間に大量のＡＴＰを消費して筋肉疲労がおきやすく、硬さのある関節自体を働かせて筋力を使う運動では、侵害刺激や、またその運動後に筋の収縮が強まって縮みを繰返すリバウンドが多かった。
（ヘ）浅筋層が改善しても深部に拘縮塊が残ってリバウンドする傾向にあり、それらの拘縮塊が比較的大きく、断面積１ｃｍ２当り４〜８ｋｇの絶対筋力（参考文献；基礎運動学第４版Ｐ．７１）を有すとされる筋肉の一例として、大腿部の太さが約１２ｃｍの場合の断面積を約１００ｃｍ２とすると、約４００ｋｇ以上の張力能力が内蔵されていて、そのうち１０％が出力されても約４０ｋｇが作用し、そのような強力な張力に対して、術者の握力があまりにも小さすぎることや、従来の技術では安定して強い伸長力や押圧力を掛ける機器がなかった。
（ト）不調の第一段階で発生する浮腫は、体内の内圧を秘かにあげるため、その上がった内圧を解消する必要があり、本発明の外力で、皮膚層から骨周辺の深層部まで幾つもの筋肉層の内圧をテストしながら、侵害刺激を起こさないで異常な内圧を下げて筋肉が有する力のつりあいをとり、また「筋肉の深さごとの状態」の「内圧」等を「反力」として計測できるが、従来の技術では体内の内圧を感知して数値化する機器がなかった。
（チ）従来の健康器具等の使用において、不調時に使用する場合と、健康体等を強化する場合の条件区分が曖昧で不明確であった。
本発明は、上記の問題を、長期化するほど増大するリバウンドを回避し、治療時間や期間等を短縮して、かつあまり熟練度を要せず解決するために成したものである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
（イ）上記の課題を解決するために、本発明の堅固なバネ台座に全身背臥し、身体又は台座に身長方向の水平振動を掛け、コイル頂点が身体接触部位相応の強さで密着するように作用して接触点からすべらず、その移動量を、バネの弧状の曲げの変形で弾性エネルギーとして蓄え、変形するバネの復元力がその移動量を戻し、変位や座屈に強くソフトなバネとして、バネ材料を横弾性係数の大きいピアノ線又はばね用ステンレス鋼線とし、コイル有効部を円筒形の圧縮コイルバネとして、バネ要目の一部を指定し、バネの高さとして約１５ｃｍまで大きくしてもよく、低い部位では有効巻数を多くしてソフト性を上げるのに６ｃｍ以上がよく、全体的に約１５〜６ｃｍの範囲とし、コイル平均径Ｄを、相対的な等分布間隔とするようにＤ≒約４５〜３０ｍｍの範囲とし、バネ材料径ｄを、コイル平均径との標準的な関係より約ｄ＝３．２ｍｍ以下として耐久性からｄ＝２．０ｍｍを下限として、全体的にｄ＝３．２〜２．０ｍｍの範囲とし、バネ定数ｋを、有効巻数を増やすようにｋ≒１．６Ｎ／ｍｍ以下として、反応の強い部位を考慮してｋ≒０．７Ｎ／ｍｍを弱いほうの下限とし、全体的にｋ≒１．６〜０．７Ｎ／ｍｍの範囲とし、コイル頂点とコイル有効部の間を、バネ素線面に発生するせん断応力をなくして身体接触面にバネ素線のねじりが掛からないように、コイル有効部の上端からコイル頂点に向かってピッチをゼロに近づけながら、円錐台形状又は半円球形状や半楕円球形状で巻込んで、コイル頂点外径を約１０ｍｍにしてバネの反力の太さとし、有効巻数を多くして弾性力の大きい圧縮コイルバネを形成する(請求項１記載)。
（ロ）上記（イ）のバネ要目を指定して、バネ間隔を約５〜７．５ｃｍの範囲とし、コイル頂点を結ぶ曲面が背臥背面の生理的彎曲に合う又は近似の波形状を呈し、背臥体重を、接触部位相応の強さに分散するように複数列とし、バネを垂直又は垂直に近づけて立設して、たわみを小さくするように堅固なバネ台座を形成し、同バネ台座上に背臥して全身水平となり、背臥身体を相対的な等分布の反力で浮かせるように作用し、立位姿勢時の重力の負担を開放して非加速度の押圧力をつくり、その押圧力を小さい機械的刺激として接触面がくぼむ機械的変形を小さくして、そこに身長方向の水平振動を掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらず、バネの曲げ変形でコイル頂点が傾き、そして、傾くバネ軸上の押圧力を水平分力と垂直分力に分力し、コイル頂点が傾いても中心点の垂直分力は接触点からずらないで押圧作用をし、移動量の戻りはバネの復元力でもどし、はねかえると同時に再度身長方向に水平の力を掛け、コイル頂点が接触点からすべらない強さを基本として、一定時間、身長方向の水平振動を掛けて、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを継続できる、有効巻数が多く弾性力の大きい圧縮コイルバネ立設の堅固なバネ台座を形成する(請求項１記載)。
（ハ）脊柱を挟んで縦走して、１行、２行の俗称をもつ大きい抗重力筋群では、筋走行に沿う強い力を要すことから、縦走の抗重力筋群に対して等身大の細長の角材で対応し、背臥体重が接触部位の強さ相応に分散して効率よく掛かるように、バネ立設面を平らに近い形状の角材とし、上記（イ）に記載の指定する圧縮コイルバネを、コイル頂点を結ぶ線形が背臥背面の生理的彎曲に整合又は近似する波形状に立設して、角材台座を形成し、その角材台座を、左右の盛り上がりをみせる１行、２行の脊柱起立筋の走行に沿うように、コイル頂点と脊柱の間隙を肩部で約１〜１．５ｃｍとり、腰部では約２．５〜３．５ｃｍとり、厚板上に４列、６列、８列の偶数列に並べて、バネマット型又はバネベッド型になるように配置し、その上に全身背臥し、背臥身体又は堅固なバネ台座に、身長方向の水平振動を上記（ロ）の記載に準じて掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらないことを基本とし、一定時間、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを継続できる、有効巻数が多く弾性力の大きい圧縮コイルバネ立設の、堅固なバネマット又はバネベッド型台座を形成する (請求項２記載)。
（ニ）リハビリ的な場合は、腕を含めて全身乗って背臥できる広い厚板台座板とし、広い厚板上に、上記(イ)に記載のバネ要目の範囲をソフト側に指定して、バネ間隔を約５〜７．５ｃｍの範囲とし、コイル頂点を結ぶ線形が全身背臥背面の生理的彎曲に似せて緩やかな曲面の波形状として、身長方向にバネを１０〜１２列に並べ、ゆったりとソフトに全身が乗る広さでバネマット型又はバネベッド型になるように立設して、厚板台座板を形成し、その上に全身背臥し、バネ台座又は背臥身体に、身長方向の水平振動を上記（ロ）の記載に準じて掛け、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらないことを基本とし、一定時間、身長方向の水平振動を掛けて、水平分力の１８０°方向転換の繰返しを継続できる、ソフトで弾性力の大きい圧縮コイルバネ立設の、堅固なバネマット又はバネベッド型台座を形成する (請求項３記載)。
（ホ）伏臥位で一般的な施術を行う背面の抗重力筋群に対して、伏臥背面用台座をあて、伏臥背面の上半身に手軽に乗せて、広い背面を同時に押圧して筋肉を伸長できるように、肩部から臀部に至る長さを対象に、身長方向の角材の長さを約８０〜１２０ｃｍとし、バネ立設面を伏臥背面の生理的彎曲に近似する波形状としてバネの高さを均一化して、安定するような角材台座を形成し、コイル頂点と脊柱の間隙を肩部で約１〜２．５ｃｍとして、腰部を約４．５〜７ｃｍの間隙として、堅固な上半身用台座を形成し、角材台座面に、上記（イ）のバネ要目の値の範囲を狭めて限定し、バネの高さを約６〜１２ｃｍの範囲とし、コイル平均径を約Ｄ≒３０〜３５ｍｍとし、バネ材料径を約ｄ＝２．０〜２．６ｍｍとし、バネ定数をｋ≒０．８〜１．２Ｎ／ｍｍの範囲で指定して、コイル頂点を結ぶ線形が伏臥背面の生理的彎曲と近似の波形状を呈すように、約５〜７ｃｍのバネ間隔で立設して、伏臥背面上半身型の台座を形成し、身長方向の水平振動を上記（ロ）の記載の背臥背面用に準じて掛け、かつ指定荷重の上限を約３０〜６０ｋｇとして、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらないことを基本とし、水平の移動量でバネが傾き、バネの復元力で同水平振動を戻し、脊柱脇を通り頸部の付け根から臀部の坐骨神経の通り道まで左右同時に押圧して、背筋が最大に伸縮運動の作用ができるように、アーム等で堅固に支える(請求項４記載)。
（ヘ）抗重力筋群の腰部や臀部の深部筋に多い拘縮等では、押圧をつづけて、次第に接触面の機械的変形（参考文献；新生理学第２版Ｐ．１９０）を大きくし、その変形に相当する分バネを大きくし、力も増すことから、上記（イ）のバネ要目を一部拡大して、バネ材料径の上限を約３．５ｍｍとし、コイル平均径の上限を約５０ｍｍ以下とし、バネ定数の上限を約２．３Ｎ／ｍｍ以下として圧縮コイルバネを形成し、台座の長さを約１８〜３０ｃｍ又は約８０ｃｍの範囲とし、バネ間隔を約５〜８ｃｍの範囲とし、バネ個数を約１６個以下で立設して、小型のバネ台座を形成し、自由角度で接触面に対して直角方向に近づけて、押圧力を約１〜１０ｋｇ／秒ずつ増加して、指定荷重を約３０ｋｇまたは６０ｋｇ前後まで上げて、コイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらず、手動では固定側も不安定でコイルバネが両端自由となる欠点を補い、強い押圧でも揺動することなく正確なリズムで継続できるロボットアーム等に、弾性力の大きい圧縮コイルバネを片側固定とする(請求項５記載)。
（ト）全身の疲労性を対象として、体表面の潜在性の反射性が高い場合は微弱な圧縮コイルバネとして、上記（イ）のバネ要目の値を下げ、コイル鋼線径の下限を約０．８ｍｍとし、バネ定数の下限を約０．１Ｎ／ｍｍとし、コイル平均径の下限を約２０ｍｍとし、コイルの高さを約４ｃｍ以上として、台座を大きくせず長さを約１５〜５０ｃｍの範囲とし、バネ間隔を約３〜５ｃｍの範囲として、バネ個数を約１２個以下で立設して、微小な弾性力の圧縮コイルバネも対応するように形成し、約０．２ｋｇ前後の弱い押圧力を掛けても、コイル頂点が身体接触面に密着するように作用してすべらず、皮膚接触面の微小な機械的変形でバネ軸がはじける現象前の荷重で、皮膚接触面の状態をゆっくりと高めつつ押圧力を大きくしていくように、圧縮コイルバネを揺動しないロボットアーム等に片側固定する(請求項６記載)。
（チ）疲労時の長時間の背臥位や長期臥床等で、特に圧迫が強い特定部位に対し、立設する圧縮コイルバネの中心軸線上に引張コイルバネを装着して、組合せコイルバネを形成し、必要に応じて装着した引張コイルバネで圧縮コイルバネをたわませて、弱い接触又は非接触とし、圧縮コイルバネ頂点の押圧を解除あるいは減縮し、接触解除部位以外ではコイル頂点が身体接触点に密着するように作用してすべらず、機械的刺激（参考文献；新生理学第２版Ｐ．１９０）が特定部位に及ばないように組合せコイルバネを装着する(請求項７記載)。
（リ）背臥位時の身長方向に水平振動の例として、１０秒当りの往復回数を約１０〜２０回とし、移動長を１〜１０ｃｍの範囲とするとよい。
【発明の効果】
【０００５】
（イ）立位姿勢時の重力に対抗している筋肉の日常的な疲労等は、痛点性の反応とは無縁の場合が多く、そのようなことで気付かないうちに筋肉が硬性化するため、立位や座位の身体を安臥させて、背部に多い抗重力筋群を全身背臥で水平の状態とし、背臥背面にリズムを持って、同時に、身長方向の水平振動を機械的刺激として掛けることで、熟練等の数人分の仕事量をすることができる。
（ロ）筋の力は、小指より小さい１ｃｍ２ほどの断面で約４〜１０ｋｇの「張力」を有すとされ、そのような筋張力で縮みつづける筋肉があり、大腿部では約１５ｃｍ以上の太さがあり、腰部は左右約１０ｃｍ以上の大きさで、部位ごとでみても簡単に１００ｃｍ２を超える大きさがあり、普通でみても１００ｃｍ２で約４００ｋｇ内蔵するとされるこのような途轍もなく大きい筋肉を、同時に長時間にわたり伸長することができる。
（ハ）前述０００３（ニ）に記載の、収縮時に約「１０−７モル／ｇ筋肉」から「１０−５モル／ｇ筋肉」の「約１００倍の濃度」に急上昇して一仕事を終え、瞬時に元の１０−７モルに薄まるが、一方、約１０００倍以上の濃度で張力が強まるとのことから、生体のシステム下において、拘縮性は筋肉１ｇに対して約「１０−５モル／ｇ筋肉」又は「１０−４モル／ｇ筋肉」以上のカルシウム濃度でカルシウム沈着・石灰沈着現象があらわれ、
炭酸カルシウムの結合エネルギー値（―７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ）を国際度量衡委員会の規定によりジュールに換算すると、１ｃａｌ  ＝４．１８５５Ｊから、―７１４Ｋｃａｌ／ｍｏｌ×４．１８５５Ｊ≒―２９８８ＫＪ／ｍｏｌとなり、カルシウム濃度がおおよそ「１０−４モル／ｇ筋肉」よりさがらない時点の１グラムの筋肉に対するジュール量を換算すると、―２９８８ＫＪ／ｍｏｌ×１０−４ｍｏｌ／ｇ筋肉≒―３００Ｊ／ｇ筋肉となり、この推計値に対して、一例として静止する体重７０Ｋｇで重力をｇ≒１０ｍ／ｓ２として、物理量の「力」が約７０ｋｇ×１０ｍ／ｓ２≒７００Ｎ（ニュートン）で、静止時の上下運動を約１ｃｍとして、物理の仕事が約７００Ｎ×０．０１ｍ≒７Ｊ（Ｎ・ｍ）となり、背臥静止時の呼吸が平均２秒に１回として、仕事率が７Ｎ／２秒≒３．５Ｗ（Ｊ／ｓ）となり、その収縮状態をほどくための仕事量に換算すれば、３００Ｊ／ｇ筋肉÷３．５Ｊ／s ≒８６秒となり、おおむね約「１．５分／筋肉１ｇ」を要すと、機械的ではあるが所要時間を推定でき、背筋の長さを平均５０ｃｍとして片側の幅を約１０ｃｍとすると、背部の広さは約１０００ｃｍ２となり、背部の推定所要時間は１０００ｃｍ２×「１．５分／筋肉１ｇ」≒１５００分／１０００ｃｍ２と概算して、おおよそ体幹背面に対して１５００分／６０分≒２５時間と推定でき、ここに身長方向の水平振動の運動量を加えて仕事量を増やして効率を上げ、毎日はたらくことから適度の頻度で簡単に習慣にしていくこともできる。
（ニ）身長方向の水平振動の大きさを約５ｃｍとし、１０秒当り約１８回とすると１回当り約１０秒÷１８回≒０．５６秒かかり、同振動は０．０５ｍ÷０．５６秒≒０．０９ｍ／秒の速度となり、安静の状態でかかる速度は垂直下方の約０．０１ｍ／秒のみであるから、垂直と水平のちがいや合力があるものの、０．０９ｍ／０．０１ｍ≒９となり、大雑把に約９倍の速度が加えられて大きな運動量が得られる。
（ホ）拘縮等を改善するための時間や期間の予測は、身体の体表面積が平均１．８ｍ２で全身の骨格筋は体重の約半分近くを占めるとされるこれらの数値から、筋肉１ｃｍ３を基準にした数値等より、軽度のもので約１０倍前後から筋肉の硬質化がすすんだものでは面積でみて千倍以上と割増し等でき、筋肉の厚さが加わり、必要時間を推計して目安とすることができる。
（ヘ）Ｘ線影像が濃くなることは炭酸カルシウムの分子や原子等との衝突が増えたことであり、硬くなるほどカルシウム濃度が増すことと、カルシウム濃度が「１０−５ｍｏｌ／ｇ筋肉」では収縮の状態で硬質化ではないためＸ線写真の明確な実績がないとされ、「１０−４ｍｏｌ／ｇ筋肉」の濃度以上の状態が長期化して硬質化することから、その後にＸ線写真で確認できると推定され、Ｘ線影の濃淡や本形態のテストにより筋肉の硬さと大きさが分かり、勘に頼っていたことを計数化の一つとでき、拘縮部位と大きさを本形態でも確認して推計し、それに効率で割り増してみることもできる。
（ト）ロボットアーム等では、強い「力」でも微動することなく、伏臥位、仰臥位、横臥位のあらゆる角度から、正確な配分により加重していくことができ、手技の場合はコイル両端が自由端となり、台座を支える側を固定的にするには訓練を要すが、ロボットアーム等で片側固定として正確度が上がり、手技から眺めた場合、理想に近いこととできる。
（チ）機械化又は自動化において、コイル外径が３５ｍｍの場合、コイル最上部の接触域の面積ではπ×１．７５２ｃｍ≒９．６ｃｍ２となり、１個のコイルバネに約６０ｋｇ掛けたときの接触面の１ｃｍ２当りの力は、６０ｋｇ÷９．６ｃｍ２≒６．３ｋｇ／ｃｍ２となり、絶対筋力が４〜８ｋｇ／ｃｍ２とされ，最大筋力が約６〜１０ｋｇ／ｃｍ２とされることから一般的に安全であり、このように簡単にチェックできる。
（リ）筋肉の硬性の主な原因となる、毒性の見つかっていないとのカルシウムで固まる石灰化が、それ自体病気等とされていない現象において、そのカルシウム結合物質を、分解や細かくする又は溶かすに必要となる大きなエネルギーの配分では、体温の約３８℃を上げないため多くの時間を要し、また生体反応に対応して硬性を改善する「外力」が極めて単調で、巨大で、機械化で「つづける」ことが適して「可能」となり、硬性化の筋肉の伸長がなされる。
（ヌ）このように、不調となった筋肉を改善するために非常に単調で大きな労力の配分を要し、機械化によって、身体や筋肉の状態に対応するその単調な身長方向の水平振動をとり入れ、身体に「力」を掛けるほど筋肉が強くなり、その段階ごとに身長方向の水平振動を強くしていくことで、効率よく時間を短縮することができるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
以下、本発明の実施形態について、下記のように区分して説明する
０００７  身長方向の水平振動の実施例                図１〜図６
０００８  水平振動用の圧縮コイルバネの実施例        図７
０００９      〃      角材台座の実施例              図８〜図９
００１０  第一実施例（全身４連型）  （水平振動用）  図１０〜図１１
００１１  第二実施例（全身６連型）  （    〃    ）  図１２〜図１３
００１２  第三実施例（全身１０連型）（    〃    ）  図１４〜図１６
００１３  第四実施例（伏臥背面上半身型）（  〃  ）  図１７〜図１８
００１４  第五実施例（深部用凸型台座）              図１９
００１５  第六実施例（体表面用凹型台座）            図２０
００１６  第七実施例（反力テスト用台座）            図２１
００１７  臀部反力テストの実施例                    図２２
００１８  組合せコイルバネの実施例                  図２３              
００１９  圧縮コイルバネの適用範囲の実施例          図２４〜図２６  
【０００７】
身長方向の水平振動の実施例  
（イ）図１は、堅固なバネ台座（４）に身長方向の水平振動（６ａ）を掛けて圧縮コイルバネ（１）が同一方向に傾く形を示し、水平又は水平に近い台座面（３ａ）に、高さの異なるやや大きい圧縮コイルバネ（１）を立設して、バネ台座に同振動を掛ける例で、バネ頂点曲面（４ａ）を背臥背面の生理的彎曲（７ｊ）に近似させ、背臥体重が接触部位の強さに相応して分散されて、バネ１個当りに掛かる荷重が均一的に配分され、１個当りの小さくなる荷重でたわみが減少し、アームの長さに相当するコイル頂点（１ｃ）と台座面（３ａ）の離れを十分に確保し、かつコイル頂点（１ｃ）が身体接触面に密着するように作用してすべらず、台座の移動量をバネの弧状の曲げに変換するように、有効巻数を増やして弾性力の大きい圧縮コイルバネ（１）をあて、一定時間同水平振動をつづける (請求項１記載乃至請求項３に記載)。
（ロ）図２は、図１の一部を拡大して示し、同水平振動がバネに横荷重として作用してバネが傾くとき、曲線のバネ軸（４ｃ）とコイル頂点面の傾き（５ｄ）が形成され、振動時のバネ軸方向の力（５ａ）の斜めの押圧力を、同水平振動毎に、安定して垂直分力（５ｂ）と水平分力（５ｃ）に分力し、コイル有効部（１ｅ）では曲線のバネ軸（４ｃ）をはさんで、同水平振動と反対側が圧縮されてピッチ圧縮面（１ｊ）となり、同水平振動側では引っ張られてピッチ拡大面（１ｋ）となり、そこでバネの復元力となる弾性エネルギーを蓄えて、バネ台座を引き戻し、水平分力の１８０°方向転換を一定時間継続するように、有効巻数を多くして弾性力の大きい圧縮コイルバネ（１）とする(請求項１記載)。
（ハ）図３は、静止時の背臥体重が、接触部位相応の強さに分散する押圧力（５ａ）を模式的に示し、背臥背面の生理的彎曲の凹凸部位の中の凸部ではバネの高さ（１ｈ）を十分取り、凹部ではバネの高さ（１ｈ）を低くして、前項０００４（イ）に記載のバネ要目の範囲で指定して、背臥背面の生理的彎曲（７ｊ）に合う又は近似する波形状となるように形成する (請求項１から請求項２に記載)。
（ニ）身長方向の水平振動（６ａ）を二つの形態に区分し、堅固なバネ台座（４）を動かす場合と、背臥身体自体に押す又は引く力を掛ける場合があり、堅固なバネ台座（４）を動かす場合は、コイル固定部（１ｆ）が動き、バネ頂点の中心の垂直分力（５ｂ）を不動点として、水平分力（５ｃ）が１８０°方向転換の運動をし、一方、背臥の身体に力を掛ける場合は、コイル固定部（１ｆ）を不動として、接触点とバネ頂点の中心点の垂直分力（５ｂ）が密着のようにすべらないで往復運動し、いずれも接触点がすべらず垂直分力（５ｂ）は安定して接触面を押圧し、水平分力（５ｃ）は圧縮コイルバネ（１）の傾きと連動し、往復運動の戻りは圧縮コイルバネ（１）の復元力で戻すことを基本とする。
（ホ）図４は、堅固なバネ台座（４）を動かす場合で、頭部側に引っ張る又は押して移動するときの分力をを示し、頭部側を前方（６ｂ）として前方から始め、足方向に傾く押圧力が、真上を向く垂直分力（５ｂ）と足方向に向く水平分力（５ｃ）に分力され、バネ頂点の中心の垂直分力（５ｂ）を不動点として、水平分力（５ｃ）が一斉に足方向に向いて、バネの傾きと水平分力（５ｃ）が連動して、１個１個のバネに力を配分する。
（ヘ）図５は、後方（６ｃ）の足方向への移動時の分力を示し、前方に位置する同水平振動（６ａ）がバネの復元力で足側に戻されて、頭部側に傾く押圧力が、垂直分力（５ｂ）と水平分力（５ｃ）に分力され、バネ頂点の中心点の垂直分力（５ｂ）は不動で真上を向き、頭部側を向く水平分力（５ｃ）は同水平振動（６ａ）に連動して、バネの復元力が各部位と整合する力で、交互に頭部側と足方向に向きを変える。
（ト）図６は、傾くコイル頂点面を拡大して示し、傾くコイル頂点（１ｃ）で、曲線のバネ軸（４ｃ）の上方の押圧力も傾いて、水平分力（５ｃ）と垂直分力（５ｂ）に分力され、コイル頂点が傾いても垂直分力（５ｂ）は不動点として、常に一定時間同じ位置で真上方向を向き、水平分力（５ｃ）は同水平振動と逆向きに方向を変えて、接触面を伸長するように作用する(請求項１記載)。
（チ）同水平振動（６ａ）で移動する同台座（４）を戻す条件は、安臥の筋肉に有する三つの固有の特性から得られ、一つ目は、身長方向に加える水平振動の移動長（６ｄ）で、二つ目は、仰臥の身体を前後に揺すったときに発生する身体ごとに僅かずつちがう振動の回数で、三つ目は、加える振動をつづける時間の長さで組み立てる。
（リ）一つ目の水平振動の移動長（６ｄ）は、おおむね１〜１０ｃｍの範囲にあるが、一般的に最大値が６．５ｃｍ前後に集中することから、最大値を約６．５ｃｍにして、それ以上の場合は大きい体型用等に分けて１０ｃｍ前後の移動長を限度とし、二つ目は、振動の回数で、進めたら戻る１往復をその１振動として１０秒間で約１５〜１８回の範囲に集中し、同水平振動では少し余裕をとり１０秒当り約１０〜２０往復とし、三つ目は、振動時間の長さで、同水平振動は俊足性の強い運動に入り、その代表例となる無酸素性運動の１００ｍ走あるいは２００ｍ走等を、この時間の長さの参考として、１回当り約１０秒以内で長くても３０秒ほどの時間を一セットとし、一セットごとに約１〜５分間同往復運動を止めて筋肉を休ませて、約５〜２０セット往復させ、背臥における同水平振動時間を約３０〜９０分の範囲として、それぞれの筋が最大に伸縮運動するように作用することを目標に身長方向の水平振動をつづける。
（ヌ）同水平振動（６ａ）による往復運動は、疲労等によって筋のサルコメアという各筋節の中央部に、両端からアクチンフィラメントがミオシンの中心に向かって滑り込んだままの状態がつづき、その滑り込みで筋肉が永続的に収縮することから、両方から滑り込むアクチンの収縮に対して、身長方向の水平振動（６ａ）を起こすときだけ力を掛け、同水平振動のもどりは、筋肉本来の滑り込みの学習の意味からも、バネの復元力で戻すことを基本とし、身長方向の水平往復運動で両方の滑りに向かって引き伸ばす。
（ル）アクチンの滑り込みの度合いによって刺激度が異なり、その滑り込みが少ない場合は、筋力強化的として、身体に対して同水平振動を加速度の機械的刺激として直接的に掛け、アクチンの滑り込みが大きい場合は反射性が強くなり、身長方向の水平振動を、静止の状態からソフトな機械的刺激として、段階的に掛けていく場合の二通りに大別する。
（ヲ）同水平振動は、初期段階では前方移動からはじめるとよく、回数をつみ重ねたあとで後方からスタートしてもよい。同水平振動（６ａ）は、前方（６ｂ）とする頭部側からはじめるとよい。
（ワ）身長方向の水平振動のもどりを機械的にもどしてもよい。
【０００８】
水平振動用の圧縮コイルバネの実施例    
（イ）図７は、同水平振動用の圧縮コイルバネ（１）を示し、同水平振動の運動量をバネの弧状の曲げに変換し、図２の曲線のバネ軸（４ｃ）上方で傾く押圧力を、垂直分力（５ｂ）と水平分力（５ｃ）に分力しても座屈やへたらないバネ材料として、横弾性係数Ｇの大きいピアノ線又はばね用ステンレス鋼線を用い、背臥背面用のバネ要目として、弾性エネルギーを大きくするように、バネの高さ（１ｈ）を約１５〜６ｃｍの範囲とし、バネ材料径ｄを約３．２〜２．０ｍｍの範囲とし、コイル平均径（１ｂ）を約４５〜３０ｍｍの範囲とし、コイル有効部（１ｅ）のバネ定数を約１．６〜０．７Ｎ／ｍｍの範囲とするとよい(請求項１記載)。
（ロ）バネ材料径とバネの高さ（１ｈ）の関係は、バネ材料径ｄ＝２．０ｍｍでは約７ｃｍ以下の高さがよく、ｄ＝２．３ｍｍは約１０ｃｍ以下の高さがよく、ｄ＝２．６ｍｍは約１３ｃｍ以下の高さがよく、１５ｃｍの場合はｄ＝２．９又は３．２ｍｍとするとよい。
（ハ）大きい弾性エネルギーを蓄えられるように、バネが運動する有効部分のバネ材料長を伸ばして、有効巻数を多くし、かつコイル上部（１ｄ）を円錐台形状又は半円球形状あるいは半楕円球形状で巻き込んで、コイル頂点（１ｃ）で巻きピッチをゼロにして、コイル鋼線のねじれによるせん断応力を打ち消し、コイル頂点外径（１ａ）を約１０ｍｍにして接触点とし、コイル頂点（１ｃ）が接触面と密着するように作用する圧縮コイルバネ（１）に形成する (請求項１記載)。
（ニ）深部筋では、皮膚接触面の機械的変形の深さが５ｃｍ以上となる場合があり、機械的変形が大きいほどバネの高さ（１ｈ）を大きくして、かつ弾性エネルギーを蓄える圧縮コイルバネ（１）が適すことから、強い筋力に対しては、バネ要目のバネ材料径を約ｄ＝３．５ｍｍまで範囲を広げ、バネ定数ではｋ≒２．３Ｎ／ｍｍ以下として、コイル平均径（１ｂ）をＤ≒５０ｍｍまで広大するとよい(請求項５記載)。
（ホ）全身的に体表面をしらべる場合、筋肉層の非常に薄い部位もあり、機械的刺激の押圧速度又は加速度をゼロに近づけて、皮膚体表面の微小な機械的変形での接触面の反応をみる場合は、バネ材料径を約ｄ＝０．８ｍｍまで小さくし、バネ定数ではｋ≒０．１Ｎ／ｍｍまで小さくし、コイル平均径（１ｂ）を約Ｄ≒２０ｍｍまで小さくして、体表面の異常な内圧に反応する圧縮コイルバネ（１）を設ける(請求項６記載)。
【０００９】
水平振動用の角材台座の実施例
（イ）図８は、角材台座（２）の一例を示し、等身大の丈夫な角材を水平又は水平に近い台座面（３ａ）に形成して角材台座（２）とし、その台座面上に、コイル頂点を結ぶバネ頂点曲面（４ａ）が、背臥背面の生理的彎曲（７ｊ）に合う又は近似の波形状を呈すように上記０００８（イ）記載のバネ要目を適宜指定して、圧縮コイルバネ（１）を組み合わせ、体重を接触部位に相応の強さに分散するような角材台座（２）として形成する(請求項２記載)。
（ロ）立設バネの高さの差を小さくするように、頸部（７ｇ）と後頭部（７ｈ）の台座面（３ａ）を約１〜３ｃｍ嵩上げして、バネの高さに置き換えてもよい。また、腰部（７ｅ）や大腿部（７ｃ）においても適宜嵩上げしてよい。
（ハ）図９は、角材台座（２）を厚板（２ｈ）に固定する一例を示し、その上面に全身背臥して、全身背臥のまま身長方向の水平振動を掛けつづけることができるように、大きい弾性エネルギーを蓄えてソフトな弾性力の大きい圧縮コイルバネ（１）を立設して、堅固なバネ台座（４）として形成する(請求項２記載)。
（ニ）堅固なバネ台座（４）のバネ頂点曲面（４ａ）が、背臥背面の生理的彎曲（７ｊ）の波形状を呈すように、バネの高さ（１ｈ）を、全体的に１５〜６ｃｍの範囲で組み合わせて配列して立設する(請求項２記載)。立設は垂直に近いほどよい。
（ホ）圧縮コイルバネ（１）の立設は、角材台座（２）に配列して固定する場合と、厚板台座板（３）上に直接配列して固定する場合の二通りにでき、角材台座（２）を配列する場合は、４列、６列、８列の例に適し(請求項２記載)、１０列以上とする場合は角材台座（２）を使用しないで厚板台座板（３）が適す(請求項３記載)。
【００１０】
第一実施例（全身４連型）（水平振動用）
（イ）図１０〜図１１は、４列の角材台座（２）と２本の腕用台座（２ｄ）の合計６本で厚板（２ｈ）上に並べる実施例を示し、内側台座（２ａ）を約６〜７ｃｍ幅の脊柱から外すように、コイル頂点（１ｃ）と脊柱の間隙を肩部で約１〜１．５ｃｍとり、腰部（７ｅ）で約２．５〜３．５ｃｍの間隙とし、足部が自然な広がりとなるように足側を開いて配置し、内側台座と外側台座の間隔（２ｆ）を平均６．５ｃｍとして、平行に設けて左右２本ずつ計４本並べ、腕用台座（２ｄ）は腕が自然な広がりとなるように配置し、合計６本で堅固なバネ台座を形成する(請求項２記載)。
（ロ）角材台座（２）を配置する代表例として、長さが約１．５５〜１．８ｍで角材の厚さ（３ｃ）が４ｃｍの場合、脊柱を挟む内側台座の間隔（２ｅ）を頭部端で約５〜６ｃｍとして、足〜足首部（７ａ）端では約１４〜１８ｃｍの間隔で、下肢側を広げて配置し、腕用台座（２ｄ）は省略してもよい場合もある。
（ハ）内側台座（２ａ）のバネの高さ（１ｈ）は、台座面（３ａ）を水平にみて、後頭部（７ｈ）を１０〜１２ｃｍ前後とし、頸部（７ｇ）を１２〜１５ｃｍ前後とし、背部（７ｆ）を約６〜８ｃｍとし、腰部（７ｅ）を９〜１２ｃｍ前後とし、臀部（７ｄ）を７〜１０ｃｍ前後とし、大腿部（７ｃ）を１２〜１３ｃｍ前後とし、ふくらはぎ部（７ｂ）から足・足首部（７ａ）にかけて約９〜１１ｃｍの高さとして、全体的に、背部（７ｆ）の低い部位では約６ｃｍ以上として上限を約１５ｃｍとし、適宜台座面（３ａ）を調整するとよい(請求項１記載)。
（ニ）内側台座（２ａ）の頸部（７ｇ）と後頭部（７ｈ）の部分を約２〜３ｃｍ嵩上げして、バネの高さ（１ｈ）を後頭部（７ｈ）で約７〜１０ｃｍ、頸部（７ｇ）で約９〜１２ｃｍと少し小さくしてもよい。
（ホ）外側台座（２ｂ）のバネの高さ（１ｈ）は、後頭部（７ｈ）と頸部（７ｇ）及び大腿部（７ｃ）から足・足首部（７ａ）にかけて内側台座（２ａ）とほぼ同じ高さとし、背部（７ｆ）と腰部（７ｅ）と臀部（７ｄ）では内側台座（２ａ）より約１〜２ｃｍ前後上げるとよい。
（ヘ）また、外側台座（２ｂ）の角材の高さ（３ｂ）を、背部（７ｆ）と腰部（７ｅ）と臀部（７ｄ）にかけて、内側台座（２ａ）より約１〜２ｃｍ適宜に高くしてその差を補い、バネの高さ（１ｈ）をできるだけ均一にして、バネの種類を少なくするとよい。
（ト）角材台座（２）を身長別にする場合は、体型あるいは身長ごとに約２〜１０ｃｍ刻みの長さで、体型ごとに角材台座（２）を交換できるようにするとよく、また代表的な長さとして頻度の高い１．６５ｍの角材台座（２）を直接厚板（２ｈ）に固定してもよく、その場合は、身長約１．７５ｍから１．５ｍの範囲を吸収して対応でき、また６〜７歳児でも腰部（７ｅ）を軸として乗り、枕等（８ａ）を移動して併用するとよい。
（チ）各部位のバネ定数は、後頭部（７ｈ）と背部（７ｆ）で約０．７〜０．９Ｎ／ｍｍとソフトにして、頸部（７ｇ）では約０．８〜１．０Ｎ／ｍｍの範囲がよく、腰部（７ｅ）と臀部（７ｄ）では約１．６Ｎ／ｍｍまで可能で、大腿部（７ｃ）では約０．９〜１．４Ｎ／ｍｍがよく、ふくらはぎ部（７ｂ）と足・足首部（７ａ）では約０．７〜１．２Ｎ／ｍｍがよく、全体的に０．７〜１．６Ｎ／ｍｍの範囲として、また有効巻数を多くして蓄えるエネルギーを大きくして適宜ソフトにするほうがよく、その後に参考値としてバネ定数を与えるとよい(請求項１記載)。
（リ）腕用の台座（２ｄ）は、内側台座（２ａ）又は外側台座（２ｂ）の、頸部（７ｇ）から大腿部（７ｃ）の長さにするとよく、肘を少し曲げた状態を自然体として、そのときに、手と手首の部位が大腿部（７ｃ）の凸形に当り、前腕部は臀部（７ｄ）の凹部に置くかたちで、肘が腰部（７ｅ）に相当する凸部のコイル頂点（１ａ）の外側に位置し、上腕部が背部（７ｆ）の凹形に当り、肩部は頸部（７ｇ）の凸形のスロープ面に当るように、外側台座（２ｂ）に対して少し斜め方向に固定するとよい。
【００１１】
第二実施例（全身６連型）（水平振動用）
（イ）図１２〜図１３は、厚板（２ｈ）上に、角材台座（２）を左右３本ずつ計６列並べ、その両脇に腕用台座（２ｄ）を配置して合計８本の実施例を示し、内側台座（２ａ）を、脊柱から肩部で１〜１．５ｃｍ前後離して、腰部（７ｅ）で２．５〜３．５ｃｍ前後離し、中間台座（２ｂ）として４連型の外側台座（２ｂ）を当て、外側に両翼台座（２ｃ）を設け、その両脇に、腕が自然な広がりとなるように腕用の台座（２ｄ）を配置して、合計８本で堅固なバネ台座を形成する(請求項２記載)。
（ロ）角材台座（２）を配置する代表例として、長さが約１．５５〜１．８ｍで、角材の厚さ（３ｃ）が４ｃｍの場合、脊柱を挟む内側台座の間隔（２ｅ）では、頭部（７ｈ）端の間隔を約５〜６ｃｍとして、足〜足首部（７ａ）端の間隔を約１４〜１８ｃｍとし、左右ごとの角材台座の間隔（２ｇ）を、頭部端の間隔で約５〜６ｃｍとして、足・足首部（７ａ）端では角材台座（２）を密着して台座間のすき間をなくすとよく、腕用台座（２ｄ）を省略してもよい場合がある。
（ハ）内側台座（２ａ）のバネの高さ（１ｈ）の例では、上記００１０の４連型（ハ）及び（ニ）の記載に準じ、中間台座（２ｂ）は上記００１０の（ホ）に準ずるとよい。
（ニ）両翼台座（２ｃ）のコイル頂点の高さは、後頭部（７ｈ）と頸部（７ｇ）及び大腿部（７ｃ）とふくらはぎ部（７ｂ）と足・足首部（７ａ）では中間台座（２ｂ）とほぼ同じく平らとし、背部（７ｆ）と腰部（７ｅ）と臀部（７ｄ）では内側台座（２ｂ）より約１．０〜１．５ｃｍ前後ずつ上げるとよい。
（ホ）また角材の高さ（３ｂ）では、背部（７ｆ）と腰部（７ｅ）と臀部（７ｄ）にかけて内側台座（２ａ）より順次約１．０〜１．５ｃｍずつ適宜に高くし、コイルの高さ（１ｈ）をできるだけ均一的にして、バネの種類を少なくすとよい。
（ヘ）角材台座（２）の長さを体型ごとに形成する場合は、上記００１０の４連型（ト）の記載に準ずるとよい。
（ト）各部位のバネ定数は、上記００１０の４連型（チ）の記載に準ずるとよい。
（チ）腕用の台座（２ｄ）は、上記００１０の４連型（リ）の記載に準ずるとよい。
（リ）両翼台座（２ｃ）は、やや外側の斜め方向から押圧するとよいことから、少し両翼台座（２ｃ）を内側に傾けて設置するとよい。
【００１２】
第三実施例（全身１０連型）（水平振動用）
（イ）１０連型の実施例を図１４〜図１６に示し、圧縮コイルバネ（１）を直接厚板台座板（３）に固定し、バネ頂点曲面（４ａ）を背臥背面の生理的彎曲（７ｊ）に似せて緩やかな波形状とし、身長方向に平行に１０列並びに立設し、背臥身体で腕部を乗せて身体の動きの自由度を上げるように、広くバネマット又はバネベッド型に堅固に形成する(請求項３記載)。
（ロ）同例のバネの高さ（１ｈ）は、後頭部（７ｈ）では約６〜８ｃｍ、頸部（７ｇ）では約９〜１０ｃｍ、背部（７ｆ）では約６〜７ｃｍ、腰部（７ｅ）では約８〜１０ｃｍ、臀部（７ｄ）では約６〜８ｃｍ、大腿部（７ｃ）では約８〜１０ｃｍ、ふくらはぎ部（７ｂ）では約７〜１０ｃｍ、足・足首部（７ａ）では約６〜８ｃｍを目安として、バネの横方向には明確なバネ頂点曲面（４ａ）を設けないでゆるやかにするとよく、全体的にバネの高さ（１ｈ）は約１０ｃｍを上限とするとよく、体格が大きい場合はバネの高さ（１ｈ）を１２ｃｍ前後に大きくしてもよい場合がある。
（ハ）バネ定数は約０．７〜１．２Ｎ／ｍｍの範囲でソフトにするとよい。
【００１３】
第四実施例（伏臥背面上半身型）（水平振動用）
（イ）図１７〜図１８は、全身伏臥位で、上半身背面に乗せる伏臥背面用台座（９）を示し、肩部から臀部又は大腿股間節の部位に限定し、伏臥背面用台座の長さ（９ｃ）を約８０〜１２０ｃｍとして、身長方向の角材のバネ立設面を伏臥背面の生理的彎曲に近似の波形状に形成し、脊柱を挟んで角材の伏臥背面用台座（９）を２列ずつ左右対称に合計４列に並べて、伏臥背面用の横固定台座（９ｄ）で固定し、アーム等（１０ｅ）で支えて、約１０〜６０ｋｇのウエイトを掛けて、安定して身長方向の水平振動（６ａ）ができるように、堅固に形成する(請求項４記載)。
（ロ）伏臥背面用内側台座（９ａ）の配置で、コイル頂点と脊柱の間隙を肩部で約１〜２．５ｃｍとり、腰部では約４．５〜７ｃｍとり、中心線を挟む内側台座の間隔（９ｅ）が肩部で約８〜１２ｃｍ、臀部側端を約１５〜２１ｃｍとし、内側台座と外側台座の間隔（２ｆ）を平均６．５ｃｍとし、脊柱の幅を約６〜７ｃｍとして、同台座全幅を、肩部で２０〜２５ｃｍ前後として、臀部では３４〜４０ｃｍ前後とし、外側のバネが身体背側面をつつむように設けるとよい。
（ハ）伏臥背面用内側台座（９ａ）のバネの高さ（１ｈ）を約１０〜６ｃｍの範囲とし、伏臥背面用外側台座（９ｂ）のバネの高さ（１ｈ）を約１２〜６ｃｍの範囲とし、コイル平均径を約Ｄ≒３０〜３５ｍｍとし、バネ材料径を約ｄ＝２．０〜２．６ｍｍとし、バネ定数をｋ≒０．８〜１．２Ｎ／ｍｍとして、約５〜７ｃｍのバネ間隔で立設して、身長方向の水平振動（６ａ）が比較的安定して伝達されるように、コイル個数を約６０〜８０個にするとよい(請求項４記載)。
（ニ）伏臥背面用台座（９）を体壁背面に被せて接触面との密着性を上げるように、コイル上部（１ｄ）をやや円錐台形にしてコイル頂点外径（１ａ）を約１０ｍｍに巻込んで形成し、かつウエイト（１０ｆ）を約１５ｋｇ以上とするとよい。
（ホ）ウエイト（１０ｆ）は、通常約３０〜６０ｋｇを上限として、体格がよい場合は約６０ｋｇ以上を考慮してもよく、１秒当り約１〜１０ｋｇずつ加重して、一回当り約１０〜３０秒として、数分間の静止をおき、１０回前後繰返すとよい。
（ヘ）伏臥位の身長方向の水平振動では、伏臥背面用台座（９）は臀部側が下がる傾向にあることから、少し振動時波をうつようになる場合があるが、本形態は強化段階を主体としており、その波の加速度で仕事量が大きくなって効果が上る場合があるので特に差支えなく、また、左右異なる疲労性の場合は疲労性の強い側に向かって、身長方向に対して少し角度を付けて斜めに水平振動してもよい。
（ト）同水平振動の他に、上下振動においても押すときに力を加えてバネの力で戻り、水平振動の振動回数と近似して、同じバネで可能である。
【００１４】
第五実施例（深部用凸型台座）
（イ）図１９は、アーム等（１０ｅ）に接続の深部用凸型台座（１０ａ）を示し、凸型の台座面の直角に配列するバネ軸方向が広がり、バネの中心軸上に作用する押圧力を水平分力（５ｃ）と垂直分力（５ｂ）に分力し、水平分力（５ｃ）が広がる方向を向いて筋肉を伸長するように、圧縮コイルバネ（１）を堅固に立設する。
（ロ）深部用凸型の台座の長さ（１０ｄ）を、約１８ｃｍから大きくても３０ｃｍほどとして、深層部を集中的に押圧できるようにコンパクトな台座とし、曲線半径は一般的に３０ｃｍ前後で、バネ間隔（４ｂ）が約５〜８ｃｍの範囲で、立設バネ個数を２〜６個程度として接触面を狭めるとよく、脊柱脇用とする場合は約８０ｃｍの長さとして、バネ個数を約１６個にしてもよい(請求項５記載)。
（ハ）バネ要目では、前記０００８に記載の値を基本とし、接触部位ごとにバネの要目が大きく異なることから適宜指定し、強い部位では、弾性力の大きい圧縮コイルバネ（１）がよく、特に筋力が強い場合は、バネ材料径をｄ＝３．５ｍｍまで大きくし、バネ定数をｋ≒２．３Ｎ／ｍｍまで強くして、コイル平均径（１ｂ）を約５０ｍｍまで大きくするとよい場合があり(請求項５記載)、一方、反応が強い場合は有効巻数を多くしてソフト性を高めるとよい。
（ニ）深層部に対し、はじめは押圧速度を約０．０１ｍ／秒でゆっくりと、次第に０．３ｍ／秒ほどを限度とする速さで押圧し、ウエイト（１０ｆ）を１秒当り約１〜１０ｋｇの割合に増して、必要に応じて指定荷重を約３０〜６０ｋｇまで上げ、接触面に対して自由方向から自在に直角方向を維持し、指定荷重でコイルが密着に近づいて、皮膚接触面に深い機械的変形が形成され、密着に近いバネの高さで充分押圧できる圧縮コイルバネ（１）をロボットアーム等に固定する(請求項５記載)。また、特別強い場合は約６０ｋｇ超のウエイト（１０ｆ）を想定してもよい。
（ホ）大きい指定荷重の機械的刺激と接触部位（７）の機械的変形の関係では、深部筋が柔軟性になるほど皮膚接触面（７ｉ）の機械的変形が大きくなって、コイルの密着が可能となり、筋肉が硬性になるほど皮膚接触面（７ｉ）の機械的変形が低下してバネが弾かれやすく、筋力の緊張等のバネを弾く現象がばねの特性に近似することから、それに対応する弾性力の圧縮コイルバネ（１）を設ける。
【００１５】
第六実施例（体表面用凹型台座）
（イ）図２０は、アーム等に接続する体表面用凹型台座（１０ｂ）を示し、凹型台座用は主に腋下部や腹側部に代表される部位に用い、呼吸に直結して反射的で筋走行が複雑なため、接触点を広げないように、直角方向に立設するバネ軸が体表面に対して直角に近い角度で当り、コイル頂点（１ｃ）の間隔を３〜５ｃｍ前後の範囲としてソフトな圧縮コイルバネ（１）を配置するとよい。
（ロ）台座の長さ（１０ｄ）は、側腹部の外形から一般的に約３０ｃｍの長さがよく、大きい体型の場合は３５〜４０ｃｍの長さとし(請求項６記載)、バネ立設面の曲線半径は一般的に１６〜１８ｃｍ前後で、大きい体型の場合は２０〜３０ｃｍの曲線半径を見込む。
（ハ）身体部位ごとにバネの要目が大きく異なり、胸壁部等の反応の強い部位などは、バネ材料径を１．８ｍｍ以下で下限を約０．８ｍｍとして、コイル平均径（１ｂ）を２８ｍｍ以下で２０ｍｍまで小さくするとよい場合があり、コイル頂点（１ｃ）の間隔を３〜４ｃｍまで小さくするとよい場合が多く、バネの高さ（１ｈ）を約４ｃｍまで小さくするとするとよい場合があり、バネ定数では約０．１Ｎ／ｍｍと弱い圧縮コイルバネ（１）で設けるとよい場合もある(請求項６記載)。
（ニ）反応の強い部位が多い体壁外側面に対する押圧速度は約０．０１ｍ／秒に近い方がよく、小さい指定加重での静止持続など、アーム等（１０ｅ）により雑振動を排除して安定させる。
【００１６】
第７実施例（反力テスト用台座）            
（イ）図２１は、全身の体表面を対象として反射度を調べる小型の反力テスト用台座（１０ｃ）を示し、小さな反力で座屈現象が発生することも多く、前記０００８（イ）に記載のバネ要目を基本とし、微小な力から大きな荷重まで範囲を広くして、ゆっくりと時間をのばしながら掛けるように、アーム等（１０ｅ）に片側固定として安定させ、座屈が生ずる「たわみ比」としての［たわみ÷バネの高さ］の比率を大きくするとよい。
（ロ）体格がよく筋力の強い場合は、バネ材料径の上限を約３．５ｍｍとして、バネ定数の上限を約２．３Ｎ／ｍｍとし、コイル平均径の上限を約５０ｍｍにするとよい場合がある(請求項５記載)。
（ハ）反射反応の強い部位では、バネ材料径をｄ＝０．８ｍｍまで小さくして、バネ定数としてはｋ≒０．１Ｎ／ｍｍまで適用範囲を広げ、コイル平均径を約２０ｍｍまで小さくし、微小な内圧にも反応し得るようにバネの縦横比［自由高さ÷コイル平均径］を大きくて小さいたわみ比とし、小さいたわみ量で反応して内圧等をキャッチするように、非常にソフトな圧縮コイルバネを設けるとよい場合がある(請求項６記載)。
【００１７】
臀部反力テストの実施例
（イ）図２２は、臀部（７ｄ）における圧縮コイルバネの座屈（１１ｃ）を示し、接触面（１２ａ）にほぼ直角に当てる圧縮コイルバネ（１）に押圧力をゆっくりと掛け、体内に内圧があると押し返されて、簡単に押圧軸（１１ａ）が内圧の押し返す方向（１１ｄ）と一致せず、押圧軸のズレ（１１ｂ）が起こってバネが座屈し、その屈曲する直前の「ばねの特性」を利用して、体内の押し返す力となる「内圧」を推計する。
（ロ）圧縮コイルバネの座屈（１１ｃ）は、筋肉内の細い筒状の筋束が永続的に緊張すると、関節のスパンを結んで弓の弦のように長い筋束が弾かれやすく不安定となり、緊張が強いほど小さい外力で簡単に弾かれ、その反動で、コイル頂点（１ｃ）の押圧力が弾かれ、また体表面に近い緊張ほど作用と反作用の軸の長さが長くなって弱い外力でも簡単にずれが起ってはじかれ、その直前のばねの特性や、皮膚面のくぼみ又は機械的変形（１２ｇ）等からその位置を推計する。
（ハ）緊張部位を推計する場合、最大筋力が既知ならベストで、未測定の場合は絶対筋力でよく、絶対筋力とされる４〜８ｋｇ／ｃｍ２の強さの圧縮コイルバネ（１）を用い、ばねの特性から、弾けるときの力を引いた残りの数値が筋肉を改善するために必要となる力の分として推計するとよい。
（ニ）同図の浅層の大殿筋（１２ｃ）は、基面の骨盤（１２ｆ）からの距離が他の部位と比較して際立って大きく、深い筋肉層が作用軸を長くして、内圧がある場合は非常に小さな押圧でもバネ軸が作用軸とズレが起こり、はじかれることから、臀部の皮膚層（１２ｂ）や大殿筋（１２ｃ）に対してはバネ定数としてｋ≒０．５Ｎ／ｍｍ以下の柔らかいバネを要す場合があり、中間層の中殿筋（１２ｄ）ではｋ≒０．７〜１．４Ｎ／ｍｍが目安で、深部の小殿筋（１２ｅ）ではｋ≒１．４Ｎ／ｍｍ以上が一つの目安となり、強い筋力に対してはｋ≒２．０Ｎ／ｍｍ以上を考慮してもよく、逆にｋ≒０．４Ｎ／ｍｍ以下のバネ定数を要す場合も想定できるほど範囲が広く、また絶対筋力という筋固有の性質から年齢や性別にあまり左右されない比例関係があり、このようなことからもバネ定数を広くするとよい(請求項５記載から請求項６に記載)。
（ホ）ロボットアーム等でバネの片側を固定するテストでは、１秒ごとに換算して荷重または力を増やすとよく、その増やす量は約０．１〜５ｋｇの範囲がよく、最大で約１０ｋｇ／秒を見込み(請求項５記載)、１秒当り２．０ｋｇずつ増やす例で１０秒後には約２０ｋｇというようにして、その途中で座屈の起こる前に、内圧で押し返されてコイル先端が不安定になる現象で押圧が停止して、座屈現象の起こらない強さにもどって押圧をつづけることで、内圧の解消（１１ｅ）につながり、筋肉が順次強い荷重に耐えるようになることから、ソフトで弾性エネルギーの大きいコイルバネ（１）を片側固定にするとよい。
（ヘ）同テストでは、弱い押圧力で弾かれる現象からはじめることを前提としておくとよく、各段階の座屈現象が解消するごとに、コイルが密着したまま押圧して、押圧時間をのばしてコイルバネに蓄えられたエネルギーを深部まで伝達し、そこで硬い深部筋をほぐしていくことからも、圧縮コイルバネ（１）の種類を多くするとよい。
【００１８】
組合せコイルバネの実施例
（イ）図２３は、圧縮コイルバネ（１）の中心線上に引張りコイルバネ（１３ｂ）装着の組合せコイルバネ（１３ａ）を示し、圧縮コイルバネ（１）の最上部に引張りコイルバネのフック等（１３ｃ）を同一軸上に連結し、特定部位に対して引っ張り調整（１３ｄ）により、圧縮コイルバネ頂点を下げて、押圧力を減縮する(請求項７記載)。
（ロ）組合せコイルバネ（１３ａ）により、発生の予測できる患部周辺に対して、引張コイルバネ（１３ｂ）であらかじめ圧縮コイルバネの押圧力を解除又は減縮し、長期の皮膚の圧迫による床ずれ等を防止する対策によく、また、部分的に発生した床ずれ等の患部に対しても押圧力の解除で対応でき、また反射反応の起こらない強さで、僅かでも接触させて、接触点の空白域をつくらないようにしてもよい(請求項７記載)。
（ハ）反射反応が強い場合や特に圧迫が強い特定部位に対し、必要に応じて装着した引張コイルバネ（１３ｂ）で圧縮コイルバネ（１）をたわませて、弱い接触又は非接触で、圧縮コイルバネ頂点の押圧を解除あるいは減縮し、それ以外のコイル頂点（１ｃ）が身体接触点に密着するようにしてすべらず、周辺バネの押圧力が、特定部位に機械的刺激として及ばないようにする (請求項７記載) 。
【００１９】
圧縮コイルバネの適用範囲の実施例
（イ）図２４〜図２５に示すグラフは、コイルバネのバネ定数とバネの有効巻数の適用範囲の代表的な関係で、ばね定数の基本式［ｋ＝Ｐ／δ＝Ｇｄ4／8ＮａＤ３］と、バネ材料のバネ用ステンレス鋼線の横弾性係数Ｇ＝６８５００Ｎ/ｍｍ２により、有効巻数（Ｎａ）を求めたもので、コイルバネ（１）の大きさ等については、各実施形態の特性を考慮して各実施例で個々に身体の状態や各部位ごとに求める。
（ロ）図２４は、バネ材料径がｄ＝１．８ｍｍの適用範囲を示し、適用範囲は軽量の体型や弱い筋力等に限定され、バネ材料径ｄがｄ＝１．６ｍｍ以下は、体内の内圧が高く、反射反応が強い場合や身体が弱い等の場合に適用でき、有効巻数は４以上がよく、ソフト性を第一に重視することから荷重計算からではなく、有効巻数できめてソフト性を高め、バネ定数は参考値としてあとで付すとよい。
（ハ）図２５は、バネ材料径がｄ＝２．６ｍｍの適用範囲を示し、かなり適用範囲が広く本振動機構のバネの主体の一つとなる。
（ニ）図２６は、バネ材料径がｄ＝３．２ｍｍの適用範囲を示し、主に、強い力や動的な場合を中心に適し、蓄えるエネルギーを大きくして、特に弾力性や耐久性を要す場合に適用する。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】水平振動時の圧縮コイルバネの傾き          側面図
【図２】〃          〃        の拡大            〃
【図３】静止時の押圧力の相対的な等分布              〃
【図４】水平振動時の分力の相対的な等分布（前方）    〃
【図５】〃        〃      〃        （後方）    〃
【図６】〃        〃  拡大                      〃
【図７】圧縮コイルバネ                              〃
【図８】角材台座                                      斜視図
【図９】堅固なバネ台座                                側面図
【図１０】第１実施例（全身４連型）  （水平振動用）    平面図
【図１１】〃    （    〃    ）  （    〃    ）    断面図
【図１２】第２実施例（全身６連型）  （    〃    ）    平面図
【図１３】〃    （    〃    ）  （    〃    ）    断面図
【図１４】第３実施例（全身１０連型）（    〃    ）    側面図
【図１５】〃    （    〃      ）（    〃    ）    平面図
【図１６】〃    （    〃      ）（    〃    ）    断面図
【図１７】第４実施例（伏臥背面上半身型）（    〃    ）斜視図
【図１８】〃    （    〃          ）（    〃    ）断面図
【図１９】第５実施例（深部用凸型台座）              斜視図
【図２０】第６実施例（体表面用凹型台座）                〃
【図２１】第７実施例（反力テスト用台座）                〃
【図２２】筋肉押圧テスト例（臀部）                    概要図
【図２３】複合コイルバネ                              側面図
【図２４】バネ定数と有効巻数の範囲（材料径ｄ＝１．８ｍｍ）参考図
【図２５】〃        〃        （  〃  ｄ＝２．６ｍｍ）  〃
【図２６】〃        〃        （  〃  ｄ＝３．２ｍｍ）  〃
【符号の説明】
【００２１】
１    圧縮コイルバネ    
１ａ  コイル頂点外径          
１ｂ    〃  平均径                
１ｃ    〃  頂点
１ｄ    〃  上部                    
１ｅ    〃  有効部                  
１ｆ    〃  固定部                
１ｇ  座巻部  
１ｈ  バネの高さ                        
１ｉ  ピッチ                      
１ｊ  ピッチ圧縮面
１ｋ    〃  拡大面
２    角材台座            
２ａ  内側台座        
２ｂ  外側台座または中間台座                      
２ｃ  両翼台座          
２ｄ  腕用台座                                                      
２ｅ  脊柱を挟む内側台座の間隔              
２ｆ  内側台座と外側台座の間隔            
２ｇ  左右ごとの角材台座の間隔
２ｈ  厚板
３    厚板台座板        
３ａ  台座面
３ｂ  角材の高さ  
３ｃ  角材の厚さ
４    堅固なバネ台座
４ａ  バネ頂点曲面
４ｂ  バネ間隔
４ｃ  曲線のバネ軸
５ａ  接触部位相応の強さに分散する押圧力又は振動時のバネ軸方向の力
５ｂ  垂直分力
５ｃ  水平分力                
５ｄ  コイル頂点の傾き
６ａ  身長方向の水平振動      
６ｂ  前方    
６ｃ  後方
６ｄ  水平振動の移動長
７    接触部位
７ａ  足・足首部                        
７ｂ  ふくらはぎ部          
７ｃ  大腿部                            
７ｄ  臀部                    
７ｅ  腰部                              
７ｆ  背部                
７ｇ  頸部                              
７ｈ  後頭部
７ｉ  皮膚接触面
７ｊ  背臥背面の生理的彎曲
８ａ  枕等        
９    伏臥背面用台座
９ａ      〃    内側台座                
９ｂ      〃    外側台座
９ｃ      〃    台座の長さ
９ｄ      〃    横固定台座
９ｅ  中心線を挟む内側台座の間隔
１０ａ  深部用凸型台座
１０ｂ  体表面用凹型台座
１０ｃ  反力テスト用台座
１０ｄ  台座の長さ
１０ｅ  アーム等
１０ｆ  ウエイト
１１ａ  押圧軸                          
１１ｂ  押圧軸のズレ                            
１１ｃ  圧縮コイルバネの座屈                
１１ｄ  内圧の押し返す方向                        
１１ｅ  内圧の解消                    
１２ａ  接触面                          
１２ｂ  皮膚層                          
１２ｃ  大殿筋                          
１２ｄ  中殿筋                          
１２ｅ  小臀筋                          
１２ｆ  骨盤                            
１２ｇ  皮膚面のくぼみ又は機械的変形
１３ａ  組合せコイルバネ                  
１３ｂ  引張コイルバネ                
１３ｃ  引張コイルバネのフック等                    
１３ｄ  引っ張り調整            
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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