(57)【要約】【課題】カムリング外周側に作用する第１、第２流体圧室の内圧及びカムリング内周側に作用するポンプの吐出圧によるカムリングの著しい撓み変形を低減し得る可変容量型ベーンポンプを提供する。【解決手段】ポンプボディ２の収容空間３内に収容配置されているカムリング６の最大偏心状態において、ポンプボディ２の内部に配設された制御弁２０の低圧室２８と、カムリング６の外周側に隔成された第１流体圧室１１と、の連通部にオリフィス状の絞り部３３を形成することにより、該絞り部３３による絞り効果によって吐出ポート１６に開口する各ポンプ室１０から第１流体圧室１１内に流入したポンプ７吐出圧を同室１１内に留めるようにして、該第１流体圧室１１の内圧を常時ポンプの吸入圧よりも高い圧力に保持することとした。【選択図】図１
2009013958.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディ内部に形成された収容空間内に収容配置され、放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンを有し、駆動軸によって回転駆動されるロータと、
前記収容空間内に所定の揺動支点を有し、前記ロータの外周側に揺動可能に配設されて、隣接する前記各ベーンとロータと共に複数のポンプ室を画成するカムリングと、
前記複数のポンプ室のうち、前記各ベーンの移動に伴いその容積が増大する領域に開口する吸入ポート及びその容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリング外周域の径方向両側に隔成され、該カムリングの偏心量の増加に伴い容積が減少する一方側の第１流体圧室及び相対的に容積が増加する他方側の第２流体圧室と、
前記第１流体圧室側に設けられ、前記カムリングの偏心量を規制するストッパと、
前記第１流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに高くなるように制御する一方、前記第２流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに低くなるように制御する圧力制御手段と、を備え、
前記カムリングの偏心量が最大のときの前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
外部から導入された作動油を前記吸入ポートへ導く吸入通路と前記第１流体圧室とを、前記圧力制御手段を介して連通する連通路を有し、
前記圧力制御手段は、前記カムリングの偏心量が最大のときに前記連通路内に絞り部を構成することを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
前記圧力制御手段は、前記ポンプボディの内部に形成された弁孔内に軸方向へ摺動可能に設けられた弁体と、該弁体の軸方向一方側に配設され、前記弁体を軸方向他方側へ付勢する付勢部材と、を有し、
前記弁体の軸方向他方側には、前記吐出ポートに接続される吐出通路の途中に設けられたオリフィスの上流側の圧力が導入される一方、前記弁体の軸方向一方側には、前記オリフィスの下流側の圧力が導入されることを特徴とする請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項４】
前記圧力制御手段は、前記弁体が前記付勢部材によって軸方向他方側の端部まで付勢された状態において前記連通路内に前記絞り部を構成することを特徴とする請求項３に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項５】
前記カムリングの偏心量が最大のときの前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吐出圧の５０パーセントよりも高い圧力で保持したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項６】
前記カムリングを焼結材によって形成したことを特徴とする請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプ。
【請求項７】
ポンプボディ内部に形成された収容空間内に収容配置され、放射方向へ出没自在に設けられた複数のベーンを収容しつつ、エンジンからの動力を得て回転する駆動軸によって回転駆動されるロータと、
前記収容空間内に所定の揺動支点を有し、前記ロータの外周側に揺動可能に配設されて、隣接する前記各ベーンとロータと共に複数のポンプ室を画成するカムリングと、
前記複数のポンプ室のうち、前記各ベーンの移動に伴いその容積が増大する領域に開口する吸入ポート及びその容積が減少する領域に開口する吐出ポートと、
前記カムリング外周域の径方向両側に隔成され、該カムリングの偏心量の増加に伴い容積が減少する一方側の第１流体圧室及び相対的に容積が増加する他方側の第２流体圧室と、
前記第１流体圧室側に設けられ、前記カムリングの偏心量が最大のとき該カムリングを支持するストッパと、
前記第１流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに高くなるように制御する一方、前記第２流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに低くなるように制御する圧力制御手段と、を備え、
前記エンジンがアイドル回転状態以上の回転速度によって運転されているときであって、かつ、前記カムリングの偏心量が最大のときに、前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば車両のパワーステアリング装置などに適用される可変容量型ベーンポンプの改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば車両のパワーステアリング装置に適用される従来の可変容量型ベーンポンプとしては、以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
この可変容量型ベーンポンプは、ほぼ有底円筒状に形成されたフロントボディの内部収容空間の内周面に嵌着されたアダプタリングと、該アダプタリングの内周側に揺動支点ピンを介して揺動可能に配設されたカムリングと、該カムリングの内周側に回転自在に配設され、径方向に沿って放射状に形成されたスロット内に複数のベーンを出没自在に収容するロータと、を備え、前記フロントボディの収容空間の一端側開口はリアボディによって閉塞されている。
【０００４】
前記カムリングとロータは互いの中心が偏心した状態で配置され、両者の間には隣接するベーンによって複数のポンプ室が隔成されている。そして、フロントボディの内底面には、前記各ポンプ室の容積が増大する領域（吸入領域）に開口し、該吸入領域のポンプ室に吸入圧を導入する吸入ポートが形成されている一方、リアボディの内側面には、前記各ポンプ室の容積が減少する領域（吐出領域）に開口し、該吐出領域からの吐出圧が導入される吐出ポートが形成されている。
【０００５】
前記アダプタリングの内周面とカムリングの外周面との間には所定の空間が形成され、該空間はアダプタリングの内周面に軸方向に沿って嵌着されたシール部材によって第１流体圧室と第２流体圧室の二つの流体圧室に隔成されている。そして、第２流体圧室側にはカムリングを第１流体圧室側へ付勢する付勢部材が配設され、該付勢部材の付勢力及び第２流体圧室の内圧と、第１流体圧室の内圧とのバランスによってカムリングの揺動位置が制御されている。
【０００６】
さらに、前記アダプタリングの第１流体圧室側の内周面における周方向のほぼ中間位置には、径方向内側に若干突出した平坦面状のストッパが形成され、カムリングが最大偏心した際に該カムリングが前記ストッパと当接することにより、かかるカムリングの最大偏心時における第１流体圧室の容積が確保されている。
【０００７】
また、前記ベーンポンプには、第１、第２流体圧室の各内圧を制御することによってポンプの吐出流量を制御する制御弁が設けられており、ポンプの回転数が所定値より低い場合には、前記制御弁による圧力制御が行われず、第１流体圧室にはポンプ吸入圧が導入されて低圧に維持される一方、第２流体圧室にはポンプ吐出圧が導入されて高圧となる。この結果、カムリングは、前記ストッパに当接したまま第１流体圧室側に保持され、その最大偏心状態が維持されることとなる。
【０００８】
そして、ポンプの回転数が前記所定値を超えた場合には、前記制御弁による圧力制御によって第１流体圧室にはポンプ吐出圧が導入されて高圧となる一方、第２流体圧室にはポンプ吸入圧が導入されて低圧となる。この結果、カムリングは、第２流体圧室の内圧及び付勢部材の付勢力に抗して第２流体圧室側に揺動制御され、ポンプの吐出流量が減少することとなる。
【０００９】
以上のことから、かかるベーンポンプは、前記各流体圧室に導入される油圧のバランスによってカムリングの揺動位置を制御し、この揺動位置制御に基づいてポンプの吐出流量を変化させることにより、該ポンプの動力損失を低減するようになっている。
【特許文献１】特開平６−２４１１７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
前述のように、従来の可変容量型ベーンポンプにあっては、前記カムリングが最大偏心状態にあるとき、第１流体圧室にはポンプ吸入圧が導入されて低圧状態となるのに対して、第２流体圧室にはポンプ吐出圧が導入されて高圧状態となることから、該カムリングの外周側には第２流体圧室から第１流体圧室に向かって高圧が作用し、かかる高圧によってカムリングは前記ストッパに押し付けられる。さらに、カムリングの内周側には、前記吐出ポートが位置する領域に径方向外側へ向かって高圧なポンプ吐出圧が作用することから、かかる高圧によってカムリングは前記揺動支点に押し付けられる。すなわち、かかる圧力分布により、カムリングには、ストッパに接する部位と揺動支点に接する部位との間の特定周方向領域部分に、前記各高圧がカムリングの拡径方向へ二重に作用することとなる。
【００１１】
しかしながら、前記従来の可変容量型ベーンポンプの場合、前記第１流体圧室全体がポンプ吸入圧に基づく低圧状態となっているため、かかる低圧によってはカムリングの前記特定周方向領域部分に二重に作用する前記両高圧を受け止めることができず、該カムリングの前記特定周方向領域部分に大きな撓み変形が生じてしまうという問題があった。これにより、カムリングの内周面によって構成されるポンプのカムプロファイルが理想状態から逸脱することとなり、この結果、ポンプの脈圧や振動を引き起こしてしまうという技術的課題を招来していた。
【００１２】
本発明は、このような技術的課題に着目して案出されたものであって、カムリング外周側に作用する第１、第２流体圧室の各内圧及びカムリング内周側に作用するポンプの吐出圧によるカムリングの著しい撓み変形を低減し得る可変容量型ベーンポンプを提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１に記載の発明は、ポンプボディの内部に形成された収容空間内に収容配置され、径方向へ出没自在に設けられた複数のベーンを有し、駆動軸によって回転駆動されるロータと、前記収容空間内に所定の揺動支点を有し、前記ロータの外周側に揺動可能に配設されて、隣接する前記各ベーンとロータと共に複数のポンプ室を画成するカムリングと、前記ポンプボディにおける前記収容空間の側壁に設けられ、前記複数のポンプ室のうち、前記各ベーンの移動に伴ってポンプ室の容積が漸次拡大する領域に開口する吸入ポートと、前記ポンプボディにおける前記収容空間の側壁に、前記吸入ポートに対してほぼ軸対称に設けられ、前記複数のポンプ室のうち、前記各ベーンの移動に伴ってポンプ室の容積が漸次縮小する領域に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側に設けられ、前記カムリングの偏心量の増加に伴って容積が減少する第１流体圧室と、前記カムリングの外周側に設けられ、前記カムリングの偏心量の増加に伴って容積が増大する第２流体圧室と、前記第１流体圧室側に設けられ、前記カムリングの最大偏心量を規制するストッパと、前記第１流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに高くなるように制御する一方、前記第２流体圧室に導入される油圧を、前記カムリングの偏心量が最大のときよりも最小のときに低くなるように制御する圧力制御手段と、を備え、前記カムリングの偏心量が最大のときの前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことを特徴としている。
【００１４】
この発明によれば、前記カムリングの偏心量が最大のときの前記第１流体圧室の内圧をポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことにより、前記カムリングの揺動支点とストッパとの間の周方向領域に作用するポンプ吐出圧の影響を軽減することが可能となり、かかる領域におけるカムリングの変形を抑制することができる。
【００１５】
請求項２に記載の発明は、外部から導入された作動油を前記吸入ポートへ導く吸入通路と前記第１流体圧室とを、前記圧力制御手段を介して連通する連通路を有し、前記圧力制御手段は、前記カムリングの偏心量が最大のときに前記連通路内に絞り部を構成することを特徴としている。
【００１６】
この発明によれば、かかるポンプの構造上、特に前記吐出ポートに開口する各ポンプ室からカムリングの両側部（両端面）を介してポンプ吐出油が第１流体圧室内に流入してしまうことから、このポンプ吐出油を前記圧力制御手段によって吸入通路へ戻すようになっているが、この圧力制御手段を介して第１流体圧室と吸入通路とを連通する前記連通路の途中に前記絞り部を構成したことによって、前記漏出したポンプ吐出圧に基づいて上昇する第１流体圧室の内圧が保持され、これによって、該第１流体圧室の内圧をポンプ吸入圧よりも高い圧力で保持することができる。
【００１７】
請求項３に記載の発明は、前記圧力制御手段は、前記ポンプボディの内部に形成された弁孔内に軸方向へ摺動可能に設けられた弁体と、該弁体の軸方向一方側に配設され、前記弁体を軸方向他方側へ付勢する付勢部材と、を有し、前記弁体の軸方向他方側には、前記吐出ポートに接続される吐出通路の途中に設けられたオリフィスの上流側の圧力が導入される一方、前記弁体の軸方向一方側には、前記オリフィスの下流側の圧力が導入されることを特徴としている。
【００１８】
この発明によれば、ポンプの回転数に応じて制御可能な圧力制御手段を構成することができる。
【００１９】
請求項４に記載の発明は、前記圧力制御手段は、前記弁体が前記付勢部材によって軸方向他方側の端部まで付勢された状態において前記連通路内に前記絞り部を構成することを特徴としている。
【００２０】
この発明によれば、ポンプ停止状態から既に前記絞り部が構成された状態となっているため、ポンプの低回転領域から第１流体圧室の内圧をポンプ吸入圧よりも高い状態に保持することができる。
【００２１】
請求項５に記載の発明は、前記カムリングの偏心量が最大のときの前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吐出圧の５０パーセントよりも高い圧力で保持したことを特徴としている。
【００２２】
この発明によれば、ポンプ吐出圧による前記カムリングの変形をより効果的に抑制することができる。
【００２３】
請求項６に記載の発明は、前記カムリングを焼結材によって形成したことを特徴としている。
【００２４】
この発明によれば、容易かつ安価でカムリングを形成することができる。また、焼結材は、剛性としては高い方ではないが、カムリング内外周の圧力バランスの均衡が図られているため、前記カムリングの変形による問題が顕在化しない。
【００２５】
請求項７に記載の発明は、前記請求項１に記載の発明とほぼ同様の構成を有し、とりわけ、前記エンジンがアイドル回転状態以上の回転速度によって運転されているときであって、かつ、前記カムリングの偏心量が最大のときに、前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことを特徴としている。
【００２６】
この発明によれば、前記エンジンがアイドル回転状態以上の回転速度によって運転されているときであって、かつ、前記カムリングの偏心量が最大のときに、前記第１流体圧室の内圧を、ポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持したことにより、揺動支点とストッパとの間の周方向領域に作用するポンプ吐出圧の影響が軽減され、かかる領域におけるカムリングの変形を抑制することができる。よって、この発明においては、エンジン停止状態、つまりポンプ停止状態で第１流体圧室と吸入側とが連通した状態となっていても構わない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、本発明に係る可変容量型ベーンポンプの各実施の形態を図面に基づいて詳述する。なお、本実施の形態は、この可変容量型ベーンポンプを、従来と同様に車両のパワーステアリング装置に適用したものを示している。
【００２８】
図１〜図５は本発明の第１の実施の形態を示し、この可変容量型ベーンポンプ１は、図１に示すように、ポンプボディ２の内部に形成された横断面ほぼ円形状の収容空間３内に嵌着固定されたほぼ円環状のアダプタリング４と、該アダプタリング４のほぼ楕円形の空間内に保持された丸棒状の揺動支点ピン５を中心として揺動自在に支持された円環状のカムリング６と、該カムリング６の内周側に回転自在に収容配置され、前記ポンプボディ２内に挿通する駆動軸７に相対回転不能に連結されたロータ８と、を備えている。
【００２９】
前記アダプタリング４は、その内周部における円周方向の所定位置に、軸方向に沿って切欠形成された横断面ほぼ半円状の保持溝４ａを有し、該保持溝４ａ内に前記揺動支点ピン５が保持されている。また、このアダプタリング４の内周部には、前記保持溝４ａからロータ８の回転方向に対して９０°程度位相が遅れた位置に内方へ向かって若干膨出形成されて、前記カムリング６の最大偏心位置を規制するストッパ４ｂが設けられている。なお、このストッパ４ｂは、アダプタリング４の曲面状に形成された内周面の一部が径方向内側へ突出されたもので、カムリングとの接触面がほぼ平坦状となるように形成されている。
【００３０】
前記カムリング６は、焼結材からなり、その中心Ｐが前記ロータ８の中心Ｑに対して所定量だけ偏心した状態で収容空間３内に配置され、円周方向の所定位置に軸方向に沿って切欠形成された横断面ほぼ半円状の嵌合溝６ａを介して前記揺動支点ピン５に嵌合支持されている。そして、かかるカムリング６の外周側には、前記揺動支点ピン５及びこれとほぼ対向した位置に配設されたシール部材９によって第１流体圧室１１と第２流体圧室１２を隔成している。
【００３１】
前記ロータ８は、ほぼ円盤状に形成され、前記カムリング６と共に軸方向両端面が前記収容空間３の軸方向両側面によって挟持状態に配置されていて、図外のエンジンによって駆動軸７が回転駆動されると図１中の矢印方向（反時計方向）に回転するようになっている。また、前記ロータ８の外周部には、円周方向の等間隔位置に放射方向に沿って複数のスロット８ａが切欠形成され、該各スロット８ａ内には、複数のベーン１３がそれぞれカムリング６の内周面方向へ放射状に出没自在に保持されている。
【００３２】
そして、前記カムリング６とロータ８との間に形成される空間内には、隣接する二枚のベーン１３によって複数のポンプ室１０が画成されており、カムリング６を、前記揺動支点ピン５を支点として揺動させることによって、前記各ポンプ室１０の容積を増減させるようになっている。
【００３３】
また、前記ポンプボディ２の収容空間３の軸方向一側面には、前記ロータ８の回転に伴いポンプ室１０の容積が漸次拡大する吸入領域に開口するほぼ三日月状の吸入ポート１４が切欠形成されている。そして、この吸入ポート１４の中央部には、ポンプボディ２の内部に形成され、作動油が貯留されたリザーバタンクＴから図外の配管を介してベーンポンプ１に導かれる作動油を吸入ポート１４内に導入するための吸入通路１５が開口している。これによって、前記吸入通路１５を通じて吸入ポート１４内に導かれた作動油が、該吸入ポート１４を介して前記吸入領域のポンプ室１３へと供給されるようになっている。
【００３４】
一方、前記ポンプボディ２の収容空間３の軸方向他側面には、前記吸入ポート１４に対してほぼ軸対称となる位置に設けられ、前記ロータ８の回転に伴いポンプ室１０の容積が漸次縮小していく吐出領域に開口するほぼ三日月状の吐出ポート１６が切欠形成されている。そして、この吐出ポート１６の始端側の所定位置には、ポンプボディ２の内部に形成され、前記吐出領域の各ポンプ室１０から吐出された作動油をベーンポンプ１の外部に吐出するための吐出通路１７が開口している。これによって、前記吐出通路１７を通じてベーンポンプ１の外部に吐出された作動油が図外のパワーステアリング装置のパワーシリンダへと供給されるようになっている。
【００３５】
また、前記ポンプボディ２の収容空間３の周壁には、前記第２流体圧室１２に相当する周方向領域のほぼ中間位置に穿設されたばね収容孔２ａ内に、アダプタリング４に形成された貫通孔４ｃを介して第２流体圧室１２に臨む圧縮コイルばね１８が収容配置されていて、この圧縮コイルばね１８によってカムリング６が第１流体圧室１１側へ常時付勢されている。
【００３６】
また、前記ポンプボディ２の上端側の内部には、前記第１流体圧室１１及び第２流体圧室１２の内圧を制御する圧力制御手段である制御弁２０が駆動軸７と直交する方向に設けられており、かかる制御弁２０によって第１、第２流体圧室１１，１２の圧力制御を行うことにより、カムリング６の揺動状態が制御され、結果としてポンプの吐出流量が制御されている。
【００３７】
すなわち、この制御弁２０は、図２に示すように、前記ポンプボディ２の内部に形成された弁孔２１内に摺動自在に収容されたスプール弁２２と、該スプール弁２２を図中左方向に付勢して弁孔２１に螺着されたプラグ２３に当接させるバルブスプリング２４と、前記プラグ２４とスプール弁２２の先端部との間に形成され、前記吐出通路１７の途中に配設されたメータリングオリフィス２５の上流側の油圧、つまりポンプの吐出圧が直接導入される高圧室２６と、前記バルブスプリング２４を収容すると共に前記メータリングオリフィス２５の下流側の油圧が導入される中圧室２７と、を備えており、前記高圧室２６と中圧室２７の両圧力差が所定以上になるとスプール弁２２がバルブスプリング２４のばね力に抗して図中の右方向へ移動するようになっている。
【００３８】
かかる制御弁２０においてスプール弁２２が図２中の左端に位置した状態では、前記第１流体圧室１１は、前記ポンプボディ２の収容空間３と弁孔２１とを連通させる第１連通路３１と、該第１連通路３１に開口形成され、この第１連通路３１を第１流体圧室１１に臨ませるアダプタリング４の第１連通孔４ｃと、を介してスプール弁２２の外周側に画成された低圧室２８に連通している。この低圧室２８は、該低圧室２８に開口形成された低圧通路１９を介して前記吸入通路１５に連通するように構成され、これによって第１流体圧室１１にはポンプの吸入圧（低圧）が導入されるようになっている。
【００３９】
このとき、前記制御弁２０において、前記低圧室２８と第１連通路３１の連通部には、前記高圧室２６と低圧室２８とを隔成するスプール弁２２の第１ランド部２２ａによって前記連通部の開口面積を極小に縮小するオリフィス状の絞り部３３が構成されている。
【００４０】
すなわち、前記制御弁２０は、前記スプール弁２２の先端部がプラグ２３に当接した状態で、このスプール弁２２の第１ランド部２２ａの軸方向一端縁（前記低圧室２８側の軸方向端縁）と第１連通路３１の一端側開口縁（前記低圧室２８側の開口縁）によって前記絞り部３３が構成されるように、該スプール弁２２の先端側の停止位置（図２中の左端側の移動限界位置）が設定されている。
【００４１】
さらに、前記第１ランド部２２ａの軸方向一端縁には、外径が段差状に縮径された環状の段差縮径部３４が切欠形成されていて、このスプール弁２２の先端部がプラグ２３に当接した状態でなくとも、換言すれば、スプール弁２２が若干量中圧室２７側に移動しても、前記段差縮径部３４の外周面と前記第１連通路３１の一端側開口縁との間に前記絞り部３３が構成されるようになっている。これによって、前記制御弁２０が開弁する寸前まで、前記低圧室２８と第１連通路３１の連通部に前記絞り部３３が構成されることとなる。
【００４２】
一方、前記スプール弁２２が図２中の左端に保持された状態において、前記第２流体圧室１２は、前記ポンプボディ２の収容空間３と弁孔２１とを連通させる第２連通路３２と、該第２連通路３２に開口形成され、この第２連通路３２を第１流体圧室１１に臨ませるアダプタリング４の第２連通孔４ｄと、を介して前記中圧室２７に連通しており、かかる第２流体圧室１２には、中圧室２７から前記メータリングオリフィス２５の下流側の油圧（高圧）が導入される。
【００４３】
そして、前記各室２６，２７の差圧によってスプール弁２２が図２中の右端に移動した場合には、前記第１流体圧室１１は、スプール弁２２の移動に伴い前記低圧室２８との連通が遮断されて高圧室２６と漸次連通することとなり、該第１流体圧室１１には高圧なポンプ吐出圧が導入される。つまり、この第１流体圧室１１内には、前記低圧室２８の油圧と前記メータリングオリフィス２５の上流側の油圧とが選択的に供給されるようになっている。
【００４４】
一方、前記スプール弁２２が同位置に移動した場合に、前記第２流体圧室１２は、スプール弁２２の移動に伴い前記中圧室２７との連通が漸次遮断されて低圧室２８と漸次連通することとなり、該第２流体圧室１２には低圧なポンプ吸入圧が導入される。
【００４５】
なお、前記スプール弁２２の内部に配設されたリリーフバルブ３０は、前記中圧室２７内の圧力が所定以上に達したとき、つまり前記油圧パワーシリンダ内の圧力が所定以上に達したときに開放することにより、この中圧室２７内の作動油を、前記低圧通路１９を介して前記吸入通路１５へと逃がすようになっている。
【００４６】
以下、本実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプ１の作用について説明するが、ポンプの基本的な作用は従来のものと同様であるため説明を省略し、かかるポンプの特徴的な作用についてのみ、図１〜図５に基づいて説明する。
【００４７】
まず、はじめに、前記可変容量型ベーンポンプ１は、図１に基づいて前述したように、カムリング６が圧縮コイルばね１８によって第１流体圧室１１側に常時付勢される構成を有し、しかも、このカムリング６の偏心量はポンプの回転数に応じて制御されるようになっていることから、該ポンプの吐出流量が上限値（制限値）を超えない限り、このカムリング６の偏心量は最大の状態、すなわちアダプタリング４のストッパ４ｂに圧接した状態で保持される。
【００４８】
そこで、前記カムリング６の偏心量が最大となっている場合には、前記ベーンポンプ１の吐出圧も比較的高くなることから、このベーンポンプ１は、その作動時において、カムリング６の両側部に発生する僅かな軸方向隙間を介して高圧となる特に前記吐出領域の各ポンプ室１０から漏出したポンプ吐出油が第１、第２流体圧室１１，１２内にそれぞれ流入することとなる。なお、このときのポンプ吐出圧は５．５ＭＰａ程度であるものとする。
【００４９】
ここで、前記吐出油が第１流体圧室１１内に流入した場合、前記ベーンポンプ１は、カムリング６の偏心量が最大の状態であることから、図１及び図２に示すように、前記制御弁２０のスプール弁２２の先端部がプラグ２３に当接した状態となり、前記低圧室２８と第１連通路３１の連通部に形成された前記絞り部３３によって第１流体圧室１１と低圧室２８の間の作動油の行き来が制限された状態となる。
【００５０】
つまり、前記ベーンポンプ１は、スプール弁の先端部がプラグに当接した状態で高圧室と第１連通路とが完全に連通する従来のベーンポンプとは異なり、前記絞り部３３によって第１流体圧室１１と低圧室２８の間の油圧調整作用が制限され、第１流体圧室１１内に流入した前記吐出油が同室１１内に保持されることとなる。これにより、本来はポンプの吸入圧が導入されて図１３中の実線で示すようにほぼゼロに近い内圧の状態で保持される第１流体圧室１１の初期内圧、すなわちスプール弁２２の第１ランド部２２ａによって低圧室２８と第１連通路３１との連通が遮断される前の第１流体圧室１１の内圧が、図３中の実線で示すように４ＭＰａ程度まで上昇する。
【００５１】
一方、このとき、前記第２流体圧室１２は、前記アダプタリング４の第２連通孔４ｄ及びポンプボディ２の第２連通路３２を介して前記制御弁２０の中圧室２７と連通していると共に、該中圧室２７の内圧が前記リリーフ弁３０によって管理されていることから、かかる第２流体圧室１２内に前記吐出油が流入しても、該吐出油によって第２流体圧室１２の内圧が上昇してしまうことはなく、図３及び図１３の両図中に破線で示すように、該第２流体圧室１２の内圧は５．５ＭＰａ程度でほぼ一定に保たれる。
【００５２】
このように、本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１の場合には、前述のような前記絞り部３３による絞り効果によって前記吐出領域の各ポンプ室１０から第１流体圧室１１内に流入した前記吐出圧が同室１１内に保持されることから、図３に示すように、第１流体圧室１１の初期内圧と第２流体圧室１２の内圧との圧力差を、図１３に示す従来のベーンポンプの場合と比べて大幅に低減できる。
【００５３】
よって、かかるベーンポンプ１の場合、図１に示すように、カムリング６には従来と同様に前記第２流体圧室１２の内圧、前記圧縮コイルばね１８の付勢力、並びに前記吐出領域の各ポンプ室１０の内圧がそれぞれ作用して、かかる複合力によってこのカムリング６は前記ストッパ４ｂ及び揺動支点ピン５に押し付けられることになるが、前記第１流体圧室１１の初期内圧を上昇させることで、この第１流体圧室１１の初期内圧によって、カムリング６に作用する前記第２流体圧室１２の内圧を大幅に打ち消すことが可能となる。
【００５４】
この結果、前記複合力によって前記ストッパ４ｂや揺動支点ピン５に押し付けられるカムリング６の前記ストッパ４ｂに接する部位と前記揺動支点ピン５に接する部位との間の特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量を低減することが可能となる。
【００５５】
具体的には、従来のベーンポンプにおいてカムリングに作用する応力分布と、本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１においてカムリング６に作用する応力分布と、を測定して比較してみると、図１４に示す従来のベーンポンプにおけるカムリングの前記特定周方向領域部分の撓み変形量に対して、図４に示す本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１におけるカムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量は、図４及び図１４の両図中の破線で示す無変形状態と比較してその径方向突出量が小さくなっている。なお、このとき、前記両図中の矢印は、カムリング６に作用する各流体圧室１１，１２の内圧を示し、各矢印の間隔が狭い部分ほど強い圧力が作用している。
【００５６】
そして、この撓み変形量の差をカムリングのカムプロファイルとしてシミュレーション解析して比較してみると、図５に示すように、同図中に破線で示す従来のベーンポンプのカムリングのカムプロファイルに対して、同図中に実線で示す本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１のカムリング６のカムプロファイルは、特に前記吐出ポート１６の始端側において該カムリング６の内周面半径Ｒが０．０５ｍｍ程度小さくなっている。つまり、この分だけ前記撓み変形量が低減されていることになる。
【００５７】
したがって、この実施の形態によれば、前記ロータ８に対するカムリング６の偏心量が最大の状態において低圧室２８と第１連通路３１の連通部に前記絞り部３３が形成されるように前記制御弁２０を構成したことから、該絞り部３３による絞り効果によって前記吐出領域の各ポンプ室１０から第１流体圧室１１内に流入した前記吐出圧を同室１１内に保持することが可能となり、これによって、該第１流体圧室１１の内圧をポンプの吸入圧よりも高い圧力に保持することができる。この結果、カムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘに作用するポンプの吐出圧の押圧作用が緩和され、この特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量を低減することができる。
【００５８】
しかも、前記スプール弁２２の先端部がプラグ２３に当接した状態で前記絞り部３３が形成されるように前記制御弁２０を構成したことによって、ポンプ停止状態から既に前記絞り部３３が構成した状態とすることが可能となり、ポンプの低回転領域から第１流体圧室１１の内圧をポンプ吸入圧よりも高い状態に保持することができる。これにより、前記第１流体圧室１１の内圧が終始ポンプ吸入圧よりも高い状態で保持され、カムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形を確実に低減することができる。
【００５９】
さらに、前記スプール弁２２の第１ランド部２２ａの軸方向一端縁に前記段差縮径部３４を設けたことによって、前記制御弁２０が開弁する寸前、つまり第１流体圧室１１と高圧室２６とが連通する寸前まで前記絞り部３３による絞り効果を継続することができるため、第１流体圧室１１の内圧をポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持しつつも、該第１流体圧室１１の内圧の過度な上昇を確実に防止することができる。
【００６０】
また、本実施の形態では、前記絞り部３３の絞り効果によって第１流体圧室１１の内圧をポンプ吐出圧の約６５パーセントとしているが、第１流体圧室１１内の内圧をポンプ吐出圧の５０パーセントよりも高い圧力に保持することにより、ポンプ吐出圧による特にカムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形を効果的に抑制することができる。
【００６１】
また、前記カムリング６を焼結材によって形成したことから、該カムリング６を容易かつ安価に形成することができる。なお、かかる焼結材自体、剛性は高い方ではないが、前述のように第１流体圧室１１の初期内圧を高めに保持することによってカムリング６に作用する内外周の圧力バランスの均衡が図られているため、該カムリング６の前記撓み変形による問題が顕在化しない。
【００６２】
図６〜図８は本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第２の実施の形態を示し、基本的な構成は前記第１の実施の形態と同様であって、異なるところは、図６に示すように、従来と同様、前記スプール弁２２の先端部がプラグ３５に当接した状態では該スプール弁２２の第１ランド部２２ａと前記第１連通路３１の一端側開口縁の間には前記絞り部３３が形成されない構成とし、その代わりに、前記バルブスプリング２４のばね定数を低く設定して、前記ベーンポンプ１の動力源である図外のエンジンの回転数がアイドル回転以上となったときに、前記第１の実施の形態と同様に、前記第１ランド部２２ａの段差縮径部３４と前記第１連通路３１の一端側開口縁の間に前記絞り部３３が形成されるように構成したものである。
【００６３】
すなわち、前記バルブスプリング２４のばね定数を小さいものに変更することによって、図７中に実線で示すスプール弁２２の移動が始まる際の高圧室２６と中圧室２７の差圧（初期差圧）が、同図中の破線で示す従来の初期差圧と比べて０．１ＭＰａ程度低くなるように設定されている。
【００６４】
具体的には、本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１の制御弁２０においては、図７中に実線で示すように、前記高圧室２６と中圧室２７との差圧が小さくてもスプール弁２２が移動可能となっており、同図中に破線で示す従来の場合と比較して４０パーセント程度の差圧（本実施の形態では０．０３７ＭＰａ）によってスプール弁２２の移動が始まるようになっている。
【００６５】
なお、この場合であっても、前記制御弁２０が開弁する際の前記両圧力室２６，２７の差圧は従来のものと同じになるように設定されており、ポンプ特性自体は変更されない構成とすることにより、かかるポンプを適用する際の便宜が図られている。
【００６６】
以上のように、本実施の形態に係るベーンポンプ１の前記制御弁２０は、前記バルブスプリング２４のばね定数を小さく設定することにより、図８に示すように、エンジンがアイドル回転数以上となったときにスプール弁２２が若干中圧室２７寄りの位置で停止するように構成され、これによって前記第１ランド部２２ａの段差縮径部３４と前記第１連通路３１の一端側開口縁との間に前記絞り部３３が構成されるようになっている。
【００６７】
したがって、この実施の形態によれば、ポンプが稼働する前記パワーステアリング装置の使用時には、カムリング６の両側部を介して流入した前記吐出圧を第１流体圧室１１内に保持することが可能となるため、かかる実施の形態においても前記第１の実施の形態と同様の作用効果を奏することができる。
【００６８】
しかも、この実施の形態の場合には、前記バルブスプリング２４のばね定数を変更するのみによって、前述のようなカムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量の低減化が図れることから、かかる効果を達成することに伴う製造コストの高騰化を最小限に抑えることができる。
【００６９】
図９及び図１０は本発明に係る可変容量形ベーンポンプの第３の実施の形態を示し、前記第２の実施の形態の前記制御弁２０において、図９に示すように、前記バルブスプリング２４の内周側に、該バルブスプリング２４よりも自然長が短く、かつ、かかるバルブスプリング２４よりも大きなばね定数を有する第２のバルブスプリング３５を追加したものである。なお、図９は、図８と同様、エンジンがアイドル回転以上となった際の前記制御弁２０の状態を示している。
【００７０】
この第２のバルブスプリング３５は、前記バルブスプリング２４の内径よりも小さな外径を有すると共に、従来のバルブスプリングと同程度のばね定数に設定され、その自然長が、図１０に示すように、前記制御弁２０の開弁時に、つまり前記スプール弁２２が中圧室２７側に移動して前記高圧室２６と第１流体圧室１１とが連通された際に、スプール弁２２の後端面と当接するような長さに設定されている。
【００７１】
すなわち、本実施の形態に係るベーンポンプ１の前記制御弁２０は、閉弁時には前記バルブスプリング２４によってスプール弁２２が付勢され、開弁時には、前記第２のバルブスプリング３５によって付勢されるようになっている。
【００７２】
よって、この実施の形態によれば、前記第２の実施の形態と同様の作用効果を奏することができるのは勿論のこと、前記制御弁２０が開弁した後は、前記第２のバルブスプリング３５によってバルブスプリング２４と共にスプール弁２２を付勢する構成としたことにより、バルブスプリング２４のばね定数を低減してカムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量の低減化を図りつつも、該カムリング６の偏心量については第２のバルブスプリング３５の付勢力によって別個独立に制御することが可能となるため、かかるカムリング６の偏心量の適正な制御を行うことができる。
【００７３】
図１１及び図１２は本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第４の実施の形態を示し、基本的な構成は前記第２の実施の形態と同様であり、異なるところは、前記バルブスプリング２４のばね定数を従来のものと同様の値に設定することによってエンジンがアイドル回転数に達しても前記スプール弁２２の先端部はプラグ３５に当接した状態が維持されて該スプール弁２２の第１ランド部２２ａと前記第１連通路３１の一端側開口縁の間に前記絞り部３３が形成されない構成とし、その代わりに、かかるスプール弁２２の第１ランド部２２ａの大径部における周方向の等間隔位置に、軸方向に沿って複数の切欠溝３６を切欠形成して、これらの切欠溝３６によってポンプ吐出圧を第１流体圧室１１内に直接導入するように構成したものである。
【００７４】
すなわち、本実施の形態に係る前記ベーンポンプ１は、前記他の実施の形態のように前記絞り部３３によって第１流体圧室１１の内圧をポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持するのではなく、前記各切欠溝３６を介して微量のポンプ吐出圧を前記高圧室２６から第１流体圧室１１内に直接導入することにより、該第１流体圧室１１の内圧をポンプ吸入圧よりも高い圧力に保持するようになっている。
【００７５】
なお、この際、前記スプール弁２２の第１ランド部２２ａの大径部外周面には、前記高圧室２６と低圧室２８とを隔成するシール部材３７が嵌着されているが、前記各切欠溝３６の溝深さは前記シール部材３７の径方向厚さ幅よりも大きく設定されており、前記高圧室２６内のポンプ吐出圧は前記シール部材３７の内周側を通って第１流体圧室１１へと導入されるようになっている。
【００７６】
したがって、この実施の形態においても、前記第１の実施の形態と同様の作用効果が得られるのは勿論のこと、前記高圧室２６から第１流体圧室１１へポンプ吐出圧を積極的に導入する構成としたことから、前記他の実施形態のようにカムリング６の両側部を介して第１流体圧室１１にポンプ吐出圧を導入する場合と比較して、かかるポンプ吐出圧の漏れ量に依存することなく、常時一定のポンプ吐出圧を第１流体圧室１１に導入させることができる。
【００７７】
これによって、前記第１流体圧室１１の内圧を常時適正に管理することが可能となり、この結果、カムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形をより確実に低減することができる。
【００７８】
本発明は、前記各実施の形態の構成に限定されるものではなく、前記スプール弁２２の第１ランド部２２ａと第１連通路３１の一端側開口縁とによって構成される前記絞り部３３の形状やその流路径については、ポンプの仕様や大きさなどによりそれぞれ自由に変更することができる。
【００７９】
また、前記第２の実施の形態においては、ポンプ停止時、つまりエンジン停止時においては、前記スプール弁２２の第１ランド部２２ａと第１連通路３１の一端側開口縁との間に前記絞り部３３が形成されない構成に限定されるものではなく、エンジンがアイドル回転数以上となったときに前記絞り部３３が形成される構成となっていればよい。よって、例えば前記段差縮径部３４の軸方向長さを長く設定して、エンジンの停止時及びアイドル回転時のいずれの場合にも前記絞り部３３が形成される構成としても前記第２の実施の形態と同様の作用効果を奏することができる。
【００８０】
また、前記第３の実施の形態においては、前記バルブスプリング２４の内周側に前記第２のバルブスプリング３５が配設される構成に限定されるものではなく、例えばバルブスプリング２４の外周側に第２のバルブスプリング３５を配設する構成としてもよい。
【００８１】
また、前記第４の実施の形態において、前記各切欠溝３６の断面形状及び数量については、ポンプの大きさやその仕様、並びにカムリング６の前記特定周方向領域部分Ｘの撓み変形量に応じて自由に変更することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００８２】
【図１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第１の実施の形態を示し、該ポンプの全体を説明する模式図である。
【図２】同実施の形態を示し、本発明の主要部を説明する制御弁の拡大縦断面図である。
【図３】同実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプにおいてポンプ吐出圧が５．５ＭＰａ程度のときのポンプ回転数あたりの第１、第２流体圧室の内圧及び吐出油の流量の関係を示すグラフである。
【図４】同実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプにおいてカムリングに作用する第１、第２流体圧室の圧力分布図である。
【図５】同実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプと従来のベーンポンプのカムリング撓み変形時のプロファイル変位量を示すグラフである。
【図６】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第２の実施の形態を示し、該ポンプ停止時における制御弁の状態を示すである。
【図７】同実施の形態に係る可変容量型ベーンポンプと従来のベーンポンプの高圧室と中圧室の差圧に基づいたスプール弁の変位量を示すグラフである。
【図８】同実施の形態を示し、本発明の主要部を説明する制御弁の拡大縦断面図である。
【図９】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第３の実施の形態を示し、本発明の主要部を説明する制御弁の拡大縦断面図である。
【図１０】同実施の形態を示し、制御弁の開弁直後の状態を示す該制御弁の拡大断面図である。
【図１１】本発明に係る可変容量型ベーンポンプの第４の実施の形態を示し、本発明の主要部を説明する制御弁の拡大縦断面図である。
【図１２】図１１のＡ−Ａ線断面図である。
【図１３】従来のベーンポンプにおいてポンプ吐出圧が５．５ＭＰａ程度のときのポンプ回転数あたりの第１、第２流体圧室の内圧及び吐出油の流量の関係を示すグラフである。
【図１４】従来のベーンポンプにおいてカムリングに作用する第１、第２流体圧室の圧力分布図である。
【符号の説明】
【００８３】
１…可変容量形ベーンポンプ
２…ポンプボディ
３…収容空間
４ｂ…ストッパ
５…揺動支点ピン（揺動支点）
６…カムリング
７…駆動軸
８…ロータ
１０…ポンプ室
１１…第１流体圧室
１２…第２流体圧室
１３…ベーン
１４…吸入ポート
１６…吐出ポート
２０…制御弁（圧力制御手段）
３３…絞り部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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