(57)【要約】【課題】入力電圧検出回路の損失を大幅に低減することができるスイッチング電源装置を提供する。【解決手段】直列または並列に接続状態が切り換え可能な２つのコイルＬ１、Ｌ２を含み、高調波電流を抑制可能なスイッチング電源装置であって、電源部３は、１次側巻線Ｔ１と同一のコアに巻回された２次側巻線として出力用巻線Ｔ２と入力電圧検出用巻線Ｔ３を含み、出力用巻線Ｔ２側で得られた出力直流電圧ＶＤＯＵＴが被駆動回路４に供給され、入力電圧検出用巻線Ｔ３側で得られた検出用直流電圧の多寡に応じてコイルＬ１、Ｌ２の接続状態が切り換えられ、入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数ｎ３が１次側巻線Ｔ１の巻数ｎ１よりも少ないことを特徴とする。また、好ましくは、装置外部から入力される待機信号によって、リレーＲＬの切り換え動作が強制的に停止されることを特徴とする。【選択図】図２
2009112134.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力側が交流電力ラインに接続され、入力交流電圧を整流および平滑して直流電圧に変換する整流平滑手段と、当該交流電力ラインに挿入された２つのチョークコイルと、前記入力交流電圧の大きさを検出する入力電圧検出回路と、前記入力電圧検出回路において検出された前記入力交流電圧の大きさに応じて２つのチョークコイルの接続状態を直列または並列に切り換える切り換え手段と、前記整流平滑手段の出力側に接続され、前記直流電圧をトランスの１次側巻線に接続されたスイッチング素子によってスイッチングするとともに、当該スイッチングによって前記トランスの２次側巻線に誘起された誘起交流電圧を整流および平滑して被駆動回路に供給される出力直流電圧に変換する電源部と、を含むスイッチング電源装置であって、
前記入力電圧検出回路は、前記トランスの２次側巻線に接続され、当該２次側巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた直流電圧を用いて、前記入力交流電圧の大きさを検出することを特徴とするスイッチング電源装置。
【請求項２】
前記トランスの２次側巻線は、出力用巻線と入力電圧検出用巻線とを有し、
前記電源部は、前記出力用巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた前記出力直流電圧を前記被駆動回路に供給するとともに、前記入力電圧検出用巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた検出用直流電圧を前記入力電圧検出回路に供給し、
前記入力電圧検出回路は、前記検出用直流電圧の多寡に基づいて前記入力交流電圧の大きさを検出することを特徴とする請求項１に記載のスイッチング電源装置。
【請求項３】
前記入力電圧検出用巻線の巻数が前記１次側巻線の巻数よりも少ないことを特徴とする請求項２に記載のスイッチング電源装置。
【請求項４】
装置外部から前記入力電圧検出回路に入力される信号によって、前記切り換え手段の切り換え動作が強制的に停止されることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のスイッチング電源装置。
【請求項５】
前記信号は、前記被駆動回路が低消費電力状態であることを示すものであることを特徴とする請求項４に記載のスイッチング電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スイッチング電源装置に関し、特に、交流電源ラインに高調波対策用のチョークコイルを挿入したスイッチング電源装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
スイッチング電源装置は、図４に示すように、商用電源等の交流電源２から供給される入力交流電圧ＶＡＩＮを、被駆動回路４が要求する適当な出力直流電圧ＶＤＯＵＴに変換するものである。
図４に示す従来のスイッチング電源装置１は、入力交流電圧ＶＡＩＮを整流する整流ダイオードＤと、整流ダイオードＤで整流された電圧を平滑する平滑コンデンサＣと、主にスイッチング素子およびトランスからなり、平滑コンデンサＣで得られた直流電圧をスイッチングするとともに、スイッチングにより得られた交流電圧を所望の出力直流電圧ＶＤＯＵＴに変換する電源部３とを備えている。出力直流電圧ＶＤＯＵＴは、このスイッチング電源装置１によって電力供給される被駆動回路４に出力される。
【０００３】
スイッチング電源装置１の交流電源ラインには、高周波対策用のチョークコイルＬが直列に挿入されている。これにより、入力される交流電圧毎に定められた高調波電流に関する規格（日本：ＡＣ１００Ｖ系，「ＪＩＳ  Ｃ  ６１０００−３−２」、欧州：ＡＣ２００Ｖ系，「ＥＮ６１０００−３−２」）を満たすべく、交流電源ラインの高調波電流が抑制されている。
【０００４】
ＡＣ１００Ｖ系、２００Ｖ系の双方に対応可能で、かつ上記高調波対策が施されたスイッチング電源装置として、図５に示すものがある（例えば、特許文献１参照）。
このスイッチング電源装置１は、リレーＲＬによって接続状態が切り換え可能な、同一のコアに巻回された２つのチョークコイルＬ１およびＬ２を備えている。また、リレーＲＬは、平滑コンデンサＣに対して並列に接続される分圧抵抗Ｒ１およびＲ２と、その中点にカソード側が接続される定電圧ダイオードＺＤと、定電圧ダイオードＺＤのアノード側にベースが接続されるトランジスタＱとからなる入力電圧検出回路によって制御される。
【０００５】
一例として、分圧抵抗Ｒ１が４００［ｋΩ］、Ｒ２が４４［ｋΩ］、定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧が２０［Ｖ］の場合の、リレーＲＬの動作について説明する。
入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ１００Ｖ系（ピーク電圧＝√２×１００［Ｖ］）の場合、平滑コンデンサＣの両端に発生する直流電圧は√２×１００［Ｖ］、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の中点電圧は１４［Ｖ］となる。この場合、中点電圧は定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧（２０［Ｖ］）を下回っているので、トランジスタＱはＯＦＦ状態で、リレーＲＬの制御コイルに励磁電流は流れず、チョークコイルＬ１およびＬ２は並列に接続される（図５（Ａ）参照）。
【０００６】
一方、入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ２００Ｖ系（ピーク電圧＝√２×２００［Ｖ］）の場合、平滑コンデンサＣの両端に発生する直流電圧は√２×２００［Ｖ］、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の中点電圧は２８［Ｖ］となる。この場合、中点電圧は定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧（２０［Ｖ］）を上回っているので、トランジスタＱは定電圧ダイオードＺＤ側からベース電流が供給されてＯＮ状態となり、リレーＲＬの制御コイルに励磁電流が流れ、チョークコイルＬ１およびＬ２は直列に接続される（図５（Ｂ）参照）。
【０００７】
一般的に、ＡＣ２００Ｖ系時のチョークコイルには、ＡＣ１００Ｖ系時の４倍のインダクタンスが必要であり、また、ＡＣ１００Ｖ系時のチョークコイルには、ＡＣ２００Ｖ系時の２倍の電流容量が必要である。この点、図５（Ａ）に示すスイッチング電源装置１によれば、入力交流電圧ＶＡＩＮに応じて同一のチョークコイルＬ１およびＬ２の接続状態を直列または並列に切り換えることにより、チョークコイルを大型化することなく高調波対策を行うことができる。
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−１９１６３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところが、図５に示す従来のスイッチング電源装置１では、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の両端に、電源部３’に供給される直流電圧（√２×入力交流電圧ＶＡＩＮのピーク電圧）がそのまま印加されるので、入力電圧検出回路における損失が非常に大きかった。
【００１０】
そこで、本発明は、入力電圧検出回路における損失を低減することができるスイッチング電源装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために、本発明に係るスイッチング電源装置は、
入力側が交流電力ラインに接続され、入力交流電圧を整流および平滑して直流電圧に変換する整流平滑手段と、当該交流電力ラインに挿入された２つのチョークコイルと、前記入力交流電圧の大きさを検出する入力電圧検出回路と、前記入力電圧検出回路において検出された前記入力交流電圧の大きさに応じて２つのチョークコイルの接続状態を直列または並列に切り換える切り換え手段と、前記整流平滑手段の出力側に接続され、前記直流電圧をトランスの１次側巻線に接続されたスイッチング素子によってスイッチングするとともに、当該スイッチングによって前記トランスの２次側巻線に誘起された誘起交流電圧を整流および平滑して被駆動回路に供給される出力直流電圧に変換する電源部と、を含むスイッチング電源装置であって、前記入力電圧検出回路は、前記トランスの２次側巻線に接続され、当該２次側巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた直流電圧を用いて、前記入力交流電圧の大きさを検出することを特徴とする。
【００１２】
好ましくは、上記スイッチング電源装置において、前記トランスの２次側巻線は、出力用巻線と入力電圧検出用巻線とを有し、前記電源部は、前記出力用巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた前記出力直流電圧を前記被駆動回路に供給するとともに、前記入力電圧検出用巻線に誘起された前記誘起交流電圧を整流および平滑して得られた検出用直流電圧を前記入力電圧検出回路に供給し、前記入力電圧検出回路は、前記検出用直流電圧の多寡に基づいて前記入力交流電圧の大きさを検出することを特徴とする。
【００１３】
また、好ましくは、上記スイッチング電源装置において、前記入力電圧検出用巻線の巻数が前記１次側巻線の巻数よりも少ないことを特徴とする。
【００１４】
そして、好ましくは、上記スイッチング電源装置は、装置外部から前記入力電圧検出回路に入力される信号によって、前記切り換え手段の切り換え動作が強制的に停止されることを特徴とする。
【００１５】
さらに好ましくは、上記スイッチング電源装置において、前記信号は、前記被駆動回路が低消費電力状態であることを示すものであることを特徴とする。
なお、本明細書中において、用語「低消費電力状態」は、高調波対策を行う必要がない程度に被駆動回路の消費電力が低い状態を意味する。「低消費電力状態」には、待機状態、節電モード状態等のほか、被駆動回路の電源が投入されておらず、消費電力がゼロの状態も含まれるものとする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明に係るスイッチング電源装置によれば、入力電圧検出回路における損失を低減することができる
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、添付図面を参照して、本発明に係る電源装置の好ましい実施形態について説明する。
【実施例１】
【００１８】
図１に、実施例１に係るスイッチング電源装置の回路図を示す。
図４に示した従来のものと同様に、本実施例に係るスイッチング電源装置１は、交流電力ラインを介して入力された入力交流電圧ＶＡＩＮを整流する整流ダイオードＤ１と、整流ダイオードＤ１で整流された電圧を平滑する平滑コンデンサＣ１と、平滑コンデンサＣ１で得られた直流電圧をスイッチングして所望の出力直流電圧ＶＤＯＵＴに変換する電源部３とを備えている。このように、本発明では、整流ダイオードＤ１と平滑コンデンサＣ１とが「整流平滑手段」として機能する。出力直流電圧ＶＤＯＵＴは、このスイッチング電源装置１によって電力供給される被駆動回路４に出力される。
【００１９】
また、スイッチング電源装置１は、リレーＲＬ（本発明の「切り換え手段」に相当）によって接続状態が直列または並列に切り換え可能な、同一のコアに巻回された２つのチョークコイルＬ１およびＬ２を備えており、ＡＣ１００Ｖ系、２００Ｖ系の双方において高調波対策がなされている。
具体的には、交流電源２としてＡＣ１００Ｖ系電源が接続された場合には、リレーＲＬの切り換えにより２つのチョークコイルが並列に接続され、交流電源２としてＡＣ２００Ｖ系電源が接続された場合には、リレーＲＬの切り換えにより２つのチョークコイルが直列に接続される。
【００２０】
図１に示すように、本実施例に係る電源部３は、主に、スイッチング素子Ｑ１と、トランスＴとからなり、トランスＴは、同一のコアに巻回された１次側巻線Ｔ１、２次側巻線Ｔ２、Ｔ３からなる。平滑コンデンサＣ１で得られた直流電圧はトランスＴの１次側巻線Ｔ１に接続されたスイッチング素子Ｑ１によってスイッチングされるとともに、当該スイッチングによってトランスＴの２次側巻線Ｔ２、Ｔ３に交流電圧が誘起される。
【００２１】
この２次側巻線Ｔ２、Ｔ３は、トランスＴの１次側巻線Ｔ１と同一のコアに巻回された出力用巻線Ｔ２とトランスＴの１次側巻線Ｔ１と同一のコアに巻回された入力電圧検出用巻線Ｔ３とから構成される。出力用巻線Ｔ２には、整流ダイオードＤ２および平滑コンデンサＣ２が接続され、出力用巻線Ｔ２に誘起される誘起交流電圧が整流および平滑されて、被駆動回路４に出力される出力直流電圧ＶＤＯＵＴに変換される。出力直流電圧ＶＤＯＵＴは、検出部５を介して制御部６にフィードバックされ、制御部６がこれに基づいてスイッチング素子Ｑ１を制御することにより、出力直流電圧ＶＤＯＵＴの安定化が図られる。
【００２２】
一方、トランスＴの入力電圧検出用巻線Ｔ３には、整流ダイオードＤ３および平滑コンデンサＣ３が接続され、入力電圧検出用巻線Ｔ３に誘起される誘起交流電圧が整流および平滑されて直流電圧に変換される。そして、この直流電圧は、平滑コンデンサＣ３に対して並列に接続される分圧抵抗Ｒ１およびＲ２と、その中点にカソード側が接続される定電圧ダイオードＺＤと、定電圧ダイオードＺＤのアノード側にベースが接続されるトランジスタＱ２とからなる入力電圧検出回路に入力される。そして、当該入力電圧検出回路によって入力交流電圧ＶＡＩＮの大きさが検出され、その検出結果に応じてリレーＲＬが制御される。
このように、本実施例では、トランスＴの２次側巻線である入力電圧検出用巻線Ｔ３に接続された入力電圧検出回路が、入力電圧検出用巻線Ｔ３に誘起される誘起交流電圧を整流および平滑して得られた直流電圧（検出用直流電圧）を用いて入力交流電圧ＶＡＩＮの大きさを検出する。
【００２３】
本実施例では、分圧抵抗Ｒ１が１２０［ｋΩ］、Ｒ２が６８［ｋΩ］、定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧が８．２［Ｖ］、１次側巻線Ｔ１と入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数比ｎ１：ｎ３が９：１である。
１次側巻線Ｔ１と出力用巻線Ｔ２とは、図１の黒丸表示に示すように巻線の極性が逆極性となっており、逆極性の巻線に対しては制御部６により出力電圧が一定の電圧となるように制御される。すなわち、入力交流電圧ＶＡＩＮを変化させても出力用巻線Ｔ２に誘起される誘起交流電圧は一定となる。
一方で、１次側巻線Ｔ１と入力電圧検出用巻線Ｔ３とは、図１の黒丸表示に示すように巻線の極性が同一極性となっており、出力用巻線Ｔ２と異なり、入力電圧検出用巻線Ｔ３に誘起される交流電圧に対しては制御部６による制御が行われていない。そのため、入力電圧検出用巻線Ｔ３に誘起される誘起交流電圧を整流および平滑して得られる検出用直流電圧は、１次側巻線Ｔ１に印加される電圧に比例して変化する。
【００２４】
入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ１００Ｖ系（ピーク電圧＝√２×１００［Ｖ］）の場合、平滑コンデンサＣ３の両端に発生する直流電圧は√２×１００／９［Ｖ］、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の中点電圧は５．７［Ｖ］となる。この場合、中点電圧は定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧（８．２[Ｖ]）を下回っているので、トランジスタＱ２はＯＦＦ状態で、リレーＲＬの制御コイルに励磁電流は流れず、チョークコイルＬ１およびＬ２は並列に接続される（図１参照）。
【００２５】
一方、入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ２００Ｖ系（ピーク電圧＝√２×２００［Ｖ］）の場合、平滑コンデンサＣ３の両端に発生する直流電圧は√２×２００／９［Ｖ］、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の中点電圧は１１．４［Ｖ］となる。この場合、中点電圧は定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧（８．２[Ｖ]）を上回っているので、トランジスタＱ２は定電圧ダイオードＺＤ側からベース電流が供給されてＯＮ状態となり、リレーＲＬの制御コイルに励磁電流が流れ、チョークコイルＬ１およびＬ２は直列に接続される。
【００２６】
以上のように、図１に示すスイッチング電源装置１は、１次側巻線Ｔ１よりも巻数がかなり少ない入力電圧検出用巻線Ｔ３を備えている。そして、これに誘起される誘起交流電圧を整流および平滑して得られた検出用直流電圧を用いて、入力交流電圧ＶＡＩＮの大きさの判定が行われるので、入力電圧検出回路における分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２の損失を大幅に削減することができる。
従来のスイッチング電源装置と比較した、損失の測定結果については後述する。
【実施例２】
【００２７】
次に、実施例２に係るスイッチング電源装置について図２を用いて説明する。
本来、スイッチング電源装置１によって電力供給される被駆動回路４が待機状態になっている場合など、被駆動回路４の消費電力が少ない場合は、そもそも発生する高調波電流が少ないのでチョークコイルによる高調波対策を行う必要はない。
しかしながら、図５に示す従来のスイッチング電源装置１では、被駆動回路４が待機状態であるか否かにかかわらず、ＡＣ２００Ｖ系時に、チョークコイルＬ１およびＬ２を直列に接続するための励磁電流をリレーＲＬの制御コイルに流し続けており、リレーＲＬにおいても損失が発生していた。
【００２８】
本実施例に係るスイッチング電源装置１は、上記した課題を解決するために、図１に示した実施例１に係るスイッチング電源装置において、被駆動回路４から待機信号を受け取るための待機信号入力端子７が入力電圧検出回路に追加的に接続されている。具体的には、待機信号入力端子７は、定電圧ダイオードＺＤとトランジスタＱ２のベースとの間に接続されるとともに、被駆動回路４に接続されている。
スイッチング電源装置によって電力供給され得る被駆動回路４には種々のものがあるが、一例として、被駆動回路４が複写機である場合、低消費電力状態（例えば、待機状態等の、印刷等の処理を行っていない状態）の際に“Ｌｏｗ”となるような信号が、複写機（４）から待機信号入力端子７に出力される。
【００２９】
前述したように、入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ１００Ｖ系の場合、トランジスタＱ２はＯＦＦ状態なので、当該信号が入力されても変化は起こらない。
一方、入力交流電圧ＶＡＩＮがＡＣ２００Ｖ系の場合に当該信号が入力されると、定電圧ダイオードＺＤ側からトランジスタＱ２に供給されていた全ての電流が待機信号入力端子７を経由して被駆動回路４に流れる。したがって、トランジスタＱ２にはベース電流が供給されなくなり、ＯＮ状態であったトランジスタＱ２は強制的にＯＦＦされることになる。トランジスタＱ２がＯＦＦ状態になると、リレーＲＬの制御コイルに励磁電流が流れなくなるので、チョークコイルＬ１およびＬ２は並列接続に切り替わる（図２参照）。
【００３０】
図３は、入力交流電圧ＶＡＩＮと、入力電圧検出回路の各部の電圧との関係を示す図である。
リレーＲＬ（チョークコイルＬ１、Ｌ２の接続状態）が切り換わる入力交流電圧ＶＡＩＮの閾値は下記のように求められる。入力交流電圧ＶＡＩＮの閾値をｘとすると、分圧抵抗Ｒ１が１２０［ｋΩ］、Ｒ２が６８［ｋΩ］、定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧が８．２［Ｖ］、１次側巻線Ｔ１と入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数比ｎ１：ｎ３が９：１であるから式（１）が成立する。ここで、トランジスタＱ２のベース・エミッタ間電圧を０．６[Ｖ]と仮定している。
（ｘ×√２／９）×６８／（６８＋１２０）＝８．２＋０．６・・・式（１）
式（１）より、閾値ｘ＝１５４．８［Ｖ］と導出される。よって、入力交流電圧ＶＡＩＮが１５４．８［Ｖ］以上になると、定電圧ダイオードＺＤに電流が流れ、トランジスタＱ２がＯＮとなる。その結果、リレーＲＬが動作し、チョークコイルＬ１、Ｌ２の接続状態が並列から直列に切り換わる。
【００３１】
このため、入力交流電圧ＶＡＩＮが１５４．８［Ｖ］以上で電源を投入している状態で、待機信号入力端子７に“Ｌｏｗ”レベルが印加されると、定電圧ダイオードＺＤからの全ての電流が待機信号入力端子７を経由して被駆動回路４に流れるようになるため、トランジスタＱ２はＯＦＦとなり、これに伴ってリレーＲＬもＯＦＦし、リレーＲＬで消費される電力がゼロになる。
その一方で、入力交流電圧ＶＡＩＮが１５４．８［Ｖ］を下回る場合には、もともとトランジスタＱ２がＯＦＦの状態となっているため、待機信号に関係なく、リレーＲＬはＯＦＦ状態（動作停止）を維持する。そのため、リレーＲＬにおいて電力が消費されることがない。
なお、被駆動回路４が待機状態の場合は、そもそも発生する高調波電流が少ないのでチョークコイルによる高調波対策を行う必要はなく、チョークコイルＬ１およびＬ２の接続が直列から並列に変更されても、問題は発生しない。
【００３２】
以上のように、図２に示す実施例２に係るスイッチング電源装置１によれば、入力電圧検出回路の分圧抵抗Ｒ１、Ｒ２における損失を低減し、さらに、装置外部から入力される信号でリレーＲＬの動作を強制的に停止することによって、リレーＲＬにおける損失をもなくし、スイッチング電源装置１の消費電力を低減することができる。
【００３３】
［損失の比較］
図１に示す実施例１に係るスイッチング電源装置、および図２に示す実施例２に係るスイッチング電源装置の損失を測定し、さらに、従来例として、図５に示すスイッチング電源装置の損失を測定した結果を表１に示す。
なお、実施例１および２の回路定数は上述したものと同様に、“分圧抵抗Ｒ１＝１２０［ｋΩ］、分圧抵抗Ｒ２＝６８［ｋΩ］、定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧＝８．２［Ｖ］、１次側巻線Ｔ１と入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数比ｎ１：ｎ３＝９：１”である。
また、従来例の回路定数も上述したものと同様に、“分圧抵抗Ｒ１＝４００［ｋΩ］、分圧抵抗Ｒ２＝４４［ｋΩ］、定電圧ダイオードＺＤの降伏電圧＝２０［Ｖ］”である。
【表１】
2009112134.tif 000003
【００３４】
表１から明らかなように、実施例１および２では、ＡＣ１００Ｖ系および２００Ｖ系のいずれの場合においても、分圧抵抗における損失が大幅に削減できた（第１の効果）。また、待機信号入力端子７を設けた実施例２は、第１の効果に加えて、リレーにおける損失をゼロにすることができた（第２の効果）。
【００３５】
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上記構成に限定されるものではない。
【００３６】
例えば、各実施例では、“ＡＣ２００Ｖ系”時にリレーＲＬの制御コイルに励磁電流を流し、チョークコイルＬ１およびＬ２を“直列”に接続したが、チョークコイルＬ１およびＬ２の接続、および入力電圧検出回路の構成を変更することにより、“ＡＣ１００Ｖ系”時に励磁電流を流し、チョークコイルＬ１およびＬ２を“並列”に接続してもよい。
【００３７】
各実施例における回路定数を、適宜別の定数に変更することもできる。
例えば、分圧抵抗Ｒ１およびＲ２の抵抗値を大きくすることにより、分圧抵抗における損失をより低減することができる。
また、１次側巻線Ｔ１と入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数比は、大きければ大きいほど分圧抵抗における損失を低減することができるが、少なくとも、入力電圧検出用巻線Ｔ３の巻数を１次側巻線Ｔ１の巻数よりも少なくすることによって、本発明の第１の効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】実施例１に係るスイッチング電源装置の回路図である。
【図２】実施例２に係るスイッチング電源装置の回路図である。
【図３】入力交流電圧と入力電圧検出回路の各部の電圧との関係を示す図である。
【図４】従来のスイッチング電源装置の回路図である。
【図５】従来例に係るスイッチング電源装置の回路図であって、（Ａ）はＡＣ１００Ｖ系時の全体回路図、（Ｂ）はＡＣ２００Ｖ系時のリレー周辺部を示すである。
【符号の説明】
【００３９】
１    スイッチング電源装置
２      交流電源
３      電源部
３’    電源部
４      被駆動回路
５      検出部
６      制御部
７      待機信号入力端子
Ｃ、Ｃ１〜Ｃ３    平滑コンデンサ
Ｄ、Ｄ１〜Ｄ３    整流ダイオード
Ｌ、Ｌ１、Ｌ２    チョークコイル
Ｑ、Ｑ２    トランジスタ
Ｑ１    スイッチング素子
Ｒ１、Ｒ２    分圧抵抗
ＲＬ    リレー
Ｔ      トランス
Ｔ１    １次側巻線
Ｔ２    出力用巻線（２次側巻線）
Ｔ３    入力電圧検出用巻線（２次側巻線）
ＺＤ    定電圧ダイオード
【図１】
2009112134.tif 000004
【図２】
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【図３】
2009112134.tif 000006
【図４】
2009112134.tif 000007
【図５】
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