(57)【要約】【課題】コンパクトで大量生産可能な上に、高性能を有する撮像レンズ等を提供する。【解決手段】撮像レンズＬＮでは、平行平板であるレンズ基板ＬＳと、レンズ基板ＬＳの物体側基板面および像側基板面の少なくとも一方の基板面に連なる正のパワーまたは負のパワーを有するレンズＬと、を備えるレンズブロックＢＫが、少なくとも１つ以上含まれる。そして、このような撮像レンズＬＮでは、レンズＬは、レンズ基板ＬＳの材質と異なる樹脂で形成されており、さらに、レンズＬのうち、少なくとも１つが、屈折率に関する所定の条件式を満たす。【選択図】図１
2009251210.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
平行平板であるレンズ基板と、前記レンズ基板の物体側基板面および像側基板面の少なくとも一方の基板面に連なる正のパワーまたは負のパワーを有するレンズと、を備えるレンズブロックが、少なくとも１つ以上含まれ、
前記レンズは、前記レンズ基板の材質と異なる樹脂で形成されており、
前記レンズのうち、少なくとも１つが以下の条件式（Ａ１）を満たす特定レンズである撮像レンズ。
１．６１≦Ｎｄ[L]  …  （Ａ１）
ただし、
Ｎｄ[L]  ：特定レンズとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率
である。
【請求項２】
前記レンズ基板のうち、少なくとも１つが以下の条件式（Ａ２）を満たす特定レンズ基板である請求項１に記載の撮像レンズ。
１．５８≦Ｎｄ[LS]  …  （Ａ２）
ただし、
Ｎｄ[LS]  ：特定レンズ基板となる材料がｄ線に対して有する屈折率
である。
【請求項３】
前記特定レンズのうち少なくとも１つのレンズは、空気に接するレンズ面を非球面とする請求項１または２に記載の撮像レンズ。
【請求項４】
以下の条件式（Ａ３）を満たす請求項１〜３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
０．４≦｜ｆ[L]／ｆ[all]｜≦１．１  …  （Ａ３）
ただし、
ｆ[L]    ：物体側レンズ面および像側レンズ面が空気に接すると想定した場合
での特定レンズにおける焦点距離
ｆ[all]  ：撮像レンズ全系の焦点距離
である。
【請求項５】
以下の条件式（Ａ４）を満たす請求項１〜４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
｜Ｎｄ[L]−Ｎｄ[LS-L]｜≦０．２５  …  （Ａ４）
ただし、
Ｎｄ[L]     ：特定レンズとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率
Ｎｄ[LS-L]  ：特定レンズに連なるレンズ基板となる材料がｄ線に対して有する
屈折率
である。
【請求項６】
前記レンズブロックにて、前記レンズと前記レンズ基板との間に光学薄膜が介在し、この光学薄膜上に、前記レンズが直接接触または間接接触する請求項１〜５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
【請求項７】
前記レンズとなる樹脂が、エネルギー硬化型樹脂である請求項１〜６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
【請求項８】
前記レンズとなるエネルギー硬化型樹脂には、３０ｎｍ以下の粒径である無機微粒子が分散する請求項７に記載の撮像レンズ。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか１項に記載の撮像レンズと、
前記撮像レンズを通過する光を撮像する撮像素子と、
を含む撮像装置。
【請求項１０】
請求項９に記載の撮像装置と、
前記撮像装置の撮像動作を、静止画撮影および動画撮影の少なくとも一方に制御する制御部と、
を含む電子機器。
【請求項１１】
請求項１０に記載の電子機器が携帯端末である。
【請求項１２】
請求項１〜８のいずれか１項に記載の撮像レンズの製造方法にあって、
複数の前記レンズブロックを並べて含むユニットを、レンズブロックユニットとする
と、
前記レンズブロックの周縁の少なくとも一部にスペーサを並べ、複数の前記レンズ
ブロックユニットを、前記スペーサを介在させてつなげる連結工程と、
前記のつながるレンズブロックユニットを、前記スペーサに沿って切断する切断工
程と、
を含む撮像レンズの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、撮像レンズ、撮像装置、電子機器、携帯端末、および撮像レンズの製造方法に関する。
【０００２】
昨今、コンパクトで薄型の撮像装置が、コンパクトで薄型の電子機器である携帯端末｛例えば、携帯電話機やＰＤＡ(Personal Digital Assistant)等｝に搭載される。そして、このような携帯端末と、例えば遠隔地の電子機器との間では、音声情報および撮像素子から得る画像情報等の情報が双方向で伝送される。
【０００３】
撮像装置に使用される撮像素子としては、例えば、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)型イメージセンサおよびＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)型イメージセンサの固体撮像素子が挙げられる。これらの撮像素子の高画素化はめざましく、それにともなって、撮像素子上に被写体像を形成する撮像レンズの高解像化および高性能化も必要性が高まっている（なお、高性能とは、例えば、高い収差補正能力を有することである）。
【０００４】
そこで、最近では、撮像レンズは樹脂で成型される。樹脂製の撮像レンズは、容易に加工されるだけでなく、複雑な非球面形状を精度よく転写され、高解像化および高性能化を達成するためである。その上、樹脂製の撮像レンズは、大量生産できるので、撮像レンズのコストダウンも図れる。さらに、低コストで撮像レンズを大量生産しようとする場合、加熱工程および冷却工程を要する熱可塑性樹脂レンズに比べて、エネルギー硬化型樹脂（光等のエネルギーで硬化する樹脂）が選択されることが多い。
【０００５】
また、撮像レンズが小型な携帯端末等に搭載されるためには、高解像化および高性能化でありながら、さらにコンパクト化も要求される。しかしながら、撮像レンズに対するコンパクト化と量産化とは、技術的な限界から両立しにくい。
【０００６】
このような問題点を克服する一対策として、１つのレンズ平板（ウェハ）に多数のレンズ（レンズ要素）を同時に形成するレプリカ法（replica method）が特許文献１および２に挙げられる。この方法であると、撮像レンズは、コンパクトでありながら大量に生産される。
【特許文献１】特開２００６−３２３３６５号公報
【特許文献２】特許第３９２９４７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、樹脂が、紫外線等の光エネルギーで硬化する硬化樹脂、または熱エネルギーで硬化する熱硬化樹脂のような場合、エネルギーがレンズとなる樹脂（レンズ樹脂）に均一に与えられなくてはならない。なぜなら、レンズ樹脂に対してエネルギーが均一に与えられないと、硬化ムラが生じることで、レンズにおける屈折率分布が発生してしまい、均質なレンズが完成しないためである。
【０００８】
また、サイズ等に関する厳しい制約をうける携帯電話用の超小型の撮像レンズでは、光学性能を高めるために、レンズ面の非球面形状が複雑化したり、レンズの肉厚差が大きくなったりしやすい。さらに、このような撮像レンズがエネルギー硬化型樹脂で形成される場合、硬化ムラおよび硬化不足の問題が顕著に現れる。
【０００９】
そして、特許文献１および２に記載のレンズ樹脂が有する屈折率の場合、レンズの厚みは比較的厚くなりやすく、エネルギーがレンズ樹脂に均一に与えられにくい。したがって、特許文献１および２に記載のレンズは、均質なレンズになりづらい（つまり、高性能なレンズが完成しない）。
【００１０】
また、均質なレンズを製造すべく、特許文献１および２に記載のレンズの厚みを比較的薄くし、エネルギーをレンズ樹脂に均一に与えるとする。しかしながら、このような場合、レンズの厚みが薄くなるために、そのレンズのパワーは弱まってしまい、レンズ同士の軸上面間隔が広がりかねない（要は、撮像レンズの光学全長が増大する）。また、レンズのパワーが弱まることで、収差補正能力までも低下し、高性能な撮像レンズが完成しにくい。
【００１１】
本発明は、上記の状況を鑑みてなされたものである。そして、本発明の目的は、コンパクトで大量生産可能な上に、高性能を有する撮像レンズ等を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
撮像レンズは、平行平板であるレンズ基板と、レンズ基板の物体側基板面および像側基板面の少なくとも一方の基板面に連なる正のパワーまたは負のパワーを有するレンズと、を備えるレンズブロックを、少なくとも１つ以上含む。また、この撮像レンズでは、レンズは、レンズ基板の材質と異なる樹脂（樹脂材料）で形成されており、レンズのうち、少なくとも１つが以下の条件式（Ａ１）を満たす特定レンズである。
【００１３】
１．６１≦Ｎｄ[L]  …  （Ａ１）
ただし、
Ｎｄ[L]  ：特定レンズとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率
である。
【００１４】
また、レンズ基板のうち、少なくとも１つが以下の条件式（Ａ２）を満たすと望ましい。
【００１５】
１．５８≦Ｎｄ[LS]  …  （Ａ２）
ただし、
Ｎｄ[LS]  ：特定レンズ基板となる材料がｄ線に対して有する屈折率
である。
【００１６】
また、特定レンズのうち、少なくとも１つのレンズは、空気に接するレンズ面を非球面とすると望ましい。
【００１７】
また、撮像レンズでは、以下の条件式（Ａ３）が満たされると望ましい。
【００１８】
０．４≦｜ｆ[L]／ｆ[all]｜≦１．１  …  （Ａ３）
ただし、
ｆ[L]    ：物体側レンズ面および像側レンズ面が空気に接すると想定した場合
での特定レンズにおける焦点距離
ｆ[all]  ：撮像レンズ全系の焦点距離
である。
【００１９】
また、撮像レンズでは、以下の条件式（Ａ４）が満たされると望ましい。
【００２０】
｜Ｎｄ[L]−Ｎｄ[LS-L]｜≦０．２５  …  （Ａ４）
ただし、
Ｎｄ[L]     ：特定レンズとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率
Ｎｄ[LS-L]  ：特定レンズに連なるレンズ基板となる材料がｄ線に対して有する
屈折率
である。
【００２１】
また、レンズブロックにて、レンズとレンズ基板との間に光学薄膜が介在し、この光学薄膜上に、レンズが直接接触または間接接触すると望ましい。
【００２２】
また、レンズとなる樹脂がエネルギー硬化型樹脂であると望ましい。
【００２３】
また、レンズとなるエネルギー硬化型樹脂には、３０ｎｍ以下の粒径である無機微粒子が分散すると望ましい。
【００２４】
なお、以上のような撮像レンズと、撮像レンズを通過する光を撮像する撮像素子と、を含む撮像装置も本発明といえる。また、この撮像装置と、撮像装置の撮像動作を、静止画撮影および動画撮影の少なくとも一方に制御する制御部と、を含む電子機器も本発明といえる。なお、このような電子機器が携帯端末であると望ましい。
【００２５】
また、以上のような撮像レンズの製造方法にあって、複数のレンズブロックを並べて含むユニットを、レンズブロックユニットとすると、以下の工程が含まれると望ましい。すなわち、レンズブロックの周縁の少なくとも一部にスペーサを並べ、複数のレンズブロックユニットを、スペーサを介在させてつなげる連結工程と、つながるレンズブロックユニットを、スペーサに沿って切断する切断工程と、を含む撮像レンズの製造方法が望ましい。
【発明の効果】
【００２６】
本発明によれば、レンズとなる樹脂の屈折率を一定以上に設計することで、レンズは比較的薄くなる。そのため、この薄いレンズが光エネルギーまたは熱エネルギー等で硬化する樹脂で形成されていれば、樹脂全体に均一にエネルギーが与えられ、硬化ムラを含むことなくレンズが完成する。その結果、このレンズは、硬化ムラの影響を受けず、高性能を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
［実施の形態１］
［■撮像装置および携帯端末について］
通常、撮像レンズは、画像入力機能付きデジタル機器（電子機器）への使用に適する。なぜなら、撮像レンズと撮像素子等とを組み合わせて含むデジタル機器は、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像装置を搭載するためである。
【００２８】
撮像装置は、被写体の静止画および動画を撮影するカメラの主たる構成要素（光学装置）であり、例えば、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像を形成する撮像レンズと、その撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を含む。
【００２９】
カメラの例としては、デジタルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラ、車載カメラ、およびテレビ電話用カメラが挙げられる。また、カメラは、パーソナルコンピュータ、携帯端末（例えば、携帯電話、モバイルコンピュータ等のコンパクトで携帯可能な情報機器端末）、これらの周辺機器（スキャナー、プリンター等）、および、その他のデジタル機器等に内蔵または外付けされてもよい。
【００３０】
これらの例からわかるように、撮像装置を搭載することでカメラが構成されるだけでなく、撮像装置を搭載することでカメラ機能を有する各種機器が構成される。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器が構成される。
【００３１】
図１４は、画像入力機能付きデジタル機器の一例である携帯端末ＣＵのブロック図である。この図での携帯端末ＣＵに搭載されている撮像装置ＬＵは、撮像レンズＬＮ、平行平面板ＰＴ、および撮像素子ＳＲを含む（平行平板ＰＴを含めて撮像レンズＬＮと称す場合もある）。
【００３２】
撮像レンズＬＮは、物体（すなわち被写体）側から順に、物体の光学像(像面)ＩＭを形成する。詳説すると、撮像レンズＬＮは、例えばレンズブロックＢＫ（詳細は後述）を含み、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に光学像ＩＭを形成する。
【００３３】
なお、撮像レンズＬＮで形成されるべき光学像ＩＭは、例えば、撮像素子ＳＲの画素ピッチにより決定される所定の遮断周波数特性を有する光学的ローパスフィルター(図１４での平行平面板ＰＴ)を通過する。この通過により、電気的な信号に変換される場合に発生するいわゆる折り返しノイズが最小化されるように、空間周波数特性が調整される。
【００３４】
そして、この空間周波数特性の調整により、色モアレの発生が抑えられる。ただし、解像限界周波数周辺の性能が抑えられれば、光学的ローパスフィルターを用いなくても、ノイズが発生しない。また、ノイズのあまり目立たない表示系（例えば、携帯電話の液晶画面等）を用いて、ユーザーが撮影や鑑賞を行う場合、光学的ローパスフィルターは不要である。
【００３５】
平行平面板ＰＴは、例えば、必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター、赤外カットフィルタ等の光学フィルタである（なお、平行平板ＰＴは、撮像素子ＳＲのカバーガラス等に相当することもある）。
【００３６】
撮像素子ＳＲは、撮像レンズＬＮにより受光面ＳＳ上に形成された光学像ＩＭを電気的な信号に変換する。例えば、複数の画素を有するＣＣＤ(Charge Coupled Device)型イメージセンサおよびＣＭＯＳ(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)型イメージセンサが撮像素子（固体撮像素子）として挙げられる。なお、撮像レンズＬＮは、撮像素子ＳＲの受光面ＳＳ上に被写体の光学像ＩＭを形成させるように位置する。そのため、撮像レンズＬＮによって形成された光学像ＩＭは、撮像素子ＳＲによって電気的な信号に効率よく変換される。
【００３７】
なお、このような撮像装置ＬＵが画像入力機能付きの携帯端末ＣＵに搭載される場合、通常、携帯端末ＣＵのボディ内部に撮像装置ＬＵが配置される。ただし、携帯端末ＣＵがカメラ機能を発揮する場合には、撮像装置ＬＵが必要に応じた形態になる。例えば、ユニット化した撮像装置ＬＵが、携帯端末ＣＵの本体に対して着脱自在または回動自在になっていてもよい。
【００３８】
ところで、携帯端末ＣＵは、撮像装置ＬＵの他に、信号処理部１、制御部２、メモリ３、操作部４、および表示部５を含む。
【００３９】
信号処理部１は、撮像素子ＳＲで生成された信号に対して、例えば、所定のデジタル画像処理および画像圧縮処理を必要に応じて施す。そして、処理の施された信号は、デジタル映像信号としてメモリ３（半導体メモリ、光ディスク等）に記録されたり、ケーブルを介して赤外線信号に変換され、他の機器に伝送されたりする。
【００４０】
制御部２は、マイクロコンピュータであり、撮影機能、画像再生機能等の機能制御、すなわち、フォーカシングのためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、制御部２は、被写体の静止画撮影および動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、撮像装置ＬＵを制御する。
【００４１】
メモリ３は、例えば、撮像素子ＳＲで生成されるとともに信号処理部１にて処理された信号を記憶する。
【００４２】
操作部４は、操作ボタン（例えばレリーズボタン）、操作ダイヤル（例えば撮影モードダイヤル）等の操作部材を含む部分であり、操作者の操作入力した情報を制御部２に伝達する。
【００４３】
表示部５は、液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子ＳＲによって変換された画像信号またはメモリ３に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。
【００４４】
［■撮像レンズについて］
ここで、撮像レンズＬＮについて詳説する。撮像レンズＬＮは、複数の光学要素を連ねたレンズブロックＢＫを含む（後述の図１等参照）。そして、このレンズブロックＢＫは、例えば、レンズ基板ＬＳにて対向する２面（物体側基板面および像側基板面）のうちの少なくとも一方の基板面にレンズＬを連ねる（なお、このレンズＬは正のパワーまたは負のパワーを有する）。
【００４５】
なお、“連なる”とは、レンズ基板ＬＳの基板面とレンズＬとが直接接着状態にあること、または、レンズ基板ＬＳの基板面とレンズＬとが別部材を介しながら間接接着状態にあることを意味する。
【００４６】
［■撮像レンズの製造方法について］
ところで、図１５Ａの断面図に示すような、複数のレンズブロックＢＫを並べて含むレンズブロックユニットＵＴは、例えば、多数のレンズＬを同時に作製できるとともに低コストであるリフロー法またはレプリカ法で製造される（なお、レンズブロックユニットＵＴに含まれるレンズブロックＢＫの数は単数であっても複数であってもよい）。
【００４７】
リフロー法は、ＣＶＤ(Chemical Vapor Deposition)法によって、ガラス基板に、低軟化点ガラスを成膜させる。そして、この低軟化点ガラス成膜は、リソグラフィーおよびドライエッチングによって微細加工される。さらに、加熱されることで、低軟化点ガラス成膜は溶融してレンズ状になる。つまり、このリフロー法では、ガラス基板上に、多数のレンズが同時に作製される。
【００４８】
また、レプリカ法は、レンズウェーハ上に、金型を用いて硬化性の樹脂をレンズ形状にして転写する。これにより、このレプリカ法では、レンズウェーハ上に、多数のレンズが同時に作製される。
【００４９】
そして、これらのような方法によって製造されたレンズブロックユニットＵＴから、撮像レンズＬＮが製造される。この撮像レンズの製造工程の一例を、図１５Ｂの概略断面図で示す。
【００５０】
第１のレンズブロックユニットＵＴ１は、平行平板である第１レンズ基板ＬＳ１と、その一方の平面に接着された複数の第１レンズＬ１と、他方の平面に接着された複数の第２レンズＬ２と、で構成される。
【００５１】
第２のレンズブロックユニットＵＴ２は、平行平板である第２レンズ基板ＬＳ２と、その一方の平面に接着された複数の第３レンズＬ３と、他方の平面に接着された複数の第４レンズＬ４と、で構成される。
【００５２】
格子状のスペーサ部材（スペーサ）Ｂ１は、第１のレンズブロックユニットＵＴ１と第２のレンズブロックユニットＵＴ２との間（具体的には、第１レンズ基板ＬＳ１と第２レンズ基板ＬＳ２との間）に介在し、両レンズブロックユニットＵＴ１・ＵＴ２の間隔を一定に保つ。さらに、スペーサ部材Ｂ１は、基板２と第２のレンズブロックユニット２との間に介在し、基板２とレンズブロックユニットＵＴ２との間隔を一定に保つ（つまり、スペーサ部材Ｂ１は２段格子といえる）。そして、スペーサ部材Ｂ１の格子の穴の部分に、各レンズＬが位置する。
【００５３】
なお、基板Ｂ２は、マイクロレンズアレイを含むウェーハスケールのセンサーチップサイズパッケージ、あるいはセンサーカバーガラスまたはＩＲカットフィルタ等の平行平面板（図１４での平行平面板ＰＴに相当するもの）である。
【００５４】
そして、スペーサ部材Ｂ１が、第１のレンズブロックユニットＵＴ１と第１のレンズブロックユニットＵＴ２との間、および、第２のレンズユニットＵＴ２と第２基板Ｂ２との間に介在することで、レンズ基板ＬＳ同士（第１レンズ基板ＬＳ１と第２レンズ基板ＬＳ２と）が、封止され一体化する。
【００５５】
そして、一体化した第１レンズ基板ＬＳ１、第２レンズ基板ＬＳ２、スペーサ部材Ｂ１、および基板２が、スペーサ部材Ｂ１の格子枠（破線Ｑの位置）に沿って切断されると、図１５Ｃに示すように、２枚玉構成の撮像レンズＬＮが複数得られる。
【００５６】
このように、複数のレンズブロックＢＫ（第１レンズブロックＢＫ１および第２レンズブロックＢＫ２）の組み込まれた部材が切り離されることで、撮像レンズＬＮが製造されると、撮像レンズＬＮ毎のレンズ間隔の調整および組み立てが不要になる。そのため、撮像レンズＬＮの大量生産が可能となる。
【００５７】
しかも、スペーサ部材Ｂ１が格子形状である。そのため、このスペーサ部材Ｂ１が、複数のレンズブロックＢＫの組み込まれた部材から撮像レンズＬＮを切り離す場合の印にもなる。したがって、複数のレンズブロックＢＫの組み込まれた部材から撮像レンズＬＮが簡単に切り離され、手間がかからない。その結果、撮像レンズが安価に大量生産できる。
【００５８】
以上を踏まえると、撮像レンズＬＮの製造方法は、レンズブロックＢＫの周縁の少なくとも一部にスペーサ部材Ｂ１を並べ、複数のレンズブロックユニットＵＴを、スペーサ部材Ｂ１を介在させてつなげる連結工程と、つながるレンズブロックユニットＵＴを、スペーサ部材Ｂ１に沿って切断する切断工程と、を含む。そして、このような製造方法は、安価なレンズ系の量産に向いている。
【００５９】
［■撮像レンズに関するレンズ構成ついて］
次に、実施例（ＥＸ）１〜５および比較例（ＣＥＸ）の撮像レンズＬＮに関するレンズ構成について、図１〜図６の光学断面図を用いて説明する。なお、比較例は、例えば実施例３と比較するために列挙する（詳細は後述）。
【００６０】
光学断面等における部材符号については、以下のようになる。
・Ｌｉ    ：レンズＬ
・ＬＳｉ  ：レンズ基板ＬＳ（なお、全実施例のレンズ基板ＬＳは平行平板である）
・ＢＫｉ  ：レンズブロックＢＫ
・ＰＴｉ  ：平行平板（なお、レンズＬを連ねない平行平板に限ってＰＴｉを付す）
・ｓｉ    ：レンズ面および基板面
・ｉ      ：“Ｌｉ”等に付される数字であり、各部材での物体側から像側に至るまで
の順番。
・＊      ：非球面（なお、レンズ基板ＬＳに隣接せず、空気に接するレンズ面は非球
面である）
・＃      ：開口絞り
・ＡＸ    ：光軸
【００６１】
［●実  施  例  １］〜［●実  施  例  ３］および［●比  較  例］
図１〜図３および図６に示すように、実施例１〜３および比較例の撮像レンズＬＮでは、物体側から像側に向かって並ぶ３つのレンズブロックＢＫ１〜ＢＫ３を含むとともに、開口絞り＃および平行平板ＰＴ１を含む。
【００６２】
最も物体側に位置する第１レンズブロックＢＫ１は、第１レンズ基板ＬＳ１を含む。そして、この第１レンズ基板ＬＳ１の物体側基板面には第１レンズＬ１が連なり、第１レンズ基板ＬＳ１の像側基板面には第２レンズＬ２が連なる。詳説すると、第１レンズＬ１および第２レンズＬ２は、以下のようになる。なお、開口絞り＃は、第１レンズＬ１と第１レンズ基板ＬＳ１との境界面に形成される。
【００６３】
・第１レンズＬ１  ：物体側凸の平凸レンズ
・第２レンズＬ２  ：像側凹の平凹レンズ
【００６４】
第２レンズブロックＢＫ２は、第１レンズブロックＢＫ１の像側に位置し、第２レンズ基板ＬＳ２を含む。そして、この第２レンズ基板ＬＳ２の物体側基板面には第３レンズＬ３が連なり、第２レンズ基板ＬＳ２の像側基板面には第４レンズＬ４が連なる。詳説すると、第３レンズＬ３および第４レンズＬ４は、以下のようになる。
【００６５】
・第３レンズＬ３  ：物体側凹の平凹レンズ
・第４レンズＬ４  ：像側凸の平凸レンズ
【００６６】
第３レンズブロックＢＫ３は、第２レンズブロックＢＫ２の像側に位置し、第３レンズ基板ＬＳ３を含む。そして、この第３レンズ基板ＬＳ３の物体側基板面には第５レンズＬ５が連なり、第３レンズ基板ＬＳ３の像側基板面には第６レンズＬ６が連なる。詳説すると、第５レンズＬ５および第６レンズＬ６は、以下のようになる。
【００６７】
・第５レンズＬ５  ：物体側凸の平凸レンズ
・第６レンズＬ６  ：像側凹の平凹レンズ
【００６８】
平行平板ＰＴ１は、物体側面および像側面を平面とする。そして、この平行平板ＰＴ１は、撮像素子ＳＲの撮像面（受光面）を保護してもよい（要は、平行平板ＰＴ１がカバーガラスになってもよい）。なお、以降の実施例における平行平板ＰＴ１は、これらの実施例での平行平板ＰＴ１と同様である。
【００６９】
［●実  施  例  ４］
図４に示すように、実施例４の撮像レンズＬＮは、第１レンズブロックＢＫ１および第２レンズブロックＢＫ２、開口絞り＃、および平行平板ＰＴ１を含む。
【００７０】
第１レンズブロックＢＫ１では、第１レンズ基板ＬＳ１の物体側基板面に連なる第１レンズＬ１および像側基板面に連なる第２レンズＬ２は、以下のようになる。なお、開口絞り＃は、第１レンズＬ１と第１レンズ基板ＬＳ１との境界面に形成される。
【００７１】
・第１レンズＬ１  ：物体側凸の平凸レンズ
・第２レンズＬ２  ：像側凹の平凹レンズ
【００７２】
第２レンズブロックＢＫ２では、第２レンズ基板ＬＳ２の物体側基板面に連なる第３レンズＬ３および像側基板面に連なる第４レンズＬ４は、以下のようになる。
【００７３】
・第３レンズＬ３  ：物体側凹の平凹レンズ
・第４レンズＬ４  ：像側凹の平凹レンズ
【００７４】
［●実  施  例  ５］
図５に示すように、実施例５の撮像レンズＬＮは、第１レンズブロックＢＫ１〜第４レンズブロックＢＫ４、開口絞り＃、および平行平板ＰＴ１を含む。
【００７５】
第１レンズブロックＢＫ１では、第１レンズ基板ＬＳ１の物体側基板面に連なる第１レンズＬ１および像側基板面に連なる第２レンズＬ２は、以下のようになる。なお、開口絞り＃は、第１レンズＬ１と第１レンズ基板ＬＳ１との境界面に形成される。
【００７６】
・第１レンズＬ１  ：物体側凸の平凸レンズ
・第２レンズＬ２  ：像側凸の平凸レンズ
【００７７】
第２レンズブロックＢＫ２では、第２レンズ基板ＬＳ２の物体側基板面に連なる第３レンズＬ３および像側基板面に連なる第４レンズＬ４は、以下のようになる。
【００７８】
・第３レンズＬ３  ：物体側凸の平凸レンズ
・第４レンズＬ４  ：像側凹の平凹レンズ
【００７９】
第３レンズブロックＢＫ３では、第３レンズ基板ＬＳ３の物体側基板面に連なる第５レンズＬ５および像側基板面に連なる第６レンズＬ６は、以下のようになる。
【００８０】
・第５レンズＬ５  ：物体側凸の平凸レンズ
・第６レンズＬ６  ：像側凸の平凸レンズ
【００８１】
第４レンズブロックＢＫ４は、第３レンズブロックＢＫ３の像側に位置し、第４レンズ基板ＬＳ４を含む。そして、この第４レンズ基板ＬＳ４の物体側基板面には第７レンズＬ７が連なり、第４レンズ基板ＬＳ４の像側基板面には第８レンズＬ８が連なる。詳説すると、第７レンズＬ７および第８レンズＬ８は、以下のようになる。
【００８２】
・第７レンズＬ７  ：物体側凹の平凹レンズ
・第８レンズＬ８  ：像側凹の平凹レンズ
【００８３】
［■撮像レンズに関するレンズのデータついて］
次に、実施例（ＥＸ）１〜５および比較例（ＣＥＸ）の撮像レンズＬＮにおける各種データ、コンストラクションデータ、および非球面データを以下に示す。
【００８４】
なお、各種データにおける符号については、以下のようになる。また、Ｆナンバー、半画角、撮像レンズＬＮの全長、バックフォーカスは、有限の物体距離における実効値である。
・ｆ      ：焦点距離［単位；ｍｍ］
なお、ｆ[all]は撮像レンズＬＮ全系の焦点距離、ｆ[BK1]〜ｆ[BK4] 
はレンズブロックＢＫ１〜ＢＫ４の焦点距離である。
・Ｆｎｏ  ：Ｆナンバー
・ω      ：半画角［単位；°］
・Ｙ’    ：像高（像面の対角長さ）［単位；ｍｍ］
・ＴＬ    ：撮像レンズＬＮの全長［単位；ｍｍ］
なお、撮像レンズＬＮにおける最前面のレンズから最終面のレンズま
での距離にバックフォーカスの距離を加えた値。
・ＢＦ    ：バックフォーカス［単位；ｍｍ］
ただし、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算長で表記。
【００８５】
コンストラクションデータにおける符号については、以下のようになる。
・ｓｉ    ：レンズ面および基板面
・ｉ      ：“ｓｉ”等に付される数字であり、物体側から像側に至るまでの順番。
・＊      ：非球面
・＃      ：開口絞りの位置
・ｒ      ：レンズ面または基板面の近軸曲率半径［単位；ｍｍ］
・ｄ      ：軸上面間隔［単位；ｍｍ］
・Ｎｄ    ：ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対して媒質が有する屈折率
・νｄ    ：ｄ線に対して媒質が有するアッベ数
【００８６】
非球面データは、非球面における面頂点を原点とするローカルな直交座標系（x，y，z）を用いた以下の式（ＡＳ）で定義される。そして、以下のKと、非球面（ｓｉ）毎のAjとが示される。なお、すべてのデータに関して、“ｅ−ｎ”＝“×１０-n”である。
【００８７】
z＝（h2/r）／（1+√[1-(1+K)・h2/r2]）＋ΣAjhj  …  （ＡＳ）
ただし、
h     ：z軸(光軸ＡＸ)に対して垂直な方向の高さ(ｈ2=ｘ2+ｙ2)
z     ：高さhの位置での光軸ＡＸ方向のサグ量(面頂点基準)
r     ：曲率半径
K     ：円錐定数
Aj    ：ｊ次の非球面係数（4,6,8,10,12,14,16,18,20次）
である。
【００８８】
［●実  施  例  １］
f[all]       2.817
f[BK1]       2.239
f[BK2]     -16.220
f[BK3]      -3.924
Fno.         2.880
ω          31.968
Y'           1.782
TL           2.927
BF           0.536
【００８９】
si              r          d       nd       vd
1*            0.912      0.203   1.69350   53.20
2#         infinity      0.300   1.62889   35.48
3          infinity      0.050   1.67595   31.70
4*            1.608      0.301
5*           -2.317      0.050   1.72624   28.87
6          infinity      0.300   1.48749   70.40
7          infinity      0.162   1.60366   46.96
8*           -2.647      0.508
9*            2.081      0.050   1.48787   70.29
10          infinity      0.300   1.48996   70.09
11          infinity      0.166   1.75520   27.58
12*            1.424      0.237
13          infinity      0.300   1.51633   64.14
14          infinity      0.101
15          infinity
【００９０】
s1*
K  = 4.32480e-001,
A4 =-5.00453e-002, A6 = 1.87923e-001, A8 =-1.09402e+000, A10= 1.51777e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s4*
K  = 6.53557e+000,
A4 =-6.21007e-003, A6 =-5.49128e-001, A8 = 2.57413e+000, A10=-1.24149e+001,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s5*
K  = 1.83249e+001,
A4 =-9.27053e-002, A6 = 1.58635e-001, A8 =-4.56495e-001, A10= 5.24505e-001,
A12=-1.31438e+001, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s8*
K  =-2.98953e+001,
A4 =-2.78706e-001, A6 = 4.55647e-001, A8 =-9.61226e-002, A10=-1.01586e-001,
A12=-7.40595e-002, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s9*
K  =-3.43586e-001,
A4 =-5.97969e-001, A6 = 3.44436e-001, A8 =-2.40342e-003, A10=-5.10024e-002,
A12= 1.14958e-002, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s12*
K  =-8.58696e+000,
A4 =-2.31197e-001, A6 = 1.12173e-001, A8 =-4.12474e-002, A10= 1.14387e-002,
A12=-1.38595e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
【００９１】
［●実  施  例  ２］
f[all]       2.913
f[BK1]       2.306
f[BK2]     -12.382
f[BK3]      -5.464
Fno.         2.880
ω          31.069
Y'           1.782
TL           3.060
BF           0.599
【００９２】
si              r          d       nd       vd
1*            0.921      0.203   1.69350   53.20
2#         infinity      0.300   1.68025   31.51
3          infinity      0.050   1.68247   31.94
4*            1.607      0.315
5*           -2.357      0.065   1.74377   28.24
6          infinity      0.300   1.48749   70.40
7          infinity      0.161   1.58016   45.35
8*           -2.736      0.519
9*            2.086      0.065   1.48896   70.24
10          infinity      0.300   1.53228   66.07
11          infinity      0.183   1.73627   35.89
12*            1.622      0.294
13          infinity      0.300   1.51633   64.14
14          infinity      0.108
15          infinity
【００９３】
s1*
K  = 4.47429e-001,
A4 =-4.40213e-002, A6 = 1.96296e-001, A8 =-1.07750e+000, A10= 1.55680e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s4*
K  = 6.59829e+000,
A4 =-7.80317e-003, A6 =-4.98890e-001, A8 = 2.91586e+000, A10=-1.08446e+001,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s5*
K  = 1.81064e+001,
A4 =-9.47022e-002, A6 = 1.87314e-001, A8 =-2.36577e-001, A10= 1.57776e+000,
A12=-8.52434e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s8*
K  =-2.12261e+001,
A4= -2.82843e-001, A6 = 4.62668e-001, A8 =-7.89735e-002, A10=-7.22225e-002,
A12=-8.06610e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
S9*
K  =-3.33106e-001,
A4= -5.97928e-001, A6 = 3.44574e-001, A8 =-2.30062e-003, A10=-5.09403e-002,
A12= 1.15280e-002, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
S12*
K  =-9.33450e+000,
A4= -2.29975e-001, A6 = 1.12452e-001, A8 =-4.12186e-002, A10= 1.14282e-002,
A12=-1.39461e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
【００９４】
［●実  施  例  ３］
f[all]       2.892
f[BK1]       2.541
f[BK2]      -9.153
f[BK3]     -35.240
Fno.         2.880
ω          31.527
Y'           1.782
TL           3.135
BF           0.802
【００９５】
si              r          d       nd       vd
1*            1.113      0.168   1.69350   53.20
2#         infinity      0.300   1.47400   56.40
3          infinity      0.050   1.55000   32.00
4*            1.897      0.357
5*           -2.352      0.050   1.55000   32.00
6          infinity      0.300   1.47400   56.40
7          infinity      0.134   1.52000   57.00
8*           -4.491      0.370
9*            1.585      0.166   1.52000   57.00
10          infinity      0.300   1.47400   56.40
11          infinity      0.138   1.52000   57.00
12*            1.266      0.467
13          infinity      0.300   1.51633   64.14
14          infinity      0.137
15          infinity
【００９６】
s1*
K  = 4.81252e-001
A4 =-8.46713e-002, A6 = 4.42939e-001, A8 =-2.42173e+000, A10= 3.67714e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s4*
K  = 6.25290e+000,
A4 =-1.06694e-001, A6 =-9.16678e-001, A8 = 3.32842e+000, A10=-1.39051e+001,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s5*
K  = 1.68000e+001,
A4 =-7.19030e-002, A6 =-6.43093e-001, A8 = 1.47488e+000, A10= 6.93178e+000,
A12=-3.47592e+001, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s8*
K  =-2.89666e+001,
A4 =-3.54705e-001, A6 = 5.04362e-001, A8 = 4.52042e-002, A10=-8.94817e-002,
A12=-1.21045e-001, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s9*
K  =-6.04152e-001,
A4 =-6.00377e-001, A6 = 3.40918e-001, A8 =-4.90848e-003, A10=-5.14114e-002,
A12= 1.22341e-002, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s12*
K  =-5.11406e+000,
A4 =-2.46760e-001, A6 = 1.03749e-001, A8 =-4.08545e-002, A10= 1.19155e-002,     A12=-1.14274e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
【００９７】
［●実  施  例  ４］
f[all]       1.854
f[BK1]       1.428
f[BK2]      -2.253
Fno.         2.880
ω          29.935
Y'           1.100
TL           1.925
BF           0.425
【００９８】
si              r          d       nd       vd
1*            0.599      0.160   1.52000   57.00
2#         infinity      0.300   1.47400   56.40
3          infinity      0.050   1.55000   32.00
4*            2.303      0.352
5*           -1.991      0.089   1.55000   32.00
6          infinity      0.300   1.47400   56.40
7          infinity      0.250   1.82115   24.06
8*            5.438      0.153
9          infinity      0.300   1.47400   56.40
10          infinity      0.069
11          infinity
【００９９】
s1*
K  =-1.20563e-001,
A4 =-1.22511e-001, A6 = 1.85519e+000, A8 =-6.25197e+000, A10=-9.26492e+001,
A12= 1.32976e+002, A14= 8.25087e+003, A16=-8.62144e+003, A18=-2.02812e+005,
A20=-6.47024e+004
s4*
K  = 2.66164e+001,
A4 =-3.82483e-002, A6 =-5.61625e+000, A8 = 9.59873e+001, A10=-1.03725e+002,
A12=-9.08830e+003, A14= 3.71547e+004, A16= 1.25060e+005, A18=-1.10524e+005,
A20=-1.30788e+006
s5*
K  = 6.34011e+000,
A4 =-1.69688e+000, A6 =-4.64079e+000, A8 =-1.05807e+002, A10= 5.63832e+002,
A12=-6.54467e+002, A14=-1.74308e+004, A16= 1.79836e+005, A18= 5.85012e+005,
A20=-1.09295e+007
s8*
K  =-2.25159e+001,
A4 =-3.99296e-001, A6 =-1.45561e-001, A8 =-4.12123e-001, A10= 1.76460e+000,
A12=-7.36025e-001, A14=-2.06278e+000, A16= 1.00620e+000, A18= 1.68861e+000,
A20=-1.09532e+000
【０１００】
［●実  施  例  ５］
f[all]       3.695
f[BK1]       2.731
f[BK2]      -3.806
f[BK3]       3.346
f[BK4]      -2.958
Fno.         2.470
ω          31.879
Y'           2.354
TL           4.332
BF           0.709
【０１０１】
si              r          d       nd       vd
1*            1.626      0.248   1.52000   57.00
2#         infinity      0.400   1.47400   56.40
3          infinity      0.111   1.52000   57.00
4*           -9.387      0.117
5*           26.887      0.051   1.52000   57.00
6          infinity      0.400   1.47400   56.40
7          infinity      0.078   1.63550   23.00
8*            2.237      0.364
9*          154.758      0.051   1.52000   57.00
10          infinity      0.400   1.47400   56.40
11          infinity      0.300   1.52000   57.00
12*           -1.757      0.480
13*           -9.866      0.063   1.52000   57.00
14          infinity      0.400   1.47400   56.40
15          infinity      0.161   1.52000   57.00
16*            1.862      0.477
17          infinity      0.300   1.51633   64.14
18          infinity      0.033
19          infinity
【０１０２】
s1*
K  =-1.52692e-001,
A4 =-8.35933e-003, A6 = 1.87627e-002, A8 =-3.15654e-002, A10= 0.00000e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s4*
K  =-2.69077e+001,
A4 =-3.83769e-002, A6 =-7.60393e-003, A8 =-1.46442e-002, A10= 0.00000e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s5*
K  =-3.00000e+001,
A4 =-9.46707e-002, A6 =-2.99656e-002, A8 = 7.02903e-002, A10=-1.99546e-002,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s8*
K  =7.71871e-002,
A4 =-4.30880e-002, A6 = 1.39855e-002, A8 =-2.10002e-002, A10= 4.03360e-002,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s9*
K  = 3.00000e+001,
A4 = 4.40707e-005, A6 =-1.49922e-002, A8 = 1.51644e-002, A10=-2.29754e-002,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s12*
K  =-8.26796e+000,
A4 =-9.74831e-002, A6 = 8.10669e-002, A8 =-1.89838e-003, A10= 3.74246e-003,
A12=-4.35185e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s13*
K  = 2.87169e+001,
A4 =-1.34291e-001, A6 = 4.33820e-002, A8 = 2.26107e-002, A10=-1.20573e-002,
A12= 1.56751e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s16*
K  =-7.21907e+000,
A4 =-8.99635e-002, A6 = 3.41522e-002, A8 =-1.24440e-002, A10= 2.57011e-003,
A12=-2.03166e-004, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
【０１０３】
［●比  較  例］
f[all]       2.782
f[BK1]       2.334
f[BK2]      -4.217
f[BK3]      17.527
Fno.         2.880
ω          32.715
Y'           1.782
TL           3.075
BF           0.644
【０１０４】
si              r          d       nd       vd
1*            0.820      0.233   1.52000   57.00
2#         infinity      0.300   1.47400   56.40
3          infinity      0.050   1.55000   32.00
4*            2.017      0.369
5*           -2.302      0.113   1.55000   32.00
6          infinity      0.300   1.47400   56.40
7          infinity      0.250   1.52000   57.00
8*         -324.731      0.151
9*            1.397      0.250   1.52000   57.00
10          infinity      0.300   1.47400   56.40
11          infinity      0.114   1.52000   57.00
12*            1.377      0.369
13          infinity      0.300   1.51633   64.14
14          infinity      0.077
15          infinity
【０１０５】
s1*
K  = 3.73152e-001,
A4 =-9.68164e-002, A6 = 3.72196e-001, A8 =-1.99063e+000, A10= 2.40355e+000,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s4*
K  = 1.09740e+001,
A4 = 1.20631e-001, A6 = -5.65709e-001, A8 =2.05594e+000, A10=-3.08693e-001,
A12= 0.00000e+000, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s5*
K  = 1.58738e+001,
A4 = 2.49412e-002, A6 =-1.24422e+000, A8 = 1.21845e+000, A10= 6.70729e+000,
A12=-2.42298e+001, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s8*
K  = 3.00000e+001,
A4 =-4.03455e-001, A6 = 2.86939e-001, A8 =-2.11221e-002, A10=-5.88122e-002,
A12= 5.25114e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s9*
K  =-7.95379e-001,
A4 =-6.14020e-001, A6 = 3.36619e-001, A8 =-6.97994e-003, A10=-5.17831e-002,
A12= 1.27885e-002, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
s12*
K  =-2.46781e+000,
A4 =-2.46795e-001, A6 = 9.87225e-002, A8 =-3.89304e-002, A10= 1.15247e-002,
A12=-1.37518e-003, A14= 0.00000e+000, A16= 0.00000e+000, A18= 0.00000e+000,
A20= 0.00000e+000
【０１０６】
［■撮像レンズに関する収差ついて］
実施例１〜５および比較例の撮像レンズＬＮに関する収差は、図７Ａ〜図１２Ｃに示される。収差図では、球面収差（LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.）、非点収差（ASTIGMATIC FIELD CURVES）、および歪曲収差（DISTORTION）が示される。
【０１０７】
球面収差図は、ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ)に対する球面収差量、Ｃ線（波長６５６．２８ｎｍ）に対する球面収差量、ｇ線（波長４３５．８４ｎｍ）に対する球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量［単位；ｍｍ］で示す。また、球面収差図における縦軸は、瞳への入射高さをその最大高さで規格化した値（すなわち、相対瞳高さ）を示す。なお、ｄ線、Ｃ線、ｇ線を示す線種は各図を参照するものとする。
【０１０８】
非点収差図は、ｄ線に対するタンジェンシャル像面、および、ｄ線に対するサジタル像面を、近軸像面からの光軸ＡＸ方向のズレ量［単位；ｍｍ］で示す。なお、“Ｔ”と付した線がタンジェンシャル像面に対応し、“Ｓ”と付した線がサジタル像面に対応している。また、非点収差図における縦軸は像高(ＩＭＧ ＨＴ)である［単位；ｍｍ］。
【０１０９】
歪曲収差図は、横軸がｄ線に対する歪曲［単位；％］を示し、縦軸が像高［単位；ｍｍ］を示す。なお、像高は結像面における最大像高Ｙ’(撮像素子ＳＲの受光面ＳＳの対角長の半分)に相当する。
【０１１０】
［■撮像レンズの詳細について］
以上の撮像レンズＬＮの詳細は以下の通りである。
【０１１１】
撮像レンズＬＮは、レンズブロックＢＫを含む。そして、このレンズブロックＢＫは、前述した通り、安価に大量生産される。この生産にて、材料の選択肢を増やすべく、例えば、加工しやすい材料または安価な材料を選択可能にすべく（簡易かつ低コストな撮像レンズＬＮを製造すべく）、レンズブロックＢＫは、レンズ基板ＬＳと、このレンズ基板ＬＳの材質と異なる樹脂で形成されるレンズＬと、を含む（なお、レンズ基板ＬＳは、樹脂であってもガラスであってもよい）。
【０１１２】
また、撮像レンズＬＮは、図１５Ｂおよび図１５Ｃに示すように、スペーサ部材Ｂ１を介して、レンズ基板ＬＳに多数個成型されたレンズＬを並べたレンズブロックユニットＵＴ同士、さらには、センサーカバーになり得る基板Ｂ２をつなげた後、スペーサ部材Ｂ１に沿う切断で製造される。
【０１１３】
そのため、レンズ基板ＬＳが平行平板であると、撮像レンズＬＮの製造過程で、レンズ基板ＬＳに対する加工は簡易または不要になるだけでなく、レンズＬが基板平面に形成されるため安定する。そのため、平行平板のレンズ基板ＬＳだと、撮像レンズＬＮの製造負担が軽減する。
【０１１４】
さらに、レンズ基板ＬＳが平行平板であると、基板面とレンズＬとの境界面はパワーを有さない。そのため、例えば、レンズ基板ＬＳの基板面における面精度が、撮像レンズＬＮにおける像面へのピント位置に影響を与えにくい。したがって、撮像レンズＬＮは、高性能を有する。
【０１１５】
また、特に、レンズ基板ＬＳとなる平行平板の厚みが、全て同じ厚みであると、撮像レンズＬＮの製造過程にて、レンズ基板ＬＳの研磨条件が同条件となり、低コストで大量にレンズ基板ＬＳが製造され、ひいては、撮像レンズＬＮのコストダウンにもつながる。
【０１１６】
また、撮像レンズＬＮでは、以下の条件式（Ａ１）が満たされる。この条件式（Ａ１）は、撮像レンズＬＮにおける少なくとも１つのレンズＬが、比較的高い屈折率（Ｎｄ[L]）を有することを示す。なお、以下の条件式（Ａ１）を満たすレンズＬは、特定レンズＬと称される場合もある。
【０１１７】
１．６１≦Ｎｄ[L]  …  （Ａ１）
ただし、
Ｎｄ[L]  ：レンズ（特定レンズ）Ｌとなる樹脂が、ｄ線に対して有する屈折率
である。
【０１１８】
このようになっていると、比較的高屈折率な樹脂に起因して、レンズＬの厚みは比較的薄くなる。例えば、比較例と実施例３とを用いて詳説すると、比較例では、第１レンズＬ１は、１．５２の屈折率の樹脂で形成され、０．２３３ｍｍの厚みを有するが、実施例３では、第１レンズＬ１は、１．６９の屈折率の樹脂で形成され、０．１６８ｍｍの厚みを有する。
【０１１９】
つまり、比較例および実施例３の第１レンズＬ１は、略同程度のパワーを有するものの、実施例３の第１レンズＬ１の厚みは、比較例の第１レンズＬ１の厚みの７割程度になる｛なお、以上では、物体側凸の平凸レンズである第１レンズＬ１を例に挙げたが、これに限定されることなく、平凹レンズ（例えば、第２レンズＬ２）でも同様に、薄くなる｝。
【０１２０】
そして、この薄いレンズＬが、熱または紫外線等のエネルギーによって硬化する樹脂（エネルギー硬化型樹脂）で形成されるならば、硬化に要するエネルギーは、薄いレンズＬ全体に均一に与えられる。そのため、レンズＬは、全体的に均一に硬化し、硬化ムラを含まない。そして、このような硬化ムラがレンズＬに含まれない場合、そのレンズＬにおける屈曲率分布は均一となり、レンズＬの品質は向上する（要は、設計通りの均質なレンズが完成する）。
【０１２１】
さらに、比較的高屈折率を有するレンズＬであれば、レンズＬ自体が薄くなることで、撮像レンズＬＮの全長が短縮する。また、比較的高屈折率を有するレンズＬであれば、そのレンズＬは、薄くても比較的ハイパワーを有しやすくなる。そのため、例えば、レンズブロックＢＫ同士が比較的密に位置してもよく、それによって、撮像レンズＬＮの全長が短縮する。もちろん、レンズＬ自体が薄くなり、レンズブロックＢＫ同士が比較的密に位置することで、撮像レンズＬＮの全長が短縮してもよい。
【０１２２】
なお、条件式（Ａ１）の条件範囲のなかでも、以下の条件範囲を定めた条件式（Ａ１ａ）が満たされると望ましく、さらに望ましくは、条件式（Ａ１ｂ）が満たされるとよい。このような条件が満たされれば、一層、高品質なレンズＬが形成され、撮像レンズＬＮの全長が短くなるためである。
１．６４≦Ｎｄ[L]  …  （Ａ１ａ）
１．６９≦Ｎｄ[L]  …  （Ａ１ｂ）
【０１２３】
ところで、このような高屈折率な樹脂の一例としては、ポリメチルメタクリレート[Ｎｄ＝１．５０程度]、ポリカーボネイト[Ｎｄ＝１．５９程度]、ポリスチレン[Ｎｄ＝１．５９程度]、ジ（メタ）アクリレートが挙げられる。これらの樹脂は、一般的に知られており、中でも高屈折率、透明性、耐衝撃性を兼ね備えるものは、透明フィルム用、光学レンズ用等に用いられる。
【０１２４】
また、特開昭62−195357号公報・特開昭60−199016号公報等に開示されるような硫黄原子を含む樹脂、並びに、特開昭59−87123号公報・特開昭59−87126号公報等に開示されるような芳香族基を含む樹脂が、高屈折率を有することも知られている｛なお、硫黄原子を含む樹脂の屈折率（Ｎｄ）は、１．６０程度である｝。
【０１２５】
さらに、近年では、特開平5−178929号公報に開示されるように、ピリジン誘導体を原料とすることで、透明かつ高屈折率[Ｎｄ＝１．６６〜１．７９]で、耐衝撃性に優れた樹脂も開発されている。
【０１２６】
なお、これらの樹脂の一部では、比較的高い屈折率に起因して、色分散の程度が増していた。しかし、特開2007−178921号公報に開示されるような、Ｌａ（ランタン）等の希土類元素に、各種の金属イオンを共添加する技術を採用すると、高屈折率と低分散とを両立させた光学樹脂（希土類−金属ナノクラスターを用いた光学樹脂）が生成される。そして、このような樹脂であれば、色分散増大の問題は解消される。
【０１２７】
なお、以上の樹脂は、特定レンズＬの材料として採用可能な一例であって、これに限定されるものではない。したがって、これら以外の樹脂、および、他の方法で作成される樹脂であっても、特定レンズＬの材料として使用可能である。
【０１２８】
続いて、撮像レンズＬＮにおけるレンズ基板ＬＳについて説明する。撮像レンズＬＮには、複数のレンズ基板ＬＳが含まれるが、それらのレンズ基板ＬＳのうち、少なくとも１つが以下の条件式（Ａ２）を満たすと望ましい。この条件式（Ａ２）が，レンズ基板ＬＳが、比較的高い屈折率を有することを示す。なお、以下の条件式（Ａ２）を満たすレンズ基板ＬＳは、特定レンズ基板ＬＳと称される場合もある。
【０１２９】
１．５８≦Ｎｄ[LS]  …  （Ａ２）
ただし、
Ｎｄ[LS]  ：レンズ基板（特定レンズ基板）ＬＳとなる材料が、ｄ線に対して有
する屈折率
である。
【０１３０】
通常、屈折率の高い材料で形成されたレンズ基板ＬＳほど、厚み（板厚）は薄くなりやすい（例えば、空気換算光路長を同じにした２つのレンズ基板のうち、高屈折率な材料で形成されるレンズ基板の厚みは、低屈折率な材料で形成されるレンズ基板の厚みに比べて薄くなる）。そのため、条件式（Ａ２）を満たす材料で形成されたレンズ基板ＬＳを含む撮像レンズＬＮの全長は短縮する。
【０１３１】
また、短縮可能であるにもかかわらず、高屈折率材料のレンズ基板ＬＳを採用した撮像レンズＬＳの全長と、低屈折率材料のレンズ基板ＬＳを採用した撮像レンズＬＳの全長とが同じ長さになっていてもよい。
【０１３２】
このようになっていれば、高屈折率材料のレンズ基板ＬＳを採用することで、短縮可能な長さ分が、他の光学要素（レンズＬ等）の形状に割り当て可能になるためである。例えば、収差補正のために、レンズＬが比較的厚みを増さざるを得ない場合であっても、レンズ基板ＬＳが比較的薄いために、撮像レンズＬＮの全長が長くなりにくい。
【０１３３】
もちろん、高屈折率材料で形成される比較的薄いレンズ基板ＬＳを採用することで、撮像レンズＬＮの増長を押さえつつ、収差補正のためにレンズＬの厚みが一定量確保されるようにしてもよい。要は、条件式（Ａ２）が満たされると、撮像レンズＬＮにおける比較的高い収差補正能力と比較的短い全長とのバランスがとれる。
【０１３４】
なお、条件式（Ａ２）の条件範囲のなかでも、以下の条件範囲を定めた条件式（Ａ２ａ）が満たされると望ましい。このような条件が満たされれば、一層、収差補正能力と全長とのバランスのとれた撮像レンズＬＮが完成するためである。
１．６６≦Ｎｄ[LS]  …  （Ａ２ａ）
【０１３５】
また、撮像レンズＬＮにて、条件式（Ａ１）を満たすレンズ（特定レンズ）Ｌのうち、少なくとも１つのレンズＬは、空気に接するレンズ面を非球面にすると望ましい。
【０１３６】
通常、空気の屈折率と特定レンズＬの樹脂の有する屈折率との差は比較的大きくなる。そのため、空気に接するレンズ面が非球面になっていると、収差が効率よく補正されることになる。つまり、非球面の効果が最大限に現れる。もちろん、非球面のレンズ面が撮像レンズＬＮに存在するだけで、諸収差の発生が抑制され、その撮像レンズＬＮは高性能（例えば、高い収差補正能力）を有する。
【０１３７】
特に、近軸曲率ＰＸを併記した図１３Ａおよび図１３Ｂに示すように、非球面は、レンズＬの周縁のパワーを弱めるような形状であると望ましい。
【０１３８】
このようになっていれば、レンズＬは、光軸ＡＸ付近のパワーを、近軸曲率ＰＸから算出される光軸ＡＸ付近のパワーと同程度にしつつ、周縁の形状により薄くなる。その上、薄くなったレンズＬが、熱または紫外線等のエネルギーによって硬化する樹脂で形成されるならば、硬化に要するエネルギーは、薄いレンズＬ全体に均一に与えられる。そのため、レンズＬは、硬化ムラを含まない設計通りの均質なレンズとなる。
【０１３９】
また、撮像レンズＬＮでは、以下の条件式（Ａ３）が満たされると望ましい。この条件式（Ａ３）は、特定レンズＬの焦点距離を、撮像レンズＬＮ全系の焦点距離で規格化したものである。
【０１４０】
０．４≦｜ｆ[L]／ｆ[all]｜≦１．１  …  （Ａ３）
ただし、
ｆ[L]    ：物体側レンズ面および像側レンズ面が空気に接すると想定した場合
での特定レンズＬにおける焦点距離
ｆ[all]  ：撮像レンズＬＮ全系の焦点距離
である。
【０１４１】
条件式（Ａ３）の値が下限値を下回る場合、例えば、特定レンズＬの焦点距離が比較的短いことになり、この特定レンズＬの有するパワーが強大になる。そのため、撮像レンズＬＮの全長は短くなりやすくなるものの、強大なパワーに起因して、諸収差が発生しやすくなる。
【０１４２】
一方、条件式（Ａ３）の値が上限値を上回る場合、例えば、特定レンズＬの焦点距離が比較的長いことになり、この特定レンズＬの有するパワーが弱小になる。そのため、パワーに起因する諸収差が発生しにくくなるものの、撮像レンズＬＮの全長は長くなりやすい。
【０１４３】
以上から、条件式（Ａ３）の値が下限値から上限値までの範囲に収まれば、特定レンズＬのパワーが過剰に強くならず、撮像レンズＬＮは、諸収差を抑えつつ、比較的コンパクトになる。
【０１４４】
なお、条件式（Ａ３）の条件範囲のなかでも、以下の条件範囲を定めた条件式（Ａ３ａ）が満たされると望ましく、さらに望ましくは、条件式（Ａ３ｂ）が満たされるとよい。このような条件が満たされれば、一層、撮像レンズＬＮは、諸収差を抑えつつ、比較的コンパクトになるためである。
０．４≦｜ｆ[L]／ｆ[all]｜≦０．８  …  （Ａ３ａ）
０．４≦｜ｆ[L]／ｆ[all]｜≦０．６  …  （Ａ３ｂ）
【０１４５】
また、撮像レンズＬＮは、以下の条件式（Ａ４）を満たすと望ましい。この条件式（Ａ４）は、特定レンズＬとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率と、特定レンズＬに連なるレンズ基板ＬＳとなる材料がｄ線に対して有する屈折率との差分（ただし、絶対値）であり、特定レンズＬとそれに連なるレンズ基板ＬＳとの屈折率差が比較的小さいことを示す。
【０１４６】
｜Ｎｄ[L]−Ｎｄ[LS-L]｜≦０．２５  …  （Ａ４）
ただし、
Ｎｄ[L]     ：特定レンズＬとなる樹脂がｄ線に対して有する屈折率
Ｎｄ[LS-L]  ：特定レンズＬに連なるレンズ基板ＬＳとなる材料がｄ線に対して
有する屈折率
である。
【０１４７】
通常、屈折率差の小さな光学素子同士の境界面では、光が反射しにくい。そのため、特定レンズＬとそれに連なるレンズ基板ＬＳ（特定レンズ基板ＬＳか非特定レンズ基板ＬＳかは問わない）との屈折率差が、条件式（Ａ４）を満たすことで小さくなっていると、それら光学素子同士の境界面でも光が反射しにくい。そして、境界面での反射が生じにくければ、境界面の反射光に起因するゴーストのような現象は起きにくくなる。
【０１４８】
なお、条件式（Ａ４）の条件範囲のなかでも、以下の条件範囲を定めた条件式（Ａ４ａ）が満たされると望ましく、さらに望ましくは、条件式（Ａ４ｂ）が満たされるとよい。このような条件が満たされれば、一層、撮像レンズＬＮにて、ゴーストになるような反射光が生じにくくなるためである。
｜Ｎｄ[L]−Ｎｄ[LS-L]｜≦０．１５  …  （Ａ４ａ）
｜Ｎｄ[L]−Ｎｄ[LS-L]｜≦０．１０  …  （Ａ４ｂ）
【０１４９】
なお、以上の条件式（Ａ１）〜（Ａ４）が適宜組み合わせて得られる実施形態についても、本発明の技術的範囲に含まれることはいうまでもない。
【０１５０】
ところで、撮像レンズＬＮにおけるレンズブロックＢＫでは、レンズＬとレンズ基板ＬＳとは、光学薄膜（例えば、反射防止膜、赤外線カットフィルタ、および開口絞り＃）を介して、間接接着されると望ましい。例えば、レンズＬとレンズ基板ＬＳとの境界面で生じる反射を抑制する反射防止膜がレンズＬに形成された後に、その反射防止膜に、レンズＬが接着すると望ましい。
【０１５１】
このようになっていると、反射防止膜の存在によって、光の利用効率が高まるだけでなく、迷光が抑制される。また、撮像レンズＬＮにて、レンズブロックＢＫに含まれない赤外線カットフィルタ等の別部材がなくなる。そのため、撮像レンズＬＮの構成が簡易になり、さらにコストも下がる。要は、レンズブロックＢＫにて、レンズＬとレンズ基板ＬＳとの間に光学薄膜が介在し、この光学薄膜上に、レンズＬが直接接触または間接接触すると望ましい。
【０１５２】
また、撮像レンズＬＮにおけるレンズブロックＢＫでは、レンズＬとレンズ基板ＬＳとは、接着剤を介して、間接接着されると望ましい。
【０１５３】
このようになっていると、レンズＬとなる樹脂の接着性、およびレンズ基板ＬＳとなる材料の接着性が低かったとしても、レンズブロックＢＫが完成する。また、レンズＬとレンズ基板ＬＳとを連ならせるための選択が増えることになる。例えば、撮像レンズＬＮの光学特性を優先させて、直接接着または間接接着が選択できる。そのため、高性能な撮像レンズＬＮの完成が容易になる。
【０１５４】
なお、以下に実施例（ＥＸ）における条件式（Ａ１〜Ａ４）の結果を示す。ただし、“○”は条件式を満たし“×”は条件式を満たさないことを意味する。なお、Ｎｄ[L]およびｆ[L]のLに付される数字は、第１レンズＬ１〜第８レンズＬ８を示す。また、Ｎｄ[LS]のLSに付される数字は、第１レンズ基板ＬＳ１〜第４レンズ基板ＬＳ４を示す。もちろん、Ｎｄ[LS-L]のLおよびLSに付される数字も、第１レンズＬ１〜第８レンズＬ８および第１レンズ基板ＬＳ１〜第４レンズ基板ＬＳ４を示す。
【０１５５】
［●  実  施  例  １］
・条件式（Ａ１）について…（○）に対応するレンズが特定レンズである。
Ｎｄ[L1]＝ 1.69350（○）
Ｎｄ[L2]＝ 1.67595（○）
Ｎｄ[L3]＝ 1.72624（○）
Ｎｄ[L4]＝ 1.60366（×）
Ｎｄ[L5]＝ 1.48787（×）
Ｎｄ[L6]＝ 1.75520（○）
・条件式（Ａ２）について…（○）に対応するレンズ基板が特定レンズ基板である。
Ｎｄ[LS1]＝ 1.62889（○）
Ｎｄ[LS2]＝ 1.48749（×）
Ｎｄ[LS3]＝ 1.48996（×）
・条件式（Ａ３）について
｜ｆ[L1]／ｆ[all]｜＝ 0.47（○）
｜ｆ[L2]／ｆ[all]｜＝ 0.84（○）
｜ｆ[L3]／ｆ[all]｜＝ 1.13（×）
｜ｆ[L4]／ｆ[all]｜＝ 1.56  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L5]／ｆ[all]｜＝ 1.51  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L6]／ｆ[all]｜＝ 0.67（○）
・条件式（Ａ４）について
｜Ｎｄ[L1]−Ｎｄ[LS1-L1]｜＝ 0.065（○）
｜Ｎｄ[L2]−Ｎｄ[LS1-L2]｜＝ 0.047（○）
｜Ｎｄ[L3]−Ｎｄ[LS2-L3]｜＝ 0.239（○）
｜Ｎｄ[L4]−Ｎｄ[LS2-L4]｜＝ 0.116  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L5]−Ｎｄ[LS3-L5]｜＝ 0.002  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L6]−Ｎｄ[LS3-L6]｜＝ 0.265（×）
【０１５６】
［●  実  施  例  ２］
・条件式（Ａ１）について…（○）に対応するレンズが特定レンズである。
Ｎｄ[L1]＝ 1.69350（○）
Ｎｄ[L2]＝ 1.68247（○）
Ｎｄ[L3]＝ 1.74377（○）
Ｎｄ[L4]＝ 1.58016（×）
Ｎｄ[L5]＝ 1.48896（×）
Ｎｄ[L6]＝ 1.73627（○）
・条件式（Ａ２）について…（○）に対応するレンズ基板が特定レンズ基板である。
Ｎｄ[LS1]＝ 1.68025（○）
Ｎｄ[LS2]＝ 1.48749（×）
Ｎｄ[LS3]＝ 1.53228（×）
・条件式（Ａ３）について
｜ｆ[L1]／ｆ[all]｜＝ 0.46（○）
｜ｆ[L2]／ｆ[all]｜＝ 0.81（○）
｜ｆ[L3]／ｆ[all]｜＝ 1.09（○）
｜ｆ[L4]／ｆ[all]｜＝ 1.62  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L5]／ｆ[all]｜＝ 1.46  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L6]／ｆ[all]｜＝ 0.76（○）
・条件式（Ａ４）について
｜Ｎｄ[L1]−Ｎｄ[LS1-L1]｜＝ 0.013（○）
｜Ｎｄ[L2]−Ｎｄ[LS1-L2]｜＝ 0.002（○）
｜Ｎｄ[L3]−Ｎｄ[LS2-L3]｜＝ 0.256（×）
｜Ｎｄ[L4]−Ｎｄ[LS2-L4]｜＝ 0.093  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L5]−Ｎｄ[LS3-L5]｜＝ 0.043  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L6]−Ｎｄ[LS3-L6]｜＝ 0.204（○）
【０１５７】
［●  実  施  例  ３］
・条件式（Ａ１）について…（○）に対応するレンズが特定レンズである。
Ｎｄ[L1]＝ 1.69350（○）
Ｎｄ[L2]＝ 1.55000（×）
Ｎｄ[L3]＝ 1.55000（×）
Ｎｄ[L4]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L5]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L6]＝ 1.52000（×）
・条件式（Ａ２）について…（○）に対応するレンズ基板が特定レンズ基板である。
Ｎｄ[LS1]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS2]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS3]＝ 1.47400（×）
・条件式（Ａ３）について
｜ｆ[L1]／ｆ[all]｜＝ 0.55（○）
｜ｆ[L2]／ｆ[all]｜＝ 1.19  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L3]／ｆ[all]｜＝ 1.48  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L4]／ｆ[all]｜＝ 2.99  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L5]／ｆ[all]｜＝ 1.05  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L6]／ｆ[all]｜＝ 0.84  ※第６レンズＬ６が非特定レンズのため（×）
・条件式（Ａ４）について
｜Ｎｄ[L1]−Ｎｄ[LS1-L1]｜＝ 0.220（○）
｜Ｎｄ[L2]−Ｎｄ[LS1-L2]｜＝ 0.076  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L3]−Ｎｄ[LS2-L3]｜＝ 0.076  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L4]−Ｎｄ[LS2-L4]｜＝ 0.046  ※第４レンズＬ４が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L5]−Ｎｄ[LS3-L5]｜＝ 0.046  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L6]−Ｎｄ[LS3-L6]｜＝ 0.046  ※第６レンズＬ６が非特定レンズのため（×）
【０１５８】
［●  実  施  例  ４］
・条件式（Ａ１）について…（○）に対応するレンズが特定レンズである。
Ｎｄ[L1]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L2]＝ 1.55000（×）
Ｎｄ[L3]＝ 1.55000（×）
Ｎｄ[L4]＝ 1.82115（○）
・条件式（Ａ２）について…（○）に対応するレンズ基板が特定レンズ基板である。
Ｎｄ[LS1]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS2]＝ 1.47400（×）
・条件式（Ａ３）について
｜ｆ[L1]／ｆ[all]｜＝ 0.62  ※第１レンズＬ１が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L2]／ｆ[all]｜＝ 2.26  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L3]／ｆ[all]｜＝ 1.95  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L4]／ｆ[all]｜＝ 3.57（×）
・条件式（Ａ４）について
｜Ｎｄ[L1]−Ｎｄ[LS1-L1]｜＝ 0.046  ※第１レンズＬ１が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L2]−Ｎｄ[LS1-L2]｜＝ 0.076  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L3]−Ｎｄ[LS2-L3]｜＝ 0.076  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L4]−Ｎｄ[LS2-L4]｜＝ 0.347（×）
［●  実  施  例  ５］
・条件式（Ａ１）について…（○）に対応するレンズが特定レンズである。
Ｎｄ[L1]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L2]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L3]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L4]＝ 1.63550（○）
Ｎｄ[L5]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L6]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L7]＝ 1.52000（×）
Ｎｄ[L8]＝ 1.52000（×）
・条件式（Ａ２）について…（○）に対応するレンズ基板が特定レンズ基板である。
Ｎｄ[LS1]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS2]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS3]＝ 1.47400（×）
Ｎｄ[LS4]＝ 1.47400（×）
・条件式（Ａ３）について
｜ｆ[L1]／ｆ[all]｜＝ 0.85  ※第１レンズＬ１が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L2]／ｆ[all]｜＝ 4.89  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L3]／ｆ[all]｜＝13.99  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L4]／ｆ[all]｜＝ 0.95（○）
｜ｆ[L5]／ｆ[all]｜＝80.54  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L6]／ｆ[all]｜＝ 0.91  ※第６レンズＬ６が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L7]／ｆ[all]｜＝ 5.13  ※第７レンズＬ７が非特定レンズのため（×）
｜ｆ[L8]／ｆ[all]｜＝ 0.97  ※第８レンズＬ８が非特定レンズのため（×）
・条件式（Ａ４）について
｜Ｎｄ[L1]−Ｎｄ[LS1-L1]｜＝ 0.046  ※第１レンズＬ１が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L2]−Ｎｄ[LS1-L2]｜＝ 0.046  ※第２レンズＬ２が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L3]−Ｎｄ[LS2-L3]｜＝ 0.046  ※第３レンズＬ３が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L4]−Ｎｄ[LS2-L4]｜＝ 0.162（○）
｜Ｎｄ[L5]−Ｎｄ[LS3-L5]｜＝ 0.046  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L6]−Ｎｄ[LS3-L6]｜＝ 0.046  ※第６レンズＬ６が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L7]−Ｎｄ[LS4-L7]｜＝ 0.046  ※第５レンズＬ５が非特定レンズのため（×）
｜Ｎｄ[L8]−Ｎｄ[LS4-L8]｜＝ 0.046  ※第６レンズＬ６が非特定レンズのため（×）
【０１５９】
［実施の形態２］
実施の形態２について説明する。なお、実施の形態１で用いた部材と同様の機能を有する部材については同一の符号を付記し、その説明を省略する。この実施の形態では、レンズＬを形成する樹脂について説明する。
【０１６０】
樹脂は、加工性に優れている。そのため、実施の形態１で列挙してきたレンズＬが樹脂で形成される場合、金型等で簡易に非球面のレンズ面が形成される。
【０１６１】
ただし、通常、透明な樹脂（ポリメチルメタクリレート等）に微粒子が混合すると、樹脂内に光の散乱が生じ、透過率が低下する。そのため、微粒子を含有する樹脂は、光学材料として不向きといえる。
【０１６２】
また、樹脂は、温度に依存して屈折率を変える。例えば、以下のローレンツ・ローレンツの式（ＬＬ）で、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）の屈折率の温度依存性、すなわち、温度に依存する屈折率変化（ｄｎ／ｄｔ）を求めてみる。
【数ＬＬ】
2009251210.tif 000003
ただし、
ｎ   ：樹脂の屈折率
ｔ   ：温度
α   ：線膨張係数（なお、ＰＭＭＡの場合、α＝７×１０-5である）
［Ｒ］ ：分子屈折
である。
【０１６３】
すると、ＰＭＭＡの場合、屈折率変化が“−１．２×１０-4［／℃］”となる。この数値は実測値とほぼ一致する。したがって、樹脂（プラスチック）だけでレンズＬが形成されると、そのレンズＬの有する屈折率変化は、温度に依存せざるを得ない。その上、このような樹脂に単純に微粒子を混在させてレンズＬが形成されると、そのレンズＬは光を散乱させるだけでなく、温度に応じて屈折率を変えることになる。
【０１６４】
しかしながら、最近、樹脂が適切に設計された微粒子を含むことで、光学材料として使用可能であることがわかってきた。なぜなら、微粒子を含有する樹脂（混合樹脂）では、その微粒子の粒径が透過光束の波長より小さくなっていると、光の散乱が発生しない。
【０１６５】
その上、微粒子が無機微粒子であると、その無機微粒子は温度上昇にともなって屈折率を上昇させる。そのため、混合樹脂にて、温度上昇にともなった樹脂の屈折率低下と、温度上昇にともなった無機微粒子の屈折率上昇とが同時に発生する。すると、両方の温度依存性（屈折率低下・屈折率上昇）が相殺され、その結果、混合樹脂の屈折率変化が温度に依存して起きにくくなる（例えば、レンズＬにて、面形状変化に起因する近軸像点位置への影響とほぼ同程度に、屈折率変化が抑えられる）。
【０１６６】
なお、以上の一例となる混合樹脂としては、樹脂（母材）に最大長３０ｎｍ以下の無機微粒子｛子材；酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）、ニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ3）、等｝を分散させた混合樹脂が挙げられる。また、このような混合樹脂では、屈折率変化が“８×１０-5［／℃］に抑えられると望ましい。
【０１６７】
以上を踏まえると、レンズＬが３０ｎｍ以下の無機微粒子を分散させた樹脂（混合樹脂）で形成されると、そのレンズＬを含む撮像レンズＬＮは、温度に対して高い耐久性を有する。また、例えば、混合樹脂における樹脂と無機微粒子との比率、無機微粒子の粒径の長さ（例えば、最大長２０ｎｍ以下、さらに望ましくは１５ｎｍ以下）、母材となる樹脂の種類、および子材となる無機微粒子の種類、が適切に調整されると、レンズＬが高屈折率を有する。すると、混合樹脂でレンズＬが形成されると、そのレンズＬを含む撮像レンズＬＮがコンパクトになったり、レンズＬの成型難易度が低減したりする。
【０１６８】
なお、無機微粒子が樹脂に分散されることで、ローレンツ・ローレンツの式（ＬＬ）の第２項の寄与が大きくなるが、さらに、この第２項の寄与を強めることで、母材の樹脂とは、逆の温度特性を持たせることも可能である。すなわち、温度が上昇することで、屈折率が低下するのではなく、上昇するような混合樹脂の設計も可能である。また、同様に、通常であれば、混合樹脂は吸水により屈折率を上昇させるが、逆に屈折率を低下させる混合樹脂の設計も可能である。
【０１６９】
すなわち、混合樹脂における無機微粒子の割合は、屈折率の温度依存性をコントロールするために、適宜変更してかまわない。また、複数種類のナノサイズの無機微粒子が樹脂に混合されてもかまわない。
【０１７０】
なお、以上のような樹脂は硬化型樹脂であると望ましい。なぜなら、このような硬化型樹脂であれば、金型等によって、簡易に非球面を含むレンズＬが製造されるためである。また、樹脂に接着性があれば（または樹脂に接着剤が混在していれば）、その樹脂製のレンズＬはレンズ基板ＬＳに容易に接合する。つまり、直接接着されたレンズ基板ＬＳおよびレンズＬを含むレンズブロックＢＫブロックが簡単に製造される。
【０１７１】
さらに、以上のような樹脂が耐熱性を有するとよい。例えば、撮像レンズＬＮおよび撮像素子ＳＲを一体化したモジュール（カメラモジュール）は、ペースト状のハンダの印刷されたプリント基板（回路基板）に取り付けられた後、加熱処理（リフロー処理）されることで、そのプリント基板に実装される。特に、このような実装はオートメーションで行われる。すると、レンズＬが耐熱性の硬化型樹脂であれば、リフロー処理に耐えられるので、オートメーションに適する（もちろん、レンズ基板ＬＳも耐熱性の高い材料、例えば、ガラスだと望ましい）。
【０１７２】
なお、硬化型樹脂の一例としては、熱エネルギーで硬化する熱硬化型樹脂および光エネルギーで硬化する紫外線（ＵＶ）硬化型樹脂が挙げられる（このような樹脂は、エネルギー硬化型樹脂とも称される）。
【０１７３】
最後に、本発明は上記の実施の形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１７４】
【図１】は、実施例１の撮像レンズの光学断面図である。
【図２】は、実施例２の撮像レンズの光学断面図である。
【図３】は、実施例３の撮像レンズの光学断面図である。
【図４】は、実施例４の撮像レンズの光学断面図である。
【図５】は、実施例５の撮像レンズの光学断面図である。
【図６】は、比較例の撮像レンズの光学断面図である。
【図７】では、実施例１の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図８】では、実施例２の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図９】では、実施例３の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図１０】では、実施例４の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図１１】では、実施例５の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図１２】では、比較例の撮像レンズの収差図を示しており、（Ａ）は球面収差図であり、（Ｂ）は非点収差図であり、（Ｃ）は歪曲収差図である。
【図１３】では、（Ａ）は近軸曲率を併記した凸レンズとレンズ基板との連なったレンズブロックの光学断面図であり、（Ｂ）は近軸曲率を併記した凹レンズとレンズ基板との連なったレンズブロックの光学断面図である。
【図１４】は、携帯端末のブロック図である。
【図１５】では、（Ａ）はレンズブロックユニットの断面図であり、（Ｂ）は撮像レンズの製造工程を示す断面図であり、（Ｃ）は撮像レンズの断面図である。
【符号の説明】
【０１７５】
ＢＫ    レンズブロック
Ｌ      レンズ
ＬＳ    レンズ基板
＃      開口絞り
ｓ      レンズ面・基板面
＊      非球面
ＰＴ    平行平板
ＬＮ    撮像レンズ
ＳＲ    撮像素子
ＩＭ    像面
ＳＳ    受光面
ＡＸ    光軸
ＬＵ    撮像装置
ＣＵ    携帯端末
１      信号処理部
２      制御部
３      メモリ
４      操作部
５      表示部
【図１】
2009251210.tif 000004
【図２】
2009251210.tif 000005
【図３】
2009251210.tif 000006
【図４】
2009251210.tif 000007
【図５】
2009251210.tif 000008
【図６】
2009251210.tif 000009
【図７】
2009251210.tif 000010
【図８】
2009251210.tif 000011
【図９】
2009251210.tif 000012
【図１０】
2009251210.tif 000013
【図１１】
2009251210.tif 000014
【図１２】
2009251210.tif 000015
【図１３】
2009251210.tif 000016
【図１４】
2009251210.tif 000017
【図１５】
2009251210.tif 000018