(57)【要約】  【課題】モータとして、より高効率にエネルギー回収が可能であり、ポンプとしての低容量運転時にオイルを吸入側へ戻す戻し通路と、モータとしてのエネルギー回収時にオイルを吸入側へ戻す戻し通路との共用化を実現することができる可変容量型ギヤポンプの提供。  【解決手段】主ギヤポンプ部Ｐ１の吸入側空間部３１と連通する主ギヤ側吸入路と、副ギヤポンプ部Ｐ２の吸入側空間部３３と連通する副ギヤ側吸入路と、各ギヤポンプ部Ｐ１、Ｐ２の吐出側空間部３２、３４と連通する吐出通路４１と、吐出側空間部３４のオイルを副ギヤ側吸入路へ戻すバイパス通路５０と、を有する。吐出通路４１は、吐出側空間部３２のオイルの吐出側空間部３４への流入を防止する吐出側逆止弁４５を備える。バイパス通路５０と開閉弁５１はハウジング内に形成され、主ギヤ側吸入路は、モータとして主ギヤポンプ部Ｐ１を作動させるオイルを通す圧油流入口３９を有する。  【選択図】  図１
2009203811.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに噛合する主駆動ギヤと主従動ギヤを有する主ギヤポンプ部と、互いに噛合する副駆動ギヤと副従動ギヤを有する副ギヤポンプ部と、前記主ギヤポンプ部の吸入側空間部と連通する主ギヤ側吸入路と、前記副ギヤポンプ部の吸入側空間部と連通する副ギヤ側吸入路と、前記主ギヤポンプ部及び前記副ギヤポンプ部の各吐出側空間部と連通する吐出通路と、をハウジング内に有し、前記副ギヤポンプ部の吐出側空間部は、該吐出側空間部に吐出されるオイルを前記副ギヤ側吸入路へ戻すバイパス通路と連通され、前記吐出通路は、前記主ギヤポンプ部の吐出側空間部に吐出されるオイルの前記副ギヤポンプ部の吐出側空間部への流入を防止する吐出側逆止弁を備え、前記バイパス通路が開閉弁を備える可変容量型ギヤポンプであって、
前記バイパス通路と前記開閉弁はハウジング内に形成され、前記主ギヤ側吸入路は、モータとして前記主ギヤポンプ部を作動させるオイルを通す圧油流入口を有することを特徴とする可変容量型ギヤポンプ。
【請求項２】
前記副ギヤ側吸入路を上流側とし、前記主ギヤ側吸入路を下流側として該副ギヤ側吸入路及び該主ギヤ側吸入路を連通する吸入通路がハウジング内に形成され、前記吸入通路は前記主ギヤ側吸入路から前記副ギヤ側吸入路へのオイルの流入を防止する吸入側逆止弁が備えられることを特徴とする請求項１記載の可変容量型ギヤポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は可変容量型ギヤポンプに関し、特に、駆動ギヤ及び従動ギヤを有する複数のギヤ機構を備え、ギヤ機構を収容する複数のギヤ室が独立して設けられる可変容量型ギヤポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
ギヤポンプは、内部に駆動ギヤ及び従動ギヤからなるギヤ機構を有し、外部から導いた流体をギヤ機構により昇圧させた後に外部へ吐出するポンプである。
ギヤポンプが扱う流体をオイルとする場合、ギヤポンプは油圧回路に配置される油圧機器等を作動させることができる。
【０００３】
ギヤポンプは、他のポンプと比較して構造が簡単であって、運転保守も容易である上、製作コストが安価である。
さらに、ギヤポンプは流体中の異物の影響を受け難いという特徴を有するほか、小型化及び軽量化に適したポンプでもある。
このため、ギヤポンプは、例えば、フォークリフト等の産業車両において、走行用内燃機関により駆動されるオイルポンプとして用いられることが多い。
【０００４】
ギヤポンプに関連する従来技術として、例えば、特許文献１に開示された二連歯車ポンプまたはモータが存在する。
この二連歯車ポンプまたはモータ（単に「ポンプ・モータ」と表記する）２００は、図８に示すように、歯車２０４、と歯車２０７の噛み合う対の歯車機構Ｐｂと、歯車２０８と歯車２０９の噛み合う対の歯車機構Ｐａを有する。
歯車機構Ｐａ、Ｐｂは、フロントカバー２０１とハウジング２０２及びリヤカバー２０３からなるケーシング内に設置され、ハウジング２０２の中間部には、両歯車機構Ｐａ、Ｐｂを区分けする中間隔壁２Ｗが形成されている。
【０００５】
ところで、特許文献１に開示されたポンプ・モータ２００を使用する場合、図９に示す油圧回路が一例として考えられる。
ポンプ・モータ２００を、ポンプとして運転をする場合、電源部２２１の電力供給を受ける電動モータ２２０の駆動により、それぞれのポンプ機構Ｐａ、Ｐｂが回路Ｌ１、Ｌ２を通じて貯油タンク２２４のオイルを汲み上げるが、ポンプ機構Ｐａにより汲み上げられたオイルは、回路Ｌ４、Ｌ６と逆止弁ＣＶ１と、回路Ｌ５を通り、ポンプ機構Ｐｂにより吐出されたオイルと回路Ｌ３、Ｌ７において合流されてアクチュエータ２２３（シリンダ２２２）へ供給される。
【０００６】
一方、ポンプ・モータ２００がモータとして運転される場合は、アクチュエータ２２３から戻る高圧のオイルが回路Ｌ８を通じて回路Ｌ１へ流れ込み、高圧のオイルはポンプ機構Ｐｂを駆動する。
高圧のオイルによりポンプ機構Ｐｂが駆動されると、電動モータ２２０が発電機として駆動され、電源部２２１には電気エネルギーが回収される。
なお、回路Ｌ１の上流側に設けた別の逆止弁ＣＶ２が高圧のオイルの貯油タンク２２４への戻りを防止する。
【０００７】
ところで、ポンプ機構Ｐｂの駆動に伴い、ポンプ機構Ｐａが貯油タンク２２４からオイルを汲み上げる。
ポンプ機構Ｐａが汲み上げたオイルは、回路Ｌ４を通るのみで回路Ｌ７に合流されない。
これは、回路Ｌ７におけるオイルの圧力が回路Ｌ４におけるオイルの圧力と比較して高いからである。
回路Ｌ８の一部が２点鎖線で示されているのは、図示されない回路が設けられているためであり、それらを省略して示しているためである。
【特許文献１】特開平７−３３２２５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、従来の可変容量型ギヤポンプでは、高容量運転時の場合と低容量運転時との切り換えを行うが、低容量運転時には、副ギヤポンプ機構が吐出した流体を吸入側へ戻す必要があることから、副ギヤポンプ機構の吐出側における流体を吸入側へ戻すための戻し配管が必要となる。
一方、特許文献１に開示されたポンプ・モータでは、モータとして作動させる場合、歯車機構Ｐｂの作動に伴い歯車機構Ｐａが作動するが、歯車機構Ｐａの作動により吐出されるオイルを逃がすための図示しない回路が必要であり、例えば、歯車機構Ｐａの吐出側の回路Ｌ４から貯油タンク２２４や回路Ｌ２等の吸入側へオイルを戻すための戻し配管を必要とする。
このように、従来の可変容量型ギヤポンプでは、低容量運転時を除き使用されない戻し配管を必要とし、また、従来のポンプ・モータではエネルギー回収時を除きほぼ使用されない戻し配管を必要とするという問題がある。
また、モータとして作動時にはタンク２２４から図示しない回路へとオイルを送るが、アクチュエータ２２３内の高圧のオイルがもつエネルギーの一部は、この歯車機構Ｐａが行う仕事に変換されるので、電気エネルギーとして回収する分が減ってしまい、効率の悪化につながる。
【０００９】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたもので、本発明の目的は、モータとして、より高効率にエネルギー回収が可能であり、ポンプとしての低容量運転時にオイルを吸入側へ戻す戻し通路と、モータとしてのエネルギー回収時にオイルを吸入側へ戻す戻し通路との共用化を実現することができる可変容量型ギヤポンプの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を達成するため、本発明は、互いに噛合する主駆動ギヤと主従動ギヤを有する主ギヤポンプ部と、互いに噛合する副駆動ギヤと副従動ギヤを有する副ギヤポンプ部と、前記主ギヤポンプ部の吸入側空間部と連通する主ギヤ側吸入路と、前記副ギヤポンプ部の吸入側空間部と連通する副ギヤ側吸入路と、前記主ギヤポンプ部及び前記副ギヤポンプ部の各吐出側空間部と連通する吐出通路と、をハウジング内に有し、前記副ギヤポンプ部の吐出側空間部は、該吐出側空間部に吐出されるオイルを前記副ギヤ側吸入路へ戻すバイパス通路と連通され、前記吐出通路は、前記主ギヤポンプ部の吐出側空間部に吐出されるオイルの前記副ギヤポンプ部の吐出側空間部への流入を防止する吐出側逆止弁を備え、前記バイパス通路が開閉弁を備える可変容量型ギヤポンプであって、前記バイパス通路と前記開閉弁はハウジング内に形成され、前記主ギヤ側吸入路は、モータとして前記主ギヤポンプ部を作動させるオイルを通す圧油流入口を有することを特徴とする。
【００１１】
本発明によれば、このモータとしての運転時には、開閉弁が開いてバイパス通路を開通させるとともに吐出側逆止弁が閉じ、主ギヤポンプの作動に伴い副ギヤポンプ部の吐出空間部に吐出された流体は吐出通路へ導出されず、バイパス通路を通って吸入通路へ送られる。
よって、副ギヤポンプ部においては、オイルの吸入はタンクからではなく、バイパス通路から行われるので、副ギヤポンプの仕事は減る。従って、より効率よく、ギヤポンプをモータとして駆動させることができる。
また、本発明によれば、ポンプとしての高容量運転時には開閉弁が閉じてバイパス通路を遮断するとともに吐出側逆止弁が開き、主ギヤポンプ部及び副ギヤポンプ部の各吐出側空間部に吐出された流体は全て吐出通路へ導出される。
一方、ポンプとしての低容量運転時には開閉弁が開いてバイパス通路を開通させるとともに吐出側逆止弁が閉じ、副ギヤポンプ部の吐出空間部に吐出された流体は吐出通路へ導出されず、バイパス通路を通って副ギヤ側吸入路へ送られる。
本発明の可変容量型ギヤポンプは、ポンプとしての低容量運転時にオイルを吸入側へ戻す通路と、モータとしてのエネルギー回収時に副ギヤポンプ部の吐出オイルを吸入側へ戻す通路とを共用化することができる。
また、バイパス通路がハウジング内に形成されているから、外部配管によりバイパス通路を設ける場合と比較してバイパス通路を短くすることができる。
【００１２】
また、上記の可変容量型ギヤポンプにおいて、前記副ギヤ側吸入路を上流側とし、前記主ギヤ側吸入路を下流側として該副ギヤ側吸入路及び該主ギヤ側吸入路を連通する吸入通路がハウジング内に形成され、前記吸入通路は前記主ギヤ側吸入路から前記副ギヤ側吸入路へのオイルの流入を防止する吸入側逆止弁が備えられてもよい。
【００１３】
この場合、吸入側逆止弁は、ポンプとしての運転時には吸入通路を開き、主ギヤポンプ部及び副ギヤポンプ部の各吸入側空間部にオイルが供給される。
一方、モータとしての運転時には、吸入側逆止弁は吸入通路を閉じ、圧油流入口から導入されるオイルが副ギヤポンプ部の吸入側空間部へ供給されることはなく、主ギヤポンプ部はオイルによりモータとして作動することができる。
これにより、逆止弁を外部配管に設ける必要がなく、オイルの高圧を維持するための弁手段をギヤポンプの外部配管に設置する油圧回路と比較すると、逆止弁自体を小型化できるほか、回路に必要な配管材料が抑制され、配管構築も容易となる。
さらに、アクチュエータからの戻りオイルの配管を、貯油タンクとギヤポンプを結ぶ吸入用の管路に接続する必要がないから、オイル吸入のための圧損を考慮する必要がなくなり、逆止弁を外部配管に設ける場合には高圧に耐えられるように肉厚となっている戻りオイルの配管を小径化することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、モータとして、より高効率にエネルギー回収が可能であり、ポンプとしての低容量運転時にオイルを吸入側へ戻す通路と、モータとしてのエネルギー回収時にオイルを吸入側へ戻す通路とを共用化することができる可変容量型ギヤポンプを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
（第１の実施形態）
以下、本発明の実施形態の可変容量型ギヤポンプについて図１〜図６に基づき説明する。
図１は、第１の実施形態に係る可変容量型ギヤポンプの構造を示す断面側面図であり、高容量運転時の状態を示す。
図２は図１におけるＡ−Ａ線の矢視図であり、図３は図２におけるＢ−Ｂ線の矢視図であり、図４はギヤポンプを用いたフォークリフトの油圧システムの一例を示す概略構成図であり、図５及び図６は、油圧システムの作用を説明する概略構成図である。
【００１６】
図１〜図４に示す可変容量型ギヤポンプ（以下、単に「ギヤポンプ」と表記する。）１０は、内部に主駆動ギヤ２２と、主従動ギヤ２３と、副駆動ギヤ２５と、副従動ギヤ２６とを収納するためのボディ１１を備えている。
ボディ１１は、その両側の端面から内部に向かって形成された２つの空間を有する。
一方の空間は主ギヤ室１２であり、他方の空間は副ギヤ室１３である。
主ギヤ室１２及び副ギヤ室１３の間には、仕切部１４が形成されている。
【００１７】
ボディ１１の一方の端面には、フロントハウジング１５が接合され、他方の端面にはリヤハウジング１６が接合されている。
この実施形態では、ボディ１１、フロントハウジング１５及びリヤハウジング１６がハウジングを構成している。
ボディ１１及び各ハウジング１５、１６は、図２に示す通しボルト３０により互いに接合されている。
なお、図面ではギヤポンプ１０においてフロントハウジング１５側を前方とし、リヤハウジング１６側を後方とする（図１、図３を参照）。
【００１８】
フロントハウジング１５は主ギヤ室１２を塞ぎ、リヤハウジング１６は副ギヤ室１３を塞いでいる。
主ギヤ室１２とフロントハウジング１５の端面との間にはサイドプレート１７が設けられ、副ギヤ室１３とリヤハウジング１６との端面との間にもサイドプレート１８が設けられている。
主ギヤ室１２と仕切部１４との間には、さらに別のサイドプレート１９が設けられ、副ギヤ室１３と仕切部１４との間にもサイドプレート２０が設けられている。
【００１９】
主ギヤ室１２には、図２及び図３に示すように、主駆動ギヤ２２と主従動ギヤ２３が互いに外接して噛合する主ギヤ機構２１が収容されている。
副ギヤ室１３には、図３に示すように、別の副駆動ギヤ２５と副従動ギヤ２６が互いに外接して噛合する副ギヤ機構２４が収容されている。
主ギヤ室１２に収容されるフロント側の主駆動ギヤ２２は軸心を同じとする駆動軸２７と一体的に形成されている。
副ギヤ室１３に収容されるリヤ側の副駆動ギヤ２５は駆動軸２７にスプライン嵌合又はセレーション嵌合され、副駆動ギヤ２５の軸心と駆動軸２７の軸心は一致している。
主駆動ギヤ２２、副駆動ギヤ２５は互いに共通の駆動軸心を持つと言える。
【００２０】
駆動軸２７は、サイドプレート１７〜２０及び仕切部１４を貫通してフロントハウジング１５及びリヤハウジング１６に延出している。
駆動軸２７は、軸受２９を介してボディ１１、フロントハウジング１５及びリヤハウジング１６により回転自在に支持されている。
駆動軸２７の一端はフロントハウジング１５の外に延出し、外部動力源に接続され、この外部動力源は駆動軸２７に駆動力を与える。
【００２１】
２つの主従動ギヤ２３、副従動ギヤ２６についても、フロント側の主従動ギヤ２３は軸心を同じとする従動軸２８と一体的に形成されており、リヤ側の副従動ギヤ２６は従動軸２８に嵌挿され、副従動ギヤ２６の軸心と従動軸２８の軸心は一致する。
従動軸２８も駆動軸２７と同様に、フロントハウジング１５及びリヤハウジング１６に延出しており、従動軸２８は軸受２９を介してボディ１１、フロントハウジング１５及びリヤハウジング１６により支持されている。
主従動ギヤ２３と副従動ギヤ２６は、互いに共通の従動軸心を持っていると言える。
従動軸２８の一端は、駆動軸２７とは異なりフロントハウジング１５の外には延出していない。
【００２２】
主ギヤ室１２には、図２に示すように、その内周面、主駆動ギヤ２２及び主従動ギヤ２３により２つの空間が形成される。
一方の空間は、流体であるオイルを吸入する側に形成される吸入側空間部３１であり、他方の空間はオイルを吐出する側に形成される吐出側空間部３２である。
副ギヤ室１３についても、主ギヤ室１２と同様に、吸入側空間部３３及び吐出側空間部３４が形成されている（図１を参照）。
【００２３】
図１に示すように、ギヤポンプ１０におけるフロント側の主ギヤ機構２１、主ギヤ室１２を含むギヤポンプ部を主ギヤポンプ部Ｐ１とし、リヤ側の副ギヤ機構２４、副ギヤ室１３を含むギヤポンプ部を副ギヤポンプ部Ｐ２とする。
ギヤポンプ１０の全吐出容量に対し、主ギヤポンプ部Ｐ１と副ギヤポンプ部Ｐ２はそれぞれ５０％の吐出容量を有する。
【００２４】
ボディ１１において、各主ギヤ室１２、１３にオイルを吸入するためのボディ側吸入路３６が、駆動軸２７及び従動軸２８の軸心に沿って形成されている。
リヤハウジング１６にはボディ側吸入路３６と連絡するリヤ側吸入路３７が形成され、リヤ側吸入路３７は、駆動軸心方向のリヤハウジング１６端面に開口されて外部と連絡する吸入口３８を有する。
ボディ側吸入路３６とリヤ側吸入路３７は円形横断面を夫々有し、両者３６、３７は直線状に繋がっている。
ボディ側吸入路３６とリヤ側吸入路３７は吸入通路３５を構成する。
吸入口３８から導入されるオイルは吸入通路３５を通り、各主ギヤ室１２、１３へ供給される。
【００２５】
ボディ側吸入路３６の中間付近には、ボディ側吸入路３６を開閉する吸入側逆止弁７０が備えられている。
吸入側逆止弁７０は、ボディ側吸入路３６の内壁に保持され、通孔を有する支持体７３と、支持体７３に対して保持され、ボディ側吸入路３６の流路方向に進退する弁体７１と、弁体７１と支持体７３との間に介在されるコイルばね７２を有する。
コイルばね７２は弁体７１に付勢力を付与するが、この付勢力は弁体７１がボディ側吸入路３６に形成された弁孔３６ａを閉じる方向への付勢力である。
ボディ側吸入路３６の圧力がコイルばね７２の付勢力を凌駕するとき、弁体７１は弁孔３６ａを開く。
吸入側逆止弁７０は、ボディ側吸入路３６における弁孔３６ａの下流側すなわち主ギヤポンプ側から副ギヤポンプ側へのオイルの逆流を防止する機能を有する。
弁体７１が弁孔３６ａを閉じた状態では、ボディ側吸入路３６における弁孔３６ａの上流側とリヤ側吸入路３７は、副ギヤ側吸入路に相当する。
弁体７１が弁孔３６ａを開いた状態では、ボディ側吸入路３６における弁孔３６ａの下流側が主ギヤ側吸入路に相当する。
【００２６】
ボディ側吸入路３６における吸入側逆止弁７０の下流側には、圧油流入口３９が形成されている。
圧油流入口３９は、ギヤポンプ１０をモータとして運転するための高圧のオイル（圧油）を主ギヤポンプ部Ｐ１へ送り込むための開口である。
なお、ここでいう高圧のオイルとは、少なくとも、主ギヤポンプ部Ｐ１のギヤ２２、２３を回転させるだけの圧力を有するオイルを意味する。
【００２７】
ボディ１１には、主ギヤ室１２、副ギヤ室１３の内部において昇圧されたオイルを外部へ吐出するためのフロント側吐出路４２、リヤ側吐出路４３が形成されている。
主ギヤ室１２の吐出側空間部３２からフロント側吐出路４２が延出し、副ギヤ室１３の吐出側空間部３４からリヤ側吐出路４３が延出している。
フロント側吐出路４２、リヤ側吐出路４３はボディ１１内において１つの吐出通路４１になるように合流している。
さらに、吐出通路４１は外部と連絡する吐出口４４を有しており、吐出通路４１から供給されるオイルは吐出口４４を通じてギヤポンプ１０の外部に吐出される。
リヤ側吐出路４３には、副ギヤ室１３へのオイルの逆流を防止する吐出側逆止弁４５が設けられている。
【００２８】
吐出側逆止弁４５はリヤ側吐出路４３を開閉する球状の弁体４６と、弁体４６の付勢手段であるコイルばね４７と、コイルばね４７を支持する支持体４８とを有する。
コイルばね４７は、リヤ側吐出路４３を閉じる方向へ弁体４６を移動させる付勢力を弁体４６に付与する。
弁体４６は、リヤ側吐出路４３の圧力が所定の圧力以上になるとコイルばね４７の付勢力に抗してリヤ側吐出路４３を開く方向へ移動し、リヤ側吐出路４３の圧力が所定の圧力未満になるとコイルばね４７の付勢力とフロント側吐出路４２とリヤ側吐出路４３の吐出圧の差圧により弁体４６がリヤ側吐出路４３を閉じる。
弁体４６は差圧によりシート面に押さえ付けられるため、コイルばね４７の付勢力は小さく設定されていればよい。
弁体４６は球形に限らず、例えば、円錐形としてもよい。
【００２９】
リヤハウジング１６は、リヤ側吐出路４３と連通するとともに、リヤ側吸入路３７と連通するバイパス通路５０を有する。
すなわち、バイパス通路５０は吸入通路３５と副ギヤ室１３の吐出側空間部３４とを連通している。
バイパス通路５０には、このバイパス通路５０を開閉する開閉弁５１が設けられている。
開閉弁５１はピストン構造を有し、中空の有底円筒状のシリンダ５２及びシリンダ５２内に収容される円筒状のピストン５３により構成されている。ピストン５３はシリンダ５２内で摺動する。
【００３０】
開閉弁５１は、シリンダ５２内のピストン５３の摺動により、バイパス通路５０の開閉を行う。
ピストン５３の摺動は、ピストン５３の両端面にかかる圧力差により行われる。
すなわち、ピストン５３の摺動は、シリンダ５２内においてピストン５３を挟み、バイパス通路５０側の空間の圧力と、その反対側のシリンダ５２内における空間の圧力との差により、行われる。
【００３１】
この実施形態では、リヤハウジング１６に設けた電磁弁５５の作動により、ピストン５３の両端面にかかる圧力差を制御する。
電磁弁５５は、リヤハウジング１６に形成したスプール孔５６において摺動するスプール５７と、スプール５７をフロント側へ向けて前進させるコイル部５８と、スプール５７に対する付勢手段であるコイルばね５９とを有する。
バイパス通路５０において、開閉弁５１とリヤ側吐出路４３の間を上流側通路５０ａ、開閉弁５１とリヤ側吸入路３７の間を下流側通路５０ｂと定義すると、スプール孔５６は下流側通路５０ｂまたはポンプの低圧部と連通する。
スプール５７は、非励磁にはシリンダ５２を吸入通路３５側に連通させ、シリンダ５２内を吸入圧にする吸入圧用連通路６０を有する。
コイル部５８が励磁されてスプール５７がフロント側に前進した位置にある状態から、コイル部５８の励磁が解除されると、コイルばね５９はスプール５７をリヤ側へ後退させる。
【００３２】
一方、ボディ１１及びリヤハウジング１６は、リヤ側吐出路４３からスプール孔５６へ吐出圧のオイルを供給する吐出圧用連通路６１を有する。
吐出圧用連通路６１は、通路６２、６３により構成されている。
スプール５７の外周面には吐出圧用連通路６１の一部を構成する溝６４が形成されている。
この吐出圧用連通路６１は、コイル部５８の励磁時にはスプール５７がフロント側に前進した位置にあるときに、リヤ側吐出路４３における吐出圧をシリンダ５２へ導く。
シリンダ５２内が吸入圧になるとき、ピストン５３はバイパス通路５０を開き、吐出圧にあるとき、ピストン５３はバイパス通路５０を閉じる。
【００３３】
次に、第１の実施形態に係るギヤポンプ１０を用いたフォークリフトの油圧システムの一例について、図４に基づき説明する。
図４に示す油圧システム８０は、フォークリフトが備える油圧機器等の各アクチュエータを油圧制御するためのシステムである。
この実施形態に係る油圧システム８０は、荷役装置が備えるフォーク昇降用のためのリフトシリンダ８１と、マストの前後傾動のためのティルトシリンダ８２と、リフトシリンダ８１及びティルトシリンダ８２等のアクチュエータを油圧制御するコントロールバルブ８３と、を有する。
【００３４】
ギヤポンプ１０は、電源９２からの電力の供給を受けて駆動される電動モータ９１に連結されており、主ギヤポンプ部Ｐ１と副ギヤポンプ部Ｐ２は電動モータ９１の駆動により作動される。
ギヤポンプ１０の吸入口３８は吸入管路８４により貯油タンク８５と接続され、吐出口４４は、供給管路８６を通じてコントロールバルブ８３の吸入口と接続されている。
【００３５】
コントロールバルブ８３は、フォークリフトが備える複数のアクチュエータを油圧制御するための制御弁である。
コントロールバルブ８３には複数の吐出口が形成されている。
コントロールバルブ８３とリフトシリンダ８１との間を接続するリフトシリンダ用管路８７は、フォーク上昇のためのオイルをコントロールバルブ８３からリフトシリンダ８１へ供給したり、リフトシリンダ８１のオイルをフォーク下降に伴いコントロールバルブ８３へ戻したりする管路となっている。
コントロールバルブ８３とティルトシリンダ８２との間を接続するティルトシリンダ用管路８８は、オイルをコントロールバルブ８３からティルトシリンダ８２へ供給したり、ティルトシリンダ８２のオイルをコントロールバルブ８３へ戻したりする管路となっている。
コントロールバルブ８３と貯油タンク８５との間を接続するリターン管路８９は、ギヤポンプ１０から供給されるオイルを貯油タンク８５へ戻すことができる管路となっている。
【００３６】
ギヤポンプ１０における圧油流入口３９とコントロールバルブ８３との間を結ぶ圧油循環管路９０は、フォーク下降によりリフトシリンダ８１からコントロールバルブ８３へ戻る高圧のオイルをギヤポンプ１０へ送るための配管となっている。
なお、コントロールバルブ８３は、オペレータによるレバー等の操作に基づき、各管路８７、８８の開閉の切り換えを行う。
【００３７】
次に、第１の実施形態に係るギヤポンプ１０の運転について説明する。
まず、主ギヤポンプ部Ｐ１における主駆動ギヤ２２及び主従動ギヤ２３の動作について説明する。
駆動軸２７に外部から駆動力が与えられると、図２に示すように、主駆動ギヤ２２は一方向に回転する。
それに伴い、主駆動ギヤ２２と噛み合う主従動ギヤ２３は、従動軸２８とともに、主駆動ギヤ２２の回転方向と相対する方向に回転する。
主駆動ギヤ２２及び主従動ギヤ２３が噛み合いつつ回転すると、吸入通路３５から吸入側空間部３１にオイルが吸入される。
【００３８】
吸入側空間部３１にオイルが吸入されると、主駆動ギヤ２２の歯間と主ギヤ室１２の内周面とにより形成される空間、及び主従動ギヤ２３の歯間と主ギヤ室１２の内周面とにより形成される空間にはオイルが閉じ込められる。
空間に閉じこめられたオイルは、主ギヤ室１２の内周面に沿って、主駆動ギヤ２２の回転方向、主従動ギヤ２３の回転方向にそれぞれ運ばれる。
これらの空間に封入されたオイルは、吐出側空間部３２に吐出される。吐出側空間部３２内のオイルは、フロント側吐出路４２から吐出通路４１、吐出口４４を経てギヤポンプ１０の外部に吐出される。
油圧システム８０ではギヤポンプ１０から吐出されたオイルはコントロールバルブ８３へ供給される。
【００３９】
なお、副ギヤポンプ部Ｐ２についても、駆動軸２７に外部から駆動力が与えられると、副ギヤ室１３内の副駆動ギヤ２５及び副従動ギヤ２６が駆動し、吐出側空間部３４にオイルが吐出される。
【００４０】
ここで、電磁弁５５のコイル部５８が励磁されている場合、スプール５７はコイルばね５９の付勢力を凌駕する力を受け、前方に位置する。
スプール５７が前方に位置するとき、吐出圧用連通路６１と開閉弁５１のシリンダ５２が連通する。
因みに、吸入圧用連通路６０とシリンダ５２は遮断状態となる。
従って、シリンダ５２内はリヤ側吐出路４３から吐出圧用連通路６１を通じて導入された吐出圧のオイルが満たされる。
ピストン５３がバイパス通路５０を閉じていない状態では、吸入通路３５と連通するバイパス通路５０の圧力はシリンダ５２内より低圧であり、ピストン５３はバイパス通路５０を閉じる方向に移動する。
【００４１】
ピストン５３がバイパス通路５０を閉じると、副ギヤポンプ部Ｐ２によりオイルが吐出されるリヤ側吐出路４３の圧力は高くなり、吐出側逆止弁４５の弁体４６がリヤ側吐出路４３を開く。
このため、副ギヤポンプ部Ｐ２より吐出されるオイルはリヤ側吐出路４３及びバイパス通路５０に供給されるが、図１に示すように、オイルはリヤ側吐出路４３から吐出通路４１へ至るだけであり、オイルがバイパス通路５０を通じて吸入通路３５へ送られることはない。
この状態では、主ギヤポンプ部Ｐ１及び副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されるオイルは合流され、吐出通路４１を通じてギヤポンプ１０の外部に供給される。
従って、この場合、ギヤポンプ１０の吐出流量は１００％であり、この運転状態は高容量運転状態である。
【００４２】
次に、電磁弁５５のコイル部５８が非励磁になると、スプール５７はコイルばね５９の付勢力を受け、前方から後方へ移動する。
スプール５７が後方に位置すると、吐出圧用連通路６１とシリンダ５２との連通は遮断されるとともに、スプール孔５６、吸入圧用連通路６０とシリンダ５２が連通される。
このため、開閉弁５１のシリンダ５２は吐出圧から吸入圧に低下する。バイパス通路５０の上流側は吐出圧であることから、シリンダ５２内の圧力が吸入圧になると、ピストン５３が差圧を受けてシリンダ５２内に後退する。
ピストン５３の後退によりバイパス通路５０が開かれた状態となる。
【００４３】
さらに、バイパス通路５０の上流側における圧力は低下するから、吐出側逆止弁４５のコイルばね４７の付勢力と主ギヤポンプ部Ｐ１側からの圧力で弁体４６がリヤ側吐出路４３を閉じる。
吐出側逆止弁４５がリヤ側吐出路４３を閉じ、開閉弁５１がバイパス通路５０を開く状態では、主ギヤポンプ部Ｐ１が吐出するオイルのみが吐出通路４１を通じて外部へ吐出される。
副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されるオイルはバイパス通路５０へ供給され、バイパス通路５０から吸入通路３５の上流側において合流する。
従って、この場合、ギヤポンプ１０における吐出流量は５０％であり、この運転状態は低容量運転状態である。
なお、この実施形態では、電磁弁５５を励磁した状態を１００％の吐出流量としたが、スプール５７の溝配置を変更し、電磁弁５５を励磁した状態を５０％の吐出流量とし、励磁が解除された状態を１００％の吐出流量としてもよい。
【００４４】
このギヤポンプ１０は圧油流入口３９から流入される高圧のオイル（圧油）によりモータとして駆動される場合がある。
ギヤポンプ１０が、ポンプとして駆動されない状態で、圧油流入口３９から高圧のオイルがギヤポンプ１０に流入されると、流入されたオイルの圧力が主ギヤポンプ部Ｐ１の主駆動ギヤ２２及び主従動ギヤ２３を回転させる。
このとき、オイルにより回転される両ギヤ２２、２３は、ギヤポンプ１０がポンプとして駆動されるときと同じ方向へ回転される。
このため、ギヤポンプ１０はモータとして駆動され、駆動軸２７には両ギヤ２２、２３の回転により回転エネルギーが生じる。
駆動軸２７の回転エネルギーを、取り出し可能なエネルギーに変換することにより、エネルギーが回収される。
例えば、図４に示すように、ギヤポンプ１０が電動モータ９１に連結されている場合、駆動軸２７の回転は、電動モータ９１を発電機として駆動することになり、回転エネルギーを電気エネルギーとして回収することができる。
【００４５】
次に、ギヤポンプ１０を用いたフォークリフトの油圧システム８０における作動例を説明する。
図５（ａ）は、リフトシリンダ８１のロッド上昇時の油圧システム８０を示しており、ギヤポンプ１０は吐出流量１００％の高容量運転である。
この場合、オペレータの操作により、リフトシリンダ用管路８７は開通され、ティルトシリンダ用管路８８、リターン管路８９、圧油循環管路９０は遮断されている（図における×印は管路の遮断を意味する。）。
一方、ギヤポンプ１０における開閉弁５１はバイパス通路５０を遮断する状態にある。
従って、ギヤポンプ１０から吐出されたオイルはコントロールバルブ８３を介してリフトシリンダ８１へ供給される。
リフトシリンダ８１のロッドは、主ギヤポンプ部Ｐ１及び副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されたオイルの供給を受けて上昇する。
【００４６】
図５（ｂ）は、リフトシリンダ８１のロッドが下降時の油圧システム８０を示している。
このとき、ギヤポンプ１０はリフトシリンダ８１からギヤポンプ１０へ戻る高圧のオイルによりモータとして駆動される。
リフトシリンダ８１のロッドの下降は、オペレータの操作により行われるが、この場合、リフトシリンダ用管路８７、リターン管路８９、圧油循環管路９０が開通され、ティルトシリンダ用管路８８が遮断される（図における×印は管路の遮断を意味する。）。
これにより、リフトシリンダ８１のロッド上昇に使用されたオイルは、ロッド下降に伴い、リフトシリンダ８１からコントロールバルブ８３に戻り、コントロールバルブ８３から圧油循環路９０を通じて圧油流入口３９へ流入される。
【００４７】
圧油流入口３９へ流入されるオイルは、主ギヤポンプ部Ｐ１の各ギヤ２２、２３を回転させ、ギヤポンプ１０をモータとして駆動する。
オイルが各ギヤ２２、２３を回転させることにより、駆動軸２７を介して電動モータ９１が発電機として運転され、電気エネルギーが電源９２へ回収される。
主ギヤポンプ部Ｐ１を駆動させたオイルは供給管路８６を通ってコントロールバルブ８３へ供給され、さらに、コントロールバルブ８３からリターン管路８９を通じて貯油タンク８５へ回収される。
【００４８】
ところで、リターン管路８９から導入されたオイルが主ギヤポンプ部Ｐ１を駆動することに伴い、副ギヤポンプ部Ｐ２の各ギヤ２５、２６も回転される。
副ギヤポンプ部Ｐ２が駆動されることにより、副ギヤポンプ部Ｐ２は貯油タンク８５のオイルを汲み上げる。
一方、ギヤポンプ１０における開閉弁５１はバイパス通路５０を開通する状態にあるから、副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されるオイルはバイパス通路５０を通って吸入通路３５へ合流される。
このため、副ギヤポンプ部Ｐ２に対応する吸入側空間部３３と吐出側空間部３４との差圧は殆どなく、副ギヤポンプ部Ｐ２の駆動により消費されるエネルギーは僅少である。
【００４９】
なお、圧油循環管路９０からギヤポンプ１０に導入されるオイルは、副ギヤポンプ部Ｐ２が汲み上げる貯油タンク８５からオイルよりも圧力が高い。
このため、吸入通路３５の吸入側逆止弁７０は吸入通路を閉じ、吐出通路４１の吐出側逆止弁４５は吐出通路４１を閉じる。
吸入側逆止弁７０及び吐出側逆止弁４５が閉弁状態となることから、圧油循環管路９０からギヤポンプ１０に導入されるオイルと、副ギヤポンプ部Ｐ２が汲み上げる貯油タンク８５からのオイルが、ギヤポンプ１０において互いに合流することはない。
【００５０】
図６（ａ）は、ティルトシリンダ８２のロッドを伸長時の油圧システム８０を示す。
ティルトシリンダ８２の伸長はオペレータの操作により行われるが、コントロールバルブ８３により、ティルトシリンダ用管路８８は開通され、リフトシリンダ用管路８７、リターン管路８９、圧油循環管路９０は遮断されている（図における×印は管路の遮断を意味する。）。
一方、ギヤポンプ１０における開閉弁５１はバイパス通路５０を遮断する状態にある。
従って、ギヤポンプ１０は高容量運転状態にある。主ギヤポンプ部Ｐ１及び副ギヤポンプ部Ｐ２の回転数が少ない場合、吐出圧と吸入圧の圧力差が大きいため、両ギヤポンプ部Ｐ１、Ｐ２の各隙間からオイルが吸入側に逆流する。
この場合、バイパス通路５０を開通させて、低容量運転状態にし、代わりに電動モータ９１ひいては主ギヤポンプ部Ｐ１の回転数を上げることにより、オイルの逆流を防ぐことができる。
また、この場合、電動モータ９１は低トルク、かつ、高回転となるので、消費電力の削減につながる。このように、ギヤポンプ１０側の運転状態を切り替えることにより、モータ回転数を一定以上に保つことができる。
【００５１】
図６（ｂ）は、リフトシリンダ８１のロッドを下降させつつ、ティルトシリンダ８２のロッドを伸長させるときの油圧システム８０を示す。
この場合、リフトシリンダ８１のロッド下降とティルトシリンダ８２のロッド伸長は、オペレータの操作により行われるが、コントロールバルブ８３により、リフトシリンダ用管路８７と圧油循環管路９０は連通され、一方、供給管路８６とティルトシリンダ用管路８８が連通される。リターン管路８９は遮断されている（図における×印は管路の遮断を意味する。）。
一方、ギヤポンプ１０における開閉弁５１はバイパス通路５０を開通する状態にある。
【００５２】
この場合、リフトシリンダ８１からコントロールバルブ８３、圧油循環管路９０を通じて圧油流入口３９へ流入される高圧のオイル（圧油）は、主ギヤポンプ部Ｐ１の各ギヤ２２、２３を回転させ、ギヤポンプ１０をモータとして駆動する。
圧油流入口３９へ流入されたオイルが各ギヤ２２、２３を回転させることにより、駆動軸２７を介して電動モータ９１が発電機として運転され、電気エネルギーが電源９２へ回収される。
さらに、主ギヤポンプ部Ｐ１から吐出されたオイルがコントロールバルブ８３を経由してティルトシリンダ用管路８８を通り、ティルトシリンダ８２へ供給される。
ティルトシリンダ８２はオイルの供給を受け、ティルトシリンダ８２のロッドが伸長する。
【００５３】
一方、ギヤポンプ１０における開閉弁５１はバイパス通路５０を開通する状態にあるから、副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されるオイルはバイパス通路５０を通って吸入通路３５へ合流される。
この場合、ギヤポンプ１０はリフトシリンダ８１からの戻りのオイルによりモータとして駆動され、エネルギーの回収を行うとともに、ティルトシリンダ８２のロッドを伸長させ、マストを傾動する。
【００５４】
なお、図６（ｂ）では開閉弁５１がバイパス通路５０を開通する状態にするとしたが、ティルトシリンダ８２へより多くのオイルを供給する場合には、開閉弁５１がバイパス通路５０を遮断するようにしてもよい。
この場合、副ギヤポンプ部Ｐ２の吐出側空間部３４が吐出されたオイルにより昇圧され、主ギヤポンプ部Ｐ１の吐出側空間部３２よりも高圧になると、吐出側逆止弁４５が開弁状態となり、副ギヤポンプ部Ｐ２により吐出されたオイルが主ギヤポンプ部Ｐ１に吐出されたオイルに合流される。
従って、ティルトシリンダ８２へより多くのオイルが供給される。
【００５５】
第１の実施形態は以下の効果を奏する。
（１）ギヤポンプ１０には、バイパス通路５０が形成されていることから、バイパス通路５０を、ポンプとしての低容量運転のために流体を吸入側へ戻す通路と、モータとしての高効率なエネルギー回収のために流体を吸入側へ戻す通路として共用化することができる。
（２）バイパス通路５０はハウジング内に形成されているので、ハウジングの外部にバイパス通路５０に相当する配管を設ける必要がない。このため、ギヤポンプ１０の外部にバイパス通路を設けるための配管部材を別に用意する必要がない。また、ハウジング内にバイパス通路５０が設けられていることにより、外部配管によりバイパス通路を設ける場合と比較してバイパス通路の短縮化が図りやすく、バイパス通路５０の短縮化によりバイパス通路５０におけるオイルの圧損は、外部にバイパス通路を設ける場合と比較して生じ難い。
【００５６】
（３）吸入側逆止弁７０は、ポンプとしてのギヤポンプ１０の高容量運転時には吸入通路３５を開き、主ギヤポンプ部Ｐ１及び副ギヤポンプ部Ｐ２の各吸入側空間部３１、３３へオイルを供給し、一方、モータとしてのギヤポンプ１０の運転時には吸入側逆止弁７０が吸入通路を閉じ、圧油流入口３９から導入される高圧のオイルが副ギヤポンプ部Ｐ２の吸入側空間部へ供給されることはないから、オイルにより主ギヤポンプ部Ｐ１のみが駆動され、ギヤポンプ１０をモータとして作動することができる。
（４）モータとしてのギヤポンプ１０の運転時には、副ギヤポンプ部Ｐ２において、オイルの吸入は貯油タンク８５からではなく、バイパス通路５０から行われるので、副ギヤポンプの仕事Ｐ２が減る。従って、圧油流入口３９から導入される高圧のオイルが持つエネルギーを効率よく副ギヤポンプ部Ｐ２のモータとしての駆動に用いることができる。
【００５７】
（５）主ギヤポンプ部Ｐ１の吸入側空間部３１と副ギヤポンプ部Ｐ２の吸入側空間部３３を連通するハウジング内の吸入通路３５に吸入側逆止弁７０を設け、吸入側逆止弁７０により吸入通路３５を主ギヤ側吸入路と副ギヤ側吸入路とに遮断するとき、圧油流入口３９からのオイルの高圧を維持することができる。吸入側逆止弁７０に相当する弁手段を外部配管において設ける必要がなく、オイルの高圧を維持するための弁手段をギヤポンプ１０の外部配管に設置する油圧回路と比較すると、吸入側逆止弁自体を小型化できるほか、回路に必要な配管材料が抑制され、配管構築も容易となる。さらに、リフトシリンダ８１からの戻りオイルの配管を、貯油タンク８５とギヤポンプを結ぶ吸入用の管路に接続する必要がないから、オイル吸入のための圧損を考慮する不要となり、高圧に耐えられるよう肉厚となっている圧油循環管路９０の配管を小径化することができ、低コスト化や軽量化が図れる。
【００５８】
（６）電磁弁５５の操作によりバイパス通路５０が開閉弁５１により開閉され、開閉弁５１の開閉に伴って吐出側逆止弁４５がリヤ側吐出路４３を開閉することにより、ギヤポンプ１０の吐出流量を変更させることができる。
（７）ギヤポンプ１０がリフトシリンダ８１からの戻りのオイルによりモータとして駆動されるとき、副ギヤポンプ部Ｐ２が貯油タンク８５から汲み上げたオイルは、開閉弁５１の開閉により、バイパス通路５０へ通したり、主ギヤポンプ部Ｐ１から吐出されたオイルへ合流させたりすることができる。
（８）ギヤポンプ１０と貯油タンク８５を接続する吸入管路８４が長くなるにつれて、吸入口３８に導入されるオイルは吸入管路８４における圧損により大気圧以下の圧力になるが、低容量運転時にはバイパス通路５０からのオイルが合流されることにより圧損を解消することができ、ポンプ効率を向上させることができる。
【００５９】
（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態に係るギヤポンプとこのギヤポンプを利用した油圧システムについて図７に基づき説明する。
図７は第２の実施形態に係るギヤポンプを利用したフォークリフトの油圧システムを示す概略構成図である。
第２の実施形態は、ギヤポンプの構成と油圧システムにおける配管の一部が第１の実施形態と異なる他は、第１の実施形態と実質的に同一である。
従って、第２の実施形態において第１の実施形態と共通又は類似する要素については、説明の便宜上、符号を共通して用い、第１の実施形態における説明を援用する。
【００６０】
図７に示すように、この実施形態のギヤポンプ１１０は、主ギヤポンプ部Ｐ１と、副ギヤポンプ部Ｐ２を有する。
ハウジング（図示せず）内には、主ギヤポンプ部Ｐ１に連通する主ギヤ側吸入通路１１１と、副ギヤポンプ部Ｐ２に連通する副ギヤ側吸入通路１１２が形成されている。
この実施形態では、主ギヤ側吸入路としての主ギヤ側吸入通路１１１と副ギヤ側吸入路としての副ギヤ側吸入通路１１２は互いに独立して設けられている。
【００６１】
ギヤポンプ１１０の吐出通路１１３は、主ギヤポンプ部Ｐ１の吐出側空間部（図示せず）と連通するフロント側吐出路１１４と、副ギヤポンプ部Ｐ２の吐出側空間部（図示せず）と連通するリヤ側吐出路１１５と、にハウジング内に形成されている。
主ギヤポンプ部Ｐ１の吐出側空間部からフロント側吐出路１１４が延出し、副ギヤポンプ部Ｐ２の吐出側空間部からリヤ側吐出路１１５が延出している。
フロント側吐出路１１４、リヤ側吐出路１１５はハウジング内において１つの吐出通路１１３になるように合流している。
【００６２】
吐出通路１１３は外部と連絡する吐出口１１６を有しており、吐出通路１１３から供給されるオイルは吐出口１１６を通じてギヤポンプ１１０の外部に吐出される。
リヤ側吐出路１１５には、リヤ側吐出路１１５におけるオイルの逆流を防止する吐出側逆止弁１１７が設けられている。
吐出側逆止弁１１７は、第１の実施形態における吐出側逆止弁４５を同一構成である。
【００６３】
ハウジング内には、リヤ側吐出路１１５と副ギヤ側吸入通路１１２とを連通するバイパス通路１１８が形成されている。
バイパス通路１１８には、このバイパス通路１１８を開閉する開閉弁１１９が設けられている。
開閉弁１１９は第１の実施形態における開閉弁５１と同一構成であり、第１の実施形態と同様に電磁弁（図示せず）の制御により開閉が切り換えられる。
【００６４】
次に、油圧システム１００における油圧回路について説明する。
油圧システム１００における、リフトシリンダ８１、ティルトシリンダ８２、コントロールバルブ８３、貯油タンク８５、供給管路８６、リフトシリンダ用管路８７、ティルトシリンダ用管路８８、リターン管路８９、電動モータ９１、電源９２は第１の実施形態と同一であるから説明を省略する。
この実施形態の油圧システム１００は、貯油タンク８５からギヤポンプ１１０へオイルを供給する吸入管路として、主ギヤ側吸入通路１１１と貯油タンク８５を接続する主ギヤ側吸入管路１０１と、副ギヤ側吸入通路１１２と貯油タンク８５を接続する副ギヤ側吸入管路１０２とを有する。
【００６５】
油圧システム１００は、コントロールバルブ８３と主ギヤ側吸入管路１０１との間を結ぶ圧油循環管路１０３を有する。
圧油循環管路１０３は、フォーク下降によりリフトシリンダ８１からコントロールバルブ８３へ戻る高圧のオイルをギヤポンプ１１０へ送るための配管となっている。
なお、主ギヤ側吸入管路１０１における圧油循環管路１０３との合流部の上流側に逆止弁１０４が設置されている。
逆止弁１０４は、圧油循環管路１０３を通って主ギヤ側吸入管路１０１に合流されたオイルの貯油タンク８５への流出を防止する。
第２の実施形態によれば、第１の実施形態の作用効果（１）、（２）、（６）〜（８）と実質的に同等の作用効果を奏する。
【００６６】
なお、上記の第１、第２の実施形態は、本発明の一実施形態を示すものであり、本発明は、上記した実施形態に限定されるものではなく、下記のように発明の趣旨の範囲内で種々の変更が可能である。
【００６７】
○  第１、第２の実施形態では、可変容量型ギヤポンプの最大流量を１００％としたとき、主ギヤポンプ部と副ギヤポンプ部をそれぞれ５０％としたが、両ギヤポンプ部の能力をそれぞれ５０％の限定する主旨ではなく、例えば、７０％と３０％のように両ギヤポンプ部の能力については条件に応じて適宜に設定すればよい。
○  第１、第２の実施形態では、ギヤポンプ部については、主ギヤポンプ部と副ギヤポンプ部の２個としたが、３個以上のギヤポンプ部を設けてもよい。この場合、低容量運転時において戻し通路に通すオイルは少なくとも１個のギヤポンプ部から吐出されるオイルであればよい。
○  第１、第２の実施形態では、コントロールバルブからのオイルの供給を受けるアクチュエータをリフトシリンダ及びティルトシリンダとしたが、両シリンダに限らず、パワーステアリング用のアクチュエータ等、他のアクチュエータを設けるようにしてもよい。
【００６８】
○  第１の実施形態では、ティルトシリンダへオイルを供給するとき、電動モータの回転数を１００％の高容量運転の回転数と比較して低下させ、コントロールバルブへ供給するオイルを低容量としたが、例えば、主ギヤポンプ部により吐出されるオイルを供給し、高容量運転と比較して５０％の低容量のオイルを供給してもよい。
○  第１の実施形態では、吐出側逆止弁として機械的な弁を用いたが、吐出側逆止弁はギヤポンプがモータとしての運転時に吸入通路を遮断する構成を有していれば、特に種類・形式は限定されない。例えば、電気的な制御により開閉される電磁弁を用いてもよい。
○  第１、第２の実施形態では、ギヤポンプの外部駆動源の例として電動モータとしたが、外部駆動源は電動モータに限定されない。外部駆動源は、例えば、内燃機関であってもよい。この場合、内燃機関は回転数を制御しにくいので、本願のギヤポンプが可変容量型ギヤポンプとして機能することの利点は大きい。また、ギヤポンプがモータとしての運転時に回収するエネルギーは、例えば、機械的なエネルギーや熱エネルギー等、電気エネルギー以外としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】第１の実施形態に係る可変容量型ギヤポンプの構造を示す断面側面図である。
【図２】図１におけるＡ−Ａ線の矢視図である。
【図３】図２におけるＢ−Ｂ線の矢視図である。
【図４】第１の実施形態に係るギヤポンプを用いたフォークリフトの油圧システムの一例を示す概略構成図である。
【図５】油圧システムの作用を示す概略構成図であり、（ａ）はリフトシリンダのロッド上昇時の作用を示す図であり、（ｂ）はリフトシリンダのロッド下降時の作用を示す図である。
【図６】油圧システムの作用を示す概略構成図であり、（ａ）はティルトシリンダのロッド伸長時の作用を示す図であり、（ｂ）はリフトシリンダのロッド下降とティルトシリンダのロッド伸長が同時に行われる場合の作用を示す図である。
【図７】第２の実施形態に係るギヤポンプを利用したフォークリフトの油圧システムを示す概略構成図である。
【図８】従来技術に係る二連歯車ポンプまたはモータの断面側面図である。
【図９】従来技術に係る二連歯車ポンプまたはモータを用いた油圧回路の一例を示す概略構成図である。
【符号の説明】
【００７０】
１０、１１０  可変容量型ギヤポンプ
１１  ボディ
１２  主ギヤ室
１３  副ギヤ室
２２  主駆動ギヤ
２３  主従動ギヤ
２５  副駆動ギヤ
２６  副従動ギヤ
２７  駆動軸
３５  吸入通路
４１、１１３  吐出通路
４５、１１７  吐出側逆止弁
５０、１１８  バイパス通路
５１、１１９  開閉弁
５５  電磁弁
７０  吸入側逆止弁
８０、１００  油圧システム
８１  リフトシリンダ
８２  ティルトシリンダ
８３  コントロールバルブ
９０、１０３  圧油循環管路
９１  電動モータ
１０４  逆止弁
Ｐ１  主ギヤポンプ部
Ｐ２  副ギヤポンプ部
【図１】
2009203811.tif 000003
【図２】
2009203811.tif 000004
【図３】
2009203811.tif 000005
【図４】
2009203811.tif 000006
【図５】
2009203811.tif 000007
【図６】
2009203811.tif 000008
【図７】
2009203811.tif 000009
【図８】
2009203811.tif 000010
【図９】
2009203811.tif 000011