(57)【要約】【課題】  ポンプ仕事量の増加を抑制しつつリリーフ量を削減し、燃費を向上させた可変容量型ベーンポンプを提供する。【解決手段】  吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、第１流体圧室または第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、メータリングオリフィスの下流側とリザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、メータリングオリフィス下流側の圧力をリザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、少なくともリリーフバルブが開弁するとき、メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構とを有することとした。【選択図】        図３
2009047041.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
少なくとも前記リリーフバルブが開弁するとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記メータリングオリフィス揺動することにより前記開口部を徐々に遮断する前記カムリングとから構成され、
前記メータリングオリフィスは、前記第１プレートまたは前記第２プレートの軸方向端面に開口部を有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記カムリングが所定角度揺動した後、前記開口部を徐々に閉塞すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項４】
請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、径方向寸法に対して周方向寸法が大きいこと
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項５】
請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、楕円または長孔形状であること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項６】
請求項４に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記メータリングオリフィスの開口部は、複数の孔で形成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項７】
請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記吐出ポートと前記高圧室を接続する通路に設けられたパイロットオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項８】
請求項２に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記メータリングオリフィスと前記中圧室とを接続する通路に設けられたダンパオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項９】
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記カムリングの揺動によって進退するピストンをさらに備え、
前記可変絞り機構は、前記ピストンに設けられること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１０】
請求項１に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記リリーフバルブ下流側の圧力に基づき流路面積を変化させること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１１】
請求項１０に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、進退移動により開口面積を可変制御するスプールによって構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１２】
ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記吐出ポート下流側の吐出圧が所定圧以上のとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１３】
請求項１２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、吐出圧を検出する油圧センサと、この油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁から構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１４】
請求項１２に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、進退移動により開口面積を可変制御するスプールによって構成されること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１５】
ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記リリーフバルブの開弁時において前記カムリングの偏心量が減少するほど前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１６】
請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記メータリングオリフィスと、揺動することによりこの開口部を徐々に遮断する前記カムリングと、から構成され、
前記メータリングオリフィスは、前記第１プレートまたは前記第２プレートの軸方向端面に開口部を有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１７】
請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記カムリングが所定角度移動した後、前記開口部を徐々に遮断すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１８】
請求項１５に記載の可変容量型ベーンポンプは、
前記吐出ポートと前記高圧室とを接続する通路に設けられたパイロットオリフィスをさらに有すること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項１９】
ポンプボディと、
前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、
前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、
前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、
前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、
前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、
前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、
前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、
前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、
前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、
吐出圧を検出する油圧センサと、
前記吐出ポートから供給される圧力を利用する圧力利用機器と前記メータリングオリフィスの下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、
前記油圧センサの出力信号に基づき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構と
を有することを特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【請求項２０】
請求項１９に記載の可変容量型ベーンポンプにおいて、
前記可変絞り機構は、前記油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁であること
を特徴とする可変容量型ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量型のポンプに関し、特にパワーステアリング用の可変容量型ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に記載される可変容量型ベーンポンプにあっては、制御バルブに内蔵されたリリーフバルブを有し、吐出側圧力が所定圧以上となった際に圧力をリザーバタンクに開放している。
【特許文献１】特開２００３−２１０７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら上記従来技術にあっては、パイロットオリフィスを絞ってリリーフバルブからの作動油のリリーフ量を削減することで燃費向上を図る場合、パイロットオリフィス通過時における作動油の振動によってリリーフバルブ自体が振動してしまう。この振動を解消するためパイロットオリフィスに代えてダンパオリフィスを用いてリリーフ量を削減すると、制御バルブの環状部から作動油がリークしてしまう。
【０００４】
このためバルブ差圧が少なくなって高圧状態における制御流量が増加し、ポンプ仕事量が増大して作動油のリリーフ量削減による燃費低減効果が相殺されてしまう、という問題があった。
【０００５】
本発明は上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、ポンプ仕事量の増加を抑制しつつリリーフ量を削減し、燃費を向上させた可変容量型ベーンポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明では、ポンプボディと、前記ポンプボディに軸支される駆動軸と、前記ポンプボディ内に設けられ、前記駆動軸に回転駆動されるロータと、前記ロータの周方向に複数個設けられたスロットに出没自在に収装されたベーンと、前記ポンプボディ内に偏心可能に設けられるとともに、円環状に形成され、内周側に前記ロータおよび前記ベーンとともに複数のポンプ室を形成するカムリングと、前記カムリングの軸方向両側に設けられた第１プレート部材および第２プレート部材と、前記第１プレート部材または前記第２プレート部材のうち、少なくとも一方側に設けられ、前記複数のポンプ室の容積が増大する領域に開口する吸入ポートと、前記複数のポンプ室の容積が縮小する方向に開口する吐出ポートと、前記カムリングの外周側に設けられ、このカムリングの外周側空間を、吐出量が増大する側に設けられた第１流体圧室と、吐出量が減少する側に設けられた第２流体圧室と、に画成するシール部材と、前記吐出ポートに接続された吐出通路に設けられたメータリングオリフィスと、前記メータリングオリフィスの上流側圧力が導入される高圧室と、下流側圧力が導入される中圧室と、作動油を貯留するリザーバタンクに接続される低圧室と、を有し、前記第１流体圧室または前記第２流体圧室に導入される圧力を制御する圧力制御手段と、前記メータリングオリフィスの下流側と前記リザーバタンクの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、前記メータリングオリフィス下流側の圧力を前記リザーバタンク側に排出するリリーフバルブと、少なくとも前記リリーフバルブが開弁するとき、前記メータリングオリフィスの流路断面積を絞る可変絞り機構とを有することとした。
【０００７】
よって、ポンプ仕事量の増加を抑制しつつリリーフ量を削減し、燃費を向上させた可変容量型ベーンポンプを提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明の可変容量型ベーンポンプを実現する最良の形態を、図面に示す実施例に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００９】
［ベーンポンプの概要］
実施例１につき説明する。図１はベーンポンプ１の軸方向断面図、図２は径方向断面図である。図２ではカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合（偏心量最大）を示す。ＯＣはカムリング４の中心、ＯＲは駆動軸２の中心である。
【００１０】
なお、駆動軸２の軸方向をｘ軸とし、第１、第２ハウジング１１，１２へ駆動軸が挿入される方向を正方向とする。また、カムリング４の揺動を規制するスプリング９１（図２参照）の軸方向であってカムリング４を付勢する方向をｙ軸負方向、ｘ、ｙ軸と直交する軸であって吸入口ＩＮ側をｚ軸正方向とする。
【００１１】
ベーンポンプ１は、駆動軸２、ロータ３、カムリング４、アダプタリング５、ポンプボディ１０を有する。駆動軸２はプーリを介してエンジンと接続し、ロータ３と一体回転する。
【００１２】
ロータ３の外周には軸方向溝である複数のスロット３１が放射状に形成され、各スロット３１にベーン３２が径方向に出没可能に挿入される。また、各スロット３１の内径側端部には背圧室３３が設けられ、圧油が供給されてベーン３２を径方向外側に付勢する。
【００１３】
ポンプボディ１０は第１ハウジング１１および第２ハウジング１２（第１部材）から形成される。第１ハウジング１１はｘ軸正方向側に開口する有底カップ形状であり、底部１１ａには円盤状のプレッシャープレート６（第２部材）が収装される。第１ハウジング１１内周部であるポンプ要素収容部１１ｂであってプレッシャープレート６のｘ軸正方向側には、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３が収装される。
【００１４】
第２ハウジング１２はｘ軸正方向側からアダプタリング５、カムリング４、およびロータ３と液密に当接し、アダプタリング５、カムリング４、およびロータ３はプレッシャープレート６および第２ハウジング１２に挟持されることとなる。
【００１５】
プレッシャープレート６のｘ軸正方向側面６１および第２ハウジング１２のｘ軸負方向側面１２０にはそれぞれ吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２が設けられ、吸入口ＩＮ、吐出口ＯＵＴと接続してロータ３とカムリング４の間に形成されるポンプ室Ｂへの作動油の給排を行う。吸入口ＩＮと制御バルブ７とは油路７ａによって接続される。
【００１６】
アダプタリング５はｙ軸側を長軸、ｚ軸側を短軸とする略楕円状の円環部材であり、外周側において第１ハウジング１１に収装されるとともに、内周側においてカムリング４を収装する。ポンプ駆動時に第１ハウジング１１内で回転しないよう、アダプタリング５はピン４０により第１ハウジング１１に対し回転を規制される。
【００１７】
カムリング４は略真円の円環状部材であり、外周はアダプタリング５の短軸とほぼ同径に設けられている。したがって、略楕円状のアダプタリング５に収装されることにより、アダプタリング５内周とカムリング４外周の間には流体圧室Ａが形成され、カムリング４はアダプタリング５内においてｙ軸方向に揺動可能となる。
【００１８】
また、アダプタリング内周面５３のｚ軸正方向端部にはシール部材５０が設けられ、ｚ軸負方向端部には支持面Ｎが形成される。アダプタリング５はこの支持面Ｎにおいてカムリング４のｚ軸負方向を係止する。
【００１９】
支持面Ｎにはピン４０（第２シール部材）が設けられ、このピン４０とシール部材５０により、カムリング４とアダプタリング５との間の流体圧室Ａはｙ軸負、正方向に画成されて第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２を形成する。
【００２０】
ここで、カムリング４は支持面Ｎ上を転がりながら揺動するため各流体圧室Ａ１，Ａ２の容積が変化するが、ｚ軸負方向側支持面Ｎはｙ軸を原点を中心に反時計回り方向に回転させたξ軸に対し平行である。すなわち支持面Ｎはｙ軸正方向側に向かうにつれｚ軸正方向側に傾斜し、カムリング４は傾斜した支持面Ｎによりｙ軸負方向に揺動しやすくなっている。
【００２１】
ロータ３の外径はカムリング内周４１よりも小径に設けられ、カムリング４内周側に収装される。カムリング４が揺動し、ロータ３とカムリング４の相対位置が変化した場合であっても、ロータ３の外周はカムリング内周４１と当接しないよう設けられている。
【００２２】
また、揺動によりカムリング４が最もｙ軸負方向に位置する場合、カムリング内周４１とロータ３外周との距離Ｌはｙ軸負方向側において最大となる。カムリング４が最もｙ軸正方向に位置する場合は、同様に距離Ｌはｙ軸正方向側において最小となる。
【００２３】
ベーン３２の径方向長さは距離Ｌの最大値よりも大きく設けられており、そのためベーン３２は、カムリング４とロータ３との相対位置によらず、常にスロット３１に挿入されつつカムリング内周４１に当接した状態を維持することとなる。これにより、ベーン３２は常時背圧室３３から背圧を受け、カムリング内周４１と液密に当接する。
【００２４】
したがって、カムリング４とロータ３との間の領域は、隣り合うベーン３２によって常時液密に画成されてポンプ室Ｂを形成する。揺動によりロータ３とカムリング４が偏心状態にあれば、ロータ３の回転に伴って各ポンプ室Ｂの容積が変化する。
【００２５】
プレッシャープレート６および第２ハウジング１２に設けられた吸入ポート６２，１２１および吐出ポート６３，１２２は、ロータ３の外周に沿って設けられ、各ポンプ室Ｂの容積変化により作動油の給排が行われる。
【００２６】
アダプタリング５のｙ軸正方向端部には径方向貫通孔５１が設けられている。また、第１ハウジング１１のｙ軸正方向端部にはプラグ部材挿入孔１１４が設けられ、有底カップ形状のプラグ部材９０が挿入されて第１、第２ハウジング１１，１２外部との液密を保つ。
【００２７】
このプラグ部材９０の内周にはスプリング９１がｙ軸方向に伸縮可能に挿入され、アダプタリング５の径方向貫通孔５１を貫通してカムリング４に当接し、ｙ軸負方向へ付勢する。
【００２８】
スプリング９１は揺動量が最大となる方向（ｙ軸負方向）にカムリング４を付勢し、圧力の安定しないポンプ始動時において吐出量（カムリング４揺動位置）を安定させるものである。
【００２９】
［制御バルブ］
制御バルブ７は吐出圧と吸入圧に基づき駆動する機械式バルブであって、第１ハウジング１１のｚ軸正方向側に設けられたバルブ収装孔１１５に収容される。この制御バルブ７はスプール７１およびスプリング７２から形成され、有底円筒状のスプール７１の内周側にはリリーフバルブ８０が設けられている。
【００３０】
（スプール）
スプール７１はｙ軸正方向側端部である底部７１ａを閉塞された中空円筒部材であり、ｙ軸正方向側端部である開口部７１ｂにおいてスプリング７２によってｙ軸負方向側に付勢される。また、スプール７１の外周にはシール部７１ｃが設けられ、このシール部７１ｃはバルブ収装孔１１５内周と液密に当接する。
【００３１】
また、開口部７１ｂもバルブ収装孔１１５内周と液密に当接し、スプール７１によってバルブ収装孔１１５は３つの区画（高圧室ＣＨ、中圧室ＣＭ、および低圧室ＣＬ）にシールされる。高圧室ＣＨはスプール７１のｙ軸負方向側、中圧室ＣＭはｙ軸正方向側、低圧室ＣＬはスプール７１の外周であってシール部７１ｃと開口部７１ｂとの間に画成された領域に形成される。
【００３２】
バルブ収装孔１１５は油路１１３および貫通孔５２を介して第１流体圧室Ａ１と接続する。この油路１１３は第１ハウジング１１内に設けられた油路であり、貫通孔５２はアダプタリング５に設けられた径方向貫通孔である。スプール７１におけるシール部７１ｃは、スプリング７２の非収縮時においてこの油路１１３を閉塞する位置に設けられている。
【００３３】
したがって、スプール７１がｙ軸正方向に移動した場合は油路１１３と高圧室ＣＨが連通され、第１流体圧室Ａ１に高圧が導入される。スプール７１がｙ軸負方向に移動した場合、油路１１３は低圧室ＣＬと連通されて第１流体圧室Ａ１に低圧が導入される。
【００３４】
高圧室ＣＨはｙ軸負方向側から油路２１およびパイロットオリフィス３００を介して吐出ポート６３，１２２と接続し、低圧室ＣＬは油路７ａを介して吸入口ＩＮと接続する。この油路７ａはシール部７１ｃよりもｙ軸正方向側に設けられ、高圧室ＣＨと遮断される。
【００３５】
また、中圧室ＣＭは油路１１６、ダンパオリフィス２００を介して第２流体圧室Ａ２に接続し、さらにプレッシャープレート６に設けられたメータリングオリフィス１１０を介して油路７ａおよび吐出ポート６３，１２２に接続する。したがって高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの圧力は、メータリングオリフィス１１０の流量に比例した差圧、上流圧、および下流圧となる。
【００３６】
［カムリングの揺動］
第１流体圧室Ａ１には、油路５２，１１３を介して制御バルブ７の制御圧が導入される。また、第２流体圧室Ａ２にはメータリングオリフィス１１０の下流圧が導入される。
【００３７】
吐出圧の増加に伴ってメータリングオリフィス１１０の差圧も大きくなり、メータリングオリフィス１１０の上流側に接続される高圧室ＣＨと下流側に接続される中圧室ＣＭとの差圧も大きくなる。この差圧によって、制御バルブ７のスプール７１はスプリング７２に付勢力に抗してｙ軸正方向に移動し、第１流体圧室Ａ１と高圧室ＣＨとが連通されて第１流体圧室Ａ１に高圧Ｐｈが導入される。
【００３８】
一方、第２流体圧室Ａ２は中圧室ＣＭと連通してメータリングオリフィス１１０の下流圧が導入され、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２間で差圧が生じる。この差圧によってカムリング４はスプリング９１の付勢力に抗してｙ軸負方向に揺動する。
【００３９】
これに伴い、ｙ軸正方向側のポンプ室Ｂｙ＋は縮小して吐出ポート６３，１２２への作動油押し込み量が低減し、ｙ軸負方向側のポンプ室Ｂｙ−は拡大して吸入ポート６２，１２１への作動油戻し量が増大する。このためポンプ吐出量が減少し、メータリングオリフィス１１０の差圧が減少して高圧室ＣＨと中圧室ＣＭとの差圧も減少する。
【００４０】
したがってスプール７１はスプリング７２の付勢力に抗しきれずにｙ軸負方向に移動し、第１流体圧室Ａ１と高圧室ＣＨとが遮断されて第１流体圧室Ａ１の圧力が低下する。これにより、第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２間の差圧が減少し、差圧によるｙ軸正方向の力とスプリング９１の付勢力がバランスしてカムリング４の揺動が停止する。
【００４１】
このように、メータリングオリフィス１１０の差圧と各スプリング７１，９１の付勢力によって、常に一定の吐出量となるよう、カムリング４の位置が調整される。メータリングオリフィス１１０の開口面積が小さくなると差圧も大きくなり、開口面積が大きいと差圧は小さくなる。
【００４２】
（リリーフバルブ）
リリーフバルブ８０は弁体８１、弁座８２、弁球８３、およびスプリング８４を有する。スプリング８４はスプール７１の底部７１ａに係止されて弁体８１をｙ軸正方向側に付勢する。これに伴い弁体８１は弁球８３に当接し、この弁球８３を介して弁座８２をｙ軸正方向側に付勢する。
【００４３】
また、弁体８１のｙ軸正方向端部８１ａの外周はスプール７１の内周に液密に当接し、弁体８１とスプール７１内周とで第１油室Ｄ１を形成する。スプール７１の外周には第１径方向孔７１ｄが設けられ、スプール７１の外周部と内周部を連通する。
【００４４】
この第１径方向孔７１ｄは、リリーフバルブ８０のスプリング８４が伸び切った際に弁体８１のｙ軸正方向端部８１ａよりもｙ軸負方向側に位置し、低圧室ＣＬと第１油室Ｄ１とを連通する。弁体８１がｙ軸正方向に移動すると第１径方向孔７１ｄは閉塞される。
【００４５】
弁座８２はｙ軸方向の貫通孔８２ａを有し、この貫通孔８２ａは弁体８１との間に設けられた弁球８３によってｙ軸負方向側を閉塞される。弁座８２のｙ軸正方向側は中圧室ＣＭに面している。弁座８２も外周においてスプール７１内周に圧入固定され、弁体８１と弁座８２との間に第２油室Ｄ２を形成する。
【００４６】
弁座８２にはｙ軸方向の貫通孔８２ａが設けられ、弁球８３にはこの貫通孔８２ａを介してｙ軸負方向側に中圧Ｐｍが作用する。中圧室ＣＭの圧力Ｐｍが大きくなると、弁球８３はスプリング８４の付勢力に抗してｙ軸負方向に押圧され、貫通孔８２ａと弁球８３が乖離して中圧室ＣＭと低圧室ＣＬとが連通される。これにより中圧Ｐｍが油路７ａを介して吸入口ＩＮに排出されるリリーフ状態となる。
【００４７】
（リリーフ時におけるカムリングの揺動）
中圧室ＣＭの上流には油路１１６およびパイロットオリフィス２００が設けられているため、リリーフ時には中圧室ＣＭの圧力が減少する。このため高圧室ＣＨとの差圧が大きくなり、スプール７１はスプリング７２の付勢力に抗してｙ軸正方向に移動する。
【００４８】
このため第１流体圧室Ａ１は高圧室ＣＨと連通し、この高圧によってカムリング４はｙ軸正方向側に揺動して吐出流量が減少する。吐出流量が減少するとメータリングオリフィス１１０の差圧が減少して高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの差圧も減少し、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈはスプリング７２の付勢力に抗しきれなくなってスプール７１がｙ軸負方向に移動する。
【００４９】
このため高圧室ＣＨと第１流体圧室Ａ１とが遮断されて第１流体圧室Ａ１の圧力が下がる。これにより第１流体圧室Ａ１からカムリング４に作用するｙ軸正方向の力が減少し、カムリング４の揺動が停止して吐出流量が下がる。
【００５０】
これによりメータリングオリフィス１１０の前後差圧も減少し、前後差圧の拡大が補正されてポンプ吐出流量は所定の流量に保たれる。よって、リリーフ状態ではカムリング４の揺動によって余剰流量を低下させ、効率を向上させるものである。
【００５１】
（メータリングオリフィス）
図３は可変絞り機構１００付近の拡大断面図である。メータリングオリフィス１１０はポンプ径方向に長い孔であり、カムリング４のｙ軸方向揺動によって開口面積が変化する。
【００５２】
メータリングオリフィス１１０を形成する長孔は、長軸がｚ軸方向よりも若干ずれており、ｚ軸負方向側端部の一部はカムリング４がｙ軸正方向に最も揺動したときであってもカムリング４によって閉塞されないよう設けられている。このためメータリングオリフィス１１０は、カムリング４によって閉塞されない最低保障面積１１１分だけ常時第２流体圧室Ａ２に開口する。
【００５３】
カムリング４がｙ軸正方向に揺動すると、このカムリング４によってメータリングオリフィス１１０の開口部が一部閉塞されて開口面積が小さくなり、カムリング４が最もｙ軸正方向側に移動すると一部のみを残して閉塞される。このメータリングオリフィス１１０とカムリング４によって、流路面積を可変とする可変絞り機構１００を形成する。
【００５４】
メータリングオリフィス１１０の開口部を周方向に長い長孔に設けているため、メータリングオリフィス１１０はカムリング４が所定角度揺動した後に徐々に閉塞される。したがって非リリーフ時である吐出流量一定時においてメータリングオリフィス１１０を絞ることがなく、メータリングオリフィス１１０の前後差圧の変化による吐出量制御への影響を抑制し、吐出量制御のチューニングを容易とする。
【００５５】
また、メータリングオリフィス１１０の開口部は径方向寸法に対して周方向寸法が大きい長孔である。そのため、カムリング４の揺動量に対して急激にメータリングオリフィス１１０の面積を絞ることが可能となっている。
【００５６】
［第１、第２流体圧室への圧油の供給］
吐出圧は油路２１上に設けられたパイロットオリフィス３００によって絞られ、高圧室ＣＨへ供給されてスプール７１をｙ軸正方向に付勢する。これによりスプール７１はｙ軸正方向に移動して高圧室ＣＨと油路１１３とが連通され、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈが第１流体圧室Ａ１に導入される。吐出圧は吐出通路２２にも導入され、メータリングオリフィス１１０によって絞られて第２流体圧室Ａ２に導入される。
【００５７】
さらに、第２流体圧室Ａ２の圧力はポンプ外に設けられた油圧採道に供給されるため、流量に比例するオリフィス差圧が発生する。これにより、オリフィス下流にある中圧室ＣＭの圧力Ｐｍは、オリフィス上流にある高圧室ＣＨの圧力Ｐｈよりも小さくなる。これにより第２流体圧室Ａ２は第１流体圧室Ａ１よりも低圧となってカムリング４がｙ軸正方向に揺動する。
【００５８】
カムリング４が揺動するとポンプ吐出流量が下がり、メータリングオリフィス１１０の流量差圧力が下がり、高圧室ＣＨと中圧室ＣＭとの差圧が小さくなってスプール７１はスプリング７２の付勢力によりによりｙ軸方向に移動する。これにより第１流体圧室Ａ１に供給される圧力が減少し、カムリング４の揺動が停止して所定の吐出流量となる。
【００５９】
カムリング４には外周側から第１、第２流体圧室Ａ１，Ａ２の圧力が作用し、内周側からは吐出圧がｙ軸負方向側かつｚ軸負方向側に作用する。これらの圧力がバランスした位置でカムリング４の揺動は停止する。
【００６０】
吐出量が減少すると、メータリングオリフィス１１０の差圧減少により、高圧室ＣＨ内の圧力Ｐｈも減少してスプリング７２の付勢力によりスプール７１がｙ軸負方向に移動し、低圧室ＣＬと油路１１３が連通される。これにより第１流体圧室Ａ１に低圧Ｐｌが導入され、第１流体圧室Ａ１が第２流体圧室Ａ２よりも低圧となってカムリング４がｙ軸負方向側に戻る。よってメータリングオリフィス１１０による差圧が一定となり、所定流量となる。
【００６１】
［リリーフ時吐出流量の低減］
図４はメータリングオリフィス１１０の開口面積とカムリング４の揺動量の関係を示す図である。カムリング４の揺動量が通常使用域内であれば、メータリングオリフィス１１０はカムリング４によって閉塞されることはなく、開口面積は全開のまま一定である。吐出流量は、メータリングオリフィス１１０の差圧とスプール７１の移動、およびカムリング４の揺動によって一定流量に保持される。
【００６２】
中圧室ＣＭの圧力がリリーフバルブ８０および油路７ａを介して吸入口ＩＮへ排出されるリリーフ状態においては、油路７ａおよびパイロットオリフィス３００の存在により中圧室ＣＭ側の圧力が低下する。
【００６３】
このため、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈ＞中圧室ＣＭの圧力Ｐｍとなり、高圧室ＣＨと連通する第１流体圧室Ａ１の圧力Ｐ１は、中圧室ＣＭと連通する第２流体圧室Ａ２の圧力Ｐ２よりも大きくなる。これによりカムリング４はｙ軸正方向側に揺動し、吐出量が減少する。リリーフ状態では、上記で示すとおりさらにカムリング４の揺動量が大きくなる。
【００６４】
ここで、カムリング４がｙ軸正方向に移動することによりメータリングオリフィス１１０の開口面積が減少する。メータリングオリフィス１１０の開口面積が減少すると前後差圧も増大し、これに伴い高圧室ＣＨと中圧室ＣＭの差圧も大きくなる。このためスプール７１がｙ軸正方向に移動して高圧室ＣＨと第１流体圧室Ａ１が連通し、第１流体圧室Ａ１が高圧となってカムリング４がさらにｙ軸正方向に揺動し、吐出流量がより減少する。
【００６５】
これによりリリーフ時において中圧室ＣＭへの流量を絞り、中圧室ＣＭから吸入口ＩＮへ排出される余剰油量を減少させてリリーフ時における作動油排出量を低減し、燃費を向上させる。
【００６６】
またカムリング４の揺動によって流路断面積（メータリングオリフィス１１０開口面積）を変更し、作動油排出量を減少させることにより、簡単な構成で作動油排出量と流路断面積変化をリンクさせるものである。
【００６７】
また、パイロットオリフィス３００によってカムリング４をｙ軸正方向側に移動させやすくしたことで、メータリングオリフィス１１０の開口面積が絞られやすくなり、リリーフ時における作動油排出量がさらに低減される。その際のカムリング４のｙ軸正方向側移動により、リリーフ状態を正確に判断可能である。
【００６８】
ここで、パイロットオリフィス３００を絞ればリリーフ時に中圧室ＣＭの圧力Ｐｍはより低下しやすくなり、その分カムリング４の揺動量を大きくして余剰流量を低減することも可能ではある。しかし、リリーフ時における弁球８３の振動によって中圧室ＣＭの圧力Ｐｍも変動し、スプール７１およびカムリング４も振動して吐出圧の振動が発生するおそれがある。
【００６９】
したがって本願では、リリーフ時にメータリングオリフィス１１０を絞る構成をとっているため、パイロットオリフィス３００における絞りを比較的緩やかに設定することが可能であり、油圧振動を起こすことなく余剰流量を低減させるものである。
【００７０】
また、ダンパオリフィス２００を設けたことで、吐出圧によるスプール７１の振動が抑制され、リリーフ時においても油圧振動が抑制されて制御バルブ７が安定して作動し、カムリング４の揺動が安定する。
【００７１】
［実施例１の効果］
（１）（１５）吐出ポート６３，１２２に接続された吐出通路２２に設けられたメータリングオリフィス１１０と、メータリングオリフィス１１０の上流側圧力が導入される高圧室ＣＨと、下流側圧力が導入される中圧室ＣＭと、作動油を貯留するリザーバタンクＲＳＶに接続される低圧室ＣＬと、を有し、第１流体圧室Ａ１または第２流体圧室Ａ２に導入される圧力を制御する制御バルブ７と、メータリングオリフィス１１０の下流側とリザーバタンクＲＳＶの間に設けられ、所定圧以上のときに開弁し、メータリングオリフィス１１０下流側の圧力をリザーバタンクＲＳＶ側に排出するリリーフバルブ８０と、少なくともリリーフバルブ８０が開弁するとき、メータリングオリフィス１１０の流路断面積を絞る可変絞り機構１００とを有することとした。
【００７２】
これによりリリーフ時においてメータリングオリフィス１１０により流量を絞り、カムリング４を揺動させて中圧室ＣＭから吸入口ＩＮへ排出される余剰油量を減少させることが可能となり、油圧振動を発生させることなく、余剰流量を安定的に削減することができる。
【００７３】
（２）（１６）可変絞り機構１００は、メータリングオリフィス１１０と、揺動することにより開口部を徐々に遮断するカムリング４とから構成され、メータリングオリフィス１１０は、第１プレートまたは第２プレートの軸方向端面に開口部を有することとした。これにより、吐出流量の減少とリリーフ時における流路断面積の変化をリンクさせることができる。また、構成を簡素化することができる。
【００７４】
（３）（１７）可変絞り機構１００は、カムリング４が所定角度揺動した後、メータリングオリフィス１１０の開口部を徐々に閉塞することとした。非リリーフ時である吐出量減少時においてメータリングオリフィス１１０を絞ることがないため、メータリングオリフィス１１０の前後差圧の変化による吐出量制御への影響を抑制し、吐出量制御のチューニングを容易とすることができる。
【００７５】
（４）メータリングオリフィス１１０の開口部は、径方向寸法に対して周方向寸法が大きいこととした。これにより、カムリング４の揺動量に対して急激にメータリングオリフィス１１０の面積を絞り、余剰流量を大幅に削減することができる。
【００７６】
（５）メータリングオリフィス１１０の開口部は、楕円または長孔形状であることとした。これにより上記（４）と同様の作用効果を得ることができる。
【００７７】
（７）（１８）吐出ポート６３，１２２と高圧室ＣＨを接続する通路に設けられたパイロットオリフィス３００をさらに有することとした。これにより、カムリング４の揺動に基づきリリーフ状態を正確に判断することができる。
【００７８】
（８）メータリングオリフィス１１０と中圧室ＣＭとを接続する通路に設けられたダンパオリフィス２００をさらに有することとした。これにより、リリーフ時における制御バルブ７の安定性を向上させることができる。
【００７９】
以下、実施例１の変形例である。
［実施例１−１］
図５、図６はメータリングオリフィス１１０の最低保障面積１１１を別孔とした例である。実施例１ではメータリングオリフィス１１０の長軸はｚ軸に対しずれていたが、実施例１−１ではｚ軸に平行な長軸を持つ長孔とし、最低保障面積１１１はメータリングオリフィス１１０のｙ軸正方向側に別途設けた孔によって形成する。
【００８０】
メータリングオリフィス１１０はカムリング４が最もｙ軸正方向に揺動した位置（二点鎖線）において完全に閉塞されるが、最低保障面積１１１はカムリング４の位置によらず閉塞されない位置に設けられている。このためメータリングオリフィス１１０の長軸をｚ軸に平行とし、加工を簡略化できる。
【００８１】
［実施例１−２］
（６）図７はメータリングオリフィス１１０を複数の丸孔で形成した例である。これにより、充分な開口面積を確保しつつ、メータリングオリフィス１１０開口部周辺の剛性を確保することができる。
【００８２】
［実施例１−３］
図８は実施例１−１においてダンパオリフィス２００をアダプタリング５外に設けた例である。第１ハウジング１１外に第２流体圧室Ａ２と中圧室ＣＭとを接続する油路２３を設け、この油路２３にダンパオリフィス２００を設ける。
【００８３】
［実施例１−４］
図９はカムリング４の揺動によって進退するピストン９２を設け、このピストン９２にメータリングオリフィス１１０を設けた例である。ピストン９２はプラグ部材９０のｙ軸負方向側であってカムリング４のｙ軸正方向側に設けられ、底部をｙ軸正方向側に向けてカムリング４と当接させる有底円筒部材である。
【００８４】
ピストン９２の外周はプラグ部材挿入孔１１４に液密を保ったまま摺動可能に挿入され、プラグ部材９０とピストン９２とで第３油室Ｄ３を形成する。また、吐出ポート６３，１２２と接続する吐出通路２２の開口部２２ａはプラグ部材９０の内周に設けられ、第３油室Ｄ３に吐出圧を導入することで、スプリング９１とともにピストン９２をｙ軸負方向に付勢する。これによりカムリング４は、ピストン９２を介してスプリング９１の付勢力と第３油室Ｄ３の圧力によりｙ軸負方向に付勢される。
【００８５】
このピストン９２の円筒部には内周側と外周側とを連通する小孔が設けられ、この小孔をメータリングオリフィス１１０として用いる。ｙ軸正方向側への揺動に伴ってピストン９２はカムリング４によりｙ軸正方向に押圧され、スプリング９１および第３油室Ｄ３の圧力に抗してｙ軸正方向に移動する。
【００８６】
ピストン９２がｙ軸正方向に移動することによりプラグ部材挿入孔１１４に没入し、メータリングオリフィス１１０はこのプラグ部材挿入孔１１４に閉塞される。これにより可変絞り機構１００を構成し。実施例１と同様、リリーフ時における作動油排出量を低減する。また、プラグ部材挿入孔１１４に閉塞されるためメータリングオリフィス１１０における漏れが小さくなり、絞り量制御の精度が向上する。
【００８７】
（９）カムリング４の揺動によって進退するピストンをさらに備え、可変絞り機構１００は、ピストンに設けられることとした。これにより、メータリングオリフィス１１０における漏れが小さくなり、絞り量制御の精度を向上させることができる。
【実施例２】
【００８８】
実施例２につき説明する。基本構成は実施例１と同様である。実施例１では吐出通路２２に設けられた開口部をメータリングオリフィス１１０としたが、実施例２では流路面積を変更するスプール４００を用いてメータリングオリフィス１１０とする点で異なる。
【００８９】
図１０は実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図、図１１は径方向断面図である。図１１では実施例１の径方向断面図（図２）とは断面が異なるため制御バルブ７は一部のみ図示する。第１ハウジング１１には制御バルブ７用のバルブ収装孔１１５と平行にスプール収装孔１１７が設けられ、スプール４００が収装される。
【００９０】
このスプール４００はｙ軸方向両端部に段部４２３，４２５を有し、略中央部に全周にわたって形成された凹部４２４を有する。また、凹部４２４のｙ軸方向両側にはシール部４２１−３２２が設けられてスプール収装孔１１７を３つの区画（第１、第２、第３スプール油室４１１、４１２，４１３）に液密にシールする。
【００９１】
第１スプール油室４１１にはスプリング４０１が設けられ、スプール４００のｙ軸負方向側段部４２３に係合される。このスプリング４０１はスプール収装孔１１７のｙ軸負方向端部に係止されてスプール４００をｙ軸正方向に付勢する。また、第１スプール油室４１１は吸入口ＩＮに接続して吸入圧が導入されるとともに、油路７ａによって制御バルブ７の中圧室ＣＭに接続されている。
【００９２】
第２スプール油室４１２および第３スプール油室４１３は吐出口ＯＵＴに接続され、吐出圧が導入されてスプール４００をｙ軸正方向に付勢する。吐出口ＯＵＴは、吐出ポート６３，１２２および中圧室ＣＭと図外の油路によって接続される。
【００９３】
また、第２流体圧室Ａ２は油路２４によりスプール収装孔１１７に接続する。油路２４の開口部２４ａは、スプール４００に差圧が作用していないノーマル状態において、凹部４２４とｙ軸方向位置が重複するよう設けられている。そのためノーマル状態においては凹部４２４を介して油路２４は吐出口ＯＵＴと接続する。
【００９４】
吐出圧が大きくなってリリーフ圧に達すると、スプリング４０１の付勢力に抗してスプール４００がｙ軸正方向に移動し、これにより開口部２４ａがスプール４００のｙ軸正方向側シール部４２２に徐々に閉塞される。したがって第２流体圧室Ａ２と吐出口ＯＵＴの流路面積が減少し（実施例１のメータリングオリフィス１１０の絞りに相当）、これにより第２流体圧室Ａ２と吐出口ＯＵＴに差圧が発生する。この差圧によって制御バルブ７が移動し、高圧室ＣＨの圧力Ｐｈが第１流体圧室Ａ１に導入される。
【００９５】
これによりカムリング４がｙ軸正方向に揺動して吐出量および吐出圧が減少し、実施例１と同様にリリーフ時の余剰吐出圧が低減される。スプリング４０１の付勢力を調整し、吐出圧が所定値以上となった際に開口部２４ａの閉塞が開始されるよう設定することで、簡便な構成で可変絞り機構１００を構成する。また、リリーフ圧で確実に余剰流量を削減する。
【００９６】
［実施例２の効果］
（１２）（１９）吐出ポート６３，１２２下流側の吐出圧が所定圧以上のとき、メータリングオリフィス１１０の流路断面積を絞る可変絞り機構１００とを有することとした。これにより、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。
【００９７】
（１４）可変絞り機構１００は、進退移動により開口面積を可変制御するスプール４００によって構成されることとした。これにより簡便な構成で可変絞り機構１００を構成することができる。
【００９８】
以下、実施例２の変形例である。
［実施例２−１］
図１２はスプール４００を電磁弁とする例である。実施例２のスプール４００は吐出圧によって移動する機械弁であったが、実施例２−１ではスプール４００に電磁アクチュエータ５００を接続し、吐出口ＯＵＴの圧力を検出する圧力センサ５１０の検出値に基づき電磁アクチュエータ５００を駆動して開口部２４ａを閉塞し、メータリングオリフィス１１０および可変絞り機構１００を構成する。
【００９９】
［実施例２−１の効果］
（１３）（２０）可変絞り機構１００は、吐出圧を検出する油圧センサと、この油圧センサの出力信号に基づき開弁する電磁弁から構成されることとした。電磁的にスプール４００を動かして流路面積を変更することで、設計自由度およびチューニング精度を高めることができる。
【０１００】
［実施例２−２］
図１３は、実施例２−１においてリリーフバルブ８０をハウジング１１の外に設けた例である。リリーフバルブ８０は油路２７によってスプール４００の第２スプール油室４１２および中圧室ＣＭと接続するとともに、リザーバタンクＲＳＶと接続する。このリリーフバルブ８０は、油路２７からリザーバタンクＲＳＶ側への流れのみを許容する。
【０１０１】
また、スプール４００の第２スプール油室４１２は油路２６によって吐出ポート６３，１２２と接続する。また、第１スプール油室４１１は油路２８を介して吸入口ＩＮに接続する。
【０１０２】
リリーフバルブ８０が制御バルブ７の外に設けられ、また中圧室ＣＭと油路２７との間にオリフィスが設けられないため、リリーフ時に中圧室ＣＭの圧力が低下することがなく、カムリング４の揺動を抑制する。
【０１０３】
実施例２−２では圧力センサ５１０の検出値がリリーフ圧となった際に電磁弁５００を駆動し、スプール４００を移動させて油路２７を絞り（実施例１のメータリングオリフィス１１０に相当）、カムリング４を揺動させて余剰流量を低減するものである。したがってリリーフ時に吐出圧を用いて制御バルブ７を作動させる必要がなく、制御バルブ７の振動という問題も回避される。
【０１０４】
［実施例２−３］
図１４、図１５はスプール４００の形状を変更し、リリーフバルブ８０下流の排出圧によってスプール４００を作動させる例である。実施例２−３ではスプール４００のｙ軸負方向側に油路３０を設け、この油路３０によってリリーフバルブ８０の下流側と接続する。スプリング４０１は第３スプール油室４１３に設けられ、スプール４００をｙ軸負方向に付勢する。
【０１０５】
実施例２−３のスプール４００には第１〜第３スプール油室４１１〜４１３に加え第４スプール油室４１４が設けられている。これに伴い、実施例２と比べ第１スプール油室４１１の容積は縮小する。
【０１０６】
この第４スプール油室４１４は第１、第２スプール油室４１１−３１２の間に設けられ、油路２９を介して吸入口ＩＮに接続する。また、第４スプール油室４１４はスプール４００の中心軸に設けられた軸心孔４３０を介して第３スプール油室４１３に接続し、第３スプール油室４１３に吸入圧を導入する。
【０１０７】
これにより、リリーフバルブ８０下流圧が大きくなるとスプール４００は付勢力に抗してｙ軸正方向に移動して油路２４の開口部２４ａの開口面積が縮小する。よって、実施例２と同様にリリーフ時の余剰吐出圧を低減し、簡便な構成で可変絞り機構１００を構成する。また、リリーフバルブ８０の下流側圧力を用いてスプール４００を駆動することで、リリーフ状態をより正確に把握する。
【０１０８】
［実施例２−３の効果］
（１０）可変絞り機構１００は、リリーフバルブ８０下流側の圧力に基づき流路面積を変化させることとした。これによりリリーフ状態をより正確に把握することができる。
【０１０９】
（１１）可変絞り機構１００は、進退移動により開口面積を可変制御するスプール４００によって構成されることとした。簡便な構成で可変絞り機構１００を構成することができる。
【０１１０】
［他の実施例］
以上、本発明を実施するための最良の形態を各実施例に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
【図面の簡単な説明】
【０１１１】
【図１】実施例１におけるベーンポンプの軸方向断面図である。
【図２】実施例１におけるベーンポンプの径方向断面図（最大揺動時）である。
【図３】可変絞り機構１００付近の拡大断面図である。
【図４】メータリングオリフィス１１０の開口面積とカムリング４の揺動量の関係を示す図である。
【図５】メータリングオリフィス１１０の最低保障面積１１１を別孔とした例である。
【図６】図５の拡大図である。
【図７】メータリングオリフィス１１０を複数の丸孔で形成した例である。
【図８】ダンパオリフィス２００を第１ハウジング１１外に設けた例である。
【図９】カムリング４の揺動によって進退するピストン９２にメータリングオリフィス１１０を設けた例である。
【図１０】実施例２におけるベーンポンプ１の軸方向断面図である。
【図１１】実施例２におけるベーンポンプ１の径方向断面図である。
【図１２】実施例２においてスプール４００を電磁弁とする例である。
【図１３】実施例２−１においてリリーフバルブ８０をハウジング１１の外に設けた例である。
【図１４】実施例２においてリリーフバルブ８０下流の吸入圧によってスプール４００を作動させる例である。
【図１５】図１４の拡大図である。
【符号の説明】
【０１１２】
１    可変容量型ベーンポンプ
２    駆動軸
３    ロータ
４    カムリング
５    アダプタリング
６    プレッシャープレート
７    制御バルブ
１０    ポンプボディ
１１，１２    第１、第２ハウジング
１１ａ    底部
１１ｂ    ポンプ要素収容部
２１，２３    油路
２２        吐出通路
２２ａ    開口部
２４    油路
２４ａ    開口部
２６〜３０    油路
３１    スロット
３２    ベーン
３３    背圧室
４０    ピン
５０    シール部材
５２    貫通孔
６２，１２１    吸入ポート
６３，１２２    吐出ポート
７１    スプール
７１ａ    底部
７１ｂ    開口部
７１ｃ    シール部
７１ｄ    径方向孔
７１ｅ    径方向孔
８０    リリーフバルブ
８１    弁体
８２    弁座
８２ａ    貫通孔
８３    弁球
９０    プラグ部材
９２          ピストン
１００    可変絞り機構
１１０    メータリングオリフィス
１１１    最低保障面積
１１３    油路
１１５    バルブ収装孔
１１６        油路
１１７    スプール収装孔
１２０        ｘ軸負方向側面
２００        ダンパオリフィス
３００    パイロットオリフィス
４００    スプール
４１１−３１２，４１３    スプール油室
４１４    スプール油室
４２１−３２２    シール部
４２３，４２５    段部
４２４    凹部
４３０    軸心孔
５００    電磁アクチュエータ
５１０    圧力センサ
Ａ１，Ａ２        第１、第２流体圧室
Ｂ    ポンプ室
ＣＨ        高圧室
ＣＭ        中圧室
ＣＬ        低圧室
ＩＮ    吸入口
ＲＳＶ    リザーバタンク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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