(57)【要約】【課題】湿式摩擦材において、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得られること。【解決手段】セグメントタイプ摩擦材１においては、セグメントピース３Ａ，３Ｂの内周及び外周をＲ加工することによって、油溝４Ａを短くしてＡＴＦの径外への排出を促進してキャビテーションをより向上させるとともに、セグメントピース３Ａ，３Ｂの外周をＲ加工することによって、外周側のスペースが確保されて、ＡＴＦが油溜まりを形成することによる攪拌トルクを抑制することができる。【選択図】図５
2009047229.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿ってセグメントピースに切断された摩擦材基材が全周両面若しくは全周片面に接着されて隣り合う前記セグメントピース同士の間隙によって半径方向に複数の油溝が形成されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の両面若しくは片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて半径方向に複数の油溝が形成されてなるリングタイプ摩擦材であって、
前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周のみまたは外周及び内周がＲ加工及び／または面取り加工された結果、前記複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが少なくとも１本おきに短くなったことを特徴とする湿式摩擦材。
【請求項２】
前記複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、少なくとも前記複数の油溝の１本おきに、前記複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。
【請求項３】
前記複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、前記複数の油溝の全ての長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。
【請求項４】
前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周のみまたは外周及び内周が左右非対称にＲ加工及び／または面取り加工された結果、前記セグメントピースまたは前記島状部分の形状が全て同一になって、前記複数の油溝はその全てが左右非対称の形状であって、前記複数の油溝の全ての長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることを特徴とする請求項１に記載の湿式摩擦材。
【請求項５】
前記短くなった油溝の長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。
【請求項６】
前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の内周側中央部分に内周側に向かって凹んだ凹部が設けられたことを特徴とする請求項１乃至請求項５のいずれか１つに記載の湿式摩擦材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油中に浸した状態で対向面に高圧力をかけることによってトルクを得る湿式摩擦材であって、平板リング状の芯金にセグメントピースに切断した摩擦材基材を全周両面若しくは片面に接着してなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の両面または片面にリング状摩擦材基材を接着したリング状摩擦材の両面若しくは片面をプレス加工若しくは切削加工して半径方向に複数の油溝を形成してなるリングタイプ摩擦材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、湿式摩擦材として、材料の歩留まり向上による低コスト化、引き摺りトルク低減による車両での低燃費化を目指して、平板リング状の芯金に平板リング形状に沿ったセグメントピースに切断した摩擦材基材を油溝となる間隔をおいて接着剤で順次並べて全周に亘って接着し、裏面にも同様にセグメントピースに切断した摩擦材基材を接着してなるセグメントタイプ摩擦材が開発されている。このようなセグメントタイプ摩擦材は、自動車等の自動変速機（Automatic Transmission、以下「ＡＴ」とも略する。）やオートバイ等の変速機に用いられる複数または単数の摩擦板を設けた摩擦材係合装置用として用いることができる。
【０００３】
一例として、自動車等の自動変速機には湿式油圧クラッチが用いられており、複数枚のセグメントタイプ摩擦材と複数枚のセパレータプレートとを交互に重ね合わせ、油圧で両プレートを圧接してトルク伝達を行うようになっており、非締結状態から締結状態に移行する際に生じる摩擦熱の吸収や摩擦材の摩耗防止等の理由から、両プレートの間に潤滑油（Automatic Transmission Fluid，自動変速機潤滑油、以下「ＡＴＦ」とも略する。）を供給している。（なお、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標である。）
【０００４】
しかし、油圧クラッチの応答性を高めるためにセグメントタイプ摩擦材とセパレータプレートとの距離は小さく設定されており、また油圧クラッチの締結時のトルク伝達容量を充分に確保するために、セグメントタイプ摩擦材上に占める油通路の総面積は制約を受ける。この結果、油圧クラッチの非締結時にセグメントタイプ摩擦材とセパレータプレートとの間に残留するＡＴＦが排出され難くなり、両プレートの相対回転によってＡＴＦによる引き摺りトルクが発生するという問題があった。
【０００５】
そこで、特許文献１においては、隣り合うセグメントピースの間に形成される油溝を区画形成し、油溝の間隔を内周側から外周側へ向かう途中で狭くすることを特徴とする湿式摩擦部材の発明について開示している。これによって、内周側から外周側へ流れるＡＴＦは、油溝の間隔が変化するポイントで堰き止められて、一部のＡＴＦがセグメントピースの表面に溢れ出てセグメントピースの表面を流れるため、ＡＴＦによる冷却効果が向上して耐熱性が向上するとともに、引き摺りトルクを低下させることができるとしている。
【０００６】
また、特許文献２に記載の発明においては、セグメントピースの芯金とは逆方向のＲが付けられた２辺が内周及び外周となるように接着されているため、内周に油溝方向に向かって上がるＲが付くとともに、油溝となる間隙の外周開口部の幅が内周開口部の幅よりも大きくなることによって、セグメントタイプ摩擦材の空転によるＡＴＦの排出性が大きく向上し、ＡＴＦによる引き摺りトルクが大幅に低減されるとしている。
【０００７】
更に、特許文献３に記載の発明においては、セグメントタイプ摩擦材においてセグメントピースの内周側の角を所定角度で切り落とすことによって、ＡＴに組み込まれた場合に非締結状態においてセグメントタイプ摩擦材が回転したとき、内周側から供給されるＡＴＦがセグメントピースの切り落とされた部分に当接することによって、ＡＴＦが積極的に摩擦材基材の摩擦面に供給されて、セパレータプレートと摩擦面との接触が抑制され、ＡＴＦによる引き摺りトルクが大幅に低減されるとしている。
【特許文献１】特開２００１−２９５８５９号公報
【特許文献２】特開２００５−０６９４１１号公報
【特許文献３】特開２００５−２８２６４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記特許文献１乃至特許文献３に記載の技術においては、セグメントタイプ摩擦材の芯金の内周側から供給されるＡＴＦを外周側へ排出し易くする効果が小さく、また外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなるために、引き摺りトルクを低減する効果がまだまだ小さく、車両における大幅な低燃費化を実現するのは困難であるという問題点があった。
【０００９】
更に、上記特許文献１乃至特許文献３に記載の技術においては、ＡＴＦがセグメントタイプ摩擦材の芯金の内周側から供給されることを前提としており、実機においてハブ孔からのＡＴＦの供給がない仕様の場合には、引き摺りトルクを低減する効果が殆ど得られないという問題点があった。
【００１０】
そこで、本発明は、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に前記平板リング形状に沿ってセグメントピースに切断された摩擦材基材が全周両面若しくは全周片面に接着されて隣り合う前記セグメントピース同士の間隙によって半径方向に複数の油溝が形成されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の両面若しくは片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて半径方向に複数の油溝が形成されてなるリングタイプ摩擦材であって、前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周のみまたは外周及び内周がＲ加工及び／または面取り加工された結果、前記複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが少なくとも１本おきに短くなったものである。
【００１２】
ここで、「油溝の長さ」とは、隣り合うセグメントピースの端面または隣り合う島状部分の端面のうち、短い方の長さをいうものとする。
【００１３】
請求項２の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、少なくとも前記複数の油溝の１本おきに、前記複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであるものである。
【００１４】
請求項３の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、前記複数の油溝の全ての長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであるものである。
【００１５】
請求項４の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１の構成において、前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の外周のみまたは外周及び内周が左右非対称にＲ加工及び／または面取り加工された結果、前記セグメントピースまたは前記島状部分の形状が全て同一になって、前記複数の油溝はその全てが左右非対称の形状であって、前記複数の油溝の全ての長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであるものである。
【００１６】
請求項５の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項４のいずれか１つの構成において、前記短くなった油溝の長さが前記セグメントピースまたは前記島状部分の半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内であるものである。
【００１７】
請求項６の発明に係る湿式摩擦材は、請求項１乃至請求項５のいずれか１つの構成において、前記複数の油溝に挟まれた前記セグメントピースまたは前記島状部分の内周側中央部分に内周側に向かって凹んだ凹部が設けられたものである。
【発明の効果】
【００１８】
請求項１の発明に係る湿式摩擦材は、平板リング形状の芯金に平板リング形状に沿ってセグメントピースに切断された摩擦材基材が全周両面若しくは全周片面に接着されて隣り合うセグメントピース同士の間隙によって半径方向に複数の油溝が形成されてなるセグメントタイプ摩擦材、または平板リング形状の芯金の両面若しくは片面にリング形状の摩擦材基材が接着されて島状部分を残してプレス加工若しくは切削加工されて半径方向に複数の油溝が形成されてなるリングタイプ摩擦材であって、複数の油溝に挟まれたセグメントピースまたは島状部分の外周のみまたは外周及び内周がＲ加工及び／または面取り加工された結果、複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが少なくとも１本おきに短くなったものである。
【００１９】
ここで、「外周及び内周がＲ加工及び／または面取り加工された」とは、外周及び内周がともにＲ加工された場合、外周及び内周がともに面取り加工された場合、外周及び内周がともにＲ加工及び面取り加工された場合、外周がＲ加工または面取り加工されて内周がＲ加工及び面取り加工された場合、外周がＲ加工及び面取り加工されて内周がＲ加工または面取り加工された場合、の全ての場合を含む意味である。また、「油溝の長さ」とは、隣り合うセグメントピースの端面または隣り合う島状部分の端面のうち、短い方の長さをいうものとする。
【００２０】
すなわち、上記特許文献３に記載の発明においては、セグメントピースの内周側の角が所定角度で切り落とされているため、内周側の角が切り落とされた側の端面は短くなっているが、この部分は上述したようにＡＴＦを積極的に摩擦材基材の摩擦面に供給するために機能しており、ＡＴＦが排出される際の通り道としては殆ど機能していない。
【００２１】
これに対して、請求項１の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さが少なくとも１本おきに短くなっているために、この短い油溝において内周側から外周側へ、また外周側から内周側へ、潤滑油が流れ易くなっている。また、外周のみまたは外周及び内周がＲ加工及び／または面取り加工されているために、内周側から供給される潤滑油も、外周側から供給される潤滑油も、Ｒ加工または面取り加工された部分である拡がった部分で堰き止められて、セグメントピースまたは島状部分の表面に溢れ出し易くなっている。更に、外周がＲ加工及び／または面取り加工されているために、湿式摩擦材の外周に潤滑油が流れるスペースが充分に確保されている。
【００２２】
かかる構成によって、非締結状態において湿式摩擦材がいずれかの方向に空転したときには、湿式摩擦材の内周側から供給される潤滑油が短い油溝を通って外周側へ迅速に排出されてキャビテーションが向上するとともに、内周側のＲ加工または面取り加工された部分からセグメントピースまたは島状部分の表面に潤滑油が流れて、相手材との間に入り込む引き剥がし効果によって、高い引き摺りトルク低減効果が得られる。更に、外周に潤滑油が流れるスペースが充分に確保されているために、外周側へ排出された潤滑油によって外周に油溜まりが発生して引き摺りトルクが上昇する事態を、確実に防止することができる。
【００２３】
また、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合には、湿式摩擦材の外周側から供給される潤滑油が短い油溝を通って内周側へ迅速に排出されるとともに、外周側のＲ加工または面取り加工された部分からセグメントピースまたは島状部分の表面に潤滑油が流れて、相手材との間に入り込む引き剥がし効果によって、高い引き摺りトルク低減効果が得られる。更に、外周に潤滑油が流れるスペースが充分に確保されているために、外周側から供給される潤滑油によって外周に油溜まりが発生して引き摺りトルクが上昇する事態を、確実に防止することができる。
【００２４】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【００２５】
請求項２の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、少なくとも複数の油溝の１本おきに、複数の油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。
【００２６】
これによって、請求項１に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材がいずれの方向に空転した場合においても、同等の引き摺りトルクの低減効果を得ることができるという作用効果が得られる。また、少なくとも複数の油溝の１本おきに、油溝のうち潤滑油が排出される際の通り道となる実質的な油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることから、確実に湿式摩擦材の内（外）周側から供給される潤滑油を、外（内）周側へ迅速に排出させることができる。
【００２７】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【００２８】
請求項３の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝はその全てが左右対称の形状であって、複数の油溝の全ての長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。
【００２９】
これによって、請求項１に係る発明の効果に加えて、湿式摩擦材がいずれの方向に空転した場合においても、同等の引き摺りトルクの低減効果を得ることができるという作用効果が得られる。また、複数の油溝の全ての長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることから、更に確実に、湿式摩擦材の内（外）周側から供給される潤滑油を、外（内）周側へ迅速に排出させることができる。
【００３０】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、更に確実に、より大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【００３１】
請求項４の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝に挟まれたセグメントピースまたは島状部分の外周のみまたは外周及び内周が左右非対称にＲ加工及び／または面取り加工された結果、セグメントピースまたは島状部分の形状が全て同一になって、複数の油溝はその全てが左右非対称の形状であって、複数の油溝の全ての長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。
【００３２】
これによって、請求項１に係る発明の効果に加えて、複数の油溝の全ての長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの３分の２以下の長さであることから、更に確実に、湿式摩擦材の内（外）周側から供給される潤滑油を、外（内）周側へ迅速に排出させることができる。
【００３３】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、更に確実に、より大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【００３４】
請求項５の発明に係る湿式摩擦材においては、短くなった油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内、より好ましくは５０％〜５６％の範囲内である。
【００３５】
本発明者らは、鋭意実験研究の結果、湿式摩擦材においてより効果的に引き摺りトルクの低減効果を得るためには、短くなった油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内であることが必要であることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成したものである。
【００３６】
すなわち、油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの６７％を超える場合には、油溝の長さが長過ぎて、引き摺りトルク低減の効果が充分に得られなくなる恐れがある。一方、油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの４０％未満である場合には、油溝の長さが短くなるにしたがって、セグメントピースまたは島状部分の面積も小さくなるため、充分なトルク伝達効果が得られなくなる恐れがある。したがって、油溝の長さは、セグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内であることが好ましい。
【００３７】
更に、油溝の長さがセグメントピースまたは島状部分の半径方向の最大長さの５０％〜５６％の範囲内である場合には、セグメントピースまたは島状部分の面積が確保されて充分なトルク伝達効果が得られるとともに、油溝の長さが充分に短いため、充分な引き摺りトルク低減の効果がより確実に得られるので、より好ましい。
【００３８】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、更に確実に、より大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【００３９】
請求項６の発明に係る湿式摩擦材においては、複数の油溝に挟まれたセグメントピースまたは島状部分の内周側中央部分に内周側に向かって凹んだ凹部が設けられている。
【００４０】
これによって、請求項１乃至請求項５に記載の効果に加えて、内周側から潤滑油が供給される場合には、内周側中央部分に設けられた内周側に向かって凹んだ凹部において、潤滑油がセグメントピースまたは島状部分の表面に溢れ出して、相手材との間に入り込む引き剥がし効果が更に増加することによって、より高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。
【００４１】
このようにして、芯金の内周側から供給される潤滑油を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、更に確実に、より大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる湿式摩擦材となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。なお、実施の形態２以降において、実施の形態１の部分と同一の記号及び同一の符号は、実施の形態１と同一または相当する機能部分を意味し、実施の形態相互の同一の記号及び同一の符号は、それら実施の形態に共通する機能部分であるから、ここでは重複する詳細な説明を省略する。
【００４３】
実施の形態１
まず、本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材について、図１乃至図５を参照して説明する。
【００４４】
図１（ａ）は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第１変形例に係る湿式摩擦材（実施例２）の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材（実施例３）の一部を示した部分平面図、（ｄ）は従来技術に係る湿式摩擦材（比較例）の一部を示した部分平面図である。
【００４５】
図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第５変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【００４６】
図３は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を従来の湿式摩擦材（比較例）と比較して示すグラフである。図４は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１，２，３）における引き摺りトルク低減の効果を従来の湿式摩擦材（比較例）と比較した低減率として示す棒グラフである。図５（ａ）は従来の湿式摩擦材（比較例）における引き摺りトルクの低減効果を示す説明図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）における引き摺りトルクの低減効果を示す説明図である。
【００４７】
図１（ａ）に示されるように、本実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）としてのセグメントタイプ摩擦材１は、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ａ，３Ｂを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ａ，４Ｂの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００４８】
ここで、セグメントピース３Ａの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、セグメントピース３Ａの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、セグメントピース３Ａの右側に行くにしたがって、高さ（セグメントタイプ摩擦材１の半径方向の幅）が小さくなっている。一方、セグメントピース３Ｂの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、セグメントピース３Ｂの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、セグメントピース３Ｂの左側に行くにしたがって、高さ（セグメントタイプ摩擦材１の半径方向の幅）が小さくなっている。
【００４９】
この結果、セグメントピース３Ａの右端とセグメントピース３Ｂの左端の間に形成される油溝４Ａは、セグメントピース３Ａの左端とセグメントピース３Ｂの右端の間に形成される油溝４Ｂに比較して、長さが短くなっている。セグメントピース３Ａ，３Ｂの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ａ，３Ｂの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ａの長さγ＝５ｍｍである。したがって、油溝４Ａの長さγは、セグメントピース３Ａ，３Ｂの半径方向の最大長さβの５５．６％である。なお、油溝４Ａ，４Ｂの幅は、いずれも２ｍｍである。
【００５０】
すなわち、本実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１においては、複数の油溝４Ａ，４Ｂに挟まれたセグメントピース３Ａ，３Ｂの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝４Ａ，４Ｂの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝４Ａ，４Ｂはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝４Ａの長さがセグメントピース３Ａ，３Ｂの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１は、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００５１】
更に、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１においては、短くなった油溝４Ａの長さがセグメントピース３Ａ，３Ｂの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１は、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００５２】
また、図１（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第１変形例に係る湿式摩擦材（実施例２）としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｃは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ｃを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ｃの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００５３】
ここで、セグメントピース３Ｃの外周には外周側に対して凸になる、外周中央部を中心にして対称な面取り加工が施されており、セグメントピース３Ｃの内周にも内周側に対して凸になる、内周中央部を中心にして対称な面取り加工が施されて、セグメントピース３Ｃの両端に行くにしたがって、高さ（セグメントタイプ摩擦材１Ｃの半径方向の幅）が小さくなっている。
【００５４】
この結果、セグメントピース３Ｃとセグメントピース３Ｃの間に形成される油溝４Ｃは、長さが短くなっている。セグメントピース３Ｃの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ｃの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ｃの長さδ＝６ｍｍである。したがって、油溝４Ｃの長さδは、セグメントピース３Ｃの半径方向の最大長さβの６６．７％である。なお、油溝４Ｃの幅は２ｍｍである。
【００５５】
すなわち、本実施の形態１の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｃにおいては、複数の油溝４Ｃに挟まれたセグメントピース３Ｃの外周及び内周が面取り加工された結果、複数の油溝４Ｃの全ての長さが短くなったものであり、複数の油溝４Ｃはその全てが左右対称の形状であって、油溝４Ｃの長さがセグメントピース３Ｃの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃは、請求項１及び請求項３の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００５６】
更に、本実施の形態１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃにおいては、短くなった油溝４Ｃの長さがセグメントピース３Ｃの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００５７】
更に、図１（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材（実施例３）としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｄは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ｄ，３Ｅを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ｄ，４Ｅの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００５８】
ここで、セグメントピース３Ｄの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、セグメントピース３Ｄの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施され、更に内周右角部には面取り加工が施されて、セグメントピース３Ｄの左側に行くにしたがって、高さ（セグメントタイプ摩擦材１Ｄの半径方向の幅）が小さくなっている。一方、セグメントピース３Ｅの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、セグメントピース３Ｅの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施され、更に内周左角部には面取り加工が施されて、セグメントピース３Ｅの右側に行くにしたがって、高さが小さくなっている。
【００５９】
この結果、セグメントピース３Ｄの左端とセグメントピース３Ｅの右端の間に形成される油溝４Ｄは、セグメントピース３Ｄの右端とセグメントピース３Ｅの左端の間に形成される油溝４Ｅに比較して、長さが短くなっている。セグメントピース３Ｄ，３Ｅの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ｄ，３Ｅの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ｄの長さγ＝５ｍｍである。したがって、油溝４Ｄの長さγは、セグメントピース３Ｄ，３Ｅの半径方向の最大長さβの５５．６％である。なお、油溝４Ｄ，４Ｅの幅は、いずれも２ｍｍである。
【００６０】
すなわち、本実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｄにおいては、複数の油溝４Ｄ，４Ｅに挟まれたセグメントピース３Ｄ，３Ｅの外周及び内周がＲ加工及び面取り加工された結果、複数の油溝４Ｄ，４Ｅの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝４Ｄ，４Ｅはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝４Ｄの長さがセグメントピース３Ｄ，３Ｅの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｄは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００６１】
更に、本実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｄにおいては、短くなった油溝４Ｄの長さがセグメントピース３Ｄ，３Ｅの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｄは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００６２】
これに対して、図１（ｄ）に示されるように、従来技術に係る湿式摩擦材（比較例）としてのセグメントタイプ摩擦材１１は、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース１３Ａ，１３Ｂを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝１４Ａ，１４Ｂの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００６３】
そして、セグメントピース１３Ａの外周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、セグメントピース１３Ａの内周左角部には面取り加工１３ａが施されている。これと左右対称に、セグメントピース１３Ｂの外周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、セグメントピース１３Ｂの内周右角部には面取り加工１３ａが施されている。このセグメントタイプ摩擦材１１は、上記特許文献３の発明に係るセグメントタイプ摩擦材の一例に該当する。
【００６４】
ここで、油溝１４Ａは、内周開口部の面取り加工部分１３ａに内周側から供給されたＡＴＦが当接して、セグメントピース１３Ａ，１３Ｂの表面にＡＴＦを乗り上げさせるため、殆どＡＴＦが外周側に排出される際の通り道とはならない。したがって、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１においては、実質的な油溝は油溝１４Ｂとなる。
【００６５】
これによって、セグメントピース１３Ａ，１３Ｂの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース１３Ａ，１３Ｂの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝１４Ｂの長さε＝β＝９ｍｍである。したがって、油溝１４Ｂの長さεは、セグメントピース１３Ａ，１３Ｂの半径方向の最大長さβの１００％である。
【００６６】
また、図２（ａ）に示されるように、本実施の形態１の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｆは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ａを、同一方向に、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ｆの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００６７】
上述の如く、セグメントピース３Ａの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、セグメントピース３Ａの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、セグメントピース３Ａの右側に行くにしたがって、高さ（セグメントタイプ摩擦材１の半径方向の幅）が小さくなっている。ここで、「油溝の長さ」は、上述の如く、隣り合うセグメントピースの端面のうち、短い方の長さをいうので、油溝４Ｆの長さはγである。
【００６８】
これによって、セグメントピース３Ａの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ａの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ｆの長さγ＝５ｍｍである。したがって、油溝４Ｆの長さγは、セグメントピース３Ａの半径方向の最大長さβの５５．６％である。なお、油溝４Ｆの幅は２ｍｍである。
【００６９】
すなわち、本実施の形態１の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｆにおいては、複数の油溝４Ｆに挟まれたセグメントピース３Ａの外周及び内周がＲ加工及び面取り加工された結果、セグメントピース３Ａの形状が全て同一になって、複数の油溝４Ｆはその全てが左右非対称の形状であって、複数の油溝４Ｆの全ての長さがセグメントピース３Ａの半径方向の最大長さβの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｆは、請求項１及び請求項４の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００７０】
更に、本実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｆにおいては、短い油溝４Ｆの長さがセグメントピース３Ａの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第３変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｆは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００７１】
また、図２（ｂ）に示されるように、本実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｇは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ｆ，３Ｇを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ｇ，４Ｈの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００７２】
そして、セグメントピース３Ｆの内周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、セグメントピース３Ｆの外周右角部には面取り加工３Ｆａが施されている。これと左右対称に、セグメントピース３Ｇの内周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、セグメントピース３Ｇの外周左角部には面取り加工３Ｇａが施されている。
【００７３】
この結果、セグメントピース３Ｆとセグメントピース３Ｇの間に形成される油溝４Ｇは、長さが短くなっている。一方、セグメントピース３Ｇとセグメントピース３Ｆの間に形成される油溝４Ｈは、セグメントピース３Ｆ，３Ｇの高さβと比較して、殆ど長さが変わっていない。セグメントピース３Ｆ，３Ｇの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ｆ，３Ｇの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ｇの長さμ＝６ｍｍである。したがって、油溝４Ｇの長さμは、セグメントピース３Ｆ，３Ｇの半径方向の最大長さβの６６．７％である。なお、油溝４Ｇ，４Ｈの幅は、いずれも２ｍｍである。
【００７４】
すなわち、本実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｇにおいては、複数の油溝４Ｇ，４Ｈに挟まれたセグメントピース３Ｆ，３Ｇの外周の一方が面取り加工された結果、複数の油溝の長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝４Ｇ，４Ｈはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝４Ｇの長さがセグメントピース３Ｆ，３Ｇの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｇは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００７５】
更に、本実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｇにおいては、短くなった油溝４Ｇの長さがセグメントピース３Ｆ，３Ｇの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｇは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００７６】
また、図２（ｃ）に示されるように、本実施の形態１の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｈは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ｈ，３Ｉを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ａ，４Ｂの間隔を空けて並べて合計４０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００７７】
ここで、セグメントピース３Ｈの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、セグメントピース３Ｈの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、セグメントピース３Ｈの右側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。一方、セグメントピース３Ｉの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、セグメントピース３Ｉの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、セグメントピース３Ｉの左側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。更に、図２（ｃ）に示されるように、セグメントピース３Ｈ，３Ｉの内周側中央部分には、内周側に向かって凹んだ凹部３Ｈａ，３Ｉａが設けられている。
【００７８】
この結果、セグメントピース３Ｈの右端とセグメントピース３Ｉの左端の間に形成される油溝４Ａは、セグメントピース３Ｈの左端とセグメントピース３Ｉの右端の間に形成される油溝４Ｂに比較して、長さが短くなっている。セグメントピース３Ｈ，３Ｉの長さ（円周方向の幅）α＝１１ｍｍであり、セグメントピース３Ｈ，３Ｉの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ａの長さγ＝５ｍｍである。したがって、油溝４Ａの長さγは、セグメントピース３Ｈ，３Ｉの半径方向の最大長さβの５５．６％である。なお、油溝４Ａ，４Ｂの幅は、いずれも２ｍｍである。
【００７９】
すなわち、本実施の形態１の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、複数の油溝４Ａ，４Ｂに挟まれたセグメントピース３Ｈ，３Ｉの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝４Ａ，４Ｂの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝４Ａ，４Ｂはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝４Ａの長さがセグメントピース３Ｈ，３Ｉの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第５変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００８０】
また、本実施の形態１の第５変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、短くなった油溝４Ａの長さがセグメントピース３Ｈ，３Ｉの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第５変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００８１】
更に、本実施の形態１の第５変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈにおいては、セグメントピース３Ｈ，３Ｉの内周側中央部分に、内周側に向かって凹んだ凹部３Ｈａ，３Ｉａが設けられている。これによって、内周側から潤滑油が供給される場合には凹部３Ｈａ，３Ｉａにおいて、潤滑油がセグメントピース３Ｈ，３Ｉの表面に溢れ出して、相手材との間に入り込む引き剥がし効果が更に増加することによって、より高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。したがって、本実施の形態１の第５変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｈは、請求項６の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００８２】
また、図２（ｄ）に示されるように、本実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｊは、平板リング形状の鋼板製の芯金２に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材から切り出した複数のセグメントピース３Ｊを、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して油溝４Ｄの間隔を空けて並べて合計２０枚を貼り付け、芯金２の裏面にも同様に接着剤で貼り付けてなるものである。
【００８３】
ここで、セグメントピース３Ｊの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が左右対称に施されており、セグメントピース３Ｊの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が左右対称に施されて、セグメントピース３Ｊの両側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。更に、図２（ｄ）に示されるように、セグメントピース３Ｊの内周側中央部分には、内周側に向かって凹んだ凹部３Ｊａが設けられている。
【００８４】
この結果、隣り合うセグメントピース３Ｊの間に形成される油溝４Ｄは、セグメントピース３Ｊの最大高さβに比較して、長さが短くなっている。セグメントピース３Ｊの長さ（円周方向の幅）ν＝２４ｍｍであり、セグメントピース３Ｊの高さ（半径方向の最大幅）β＝９ｍｍで、油溝４Ｄの長さγ＝５ｍｍである。したがって、油溝４Ｄの長さγは、セグメントピース３Ｊの半径方向の最大長さβの５５．６％である。なお、油溝４Ｄの幅は２ｍｍである。
【００８５】
なお、図２（ｄ）を図１（ａ）と比較して分かるように、セグメントピース３Ｊは、図１（ａ）に示される左右対称のセグメントピース３Ａ，３Ｂを、油溝４Ｂを埋めることによって一体として、油溝４Ｂの内周側のみを凹部３Ｊａとして残した形状と寸法を有している。したがって、凹部３Ｊａの幅は２ｍｍである。
【００８６】
すなわち、本実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、複数の油溝４Ｄに挟まれたセグメントピース３Ｊの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝４Ｄの長さが短くなったものであり、複数の油溝４Ｄはその全てが左右対称の形状であって、油溝４Ｄの長さがセグメントピース３Ｊの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊは、請求項１及び請求項３の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【００８７】
また、本実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、短くなった油溝４Ｄの長さがセグメントピース３Ｊの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００８８】
更に、本実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊにおいては、セグメントピース３Ｊの内周側中央部分に、内周側に向かって凹んだ凹部３Ｊａが設けられている。これによって、内周側から潤滑油が供給される場合には凹部３Ｊａにおいて、潤滑油がセグメントピース３Ｊの表面に溢れ出して、相手材との間に入り込む引き剥がし効果が更に増加することによって、より高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。したがって、本実施の形態１の第６変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｊは、請求項６の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【００８９】
以上説明した本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材のうち、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１（実施例１）、第１変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ（実施例２）、第２変形例に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｄ（実施例３）、及び従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１（比較例）について、相対回転数と引き摺りトルクの関係を試験によって検証した。
【００９０】
試験条件としては、相対回転数＝５００〜６５００ｒｐｍ、ＡＴＦ油温＝４０℃、ＡＴＦ油量＝２０００ｍＬ／ｍｉｎ（軸芯潤滑）、ディスクサイズが図１に示される外周φ１＝１８０ｍｍ，内周φ２＝１６５ｍｍにおいて試験し、ディスク枚数＝３枚（したがって、相手材の鋼板ディスクは４枚）、パッククリアランス＝０．２５ｍｍ／枚で行った。試験の結果を、図３に示す。
【００９１】
図３に示されるように、相対回転数が５００ｒｐｍの時点で、実施例１，２，３と比較例との間には既に大きな差が出ており、本実施の形態１（実施例１，２，３）に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄの方が、比較例に係るセグメントタイプ摩擦材１１に比べて、引き摺りトルクが小さくなっている。その後、相対回転数が上がるにしたがって、軸芯潤滑であるため、いずれのセグメントタイプ摩擦材も引き摺りトルクが上昇するが、実施例１，２，３と比較例との引き摺りトルクの差は、ますます大きくなっていく。
【００９２】
中でも、実施例１と比較例との引き摺りトルクの差は、相対回転数が上がるにしたがって次第に大きくなって行き、試験範囲である相対回転数＝５００〜６５００ｒｐｍの範囲内では、相対回転数が６５００ｒｐｍの時点において、実施例１と比較例との引き摺りトルクの差が最も大きくなっている。
【００９３】
比較例については、相対回転数の上昇に伴って一方的に引き摺りトルクが上昇しているが、実施例１については、相対回転数＝５００〜４０００ｒｐｍの範囲内では引き摺りトルクが直線的に増加して、その後相対回転数が４５００ｒｐｍ，５０００ｒｐｍの時点においては、引き摺りトルクが一旦僅かに減少している。その後、相対回転数が５５００ｒｐｍ，６０００ｒｐｍ，６５００ｒｐｍの時点においては、引き摺りトルクはほぼ横ばいで推移している。
【００９４】
これに対して、実施例２及び実施例３については、相対回転数＝５００〜５０００ｒｐｍの範囲内では、実施例２が引き摺りトルクが実施例１，２，３の中では一番大きいが、相対回転数が５０００ｒｐｍから５５００ｒｐｍに上がる時点において、実施例３についての引き摺りトルクが大きく上昇して、最終的には実施例３の引き摺りトルクが実施例１，２，３の中では一番大きくなっている。
【００９５】
そして、図３に示されるように、試験を行った相対回転数＝５００ｒｐｍ〜６５００ｒｐｍのほぼ全ての範囲に亘って、実施例１に係るセグメントタイプ摩擦材１の方が、実施例２，３に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃ，１Ｄよりも引き摺りトルクが小さいという結果が出ている。したがって、本実施の形態１に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄの中でも、セグメントタイプ摩擦材１が、より引き摺りトルクの低減効果が大きいものと考えられる。
【００９６】
そこで、試験を行った相対回転数＝５００ｒｐｍ〜６５００ｒｐｍの範囲について、実施例１，２，３に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄの、比較例に係るセグメントタイプ摩擦材１１に対する引き摺りトルクの低減効果の大きさを、引き摺りトルクの測定を行った相対回転数＝５００，１０００，２０００，３０００，４０００，４５００，５０００，５５００，６０００，６５００ｒｐｍの各点における平均値として算出した。
【００９７】
その結果、図４に示されるように、実施例１が引き摺りトルクの低減効果が最も大きく、次いで実施例３、実施例２の順となった。
【００９８】
この結果から、実施例２に係るセグメントタイプ摩擦材１Ｃのように、セグメントピース３Ｃの内周側を左右対称に面取り加工するよりも、実施例１，３に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｄにおけるように、セグメントピース３Ａ，３Ｂ，３Ｄ，３Ｅの内周側を内周に対して凹になるようにＲ加工して、かつ、内側から供給されるＡＴＦが、短い油溝４Ａ，４Ｄの方に導かれるようにＲ加工するのが、より好ましいものと思われる。
【００９９】
このように、本実施の形態１（実施例１，２，３）に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄは、従来技術に係るセグメントタイプ摩擦材１１（比較例）に比較して、引き摺りトルクの低減効果が大きいことが実証された。
【０１００】
本実施の形態１（実施例１，２，３）に係るセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄにおける引き摺りトルクの低減のメカニズムについて、湿式摩擦材の内周側から潤滑油（ＡＴＦ）が供給される場合について、図５を参照して説明する。
【０１０１】
図５（ａ）に示されるように、従来技術に係る湿式摩擦材（比較例）としてのセグメントタイプ摩擦材１１においては、セグメントピース１３Ａ，１３Ｂの内周角部の面取り１３ａによってＡＴＦがセグメントピース１３Ａ，１３Ｂの表面に乗り上げることによる相手材との引き剥がし効果はあるが、外周部に溜まったＡＴＦが油溜まりを形成することによる攪拌トルクが大きいため、引き摺りトルクが大きくなってしまう。
【０１０２】
これに対して、図５（ｂ）に示されるように、本実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）としてのセグメントタイプ摩擦材１においては、セグメントピース３Ａ，３Ｂの内周及び外周をＲ加工することによって、油溝４Ａを短くしてＡＴＦの径外への排出を促進してキャビテーションをより向上させるとともに、セグメントピース３Ａ，３Ｂの外周をＲ加工することによって、外周側のスペースが確保されて、ＡＴＦが油溜まりを形成することによる攪拌トルクを抑制することができる。
【０１０３】
更に、図５（ｂ）に示されるように、セグメントピース３Ａ，３Ｂの内周をＲ加工することによって、ＡＴＦを短い油溝４Ａに導いてＡＴＦの径外への排出を促進するとともに、ＡＴＦがＲ加工部分からセグメントピース３Ａ，３Ｂの表面に乗り上げることによる相手材との引き剥がし効果をも奏することができる。
【０１０４】
また、内周側からのＡＴＦの供給がない仕様の場合には、外周側から供給されるＡＴＦが短い油溝４Ａを通って内周側へ迅速に排出されるとともに、外周側のＲ加工された部分からセグメントピース３Ａ，３Ｂの表面にＡＴＦが流れて、相手材との間に入り込む引き剥がし効果によって、高い引き摺りトルク低減効果が得られる。更に、外周にＡＴＦが流れるスペースが充分に確保されているために、外周側から供給されるＡＴＦによって外周に油溜まりが発生して引き摺りトルクが上昇する事態を、確実に防止することができる。
【０１０５】
このようにして、本実施の形態１に係る湿式摩擦材としてのセグメントタイプ摩擦材１，１Ｃ，１Ｄ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｊにおいては、芯金２の内周側から供給される潤滑油（ＡＴＦ）を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。
【０１０６】
実施の形態２
次に、本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材について、図６及び図７を参照して説明する。図６（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材の縦断面を示した部分断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【０１０７】
図７（ａ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【０１０８】
図６（ａ），（ｂ）に示されるように、本実施の形態２に係る湿式摩擦材６は、実施の形態１（セグメントタイプ摩擦材）と異なり、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ａ，８Ｂを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ａ，９Ｂを形成してなるリングタイプ摩擦材である。
【０１０９】
ここで、島状部分８Ａの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、島状部分８Ａの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、島状部分８Ａの右側に行くにしたがって、高さ（リングタイプ摩擦材６の半径方向の幅）が小さくなっている。一方、島状部分８Ｂの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、島状部分８Ｂの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、島状部分８Ｂの左側に行くにしたがって、高さ（リングタイプ摩擦材６の半径方向の幅）が小さくなっている。
【０１１０】
この結果、島状部分８Ａの右端と島状部分８Ｂの左端の間に形成される油溝９Ａは、島状部分８Ａの左端と島状部分８Ｂの右端の間に形成される油溝４Ｂに比較して、長さが短くなっている。島状部分８Ａ，８Ｂの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ａ，８Ｂの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ａの長さＺ＝５ｍｍである。したがって、油溝９Ａの長さＺは、島状部分８Ａ，８Ｂの半径方向の最大長さＹの５５．６％である。なお、油溝９Ａ，９Ｂの幅は、いずれも２ｍｍである。
【０１１１】
すなわち、本実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６においては、複数の油溝９Ａ，９Ｂに挟まれた島状部分８Ａ，８Ｂの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝９Ａ，９Ｂの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝９Ａ，９Ｂはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝９Ａの長さが島状部分８Ａ，８Ｂの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材６は、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１１２】
更に、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材６においては、短くなった油溝９Ａの長さが島状部分８Ａ，８Ｂの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材６は、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１１３】
また、図６（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｃは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ｃを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ｃを形成してなるものである。
【０１１４】
ここで、島状部分８Ｃの外周には外周側に対して凸になる、外周中央部を中心にして対称な面取り加工が施されており、島状部分８Ｃの内周にも内周側に対して凸になる、内周中央部を中心にして対称な面取り加工が施されて、島状部分８Ｃの両端に行くにしたがって、高さ（リングタイプ摩擦材６Ｃの半径方向の幅）が小さくなっている。
【０１１５】
この結果、島状部分８Ｃと島状部分８Ｃの間に形成される油溝９Ｃは、長さが短くなっている。島状部分８Ｃの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ｃの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ｃの長さＷ＝６ｍｍである。したがって、油溝９Ｃの長さＷは、島状部分８Ｃの半径方向の最大長さＹの６６．７％である。なお、油溝９Ｃの幅は２ｍｍである。
【０１１６】
すなわち、本実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｃにおいては、複数の油溝９Ｃに挟まれた島状部分８Ｃの外周及び内周が面取り加工された結果、複数の油溝９Ｃの全ての長さが短くなったものであり、複数の油溝９Ｃはその全てが左右対称の形状であって、油溝９Ｃの長さが島状部分８Ｃの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第１変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｃは、請求項１及び請求項３の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１１７】
更に、本実施の形態２の第１変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｃにおいては、短くなった油溝９Ｃの長さが島状部分８Ｃの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第１変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｃは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１１８】
更に、図６（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｄは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ｄ，８Ｅを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ｄ，９Ｅを形成してなるものである。
【０１１９】
ここで、島状部分８Ｄの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、島状部分８Ｄの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施され、更に内周右角部には面取り加工が施されて、島状部分８Ｄの左側に行くにしたがって、高さ（リングタイプ摩擦材６Ｄの半径方向の幅）が小さくなっている。一方、島状部分８Ｅの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、島状部分８Ｅの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施され、更に内周左角部には面取り加工が施されて、島状部分８Ｅの右側に行くにしたがって、高さが小さくなっている。
【０１２０】
この結果、島状部分８Ｄの左端と島状部分８Ｅの右端の間に形成される油溝９Ｄは、島状部分８Ｄの右端と島状部分８Ｅの左端の間に形成される油溝９Ｅに比較して、長さが短くなっている。島状部分８Ｄ，８Ｅの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ｄ，８Ｅの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ｄの長さＺ＝５ｍｍである。したがって、油溝９Ｄの長さＺは、島状部分８Ｄ，８Ｅの半径方向の最大長さＹの５５．６％である。なお、油溝９Ｄ，９Ｅの幅は、いずれも２ｍｍである。
【０１２１】
すなわち、本実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｄにおいては、複数の油溝９Ｄ，９Ｅに挟まれた島状部分８Ｄ，８Ｅの外周及び内周がＲ加工及び面取り加工された結果、複数の油溝９Ｄ，９Ｅの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝９Ｄ，９Ｅはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝９Ｄの長さが島状部分８Ｄ，８Ｅの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｄは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１２２】
更に、本実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｄにおいては、短くなった油溝９Ｄの長さが島状部分８Ｄ，８Ｅの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第２変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｄは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１２３】
また、図７（ａ）に示されるように、本実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｆは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ａを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ｆを形成してなるものである。
【０１２４】
ここで、島状部分８Ａの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、島状部分８Ａの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、島状部分８Ａの右側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。ここで、「油溝の長さ」は、上述の如く、隣り合う島状部分の端面のうち、短い方の長さをいうので、油溝９Ｆの長さはＺである。
【０１２５】
これによって、島状部分８Ａの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ａの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ｆの長さＺ＝５ｍｍである。したがって、油溝９Ｆの長さＺは、島状部分８Ａの半径方向の最大長さＹの５５．６％である。なお、油溝９Ｆの幅は２ｍｍである。
【０１２６】
すなわち、本実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｆにおいては、複数の油溝９Ｆに挟まれた島状部分８Ａの外周及び内周がＲ加工及び面取り加工された結果、島状部分８Ａの形状が全て同一になって、複数の油溝９Ｆはその全てが左右非対称の形状であって、複数の油溝９Ｆの全ての長さが島状部分８Ａの半径方向の最大長さＹの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｆは、請求項１及び請求項４の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１２７】
更に、本実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｆにおいては、短い油溝９Ｆの長さが島状部分８Ａの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第３変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｆは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１２８】
また、図７（ｂ）に示されるように、本実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｇは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ｆ，８Ｇを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ｇ，９Ｈを形成してなるものである。
【０１２９】
そして、島状部分８Ｆの内周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、島状部分８Ｆの外周右角部には面取り加工８Ｆａが施されている。これと左右対称に、島状部分８Ｇの内周の左右角部には小さなＲ加工が施されており、島状部分８Ｇの外周左角部には面取り加工８Ｇａが施されている。
【０１３０】
この結果、島状部分８Ｆと島状部分８Ｇの間に形成される油溝９Ｇは、長さが短くなっている。一方、島状部分８Ｇと島状部分８Ｆの間に形成される油溝９Ｈは、島状部分８Ｆ，８Ｇの高さＹと比較して、殆ど長さが変わっていない。島状部分８Ｆ，８Ｇの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ｆ，８Ｇの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ｇの長さＵ＝６ｍｍである。したがって、油溝９Ｇの長さＵは、島状部分８Ｆ，８Ｇの半径方向の最大長さＹの６６．７％である。なお、油溝９Ｇ，９Ｈの幅は、いずれも２ｍｍである。
【０１３１】
すなわち、本実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｇにおいては、複数の油溝９Ｇ，９Ｈに挟まれた島状部分８Ｆ，８Ｇの外周の一方が面取り加工された結果、複数の油溝の長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝９Ｇ，９Ｈはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝９Ｇの長さが島状部分８Ｆ，８Ｇの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第４変形例に係るセグメントタイプ摩擦材６Ｇは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１３２】
更に、本実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｇにおいては、短くなった油溝９Ｇの長さが島状部分８Ｆ，８Ｇの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第４変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｇは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１３３】
また、図７（ｃ）に示されるように、本実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｈは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ｈ，８Ｉを間に挟んで複数（片面合計４０本）の油溝９Ａ，９Ｂを形成してなるものである。
【０１３４】
ここで、島状部分８Ｈの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が施されており、島状部分８Ｈの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、島状部分８Ｈの右側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。一方、島状部分８Ｉの外周にも外周側に対して凸になるＲ加工が施され、島状部分８Ｉの内周にも内周側に対して凹になるＲ加工が施されて、島状部分８Ｉの左側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。更に、図７（ｃ）に示されるように、島状部分８Ｈ，８Ｉの内周側中央部分には、内周側に向かって凹んだ凹部８Ｈａ，８Ｉａが設けられている。
【０１３５】
この結果、島状部分８Ｈの右端と島状部分８Ｉの左端の間に形成される油溝９Ａは、島状部分８Ｈの左端と島状部分８Ｉの右端の間に形成される油溝９Ｂに比較して、長さが短くなっている。島状部分８Ｈ，８Ｉの長さ（円周方向の幅）Ｘ＝１１ｍｍであり、島状部分８Ｈ，８Ｉの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ａの長さＺ＝５ｍｍである。したがって、油溝９Ａの長さＺは、島状部分８Ｈ，８Ｉの半径方向の最大長さＹの５５．６％である。なお、油溝９Ａ，９Ｂの幅は、いずれも２ｍｍである。
【０１３６】
すなわち、本実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｈにおいては、複数の油溝９Ａ，９Ｂに挟まれた島状部分８Ｈ，８Ｉの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝９Ａ，９Ｂの長さが１本おきに短くなったものであり、複数の油溝９Ａ，９Ｂはその全てが左右対称の形状であって、１本おきに油溝９Ａの長さが島状部分８Ｈ，８Ｉの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｈは、請求項１及び請求項２の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１３７】
また、本実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｈにおいては、短くなった油溝９Ａの長さが島状部分８Ｈ，８Ｉの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｈは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１３８】
更に、本実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｈにおいては、島状部分８Ｈ，８Ｉの内周側中央部分に、内周側に向かって凹んだ凹部８Ｈａ，８Ｉａが設けられている。これによって、内周側から潤滑油が供給される場合には凹部８Ｈａ，８Ｉａにおいて、潤滑油が島状部分８Ｈ，８Ｉの表面に溢れ出して、相手材との間に入り込む引き剥がし効果が更に増加することによって、より高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。したがって、本実施の形態２の第５変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｈは、請求項６の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１３９】
また、図７（ｄ）に示されるように、本実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｊは、平板リング形状の鋼板製の芯金２の両面全面に、湿式摩擦材用の通常の摩擦材基材を切り出したリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって、島状部分８Ｊを間に挟んで複数（片面合計２０本）の油溝９Ｄを形成してなるものである。
【０１４０】
ここで、島状部分８Ｊの外周には外周側に対して凸になるＲ加工が左右対称に施されており、島状部分８Ｊの内周には内周側に対して凹になるＲ加工が左右対称に施されて、島状部分８Ｊの両側に行くにしたがって、高さ（半径方向の幅）が小さくなっている。更に、図７（ｄ）に示されるように、島状部分８Ｊの内周側中央部分には、内周側に向かって凹んだ凹部８Ｊａが設けられている。
【０１４１】
この結果、隣り合う島状部分８Ｊの間に形成される油溝９Ｄは、島状部分８Ｊの最大高さＹに比較して、長さが短くなっている。島状部分８Ｊの長さ（円周方向の幅）Ｖ＝２４ｍｍであり、島状部分８Ｊの高さ（半径方向の最大幅）Ｙ＝９ｍｍで、油溝９Ｄの長さＺ＝５ｍｍである。したがって、油溝９Ｄの長さＺは、島状部分８Ｊの半径方向の最大長さＹの５５．６％である。なお、油溝９Ｄの幅は２ｍｍである。
【０１４２】
なお、図７（ｄ）を図６（ａ）と比較して分かるように、島状部分８Ｊは、図６（ａ）に示される左右対称の島状部分８Ａ，８Ｂをプレス加工で形成するに際して、油溝９Ｂの内周側のみをプレス加工して、凹部８Ｊａとした形状と寸法を有している。したがって、凹部８Ｊａの幅は２ｍｍである。
【０１４３】
すなわち、本実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６Ｊにおいては、複数の油溝９Ｄに挟まれた島状部分８Ｊの外周及び内周がＲ加工された結果、複数の油溝９Ｄの長さが短くなったものであり、複数の油溝９Ｄはその全てが左右対称の形状であって、油溝９Ｄの長さが島状部分８Ｊの半径方向の最大長さの３分の２以下の長さである。したがって、本実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｊは、請求項１及び請求項３の発明に係る湿式摩擦材に該当する。
【０１４４】
また、本実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｊにおいては、短くなった油溝９Ｄの長さが島状部分８Ｊの半径方向の最大長さの４０％〜６７％の範囲内である。したがって、本実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｊは、請求項５の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１４５】
更に、本実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｊにおいては、島状部分８Ｊの内周側中央部分に、内周側に向かって凹んだ凹部８Ｊａが設けられている。これによって、内周側から潤滑油が供給される場合には凹部８Ｊａにおいて、潤滑油が島状部分８Ｊの表面に溢れ出して、相手材との間に入り込む引き剥がし効果が更に増加することによって、より高い引き摺りトルク低減効果を得ることができる。したがって、本実施の形態２の第６変形例に係るリングタイプ摩擦材６Ｊは、請求項６の発明に係る湿式摩擦材にも該当する。
【０１４６】
これによって、本実施の形態２に係るリングタイプ摩擦材６，６Ｃ，６Ｄ，６Ｆ，６Ｇ，６Ｈ，６Ｊは、ＡＴに組み込まれた場合、島状部分８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊの内周及び外周をＲ加工及び／または面取り加工することによって、油溝９Ａ，９Ｃ，９Ｄ，９Ｆ，９Ｇ，９Ｈを短くしてＡＴＦの径外への排出を促進してキャビテーションをより向上させるとともに、島状部分８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊの外周をＲ加工または面取り加工することによって、外周側のスペースが確保されて、ＡＴＦが油溜まりを形成することによる攪拌トルクを抑制することができる。
【０１４７】
更に、島状部分８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊの内周をＲ加工及び／または面取り加工することによって、ＡＴＦを短い油溝９Ａ，９Ｃ，９Ｄ，９Ｆ，９Ｇ，９Ｈに導いてＡＴＦの径外への排出を促進するとともに、ＡＴＦがＲ加工部分または面取り加工部分から島状部分８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊの表面に乗り上げることによる相手材との引き剥がし効果をも奏することができる。
【０１４８】
また、内周側からのＡＴＦの供給がない仕様の場合には、外周側から供給されるＡＴＦが短い油溝９Ａ，９Ｃ，９Ｄ，９Ｆ，９Ｇ，９Ｈを通って内周側へ迅速に排出されるとともに、外周側のＲ加工または面取り加工された部分から島状部分８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊの表面にＡＴＦが流れて、相手材との間に入り込む引き剥がし効果によって、高い引き摺りトルク低減効果が得られる。更に、外周にＡＴＦが流れるスペースが充分に確保されているために、外周側から供給されるＡＴＦによって外周に油溜まりが発生して引き摺りトルクが上昇する事態を、確実に防止することができる。
【０１４９】
このようにして、本実施の形態２に係る湿式摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６，６Ｃ，６Ｄ，６Ｆ，６Ｇ，６Ｈ，６Ｊにおいては、芯金２の内周側から供給される潤滑油（ＡＴＦ）を外周側へ排出し易くするとともに、外周に油溜まりが発生して攪拌トルクが大きくなる事態を防止することによって、確実により大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができ、更に、内周側からの潤滑油の供給がない仕様の場合にもより大きな引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。
【０１５０】
更に、本実施の形態２に係るプレス型摩擦材としてのリングタイプ摩擦材６，６Ｃ，６Ｄ，６Ｆ，６Ｇ，６Ｈ，６Ｊにおいては、平板リング形状の芯金２の両面全面にリング形状の摩擦材基材７を、接着剤（熱硬化性樹脂）を使用して接着して、両面をプレス加工することによって製造されるため、量産がより容易であり、より低コスト化できるという利点がある。
【０１５１】
上記各実施の形態においては、湿式摩擦材のうちセグメントタイプ摩擦材及びリングタイプ摩擦材のプレス型摩擦材のみについて説明したが、同様の油溝を切削加工によって形成したリングタイプの切削加工型摩擦材においても、リングタイプ（プレス型）摩擦材６，６Ｃ，６Ｄ，６Ｆ，６Ｇ，６Ｈ，６Ｊと同等の引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。
【０１５２】
また、上記各実施の形態においては、図１，図２，図５，図６，図７に示されるように、セグメントピース３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆ，３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊまたはリング形状の摩擦材基材７を、芯金２の外周側に片寄った部分にのみ貼り付けた湿式摩擦材について説明したが、上記特許文献１乃至特許文献３に示されるように、芯金２の外周から内周までの幅の９０％以上の幅でセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても、上記各実施の形態と同様の引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。
【０１５３】
その他、芯金２の外周から内周までの幅の何％の幅でセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても、上記各実施の形態と同様の引き摺りトルクの低減効果を得ることができる。更に、上記各実施の形態においては、芯金２の両面にセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けた場合について説明したが、仕様によっては、芯金２の片面のみにセグメントピースまたはリング形状の摩擦材基材を貼り付けても良い。
【０１５４】
更に、上記各実施の形態においては、芯金２の片面にセグメントピースを４０枚ずつまたは２０枚ずつ貼り付けた場合、及びリング形状の摩擦材基材を貼り付けて油溝を４０本ずつまたは２０本ずつ形成した場合のみについて説明したが、芯金２の片面当たりのセグメントピースの枚数は４０枚に限られるものではなく、また油溝の数も４０本に限られるものではなく、何枚でも何本でも自由に設定することができる。
【０１５５】
本発明を実施するに際しては、湿式摩擦材（セグメントタイプ摩擦材及びリングタイプ摩擦材）のその他の部分の構成、形状、数量、材質、大きさ、接続関係、製造方法等については、上記各実施の形態に限定されるものではない。なお、本発明の実施の形態で挙げている数値は、臨界値を示すものではなく、実施に好適な好適値を示すものであるから、上記数値を若干変更してもその実施を否定するものではない。
【図面の簡単な説明】
【０１５６】
【図１】図１（ａ）は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第１変形例に係る湿式摩擦材（実施例２）の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第２変形例に係る湿式摩擦材（実施例３）の一部を示した部分平面図、（ｄ）は従来技術に係る湿式摩擦材（比較例）の一部を示した部分平面図である。
【図２】図２（ａ）は本発明の実施の形態１の第３変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態１の第４変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態１の第５変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態１の第６変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【図３】図３は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１，２，３）における相対回転数と引き摺りトルクの関係を従来の湿式摩擦材（比較例）と比較して示すグラフである。
【図４】図４は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１，２，３）における引き摺りトルク低減の効果を従来の湿式摩擦材（比較例）と比較した低減率として示す棒グラフである。
【図５】図５（ａ）は従来の湿式摩擦材（比較例）における引き摺りトルクの低減効果を示す説明図、（ｂ）は本発明の実施の形態１に係る湿式摩擦材（実施例１）における引き摺りトルクの低減効果を示す説明図である。
【図６】図６（ａ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２に係る湿式摩擦材の縦断面を示した部分断面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第１変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第２変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【図７】図７（ａ）は本発明の実施の形態２の第３変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｂ）は本発明の実施の形態２の第４変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｃ）は本発明の実施の形態２の第５変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図、（ｄ）は本発明の実施の形態２の第６変形例に係る湿式摩擦材の一部を示した部分平面図である。
【符号の説明】
【０１５７】
１，１Ｃ，１Ｄ，１Ｆ，１Ｇ，１Ｈ，１Ｊ，６，６Ｃ，６Ｄ，６Ｆ，６Ｇ，６Ｈ，６Ｊ  湿式摩擦材
２  芯金
３Ａ，３Ｂ，３Ｃ，３Ｄ，３Ｅ，３Ｆ，３Ｇ，３Ｈ，３Ｉ，３Ｊ  セグメントピース
４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ，４Ｅ，４Ｆ，４Ｇ，４Ｈ，９Ａ，９Ｂ，９Ｃ，９Ｄ，９Ｅ，９Ｆ，９Ｇ，９Ｈ  油溝
７  リング形状の摩擦材基材
８Ａ，８Ｂ，８Ｃ，８Ｄ，８Ｅ，８Ｆ，８Ｇ，８Ｈ，８Ｉ，８Ｊ  島状部分
【図１】
2009047229.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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