(57)【要約】【課題】振動減衰性を向上することが可能な緩衝器を提供することである。【解決手段】シリンダ１と、シリンダ１内を一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とに区画するピストン２と、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通する通路４，５と、通路４，５の途中に設けた減衰力発生要素６，７とを備えた緩衝器において、通路４，５を迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通するバイパス路８を設け、当該バイパス路８の途中にピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りを感知するとバイパス路８を開放する弁９を設けた。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、シリンダ内を一方室と他方室とに区画するピストンと、一方室と他方室とを連通する通路と、通路の途中に設けた減衰力発生要素とを備えた緩衝器において、通路を迂回して一方室と他方室とを連通するバイパス路を設け、当該バイパス路の途中にシリンダに対するピストンの移動方向の切換りを感知するとバイパス路を開放する弁を設けたことを特徴とする緩衝器。
【請求項２】
弁は、一方室の圧力と他方室の圧力との差の絶対値が所定圧以下となるとバイパス路を閉塞することを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
【請求項３】
バイパス路はピストンに設けられるとともに、弁は、シリンダの内周に摺接する基部と、基部から立ち上がってピストンの一端から開口してバイパス路の途中に交差する弁孔に摺動自在に収容される軸部と、軸部に設けた透孔あるいは小径部を備えた方向切換感知開放要素を具備し、当該方向切換感知開放要素は中立位置で透孔あるいは小径部をバイパス路に対向させて当該バイパス路を連通するとともに、中立位置から軸方向へ変位すると軸部の側部をバイパス路に対向させて当該バイパス路を閉塞することを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
【請求項４】
弁は、一方室の圧力と他方室の圧力との差の絶対値が所定圧を上回るときのみバイパス路を開放する圧力依存開放要素を具備してなる請求項３に記載の緩衝器。
【請求項５】
バイパス路は、一方室から他方室へ向かう流れのみを許容する一方側バイパス路と、他方室から一方室へ向かう流れのみを許容する他方側バイパス路とを備えてピストンに設けられ、弁は、シリンダの内周に摺接する基部と、基部から立ち上がってピストンの一端から開口して一方側バイパス路および他方側バイパス路の途中に交差する弁孔に摺動自在に収容される軸部と、軸部に設けた二つの透孔あるいは小径部とを備えた方向切換感知開放要素を具備し、当該方向切換感知開放要素は中立位置で上記各透孔あるいは各小径部をそれぞれ一方側バイパス路および他方側バイパス路に対向させて一方側バイパス路および他方側バイパス路を連通するとともに、中立位置から軸方向へ変位すると軸部の側部を一方側バイパス路および他方側バイパス路に対向させて一方側バイパス路および他方側バイパス路を閉塞することを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
【請求項６】
バイパス路は、一方室から他方室へ向かう流れのみを許容する一方側バイパス路と、他方室から一方室へ向かう流れのみを許容する他方側バイパス路とを備えてピストンに連結される連結部材に設けられ、弁は、シリンダの内周に摺接する基部と、基部から立ち上がって連結部材の一端から開口して一方側バイパス路および他方側バイパス路の途中に交差する弁孔に摺動自在に収容される軸部と、軸部に設けた二つの透孔あるいは小径部とを備えた方向切換感知開放要素を具備し、当該方向切換感知開放要素は中立位置で上記各透孔あるいは各小径部をそれぞれ一方側バイパス路および他方側バイパス路に対向させて一方側バイパス路および他方側バイパス路を連通するとともに、中立位置から軸方向へ変位すると軸部の側部を一方側バイパス路および他方側バイパス路に対向させて一方側バイパス路および他方側バイパス路を閉塞することを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
【請求項７】
弁は、一方室の圧力が他方室の圧力を所定圧上回るときのみ一方側バイパス路を開放する一方側圧力依存開放要素と、他方室の圧力が一方室の圧力を所定圧上回るときのみ他方側バイパス路を開放する他方側圧力依存開放要素と、を具備してなる請求項５または６に記載の緩衝器。
【請求項８】
弁は、一方側バイパス路および他方側バイパス路の一方のみを選択的に連通させるシャッタを備え、当該シャッタは、ピストンのシリンダに対する移動方向が一方室側から他方室側へ変化した際には一方側バイパス路を開放し、ピストンのシリンダに対する移動方向が他方室側から一方室側へ変化した際には他方側バイパス路を開放することを特徴とする請求項７に記載の緩衝器。
【請求項９】
シャッタは、筒状であって方向切換感知開放要素の軸部の外周に摺動自在に装着されるとともに弁孔内に摺動自在に挿入されて、軸部に間隔を開けて上記シャッタを挟む位置に当該シャッタの端部に衝合してシャッタを変位させる一対の衝合片を設け、方向切換感知開放要素が中立位置より一方室側へ変位する際にはシャッタを一方側バイパス路を開放している状態から他方側バイパス路を開放する状態へ変位させ、方向切換感知開放要素が中立位置より他方室側へ変位する際にはシャッタを他方側バイパス路を開放している状態から一方側バイパス路を開放する状態へ変位させることを特徴とする請求項８に記載の緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、緩衝器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、緩衝器としては、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されたピストンと、シリンダにピストンを介して移動自在に挿通されるロッドとを備えたものが知られている。
【０００３】
また、シリンダ内に充填される作動流体を気体とする緩衝器の場合にあっても、ピストン部の通路でロッド側室とピストン側室とを連通する他、シリンダの外方に外筒を設けてシリンダと外筒との間の隙間を介してロッド側室とピストン側室とを連通し、シリンダ内に気体とともに封入した少量の潤滑油を緩衝器の振動運動によってポンプの要領でピストン側室とロッド側室とに循環させるようにして、ピストンとシリンダの当接部位およびロッドとシリンダ下端に設けた封止部材との当接部位である摺動部の摺動性の確保するようにはしているが、この他の構造は油圧緩衝器の構造と略同様とされており、従来の緩衝器の減衰力発生用の弁も油圧緩衝器と同様の構造とされる（たとえば、特許文献１，２参照）。
【特許文献１】特開２００４−１３２４２９号公報
【特許文献２】特開２００４−１３２４２８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述のように、従来緩衝器では、摺動性を確保することで作動流体の種類によらず、緩衝器としての機能を発揮できるようになっているが、以下の問題があると指摘される可能性がある。
【０００５】
すなわち、緩衝器では、振動速度変化に対してシリンダ内圧力が略線形的に変化すると、発生減衰力も振動速度に線形となるので好ましいが、油圧を利用した緩衝器にあっても高周波振動に対しては作動油の圧縮性によって伸縮速度変化に対してシリンダ内圧力の変化に遅れを生じ、速度に対する発生減衰力がヒステリシスを持つ特性となる。特に、作動流体を圧縮性に富む気体とする緩衝器では、この傾向が顕著となり、図１７に示すように、速度と発生減衰力との関係である速度減衰力特性におけるヒステリシス、つまり、上述のヒステリシスが大きくなる。
【０００６】
そして、このように従来の緩衝器は、高周波振動に対しては作動流体の如何を問わず、速度に対する発生減衰力に大きなヒステリシスを持つことから、減衰力を発揮する以外にもバネとして機能することになり、このバネ成分の影響によって減衰性が悪化してしまう虞がある。
【０００７】
そこで、本発明は、上記不具合を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、振動減衰性を向上することが可能な緩衝器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記した目的を解決するために、本発明における課題解決手段は、シリンダと、シリンダ内を一方室と他方室とに区画するピストンと、一方室と他方室とを連通する通路と、通路の途中に設けた減衰力発生要素とを備えた緩衝器において、通路を迂回して一方室と他方室とを連通するバイパス路を設け、当該バイパス路の途中にシリンダに対するピストンの移動方向の切換りを感知するとバイパス路を開放する弁を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の緩衝器によれば、シリンダに対するピストンの移動方向の切換りに際して、一方室あるいは他方室のうちそれまで圧縮されていた室内の圧力を膨張されていた室内へ逃がし、今度は圧縮されることになる膨張側の室内の速やかなる圧力上昇と膨張されることになる圧縮側の室内の速やかなる圧力減少を促すことができるので、一方室と他方室の差圧変化の振動速度の変化に対する反応が早まる。
【００１０】
つまり、この緩衝器にあっては、緩衝器における振動速度変化に対する一方室および他方室の圧力変化の位相遅れを緩和することができるので、緩衝器の振動減衰性を向上することができ、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。つまり、本実施の形態の緩衝器によれば、従来の緩衝器のように速度減衰力特性に大きなヒステリシスを持ってしまい振動減衰性が悪化してしまうといった不具合を解消することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明のバルブ構造を図に基づいて説明する。図１は、一実施の形態における緩衝器の概略縦断面図である。図２は、一実施の形態の緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。図３は、一実施の形態における緩衝器におけるピストンがシリンダに対して下方へ移動した状態におけるピストン部の概略縦断面図である。図４は、一実施の形態における緩衝器におけるピストンがシリンダに対して上方へ移動した状態におけるピストン部の概略縦断面図である。図５は、一実施の形態における緩衝器の速度減衰力特性を示した図である。図６は、一実施の形態の一変形例における緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。図７は、他の実施の形態の緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。図８は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンがシリンダに対して上方へ移動した状態におけるのピストン部の概略縦断面図である。図９は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が上方から下方へ切換った直後におけるピストン部の概略縦断面図である。図１０は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が上方から下方へ切換って他方側圧力依存開放要素が遮断状態となった状態おけるピストン部の概略縦断面図である。図１１は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方へ移動した状態におけるのピストン部の概略縦断面図である。図１２は、他の実施の形態の緩衝器が図１０の状態から図１１の状態へ移行する過程の途中の状態を示すピストン部の概略縦断面図である。図１３は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方から上方へ切換った直後におけるピストン部の概略縦断面図である。図１４は、他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方から上方へ切換って一方側圧力依存開放要素が遮断状態となった状態おけるピストン部の概略縦断面図である。図１５は、他の実施の形態の緩衝器における方向切換感知開放要素、一方側圧力依存開放要素、他方側圧力依存開放要素およびシャッタの動作モードの一覧表である。図１６は、他の実施の形態における緩衝器の振動速度変化に対する減衰力の変化特性を示した図である。
【００１２】
一実施の形態における緩衝器Ｄ１は、図１および図２に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内を一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とに区画するピストン２と、シリンダ１内に挿通されるとともにピストン２に連結されるロッド３と、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通する通路４，５と、通路４，５を開閉する減衰力発生要素たるリーフバルブ６，７と、通路４，５を迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通するバイパス路８と、当該バイパス路８の途中にシリンダ１に対するピストン２の移動方向の切換りを感知するとバイパス路８を開放する弁９とを備えて構成されている。
【００１３】
また、シリンダ１内の一方室Ｒ１および他方室Ｒ２内には気体が充填されており、この緩衝器Ｄ１は、作動流体を気体とする空圧緩衝器として構成されている。そして、この緩衝器Ｄ１は、基本的には、シリンダ１に対してピストン１が図１中上下方向に移動して、通路４，５を介して作動流体たる気体が一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを行き来するときに、その気体の流れに対しそれぞれ対応するリーフバルブ６，７で抵抗を与えて所定の圧力損失を生じせしめて、所定の減衰力を発生して振動減衰機能を発揮するものである。
【００１４】
以下、詳細に説明すると、シリンダ１は、筒状に形成され、その上下端は、それぞれヘッド部材１５とボトム部材１６によって閉塞されて気体が充填されるとともに、シリンダ１の外方に配置されてシリンダ１を覆う有底筒状の外筒１２内に収容されている。なお、シリンダ１内には、緩衝器Ｄ１の摺動部位、つまり、シリンダ１とピストン２の接触部位およびヘッド部材１５およびシール２４とロッド３との接触部位を潤滑するために少量の潤滑油が気体と共に充填されている。
【００１５】
そして、シリンダ１内は、摺動自在に挿入されるピストン２によってシリンダ１内は一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とに区画されている。このピストン２の図１中上端にはロッド３が連結され、ロッド３は環状のヘッド部材１５の内周側に挿通されてシリンダ１外へ突出されている。すなわち、この緩衝器Ｄ１にあっては、いわゆる片ロッド型の緩衝器として構成されているが、両ロッド型の緩衝器として構成してもよく、これを妨げる趣旨ではない。
【００１６】
また、ピストン２には、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通する通路４，５が設けられ、この通路４，５はピストン２の図１および図２中上下に積層されて内周が固定される減衰力発生要素として機能する環状のリーフバルブ６，７によって開閉されるようになっている。
【００１７】
詳しくは、通路４は、その出口端である図２中下端がリーフバルブ６によって開閉されるようになっており、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう気体の流れのみを許容する一方通行の通路とされ、通路５は、その出口端である図２中上端がリーフバルブ７によって開閉されるようになっており、他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう気体の流れのみを許容する一方通行の通路とされている。
【００１８】
したがって、この緩衝器Ｄ１にあっては、ピストン２がシリンダ１に対して図２中上方へ移動する振動を呈する場合、気体は通路４を介して一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ移動し、この気体の流れにリーフバルブ６で抵抗を与えて一方室Ｒ１と他方室Ｒ２との圧力に差を生じせしめて緩衝器Ｄ１にピストン２のシリンダ１に対する上方へ移動を抑制する減衰力を発揮させ、ピストン２がシリンダ１に対して図２中下方へ移動する振動を呈する場合、気体は通路５を介して他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ移動し、この気体の流れにリーフバルブ７で抵抗を与えて他方室Ｒ２と一方室Ｒ１との圧力に差を生じせしめて緩衝器Ｄ１にピストン２のシリンダ１に対する下方へ移動を抑制する減衰力を発揮させるようになっている。
【００１９】
さらに、ピストン２は、通路４，５を迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通するバイパス路８を備えており、このバイパス路８の途中には弁９が設けられている。
【００２０】
この弁９は、シリンダ１の内周に摺接する基部９ａと、基部９ａから立ち上がってピストン２の一端たる図２中下端から開口してバイパス路８の途中に交差する弁孔１０に摺動自在に収容される軸部９ｂと、軸部９ｂに設けた透孔９ｃとを備えて構成されている。また、弁孔１０の底部は、バイパス路８の途中から分岐する分岐通路１４によって他方室Ｒ２へ連通され、弁９の他方室Ｒ２内圧力を受ける図２中上下の受圧面積は同面積とされて、他方室Ｒ２内圧力で弁９が移動せしめられることを防止している。
【００２１】
そして、軸部９ｂの軸方向長さとなる図２中上下方向長さは、その上端が弁孔１０の底部に当接しても、リーフバルブ６やリーフバルブ６をピストン２に固定している固定部分に干渉しない長さに設定されており、リーフバルブ６の撓みを妨げず、また、通路４，５を基部９ａで閉塞することが無いようになっている。
【００２２】
さらに、基部９ａには、基部９ａとピストン２とで仕切られる空間Ａを他方室Ｒ２に連通する通孔９ｄを備えており、気体の一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とへの移動を妨げることが無いようになっている。なお、通孔９ｄの代わりに基部９ａの外周に切欠を設けてシリンダ１との間に隙間を形成して空間Ａを他方室Ｒ２に連通するようにしてもよい。
【００２３】
また、軸部９ｂの下方は小径に設定されて小径部９ｅが設けられており、この小径部９ｅは、弁孔１０の図２中出口付近に嵌め込まれた筒１３の内周に摺動自在に軸支され、弁９の弁孔１０からの脱落が防止されるとともに、この筒１３と小径部９ｅの形成によって設けられる段部９ｆとの衝合によって弁９の図２中下方への移動が規制され、弁９の下方への移動限界が設定されている。この場合、図示はしないが、弁９のピストン２に対する移動を妨げることが無いように、筒１３と段部９ｆとの間に形成される空隙が密閉されないよう配慮される。具体的には、筒部１３の内周と小径部９ｅの外周の一方または両方に切欠溝を設けたり、ピストン２に筒１３と段部９ｆとの間に形成される空隙を他方室Ｒ２へ連通するする通路を設けたりすればよい。また、筒１３と段部９ｆとの間に形成される空隙を他方室Ｒ２へ連通する通路、あるいは、筒部１３の内周と小径部９ｅの外周の一方または両方に設けられる切欠溝の流路面積を調整することで、ピストン２に対する弁９の動き易さをコントロールすることができる。この場合、流路面積を大きくすると空隙に対する気体の出入りの際の抵抗が小さくなるので、弁９がピストン２に対して動き易くなる。
【００２４】
なお、上述したように、弁９は軸部９ｂの上端が弁孔１０の底部たる図２中上面に当接するまで図２中上方へ移動可能とされて、弁９の上方への移動限界が設定されている。
【００２５】
そして、軸部９ｂの小径部９ｅより上方側の外径は、弁孔１０の内周に摺接可能な径に設定されており、弁９が上記した上方および下方の移動限界に対して中央に位置するとき、すなわち、図２に示す中立位置にある場合、透孔９ｃがバイパス路８の弁孔１０への開口に対向してバイパス路８は連通状態とされる。
【００２６】
これに対して弁９が図２に示した中立位置から上方へ変位して図３に示す状態となるか下方へ変位して図４に示す状態となって透孔９ｃがバイパス路８の開口に対向し得なくなるとバイパス路８は遮断状態とされるようになっている。
【００２７】
さらに、基部９ａの外周は上述のようにシリンダ１の内周に摺接しているが、基部９ａとシリンダ１との間で生じる摩擦力は、弁９の軸部９ｂと弁孔１０、筒１３との間で生じる摩擦力を上回るように設定されており、図２中ピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動する場合には、弁９は筒１３が段部９ｆに衝合するまではピストン２のシリンダ１に対する上方への移動に追随せず、ピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動し続けると最終的にはピストン２から最大突出して図４に示す状態となる。反対に、図２中ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動する場合には、弁９は弁孔１０の底部に衝合するまではピストン２のシリンダ１に対する下方への移動に追随せず、ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動し続けると最終的には弁孔１０の底部に衝合するまで弁孔１０内へ侵入して図３に示す状態となる。
【００２８】
したがって、ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動して図３に示す状態となってから、移動方向が反転してピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動すると、弁９は図２に示す中立位置に復帰し、その後もピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動し続けると、弁９は図４に示す状態となる。続いて、その状態からピストン２のシリンダ１に対する移動方向が反転して今度は下方へ移動すると、弁９は再び図２に示す中立位置に復帰し、その後もピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動し続けると、弁９は図３に示す状態となる。
【００２９】
これを継続していくと、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換る度に、弁９は一端中立位置に復帰してバイパス路８を連通状態とし、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向に変化が無いと弁９は図３あるいは図４に示す位置に位置決められてバイパス路８を遮断することになる。すなわち、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換ると、つまり、緩衝器Ｄ１の振動方向が切換ると、弁９は一端バイパス路８を連通し、ピストン２の移動が継続しその方向に変化が無いとバイパス路８を遮断するように機能する。
【００３０】
なお、上記したところでは、ピストン２の移動が継続する場合に弁９をピストン２の移動に追随させるため、弁９を筒１３と弁孔１０の底部と直接衝合させるようにしているが、衝合時の衝撃を緩和するために、筒１３と弁９との衝合部位の一方と弁孔１０と弁９との衝合部位の一方にクッションを設けるようにしてもよく、このようにすることで、各部の劣化を抑制することができる。
【００３１】
上述したところから理解できるように、弁９は、緩衝器Ｄ１におけるピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りを感知するとバイパス路８を開放するようになっており、この実施の形態の場合、具体的には、シリンダ１の内周に弁９の一部を摺接させるとともにピストン２に対して弁９が移動可能な範囲を設定することにより、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りの際にピストン２の移動に弁９を遅らせて追随させることでピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りの感知とバイパス路８の開放を実現している。
【００３２】
なお、この実施の形態における弁９は、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りの感知とバイパス路８を開放する動作を外部から一切エネルギを与えることなく実現でき、弁９を駆動するために外部機器に接続する必要が無いので、省エネルギでかつ省スペースとなり緩衝器Ｄ１の実用性、汎用性が向上するが、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りをたとえばストロークセンサや加速度センサによって感知して、ソレノイドで駆動される比例電磁式開閉弁を上記の如く動作させるように構成する弁を用いる事も可能である。
【００３３】
また、上記したところでは、バイパス路８の連通に当たり透孔９ｃを用いているが、軸部９ｂの外径の一部を小径として小径部を設け、中立位置でこの小径部をバイパス路８に対向させてバイパス路８の連通を確保するようにしてもよい。このようにすることで、弁９を周方向に位置決めせずとも確実にバイパス路８の連通を確保することができる利点がある。
【００３４】
つづいて、外筒１２は、図１に示すように、有底筒状に形成され、この外筒１２とシリンダ１との間に造られる環状の隙間で潤滑油を一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを循環させる循環通路１７が形成され、当該循環通路１７内には潤滑油が充填されている。
【００３５】
転じて、ヘッド部材１５は、上述のように環状とされてシリンダ１の図１中上端に嵌合しており、その内周側にはロッド３を軸支する軸受１８を備えるとともに、上端側から開口する凹部１９が設けられている。また、ヘッド部材１５には外周と凹部１９とを連通する流路２０と、下端と凹部１９とを連通する流路２１とを備えており、流路２０の外周側の開口端は上述循環通路１７に対向させ、さらに、流路２１の下端側の開口端は一方室Ｒ１に対向している。すなわち、循環通路１７の一端は、上記流路２０、凹部１９および流路２１を介して一方室Ｒ１に連通されている。
【００３６】
他方、シリンダ１の図１中下端を閉塞するボトム部材１６は、円盤状に成型されてシリンダ１の図１中下端に嵌合しており、その上端と外周とを連通する流路２２を備えて構成されている。この流路２２の上端側の開口端は他方室Ｒ２に対向し、外周側の開口端は循環通路１７に対向させてある。すなわち、循環通路１７の他端は、上記流路２２を介して他方室Ｒ２に連通されている。また、この流路２２の途中には、他方室Ｒ２から循環通路１７を介して一方室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する逆止弁２３が設けられている。
【００３７】
そして、このように構成されたヘッド部材１５、ボトム部材１６によって両端が閉塞されたシリンダ１を外筒１２内に挿入して収容し、上記ヘッド部材１５の図１中上面にロッド３の外周に摺接する環状のシール２４を保持する環状の封止部材２５を積層し、外筒１２の図中上端である開口端を加締め、これら封止部材２５、ヘッド部材１５、シリンダ１およびボトム部材１６を外筒１２内に収容固定して一体化してある。
【００３８】
なお、上記した封止部材２５における図１中、上下方向長さとなる軸方向長さは、上述のシール２４の上下方向長さとなる軸方向長さより、短く設定されるととともに、シール２４は、封止部材２５の下端からシリンダ１の内方に向けて突出するように封止部材２５によって保持されている。なお、上記したところでは、封止部材２５はシール２４を保持しているが、シール２４を封止部材２５に溶着して分離不能な状態としておくとしても差し支えない。
【００３９】
そして、封止部材２５から突出しているシール２４の図１中下端は、ヘッド部材１５の凹部１９内に配置されており、この凹部１９と封止部材２５とで貯油室２６が隔成され、この貯油室２６内には潤滑油が充填されている。したがって、循環通路１７は、上述の流路２０によって貯油室２６に接続され、これによって循環通路１７は上記貯油室２６を介して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通している。
【００４０】
さらに、シール２４の内周側には、上述のように、シリンダ１から突出しヘッド部材１５の軸受１８内に摺動自在に挿入されるロッド３が挿入され、このシール２４は所定の緊迫力でロッド３の外周に圧接されて、ロッド３の外周をシールしている。なお、封止部材２５の外周側には、この封止部材２５の外周と外筒１２との間をシールする図示しないシールが設けられており、このシールと上記のシール２４によってシリンダ１および外筒１２が気密状態に維持されている。
【００４１】
そして、上述したところから明らかなように、ロッド３は、貯油室２６を貫いており、この貯油室２６は、ロッド３とシール２４との摺動部２７に臨むようになっている。
【００４２】
ここで、流路２１の貯油室２６側の開口端２１ａは、上記凹部１９の側壁部１９ａから開口しており、この開口端２１ａは、少なくともシール２４の図１中最下端より上方に位置するように設定されており、貯油室２６内に充填される潤滑油の油面２８が常にシール２４の下端に接している状態に維持されている。
【００４３】
したがって、この緩衝器Ｄ１にあっては、シリンダ１内には作動気体が封入されるとともに、貯油室２６内および循環通路１７内には潤滑油が充填されるが、本実施の形態の場合、ロッド３とシール２４との間の潤滑を確実なものとするため、貯油室２６内の油の油面２８が、開口端２１ａの位置によってシール２４の最下端より下方に下がることがないように配慮されるとともに、それ以上の余分な潤滑油は一方室Ｒ１へ排出されるようになっており、さらに、循環通路１７内の潤滑油の油面２９にあっても上記流路２０の開口端２０ａより上方に位置するように設定されている。
【００４４】
また、一方室Ｒ１および他方室Ｒ２内にも少量の潤滑油が充填されるが、一方室Ｒ１内に充填される潤滑油は、緩衝器Ｄ１が振動動作を初めて行うときに、シリンダ１とピストン２と間の摺動部３０を潤滑するためであり、他方室Ｒ２内の潤滑油は、緩衝器Ｄ１の収縮時に循環通路１７内に気体に先んじて潤滑油を供給して貯油室２６内の油面２８の下降を防止するために充填される。
【００４５】
そして、この緩衝器Ｄ１が収縮作動つまり図１中ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動する場合、他方室Ｒ２内の圧力上昇によって、他方室Ｒ２内の作動気体は、逆止弁２３を押し開き、流路２２を介して循環通路１７に流入する。このとき、他方室Ｒ２内の潤滑油は、作動気体より重たく、流路２２の開口部に溜まった状態となることから、該潤滑油も作動気体とともに循環通路１７に移動する。そうすると、循環通路１７内および貯油室２６は、他方室Ｒ２と同様に加圧されることになるので、循環通路１７内の潤滑油は、貯油室２６内に流入し、さらに、貯油室２６内の潤滑油の油面２８が上昇することになる。
【００４６】
すると、この油面２８の上昇と貯油室２６内の圧力上昇とによって、貯油室２６内の潤滑油は、流路２１を通過して一方室Ｒ１内に作動気体とともに流入する。ここで、流路２１の開口部２１ａの開口位置はシール２４の最下端より上方に位置しているので、上記のごとく貯油室２６から潤滑油が一方室Ｒ１内に移動しても、貯油室２６内の潤滑油の油面２８は、必ずシール２４の最下端より上方に位置することになり、貯油室２６内の潤滑油は、ロッド３とシール２４との摺動部２７の潤滑を維持しつづけ、さらに、ロッド３と軸受１８との間の摺動部をも同様に潤滑し続ける。なお、ボトム部材１６の流路２２の途中に逆止弁２３が設けられており、この逆止弁２３によって貯油室２６側へ気体の逆流を防止できるため、流路２１の途中には、凹部１９から一方室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する逆止弁を設けていない。
【００４７】
このように、緩衝器Ｄ１が振動を繰り返しても、貯油室２６内の潤滑油は、ロッド３とシール２４との摺動部２７およびロッド３と軸受１８との間の摺動部の潤滑を維持しつづけることになり、また、振動によって潤滑油が一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを循環してシリンダ１とピストン２と間の摺動部３０をも潤滑し続けるので、正立型に形成された緩衝器Ｄ１の円滑な振動作動が保証されて緩衝器Ｄ１の信頼性が向上する。
【００４８】
また、本実施の形態における緩衝器Ｄ１では、ロッド３の摺動部に臨む貯油室２６を設けて油面２８を上記摺動部２７の最下端より上方に位置させることで、上記摺動部２７およびロッド３と軸受１９との間の摺動部の確実な潤滑が可能となるので、構造が複雑となることが無く、大幅なコスト上昇を伴わずに緩衝器を正立型とすることができる。
【００４９】
さらに、上記したようにロッド３の摺動部２７およびロッド３と軸受１８との間の摺動部が確実に潤滑されるから、この点でも、緩衝器Ｄの円滑な振動作動が保証されて緩衝器Ｄ１の信頼性が向上するとともに、シール２４の耐磨耗性が向上することから緩衝器Ｄ１の密封性も向上することになる。
【００５０】
つづいて、上述のように構成された緩衝器Ｄ１の作動について説明する。まず、緩衝器Ｄ１におけるピストン２がシリンダ１に対して上方に移動し、ピストン２がシリンダ１に対して充分に上方への移動を継続して、弁９がピストン２から最突出して図４に示した状態となる場合、一方室Ｒ１が圧縮され、他方室Ｒ２が膨張させられるので、一方室Ｒ１内の圧力が高まり、一方室Ｒ１内の作動気体は通路４を通過して他方室Ｒ２内に移動しようとする。
【００５１】
一方室Ｒ１は圧縮されて一方室Ｒ１内では圧力が上昇するので、気体は、通路４を閉塞しているリーフバルブ６を押し開いて他方室Ｒ２へ移動することになり、緩衝器Ｄ１は所定の減衰力を発生する。つづいて、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が逆転してピストン２がシリンダ１に対して下方に移動すると、今度は一方室Ｒ１が膨張させられ、他方室Ｒ２が圧縮されるので、他方室Ｒ２内の圧力が高まり、他方室Ｒ２内の作動気体は通路５を通過して一方室Ｒ１内に移動しようとする。これに加えて、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換るので、弁９が図４に示した状態から図２に示した中立位置にある状態に復帰してバイパス路８を開放し、ピストン２がシリンダ１に対する移動方向を変更せずに充分に移動を継続すると最終的には図３に示す状態に変位してバイパス路８を閉塞する。
【００５２】
ここで、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が図中上方から下方に切換った直後には、一方室Ｒ１内の圧力が未だ他方室Ｒ２の圧力を上回っており、通路４を迂回するバイパス路８が開放されるので、バイパス路８が開放している間は、通路４に比較して気体流れに抵抗を与えないバイパス路８を優先的に通過して気体が一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ移動することになり、蓄圧された一方室Ｒ１内の圧力を他方室Ｒ２へ速やかに逃がし、一方室Ｒ１内の圧力の速やかな減少と他方室Ｒ２内の圧力の速やかな上昇を実現し、振動速度変化に対して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の圧力変化が位相遅れとなってしまうことを抑制する。
【００５３】
そして、ピストン２がシリンダ１に対して充分に下方への移動を継続して、弁９は、図３に示した状態となってバイパス路８を閉塞することになるので、他方室Ｒ２から一方室Ｒ１への移動は通路５のみを介して行われるようになって、気体は、通路５を閉塞しているリーフバルブ７を押し開いて一方室Ｒ１へ移動することになり、緩衝器Ｄ１は所定の減衰力を発生する。
【００５４】
他方、この状態から、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が再度逆転することになり、当該移動方向の切換りの直後には、他方室Ｒ２内の圧力が未だ一方室Ｒ１の圧力を上回っており、通路５を迂回するバイパス路８が開放されるので、バイパス路８が開放している間は、通路５に比較して気体流れに抵抗を与えないバイパス路８を優先的に通過して気体が他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ移動することになり、蓄圧された他方室Ｒ２内の圧力を一方室Ｒ１へ速やかに逃がし、他方室Ｒ２内の圧力の速やかな減少と一方室Ｒ１内の圧力の速やかな上昇を実現し、振動速度変化に対して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の圧力変化が位相遅れとなってしまうことを抑制する。
【００５５】
したがって、この緩衝器Ｄ１によれば、図５に示すように、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りに際して、一方室Ｒ１あるいは他方室Ｒ２のうちそれまで圧縮されていた室内の圧力を膨張されていた室内へ逃がし、今度は圧縮されることになる膨張側の室内の速やかなる圧力上昇と膨張されることになる圧縮側の室内の速やかなる圧力減少を促すことができるので、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の差圧変化の振動速度の変化に対する反応が早まる。
【００５６】
つまり、この緩衝器Ｄ１にあっては、緩衝器Ｄ１における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができるので、緩衝器Ｄ１の振動減衰性を向上することができ、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。つまり、本実施の形態の緩衝器Ｄ１によれば、従来の緩衝器のように速度減衰力特性に大きなヒステリシスを持ってしまい振動減衰性が悪化してしまうといった不具合を解消することができる。
【００５７】
なお、緩衝器Ｄ１の収縮行程において、他方室Ｒ２内に封入された気体がピストン２に設けた通路５を通過して一方室Ｒ１に流入することから明らかなように、流路２２、循環通路１７、流路２０および流路２１の少なくとも一つ以上は、気体および油の流れにリーフバルブ７より大きな抵抗を与えるが、この抵抗は他方室Ｒ２から流路２２、循環通路１７、流路２０および流路２１を介して一方室Ｒ１へ至る間に弁を設けて与えるようにしてもよいし、他方室Ｒ２から流路２２、循環通路１７、流路２０および流路２１を介して一方室Ｒ１へ至る間の管路抵抗で与えてもよく、具体的にはたとえば、逆止弁２３をリーフバルブとしたり、循環通路１７の流路面積を極小さくしたりするようにしてもよい。
【００５８】
つづいて、図６に示した一実施の形態の一変形例における緩衝器Ｄ２について説明する。この緩衝器Ｄ２は、上述した緩衝器Ｄ１の構成に、一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差の絶対値が所定圧を上回るときのみバイパス路８を開放する圧力依存開放要素３２を追加したものである。
【００５９】
すなわち、この緩衝器Ｄ２における弁３１は、一実施の形態の弁９の構成と同様の構成を採用する方向切換感知開放要素３３に加えて、上記圧力依存開放要素３２とを備えて構成されている。
【００６０】
なお、緩衝器Ｄ２の他の構成は、上述の緩衝器Ｄ１の構成と同様であるので、緩衝器Ｄ２において緩衝器Ｄ１と同様の構成部材については説明が重複するので、同じ符号を付するのみとしてその詳しい説明を省略することとする。
【００６１】
そして、方向切換感知開放要素３３は、シリンダ１の内周に摺接する基部３３ａと、基部３３ａから立ち上がってピストン２の一端たる図６中下端から開口してバイパス路８の途中に交差する弁孔１０に摺動自在に収容される軸部３３ｂと、軸部３３ｂに設けた透孔３３ｃとを備えて構成され、上述の一実施の形態における弁９と同様の作動を呈する。つまり、方向切換感知開放要素３３は、中立位置で透孔３３ｃをバイパス路８に対向させるので、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換る度に、一端バイパス路８を開放し、その後、当該移動方向が切換るまではバイパス路８を遮断し続けることになる。
【００６２】
他方、圧力依存開放要素３２は、ピストン２に設けられてバイパス路８の途中に交差する弁孔３４内に摺動自在に収容されるスプール３５と、スプール３５を両端側から附勢する一対のバネ要素３６，３７とを備えて構成されている。
【００６３】
また、スプール３５は、軸方向に並べて二箇所に小径部３５ａ，３５ｂを備えており、バネ要素３６，３７によって附勢されて中立位置に位置決められる状態では小径部３５ａ，３５ｂ間の外周がバイパス路８に対向してバイパス路８を遮断するようになっている。
【００６４】
さらに、弁孔３４の図６中上方はスプール３５の図６中上端に一方室Ｒ１内の圧力を作用させるべく一方室Ｒ１に連通され、弁孔３４の図６中下方はスプール３５の図６中下端に他方室Ｒ２内の圧力を作用させるべく他方室Ｒ２に連通されている。
【００６５】
そして、スプール３５は、一方室Ｒ１内の圧力が他方室Ｒ２内の圧力を所定圧上回ると、図６中下方へ移動して小径部３５ａをバイパス路８に対向させて当該バイパス路８を連通し、逆に、他方室Ｒ２内の圧力が一方室Ｒ１内の圧力を所定圧上回ると、図６中上方へ移動して小径部３５ｂをバイパス路８に対向させて当該バイパス路８を連通する。
【００６６】
したがって、この圧力依存開放要素３２は、一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差の絶対値が所定圧を上回るとバイパス路８を連通状態とするようになっており、バイパス路８を開放する条件である所定圧は、上記したバネ要素３６，３７のバネ定数と小径部３５ａ，３５ｂ間の距離とで設定することができ、なるべく、この所定圧は低い圧力に設定することで振動速度変化に対する圧力変化の遅れを低減する効果が高くなるので好ましい。
【００６７】
さて、この実施の形態の緩衝器Ｄ２にあっては、上記した緩衝器Ｄ１における弁９と同様の構成の方向切換感知開放要素３３に加えて、圧力依存開放要素３２が一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差の絶対値が所定圧を上回るときのみバイパス路８を連通状態とする。
【００６８】
したがって、緩衝器Ｄ２の振動速度、すなわち、ピストン２のシリンダ１に対する移動速度が比較的低速であって、方向切換感知開放要素３３がバイパス路８を開放してから閉塞するまでに時間がかかる場合であっても、圧力依存開放要素３２が一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差がなくなるとバイパス路８を遮断するので、一方室Ｒ１あるいは他方室Ｒ２のうちそれまで圧縮されていた室内の圧力を膨張されていた室内へ逃がしたのちは、速やかにバイパス路８を遮断する状態とし、引き続いて圧縮されることになる膨張側の室内の速やかなる圧力上昇と膨張されることになる圧縮側の室内の速やかなる圧力減少を促すことができるようになる。
【００６９】
つまり、この緩衝器Ｄ２にあっては、緩衝器Ｄ２の振動速度が比較的低速であって、方向切換感知開放要素３３がバイパス路８を開放してから閉塞するまでに時間がかかる場合にあっても、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の差圧変化の振動速度の変化に対する反応を早めることができ、このような場合にあっても、緩衝器Ｄ２における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができるので、緩衝器Ｄ２の振動減衰性を向上することができ、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。つまり、本実施の形態の緩衝器Ｄ２によれば、従来の緩衝器のように速度減衰力特性に大きなヒステリシスを持ってしまい振動減衰性が悪化してしまうといった不具合をより一層解消することができる。
【００７０】
さらに、この緩衝器Ｄ２では、小振幅の振動状態を継続して、方向切換感知開放要素３３がピストン２に対して中立位置近傍で小刻みに振動して、透孔３３ｃをバイパス路８に対向させない位置にまで変位できない状態となっても、つまり、バイパス路８を閉塞できない状態となっても、圧力依存開放要素３２が一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差の絶対値が所定圧を上回るまではバイパス路８を遮断するので、このような場合にあっても全く減衰力を発揮できなくなってしまう事態をも回避することが可能である。
【００７１】
最後に、図７に示した他の実施の形態の緩衝器Ｄ３について説明する。この他の実施の形態の緩衝器Ｄ３にあっては、バイパス路が一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１とで構成されており、他の実施の形態における弁５０は、これら一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の一方を選択的に開放するようになっている。
【００７２】
詳しくは、バイパス路は、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう流れのみを許容する一方側バイパス路４０と、他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう流れのみを許容する他方側バイパス路４１とを備えてピストン２に設けられている。
【００７３】
そして、この緩衝器Ｄ３における弁５０は、一実施の形態の弁９の構成と略同様の構成を採用する方向切換感知開放要素５１と、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の途中にそれぞれ設けた一方側圧力依存開放要素５２および他方側圧力依存開放要素５３と、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の一方のみを選択的に連通させるシャッタ５４とを備えて構成されている。
【００７４】
方向切換感知開放要素５１は、シリンダ１の内周に摺接する基部５１ａと、基部５１ａから立ち上がってピストン２の一端から開口して一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の途中に交差する弁孔５５に摺動自在に収容される軸部５１ｂと、軸部５１ｂに設けた二つの透孔５１ｃ，５１ｄと、軸部５１ｂの図７中上下に設けられる一対の衝合片５１ｅ，５１ｆとを備えて構成されている。
【００７５】
また、この弁孔５５の底部は、一方側バイパス路４０の途中であって一方側圧力依存開放要素５２および方向切換感知開放要素５１より他方室Ｒ２側から分岐する分岐通路１４によって他方室Ｒ２へ連通され、方向切換感知開放要素５１の他方室Ｒ２内圧力を受ける上下の受圧面積は同面積とされて、他方室Ｒ２内圧力で方向切換感知開放要素５１が移動せしめられることを防止している。なお、この実施の形態の場合、分岐通路は、他方側バイパス路４１の途中であって他方側圧力依存開放要素５３および方向切換感知開放要素５１より他方室Ｒ２側からから分岐されてもよい。また、弁孔５５の底部を他方室Ｒ２へ連通するのに、一方側バイパス路４０あるいは他方側バイパス路４１を介さずに、直接、他方室Ｒ２に連通される独立した通路を用いるようにしてもよい。
【００７６】
さらに、ピストン２には、一実施の形態の減衰力発生用の通路４，５に対応する通路４２，４３が設けられており、他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう気体の流れを許容する通路４３は他方側バイパス路４１の一部と共通し、他方側バイパス路４１の途中であって弁孔５５との交差部より他方室Ｒ２側から分岐してリーフバルブ７によって出口端となる図７中上端が開閉されるようになっている。また、この実施の形態の場合、通路４３は、他方側バイパス路４１から分岐させるのではなく、一方側バイパス路４０の途中であって弁孔５５との交差部より他方室Ｒ２側から分岐させるようにしてもよいし、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１とは独立した通路とされてもよい。
【００７７】
戻って、方向切換感知開放要素５１の軸部５１ｂの軸方向長さとなる図７中上下方向長さは、その上端が弁孔５５の底部に当接しても、リーフバルブ６やリーフバルブ６をピストン２に固定している固定部分に干渉しない長さに設定されており、リーフバルブ６の撓みを妨げず、また、通路４２，４３を基部５１ａで閉塞することが無いようになっている。
【００７８】
さらに、基部５１ａには、基部５１ａとピストン２とで仕切られる空間Ｂを他方室Ｒ２に連通する通孔５１ｇを備えており、気体の一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とへの移動を妨げることが無いようになっている。
【００７９】
また、軸部５１ｂは、衝合片５１ｆの設置位置より図７中下方側となる弁孔５５の出口側が弁孔５５の図７中出口付近に嵌め込まれた筒５６の内周に摺動自在に軸支され、方向切換感知開放要素５１の弁孔５５からの脱落が防止されるとともに、この筒５６と衝合片５１ｆとの衝合によって方向切換感知開放要素５１の図７中下方への移動が規制され、方向切換感知開放要素５１の下方への移動限界が設定されている。
【００８０】
なお、上述したように、方向切換感知開放要素５１の軸部５１ｂの上端が弁孔５５の底部たる上面に当接するまで図７中上方へ移動可能とされて、方向切換感知開放要素５１の上方への移動限界が設定されている。
【００８１】
そして、方向切換感知開放要素５１は、上記した上方および下方の移動限界に対して中央に位置するとき、すなわち、図７に示す中立位置にある場合、透孔５１ｃが一方側バイパス路４０の弁孔５５への開口に対向して一方側バイパス路４０を連通状態とするとともに、透孔５１ｄが他方側バイパス路４１の弁孔５５への開口に対向して他方側バイパス路４１を連通状態とするようになっている。
【００８２】
これに対して方向切換感知開放要素５１が図７に示した中立位置から上方へ変位するか下方へ変位するかして、透孔５１ｃ，５１ｄが対応する一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の開口に対向し得なくなると一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１は遮断状態とされるようになっている。
【００８３】
さらに、基部５１ａの外周は上述のようにシリンダ１の内周に摺接しているが、基部５１ａとシリンダ１との間で生じる摩擦力は、方向切換感知開放要素５１の軸部５１ｂと筒５６との間で生じる摩擦力を上回るように設定されており、図７中ピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動する場合には、方向切換感知開放要素５１は筒５６が衝合片５１ｆに衝合するまではピストン２のシリンダ１に対する上方への移動に追随せず、ピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動し続けると最終的にはピストン２から最大突出する状態となる。反対に、図７中ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動する場合には、方向切換感知開放要素５１は弁孔５５の底部に衝合するまではピストン２のシリンダ１に対する下方への移動に追随せず、ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動し続けると最終的には弁孔５５の底部に衝合するまで弁孔５５内へ侵入した状態となる。
【００８４】
したがって、ピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動して方向切換感知開放要素５１が弁孔５５に最侵入状態となってから、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が反転して上方へ移動すると、方向切換感知開放要素５１は図７に示す中立位置に復帰し、その後もピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動し続けると、方向切換感知開放要素５１は最突出状態となる。続いて、その状態からピストン２のシリンダ１に対する移動方向が反転して今度は下方へ移動すると、方向切換感知開放要素５１は再び図７に示す中立位置に復帰し、その後もピストン２がシリンダ１に対して下方へ移動し続けると、方向切換感知開放要素５１は最侵入状態となる。
【００８５】
これを継続していくと、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換る度に、方向切換感知開放要素５１は一端中立位置に復帰して一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を連通状態とし、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向に変化が無いと方向切換感知開放要素５１は弁孔５５から最突出あるいは最侵入する位置に位置決められて一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を遮断することになる。すなわち、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換ると、つまり、緩衝器Ｄ３の伸縮方向が切換ると、方向切換感知開放要素５１は一端一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を連通し、ピストン２のシリンダ１に対する移動が継続しその方向に変化が無いと一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を遮断するように機能する。上述したところから理解できるように、方向切換感知開放要素５１は、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りを感知すると一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を開放するようになっている。
【００８６】
つづいて、一方側圧力依存開放要素５２は、一方側バイパス路４０の途中に設けられており、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力を所定圧上回るときのみ一方側バイパス路４０を開放するようになっている。
【００８７】
詳しくは、一方側圧力依存開放要素５２は、通路４２，４３、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１から独立してピストン２に設けられて一方側バイパス路４０の途中に交差する弁孔５７内に摺動自在に収容されるスプール５８と、スプール５８を両端側から附勢する一対のバネ要素５９，６０と、スプール５８の図７中上方および下方への移動限界を設定するストッパ６１，６２とを備えて構成されている。
【００８８】
また、スプール５８は、途中に小径部５８ａを備えており、バネ要素５９，６０によって附勢されて上端が上方側のストッパ６１に当接する位置に位置決められ、この位置では小径部５８ａより下方側の外周が一方側バイパス路４０に対向して一方側バイパス路４０を遮断するようになっている。
【００８９】
さらに、弁孔５７の図７中上方はスプール５８の図７中上端に一方室Ｒ１内の圧力を作用させるべく一方室Ｒ１に連通され、弁孔５７の図７中下方はスプール５８の図７中下端に他方室Ｒ２内の圧力を作用させるべく他方室Ｒ２に連通されている。
【００９０】
そして、スプール５８は、一方室Ｒ１内の圧力が他方室Ｒ２内の圧力を所定圧上回ると、図７中下方へ移動して小径部５８ａを一方側バイパス路４０に対向させて当該一方側バイパス路４０を連通し、それ以外の状況では、図７中上方へ位置決められて一方側バイパス路４０を遮断する。なお、一方室Ｒ１内の圧力が他方室Ｒ２内の圧力を所定圧上回る状態となると、ストッパ６２がスプール５８に当接して、スプール５８のそれ以上の下方への移動を規制するので、この状況下では確実に一方側バイパス路４０を連通状態に維持することができる。
【００９１】
したがって、この一方側圧力依存開放要素５２は、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力を所定圧上回るときのみ一方側バイパス路４０を連通状態とするようになっており、一方側バイパス路４０を開放する条件である所定圧は、上記したバネ要素５９，６０のバネ定数とスプール５８に対する小径部５８ａの位置とで設定することができ、なるべく、この所定圧は低い圧力に設定することで振動速度変化に対する圧力変化の遅れを低減する効果が高くなるので好ましい。
【００９２】
また、他方側圧力依存開放要素５３は、他方側バイパス路４１の途中に設けられており、他方室Ｒ２の圧力が一方室Ｒ１の圧力を所定圧上回るときのみ他方側バイパス路４１を開放するようになっている。
【００９３】
詳しくは、他方側圧力依存開放要素５３にあっても、通路４２，４３、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１から独立してピストン２に設けられて他方側バイパス路４１の途中に交差する弁孔６３内に摺動自在に収容されるスプール６４と、スプール６４を両端側から附勢する一対のバネ要素６５，６６と、スプール６４の図７中上方および下方への移動限界を設定するストッパ６７，６８とを備えて構成されている。
【００９４】
また、スプール６４は、途中に小径部６４ａを備えており、バネ要素６５，６６によって附勢されて下端が下方側のストッパ６８に当接する位置に位置決められ、この位置では小径部６４ａより上方側の外周が他方側バイパス路４１に対向して他方側バイパス路４１を遮断するようになっている。
【００９５】
さらに、弁孔６３の図７中上方はスプール６４の図７中上端に一方室Ｒ１内の圧力を作用させるべく一方室Ｒ１に連通され、弁孔６３の図７中下方はスプール６４の図７中下端に他方室Ｒ２内の圧力を作用させるべく他方室Ｒ２に連通されている。
【００９６】
そして、スプール６４は、他方室Ｒ２内の圧力が一方室Ｒ１内の圧力を所定圧上回ると、図７中上方へ移動して小径部６４ａを他方側バイパス路４１に対向させて当該他方側バイパス路４１を連通し、それ以外の状況では、図７中下方へ位置決められて他方側バイパス路４１を遮断する。なお、他方室Ｒ２内の圧力が一方室Ｒ１内の圧力を所定圧上回る状態となると、ストッパ６７がスプール６４に当接して、スプール６４のそれ以上の上方への移動を規制するので、この状況下では確実に他方側バイパス路４１を連通状態に維持することができる。
【００９７】
したがって、この他方側圧力依存開放要素５３は、他方室Ｒ２の圧力が一方室Ｒ１の圧力を所定圧上回るときのみ他方側バイパス路４１を連通状態とするようになっており、他方側バイパス路４１を開放する条件である所定圧は、上記したバネ要素６５，６６のバネ定数とスプール６４に対する小径部６４ａの位置とで設定することができ、なるべく、この所定圧は低い圧力に設定することで振動速度変化に対する圧力変化の遅れを低減する効果が高くなるので好ましい。
【００９８】
さらに、シャッタ５４は、筒状とされて内外を連通する孔７０ａ，７０ｂ，７１ａ，７１ｂを備え、方向切換感知開放要素５１の軸部５１ｂの外周に摺動自在に装着されて弁孔５５内に軸部５１ｂとともに挿入されている。
【００９９】
また、シャッタ５４は、軸部５１ｂ上を図７中上下方向にスライドすることができるようになっており、軸部５１ｂに間隔を開けて上記シャッタ５４を挟む位置に設けた衝合片５１ｅ，５１ｆによって、軸部５１ｂに対する上下の移動限界が設定されている。
【０１００】
そして、シャッタ５４が軸部５１ｂの上方に設けた衝合片５１ｅに当接する状態、すなわち、シャッタ５４が軸部５１ｂに対して上側の移動限界に達すると、下方側に設けた孔７１ａ，７１ｂが軸部５１ｂに設けた透孔５１ｄに対向するようになっており、さらに、シャッタ５４が軸部５１ｂの下方に設けた衝合片５１ｆに当接する状態、すなわち、シャッタ５４が軸部５１ｂに対して下側の移動限界に達すると、上方側に設けた孔７０ａ，７０ｂが軸部５１ｂに設けた透孔５１ｃに対向するようになっている。
【０１０１】
また、シャッタ５４の孔７０ａ，７０ｂが一方側バイパス路４０に対向する状態では、孔７１ａ，７１ｂが他方側バイパス路４１に対向せずにシャッタ５４は他方側バイパス路４１を遮断状態とし、反対に、シャッタ５４の孔７１ａ，７１ｂが他方側バイパス路４１に対向する状態では、孔７０ａ，７０ｂが一方側バイパス路４０に対向せずにシャッタ５４は一方側バイパス路４０を遮断状態とするようになっている。したがって、このシャッタ５４は、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１の一方のみを選択的に連通させるようになっている。
【０１０２】
さらに、シャッタ５４の外周と弁孔５５との間で生じる摩擦力は、方向切換感知開放要素５１の軸部５１ｂの外周とシャッタ５４の内周との間で生じる摩擦力より大きくなるように設定されており、シャッタ５４は軸部５１ｂに設けた各衝合片５１ｅ，５１ｆのいずれかに衝合しない状態では方向切換感知開放要素５１の変位には追随せずに弁孔５５に対して変位せず、方向切換感知開放要素５１のみが変位するようになっている。反対に、シャッタ５４が軸部５１ｂに設けた上方側の衝合片５１ｅに衝合する状態では、方向切換感知開放要素５１の下方への変位には追随して方向切換感知開放要素５１とともに下方へ変位し、シャッタ５４が軸部５１ｂに設けた下方側の衝合片５１ｆに衝合する状態では、方向切換感知開放要素５１の上方への変位には追随して方向切換感知開放要素５１とともに上方へ変位するようになっている。
【０１０３】
つづいて、このように構成された他の実施の形態の緩衝器Ｄ３の作動について説明する。まず、緩衝器Ｄ３が、図７に示す状態から伸長方向に振動し、ピストン２がシリンダ１に対して充分に上方への移動を継続すると、図８に示すように、方向切換感知開放要素５１がピストン２に対して下方へ変位して弁孔５５から最突出した状態となって一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を遮断するとともに、シャッタ５４は、その上端が軸部５１ｂの上方側の衝合片５１ｅに衝合して方向切換感知開放要素５１とともにピストン２に対して下方へ移動し、上方側の孔７０ａ，７０ｂを一方側バイパス路４０に対向させて一方側バイパス路４０を開放するとともに他方側バイパス路４１を遮断状態とする。
【０１０４】
他方、一方側圧力依存開放要素５２は、一方室Ｒ１の圧力が上昇し他方室Ｒ２の圧力が下降するので、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力を所定圧上回って一方側バイパス路４０を連通状態とし、他方側圧力依存開放要素５３は、逆に他方側バイパス路４１を遮断状態とする。
【０１０５】
結果、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換が無く単にピストン２がシリンダ１に対して上方へ移動する場合には、図１５の表に示すように、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１は遮断状態とされ、通路４２のみを介して一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ気体を移動させることになる。つまり、図７から図８へ移行する状態では、緩衝器Ｄ３の減衰特性（速度と減衰力との関係を示したもの）は、図１６中のラインａに示すが如くとなる。
【０１０６】
さらに、図８に示す状態から、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換り緩衝器Ｄ３が収縮すると、図９に示すように、方向切換感知開放要素５１がピストン２に対して上方へ変位して一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を連通する。そして、方向切換感知開放要素５１が図８に示す状態から図９に示す状態に移行する際には、シャッタ５４は軸部５１ｂのいずれの衝合片５１ｅ，５１ｆにも衝合しないので方向切換感知開放要素５１の変位に追随せずに一方側バイパス路４０を開放するとともに他方側バイパス路４１を遮断状態に維持する。
【０１０７】
他方、一方側圧力依存開放要素５２は、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換っても一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化に遅れがあるため、一方室Ｒ１の圧力が高く他方室Ｒ２の圧力が低い状態が継続されて、一方側バイパス路４０を連通状態とし、他方側圧力依存開放要素５３は、逆に他方側バイパス路４１を遮断状態とする。
【０１０８】
結果、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が上方から下方へ切換った直後では、図１５の表に示すように、一方側バイパス路４０が開放され、他方側バイパス路４１は遮断状態となる。そして、一方側バイパス路４０の開放によって一方室Ｒ１内の高圧の気体が他方室Ｒ２へ逃げて、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力を所定圧上回らなくなると、図１０に示すように、一方側圧力依存開放要素５２が遮断状態となって、一方側バイパス路４０による一方室Ｒ１と他方室Ｒ２との連通が断たれる。そして、その後のピストン２のシリンダ１に対する下方への移動に対しては、通路４３のみを介して他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ気体を移動させることになる。
【０１０９】
つまり、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が上方から下方へ切換る際には、一方室Ｒ１内の圧力を速やかに減少させ他方室Ｒ２内の圧力を速やかに上昇させることになる。また、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力を所定圧上回らなくなると一方側圧力依存開放要素５２が遮断状態となって、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りによって圧縮される他方室Ｒ２の圧力を速やかに上昇させることが可能となるので、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換り後の減衰力の立ち上がりを鋭くすることができ、応答性よく緩衝器Ｄ３に減衰力を発生させることができる。
【０１１０】
すなわち、図８から図９、図１０へ移行する状態では、一方室Ｒ１内の圧力を速やかに減少させ他方室Ｒ２内の圧力を速やかに上昇させるので、振動速度変化に対するシリンダ内圧力の遅れを低減することができ、緩衝器Ｄ３の減衰特性（速度と減衰力との関係を示したもの）は、図１６中のラインｂに示すが如くとなる。
【０１１１】
したがって、緩衝器Ｄ３における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができ、緩衝器Ｄ３の振動減衰性を向上することができ、さらに、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。
【０１１２】
つづいて、図１０に示す状態から、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換らずにピストン２のシリンダ１に対する下方への移動が継続すると、図１１に示すように、方向切換感知開放要素５１がピストン２に対して上方へ変位して弁孔５５内へ最侵入した状態となって一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を遮断する。また、シャッタ５４は、下端が軸部５１ｂの下方側の衝合片５１ｆに衝合して方向切換感知開放要素５１とともにピストン２に対して上方へ移動し、下方側の孔７１ａ，７１ｂを他方側バイパス路４１に対向させて他方側バイパス路４１を開放するとともに一方側バイパス路４０を遮断状態とする。
【０１１３】
他方、一方側圧力依存開放要素５２は、他方室Ｒ２の圧力が上昇し一方室Ｒ１の圧力が下降した状態となるので、一方側バイパス路４０を遮断状態とし、他方側圧力依存開放要素５３は、他方室Ｒ２の圧力が一方室Ｒ１の圧力を所定圧上回って他方側バイパス路４１を連通状態とする。
【０１１４】
結果、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換が無く単にピストン２がシリンダ１に対して下方へに移動する場合には、図１５の表に示すように、一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１は遮断状態とされ、通路４３のみを介して他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ気体を移動させることになる。つまり、図１０から図１１へ移行する状態では、緩衝器Ｄ３の減衰特性（速度と減衰力との関係を示したもの）は、図１６中のラインｃに示すが如くとなる。
【０１１５】
なお、図１０から図１１へ移行する際に、シャッタ５４が無いと、方向切換感知開放要素５１における透孔５１ｄが図１１の状態へ移行するまでは他方側バイパス路４１を開放状態に維持しつづけるとともに、他方側圧力依存開放要素５３が他方側バイパス路４１を連通状態とする場合があり、他方側バイパス路４１を通じて他方室Ｒ２と一方室Ｒ１とが連通されて他方室Ｒ２内の圧力上昇を妨げてしまい、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換った後に速やかに減衰力を発生させることができなくなってしまうことがあるが、シャッタ５４の存在によって、図１０から図１１の状態へ移行する途中の図１２の状態では、透孔５１ｄと他方側バイパス路４１との連通を妨げて他方側バイパス路４１は遮断状態とされるので、上記した不具合がなく、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換った後に速やかに減衰力を発生させることができるようになっている。
【０１１６】
さらに、図１１に示す状態から、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換りピストン２がシリンダ１に対して上方に移動すると、図１３に示すように、方向切換感知開放要素５１がピストン２に対して下方へ変位して一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を連通する。そして、方向切換感知開放要素５１が図１１に示す状態から図１３に示す状態に移行する際には、シャッタ５４は軸部５１ｂのいずれの衝合片５１ｅ，５１ｆにも衝合しないので方向切換感知開放要素５１の変位に追随せずに他方側バイパス路４１を開放するとともに一方側バイパス路４０を遮断状態に維持する。
【０１１７】
他方、一方側圧力依存開放要素５２は、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換っても一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化に遅れがあるため、一方室Ｒ１の圧力が低く他方室Ｒ２の圧力が高い状態が継続されて、一方側バイパス路４０を遮断状態とし、他方側圧力依存開放要素５３は、逆に他方側バイパス路４１を連通状態とする。
【０１１８】
結果、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が下方から上方へ切換った直後では、図１５の表に示すように、他方側バイパス路４１が開放され、一方側バイパス路４０は遮断状態となる。そして、他方側バイパス路４１の開放によって他方室Ｒ２内の高圧の気体が一方室Ｒ１へ逃げて、他方室Ｒ２の圧力が一方室Ｒ１の圧力を所定圧上回らなくなると、図１４に示すように、他方側圧力依存開放要素５３が遮断状態となって、他方側バイパス路４１による一方室Ｒ１と他方室Ｒ２との連通が断たれる。そして、その後の緩衝器Ｄ３の上方への振動に対しては、通路４２のみを介して一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ気体を移動させることになる。
【０１１９】
つまり、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が下方から上方へ切換る際には、他方室Ｒ２内の圧力を速やかに減少させ一方室Ｒ１内の圧力を速やかに上昇させることになる。また、他方室Ｒ２の圧力が一方室Ｒ１の圧力を所定圧上回らなくなると他方側圧力依存開放要素５３が遮断状態となって、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換りによって圧縮される一方室Ｒ１の圧力を速やかに上昇させることが可能となるので、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向の切換り後の減衰力の立ち上がりを鋭くすることができ、応答性よく緩衝器Ｄ３に減衰力を発生させることができる。
【０１２０】
すなわち、図１１から図１３、図１４へ移行する状態では、他方室Ｒ２内の圧力を速やかに減少させ一方室Ｒ１内の圧力を速やかに上昇させるので、振動速度変化に対するシリンダ内圧力の遅れを低減することができ、緩衝器Ｄ３の減衰特性（速度と減衰力との関係を示したもの）は、図１６中のラインｄに示すが如くとなる。
【０１２１】
したがって、緩衝器Ｄ３における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができ、緩衝器Ｄ３の振動減衰性を向上することができ、さらに、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。
【０１２２】
つづいて、図１４に示す状態から、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換らずにピストン２のシリンダ１に対する上方への移動が継続すると、再度、図８に示す状態となり、緩衝器Ｄ３は、１サイクルの振動中において、上記図８から図１４までの一連の各状態を採ることになる。
【０１２３】
なお、図１４に示す状態から図８に示す状態へ移行する際には、シャッタ５４が、透孔５１ｃと一方側バイパス路４０との連通を妨げて一方側バイパス路４１は遮断状態とされるので、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が下方から上方へ切換った後に速やかに減衰力を発生させることができるようになっている。
【０１２４】
上述のように、この他の実施の形態の緩衝器Ｄ３にあっても、ピストン２のシリンダ１に対する移動方向が切換る際には、一方室Ｒ１あるいは他方室Ｒ２のうちそれまで圧縮されていた室内の圧力を膨張されていた室内へ逃がし、今度は圧縮されることになる膨張側の室内の速やかなる圧力上昇と膨張されることになる圧縮側の室内の速やかなる圧力減少を促すことができるので、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の差圧変化の振動速度の変化に対する反応が早まる。
【０１２５】
つまり、この緩衝器Ｄ３にあっては、緩衝器Ｄ３における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができるので、緩衝器Ｄ３の振動減衰性を向上することができ、車両における乗心地を飛躍的に向上することが可能であり、特に、高周波数振動時における速度に対する発生減衰力のヒステリシスを低減することができる。つまり、本実施の形態の緩衝器Ｄ３によれば、従来の緩衝器のように速度減衰力特性に大きなヒステリシスを持ってしまい振動減衰性が悪化してしまうといった不具合を解消することができる。
【０１２６】
さらに、緩衝器Ｄ３の振動速度、すなわち、ピストン２のシリンダ１に対する移動速度が比較的低速であって、方向切換感知開放要素５１が一方側バイパス路４０あるいは他方側バイパス路４１を開放してから閉塞するまでに時間がかかる場合であっても、一方側圧力依存開放要素５２あるいは他方側圧力依存開放要素５３が一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差がなくなるとそれぞれ対応する一方側バイパス路４０あるいは他方側バイパス路４１を遮断するので、一方室Ｒ１あるいは他方室Ｒ２のうちそれまで圧縮されていた室内の圧力を膨張されていた室内へ逃がしたのちは、引き続いて圧縮されることになる膨張側の室内の速やかなる圧力上昇と膨張されることになる圧縮側の室内の速やかなる圧力減少を促すことができるようになる。
【０１２７】
つまり、この緩衝器Ｄ３にあっても、振動速度が比較的低速であって一方側圧力依存開放要素５２あるいは他方側圧力依存開放要素５３が一方側バイパス路４０あるいは他方側バイパス路４１を開放してから閉塞するまでに時間がかかる場合にあっても、一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の差圧変化の振動速度の変化に対する反応を早めることができ、このような場合にあっても、緩衝器Ｄ３における振動速度変化に対する一方室Ｒ１および他方室Ｒ２の圧力変化の位相遅れを緩和することができ、緩衝器Ｄ３の振動減衰性を向上することができる。
【０１２８】
さらに、この緩衝器Ｄ３にあっても、小振幅の振動状態を継続して、方向切換感知開放要素５１がピストン２に対して中立位置近傍で小刻みに振動して、透孔５１ｃ，５１ｄを一方側バイパス路４０あるいは他方側バイパス路４１に対向させない位置にまで変位できない状態となっても、一方側圧力依存開放要素５２および他方側圧力依存開放要素５３が一方室Ｒ１の圧力と他方室Ｒ２の圧力との差が所定圧を上回るまでは一方側バイパス路４０および他方側バイパス路４１を遮断するので、このような場合にあっても全く減衰力を発揮できなくなってしまう事態をも回避することが可能である。
【０１２９】
なお、上述したところでは、緩衝器を空圧緩衝器として説明しているが、作動流体を油や他の液体としても、高周波振動に対しては速度減衰力特性にヒステリシスを持つようになるので、本発明を適用すれば当該ヒステリシスを低減できるので、本発明の作用効果が失われることは無い。
【０１３０】
また、上記した各実施の形態においては、バイパス路がピストンに設けられて、方向切換感知開放要素がピストンに設けた弁孔に対して移動してバイパス路の連通と遮断を切換えるように構成されているので、緩衝器のストローク長の確保が容易である利点があるが、ピストンに連結される連結部材に上記したバイパス路と弁孔を設けて、当該連結部材に設けた弁孔に方向切換感知開放要素が移動自在に挿入するように構成してもよい。
【０１３１】
なお、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されない。
【図面の簡単な説明】
【０１３２】
【図１】一実施の形態における緩衝器の概略縦断面図である。
【図２】一実施の形態の緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。
【図３】一実施の形態における緩衝器におけるピストンがシリンダに対して下方へ移動した状態におけるピストン部の概略縦断面図である。
【図４】一実施の形態における緩衝器におけるピストンがシリンダに対して上方へ移動した状態におけるピストン部の概略縦断面図である。
【図５】一実施の形態における緩衝器の速度減衰力特性を示した図である。
【図６】一実施の形態の一変形例における緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。
【図７】他の実施の形態の緩衝器のピストン部の概略縦断面図である。
【図８】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンがシリンダに対して上方へ移動した状態におけるのピストン部の概略縦断面図である。
【図９】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が上方から下方へ切換った直後におけるピストン部の概略縦断面図である。
【図１０】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が上方から下方へ切換って他方側圧力依存開放要素が遮断状態となった状態おけるピストン部の概略縦断面図である。
【図１１】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方へ移動した状態におけるのピストン部の概略縦断面図である。
【図１２】他の実施の形態の緩衝器が図１０の状態から図１１の状態へ移行する過程の途中の状態を示すピストン部の概略縦断面図である。
【図１３】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方から上方へ切換った直後におけるピストン部の概略縦断面図である。
【図１４】他の実施の形態の緩衝器におけるピストンのシリンダに対する移動方向が下方から上方へ切換って一方側圧力依存開放要素が遮断状態となった状態おけるピストン部の概略縦断面図である。
【図１５】他の実施の形態の緩衝器における方向切換感知開放要素、一方側圧力依存開放要素、他方側圧力依存開放要素およびシャッタの動作モードの一覧表である。
【図１６】他の実施の形態における緩衝器の振動速度変化に対する減衰力の変化特性を示した図である。
【図１７】従来の緩衝器の速度減衰力特性を示した図である。
【符号の説明】
【０１３３】
１  シリンダ
２  ピストン
３  ロッド
４，５，４２，４３  通路
６，７  減衰力発生要素たるリーフバルブ
８  バイパス路
９，３１，５０  弁
９ａ  弁における基部
９ｂ  弁における軸部
９ｃ  弁における透孔
９ｄ  弁における通孔
９ｅ  弁における小径部
９ｆ  弁における段部
１０，３４，５５，５７，６３  弁孔
１２  外筒
１５  ヘッド部材
１６  ボトム部材
１３  筒
１４  分岐通路
１７  循環通路
１８  軸受
１９  凹部
２０，２１，２２  流路
２０ａ，２１ａ  開口端
２３  逆止弁
２４  シール
２５  封止部材
２６  貯油室
２７  ロッドとシールとの摺動部
２８，２９  油面
３０  シリンダとピストンと間の摺動部
３２  圧力依存開放要素
３３，５１  方向切換感知開放要素
３３ａ，５１ａ  方向切換感知開放要素における基部
３３ｂ，５１ｂ  方向切換感知開放要素における軸部
３３ｃ，５１ｃ，５１ｄ  方向切換感知開放要素における透孔
３５，５８，６４  スプール
３６，３７，５９，６０，６５，６６  バネ要素
３５ａ，３６ａ，５８ａ，６４ａ  スプールにおける小径部
４０  一方側バイパス路
４１  他方側バイパス路
５１  方向切換感知開放要素
５１ｅ，５１ｆ  方向切換感知開放要素における衝合片
５１ｇ  方向切換感知開放要素における通孔
５２  一方側圧力依存開放要素
５３  他方側圧力依存開放要素
５４  シャッタ
５６  筒
６１，６２，６７，６８  ストッパ
７０ａ，７０ｂ，７１ａ，７１ｂ  シャッタにおける孔
Ａ，Ｂ  空間
Ｄ１，Ｄ２，Ｄ３  緩衝器
Ｒ１  一方室
Ｒ２  他方室
【図１】
2009047298.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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