(57)【要約】【課題】  同じフィンの中で銅または銅合金管とアルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程が簡略化される。特に、銅または銅合金管用とアルミニウムまたはアルミニウム合金管用のフィンに開ける孔径を同じにした場合は、製造工程が大幅に簡略にできるクロスフィン型熱交換器を提供する。【解決手段】  伝熱管となる銅または銅合金管およびアルミニウムまたはアルミニウム合金管に挿通されるアルミニウムまたはアルミニウム合金製フィンを複数枚有する。【選択図】図９
2009068785.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有するクロスフィン型熱交換器。
【請求項２】
請求項１において、
前記フィンと密着させるための拡管を行った後の前記第１伝熱管の外径と、前記フィンと密着させるための拡管を行った後の前記第２伝熱管の外径と、を同一にすることを特徴とするクロスフィン型熱交換器。
【請求項３】
圧縮機と、第１の熱交換器と、膨張手段と、第２の熱交換器とを順次接続して冷凍サイクルを形成し、前記冷凍サイクル中に備えられた四方弁を切り替えることで、冷房運転や暖房運転を行う空気調和機であって、
前記第１の熱交換器は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有する空気調和機。
【請求項４】
請求項３において、
前記第２の熱交換器は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有する空気調和機。
【請求項５】
銅を含む材料で作られた第１伝熱管およびアルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管を、積層したアルミニウムを含む材料で作られたフィンに挿通し、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管と積層した前記フィンとを密着させるための拡管を行うに際し、前記第１伝熱管および前記第２伝熱管からはみ出した前記フィンの部分の管軸方向の移動を制限して拡管を行うクロスフィン型熱交換器の製造方法。
【請求項６】
請求項５において、
前記拡管を行うに際し、第１伝熱管および前記第２伝熱管に拡管ヘッドを挿入して拡管を行う時の第１伝熱管への拡管ヘッド挿入力と、その時の前記第２伝熱管への拡管ヘッド挿入力とをほぼ同じにすることを特徴とするクロスフィン型熱交換器の製造方法。
【請求項７】
請求項６において、
前記第２伝熱管の拡管に使用する拡管ヘッドの前記第２伝熱管に対する摩擦係数が、前記第１伝熱管の拡管に使用する拡管ヘッドの前記第１伝熱管に対する摩擦係数より小さい拡管ヘッドで、前記第２伝熱管の拡管を行うことを特徴とするクロスフィン型熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は熱交換器にかかり、特に伝熱管として銅管とアルミニウム管を使用したクロスフィン型熱交換器およびこれを用いた空気調和機、並びにこのクロスフィン型熱交換器の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
アルミニウムは銅の数十倍の埋蔵量があり、銅の代替え材料として種々の検討がなされてきた。しかし、単純に使用する材料を変更すれば済むことはほとんど無く、材料の変更に付随して種々の問題が発生し、代替えが進んでいるとは言えない状況にある。
【０００３】
近年、世界経済の伸長に伴い、各国での生活基盤の整備が進み、基幹材料として銅の需要が増大している。
【０００４】
このところ、銅原材料の価格の上昇が進行し、空気調和機の熱交換器に使用されている銅管の価格も上昇して、銅管のアルミニウム管への代替え技術の確立が一層求められるようになっている。
【０００５】
この種の従来技術として、特開２０００−２１８３３２号公報，特開２００１−２８９５８５号公報，特開昭６３−１８６０８９号公報が知られている。
【０００６】
特許文献１はアルミ製のフィンプレートの貫通孔内にアルミ製の内面溝付伝熱管を貫通させた後、この伝熱管を拡径する前に予めこの伝熱管内に縮径可能な管状のスペーサを挿入しておき、このスペーサを介して拡管マンドレルにより上記伝熱管を拡径する。これによって、アルミ製の伝熱管であっても内面溝を削り取る等の不都合を招くことなく確実に拡径が可能となるクロスフィン型熱交換器の組立法について述べている。
【０００７】
特許文献２は管内面に、長手方向に拡管用フィンが複数、内周方向に略均等に形成され、それぞれの拡管用フィンの間に、拡管用フィンよりも高さが低い放熱フィンが１条または複数条形成し、銅管と同等あるいはそれ以上の伝熱特性を有し、リサイクルしやすい内面溝付きアルミニウム管およびこれを用いた熱交換器について述べている。
【０００８】
特許文献３は管軸方向に平行な繊維状又は帯状の硬化領域及び軟化領域が管の円周方向に交互に分布させる。これにより、拡管加工時の管の長さの収縮が小さく、それに伴ない収縮率のバラツキの小さい金属管が得られ、チューブアンドプレートフィンタイプのような熱交換器の組立精度が向上し、更には組立の自動化を容易にする熱交換器用金属管について述べている。
【０００９】
【特許文献１】特開２０００−２１８３３２号公報
【特許文献２】特開２００１−２８９５８５号公報
【特許文献３】特開昭６３−１８６０８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
空気調和機にアルミニウム管を採用する取り組みは上述のように少しずつ提案されてきている。しかし、アルミニウム管は銅管に較べて、材料の強度が低く、銅管と同程度の強度を確保するためには、その肉厚を厚くしなければならない。
【００１１】
また、アルミニウム管は銅管に較べて、熱伝導率も低くなるので、熱抵抗が増え、上記の肉厚の増加も影響して、熱貫流率が下がり、熱交換性能が悪化する。
【００１２】
熱交換性能が悪化すると、熱交換器，送風機，圧縮機などの能力を大きくして性能の悪化を補わなければならず、空気調和機の寸法が大型化するなど、悪影響が生じてくる。
【００１３】
更に、全ての伝熱管を一気に変更しようとすると性能以外にも強度，寸法，生産技術，開発力，必要となる経費等の問題が障害となり、銅管からアルミニウム管への代替えが困難となっている。
【００１４】
特許文献１では拡管の工具として、拡管用スペーサが新たに必要になり、費用が嵩むほか、拡管の前後にスペーサの出し入れのため、余分の時間がかかり、生産効率が落ちること、スペーサの出し入れのストロークが必要なため拡管装置が大型化し、装置の価格が高額になることなど、実施についての障害が大きい。
【００１５】
特許文献２では拡管に必要な力が拡管用フィンにのみ掛かり、拡管も拡管用フィンの根元部が大きく広がり、放熱用フィンの根元部は余り広がらず、拡管用フィンの間隔の取り方によっては逆に拡管用フィンの根元部の間隔が広がり、これに引っ張られて円弧状で有った放熱用フィンの部分が直線状に変形し、フィンとの密着性が損なわれ、伝熱性能が低下する。
【００１６】
特許文献３では拡管に伴なう変形は軟化領域のみで起こる。軸方向の収縮が硬化領域で制限されているので、硬化領域が外方に広がった分も、硬化領域に挟まれた軟化領域が円周方向に伸ばされ、伸ばされた量に応じて肉厚が薄くなる。このため、管の外表面で硬化領域が凸で、軟化領域が凹になり、フィンとの密着性が損なわれ、伝熱性能が低下する。
【００１７】
従って、同じフィンの中で銅または銅合金管（銅を含む材料で作られた第１伝熱管）とアルミニウムまたはアルミニウム合金管（アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管）を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程が簡略化されるクロスフィン型熱交換器が望まれる。
【００１８】
また、生産上の変更が比較的少なく、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機が望まれる。
【００１９】
また、拡管による管の縮みが制限され、銅または銅合金管でもアルミニウムまたはアルミニウム合金管でも、ほぼ同じ縮みになり、一体の熱交換器として製作が可能な製造方法が望まれる。
【００２０】
つまり、需要が急増している銅の使用量を削減し、その代替えとして豊富な埋蔵が確認されているアルミニウムを使用し、資源の有効利用を図ることが望まれている。
【００２１】
本発明の目的は、資源の有効利用を図ることができるクロスフィン型熱交換器を提供することにある。また、資源の有効利用を図ることができる空気調和機を提供することにある。また、資源の有効利用を図ることができるクロスフィン型熱交換器の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２２】
本発明の目的は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有するクロスフィン型熱交換器
によって達成される。
【００２３】
本発明の目的は、
圧縮機と、第１の熱交換器と、膨張手段と、第２の熱交換器とを順次接続して冷凍サイクルを形成し、前記冷凍サイクル中に備えられた四方弁を切り替えることで、冷房運転や暖房運転を行う空気調和機であって、
前記第１の熱交換器は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有する空気調和機
によって達成される。
【００２４】
本発明の目的は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管およびアルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管を、積層したアルミニウムを含む材料で作られたフィンに挿通し、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管と積層した前記フィンとを密着させるための拡管を行うに際し、前記第１伝熱管および前記第２伝熱管からはみ出した前記フィンの部分の管軸方向の移動を制限して拡管を行うクロスフィン型熱交換器の製造方法
によって達成される。
【発明の効果】
【００２５】
本発明によれば、資源の有効利用を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明の実施例について図を用いて説明する。図における同一符号は同一物または相当物を示す。
【実施例１】
【００２７】
まず、空気調和機の全体構成を、図１〜図３を用いて説明する。図１は空気調和機の構成図である。図２は室内機の側断面図である。図３は室外機の側断面図である。
【００２８】
空気調和機は、室内機２と室外機６とを接続配管８で繋ぎ、室内を空気調和する。
【００２９】
室内機２は、筐体ベース２１の中央部に室内熱交換器３３を置き、室内熱交換器３３の下に送風ファン３１１を配置し、露受皿３５等を取り付け、これらを化粧枠２３で覆い、化粧枠２３の前面に前面パネル２５を取り付けている。
【００３０】
この化粧枠２３には、室内空気を吸い込む空気吸込み口２７と、温湿度が調和された空気を吹出す空気吹出し口２９とが上下に設けられている。
【００３１】
送風ファン３１１からの吹出し気流を送風ファン３１１の長さに略等しい幅を持つ吹出し風路２９０に流し、吹出し風路２９０途中に配した左右風向板２９５で気流の左右方向を偏向する。
【００３２】
更に、空気吹出し口２９に配した上下風向板２９１で気流の上下方向を偏向して室内に吹出すことができるようになっている。
【００３３】
筐体ベース２１には、送風ファン３１１，フィルター２３１，室内熱交換器３３，露受皿３５，上下風向板２９１，左右風向板２９５等の基本的な内部構造体が取り付けられる。
【００３４】
そして、これらの基本的な内部構造体は、筐体ベース２１，化粧枠２３，前面パネル２５からなる筐体２０に内包され室内機２を構成する。
【００３５】
また、前面パネル２５の下部一側には、運転状況を表示する表示部３９７と、別体のリモコン５からの赤外線の操作信号を受ける受光部３９６とが配置されている。
【００３６】
化粧枠２３の下面に形成される空気吹出し口２９は、前面パネル２５との分割部に隣接して配置され、奥の吹出し風路２９０に連通している。
【００３７】
２枚の上下風向板２９１は、閉鎖状態で、吹出し風路２９０をほぼ隠蔽して室内機２の底面に連続する大きな曲面を有するように構成されている。
【００３８】
これらの上下風向板２９１は、両端部に設けた回動軸を支点にして、リモコン５からの指示に応じて、駆動モータにより空気調和機の運転時に、図２の二点鎖線のように所要の角度回動し、空気吹出し口２９を開き、その状態に保持する。
【００３９】
空気調和機の運転停止時には、これらの上下風向板２９１は空気吹出し口２９を閉じるように制御される。
【００４０】
左右風向板２９５は、下端部に設けた回動軸を支点にして駆動モータにより回動され、リモコン５からの指示に応じて回動されてその状態に保持される。これによって、吹出し空気が左右の所望の方向に吹出される。
【００４１】
なお、リモコン５から指示することにより、空気調和機の運転中に上下風向板２９１，左右風向板２９５を周期的に揺動させ、室内の広範囲に周期的に吹出し空気を送ることもできる。
【００４２】
可動パネル２５１は、下部に設けた回動軸を支点として駆動モータにより回動され、空気調和機の運転時に前側空気吸込部２３０′を図２の二点鎖線の如く開くように構成されている。
【００４３】
これにより、運転時には上側空気吸込み部２３０に加えて、前側空気吸込部２３０′からも室内機２内に室内空気が吸引される。空気調和機の停止時には、前側空気吸込部２３０′は閉じるように制御される。
【００４４】
露受皿３５は、室内熱交換器３３の前後両側の下端部下方に配置され、冷房運転時や除湿運転時に室内熱交換器３３に発生する凝縮水を受けるために設けられている。受けて集められた凝縮水はドレン配管３７を通して室外に排出される。
【００４５】
室外機６は、ベース６１に圧縮機，室外熱交換器７３，室外ファン６３１を搭載し、外箱６２で覆い、配管接続バルブに室内機２からの接続配管８を接続している。
【００４６】
室外機６の外箱６２は前面板６２１，天板６２２，側面板６２３等からなり、室外熱交換器７３に対向する外面に室外空気の吸込み部が設けられ、室外ファン６３１に対向する前面板６２１に、自在に空気の流通ができるファンカバー６３５が設けられている。
【００４７】
室外ファン６３１は室外熱交換器７３が上流側に、ファンカバー６３５が下流側になるように回転駆動され、上述のように室外空気を室外熱交換器７３に流通させる。
【００４８】
室内熱交換器３３，室外熱交換器７３は、アルミニウム製の複数枚のフィンと、これらフィンにあけられた穴に挿入された銅またはアルミニウム製の伝熱管により形成されている。
【００４９】
フィンとフィンの間隔は微小隙間となっており、この間を室内の空気が通風することで冷媒と空気との間で熱交換が行われる。
【００５０】
この空気調和機を運転する時には、電源に接続してリモコン５を操作し、所望の冷房，除湿，暖房等の運転を行う。
【００５１】
冷房等の運転の場合、リモコン５から運転操作の信号がなされると、マイコンは、リモコン５からの操作信号または自動運転が設定されていれば各種センサからの情報に基づいて冷房等の運転モードを決定する。
【００５２】
次に、室外機６の制御部に決定した運転モードに応じた運転を指示すると共に、決定した運転モードに従って送風ファン３１１を駆動し、空気吸込み口２７から室内熱交換器３３に室内空気を流通させる。
【００５３】
室外機６の制御部は室内機２からの指示に従い、圧縮機，送風モータ，四方弁、制御弁等を制御し、圧縮機からの冷媒を冷凍サイクルに循環させると共に、室外空気吸込み部から室外熱交換器７３に室外空気を流通させる。
【００５４】
斯くして、周知の冷房等の運転が行われる。
【００５５】
次に、実施例の冷凍サイクルに付いて図４，図５を用いて説明する。図４（ａ）は冷房・除湿時の冷凍サイクル図、図４（ｂ）は暖房時の冷凍サイクル図である。図５は冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図である。四方弁を切り替えることで、少なくとも冷房運転と暖房運転を行うことができる。
【００５６】
図４において、７５は圧縮機、７２は冷媒流路切換弁、７３は室外熱交換器、７４は冷暖房絞り装置、３３２は室内側に設置され、暖房時，除湿時に加熱器となり、冷房時に冷却器となる除湿加熱器、３４は除湿絞り装置、３３３は室内側に設置され、暖房時に加熱器となり、冷房時，除湿時に冷却器となる除湿冷却器である。
【００５７】
冷房運転時は図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２を冷房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を冷房する。
【００５８】
これを図５で少し詳しく説明すると、圧縮機７５で圧縮された冷媒は冷媒流路切換弁７２で室外熱交換器７３側に切り替えられた流路に流れ、室外熱交換器７３への導入配管である冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入する。
【００５９】
冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入した冷媒は途中の分岐部で分岐（実施例の場合、４流路に分岐）され室外熱交換器７３の上側部分の空気流の下流側に導入される。
【００６０】
このように、冷媒の流路が分岐されることにより個々の流路に流れる冷媒の流量が減り、室外熱交換器７３における冷媒の抵抗損失を減らすことができる。
【００６１】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は室外熱交換器７３のフィン間を流れる室外空気により冷却され、液化し、密度が増加する。このため、室外熱交換器７３の分岐された個々の流路に流れる冷媒の流速が減少し、冷媒を冷却する効率が低下する。
【００６２】
これを多少でも回復させるため、室外熱交換器７３への導入部で分岐させた冷媒回路を集約（実施例の場合は４流路を２流路に集約）し、管内の冷媒の流速を上げて、室外熱交換器７３の下側部分に再導入する。
【００６３】
これにより、管内流速が上がって、冷媒を冷却する効率が上がり、液化した冷媒をさらに冷却させることができる。
【００６４】
このように、飽和温度以下に冷却された冷媒は室外熱交換器７３からの導出配管である冷媒配管ＣＸ  ７４５に流出し、冷暖房絞り装置７４に流入する。
【００６５】
冷暖房絞り装置７４に流入した冷媒は、冷凍サイクルの状態に応じて適正に減圧されて、気液の混合状態となって冷暖房絞り装置７４から流出する。
【００６６】
冷暖房絞り装置７４から流出した冷媒は液側の配管接続バルブ７８に接続された液側の接続配管８を通って室外機６を出て、室内機２に到達し、室内熱交換器３３への導入配管である冷媒配管ＶＥ  ７８５に流入する。
【００６７】
冷媒配管ＶＥ  ７８５に流入した冷媒は分岐されることなく室内熱交換器３３の上側部分で、且つ、空気流の上流側に導入される。
【００６８】
このように、冷媒の流路が分岐されることなく室内熱交換器３３に流入することにより、気液混合の密度の大きい状態の冷媒にもかかわらず、冷媒の管内流速を上げることができ、効率よく熱交換ができる。
【００６９】
室内熱交換器３３に流入した冷媒は室内熱交換器３３のフィン間を流れる室内空気により加熱され、気化し、体積が増加し、室内空気は冷媒により冷却される。
【００７０】
このため、室内熱交換器３３の冷媒回路が分岐されないままであると、流路に流れる冷媒の流速が増加し、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失が増大する。
【００７１】
冷媒の抵抗損失が増大すると、圧縮機７５に戻る冷媒の圧力が低下し、圧縮機７５で圧縮することのできる単位時間当たりの冷媒の量が減って冷房能力が減少する。
【００７２】
これを多少でも回復させるため、室内熱交換器３３への導入部では分岐させずに１流路であった冷媒回路を分岐（実施例の場合は１流路を２流路に分岐）し、管内の冷媒の流速を下げる。
【００７３】
流速を下げた冷媒を室内熱交換器３３の１流路の熱交換器部分より下方で、１流路の熱交換器部分より空気流の下流側に再導入する。
【００７４】
これにより、管内流速が下がって、室内熱交換器３３における冷媒の抵抗損失を減らすことができ、冷房能力の減少を抑制できる。
【００７５】
除湿加熱器３３２，３３２′と冷房時、除湿時に冷却器となる除湿冷却器３３３，３３３′との間に冷媒配管ＨＸ  ３４５，冷媒配管ＸＥ  ３４７を介して除湿絞り装置３４が設けられている。
【００７６】
冷房時は、除湿絞り装置３４が全開になっているので、この間の冷媒圧力の低下は小さく、除湿加熱器３３２，３３２′，除湿冷却器３３３，３３３′は全て冷却器として働き、室内を冷房する。
【００７７】
このように、室内熱交換器３３で気化した冷媒は導出配管である冷媒配管ＥＶ  ７８７に流出し、ガス側の接続配管８′を通って室内機２を出て、ガス側の配管接続バルブ７８′には入り、室外機６に到達する。
【００７８】
室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切り替えられた流路に流れ、圧縮機７５に戻る。
【００７９】
除湿運転時には図４（ａ）のように、冷媒流路切換弁７２は冷房時と同じく冷房側にし、冷暖房絞り装置７４を全開にし、除湿絞り装置３４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ａ）の矢印の如く流れ、室内を除湿する。
【００８０】
このとき、除湿加熱器３３２，３３２′は加熱器として働き、室内空気を加熱する。他方、除湿冷却器３３３，３３３′は冷却器として働き、室内空気を冷却し除湿する。
【００８１】
これらが同時に行われ、各熱交換器で熱交換した室内空気が混合されて吹出すので、室内空気は除湿され、且つ、温度があまり変化せずに吹出され、いわゆる除湿運転が行われる。
【００８２】
暖房運転時は図４（ｂ）のように、冷媒流路切換弁７２を暖房側にし、除湿絞り装置３４を全開にし、冷暖房絞り装置７４で冷媒回路の冷媒を制御する。圧縮機７５を運転すると、冷媒は図４（ｂ）の矢印の如く流れ、室内を暖房する。
【００８３】
この場合、冷媒は圧縮機７５，冷媒流路切換弁７２，除湿冷却器３３３，３３３′，除湿加熱器３３２，３３２′，冷暖房絞り装置７４，室外熱交換器７３，冷媒流路切換弁７２の順に流れ圧縮機７５に戻る。
【００８４】
このとき、室内熱交換器３３は全て加熱器として働き、室内を暖房する。室外熱交換器７３は吸熱器として働き、室外空気から熱を奪う。
【００８５】
暖房時には、室内熱交換器３３と室外熱交換器７３の吸熱，放熱の関係が逆転し、冷媒の流れも逆転するので、冷媒の流れる方向と冷媒回路の分岐と集約の関係は冷房時と丁度反対になる。
【００８６】
また、冷媒回路の圧力損失と熱交換効率の増減の関係も同様になるので説明は省略する。
【００８７】
次に、室外熱交換器７３について図６，図７を用いて、更に、詳しく説明する。図６（ａ）は実施例の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【００８８】
図７（ａ）は実施例の室外熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は熱交換器内の冷媒流路図である。
【００８９】
室外熱交換器７３は伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製のフィン７３Ｔと亜鉛めっき鋼板製の室外プレートＬ  ７３Ｌ，室外プレートＲ  ７３Ｒにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【００９０】
この室外熱交換器７３の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウムまたはアルミニウム合金製の伝熱管を使用する。
【００９１】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【００９２】
以下、記述を簡潔にするため、銅または銅合金製の管を銅管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の管をアルミニウム管と記し、アルミニウムまたはアルミニウム合金製のフィンをアルミニウムフィンと記す。
【００９３】
一般に、アルミニウムは銅より強度が弱く、同一径の管で比較した場合、銅管と同等の強度を持たせるためには、アルミニウム管の肉厚を厚くする必要がある。
【００９４】
管の肉厚を厚くすると自ずと管の内径が小さくなり、冷媒が流れる管内流路の断面積が狭くなる。
【００９５】
冷媒流路の断面積が狭くなると当然、同一の冷媒流量が流れる場合、管内の流速が速くなる。管内流速が速くなると、冷媒の圧力損失が増加すると共に冷媒の伝熱管への熱伝達が盛んになり、熱交換量が増加する。
【００９６】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした室外熱交換器フィン７３Ｔでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【００９７】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした室外プレートＬ  ７３Ｌ，室外プレートＲ  ７３Ｒでアルミニウム管部と銅管部を連結する。その後、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成している。
【００９８】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【００９９】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室外熱交換器７３側に切り替えられ、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入する。
【０１００】
冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入した冷媒ガスは配管材をそれまでの銅管からアルミニウム管に切り替えるための配管Ｍ  ７３Ｍに入り、配管材はそれまでの銅管からアルミニウム管に切り替えられる。
【０１０１】
これらの銅管とアルミニウム管を接続する技術は、特開２０００−５５２５１号公報，特開２００１−１６５３６２号公報，特開２００５−２６２２４８号公報などで提案されている銅管とアルミニウム管をフラッシュバット溶接したものや、共晶接合したものや、ステンレス管を介在させて接続したものなどが用いられる。
【０１０２】
いずれの技術を用いても接合部には水分が懸からないように熱収縮性樹脂チューブなどで水密な被覆をかぶせている。
【０１０３】
これらの接続技術については、本明細書で明らかにしようとしている発明の意図とは別の内容であるので説明は省略する。
【０１０４】
配管Ｍ  ７３Ｍは、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｍ  ７３ＭＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０１０５】
このように配置することにより、雨天時の運転で雨水が配管Ｍ  ７３Ｍに掛かっても雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の促進を防止することができる。
【０１０６】
また、空気調和機をヒートポンプサイクルで運転し暖房を行う時に、蒸発器となる室外熱交換器７３の配管Ｍ  ７３Ｍに室外空気中の水分が凝縮する。
【０１０７】
しかし、室外空気中の水分が凝縮してもアルミニウム管部から銅管部に凝縮した露が流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕の促進を防止することができる。
【０１０８】
配管Ｍ  ７３Ｍに入った冷媒は密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０１０９】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流で室外熱交換器７３の上部に設けられた配管口ＩＡ  ７３１Ａ〜配管口ＩＤ  ７３１Ｄから室外熱交換器７３に入る。
【０１１０】
室外熱交換器７３の上部に入った冷媒は内側アルミニウム管７３１ＰＡ，外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気で冷却され、冷媒ガスが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄに達し、上部のアルミニウム管熱交換器部から流出する。
【０１１１】
このとき、管内の冷媒は、ほぼ液状態となっているので、その流速は随分と遅く、このまま４分岐された流路で室外熱交換器７３の下部に入ると、圧力損失の割合は小さいが、流速の遅い分、冷媒から伝熱管への熱伝達率も小さくなり、熱交換量が減少する。
【０１１２】
これを防ぐため、配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄに達した４流路の冷媒を２流路になるように合流させる。
【０１１３】
具体的には、配管口Ｏａ  ７３０ａ，配管口Ｏｂ  ７３０ｂからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ  ７３Ｅに、また、配管口Ｏｃ  ７３０ｃ，配管口Ｏｄ  ７３０ｄからの冷媒は合流して室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｆ  ７３Ｆに流入する。
【０１１４】
このとき、管内の冷媒の流速が速くなって、冷媒の圧力損失の割合が増えるが、この部は前述のように冷媒がほぼ液状態で流速が遅くなっている部分であり、且つ、液状態での圧力損失は冷媒制御装置の機能を一部代替えしているとも見做せ、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。
【０１１５】
配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆは室外熱交換器７３の上部のアルミニウム管熱交換器部と下部の銅管熱交換器部を接続するための配管である。
【０１１６】
配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆは前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｅ  ７３ＥＪ，Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ  ７３ＦＪを境にしてアルミニウム管部を上側にし、銅管部を下側に配置している。
【０１１７】
このように配置することにより、前述と同様に雨天時の雨水や暖房時の結露による腐蝕の促進を防止することができる。
【０１１８】
かくして、配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆに流入した冷媒は、流速を上げて、室外空気の流れの下流になる室外熱交換器７３の内側下部に設けられた配管口ＩＥ  ７３１Ｅ，配管口ＩＦ  ７３１Ｆから室外熱交換器７３の内側下部に入る。
【０１１９】
ここで、室外熱交換器７３の下部の伝熱管は銅管でできているので、前述のアルミニウム管より肉厚が薄く、管内の断面積が若干広くなるが、冷媒流路が４流路から２流路に減少しているので、冷媒の流速が増加する。
【０１２０】
しかし、前述のように、この部では冷媒がほぼ液状態になっているので、この部の圧力損失の増加は熱交換量に影響しない。他方、冷媒の流速の増加による冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上するため熱交換量は増加する。
【０１２１】
このように、冷媒の凝縮が進むにつれ、管内の冷媒流速は遅くなる。これに応じて、冷媒の流路を４流路のアルミニウム管、２流路の銅管のように変える。
【０１２２】
冷媒の流路を上述のように変え、冷媒流路の断面積を小さくして行くと良い結果が得られる。
【０１２３】
ほぼ液状で室外熱交換器７３の下部に入った冷媒は、内側銅管７３１ＰＣ，外側銅管７３０ＰＣ内を流れ、ここで室外空気により更に冷却されて冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口Ｏｅ  ７３０ｅ，配管口Ｏｆ  ７３０ｆに達し、室外熱交換器７３から流出し、合流して冷媒配管ＣＸ  ７４５に流入する。
【０１２４】
室外熱交換器７３から出て冷媒配管ＣＸ  ７４５に流入した液冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧され、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、液側の配管接続バルブ７８から室外機６を出る。
【０１２５】
室外機６を出た気液混合冷媒は液側の接続配管８を通って室内機２に到達し、室内熱交換器３３の導入配管である冷媒配管ＶＥ  ７８５を通って室内熱交換器３３に流入する。
【０１２６】
このように、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０１２７】
これにより、アルミニウム管とアルミニウム製フィンで形成した熱交換部はリサイクルのときに、これを分離する必要がなくなる。
【０１２８】
また、銅管からアルミニウム管に替えることによる性能のダウンが少ない部分、性能がアップする部分等を選択的にアルミニウム管に替えることができる。
【０１２９】
このように、部分的にアルミニウム管に替えることができるので、熱交換器の大きさや生産方法を大幅に変える必要がなくなる。
【０１３０】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅または銅合金管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０１３１】
また、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０１３２】
一般に、熱交換器の入口と出口で、熱交換する流体の密度が大きく変化する場合、熱交換器の途中で熱交換する流体の流路数を変更することが行われている。
【０１３３】
これは、流体の流路数を変更することで流路面積を変え、流速を変えて、熱交換器での流体の圧力損失を抑制したり、熱伝達率を上げたりするためである。
【０１３４】
特に、冷凍サイクルに用いる熱交換器では管内の流体が熱交換中に凝縮，蒸発するため、管内流体の密度変化が大きく、上記のように、熱交換器の途中で流路数を変えることが積極的に行われている。
【０１３５】
また、伝熱管に銅管とアルミニウム管を使用する場合、耐圧強度の面からアルミニウム管の方の肉厚を厚くする必要がある。
【０１３６】
このため、外径を同じにした場合、ひとつの熱交換器の中で、管内の断面積が、銅管のところでは広く、アルミニウム管のところでは狭くなる。
【０１３７】
実施例の熱交換器は、流路数の多い部分にアルミニウム管を使用する。
【０１３８】
このように、一本あたりの管内断面積が銅管の管内断面積より狭くなるアルミニウム管を使用する部分の流路数を多くする。
【０１３９】
これにより、一本あたりの管内断面積が狭くなっても、流路数の多いところにアルミニウム管を使用するので、流路数の少ない部分と比べて流路断面が増え、管内流体の流速は遅くなり、圧力損失が抑制される。
【０１４０】
また、流路数が同じである部分同士で比べると、アルミニウム管を使用する部分は、銅または銅合金管の管内断面積より狭くなる。
【０１４１】
これにより、管内の流速が上がり、銅管を使用した場合に比べて、熱交換性能が向上し、全体的には、圧力損失の増加と性能の低下が共に抑制される。
【０１４２】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器を提供することができる。
【０１４３】
また、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０１４４】
これにより、熱交換器に結露や雨水等による水分が付着しても、付着した水分が流下し、アルミニウム管部は下部の銅管部より早く乾燥状態になる。
【０１４５】
下部の銅管部は上部から流下する水滴のため、乾燥状態になるまでの時間が上部のアルミニウム管部より長くかかる。
【０１４６】
しかし、銅のイオン化傾向がアルミニウムのイオン化傾向より低いので、特別な腐蝕性の条件のある場所以外では銅管の腐蝕が促進されることはない。
【０１４７】
また、銅管部が上部にあり、アルミニウム管部が下部にある場合は、上部の銅管部に付いた水滴が下部のアルミニウム管部に流下する。
【０１４８】
このアルミニウム管部に流下した水滴には微量の銅イオンが溶け出しているため、アルミニウム管の腐蝕を助長する。
【０１４９】
上記のように、アルミニウム管部を銅管部より上部に置くと、このような腐蝕も避けることができる。
【０１５０】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０１５１】
次に、このように、伝熱管として銅管とアルミニウム管を室外熱交換器フィン７３Ｔと室外プレートＲ  ７３Ｒに挿通して拡管し、伝熱管とフィンを密着させる手順について図９〜図１６の拡管部の断面図を用いて説明する。
【０１５２】
図９は銅管とアルミニウム管を同時に拡管するときの状態を示し、図１０は伝熱管の端部を固定して拡管する時の状態を示す図である。
【０１５３】
図１１は伝熱管管端部の拡管開始の状態を示し、図１２は伝熱管の管端部のマンドレルによる拡管の状態を示し、図１３は伝熱管の管端部の管端接続部拡管ツールによる拡管の状態を示し、図１４は伝熱管の管端部を管端接続部拡管ツールと接続部クランプによりクランプした状態を示し、図１５は伝熱管のフィン部の拡管の状態を示す図である。
【０１５４】
図１６は伝熱管の端部を固定しないで拡管するときの状態を示す図である。
【０１５５】
図９において、８１０，８１１は伝熱管であり、８１０は銅管、８１１はアルミニウム管である。８１２はアルミニウム製フィン、７３Ｌは室外プレートＬ、７３Ｒは室外プレートＲである。図中の一点鎖線は後述する接続部クランプ８１７Ｄが開いた状態を示している。
【０１５６】
図６に示すような熱交換器７３を製作する場合は、先ず、所定の量のフィン８１２を室外プレートＬ  ７３Ｌと室外プレートＲ  ７３Ｒに挟んで、銅管８１０，アルミニウム管８１１を伝熱管用に開けられた孔に差込み、熱交換器を仮組する。
【０１５７】
この仮組状態の熱交換器を拡管装置の架台８１９に固定したクランプ付きベンド受け台８１５Ａにセットする。このとき、クランプ付きベンド受け台８１５Ａには、半円盤状の窪みが垂直に設けられている。
【０１５８】
この半円盤状の窪みに、仮組した熱交換器の銅管８１０，アルミニウム管８１１の銅管ベンド部８１０Ｂ，アルミニウム管ベンド部８１１Ｂを嵌め込むようにセットする。
【０１５９】
セットした熱交換器の仮組品が倒れないようフィン８１２の端面となる、熱交換器の外周部を保持し、銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａを銅管８１０，アルミニウム管８１１の管端から挿入させるべく、管軸に沿って移動させる。
【０１６０】
この移動に同期して、クランプ付きベンド受け台８１５Ａに備えられたクランプアームＣ，Ｄ  ８１５Ｃ，８１５Ｄが図１０（ｂ）の一点鎖線の状態から閉じて実線の状態になり、銅管ベンド部８１０Ｂ，アルミニウム管ベンド部８１１Ｂをクランプする。
【０１６１】
次に、図１１に示すように銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａを銅管８１０，アルミニウム管８１１の管端より内部に挿入し、先ず、管端部を拡管する。
【０１６２】
銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａに近接して、伝熱管の管端の連結管との接続部を更に拡管する管端接続部拡管ツール８１７Ｃが設けられている。
【０１６３】
この管端接続部拡管ツール８１７Ｃは銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａと同時に移動し、これらのマンドレルによる拡管に引続き、図１２のように、伝熱管の管端を拡管する。
【０１６４】
ここまでの拡管のとき、銅管８１０，アルミニウム管８１１は銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａ及び管端接続部拡管ツール８１７Ｃからの押込み力を受ける。
【０１６５】
また、銅管ベンド部８１０Ｂ，アルミニウム管ベンド部８１１Ｂを受けるクランプ付きベンド受け台８１５Ａからの反力を受け、伝熱管は管軸方向の圧縮力を受ける。しかし、熱交換器の外周部を保持されているので、挫屈は防止される。
【０１６６】
このため、銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａ及び管端接続部拡管ツール８１７Ｃは銅管８１０，アルミニウム管８１１の管端から内部に挿入され管端部を拡管する。
【０１６７】
管端接続部拡管ツール８１７Ｃが所定の長さだけ管端を拡管すると、管端接続部拡管ツール８１７Ｃは、これらのマンドレルの移動と切り離され、停止する。
【０１６８】
管端接続部拡管ツール８１７Ｃの移動が停止すると同時に、それまで図１３のように開いていた接続部クランプ８１７Ｄがクランプリング８１７Ｅに押されて、図１４のように閉じる。
【０１６９】
接続部クランプ８１７Ｄが閉じることにより、接続部クランプ８１７Ｄと伝熱管内の管端接続部拡管ツール８１７Ｃとの間で銅管接続部８１０Ｅ，アルミニウム管接続部８１１Ｅが強固にクランプされる。
【０１７０】
この接続部クランプ８１７Ｄと管端接続部拡管ツール８１７Ｃは夫々の駆動機構のロック装置によって、共に、架台８１９に強固に固定され、前述のクランプアームＣ，Ｄ  ８１５Ｃ，８１５Ｄと協働して、拡管動作を受けている伝熱管の管軸方向の移動を制限する。
【０１７１】
管端接続部拡管ツール８１７Ｃが停止した後も銅管用拡管マンドレル８１７Ａ，アルミニウム管用拡管マンドレル８１８Ａは移動し、図１５のように伝熱管を拡管し、伝熱管とフィンとを密着させる。
【０１７２】
このとき、銅管ベンド部８１０Ｂ，アルミニウム管ベンド部８１１Ｂは前述のように、クランプアームＣ，Ｄ  ８１５Ｃ，８１５Ｄでクランプされ、他方、銅管８１０，アルミニウム管８１１の管端は接続部クランプ８１７Ｄと管端接続部拡管ツール８１７Ｃでクランプされている。
【０１７３】
この状態で拡管することにより、銅管８１０，アルミニウム管８１１の管軸方向の寸法の変化を制限することができる。
【０１７４】
一般に、クロスフィン型熱交換器の伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させる場合、拡管に伴い管の周長が増えるため、増えた分の材料を補うように、管の軸方向の寸法が縮小する。
【０１７５】
図１６のように、伝熱管８１０の管端である銅管接続部８１０Ｅを固定しないで、伝熱管８１０の銅管ベンド部８１０Ｂをベンド受け台８１６に載せて、圧縮方向のみの力を受けるようにして、縮み方向の寸法を制限しない場合には、この縮小量が大きくなる。
【０１７６】
上記のように縮み方向の寸法を制限しない場合、この縮み量は４〜５％程度の値となり、伝熱管の長さが長いと組立て寸法が大きく変わったり、フィン８１２の乱れとなったりして、無視できなくなる。
【０１７７】
これに対して、前述の図１０のように、伝熱管８１０の銅管ベンド部８１０Ｂをクランプ付きベンド受け台８１５ＡとクランプアームＣ，Ｄ  ８１５Ｃ，Ｄで圧縮と引張りの両方向への移動を制限する。
【０１７８】
更に、伝熱管８１０の管端８１０Ｅを管端接続部拡管ツール８１７Ｃと接続部クランプ８１７Ｄで固定し、伝熱管８１０の拡管中の寸法変化を制限する。
【０１７９】
このようにして拡管すると、接続部クランプ８１７Ｄを解除した時に、伝熱管８１０の弾性変形により、伝熱管８１０の長さが若干縮まるが、その縮み量は１％位の値となり、前述の４〜５％程度の値より大幅に縮小する。
【０１８０】
このとき、伝熱管の材質によりこの縮み量は変わり、アルミニウム管の場合の縮み量は銅管に比べて、同等か下回り、大きくなることは無い。
【０１８１】
このため、同じフィンに銅管とアルミニウム管を挿通して拡管しても、その縮み量は高々１％であり、組立て寸法が大きく変わったり、フィンの乱れにつながることは無く、実用上の支障は生じない。
【０１８２】
このように、実施例のクロスフィン型熱交換器は、伝熱管となる銅管およびアルミニウム管に挿通されるアルミニウム製フィンを複数枚有する。
【０１８３】
これにより、銅管とアルミニウム管を使用した熱交換器を一体で取り扱うことができ、銅管を使用した熱交換器とアルミニウム管を使用した熱交換器を別々に作成する場合に比べて、フィンの製作，伝熱管の拡管などの工程を一緒に行うことができるので、製造工程が簡略化される。特に、銅管用とアルミニウム管用のフィンに開ける孔径を同じにした場合は、アルミニウム管が挿入される孔の位置を考慮せずにフィンの製作ができるので製造工程が大幅に簡略にできる。
【０１８４】
このため、同じフィンの中で銅管とアルミニウム管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程を簡略にできるクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０１８５】
また、実施例のクロスフィン型熱交換器は、銅管およびアルミニウム管を、積層したアルミニウム製フィンと密着させるための拡管を行った後の管外径を銅管と、アルミニウム管とでほぼ同一にする。
【０１８６】
これにより、フィンに設ける伝熱管の挿入孔を同一径で作成しても、銅管，アルミニウム管ともに、同じ拡管量でフィンに密着し、熱伝達を阻害することが無く、フィンの製作にあたっても、銅管，アルミニウム管が挿入される孔の位置を考慮せずに全部の孔が銅管用である場合と同様にフィンの製作ができるので製造工程が大幅に簡略にできる。
【０１８７】
このため、管の材質が異なってもフィンの形状を同一にできるので、熱交換器製作時の効率を上げることができる。
【０１８８】
また、実施例の空気調和機は、上述のクロスフィン型熱交換器を使用した。
【０１８９】
これにより、アルミニウム管を使用するに際しての、工程の変更を少なくできる。
【０１９０】
また、管の材質が異なってもフィンの形状を同一にできるので熱交換器製作時の生産性が良く、同じフィンの中に銅管とアルミニウム管を使用できる。
【０１９１】
このため、生産上の変更が比較的少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０１９２】
また、実施例のクロスフィン型熱交換器の製造方法は、銅管およびアルミニウム管を、積層したアルミニウム製フィンと密着させるための拡管を、銅管およびアルミニウム管の、積層したフィンからはみ出した部分の管軸方向の移動を制限して行う。
【０１９３】
これにより、拡管による管の縮みが制限され、銅管でもアルミニウム管でも、ほぼ同じ縮みになり、一体の熱交換器として製作が可能となる。
【０１９４】
このため、銅管とアルミニウム管を使用して一体にしたクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０１９５】
また、実施例のクロスフィン型熱交換器の製造方法は、銅管およびアルミニウム管を、積層したアルミニウム製フィンと密着させるための拡管を、銅管およびアルミニウム管に拡管ヘッドを挿入して行う時の、銅管への拡管ヘッド挿入力と、アルミニウム管への拡管ヘッド挿入力とをほぼ同じにする。
【０１９６】
一般に、管の材質により拡管ヘッドを管に挿入する時の力が変わると、異材質間で熱交換器上の挿入力の分布が変わり、拡管ヘッドを取り付けた拡管ヘッド押し台を移動させる力がアンバランスになり、拡管ヘッド押し台の移動機構や、管端のクランプ機構に無理な力が加わり、強度を上げなければならなくなる。
【０１９７】
また、銅とアルミニウムではアルミニウムのほうが柔らかく、同じ力を加えた時の変形も大きい。また、その強度もアルミニウムの方が小さく、高荷重下での摩擦に対して材料の剥離がおきやすい。
【０１９８】
実施例のクロスフィン型熱交換器の製造方法は、銅管とアルミニウム管を拡管する時の拡管ヘッドの挿入力をほぼ同じにする。
【０１９９】
このように、拡管ヘッドの材質の違う管への挿入力をほぼ同一にすることにより、アンバランスが小さくなり、従来の銅管用の拡管ヘッド押し台をそのまま使えるなど、アルミニウム管を使用するに際しての、工程の変更を少なくできる。
【０２００】
また、拡管ヘッドを大きな挿入力でアルミニウム管に挿入した時には、拡管時にアルミニウム管の内面で材料の剥離が生じ、拡管ヘッドの挿入力が更に増大し、アルミニウム管の内面も剥離による亀裂が生じて気密性が損なわれる恐れのある状態となった。拡管時の挿入力を銅管への挿入力と同じ程度にすることにより、アルミニウム管の内面で材料の剥離が起きないようになり、良好な拡管ができるようになった。
【０２０１】
このため、アルミニウム管を使用するに際しての、工程の変更が少なくて済み、アルミニウム管内で剥離などのないクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０２０２】
また、実施例のクロスフィン型熱交換器の製造方法は、アルミニウム管の拡管に使用する拡管ヘッドのアルミニウムに対する摩擦係数が、銅管の拡管に使用する拡管ヘッドの銅に対する摩擦係数より小さい拡管ヘッドで、アルミニウム管の拡管を行う。
【０２０３】
一般に、拡管に必要な力は大きく分けて、拡管ヘッドが管を押し広げるのに必要な力と、拡管ヘッドが管内を滑って移動するのに必要な摩擦力とに分かれる。
【０２０４】
このうち、拡管ヘッドが管を押し広げるのに必要な力は、管の材料の強度と肉厚および拡管ヘッドが管の内径と接触する部分の傾斜角に依存し、管の肉厚は管の材質を選定すると、強度上必要な最小肉厚と腐れ代から決まり、拡管ヘッドの傾斜角はベンド部にどれ位の寸法的余裕を確保できるかで決まってくる。しかし、寸法的な余裕は材料の増加、製品寸法の増加につながるため、最小の値に固定され、傾斜角を緩やかにする余裕はない。
【０２０５】
一方、摩擦による抵抗は拡管ヘッドの形状や、拡管ヘッドと管内面との摩擦係数に依存するが、このうち、拡管ヘッドの形状は上述のように傾斜角を緩やかにする余裕はない。
【０２０６】
実施例のクロスフィン型熱交換器の製造方法は、アルミニウム管の拡管ヘッドのアルミニウムに対する摩擦係数を銅管の拡管に使用する拡管ヘッドの銅に対する摩擦係数より小さくする。
【０２０７】
これにより、伝熱管の材料を変えたことによる、拡管ヘッドの押し込み力の増加を摩擦係数の低下で抑制し、拡管時の高荷重下でも、アルミニウム管の内面で材料の剥離が起きないようにし、ほぼ同じ押し込み力になるようにした。
【０２０８】
このため、伝熱管の材料を変えたことによる、拡管ヘッドの押し込み力の増加を摩擦係数の低下で抑制し、拡管ヘッドの押し込み力をほぼ同じにして、銅管とアルミニウム管が混在するクロスフィン型熱交換器を製作することができる。
【０２０９】
次に、室内熱交換器３３について図１７〜図２１を用いて、詳しく説明する。図１７（ａ）は実施例の室内熱交換器の左側面図であり、図１７（ｂ）は同正面図である。図１８は実施例の室内熱交換器の右側面図である。
【０２１０】
図１９は実施例の室内熱交換器の冷媒流路図である。図２０は実施例の室内熱交換器のフィン形状図である。図２１は実施例の室内熱交換器のプレート形状図である。
【０２１１】
室内熱交換器３３も室外熱交換器７３と同様に伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製のフィンにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【０２１２】
室内熱交換器３３は除湿加熱器３３２，除湿冷却器３３３で構成され、図２に示すように室内機２の空気吸込み部２３０，２３０′と送風ファン３１１との間に配設される。
【０２１３】
これらは送風ファン３１１を取り囲むように、室内機２の形状に合わせて、できるだけ大きい面積を確保して熱交換能力を高めるように配設される。
【０２１４】
この室内熱交換器３３は空気調和機の能力や機能，室内機２の形状，室内送風ファン３１１の方式などに応じて、更に分割して上下に配置したりあるいは統合して個数を減らしたりされる。
【０２１５】
本実施例では除湿加熱器を前側除湿加熱器３３２と後側除湿加熱器３３２′に分けて、その中の上部、気流の上流になる位置の伝熱管にアルミニウム管を使用する。
【０２１６】
これにより、この部は伝熱管とフィンが同材質となり、室内熱交換器３３をリサイクルする時に、アルミニウム管部は伝熱管とフィンを分解せずに処理でき、リサイクルの負担が軽減される。
【０２１７】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０２１８】
なお、前側除湿加熱器３３２と後側除湿加熱器３３２′の他の部分と、上側除湿冷却器３３３と下側除湿冷却器３３３′に分けた除湿冷却器の伝熱管には銅管を使用する。
【０２１９】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室内熱交換器３３が蒸発器となる冷房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最上流部になり、凝縮器となる暖房時には室内熱交換器３３の中で冷媒の流れの最下流部になる。
【０２２０】
室内熱交換器３３をこのような形状に加工するため、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした除湿加熱器フィン３３２Ｔ，３３２Ｔ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０２２１】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′  ３３２Ｌ，Ｌ′，除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′  ３３２Ｒ，Ｒ′でアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０２２２】
この、図２０に示すようなフィンと図２１に示すようなプレートの所定位置にアルミニウム管と銅管の伝熱管を挿通し、前述のように伝熱管を拡管してフィンと伝熱管を密着させる。
【０２２３】
このように、アルミニウム管部と銅管部を一体のフィン３３２Ｔ，３３２Ｔ′で連結することにより、薄くて変形し易いフィン３３２Ｔ，３３２Ｔ′を取り扱う工程を半分にでき、作業性が向上し、且つ、フィンの変形などの外観の悪化が少なくなる。
【０２２４】
こうしてできた直線状の熱交換器を図２０，図２１の二点鎖線で示すように折り曲げ、所要の形状をした室内熱交換器３３を得る。
【０２２５】
なお、アルミニウム管と銅管の連結は上記以外にも、両者を連結する接続ピースや、両者をつなぐ冷媒管で構成した連結管で一体に連結する方法もある。
【０２２６】
また、両者を樹脂性バンドで結んだ結合帯や、両者の形状に倣った樹脂性ブロックで両者の位置関係を保持する結合ピースなどにより一体にしても良い。
【０２２７】
３４は除湿絞り装置であり、空気調和機を除湿運転する時に、前述の冷暖房絞り装置７４に代わって冷媒を制御する。
【０２２８】
これにより、冷媒回路の上流側の除湿加熱器３３２，３３２′を加熱器として機能させ、下流側の除湿冷却器３３３，３３３′を冷却器として機能させる。
【０２２９】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室内熱交換器３３の動作を、前述の室外熱交換器７３の動作に引き続いて説明する。
【０２３０】
冷媒配管ＶＥ  ７８５からの気液混合冷媒は、先ず、室内空気の流れの上流になる前側除湿加熱器３３２の上部に流入するべく、配管Ｇ  ３３Ｇに入る。
【０２３１】
配管Ｇ  ３３Ｇは室外熱交換器７３の下部で銅管に戻った冷媒配管の材質を再びアルミニウム管に変更し、前側除湿加熱器３３２のアルミニウム管に接続するための配管である。
【０２３２】
配管Ｇ  ３３Ｇは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ  ３３ＧＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ  ３３ＧＪでは水平または前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＡ  ３３ＨＡに向かう冷媒の流れ方向に先上がりにする。
【０２３３】
また、配管Ｇ  ３３Ｇの銅管部分は前記の前側除湿加熱器３３２のアルミニウム管部より下方に配置するのが良い。
【０２３４】
これらにより、前述のように、銅管部に付いた露がアルミニウム管部に落下，流下することが無くなり、アルミニウム管の腐蝕を抑制できる。
【０２３５】
Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ  ３３ＧＪでアルミニウム管部に入った冷媒は前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＡ  ３３ＨＡから前側除湿加熱器３３２に流入する。
【０２３６】
実施例では除湿加熱器３３２，３３２′のアルミニウム伝熱管管端は銅伝熱管管端と同じ側に設けている。
【０２３７】
このようにすることにより、伝熱管を拡管するときや伝熱管の管端に連結管を接続する時の作業が熱交換器の片側だけででき、作業性が向上する。
【０２３８】
前側除湿加熱器３３２に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０２３９】
前側除湿加熱器３３２に流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈａ  ３３Ｈａから前側除湿加熱器３３２を出て配管Ｋ  ３３Ｋに入る。
【０２４０】
配管Ｋ  ３３Ｋに入った冷媒は後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＢ  ３３ＨＢから後側除湿加熱器３３２′に入り、室内空気と熱交換し、配管口Ｈｂ  ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′を出て配管Ｊ  ３３Ｊに入る。
【０２４１】
前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部を通る時に冷媒は室内空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０２４２】
蒸発温度が若干低下して配管Ｊ  ３３Ｊに入った冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｊ  ３３Ｊ途中で２分岐し、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０２４３】
配管Ｊ  ３３Ｊは後側除湿加熱器３３２′の上部に設けたアルミニウム配管を再び銅管に変更し、前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の下部の銅配管に接続するための配管である。
【０２４４】
配管Ｊ  ３３Ｊは途中にＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ  ３３ＪＪを備え、少なくともＣｕ−Ａｌ接続部Ｊ  ３３ＪＪでは水平または除湿加熱器３３２，３３２′の配管口ＨＣ  ３３ＨＣ，配管口ＨＤ  ３３ＨＤに向かう冷媒の流れ方向に先下がりにする。
【０２４５】
配管Ｊ  ３３Ｊに流入した冷媒は、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、２分岐して、配管口ＨＣ  ３３ＨＣ，配管口ＨＤ  ３３ＨＤから前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′に流入する。
【０２４６】
前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の銅管部はアルミニウム管部より下方で、且つ、室内空気の流れの中の前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部より下流の位置に配置されている。
【０２４７】
また、上側除湿冷却器３３３，下側除湿冷却器３３３′は前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部より下方で、且つ、室内空気の流れの中で前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部と並行な流れの中に配置されている。
【０２４８】
これにより、前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′，上側除湿冷却器３３３、下側除湿冷却器３３３′の銅管部に結露した露が上方で室内空気の上流に位置する前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部に接触することはない。
【０２４９】
前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＣ  ３３ＨＣ，後側除湿加熱器３３２′の配管口ＨＤ  ３３ＨＤに流入した冷媒は室内空気と熱交換し、配管口Ｈｅ  ３３Ｈｅ，配管口Ｈｄ  ３３Ｈｄから後側除湿加熱器３３２′を出て冷媒配管ＨＸ  ３４５入り、合流する。
【０２５０】
前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の銅管部に流入した冷媒は室内空気の下流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなるが、冷媒の流路が２分岐されているので、圧力損失の増加は大きくない。
【０２５１】
冷媒配管ＨＸ  ３４５入った冷媒は冷房時には全開状態の除湿絞り装置３４に入り、同じ状態で冷媒配管ＸＥ  ３４７に流れ出す。
【０２５２】
冷媒配管ＸＥ  ３４７に流れ出した冷媒は再び２分岐されて上側除湿冷却器３３３の配管口ＥＥ  ３３ＥＥ，配管口ＥＦ  ３３ＥＦから上側除湿冷却器３３３に流入する。
【０２５３】
上側除湿冷却器３３３に流入した冷媒は前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′と並行して流れる室内空気から吸熱し、更に、気化が進む。
【０２５４】
上側除湿冷却器３３３の配管口ＥＥ  ３３ＥＥ，配管口ＥＦ  ３３ＥＦに流入した冷媒は室内空気と熱交換し、上側除湿冷却器３３３の配管口Ｅｅ  ３３Ｅｅ，下側除湿冷却器３３３′の配管口Ｅｇ  ３３Ｅｇから室内熱交換器３３を出る。
【０２５５】
配管口Ｅｇ  ３３Ｅｇから流出した冷媒と配管口Ｅｅ  ３３Ｅｅから流出した冷媒は冷媒配管ＥＶ  ７８７で合流しガス側接続配管８′を通ってガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に達する。
【０２５６】
ガス側配管接続バルブ７８′で室外機６に到達した冷媒は冷媒流路切換弁７２で圧縮機７５の吸込み側に切り替えられた流路を通って圧縮機７５に吸込まれる。
【０２５７】
このように、実施例のクロスフィン型熱交換器は、伝熱管となる銅管およびアルミニウム管に挿通されるアルミニウム製フィンを複数枚有する。
【０２５８】
このため、同じフィンの中で銅管とアルミニウム管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程を簡略にできるクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０２５９】
また、実施例の熱交換器は、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０２６０】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０２６１】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２６２】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０２６３】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器がフィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２６４】
一般に、熱交換器を凝縮器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で高く、出口で低くなるので、冷媒の流れと空気流とが対向流をなす如くに、冷媒を風下側から熱交換器に流入させ、風上側から流出させる。
【０２６５】
また、熱交換器を蒸発器として使用する場合、冷媒の温度は熱交換器の入口で低く、出口では熱交換器内の圧力損失のため更に低くなるので、冷媒の流れと空気流とが並行流をなす如くに、冷媒を風上側から熱交換器に流入させ、風下側から流出させる。
【０２６６】
実施例の空気調和機は、気流の上流側に、アルミニウム管を使用し、下流側に銅管を使用する。
【０２６７】
これにより、冷媒がほぼ液状で流れ、密度が大きいため、流速が遅くなる凝縮器の冷媒出口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０２６８】
また、冷媒の乾き度が小さい気液混合の状態で密度が大きく、流速が遅くなる蒸発器の冷媒入口側（気流の風上側）に、アルミニウム管を使用する。
【０２６９】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２７０】
このように、冷凍サイクルを構成した場合、冷媒流路切換弁の切り替えだけで上記の流路が冷房時も暖房時も形成されるので、流路の切り替えに他の部品を使用する必要が無く、冷凍サイクルの構成も簡単になる。
【０２７１】
また、熱交換器に結露や雨水などの水分が付着しても、付着した水分は気流に押されて上流のアルミニウム管部から下流の銅管部に流れるのでアルミニウム管部の腐蝕が促進されることが無い。
【０２７２】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２７３】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、最上流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その下流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０２７４】
これにより、蒸発器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最上流部にアルミニウム管を使用する。
【０２７５】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０２７６】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、銅管をアルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０２７７】
このため、蒸発器の冷媒入口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０２７８】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室内熱交換器３３の動作について説明する。
【０２７９】
この空気調和機を暖房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮され高温気体となった冷媒ガスは冷媒流路切換弁７２で流路を室内熱交換器３３側に切り替えられ、ガス側配管接続バルブ７８′に流れる。
【０２８０】
ガス側配管接続バルブ７８′に流れた冷媒は室外機６を出て、ガス側接続配管８′を通って室内機２に到達し、室内機２の導入配管である冷媒配管ＥＶ  ７８７に流入する。
【０２８１】
冷媒配管ＥＶ  ７８７に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室内熱交換器３３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０２８２】
これを防ぐため、冷媒配管ＥＶ  ７８７に流入した冷媒ガスは２分流され、流速を下げて、上側除湿冷却器３３３，下側除湿冷却器３３３′の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｅｅ  ３３Ｅｅ，配管口Ｅｇ  ３３Ｅｇから上側除湿冷却器３３３，下側除湿冷却器３３３′に入る。
【０２８３】
上側除湿冷却器３３３，下側除湿冷却器３３３′に入った冷媒は上側除湿冷却器３３３，下側除湿冷却器３３３′内を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２８４】
室内空気で冷却された冷媒ガスの一部は凝縮し、気液混合状態となって配管口ＥＥ  ３３ＥＥ，配管口ＥＦ  ３３ＥＦに達し、上側除湿冷却器３３３から流出し、冷媒配管ＸＥ  ３４７に流入する。
【０２８５】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室内空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０２８６】
冷媒配管ＸＥ  ３４７に流入した気液混合冷媒は合流し、暖房時は全開している除湿絞り装置３４に入り、そのままの状態で出て、冷媒配管ＨＸ  ３４５を通って再び２分流される。
【０２８７】
再び２分流された冷媒は後側除湿加熱器３３２′の内側に設けられた室内空気の流れの下流になる配管口Ｈｅ  ３３Ｈｅ，配管口Ｈｄ  ３３Ｈｄから後側除湿加熱器３３２′に流入する。
【０２８８】
後側除湿加熱器３３２′に流入した冷媒は前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の下側部分を内側の伝熱管から外側の伝熱管の順に流れ、外部の室内空気で冷却される。
【０２８９】
室内空気で更に冷却された冷媒は、そのほとんど全てが凝縮し、ほぼ液状態となって配管口ＨＣ  ３３ＨＣ，配管口ＨＤ  ３３ＨＤに達し、前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の銅管部から流出し、配管Ｊ  ３３Ｊに流入して合流し単一の流路となる。
【０２９０】
配管Ｊ  ３３Ｊは銅配管とアルミニウム配管を接続するための配管で、Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ  ３３ＪＪを水平または、後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部の配管口Ｈｂ  ３３Ｈｂに向かう冷媒の流れ方向に先上がりに形成している。
【０２９１】
かくして、配管Ｊ  ３３Ｊに流入したほぼ液状の冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室内空気の上流になる後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部に設けられた配管口Ｈｂ  ３３Ｈｂから後側除湿加熱器３３２′のアルミニウム管部に流入する。
【０２９２】
前側除湿加熱器３３２，後側除湿加熱器３３２′の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、管内の冷媒流路面積が減少したことと、単一の流路にしたことにより冷媒の流速が増加する。
【０２９３】
しかし、前述のように、この部の圧力損失が熱交換量の悪化をもたらすことは無い。他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０２９４】
後側除湿加熱器３３２′の上部に流入したほぼ液状の冷媒は外部の室内空気の上流で更に冷却され、冷媒の飽和温度以下に冷却されて配管口ＨＡ  ３３ＨＡに達し、室内熱交換器３３から流出し、配管Ｇ  ３３Ｇに流入する。
【０２９５】
配管Ｇ  ３３Ｇはアルミニウム配管と銅配管を接続するための配管で、前述と同様に、銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ｇ  ３３ＧＪを水平または、前側除湿加熱器３３２の配管口ＨＡ  ３３ＨＡからの冷媒の流れ方向に先下がりに形成している。
【０２９６】
かくして、配管Ｇ  ３３Ｇに流入した飽和温度以下に冷却された冷媒はアルミニウム管部から銅管部に入り、室内機２からの導出配管である冷媒配管ＶＥ  ７８５に流入し、室内機２を出て、液側接続配管８を通って室外機６の液側配管接続バルブ７８に達する。
【０２９７】
このように、実施例の空気調和機は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体のサブクール領域部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０２９８】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、同じ外径にした場合、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０２９９】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この圧力損失の増加は、この部がサブクール領域であることから管内流体の温度低下を招くことは無い。
【０３００】
このように、管内流体の温度低下を招くことは無いので、サブクール領域での管外の気流に対する放熱に影響を与えることは無い。
【０３０１】
このことは、管内流体が次に受ける変化が、凝縮器を出て次の冷媒制御装置による減圧であることから、この減圧の過程の最初の部分（体積変化を伴わない減圧）がサブクール領域で開始していると考えても良い。
【０３０２】
このため、サブクール領域部の管内流速が上がり、熱交換性能がアップする空気調和機を提供することができる。
【０３０３】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、最下流の熱交換部に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンを使用し、その上流の熱交換部に銅管およびアルミニウム製フィンを使用する。
【０３０４】
これにより、凝縮器の中で冷媒の密度が最も大きく、流速が最も遅くなる冷媒の最下流部にアルミニウム管を使用する。
【０３０５】
このように、アルミニウム管を使用することにより、内径を細くして流速を速くし、熱伝達率を向上させることができる。
【０３０６】
このとき、前述のように、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さく、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０３０７】
このため、凝縮器の冷媒出口部の管内速度が上がり、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３０８】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について前述の室内熱交換器３３の動作に引続き、図６〜図８を用いて説明する。図８は室外熱交換器の暖房時温度特性図である。
【０３０９】
この空気調和機を暖房運転したときに、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は冷暖房絞り装置７４で減圧される。
【０３１０】
冷暖房絞り装置７４で減圧された冷媒は、低温で乾き度の小さい気液混合状態となり、室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ  ７４５を入り、２分岐される。
【０３１１】
２分岐された冷媒は室外熱交換器７３の下部に設けられた配管口Ｏｅ  ７３０ｅ，配管口Ｏｆ  ７３０ｆから室外熱交換器７３に流入する。
【０３１２】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は乾き度の小さい気液混合状態なので、冷媒の平均密度は比較的大きく、冷媒の流路数が少なくても、冷媒の流速はあまり大きくならないので、冷媒の圧力損失の増加割合は小さい。
【０３１３】
室外熱交換器７３の下部に流入した冷媒は室外空気から吸熱して、冷媒が気化し、冷媒の乾き度がだんだんと大きくなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が若干低下する。
【０３１４】
蒸発温度が若干低下した冷媒は、配管口ＩＥ  ７３１Ｅ，配管口ＩＦ  ７３１Ｆに達し、室外熱交換器７３の内部配管である配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆに流入する。
【０３１５】
配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆに流入した冷媒は気化が進んで冷媒の乾き度が大きくなり、冷媒の流速が上がっているので、配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆの途中から各々２分岐し、合わせて４分岐として、冷媒の流速を下げて圧力損失の増加割合を小さくしている。
【０３１６】
配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆは前述のように銅管とアルミニウム管との接続配管であり、室外熱交換器７３の下側の銅管部と上側のアルミニウム管部を接続している。
【０３１７】
配管Ｅ  ７３Ｅ，配管Ｆ  ７３Ｆに流入した冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、４分岐され、室外熱交換器７３の上部に設けられた配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄから室外熱交換器７３の上部に流入する。
【０３１８】
室外熱交換器７３の上部に流入した気液混合冷媒は図６に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ，内側アルミニウム管７３１ＰＡ内を順に流れ、外部の室外空気から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が更に低下する。
【０３１９】
室外熱交換器７３の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、外径を同じにした場合、銅管と較べると管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０３２０】
一般に、管内の圧力損失は、およそ管内を流れる流体の速度の二乗に比例する。このため、流体が流れる回路の流路数を倍にすると流体の速度が半分になるので、圧力損失はおよそ１／４になる。
【０３２１】
実施例の場合、伝熱管として、拡管後の外径８.５mm，肉厚０.２８mmの銅管と拡管後の外径８.５mm，肉厚０.６１mmのアルミニウム管を使用する。
【０３２２】
この場合、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１５％減り、流速が１８％増えて、圧力損失が４０％増える。このため、単純に銅管をアルミニウム管に代えると圧力損失が増えすぎて性能が劣化する。
【０３２３】
実施例の場合、これらの銅管とアルミニウム管を使い分けて、２流路部分に銅管を、４流路部分にアルミニウム管を使用して室外熱交換器７３を構成する。
【０３２４】
この４流路のアルミニウム管部分と２流路の銅管部分を単純に比較すると、アルミニウム管部分は銅管部に較べて断面積が１.７倍になり、流速は０.６になり、圧力損失は０.３５倍になる。
【０３２５】
このため、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さくて済み、空気調和機全体に与える影響が少ない。
【０３２６】
比較のため、全部の流路に銅管を使用した従来の熱交換器と全部の流路にアルミニウム管を使用した熱交換器を作成し、その圧力損失を比較した。
【０３２７】
その結果を図８に示す。ヒートポンプ運転時、室外熱交換器７３下部の冷媒流入口を温度測定位置Ａとし、室外熱交換器７３下部の２流路部の出口を温度測定位置Ｄとしている。
【０３２８】
更に進んで、室外熱交換器７３上部の４流路部の出口を温度測定位置Ｈとし、そのヘアピン状の伝熱管の１ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｇ、２ターン前の伝熱管の管端部を温度測定位置Ｆとしている。
【０３２９】
つまり、図中の温度測定位置Ａの熱交換器温度は図７の配管口Ｏｅ  ７３０ｅ，配管口Ｏｆ  ７３０ｆの温度の平均値を示し、温度測定位置Ｄの熱交換器温度は図７の配管口ＩＥ  ７３１Ｅ，配管口ＩＦ  ７３１Ｆの温度の平均値を示す。
【０３３０】
また、温度測定位置Ｈの熱交換器温度は図７の配管口ＩＡ  ７３１Ａ〜配管口ＩＤ  ７３１Ｄの温度の平均値を示す。
【０３３１】
図８で温度測定位置の表示が飛んでいるが、その間に表示されていないヘアピン状の伝熱管が存在していて、全体的に見れば、温度測定位置の表示は冷媒の流れに沿った伝熱管の室外熱交換器７３入口からの距離に大略比例している。
【０３３２】
図８に示すように、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.７１Ｋであり、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.４０Ｋであった。
【０３３３】
これを２流路部の長さに換算すると、４流路のアルミニウム管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下は０.３０Ｋとなり、２流路の銅管部分の圧力降下に伴う蒸発温度の低下である０.７１Ｋの０.４２倍となっている。
【０３３４】
これは蒸発温度の変化の数値であり、厳密には圧力降下を表しているわけではないが、上記のような狭い範囲での蒸発温度の変化と蒸発圧力の変化はほぼ比例するので、圧力降下の割合も温度降下にほぼ比例し、圧力降下もほぼ０.４２倍となると考えて良い。
【０３３５】
このように、上述の理論値通りにはならないが、流路の少ないところをアルミニウム管に変更するよりも、流路の多い所をアルミニウム管に変更するほうが圧力損失の増加割合が小さい傾向が示されている。
【０３３６】
外部の室外空気から吸熱した冷媒は、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ  ７３１Ａ〜配管口ＩＤ  ７３１Ｄに達し、室外熱交換器７３から流出する。
【０３３７】
室外熱交換器７３から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸い込まれる。
【実施例２】
【０３３８】
次に、実施例２の空気調和機について図を用いて説明する。実施例２の空気調和機は実施例１の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３と室内熱交換器３３の大きさを変え、アルミニウム管の採用部を変えたものである。
【０３３９】
先ず、実施例２の室外熱交換器について図２２，図２３を用いて説明する。図２２（ａ）は実施例２の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０３４０】
図２３（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０３４１】
実施例１で、室外熱交換器７３の室外空気の上流と下流で、流路数を増やした部分である、室外熱交換器７３の上側部分に採用していたアルミニウム管を実施例２では流路数を増やした部分の外側熱交換器７３０の上側部分のみに採用する。
【０３４２】
室外熱交換器７３は伝熱管を通す孔が開いているアルミニウム製のフィン７３０Ｔ，７３１Ｔにヘアピン状の伝熱管を挿通し、伝熱管を拡管して伝熱管とフィンを密着させ、管端を連結管でつないで冷媒回路を形成したクロスフィン型熱交換器である。
【０３４３】
実施例２の室外熱交換器７３は、図２２に示すように室外機６の側面から背面にかけて略Ｌ字状に配設され、できるだけ大きい面積を確保し熱交換能力を高めている。
【０３４４】
この室外熱交換器７３の一部、気流の上流になる外側熱交換器７３０の上部で冷媒回路が複数の流路に分岐している部分にアルミニウム製の伝熱管を使用する。
【０３４５】
このようにすることにより、高価な銅管の使用量を削減し、供給の安定しているアルミニウム管を使用して、リサイクル性の向上と軽量化を図ることができる。
【０３４６】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室外熱交換器７３が凝縮器となる冷房・除湿時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの下流部になり、蒸発器となる暖房時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの上流部になる。
【０３４７】
室外熱交換器７３をこのような形状に加工するために、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部のフィンを一体にした外側熱交換器フィン７３０Ｔでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３４８】
更に、上部のアルミニウム管部と下部の銅管部の熱交換器プレートを一体にした外側プレートＲ  ７３０Ｒでアルミニウム管部と銅管部を連結する。
【０３４９】
また、内側熱交換器７３１については銅管と内側熱交換器フィン７３１Ｔ，内側プレートＲ  ７３１Ｒで熱交換器を構成する。
【０３５０】
このようなフィンとプレートを使用して、曲げの外側の熱交換器７３０用に所定量のフィン７３０Ｔを積み上げ伝熱管を、内側熱交換器７３１用に外側よりも少ない所定量のフィン７３１Ｔを積み上げ外側より短い伝熱管を挿入する。これを拡管して伝熱管とフィンを密着させ別々の熱交換器をつくる。
【０３５１】
別々に作った熱交換器を、各々を所定の曲げ半径で曲げて組合せ、外側熱交換器７３０、内側熱交換器７３１を連結管，連結板，結合帯などにより一体にしている。
【０３５２】
実施例２では伝熱管の管端側に外側プレートＲ  ７３０Ｒ，内側プレートＲ  ７３１Ｒを備え、両者をねじや係止爪と係止孔等の結合装置で連結し、伝熱管のヘアピン状の曲げ部側を結合帯７３８，７３８′で締結し両熱交換器を結合している。
【０３５３】
次に、この空気調和機を冷房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について説明する。
【０３５４】
この空気調和機を冷房運転する場合は、圧縮機７５で圧縮された冷媒が冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入するまでは実施例１と同じである。
【０３５５】
冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入した冷媒ガスは密度が小さいため流速が早く、このまま単一の流路で室外熱交換器７３に入ると、圧力損失が大きくなり、冷媒の凝縮温度の低下を招き、熱交換量が減少する。
【０３５６】
これを防ぐため、冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入した冷媒ガスは４分流され、流速を下げて、室外空気の流れの下流になる内側熱交換器７３１の上部に設けられた配管口ＩＡ  ７３１Ａ〜配管口ＩＤ  ７３１Ｄから内側熱交換器７３１に入る。
【０３５７】
内側熱交換器７３１の上部に入った冷媒は内側銅管７３１ＰＣ内を流れ、外部の室外空気の下流で冷却され、冷媒ガスの一部が凝縮し、気液混合状態となって配管口Ｉａ  ７３１ａ〜配管口Ｉｄ  ７３１ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０３５８】
このとき、管内を流れる冷媒の平均密度は室外空気との熱交換が進むにつれて液状の冷媒が増えるので、だんだんと大きくなり、冷媒の流速は減少してくる。これに伴い、冷媒の圧力損失の増加割合も減少し、流速を増加させる余裕が生まれてくる。
【０３５９】
内側熱交換器７３１から流出した気液混合冷媒は室外熱交換器７３の内部配管である配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄに流入する。
【０３６０】
配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄは圧縮機７５〜内側熱交換器７３１までの銅管配管と外側熱交換器７３０の上部のアルミニウム配管を接続するための配管である。
【０３６１】
配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄは銅管とアルミニウム管の接合部であるＣｕ−Ａｌ接続部Ａ  ７３ＡＪ〜Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ  ７３ＤＪを境にして銅管部を下側にし、アルミニウム管部を上側に配置している。
【０３６２】
このように配置することにより、雨天時の運転で雨水が配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄに掛かっても雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕を促進させることはない。
【０３６３】
また、空気調和機をヒートポンプサイクルで運転し暖房を行う時に、蒸発器となる室外熱交換器７３の配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄに室外空気中の水分が凝縮する。
【０３６４】
しかし、室外空気中の水分が凝縮してもアルミニウム管部から銅管部に凝縮した露が流れ、銅管部の結露中に溶け出した銅イオンがアルミニウム管部に流れることがなく、腐蝕を促進させることはない。
【０３６５】
かくして、配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄに流入した気液混合冷媒は銅管部からアルミニウム管部に入り、室外空気の上流になる外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口ＯＡ  ７３０Ａ〜配管口ＯＤ  ７３０Ｄから外側熱交換器７３０に流入する。
【０３６６】
このように、アルミニウム管部を銅管部より室外空気の気流の上流で上部の部分に配置するので雨天時の運転で雨水が室外熱交換器７３に掛かっても、雨水は気流と重力により、気流の上流から下流方向、上部から下方に流れる。
【０３６７】
このため、雨水はアルミニウム管部から銅管部に流れることになり、銅管部からアルミニウム管部へ流れることは無く、腐蝕の促進を防止することができる。
【０３６８】
また、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管はアルミニウム管でできているので、銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしている。このため、管内の冷媒流路面積が減少し、冷媒の流速が増加する。
【０３６９】
しかし、前述のように、内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ  ７３１ａ〜配管口Ｉｄ  ７３１ｄに達した冷媒は平均密度が大きくなっているので、流速が減少し流速を増加させる余裕が生まれている。
【０３７０】
このため、外側熱交換器７３０の上部の伝熱管を銅管と同等の強度を確保するため肉厚を厚くしたアルミニウム管にし、冷媒の流速が多少増加しても、冷媒の圧力損失の増加はさほど大きくならない。
【０３７１】
他方、流速の増加により冷媒から伝熱管への熱伝達率が向上して熱交換量が増加する。
【０３７２】
更に、外側熱交換器７３０に流入した気液混合冷媒は図２２で斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流で冷却され、冷媒ガスの凝縮が進み、ほぼ液状態となって配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄに達する。
【０３７３】
配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄに達した冷媒は上部のアルミニウム管熱交換器部から流出し、実施例１と同様に下部の銅管熱交換器部に流入する。
【０３７４】
下部の銅管熱交換器部に流入した冷媒は、実施例１と同様に、更に熱交換して室外熱交換器７３から流出し、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外機６を出て、室内機２に到達し、室内を冷房して室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０３７５】
このように、実施例２のクロスフィン型熱交換器は、伝熱管となる銅管およびアルミニウム管に挿通されるアルミニウム製フィンを複数枚有する。
【０３７６】
このため、同じフィンの中で銅管とアルミニウム管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程を簡略にできるクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０３７７】
また、実施例２の空気調和機は、上述のクロスフィン型熱交換器を使用した。
【０３７８】
このため、生産上の変更が比較的少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３７９】
また、実施例２の空気調和機は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３８０】
一般に、熱交換器が凝縮器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を高温の気体で流れ、管外の気流に放熱し、冷媒自身は凝縮して液化する。
【０３８１】
このとき、冷媒は密度の小さい気体から密度の大きい液体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での高速の気体の状態から、熱交換器出口での低速の液体状態にまで連続的に変化して行く。
【０３８２】
また、アルミニウム管は強度上、銅管より肉厚の厚い管を使用するので、外径を同じにした場合、内径が細くなり、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０３８３】
実施例２の空気調和機は、凝縮器となる熱交換器の伝熱管に同一流路内の上流側には銅管を使用し、その下流側にはアルミニウム管を使用する。
【０３８４】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０３８５】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、凝縮器の場合、極端に伝熱管の内径が細くなる場合を除き、この圧力損失の増加は小さい。
【０３８６】
このように、圧力損失の増加が小さく、凝縮温度の低下が抑制されるので、銅管を、アルミニウム管に替えても、内径の変化が性能に及ぼす影響は小さい。
【０３８７】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３８８】
また、実施例２の熱交換器は、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０３８９】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０３９０】
また、実施例２の熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０３９１】
これにより、管内の流速が上がり、銅管を使用した場合に比べて、熱交換性能が向上し、全体的には、圧力損失の増加と性能の低下が共に抑制される。
【０３９２】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器を提供することができる。
【０３９３】
また、実施例２の空気調和機は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３９４】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０３９５】
また、実施例２の空気調和機は、熱交換器がフィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０３９６】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０３９７】
次に、この空気調和機をヒートポンプサイクルで暖房運転する場合の室外熱交換器７３の動作について図を用いて説明する。
【０３９８】
この空気調和機を暖房運転したときは、実施例１と同様にして、室内機２で飽和温度以下に冷却されて室外機６の液側配管接続バルブ７８に到達した冷媒は、冷暖房絞り装置７４で減圧され、室外熱交換器７３に流入する。
【０３９９】
室外熱交換器７３に流入した冷媒は室外熱交換器７３の下部で室外空気と熱交換し、４分岐され、室外空気の上流側に位置する外側熱交換器７３０の上部に設けられた配管口Ｏａ  ７３０ａ〜配管口Ｏｄ  ７３０ｄから外側熱交換器７３０のアルミニウム管部に流入する。
【０４００】
外側熱交換器７３０の上部に流入した気液混合冷媒は図２２に斜線で示した外側アルミニウム管７３０ＰＡ内を流れ、外部の室外空気の上流から吸熱し、更に気化が進み、平均密度が小さくなって流速が速くなり、また、圧力損失のため冷媒の蒸発温度が更に低下する。
【０４０１】
蒸発温度が更に低下した冷媒は、配管口ＯＡ  ７３０Ａ〜配管口ＯＤ  ７３０Ｄに達し、外側熱交換器７３０から流出する。
【０４０２】
外側熱交換器７３０から流出した冷媒は、配管Ａ  ７３Ａ〜配管Ｄ  ７３Ｄに入り、これまでのアルミニウム管部を出て銅管部に入り、室外空気の下流部に位置する内側熱交換器７３１の配管口Ｉａ  ７３１ａ〜配管口Ｉｄ  ７３１ｄから内側熱交換器７３１に流入する。
【０４０３】
内側熱交換器７３１に流入した冷媒は下流の室外空気から吸熱し、更に気化が進み、乾き度が１に近いガス状の冷媒となって、配管口ＩＡ  ７３１Ａ〜配管口ＩＤ  ７３１Ｄに達し、内側熱交換器７３１から流出する。
【０４０４】
このとき、冷媒の密度は小さくなり流速も速くなるが、この部は銅管を伝熱管として使用しているので管の肉厚をアルミニウム管に比べて薄くでき、管内の断面積が広がり、冷媒の流速の増加を抑制できる。
【０４０５】
内側熱交換器７３１から流出した冷媒は冷媒流路切換弁７２を介して圧縮機７５に吸込まれる。
【０４０６】
このように、実施例２の空気調和機は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４０７】
一般に、熱交換器が蒸発器となる場合、熱交換器に入った冷媒は、最初は管内を低温の気液混合状態で流れ、管外の気流から吸熱し、冷媒自身は蒸発して気化する。
【０４０８】
このとき、冷媒は密度の大きい気液混合状態から密度の小さい気体に変わるため、管内の流路の断面積が変わらないときには、熱交換器入口での低速の気液混合状態から、熱交換器出口での高速の気体状態にまで連続的に変化して行く。
【０４０９】
また、前述のように、外径を同じにした場合、銅管部の流路断面積より、アルミニウム管部の流路断面積が狭くなる。
【０４１０】
実施例２の空気調和機は、蒸発器の伝熱管に同一流路内の下流側には銅管を使用し、その上流側にはアルミニウム管を使用する。
【０４１１】
これにより、この部に銅管を使用した場合に比べて、管内流体の速度が増し、管内の熱伝達率が上がり、熱交換性能が向上し、熱交換量が多くなる。
【０４１２】
このとき、管内の速度が増すことで、銅管を使用した場合に比べて圧力損失が増加する。しかし、この部は蒸発器の上流部になるので管内を流れる冷媒の密度は大きい。
【０４１３】
このように、冷媒の密度が大きので、極端に伝熱管の内径が変わる場合を除き、冷媒の速度は小さく、圧力損失の増加も小さくなり、圧縮機に戻る冷媒の密度の減少が抑制されるので、性能への大きな影響はない。
【０４１４】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【実施例３】
【０４１５】
次に、実施例３の空気調和機について図２４，図２５を用いて説明する。図２４（ａ）は実施例３の室外熱交換器の平面図であり、（ｂ）は同正面図、（ｃ）は同側面図であり、室外空気は図中の白抜き矢印の方向に流れる。
【０４１６】
図２５（ａ）は同熱交換器の伝熱管の接続部を側面から見た配管接続図、（ｂ）は同熱交換器内の冷媒流路図である。
【０４１７】
実施例３の室外熱交換器７３は、図２４に示すように室外機６の背面に略直線状に配設されている。
【０４１８】
実施例３の空気調和機は実施例１の空気調和機の能力を変更し、それに応じて室外熱交換器７３の大きさを変えたものである。
【０４１９】
この室外熱交換器７３を流れる室外空気の上流側にあたる部分の上部にアルミニウム管を採用する。
【０４２０】
上記の伝熱管をアルミニウム管とした部分は室外熱交換器７３が凝縮器となる冷房・除湿時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの下流部になり、蒸発器となる暖房時には複数に分岐した流路の中で冷媒の流れの上流部になる。
【０４２１】
実施例３では室外空気の上流側の上部のアルミニウム管部と、下流側と下部の銅管部を一体にした放熱フィン７３Ｔ，室外プレートＲ  ７３Ｒ，室外プレートＬ  ７３Ｌを備え、これらに伝熱管であるアルミニウム管と銅管を挿通し、伝熱管を拡管することにより、一体の熱交換器としている。
【０４２２】
この空気調和機を冷房運転する場合、圧縮機７５で圧縮された冷媒は実施例２同様にして、室外熱交換器７３から流出し、冷媒配管ＣＸ  ７４５に流入する。
【０４２３】
室外熱交換器７３から出た冷媒は、実施例２と同様にして、室内機２に入り、室内を冷房し、室外機６に戻り、圧縮機７５に吸込まれる。
【０４２４】
このように、実施例のクロスフィン型熱交換器は、伝熱管となる銅管およびアルミニウム管に挿通されるアルミニウム製フィンを複数枚有する。
【０４２５】
このため、同じフィンの中で銅管とアルミニウム管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程を簡略にできるクロスフィン型熱交換器を提供することができる。
【０４２６】
また、実施例の空気調和機は、上述のクロスフィン型熱交換器を使用した。
【０４２７】
このため、生産上の変更が比較的少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０４２８】
また、実施例の熱交換器は、一つの熱交換器の中に、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部と、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部が混在する。
【０４２９】
このため、性能，大きさ，生産方法を大幅に変えること無しに、リサイクル性が向上し、銅管の使用量を減らし、軽量化した熱交換器を提供することができる。
【０４３０】
また、実施例の熱交換器は、管内を流れる流体の流路数の多い部分にアルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成する。
【０４３１】
これにより、管内の流速が上がり、銅管を使用した場合に比べて、熱交換性能が向上し、全体的には、圧力損失の増加と性能の低下が共に抑制される。
【０４３２】
このため、管内の圧力損失の増加が抑えられ、性能低下が少ない熱交換器を提供することができる。
【０４３３】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器が凝縮器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より下流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４３４】
このため、凝縮器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能が向上する空気調和機を提供することができる。
【０４３５】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器が銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上の部分に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４３６】
このため、アルミニウム管の腐蝕が進み難い空気調和機を提供することができる。
【０４３７】
また、実施例の空気調和機は、熱交換器がフィン間を通る気流の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４３８】
このため、熱交換器での圧力損失の増加が少なく、能力が増加し、性能の低下が少なく、アルミニウム管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を提供することができる。
【０４３９】
この空気調和機を暖房運転したときに、圧縮機７５からの冷媒は、実施例１と同様にして、室内機２に入って、室内を暖房し、室外機６に戻り、冷暖房絞り装置７４で減圧され、冷媒配管ＣＸ  ７４５に入る。
【０４４０】
室外熱交換器７３の導入配管である冷媒配管ＣＸ  ７４５に入った冷媒は、実施例２と同様にして、室外熱交換器７３に流入し、室外空気と熱交換して気化し室外熱交換器７３から流出し、冷媒配管４Ｃ  ７２５に流入し、圧縮機７５に吸い込まれる。
【０４４１】
このように、実施例の空気調和機は、熱交換器が蒸発器となるときの管内流体の、銅管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部より上流側の同一流路内に、アルミニウム管およびアルミニウム製フィンからなるクロスフィン型熱交換部を形成している。
【０４４２】
このため、蒸発器にアルミニウム管を使用しても、管内流体の速度増加による圧力損失の影響が小さく、熱交換性能の低下も少ない空気調和機を提供することができる。
【０４４３】
以上説明したように、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有するクロスフィン型熱交換器
によれば、同じフィンの中で銅または銅合金管とアルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用した熱交換部分を作成でき、製造工程が簡略化される。
【０４４４】
つまり、銅または銅合金管とアルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用した熱交換器を一体で取り扱うことができ、銅または銅合金管を使用した熱交換器とアルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用した熱交換器を別々に作成する場合に比べて、フィンの製作，伝熱管の拡管などの工程を一緒に行うことができるので、製造工程が簡略化される。
【０４４５】
特に、銅または銅合金管用とアルミニウムまたはアルミニウム合金管用のフィンに開ける孔径を同じにした場合は、アルミニウムまたはアルミニウム合金管が挿入される孔の位置を考慮せずにフィンの製作ができるので製造工程が大幅に簡略にできる。
【０４４６】
また、
前記フィンと密着させるための拡管を行った後の前記第１伝熱管の外径と、前記フィンと密着させるための拡管を行った後の前記第２伝熱管の外径と、を同一にすることを特徴とするクロスフィン型熱交換器
によれば、銅または銅合金管およびアルミニウムまたはアルミニウム合金管を、積層したアルミニウムまたはアルミニウム合金製フィンと密着させるための拡管を行った後の管外径を銅または銅合金管と、アルミニウムまたはアルミニウム合金管とでほぼ同一にする。  
【０４４７】
これにより、フィンに設ける伝熱管の挿入孔を同一径で作成しても、銅または銅合金管，アルミニウムまたはアルミニウム合金管ともに、同じ拡管量でフィンに密着し、熱伝達を阻害することが無く、フィンの製作にあたっても、銅または銅合金管，アルミニウムまたはアルミニウム合金管が挿入される孔の位置を考慮せずに全部の孔が銅または銅合金管用である場合と同様にフィンの製作ができるので製造工程が大幅に簡略にできる。
【０４４８】
このため、管の材質が異なってもフィンの形状を同一にできるので、熱交換器製作時の効率を上げることができる。
【０４４９】
圧縮機と、第１の熱交換器と、膨張手段と、第２の熱交換器とを順次接続して冷凍サイクルを形成し、前記冷凍サイクル中に備えられた四方弁を切り替えることで、冷房運転や暖房運転を行う空気調和機であって、
前記第１の熱交換器は、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管と、
アルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管と、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管に挿通され、アルミニウムを含む材料で作られたフィンと、
を有する空気調和機
によれば、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用するに際しての、工程の変更を少なくできる。
【０４５０】
また、管の材質が異なってもフィンの形状を同一にできるので熱交換器製作時の生産性が良く、同じフィンの中に銅または銅合金管とアルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用できる。
【０４５１】
このため、生産上の変更が比較的少なく、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用できリサイクル性が向上する空気調和機を得ることができる。
【０４５２】
また、
銅を含む材料で作られた第１伝熱管およびアルミニウムを含む材料で作られた第２伝熱管を、積層したアルミニウムを含む材料で作られたフィンに挿通し、
前記第１伝熱管および前記第２伝熱管と積層した前記フィンとを密着させるための拡管を行うに際し、前記第１伝熱管および前記第２伝熱管からはみ出した前記フィンの部分の管軸方向の移動を制限して拡管を行うクロスフィン型熱交換器の製造方法によれば、拡管による管の縮みが制限され、銅または銅合金管でもアルミニウムまたはアルミニウム合金管でも、ほぼ同じ縮みになり、一体の熱交換器として製作が可能となる。
【０４５３】
このため、拡管による管の縮みが制限され、銅または銅合金管でもアルミニウムまたはアルミニウム合金管でも、ほぼ同じ縮みになり、一体の熱交換器として製作が可能となる。クロスフィン型熱交換器を得ることができる。
【０４５４】
また、
前記拡管を行うに際し、第１伝熱管および前記第２伝熱管に拡管ヘッドを挿入して拡管を行う時の第１伝熱管への拡管ヘッド挿入力と、その時の前記第２伝熱管への拡管ヘッド挿入力とをほぼ同じにすることを特徴とするクロスフィン型熱交換器の製造方法
によれば、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用するに際しての、工程の変更を少なくできる。
【０４５５】
一般に、管の材質により拡管ヘッドを管に挿入する時の力が変わると、異材質間で熱交換器上の挿入力の分布が変わり、拡管ヘッドを取り付けた拡管ヘッド押し台を移動させる力がアンバランスになり、拡管ヘッド押し台の移動機構や、管端のクランプ機構に無理な力が加わり、強度を上げなければならなくなる。
【０４５６】
また、銅とアルミニウムではアルミニウムの方が柔らかく、同じ力を加えた時の変形も大きい。また、その強度もアルミニウムの方が小さく、高荷重下での摩擦に対して材料の剥離が起きやすい。
【０４５７】
このように、拡管ヘッドの材質の違う管への挿入力をほぼ同一にすることにより、アンバランスが小さくなり、従来の銅または銅合金管用の拡管ヘッド押し台をそのまま使えるなど、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用するに際しての、工程の変更を少なくできる。
【０４５８】
また、拡管ヘッドを大きな挿入力でアルミニウムまたはアルミニウム合金管に挿入した時には、拡管時にアルミニウムまたはアルミニウム合金管の内面で材料の剥離が生じ、拡管ヘッドの挿入力が更に増大し、アルミニウムまたはアルミニウム合金管の内面も剥離による亀裂が生じて気密性が損なわれる恐れのある状態となった。拡管時の挿入力を銅または銅合金管への挿入力と同じ程度にすることにより、アルミニウムまたはアルミニウム合金管の内面で材料の剥離が起きないようになり、良好な拡管ができるようになった。
【０４５９】
このため、アルミニウムまたはアルミニウム合金管を使用するに際しての、工程の変更が少なく済み、アルミニウム管内で剥離などのないクロスフィン型熱交換器を得ることができる。
【０４６０】
また、
前記第２伝熱管の拡管に使用する拡管ヘッドの前記第２伝熱管に対する摩擦係数が、前記第１伝熱管の拡管に使用する拡管ヘッドの前記第１伝熱管に対する摩擦係数より小さい拡管ヘッドで、前記第２伝熱管の拡管を行うことを特徴とするクロスフィン型熱交換器の製造方法
によれば、伝熱管の材料を変えたことによる、拡管ヘッドの押し込み力の増加を摩擦係数の低下で抑制し、拡管ヘッドの押し込み力をほぼ同じにする。
【０４６１】
一般に、拡管に必要な力は大きく分けて、拡管ヘッドが管を押し広げるのに必要な力と、拡管ヘッドが管内を滑って移動するのに必要な摩擦力とに分かれる。
【０４６２】
このうち、拡管ヘッドが管を押し広げるのに必要な力は、管の材料の強度と肉厚および拡管ヘッドが管の内径と接触する部分の傾斜角に依存し、管の肉厚は管の材質を選定すると、強度上必要な最小肉厚と腐れ代から決まり、拡管ヘッドの傾斜角はベンド部にどれ位の寸法的余裕を確保できるかで決まってくる。しかし、寸法的な余裕は材料の増加、製品寸法の増加につながるため、最小の値に固定され、傾斜角を緩やかにする余裕はない。
【０４６３】
一方、摩擦による抵抗は拡管ヘッドの形状や、拡管ヘッドと管内面との摩擦係数に依存するが、このうち、拡管ヘッドの形状は上述のように傾斜角を緩やかにする余裕はない。
【０４６４】
この製造方法は、アルミニウムまたはアルミニウム合金管の拡管に使用する拡管ヘッドのアルミニウムまたはアルミニウム合金に対する摩擦係数が、銅または銅合金管の拡管に使用する拡管ヘッドの銅または銅合金に対する摩擦係数より小さい。
【０４６５】
これにより、伝熱管の材料を変えたことによる、拡管ヘッドの押し込み力の増加を摩擦係数の低下で抑制し、拡管時の高荷重下でも、アルミニウムまたはアルミニウム合金管の内面で材料の剥離が起きないようにし、ほぼ同じ押し込み力になるようにした。
【０４６６】
このため、伝熱管の材料を変えたことによる、拡管ヘッドの押し込み力の増加を摩擦係数の低下で抑制し、拡管ヘッドの押し込み力をほぼ同じにして、銅または銅合金管とアルミニウムまたはアルミニウム合金管が混在するクロスフィン型熱交換器を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０４６７】
【図１】空気調和機の構成図。
【図２】室内機の側断面図。
【図３】室外機の側断面図。
【図４】冷凍サイクル図。
【図５】冷房・除湿時の冷凍サイクルの構成図。
【図６】実施例１の室外熱交換器。
【図７】実施例１の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図８】実施例１の室外熱交換器の暖房時温度特性図。
【図９】銅管とアルミニウム管を同時に拡管するときの状態を示す拡管部の断面図。
【図１０】伝熱管の端部を固定して拡管する時の状態を示す拡管部の断面図。
【図１１】伝熱管管端部の拡管開始の状態を示す拡管部の断面図。
【図１２】伝熱管の管端部のマンドレルによる拡管の状態を示す拡管部の断面図。
【図１３】伝熱管の管端部の管端接続部拡管ツールによる拡管の状態を示す拡管部の断面図。
【図１４】伝熱管の管端部を管端接続部拡管ツールと接続部クランプによりクランプした状態を示す拡管部の断面図。
【図１５】伝熱管のフィン部の拡管の状態を示す拡管部の断面図。
【図１６】伝熱管の端部を固定しないで拡管するときの状態を示す拡管部の断面図。
【図１７】実施例１の室内熱交換器。
【図１８】実施例１の室内熱交換器の側面図。
【図１９】実施例１の室内熱交換器の冷媒流路図。
【図２０】実施例１の室内熱交換器のフィン形状図。
【図２１】実施例１の室内熱交換器のプレート形状図。
【図２２】実施例２の室外熱交換器。
【図２３】実施例２の室外熱交換器の冷媒流路図。
【図２４】実施例３の室外熱交換器。
【図２５】実施例３の室外熱交換器の冷媒流路図。
【符号の説明】
【０４６８】
１  空気調和機
２  室内機
５  リモコン
６  室外機
８，８′  接続配管
２０  筐体
２１  筐体ベース
２３  化粧枠
２５  前面パネル
２７  空気吸込み口
２９  空気吹出し口
３３  室内熱交換器
３３ＥＥ  配管口ＥＥ
３３Ｅｅ  配管口Ｅｅ
３３ＥＦ  配管口ＥＦ
３３Ｅｆ  配管口Ｅｆ
３３ＥＧ  配管口ＥＧ
３３Ｅｇ  配管口Ｅｇ
３３Ｇ  配管Ｇ
３３ＧＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｇ
３３Ｈ  配管Ｈ
３３ＨＡ  配管口ＨＡ
３３Ｈａ  配管口Ｈａ
３３ＨＢ  配管口ＨＢ
３３Ｈｂ  配管口Ｈｂ
３３ＨＣ  配管口ＨＣ
３３Ｈｃ  配管口Ｈｃ
３３ＨＤ  配管口ＨＤ
３３Ｈｄ  配管口Ｈｄ
３３Ｊ  配管Ｊ
３３ＪＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｊ
３３Ｋ  配管Ｋ
３３Ｌ  配管Ｌ
３３Ｐ  配管Ｐ
３３Ｔ  室内熱交換器フィン
３４  除湿絞り装置
３５  露受皿
３７  ドレン配管
６１  ベース
６２  外箱
７２  冷媒流路切換弁
７３  室外熱交換器
７３Ａ  配管Ａ
７３ＡＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ａ
７３Ｂ  配管Ｂ
７３ＢＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｂ
７３Ｃ  配管Ｃ
７３ＣＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｃ
７３Ｄ  配管Ｄ
７３ＤＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｄ
７３Ｅ  配管Ｅ
７３ＥＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｅ
７３Ｆ  配管Ｆ
７３ＦＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｆ
７３Ｌ  室外プレートＬ
７３Ｍ  配管Ｍ
７３ＭＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｍ
７３Ｎ  配管Ｎ
７３ＮＪ  Ｃｕ−Ａｌ接続部Ｎ
７３ＰＡ，８１１  アルミニウム管
７３ＰＣ，８１０  銅管
７３Ｒ  室外プレートＲ
７３Ｔ  室外熱交換器フィン
７４  冷暖房絞り装置
７５  圧縮機
７８，７８′  配管接続バルブ
２３０，２３０′  空気吸込み部
２３１  フィルター
２５１  可動パネル
２９０  吹出し風路
２９１  上下風向板
２９５  左右風向板
３１１  送風ファン
３３２，３３２′  除湿加熱器
３３２Ｌ，Ｌ′  除湿加熱器プレートＬ，Ｌ′
３３２Ｒ，Ｒ′  除湿加熱器プレートＲ，Ｒ′
３３２Ｔ，３３２Ｔ′  除湿加熱器フィン
３３３，３３３′  除湿冷却器
３３３Ｌ，Ｌ′  除湿冷却器プレートＬ，Ｌ′
３３３Ｒ，Ｒ′  除湿冷却器プレートＲ，Ｒ′
３３３Ｔ，３３３Ｔ′  除湿冷却器フィン
３３７  接続ピースＡ
３３８Ｌ  接続ピースＬ
３３８Ｒ  接続ピースＲ
３４５  冷媒配管ＨＸ
３４７  冷媒配管ＸＥ
３９６  受光部
３９７  表示部
６２１  前面板
６２２  天板
６２３  側板
６３１  室外ファン
６３５  ファンカバー
７２５  冷媒配管４Ｃ
７３０  外側熱交換器
７３０Ａ  配管口ＯＡ
７３０ａ  配管口Ｏａ
７３０Ｂ  配管口ＯＢ
７３０ｂ  配管口Ｏｂ
７３０Ｃ  配管口ＯＣ
７３０ｃ  配管口Ｏｃ
７３０Ｄ  配管口ＯＤ
７３０ｄ  配管口Ｏｄ
７３０ｅ  配管口Ｏｅ
７３０ｆ  配管口Ｏｆ
７３０ＰＡ  外側アルミニウム管
７３０ＰＣ  外側銅管
７３０Ｒ  外側プレートＲ
７３０Ｔ  外側熱交換器フィン
７３１  内側熱交換器
７３１Ａ  配管口ＩＡ
７３１ａ  配管口Ｉａ
７３１Ｂ  配管口ＩＢ
７３１ｂ  配管口Ｉｂ
７３１Ｃ  配管口ＩＣ
７３１ｃ  配管口Ｉｃ
７３１Ｄ  配管口ＩＤ
７３１ｄ  配管口Ｉｄ
７３１Ｅ  配管口ＩＥ
７３１Ｆ  配管口ＩＦ
７３１ＰＣ  内側銅管
７３１Ｒ  内側プレートＲ
７３１Ｔ  内側熱交換器フィン
７３３ＰＡ  上側アルミニウム管
７３４ＰＣ  下側銅管
７３８，７３８′  結合帯
７４５  冷媒配管ＣＸ
７８５  冷媒配管ＶＥ
７８７  冷媒配管ＥＶ
８１０Ｂ  銅管ベンド部
８１０Ｅ  銅管接続部
８１１Ｂ  アルミニウム管ベンド部
８１１Ｅ  アルミニウム管接続部
８１２  フィン
８１５Ａ  クランプ付きベンド受け台
８１５Ｂ  クランプシャフト
８１５Ｃ  クランプアームＣ
８１５Ｄ  クランプアームＤ
８１６  ベンド受け台
８１７Ａ  銅管用拡管マンドレル
８１７Ｂ  拡管ロッド
８１７Ｃ  管端接続部拡管ツール
８１７Ｄ  接続部クランプ
８１７Ｅ  クランプリング
８１８Ａ  アルミニウム管用拡管マンドレル
８１９  架台
【図１】
2009068785.tif 000003
【図２】
2009068785.tif 000004
【図３】
2009068785.tif 000005
【図４】
2009068785.tif 000006
【図５】
2009068785.tif 000007
【図６】
2009068785.tif 000008
【図７】
2009068785.tif 000009
【図８】
2009068785.tif 000010
【図９】
2009068785.tif 000011
【図１０】
2009068785.tif 000012
【図１１】
2009068785.tif 000013
【図１２】
2009068785.tif 000014
【図１３】
2009068785.tif 000015
【図１４】
2009068785.tif 000016
【図１５】
2009068785.tif 000017
【図１６】
2009068785.tif 000018
【図１７】
2009068785.tif 000019
【図１８】
2009068785.tif 000020
【図１９】
2009068785.tif 000021
【図２０】
2009068785.tif 000022
【図２１】
2009068785.tif 000023
【図２２】
2009068785.tif 000024
【図２３】
2009068785.tif 000025
【図２４】
2009068785.tif 000026
【図２５】
2009068785.tif 000027