(57)【要約】【課題】  環境温度の変動に応じて光学特性を適切に補正することのできる技術を提供する。【解決手段】  光源からの発散光を、複数の光学素子からなる偏向前光学系７にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、偏向前光学系７にて整形された光束をポリゴンミラー８０により偏向させて主走査方向に走査させる光走査装置であって、偏向前光学系７は、光束進行方向における光源からポリゴンミラー８０の反射面までの間に配置され前記主走査方向と直交する副走査方向において負のパワーを有する光学素子７９を有し、偏向前光学系７を構成する複数の光学素子の内、光源からの光束の主光線が主走査方向と直交する副走査方向において偏向前光学系７の光軸の光路とは異なる入射位置に入射される少なくとも１つの光学素子においては、該光学素子における光束の入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されている。【選択図】  図１
2009015325.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光源からの発散光を、複数の光学素子からなる偏向前光学系にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、前記偏向前光学系にて整形された光束を回転偏向器により偏向させて主走査方向に走査させる光走査装置であって、
前記偏向前光学系は、光束進行方向における前記光源から前記回転偏向器の反射面までの間に配置され前記主走査方向と直交する副走査方向において負のパワーを有する光学素子を有し、
前記偏向前光学系を構成する複数の光学素子の内、前記光源からの光束の主光線が前記主走査方向と直交する副走査方向において前記偏向前光学系の光軸の光路とは異なる入射位置に入射される少なくとも１つの光学素子においては、該光学素子における前記光束の入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されている光走査装置。
【請求項２】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記偏向前光学系は、前記回折格子が形成されている光学素子として、入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されている板状の光学素子を有する光走査装置。
【請求項３】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子は、主走査方向および副走査方向のうち少なくともいずれかにおいてパワーを有する光走査装置。
【請求項４】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記偏向前光学系は、複数の光源からの発散光を前記回転偏向器に導くものであり、前記複数の光源からの各光束の主光線を、前記回折格子に対して、前記偏向前光学系の光軸と直交する平面上における副走査方向の互いに異なる位置に入射させる光走査装置。
【請求項５】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、入射面および出射面が曲面に形成されている光走査装置。
【請求項６】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、副走査方向において入射面が凸面に形成され、副走査方向において出射面が凹面に形成されている光走査装置。
【請求項７】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、入射面の副走査方向の曲率半径が、出射面の副走査方向の曲率半径よりも大きく設定されている光走査装置。
【請求項８】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記偏向前光学系は、複数の光源からの発散光を前記回転偏向器に導くものであり、
前記回折格子が形成されている光学素子は、前記回転偏向器にて反射偏向され前記複数の感光体それぞれに導かれるべき光束全てにパワーを与える光走査装置。
【請求項９】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記光走査装置は、光源からの光束を複数の感光体それぞれの感光面に対して主走査方向に走査するものであり、
前記回折格子が形成されている光学素子は、前記回転偏向器にて反射偏向され前記複数の感光体それぞれに導かれるべき光束全てにパワーを与えるものであり、
前記回転偏向器における反射面により反射偏向される光束を、前記複数の感光体それぞれの感光面に導く偏向後光学系を備え、
前記偏向後光学系は、前記回転偏向器にて反射偏向され前記複数の感光体それぞれに導かれるべき光束の主光線を副走査方向における互いに異なる位置に入射させ、該光束の入射位置に応じて、前記偏向後光学系により前記感光面に導かれる光束が該感光面上において所定の光学特性となるようなパワーを与える少なくとも１つの共有光学素子を含む光走査装置。
【請求項１０】
複数の光源からの発散光それぞれを、複数の光学素子からなる偏向前光学系にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、前記偏向前光学系にて整形された光束を回転偏向器により偏向させて主走査方向に走査させる光走査装置であって、
前記偏向前光学系は、光束進行方向における前記光源から前記回転偏向器の反射面までの間に配置され全ての光束に作用する前記主走査方向と直交する副走査方向において負のパワーを有する光学素子を有し、
前記偏向前光学系を構成する複数の光学素子の内、前記複数の光源からの各光束の主光線が前記主走査方向と直交する副走査方向における互いに異なる入射位置に入射される少なくとも１つの光学素子においては、該光学素子における前記光束の入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されている光走査装置。
【請求項１１】
請求項１０に記載の光走査装置において、
前記偏向前光学系は、前記回折格子が形成されている光学素子として、入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されている板状の光学素子を有する光走査装置。
【請求項１２】
請求項１０に記載の光走査装置において、
前記回折格子は、主走査方向および副走査方向のうち少なくともいずれかにおいてパワーを有する光走査装置。
【請求項１３】
請求項１０に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、入射面および出射面が曲面に形成されている光走査装置。
【請求項１４】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、入射面が副走査方向に凸面に形成され、出射面が副走査方向に凹面に形成されている光走査装置。
【請求項１５】
請求項１に記載の光走査装置において、
前記回折格子が形成されている光学素子は、入射面の副走査方向の曲率半径が、出射面の副走査方向の曲率半径よりも大きく設定されている光走査装置。
【請求項１６】
請求項１０に記載の光走査装置において、
前記光走査装置は、複数の光源からの光束を複数の感光体それぞれの感光面に対して主走査方向に走査するものであり、前記回折格子が形成されている光学素子は、前記回転偏向器にて反射偏向され前記複数の感光体それぞれに導かれるべき光束全てにパワーを与える光走査装置。
【請求項１７】
請求項１６に記載の光走査装置において、
前記回転偏向器における反射面により反射偏向される光束を、前記複数の感光体それぞれの感光面に導く偏向後光学系を備え、
前記偏向後光学系は、前記回転偏向器にて反射偏向され前記複数の感光体それぞれに導かれるべき光束の主光線を副走査方向における互いに異なる位置に入射させ、該光束の入射位置に応じて、前記偏向後光学系により前記感光面に導かれる光束が該感光面上において所定の光学特性となるようなパワーを与える少なくとも１つの共有光学素子を含む光走査装置。
【請求項１８】
請求項１０に記載の光走査装置と、
前記光走査装置によって走査される光束により静電潜像が形成される感光体と、
前記感光体上に形成された静電潜像を顕像化させる現像部と
を備えてなる画像形成装置。
【請求項１９】
請求項１８に記載の画像形成装置において、
前記回折格子は、主走査方向および副走査方向のうち少なくともいずれかにおいてパワーを有する画像形成装置。
【請求項２０】
請求項１８に記載の画像形成装置において、
前記複数の感光体は、前記現像部により顕像化される現像剤像をベルトに転写するものであり、
前記光走査装置を構成する複数の光学素子は、該複数の光学素子を支持するハウジングの材質の線膨張係数をαH、複数の感光体同士の間隔を規定する部材の線膨張係数をαF、前記ベルトを駆動するシャフトの材質の線膨張係数をαS、前記ベルトに沿って複数配列される感光体の内の両端に位置する２つの光線の間隔をＬ、該２つの感光体それぞれに導かれるべき光束の副走査方向における折り返しミラーによる折り返しを展開した場合のビーム間隔をＬＢ、上昇温度をｔとするとき、前記折り返しミラーによる折り返しを展開した場合のビーム間隔ＬＢの変化量が、
−（αH−２×αF＋αS）×（Ｌ×ｔ）＋αH×ＬＢ×ｔ
となるような光学特性に設定されている画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光源からの光束を感光体の感光面に対して主走査方向に走査させる光走査装置に関し、特に、光学特性の向上を実現する技術に関するものである。
本発明は、に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、光源からの光束を所定の断面形状に整形し、所定の方向に走査させる光走査装置において、偏向前光学系に複数の光源からの光束を通す負のパワーを持つレンズもしくは回折光学素子を設けることにより、温度変化が生じた際に、当該光走査装置を備える画像形成装置で発生する色ずれを抑える方向にビーム間隔が変化するようにする技術が知られる（例えば下記特許文献１参照）。
【０００３】
また、偏向器の反射面の前に一方の面がアナモフィックな屈折面であり、他方の面が楕円形状のパワー回折面を有する樹脂レンズを配置するとともに、主走査方向および／または副走査方向におけるビーム径が収束する位置(ビームウエスト位置)の変動を略ゼロとするように、パワー回折面のパワーが設定されている光走査装置も知られている（例えば下記特許文献２参照）。
【特許文献１】特開２００５−２２１８７０号公報
【特許文献２】特開２００６−１５４７０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１（特開２００５−２２１８７０号公報）に記載の構成では、光走査装置のハウジング、複数の感光体を位置決めするフレーム、複数の感光体上に現像された像を重ね合わせるための中間転写ベルトを駆動するシャフトの材料の組合せと温度分布によっては、対応できない範囲がでてくる。
【０００５】
また、特許文献２（特開２００６−１５４７０１号公報）に記載の構成では、副走査方向において、光線が光軸を通っているため、温度変化に応じて副走査方向光路を変化させることができず、画像形成装置の熱膨張に起因する色ずれを補正することができない。
【０００６】
この発明の実施の形態は、光走査装置において、環境温度の変動に応じて光学特性を適切に補正することのできる技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決するため、本発明の一態様に係る光走査装置は、光源からの発散光を、複数の光学素子からなる偏向前光学系にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、前記偏向前光学系にて整形された光束を回転偏向器により偏向させて主走査方向に走査させる光走査装置であって、前記偏向前光学系は、光束進行方向における前記光源から前記回転偏向器の反射面までの間に配置され前記主走査方向と直交する副走査方向において負のパワーを有する光学素子を有し、前記偏向前光学系を構成する複数の光学素子の内、前記光源からの光束の主光線が前記主走査方向と直交する副走査方向において前記偏向前光学系の光軸の光路とは異なる入射位置に入射される少なくとも１つの光学素子においては、該光学素子における前記光束の入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されていることを特徴とする構成としている。
【０００８】
また、本発明の一態様に係る光走査装置は、複数の光源からの発散光それぞれを、複数の光学素子からなる偏向前光学系にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、前記偏向前光学系にて整形された光束を回転偏向器により偏向させて主走査方向に走査させる光走査装置であって、前記偏向前光学系は、光束進行方向における前記光源から前記回転偏向器の反射面までの間に配置され全ての光束に作用する前記主走査方向と直交する副走査方向において負のパワーを有する光学素子を有し、前記偏向前光学系を構成する複数の光学素子の内、前記複数の光源からの各光束の主光線が前記主走査方向と直交する副走査方向における互いに異なる入射位置に入射される少なくとも１つの光学素子においては、該光学素子における前記光束の入射面および出射面のうち少なくともいずれかに回折格子が形成されていることを特徴とする構成としている。
【０００９】
また、本発明の一態様に係る画像形成装置は、上述のような構成の光走査装置と、前記光走査装置によって走査される光束により静電潜像が形成される感光体と、前記感光体上に形成された静電潜像を顕像化させる現像部とを備えてなることを特徴とする構成としている。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、光走査装置において、環境温度の変動に応じて光学特性を適切に補正することができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しつつ説明する。
図１は本発明の実施の形態による光走査装置における光学系での光路を副走査方向から見た図であり、図２は本実施の形態による光走査装置を備えた画像形成装置９００の概略構成を示す副走査方向断面図である。
【００１２】
図１および図２に示すように、本実施の形態による光走査装置１は、偏向前光学系７、ポリゴンミラー（回転偏向器）８０および偏向後光学系Ａを備えてなる構成となっている。
【００１３】
光走査装置１は、光源からの発散光を、複数の光学素子からなる偏向前光学系にて所定の断面形状を有する光束となるように整形し、偏向前光学系にて整形された光束を回転偏向器により偏向させて、複数の感光体４０１ｙ〜４０１ｋそれぞれの感光面に対して主走査方向に走査させる。光走査装置１により走査される光束は、感光体４０１ｙ〜４０１ｋの感光面に静電潜像を形成する。各感光体上に形成された静電潜像は、現像部５０１ｙ〜５０１ｋにより各感光体に対応する色の現像剤で顕像化される。
【００１４】
なお、偏向前光学系における各光源からの光路は、それぞれが導かれるべき感光体へと向かうように、ポリゴンミラー８０に対して所定の角度で傾斜した光路となるように構成されている（後述の図５を参照）。
【００１５】
以下、本実施の形態による光走査装置１の詳細について説明する。
ポリゴンミラー８０は、回転方向に複数配列された反射面によって入射光束を反射偏向させることにより、該入射光束を主走査方向に走査させる。
【００１６】
偏向前光学系７は、ＬＤからなる光源７１、光源７１からの発散光を収束光、平行光もしくは緩い拡散光とする有限焦点レンズ（またはコリメータレンズ）７２、アパーチャ７３および光束をポリゴンミラー８０近傍で集光させるシリンダレンズ７４を備えてなる。
【００１７】
また、偏向前光学系７は更に、光束進行方向における光源からポリゴンミラー８０の反射面までの間での最も下流側の位置に配置され副走査方向において負のパワーを有する光学素子７９を有している。この光学素子７９についての詳細は後述する。
【００１８】
偏向前光学系７は、このような構成により、光源７１からの光を例えば主走査方向に長い所定の断面形状の光束となるように整形してポリゴンミラー８０に向けて導くとともに、ポリゴンミラー８０の反射面近傍で副走査方向に光束を集光させる。
【００１９】
偏向後光学系Ａは、プラスチック等の樹脂材料から形成され、連続的にパワーが変化するようなパワー分布の自由曲面を有するｆθレンズ１１０と、各感光体４０１ｙ〜４０１ｋに対応して共有光学素子と各感光体との間の光路上に設けられ、入射面側が凸面となっている正のパワーを有するシリンダレンズ１２０ｙ〜１２０ｋ（複数の光学素子）とからなっている。
【００２０】
このような構成により、偏向後光学系Ａは、ポリゴンミラー８０における複数の反射面それぞれにより反射偏向される各光束を、それぞれ異なる光路で、各反射面に対応する感光体４０１ｙ〜４０１ｋの感光面に導く。
【００２１】
ｆθレンズ１１０は、主走査方向と副走査方向の二方向において独立に曲率が変化している。ここでのｆθ１レンズ１１０は、共有光学素子に相当するものである。ｆθレンズ１１０のパワー分布は、ポリゴンミラー８０にて反射偏向され複数の感光体４０１ｙ〜４０１ｋそれぞれに導かれるべき全ての光束に対して、該光束の入射位置に応じて、各個別の感光体に導かれる光線に作用するシリンダレンズ１２０ｙ〜１２０ｋと協働し、偏向後光学系Ａにより感光面に導かれる光束が該感光面上において所定の光学特性（例えば、光束のビーム径、走査線の曲がり方の度合、走査範囲に対する光束の位置などについての所定条件を満たす特性）となるようなパワーを与えるパワー分布に設定されている。このように、共有光学素子は、ポリゴンミラー８０における複数の反射面それぞれにより反射偏向され、副走査方向における互いに異なる位置に入射される光束すべてに作用する滑らかなレンズ面を有している。
【００２２】
このように、従来、一般的には感光体毎に独立に設けられていた光学素子の一部を共有光学素子にまとめて、複数の感光体に導かれるべき全ての光束に対して該共有光学素子によってパワーを与えることで、副走査方向における光学部品の配置スペースの削減に寄与することができる。また、配置すべき光学部品の点数を削減することができるため、各光学部品の配置誤差等に起因する光学特性の劣化を回避することができるとともに、低コスト化にも寄与することができる。
【００２３】
また、感光体毎に独立に設けられていた光学素子の一部を共有光学素子にまとめることで、ポリゴンミラーの各反射面にて反射偏向される光束の傾斜角度を小さい角度に設定することが可能となり、光学系の副走査方向における配置スペースを小さくすることができる。
【００２４】
なお、ここでの「所定の光学特性」とは、感光体の感光面上に静電潜像を形成する上で望ましい光学特性を意味している。また、図１および図２では、共有光学素子が１枚のｆθレンズからなる構成を示したが、これに限られるものではなく、共有光学素子を２枚以上のｆθレンズレンズによって構成することもできる。図３および図４は、共有光学素子を２枚のｆθレンズであるｆθ１レンズ１１１およびｆθ２レンズ１１２によって構成した光学系の一例を示す図である。このように複数のレンズによって上記共有光学素子を構成することにより、一枚のレンズから構成する場合に比して、それぞれのレンズのレンズ面の曲率を緩く設定することができ、加工が容易となり、製造コストの低下および加工精度の向上（光学特性の向上）に寄与することができる。
【００２５】
なお、共有光学素子をｆθ１レンズ１１１およびｆθ２レンズ１１２により構成する場合、例えば、ｆθ１レンズ１１１およびｆθ２レンズ１１２それぞれの入射面および出射面の両方について、連続的に変化するパワー分布に設定することができるが、必ずしも共有光学素子の全てのレンズ面に対してこのようなパワー分布を設定する必要はない。一般に、このように複数枚のレンズによって共有光学素子を構成する場合には、光束進行方向下流側に位置するレンズの方がサイズが大きい場合が多い。すなわち、光束進行方向下流側のレンズに入射される光束の方が、上流側に位置するレンズに比して、ビーム径が小さく、同じ振り角でも光束の移動距離が大きいため、上記のように連続的に変化するパワー分布とする効果が大きいと考えられる。よって、複数のレンズによって上述のような共有光学素子を構成する場合には、光束進行方向における最も下流側に（すなわち、最も像面に近い側に）位置するレンズの出射面側に上述のような連続的に変化するパワーを付与することが好ましい。
【００２６】
一方、共有光学素子を１枚のレンズからなる構成とすることにより、複数枚のｆθレンズを用いる構成に比して光学系の部品点数を削減することができ、低コスト化に寄与することができる。
【００２７】
続いて、本実施の形態による光走査装置の偏向前光学系７における光学素子７９について詳述する。図５は、光学素子７９の配置と光学特性について説明するための図である。
【００２８】
ここでの光学素子７９における光束の出射面７９ｋには、回折格子が形成されている。ここでの光学素子７９は、偏向前光学系を構成する複数の光学素子の内、複数の光源７１からの各光束が主走査方向と直交する副走査方向における互いに異なる入射位置に入射されるプラスチックレンズとなっている。
【００２９】
なお、光学素子７９に対して入射する各光源からの光束は、副走査方向において互いに異なる入射位置で入射していればよく、複数の光束の内のいずれか１つが光軸上を通って入射される構成であってもよい。このように、各光源からの光束が副走査方向において異なる位置に入射する光学素子に回折格子を形成することにより、温度変化に応じた各光束間での相対的な間隔調整および角度調整が可能となる。
【００３０】
なお、１つの光源からの単一の光束のみを光学素子７９に入射させる構成の場合には、回折格子を形成すべき光学素子は、偏向前光学系７を構成する複数の光学素子の内、光源からの光束が主走査方向と直交する副走査方向において偏向前光学系７の光軸の光路とは異なる入射位置に入射される光学素子とする。基本的に、光軸上を通って入射する光束に対しては、パワーを付与することができないため、回折格子による温度変化に応じた色収差の補正を行うためには、少なくとも光軸とは異なる位置に光束を入射させる必要がある。
【００３１】
また、本実施の形態における光学素子７９は、ポリゴンミラー８０にて反射偏向され複数の感光体４０１ｙ〜４０１ｋそれぞれに導かれるべき光束全てにパワーを与える。このように、回折光学素子を偏向前光学系に配置する構成とすることにより、温度変化等によって回折格子の回折効率が変化した場合でも、その影響は主走査方向における全域に作用するため、当該回折効率の変動によって主走査方向における画像の濃度ムラ等になることが無く、画質の安定化に寄与することができる。
【００３２】
また、光学素子７９の出射面７９ｋに形成されている回折格子は、副走査方向においてパワーを有するものであり、これによって、副走査方向の「縦色収差」および「横色収差」の発生を抑制することができる。ここで、「横色収差」とは、倍率色収差に相当し、「縦色収差」とは、光軸方向に生じる色収差（すなわち、波長により軸上像点の位置もしくは焦点が異なること）に相当する。
【００３３】
なお、光学素子７９に形成される回折格子は、常に副走査方向においてパワーを有するものである必要はなく、主走査方向にのみパワーを有するものであってもよい。このように、光学素子７９に形成される回折格子を、主走査方向にのみパワーを有する回折格子とした場合、主走査方向における「縦色収差」の発生を抑制する（デフォーカス量を低減させる）ことができる。
もちろん、製造コストおよび工数を考慮し、光学素子７９に形成される回折格子を、主走査方向および副走査方向の両方においてパワーを付与する構成としてもよい。
【００３４】
図６は、従来の光学系における温度変化に起因する光束の光路の変動の様子を示す図である。図５および図６において、実線は温度変化が発生する前の状態での光束の光路を示しており、一点鎖線は温度変化が発生した状態での光束の光路を示している。
【００３５】
図６に示すように、通常は、環境温度が上がると、熱膨張によってレンズの寸法が大きくなる効果と、レンズ素材の屈折率が小さくなる効果により、レンズのパワーの絶対値が小さくなる。これにより、折り返しミラーによる折り返しを展開した場合の像面でのビーム間ピッチは大きくなる。
一般に、半導体レーザは環境温度が変動すると、この温度変化に応じて射出する光の波長も変化する。また、回折格子は、入射光の波長や環境温度の変動に応じてパワーも変化するという特性を有している。
【００３６】
本実施の形態による光走査装置では、ポリゴンミラーの直前に副走査方向に負のパワーを有するレンズを配置しているが、回折格子のない光学素子を配置するだけでは光束を補正できる範囲が限定される。そこで、本実施の形態では、当該副走査方向に負のパワーを有するレンズに回折格子を設けることで補正可能な範囲を広げている。レンズ単体では「温度」に応じた補正のみが可能であるが、回折格子が付加されることにより「波長」に応じた補正も可能となり、調整パラメータを増やすことができ、補正の自由度を向上させることができる。
【００３７】
このように、本実施の形態における回折格子が形成された光学素子７９を設けたことにより、環境温度が上昇した際に折り返しミラーによる折り返しを展開した場合の像面でのビーム間ピッチが小さくなる方向に（画像形成装置がおかれている環境の温度変化に起因して生ずる色ずれを抑える方向に）光路を補正する作用を持たせることができ、これを利用して、被走査面でのビーム間ピッチ変化量を任意の値に設定することができる（回折格子無しでは、デフォーカス発生を抑えつつピッチを小さくなる方向に光路を補正する作用を持たせることは難しかった）。
【００３８】
続いて、上述のような構成の光学素子７９について設定される光学特性の詳細について説明する。
【００３９】
図７〜図９は、環境温度の変化に起因する、画像形成装置９００におけるレジストレーションずれについて説明するための図である。なお、図７〜図９では、感光体４０１ｋおよび４０１ｙの位置関係を例に挙げて説明する。
ここで、図７〜図９において、
【００４０】
光線間隔：Ｌ
感光体ドラム半径：ｒd
感光体ドラム回転速度：ωd
転写ベルト駆動シャフト半径：ｒS
転写ベルト駆動シャフト回転角速度：ωS
光線間隔を定義する直線と、ドラム間を結ぶ直線との角度：γ
【００４１】
とするとき、下記式（１）の関係が成立する。
【００４２】
ｒd  ×  ωd  ≒  ｒs  ×  ωs  ＝  ｖ  ・・・（１）
【００４３】
ここで、同じ箇所に像を重ねるためには、走査線Ａで書き込むタイミングと、走査線Ｂで書き込むタイミングに、
【００４４】
Ｔ    ＝    Ｌ／cosγ  ／  （ｒs  ×  ωs）  ・・・（２）
【００４５】
の時間差を設けて露光を行うことになる。
【００４６】
まず、走査線の位置の変動の影響について考察する。
光線間隔がΔＬHだけずれると、走査線Ｂで感光体上に書き込まれた像が、転写ポイントに到達する時間が、
【００４７】
ΔＴ    ＝  ΔＬH／cosγ  ／  ｖ  ≒  ΔＬH／cosγ  ／  ｖ  ・・・（３）
【００４８】
だけ遅れる（図８参照）。
ベルト上に形成される画像の位置関係で表現すると、
【００４９】
ｖ  ×  ΔＴ  ≒  ΔＬH／cosγ  ・・・（４）
【００５０】
だけ、走査線Ｂにより形成される画像が後ろ側（図８における右側）にずれる。
【００５１】
続いて、感光体の位置の変動の影響について考察する。
感光体間の間隔がΔＬFだけずれると、走査線Ｂで書き込まれた像が、転写ポイントに到達する時間が、
【００５２】
ΔＴ  ＝  −ΔＬF／ｖ  ・・・（５）
【００５３】
だけ遅れる。この影響で、走査線Ｂによる画像としては、
【００５４】
ｖ × ΔＴ = −ΔＬF  ・・・（６）
【００５５】
だけ後ろ側（図９における左側）にずれる（符号がマイナスであるため、走査線Ｂによる画像がΔＬＤだけ左側にずれることになる）。転写ポイントもΔＬFだけ左側にずれるので、トータルでは、
【００５６】
−２ × ΔＬF  ・・・（７）
【００５７】
だけ、走査線Ｂによる画像が後ろ側（図９における右側）にずれる（符号がマイナスであるため、走査線Ｂによる画像が２×ΔＬFだけ左側にずれることになる）。
【００５８】
次に、シャフト径の変動の影響について考察する。
シャフト径がΔｒsだけ大きくなると、ｖがΔｒsωsだけ早くなる。このため、同じ時間Ｔで、ベルト（もしくはベルト上で搬送される用紙等の媒体）が進む距離は、
【００５９】
Δｒsωs Ｔ ＝ Δｒs／ｒs×Ｌ／cosγ  ・・・（８）
【００６０】
だけ大きくなる。走査線Ｂによる画像としては、
【００６１】
Δｒs／ｒs×Ｌ／cosγ  ・・・（９）
【００６２】
だけ後ろ側（図９における右側）にずれる。
上述の「走査線の位置の変動」、「感光体の位置の変動」および「シャフト径の変動」すべての影響を考慮するために、上記式（４）、式（７）、式（９）を加えると、
【００６３】
ΔＬH／cosγ−２×ΔＬF＋Δｒs／ｒs×Ｌ／cosγ  ・・・（１０）
【００６４】
だけのずれが生じることになる。
【００６５】
画像形成装置９００におけるハウジング、各感光体を支持し、各感光体間の位置関係を規定するフレーム、ベルトを駆動する駆動シャフトのそれぞれの合成線膨張係数（合成熱膨張係数）をαH、αF、αSとし、上昇温度をｔとするとき、
【００６６】
ΔＬH  ＝  αH  ×  Ｌ  ×  ｔ  ・・・（１１）
ΔＬF  ＝  αF  ×  Ｌ  ×  ｔ  ／cosγ・・・（１２）
Δｒs  ＝  αS  ×  ｒs  ×  ｔ  ・・・（１３）
【００６７】
で表されるため、これら式（１１）〜式（１３）を、式（１０）に代入して、
【００６８】
αH×Ｌ×ｔ／cosγ−２×αF×Ｌ×ｔ／cosγ＋αS×ｒs×ｔ／ｒs×Ｌ／cosγ
＝（αH−２×αF＋αS）／cosγ×（Ｌ×ｔ）  ・・・（１４）
【００６９】
のずれが求められる（プラスは後ろ側（図９における右側））。
これを走査線Ｂの位置でキャンセルしようとすると、式（４）から明らかなように、走査線Ｂを、式（１４）と同じ絶対量で逆符号の距離×cosγだけ動かせばよい。すなわち、
【００７０】
−（αH−２×αF＋αS）×（Ｌ×ｔ）  ・・・（１５）
【００７１】
これは、ビーム間ピッチを−（αH−２×αF＋αS）×（Ｌ×ｔ）にすることを意味する。すなわち、ビーム位置を動かさないのではなく、式（１５）で表される量だけ動かせば、温度変化が生じた場合でも画像上でのずれが生じない。
【００７２】
上記のように仮定した、光学ハウジングの膨張と、当該光学ハウジングの熱膨張に起因する走査線の間隔の変動がちょうど同じになるのは、副走査方向ビーム間ピッチが、αH×ＬＢ×ｔ（ここで、ＬＢは偏向面から像面までの光路折り返しを展開した際の像面での副走査ビーム位置間隔）だけ膨張した場合となる。
このため、折り返しミラーを展開した際の被走査面ビーム位置を
【００７３】
−（αH−２×αF＋αS）×（Ｌ×ｔ）＋αH×ＬＢ×ｔ  ・・・（１６）
【００７４】
だけずらすことができれば、温度変化による色重ねのずれの発生を防止することができ、レジストレーション制御を行っていないときの色ずれ量を抑えることができる。また、レジストレーション制御を実行する時間間隔を長くすることができる。
【００７５】
ここで、画像形成装置９００における光走査装置を構成する複数の光学素子を支持するハウジング、各感光体を支持しつつ各感光体間の位置関係を規定するフレーム、ベルトを駆動する駆動シャフトのそれぞれの合成線膨張係数（合成熱膨張係数）をαH、αF、αSとし、上昇温度をｔ、走査線間ピッチをＬとするとき、温度がｔ度上昇した場合、
【００７６】
（αH  −２×αF  ＋αS  ）  ×（  Ｌ×ｔ  ）  ・・・（１７）
【００７７】
だけずれが発生する。図５に示した本実施の形態の構成にすることにより、折り返しミラーを展開した際の被走査面上でのビーム位置が、
【００７８】
−（αH−２×αF＋αS）×（Ｌ×ｔ）＋αH×ＬＢ×ｔ  ・・・（１８）
【００７９】
だけ温度変化に応じてずれるようにすれば、温度変化による色重ねのずれの発生を防止することができ、レジストレーション制御無し時の色ずれ量を抑えることができ、また、レジストレーション制御を実行する頻度を減らすことができる。このように、図５に示す構成で、屈折レンズと回折レンズ（屈折レンズ面に回折光学素子面を付加した形のレンズ）について最適な光学パワー配置を行うことにより、画像形成装置の熱膨張に起因する色ずれを打ち消す量だけ副走査方向ビーム位置を変化させることができるようになる。さらに、最適な光学パワー配置を行うことにより、副走査方向結像面の温度依存性を低減させる光学系を提供することが可能となる。
【００８０】
また、主走査方向に関しても、温度変化に起因して偏向後光学系において発生する主走査方向でのビームウエスト位置（光束が集光される位置）の変化についても、主走査方向に適正な負のパワーを持つ屈折レンズまたは正のパワーを持つ回折レンズとしての機能を有するプラスチックレンズを偏向前光学系に配置することによって、偏向後光学系で発生する方向と逆方向に結像面をシフトさせることにより、補正を行うことができる。
【００８１】
続いて、本発明の具体的実施例について説明する。以下に述べる各実施例では、図３および図４にて示した、ｆθレンズが２枚構成となっている光学系を採用した例を述べる。
【００８２】
（実施例１）
まず、本発明の実施例１について説明する。
【００８３】
光学系ハウジング材質：アルミダイキャスト（線膨張係数αH＝２．１×１０-5）
感光体間隔を規定する材質：アルミダイキャスト（線膨張係数αF＝２．１×１０-5）
転写ベルト駆動シャフト材質：快削鋼（線膨張係数αS＝１．１５×１０-5）
両端の感光体（感光体４０１ｋと感光体４０１ｙ）に入射する光線の間隔：Ｌ＝２２５ｍｍ
温度上昇：ｔ＝１５度
【００８４】
の場合、理想的な副走査方向両端のビーム間距離変化量は、
【００８５】
−（αH  −２×αF  ＋αS  ）  ×（  Ｌ×ｔ  ）  ＋αH×ＬＢ×ｔ＝  ０．０３８  ・・・（１９）
【００８６】
となる（これは、温度変化が生じた場合に、光線の副走査方向位置を全くずらさない場合には、３８μｍ／cosγの色重ねずれが発生することを意味する。）。
光学素子７９の屈折レンズ面の形状は、レンズ面の形状を図１０に示すような座標系で表現する場合、例えば、図１１に示すような形状定義式で表現される。同図に示す定義式において、本実施例では、ａｙ＝１，ａｚ＝１としている。
また、光学素子７９に形成される回折格子のパターンを規定する光路差関数は、下記の多項式で表される。
【００８７】
Φ  ＝  Σｃlm×ｙl×ｚm  ・・・（２０）
【００８８】
図１２〜図１６は、光学素子７９のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。本実施例では、回折光学素子を付加した自由曲面補正レンズの出射面側に回折面を設けている。ここで、回折光学素子の設計波長は、６５５ｎｍであり、レンズの材料は、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー）である。
【００８９】
図１３に示すνは、±１５度温度変化した際の屈折率と、レーザダイオードの波長変化の値から定義したアッベ数に相当するもので、
【００９０】
屈折レンズに対する値
ν＝（ｎ（２５度時屈折率）−１）／（ｎ（１０度時屈折率）−ｎ（４５度時屈折率））＝１６９．８２３０  ・・・（２１）
【００９１】
回折レンズに対する値
ν＝λ（２５度時波長）／（λ（１０度時波長）−λ（４５度時波長））＝−１２１．２９６３  ・・・（２２）
【００９２】
となる。
図１３に示すΣφ／νは、回折光学素子を付加した自由曲面補正レンズの屈折レンズと回折レンズのφ／νの和である。
【００９３】
デフォーカスがずれないようにするための、軸上色消し条件は、偏向後光学系のレンズを含めてΣφ／ν＝０（φ＝１／ｆでパワーを示す）であり、屈折レンズと回折レンズのνの符号が異なることから、合成パワー（Σφ）と色消しに関する値Σφ／νを自由に設定することが可能となる。
【００９４】
ただし、本発明においては、例えば温度が１５度変化した場合に、副走査方向両端のビームが、副走査方向ビーム間隔が３２μｍ前後広がるように横色収差を設定しているため、副走査方向に関しては、必ずしもΣφ／ν＝０とはなっていない。
【００９５】
また、本実施例における光学素子７９の材質は、偏向後光学系を構成する光学素子と同じ材質となっている（パワーについては、図１３に記載）。
これらの光学部品の一部は、偏芯、傾きを持って配置される（図１４参照）。
【００９６】
図１４に示す１面で偏芯と傾きが与えられているが、これにより、回折光学素子を付加した自由曲面補正レンズ（光学素子７９）では、それぞれの光線の高さ、および、入射角が異なっている。この高さ、入射角が異なることによる、屈折力、および、温度変化時の屈折力変化率の違いを利用して、像面での副走査方向ビーム位置変化量が所定の値になるようにしている。
【００９７】
図１７は、実施例１における、複数の光源７１から射出される複数の光束であるＲＡＹ１、ＲＡＹ２、ＲＡＹ３およびＲＡＹ４それぞれの主光線と、光学素子７９、ｆθ１レンズ１１１、ｆθ２レンズ１１２レンズの副走査方向断面を示す図（副走査方向に拡大した図）である。
【００９８】
図１８に示すように、ＲＡＹ１（Ｙ用光線）と、ＲＡＹ４（黒用光線）は、１５度の温度上昇で、３５μｍ広がる方向に移動することがわかる。光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（３８μｍ／cosγ）を打ち消す方向に動くため、１５度の温度上昇でも、イエローと黒との間で、３μｍ／cosγの色重ねずれしか発生しない。
【００９９】
さらに、主、副走査方向デフォーカス変化量も、０．２以下に抑えられている（図１８参照）。
【０１００】
ＲＡＹ２と、ＲＡＹ４の関係については、Ｌ＝７５×２＝１５０となり、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（２５μｍ／cosγ）を、打ち消す方向に１８μｍ動くため７μｍ／cosγのずれとなり、ＲＡＹ３とＲＡＹ４についても、Ｌ＝７５となり、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（１３μｍ／cosγ）を打ち消す方向に１３μｍ動くため０μｍのずれに抑えることができる。
【０１０１】
（実施例２）
次に、実施例２について説明する。
【０１０２】
光学系ハウジング材質：炭素繊維強化ポリカーボネート樹脂（線膨張係数αH＝２．２５×１０-5）
感光体間隔を規定する材質：冷間圧延鋼板  ＳＰＣＣ（線膨張係数αF＝１．２×１０-5）
転写ベルト駆動シャフト材質：ステンレス（線膨張係数αS＝１．０４×１０-5）
両端の感光体（感光体４０１ｋと感光体４０１ｙ）に入射する光線の間隔：Ｌ＝２２５ｍｍ
温度上昇：ｔ＝１５度
【０１０３】
の場合、理想的な副走査方向両端のビーム間距離変化量は、
【０１０４】
−（αH  −２×αF  ＋αS  ）  ×（  Ｌ×ｔ  ）  ＋αH×ＬＢ×ｔ＝  −０．０２４  ・・・（２３）
【０１０５】
となる（これは、温度変化が生じた場合に、光線の副走査方向位置を全くずらさない場合には、２４μｍ／cosγの色重ねずれが発生することを意味する。）。
実施例２においても、偏向後光学系については実施例１と同じものを用いるものとする。偏向前光学系の光源７１、有限焦点レンズ７２、シリンダレンズ７４の高さを規定する部材は、光学部品全体を保持するハウジングとは、別部材でできたものであり、金属基複合材（フィラーとしてセラミック強化材を用い、金属マトリックス中に複合・一体化した素材）でできている。本実施例では、副走査方向において、異なる厚さの金属基複合材を、光学ハウジングと光源７１の間、光学ハウジングと有限焦点レンズ７２の間、光学ハウジングとシリンダレンズ７４の間にそれぞれ挟むことにより、副走査方向位置を異ならせたものとしている。
【０１０６】
図１９〜図２３は、光学素子７９のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。本実施例における光学素子７９は、入射面７９ｆに回折光学素子面が形成されている。
【０１０７】
図２４は、実施例２における、複数の光源７１から射出される複数の光束であるＲＡＹ１、ＲＡＹ２、ＲＡＹ３およびＲＡＹ４それぞれの主光線と、光学素子７９、ｆθ１レンズ１１１、ｆθ２レンズ１１２レンズの副走査方向断面を示す図（副走査方向に拡大した図）である。
【０１０８】
図２５に示すように、ＲＡＹ１（Ｙ用光線）と、ＲＡＹ４（黒用光線）は、１５度の温度上昇で、ハウジング膨張よりも、２５μｍ小さくなる方向に移動することがわかる。光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（２４μｍ／cosγ）を打ち消す方向に動くため、１５度の温度上昇でも、イエローと黒との間で、１μｍ／cosγの色重ねずれしか発生しない。
【０１０９】
ＲＡＹ２と、ＲＡＹ４の関係については、Ｌ＝７５×２＝１５０となり、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（１６μｍ／cosγ）を、打ち消す方向に１８μｍ動くため２μｍ／cosγのずれとなり、ＲＡＹ３とＲＡＹ４についても、Ｌ＝７５となり、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（８μｍ／cosγ）を、打ち消す方向に５μｍ動くため３μｍ／cosγのずれに抑えることができる。
【０１１０】
さらに、主走査方向におけるデフォーカス変化量は０．２に抑えられ、副走査方向デフォーカス変化量も０．５以下に抑えられている（図２５参照）。
【０１１１】
（比較例）
続いて、上述した実施例１および実施例２の効果を従来の光走査装置と比較するための比較例について説明する。この比較例では、偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない。
【０１１２】
図２６〜図２９は、偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない光学系における光学素子のレンズ面を定義するデータテーブルの一例である。
図２９に示すように、ＲＡＹ１（Ｙ用光線）と、ＲＡＹ４（黒用光線）は、１５度の温度上昇で、９０μｍ広がる方向に移動する。実施例１における、ハウジング、感光体間隔を規定する部材および転写ベルト駆動シャフトの材質の組合せの例では、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（３２μｍ／cosγ）に対し、９０μｍずれてしまうため、１５度の温度上昇で、イエローと黒との間で、５８μｍ／cosγの色重ねずれが発生してしまう。
【０１１３】
さらに、図２９から、主走査方向および副走査方向におけるデフォーカス変化量も、上述の実施例１および２に比べて、大きいことがわかる。
【０１１４】
この比較例において、実施例２のハウジング、感光体間隔を規定する部材、転写ベルト駆動シャフトの材質と同じ構成とした場合、光線が移動しない場合のレジストレーションずれ量（３０μｍ／cosγ）に加え、９０μｍが同じ方向にずれてしまうため、１５度の温度上昇で、イエローと黒との間で、１２０μｍ／cosγもの色重ねずれが発生してしまう。
【０１１５】
以上のように、上述の各実施例から、回折格子が形成される光学素子７９は、入射面が凸面に形成され、出射面が凹面に形成されており、且つ、入射面の曲率半径が、出射面の曲率半径よりも大きく設定されていることが好ましいことがわかる。光学素子７９の入射面および出射面をこのような形状とすることにより、互いに近づきながら光学素子７９に入射してくる光線に対し、光学素子７９への入射角度を小さくし、屈折を抑えることで、入射面での収差の発生を抑えることができると考えられる。
【０１１６】
また、入射面および出射面の両面を曲面にすることで、温度変化に応じてビーム位置やデフォーカスを補正しつつ(温度補償)、像面での波面収差を改善することができるようになる。
【０１１７】
なお、上述の各実施例では、共有光学素子としてのｆθレンズが２枚構成である例について主に説明したが、図１および図２に示したようなｆθレンズが１枚構成である光学系に対しても、本発明は様々な態様で適用可能である。
【０１１８】
図３０は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光学素子７９の入射面７９ｆに回折格子を形成している例を示す図である。同図に示す構成とすることにより、上述の実施例２と同様な効果を奏する光走査装置を提供することができる。
【０１１９】
図３１は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光束をポリゴンミラー８０近傍で集光させるシリンダレンズ７４の出射面７４ｋに回折格子を形成した構成を示す図である。
【０１２０】
図３２は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光束をポリゴンミラー８０近傍で集光させるシリンダレンズ７４の入射面７４ｆに回折格子を形成した構成を示す図である。図３１および図３２に示すように、既存の光学素子に対して回折格子を形成する構成とすることにより、光学素子の部品点数を増やすことが無く、コスト削減および省スペース化に寄与することができる。
【０１２１】
図３３は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、偏向前光学系における光学素子７９と偏向面との間に、回折格子が形成されている光学素子として、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【０１２２】
図３４は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、偏向前光学系における光学素子７９と偏向面との間に、回折格子が形成されている光学素子として、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。図３３および図３４に示すように、回折格子によるパワーのみを有する板状の光学素子を独立して備える構成とすることにより、回折格子と、当該回折格子に隣接する光学素子との距離を調整することができるため、既存の光学素子に回折格子を形成する場合に比べ、デフォーカス量を低減させつつ、より優れた光学特性を実現することができる。
【０１２３】
図３５は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光束をポリゴンミラー８０近傍で集光させるシリンダレンズ７４の光束進行方向下流側近傍に、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【０１２４】
図３６は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光束をポリゴンミラー８０近傍で集光させるシリンダレンズ７４の光束進行方向下流側近傍に、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。このように、全ての光線が通るレンズに回折面を設ける構成に限らず、それぞれの光線に個別に回折面を持つレンズを作用させ、光線に対し回折面を持つレンズの光軸をずらすことで、同様の効果を奏することができる。
【０１２５】
図３７は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、偏向前光学系におけるシリンダレンズ７４と光学素子７９との間に、回折格子が形成されている光学素子として、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【０１２６】
図３８は、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、偏向前光学系におけるシリンダレンズ７４と光学素子７９との間に、回折格子が形成されている光学素子として、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【０１２７】
また、図３０〜図３８に示す構成例では、ｆθレンズが１枚構成である光走査装置への適用例を示したが、図３０〜図３８に示す構成は、ｆθレンズが２枚構成である光走査装置（図３および図４参照）に対しても同様に適用可能であることは言うまでもない。
【０１２８】
なお、上述の実施の形態では、回折格子が形成されている光学素子が、１つの光束の光路については１つ配置される構成を例示したが、これに限られるものではなく、例えば、回折格子が形成された光学素子を光路上に２つ配置し、この２つの光学素子に主走査方向におけるパワーを有する回折格子と副走査方向におけるパワーを有する回折格子を別々に形成することで、回折格子による調整の自由度を高めることができ、ひいては光学性能の向上に寄与することができる。
【０１２９】
また、光学ユニットが個別に４つ配列されている走査光学系においても、実施例で挙げたように、それぞれの走査光学系でＲＡＹ１、ＲＡＹ２、ＲＡＹ３、ＲＡＹ４の光路を通すことにより同様の効果を発揮させることができる。
【０１３０】
さらに、１つのポリゴンミラーの角度位置の異なる２面に対して異なる方向から２つの光線を導き、これら光線が入射する偏向面にて反射される反射光をそれぞれ異なる方向に走査させる光学系ユニットにおいても、実施例で挙げたように、それぞれの光線の光路がＲＡＹ１、ＲＡＹ２と同様な光路を通っていれば、同様な効果を奏することができる。
【０１３１】
本発明を特定の態様により詳細に説明したが、本発明の精神および範囲を逸脱しないかぎり、様々な変更および改質がなされ得ることは、当業者には自明であろう。
【０１３２】
以上に詳述したように本発明によれば、環境温度の変動に応じて光学特性を適切に補正することのできる技術を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１３３】
【図１】本発明の実施の形態による光走査装置における光学系での光路を示す図である。
【図２】本実施の形態による光走査装置を備えた画像形成装置９００の概略構成を示す副走査方向断面図である。
【図３】共有光学素子を２枚のｆθレンズであるｆθ１レンズ１１１およびｆθ２レンズ１１２によって構成した光学系の一例を示す図である。
【図４】共有光学素子を２枚のｆθレンズであるｆθ１レンズ１１１およびｆθ２レンズ１１２によって構成した光学系の一例を示す図である。
【図５】光学素子７９の配置と光学特性について説明するための図である。
【図６】従来の光学系における温度変化に起因する光束の光路の変動の様子を示す図である。
【図７】環境温度の変化に起因する、画像形成装置９００におけるレジストレーションずれについて説明するための図である。
【図８】環境温度の変化に起因する、画像形成装置９００におけるレジストレーションずれについて説明するための図である。
【図９】環境温度の変化に起因する、画像形成装置９００におけるレジストレーションずれについて説明するための図である。
【図１０】レンズ面の形状を定義する際の座標系の一例を示す図である。
【図１１】レンズ面の形状定義式の一例を示す図である。
【図１２】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。
【図１３】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子の近軸パワーを示すデータテーブルの一例である。
【図１４】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子の偏芯、傾きを定義するデータテーブルの一例である。
【図１５】光学素子のレンズ面の形状を定義するデータテーブルの一例である。
【図１６】光学素子７９のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。
【図１７】実施例１における、複数の光源７１から射出される複数の光束それぞれの主光線と、光学素子７９、ｆθ１レンズ１１１、ｆθ２レンズ１１２レンズの副走査方向断面を示す図である。
【図１８】温度上昇による、主走査方向および副走査方向におけるデフォーカス量、および、副走査方向ビームの間隔の変化を示す図である。
【図１９】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。
【図２０】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子の近軸パワーを示すデータテーブルの一例である。
【図２１】光学素子のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子の偏芯、傾きを定義するデータテーブルの一例である。
【図２２】光学素子７９のレンズ面の形状を定義するデータテーブルの一例である。
【図２３】光学素子７９のレンズ面および当該レンズ面に形成される回折格子を定義するデータテーブルの一例である。
【図２４】実施例２における、複数の光源７１から射出される複数の光束それぞれの主光線と、光学素子７９、ｆθ１レンズ１１１、ｆθ２レンズ１１２レンズの副走査方向断面を示す図である。
【図２５】温度上昇による、主走査方向および副走査方向におけるデフォーカス量、および、副走査方向ビーム間隔の変化を示す図である。
【図２６】偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない光学系における光学素子のレンズ面を定義するデータテーブルの一例である。
【図２７】偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない光学系における光学素子のレンズ面の近軸パワーを示すデータテーブルの一例である。
【図２８】偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない光学系における光学素子のレンズ面の偏芯、傾きを定義するデータテーブルの一例である。
【図２９】偏向前光学系内に光学素子７９が配置されていない光学系における、温度上昇による、主走査方向および副走査方向におけるデフォーカス量、および、副走査方向ビーム間隔の変化を示す図である。
【図３０】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光学素子７９の入射面７９ｆに回折格子を形成している例を示す図である。
【図３１】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４の出射面７４ｋに回折格子を形成した構成を示す図である。
【図３２】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４の入射面７４ｆに回折格子を形成した構成を示す図である。
【図３３】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光学素子７９と偏向面との間に、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【図３４】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、光学素子７９と偏向面との間に、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【図３５】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４の光束進行方向下流側近傍に、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【図３６】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４の光束進行方向下流側近傍に、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【図３７】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４と光学素子７９との間に、出射面７８ｋに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【図３８】ｆθレンズが１枚構成である光走査装置において、シリンダレンズ７４と光学素子７９との間に、入射面７８ｆに回折格子が形成されている板状の光学素子７８を有する構成を示す図である。
【符号の説明】
【０１３４】
１  光走査装置、７  偏向前光学系、７１  光源、７２  有限焦点レンズ、７３  アパーチャ、７４  シリンダレンズ、７８  光学素子、７９  光学素子、８０  ポリゴンミラー、１１０  ｆθレンズ、１１１  ｆθ１レンズ、１１２  ｆθ２レンズ、１２０ｙ〜１２０ｋ  シリンダレンズ、４０１ｙ〜４０１ｋ  感光体、５０１ｙ〜５０１ｋ  現像部、９００  画像形成装置。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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