(57)【要約】【課題】電気機器の収納ケースの密閉性を確保しつつケース内圧を調整可能とし、同時にケース内の発熱部品の放熱・冷却を図る。【解決手段】電気機器（インバータ）の収納ケース５０の壁部に開口部６０を設け、この開口部６０に連なってケース内に延びるシリンダ６１を設ける。そして、シリンダ６１内にピストン６２を摺動自在に嵌合し、このピストン６２によってケース５０を密閉すると共にケース内圧を調整可能とする。また、シリンダ６１は、発熱部品である、パワースイッチング素子を有するパワーモジュール３９、４０と、パワースイッチング素子を制御する制御回路を形成する制御基板４５との間に突入配置して、これらの放熱・冷却を図る。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電気機器の収納ケースの内圧調整装置であって、
電気機器の収納ケースの壁部に設けた開口部と、
該開口部に連なってケース内に延び、端部にてケース内に開口するシリンダと、
該シリンダ内に摺動自在に嵌合してケースを密閉すると共にケース内圧に応動するピストンと、
を含んで構成される電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項２】
前記ケースに収納される電気機器は、パワースイッチング素子を有するパワーモジュールと、パワースイッチング素子を制御する制御回路を形成する制御基板とを備え、
前記シリンダは、前記パワーモジュールと前記制御基板との間に配置される請求項１記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項３】
前記パワーモジュールは、前記ケース内の底壁上に配置され、前記制御基板は、前記ケース内で前記パワーモジュールの上方に配置され、
前記シリンダは、前記ケースの側壁から水平方向に延びて、前記パワーモジュールと前記制御基板との間に配置される請求項２記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項４】
前記ケースの底壁の外面側に冷却器が構成される請求項３記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項５】
前記シリンダは、前記ケースと一体に形成される請求項１〜請求項４のいずれか１つに記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項６】
前記電気機器は、バッテリとモータジェネレータとの間に設けられて、バッテリからの直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータに供給するパワーコントロールユニットである請求項１〜請求項５のいずれか１つに記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【請求項７】
前記パワーコントロールユニットは、バッテリからの直流電圧を昇圧する昇圧コンバータと、該昇圧コンバータからの直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータに供給するインバータとを含んでいる請求項６記載の電気機器収納ケースの内圧調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電気機器の収納ケースの密閉性を確保しつつケース内圧を調整する内圧調整装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１は、防水及び防湿のため、電気機器の収納ケース（ベース部材及びカバー部材）を密閉構造にすると共に、内部の圧力変動に応じて内部容積を変化させる圧力調整手段を設けている。圧力調整手段としては、具体的には、カバー部材の壁部にダイヤフラム等の圧力応動体を設けている。これにより、内外圧力差を解消することで、いわゆる呼吸作用（空気の出入り現象）をなくし、湿気が入り込む機会をなくして、防湿効果を一層高めている。
【特許文献１】特開平１１−２４３２８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
電気機器、特に、ハイブリッド自動車においてバッテリとモータジェネレータとの間に設けられて、バッテリからの直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータに供給するパワーコントロールユニットのように、発熱部品（パワーモジュール、制御基板）を有する電気機器では、その収納ケースに、内圧調整機能の他、発熱部品に対する冷却機能が求められる。
【０００４】
この点、特許文献１の技術では、ダイヤフラム等の圧力応動体は内圧調整機能を奏するだけであり、冷却機能を奏することはできない。
【０００５】
本発明は、このような実状に鑑み、内圧調整機能と冷却機能とが同時に得られる構造にして多機能化を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
このため、本発明では、電気機器の収納ケースの壁部に開口部を設け、この開口部に連なってケース内に延び、端部にてケース内に開口するシリンダを設ける。そして、このシリンダにピストンを摺動自在に嵌合して、ケース内を密閉すると共にケース内圧に応動するように構成する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、ケース内圧（内外圧力差）に応じてピストンが移動してケース容積を変化させることでケース内圧を調整することができる。また、シリンダがケース壁部の開口部に連なってケース内に突出しているため、ケース内の熱をシリンダに集めてケース外へ伝達する作用を奏することができ、特にシリンダを高温部に配置することで、その効果を高めることできる。従って、内圧調整機能と冷却機能とが同時に得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下に本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。
【０００９】
図１は本発明の一実施形態に係るハイブリッド自動車の車両駆動装置の断面図、図２はその模式図である。主に図２で説明する。
【００１０】
この車両駆動装置は、同一軸線上に、エンジンＥＮＧと、電動機と発電機とを兼ね、主に発電機として動作するモータジェネレータＭＧ１と、主に電動機として動作するモータジェネレータＭＧ２とを備えている。
【００１１】
エンジンＥＮＧは、内燃機関であり、その出力軸１はトーションダンパ２を経て出力軸３となり、モータジェネレータＭＧ１の中空の回転軸４内を通って、延在している。
【００１２】
モータジェネレータＭＧ１は、回転軸４に取付けられ複数の永久磁石が埋め込まれた内側のロータ５と、三相コイルを巻回してなる外側のステータ６とからなり、電動機と発電機とを兼ねるが、主として発電機として動作する（ロータ５の回転によりステータ６側のコイルに電流を発生させる）。
【００１３】
モータジェネレータＭＧ２は、回転軸７に取付けられ複数の永久磁石が埋め込まれた内側のロータ８と、三相コイルを巻回してなる外側のステータ９とからなり、電動機と発電機とを兼ねるが、主として電動機として動作する（ステータ９側のコイルに供給する電流による磁界でロータ８を回転させる）。
【００１４】
また、モータジェネレータＭＧ１とＭＧ２との間に、動力分配機構ＰＳＤと、減速機構ＲＤとを備えている。
【００１５】
動力分配機構ＰＳＤは、内側のサンギア１０と、外側のリングギア１１と、これらの中間のピニオンギア１２と、ピニオンギア１２を支持するプラネタリーキャリア１３とから構成される遊星歯車機構であり、サンギア１０の軸、リングギア１１の軸、キャリア１３の軸が動力の入出力軸となり、これら３軸のうち、いずれか２軸へ入出力される動力が決定されると、これらに基づいて残りの１軸に入出力される動力が決定される。
【００１６】
そして、エンジンＥＮＧの出力軸１（３）が動力分配機構ＰＳＤのキャリア１３に接続され、モータジェネレータＭＧ１の回転軸４が動力分配機構ＰＳＤのサンギア１０に接続されている。また、モータジェネレータＭＧ２の回転軸７が減速機構ＲＤを介して動力分配機構ＰＳＤのリングギア１１に接続されている。そして、このリングギア１１から動力が取出される。
【００１７】
減速機構ＲＤは、内側のサンギア１４と、外側のリングギア１５と、これらの中間のピニオンギア１６と、ピニオンギア１６を支持するプラネタリーキャリア１７とから構成される遊星歯車機構であり、キャリア１７は固定されている。従って、サンギア１４の回転を減速してリングギア１５へ伝達するものである。
【００１８】
そして、モータジェネレータＭＧ２の回転軸７が減速機構ＲＤのサンギア１４に接続されている。その一方、減速機構ＲＤのリングギア１５と動力分配機構ＰＳＤのリングギア１１は、同一のリングギアケース１８の内周に形成されていて、一体に回転するようになっている。
【００１９】
そして、動力分配機構ＰＳＤ（及び減速機構ＲＤ）のリングギアケース１８の外周に動力取出し用のカウンタードライブギア１９が設けられ、このカウンタードライブギア１９によりカウンタードリブンギア２０を介して、中間軸２１を駆動する。
【００２０】
中間軸２１にはファイナルドライブギア２２が設けられ、このファイナルドライブギア２２によりファイナルドリブンギア２３を介して、駆動輪の車軸に設けられたデファレンシャル装置ＤＥＦを駆動する。
【００２１】
次にモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２への電力供給系について図３及び図４により説明する。図３は概略図、図４は回路図である。
【００２２】
電力供給系は、ニッケル水素又はリチウムイオン等の二次電池からなるバッテリ３０と、パワーコントロールユニット（以下「ＰＣＵ」という）３１とから構成される。ＰＣＵ３１は、バッテリ３０から供給される直流電圧を昇圧する昇圧コンバータ３２と、昇圧コンバータ３２からの直流電圧を交流電圧に変換してモータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２に供給するインバータ３３、３４とから構成される。
【００２３】
尚、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２が発電機として動作するときは、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２からの交流電圧がインバータ３３、３４にて直流電圧に変換され、昇圧コンバータ３２にて逆に降圧された後、バッテリ３０に充電される。
【００２４】
昇圧コンバータ３２は、図４に示すように、コンデンサ３５と、リアクトル３６と、昇圧用パワーモジュール（以下「昇圧用ＩＰＭ」という；ＩＰＭ＝Intelligent Power Module）３７とを含んで構成される。また、昇圧用ＩＰＭ３７は、パワースイッチング素子として用いた絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（以下「ＩＧＢＴ」という；ＩＧＢＴ＝Insulated Gate Bipolar Transistor ）Ｑ１、Ｑ２と、ダイオードＤ１、Ｄ２とを含んで構成される。
【００２５】
コンデンサ３５は、バッテリ３０の電源ラインと接地ラインとの間に接続され、バッテリ３０から供給される直流電圧を平滑化し、その平滑化した直流電圧をリアクトル３６へ供給（あるいは逆にリアクトル３６からの直流電圧を平滑化し、その平滑化した直流電圧をバッテリ３０に充電）する。
【００２６】
リアクトル３６は、その一端がコンデンサ３５の電源ラインに接続され、他端がＩＧＢＴ・Ｑ１とＩＧＢＴ・Ｑ２との中間点（ＩＧＢＴ・Ｑ１のエミッタとＩＧＢＴ・Ｑ２のコレクタとの間）に接続される。
【００２７】
ＩＧＢＴ・Ｑ１とＩＧＢＴ・Ｑ２は直列に接続されて、ＩＧＢＴ・Ｑ１のコレクタが後段のインバータ３３、３４（コンデンサ３８）の電源ラインに接続され、ＩＧＢＴ・Ｑ２のエミッタが接地ラインに接続される。
【００２８】
また、各ＩＧＢＴ・Ｑ１、Ｑ２のコレクタ−エミッタ間には、エミッタ側からコレクタ側へ電流を流すダイオードＤ１、Ｄ２が接続される。
【００２９】
ここで、接地側のＩＧＢＴ・Ｑ２がＯＮとなるとバッテリ３０（コンデンサ３５）の電圧がリアクトル３６に充電され、その結果、リアクトル３６内の電圧が上昇する。リアクトル３６内の電圧が上昇すると接地側のＩＧＢＴ・Ｑ２をＯＦＦとし、このときＩＧＢＴ・Ｑ２に逆起電力が発生する。すると、発生した逆起電力に引き起こされ、リアクトル３６に充電されている電力が電源側のダイオードＤ１を経てインバータ３３、３４側（コンデンサ３８側）に流れる。これにより、接地側のＩＧＢＴ・Ｑ２がＯＮされた期間に応じて、バッテリ３０（コンデンサ３５）から供給される直流電圧を昇圧し、インバータ３３、３４（コンデンサ３８）へ供給する。
【００３０】
インバータ３３は、図４に示すように、コンデンサ３８と、インバータ用パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ）３９とを含んで構成される。また、インバータ用ＩＰＭ３９は、パワースイッチング素子として用いた絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ）Ｑ３〜Ｑ８と、ダイオードＤ３〜Ｄ８とを含んで構成される。
【００３１】
コンデンサ３８は、昇圧コンバータ３２からの直流電圧を平滑化し、その平滑化した直流電圧をインバータ用ＩＰＭ３９へ供給（あるいは逆にインバータ用ＩＰＭ３９からの直流電圧を平滑化し、その平滑化した直流電圧を昇圧コンバータ３２へ供給）する。
【００３２】
インバータ用ＩＰＭ３９は、コンデンサ３８からの直流電圧をＰＷＭ制御（擬似的に正弦波を得るために一定周期でパルス幅を変調した電圧を発生させる制御）により交流電圧に変換してモータジェネレータＭＧ１に供給（あるいは逆にモータジェネレータＭＧ１からの交流電圧を直流電圧に変換してコンデンサ３８に供給）するもので、コンデンサ３８の電源ラインと接地ラインとの間に、並列に、Ｕ相アームと、Ｖ相アームと、Ｗ相アームとを備える。
【００３３】
Ｕ相アームは、コンデンサ３８の電源ラインと接地ラインとの間に直列に、２つのＩＧＢＴ・Ｑ３、Ｑ４を備え、各ＩＧＢＴ・Ｑ３、Ｑ４にダイオードＤ３、Ｄ４がそれぞれ逆並列に接続される。
【００３４】
Ｖ相アームも、コンデンサ３８の電源ラインと接地ラインとの間に直列に、２つのＩＧＢＴ・Ｑ５、Ｑ６を備え、各ＩＧＢＴ・Ｑ５、Ｑ６にダイオードＤ５、Ｄ６がそれぞれ逆並列に接続される。
【００３５】
Ｗ相アームも、コンデンサ３９の電源ラインと接地ラインとの間に直列に、２つのＩＧＢＴ・Ｑ７、Ｑ８を備え、各ＩＧＢＴ・Ｑ７、Ｑ８にダイオードＤ７、Ｄ８がそれぞれ逆並列に接続される。
【００３６】
Ｕ、Ｖ、Ｗ各相アームの中間点は、モータジェネレータＭＧ１の各一端においてスター結線されたＵ、Ｖ、Ｗ各相コイルの他端に接続される。すなわち、ＩＧＢＴ・Ｑ３、Ｑ４の中間点がＵ相コイルに接続され、ＩＧＢＴ・Ｑ５、Ｑ６の中間点がＶ相コイルに接続され、ＩＧＢＴ・Ｑ７、Ｑ８の中間点がＷ相コイルに接続される。
【００３７】
従って、Ｕ、Ｖ、Ｗ各相への正弦波電圧に合わせて、各相アームの電源側のＩＧＢＴのＯＮ期間と接地側のＩＧＢＴのＯＮ期間との比率を制御することにより、擬似的な交流電圧を得て、モータジェネレータＭＧ１を駆動することができる。
【００３８】
ここで、モータジェネレータＭＧ１は、トルク指令値に応じたトルクを発生するように駆動される。また、車両の回生制動時は、モータジェネレータＭＧ１が発電した交流電圧をＰＷＭ制御により直流電圧に変換し、その変換した直流電圧をコンデンサ３８を介して昇圧コンバータ３２へ供給して降圧させ、コンデンサ３５を介してバッテリ３０に充電する。
【００３９】
インバータ３４は、図４に示すように、インバータ３３と共用のコンデンサ３８と、インバータ用パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ）４０とを含んで構成される。また、インバータ用ＩＰＭ４０は、インバータ用ＩＰＭ３９と同様に、パワースイッチング素子として用いた６個の絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ）と、各ＩＧＢＴに逆並列に接続されるダイオードとを含んで構成される。
【００４０】
従って、ＭＧ２用インバータ３４は、ＭＧ１用インバータ３３と同様にして、モータジェネレータＭＧ２を駆動することができる。
【００４１】
次にＰＣＵ３１のケースについて説明する。
【００４２】
ＰＣＵ３１は、既に述べたように、昇圧コンバータ３２と、インバータ３３、３４とを備え、より詳しくは、コンデンサ３５、リアクトル３６、昇圧用ＩＰＭ３７、コンデンサ３８、インバータ用ＩＰＭ３９、４０を備える。ここで、昇圧コンバータ３２のコンデンサ３５とインバータ３３、３４のコンデンサ３８はユニットとして扱う。
【００４３】
従って、ＰＣＵ３１のケース内には、リアクトル３６、昇圧用ＩＰＭ３７、インバータ用ＩＰＭ３９、４０、コンデンサユニット３５、３８、その他、が収納される。
【００４４】
図５にＰＣＵの収納ケース５０の要部断面図を示す。
【００４５】
ここでは、収納部品として、モータジェネレータＭＧ１、ＭＧ２の各相への電流を制御するＩＧＢＴ・Ｑ３〜Ｑ８（パワースイッチング素子）を有するインバータ用ＩＰＭ（パワーモジュール）３９、４０と、インバータ用ＩＰＭ３９、４０中のＩＧＢＴ・Ｑ３〜Ｑ８（パワースイッチング素子）のＯＮ・ＯＦＦを制御する制御回路を形成する制御基板４５のみを示している。
【００４６】
ＰＣＵの収納ケース５０は、熱伝導性に優れるアルミダイカスト製で、箱形で上面開放のケース本体５１と、その開放部を覆う上蓋５２とから構成されている。
【００４７】
そして、ケース本体５１の底部（底壁５１ａ上）にインバータ用ＩＰＭ３９、４０を収納し、その上方に、図示しない支持部により支持して制御基板４５を収納している。
【００４８】
また、ケース本体５１の底壁５１ａの外面側に冷却器５３を構成している。
【００４９】
冷却器５３は、箱形で上面開放の冷却器本体５４と、その開放部を覆う前記底壁５１ａ（冷却器上面）とで外殻を形成し、その中にウォータジャケット（冷却水通路）５５を形成している。そして、前記底壁５１ａの外面側から多数の冷却フィン５６を突設して、ウォータジャケット５５に臨ませている。尚、冷却器５３には、ウォータジャケット５５に連通させて、対角線の位置に、ウォータポンプからの冷却水入口パイプ５７と、ラジエータへの冷却水出口パイプ５８とが設けられる。
【００５０】
ところで、ＰＣＵが冷えた状態で他のユニットが作動したりすると、ＰＣＵのケース５０内に湿度の高い外気が流れ込み、水分が絶縁基板上で結露し、リーク電流などで動作異常を生じることがある。
【００５１】
従って、ＰＣＵのケース５０内に流れ込む外気を遮断するため、ＰＣＵのケース５０は密閉する。
【００５２】
しかし、完全に密閉する場合、ケース内外の温度差（圧力差）によるケースの膨張・収縮に対して強固な構造が必要となり、体積が増し、重量が増える等の背反が考えられる。また、密閉が不完全な場合は、ケース内外の圧力差により呼吸作用を生じて、空気が出入りすることから、湿気が入り込む機会が多くなってしまう。
【００５３】
このため、ＰＣＵのケース５０は、密閉するも、内圧を調整できるようにすることが求められる。
【００５４】
また、ＰＣＵのケース５０内では、底壁５１ａ上のインバータ用ＩＰＭ３９、４０や、その上方に配置される制御基板４５が発熱源となることから、ケース５０の底壁５１ａの外面側に冷却器５３を設けているが、インバータ用ＩＰＭ３９、４０や制御基板４５を更に効果的に放熱・冷却することも重要な課題である。
【００５５】
かかる背景の下、本実施形態では、ケース５０（ケース本体５１）の側壁に開口部６０を設け、この開口部６０に連なってケース５０内に延び、端部にてケース５０内に開口する円筒形のシリンダ６１を設けている。すなわち、シリンダ６１は，開口部６０の孔に連なってシリンダボア（シリンダ孔）を形成するようにケース壁部からケース内に延び、延長端部にてケース内に開口している。
【００５６】
特に、シリンダ６１は、ケース５０の側壁から水平方向に延びて、インバータ用ＩＰＭ３９、４０と制御基板４５との間に配置されている。すなわち、シリンダ６１は、インバータ用ＩＰＭ３９、４０の上方（かつ近傍）で、制御基板４５の下方（かつ近傍）に配置されている。
【００５７】
そして、シリンダ６１内にピストン６２を摺動自在に嵌合して、ケース５０を密閉すると共に、ケース５０の内圧に応動するようにしている。
【００５８】
すなわち、ケース内圧が上昇すると、ピストン６２が図５で左方に移動して、ケース容積を拡大し、これによりケース内圧の上昇を抑制する。逆に、ケース内圧が低下すると、ピストン６２が図５で右方に移動して、ケース容積を縮小し、これによりケース内圧の低下を抑制する。
【００５９】
シリンダ６１の両端部付近には、ピストン６２の脱落防止のため、その移動範囲（摺動範囲）を規制するストッパ６３、６４が設けられている。
【００６０】
尚、ピストン６２に両側（ストッパ６３、６４側）からスプリングを作用させて、ピストン６２を中立位置に付勢するようにしてもよい。
【００６１】
また、シリンダ６１はピストン６２を気密状態で摺動させることができれば円筒形でなくてもよく、例えば角形でもよい。また、シリンダ６１の長さ方向の一部がピストン６２を摺動させることができるように直線的に延びていればよく、他の部分は曲がっていてもよいし、断面形状が不均一であってもよい。
【００６２】
上記の構成においては、ケース５０の内外に温度差を生じ、これによりケース５０の内外に圧力差を生じると、これに応じてシリンダ６１内をピストン６２が移動して、ケース容積を調整することで、ケース内外の圧力差を緩和する。
【００６３】
従って、ケース５０の膨張・収縮を緩和でき、ケース５０を密閉構造としても、さほど強固な構造にする必要がなくなり、ケース構造を簡素化できる。また、呼吸作用を低減でき、密閉度をそれほど高くしなくても、空気の出入りを防止することができる。よって、内圧調整しつつ密閉を実現し、ケース内での結露を防止することができる。しかも、これは特別な制御を行うことなく機械的に実現できる。
【００６４】
その一方、ケース内の発熱部品からの輻射熱、特にインバータ用ＩＰＭ３９、４０や制御基板４５からの輻射熱を、これらの間に配置されるシリンダ６１に集め、シリンダ６１を伝達させて、ケース外に放熱させることができ、ケース内の温度上昇を抑制することができる。
【００６５】
また、シリンダ６１は、冷却器５３と一体化した熱伝導に優れた材料のケース本体５１と一体であるので、これを利用して、冷却を図ることができる。従って、密閉によって遮断される自然対流による冷却効果を補うことができる。
【００６６】
本実施形態によれば、電気機器（ＰＣＵ３１）の収納ケース５０の壁部に設けた開口部６０と、該開口部６０に連なってケース５０内に延び、端部にてケース５０内に開口するシリンダ６１と、該シリンダ６１内に摺動自在に装着されてケース６１内を密閉すると共にケース内圧に応動するピストン６２と、を備えることにより、ケース内圧（内外圧力差）に応じてピストン６２が移動してケース容積を変化させることでケース内圧の変動を抑制することができる。また、シリンダ６１がケース壁部の開口部６０に連なってケース内に突出しているため、ケース内の輻射熱をシリンダ６１に集めてケース外へ伝達する作用を奏することができる。従って、内圧調整機能と冷却機能とが同時に得られる。
【００６７】
また、内圧調整手段として、シリンダ６１及びピストン６２を用いることにより、ピストン６２のストローク量を大きくとることで、内圧調整幅を十分に大きなものとすることができる。
【００６８】
従って、ＰＣＵ３１（昇圧コンバータ３２及びインバータ３３、３４）の収納ケースとして用いる場合に、ＰＣＵ３１（昇圧コンバータ３２及びインバータ３３、３４）の信頼性を大幅に向上させることができる。
【００６９】
また、本実施形態によれば、前記ケース５０に収納される電気機器が、パワースイッチング素子（ＩＧＢＴ・Ｑ３〜Ｑ８）を有するパワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）と、パワースイッチング素子（ＩＧＢＴ・Ｑ３〜Ｑ８）を制御する制御回路を形成する制御基板４５とを備える場合に、前記シリンダ６１を、パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）と制御基板４５との間に配置することにより、主要発熱部品であるパワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）と制御基板４５とを効果的に放熱・冷却することができる。
【００７０】
また、本実施形態によれば、前記パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）が、ケース内の底壁５１ａ上に配置され、前記制御基板４５が、ケース内で前記パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）の上方に配置される場合に、シリンダ６１を、ケースの側壁から水平方向に延ばして、パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）と制御基板４５との間に配置することにより、ケース底部のパワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）とその上方の制御基板４５とをこれらの間に近接配置したシリンダ６１によって効果的に放熱・冷却することができる。
【００７１】
また、本実施形態によれば、前記ケース５０の底壁の外面側に冷却器５３を構成することにより、言い換えれば、ケース５０の底壁の外面側に冷却水通路５５を形成すると共に、冷却フィン５６を設けることにより、パワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）を、下からは冷却器５３により、上からはシリンダ６１による放熱で、効果的に冷却することができる。また、冷却器５０によりケース５０自体を冷却でき、ケース５０から延びているシリンダ６１を冷却でき、これによってパワーモジュール（インバータ用ＩＰＭ３９、４０）と制御基板４５を冷却できることも、冷却性能の向上に大きく寄与する。
【００７２】
また、本実施形態によれば、シリンダ６１を、ケース５０と一体に形成することにより、放熱性に優れるケース５０を利用して、冷却効果を高めることができる。
【００７３】
尚、以上説明した実施形態では、ＰＣＵ３１のインバータ用ＩＰＭ３９、４０及びその制御基板４５を効果的に冷却する場合について説明したが、昇圧用ＩＰＭ３７及びその制御基板の冷却に適用することができる他、両方（インバータと昇圧コンバータ）の冷却に適用することもできる。もちろん、ＰＣＵのケース５０内の他の部品の冷却に用いることもできる。
【００７４】
また、放熱・冷却用のシリンダ６１を制御基板４５の支持部として用いるなど、シリンダ６１に発熱部品を直接取付けるようにして、放熱・冷却効果を高めることも有効なことである。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】本発明の一実施形態に係るハイブリッド自動車の車両駆動装置の断面図
【図２】同上の車両駆動装置の模式図
【図３】モータジェネレータへの電力供給系の概略図
【図４】同上の電力供給系の回路図
【図５】ＰＣＵケースの要部断面図
【符号の説明】
【００７６】
ＥＮＧ  エンジン
ＭＧ１  モータジェネレータ
ＭＧ２  モータジェネレータ
ＰＳＤ  動力分配機構
ＲＤ    減速機構
ＤＥＦ  ディファレンシャル装置
１、３  エンジン出力軸
２  トーションダンパ
４  回転軸
５  ロータ
６  ステータ
７  回転軸
８  ロータ
９  ステータ
１０  サンギア
１１  リングギア
１２  ピニオンギア
１３  プラネタリーキャリア
１４  サンギア
１５  リングギア
１６  ピニオンギア
１７  プラネタリーキャリア
１８  リングギアケース
１９  カウンタードライブギア
２０  カウンタードリブンギア
２１  中間軸
２２  ファイナルドライブギア
２３  ファイナルドリブンギア
３０  バッテリ
３１  ＰＣＵ（パワーコントロールユニット）
３２  昇圧コンバータ
３３  ＭＧ１用インバータ
３４  ＭＧ２用インバータ
３５  コンデンサ
３６  リアクトル
３７  昇圧用ＩＰＭ（パワーモジュール）
３８  コンデンサ
３９、４０  インバータ用ＩＰＭ（パワーモジュール）
４５  制御基板
５０  ＰＣＵの収納ケース
５１  ケース本体
５１ａ  底壁
５２  上蓋
５３  冷却器
５４  冷却器本体
５５  ウォータジャケット（冷却水通路）
５６  冷却フィン
５７  冷却水入口パイプ
５８  冷却水出口パイプ
６０  開口部
６１  シリンダ
６２  ピストン
６３、６４  ストッパ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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