(57)【要約】      （修正有）【課題】Ｏ／Ｃが大幅に変更されるような場合にも、炉内通気性を確保して、円滑な装入物降下を維持しうる高炉の操業方法を提供する。【解決手段】炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う場合、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置、または、無次元半径ｒ＊＝０．４および０．９の両位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が一定になるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御する。ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、Ｏ／Ｃを変化させる場合、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置、または、無次元半径ｒ＊＝０．４および０．９の両位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が一定になるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とする高炉の操業方法。
ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。
【請求項２】
炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が、０．２５〜０．３４となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とする高炉の操業方法。
ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。
【請求項３】
さらに、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が、０．２５〜０．３０となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御する請求項２に記載の高炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、装入物分布制御を行う高炉の操業方法に関し、特に、火入れ後の立ち上げ時や、長時間休風前の非定常操業時、長時間休風後の通常操業への復帰時などＯ／Ｃを短期間に大きく変更する場合における装入物分布制御技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
微粉炭を多量に（たとえば溶銑トン当り１２０ｋｇ以上）吹き込む高微粉炭比操業においては、炉内に装入する鉱石の質量とコークスの質量の比（Ｏ／Ｃ）の増加による鉱石層の通気抵抗の増加、装入物の質量流量と炉内ガス流量の比（熱流比）の低下による炉内ガスの温度が上昇し、それに伴って炉内ガス流速が増加するといった原因により、炉上部での圧損の増加を招くことが知られている。
【０００３】
このような状態が生じると、吹き抜けが生じたり、装入物が安定して降下せずに棚吊りやスリップなどが発生しやすくなり、その結果、高炉の安定操業が大きく阻害され、生産性が著しく低下する。したがって、高微粉炭比操業下での安定操業を実現するためには、炉上部での装入物の通気性を改善することが重要である。
【０００４】
そこで、従来、炉内装入層の最上部における鉱石層厚Ｌｏとコークス層厚Lcとの比（Lｏ／Lc）に基づいて装入物分布制御を行う方法が多数提案されている（特許文献１〜３等参照）。
【０００５】
たとえば、特許文献１には、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚Lcとコークス層厚Lc及び鉱石層厚Loを合わせた装入層厚（Lc＋Lo）との比［Lc／(Lc＋Lo)］が、炉半径方向における各領域で、(1) 炉半径方向における炉中心部側領域：平均値で［Lc／(Lc＋Lo)］≧０．９、(2) 炉半径方向における中間部領域：平均値で［Lc／(Lc＋Lo)］≦０．４、(3) 炉半径方向における炉周辺部側領域：平均値で［Lc／(Lc＋Lo）］≧０．５、の条件を満足するよう、炉頂部からコークス及び鉱石を装入する方法が開示されている。しかしながら、本方法は、微粉炭比１８０ｋｇ／ｔｈｍ以上というＯ／Ｃが比較的高い範囲に適用が限定されていることから、短期間でＯ／Ｃを大きく変化させる場合には適用できない。
【０００６】
ところで、鉱石層厚Ｌｏおよびコークス層厚Lcは、差指と呼ばれる接触式のサウンジング装置や、マイクロ波、レーザ等を利用した非接触式のサウンジング装置を用いて測定される。例えば、鉱石層厚Ｌｏを測定するには、鉱石装入前のコークス層表面の高さ位置をサウンジング装置で計測しておき、鉱石装入後に当該鉱石層表面の高さ位置をサウンジング装置で計測し、それらの高さ位置の差を鉱石層厚Ｌｏとしている。コークス層厚Ｌｃの測定も同様の方法で行われる。
【０００７】
ところが、例えばベルアーマ方式で装入物を炉内に装入する場合は、ベルから排出された装入物はアーマプレートで反撥されて炉周辺部の堆積層表面上に落下した後、該堆積層表面上を炉中心部へ向かって流れ込み、新たな堆積層表面形状を形成する特徴がある。ベルレス方式において旋回シュートにより炉周辺部から炉中心部へと順次装入物を炉内に装入する場合においても、炉周辺部に装入物を落下させたときには上記と同様の炉中心部への流れ込みが生じる。
【０００８】
このため、鉱石をコークス層の上に装入する場合には、鉱石のかさ密度はコークスのかさ密度に比べて大きく、炉中心部へ流れ込む鉱石の運動エネルギが大きいため、炉周辺部側でコークス層表面が削り取られ炉中心部側へ押しやられる。
【０００９】
一方、コークス層を鉱石層の上に装入する場合は、コークスのかさ密度は鉱石のかさ密度に比べて小さく、炉中心部へ流れ込むコークスの運動エネルギが小さいため、鉱石層表面が削り取られることはほとんどない。
【００１０】
このため、実際の鉱石層とコークス層の層厚比は、サウンジング装置で測定されたＬｏ／Ｌｃの値に比べて、炉周辺部側で大きく、炉中心部側で小さくなる。
【００１１】
そして、Ｏ／Ｃが大きくなるにつれて、上記炉中心部へ流れ込む鉱石の運動エネルギが増大するので、上記コークス層の削り取り量も増加し、実際の鉱石層とコークス層の層厚比と、サウンジング装置で測定されたＬｏ／Ｌｃの値との解離も大きくなる。
【００１２】
したがって、微粉炭比の増減などによりＯ／Ｃが大幅に変更される場合には、上記特許文献１に記載の方法のように、単にサウンジング装置で測定された炉半径方向のＬｏ／Ｌｃ分布を規定するだけでは、常に安定操業を維持するには不十分である。
【００１３】
また、火入れ後の立ち上げ時や、長時間休風前の操業時、長時間休風後の通常操業への復帰時などの非定常操業時においては、炉内に装入する鉱石の質量とコークスの質量の比Ｏ／Ｃを短期間に大きく増減させる必要がある。
【００１４】
Ｏ／Ｃを変化させる過程で炉況を安定に維持するためには、常に適切な融着帯形状を維持する必要がある。このためには、それぞれのＯ／Ｃに応じて、適正なＬｏ／Ｌｃ分布となるように装入物分布を調整する必要がある。
【００１５】
従来、Ｌｏ／Ｌｃ分布の調整を行う時間的な余裕がある場合には、Ｏ／Ｃを少し変化させた後、炉内ガス流れや炉内温度分布を確認し、Ｌｏ／Ｌｃ分布の調整を行いながら、炉況を安定に維持し、徐々にＯ／Ｃを変化させていくことが行われていた。しかしながら、この方法は時間がかかりすぎるため効率が悪く、また、短期間でＯ／Ｃを変更する必要がある場合には適用できない問題がある。
【００１６】
また、短期間でＯ／Ｃを変更する必要がある場合には、従来Ｌｏ／Ｌｃ分布の目標設定が不明確であったため、適正なＬｏ／Ｌｃ分布の調整が行えない場合があり、吹き抜けやスリップなどの発生を回避することが難しく、迅速な立ち下げや立ち上げができず、計画どおりに操業を遂行できない原因や生産性を低下させる原因になっていた。
【００１７】
したがって、特に、短期間でＯ／Ｃを変更する場合には、目標とすべきＬｏ／Ｌｃ分布の適正な設定が必要である。本発明は、Ｏ／Ｃに応じて、目標とすべきＬｏ／Ｌｃ分布の決定方法を提案するものである。
【００１８】
【特許文献１】特開２００２−１２９２１１号公報
【特許文献２】特開２０００−２５６７１２号公報
【特許文献３】特開平９−３１０１０９号公報
【特許文献４】特開平１０−８１９２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
本発明は、Ｏ／Ｃが大幅に変更されるような場合にも、炉内通気性を確保して、円滑な装入物降下を維持しうる高炉の操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
本発明者らは、Ｏ／Ｃを変化させても、変化前の炉況が良好な状態における炉径方向の通気抵抗分布と同じになるように調整すれば、Ｏ／Ｃを変化させた後でも、融着帯形状を適正形状に維持でき、炉況は適正に維持できるはずであると考え、実炉データを用いて以下の検証をおこなった。
【００２１】
具体的には、ベルアーマ方式の実機高炉（内容積：４５５０ｍ３）の操業データを用い、Ｏ／Ｃおよびサウンジング装置で測定された炉径方向の特定位置におけるＬｏ／Ｌｃの値と、炉況との関係について種々検証を行った。
【００２２】
先ず、図１は、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌとスリップ頻度との関係を示す図である。ここに、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌは、炉中心部近傍における炉半径方向の温度上昇パターンを評価するパラメータである。ここで、Ｔ８ａｃｔとは、ストックラインから６ｍ下方に炉中心部まで水平に差し込まれたシャフトガスサンプラにその長手方向に等間隔で１０個設けられた熱電対のうち、炉中心側から８番目の熱電対で測定された実測温度である。また、Ｔ８ｃａｌとは、上記シャフトガスサンプラに設けられた熱電対のうち、炉中心側から９番目と１０番目の熱電対で測定された２つの温度から、直線的に外挿して求めた、上記炉中心側から８番目の熱電対の位置における計算温度である。炉周辺部における炉半径方向の温度上昇パターンは直線に近いほど、すなわち、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌが０に近いほど、炉周辺部に適正なガス流れが形成され操業が安定していることを示す。
【００２３】
同図に示すように、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌが−２０〜＋２０℃の範囲内にあれば、スリップ頻度は低いレベルを維持できるのに対し、この範囲を外れるとスリップ頻度が急激に上昇する傾向を示すことがわかった。
【００２４】
そこで、次に、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置におけるＬｏ／ＬｃをＯ／Ｃで除した（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）と、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌとの関係を調査した結果、図２に示すように、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）の増加とともに、ほぼ直線的にＴ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌが増大することが認められた。同図より、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌを−２０〜＋２０℃の範囲内とするためには、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）を０．２５〜０．３４の範囲内に制御すればよいことがわかった。
【００２５】
また、図３は、上記シャフトガスサンプラにて、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置で採取された炉内ガスのガス利用率ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）（＝ＣＯ２／（ＣＯ＋ＣＯ２））と、相対ｋ値との関係を示す図である。ここに、ガス利用率ηＣＯはＣＯ２／（ＣＯ＋ＣＯ２）で定義される値である。また、相対ｋ値とは、炉内通気抵抗を評価するパラメータであり、塊コークス比ＬＣＲと炉内通気抵抗指数ｋ値の過去の実績データ群を用いて、コークス比とｋ値との相関関係を回帰式で表現し、ある操業における実績ｋ値と、当該操業における実績の塊コークス比を上記回帰式に代入して算出した計算ｋ値との差をいい、相対ｋ値が正の場合は通常より炉内通気抵抗が高く（操業は不安定）、負の場合は通常より炉内通気抵抗は低い（操業は安定）ことを意味する。
【００２６】
なお、通気抵抗指数ｋ値は、下記式（１）で定義される値である。
ｋ値＝（ＰＴ２−ＰＢ２）／ＧＢ１．７  …式（１）
ここに、ＰＴ：炉頂圧力（ｇｆ／ｃｍ２）、ＰＢ：送風圧力（ｇｆ／ｃｍ２）、ＧＢ：ボッシュガス流量（Ｎｍ３／ｍｉｎ）である。
【００２７】
図３より、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置におけるガス利用率ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）と相対ｋ値とは一定の相関関係があり、操業が安定であることを示す、相対ｋ値≦０の状態とするためには、ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）を３６％以下にすればよいことがわかった。
【００２８】
そこで、次に、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置におけるＬｏ／ＬｃをＯ／Ｃで除した（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）と、ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）との関係を調査した結果、図４に示すように、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）の増加とともに、ほぼ直線的にηＣＯ（ｒ＊＝０．４）が増大することが認められた。同図より、ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）を３６％以下にするためには、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）を０．３０以下に制御すればよいことがわかった。
【００２９】
さらに、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）と、スリップ頻度との関係を調査した結果、図５に示すように、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）が０．２５〜０．３０の範囲内のときにはスリップ頻度が低く維持されるのに対し、この範囲を逸脱するとスリップ頻度が急上昇することがわかった。
【００３０】
以上のように、良好な炉況を維持するためには、Ｏ／Ｃと、炉径方向の特定位置におけるＬｏ／Ｌｃとの間に一定の関係が成立する必要があることを見出し、この知見に基づき以下の発明を完成するに至った。
【００３１】
請求項１に記載の発明は、炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、Ｏ／Ｃを変化させる場合、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置、または、無次元半径ｒ＊＝０．４および０．９の両位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が一定になるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とする高炉の操業方法である。
ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。
【００３２】
請求項２に記載の発明は、炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が、０．２５〜０．３４となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とする高炉の操業方法である。
ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。
【００３３】
請求項３に記載の発明は、さらに、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が、０．２５〜０．３０となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御する請求項２に記載の高炉の操業方法である。
【発明の効果】
【００３４】
本発明によれば、炉周辺部（無次元半径ｒ＊＝０．９の位置）、または、炉周辺部および炉中間部（無次元半径ｒ＊＝０．９および０．４の位置）における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が一定になるように、炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することで、Ｏ／Ｃによらず、炉内に良好な中心ガス流れが形成され、円滑な装入物降下を維持できるようになった。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
【００３６】
〔実施形態〕
本発明は、炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、Ｏ／Ｃを変化させる場合、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置、または、無次元半径ｒ＊＝０．４および０．９の両位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値が一定になるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とするものである。
ここに、Ｌｏ／Ｌｃ：サウンジング装置で測定された、炉内装入層の最上部におけるコークス層厚（Ｌｃ）に対する鉱石層厚（Ｌｏ）の比、Ｏ／Ｃ：炉内に装入するコークス（Ｃ）の質量に対する鉱石（Ｏ）の質量の比である。
【００３７】
より具体的には、炉頂部からコークスと鉱石を交互に装入し、コークス層と鉱石層とを交互に積層させる原料装入を行う高炉の操業方法において、無次元半径ｒ＊＝０．９の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値［（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）］が、０．２５〜０．３４となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御することを特徴とするものである。
【００３８】
上記（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）が所定範囲内になるようにすることに加えて、無次元半径ｒ＊＝０．４の位置における（Ｌｏ／Ｌｃ）／（Ｏ／Ｃ）の値［（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）］が、０．２５〜０．３０となるように、前記炉頂部からのコークスおよび鉱石の装入を制御するのがより推奨される。
【００３９】
（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）および（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）の調整は、例えばベルアーマ方式で装入物を炉内に装入する場合は、アーマプレートの炉中心方向への押出し量を制御することで行うことができる。例えば、上記ベルアーマ方式の実機高炉（内容積：４５５０ｍ３）においては、Ｃ１、Ｃ２、Ｏ１、Ｏ２の４バッチで装入物の装入を行っているが、図６に示すように、Ｃ２のコークス装入時におけるアーマプレートの押出し量を増加させることで、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）はほぼ直線的に増加する一方、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）はほぼ直線的に減少することがわかった。そして、同図より、本例ではアーマプレートの押出し量を７５〜７８ｃｍの間に制御することで、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）および（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）をともに上記所定範囲内とすることができることがわかった。
【００４０】
なお、上記実施形態では、ベルアーマ方式における制御方法を例示したが、ベルレス方式の場合でも、例えば旋回シュートの傾斜角度や旋回速度などを制御することで、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）および（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）を調整できることが明らかである。
【００４１】
以下、実施例として、短期間でＯ／Ｃが大きく変化する（減少する）長時間休風前の操業に対して本発明の適用性を示すが、これに限定されるものではなく、通常操業に対しても、微粉炭比を大幅に増減すること等によってＯ／Ｃが大きく変更される場合には本発明を当然適用しうるものである。
【実施例】
【００４２】
本発明の適用性を確証するため、上記ベルアーマ方式の実機高炉（内容積：４５５０ｍ３）での長時間休風前の操業の際における、Ｏ／Ｃと（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）との関係を調査し、その結果を図７に示す。
【００４３】
同図には、４回の長時間休風前の操業の際における、Ｏ／Ｃと（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）の推移を示すが、Ｏ／Ｃ低減過程において、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）が０．２５〜０．３４の範囲を逸脱した場合（比較例１、２）には、スキンフローが上昇し、スリップが多発したのに対し、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）が０．２５〜０．３４の範囲内に維持された場合（発明例１、２）には、これらのトラブルは発生しなかった。
【００４４】
ここに、スキンフローの上昇とは、ストックライン直上の炉壁から炉内に突き出して設置された熱電対にて測定された炉壁最近傍ガス温度が上昇したことを意味し、周辺ガス流れが増加したことを示すものである。
【００４５】
なお、Ｏ／Ｃが３付近にまで低下したときには、発明例１、２においても（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）の値は０．２５より小さくなっているが、鉱石層の厚さが十分に小さくなっているので、ガス流れの周辺流化やスリップ発生の問題が生じなかったものと考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌとスリップ頻度との関係を示すグラフ図である。
【図２】（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）と、Ｔ８ａｃｔ−Ｔ８ｃａｌとの関係を示すグラフ図である。
【図３】ガス利用率ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）と、相対ｋ値との関係を示すグラフ図である。
【図４】（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）と、ηＣＯ（ｒ＊＝０．４）との関係を示すグラフ図である。
【図５】（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）と、スリップ頻度との関係を示すグラフ図である。
【図６】Ｃ２のコークス装入時におけるアーマプレートの押出し量と、（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）／（Ｏ／Ｃ）および（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．４）／（Ｏ／Ｃ）との関係を示すグラフ図である。
【図７】長時間休風前の操業の際における、Ｏ／Ｃと（Ｌｏ／Ｌｃ）（ｒ＊＝０．９）との関係を示すグラフ図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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