(57)【要約】【課題】ピストンリングの外周面の第１の曲面半径Ｒを、最大限に大きくすることにより、ガスシール能力を向上させ、ピストンリングの外周面とシリンダライナの摺動面との間のガスシール能力不足による吹き抜けガス量の増大を防止し、吹き抜けガス量の増大よるピストンリングバック部の汚れの増大を防止し、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナ３の摺動面３ａ周辺の硫酸腐食の増大の発生を防止し、且つ、接触面圧を低減したピストンリングの構造を提供する。【解決手段】シリンダライナの摺動面に接するピストンリングの外周面を、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成してなるピストンリングにおいて、前記外周面の曲率半径Ｒを、エンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルに設定したことを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダライナの摺動面に接するピストンリングの外周面を、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成してなる往復動機関のピストンリングにおいて、前記外周面の曲率半径Ｒを、エンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルに設定したことを特徴とする往復動機関のピストンリング。
【請求項２】
前記外周面に、該外周面とシリンダライナの摺動面との初期馴染み性、耐磨耗性、及び耐スカッフ性を合わせ持つモリブデン系の溶射皮膜等によるコーティングを施したことを特徴とする請求項１記載の往復動機関のピストンリング。
【請求項３】
ピストンクラウンに複数個装着された前記ピストンリングのうち、燃焼室に最も近い位置に配置された前記ピストンリングの外周面の円弧の半径Ｒの中心が、前記ピストンリングの高さ中心から前記燃焼室と反対側にずれて偏心しており、その他の前記ピストンリングの外周面の円弧の半径Ｒの中心は、前記ピストンリングの高さ中心と一致しているか、もしくは前記ピストンリング高さ中心から前記燃焼室と反対側にずれて偏心していることを特徴とする請求項１記載の往復動機関のピストンリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンのシリンダライナの内周面に摺接する摺動面を、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成してなる往復動機関のピストンリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
図２（Ａ）は大型ディーゼル機関の燃焼室周りの概略断面図、図２（Ｂ）はピストンリング装着部近傍の部分断面図である。図２において、ピストン１は高さ方向に形成されたリング溝１ａに複数のピストンリング２がそれぞれ嵌挿され、該ピストン１は、前記ピストンリング２の外周面２ａがシリンダライナ３の摺動面３ａに摺接しながら往復動する。該ピストン１の上部にはエンジンの燃焼室６に開口するリング側面隙間７が形成されており、該リング側面隙間７には燃焼室６からの燃焼ガスが充填している。
【０００３】
符号４で示されるシリンダヘッドは前記シリンダライナ３の上面を覆い、該シリンダヘッド、シリンダライナ３及びピストン１の上面で前記燃焼室６を形成している。そして、かかる大型ディーゼル機関においては、燃焼室６の中央部に大径の排気弁５が挿入されている。また、前記ピストン１の出力はピストンロッド８から、図示しないクランク軸へと伝達される。
【０００４】
図４は、大型ディーゼル機関のピストンリングの拡大断面図で、前記リング溝１ａ内に嵌挿されたピストンリング２は、その外周面２ａがシリンダライナ３の摺動面３ａに摺接しながら往復動する。該ピストンリング２の外周面２ａは、半径Ｒ０の前記摺動面３ａに当接する第１の曲面と、該第１の曲面Ｒ０と上面側２ｓとを結ぶ上面側曲面Ｒ１と、該第１の曲面Ｒ０と下面側２ｔとを結ぶ下面側曲面Ｒ２とを円滑に結んで形成される。
【０００５】
前記大型ディーゼル機関におけるピストンリング２は、シリンダ軸方向に対して斜めの力が作用するため、シリンダライナ３に対向する外周面２ａは、初期擦り合わせ性を向上させる観点から、平板状ではなく、シリンダ内径Ｄに近い半径の円弧状のプロファイルを呈することが一般的であった。
これは、大型ディーゼル機関では、ピストン１のストロークＳがシリンダ内径Ｄの２〜４Ｄと大きく、このためピストンリング２の第１の曲面Ｒ０を大きくすると、ピストン１の傾きが大きくなるピストンストロークＳの上端部及び下端部で、ピストンリング２の第１の曲面Ｒ０がシリンダライナの摺動面３ａに接するのが外れ、ピストンリング２の上面側曲面Ｒ１あるいは下面側曲面Ｒ２が前記摺動面３ａに当接する、という問題点の発生を防止するためである。
【０００６】
また、特許文献１（特開２００２−３９３８４号公報）には、ピストンリングにおいて、中央部の第１の曲面Ｒ０と、該第１の曲面Ｒ０と上面側とを結ぶ上面側曲面Ｒ１と、該第１の曲面Ｒ０と下面側とを結ぶ下面側曲面Ｒ２とを円滑に結んで形成され、該上面側曲面Ｒ１及び下面側曲面Ｒ２は、前記Ｒ１及びＲ２が０．０５ｍｍ以上で前記第１の曲面Ｒ０よりも小さく形成され、前記上面側曲面Ｒ１及び下面側曲面Ｒ２に表面処理層のクラックや剥離が生じないように構成された、内燃機関のピストンリングが示されている。
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−３９３８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
前記のように、大型ディーゼル機関におけるピストンリング２の第１の曲面Ｒ０は、ピストンリング２の第１の曲面Ｒ０がシリンダライナの摺動面３ａに接するのが外れ、ピストンリング２の上面側曲面Ｒ１あるいは下面側曲面Ｒ２が前記摺動面３ａに当接するという問題を回避するため、通常エンジンのシリンダ内径Ｄ（シリンダライナの摺動面の内径）以下で、たとえば内径Ｄの０．９Ｄ〜１Ｄ程度に取られている。
【０００９】
図５は、ピストンリング２のガスシール能力を示す説明図で、Ｌはガスシール長さ、Ｈはピストンリング２外周の最小隙間、Ｒ０は第１の曲面の半径、μはピストンリング２の外周面とシリンダライナ３の摺動面３ａとの摩擦係数、ΔＰはピストンリング２の上下差圧である。
ガスシール能力を現す漏れ流量Ｑは、
Ｑ＝（Ｈ３ΔＰ／１２μＬ）＝（ΔＰ・Ｌ２／２５９２・μ・Ｒ０３）      （１）
となり、前記漏れ流量Ｑが小さい方がガスシール能力が高い。
従って、前記（１）式より、第１の曲面の半径Ｒ０が小さくなると、漏れ流量ＱはＲ０の逆数の３乗に比例して増加する。
【００１０】
従って、前記従来技術のように、第１の曲面の半径Ｒ０を、Ｒ０＝内径Ｄの０．９Ｄ〜１Ｄ程度と比較的小さく取ると、前記（１）で示される漏れ量Ｑが大きくなり、前記ピストンリング２の外周面２ａのガスシール能力が低くなり、ピストンリング２の外周面２ａとシリンダライナ３の摺動面３ａとの間のガスシール能力不足による吹き抜けガス量の増大、吹き抜けガス量の増大よるピストンリングバック部の汚れの増大、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナ３の摺動面３ａ周辺の硫酸腐食の増大等の不具合が発生する。
【００１１】
また、前記ピストンリング２の外周面とシリンダライナ３の摺動面３ａとの間の接触圧力Ｐは、周知のように、接触圧力Ｐは第１の曲面の半径Ｒ０に反比例し、第１の曲面の半径Ｒ０が小さくなるに従い接触圧力Ｐが増加する。
従って、上記より、接触圧力Ｐの面からも、前記第１の曲面の半径Ｒ０は、極力大きくした方がよい。
【００１２】
本発明はかかる従来技術の課題に鑑み、ピストンリングの外周面の第１の曲面半径Ｒ０を、最大限に大きくすることにより、ガスシール能力を向上させ、ピストンリングの外周面とシリンダライナの摺動面との間のガスシール能力不足による吹き抜けガス量の増大を防止し、吹き抜けガス量の増大よるピストンリングバック部の汚れの増大を防止し、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナ３の摺動面３ａ周辺の硫酸腐食の増大の発生を防止し、且つ、接触圧力を低減したピストンリングの構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明はかかる課題を解決するもので、シリンダライナの摺動面に接するピストンリングの外周面を、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成してなるピストンリングにおいて、前記外周面の曲率半径Ｒを、エンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルに設定したことを特徴とする（請求項１）。
【００１４】
かかる発明において、好ましくは、次のように構成する。
（１）前記外周面に、該外周面とシリンダライナの摺動面との初期馴染み性、耐磨耗性、及び耐スカッフ性を合わせ持つモリブデン系の溶射皮膜等によるコーティングを施す（請求項２）。
（２）ピストンクラウンに複数個装着された前記ピストンリングのうち、燃焼室に最も近い位置に配置された前記ピストンリングの外周面の円弧の半径Ｒの中心が、前記ピストンリングの高さ中心から前記燃焼室と反対側にずれて偏心しており、その他の前記ピストンリングの外周面の円弧の半径Ｒの中心は、前記ピストンリングの高さ中心と一致しているか、もしくは前記ピストンリング高さ中心から前記燃焼室と反対側にずれて偏心していると構成する（請求項３）。
【発明の効果】
【００１５】
本発明においては、シリンダライナの摺動面に接するピストンリングの外周面を、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成してなるピストンリングにおいて、前記外周面の曲率半径Ｒを、エンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルに設定している。
【００１６】
かかる設定は、外周面の曲率半径Ｒつまり第１の曲面の半径Ｒの最小値Ｒ＝１．１８Ｄは、前記（１）式による漏れ流量Ｑが、今まで常用してきたＲ＝０．９５Ｄに比べて、漏れ流量Ｑ＝１／２程度になる値に設定する。
また、前記第１の曲面の半径Ｒの最大値Ｒ＝１．３５Ｄは、前記第１の曲面Ｒを大きくすると、ピストン１の傾きが大きくなるピストンストロークの上端部及び下端部でピストンリングの第１の曲面Ｒが、シリンダライナの摺動面に直接に接するのを回避するための、前記第１の曲面の半径Ｒの最大値であり、前記最大値Ｒ＝１．３５Ｄを超えると、ピストンリング２の上面側曲面Ｒ１あるいは下面側曲面Ｒ２が前記シリンダライナの摺動面３ａに直接に接触するという不具合が発生する。
【００１７】
以上のエンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルの設定値の妥当性は、シリンダ内径Ｄ＝３３０ｍｍ以上のエンジンにおける実験にて実証されている。
【００１８】
従って、前記第１の曲面の半径Ｒを１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの範囲に拡大することにより、前記（１）式のように、第１の曲面の半径Ｒを大きくすることにより、漏れ流量ＱはＲの３乗に逆比例して減少し、１．３５Ｄでは現状の（Ｒ＝０．９５Ｄ）の約１／３に減少する。
かかるピストンリングの外周面とシリンダライナの摺動面との間のガスシール能力の向上により、吹き抜けガス量の増大によるエンジン性能の低下を防止できるとともに、これにより前記吹き抜けガス量の増大よるピストンリングバック部の汚れの増大を防止し、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナの摺動面周辺の硫酸腐食の増大を防止、且つ、接触圧力を低減できる。
【００１９】
即ち、言い換えれば、前記ピストンリングの第１の曲面の半径Ｒは、ガスシール性の観点からは大きいほど効果的である。具体的には、燃焼ガスに対する吹き抜け抵抗は、前記のように、ピストンリング第１の曲面の半径Ｒの３乗に比例する。従って、シリンダ内径に対する前記ピストンリングの第１の曲面の半径Ｒを１．１８〜１．３５倍以下とすることにより、燃焼ガスの吹き抜け抵抗が２倍〜３倍に改善される。ここで、吹き抜け抵抗が２倍以下の場合には、その効果は顕著ではないことから、ピストンリング第１の曲面の半径Ｒの下限を１．１８倍とした。
しかし、前記ピストンリング外周面の円弧の半径Ｒを極端に大きくした場合、サイドフォースによって生じるピストン側圧によるピストンの揺動や、熱変形によって前記ピストンリングが傾いた場合、前記ピストンリングのエッジがシリンダライナと接触してシリンダライナを損傷する可能性がある。前記ピストンリングのエッジがシリンダライナと接触しない物理的形状の制約から、シリンダ内径に対する前記ピストンリングの摺動面の円弧の半径の比の上限を１．３５倍とした。
【００２０】
また、外周面に、該外周面とシリンダライナの摺動面との初期馴染み性、耐磨耗性、及び耐スカッフ性を合わせ持つモリブデン系の溶射皮膜等によるコーティングを施せば（請求項２）、モリブデン系の硬い粒子によってシリンダライナの摺動面の粗さが慣らされて早期に馴染み性が向上し、シリンダライナの摺動面の鋳造組織による保油性が向上する。
【００２１】
また、ピストンリングは、シリンダライナと対向するピストンリングの外周面の第１の曲面の半径Ｒを１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの範囲とするとともに、複数個装着された前記ピストンリングのうち、燃焼室に最も近い位置に配置された前記ピストンリングの摺動面の円弧の半径中心を、前記ピストンリングの高さ中心から前記燃焼室と反対側にずらして偏心させて、その他の前記ピストンリングの摺動面の円弧の半径中心は、ピストンリングの高さ中心と一致させるか、もしくは前記ピストンリング高さ中心から前記燃焼室と反対側にずらして偏心させている。
このような摺動面のプロファイルとすることにより、複数個装着された前記ピストンリングのうち、最も厳しい熱的環境に晒される前記ピストンリング、すなわち燃焼室に最も近い位置に装着された前記ピストンリングについて、そのガスシール性を確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明を図に示した実施例を用いて詳細に説明する。但し、この実施例に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは特に特定的な記載がない限り、この発明の範囲をそれのみに限定する趣旨ではなく、単なる説明例にすぎない。
【００２３】
図２（Ａ）は大型ディーゼル機関の燃焼室周りの概略断面図、図２（Ｂ）はピストンリング装着部近傍の部分断面図である。図２において、ピストン１は高さ方向に形成されたリング溝１ａに複数のピストンリング２がそれぞれ嵌挿され、該ピストン１は、前記ピストンリング２の外周面２ａがシリンダライナ３の摺動面３ａに摺接しながら往復動する。該ピストン１の上部にはエンジンの燃焼室６に開口するリング側面隙間７が形成されており、該リング側面隙間７には燃焼室６からの燃焼ガスが充填している。
符号４で示されるシリンダヘッドは前記シリンダライナ３の上面を覆い、該シリンダヘッド、シリンダライナ３及びピストン１の上面で前記燃焼室６を形成している。そして、かかる大型ディーゼル機関においては、燃焼室６の中央部に大径の排気弁５が挿入されている。また、前記ピストン１の出力はピストンロッド８から、図示しないクランク軸へと伝達される。
【００２４】
本発明は、前記ピストンリング２の形状の改良に係るものである。
【００２５】
図１は、本発明に係る大型ディーゼル機関のピストンリングの拡大断面図である。
ピストンリング２は、前記ピストン１に軸方向に複数個刻設されたリング溝１ａ内に嵌挿されており、該ピストンリング２は、その外周面２ａがシリンダライナ３の摺動面３ａに摺接しながら（Ｓが当り幅、２ｂが摺接点）往復動する。
なお、図１において、矢印Ａ方向に流れる燃焼ガスに対しては、リング溝１ａとピストンリング２の下面が面接触してシールする。
【００２６】
該ピストンリング２の外周面２ａは、軸方向の曲率半径Ｒの前記摺動面３ａに当接する第１の曲面と、該第１の曲面Ｒと上面側２ｓとを結ぶ上面側曲面Ｒ１と、該第１の曲面Ｒと下面側２ｔとを結ぶ下面側曲面Ｒ２とを円滑に結んで形成される。図１において、Ｈはピストンリング２の高さ、Ｂはピストンリング２の幅である。
そして、本発明においては、シリンダライナ３の摺動面３ａに接するピストンリングの外周面２ａを、軸方向に曲率半径Ｒの曲面に形成し、前記外周面２ａの曲率半径Ｒを、エンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルに設定している。
そして、例えば、この大型ディーゼル機関のピストンリング２においては、ピストンリング２においては、前記シリンダ内径Ｄ＝８５０ｍｍに対し、Ｒ＝１１５０ｍｍ、Ｒ１＝Ｒ２＝１．２５ｍｍに設定している。
【００２７】
前記Ｒ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄなる設定は、ピストンリング２の外周面２ａの曲率半径Ｒつまり第１の曲面の半径Ｒの最小値Ｒ＝１．１８Ｄは、前記（１）式による漏れ流量Ｑが、今まで常用してきたＲ＝０．９５Ｄに比べて、漏れ流量Ｑ＝１／２程度になる値に設定している。
【００２８】
また、前記Ｒ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄなる設定のうち、第１の曲面の半径Ｒの最大値Ｒ＝１．３５Ｄについては、前記第１の曲面Ｒを大きくすると、ピストン１の傾きが大きくなるピストンストロークの上端部及び下端部でピストンリング２の第１の曲面Ｒが、シリンダライナ３の摺動面３ａに直接に接するのを回避するための、前記第１の曲面の半径Ｒの最大値である。
従って、前記最大値Ｒ＝１．３５Ｄを超えると、ピストンリング２の上面側曲面Ｒ１あるいは下面側曲面Ｒ２が前記シリンダライナ３の摺動面３ａに直接に接触するという不具合が発生する。
【００２９】
つまり言い換えれば、前記ピストンリング２の第１の曲面の半径Ｒは、ガスシール性の観点からは大きいほど効果的である。具体的には、燃焼ガスに対する吹き抜け抵抗は、前記ピストンリング２の第１の曲面の半径Ｒの３乗に比例する。従って、シリンダ内径に対する前記ピストンリングの第１の曲面の半径Ｒを１．１８〜１．３５倍以下とすることにより、燃焼ガスの吹き抜け抵抗が２倍〜３倍に改善される。ここで、吹き抜け抵抗が２倍以下の場合には、その効果は顕著ではないことから、ピストンリング第１の曲面の半径Ｒの下限を１．１８倍としている。
しかし、前記ピストンリング外周面の円弧の半径を極端に大きくした場合、サイドフォースによって生じるピストン側圧によるピストンの揺動や、熱変形によって前記ピストンリングが傾いた場合、前記ピストンリングのエッジがシリンダライナと接触してシリンダライナを損傷する可能性がある。前記ピストンリングのエッジがシリンダライナと接触しない物理的形状の制約から、シリンダ内径に対する前記ピストンリングの摺動面の円弧の半径の比の上限を１．３５倍としている。
【００３０】
以上のエンジンのシリンダ内径Ｄに対してＲ＝１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの円弧プロファイルの設定値の妥当性は、シリンダ内径Ｄ＝３３０ｍｍ以上のエンジンにおける実験結果にて実証されている。
【００３１】
図３の（Ａ０）は今まで常用してきたＲ＝０．９５Ｄの場合、図３の（Ａ１）は本発明の場合（Ｒ＝１．３５Ｄの場合）である。図３の（Ａ１）に示すように本発明の場合（Ｒ＝１．３５Ｄの場合）は、（Ａ０）の場合（常用してきたＲ＝０．９５Ｄ）に比べて油膜の厚さＵが大きく十分な油膜の厚さＵが得られている。
【００３２】
また、（１）リング接触面圧は、（Ａ１）（本発明の場合（Ｒ＝１．３５の場合））が（Ａ０）の場合（常用してきたＲ＝０．９５Ｄ）よりもＸ１=１７％減少している。
一方、（２）ブローバイガス流路抵抗は、（Ａ１）（本発明の場合（Ｒ＝１．３５Ｄの場合））が（Ａ０）の場合（常用してきたＲ＝０．９５Ｄ）に対し、ブローバイガス流路抵抗Ｘ２が約３倍増加している（つまり前記漏れ流量Ｑが１／３に減少している）。尚、（Ａ２）の場合（本発明の場合（Ｒ＝１．１８Ｄの場合））はブローバイガス流路抵抗Ｘ３が約２倍となっている。
【００３３】
従って、前記ピストンリング２の第１の曲面の半径Ｒを１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの範囲に拡大することにより、前記（１）式のように、第１の曲面の半径Ｒを大きくすることにより、漏れ流量ＱはＲの３乗に逆比例して減少し、１．３５Ｄでは現状の（Ｒ＝０．９５Ｄ）の約１／３に減少する（図３の（２）ブローバイガス流路抵抗参照）。
【００３４】
かかる、ピストンリング２の外周面２ａとシリンダライナ３の摺動面３ａとの間のガスシール能力の向上により、油膜シール部Ａ（図１参照）における吹き抜けガス量が減少してエンジン性能の低下を防止できるとともに、これにより前記吹き抜けガス量の減少によるピストンリングバック部の汚れを防止し、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナ３の摺動面３ａ周辺の硫酸腐食を抑制できる。
【００３５】
また、ピストンリング２の外周面２ａに、該外周面２ａとシリンダライナ３の摺動面３ａとの初期馴染み性、耐磨耗性、及び耐スカッフ性を合わせ持つモリブデン系の溶射皮膜等によるコーティングを施せば、モリブデン系の硬い粒子によってシリンダライナ３の摺動面３ａの粗さが慣らされて早期に馴染み性が向上し、シリンダライナ３の摺動面３ａの鋳造組織による保油性が向上する。
【００３６】
また、ピストンリング２は、シリンダライナ３と対向する外周面２ａの第１の曲面の半径Ｒを１．１８Ｄ〜１．３５Ｄの範囲とするとともに、複数個装着された前記ピストンリング２のうち、燃焼室に最も近い位置に配置された前記ピストンリング２の摺動面の円弧の半径中心Ｒを、前記ピストンリングの高さ中心２ｃから前記燃焼室６と反対側にずらして偏心させて、その他の前記ピストンリング２の円弧の半径中心Ｒは、ピストンリング２の高さＨの中心２ｃと一致させるか、もしくは前記ピストンリング高さ中心２ｃから前記燃焼室６と反対側にずらして偏心させている。
このようなピストンリング２の外周面２ａのプロファイルとすることにより、複数個装着された前記ピストンリング２のうち、最も厳しい熱的環境に晒される前記ピストンリング２、すなわち燃焼室６に最も近い位置に装着された前記ピストンリング２について、そのガスシール性を確保することができる。
尚、第２ピストンリング以降は、前記ピストンリング２の高さ中心２ｃに一致させてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明によれば、ピストンリングの外周面の第１の曲面半径Ｒを、最大限に大きくすることにより、ガスシール能力を向上させ、ピストンリングの外周面とシリンダライナの摺動面との間のガスシール能力不足による吹き抜けガス量の増大を防止し、吹き抜けガス量の増大よるピストンリングバック部の汚れの増大を防止し、吹き抜けガス中に含まれる亜硫酸ガスによるシリンダライナ３の摺動面３ａ周辺の硫酸腐食の増大の発生を防止し、且つ、接触圧力を低減したピストンリングの構造を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明に係る大型ディーゼル機関のピストンリングの拡大断面図である。
【図２】（Ａ）は大型ディーゼル機関の燃焼室周りの概略断面図、（Ｂ）はピストンリング装着部近傍の部分断面図である。
【図３】（Ａ０）は今まで常用してきたＲ＝０．９５Ｄの場合、（Ａ１）は本発明の場合（Ｒ＝１．３５Ｄの場合）である。また（１）はリング接触面圧、（２）はブローバイガス流路抵抗である。
【図４】従来の大型ディーゼル機関のピストンリングの拡大断面図である。
【図５】ピストンリング２のガスシール能力を示す説明図である。
【符号の説明】
【００３９】
１    ピストン
１ａ  リング溝
２    ピストンリング
２ａ  外周面
２ｓ  上面側
２ｔ  下面側
３    シリンダライナ
３ａ  摺動面
４    シリンダヘッド
５    排気弁
６    燃焼室
７    リング側面隙間
Ｒ    曲率半径
Ｒ１  上面側曲面
Ｒ２  下面側曲面
Ｄ    シリンダ内径
【図１】
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【図２】
2009091927.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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