(57)【要約】【課題】熱交換器の熱交換性能を向上しうる扁平状伝熱管を提供する。【解決手段】伝熱管１は、上下壁2,3を有する扁平状であり、幅方向に並んだ複数の流体通路７を備えている。各流体通路７に臨む上下壁2,3の２つの面2a,3aに長さ方向にのびる凸条からなる２〜５のインナーフィン８を形成する。管高さＨが１．８ｍｍ以下、管幅Ｗが２０ｍｍ以下、流体通路の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路の幅ｗ１が２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈが０．３〜１．２ｍｍ、上下壁2,3の肉厚ｔが０．４ｍｍ以下である。上下壁2,3の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔが０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たし、流体通路７の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐ１の比ｐ１／ｗ１が０．１５≦ｐ１／ｗ１≦１／ｎ（但し、一方の面に形成された複数のインナーフィンの数）の関係を満たす。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに対向する１対の平坦壁を有する扁平状であるとともに、幅方向に並んだ複数の流体通路を備え、各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に長さ方向にのびる凸条からなるインナーフィンが形成されており、管高さＨが１．８ｍｍ以下、管幅Ｗが２０ｍｍ以下、流体通路の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路の幅ｗ１が２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈが０．３〜１．２ｍｍである扁平状伝熱管であって、
各平坦壁の肉厚ｔが０．４ｍｍ以下であり、少なくともいずれか１つの流体通路に臨む両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に、２〜５のインナーフィンが形成されており、両平坦壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０、０．５≦ｈ２ａ／ｔ≦２．０の関係を満たし、両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に複数のインナーフィンが形成されている流体通路の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐ１、ｐ２、ｐ３の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１、ｐ３／ｗ１が、０．１５≦ｐ１／ｗ１≦１／ｎ、０．１５≦ｐ２／ｗ１≦１／ｎ、０．１５≦ｐ３／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に形成された複数のインナーフィンの数）の関係を満たしている扁平状伝熱管。
【請求項２】
各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ複数のインナーフィンが形成されており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの数が等しくなっている請求項１記載の扁平状伝熱管。
【請求項３】
流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比が、ｈ２／ｈ１＜０．５、ｈ２ａ／ｈ１＜０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が同一になっている請求項２記載の扁平状伝熱管。
【請求項４】
流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比が、ｈ２／ｈ１≧０．５、ｈ２ａ／ｈ１≧０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている請求項２記載の扁平状伝熱管。
【請求項５】
各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ複数のインナーフィンが形成されており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの数が異なっている請求項１記載の扁平状伝熱管。
【請求項６】
各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている請求項５記載の扁平状伝熱管。
【請求項７】
各流体通路に臨む両平坦壁の少なくともいずれか１つの面に形成された全インナーフィンのうち、少なくとも１つのインナーフィンの高さｈ２ａが他のインナーフィンの高さｈ２と異なっている請求項２〜６のうちのいずれかに記載の扁平状伝熱管。
【請求項８】
互いに対向する１対の平坦壁を有する扁平状であるとともに、幅方向に並んだ複数の流体通路を備え、各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に長さ方向にのびる凸条からなるインナーフィンが形成されており、管高さＨが１．８ｍｍ以下、管幅Ｗが２０ｍｍ以下、流体通路の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路の幅ｗ１が２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈが０．３〜１．２ｍｍである扁平状伝熱管であって、
各平坦壁の肉厚ｔが０．４ｍｍ以下であり、少なくともいずれか１つの流体通路に臨む両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に１つのインナーフィンが形成されており、平坦壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たし、両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に１つのインナーフィンが形成されている流体通路の幅ｗ１に対する１つのインナーフィンと当該流体通路の一方の側面との距離ｗ２ｃの比ｗ２ｃ／ｗ１が、１／４≦ｗ２ｃ／ｗ１≦１／２の関係を満たしている扁平状伝熱管。
【請求項９】
各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ１つのインナーフィンが形成され、流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２の比が、ｈ２／ｈ１＜０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が同一になっている請求項８記載の扁平状伝熱管。
【請求項１０】
各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ１つのインナーフィンが形成され、流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２の比が、ｈ２／ｈ１≧０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている請求項８記載の扁平状伝熱管。
【請求項１１】
互いに間隔をおいて配置された１対のヘッダタンクと、両ヘッダタンク間に、ヘッダタンクの長さ方向に間隔をおいて配置され、かつ両端部がヘッダタンクに形成された管挿通穴内に挿入された状態でヘッダタンクにろう付された複数の扁平状熱交換管と、隣り合う熱交換管どうしの間に配置されて熱交換管にろう付されたコルゲートフィンとを備えた熱交換器であって、熱交換管として、請求項１〜１０のうちのいずれかに記載された扁平状伝熱管が用いられている熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は扁平状伝熱管に関し、さらに詳しくは、たとえばカーエアコンのコンデンサおよびエバポレータ、自動車用ラジエータ、自動車用オイルクーラなどの熱交換器の熱交換管として使用される扁平状伝熱管に関する。
【０００２】
この明細書において、「アルミニウム」という用語には、純アルミニウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。
【背景技術】
【０００３】
近年、たとえばフロン系冷媒を使用するカーエアコン用コンデンサとして、図１４に示すように、互いに間隔をおいて平行に配置された１対のヘッダ(60)(61)と、両端がそれぞれ両ヘッダ(60)(61)に接続された並列状のアルミニウム製扁平状熱交換管(62)と、隣り合う熱交換管(62)の間の通風間隙に配置されるとともに、両熱交換管(62)にろう付されたアルミニウム製コルゲートフィン(63)と、第１ヘッダ(60)の周壁上端部に接続された入口部材(64)と、第２ヘッダ(61)の周壁下端部に接続された出口部材(65)と、第１ヘッダ(60)の中程より上方位置の内部に設けられた第１仕切板(66)と、第２ヘッダ(61)の中程より下方位置の内部に設けられた第２仕切板(67)とを備えており、第１仕切板(66)よりも上方に配置された熱交換管(62)の本数、第１仕切板(66)と第２仕切板(67)の間の熱交換管(62)の本数、第２仕切板(67)よりも下方に配置された熱交換管(62)の本数がそれぞれ上から順次減少されて通路群を構成しており、入口部材(64)から流入した気相の冷媒が、出口部材(65)より液相となって流出するまでに、コンデンサ内を各通路群単位に蛇行状に流れるようになされているいわゆるマルチフロー型と称されるコンデンサが、高性能化、低圧力損失および超コンパクト化を実現しうるものとして広く使用されている。
【０００４】
上記コンデンサにの熱交換管(62)は、熱交換効率が優れていることはもちろんのこと、その内部に高圧ガス冷媒が導入されるため耐圧性が要求される。
【０００５】
そして、上記コンデンサの熱交換管(62)に用いられる扁平状伝熱管として、特許文献１記載のものが知られている。特許文献１記載の扁平状伝熱管はアルミニウム押出形材製であって、互いに対向する１対の平坦壁を有する扁平状であるとともに、幅方向に並んだ複数の流体通路を備え、すべての流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる複数のインナーフィンが形成されており、管高さが２．０ｍｍ以下、流体通路の高さが１．２ｍｍ以下、流体通路の高さに対する流体通路の幅の比が１．８〜６．０、冷媒通路の高さに対するインナーフィンの高さの比が０．０５５〜０．２５、インナーフィンのピッチが０．２５〜０．６ｍｍとなっている。
【０００６】
また、特許文献１の実施例として、表１に示す扁平状伝熱管が記載されている。
【表１】
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【０００７】
なお、表１中のＮｏ．６の扁平状伝熱管は、流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる１つのインナーフィンが形成されている。
【０００８】
しかしながら、最近では、上述したコンデンサにおいては、さらなる熱交換性能の向上が要求されており、特許文献１記載の表１を見ると、管幅、管高さ、平坦壁の肉厚、流体通路の幅、流体通路の高さ、インナーフィンの高さおよびピッチ、流体直径、平坦壁の肉厚に対するインナーフィンの高さの比、ならびに流体通路幅に対するフィンピッチの比のすべてが最適な範囲内にある扁平状伝熱管は存在せず、特に平坦壁の肉厚が大きくなっているとともに、平坦壁の肉厚に対するインナーフィンの高さの比が小さいために、伝熱性能は不十分であって、コンデンサのさらなる熱交換性能の向上を実現することができない。
【特許文献１】特開平６−１８５８８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
この発明の目的は、上記問題を解決し、熱交換器の熱交換性能を向上しうる扁平状伝熱管を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上記目的を達成するために以下の態様からなる。
【００１１】
1)互いに対向する１対の平坦壁を有する扁平状であるとともに、幅方向に並んだ複数の流体通路を備え、各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に長さ方向にのびる凸条からなるインナーフィンが形成されており、管高さＨが１．８ｍｍ以下、管幅Ｗが２０ｍｍ以下、流体通路の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路の幅ｗ１が２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈが０．３〜１．２ｍｍである扁平状伝熱管であって、
各平坦壁の肉厚ｔが０．４ｍｍ以下であり、少なくともいずれか１つの流体通路に臨む両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に、２〜５のインナーフィンが形成されており、両平坦壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０、０．５≦ｈ２ａ／ｔ≦２．０の関係を満たし、両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に複数のインナーフィンが形成されている流体通路の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐ１、ｐ２、ｐ３の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１、ｐ３／ｗ１が、０．１５≦ｐ１／ｗ１≦１／ｎ、０．１５≦ｐ２／ｗ１≦１／ｎ、０．１５≦ｐ３／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に形成された複数のインナーフィンの数）の関係を満たしている扁平状伝熱管。
【００１２】
2)各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ複数のインナーフィンが形成されており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの数が等しくなっている上記1)記載の扁平状伝熱管。
【００１３】
3流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比が、ｈ２／ｈ１＜０．５、ｈ２ａ／ｈ１＜０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が同一になっている上記2)記載の扁平状伝熱管。
【００１４】
4)流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２、ｈ２ａの比が、ｈ２／ｈ１≧０．５、ｈ２ａ／ｈ１≧０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている上記2)記載の扁平状伝熱管。
【００１５】
5)各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ複数のインナーフィンが形成されており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの数が異なっている上記1)記載の扁平状伝熱管。
【００１６】
6)各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている上記5)記載の扁平状伝熱管。
【００１７】
7)各流体通路に臨む両平坦壁の少なくともいずれか１つの面に形成された全インナーフィンのうち、少なくとも１つのインナーフィンの高さｈ２ａが他のインナーフィンの高さｈ２と異なっている上記2)〜6)のうちのいずれかに記載の扁平状伝熱管。
【００１８】
8)互いに対向する１対の平坦壁を有する扁平状であるとともに、幅方向に並んだ複数の流体通路を備え、各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面に長さ方向にのびる凸条からなるインナーフィンが形成されており、管高さＨが１．８ｍｍ以下、管幅Ｗが２０ｍｍ以下、流体通路の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路の幅ｗ１が２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈが０．３〜１．２ｍｍである扁平状伝熱管であって、
各平坦壁の肉厚ｔが０．４ｍｍ以下であり、少なくともいずれか１つの流体通路に臨む両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に１つのインナーフィンが形成されており、平坦壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たし、両平坦壁の２つの面のうち少なくともいずれか一方の面に１つのインナーフィンが形成されている流体通路の幅ｗ１に対する１つのインナーフィンと当該流体通路の一方の側面との距離ｗ２ｃの比ｗ２ｃ／ｗ１が、１／４≦ｗ２ｃ／ｗ１≦１／２の関係を満たしている扁平状伝熱管。
【００１９】
9)各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ１つのインナーフィンが形成され、流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２の比が、ｈ２／ｈ１＜０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が同一になっている上記8)記載の扁平状伝熱管。
【００２０】
10)各流体通路に臨む両平坦壁の２つの面にそれぞれ１つのインナーフィンが形成され、流体通路の高さｈ１に対するインナーフィンの高さｈ２の比が、ｈ２／ｈ１≧０．５の関係を満たしており、各流体通路に臨む両平坦壁の２つ面に形成されたインナーフィンの流体通路の幅方向の位置が異なっている上記8)記載の扁平状伝熱管。
【００２１】
11)互いに間隔をおいて配置された１対のヘッダタンクと、両ヘッダタンク間に、ヘッダタンクの長さ方向に間隔をおいて配置され、かつ両端部がヘッダタンクに形成された管挿通穴内に挿入された状態でヘッダタンクにろう付された複数の扁平状熱交換管と、隣り合う熱交換管どうしの間に配置されて熱交換管にろう付されたコルゲートフィンとを備えた熱交換器であって、熱交換管として、上記1)〜10)のうちのいずれかに記載された扁平状伝熱管が用いられている熱交換器。
【００２２】
上記1)および8)の扁平状伝熱管において、流体直径とは、複数の横断面非円形の流体通路を有する伝熱管を、１つの管路を有する円管とみなした場合の等価直径を意味するものであり、次式で定義される。
【００２３】
Ｄｈ＝（４Ａｃ）／Ｌであり、Ａｃ：複数の通路の通路断面積の合計、Ｌ：複数の通路の濡れ縁（浸辺長）の合計である。
【発明の効果】
【００２４】
上記1)〜10)の扁平状伝熱管によれば、管幅、管高さ、平坦壁の肉厚、流体通路の幅、流体通路の高さ、インナーフィンの高さおよびピッチ、流体直径、平坦壁の肉厚に対するインナーフィンの高さの比、ならびに流体通路幅に対するフィンピッチの比のすべてが最適な範囲内にあるので、伝熱性能は優れたものになり、これを使用した熱交換器のさらなる熱交換性能の向上を実現することが可能になる。
【００２５】
上記5)〜10)の扁平状伝熱管によれば、圧力損失の増大も抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、この発明の実施形態を、図面を参照して説明する。なお、以下の説明において、図１〜図１１の上下、左右をそれぞれ上下、左右というものとする。
【００２７】
また、全図面を通じて同一部分および同一物には同一符号を付して重複する説明を省略する。
【００２８】
実施形態１
この実施形態は図１〜図４に示すものである。
【００２９】
図１はこの発明の実施形態１の扁平状伝熱管の全体構成を示し、図２はこの発明の実施形態１の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示し、図３は扁平状伝熱管を製造する板状体を示し、図４は板状体から扁平状伝熱管を製造する工程の一部を示す。
【００３０】
図１および図２において、扁平状伝熱管(1)はアルミニウム製であり、互いに対向する平らな上下壁(2)(3)（１対の平坦壁）と、上下壁(2)(3)の左右両側縁どうしにまたがる左右両側壁(4)(5)と、左右両側壁間(4)(5)において上下壁(2)(3)にまたがるとともに相互に所定間隔をおいて設けられ、かつ長さ方向に伸びる複数の補強壁(6)とよりなり、内部に幅方向に並んだ複数の流体通路(7)を有するものである。なお、図示は省略したが、全ての補強壁(6)には、隣接する流体通路(7)どうしを通じさせる複数の連通穴が、全体として平面から見て千鳥配置状となるようにあけられている。
【００３１】
上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)、すなわち各流体通路(7)の上下両面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる２〜５、ここでは３つのインナーフィン(8)が形成されており、２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)の数は等しくなっている。すべてのインナーフィン(8)の高さは等しくなっている。さらに、上壁(2)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)と、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)とは、扁平状伝熱管(1)の幅方向の同一位置にある。
【００３２】
左側壁(4)は、上壁(2)の左側縁より下方隆起状に一体成形された側壁用凸条(9)と、下壁(3)の左側縁より上方隆起状に一体成形された側壁用凸条(11)とが、先端どうしが相互に突き合わされてろう付されることにより形成されている。右側壁(5)は上下壁(2)(3)と一体に形成されている。
【００３３】
補強壁(6)は、上壁(2)より下方隆起状に一体成形された補強壁用凸条(12)(13)と、下壁(3)より上方隆起状に一体成形された補強壁用凸条(14)(15)とが、先端どうしが相互に突き合わされてろう付されることにより形成されている。上壁(2)および下壁(3)には、それぞれ肉厚の異なる２種類の補強壁用凸条(12)(13)および(14)(15)が左右方向に交互に形成されており、上壁(2)における肉厚の厚い補強壁用凸条(12)と下壁(3)における肉厚の薄い補強壁用凸条(15)とがろう付され、上壁(2)における肉厚の薄い補強壁用凸条(13)と下壁(3)における肉厚の厚い補強壁用凸条(14)とがろう付されている。以下、上下両壁(2)(3)の肉厚の厚い補強壁用凸条(12)(14)をそれぞれ第１補強壁用凸条といい、同じく薄い補強壁用凸条(13)(15)をそれぞれ第２補強壁用凸条というものとする。上下壁(2)(3)の第１補強壁用凸条(12)(14)の先端面には、それぞれその長さ方向に伸びかつ他方の壁(3)(2)の第２補強壁用凸条(15)(13)の先端部が嵌る凹溝(16)(17)が全長にわたって形成されている。そして、上壁(2)の第１補強壁用凸条(12)の凹溝(16)内に下壁(3)の第２補強壁用凸条(15)の先端部が、下壁(3)の第１補強壁用凸条(14)の凹溝(17)内に上壁(2)の第２補強壁用凸条(13)の先端部がそれぞれ圧入された状態で、両補強壁用凸条(12)(15)および(13)(14)がろう付されている。
【００３４】
ここで、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅（この幅は、１つの流体通路(7)の両側面、すなわち流体通路(7)の左右両側の補強壁(6)における両第２補強壁用凸条(13)(15)の流体通路(7)に臨む面間の距離である）ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たし、流体通路(7)の幅ｗ１に対する複数のインナーフィン(8)のフィンピッチ（インナーフィン(8)の厚さ方向の中央部間の距離）ｐ１の比ｐ１／ｗ１が、０．１５≦ｐ１／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは上下両壁(2)(3)の２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)の数）の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔ、および流体通路(7)の幅ｗ１に対する複数のインナーフィン(8)のフィンピッチｐ１の比ｐ１／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。特に、インナーフィン(8)の数が５を超える場合や、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔが２．０を超える場合には、圧力損失が特に大きくなる。
【００３５】
なお、上壁(2)の各流体通路(7)に臨む面(2a)に形成されたインナーフィン(8)と、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面(3a)に形成されたインナーフィン(8)とは、扁平状伝熱管(1)の幅方向の同一位置に存在するのであるから、上下のインナーフィン(8)の先端どうしが当接しないように、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５の関係を満たしている。
【００３６】
なお、図１および図２に示すように、上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)の数が３つの場合、左右両端部のインナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、左右両側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(15)(13)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２の流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２／ｗ１は１／１２〜７／２０であることが好ましい。また、上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)に４つのインナーフィン(8)が形成される場合には、上記比ｗ２／ｗ１は１／１６〜１１／４０であることが好ましく、同じく５つのインナーフィン(8)が形成される場合には、上記比ｗ２／ｗ１は１／２０〜１／５であることが好ましい。
【００３７】
扁平状伝熱管(1)は、図３に示す伝熱管製造用板状体(20)から製造される。
【００３８】
図３において、伝熱管製造用板状体(20)は、全体が両面にろう材層を有するアルミニウムブレージングシートからなる圧延素板を圧延することにより形成されたものであり、上下壁(2)(3)を形成する相互に同幅および同肉厚の平らな上壁形成部(21)および下壁形成部(22)と、上下壁形成部(21)(22)よりも若干厚肉で、かつ上下壁形成部(21)(22)どうしを一体に連結するとともに右側壁(5)を形成する連結部(23)と、上壁形成部(21)および下壁形成部(22)における連結部(23)とは反対側の側縁より上方隆起状に一体成形されかつ左側壁(4)を形成する側壁用凸条(9)(11)と、上壁形成部(21)および下壁形成部(22)にそれぞれ左右方向に所定間隔をおいて上方隆起状に一体成形された複数の第１および第２補強壁用凸条(12)(13)(14)(15)と、上壁形成部(21)および下壁形成部(22)における隣接する補強壁用凸条(12)(13)(14)(15)間に上方隆起状に一体成形されたインナーフィン(8)とを備えており、両側壁用凸条(9)(11)どうし、上壁形成部(21)の第１補強壁用凸条(12)と下壁形成部(22)の第２補強壁用凸条(15)、下壁形成部(22)の第１補強壁用凸条(14)と上壁形成部(21)の第２補強壁用凸条(13)、および上壁形成部(21)のインナーフィン(8)と下壁形成部(22)のインナーフィン(8)とが、それぞれ連結部(23)の左右方向の中心線に対して左右対称となる位置にある。
【００３９】
上壁形成部(21)の第１補強壁用凸条(12)の先端面に下壁形成部(22)の第２補強壁用凸条(15)が圧入される凹溝(16)が形成され、下壁形成部(22)の第１補強壁用凸条(14)の先端面に上壁形成部(21)の第２補強壁用凸条(13)が圧入される凹溝(17)が形成されている。上壁形成部(21)および下壁形成部(22)の両側壁用凸条(9)(11)の寸法、すなわち高さおよび肉厚は同一である。また、上壁形成部(21)の第１補強壁用凸条(12)および下壁形成部(22)の第１補強壁用凸条(14)の寸法、すなわち高さ、肉厚、凹溝(16)(17)の幅および凹溝(16)(17)の深さは、それぞれ同一である。さらに、上壁形成部(21)の第２補強壁用凸条(13)および下壁形成部(22)の第２補強壁用凸条(15)の寸法、すなわち高さおよび肉厚は同一である。
【００４０】
次に、伝熱管製造用板状体(20)を用いての扁平状伝熱管(1)の製造方法を、図４を参照して説明する。
【００４１】
すなわち、ロールフォーミング法により、伝熱管製造用板状体(20)を連結部(23)の左右両側で順次折り曲げていき（図４(a)参照）、最後にヘアピン状に折り曲げて両側壁用凸条(9)(11)の先端面どうしを突き合わせるとともに、第２補強壁用凸条(13)(15)の先端部を第１補強壁用凸条(12)(14)の凹溝(17)(16)内に圧入することにより、折り曲げ体(20A)を得る（図４(b)参照）。
【００４２】
その後、折り曲げ体(20A)を所定温度に加熱し、両側壁用凸条(9)(11)の先端部どうしおよび両補強壁用凸条(12)(15)および(13)(14)の先端部どうしを上記ろう材層を利用して相互にろう付することにより左側壁(4)と補強壁(6)を形成し、連結部(23)により右側壁(5)を形成し、さらに上壁形成部(21)により上壁(2)を、下壁形成部(22)により下壁(3)をそれぞれ形成する。こうして、扁平状伝熱管(1)が製造される。
【００４３】
扁平状伝熱管(1)が、たとえば図１４に示すコンデンサの熱交換管(62)として用いられる場合、扁平状伝熱管(1)の製造は、コンデンサの製造と同時に行われることがある。すなわち、コンデンサは次のようにして製造される。まず、複数の折り曲げ体(20A)を用意するとともに、複数の折り曲げ体挿入穴を有する１対のアルミニウム製ヘッダ(60)(61)と、複数のアルミニウム製コルゲートフィン(63)とを用意する。ついで、１対のヘッダ(60)(61)を間隔をおいて配置するとともに、折り曲げ体挿入穴と同数の折り曲げ体(20A)とフィン(63)とを交互に配置し、折り曲げ体(20A)の両端部をヘッダ(60)(61)の折り曲げ体挿入穴に挿入する。その後、これらを所定温度に加熱し、上述したようにして扁平状伝熱管(1)を製造するのと同時に、扁平状伝熱管(1)とヘッダ(60)(61)、ならびに扁平状伝熱管(1)とコルゲートフィン(63)とを、それぞれ伝熱管製造用板状体(20)のろう材層を利用して同時にろう付する。こうして、コンデンサが製造される。
【００４４】
上述した扁平状伝熱管(1)を備えた熱交換器は、フロン系冷媒を使用し、かつ圧縮機、コンデンサおよびエバポレータを有する冷凍サイクルが、カーエアコンとして搭載されている車両、たとえば自動車において、上記冷凍サイクルのコンデンサとして用いられる。また、上記冷凍サイクルのエバポレータとして用いられる。さらに、上述した扁平状伝熱管(1)を備えたオイルクーラやラジエータとして自動車に搭載されることもある。
【００４５】
なお、上述した扁平状伝熱管(1)は、ＣＯ２冷媒などの超臨界冷媒を使用し、かつ圧縮機、ガスクーラ、エバポレータ、減圧器、およびガスクーラから出てきた冷媒とエバポレータから出てきた冷媒とを熱交換させる中間熱交換器を有する超臨界冷凍サイクルが、カーエアコンとして搭載されている車両、たとえば自動車において、ガスクーラやエバポレータに用いられることがある。
【００４６】
上記実施形態１においては、上壁(2)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)と、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)とは、扁平状伝熱管(1)の幅方向の同一位置に形成されているが、これに限定されるものではなく、扁平状伝熱管(1)の幅方向の異なる位置に形成されていてもよい。この場合、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００４７】
実施形態２
この実施形態は図５および図６に示すものである。
【００４８】
図５はこの発明の実施形態２の扁平状伝熱管の全体構成を示し、図６はこの発明の実施形態２の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示す。
【００４９】
図５に示すように、扁平状伝熱管(25)の上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)、すなわち各流体通路(7)の上下両面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる２〜５のインナーフィン(8)(26)が形成されており、一方の面に形成されたインナーフィン(8)の数と他方の面に形成されたインナーフィン(26)の数とが異なっている。図６においては、上壁(2)の面(2a)に２つのインナーフィン(8)が形成されるとともに下壁(3)の面(3a)に３つのインナーフィン(26)が形成されている。そして、上壁(2)の面(2a)に２つのインナーフィン(8)が形成された流体通路(7)と、上壁(2)の面(2a)に３つのインナーフィン(26)が形成された流体通路(7)とが、扁平状伝熱管(1)の幅方向に交互に設けられている。また、各流体通路(7)において、一方の面(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(26)の高さｈ２ａは、他方の面(3a)または(2a)に形成された２つのインナーフィン(8)の高さｈ２よりも低くなっている。
【００５０】
その他の構成は実施形態１の扁平状伝熱管(1)と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態２においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(26)(8)の高さｈ２ａ、ｈ２の比ｈ２ａ／ｔ、ｈ２／ｔは２種類存在するが、両者ともに０．５≦（ｈ２ａまたはｈ２）／ｔ≦２．０の関係を満たしている。さらに、流体通路(7)の幅ｗ１に対する両インナーフィン(26)(8)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１は２種類存在するが、両者ともに０．１５≦（ｐ１またはｐ２）／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは上下両壁(2)(3)の２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(26)(8)の数）の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(26)(8)の高さｈ２ａ、ｈ２の比ｈ２ａ／ｔ、ｈ２／ｔおよび流体通路(7)の幅ｗ１に対する両インナーフィン(26)(8)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００５１】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比は、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＜０．５であっても、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００５２】
上壁(2)または下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)の数が２つの場合、左右両インナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、左右両補強壁(6)の第２補強壁用凸条(15)(13)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２aの流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２a／ｗ１は１／８〜１７／４０であることが好ましい。
【００５３】
実施形態３
この実施形態は図７に示すものである。
【００５４】
図７はこの発明の実施形態３の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示す。
【００５５】
図７に示すように、扁平状伝熱管(30)の各流体通路(7)において、一方の面(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(8)の高さｈ２と、他方の面(3a)または(2a)に形成された２つのインナーフィン(8)の高さｈ２とは等しくなっている。
【００５６】
その他の構成は実施形態２の扁平状伝熱管と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態３においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔが、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たしている。また、流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１は２種類存在するが、両者ともに０．１５≦（ｐ１またはｐ２）／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは上下両壁(2)(3)の２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)の数）の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔ、および流体通路(7)の幅ｗ１に対する複数のインナーフィン(8)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ２が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００５７】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５であっても、ｈ２／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００５８】
実施形態４
この実施形態は図８に示すものである。
【００５９】
図８はこの発明の実施形態４の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示す。
【００６０】
図８に示すように、扁平状伝熱管(35)の各流体通路(7)において、一方の面(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(8)(26)のうち少なくとも１つ、ここでは中央部のインナーフィン(26)の高さｈ２ａが、他の２つのインナーフィン(8)の高さｈ２よりも低くなっている。また、他方の面(3a)または(2a)に形成された２つのインナーフィン(8)の高さｈ２は、一方の面に(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(8)のうちの両側のインナーフィン(8)の高さｈ２と等しくなっている。
【００６１】
その他の構成は実施形態３の扁平状伝熱管と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態４においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔは２種類存在するが、両者ともに０．５≦（ｈ２またはｈ２ａ）／ｔ≦２．０の関係を満たしている。さらに、流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)(26)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１は２種類存在するが、両者ともに０．１５≦（ｐ１またはｐ２）／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは上下両壁(2)(3)の２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)(26)の数）の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔおよび流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)(26)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００６２】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比は、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＜０．５であっても、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００６３】
実施形態５
この実施形態は図９に示すものである。
【００６４】
図９はこの発明の実施形態５の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示す。
【００６５】
図９に示すように、扁平状伝熱管(40)の各流体通路(7)において、一方の面(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(8)(26)のうち両側の２つインナーフィン(26)の高さｈ２ａが、中央のインナーフィン(8)の高さｈ２よりも低くなっている。また、他方の面(3a)または(2a)に形成された２つのインナーフィン(8)の高さｈ２は、一方の面に(2a)または(3a)に形成された３つのインナーフィン(8)のうちの中央の１つのインナーフィン(8)の高さｈ２と等しくなっている。
【００６６】
その他の構成は実施形態３の扁平状伝熱管と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態５においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔは２種類存在するが、両者ともに０．５≦（ｈ２またはｈ２ａ）／ｔ≦２．０の関係を満たしている。さらに、流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)(26)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１は２種類存在するが、両者ともに０．１５≦（ｐ１またはｐ２）／ｗ１≦１／ｎ（但し、ｎは上下両壁(2)(3)の２つの面(2a)(3a)に形成されたインナーフィン(8)(26)の数）の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比ｈ２／ｔ、ｈ２ａ／ｔおよび流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)(26)のフィンピッチｐ１、ｐ２の比ｐ１／ｗ１、ｐ２／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００６７】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)(26)の高さｈ２、ｈ２ａの比は、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＜０．５であっても、（ｈ２またはｈ２ａ）／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００６８】
上記実施形態２〜５の扁平状伝熱管によれば、上壁(2)の面(2a)に３つのインナーフィン(8)が形成された流体通路(7)と、上壁(2)の面(2a)に２つのインナーフィン(8)が形成された流体通路(7)とが、扁平状伝熱管(1)の幅方向に交互に設けられているが、これに代えて、すべての流体通路(7)において上壁(2)の面(2a)に形成されるインナーフィン(8)の数（たとえば３つ）が等しく、下壁(3)の面(3a)に形成されるインナーフィン(8)の数（たとえば２つ）が等しくてもよい。
【００６９】
実施形態６
この実施形態は図１０に示すものである。
【００７０】
図１０はこの発明の実施形態６の扁平状伝熱管の１つの流体通路を拡大して示す。
【００７１】
図１０に示すように、扁平状伝熱管(45)の上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)、すなわち各流体通路(7)の上下両面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる２つのインナーフィン(8)が形成されている。すべてのインナーフィン(8)の高さは等しくなっている。上壁(2)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)と、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)とは、扁平状伝熱管(1)の幅方向の位置が異なっている。
【００７２】
また、図１０においては、上壁(2)の流体通路(7)に臨む面(2a)に形成された２つのインナーフィン(8)のうち右側のインナーフィン(8)と、右側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(13)における流体通路(7)に臨む面との距離は、左側のインナーフィン(8)と、左側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(15)における流体通路(7)に臨む面との距離よりも短くなっており、下壁(3)の流体通路(7)に臨む面(3a)に形成された２つのインナーフィン(8)のうち左側のインナーフィン(8)と、左側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(15)における流体通路(7)に臨む面との距離は、右右側のインナーフィン(8)と右側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(13)における流体通路(7)に臨む面との距離よりも短くなっている。この場合、上下壁(2)(3)の２つのインナーフィン(8)のうち補強壁(6)の第２補強壁用凸条(13)または(15)に近いインナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、当該インナーフィン(8)が形成されている側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(13)または(15)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２bの流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２b／ｗ１は１／８〜１７／４０であることが好ましい。
【００７３】
その他の構成は実施形態１の扁平状伝熱管と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態６においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔは、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たし、流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)のフィンピッチｐ３の比ｐ３／ｗ１は、０．１５≦／ｗ１≦１／２の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔおよび流体通路(7)の幅ｗ１に対するインナーフィン(8)のフィンピッチｐ３の比ｐ３／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００７４】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５であっても、ｈ２／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００７５】
上記実施形態６の扁平状伝熱管(45)において、上下壁(2)(3)の２つのインナーフィン(8)が、流体通路(7)の幅方向に対して同一位置に形成されていてもよい。この場合、そして、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５になる。
【００７６】
実施形態７
この実施形態は図１１に示すものである。
【００７７】
図１１に示すように、扁平状伝熱管(50)の上下壁(2)(3)の各流体通路(7)に臨む面(2a)(3a)、すなわち各流体通路(7)の上下両面に、それぞれ長さ方向にのびる凸条からなる１つのインナーフィン(8)が形成されている。上壁(2)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)と、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面に形成されたインナーフィン(8)とは、扁平状伝熱管(1)の幅方向の位置が異なっている。
【００７８】
図１１において、上壁(2)の流体通路(7)に臨む面(2a)に形成されたインナーフィン(8)は、流体通路(7)の幅方向の中央部よりも右側に形成されているが、この場合、当該インナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、右側の補強壁(6)における上壁(2)に形成された第２補強壁用凸条(13)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２の流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２ｃ／ｗ１は、１／４≦ｗ２ｃ／ｗ１≦１／２の関係を満たしている。また、下壁(3)の各流体通路(7)に臨む面(3a)に形成されたインナーフィン(8)は、流体通路(7)の幅方向の中央部よりも左側に形成されているが、この場合、当該インナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、左側の補強壁(6)における下壁(3)に形成された第２補強壁用凸条(15)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２ｃの流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２ｃ／ｗ１も、１／４≦ｗ２ｃ／ｗ１≦１／２の関係を満たしている。
【００７９】
その他の構成は実施形態１の扁平状伝熱管と同様であり、同様にして製造される。また、この実施形態７においても、伝熱管(1)の管高さＨ：１．８ｍｍ以下、伝熱管(1)の管幅Ｗ：２０ｍｍ以下、流体通路(7)の高さｈ１が１．０ｍｍ以下、流体通路(7)の幅ｗ１：２．０ｍｍ以下、流体直径Ｄｈ：０．３〜１．２ｍｍ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ：０．４ｍｍ以下である。また、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔは、０．５≦ｈ２／ｔ≦２．０の関係を満たしている。管高さＨ、管幅Ｗ、流体通路(7)の高さｈ１、流体通路(7)の幅ｗ１、流体直径Ｄｈ、上下両壁(2)(3)の肉厚ｔ、上下壁(2)(3)の肉厚ｔに対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比ｈ２／ｔ、上壁(2)のインナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、右側の補強壁(6)における上壁(2)に形成された第２補強壁用凸条(13)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２ｃの流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２ｃ／ｗ１、および下壁(3)のインナーフィン(8)の厚さ方向の中央部と、左側の補強壁(6)の第２補強壁用凸条(15)の流体通路(7)に臨む面との距離ｗ２ｃの流体通路幅ｗ１に対する比ｗ２ｃ／ｗ１が、それぞれ上述した条件を満たしていると、圧力損失の増大を抑制した上で、扁平状伝熱管(1)の伝熱性能が向上する。
【００８０】
なお、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５であっても、ｈ２／ｈ１＞０．５であってもよい。
【００８１】
上記実施形態７の扁平状伝熱管(45)において、上下壁(2)(3)のインナーフィン(8)が、流体通路(7)の幅方向に対して同一位置に形成されていてもよい。この場合、上述した比ｗ２ｃ／ｗ１が１／４≦ｗ２ｃ／ｗ１≦１／２の関係を満たすようにするために、両インナーフィン(8)は流体通路(7)の幅方向の中央部に形成される。そして、流体通路(7)の高さｈ１に対するインナーフィン(8)の高さｈ２の比は、ｈ２／ｈ１＜０．５になる。
【００８２】
上記実施形態２〜７の扁平状伝熱管(25)(30)(35)(40)(45)(50)によれば、各流体通路内において、一方の面(2a)または(3a)に形成された複数のインナーフィン(8)(26)のうち１つのインナーフィンの先端と、当該インナーフィンに近接しかつ他方の面(3a)または(2a)に形成されたインナーフィンの先端との距離が、実施形態１の扁平状伝熱管における上記距離よりも大きくなるので、圧力損失の増大を抑制することができる。
【００８３】
上記実施形態１〜７の扁平状伝熱管は、板状体を折り曲げてろう付することにより形成されているが、この発明による扁平状伝熱管は押出形材製のものにも適用可能である。
【００８４】
以下、この発明の扁平状伝熱管の具体的実施例について、比較例とともに説明する。
【００８５】
実施例１〜３
この実施例１〜３は上記実施形態１の構成の扁平状伝熱管を用いたものである。管長さ１００ｍｍ、管高さＨ：１．２０ｍｍ、管幅Ｗ：１６ｍｍ、上下壁の肉厚ｔ：０．２５ｍｍ、流体通路の高さｈ１：０．７ｍｍ、流体通路の幅ｗ１：１．３３ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む面のインナーフィンの数ｎ：３、インナーフィンのフィンピッチｐ１：０．２５ｍｍ、流体直径Ｄｈ：０．４５ｍｍであり、インナーフィンの高さｈ２が０．２ｍｍ（実施例１）、０．２５ｍｍ（実施例２）、０．３ｍｍ（実施例３）の扁平状伝熱管を用意した。上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔは、実施例１の扁平状伝熱管で０．８、実施例２の扁平状伝熱管で１．０、実施例３の扁平状伝熱管で１．２である。
【００８６】
比較例１〜２
インナーフィンが形成されていない点を除いては実施例１〜３と同じ条件の扁平状伝熱管（比較例１）、およびインナーフィンの高さｈ２が０．１ｍｍであることを除いては実施例１〜３と同じ条件の扁平状伝熱管（比較例２）を用意した。上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔは、比較例１の扁平状伝熱管で０、比較例２の扁平状伝熱管で０．４である。
【００８７】
実施例４〜１０
この実施例１〜３は上記実施形態１の構成の扁平状伝熱管を用いたものである。管長さ１００ｍｍ、管高さＨ：１．２０ｍｍ、管幅Ｗ：１６ｍｍ、上下壁の肉厚ｔ：０．２５ｍｍ、流体通路の高さｈ１：０．７ｍｍ、流体通路の幅ｗ１：１．３３ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む面のインナーフィンの数ｎ：３、インナーフィンの高さｈ２：０．２５ｍｍ、流体直径Ｄｈ：０．４５ｍｍであり、インナーフィンのフィンピッチｐ１が０．２０ｍｍ（実施例４）、０．２５ｍｍ（実施例５）、０．３０ｍｍ（実施例６）、０．３５ｍｍ（実施例７）、０．４０ｍｍ（実施例８）、０．４５ｍｍ（実施例９）、０．５０ｍｍ（実施例１０）の扁平状伝熱管を用意した。流体通路の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐ１の比ｐ１／ｗ１は、実施例４の扁平状伝熱管で０．１５０４、実施例５の扁平状伝熱管で０．１８８０、実施例６の扁平状伝熱管で０．２２５６、実施例７の扁平状伝熱管で０．２６３２、実施例８の扁平状伝熱管で０．３００８、実施例９の扁平状伝熱管で０．３３８３、実施例１０の扁平状伝熱管で０．３７５９である。
【００８８】
比較例３
インナーフィンのフィンピッチｐ１が０．１６ｍｍであることを除いては実施例４〜１０と同じ条件の扁平状伝熱管（比較例３）を用意した。流体通路の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐの比ｐ／ｗ１は、比較例３の扁平状伝熱管で０．１２である。
【００８９】
評価試験１
実施例１〜１０および比較例１〜３の扁平状伝熱管内に温度６０℃の冷媒蒸気（Ｒ１３４ｈ）を流通させ、扁平状伝熱管の周囲の雰囲気温度を２７℃とし、冷媒蒸気および雰囲気温度を上記温度に保って平均熱貫流率を測定した。そして、比較例１の扁平状伝熱管の平均熱貫流率を１．００とした場合の各扁平状伝熱管の平均熱貫流率比を求めた。実施例１〜３および比較例１〜２の結果を図１０に示し、実施例４〜１０および比較例３の結果を図１１に示す。
【００９０】
図１０から明らかなように、上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔが０．５以上になると、平均熱貫流率が顕著に高くなることが分かる。また、図１１から明らかなように、流体通路の幅ｗ１に対する複数のインナーフィンのフィンピッチｐ１の比ｐ１／ｗ１が０．１５以上になると、平均熱貫流率が顕著に高くなることが分かる。
【００９１】
実施例１１
この実施例１１は上記実施形態３の構成の扁平状伝熱管を用いたものである。管長さ１００ｍｍ、管高さＨ：１．０ｍｍ、管幅Ｗ：１６ｍｍ、上下壁の肉厚ｔ：０．２ｍｍ、流体通路の高さｈ１：０．６ｍｍ、流体通路の幅ｗ１：１．３３ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む２つの面のうちの一方の面のインナーフィンの数ｎ：３、同じく他方の面のインナーフィンの数ｎ：２、各流体通路において上下壁のうちの一方に３つ形成されているインナーフィンのフィンピッチｐ１：０．３ｍｍ、同じく他方の面に２つ形成されているインナーフィンのフィンピッチｐ２：０．３５ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む２つの面のうちの一方の面に形成された３つのインナーフィンにおける両端部のインナーフィンと、両側の補強壁の第２補強壁用凸条との距離ｗ２：０．３３ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む２つの面のうちの他方の面に形成された２つのインナーフィンと、両側の補強壁の第２補強壁用凸条との距離ｗ２ａ：０．４９ｍｍ、流体直径Ｄｈ：０．５４６ｍｍ、インナーフィンの高さｈ２：０．２５ｍｍである扁平状伝熱管を用意した。上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔは１．２５であり、流体通路の幅ｗ１に対する上記一方の面に形成された３つのインナーフィンのフィンピッチｐ１の比ｐ１／ｗ１は０．２３、流体通路の幅ｗ１に対する上記他方の面に形成された２つのインナーフィンのフィンピッチｐ２の比ｐ２／ｗ１は０．２６である。
【００９２】
実施例１２
この実施例１２は上記実施形態４の構成の扁平状伝熱管を用いたものである。流体直径Ｄｈ：０．５６０ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む２つの面のうちの一方の面に３つ形成されたインナーフィンのうちの中央部のインナーフィンの高さｈ２ａが０．２ｍｍである点を除いては、実施例１１と同じ条件の扁平状伝熱管を用意した。高さｈ２が０．２５ｍｍであるインナーフィンの場合、上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔは１．２５であり、同じく高さｈ２ａが０．２ｍｍであるインナーフィン場合、上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２ａの比ｈ２ａ／ｔは１である。
【００９３】
実施例１３
この実施例１３は上記実施形態５の構成の扁平状伝熱管を用いたものである。
【００９４】
流体直径Ｄｈ：０．５７６ｍｍ、上下壁の各流体通路内に臨む２つの面のうちの一方の面に３つ形成されたインナーフィンのうちの両端部のインナーフィンの高さが０．２ｍｍである点を除いては、実施例１１と同じ条件の扁平状伝熱管を用意した。高さｈ２が０．２５ｍｍであるインナーフィンの場合、上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２の比ｈ２／ｔは１．２５であり、同じく高さｈ２ａが０．２ｍｍであるインナーフィン場合、上下壁の肉厚ｔに対するインナーフィンの高さｈ２ａの比ｈ２ａ／ｔは１である。
【００９５】
評価試験２
実施例１１〜１３の扁平状伝熱管を使用し、上記評価試験１と同様にして、平均熱貫流率を測定した。また、平均熱貫流率の測定と同時に、扁平状伝熱管の入口および出口の圧力差を差圧計で測定することにより、扁平状伝熱管の圧力損失を測定した。
【００９６】
比較例１の扁平状伝熱管の平均熱貫流率を１．００とした場合の実施例１１〜１３の扁平状伝熱管の平均熱貫流率比と、実施例１１の圧力損失を１．００とした場合の実施例１２および１３の圧力損失比とを表２に示す。
【表２】
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【００９７】
表２から明らかなように、実施例１１〜１３の扁平状伝熱管の平均熱貫流率は、インナーフィンが形成されていない扁平状伝熱管に比較して顕著に高くなることが分かる。また、上下壁の左右方向に近接するインナーフィンの先端間の距離が大きくなるほど圧力損失が小さくなることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００９８】
【図１】この発明の実施形態１の扁平状伝熱管を示す横断面図である。
【図２】図１の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図３】図１の扁平状伝熱管を製造する板状体を示す正面図である。
【図４】図３の板状体から図１の扁平状伝熱管を製造する工程の一部を示す正面図である。
【図５】この発明の実施形態２の扁平状伝熱管を示す横断面図である。
【図６】図５の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図７】この発明の実施形態３の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図８】この発明の実施形態４の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図９】この発明の実施形態５の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図１０】この発明の実施形態６の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図１１】この発明の実施形態７の扁平状伝熱管の１つの流体通路を示す部分拡大図である。
【図１２】実施例１〜３および比較例１〜２の評価試験１の結果を示すグラフである。
【図１３】実施例４〜１０および比較例３の評価試験１の結果を示すグラフである。
【図１４】カーエアコン用コンデンサを示す斜視図である。
【符号の説明】
【００９９】
(1)：扁平状伝熱管
(2)：上壁（平坦壁）
(2a)：流体通路に臨む面
(3)：下壁（平坦壁）
(3a)：流体通路に臨む面
(7)：流体通路
(8)(26)：インナーフィン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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