(57)【要約】      （修正有）【課題】優れた塑性加工性を備えると共に、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むマグネシウム合金及びその製造方法を提供する。【解決手段】マグネシウム合金は、ＭｇとＺｎとＹとを溶解して得られた溶湯Ｍを鋳型３に連続的に供給し、鋳型３内で冷却することにより得られた連続鋳造棒Ｍａを、２５０〜４５０℃の雰囲気温度下に３０分〜２４時間保持して加熱処理することにより得られ、α−Ｍｇ相１１中に析出した長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相１２を含む。製造方法は、ＭｇとＺｎとＹとを溶解して得られた溶湯Ｍを鋳型３に連続的に供給し、鋳型３内で冷却することにより連続鋳造棒Ｍａを得て、連続鋳造棒Ｍａを２５０〜４５０℃の雰囲気温度下に３０分〜２４時間保持して加熱処理を施す。前記加熱処理が施された連続鋳造棒Ｍａを塑性加工して歪みを導入する。マグネシウム合金は、Ｚｎ及びＹと共に、Ｚｒを含む。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＺｎとＹとを含むマグネシウム合金において、
ＭｇとＺｎとＹとを溶解し、得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことにより得られたＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を、２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施すことにより得られ、α−Ｍｇ相中に析出した長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むことを特徴とするマグネシウム合金。
【請求項２】
Ｍｇと、Ｚｎと、Ｙとを溶解し、得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことによりＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を得る工程と、
該連続鋳造棒を２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施す工程と、
を備えることを特徴とするマグネシウム合金の製造方法。
【請求項３】
前記加熱処理が施された前記連続鋳造棒を、所定のマグネシウム合金部材の形状に塑性加工して歪みを導入することを特徴とする請求項２記載のマグネシウム合金の製造方法。
【請求項４】
前記マグネシウム合金は、Ｚｎ及びＹと共に、Ｚｒを含むことを特徴とする請求項２または請求項３記載のマグネシウム合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造により得られるマグネシウム合金と、該マグネシウム合金の製造方法とに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
マグネシウムは、鉄、アルミニウムに比べて軽量であるため、鉄鋼材料、アルミニウム合金材料からなる部材に代わる軽量代替材として用いることが検討されている。ところが、一般のマグネシウム合金は、鉄鋼、アルミニウム合金、チタン合金等の他の金属構造材料に比較して強度が低く、比較的高強度とされるダイキャスト用のＡＺ９１材ですら１６０ＭＰａ程度である。また、ピストン等の産業用部品の可動部では少なくとも４〜５％の伸びが必要とされるが、一般のマグネシウム合金は延性についても十分とは言えず、前記ＡＺ９１材で３％程度である。
【０００３】
そこで、従来、高強度と高延性とを備えるマグネシウム合金が種々提案されている。
【０００４】
前記高強度と高延性とを備えるために、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含ませるようにすることが知られている。このようなマグネシウム合金として、例えば、ＭｇとＺｎとＹとを溶解し、得られた溶湯を攪拌した後、静置し、１０〜２００秒の範囲の時間で凝固させる製造方法により得られるものがある（特許文献１参照）。前記製造方法によれば、Ｙの偏析を抑制することができると共に、成分が均一化されたマグネシウム合金を得ることができ、該マグネシウム合金では、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出する。
【０００５】
ところが、前記製造方法では、冷却速度が遅く凝固時間が長いため、得られたマグネシウム合金において、晶出相の粒子径が粗大になり、十分な塑性加工性を得ることができないという問題がある。
【０００６】
一方、晶出相の粒子径を小さくするために、ＭｇとＺｎとＹとを溶解し、得られた得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことによりＺｎとＹとを含むマグネシウム合金を得る連続鋳造法が知られている。前記連続鋳造法によれば、前記溶湯が前記鋳型内で急冷されるので、晶出相の粒子径が小さく、優れた塑性加工性を備えるマグネシウム合金を得ることができる。
【０００７】
しかしながら、前記連続鋳造法により得られたマグネシウム合金では、長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相はα−Ｍｇ相の粒界に晶出し、α−Ｍｇ相中には析出しないという不都合がある。
【０００８】
尚、本明細書では、前記溶湯の凝固時にＭｇ１２ＺｎＹ相が現れることを「晶出」と記載し、凝固後の熱処理によりＭｇ１２ＺｎＹ相が現れることを「析出」と記載する。
【特許文献１】特開２００６−２５５７１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、かかる不都合を解消して、優れた塑性加工性を備えると共に、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むマグネシウム合金及びその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
かかる目的を達成するために、本発明は、ＺｎとＹとを含むマグネシウム合金において、ＭｇとＺｎとＹとを溶解し、得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことにより得られたＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を、２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施すことにより得られ、α−Ｍｇ相中に析出した長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明のマグネシウム合金は、微細なα−Ｍｇ相と、該α−Ｍｇ相中に析出した長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むので、塑性加工を施すことにより高温下において優れた強度と延性とを得ることができる。
【００１２】
本発明のマグネシウム合金は、ＭｇとＺｎとＹとを溶解し、得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことによりＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を得る工程と、該連続鋳造棒を２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施す工程とを備える製造方法により製造することができる。
【００１３】
本発明の製造方法では、まず、ＭｇとＺｎとＹとを溶解して得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことにより、ＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を得る。前記マグネシウム合金は、前記鋳型内で冷却されることにより急速に凝固するので、晶出したα−Ｍｇ相の粒子が小さく、優れた塑性加工性を備えている。
【００１４】
しかし、前記マグネシウム合金は、長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が前記α−Ｍｇ相の粒界に晶出しているだけであり、該α−Ｍｇ相中には析出していない。そこで、次に、前記連続鋳造棒を２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施す。本発明の製造方法では、前記連続鋳造棒を前記範囲の温度と時間とで加熱処理することにより、該連続鋳造棒を構成するマグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができる。
【００１５】
この結果、本発明の製造方法によれば、優れた塑性加工性を備えると共に、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むマグネシウム合金を得ることができる。
【００１６】
前記加熱処理において、温度が２５０℃未満のときには、処理時間に関わらず、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができない。また、前記範囲の温度であっても、処理時間が３０分未満のときには、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができない。前記処理時間は、３０分以上であればよいが、２４時間を超えると加熱のためのコストが増大するので好ましくない。前記処理時間は、３０〜１２０分の範囲とすることが好ましい。
【００１７】
一方、４５０℃を超える温度で３０分以上の加熱処理を行うと、前記長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が分解するので好ましくない。
【００１８】
本発明の製造方法では、さらに、前記加熱処理が施された前記連続鋳造棒を、所定のマグネシウム合金部材の形状に塑性加工して歪みを導入することが好ましい。前記塑性加工により歪みを導入すると、前記マグネシウム合金のＭｇ１２ＺｎＹ相にキンクが生成し、高温において優れた強度と延性とを得ることができる。
【００１９】
また、本発明の製造方法では、前記マグネシウム合金は、Ｚｎ及びＹと共に、Ｚｒを含むことが好ましい。前記マグネシウム合金は、Ｚｒを含むことにより、晶出するα−Ｍｇ相を微細化することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図１は本実施形態の製造方法に用いる連続鋳造装置の説明的断面図であり、図２は図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒の金属組織の光学顕微鏡写真、図３は図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を加熱処理した後の金属組織の光学顕微鏡写真である。図４は、図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を、４００℃にて３０分間加熱処理した後の金属組織の透過型電子顕微鏡写真である。図５は、図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒に対し、全く加熱処理を施さなかったときと、２００℃、３００℃、４００℃、５００℃の各温度にそれぞれ２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真であり、図６は、ＭｇとＺｎとＹとＺｒとを溶解して得られた溶湯を攪拌した後、静置し、２００秒の時間で凝固させて得られたマグネシウム合金の金属組織の光学顕微鏡写真である。また、図７は、図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を加熱処理し、さらに塑性加工したマグネシウム合金部材から切り出した引張試験用の試験片の形状を示す平面図であり、図８は図７に示す試験片の引張強さ及び０．２％耐力と、前記加熱処理の温度との関係を示すグラフであり、図９は図７に示す試験片の伸びと、前記加熱処理の温度との関係を示すグラフである。
【００２１】
本実施形態のマグネシウム合金は、次の製造方法により得られたものである。本実施形態の製造方法では、まず、Ｍｇと、該Ｍｇに対して所定の割合のＺｎ及びＹとを溶解し、得られた溶湯を所定の形状の鋳型に連続的に供給し、該鋳型内で冷却して取り出すことにより、ＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を得る。
【００２２】
前記連続鋳造棒は、例えば、図１に示す連続鋳造装置１により鋳造することができる。連続鋳造装置１は、溶湯Ｍを収容するタンディッシュ２と、タンディッシュ２の底部に備えられた鋳型３と、鋳型３の下方に連設された冷却水ジャケット４と、引き出し機５により昇降するボトムブロック６とを備えている。連続鋳造装置１に供給された溶湯Ｍは、タンディッシュ２から鋳型３に引き出され、冷却水ジャケット４で冷却されて凝固した後、連続鋳造棒Ｍａとなってボトムブロック６により冷却水ピット７に導かれる。
【００２３】
連続鋳造装置１で得られた連続鋳造棒Ｍａは、ＺｎとＹとを含むマグネシウム合金からなり、該マグネシウム合金は、前記冷却水ジャケット４で冷却されることにより急速に凝固するので、晶出したα−Ｍｇ相の粒子が小さく、優れた塑性加工性を備えている。しかし、前記マグネシウム合金は、長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が前記α−Ｍｇ相の粒界に析出しているだけであり、該α−Ｍｇ相中には析出していない。
【００２４】
そこで、本実施形態の製造方法では、次に連続鋳造棒Ｍａに２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲、好ましくは３０〜１２０分の範囲の時間保持して加熱処理を施す。この結果、連続鋳造棒Ｍａの微細なα−Ｍｇ相の粒界のみならず、該α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出したマグネシウム合金を得ることができる。
【００２５】
前記加熱処理において、温度が２５０℃未満のときには、処理時間に関わらず、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができない。また、前記２５０℃以上の温度であっても、処理時間が３０分未満のときには、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができない。一方、４５０℃を超える温度で３０分以上の加熱処理を行うと、前記長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が分解し、マグネシウム合金中のＭｇ１２ＺｎＹ相が減少する。
【００２６】
前記２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下における加熱処理の時間は、３０分以上であればよく、上限は該加熱処理に供するマグネシウム合金部材の肉厚、形状により、工業的に実用できる範囲で適宜設定することができる。ただし、前記加熱処理の時間が、２４時間を超えると加熱のためのコストが増大するので好ましくない。
【００２７】
次に、図１に示す連続鋳造装置１を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒Ｍａの金属組織の光学顕微鏡写真を図２に示す。前記連続鋳造棒Ｍａは、マグネシウム合金全体の５重量％のＺｎと、７重量％のＹと、０．６重量％のＺｒとを含み、残部がＭｇと不可避の不純物とからなる。
【００２８】
図２から、前記マグネシウム合金は、α−Ｍｇ相１１の粒界に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相１２が晶出しているだけであり、α−Ｍｇ相１１中には長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相１２が析出していないことが明らかである。
【００２９】
そこで、次に、図２に示す金属組織を備える前記連続鋳造棒Ｍａに対して、４００℃の温度に２４時間保持する前記加熱処理を施した後の前記連続鋳造棒Ｍａの金属組織の光学顕微鏡写真を図３に示す。図３から、前記加熱処理を施した後のマグネシウム合金は、α−Ｍｇ相１１の粒界に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相１２が晶出しているのみならず、α−Ｍｇ相１１中にも長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相１２が筋状に析出していることが明らかである。
【００３０】
次に、図１に示す連続鋳造装置１を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒Ｍａについて、処理温度と処理時間とを変えて前記加熱処理を施した。前記連続鋳造棒Ｍａは、マグネシウム合金全体の５．２重量％のＺｎと、７．２重量％のＹと、０．６２重量％のＺｒとを含み、残部がＭｇと不可避の不純物とからなる。そして、前記加熱処理を施した連続鋳造棒Ｍａの金属組織を光学顕微鏡写真と、ＥＤＳとにより解析し、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出しているか否かを確認した。
【００３１】
結果を表１に示す。表１において、「○」はα−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していることを示し、「×」はα−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していないことを示す。
【００３２】
【表１】
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表１から、２５０〜４５０℃の範囲の雰囲気温度下に３０分〜２４時間の範囲の時間保持して加熱処理を施すことにより、α−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相を析出させることができることが明らかである。
【００３３】
一方、表１から、処理温度が２５０℃未満、例えば２００℃のときには、処理時間に関わらず、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出せず、２５０℃以上の温度であっても、処理時間が３０分未満、例えば１０分間のときには、マグネシウム合金のα−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していないことが明らかである。
【００３４】
また、４５０℃を超える、例えば５００℃の温度で３０分間以上の加熱処理を行った場合にも、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していないことが明らかである。これは、４５０℃を超える温度では、前記長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が分解するためと考えられる。
【００３５】
また、図１に示す連続鋳造装置１を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒Ｍａを、４００℃にて３０分間加熱処理した後の金属組織の透過型電子顕微鏡写真を図４に示す。図４から、４００℃の温度で３０分間の加熱処理を行った場合には、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相の層状の析出が観察されることが明らかである。
【００３６】
次に、表１に示す加熱処理に用いたものと全く同一の連続鋳造棒Ｍａに対し、全く加熱処理を施さなかったときの金属組織の光学顕微鏡写真を図５（ａ）に、２００℃の温度に２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真を図５（ｂ）に、３００℃の温度に２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真を図５（ｃ）に、４００℃の温度に２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真を図５（ｄ）に、５００℃の温度に２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真を図５（ｅ）に、それぞれ示す。
【００３７】
また、比較のために、ＭｇとＺｎとＹとＺｒとを溶解して得られた溶湯を攪拌した後、静置し、１０〜２００秒の範囲の時間で凝固させて得られたマグネシウム合金の金属組織の光学顕微鏡写真を図６に示す。図６に示すマグネシウム合金は、マグネシウム合金全体の５．３重量％のＺｎと、７．３重量％のＹと、０．７８重量％のＺｒとを含み、残部がＭｇと不可避の不純物とからなる。
【００３８】
図５から、前記連続鋳造棒Ｍａに全く加熱処理を施さないか、２５０℃未満の２００℃の温度で処理したマグネシウム合金は、α−Ｍｇ相は微細であるが、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していないことが明らかである。また、２５０〜４５０℃の範囲内の温度である３００℃または４００℃の温度で処理したマグネシウム合金は、α−Ｍｇ相が微細であると共に、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が筋状に析出していることが明らかである。また、４５０℃を超える５００℃の温度で処理したマグネシウム合金は、金属組織が乱れており、長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が高温のために分解したことが明らかである。
【００３９】
一方、図６から、図１に示す連続鋳造装置１を用いることなく、ＭｇとＺｎとＹとを溶解して得られた溶湯を攪拌した後、静置し、１０〜２００秒の範囲の時間で凝固させて得られたマグネシウム合金の金属組織は、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が筋状に析出しているものの、α−Ｍｇ相の粒子が粗大化していることが明らかである。
【００４０】
上述のように、本実施形態の製造方法によれば、α−Ｍｇ相が微細であって優れた塑性加工性を備えると共に、α−Ｍｇ相中に長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相を含むマグネシウム合金を得ることができる。前記マグネシウム合金は、さらに所定のマグネシウム合金部材の形状に塑性加工して歪みを導入することにより、高温下において優れた強度と延性とを得ることができる。
【００４１】
次に、表１に示す加熱処理に用いたものと全く同一の連続鋳造棒Ｍａに対し、前記加熱処理が施された後に、塑性加工として押出加工を施したときの強度及び延性を測定した。
また、比較のために、前記連続鋳造棒Ｍａに対し、加熱処理を全く施すことなく、塑性加工として押出加工を施したときの強度及び延性を測定した。
【００４２】
前記加熱処理は、２００℃、２５０℃、３００℃、３５０℃、４００℃、４５０℃、５００℃の各温度で、それぞれ２４時間行った。また、前記押出加工は、直径４９．５ｍｍ、長さ１２０ｍｍの連続鋳造棒Ｍａを、押し出し温度３７５℃、無潤滑、押し出し速度１ｍｍ／秒で、直径１６ｍｍのダイスから、ダイス角度９０°、約９．８の押し比で押し出した。
【００４３】
次に、前記押出加工で得られたマグネシウム合金部材から、図７に示す形状の試験片１３を切り出し、引張試験に供した。試験片１３は、全長７０ｍｍであり、両端に直径６ｍｍ、長さ１３ｍｍの把持部１４を備えると共に、把持部１４，１４の間に直径３ｍｍ±０．０２ｍｍ、長さ３５ｍｍの供試部１５を備えている。前記引張試験は、試験温度での事前ソーキングを行うことなく、試験温度に３０分間保持した後、供試部１５を１ｍｍ／分の引張速度で引っ張ることにより行った。また、試験温度は、室温と３００℃とした。
【００４４】
加熱処理温度と、引張強さ、０．２％耐力、伸びとの関係を表２に示す。表２の「長周期構造」欄において、「○」はα−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していることを示し、「×」はα−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相が析出していないことを示す。
【００４５】
また、加熱処理温度と、引張強さ、０．２％耐力との関係を図８に、加熱処理温度と、伸びとの関係を図９に示す。図８，９において、加熱温度０℃は、加熱処理を行わなかった場合を示す。
【００４６】
【表２】
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表２、図８及び図９から、２５０〜４５０℃の温度で加熱処理した後、前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材は、前記加熱処理を全く行うことなく前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材に対し、室温、３００℃の両方の試験温度で、引張強さ、０．２％耐力、伸びのいずれもが増加していることが明らかである。また、２５０〜４５０℃の温度で加熱処理した後、前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材は、前記加熱処理を全く行うことなく前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材に対し、特に３００℃の高温で、伸びが著しく増加していることが明らかである。これは、延性相である長周期構造のＭｇ１２ＺｎＹ相が増加しているためと考えられる。
【００４７】
一方、２００℃の温度で加熱処理した後、前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材は、α−Ｍｇ相中にＭｇ１２ＺｎＹ相が析出しておらず、前記加熱処理を全く行うことなく前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材に対し、引張強さ、０．２％耐力、伸びのいずれもが略同等であることが明らかである。また、５００℃の温度で加熱処理した後、前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材は、前記加熱処理を全く行うことなく前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材に対し、引張強さ、０．２％耐力、伸びのいずれもが劣ることが明らかである。これは、５００℃の温度に２４時間保持する加熱処理により、長周期構造を示すＭｇ１２ＺｎＹ相が減少したことによるものと考えられる。
【００４８】
上述のように、２５０〜４５０℃の温度で加熱処理した後、前記押出加工を施して得られたマグネシウム合金部材は、優れた強度（引張強さ、０．２％耐力）と、優れた伸び（延性）とを備えており、疲労特性の向上を期待することができると共に、鍛造性を改善することができると考えられる。
【００４９】
尚、本実施形態では、Ｚｎ、Ｙと共にＺｒを含むマグネシウム合金について説明しているが、本実施形態のマグネシウム合金はＺｎとＹとを含んでいればよく、Ｚｒは含まなくてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明の製造方法に用いる連続鋳造装置の説明的断面図。
【図２】図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒の金属組織の光学顕微鏡写真。
【図３】図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を加熱処理した後の金属組織の光学顕微鏡写真。
【図４】図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を、４００℃にて３０分間加熱処理した後の金属組織の透過型電子顕微鏡写真。
【図５】図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒に対し、全く加熱処理を施さなかったときと、２００℃、３００℃、４００℃、５００℃の各温度にそれぞれ２４時間保持する加熱処理を施したときの金属組織の光学顕微鏡写真。
【図６】ＭｇとＺｎとＹとＺｒとを溶解して得られた溶湯を攪拌した後、静置し、１０〜２００秒の範囲の時間で凝固させて得られたマグネシウム合金の金属組織の光学顕微鏡写真。
【図７】図１に示す連続鋳造装置を用いて鋳造されたマグネシウム合金からなる連続鋳造棒を加熱処理し、さらに塑性加工したマグネシウム合金部材から切り出した引張試験用の試験片の形状を示す平面図。
【図８】図７に示す試験片の引張強さ及び０．２％耐力と、前記加熱処理の温度との関係を示すグラフ。
【図９】図７に示す試験片の伸びと、前記加熱処理の温度との関係を示すグラフ。
【符号の説明】
【００５１】
１…連続鋳造装置、  ３…鋳型、  １１…α−Ｍｇ相、  １２…Ｍｇ１２ＺｎＹ相。
【図１】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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