(57)【要約】【課題】コート層を薄肉にでき、コート層の剥離を抑制でき、かつ防錆性能に優れた防錆処理された金属部材を提供すること。【解決手段】防錆処理された金属部材１を、所定形状の金属部材２と、金属部材２の上層に形成されている亜鉛複合皮膜３と、亜鉛複合皮膜３の上層に塗布乾燥されてなるコート層４と、で構成し、コート層４の材料であるコート塗料として、有機溶媒と有機溶媒に溶解している樹脂材料４１とを含むコート基材と、コート基材中に分散保持されている体質顔料４０および防錆顔料４２と、を含むものを用いる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定形状の金属部材と、
該金属部材の上層に形成されている亜鉛複合皮膜と、
コート塗料が該亜鉛複合皮膜の上層に塗布乾燥されてなるコート層と、を持ち、
該コート塗料は、有機溶媒と該有機溶媒に溶解している樹脂材料とを含むコート基材と、該コート基材中に分散保持されている体質顔料および防錆顔料と、を含むことを特徴とする防錆処理された金属部材。
【請求項２】
前記防錆顔料はリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を含む請求項１に記載の防錆処理された金属部材。
【請求項３】
前記リン酸塩は、リン酸亜鉛、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、亜リン酸亜鉛、亜リン酸カルシウム、亜リン酸マグネシウム、亜リン酸アルミニウム、ポリリン酸亜鉛、ポリリン酸カルシウム、ポリリン酸マグネシウム、ポリリン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも一種である請求項２に記載の防錆処理された金属部材。
【請求項４】
前記ケイ酸塩は、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、ケイ酸リチウムから選ばれる少なくとも一種である請求項２または請求項３に記載の防錆処理された金属部材。
【請求項５】
前記防錆顔料は、前記コート層１００質量％に対して９〜１３質量％含まれる請求項１〜請求項４の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項６】
前記体質顔料は、
タルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムから選ばれる少なくとも一種であり、
前記コート層１００質量％に対して４２〜５０質量％含まれ、
前記体質顔料のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による質量累積粒径Ｄ９０の値は１８μｍ以上である請求項１〜請求項６の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項７】
前記有機溶媒は、
トルエン、キシレン、エチルベンゼンから選ばれる少なくとも一種からなる芳香族系溶剤と、
エチレングリコールモノブチルエーテル、ブタノール、メタノール、フェノールから選ばれる少なくとも一種からなるアルコール系溶剤と、
メチルエチルケトン、メチルブチルケトンから選ばれる少なくとも一種からなるケトン系溶剤と、から選ばれる少なくとも一種である請求項１〜請求項６の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項８】
前記樹脂材料は、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アクリル樹脂から選ばれる少なくとも一種である請求項１〜請求項７の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項９】
前記コート塗料は、１０〜１５質量部の樹脂材料と、４〜６質量部の前記防錆顔料と、１７〜２４質量部の前記体質顔料と、５０〜５９質量部の前記有機溶媒と、を含む請求項１〜請求項８の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項１０】
前記コート層の鉛筆硬度はＦ〜Ｂである請求項１〜請求項９の何れか一つに記載の防錆処理された金属部材。
【請求項１１】
亜鉛複合皮膜の上層に形成されるコート層の材料となるコート塗料であって、
有機溶媒と該有機溶媒に溶解している樹脂材料とを含むコート基材と、該コート基材中に分散保持されている体質顔料および防錆顔料と、を含むことを特徴とするコート塗料。
【請求項１２】
前記防錆顔料はリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を含む請求項１１に記載のコート塗料。
【請求項１３】
前記リン酸塩は、リン酸亜鉛、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、亜リン酸亜鉛、亜リン酸カルシウム、亜リン酸マグネシウム、亜リン酸アルミニウム、ポリリン酸亜鉛、ポリリン酸カルシウム、ポリリン酸マグネシウム、ポリリン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも一種である請求項１２に記載のコート塗料。
【請求項１４】
前記ケイ酸塩は、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、ケイ酸リチウムから選ばれる少なくとも一種である請求項１２または請求項１３に記載のコート塗料。
【請求項１５】
前記コート塗料１００質量部に対して４〜６質量部の前記防錆顔料を含む請求項１１〜請求項１４の何れか一つに記載のコート塗料。
【請求項１６】
前記体質顔料は、タルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムから選ばれる少なくとも一種であり、前記コート塗料１００質量部に対して１７〜２４質量部含まれ、
前記体質顔料のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による質量累積粒径Ｄ９０の値は１８μｍ以上である請求項１１〜請求項１５の何れか一つに記載のコート塗料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属部材の表面に亜鉛複合皮膜とコート層とが形成されている防錆処理された金属部材、およびこの種の金属部材に用いられるコート塗料に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属部材の表面に亜鉛複合皮膜を形成することで、金属部材を防錆処理する技術が従来より知られている。亜鉛複合皮膜に含まれる亜鉛の防錆作用（犠牲防食作用）によって、この種の防錆処理された金属部材には錆が生じ難い。また、亜鉛複合皮膜の上層にコート層を形成することで、亜鉛複合皮膜の防錆作用を長期にわたって維持する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１には、金属部材の表面に金属粉末−クロム酸化物処理（いわゆるダクロタイズド（登録商標）処理）を施すことで亜鉛複合皮膜を形成し、さらに、亜鉛複合皮膜の上層に水系樹脂およびシリカ材を含む水系処理液を材料とするコート層を形成する技術が開示されている。特許文献１に開示されている技術によると、コート層によって亜鉛複合皮膜および金属部材を外界から隔離できるため、亜鉛複合皮膜の防錆作用を比較的長期間維持できる。また、コート層は樹脂材料を含むために、金属部材の弾性変形に追従して変形できる可能性がある。したがって、例えばホースクリップやバネなどを金属部材として用いる場合にも、金属部材および亜鉛複合皮膜を外界から隔離できる可能性がある。
【０００４】
ところで、特許文献１に開示されているコート層の材料（以下、コート塗料と呼ぶ）は、水系樹脂とシリカ材とが水中に分散されてなる。この種のコート塗料における水系樹脂は、水に溶解しないので、水中にエマルジョン粒子として分散する。換言すると、水系樹脂はコート塗料中において比較的分子量の大きい粒子として存在する。よって、特許文献１に開示されている技術ではコート塗料の粘度をコントロールし難く、コート層を薄肉にするのが困難であった。
【０００５】
さらに、この種のコート塗料によるコート層を形成する際（特に焼付け処理の際）には、コート塗料は高分子のエマルジョン粒子からなる水系樹脂を硬化しつつネットワークを形成する。よって、特許文献１に開示されている技術では、コート層を充分に軟質化するのが困難であり、剥離し難い（ひび割れの生じ難い）コート層を得るのが困難であった。コート層が剥離すると、複合亜鉛皮膜の防錆作用を長期間維持するのが困難になる。このため、従来の技術では、防錆処理された金属部材に優れた防錆性能を付与し難かった。
【特許文献１】特開平６−１４６００５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は上記事情に鑑みて成されたものであり、コート層を薄肉にでき、コート層の剥離を抑制でき、かつ防錆性能に優れた防錆処理された金属部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決する本発明の防錆処理された金属部材は、所定形状の金属部材と、該金属部材の上層に形成されている亜鉛複合皮膜と、コート塗料が該亜鉛複合皮膜の上層に塗布乾燥されてなるコート層と、を持ち、該コート塗料は、有機溶媒と該有機溶媒に溶解している樹脂材料とを含むコート基材と、該コート基材中に分散保持されている体質顔料および防錆顔料と、を含むことを特徴とする。
【０００８】
本発明の防錆処理された金属部材は、下記の（１）〜（９）の少なくとも一つを備えるのが好ましい。
【０００９】
（１）前記防錆顔料はリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を含む。
【００１０】
（２）前記リン酸塩は、リン酸亜鉛、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、亜リン酸亜鉛、亜リン酸カルシウム、亜リン酸マグネシウム、亜リン酸アルミニウム、ポリリン酸亜鉛、ポリリン酸カルシウム、ポリリン酸マグネシウム、ポリリン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも一種である。
【００１１】
（３）前記ケイ酸塩は、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、ケイ酸リチウムから選ばれる少なくとも一種である。
【００１２】
（４）前記防錆顔料は、前記コート層１００質量％に対して９〜１３質量％含まれる。
【００１３】
（５）前記体質顔料は、タルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムから選ばれる少なくとも一種であり、前記コート層１００質量％に対して４２〜５０質量％含まれ、前記体質顔料のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による質量累積粒径Ｄ９０の値は１８μｍ以上である。
【００１４】
（６）前記有機溶媒は、トルエン、キシレン、エチルベンゼンから選ばれる少なくとも一種からなる芳香族系溶剤と、エチレングリコールモノブチルエーテル、ブタノール、メタノール、フェノールから選ばれる少なくとも一種からなるアルコール系溶剤と、メチルエチルケトン、メチルブチルケトンから選ばれる少なくとも一種からなるケトン系溶剤と、から選ばれる少なくとも一種である。
【００１５】
（７）前記樹脂材料は、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アクリル樹脂から選ばれる少なくとも一種である。
【００１６】
（８）前記コート塗料は、１０〜１５質量部の樹脂材料と、４〜６質量部の前記防錆顔料と、１７〜２４質量部の前記体質顔料と、５０〜５９質量部の前記有機溶媒と、を含む。
【００１７】
（９）前記コート層の鉛筆硬度はＦ〜Ｂである。
【００１８】
上記課題を解決する本発明のコート塗料は、亜鉛複合皮膜の上層に形成されるコート層の材料となるコート塗料であって、有機溶媒と該有機溶媒に溶解している樹脂材料とを含むコート基材と、該コート基材中に分散保持されている体質顔料および防錆顔料と、を含むことを特徴とする。
【００１９】
本発明のコート塗料は、下記の（１０）〜（１４）の少なくとも一つを備えるのが好ましい。
【００２０】
（１０）前記防錆顔料はリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を含む。
【００２１】
（１１）前記リン酸塩は、リン酸亜鉛、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、亜リン酸亜鉛、亜リン酸カルシウム、亜リン酸マグネシウム、亜リン酸アルミニウム、ポリリン酸亜鉛、ポリリン酸カルシウム、ポリリン酸マグネシウム、ポリリン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも一種である。
【００２２】
（１２）前記ケイ酸塩は、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、ケイ酸リチウムから選ばれる少なくとも一種である。
【００２３】
（１３）前記コート塗料１００質量部に対して４〜６質量部の前記防錆顔料を含む。
【００２４】
（１４）前記体質顔料は、タルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウムから選ばれる少なくとも一種であり、前記コート塗料１００質量部に対して１７〜２４質量部含まれ、前記体質顔料のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による質量累積粒径Ｄ９０の値は１８μｍ以上である。
【発明の効果】
【００２５】
本発明の防錆処理された金属部材は、コート塗料として、有機溶媒と樹脂材料と体質顔料と防錆顔料とを含むもの（すなわちラッカー系の材料）を用いている。有機溶媒は樹脂材料を溶融させる媒体（すなわち溶媒）として機能する。溶媒として有機溶媒を用いたことで、コート塗料における樹脂材料を有機溶媒中に分子状態で分散させ得る。換言すると、コート塗料における樹脂材料は、低分子量の分子が有機溶媒中に溶解した状態で存在する。よって、本発明の防錆処理された金属部材によると、コート塗料の粘度を容易にコントロールできるため、コート層を薄肉化できる。
【００２６】
また、コート塗料の溶媒として有機溶媒を用いたことで、コート塗料中における樹脂材料は、安定な低分子量の分子の状態で存在する。このため、コート層を形成する際（特に焼付処理の際）に、樹脂材料の分子（低分子量の分子）が三次元的に架橋する。このため、コート層における樹脂材料は、高密度のネットワークを形成する。よって、本発明の防錆処理された金属部材によると、コート層を充分に軟質化でき、コート層の剥離を抑制できる。
【００２７】
さらに、本発明の防錆処理された金属部材ではコート塗料が体質顔料を含むため、コート層がさらに軟質化する。
【００２８】
さらに、本発明の防錆処理された金属部材ではコート塗料が防錆顔料を含むため、金属部材に錆が発生することをコート層によっても抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
本発明の防錆処理された金属部材（以下、防錆金属部材と略する）におけるコート層は、軟質であり変形し易いため、使用時に弾性変形する金属部材（例えば、ホースクリップやバネ等）を用いる場合に特に優れた防錆性能を発揮する。しかし本発明の防錆金属部材における金属部材としては、使用時に弾性変形しない金属部材（例えば、ボルト等）を使用しても良い。なお、本発明の防錆金属部材においては、金属部材は所定形状を持つ。ここでいう金属部材の所定形状とは、クリップ状、バネ状、板状等に代表される種々の形状を包括する概念であり、特定の形状を指すものではない。
【００３０】
亜鉛複合皮膜としては、亜鉛を含む一般的な皮膜を使用できる。例えば、フレーク状や粒状の亜鉛粉末を有機または無機のバインダで結合した一般的な皮膜として、ダクロタイズド（登録商標）処理されてなる亜鉛複合皮膜や、ジオメット（登録商標）処理されてなる亜鉛複合皮膜が挙げられる。これらの亜鉛複合皮膜は、防錆性能に優れるため好ましく使用できる。
【００３１】
コート塗料は、防錆顔料と体質顔料と樹脂材料と有機溶媒とを含む。防錆顔料としては、粒子径の小さなものを使用するのが好ましい。
【００３２】
ところで、亜鉛複合皮膜に含まれる亜鉛の表面には、酸化皮膜（いわゆる不動態皮膜）が生じる場合がある。不動態皮膜が生じると、不動態皮膜に覆われている亜鉛は腐食（過防食）し難くなる。リン酸塩は、リン酸イオンを徐放することで亜鉛複合皮膜をアルカリ性に維持するため、この不動態皮膜を長期間にわたって安定化する。このため、コート塗料用の防錆顔料としてリン酸塩を用いることで、亜鉛の過防食を長期間にわたって抑制でき、亜鉛の防錆作用を長期間維持できる。またケイ酸塩は、ケイ酸イオンを徐放することにより亜鉛複合皮膜をアルカリ性に維持するため、不動態皮膜を長期間にわたって安定化する。よって、コート塗料用の防錆顔料としてケイ酸塩を用いることで、亜鉛の過防食を長期間にわたって抑制でき、亜鉛の防錆作用を長期間維持できる。
【００３３】
このため、コート塗料用の防錆顔料としてリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を使用することで、亜鉛複合皮膜中の亜鉛が溶出することを抑制できるため、亜鉛複合皮膜の防錆作用を長期にわたって維持できる。よって、コート塗料の防錆顔料としてリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を使用する場合、本発明の防錆金属部材は非常に優れた防錆性能を発揮する。さらに、コート塗料用の防錆顔料としてリン酸塩とケイ酸塩との少なくとも一方を用いる場合には、コート層に防錆性能と絶縁性能とを付与できる。よってこの場合には、本発明の防錆金属部材は、異種金属と接触する場合にも錆難い。
【００３４】
リン酸塩としては、リン酸亜鉛、リン酸カルシウム、リン酸マグネシウム、リン酸アルミニウム、亜リン酸亜鉛、亜リン酸カルシウム、亜リン酸マグネシウム、亜リン酸アルミニウム、ポリリン酸亜鉛、ポリリン酸カルシウム、ポリリン酸マグネシウム、ポリリン酸アルミニウムから選ばれる少なくとも一種を使用するのが好ましい。これらのリン酸塩は少しずつ（徐々に）溶解することで、リン酸イオンを長期にわたり徐放する為である。また、ケイ酸塩としては、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸カリウム、ケイ酸リチウムから選ばれる少なくとも一種を使用するのが好ましい。これらのケイ酸塩もまた徐々に溶解することで、ケイ酸イオンを長期にわたり徐放する為である。
【００３５】
リン酸塩は、コート塗料１００質量部に対して４〜６質量部含まれるのが好ましい。なお、この場合のリン酸塩の配合量は、コート層１００質量％に対して９〜１３質量％である。コート塗料１００質量部に対するリン酸塩の配合割合が４質量部以上であれば、コート層に優れた防錆性能を付与できる。また、コート塗料１００質量部に対するリン酸塩の配合割合が６質量部以下であれば、コート層を充分に軟質化できる。
【００３６】
ケイ酸塩は、コート塗料１００質量部に対して４〜６質量部含まれるのが好ましい。なお、この場合のケイ酸塩の配合量は、コート層１００質量％に対して９〜１３質量％である。コート塗料１００質量部に対するケイ酸塩の配合割合が４質量部以上であれば、コート層に優れた防錆性能を付与できる。また、コート塗料１００質量部に対するケイ酸塩の配合割合が６質量部以下であれば、コート層を充分に軟質化できる。
【００３７】
なお、リン酸塩およびケイ酸塩以外の防錆顔料を用いる場合にも、防錆顔料は、コート塗料１００質量部に対して４〜６質量部（コート層１００質量％に対して９〜１３質量％）含まれるのが好ましい。
【００３８】
体質顔料としては軟質なものを使用するのが好ましい。タルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウム等は軟質であるため、特に好ましく使用できる。
【００３９】
体質顔料は、コート塗料１００質量部に対して１７〜２４質量部含まれるのが好ましい。なお、この場合の体質顔料の配合量は、体質顔料としてタルク、ケイ酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸バリウム等を用いる場合には、コート層１００質量％に対して４２〜５０質量％である。コート塗料１００質量部に対する体質顔料の配合割合が１７質量部以上であれば、コート層が軟質化する。また、コート塗料１００質量部に対する体質顔料の配合割合が２４質量部以下であれば、体質顔料がコート塗料中に均一に分散する。
【００４０】
樹脂材料としては、金属との密着性および耐水性に優れ、かつ溶融状態における粘度の低いものを使用するのが好ましい。このような樹脂材料としては、エポキシ樹脂やフェノール樹脂が挙げられる。樹脂材料は、コート塗料１００質量部に対して１０〜１５質量部含まれるのが好ましい。なお、この場合の樹脂材料の配合量は、コート層１００質量％に対して２４〜３１質量％である。コート塗料１００質量部に対する樹脂材料の配合割合が１０質量部以上であれば、コート層を軟質化できる。また、コート塗料１００質量部に対する樹脂材料の配合割合が１５質量部以下であれば、防錆顔料や有機溶媒等の配合量を多くできる。
【００４１】
有機溶媒としては、芳香族系溶剤、アルコール系溶剤、ケトン系溶剤等の高沸点かつ樹脂材料の溶解度の大きいものを使用するのが好ましい。芳香族系溶剤としては、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等が挙げられる。アルコール系溶剤としては、エチレングリコールモノブチルエーテル、ブタノール、メタノール、フェノール等が挙げられる。ケトン系溶剤としては、メチルエチルケトン、メチルブチルケトン等が挙げられる。これらの有機溶媒は、単独で使用しても良いし、複数種を混合して使用しても良い。有機溶媒は、コート塗料１００質量部に対して５０〜５９質量部含まれるのが好ましい。コート塗料１００質量部に対する有機溶媒の配合割合が５０質量部以上であれば、樹脂材料や防錆顔料等が有機溶媒中により均一に分散する。また、コート塗料１００質量部に対する有機溶媒の配合割合が５９質量部以下であれば、樹脂材料や防錆顔料等の配合量を多くできる。
【００４２】
本発明の防錆金属部材におけるコート層の鉛筆硬度は、Ｆ〜Ｂであるのが好ましい。コート層の鉛筆硬度がこの範囲内であれば、コート層を軟質化し、かつ、コート層の強度を充分に確保できる。なお、本明細書で言う鉛筆硬度とは、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００．８．４．２による鉛筆硬度を指す。
【００４３】
本発明のコート塗料には、防錆顔料、体質顔料、樹脂材料、有機溶媒の他に、さらに、着色顔料等を配合しても良い。着色顔料としては、一般的なものを使用できる。例えば、カーボンブラック、四三酸化鉄、酸化チタン、酸化亜鉛から選ばれる少なくとも一種は、着色顔料として好ましく使用できる。
【実施例】
【００４４】
以下、本発明の防錆金属部材およびコート塗料を具体的に説明する。
【００４５】
（実施例１）
実施例１の防錆金属部材を模式的に表す斜視図を図１に示す。実施例１の防錆金属部材を模式的に表す断面図を図２に示す。
【００４６】
図１に示すように、実施例１の防錆金属部材１はホースクリップである。図２に示すように、実施例１の防錆金属部材１は、金属部材２と、金属部材２の上層に形成されている亜鉛複合皮膜３と、亜鉛複合皮膜３の上層に形成されているコート層４と、を持つ。
【００４７】
金属部材２は、鋼製であり、図１に示すホースクリップとほぼ同じ形状である。亜鉛複合皮膜の材料（以下、皮膜材料と呼ぶ）としては、ジオメット７２０（日本ダクロシャムロック製）を用いた。コート層の材料（コート塗料）としては、１４質量部のエポキシ樹脂（樹脂材料）と、２１質量部のケイ酸マグネシウム（体質顔料）と、５質量部のリン酸亜鉛（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタン（着色顔料）と、５５質量部のメチルエチルケトン（有機溶媒）との混合物を用いた。実施例１の防錆金属部材は以下のように製造した。
【００４８】
先ず、予め準備した金属部材にショットピーニング処理を施し、金属部材表面の酸化皮膜を粗面化した。処理後の金属部材を、２０〜２５℃のジオメット７２０処理液に２〜６分間浸漬した。浸漬後、ディップスピン装置を用いてジオメット７２０処理液を金属部材に付着させ、電気加熱式熱風循環炉にて３２０〜３６０℃、３０〜４５分間加熱した。加熱後、室温で放冷した。以上の処理を２回繰り返すことで、金属部材の上層に亜鉛複合皮膜が塗着量２２０ｍｇ／ｄｍ２で形成されてなる防錆金属部材の中間体を得た。
【００４９】
次いで、樹脂材料、防錆顔料、体質顔料、着色顔料の混合物（以下、コート粉体材料と呼ぶ）をボールミルで１８０分撹拌した。撹拌後のコート粉体材料を有機溶媒に混合し、コート塗料を調製した。このとき、樹脂材料は有機溶媒に溶解した。防錆顔料、体質顔料、および着色顔料は、有機溶媒と樹脂材料とを含むコート基材中に分散した。このコート塗料（常温）に、上述した防錆金属部材の中間体を２〜６分間浸漬した。浸漬後、ディップスピン装置を用いてコート塗料を中間体に付着させ、電気加熱式熱風循環炉にて１６０℃〜２２０℃、１５〜４５分間加熱した。加熱後室温で放冷した。以上の処理を２回繰り返すことで、コート層を中間体の上層に形成した。このときのコート層の塗着量は、１５０ｍｇ／ｄｍ２であった。また、実施例１の防錆金属部材１におけるコート層４は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。
【００５０】
以上の工程によって、金属部材２の上層に亜鉛複合皮膜３が形成され、亜鉛複合皮膜３の上層にコート層４が形成されてなる、実施例１の防錆金属部材１（図２）を製造した。
【００５１】
（実施例２）
実施例２の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２の防錆金属部材では、コート塗料として、１４質量部のフェノール樹脂（樹脂材料）と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５２】
（実施例３）
実施例３の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例３の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５３】
（実施例４）
実施例４の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例４の防錆金属部材では、コート塗料として、５質量部のエポキシ樹脂と、５質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５９質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例４の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約２４質量％の樹脂材料と、約５１質量％の体質顔料と、約１２質量％の防錆顔料と、約１２質量％の着色顔料とを含む。また、実施例４におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５４】
（実施例５）
実施例５の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例５の防錆金属部材では、コート塗料として、７．５質量部のエポキシ樹脂と、７．５質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例５の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３３質量％の樹脂材料と、約４６質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例５におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５５】
（実施例６）
実施例６の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例６の防錆金属部材では、コート塗料として、２０質量部のエポキシ樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、４９質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例６の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３９質量％の樹脂材料と、約４１質量％の体質顔料と、約１０質量％の防錆顔料と、約１０質量％の着色顔料とを含む。また、実施例６におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５６】
（実施例７）
実施例７の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例７の防錆金属部材では、コート塗料として、５質量部のエポキシ樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、６４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例７の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約１４質量％の樹脂材料と、約５８質量％の体質顔料と、約１４質量％の防錆顔料と、約１４質量％の着色顔料とを含む。また、実施例７におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５７】
（実施例８）
実施例８の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例８の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、１７質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５９質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例８の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３４質量％の樹脂材料と、約４２質量％の体質顔料と、約１２質量％の防錆顔料と、約１２質量％の着色顔料とを含む。また、実施例８におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５８】
（実施例９）
実施例９の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例９の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２４質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５２質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例９の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約２９質量％の樹脂材料と、約５０質量％の体質顔料と、約１０質量％の防錆顔料と、約１０質量％の着色顔料とを含む。また、実施例９におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００５９】
（実施例１０）
実施例１０の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１０の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のタルク（体質顔料）と、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１０の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１０におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６０】
（実施例１１）
実施例１１の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１１の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部の硫酸アルミニウム（体質顔料）と、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１１の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１１におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６１】
（実施例１２）
実施例１２の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１２の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部の硫酸バリウム（体質顔料）と、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１２の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１２におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６２】
（実施例１３）
実施例１３の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１３の防錆金属部材では、コート塗料として、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、１５質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、６１質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１３の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３６質量％の樹脂材料と、約３９質量％の体質顔料と、約１３質量％の防錆顔料と、約１３質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１３におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６３】
（実施例１４）
実施例１４の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１４の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２７質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、４９質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１４の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約２７質量％の樹脂材料と、約５３質量％の体質顔料と、約１０質量％の防錆顔料と、約１０質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１４におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６４】
（実施例１５）
実施例１５の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１５の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、４質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５６質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１５の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３２質量％の樹脂材料と、約４８質量％の体質顔料と、約９質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１５におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６５】
（実施例１６）
実施例１６の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１６の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、６質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１６の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３０質量％の樹脂材料と、約４６質量％の体質顔料と、約１３質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１６におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６６】
（実施例１７）
実施例１７の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１７の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸カルシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１７の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１７におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６７】
（実施例１８）
実施例１８の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１８の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸マグネシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１８の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１８におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６８】
（実施例１９）
実施例１９の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例１９の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸アルミニウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例１９の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例１９におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００６９】
（実施例２０）
実施例２０の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２０の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部の亜リン酸亜鉛（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２０の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２０におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７０】
（実施例２１）
実施例２１の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２１の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部の亜リン酸カルシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２１の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２１におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７１】
（実施例２２）
実施例２２の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２２の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部の亜リン酸マグネシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２２の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２２におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７２】
（実施例２３）
実施例２３の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２３の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部の亜リン酸アルミニウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２３の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２３におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７３】
（実施例２４）
実施例２４の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２４の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のポリリン酸亜鉛（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２４の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２４におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７４】
（実施例２５）
実施例２５の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２５の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のポリリン酸カルシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２５の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２５におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７５】
（実施例２６）
実施例２６の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２６の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のポリリン酸マグネシウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２６の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２６におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７６】
（実施例２７）
実施例２７の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２７の防錆金属部材では、コート塗料として、１４質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のポリリン酸アルミニウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２７の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２７におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７７】
（実施例２８）
実施例２８の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２８の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のケイ酸ナトリウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２８の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２８におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７８】
（実施例２９）
実施例２９の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例２９の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のケイ酸カリウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例２９の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例２９におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００７９】
（実施例３０）
実施例３０の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例３０の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のケイ酸リチウム（防錆顔料）と、５質量部の酸化チタンと、５５質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３０の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３１質量％の樹脂材料と、約４７質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３０におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００８０】
（実施例３１）
実施例３１の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例３１の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、２質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５８質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３１の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３３質量％の樹脂材料と、約５０質量％の体質顔料と、約５質量％の防錆顔料と、約１２質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３１におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００８１】
（実施例３２）
実施例３２の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。実施例３２の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、８質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５２質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３２の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約２９質量％の樹脂材料と、約４４質量％の体質顔料と、約１７質量％の防錆顔料と、約１０質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３２におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００８２】
（実施例３３）
実施例３３の防錆金属部材は、コート粉体材料の撹拌時間（すなわちコート塗料における体質顔料の粒径）以外は実施例５の防錆金属部材と同じである。実施例３３の防錆金属部材では、コート塗料として、７．５質量部のエポキシ樹脂と、７．５質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３３の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３３質量％の樹脂材料と、約４６質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３３におけるコート粉体材料の撹拌時間は２０分であった。
【００８３】
（実施例３４）
実施例３４の防錆金属部材は、コート粉体材料の撹拌時間（すなわちコート塗料における体質顔料の粒径）以外は実施例５の防錆金属部材と同じである。実施例３４の防錆金属部材では、コート塗料として、７．５質量部のエポキシ樹脂と、７．５質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３４の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３３質量％の樹脂材料と、約４６質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３４におけるコート粉体材料の撹拌時間は３２０分であった。
【００８４】
（実施例３５）
実施例３５の防錆金属部材は、コート粉体材料の撹拌時間（すなわちコート塗料における体質顔料の粒径）以外は実施例５の防錆金属部材と同じである。実施例３５の防錆金属部材では、コート塗料として、７．５質量部のエポキシ樹脂と、７．５質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部のリン酸亜鉛と、５質量部の酸化チタンと、５４質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。実施例３５の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３３質量％の樹脂材料と、約４６質量％の体質顔料と、約１１質量％の防錆顔料と、約１１質量％の着色顔料とを含む。また、実施例３５におけるコート粉体材料の撹拌時間は５分であった。
【００８５】
（比較例１）
比較例１の防錆金属部材は、コート層がないこと以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。
【００８６】
（比較例２）
比較例２の防錆金属部材は、コート塗料の組成以外は実施例１の防錆金属部材と同じである。比較例２の防錆金属部材では、コート塗料として、７質量部のエポキシ樹脂と、７質量部のフェノール樹脂と、２１質量部のケイ酸マグネシウムと、５質量部の酸化チタンと、６０質量部のメチルエチルケトンとの混合物を用いた。したがって、比較例２の防錆金属部材におけるコート層は、防錆顔料を含まない。比較例２の防錆金属部材におけるコート層は、コート層１００質量％に対して、約３５質量％の樹脂材料と、約５３質量％の体質顔料と、約１３質量％の着色顔料とを含む。また、比較例２におけるコート粉体材料の撹拌時間は１８０分であった。
【００８７】
（評価試験）
（１．防錆性能評価試験）
実施例１〜３５および比較例１〜２の防錆金属部材について、防錆性能評価試験（ＪＩＳ  Ｚ  ２３７１に準拠する塩水噴霧試験）をおこなった。防錆性能評価試験は、各実施例および比較例の防錆金属部材５個ずつについておこなった。
【００８８】
防錆性能評価試験の結果を後述する表１〜表４に示す。なお、防錆性能評価試験開始後２０００時間以上経過しても赤錆が発生しなかったものをＡＡＡと評価した。試験開始後１５００時間未満では赤錆が発生しないが、１５００時間〜２０００時間で赤錆が発生したものをＡＡと評価した。試験開始後１０００時間未満では赤錆が発生しないが、１０００時間〜１５００時間で５個中１個の防錆金属部材に赤錆が発生したものをＡと評価した。試験開始後１０００時間未満では赤錆が発生しないが、１０００時間〜１５００時間で５個中２個〜５個の防錆金属部材に赤錆が発生したものをＢと評価した。それ以外のものをＣと評価した。なお、防錆性能評価試験の結果がＡＡＡ〜Ｂの範囲である防錆金属部材は、防錆性能に優れる。
【００８９】
（２．鉛筆硬度測定試験）
実施例１〜３５および比較例１〜２の防錆金属部材について、コート層の鉛筆硬度を測定した。鉛筆硬度は、ＪＩＳ  Ｋ  ５４００．８．４．２にしたがって測定した。鉛筆硬度測定試験の結果を後述する表１〜表４に示す。なお、比較例１については、亜鉛複合皮膜のみの鉛筆硬度を測定した。
【００９０】
（３．耐剥離性能評価試験）
実施例１〜３５および比較例１〜２の防錆金属部材について、耐剥離性能評価試験を行った。耐剥離性能評価試験は、各実施例および比較例の防錆金属部材それぞれ３０個ずつをプライヤーで最大径に拡大し、目視にてコート層の剥離の有無を観察することでおこなった。なお、各実施例および比較例で用いた金属部材は、同じ寸法(板厚０．７ｍｍ、板巾８ｍｍ、直径（自由径）８．６ｍｍ）であった。耐剥離性能評価試験の結果を後述する表１〜表４に示す。なお３０個の防錆金属部材中、コート層に剥離が生じたものの割合（％）が１０％以下であったものをＡＡと評価し、１０％を超え２０％以下であったものをＡと評価し、２０％を超え３０％以下であったものをＢと評価し、３０％を超えたものをＣと評価した。なお、耐剥離性能評価試験の結果がＡＡ〜Ｂの範囲である防錆金属部材は、コート層が剥離し難い。
【００９１】
（４．粒径測定試験）
体質顔料の一種であるケイ酸マグネシウムについて、粒径測定試験を行った。粒径は、レーザー回折散乱式粒度分布測定法に基づいて測定した。測定装置としては、株式会社島津製作所製  島津レーザー回折式粒度分布測定装置  ＳＡＬＤ−２２００多機能サンプラーを用いた。詳しくは、ビーズミルを用いケイ酸マグネシウムを各実施例および比較例と同じ条件で２０分撹拌したもの（以下、試料１と呼ぶ）、および、１８０分撹拌したもの（以下、試料２と呼ぶ）を準備した。そして、試料１〜２をそれぞれ容器にとり、容器ごとよく振り混ぜた。次いで、測定装置のサンプラーバス中に、各試料の一部をそれぞれ適正濃度になるまで投入し、各試料をサンプラーによって約３０秒間循環させた。なお、サンプラーバスは、予め分散溶媒（エチルアルコール）で満たし、ポンプをスタートさせておいた。各試料を約３０秒間循環させた後に、測定装置によって、各試料をレーザー回折した。なお、このときの屈折率は１．７０−０．００ｉであった。粒径測定試験の結果を図３および後述する表４に示す。
【００９２】
図３に示すように、ビーズミルで２０分撹拌した試料１のレーザー回折散乱式粒度分布測定法による質量累積粒径Ｄ９０（以下、単にＤ９０と略する）の値は１８．６１３μｍであった。換言すると、試料１（ビーズミルで２０分撹拌した体質顔料）の１０質量％は粒子径１８．６１３μｍ以上であった。また、ビーズミルで１８０分撹拌した試料２のＤ９０の値は１５．６０２μｍであった。換言すると、試料２（ビーズミルで１８０分撹拌した体質顔料）の１０質量％は粒子径１５．６０２μｍ以上であった。なお、Ｄ９０は、レーザー回折した各試料の全量を１００質量％として、各試料の粒子径を小径側から数えて９０質量％まで累積した値である。
【００９３】
この結果から、コート粉体材料をビーズミルで１８０分撹拌した実施例１〜３２および比較例２において、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は、１５．６０２μｍに近似した値であると推測される。また、コート粉体材料をビーズミルで２０分撹拌する場合には、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は、１８．６１３μｍに近似した値であると推測される。参考までに、コート粉体材料をビーズミルで２０分撹拌した実施例３３において、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は１８．６１３μｍに近似した値（１８．６μｍ）である（表４）。さらに、コート粉体材料をビーズミルで５分撹拌した実施例３５において、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は、実施例３３におけるＤ９０と同じ１８．６μｍである。このため、ビーズミル時間が２０分以内であれば、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０を１８μｍ以上に保ち得る。
【００９４】
また、図３には示さないが、ビーズミルを用いケイ酸マグネシウムを各実施例および比較例と同じ条件で３２０分撹拌した試料のＤ９０は１３．２μｍであった。したがって、コート粉体材料をビーズミルで３２０分撹拌すると、コート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は、１５．６０２μｍに近似した値になると推測される。参考までに、実施例３４はコート粉体材料をビーズミルで３２０分撹拌した例であり、実施例３４のコート塗料およびコート層に含まれる体質顔料のＤ９０は、１３．２μｍである（表４）。
【００９５】
【表１】
2009078263.tif 000003
【００９６】
【表２】
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【００９７】
【表３】
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【００９８】
【表４】
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【００９９】
表１〜４に示すように、比較例１〜２の防錆金属部材の防錆性能がＣであるのに対し、実施例１〜３５の防錆金属部材の防錆性能はＡＡＡ〜Ｂである。すなわち、実施例１〜３５の防錆金属部材は、比較例１〜２の防錆金属部材に比べて防錆性能に優れる。これは、実施例１〜３５の防錆金属部材がコート層を持つのに対し比較例１の防錆金属部材はコート層を持たないこと、および、実施例１〜３５の防錆金属部材におけるコート層（コート塗料）には防錆顔料が配合されているのに対し比較例２の防錆金属部材におけるコート層（コート塗料）には防錆顔料が配合されていないこと、に由来すると考えられる。
【０１００】
また、表１〜４に示すように、実施例１〜３５の防錆金属部材の耐剥離性能はＡＡ〜Ｂの範囲内である。この結果から、実施例１〜３５の防錆金属部材におけるコート層は剥離し難いことがわかる。これは、比較例１の防錆金属部材の鉛筆硬度が８Ｈであるのに対して、実施例１〜３５の防錆金属部材の鉛筆硬度が２Ｂ〜４Ｈであることからも裏付けられる。すなわち、実施例１〜３５の防錆金属部材における金属部材以外の部分（すなわち、亜鉛複合皮膜とコート層とからなる層）は、比較例の防錆金属部材における金属部材以外の部分（すなわち、亜鉛複合皮膜）に比べて軟質である。これは、コート層が亜鉛複合皮膜よりも軟質であるためであると考えられる。軟質なコート層は、金属部材の変形に追従して変形できる。よって、実施例１〜３５の防錆金属部材におけるコート層は剥離し難い。
【０１０１】
なお、比較例１の防錆金属部材はコート層を持たない。このため、比較例１の防錆金属部材にはコート層の剥離がみられなかった。
【０１０２】
また、実施例７および実施例１４の防錆金属部材におけるコート層では、顔料の沈降がみられた。これは、実施例７の防錆金属部材におけるコート塗料では樹脂材料の配合割合が比較的小さく、実施例１４の防錆金属部材におけるコート塗料では体質顔料の配合割合が比較的大きいことに由来すると考えられる。この結果から、コート塗料１００質量部に対する樹脂材料の配合割合は５質量部を超えるのが好ましいことがわかる。さらに、コート塗料１００質量部に対する体質顔料の配合割合は２７質量部未満であるのが好ましいことも判る。
【０１０３】
なお、他の実施例（実施例１〜６、８〜１３、１５〜３５）においては顔料の沈降がみられなかった。この結果から、コート塗料１００質量部に対する樹脂材料の配合割合は１０質量部以上であるのがより好ましいことが判る。さらに、コート塗料１００質量部に対する体質顔料の配合割合は２４質量部未満であるのがより好ましいことも判る。
【０１０４】
また、実施例１〜５、７〜１２、１４〜３１、３３〜３５の防錆金属部材は、実施例６の防錆金属部材に比べて、コート層の耐剥離性能に優れる。これは、実施例６の防錆金属部材におけるコート塗料は、樹脂材料の配合割合が比較的大きく、有機溶媒の配合割合が比較的小さいためだと考えられる。この結果から、コート塗料１００質量部に対する樹脂材料の配合割合は２０質量部未満であるのが好ましく、１５質量部以下であるのがより好ましいことが判る。さらに、コート塗料１００質量部に対する有機溶媒の配合割合は４９質量部を超えるのが好ましく、５２質量部以上であるのがより好ましいことも判る。
【０１０５】
また、実施例１〜５、７〜１２、１４〜３１、３３〜３５の防錆金属部材は、実施例１３の防錆金属部材に比べて、コート層の耐剥離性能に優れる。これは、実施例１３の防錆金属部材におけるコート塗料は、体質顔料の配合割合が比較的小さいためだと考えられる。この結果から、コート塗料１００質量部に対する体質顔料の配合割合は１５質量部を超えるのが好ましく、１７質量部以上であるのがより好ましいことが判る。
【０１０６】
また、実施例１５〜３１、３３〜３５の防錆金属部材は、実施例３２の防錆金属部材に比べてコート層の耐剥離性能に優れる。これは、実施例３２の防錆金属部材におけるコート塗料は、防錆顔料の配合割合が比較的大きく、有機溶媒の配合割合が比較的小さいためだと考えられる。この結果から、コート塗料１００質量部に対する防錆顔料の配合割合は８質量部未満であるのが好ましく、６質量部以下であるのがより好ましいことが判る。
【０１０７】
また、実施例１〜５、７〜１２、１４〜３０、３２〜３５の防錆金属部材は、実施例３１の防錆金属部材に比べて、防錆性能に優れる。これは、実施例３１の防錆金属部材におけるコート塗料では、防錆顔料の配合割合が比較的小さいためだと考えられる。この結果から、コート塗料１００質量部に対する防錆顔料の配合割合は２質量部を超えるのが好ましく、４質量部以上であるより好ましいことが判る。
【０１０８】
ところで、表４に示すように、防錆金属部材の防錆性能には、コート塗料（およびコート層）に含まれる体質顔料の粒径が関与している。実施例５、３３〜３５の防錆金属部材における体質顔料の粒径および防錆性能を比較すると、粒径の大きい体質顔料を用いることで防錆性能を向上させ得ることが判る。これは、以下の理由によるものと考えられる。
【０１０９】
図４に示すように、防錆金属部材１のコート層４および亜鉛複合皮膜３には、貫通孔状の欠陥９が生じる場合がある。この欠陥９は、コート塗料中の有機溶媒が蒸発する際の経路である。このため、欠陥９が生じるのは避け難い現象である。コート層４および亜鉛複合皮膜３に生じた欠陥９に水８が侵入すると、亜鉛複合皮膜３に含まれる亜鉛がイオン化し犠牲防食する。本発明の防錆金属部材１によると、この亜鉛の防錆作用によって、金属部材２の錆発生を抑制する。ところで、長期にわたって欠陥９に水８が侵入し続けた場合には、亜鉛複合皮膜３のなかで欠陥９付近に位置する亜鉛３０がイオン化し尽くす。この場合には、亜鉛による犠牲防食作用がなくなるために、金属部材２に錆が生じる。一方、このとき亜鉛複合皮膜３のなかで欠陥９から離間している亜鉛は、イオン化せずに残存する。このため、この亜鉛に水８を供給してイオン化させれば、亜鉛の防錆作用を長期間維持できると考えられる。
【０１１０】
亜鉛複合皮膜３のなかで欠陥９から離間している亜鉛に水８を供給するためには、コート層４に水８の通路を形成すればよい。コート層４において、体質顔料４０と樹脂材料４１との界面、防錆顔料４２と樹脂材料４１との界面、着色顔料４３と樹脂材料４１との界面には、僅かに空隙が生じる。このため、これらの界面は、水８の通路として利用できると考えられる。なお、防錆顔料４２および着色顔料４３の配合量および粒径は、体質顔料４０の配合量および粒径に比べて大幅に小さい。このため、コート層４における水８の通路は、主として体質顔料４０と樹脂材料４１との界面（以下、通路界面と呼ぶ）で構成されると考えられる。
【０１１１】
体質顔料４０の粒径が大きい場合（図５）には、体質顔料４０の粒径が小さい場合（図４）に比べて隣接する体質顔料４０同士の距離が近くなる可能性が高い。隣接する体質顔料４０同士の距離が近くなれば、隣接する通路界面同士が繋がる可能性が高くなり、通路界面がコート層４を厚さ方向に貫通する可能性が高くなる。以下、コート層４を厚さ方向に貫通する通路界面を貫通界面（図５中矢印で示す）と呼ぶ。
【０１１２】
貫通界面の数が多い程、亜鉛複合皮膜３のなかで欠陥９から離間している亜鉛に十分な量の水８を供給し得る可能性が高くなる。換言すると、粒径の大きい体質顔料４０を用いることで、貫通界面を多数形成でき、亜鉛複合皮膜３中の亜鉛を無駄なく利用できるため、防錆金属部材１の防錆性能が向上する。表４に示すように、体質顔料４０の質量累積粒径Ｄ９０が１５μｍ以上（実施例５）であれば、優れた防錆性能を防錆金属部材１に付与できる。また、Ｄ９０が１８μｍ以上（実施例３３）であれば、特に優れた防錆性能を防錆金属部材１に付与できる。なお、実施例３３および３５におけるＤ９０は１８μｍ以上であり、体質顔料４０の質量平均粒径は８μｍ以上である。この結果から、体質顔料４０の質量平均粒径を８μｍ以上にすることでも、特に優れた防錆性能を防錆金属部材１に付与できることが判る。
【図面の簡単な説明】
【０１１３】
【図１】実施例１の防錆金属部材を模式的に表す斜視図である。
【図２】実施例１の防錆金属部材を模式的に表す断面図である。
【図３】粒径測定試験の結果を表すグラフである。
【図４】本発明の防錆金属部材におけるコート層の作用を模式的に表す説明図である。
【図５】本発明の防錆金属部材におけるコート層の作用を模式的に表す説明図である。
【符号の説明】
【０１１４】
１：防錆金属部材      ２：金属部材      ３：亜鉛複合皮膜      ４：コート層
４０：体質顔料        ４１：樹脂材料    ４２：防錆顔料        ４３：着色顔料
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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