(57)【要約】【解決手段】本発明は、コアと、外表面に多数のディンプルを有するカバーと、これらの間に配置される中間層とを具備するゴルフボールにおいて、上記コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が３．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、上記中間層が、高中和の樹脂材料にて形成され、ショアＤ硬度４０以上６０以下、厚さ１．７ｍｍ以上４．０ｍｍ以下であると共に、上記ディンプルの個数が２７２以上３４８以下であることを特徴とするゴルフボールを提供する。【効果】本発明のゴルフボールによれば、低速低スピン領域において揚力を失わないディンプルと、低スピン構造を組み合わせることにより飛距離を増大させることができ、上級者やアマチュアゴルファーにとって競技上有利なゴルフボールである。【選択図】図１
2009195695.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアと、外表面に多数のディンプルを有するカバーと、これらの間に配置される中間層とを具備するゴルフボールにおいて、上記コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が３．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、上記中間層が、
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、（ｂ）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０〜０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｅ）非アイオノマー熱可塑性エラストマー
とを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体
５〜１５０質量部と、
（ｄ）上記ベース樹脂及び（ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物                                                ０．１〜１７質量部
である加熱混合物を主材として形成されたものであり、その中間層のショアＤ硬度が４０以上６０以下、厚さが１．７ｍｍ以上４．０ｍｍ以下であると共に、上記ディンプルの個数が２７２個以上３４８個以下であることを特徴するゴルフボール。
【請求項２】
上記ゴルフボールの初速度において、ゴルフルールで定義される初速度が下記式
［コアの初速度］＜［コアに中間層を被覆した球体の初速］
を満たす請求項１記載のゴルフボール。
【請求項３】
上記カバーの樹脂材料が、亜鉛イオンで中和されたアイオノマー樹脂である請求項１又は２記載のゴルフボール。
【請求項４】
上記中間層の厚さが２．０〜３．５ｍｍである請求項１、２又は３記載のゴルフボール。
【請求項５】
コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（Ｉ）、コアに中間層を被覆した球体の初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（ＩＩ）とした場合、（ＩＩ）／（Ｉ）＜０．９である請求項１〜４のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項６】
上記中間層の材料に使用される加熱混合物中の酸基の８５モル％以上が金属イオンで中和される請求項１〜５のいずれか１項記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コアに中間層及び多数のディンプルが形成されたカバーを有するゴルフボールに関し、更に詳述すると、飛距離、耐擦過傷性及び耐久性の点において、上級者やアマチュアゴルファーにとって競技上有利なゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールは低スピン、高打ち出しで打撃されると飛距離が伸びることが知られている。近年の用具（ボール、クラブ）の進化により、バックスピンが２０００ｒｐｍという超低スピン条件で打撃されることも希ではなくなった。このような低スピン条件では、ＣＤ値が小さくなり飛距離増に作用するが、従来のディンプルでは弾道の最高点以降の低速度領域において、揚力不足によるドロップにより飛距離をロスしてしまう。
【０００３】
一方、ゴルフボールの内部構造は、近年、多層構造のものが多く、コアに被覆する層としては、カバー、及びこれらに挟まれた中間層が存在する。この中間層の材料を高中和化したポリマーを基材として使用する技術が多数提案されている（特許文献１〜１０：特開２００６−０８７９４９号公報、特開２００６−０８７９４８号公報、特開２００５−３４２５３２号公報、特開２００５−２１８８５９号公報、特開２００５−２１８８５８号公報、特開２００３−１７５１２９号公報、特開２００２−３４５９９９号公報、特開２００２−３１５８４８号公報、特開２００２−０８５５８９号公報及び特開２００１−２１８８７３号公報）。
【０００４】
しかしながら、このゴルフボールでは、中間層を被覆するカバー材料によっては反発性が低下することがあり、飛距離増大には未だ改良の余地がある。また、上記技術のゴルフボールは、耐擦過傷性や耐久性が優れていないことが多い。
【０００５】
また、特開２００５−２１１６５６号公報（特許文献１１）及び特開２００６−２３０６６１号公報（特許文献１２）等の特許文献には、コアに中間層を被覆した球体のたわみ量や初速度に着目したゴルフボールではあるが、飛距離増大には未だ改良の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００６−０８７９４９号公報
【特許文献２】特開２００６−０８７９４８号公報
【特許文献３】特開２００５−３４２５３２号公報
【特許文献４】特開２００５−２１８８５９号公報
【特許文献５】特開２００５−２１８８５８号公報
【特許文献６】特開２００３−１７５１２９号公報
【特許文献７】特開２００２−３４５９９９号公報
【特許文献８】特開２００２−３１５８４８号公報
【特許文献９】特開２００２−０８５５８９号公報
【特許文献１０】特開２００１−２１８８７３号公報
【特許文献１１】特開２００５−２１１６５６号公報
【特許文献１２】特開２００６−２３０６６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ボールの反発性能が向上し、ドライバー打撃時のスピン量を十分に低減させて飛距離を増大させ、耐久性及び耐擦過傷性に優れたゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を重ねた結果、コアの周囲に中間層及びカバーを被覆したゴルフボールにおいて、中間層材料として反発性能の高い高中和にポリマーを使用することによりボール全体の反発性を維持すると共に、カバー材料として耐擦過傷性は良いが反発性が劣る亜鉛イオンタイプのアイオノマー樹脂を用いると、意外にも、中間層及びカバーとの相乗効果によりボール全体の反発性を低下させることなく、ボールの耐久性を向上させることができることを知見したものである。更には、本発明者は、上記のコア／中間層／カバーのボール内部構造の外表面に、低速低スピン領域において揚力を失わないディンプルを設計することにより、ドライバーで低スピンを実現する構造とボール弾道における揚力を上げることにより大きな飛距離を得られることを知見し、本発明を完成するに至ったものである。
【０００９】
従って、本発明は、下記のゴルフボールを提供する。
〔１〕コアと、外表面に多数のディンプルを有するカバーと、これらの間に配置される中間層とを具備するゴルフボールにおいて、上記コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が３．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、上記中間層が、
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、（ｂ）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０〜０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｅ）非アイオノマー熱可塑性エラストマー
とを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体
５〜１５０質量部と、
（ｄ）上記ベース樹脂及び（ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物                                                ０．１〜１７質量部
である加熱混合物を主材として形成されたものであり、その中間層のショアＤ硬度が４０以上６０以下、厚さが１．７ｍｍ以上４．０ｍｍ以下であると共に、上記ディンプルの個数が２７２個以上３４８個以下であることを特徴するゴルフボール。
〔２〕上記ゴルフボールの初速度において、ゴルフルールで定義される初速度が下記式
［コアの初速度］＜［コアに中間層を被覆した球体の初速］
を満たす〔１〕記載のゴルフボール。
〔３〕上記カバーの樹脂材料が、亜鉛イオンで中和されたアイオノマー樹脂である〔１〕又は〔２〕記載のゴルフボール。
〔４〕上記中間層の厚さが２．０〜３．５ｍｍである〔１〕、〔２〕又は〔３〕記載のゴルフボール。
〔５〕コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（Ｉ）、コアに中間層を被覆した球体の初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（ＩＩ）とした場合、（ＩＩ）／（Ｉ）＜０．９である〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔６〕上記中間層の材料に使用される加熱混合物中の酸基の８５モル％以上が金属イオンで中和される〔１〕〜〔５〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
【００１０】
通常、ボール初速は、コアの初速が大きな要因となるが、本発明では、高中和な樹脂材料を中間層に用い、その中間層を比較的厚くすることにより、中間層による低スピン化を実現すると共に、カバー材料としては、アイオノマー樹脂の中でも耐擦過傷性に優れた亜鉛中和タイプのアイオノマー樹脂を使用するものである。これにより、ボール全体の反発性を低下させることなく、特定範囲のスピン量を発現させつつ、更には低速低スピン領域において揚力を失わないディンプルをボール表面に採用したものであり、その結果、トータル飛距離の増大を図ることができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のゴルフボールによれば、低速低スピン領域においも揚力を失わないディンプルと、低スピン構造を組み合わせることにより飛距離を増大させることができる。また、ボールの耐擦過傷性及び耐久性が良い。従って、本発明のゴルフボールは、上級者やアマチュアゴルファーにとって競技上有利なゴルフボールである。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施例に係るゴルフボールの内部構造を示す概略断面である。
【図２】実施例で用いられたディンプルの態様を示す平面図である。
【図３】比較例で用いられたディンプルの態様を示す平面図である。
【図４】本発明におけるディンプルの拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明につき更に詳しく説明する。
本発明は、上記のとおり、コアと、カバーと、それらの間に中間層とを介在させたゴルフボールであり、ボール表面に多数のディンプルが存在する。その一例として、図１には、コア１と、多数のディンプルＤを具備したカバー３と、これらの間に中間層２を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールＧが示される。
【００１４】
コアの材料としては、ポリブタジエンを主材とし、各種の添加剤、例えば、有機過酸化物、老化防止剤、無機充填剤、不飽和カルボン及び／又はその金属塩などを適量に配合してなるゴム組成物を採用することができる。この場合、ゴム組成物を加硫成形してゴム架橋物であるコアを製造することができ、その加硫条件、方法は公知の条件、方法に準じて行われる。
【００１５】
コアの直径としては、特に制限はないが、例えば、スリーピースゴルフボールとする場合には、３０ｍｍ以上３８．５ｍｍ以下の範囲とすることが好ましい。
【００１６】
コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が３．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが必要であり、その下限値として、好ましくは３．３ｍｍ以上、より好ましくは３．５ｍｍ以上、さらに好ましくは３．８ｍｍ以上であり、また、上限値として、好ましくは４．３ｍｍ以下、より好ましくは４．０ｍｍ以下とすることができる。
【００１７】
コアの表面硬度は、特に制限はないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で６０以上であることが好ましく、より好ましくは６５以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限として、好ましくは８５以下、より好ましくは８０以下である。また、コアの中心硬度は、特に制限はないが、ＪＩＳ−Ｃ硬度で５０以上であることが好ましく、より好ましくは５５以上であり、上限として、好ましくは６５以下、より好ましくは６２以下である。これらの差（コアの表面硬度−コア中心硬度）をＪＩＳ−Ｃ硬度で５以上３０以下とすることが好ましく、より好ましくはＪＩＳ−Ｃ硬度で１０以上２５以下である。このようにコアの硬度分布（硬度差）を調整することにより更に低スピン化を実現することができる。
【００１８】
中間層は、コアと後述するカバーとの間に配置されるものであり、反発の良い材料を用いて比較的厚めの積層体に仕上げることにより、ボールの低スピン化を十分に図ることができ、本発明の目的を達成することができる。なお、中間層は単層に限られず、複数層に形成することができる。
【００１９】
上記中間層の材料については、下記の加熱混合物を主材として形成される。即ち、本発明では、以下に説明する材料を中間層に用いることにより、Ｗ＃１打撃時に低スピン化することができ、大きな飛距離を得ることができる。
（ａ）オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、（ｂ）オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０〜０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｅ）非アイオノマー熱可塑性エラストマー
とを質量比で１００：０〜５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（ｃ）分子量が２２８〜１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体
５〜１５０質量部と、
（ｄ）上記ベース樹脂及び（ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物                                                ０．１〜１７質量部
【００２０】
ここで言う「主材」とは、中間層の総質量に対して５０質量％以上、好ましくは６０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上の材料を意味する。
【００２１】
上記ベース樹脂中のオレフィンは、（ａ）成分、（ｂ）成分のいずれであっても、炭素数が、通常２以上、上限として８以下、特に６以下のものが好ましく、具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等を挙げることができ、特にエチレンであることが好ましい。
【００２２】
また、不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。
【００２３】
更に、不飽和カルボン酸エステルとしては、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステルが好適で、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）であることが好ましい。
【００２４】
（ａ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び（ｂ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体（以下、（ａ）成分及び（ｂ）成分中の共重合体を総称してランダム共重合体という）は、それぞれ、上述した材料を調整し、公知の方法によりランダム共重合させることにより得ることができる。
【００２５】
上記ランダム共重合体は、不飽和カルボン酸の含量（酸含量）が調整されたものであることが推奨される。ここで、（ａ）成分のランダム共重合体に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、通常４質量％以上、好ましくは６質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上、上限としては３０質量％以下、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１８質量％以下、更に好ましくは１５質量％以下であることが推奨される。
【００２６】
同様に（ｂ）成分のランダム共重合体に含まれる不飽和カルボン酸の含量は、通常４質量％以上、好ましくは６質量％以上、より好ましくは８質量％以上、上限としては１５質量％以下、好ましくは１２質量％以下、より好ましくは１０質量％以下であることが推奨される。ランダム共重合体の酸含量が少なすぎると反発性が低下する場合があり、多すぎると加工性が低下する場合がある。
【００２７】
（ａ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物及び（ｂ）成分のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物（以下、（ａ）成分及び（ｂ）成分中の共重合体の金属イオン中和物を総称してランダム共重合体の金属イオン中和物という）は、上記ランダム共重合体中の酸基を金属イオンで部分的に中和することにより得ることができる。
【００２８】
ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ+、Ｋ+、Ｌｉ+、Ｚｎ++、Ｃｕ++、Ｍｇ++、Ｃａ++、Ｃｏ++、Ｎｉ++、Ｐｂ++等を挙げることができ、好ましくはＮａ+、Ｌｉ+、Ｚｎ++、Ｍｇ++等を好適に用いることができ、特に、反発性を改良する観点からＮａ+を用いることが好適である。
【００２９】
上記ランダム共重合体の金属イオン中和物を得るには、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンで中和すればよく、例えば、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を使用して中和する方法などを採用することができる。これら金属イオンのランダム共重合体に対する中和度は特に限定されるものではない。
【００３０】
上記ランダム共重合体の金属イオン中和物としては、ナトリウムイオン中和型アイオノマー樹脂を好適に使用でき、材料のメルトフローレートを増加させ、後述する最適なメルトフローレートに調整することが容易であり、成形性を改良することができる。
【００３１】
上記（ａ）成分と上記（ｂ）成分のベース樹脂は、市販品を使用してもよく、例えば、（ａ）成分のランダム共重合体として、ニュクレル１５６０、同１２１４、同１０３５（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ５２００、同５１００、同５０００（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ  ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、（ｂ）成分のランダム共重合体として、例えば、ニュクレルＡＮ４３１１、同ＡＮ４３１８（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、ＥＳＣＯＲ  ＡＴＸ３２５、同ＡＴＸ３２０、同ＡＴＸ３１０（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ  ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を挙げることができる。
【００３２】
また、（ａ）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えば、ハイミラン１５５４、同１５５７、同１６０１、同１６０５、同１７０６、同ＡＭ７３１１（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン７９３０（米国デュポン社製）、アイオテック３１１０、同４２００（ＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ  ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等を、（ｂ）成分のランダム共重合体の金属イオン中和物として、例えば、ハイミラン１８５５、同１８５６、同ＡＭ７３１６（いずれも三井・デュポンポリケミカル社製）、サーリン６３２０、同８３２０、同９３２０、同８１２０（いずれも米国デュポン社製）、アイオテック７５１０、同７５２０（いずれもＥＸＸＯＮＭＯＢＩＬ  ＣＨＥＭＩＣＡＬ社製）等をそれぞれ挙げることができる。上記ランダム共重合体の金属イオン中和物として好適なナトリウム中和型アイオノマー樹脂としては、ハイミラン１６０５、同１６０１、同１５５５等を挙げることができる。
【００３３】
上記ベース樹脂の調製に際しては、（ａ）成分と（ｂ）成分との配合が質量比で通常１００：０〜０：１００であり、好ましくは１００：０〜２５：７５、より好ましくは１００：０〜５０：５０、さらに好ましくは１００：０〜７５：２５、最も好ましくは１００：０にすることが必要である。（ａ）成分の配合量が少なすぎると、材料の成形物の反発性が低下する。
【００３４】
また、上記ベース樹脂は、上記調製に加えて更にランダム共重合体とランダム共重合体の金属イオン中和物との配合比を調整することにより、成形性をより良好にすることができ、ランダム共重合体：ランダム共重合体の金属イオン中和物は、通常０：１００〜６０：４０、好ましくは０：１００〜４０：６０、より好ましくは０：１００〜２０：８０、更に好ましくは０：１００であることが推奨される。ランダム共重合体の配合量が多すぎると、ミキシング時の成形性が低下する場合がある。
【００３５】
上記ベース樹脂に下記に示す（ｅ）成分を加えることができる。（ｅ）成分は、非アイオノマー熱可塑性エラストマーである。この成分は、打撃時のフィーリング、反発性をより一層向上させるための成分であり、具体的には、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ウレタン系エラストマー、ポリアミド系エラストマー等を挙げることができ、反発性を更に高めることができる点から、ポリエステル系エラストマー、オレフィン系エラストマー、特に、結晶性ポリエチレンブロックをハードセグメントとして含む熱可塑性ブロック共重合体からなるオレフィン系エラストマーを好適に使用することができる。
【００３６】
上記（ｅ）成分は、市販品を使用してもよく、具体的には、ダイナロン（ＪＳＲ社製）、ポリエステル系エラストマーとして、ハイトレル（東レ・デュポン社製）等を挙げることができる。
【００３７】
上記（ｅ）成分の配合量は、本発明のベース樹脂１００質量部に対し、好ましくは０質量部以上、より好ましくは５質量部以上、さらに好ましくは１０質量部以上、最も好ましくは２０質量部以上であり、上限として、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは６０質量部以下、さらに好ましくは５０質量部以下、最も好ましくは４０質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、混合物の相溶性が低下し、ゴルフボールの耐久性が著しく低下する可能性がある。
【００３８】
次に、上記ベース樹脂に下記に示す（ｃ）成分を加えることができる。（ｃ）成分は、分子量２２８以上１５００以下の脂肪酸又はその誘導体であり、上記ベース樹脂と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度を適度に調整し、特に流動性の向上に寄与する成分である。上記（ｃ）成分は、比較的高含量の酸基（誘導体）を含み、反発性の過度の損失を抑制できる。
【００３９】
上記（ｃ）成分の脂肪酸又はその誘導体の分子量は、２２８以上、好ましくは２５６以上、より好ましくは２８０以上、更に好ましくは３００以上、上限としては１５００以下、好ましくは１０００以下、より好ましくは６００以下、更に好ましくは５００以下であることが必要である。分子量が少なすぎる場合は耐熱性が改良できず、多すぎる場合は流動性が改善できない。
【００４０】
上記（ｃ）成分の脂肪酸又はその脂肪酸誘導体としては、例えば、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）やアルキル基中の結合が単結合のみで構成される飽和脂肪酸（誘導体）を同様に好適に使用できるが、いずれの場合も１分子中の炭素数が、好ましくは１８以上、より好ましくは２０以上、さらに好ましくは２２以上、特に好ましくは２４以上であり、上限としては、好ましくは８０以下、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは４０以下、特に好ましくは３０以下であることが推奨される。炭素数が少なすぎると、耐熱性の改善が達成できない上、酸基の含有量が多すぎて、ベース樹脂に含まれる酸基との相互作用により流動性の改善の効果が少なくなってしまう場合がある。一方、炭素数が多すぎる場合には、分子量が大きくなるために、流動性改質の効果が顕著に表れない場合がある。
【００４１】
ここで、（ｃ）成分の脂肪酸として、具体的には、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、好ましくは、ステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸、リグノセリン酸、更に好ましくはベヘニン酸を挙げることができる。
【００４２】
また、上記（ｃ）成分の脂肪酸誘導体は、上述した脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを金属イオンにより置換した金属せっけんを例示できる。この場合、金属イオンとしては、例えば、Ｎａ+、Ｌｉ+、Ｃａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++、Ｍｎ++、Ａｌ+++、Ｎｉ++、Ｆｅ++、Ｆｅ+++、Ｃｕ++、Ｓｎ++、Ｐｂ++、Ｃｏ++等を挙げることができ、特にＣａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++が好ましい。
【００４３】
（ｃ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、ベヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等を挙げることができ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、ベヘニン酸マグネシウム、ベヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等を好適に使用することができる。
【００４４】
上記ベース樹脂及び（ｃ）成分中の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物として、（ｄ）成分を加えることができる。この（ｄ）成分が配合されないと金属せっけん変性アイオノマー樹脂（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を単独で使用した場合には、加熱混合時に金属せっけんとアイオノマー樹脂に含まれる未中和の酸基が交換反応して多量の脂肪酸を発生させ、発生した脂肪酸の熱的安定性が低く成形時に容易に気化するため、成形不良の原因をもたらし、更に成形物の表面に付着して、塗膜密着性を著しく低下させたり、または、得られる成形体の反発性低下等の不具合が生じる場合がある。
【００４５】
【化１】
2009195695.tif 000003
【００４６】
このような問題を解決すべく、（ｄ）成分として、上記ベース樹脂及び（ｃ）成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合し、成形物の反発性の改良を図るものである。
【００４７】
即ち、（ｄ）成分は、材料中に必須成分として配合されることにより、上記ベース樹脂と（ｃ）成分中の酸基が適度に中和されるだけでなく、各成分の適正化による相乗効果で、混合物の熱安定性を高め、良好な成形性の付与と反発性の向上を図ることができるものである。
【００４８】
ここで、（ｄ）成分の塩基性無機金属化合物は、ベース樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機酸を含まないため、熱安定性を損なうことなく、混合物の中和度を上げられるものであることが推奨される。
【００４９】
上記（ｄ）成分の塩基性無機金属化合物中の金属イオンは、例えば、Ｌｉ+、Ｎａ+、Ｋ+、Ｃａ++、Ｍｇ++、Ｚｎ++、Ａｌ+++、Ｎｉ++、Ｆｅ++、Ｆｅ+++、Ｃｕ++、Ｍｎ++、Ｓｎ++、Ｐｂ++、Ｃｏ++等を挙げることができる。塩基性無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む公知の塩基性無機充填剤を使用することができ、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等を挙げることができるが、特に水酸化物、または一酸化物であることが推奨され、より好ましくはベース樹脂との反応性の高い水酸化カルシウム、酸化マグネシウム、更に好ましくは水酸化カルシウムであることが推奨される。
【００５０】
上述したように（ａ）成分及び（ｂ）成分を所定量配合したベース樹脂と、任意の（ｅ）成分を配合した樹脂成分に対し、所定量の（ｃ）成分と（ｄ）成分とをそれぞれ配合することにより、熱安定性、流動性、成形性に優れ、反発性の飛躍的な向上を成形物に付与できる。
【００５１】
上記（ｃ）成分と上記（ｄ）成分の配合量は、上記（ａ）、（ｂ）、（ｅ）成分を適宜配合した樹脂成分１００質量部に対して、（ｃ）成分の配合量を５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは１８質量部以上、上限として１５０質量部以下、好ましくは１３０質量部以下、より好ましくは１２０質量部以下とすると共に、（ｄ）成分の配合量を０．１質量部以上、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１質量部以上、更に好ましくは２質量部以上、上限としては１７質量部以下、好ましくは１５質量部以下、より好ましくは１３質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下にする必要がある。（ｃ）成分の配合量が少なすぎると溶融粘度が低くなり加工性が低下し、多すぎると耐久性が低下する。（ｄ）成分の配合量が少なすぎると熱安定性、反発性の向上が見られず、多すぎると過剰の塩基性無機金属化合物によりゴルフボール用材料の耐熱性が却って低下する。
【００５２】
上述した樹脂成分、（ｃ）成分、（ｄ）成分は、それぞれ所定量配合されるものであるが、材料中の酸基の５０モル％以上、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは８０モル％以上が中和されていることが推奨される。このような高中和化により、上述した従来技術のベース樹脂と脂肪酸（誘導体）のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができる上、熱的安定性が著しく向上し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性に非常に優れた成形物を得ることができる。
【００５３】
ここで、中和度とは、ベース樹脂と（ｃ）成分の脂肪酸（誘導体）の混合物中に含まれる酸基の中和度であり、ベース樹脂中のランダム共重合体の金属イオン中和物としてアイオノマー樹脂を使用した場合におけるアイオノマー樹脂自体の中和度とは異なる。中和度が同じ本発明の混合物と同中和度のアイオノマー樹脂のみとを比較した場合、本発明の混合物は、非常に多くの金属イオンを含むため、反発性の向上に寄与するイオン架橋が高密度化し、成形物に優れた反発性を付与できる。
【００５４】
なお、高中和化と優れた流動性をより確実に両立するために、上記混合物の酸基が遷移金属イオンと、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとで中和されたものを用いることができる。遷移金属イオンによる中和は、アルカリ（土類）金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いが、これら種類の異なるイオンを併用して、混合物中の酸基の中和を行うことにより、流動性の著しい改良を図ることができる。
【００５５】
上記遷移金属イオンと、アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとのモル比は、通常１０：９０〜９０：１０、好ましくは２０：８０〜８０：２０、より好ましくは３０：７０〜７０：３０、更に好ましくは４０：６０〜６０：４０であることが推奨される。遷移金属イオンのモル比が小さすぎると流動性を改善する効果が十分に付与されない場合があり、遷移金属イオンのモル比が大きすぎると反発性が低下する場合がある。
【００５６】
上記金属イオンは、遷移金属イオンとしては、亜鉛イオン等を挙げることができ、また、アルカリ金属イオン又はアルカリ土類金属イオンとしては、ナトリウムイオン、リチウムイオン及びマグネシウムイオン等から選ばれる少なくとも１種のイオンを挙げることができるが、これらは特に制限されるものではない。
【００５７】
遷移金属イオンとアルカリ金属イオン又はアルカリ土類金属イオンとで上記所望量の酸基が中和された混合物を得るには、公知の方法を採用でき、例えば、遷移金属イオン（亜鉛イオン）により中和する方法は、上記脂肪酸誘導体に亜鉛せっけんを用いる方法、ベース樹脂として（ａ）成分と（ｂ）成分とを配合する際に亜鉛イオン中和物（例えば、亜鉛イオン中和型アイオノマー樹脂）を使用する方法、（ｄ）成分の塩基性無機金属化合物に亜鉛酸化物等の亜鉛化合物を用いる方法などを挙げることができる。
【００５８】
上記樹脂材料は、射出成形に特に適した流動性を確保し、成形性を改良するため、メルトフローレートを調整することが好ましく、この場合、ＪＩＳ−Ｋ７２１０で試験温度１９０℃、試験荷重２１．１８Ｎ（２．１６ｋｇｆ）に従って測定したときのメルトフローレート（ＭＦＲ）が、好ましくは０．５ｄｇ／ｍｉｎ以上、より好ましくは０．７ｄｇ／ｍｉｎ以上、さらに好ましくは０．８ｄｇ／ｍｉｎ以上、特に好ましくは２ｄｇ／ｍｉｎ以上であり、上限として、好ましくは２０ｄｇ／ｍｉｎ以下、より好ましくは１０ｄｇ／ｍｉｎ以下、さらに好ましくは５ｄｇ／ｍｉｎ以下、特に好ましくは３ｄｇ／ｍｉｎ以下に調整されることが推奨される。メルトフローレートが、大きすぎても小さすぎても加工性が著しく低下する場合がある。
【００５９】
中間層材料として具体的には、Ｄｕｐｏｎｔ社製の商品名「ＨＰＦ  １０００」「ＨＰＦ  ２０００」、「ＨＰＦ  ＡＤ１０２７」、「ＨＰＦ  ＡＤ１０３５」、「ＨＰＦ  ＡＤ１０４０」、実験用  ＨＰＦ  ＳＥＰ１２６４−３などが挙げられる。
【００６０】
中間層のショアＤ硬度は４０以上６０以下とすることが必要とされ、その下限値として好ましくは４３以上、より好ましくは４５以上である。一方、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５７以下、さらに好ましくは５５以下である。上記中間層の硬度範囲を逸脱すると、ボールのスピン量が増えてしまい、飛距離が低減するおそれがある。
【００６１】
中間層の厚さは１．７ｍｍ以上４．０ｍｍ以下とすることが必要とされ、より好ましくは２．２ｍｍ以上３．５ｍｍ以下である。このように、中間層の厚さを適正化することにより、中間層を有する球体の反発性を十分に発現させることができると共に、ボールのスピン量を抑制して飛距離を増大させることが可能である。
【００６２】
コアに中間層を被覆した球体の初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量に関しては、特に制限ないが、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは３．０ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．６ｍｍ以下である。
【００６３】
また、コアの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（Ｉ）、コアに中間層を被覆した球体の初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量を（ＩＩ）とした場合、（ＩＩ）／（Ｉ）の値については、好ましくは０．７以上、より好ましくは０．７５以上、さらに好ましくは０．８以上であり、上限値としては、好ましくは０．９３以下、より好ましくは０．９２以下、さらに好ましくは０．９０以下である。（ＩＩ）／（Ｉ）の値が上記範囲より大きいと、ドライバーによる打撃時にスピン量が増加してしまい飛距離が低下するおそれがある。逆に、（ＩＩ）／（Ｉ）が上記範囲より小さいと、十分な反発性が得られず、スピンが増加してしまうおそれがある。
【００６４】
ここで、本発明のゴルフボールにおいては、特に制限はないが、ゴルフルールで定義される初速度が下記式
［コアの初速度］＜［コアに中間層を被覆した球体の初速］
を満たすことが好適である。このように、コアに中間層を被覆した球体の初速度の方がコア自体の初速度よりも大きくすることにより、ボール全体の低スピン化を図ることができる。上記の［コアに中間層を被覆した球体の初速］−［コアの初速度］の値としては、好ましくは０．０５ｍ／ｓ以上、より好ましくは０．１ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０．２ｍ／ｓ以上である。このような条件を満たす手段として、本発明では、中間層として高反発材料を用いる。また、中間層を硬くし、コアを軟らかくかつ低反発の方向にもっていくと、上記の条件を満たす方向にいくが、本発明で規定する他の要件も同時に満足しないと本発明の効果が達成できない。
【００６５】
なお、上記「初速度」についてはＲ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速度計と同方式の初速測定器を用いて測定するものである。即ち、ボールを２３±１℃環境下で３時間以上温調した後、室温２３±２℃の部屋でテストし、２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定して初速度（ｍ／ｓ）を算出する。約１５分間でこのサイクルを行うものである。
【００６６】
カバーは、上記コア及び中間層を被覆した外層であり、その外表面には多数のディンプルが形成される。なお、カバーは単層に限られず、複数層に形成することができる。カバーは各種の樹脂材料を主材として形成されることが好適であり、中でも、アイオノマー樹脂、特に、亜鉛イオン（Ｚｎ++）で中和されたアイオノマー樹脂を用いることが好ましい。その理由は、この材料を使用することによりゴルフボールの耐擦過傷性を向上させることができ、耐久性も向上させることができる。
【００６７】
上記カバーの硬度については、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上であり、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５５以上である。また、上限値としては、好ましくは６５以下、より好ましくは６３以下、さらに好ましくは５９以下である。
【００６８】
上記カバーの厚さは、特に制限はないが、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは１．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．７ｍｍ以下である。
【００６９】
上記の中間層及びカバーを形成する方法は、通常のゴルフボール用カバーの成形方法と同様、射出成形やコンプレッション成形等の公知の各種方法を採用することができ、その射出温度や時間等の諸条件についても通常採用される範囲で適宜選定することにより中間層及びカバーを容易に形成することができる。
【００７０】
本発明では、ボール表面に形成されるディンプルの個数を２７２個以上、好ましくは２９６個以上、より好ましくは３１６個以上とし、上限値としては、３４８個以下、好ましくは３４２個以下、より好ましくは３３６個以下とすることにより、ボール弾道において高い揚力を得、飛距離の増大を図ろうとするものである。このディンプル個数は通常のディンプル数よりも比較的小さく設定されているが、ボールの内部構造がもたらすスピン量に応じた空気力学的性能を得ることができ、飛距離を向上させることができる。
【００７１】
ボール表面に形成されるディンプルの表面占有率は、特に制限はないが、空気力学的性能の点から、７５％以上とすることが好ましい。
【００７２】
ディンプルの形状については、特に制限はなく、円形、多角形、涙形、楕円型など何でもよい。また、ディンプルとディンプルとの隣接については、特に制限はないが、その間隔（土手幅）が実質的に０になるようにすれば表面占有率が高くなるので、このようにディンプルを設計することもできる。さらに、大小の異種のディンプルをボール表面に混在させることにより表面占有率を上げることもできるので、このようにディンプルを設計することもできる。或いは、輪郭長が７〜２０ｍｍのディンプルを組み合わせて使用することも好適であり、形状が同じでも深さが異なるディンプルを混ぜて使用することもできる。また、シンメトリーを与えるためには、ボール表面に形成されるディンプルの種類は５種以上とすることができる。この場合、シンメトリーを与える具体的な態様としては、分割金型のパーティングラインに相応するボールのライン及びその近傍の領域におけるディンプルを５〜５０μｍ深くすることができる。
【００７３】
また、ディンプルの総容積については、特に制限はないが、本発明の目的を十分に達成するために、４００〜７００ｍｍ3とすることが好ましく、より好ましくは４５０〜６５０ｍｍ3の範囲内である。なお、ディンプルの総容積とは、ディンプルがない仮想球面上から底部までを深さとし、その深さ及び直径から体積を算出したものである。具体的には、ディンプル１個あたりの容積は、図４に示されるディンプルＤの壁面ｗと、陸部曲面（１点鎖線で示した線）に囲まれた部分の容積を意味し、ディンプル総容積とは、ディンプル容積の合計を表す。なお、符号ａは直径、ｄは深さを表す。
【００７４】
完成したゴルフボール（ディンプルを有するゴルフボール）について、そのゴルフボールの初期荷重１０ｋｇｆから終荷重１３０ｋｇｆまで負荷したときの変形量が２．５ｍｍ以上であることが好適であり、より好ましくは２．７ｍｍ以上である。一方、その上限値は、好ましくは３．５ｍｍ以下、より好ましくは３．３ｍｍ以下である。
【実施例】
【００７５】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００７６】
〔実施例１〜４、比較例１〜５〕
基材ゴムとして商品名「ＢＲ７３０」（ＪＳＲ社製）を使用し、有機過酸化物、老化防止剤、亜鉛華、アクリル酸亜鉛及び有機硫黄化合物（ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩又はジフェニルスルフィド）を適宜量配合し、１５５℃，１５分間により加熱加硫することにより、それぞれ各実施例及び比較例のコアを作成した。そのコアの物性は下記表２に示すとおりである。
【００７７】
各例のコアに対して、下記に説明される材料「Ａ，Ｂ，Ｃ及びＤ」の配合により、カバー及び中間層の２層を順次射出成形した。なお、カバーを射出成形する際、金型のキャビティ内に所定のディンプル態様を現したディンプル形成用突部により、カバー表面に所定模様のディンプル）を形成した。そのディンプルの詳細は、表１及び図２，３に示した。
【００７８】
材料Ａの配合
商品名「ＨＰＦ１０００」デュポン（ＤｕＰｏｎｔ）社製
（約７５〜７６質量％のエチレン、約８．５質量％のアクリル酸、および約１５．５〜１６．５質量％のｎ−ブチルアクリレートからなるターポリマーであり、全て（１００％）の酸基がマグネシウムイオンにより中和されている。）
材料Ｂの配合
商品名「ハイミランＡＭ７３３１」（三井・デュポンポリケミカル社製）８５質量％及び商品名「ダイナロン６１００Ｐ」（ＪＳＲ社製）１５質量％の基材樹脂１００質量部に対して、ベヘニン酸２０質量部、水酸化カルシウム２．９質量部、青色顔料０．３質量部を配合した。
材料Ｃの配合
商品名「ハイミラン１５５７」（三井・デュポンポリケミカル社製）及び商品名「ハイミラン１８５５」（三井・デュポンポリケミカル社製）を５０：５０（質量比）の割合で配合した。
材料Ｄの配合
商品名「サーリン６３２０」（米国デュポン社製）、商品名「サーリン７９３０」（米国デュポン社製）及び商品名「ニュクレル  ９−１」（米国デュポン社製）を３５：６０：５（質量比）の割合で配合して樹脂基材とし、これに酸化チタン４質量部及びステアリン酸マグネシウム１質量部の割合で配合した。
【００７９】
【表１】
2009195695.tif 000004
※ディンプルＩの配置模様は図２、ディンプルＩＩの配置模様は図３にそれぞれ示される。ディンプル容積は、ディンプルがない仮想球面上から底部を深さとして、その深さ及び直径から体積を算出したもの。
【００８０】
【表２】
2009195695.tif 000005
【００８１】
（１）コア及び球体（Ａ，Ｂ）のたわみ量
コアを硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのコアのたわみ量（ｍｍ）。
（２）コアの中心硬度及び表面硬度
コアの中心については、コア球体を半分に切断して、その切断面の中心に針を当てて、ＪＩＳ−Ｃ硬度（ＪＩＳ−Ｋ６３０１規格）により測定した。
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＪＩＳ−Ｃ硬度（ＪＩＳ−Ｋ６３０１規格）により、コアの表面の２点をランダムに測定した値の平均値。
（３）中間層の材料硬度
ＡＳＴＭ  Ｄ−２２４０の基準に従ってショアＤを測定した。
（４）カバーの材料硬度
上記（３）と同じ測定方法である。
（５）コアの初速度（Ｘ）及び球体の初速度（Ｙ）
コアの初速度（Ｘ）及びコアに中間層を被覆した球体の初速度（Ｙ）については、Ｒ＆Ａの承認する装置であるＵＳＧＡのドラム回転式の初速度計と同方式の初速測定器を用いて測定した。即ち、ボールを２３±１℃環境下で３時間以上温調した後、室温２３±２℃の部屋でテストした。２５０ポンド（１１３．４ｋｇ）のヘッド（ストライキングマス）を用いて打撃速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）にてボールを打撃し、１ダースのボールを各々４回打撃して６．２８ｆｔ（１．９１ｍ）の間を通過する時間を測定して初速度（ｍ／ｓ）を算出した。約１５分間でこのサイクルを行った。
（６）飛び性能
クラブ（ブリヂストンスポーツ社製，「Ｘ−Ｄｒｉｖｅ」（ロフト１０．５°）を打撃ロボットに装着し、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓで打撃した時のキャリー及びトータルについての飛距離を測定した。その評価については下記の基準を用いた。なお、スピン量は打撃直後のボールを初期条件計測装置により測定した値である。
（７）耐擦過傷性
ノンメッキのピッチングサンドウエッジを打撃ロボットにセットし、ヘッドスピード４０ｍ／ｓにて１回打撃してボール表面状態を目視観察し、下記基準にて評価した。
○：まだ使える
×：もう使用に耐えない
【００８２】
表２の結果から各比較例については下記の点で実施例よりも劣る。
比較例１では、中間層が薄く、中間層の反発弾性が小さいために低スピン化することができずに飛距離が落ちてしまう。「コア初速」＞「球体（コア−中間層）の初速」であるため、より低スピン化を図ることができない。比較例２では、中間層が薄いために低スピン化することができずに飛距離が落ちてしまう。比較例３では、球体（コア−中間層）の反発性が足りないため、低スピン化することができずに、飛距離が落ちてしまう。比較例４では、カバー材料が亜鉛イオンタイプのアイオノマー樹脂を使用していないため、耐擦過傷性が劣ってしまう。比較例５では、本発明で規定するディンプル構造ではないため、所望の空気力学的特性を得ることができず、飛距離が落ちてしまう。
【符号の説明】
【００８３】
１  コア
２  中間層
３  カバー
Ｄ  ディンプル
Ｇ  ゴルフボール
【図１】
2009195695.tif 000006
【図２】
2009195695.tif 000007
【図３】
2009195695.tif 000008
【図４】
2009195695.tif 000009