(57)【要約】【課題】優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤを提供する。【解決手段】ジエン系ゴムと、中空非金属繊維と、を含み、中空非金属繊維がジエン系ゴム１００質量部に対して２質量部以上１２０質量部以下含まれており、中空非金属繊維の平均繊維外径が１０μｍ以上２００μｍ以下であり、中空非金属繊維の平均繊維長が０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤである。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴムと、中空非金属繊維と、を含み、
前記中空非金属繊維が、前記ジエン系ゴム１００質量部に対して２質量部以上１２０質量部以下含まれており、
前記中空非金属繊維の平均繊維外径が１０μｍ以上２００μｍ以下であり、
前記中空非金属繊維の平均繊維長が０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることを特徴とする、サイド補強用ゴム組成物。
【請求項２】
前記中空非金属繊維が、ガラスファイバーおよびカーボンファイバーの少なくとも一方からなることを特徴とする、請求項１に記載のサイド補強用ゴム組成物。
【請求項３】
請求項１または２に記載のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有する、ランフラットタイヤ。
【請求項４】
前記サイド補強層のタイヤ周方向の複素弾性率Ｅ１、タイヤ径方向の複素弾性率Ｅ２およびタイヤ径方向の損失弾性率Ｅ２”が下記の関係式（１）〜（３）：
Ｅ１≧１２ＭＰａ  …（１）
Ｅ１／Ｅ２≧１．５  …（２）
Ｅ２”／（Ｅ２）2≦９×１０-9Ｐａ-1  …（３）
を満たすことを特徴とする、請求項３に記載のランフラットタイヤ。
【請求項５】
請求項１または２に記載のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたビードエイペックスを有することを特徴とする、請求項３または４に記載のランフラットタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、サイド補強用ゴム組成物およびランフラットタイヤに関し、特に、優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、タイヤのサイドウォール部の内側に配置された高硬度のサイド補強層を有するランフラットタイヤが実用化されており、パンクにより空気圧が失われた状態（タイヤの内圧がゼロの状態）になった場合でもタイヤの剛性を維持し、繰り返し屈曲を受けた場合でもゴムの破損を軽減して、ある程度の距離を走行できるようになっている。これにより、スペアタイヤを常備する必要性がなくなるため、車両全体における重量の軽量化を期待することができる。しかしながら、ランフラットタイヤのパンク時におけるランフラット走行には、速度および距離の制限があるため、さらなるランフラットタイヤの耐久性（ランフラット耐久性）の向上が望まれている。
【０００３】
ランフラット耐久性を向上させる方法としては、サイド補強層を厚く形成することにより変形を抑え、変形による破壊を防ぐ方法が考えられる。しかしながら、この方法においては、サイド補強層の増量に伴ってタイヤの重量が大きくなるため、ランフラットタイヤの当初の目的である車両全体における重量の軽量化に反することになる。
【０００４】
また、ランフラット耐久性を向上させる方法としては、カーボンブラック等の補強用充填剤を増量することでサイド補強層の硬度をさらに向上させて変形を抑える方法も考えられる。しかしながら、この方法においては、混練りおよび押出し等の工程において、混練機の負荷が大きくなり、また、加硫後のゴムの発熱性が高くなることから、ランフラット耐久性の向上はあまり期待できない。
【０００５】
また、特許文献１には、所定のゴム、カーボンブラックおよびシリカを所定量含有するゴム組成物を用いて所定の方法により作製したサイド補強用ゴムを有することにより、タイヤの振動を低減し、ランフラット耐久性を向上させたランフラットタイヤが開示されている。
【特許文献１】特開２００５−２８０５３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示のランフラットタイヤのタイヤの振動の低減およびランフラット耐久性のいずれについてもさらなる改善が求められている。
【０００７】
上記の事情に鑑みて、本発明の目的は、優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、ジエン系ゴムと、中空非金属繊維と、を含み、中空非金属繊維がジエン系ゴム１００質量部に対して２質量部以上１２０質量部以下含まれており、中空非金属繊維の平均繊維外径が１０μｍ以上２００μｍ以下であり、中空非金属繊維の平均繊維長が０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であるサイド補強用ゴム組成物である。
【０００９】
ここで、本発明のサイド補強用ゴム組成物において、中空非金属繊維は、ガラスファイバーおよびカーボンファイバーの少なくとも一方からなることが好ましい。
【００１０】
また、本発明は、上記のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤである。
【００１１】
ここで、本発明のランフラットタイヤにおいては、サイド補強層のタイヤ周方向の複素弾性率Ｅ１、タイヤ径方向の複素弾性率Ｅ２およびタイヤ径方向の損失弾性率Ｅ２”が下記の関係式（１）〜（３）：
Ｅ１≧１２ＭＰａ  …（１）
Ｅ１／Ｅ２≧１．５  …（２）
Ｅ２”／（Ｅ２）2≦９×１０-9Ｐａ-1  …（３）
を満たすことが好ましい。
【００１２】
なお、本明細書において、「ＭＰａ」および「Ｐａ」はそれぞれ単位を示しており、「ＭＰａ」はメガパスカルを意味し、「Ｐａ」はパスカルを意味している。
【００１３】
さらに、本発明のランフラットタイヤは、上記のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたビードエイペックスを有することが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について説明する。なお、本発明の図面において、同一の参照符号は、同一部分または相当部分を表わすものとする。
【００１６】
＜ジエン系ゴム＞
本発明に用いられるジエン系ゴムとしては、たとえば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、スチレンイソプレンゴム、イソプレンブタジエンゴム等が挙げられ、これらを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層の耐屈曲疲労特性を向上させる観点からは、天然ゴム（ＮＲ）およびブタジエンゴム（ＢＲ）の少なくとも一方を用いることが好ましく、天然ゴム（ＮＲ）およびブタジエンゴム（ＢＲ）の双方を含むジエン系ゴムを用いることがより好ましい。
【００１７】
ここで、天然ゴム（ＮＲ）としては、従来からゴム工業で使用されているＲＳＳ＃３、ＴＳＲ２０等のグレードの天然ゴム（ＮＲ）を用いることができる。
【００１８】
また、本発明に用いられるジエン系ゴムが天然ゴム（ＮＲ）を含む場合には、天然ゴム（ＮＲ）の含有量は、ジエン系ゴム全体の２０質量％以上であることが好ましく、３０質量％以上であることがより好ましい。天然ゴム（ＮＲ）の含有量がジエン系ゴム全体の２０質量％以上である場合、特に３０質量％以上である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物の加工性が向上する傾向にある。
【００１９】
また、本発明に用いられるジエン系ゴムが天然ゴム（ＮＲ）を含む場合には、天然ゴム（ＮＲ）の含有量は、ジエン系ゴム全体の８０質量％以下であることが好ましく、７０質量％以下であることがより好ましい。天然ゴム（ＮＲ）の含有量がジエン系ゴム全体の８０質量％以下である場合、特に７０質量％以下である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層の耐熱性および耐屈曲疲労特性が向上してランフラット耐久性がより向上する傾向にある。
【００２０】
また、ブタジエンゴム（ＢＲ）としては、従来からゴム工業で使用されているものを用いることができる。
【００２１】
ここで、本発明に用いられるジエン系ゴムがブタジエンゴム（ＢＲ）を含む場合には、ブタジエンゴム（ＢＲ）の含有量は、ジエン系ゴム全体の２０質量％以上であることが好ましく、３０質量％以上であることがより好ましい。ブタジエンゴム（ＢＲ）の含有量がジエン系ゴム全体の２０質量％以上である場合、特に３０質量％以上である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層の耐屈曲疲労特性が向上してランフラット耐久性がより向上する傾向にある。
【００２２】
また、本発明に用いられるジエン系ゴムがブタジエンゴム（ＢＲ）を含む場合には、ブタジエンゴム（ＢＲ）の含有量は、ジエン系ゴム全体の８０質量％以下であることが好ましく、７０質量％以下であることがより好ましい。ブタジエンゴム（ＢＲ）の含有量がジエン系ゴム全体の８０質量％以下である場合、特に７０質量％以下である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物の加工性が向上する傾向にある。
【００２３】
なかでも、ブタジエンゴム（ＢＲ）としては、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層が高硬度となり、発熱性が低くなるという理由から、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン結晶を含有するブタジエンゴム（ＳＰＢ含有ＢＲ）を用いることが好ましい。
【００２４】
ここで、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン結晶を含有するブタジエンゴム（ＳＰＢ含有ＢＲ）中のシンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン結晶（ＳＰＢ）の含有量は、ＳＰＢ含有ＢＲ全体の１質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であることがより好ましい。ＳＰＢの含有量がＳＰＢ含有ＢＲ全体の１質量％以上である場合、特に５質量％以上である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層の剛性がより高くなってランフラット耐久性をより向上することができる傾向にある。
【００２５】
また、ＳＰＢの含有量は、ＳＰＢ含有ＢＲ全体の２５質量％以下であることが好ましく、２０質量％以下であることがより好ましい。ＳＰＢの含有量がＳＰＢ含有ＢＲ全体の２５質量％以下である場合、特に２０質量％以下である場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成したサイド補強層中においてシンジオタクチック成分が凝集塊をつくることに起因するランフラット耐久性の低下を有効に抑止できる傾向にある。
【００２６】
なお、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン結晶を含有するブタジエンゴム（ＳＰＢ含有ＢＲ）としては、たとえば宇部興産（株）製のＶＣＲ−４１２、４５０、６１７、８００等を用いることができる。
【００２７】
＜中空非金属繊維＞
本発明に用いられる中空非金属繊維としては、たとえば、中空のガラスファイバー、カーボンファイバー等の中空非金属無機繊維、中空のレーヨン繊維、アクリル繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、ウレタン繊維、アラミド繊維等の中空非金属有機繊維が挙げられ、これらの中空非金属繊維は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、引張方向および圧縮方向のいずれにも剛性が高いという理由から、ガラスファイバーおよび／またはカーボンファイバーを用いることが好ましく、ガラスファイバーを用いることがより好ましい。
【００２８】
また、本発明に用いられる中空非金属繊維の平均繊維外径は１０μｍ以上２００μｍ以下である。中空非金属繊維の平均繊維外径が１０μｍ未満である場合には中空非金属繊維の製造が困難となり、２００μｍを超える場合には中空非金属繊維の分散性が悪化し、ジエン系ゴムとの接着力が低下する。
【００２９】
また、中空非金属繊維の製造をより容易にする観点からは、本発明に用いられる中空非金属繊維の平均繊維外径は２０μｍ以上であることが好ましい。また、中空非金属繊維の分散性を向上させてジエン系ゴムとの接着力を向上させる観点からは、本発明に用いられる中空非金属繊維の平均繊維外径は５０μｍ以下であることが好ましい。
【００３０】
なお、中空非金属繊維の平均繊維外径は、それぞれの中空非金属繊維の長手方向に直交する横断面の径のうち最長の径（長径）を測定し、その測定値から中空非金属繊維全体の平均値を算出することにより求めることができる。
【００３１】
また、中空非金属繊維の平均繊維内径（中空非金属繊維の中空部の長径の平均値）は、中空非金属繊維の平均繊維外径の５％以上であることが好ましく、１０％以上であることがより好ましい。中空非金属繊維の平均繊維内径が中空非金属繊維の平均繊維外径の５％以上である場合、特に１０％以上である場合には、中空非金属繊維を中空にしたことによる効果が十分に得られる傾向にある。
【００３２】
また、中空非金属繊維の平均繊維内径は、中空非金属繊維の平均繊維外径の９０％以下であることが好ましく、８０％以下であることがより好ましい。中空非金属繊維の平均繊維内径が中空非金属繊維の平均繊維外径の９０％以下である場合、特に８０％以下である場合には、中空非金属繊維の肉厚があまり薄くならず、中空非金属繊維の破壊を有効に抑止することができる傾向にある。
【００３３】
なお、中空非金属繊維の平均繊維内径は、それぞれの中空非金属繊維の長手方向に直交する横断面の中空部の径のうち最長の径（長径）を測定し、その測定値から中空非金属繊維全体の平均値を算出することにより求めることができる。
【００３４】
また、本発明に用いられる中空非金属繊維の平均繊維長は０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下である。中空非金属繊維の平均繊維長が０．１ｍｍ未満である場合には、中空非金属繊維を配合したことによる中空非金属繊維の配向方向の剛性向上効果が不十分となる。また、中空非金属繊維の平均繊維長が２０ｍｍを超える場合には、中空非金属繊維の分散性が悪化する。
【００３５】
また、中空非金属繊維の配向方向の剛性向上効果をより向上させる観点からは、中空非金属繊維の平均繊維長は０．２ｍｍ以上であることが好ましい。また、中空非金属繊維の分散性をより向上させる観点からは、中空非金属繊維の平均繊維長は１０ｍｍ以下であることが好ましい。
【００３６】
なお、中空非金属繊維の平均繊維長は、それぞれの中空非金属繊維の長手方向の長さを測定し、その測定値から中空非金属繊維全体の平均値を算出することにより求めることができる。
【００３７】
また、本発明に用いられる中空非金属繊維の含有量は、上記のジエン系ゴム１００質量部に対して２質量部以上１２０質量部以下である。中空非金属繊維の含有量が上記のジエン系ゴム１００質量部に対して２質量部未満である場合には、中空非金属繊維を配合したことによる中空非金属繊維の配向方向におけるサイド補強層の剛性向上効果が不十分となる。また、中空非金属繊維の含有量が上記のジエン系ゴム１００質量部に対して１２０質量部よりも多い場合には、本発明のサイド補強用ゴム組成物の加工性が悪化する。
【００３８】
また、中空非金属繊維を配合したことによる中空非金属繊維の配向方向におけるサイド補強層の剛性向上効果をより向上させる観点からは、中空非金属繊維の含有量は、上記のジエン系ゴム１００質量部に対して５質量部以上であることが好ましい。また、本発明のサイド補強用ゴム組成物の加工性をより向上させる観点からは、中空非金属繊維の含有量は、上記のジエン系ゴム１００質量部に対して１００質量部以下であることが好ましい。
【００３９】
＜その他添加剤＞
本発明のサイド補強用ゴム組成物には上記のジエン系ゴム成分および中空非金属繊維以外にも、その他の添加剤として、充填剤、加硫剤、加硫促進剤、加硫促進助剤および老化防止剤等を適宜配合してもよい。
【００４０】
ここで、充填剤としては、たとえばカーボンブラックや炭酸カルシウム等を用いることができる。カーボンブラックは、たとえばＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等のチャンネルブラック、ファーネスブラック、アセチレンブラックおよびサーマルブラック等を単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができ、なかでも、ＨＡＦ、ＩＳＡＦおよびＳＡＦからなる群から選択された少なくとも１種を用いることが好ましい。カーボンブラックの含有量は、上記のジエン系ゴム１００質量部に対して４０質量部以上８０質量部以下であることが好ましい。
【００４１】
また、加硫剤としては、有機過酸化物もしくは硫黄系加硫剤を用いることができる。有機過酸化物としては、たとえば、ベンゾイルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３あるいは１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシプロピル）ベンゼン等を単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。また、硫黄系加硫剤としては、たとえば、硫黄、モルホリンジスルフィド等を単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。なかでも、加硫剤としては、硫黄を用いることが好ましい。
【００４２】
また、加硫促進剤としては、たとえば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、もしくは、キサンテート系加硫促進剤のうち少なくとも一つを含有するもの等を用いることができる。スルフェンアミド系としては、たとえばＣＢＳ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、ＴＢＢＳ（Ｎ−tert−ブチル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド）、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジイソプロピル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系化合物等を用いることができる。チアゾール系としては、たとえばＭＢＴ（２−メルカプトベンゾチアゾール）、ＭＢＴＳ（ジベンゾチアジルジスルフィド）、２−メルカプトベンゾチアゾールのナトリウム塩、亜鉛塩、銅塩、シクロヘキシルアミン塩、２−（２，４−ジニトロフェニル）メルカプトベンゾチアゾール、２−（２，６−ジエチル−４−モルホリノチオ）ベンゾチアゾール等のチアゾール系化合物等を用いることができる。チウラム系としては、たとえばＴＭＴＤ（テトラメチルチウラムジスルフィド）、テトラエチルチウラムジスルフィド、テトラメチルチウラムモノスルフィド、ジペンタメチレンチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムモノスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド、ジペンタメチレンチウラムヘキサスルフィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、ペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化合物を用いることができる。チオウレア系としては、たとえばチオカルバミド、ジエチルチオ尿素、ジブチルチオ尿素、トリメチルチオ尿素、ジオルトトリルチオ尿素等のチオ尿素化合物等を用いることができる。グアニジン系としては、たとえばジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、トリフェニルグアニジン、オルトトリルビグアニド、ジフェニルグアニジンフタレート等のグアニジン系化合物を用いることができる。ジチオカルバミン酸系としては、たとえばエチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ブチルフェニルジチオカルバミン酸亜鉛、ジメチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛、ジアミルジチオカルバミン酸亜鉛、ジプロピルジチオカルバミン酸亜鉛、ペンタメチレンジチオカルバミン酸亜鉛とピペリジンの錯塩、ヘキサデシル(またはオクタデシル)イソプロピルジチオカルバミン酸亜鉛、ジベンジルジチオカルバミン酸亜鉛、ジエチルジチオカルバミン酸ナトリウム、ペンタメチレンジチオカルバミン酸ピペリジン、ジメチルジチオカルバミン酸セレン、ジエチルジチオカルバミン酸テルル、ジアミルジチオカルバミン酸カドミウム等のジチオカルバミン酸系化合物等を用いることができる。アルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系としては、たとえばアセトアルデヒド−アニリン反応物、ブチルアルデヒド−アニリン縮合物、ヘキサメチレンテトラミン、アセトアルデヒド−アンモニア反応物等のアルデヒド−アミン系またはアルデヒド−アンモニア系化合物等を用いることができる。イミダゾリン系としては、たとえば２−メルカプトイミダゾリンなどのイミダゾリン系化合物等を用いることができる。キサンテート系としては、たとえばジブチルキサントゲン酸亜鉛等のキサンテート系化合物等を用いることができる。
【００４３】
また、加硫促進助剤としては、たとえば、ステアリン酸、酸化亜鉛（亜鉛華）等を単独でまたは２種以上組み合わせて用いることができる。酸化亜鉛は、脂肪酸と錯化合物を形成し、加硫促進効果を高めることができる。
【００４４】
また、老化防止剤としては、アミン系、フェノール系、イミダゾール系の各化合物や、カルバミン酸金属塩、ワックス等を適宜選択して単独でまたは２種以上組み合わせて用いることができる。
【００４５】
＜ランフラットタイヤ＞
図１に、本発明のランフラットタイヤの一例の左上半分の模式的な断面を示す。図１においては、理解を容易にするために主要部だけに断面を示す斜線を付し、主要部以外の部分においては断面を示す斜線は省略している。すなわち、ランフラットタイヤを切断した場合には、図１に示す断面において斜線を付している部分以外の部分も同一断面に現れる。
【００４６】
ここで、本実施の形態におけるランフラットタイヤ１は、トレッド部５と、トレッド部５の両端からタイヤ径方向内側に延びるサイドウォール部２と、サイドウォール部２のタイヤ径方向内側の端に接続されるビード部７とを備えている。
【００４７】
また、ビード部７に配置した一対のビードコア６間にカーカスプライ３が延在しており、カーカスプライ３が、トレッド部５、サイドウォール部２およびビード部７を補強している。
【００４８】
また、カーカスプライ３は、本体部と、その端部をビードコア６の周りでタイヤ径方向の内側から外側へ巻き返して係止している巻返部とからなっており、カーカスプライ３のタイヤ径方向の外側に第１のベルト層４ａおよび第２のベルト層４ｂが積層してなるベルト層４が配置されている。さらに、カーカスプライ３のタイヤ軸方向の内側にサイド補強層８が設置されており、そのサイド補強層８のさらにタイヤ軸方向の内側にインナーライナー１１が設置されている。
【００４９】
サイドウォール部２のタイヤ軸方向の内側にサイド補強層８を設置することによって、ランフラット耐久性を向上することができる。本実施の形態では、サイド補強層８は、サイドウォール部２の内側に、横断面形状がタイヤ径方向に厚さが漸減する略三日月状をなして配置されているがこの形状に限定されないことは言うまでもない。
【００５０】
また、ビード部７は、ビードコア６とビードエイペックス９とを含んでいる。ビードエイペックス９は、カーカスプライ３の本体部と巻返部との間で、ビードコア６の外周面に隣接して配置されている。また、カーカスプライ３の巻返部のタイヤ軸方向の外側にクリンチ１０が設置されている。
【００５１】
実施の形態におけるランフラットタイヤ１は、通常のタイヤの製造方法により製造することができる。たとえば、ロール、バンバリーミキサー、ニーダー等の公知のゴム用混練機を使用して上記の成分を混合することによって、本発明のサイド補強用ゴム組成物を作製する。そして、作製した本発明のサイド補強用ゴム組成物をサイド補強層８の形状に成形し、他のタイヤ部材とともに未加硫のグリーンタイヤを作製し、このグリーンタイヤを加硫することによってランフラットタイヤ１を作製することができる。
【００５２】
また、ランフラットタイヤ１は、上記のようにして作製した本発明のサイド補強用ゴム組成物から帯状のゴムストリップを形成し、そのゴムストリップをタイヤ周方向に巻き付けることによって得られるサイド補強層８を他のタイヤ部材とともに加硫することによっても作製することができる。より具体的には、上記のようにして作製した本発明のサイド補強用ゴム組成物から、未加硫の状態で、所定サイズのゴムストリップを作製することによって、サイド補強用ゴム組成物中の中空非金属繊維を一定の方向に配向させた未加硫のゴムストリップを形成する。そして、未加硫のカーカスプライ３のタイヤ軸方向の外側にタイヤ軸を中心として渦巻き状に巻き付けることによって未加硫のサイド補強層８を形成し、この未加硫のサイド補強層８を他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫のグリーンタイヤを作製し、このグリーンタイヤを加硫することによってランフラットタイヤ１を作製することができる。このような方法でランフラットタイヤ１を作製することによって、上記の中空非金属繊維をタイヤ周方向に配向させることが可能になるため、ランフラットタイヤ１中のサイド補強層８の弾性率を高くすることができ、また弾性率が高くなったことによりサイド補強層８の厚さを薄くすることができるため、ランフラット耐久性および乗り心地をともに向上させることができる。
【００５３】
ここで、上記の本発明のサイド補強用ゴム組成物からなるゴムストリップの幅は０．５ｃｍ以上であることが好ましく、１ｃｍ以上であることがより好ましい。ゴムストリップの幅が０．５ｃｍ以上である場合、特に１ｃｍ以上である場合には、ランフラットタイヤ１の生産性がより向上する傾向にある。
【００５４】
また、本発明のサイド補強用ゴム組成物からなるゴムストリップの幅は５ｃｍ以下であることが好ましく、３ｃｍ以下であることがより好ましい。ゴムストリップの幅が５ｃｍ以下である場合、特に３ｃｍ以下である場合には、より精度良くサイド補強層８を形成することが可能となるため、ランフラットタイヤ１の特性をより均一にすることができる傾向にある。
【００５５】
また、上記の本発明のサイド補強用ゴム組成物からなるゴムストリップの厚さは０．５ｍｍ以上であることが好ましく、１ｍｍ以上であることがより好ましい。ゴムストリップの厚さが０．５ｍｍ以上である場合、特に１ｍｍ以上である場合には、ランフラットタイヤ１の生産性がより向上する傾向にある。
【００５６】
また、本発明のサイド補強用ゴム組成物からなるゴムストリップの厚さは５ｍｍ以下であることが好ましく、３ｍｍ以下であることがより好ましい。ゴムストリップの厚さが５ｍｍ以下である場合、特に３ｍｍ以下である場合には、渦巻き状に巻き付けられたゴムストリップ間の段差をより小さくすることができるため、ランフラットタイヤ１の特性をより均一にすることができる傾向にある。
【００５７】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ周方向（図１の紙面に対して垂直な方向）の複素弾性率（Ｅ１）は１２ＭＰａ以上（Ｅ１≧１２ＭＰａ）であることが好ましく、１８ＭＰａ以上（Ｅ１≧１８ＭＰａ）であることがより好ましい。サイド補強層８のタイヤ周方向の複素弾性率（Ｅ１）が１２ＭＰａ以上である場合、特に１８ＭＰａ以上である場合には、ランフラット耐久性がより向上する傾向にある。
【００５８】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ周方向の複素弾性率（Ｅ１）は１５０ＭＰａ以下（Ｅ１≦１５０ＭＰａ）であることが好ましく、１２０ＭＰａ以下（Ｅ１≦１２０ＭＰａ）であることがより好ましい。サイド補強層８のタイヤ周方向の複素弾性率（Ｅ１）が１５０ＭＰａ以下である場合、特に１２０ＭＰａ以下である場合には、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８の柔軟性の低下に起因するタイヤの振動による乗り心地の悪化を有効に防止することができる傾向にある。
【００５９】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ径方向（図１の紙面の上下方向）の複素弾性率（Ｅ２）は６ＭＰａ以上（Ｅ２≧６ＭＰａ）であることが好ましく、８ＭＰａ以上（Ｅ２≧８ＭＰａ）であることがより好ましい。サイド補強層８のタイヤ径方向の複素弾性率（Ｅ２）が６ＭＰａ以上である場合、特に８ＭＰａ以上である場合には、ランフラット走行をする際に必要な剛性を得ることができ、ランフラット耐久性をより向上することができる傾向にある。
【００６０】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ径方向の複素弾性率（Ｅ２）は１００ＭＰａ以下（Ｅ２≦１００ＭＰａ）であることが好ましく、８０ＭＰａ以下（Ｅ２≦８０ＭＰａ）であることがより好ましい。サイド補強層８のタイヤ径方向の複素弾性率（Ｅ２）が１００ＭＰａ以下である場合、特に８０ＭＰａ以下である場合には、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８の柔軟性の低下に起因するタイヤの振動による乗り心地の悪化を有効に防止することができる傾向にある。
【００６１】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ周方向の複素弾性率（Ｅ１）とタイヤ径方向の複素弾性率（Ｅ２）との比（Ｅ１／Ｅ２）は１．５以上（（Ｅ１／Ｅ２）≧１．５）であることが好ましく、１．８以上（（Ｅ１／Ｅ２）≧１．８）であることがより好ましい。（Ｅ１／Ｅ２）が１．５以上である場合、特に１．８以上である場合には、ランフラット耐久性の向上とサイド補強層８の柔軟性の低下に起因するタイヤの振動による乗り心地の悪化の低下とをともに実現することができる傾向にある。
【００６２】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８のタイヤ径方向の損失弾性率（Ｅ２”）とタイヤ径方向の複素弾性率の２乗（（Ｅ２）2）との比（Ｅ２”／（Ｅ２）2）が９×１０-9Ｐａ-1以下であることが好ましく、７×１０-9Ｐａ-1以下であることがより好ましい。（Ｅ２”／（Ｅ２）2）が９×１０-9Ｐａ-1以下（（Ｅ２”／（Ｅ２）2）≦９×１０-9Ｐａ-1）である場合、特に７×１０-9Ｐａ-1以下（（Ｅ２”／（Ｅ２）2）≦７×１０-9Ｐａ-1）である場合には、ランフラット走行時の変形による発熱を抑え、サイド補強層８の熱劣化を抑制することができるため、ランフラット耐久性を向上させることができる傾向にある。
【００６３】
なお、上記のＥ１、Ｅ２およびＥ２”はそれぞれ、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８から試験片を切り出し、（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用いて、測定温度７０℃、初期歪み１０％、動歪み±１％、周波数１０Ｈｚの条件で測定することができる。
【００６４】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８の厚さは３ｍｍ以上であることが好ましく、４ｍｍ以上であることがより好ましい。サイド補強層８の厚さが３ｍｍ以上である場合、特に４ｍｍ以上である場合には、ランフラット走行時の剛性を保って、ランフラット耐久性がより向上する傾向にある。また、サイド補強層８の厚さは１５ｍｍ以下であることが好ましく、１２ｍｍ以下であることがより好ましい。サイド補強層８の厚さが１５ｍｍ以下である場合、特に１２ｍｍ以下である場合にはランフラットタイヤ１の軽量化に起因して乗り心地が良くなる傾向にある。
【００６５】
また、ランフラットタイヤ１のサイド補強層８だけでなくビードエイペックス９についても、本発明のサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されることが好ましい。この場合には、ランフラットタイヤ１のランフラット耐久性をさらに向上することができる傾向にある。
【実施例】
【００６６】
＜ランフラットタイヤの作製＞
表１に示す配合に従って、硫黄および加硫促進剤以外の成分を１．７リットルの密閉型バンバリーミキサーで１５０℃で５分間混練りし、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を添加してオープンロールを用いて混練りすることによって、実施例１〜２および比較例１〜３のぞれぞれの未加硫ゴム組成物を得た。
【００６７】
なお、表１のゴムの欄に示されている数値は、天然ゴムとブタジエンゴムとの混合比（質量比）が表わされており、表１の添加剤の欄に示されている数値は、上記のゴムの配合量を１００質量部としたときの各添加剤の配合量が質量部で表わされている。
【００６８】
上記のようにして作製した実施例１〜２および比較例１〜３のぞれぞれの未加硫ゴム組成物から所定の大きさのゴムストリップをそれぞれ作製し、未加硫カーカスプライの内側面にタイヤ軸を中心として渦巻き状に巻きつけることによってサイド補強層を形成した。そして、このサイド補強層を他のタイヤ部材とともに貼り付けることによって未加硫のグリーンタイヤを作製した。そして、作製した未加硫のグリーンタイヤを加硫することによって、２４５／４０ＺＲ１８サイズのランフラットタイヤを作製した。
【００６９】
ここで、ランフラットタイヤは、実施例１〜２および比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いた場合のそれぞれについて作製した。
【００７０】
【表１】
2009078595.tif 000003
【００７１】
（注１）天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ＃３
（注２）ブタジエンゴム（ＢＲ）：宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２（ＳＰＢ含有ＢＲ、ＳＰＢ含有量：１２質量％、ＳＰＢの平均粒子径：２５０ｎｍ）
（注３）カーボンブラック：三菱化学（株）製のダイアブラックＥ（Ｎ５５０）
（注４）中空ガラスファイバー：（株）フジクラ製のキャピラリーチューブ（平均繊維外径：８０μｍ、平均繊維内径：４０μｍ、平均繊維長：８ｍｍ）
（注５）非中空ガラスファイバー：エヌエスジー・ヴェトロテックス（株）製のマイクログラスチョップドストラント（平均繊維外径：３３μｍ、平均繊維長：３ｍｍ）
（注６）ステアリン酸：日本油脂（株）製のステアリン酸椿
（注７）亜鉛華：三井金属鉱業（株）製の酸化亜鉛２種
（注８）老化防止剤：住友化学（株）製のアンチゲン６Ｃ
（注９）不溶性硫黄：四国化成工業（株）製のミュークロンＯＴ
（注１０）加硫促進剤：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ
＜粘弾性試験＞
上記のようにして作製したランフラットタイヤから所定サイズのサイド補強層を切り出し、（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータで測定温度７０℃、初期歪み１０％、動歪み±１％、周波数１０Ｈｚの条件で、タイヤ周方向の複素弾性率（Ｅ１）ならびにタイヤ径方向の複素弾性率（Ｅ２）およびタイヤ径方向の損失弾性率（Ｅ２”）を測定した。また、これらの測定結果から、Ｅ１／Ｅ２およびＥ２”／（Ｅ２）2を算出した。これらの結果を表１に示す。
【００７２】
＜重量差＞
実施例１〜２および比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたそれぞれのランフラットタイヤの重量と、比較例１の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤの重量との重量差（ｇ）を算出した。その結果を表１に示す。表１の重量差の欄の数値が小さいほど、軽量であることを示している。
【００７３】
＜ランフラット走行性試験＞
実施例１〜２および比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたそれぞれのランフラットタイヤの空気内圧を０ｋＰａとし、ドラム上を８０ｋｍ／ｈの速度で走行させ、ランフラットタイヤが破壊するまでの走行距離を測定した。そして、測定された走行距離から、実施例１〜２および比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたそれぞれのランフラットタイヤのランフラット性能指数を下記式（ａ）により算出した。その結果を表１のランフラット性能指数の欄に示す。表１のランフラット性能指数の欄の数値が大きいほどランフラット耐久性に優れることを示している。
（ランフラット性能指数）＝１００×（実施例１〜２および比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたそれぞれのランフラットタイヤの走行距離）／（比較例１の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤの走行距離）  …（ａ）
＜評価結果＞
表１に示すように、ジエン系ゴム１００質量部に対して中空ガラスファイバー１０質量部を含む実施例１の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤは、中空ガラスファイバーの代わりに非中空ガラスファイバーを含む比較例１の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤと比べて、ランフラット性能指数は同等程度であったが、Ｅ１、Ｅ１／Ｅ２およびＥ２”／（Ｅ２）2の値が低いためにタイヤの振動が低減されており、さらに軽量化も図ることができていた。
【００７４】
また、表１に示すように、ジエン系ゴム１００質量部に対して中空ガラスファイバー１５質量部を含む実施例２の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤは、中空ガラスファイバーの代わりに非中空ガラスファイバーを含む比較例２の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤと比べて、ランフラット性能指数は同等程度であったが、Ｅ１およびＥ１／Ｅ２の値が低いためにタイヤの振動が低減されており、さらに軽量化も図ることができていた。
【００７５】
さらに、表１に示すように、ジエン系ゴム１００質量部に対して中空ガラスファイバーを含む実施例１〜２の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤは、中空ガラスファイバーおよび非中空ガラスファイバーのいずれも含有しない比較例３の未加硫ゴム組成物を用いて形成されたランフラットタイヤと比べて、ランフラット性能指数が大幅に向上することが確認された。
【００７６】
したがって、ジエン系ゴム１００質量部に対して中空ガラスファイバーを含む実施例１〜２の未加硫ゴム組成物を用いてサイド補強層を形成した場合には、比較例１〜３の未加硫ゴム組成物を用いた場合と比べて、優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるため、実施例１〜２の未加硫ゴム組成物は、ランフラットタイヤのサイド補強層の形成に適していることが確認された。
【００７７】
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明によれば、優れたランフラット耐久性とタイヤの振動の低減の双方を兼ね備えたランフラットタイヤとすることができるサイド補強用ゴム組成物およびそのサイド補強用ゴム組成物を用いて形成されたサイド補強層を有するランフラットタイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】本発明のランフラットタイヤの一例の左上半分の模式的な断面図である。
【符号の説明】
【００８０】
１  ランフラットタイヤ、２  サイドウォール部、３  カーカスプライ、４  ベルト層、４ａ  第１のベルト層、４ｂ  第２のベルト層、５  トレッド部、６  ビードコア、７  ビード部、８  サイド補強層、９  ビードエイペックス、１０  クリンチ、１１  インナーライナー。
【図１】
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