(57)【要約】【課題】圧縮機の吐出冷媒温度の上昇を抑制しつつ、液バックを抑制する。【解決手段】冷媒を吸入圧縮する圧縮機１と、高圧冷媒の熱を放冷する放熱器２と、電気的に弁開度が調整され、放熱器２にて冷却された冷媒を減圧膨脹させる膨脹弁５と、膨脹弁５に減圧された冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器６と、膨脹弁５にて減圧される前の高圧冷媒と圧縮機１に吸引される低圧冷媒とを熱交換する内部熱交換器７と、膨脹弁５の弁開度を制御する制御手段１０とを備え、制御手段１０は、蒸発器６の出口冷媒温度が第１所定温度以上のときには蒸発器６の出口側冷媒の過熱度を所定量以下に抑える第１制御特性で弁開度を制御し、前記出口冷媒温度が第１所定温度未満のときには前記過熱度を第１制御特性よりも大きくする第２制御特性で前記弁開度を制御する。【選択図】図２
2009299970.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１）と、
高圧冷媒の熱を放冷する放熱器（２）と、
電気的に弁開度が調整され、前記放熱器（２）にて冷却された冷媒を減圧膨脹させる膨脹弁（５）と、
前記膨脹弁（５）に減圧された冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（６）と、
前記膨脹弁（５）にて減圧される前の高圧冷媒と前記圧縮機（１）に吸引される低圧冷媒とを熱交換する内部熱交換器（７）と、
前記膨脹弁（５）の前記弁開度を制御する制御手段（１０）とを備え、
前記制御手段（１０）は、前記蒸発器（６）の出口冷媒温度が第１所定温度以上のときには前記蒸発器（６）の出口側冷媒の過熱度を所定量以下に抑える第１制御特性で前記弁開度を制御し、前記出口冷媒温度が前記第１所定温度未満のときには前記過熱度を前記第１制御特性よりも大きくする第２制御特性で前記弁開度を制御することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【請求項２】
前記第１制御特性は、前記冷媒の飽和線と平行な特性線で示され、
前記第２制御特性は、前記第１制御特性よりも前記冷媒の飽和線から離れた特性線で示され、
前記第２制御特性を示す特性線が前記第１制御特性を示す特性線に対して折れ曲がっていることを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、膨張弁と内部熱交換器とを備える冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の冷凍サイクル装置が特許文献１に記載されている。この従来技術では、膨脹弁にて減圧される前の高圧冷媒と圧縮機に吸引される低圧冷媒とを内部熱交換器（二重管）で熱交換させている。
【０００３】
これにより、膨脹弁にて減圧される前の高圧冷媒が冷却され、蒸発器入口側冷媒のエンタルピが小さくなるので、蒸発器の出入口間のエンタルピ差が拡大して、蒸発器にて発揮できる冷凍能力を増大させることができ、ひいては冷房性能を向上させることができる。
【０００４】
また、この従来技術では、冷媒としてＲ１３４ａを使用し、膨脹弁として、蒸発器出口側の冷媒温度と冷媒圧力とに基づいて弁開度を調整する温度式膨張弁を使用している。そして、図５（ａ）に示すように、膨脹弁の制御特性線（実線）を冷媒の飽和線（破線）に極力近づけることによって、蒸発器出口冷媒がほとんど過熱度を持たないようにしている。これにより、圧縮機の吐出冷媒温度の上昇が抑制されるので、圧縮機吐出側の各種樹脂部品や圧縮機内のシール材等が高温劣化することを抑制でき、ひいては圧縮機等の高圧側部品を保護することができる。
【特許文献１】特開２００７−７１４６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上記従来技術では、膨脹弁の制御特性線を冷媒の飽和線に極力近づけて蒸発器出口冷媒がほとんど過熱度を持たないようにしているので、蒸発器で冷媒が全て蒸発せず、蒸発器から液相冷媒が流出するという現象（液バック）が起こりやすい。その結果、蒸発器出口冷媒圧力が変動するという現象（ハンチング）が起こりやすいという問題がある。
【０００６】
このことを詳しく説明する。まず、液バックが起こると、液バックが起こらない場合、つまり蒸発器から気相冷媒のみが流出する場合に比べて蒸発器の内部圧損が減少して蒸発器出口冷媒圧力が上昇する。
【０００７】
すると、膨張弁は蒸発器出口冷媒圧力を低下させるように弁開度を絞るので、冷媒流量が減少する。冷媒流量が減少すると、蒸発器で冷媒が全て蒸発して蒸発器出口冷媒が過熱度を持つ状態（スーパーヒート）になるので、液バックが解消される。
【０００８】
しかしながら、液バックが解消されると、蒸発器の内部圧損が増加して蒸発器出口冷媒圧力が低下するので、膨張弁は蒸発器出口冷媒圧力を上昇させるように弁開度を大きくする。すると、冷媒流量が増加するので再び液バックが起こる。このように、液バックとスーパーヒートとが交互に繰り返し起こることによってハンチングが起こるのである。
【０００９】
なお、冷媒側負荷Ｑｒｅが空気側負荷Ｑａｅよりも大きくなると（Ｑａｅ＜Ｑｒｅ）、液バックの状態が維持されるのでハンチングが起こらなくなる。しかしながら、液バックの状態が維持されると、圧縮機が液相冷媒を吸入することとなるので、圧縮機の駆動動力が増加してしまうという問題がある。
【００１０】
また、液バックの状態が維持されると、図５（ｂ）のｐ−ｈ線図に示すように、内部熱交換器にて蒸発器入口側冷媒のエンタルピを小さくした分だけ蒸発器出口側冷媒が乾き度を持って蒸発器出口側冷媒のエンタルピが小さくなるので、内部熱交換器による冷凍能力増大効果（冷房性能向上効果）が得られなくなってしまうという問題がある。
【００１１】
本発明は上記点に鑑みて、圧縮機の吐出冷媒温度の上昇を抑制して圧縮機等の高圧側部品を保護しつつ、液バックを抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入圧縮する圧縮機（１）と、
高圧冷媒の熱を放冷する放熱器（２）と、
電気的に弁開度が調整され、放熱器（２）にて冷却された冷媒を減圧膨脹させる膨脹弁（５）と、
膨脹弁（５）に減圧された冷媒を蒸発させて吸熱する蒸発器（６）と、
膨脹弁（５）にて減圧される前の高圧冷媒と圧縮機（１）に吸引される低圧冷媒とを熱交換する内部熱交換器（７）と、
膨脹弁（５）の弁開度を制御する制御手段（１０）とを備え、
制御手段（１０）は、蒸発器（６）の出口冷媒温度が第１所定温度以上のときには蒸発器（６）の出口側冷媒の過熱度を所定量以下に抑える第１制御特性で弁開度を制御し、前記出口冷媒温度が第１所定温度未満のときには前記過熱度を第１制御特性よりも大きくする第２制御特性で前記弁開度を制御することを特徴とする。
【００１３】
これによると、蒸発器（６）の出口冷媒温度が第１所定温度以上のときには、第１制御特性によって蒸発器（６）の出口側冷媒の過熱度が所定量以下に抑えられるので、圧縮機（１）吐出冷媒温度の上昇を抑制することができる。その結果、圧縮機（１）等の高圧側部品を保護することができる。
【００１４】
しかも、蒸発器（６）の出口冷媒温度が第１所定温度未満のときには、第２制御特性によって蒸発器（６）の出口側冷媒の過熱度が第１制御特性よりも大きくなるので、液バックを抑制することができる。
【００１５】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の冷凍サイクル装置において、第１制御特性は、冷媒の飽和線と平行な特性線で示され、
第２制御特性は、第１制御特性よりも冷媒の飽和線から離れた特性線で示され、
第２制御特性を示す特性線が第１制御特性を示す特性線に対して折れ曲がっていることを特徴とする。
【００１６】
これにより、圧縮機（１）の吐出冷媒温度の上昇を効果的に抑制しつつ、液バックを効果的に抑制することができる。
【００１７】
なお、本発明における「冷媒の飽和線と平行な特性線」とは、冷媒の飽和線と厳密に平行な特性線のみを意味するものではなく、冷媒の飽和線と略平行な特性線をも含む意味のものである。
【００１８】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本実施形態は、本発明の冷凍サイクル装置を車両用空調装置に適用したものであって、図１は車両用空調装置の全体構成図であり、図２は冷凍サイクル装置のｐ−ｈ線図である。
【００２０】
冷媒（本例では、Ｒ１３４ａ）を吸入圧縮する圧縮機１は、図示しない電磁クラッチ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。本例では、この圧縮機１として、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を使用している。
【００２１】
圧縮機１として、電磁クラッチの断続により圧縮機作動の稼動率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機、または電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整する電動圧縮機を使用してもよい。
【００２２】
放熱器２は圧縮機１から吐出された高圧冷媒と電動送風機２ａから送風された室外空気とを熱交換して高圧冷媒を冷却する高圧側熱交換器である。本例では、高圧冷媒の圧力を冷媒の臨界圧力未満としているので、放熱器２にて冷媒は、気相冷媒から液相冷媒に相変化しながらそのエンタルピを低下させる。
【００２３】
レシーバ３は放熱器２から流出した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して余剰冷媒を液相冷媒として蓄える気液分離器であり、過冷却器４はレシーバ３から供給された液相冷媒を更に冷却して冷媒の過冷却度を高めるサブクーラである。
【００２４】
高圧冷媒を減圧する減圧手段をなす膨脹弁５は、電気的に弁開度が調整される電気式膨張弁である。本例では、膨張弁５として、絞り通路の開度を調整する弁体の位置を、電磁コイルが発生する電磁吸引力によって変位させるソレノイド型電気式膨張弁を使用している。膨張弁５として、ステッピングモータからなる電気アクチュエータによって弁体の位置を変位させるアクチュエータ型電気式膨張弁を使用してもよい。
【００２５】
蒸発器６は膨脹弁５で減圧された液相冷媒を蒸発させる低圧側熱交換器である。蒸発器６では、膨脹弁５で減圧された液相冷媒が電動送風機６ａから送風された送風空気（室内空気、室外空気）から吸熱して蒸発する。
【００２６】
内部熱交換器７は、膨脹弁５にて減圧される前の高圧冷媒と圧縮機１に吸引される低圧冷媒とを熱交換するもので、この内部熱交換器７により膨脹弁５に流入する冷媒が冷却されて蒸発器６に流入する冷媒のエンタルピが小さくなり、逆に蒸発器６から流出して圧縮機１に吸引される冷媒が加熱されて過熱度が大きくなる。
【００２７】
本例では、内部熱交換器７は、高圧冷媒が流れる内筒管及び低圧冷媒が流れる外筒管からなる二重管構造になっている。
【００２８】
次に、本実施形態における電気制御部の概要を説明する。膨張弁５の弁開度は制御装置（制御手段）１０により制御される。本例では、制御装置１０は、ＣＰＵ、ＲＯＭおよびＲＡＭ等を含む周知のマイクロコンピュータとその周辺回路から構成されており、そのＲＯＭ内に記憶された制御プログラムに基づいて各種演算、処理を行って、圧縮機１、電動送風機２ａ、６ａの電動モータ、膨張弁５等の電気機器の作動を制御する。
【００２９】
制御装置１０の入力側には、蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅを検出する吹出空気温度センサ１１、蒸発器６の出口冷媒温度を検出する冷媒温度センサ１２、蒸発器６の出口冷媒圧力を検出する冷媒圧力センサ１３等が接続される。
【００３０】
なお、制御装置１０には周知の外気温度センサ、内気温度センサ、日射センサ等を包含するセンサ群からも検出信号が入力される。これらの各種センサによって本実施形態の各種検出手段が構成される。また、制御装置１０には車室内の計器盤（インパネ）付近に配置される空調操作パネル（図示せず）の操作部材から種々な空調操作信号が入力される。
【００３１】
具体的には、温度設定スイッチによる車室内の設定温度信号、エアコンスイッチによる圧縮機作動指令信号、風量切替スイッチによる電動送風機６ａの風量切替信号等が空調操作パネルから入力される。
【００３２】
次に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。最初に、冷凍サイクル装置の基本的作動について説明する。空調操作パネルの操作部材（エアコンスイッチ）により圧縮機１の作動指令信号が発生すると圧縮機１が駆動される。
【００３３】
圧縮機１により冷媒が圧縮されて高温高圧状態となる。この高温高圧状態の冷媒は、次に放熱器２に流入し、ここで、電動送風機２ａにより送風される外気（室外空気）と熱交換して外気中に放熱する。
【００３４】
放熱器２の出口冷媒は、レシーバ（気液分離器）３にて気相冷媒と液相冷媒とに分離されて余剰冷媒が液相冷媒として蓄えられる。レシーバ３から供給された液相冷媒は過冷却器４にて更に冷却されて過冷却度が高められる。
【００３５】
過冷却器４から供給された液相冷媒は内部熱交換器７にて圧縮機１に吸引される低圧冷媒とを熱交換して冷却された後に膨張弁５にて減圧され、低温低圧の気液２相状態となる。この低温低圧の気液２相冷媒は次に蒸発器６に流入し、ここで、電動送風機６ａの送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、電動送風機６ａの送風空気を蒸発器６で冷却することができ、冷風を室内へ吹き出すことができる。
【００３６】
蒸発器６を通過した低圧冷媒は内部熱交換器７にて膨脹弁５にて減圧される前の高圧冷媒と熱交換して加熱されて過熱度が大きくなった後に圧縮機１に吸入され、再度、圧縮される。
【００３７】
次に、本実施形態の制御装置１０が実行する基本的な制御処理について説明する。この制御処理は、車両の始動スイッチ（図示せず）の投入状態において、エアコンスイッチがＯＮされるとスタートする。
【００３８】
まず、フラグ、タイマ等の初期化がなされ、各種センサの検出信号、空調操作パネルの操作信号が読み込まれる。そして、圧縮機１、電動送風機２ａ、６ａの電動モータ、膨張弁５等の電気機器の制御状態が決定される。
【００３９】
具体的には、室内への送風空気の目標温度、内気温、外気温に基づいて車室内へ吹き出す目標吹出温度ＴＡＯを算出する。この目標吹出温度ＴＡＯ等に基づいて、電動送風機２ａ、６ａの目標回転数（電動モータへの印加電圧）等を算出する。
【００４０】
さらに、目標吹出温度ＴＡＯに基づいて、蒸発器６の冷却度合の目標値である目標蒸発器吹出温度ＴＥＯを決定し、蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅが目標蒸発器吹出温度ＴＥＯに近づくように、圧縮機１の冷媒吐出能力を算出する。
【００４１】
そして、決定された制御状態が得られるように、制御装置１０より圧縮機１、電動送風機２ａ、６ａの電動モータ、膨張弁５等の電気機器に対して出力信号が出力される。
【００４２】
次に、本実施形態の特徴である膨張弁５の作動制御を図２に基づいて説明する。図２中、実線は本実施形態における膨張弁５の作動特性を示している。図２中、破線は冷媒（本例では、Ｒ１３４ａ）の飽和線を示している。また、図２中、二点鎖線は上記従来技術（特許文献１）における膨張弁の作動特性を示している。
【００４３】
制御装置１０は、冷媒温度センサ１２が検出する蒸発器６の出口冷媒温度と、冷媒圧力センサ１３が検出する蒸発器６の出口冷媒圧力とに基づいて、膨張弁５を図２の実線Ｌ１〜Ｌ３で示す作動特性で制御する。
【００４４】
図２からわかるように、蒸発器６の出口冷媒温度が第１所定温度Ｔ１以上の領域を圧縮機保護域とし、この圧縮機保護域では圧縮機１の保護制御を行う。蒸発器６の出口冷媒温度が第２所定温度Ｔ２以上、第１所定温度Ｔ１未満の領域をスーパーヒート域とし、このスーパーヒート域ではスーパーヒート制御を行う。
【００４５】
蒸発器６の出口冷媒温度が第２所定温度Ｔ２未満の領域をクロスチャージ域とし、このクロスチャージ域ではクロスチャージ方式で膨張弁５の制御を行う。なお、クロスチャージ域を必ずしも設ける必要はない。すなわち、蒸発器６の出口冷媒温度が第１所定温度Ｔ１未満の領域全てをスーパーヒート域としてもよい。
【００４６】
本例では、膨張弁５の制御特性を示す特性線Ｌ１〜Ｌ３が３つ折れ状になっている。つまり、圧縮機保護域における膨張弁５の制御特性（第１制御特性）を示す特性線Ｌ１に対してスーパーヒート域における膨張弁５の制御特性（第２制御特性）を示す特性線Ｌ２が折れ曲がり、スーパーヒート域における膨張弁５の制御特性を示す特性線Ｌ２に対してクロスチャージ域における膨張弁５の制御特性を示す特性線Ｌ３が折れ曲がっている。
【００４７】
圧縮機保護域では制御特性線Ｌ１がＲ１３４ａ飽和線と略平行かつＲ１３４ａ飽和線に極力近くなっている。このため、冷媒の過熱度が所定量以下に抑えられて圧縮機１吐出冷媒温度の上昇が抑制される。その結果、圧縮機１等の高圧側部品を保護することができる。
【００４８】
スーパーヒート域では、制御特性線Ｌ２が圧縮機保護域に比べてＲ１３４ａ飽和線から離れるように、制御特性線Ｌ２の傾きを大きくしている。このため、冷媒の過熱度が大きくなって液バックが防止される。このため、ハンチングを防止できるとともに、内部熱交換器７によるサブクール化によって冷房性能を向上できる。
【００４９】
クロスチャージ域では、スーパーヒート域に比べて制御特性線Ｌ３の傾きが小さくなっていて制御特性線Ｌ３がＲ１３４ａ飽和線と交差しているので、冷媒流量が減少する低温領域において蒸発器６の出口冷媒圧力を大きくすることができ、ひいては圧縮機１へのオイル戻り量が不足することを防止できる。
【００５０】
図３（ａ）は、本実施形態の制御装置１０による膨張弁５の制御処理の一例を示すフローチャートである。ステップＳ１００、Ｓ１１０は膨張弁５を初期開度に制御するためのものであり、まず、ステップＳ１００にて、吹出空気温度センサ１１が検出した蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅと前述した目標吹出温度ＴＡＯとの差（Ｔｅ−ＴＡＯ）を算出する。
【００５１】
ステップＳ１１０では、ステップＳ１００で算出した蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅと目標吹出温度ＴＡＯとの差（Ｔｅ−ＴＡＯ）に基づいて、膨張弁５の初期開度を全開または中間開度に制御する。
【００５２】
具体的には、蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅと目標吹出温度ＴＡＯとの差（Ｔｅ−ＴＡＯ）が所定の閾値より大きい場合には、空調負荷が大きいとみなして膨張弁５の初期開度を全開に制御する。
【００５３】
一方、蒸発器６の吹出空気温度Ｔｅと目標吹出温度ＴＡＯとの差（Ｔｅ−ＴＡＯ）が所定の閾値以下である場合には、空調負荷が小さいとみなして膨張弁５の初期開度を中間開度に制御する。
【００５４】
ステップＳ１１０にて膨張弁５を初期開度に制御した後は、ステップＳ１２０に示す膨張弁５の開度制御を行う。具体的には、ステップＳ１２０では、冷媒温度センサ１２が検出した蒸発器６の出口冷媒温度と図２の制御特性線Ｌ１〜Ｌ３から蒸発器６の出口冷媒圧力の目標値（以下、目標圧力と言う。）を算出し、冷媒圧力センサ１３が検出した蒸発器６の出口冷媒圧力が目標圧力になる様に膨張弁６の開度を制御する。そして、ステップＳ１２０を繰り返し行うことで膨張弁５の開度を図２の制御特性線Ｌ１〜Ｌ３のように制御する。
【００５５】
図３（ｂ）は、図３（ａ）のフローチャートによる作動の一例を示すものである。この図３（ｂ）の例では、ステップＳ１００、Ｓ１１０にて膨張弁５を初期開度に制御した結果、圧縮機保護域になり、その後、ステップＳ１２０にて膨張弁５の開度制御を行うことによってスーパーヒート域、クロスチャージ域へと状態遷移している。
【００５６】
ちなみに、第１、第２所定温度Ｔ１、Ｔ２は適宜設定することが可能である。そこで、第１所定温度Ｔ１の一設定例を説明すると、図４は、本実施形態の冷凍サイクル装置において冷房能力が１００％で維持されるときの冷媒流量（または冷媒性能）と圧縮機１の吐出冷媒温度との関係を示すグラフである。この関係は、蒸発器６出口冷媒温度によって異なるので、図４では、蒸発器６の出口冷媒温度が２５℃、３０℃、３５℃、４０℃、４５℃である場合を重ねて示している。
【００５７】
図４に示す吐出冷媒温度Ｔｃｍａｘは圧縮機１等の高圧側部品の保護が必要ない吐出冷媒温度の上限値であり、圧縮機１等の高圧側部品によって決まる温度である。例えば、吐出冷媒温度Ｔｃｍａｘが１５０℃である場合には、吐出冷媒温度が１５０℃を超えると圧縮機１等の高圧側部品の保護が必要となることを意味する。
【００５８】
そして、図４中の点Ｐでの蒸発器６の出口冷媒温度を第１所定温度Ｔ１に設定している。これにより、図２に示す圧縮機保護域を設定することができる。
【００５９】
（他の実施形態）
なお、上述の実施形態では、圧縮機保護域における制御特性線Ｌ１をＲ１３４ａ飽和線と略平行にしているが、必ずしも略平行である必要はない。また、上述の実施形態では、スーパーヒート域における制御特性線Ｌ２を曲線にしているが、必ずしも曲線である必要はなく、例えば制御特性線Ｌ２を直線にしてもよい。
【００６０】
また、上述の実施形態では、圧縮機保護域における制御特性線Ｌ１に対してスーパーヒート域における制御特性線Ｌ２が折れ曲がっているが、必ずしも折れ曲がっている必要はなく、両制御特性線Ｌ１、Ｌ２が滑らかな曲線で繋がるようにしてもよい。同様に、スーパーヒート域およびクロスチャージ域においても制御特性線Ｌ２、Ｌ３が滑らかな曲線で繋がるようにしてもよい。
【００６１】
また、上述の実施形態では、車両用空調装置に本発明を適用したが、本発明の適用はこれに限定されるものではなく、例えば、据置型の空調装置に本発明を適用可能である。
【００６２】
また、上述の実施形態では、冷媒としてＲ１３４ａを採用した例を説明したが、冷媒の種類はこれに限定されない。例えば、炭化水素系冷媒、二酸化炭素等を採用してもよい。さらに、本発明の冷凍サイクル装置を高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超える超臨界冷凍サイクル装置として構成してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明の一実施形態における冷凍サイクル装置の全体構成図である。
【図２】図１の冷凍サイクル装置における膨張弁の作動特性を示すグラフである。
【図３】（ａ）は図１の冷凍サイクル装置における膨張弁制御のフローチャートであり、（ｂ）は（ａ）のフローチャートによる作動の一例を示すｐ−ｈ線図である。
【図４】図１の冷凍サイクル装置における冷媒流量と吐出冷媒温度との関係を示すグラフである。
【図５】（ａ）は従来技術の膨張弁の作動特性を示すグラフであり、（ｂ）は従来技術のｐ−ｈ線図である。
【符号の説明】
【００６４】
Ｌ１  圧縮機保護域の制御特性（第１制御特性）
Ｌ２  スーパーヒート域の制御特性（第２制御特性）
【図１】
2009299970.tif 000003
【図２】
2009299970.tif 000004
【図３】
2009299970.tif 000005
【図４】
2009299970.tif 000006
【図５】
2009299970.tif 000007