(57)【要約】【課題】板材に高精度な高さを有するエンボスを簡易に成形するためのエンボス成形方法およびエンボス成形装置を提供する。【解決手段】板材に突出した形状を呈するエンボスを成形するエンボス成形装置１は、有底の穴部１１が設けられた第１型１０と、穴部１１に向けて押し込まれ得るパンチ２１が設けられ第１型１０との間で板材を押圧可能な第２型２０とを有している。そして、パンチ２１の周囲に位置する第２型２０の第１型１０側の表面からパンチ２１の先端までの突出量Ｈｐを、第１型１０の穴部１１の深さＨｄよりも大きくした。【選択図】図２
2009113071.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
板材を第１型と第２型との間に配置し、前記第１型に設けられた有底の穴部に向けて前記第２型に設けられたパンチを押し込んで、前記板材に突出した形状を呈するエンボスを成形するエンボス成形方法であって、
前記パンチの周囲に位置する前記第２型の前記第１型側の表面から前記パンチの先端までの突出量を、前記第１型の前記穴部の深さよりも大きくしたことを特徴とするエンボス成形方法。
【請求項２】
前記パンチの先端面と前記穴部の底面との間から塑性変形を受けて排除される前記板材の排除体積が、前記穴部の形状と前記パンチの先端形状との差によって決定され塑性変形を受けた前記板材が流入可能な空間の体積以下となることを特徴とする請求項１に記載のエンボス成形方法。
【請求項３】
前記空間は、前記パンチの外側面の外側であって、かつ前記穴部の内側面の内側に形成されることを特徴とする請求項２に記載のエンボス成形方法。
【請求項４】
前記空間は、前記第１型および前記第２型の少なくともいずれか一方に隣接して形成されることを特徴とする請求項３に記載のエンボス成形方法。
【請求項５】
前記空間は、前記第１型に隣接して形成されることを特徴とする請求項４に記載のエンボス成形方法。
【請求項６】
前記突出量をＨｐ、穴部の深さをＨｄ、前記板材の厚さをｔとした場合、
Ｈｐ＝Ｈｄ＋ａ×ｔ  （但し、ａ≧０．１）
の関係を満たすことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のエンボス成形方法。
【請求項７】
前記パンチの外径をφｐ、前記穴部の径をφｄ、前記突出量をＨｐ、穴部の深さをＨｄとした場合、
φｐ＝ｂ×φｄ×（Ｈｄ／Ｈｐ）１／２  （但し、０．８≦ｂ≦１）
の関係を満たすことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のエンボス成形方法。
【請求項８】
板材に突出した形状を呈するエンボスを成形するエンボス成形装置であって、
有底の穴部が設けられた第１型と、
前記穴部に向けて押し込まれ得るパンチが設けられ前記第１型との間で板材を押圧可能な第２型とを有し、
前記パンチの周囲に位置する前記第２型の前記第１型側の表面から前記パンチの先端までの突出量を、前記第１型の前記穴部の深さよりも大きくしたことを特徴とするエンボス成形装置。
【請求項９】
前記パンチの先端面と前記穴部の底面との間から塑性変形を受けて排除される前記板材の排除体積が、前記穴部の形状と前記パンチの先端形状との差によって決定され塑性変形を受けた前記板材が流入可能な空間の体積以下となることを特徴とする請求項８に記載のエンボス成形装置。
【請求項１０】
前記空間は、前記パンチの外側面の外側であって、かつ前記穴部の内側面の内側に形成されることを特徴とする請求項９に記載のエンボス成形装置。
【請求項１１】
前記空間は、前記第１型および前記第２型の少なくともいずれか一方に隣接して形成されることを特徴とする請求項１０に記載のエンボス成形装置。
【請求項１２】
前記空間は、前記第１型に隣接して形成されることを特徴とする請求項１１に記載のエンボス成形装置。
【請求項１３】
前記突出量をＨｐ、穴部の深さをＨｄ、前記板材の厚さをｔとした場合、
Ｈｐ＝Ｈｄ＋ａ×ｔ  （但し、ａ≧０．１）
の関係を満たすことを特徴とする請求項８〜１２のいずれか１項に記載のエンボス成形装置。
【請求項１４】
前記パンチの外径をφｐ、前記穴部の径をφｄ、前記突出量をＨｐ、穴部の深さをＨｄとした場合、
φｐ＝ｂ×φｄ×（Ｈｄ／Ｈｐ）１／２  （但し、０．８≦ｂ≦１）
の関係を満たすことを特徴とする請求項８〜１３のいずれか１項に記載のエンボス成形装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンボス成形方法およびエンボス成形装置に関し、より詳しくは、板材に高精度な高さを持つエンボスを成形するための方法および装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車車体（ボディ）のワークとしての亜鉛めっき鋼板を重ねてレーザ溶接を行う際、鋼板表面のめっき層がレーザビームの熱によって蒸発してガスとなる。そして、蒸発した亜鉛ガスがそのまま溶接ビード内に気泡（ブローホール）ないしポロシティとなって残る等の溶接欠陥が生じることがある。このような溶接欠陥を防止するために、鋼板間に適正な隙間を設けて蒸発ガスを排出する誘導路を確保する手法が存在する。
【０００３】
この隙間は、一般に、鋼板に突出した形状を呈するエンボスを成形することにより設けられる。例えば、一方の鋼板の片側にエンボスを成形して他方の鋼板に重ね、このエンボスの高さにより必要な隙間が形成される。
【０００４】
ところが、プレスにより板材に曲げ加工が施されて成形されたエンボスは、材料の持つ弾性回復現象（スプリングバック）によって狙い通りの高さ寸法の精度が出ないという問題があった。すなわち、曲げ加工が施される板材の屈曲部において、外側では引張応力が発生する一方で、内側では圧縮応力が発生し、このような板材表裏の応力差によるスプリングバックにより、エンボス高さを狙い通りの精度に成形することが困難であった。このようなエンボスの高さのばらつきがレーザ溶接の際の鋼板間の隙間のばらつきを招き、結果として、溶接品質がばらつくという問題があった。
【０００５】
一方、孔部を有するダイとその孔部に進入し得るパンチとの間に板材を配置してプレスすることにより板材表面に凸部を成形する装置であって、パンチの根元部側に傾斜面を有する押圧部を設けたものが提案されている（特許文献１参照）。かかる装置では、パンチの根元部側の押圧部が板材の曲げ部を押圧して塑性変形させ、板材材料を延び過程の凸部に送り込む。この技術は、送り込まれた材料を凸部の成形に供することにより、欠陥のない凸部を成形することを目的とするものである。但し、この技術は、パンチの根元部側の押圧部が板材の曲げ部に対して板厚方向に圧縮力を加えることになるため、スプリングバックをある程度抑制する働きがあると推測される。
【０００６】
しかしながら、特許文献１に記載の技術では、曲げ部の板厚方向の圧縮量と共にエンボス（凸部）の高さも変化するため、狙い通りのエンボス高さの精度を出すためには、パンチ形状の精密な調整が必要になるといった問題がある。しかも、特許文献１のパンチは、板材の曲げ部に対して板厚方向に圧縮力を負荷し得るような特別な形状となっているため、その製作や形状調整のためのコストが増大するという問題もある。
【特許文献１】特開２００６−２８１２７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上述した問題を解決するためになされたものであり、本発明の目的は、板材に高精度な高さを有するエンボスを簡易に成形するためのエンボス成形方法およびエンボス成形装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するための本発明のエンボス成形方法は、板材を第１型と第２型との間に配置し、前記第１型に設けられた有底の穴部に向けて前記第２型に設けられたパンチを押し込んで、前記板材に突出した形状を呈するエンボスを成形するエンボス成形方法であって、前記パンチの周囲に位置する前記第２型の前記第１型側の表面から前記パンチの先端までの突出量を、前記第１型の前記穴部の深さよりも大きくしたことを特徴とする。
【０００９】
上記目的を達成するための本発明のエンボス成形装置は、板材に突出した形状を呈するエンボスを成形するエンボス成形装置であって、有底の穴部が設けられた第１型と、前記穴部に向けて押し込まれ得るパンチが設けられ前記第１型との間で板材を押圧可能な第２型とを有し、前記パンチの周囲に位置する前記第２型の前記第１型側の表面から前記パンチの先端までの突出量を、前記第１型の前記穴部の深さよりも大きくしたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、エンボスの頂部に相当するパンチの先端面と穴部の底面との間の板材は板厚方向に圧縮され、板材の材料が押し潰されて塑性流動する。塑性流動した材料は、エンボスの曲げ部に流入し、曲げ部に板厚方向と直交する方向の圧縮力が発生する。発生した圧縮力により、曲げ部における応力分布は殆ど圧縮応力の状態となり、板材表裏の応力差が緩和されてスプリングバックの発生を低減できる。したがって、板材に高精度な高さを有するエンボスを簡易に成形することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態を、図面を参照して詳細に説明する。
【００１２】
図１は、本発明の一実施形態にかかるエンボス成形装置の概略断面図、図２は、図１に示すエンボス成形装置のパンチ周辺の拡大断面図、図３は、エンボスが成形された板材を用いて行われるレーザ溶接を説明するための図である。
【００１３】
図１および図２に示すように、エンボス成形装置１は、板材５０に突出ないし膨出した形状を呈するエンボス５１を成形するための装置である。本実施形態では、板材５０として例えば亜鉛めっき鋼板が使用される。
【００１４】
図３に示すように、レーザ溶接を行う場合、エンボス成形装置１によりエンボス５１が成形された板材５０と、平坦な亜鉛めっき鋼板である板材６０とが上下に重ね合わされて保持され、エンボス５１の高さＨｅにより隙間が形成される。そして、図示しないレーザ装置からのレーザビーム７０が所定の溶接箇所に照射され、２枚の板材５０、６０が相互に溶接される。このとき、板材表面のめっき層がレーザビーム７０の熱によって蒸発してガスとなり、蒸発ガスは２枚の板材５０、６０の間の隙間を通って図中矢印方向に排出される。したがって、蒸発ガスによる溶接欠陥を防止することができる。
【００１５】
図１および図２に示すように、エンボス成形装置１は、有底の穴部１１が設けられた第１型１０と、穴部１１に向けて押し込まれ得るパンチ２１が設けられ第１型１０との間で板材５０を押圧可能な第２型２０とを有している。また、エンボス成形装置１は、第１型１０との間で板材５０の周縁部を挟み込んで押さえるための押えブロック３０を有している。なお、穴部１１およびパンチ２１を２つ以上設けることが、成形後のエンボス５１による隙間を安定的に形成する観点から望ましい。
【００１６】
第１型１０と第２型２０とは相互に近接離間移動が可能に構成されている。図１は、第１型１０および第２型２０が相互に最も接近して型締めされた状態を模式的に示すものである。なお、第１型１０および第２型２０のうち、いずれが移動しいずれが固定されてもよく、また、いずれが上方に配置されいずれが下方に配置されてもよい。
【００１７】
図２も、図１と同様に、第１型１０および第２型２０が相互に最も接近して型締めされた状態を示すものであり、図面の理解を容易にするために、図２では、板材５０の図示を省略してある。
【００１８】
図２に示すように、パンチ２１の周囲に位置する第２型２０の第１型側の表面からパンチ２１の先端までの突出量Ｈｐは、第１型１０の穴部１１の深さＨｄよりも大きく設定されている。これは、エンボス５１の頂部５２（図３〜図５参照）を板厚方向に押し潰して塑性流動させ、塑性流動した材料をエンボス５１の曲げ部５３（図３〜図５参照）に向けて移動させて曲げ部５３を板厚方向と直交する方向に圧縮するためである。このとき、頂部５２の板厚ｔ１は元の板厚ｔよりも（Ｈｐ−Ｈｄ）だけ小さくなる。
【００１９】
ここで、エンボス５１の高さＨｅは穴部１１の深さＨｄと、エンボス５１の大きさ（外径）は穴部１１の内径φｄとそれぞれほぼ一致するため、エンボスに関する設計では、まず穴部１１の深さＨｄおよび内径φｄが決定される。
【００２０】
そして、パンチ２１の突出量Ｈｐは、板材５０の厚さをｔとした場合、以下の関係を満たすように設定される。
Ｈｐ＝Ｈｄ＋ａ×ｔ  （但し、ａ≧０．１）
この場合、頂部５２の板厚ｔ１は、ｔ１＝ｔ−（Ｈｐ−Ｈｄ）＝ｔ−ａ×ｔ  となる。つまり、係数“ａ”は、エンボス５１の頂部５２における板厚圧縮係数を示す。ａ≧０．１としたのは、曲げ部５３に対して板厚方向と直交する方向に効果的な圧縮力を負荷するのに十分な板材材料の塑性流動をより確実に起こさせるためである。しかしながら、板厚圧縮係数をあまりに大きく設定すると、エンボス５１の頂部５２が薄肉化して強度が低下し、応力負荷時に破断する虞があるため、強度設計上許容できる板厚圧縮係数を設定する必要がある。
【００２１】
また本実施形態では、図２に示すように、パンチ２１の先端面２２と穴部１１の底面１２との間から塑性変形を受けて排除される板材５０の排除体積Ｖ１が、塑性変形を受けた板材５０が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２の体積Ｖ２以下となるように設定される。これらの空間Ｓ１、Ｓ２は、穴部１１の形状とパンチ２１の先端形状との差によって決定される。
【００２２】
ここで、エンボス５１の頂部５２における板厚の減少量は（Ｈｐ−Ｈｄ）であるから、排除体積Ｖ１は、パンチ２１の外径をφｐ、穴部１１の内径をφｄとした場合、以下の式で算出される。
Ｖ１＝（φｐ／２）２×π×（Ｈｐ−Ｈｄ）
また、空間Ｓ１、Ｓ２の合計体積Ｖ２は、穴部１１の内径をφｄとした場合、以下の式で算出される。
Ｖ２＝（（φｄ／２）２−（φｐ／２）２）×π×Ｈｄ
そして、仮にＶ１＝Ｖ２の場合には、
（φｄ／２）２×π×Ｈｄ＝（φｐ／２）２×π×Ｈｐ  となり、
φｐ＝φｄ×（Ｈｄ／Ｈｐ）１／２  となる。
【００２３】
したがって、具体的には、パンチ２１の外径φｐは、穴部１１の径をφｄとした場合、以下の関係を満たすように設定される。
φｐ＝ｂ×φｄ×（Ｈｄ／Ｈｐ）１／２  （但し、０．８≦ｂ≦１）
係数ｂ＝１の場合、排除体積Ｖ１と塑性変形を受けた板材５０が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２の体積Ｖ２とが一致する。ｂ≦１としたのは、塑性流動させた材料を空間に充填させて溢れないようにし、必要以上の高負荷が板材５０や第１型１０および第２型２０にかかる事態を防止するためである。一方、０．８≦ｂとしたのは、曲げ部５３に対して板厚方向と直交する方向の圧縮力をより確実に負荷するためである。
【００２４】
ここで、塑性変形を受けた板材５０が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２は、パンチ２１の外側面２３の外側であって、かつ穴部１１の内側面１３の内側に形成される。図２に示されるように、第１の空間Ｓ１が第１型１０に隣接して形成され、第２の空間Ｓ２が第２型２０に隣接して形成される。但し、第１の空間Ｓ１および第２の空間Ｓ２のうち少なくともいずれか一方が形成されていればよい。なお、第１の空間Ｓ１および第２の空間Ｓ２のうちいずれか一方のみに限定する場合には、第２の空間Ｓ２が形成されることが望ましい。
【００２５】
次に、上記のように構成されたエンボス成形装置１を用いて板材５０に突出した形状を呈するエンボス５１を成形するエンボス成形方法について説明する。
【００２６】
まず、板材５０を第１型１０と第２型２０との間に配置する。このとき、板材５０は、第１型１０と押えブロック３０との間で周縁部が挟み込まれて保持される。
【００２７】
続いて、第１型１０と第２型２０とが互いに近接移動して型締めされる。このとき、第１型１０に設けられた有底の穴部１１に向けて、第２型２０に設けられたパンチ２１が押し込まれる。
【００２８】
図４は、板材に対して単純曲げ加工のみを加えてエンボス５１ａを成形する場合を説明するための図である。この場合、曲げ部５３ａにおける２つの屈曲部５４ａ、５５ａでは、外側５４ａｏ、５５ａｏで引張応力が発生し、内側５４ａｉ、５５ａｉで圧縮応力が発生する。このため、板材表裏の応力差によるスプリングバックが発生してしまう。
【００２９】
図５は、エンボス成形装置１によりエンボス５１を成形する場合の材料の塑性流動を説明するための図、図６は、エンボス成形装置１によりエンボス５１を成形する場合の曲げ部５３における応力状態を説明するための図である。
【００３０】
本実施形態では、パンチ２１の突出量Ｈｐが穴部１１の深さＨｄよりも大きく設定されているため、エンボス５１の頂部５２に相当するパンチ２１の先端面２２と穴部１１の底面１２との間の板材は板厚方向に圧縮され、板材の材料が押し潰されて塑性流動する。図５に示すように、エンボス５１の頂部５２の塑性流動した材料は、エンボス５１の曲げ部５３に向けて、図中矢印方向に流入する。この結果、曲げ部５３に、板厚方向と直交する方向の圧縮力が発生する。図６に示すように、発生した圧縮力により、曲げ部５３における２つの屈曲部５４、５５の応力分布は、外側５４ｏ、５５ｏおよび内側５４ｉ、５５ｉ共に殆ど圧縮応力のみの状態となり、板材表裏の応力差が緩和される。このように板材表裏の応力差が緩和される結果、スプリングバックの発生を低減することができる。
【００３１】
次に、本実施形態のエンボス成形装置１によるエンボス成形の実験について説明する。図７は、エンボス成形装置１により板材５０にエンボスを成形した場合の実験結果を示すグラフである。
【００３２】
実験は次の条件の下で行った。
穴部１１の内径φｄ：      ６（ｍｍ）
パンチ２１の外径φｐ：    ４（ｍｍ）
板材の厚さｔ：            １．０（ｍｍ）
クリアランスＣ：          １．０、１．１、１．２（ｍｍ）
プレス圧力：              ２０、２５（ｔｏｎ）
なお、クリアランスＣは、図２に示すように、板材５０（板厚ｔ＝１．０ｍｍ）を挟み込む第１型１０と第２型２０との型締め時の隙間（パンチ以外）を示す。
【００３３】
図７より、板材５０に成形されるエンボス５１の高さＨｅは、ばらつきの幅で０．１ｍｍの範囲内に十分収まることがわかる。Ｃｐ値（工程能力指数）としては４．８の結果が得られ、エンボス高さに関し、規格幅に対する製品のばらつきが十分小さいことがわかった。
【００３４】
図８は、パンチ２１の突出量Ｈｐの調整方法を説明するための図である。
【００３５】
図８に示すように、本実施形態では、パンチ２１の突出量Ｈｐは、パンチ２１の後端面と第２型２０に形成されたパンチ２１を収容して設置するための収容穴部２４の底面との間に薄い調整用板材からなるシム４０を適当な枚数介在させることにより容易に調整可能である。ここで、本実施形態のエンボス成形方法によれば、パンチ２１の突出量Ｈｐを微調整してもエンボス高さは変化しないため、エンボス高さを高精度に維持することができる利点がある。また、パンチ２１が単純な形状であるため、加工・修正が容易である。
【００３６】
以上説明したように本実施形態では、パンチ２１の突出量Ｈｐが穴部１１の深さＨｄよりも大きく設定されている。このようにすれば、エンボス５１の頂部５２に相当するパンチ２１の先端面２２と穴部１１の底面１２との間の板材は板厚方向に圧縮され、板材の材料が押し潰されて塑性流動する。塑性流動した材料は、エンボス５１の曲げ部５３に流入し、曲げ部５３に板厚方向と直交する方向の圧縮力が発生する。発生した圧縮力により、曲げ部５３における応力分布は殆ど圧縮応力のみの状態となり、板材表裏の応力差が緩和されてスプリングバックの発生を低減できる。したがって、板材に高精度な高さを有するエンボスを簡易に成形することが可能となる。
【００３７】
したがって、高精度な高さを有するエンボスが成形された板材５０と平坦な板材とを重ね合わせてレーザ溶接する場合、蒸発ガス抜きのための両者間の隙間が高精度に確保されるため、溶接品質の向上が図られる。
【００３８】
また、本実施形態では、パンチ２１の先端面２２と穴部１１の底面１２との間から塑性変形を受けて排除される板材５０の排除体積Ｖ１が、塑性変形を受けた板材５０が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２の体積Ｖ２以下となるように設定される。このようにすれば、塑性流動させた材料を空間に充填させて溢れないようにすることができ、必要以上の高負荷が板材５０や第１型１０および第２型２０にかかる事態を防止できる。
【００３９】
また、本実施形態では、塑性変形を受けた板材の材料が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２は、パンチ２１の外側面２３の外側であって、かつ穴部１１の内側面１３の内側に形成される。このようにすれば、塑性流動させた材料を曲げ部５３で受けて効果的に空間に充填させることができる。
【００４０】
また、本実施形態では、塑性変形を受けた板材の材料が流入可能な空間Ｓ１、Ｓ２は、第１型１０および第２型２０の少なくともいずれか一方に隣接して形成される。このようにすれば、塑性流動させた材料が流入する空間を容易に形成することができる。なお、塑性変形を受けた板材の材料が流入可能な空間を第２型２０に隣接して形成する方が、塑性流動させた材料をより効果的に空間に充填させることができる。
【００４１】
また、本実施形態では、パンチ２１の突出量Ｈｐは、板材５０の厚さをｔとした場合、Ｈｐ＝Ｈｄ＋ａ×ｔ  （但し、ａ≧０．１）の関係を満たすように設定される。このようにすれば、曲げ部５３に対して板厚方向と直交する方向に効果的な圧縮力を負荷するのに十分な板材材料の塑性流動をより確実に起こさせることが可能となる。
【００４２】
また、本実施形態では、パンチ２１の外径φｐは、穴部１１の径をφｄとした場合、
φｐ＝ｂ×φｄ×（Ｈｄ／Ｈｐ）１／２  （但し、０．８≦ｂ≦１）の関係を満たすように設定される。このようにすれば、必要以上の高負荷が板材５０や第１型１０および第２型２０にかかる事態を防止できると共に、曲げ部５３に対して板厚方向と直交する方向の圧縮力をより確実に負荷し得る。
【００４３】
図９（Ａ）〜（Ｃ）は、他の実施形態にかかるパンチの先端面形状を示す部分拡大断面図である。
【００４４】
本発明では、板材を板厚方向に圧縮して塑性流動を発生させるためには、パンチ２１の先端面の形状は、図２に示すような平坦な先端面２２に必ずしも限定されるものではない。すなわち、図９（Ａ）に示すように、パンチ２１の先端面２２ａの周縁角部に面取りが形成されていてもよい。ここで、面取り形状としては、図示のような丸みを有するＲ面取り形状が好ましいが、Ｃ面取り形状であってもよい。あるいは、図９（Ｂ）に示すように、パンチ２１の先端面２２ｂが円錐側面を呈していてもよい。あるいは、図９（Ｃ）に示すように、パンチ２１の先端面２２ｃが球面の一部等の曲面を呈していてもよい。
【００４５】
本発明は、上述の実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の技術的概念から逸脱することなく、種々様々な変更あるいは修正を実施することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の一実施形態にかかるエンボス成形装置の概略断面図である。
【図２】図１に示すエンボス成形装置のパンチ周辺の拡大断面図である。
【図３】エンボスが成形された板材を用いて行われるレーザ溶接を説明するための図である。
【図４】板材に対して単純曲げ加工のみを加えてエンボスを成形する場合を説明するための図である。
【図５】エンボス成形装置によりエンボスを成形する場合の材料の塑性流動を説明するための図である。
【図６】エンボス成形装置によりエンボスを成形する場合の曲げ部における応力状態を説明するための図である。
【図７】ボス成形装置により板材にエンボスを成形した場合の実験結果を示すグラフである。
【図８】パンチの突出量の調整方法を説明するための図である。
【図９】（Ａ）〜（Ｃ）は、他の実施形態にかかるパンチの先端面形状を示す部分拡大断面図である。
【符号の説明】
【００４７】
１  エンボス成形装置、
１０  第１型、
１１  穴部、
１２  底面、
１３  内側面、
２０  第２型、
２１  パンチ、
２２、２２ａ、２２ｂ、２２ｃ  先端面、
２３  外側面、
４０  シム、
５０  板材、
５１  エンボス、
５２  頂部、
５３  曲げ部、
５４、５５  屈曲部、
Ｈｐ  パンチの突出量、
Ｓ１、Ｓ２  板材が流入可能な空間、
ｔ  板材の厚さ、
Ｖ１  排除体積、
Ｖ２  板材が流入可能な空間の体積、
φｄ  穴部の内径、
φｐ  パンチの外径。
【図１】
2009113071.tif 000003
【図２】
2009113071.tif 000004
【図３】
2009113071.tif 000005
【図４】
2009113071.tif 000006
【図５】
2009113071.tif 000007
【図６】
2009113071.tif 000008
【図７】
2009113071.tif 000009
【図８】
2009113071.tif 000010
【図９】
2009113071.tif 000011