(57)【要約】【課題】エマルジョン燃料を燃焼させる際に、煤やダイオキシンの発生を防ぎ、非常に効率よく燃焼させる技術の提供。【解決手段】可燃性油と水の懸濁混合液からなるエマルジョン燃料を燃焼させる際に、第１燃焼室と第２燃焼室を連通させて設け、第１燃焼室ではバーナから供給されたエマルジョン燃料の可燃性油成分を酸化・燃焼させるとともに、水性ガス反応により水素と一酸化炭素を生成させ、続く第２燃焼室では前記水性ガスを燃焼させる。  第１燃焼室中には、複数個のバーナを設け、少なくとも（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナを配設することが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
可燃性油と水の懸濁混合液からなるエマルジョン燃料を燃焼させる際に、第１燃焼室と第２燃焼室を連通させて設け、第１燃焼室ではバーナから供給されたエマルジョン燃料の可燃性油成分を酸化・燃焼させるとともに、水性ガス反応により水素と一酸化炭素を生成させ、続く第２燃焼室では前記水性ガスを燃焼させることを特徴とするエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項２】
第１燃焼室と第２燃焼室の連通通路に、通路断面積調整板を設けてなることを特徴とする請求項１記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項３】
第１燃焼室中に、複数個の穴を有する蓄熱性・熱反射性の燃焼促進ブロック体を配設してなることを特徴とする請求項１又は２に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項４】
通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体が耐火物のセラミック体よりなるものであることを特徴とする請求項２又は３に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項５】
第１燃焼室中に、複数個のバーナを設け、少なくとも（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナを配設することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項６】
エマルジョン燃料中の水分が焼酎廃水であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項７】
エマルジョン燃料が、可燃性油１００容量部に対して水２５．０〜１２０．０容量部を含み、水又は可燃性油の平均粒径が１０００ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項８】
エマルジョン燃料中の、水又は可燃性油の平均粒径が２００〜７００ｎｍであることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【請求項９】
可燃性油と水の懸濁混合液からなるエマルジョン燃料の燃焼装置であって、第１燃焼室と第２燃焼室が連通して設けられ、第１燃焼室には（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナが取り付けられてなることを特徴とするエマルジョン燃料の燃焼装置。
【請求項１０】
第１燃焼室と第２燃焼室の連通通路に、通路断面積調整板を設けてなることを特徴とする請求項９記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
【請求項１１】
第１燃焼室中に、複数個の穴を有する蓄熱性・熱反射性の燃焼促進ブロック体を配設してなることを特徴とする請求項９又は１０に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
【請求項１２】
通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体がＳｉＣ系、Ａｌ2Ｏ3系、ＺｒＯ2系又はＴｉＯ2系のセラミック体から選択されるいずれか１種又は２種以上よりなるものであることを特徴とする請求項９〜１１のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
【請求項１３】
通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体がＳｉＣ系、Ａｌ2Ｏ3系、ＺｒＯ2系又はＴｉＯ2系のセラミック体から選択されるいずれか１種又は２種以上よりなり、触媒成分を含むものであることを特徴とする請求項９〜１１のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は油と水の懸濁混合物からなるエマルジョン燃料の燃焼方法及び装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
昨今原油の高騰、ＣＯ2の削減、公害防止の観点から油に水を混ぜたエマルジョン燃料が注目されており、同エマルジョン燃料の種々の燃焼方法や、装置が開示されている。
【特許文献１】特開平１０−１６９９３１号公報
【特許文献２】特開２００１−２４１６４４号公報
【特許文献３】特開２００７−７８３０１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかし、通常の燃焼装置で燃焼させると温度にバラツキが出て、充分にエマルジョン燃料の燃焼効果を上げることができない。
エマルジョン燃料の場合、水が関与するので、通常の石油燃焼とは異なり、水性ガス反応を含めた複雑な燃焼反応となる。
そのため、最良の燃焼状態を作るには燃焼装置を効率的に設計し、水性ガス反応を進めるのに適した装置とし、エマルジョン燃焼の特徴であるＮＯｘ、ＣＯ、の低減、燃費の向上を図る必要がある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記に鑑み本発明者等は鋭意研究の結果、下記構成のエマルジョン燃料の燃焼方法及び装置によって、エマルジョン燃料を効率よく燃焼することを可能とした。
（１）可燃性油と水の懸濁混合液からなるエマルジョン燃料を燃焼させる際に、第１燃焼室と第２燃焼室を連通させて設け、第１燃焼室ではバーナから供給されたエマルジョン燃料の可燃性油成分を酸化・燃焼させるとともに、水性ガス反応により水素と一酸化炭素を生成させ、続く第２燃焼室では前記水性ガスを燃焼させることを特徴とするエマルジョン燃料の燃焼方法。
（２）第１燃焼室と第２燃焼室の連通通路に、通路断面積調整板を設けてなることを特徴とする前項（１）記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（３）第１燃焼室中に、複数個の穴を有する蓄熱性・熱反射性の燃焼促進ブロック体を配設してなることを特徴とする前項（１）又は（２）に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（４）通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体が耐火物のセラミック体よりなるものであることを特徴とする前項（２）又は（３）に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（５）第１燃焼室中に、複数個のバーナを設け、少なくとも（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナを配設することを特徴とする前項（１）〜（４）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
【０００５】
（６）エマルジョン燃料中の水分が焼酎廃水であることを特徴とする前項（１）〜（５）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（７）エマルジョン燃料が、可燃性油１００容量部に対して水２５．０〜１２０．０容量部を含み、水又は可燃性油の平均粒径が１０００ｎｍ以下であることを特徴とする前項（１）〜（６）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（８）エマルジョン燃料中の、水又は可燃性油の平均粒径が２００〜７００ｎｍであることを特徴とする前項（１）〜（６）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼方法。
（９）可燃性油と水の懸濁混合液からなるエマルジョン燃料の燃焼装置であって、第１燃焼室と第２燃焼室が連通して設けられ、第１燃焼室には（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナが取り付けられてなることを特徴とするエマルジョン燃料の燃焼装置。
（１０）第１燃焼室と第２燃焼室の連通通路に、通路断面積調整板を設けてなることを特徴とする前項（９）記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
（１１）第１燃焼室中に、複数個の穴を有する蓄熱性・熱反射性の燃焼促進ブロック体を配設してなることを特徴とする前項（９）又は（１０）に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
（１２）通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体がＳｉＣ系、Ａｌ2Ｏ3系、ＺｒＯ2系又はＴｉＯ2系のセラミック体から選択されるいずれか１種又は２種以上よりなるものであることを特徴とする前項（９）〜（１１）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
（１３）通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体がＳｉＣ系、Ａｌ2Ｏ3系、ＺｒＯ2系又はＴｉＯ2系のセラミック体から選択されるいずれか１種又は２種以上よりなり、触媒成分を含むものであることを特徴とする前項（９）〜（１１）のいずれか１項に記載のエマルジョン燃料の燃焼装置。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば次のような優れた効果が発揮される。
１、本発明の請求項１の発明によれば、
エマルジョン燃料を燃焼させる際に、第一燃焼室と第二燃焼室を連通させて設け、第一燃焼室ではバーナから供給されたエマルジョン燃料の可燃性油成分を酸化・燃焼させるとともに、水性ガス反応により水素と一酸化炭素を生成させ、続く第二燃焼室では前記水性ガスを燃焼させるエマルジョン燃料を燃焼させるため、煤やダイオキシンの発生を防ぎ、非常に効率よく燃焼させることができる。
２、請求項２又は３の発明によれば、
第一燃焼室と第二燃焼室の連通通路に、通路断面積調整板を設けてなり、
また、第一燃焼室中に、複数個の穴を有する蓄熱性・熱反射性の燃焼促進ブロック体を配設してなるため、第一燃焼室１の中の温度は均一化され温度は安定し、
第二燃焼室では、第一燃焼室１の出口（連通口）のガスの流量を、通路断面積調整板により適度に調整できるため、燃焼効率を高めることができ、かつ公害成分の発生は極度に抑えられる。
即ち、排ガス中の窒素酸化物のうち、サーマルＮＯｘは、余剰空気が少ないのでフリー酸素が少なく、窒素も減少し１／２程度に下がる。
また、可燃性油に入っている窒素も余剰の酸素が少ないことからＮＯｘへの転化率が少なくなり、トータルのＮＯｘは１／２〜１／３に減少する。
そして、上記通路断面積調整板での絞りは、可燃性油（例えばＡ重油）及びエマルジョン燃焼の流量を減らした場合、前記絞りを調整し第二燃焼室への送出を少なくしないと、第一燃焼室１の反応が充分行われず、特にエマルジョン燃焼が不安定となる。
したがって、前記ガス流量の大小に応じて、流量調整板の絞りを自在に調整することによって、水性ガスの生成量を調整し、燃料効率を良く運用することができる。
【０００７】
３、請求項４の発明によれば、
通路断面積調整板又は燃焼促進ブロック体が耐火物のセラミック体よりなるものであるため、燃焼室内を高温度に保持して安全で効率よく使用できる。
４、請求項５の発明によれば、
第一燃焼室中に、複数個のバーナを設け、少なくとも（１）エマルジョン燃料の噴射バーナと（２）エマルジョン燃料助燃用の液体燃料又は気体燃料の噴射バーナを配設してなるため、第１燃焼室内のエマルジョン燃料が吸熱反応により低下して失火することなく、安定的に継続して燃焼することができる。
５、請求項６の発明によれば、
エマルジョン燃料中の水分として焼酎廃水を用いることにより、その中に含まれる可燃成分（例えば焼酎粕やアルコール分）を燃料となして有効に活用することができるとともに、焼酎廃水を別途無害化処理することが不要となる。
６、請求項７又は８の発明によれば、
エマルジョン燃料が効率よく燃焼できる。
７、請求項９〜１３の発明によれば、
前記請求項１〜８のエマルジョン燃料の燃焼方法を良好に実施することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明を実施するための最良の形態を下記に説明する。
図１はエマルジョン燃料の燃焼装置の長手方向の縦断面図である。
図において、１は第一燃焼室、１ａは第一燃焼室出口部（連通口）、１ｂは第一燃焼室外周壁、１ｃは出口部付設板、２はオイルバーナ（エマルジョン燃料助燃用バーナ）、３はエマルジョンバーナ（エマルジョン燃料噴射バーナ）、４は燃焼促進ブロック体、４ａは小孔、５は通路断面積調整板、５ａは上下動板、５ｂは調節ねじ、６は２次空気導入口、７は第二燃焼室、７ａは第二燃焼室外周壁、８は燃焼ガス流路、９は空気取り入れ口、９’は調節弁、１０は第一燃焼室温度計、１１は第一燃焼室出口温度計、１２は第二燃料室温度計、１３は煙突、１４は分析用ガス取出口を示す。
【０００９】
燃焼の方法は、まずオイルバーナ２を点火して、第一燃焼室１を暖める。
この際、オイルバーナ２を調整し、オイル（可燃性油）量に応じて、必要量の空気を吹き込む。
通常オイル量の必要酸素量の１．３〜１．５倍の空気量を吹き込む、
６８０℃以上で水性ガス反応が起こるが、エマルジョン燃料を噴霧すると５０〜１２０℃程度一時的に温度が下がる傾向があるので、８００℃以上、できれば９００℃の温度に達してから、エマルジョンバーナ３からエマルジョン燃料を噴霧する。
この時第一燃焼室１のオイルバーナ２は、第１燃焼室内の失火を防ぎ、かつエマルジョン燃料の燃焼を助勢するため、そのまま種火として常時オイルを噴霧しており、このオイルバーナ２とエマルジョンバーナ３とを合計すると、水と油の比率は、ほぼ１：１になるのが最も効果的である。
この際、エマルジョン燃料は、可燃性油１００容量部に対して水２５．０〜１２０．０容量部を含み、水又は可燃性油の粒子の平均粒径が１０００ｎｍ以下であるものが好ましい。平均粒径が２００〜７００ｎｍのものはより好ましい。
【００１０】
まず、前記第一燃焼室１を加熱するために第一燃焼室１の温度が８００℃以上、できれば９００℃以上に達したら、エマルジョンバーナ３からエマルジョン燃料を噴霧する。
この時のエマルジョン燃料は重油（又は軽油、灯油）１に対し、容量比で水１．５〜３の水を加えて、乳化したものを噴霧する。
このときは、オイルバーナ２からはオイルが噴霧され燃焼中であるが、エマルジョン燃料を噴霧したとき、エマルジョン燃料中のオイル量と、オイルバーナからのオイル量の合計した量（容量）とエマルジョン燃料中の水分量は、ほぼ同量に近い形が望ましい（容量比で重油４８：水５２）。
【００１１】
ところで、可燃性油としての石油類（Ａ石油等の炭化水素）の燃焼は次の式で表される。
【００１２】
【数１】
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【００１３】
【数２】
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【００１４】
このエマルジョン燃料の燃焼の（１）の反応式は正に重油４８：水５２（容量比）の比率であって、この反応を完結させる装置が第一燃焼室１である。
したがって、第一燃焼室１は重油の燃焼用の余剰空気のみで、エマルジョン燃料中の重油の燃焼用の空気は特に加えず、水性ガス反応を完結させる。
また，前記第一燃焼室１の温度は８００℃以上が望ましく９００℃以上になったら、エマルジョンバーナ３がエマルジョン燃料の噴霧を開始する。
このとき空気は増量せず、最初の重油燃焼のとき空気量のままで、１．３〜１．５倍の空気が入っている。
しかし、水性ガス反応（６８０℃以上）によりＨ2Ｏの酸素で炭素が酸化し、水性ガス反応は、
【００１５】
【数３】
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となり、第一燃焼室１において炭素は完全にＣＯ又はＣＯ2に酸化する。
即ち、第一燃焼室１は主として炭素の酸化を行い、第一燃焼室１を出たＣＯ2、ＣＯ＋Ｈ2＋Ｈ2Ｏ は、第２燃焼室に入り、二次空気を２次空気導入口６より取入れ、水素及び一酸化炭素を完全に酸化する。
【００１６】
このとき、第一燃焼室１の出口をガス流量調整板５（後記）で絞ると、二次空気が吸い込まれ第二燃焼室７で残りの水素が酸化する。
そして前記、第一燃焼室１で炭素と水素の一部が酸化し、第二燃焼室７で残りの水素が酸化するので、公害成分の発生は極度に抑えられる。
排ガス中の窒素酸化物のうち、サーマルＮＯｘは余剰空気が少ないので、フリー酸素が少なく、窒素も減少し１／２程度に下がる。
また、油に入っている窒素も余剰の酸素が少ないことからＮＯｘへの転化率が少なくなり、トータルのＮＯｘは１／２〜１／３に減少する。後記（表３、４）参照。
そして、前記、第二燃焼室７で生成された排ガスは、実用炉ではボイラー等に利用された後煙突１３から外部に排出される。
試験装置では、煙突の途中に分析用ガス取出口１４が設けられており、随時排ガスの成分を計測することができる。 後記（表３、４）参照
【００１７】
前記のように、第一燃焼室１は、中の温度を均一化するため、出口までに１個（図１）又は後記複数個（図４に示す）、複数の小孔４ａをあけた燃焼促進ブロック体４を入れることを特徴としている。
この燃焼促進ブロック体は、水性ガス反応及び前記酸化反応触媒も兼ねている。
そして、前記複数の小孔４ａの面積の合計は出口径以上であるが、この燃焼促進ブロック体４を入れることで第一燃焼室１の温度が安定し、水性ガス反応がスムースに行われる。
上記燃焼促進ブロック体を次に示す。
図２は燃焼促進ブロック体を示す図１のＡ−Ａ’断面図である．
図において、４ａは小孔を示す。
【００１８】
一部前述したが、一般的に第一燃焼室１の温度を７００℃以上に保つことで水性ガス反応が行われるが、重油１：水２〜３のエマルジョン燃料を噴霧するので一時的に温度が６０〜１５０℃下降する。
そして、７００℃以上を保つには８５０〜９００℃になってからエマルジョン燃料を噴霧しないと水性ガス反応がスムースに行われず、失火する可能性も出て危険である。
したがって、前記、第一燃焼室１が９００℃以上に達してからエマルジョン燃料を噴霧すると、安定した燃焼を続け、一時的に下がった温度も上昇する。
【００１９】
また、第一燃焼室１と第二燃焼室７の間には、図３（イ）及び図３（ロ）に示すような絞りを調節できる通路断面積調整板５を有することを特徴としている。
図３は図１の通路断面積調整板のＢ−Ｂ’断面図及びガス流量を絞った状態図である。図において、５ｃは 開閉絞りを示す。
前記通路断面積調整板５は、調節ねじ５ｂが 出口部付設板１ｃと螺合されており、該調節ねじ５ｂを左右に回転させると開閉絞り５ｃのように上下する。
そして、同調節ねじ５ｂの先端は、上下動板５ａの下端部中央に、自在に回転するように内包されるごとく配設されており、上下方向の移動のみを前記上下動板５ａに伝達するため、前記調節ねじ５ｂの左右回転によって上下動板５ａは上下し、前記開閉絞り５ｃを調節できるように構成されている。
なお、前記上下動板５ａは、第一燃焼室外周壁１ｂの第一燃焼室出口部１ａの下部を貫通形設した摺動ガイド溝に沿って、上下する（図示せず）。
図３の（イ）及び（ロ）は、前記通路断面積調整板による絞りの状態を示し、
（イ）は、上下動板を上げ、通路断面積調整板５を絞った状態、
（ロ）は、上下動板を下げ、通路断面積調整板５を開放した状態を表している。
この絞りは，Ａ重油及びエマルジョン燃料の流量を減らした場合、前記絞りを行わないと、第一燃焼室１の反応が充分行われず、特にエマルジョン燃料の燃焼が不安定となる。
したがって、前記通路断面積調整板５によって、最適なエマルジョン燃料の燃焼に調節することができる。
また、エマルジョン燃料の燃焼装置は、第一燃焼室温度計１０、第一燃焼室出口温度計１１及び第二燃料室温度計１２を備え、各箇所の温度を常時監視することができる。
【００２０】
図４は、第一燃焼室に複数個の燃焼促進ブロック体を備えたエマルジョン燃料の燃焼装置の長手方向縦断面図である。
図５は第１及び第２の 燃焼促進ブロック体を示す図４のＡ−Ａ’断面図で、
図５の（イ）図は、第２の燃焼促進ブロック体
図５の（ロ）図は、第１の燃焼促進ブロック体を示す。
なお、第１の燃焼促進ブロック体は、前記図１の燃焼促進ブロック体と同じもので、また、第２の燃焼促進ブロック体は第１の燃焼促進ブロック体と同一である。
図において、４’は第２の燃焼促進ブロック体、４ａ’は第２の燃焼促進ブロック体の小孔を示す。
燃焼の方法は、まずオイルバーナ２を点火して、第一燃焼室１を暖める。
この際、オイルバーナ２を調整し、オイル量に応じて、必要量の空気を吹き込む。
通常オイル量の必要酸素量の１．３〜１．５倍の空気量を吹き込み、８００℃以上、できれば９００℃以上の温度に達してから、エマルジョンバーナ３からエマルジョン燃料を噴霧する。この時第一燃焼室１オイルバーナ２は失火を防ぐため、そのまま種火として常時オイルを噴霧している。
また、オイルバーナー２及びエマルジョンバーナ３の位置は、前記図１と異なるが、作用は同様である。
【００２１】
そして、第一燃焼室１の内部には、所定の燃焼促進ブロック体４に加えて、その前方に同じ形状の第２の燃焼促進ブロック体４’が設置されている。
前述したように、燃焼促進ブロック体は、複数の小孔を有する蓄熱性・熱反射性のブロック体である。
燃焼促進ブロック体の複数の小孔の面積の合計を出口径以上とし、まず熱は第２の燃焼促進ブロック体４’により反射されて、第一燃焼室１の中の前段の温度は、均一化され安定する。
また、複数の小孔を通過した燃焼ガスの温度は、後段の前記燃焼促進ブロック体４との間で一層、均一化され安定し、水性ガス反応がスムースに行われて炭素を酸化させると共に、残りの水素及び一酸化炭素を、前記燃焼促進ブロック体４の小孔を通して次の第二燃焼室７に送出する。
また、第一燃焼室１と第二燃焼室７の間には、前記図３に示したような絞りを調節できる通路断面積調整板５を有している。
【００２２】
第二燃焼室７は、図１と同様に、第一燃焼室１を出たＣＯ２、ＣＯ＋Ｈ2＋Ｈ2Ｏは、二次空気を２次空気導入口６より取入れ、ＣＯ＋Ｈ2を酸化する。
そして、前記窒素酸化物のうち、サーマルＮＯｘは、余剰空気が少ないのでフリー酸素が少なく、窒素も減少し１／２程度に下がり、また、油に入っている窒素も余剰の酸素が少ないことからＮＯｘへの転化率が少なくなり、トータルのＮＯｘは１／２〜１／３に減少した排ガスを、燃焼ガス流路８から煙突１３により外部に排出している。
また、空気取り入れ口９は、調整弁９’を有し、外部より第二燃焼室７に適量の空気を取入れている。
なお、第一燃焼室温度計１０、第一燃焼室出口温度計１１、第二燃料室温度計１２（図１）は省略されている。
【００２３】
表１及び表２は、本発明のエマルジョン燃料及びＡ重油の燃焼装置のボイラーによる燃焼試験データである。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
【表２】
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表１、表２に示したように、
Ａ重油１００％の燃料の発熱量平均  ８，４２０Ｋｃａｌ／Ｋｇ   比率１００％に対し、本発明のエマルジョン燃料の発熱量平均は、９，３５５Ｋｃａｌ／Ｋｇ   比率１１１％を示している。
【００２６】
表３、４は、本発明のエマルジョン燃料燃焼装置の燃焼試験データである。
【００２７】
【表３】
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【００２８】
【表４】
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本発明の特徴は、廃油及び廃水を利用できることである。
表３及び表４は本発明の装置を使用して廃油、廃水を使ったエマルジョン燃料の燃焼試験と、従来の重油を使った燃焼試験を対比している。
本発明の装置を使えば水性ガス反応を高度に応用して、燃費を改善すると共に排ガスの浄化を行うことができる。
表３は廃食油(廃天てんぷら油）と焼酎廃水(従来海洋投棄が禁止されて処理に困っている）を利用したエマルジョン燃料の燃焼及び排ガスの分析結果を示す。
表４は比較のため同じ装置を使ってＡ重油を燃焼した時の燃焼及び排ガスの分析結果を示す。
【００２９】
まず表３では図１の装置を使って試験した。図１において通路断面積調整板５は全開状態で３１４ｃｍ  であるが、エマルジョン燃料（３）及び（４）の試験では７０％に絞って２２０ｃｍとした。
燃焼試験はまずパイロット燃料のＡ重油１０Ｌ／Ｈを図１のオイルバーナ２より噴霧燃焼させ、９００℃に達した後エマルジョン燃料をエマルジョンバーナ３より噴霧した。
そのときパイロット燃料はそのまま噴霧を続けて失火を防止した。したがってエマルジョン燃料（１）の場合Ａ重油はパイロット燃料＋エマルジョン燃料で合計１５Ｌ／Ｈに対し、水は１５Ｌ／Ｈとなるので、油対水の比率は（１：１）となっている。
【００３０】
エマルジョン燃料（２）ではＡ重油の代わりに廃食油を使って燃焼させたが、エマルジョン燃料（１）のＡ重油とほぼ同様の結果となった。
エマルジョン燃料（３）では同じ廃食油の量を増やして試験したが、温度が上がった以外は、ほぼ同様の結果となった。
エマルジョン燃料（４）では水の代わりに焼酎廃水を使って試験したが、焼酎廃水の有機成分が３〜４％含まれていたので、それが燃料となって温度がエマルジョン燃料（１）に比べて上がった。
【００３１】
一方排ガス分析では、表４に見るようにＡ重油１００％の燃焼と比べて顕著な差はエマルジョン燃料の燃焼時のＯ2、ＣＯ、ＮＯｘの分析結果である。
それぞれエマルジョン燃料の組成は異なるが、Ｏ2はエマルジョン燃料２．８〜４．６％（表３）に対し、Ａ重油１００％では９．５〜１１．２％である。これはＡ重油の場合余剰空気が倍位必要なのに対し、エマルジョン燃料では水の酸素が水性ガス反応に使われるため、余剰空気が少なくても完全燃焼するからである。
このことはＣＯ分析値でもエマルジョン燃料では０〜２ｐｐｍ（表３）に対し，Ａ重油では１５〜３５ｐｐｍとなりエマルジョン燃料の完全燃焼が実証されている。
ＮＯｘではＡ重油が１５３〜１６８ｐｐｍに対し、エマルジョン燃料では４８〜５９ｐｐｍと１／２〜１／３近くなった。
以上のように本発明の方法により廃油や廃水中の有機成分の燃料化、また排ガス中のＣＯ、ＮＯｘ含有量の改善を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】エマルジョン燃料の燃焼装置の長手方向の縦断面図
【図２】図２は燃焼促進ブロック体を示す図１のＡ−Ａ’断面図
【図３】通路断面積調整板による絞りの状態図
【図４】第一燃焼室に複数個の燃焼促ブロック体を備えたエマルジョン燃料の燃焼装置の長手方向縦断面図
【図５】第１及び第２の 燃焼促進ブロック体を示す図４のＡ−Ａ’断面図
【符号の説明】
【００３３】
１：    第一燃焼室
１ａ：  第一燃焼室出口部（連通口）
１ｂ：  第一燃焼室外周壁
１ｃ：  出口部付設板
２：    オイルバーナ
３：    エマルジョンバーナ
４：    燃焼促進ブロック体
４ａ：  小孔
５：    通路断面積調整板
５ａ：  上下動板
５ｂ：  調節ねじ
５ｃ：  開閉絞り
６：    ２次空気導入口
７：    第二燃焼室
７ａ：  第二燃焼室外周壁
８：    燃焼ガス流路
９：    空気取り入れ口
９’：  調節弁
１０：  第一燃焼室温度計
１１：  第一燃焼室出口温度計
１２：  第二燃料室温度計
１３：  煙突
１４：  分析用ガス取出口
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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