(57)【要約】【課題】この発明は、内燃機関の始動制御装置に関し、油圧スタータにより生じる駆動トルクを一定に保つことができる内燃機関の始動制御装置を提供することを目的とする。【解決手段】オイルを加圧する油圧発生器２４と、内燃機関のクランク軸にオイルの油圧の強さに応じた回転力を加える油圧モータ１６と、前記油圧モータ１６に前記加圧されたオイルを供給するための油路１８と、前記加圧されたオイルのオイル温度を取得するオイル温度取得手段２８と、前記オイル温度に基づいて前記油圧モータ１６に到達する油圧の強さを一定に保つ供給油圧制御手段とを備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルを加圧する油圧発生器と、
内燃機関のクランク軸にオイルの油圧の強さに応じた回転力を加える油圧モータと、
前記油圧モータに前記加圧されたオイルを供給するための油路と、
前記加圧されたオイルのオイル温度を取得するオイル温度取得手段と、
前記オイル温度に基づいて前記油圧モータに到達する油圧の強さを一定に保つ供給油圧制御手段と、を備えることを特徴とする内燃機関の始動制御装置。
【請求項２】
前記油路に配置された油圧供給弁を備え、
前記供給油圧制御手段は、前記オイル温度が低いほど前記油圧供給弁の開度を上げる弁開度制御手段、を備えることを特徴とする請求項１記載の内燃機関の始動制御装置。
【請求項３】
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器を備え、
前記オイル温度は、前記蓄圧容器に蓄圧されたオイルの蓄圧オイル温度であって、
前記供給油圧制御手段は、前記蓄圧オイル温度を一定に保つ温度調整手段、
を備えることを特徴とする請求項１又は２記載の内燃機関の始動制御装置。
【請求項４】
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器を備え、
前記供給油圧制御手段は、前記オイル温度が低いほど前記蓄圧されるオイルの圧力を高める蓄圧オイル圧力制御手段、を備えることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の内燃機関の始動制御装置。
【請求項５】
前記油路に配置された油圧供給弁と、
機関始動完了直後の圧縮行程において、前記油圧供給弁の開度を絞る閉弁時期制御手段と、を備えることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項記載の内燃機関の始動制御装置。
【請求項６】
前記油路に配置された油圧供給弁と、
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器と、
一端が前記蓄圧容器から前記油圧供給弁までの間に配置され、他端が前記油圧発生器の上流に配置された、連通遮断弁を備えたオイル還流通路と、
機関始動完了後において、前記油圧供給弁の開度を絞ると共に前記連通遮断弁を開ける負荷分散制御手段と、を備えることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項記載の内燃機関の始動制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関の始動制御装置に係り、特に、油圧式スタータシステムを有する内燃機関の始動制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば特許文献１に開示されているように、油圧モータによる内燃機関の始動制御装置が知られている。また、本公報には、目標回転数を得られるまでの間、油圧モータに油圧を供給する制御が開示されている。このようなシステムによれば、内燃機関の始動に際して、機関回転数が安定するまでクランク軸の回転力を補助することができる。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−８２２０２号公報
【特許文献２】特開２００４−６０５２７号公報
【特許文献３】特開２００２−３４９４０３号公報
【特許文献４】特開２００６−３７８２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、オイルは温度によって粘度が変化する。粘度が変化すれば、油圧モータにオイルを供給するための経路で生じる圧力損失が変化する。圧力損失が変化すれば、油圧モータに到達する供給圧力が変化する。そのため、上記従来の内燃機関において、オイルの温度が変動する場合には、油圧モータに到達する供給圧力が変動する。供給圧力が変動すれば、駆動トルクに変動が生じて始動時間にばらつきが生じてしまう。
【０００５】
この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、駆動トルクを一定に保つことができる内燃機関の始動制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の始動制御装置であって、
オイルを加圧する油圧発生器と、
内燃機関のクランク軸にオイルの油圧の強さに応じた回転力を加える油圧モータと、
前記油圧モータに前記加圧されたオイルを供給するための油路と、
前記加圧されたオイルのオイル温度を取得するオイル温度取得手段と、
前記オイル温度に基づいて前記油圧モータに到達する油圧の強さを一定に保つ供給油圧制御手段と、を備えることを特徴とする。
【０００７】
また、第２の発明は、第１の発明において、
前記油路に配置された油圧供給弁を備え、
前記供給油圧制御手段は、前記オイル温度が低いほど前記油圧供給弁の開度を上げる弁開度制御手段、を備えることを特徴とする。
【０００８】
また、第３の発明は、第１又は第２の発明において、
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器を備え、
前記オイル温度は、前記蓄圧容器に蓄圧されたオイルの蓄圧オイル温度であって、
前記供給油圧制御手段は、前記蓄圧オイル温度を一定に保つ温度調整手段、
を備えることを特徴とする。
【０００９】
また、第４の発明は、第１乃至第３の発明のいずれかにおいて、
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器を備え、
前記供給油圧制御手段は、前記オイル温度が低いほど前記蓄圧されるオイルの圧力を高める蓄圧オイル圧力制御手段、を備えることを特徴とする。
【００１０】
また、第５の発明は、第１乃至第４の発明のいずれかにおいて、
前記油路に配置された油圧供給弁と、
機関始動完了直後の圧縮行程において、前記油圧供給弁の開度を絞る閉弁時期制御手段と、を備えることを特徴とする。
【００１１】
また、第６の発明は、第１乃至第５の発明のいずれかにおいて、
前記油路に配置された油圧供給弁と、
前記油圧発生器によって加圧されたオイルを蓄圧する蓄圧容器と、
一端が前記蓄圧容器から前記油圧供給弁までの間に配置され、他端が前記油圧発生器の上流に配置された、連通遮断弁を備えたオイル還流通路と、
機関始動完了後において、前記油圧供給弁の開度を絞ると共に前記連通遮断弁を開ける負荷分散制御手段と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
第１の発明によれば、オイルの温度に基づいて油圧モータに到達する油圧の強さを一定に保つことができる。油圧の強さを一定にすることで、油圧モータがクランク軸に補助する駆動トルクを一定に保つことができる。
【００１３】
第２の発明によれば、オイル温度が低いほど油圧供給弁の開度を上げることができる。オイル温度が低いほど粘度は高くなる。粘度が高いと弁や配管での圧力損失が大きくなる。本発明では、油圧供給弁の開度を上げることで、油圧供給弁での圧力損失を小さくすることができる。圧力損失を小さくすることで、油圧モータに到達する油圧を強めることができる。これにより、駆動トルクを高め必要な駆動トルクを得ることができる。また、第２の発明によれば、オイル温度が高いほど油圧供給弁の開度を下げることができる。オイル温度が高いほど粘度は低くなる。粘度が低いと弁や配管での圧力損失が小さくなる。本発明では、油圧供給弁の開度を下げることで、油圧供給弁での圧力損失を大きくすることができる。圧力損失を大きくすることで、油圧モータに到達する油圧の強さを抑制することができる。これにより、駆動トルクが必要以上に大きくなることを抑制することができる。
【００１４】
第３の発明によれば、蓄圧オイル温度を一定に保つことができる。蓄圧オイル温度を一定に保つことで、オイルの粘度を一定に保ち圧力損失を一定にすることができる。圧力損失を一定にすることで、油圧モータに到達する油圧の強さを一定に保つことができる。
【００１５】
第４の発明によれば、オイル温度が低いほど蓄圧される油圧を高めることができる。蓄圧される油圧を高めることで、油圧モータに到達する油圧を強めることができる。これにより必要な駆動トルクを得ることができる。また、第４の発明によれば、オイル温度が高いほど蓄圧される油圧を低くすることができる。蓄圧される油圧を低くすることで、油圧モータに到達する油圧を抑制することができる。これにより駆動トルクが必要以上に大きくなることを抑制することができる。
【００１６】
第５の発明によれば、機関始動完了直後の圧縮行程において、油圧供給弁の開度を絞ることができる。圧縮行程では圧縮反力により機関回転数が低下する。機関回転数の低下を待って油圧供給弁を絞ることで、油圧制御弁や弁上流の配管にかかる負荷を低減することができる。
【００１７】
第６の発明によれば、機関始動完了後において、油圧供給弁を絞ると共に連通遮断弁を開けることができる。連通遮断弁を開けることでオイルの流れを急に止めることなく、流路を変更して油圧発生器の上流にオイルを還流させることができる。このため、本発明によれば、油圧供給弁を閉弁する際の油圧制御弁や弁上流の配管に加わる負荷を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
実施の形態１．
［実施の形態１のシステム構成］
図１は、本発明の実施の形態１のシステム構成を説明するための図である。図１に示すシステムは内燃機関１０（図示略）を備えている。内燃機関１０はクランク軸１２を備えている。クランク軸１２はギア機構を介して、ワンウェイクラッチを備えたリングギア１４に咬合している。リングギア１４は、常噛式の油圧スタータ１６に咬合している。油圧スタータ１６は、流入側オイル通路１８と流出側オイル通路２０に接続している。
【００１９】
流出側オイル通路２０の下流には、油圧スタータ１６から流出したオイルを蓄えるためのリザーバタンク２２が設けられている。リザーバタンク２２の下流には、オイルポンプ２４が配置されている。オイルポンプ２４の下流には蓄圧容器２６が配置されている。蓄圧容器２６には、温度センサ２８が設けられている。蓄圧容器２６は流入側オイル通路１８に接続している。流入側オイル通路１８には、開閉によりオイルの流通を制御するソレノイド弁３０が設けられている。
【００２０】
本実施の形態のシステムはＥＣＵ（Electronic Control Unit）５０を備えている。ＥＣＵ５０の入力側には、前述の温度センサ２８が接続されている。ＥＣＵ５０の出力側には、前述のソレノイド弁３０が接続されている。
【００２１】
上述した構成により油圧スタータシステムが実現されている。具体的には、まず、オイルポンプ２４は、リザーバタンク２２からオイルを吸入し昇圧する。昇圧された油圧は蓄圧容器２６に蓄圧される。蓄圧容器２６に蓄圧された油圧は、ＥＣＵ５０がソレノイド弁３０を開くことで、流入側オイル通路１８を通じて油圧スタータ１６に到達する。油圧スタータ１６は到達した油圧に応じた駆動トルクを生じる。この回転力は油圧スタータ１６に咬合しているリングギア１４に伝達される。さらに、ギア機構を介してクランク軸１２に伝達されクランク軸１２の回転を補助する。このように、上述した構成によって油圧スタータシステムが実現されている。
【００２２】
［実施の形態１における特徴的制御］
ところで、オイルは温度が低いほど粘度が高くなる。上述した油圧スタータシステムにおいて油圧スタータ１６に油圧を供給する場合には、オイルの粘度が高いほどソレノイド弁３０や流入側オイル通路１８における圧力損失は大きくなる。圧力損失が大きければ油圧スタータ１６に到達するまでの油圧低下も大きいため、油圧スタータ１６が生ずる駆動トルクは小さくなる。一方、オイルは温度が高いほど粘度が低くなる。粘度が低いほどソレノイド弁３０や流入側オイル通路１８における圧力損失は小さくなる。圧力損失が小さければ油圧スタータ１６に到達するまでの油圧低下も小さいため、油圧スタータ１６は大きな駆動トルクを生ずる。
【００２３】
図２は、上述したシステムの機関始動過程において、２つのオイル温度における機関回転数の上昇過程を比較した比較図である。実線６０は、オイル温度が低い場合の機関回転数の上昇過程を示している。一方、実線６２は、オイル温度が高い場合の機関回転数の上昇過程を示している。図２に示すとおり、オイル温度が高い実線６２よりもオイル温度が低い実線６０の方が、所定の回転数に到達するまでに長い始動時間を要する。上述した通り、オイル温度が変化すれば油圧スタータ１６に到達する油圧の強さは変化し、油圧スタータ１６の駆動トルクも変化する。駆動トルクが変化すれば、油圧スタータ１６がクランク軸１２に補助する回転力も変化する。その結果、機関始動過程において所定の機関回転数に到達するまでの始動時間に違いが生じる。このように、上述したシステムにおいては、オイル温度によって始動時間のばらつきが生じるという課題があった。そこで、本発明では、オイル温度の変化に基づいて油圧スタータ１６に到達する油圧を一定に保つ制御をすることとした。
【００２４】
具体的な制御の概要について図３、図４を用いて説明する。図３は、図１のソレノイド弁３０の近傍を拡大した拡大図である。図３に斜線で示すように、ソレノイド弁３０や流入側オイル通路１８において圧力損失が生じる。そして、圧力損失と油圧スタータ１６が生じる駆動トルクとの関係を表した図４に示す通り、圧力損失が大きいほど駆動トルクは小さくなり、圧力損失が小さいほど駆動トルクは大きくなる。
【００２５】
そこで、本実施形態のシステムでは、オイル温度が低いほどソレノイド弁３０の開度を上げ、オイル温度が高いほどソレノイド弁３０の開度を下げることとした。温度が低いほど弁開度を上げることで、ソレノイド弁３０での圧力損失を小さくすることができる。その結果、油圧スタータ１６が生じる駆動トルクを高めることができる。一方、温度が高いほど弁開度を下げることで、ソレノイド弁３０での圧力損失を大きくすることができる。その結果、油圧スタータ１６の駆動トルクが大きくなり過ぎないように抑制することができる。駆動トルクを抑制することで、リングギア・ピニオンギアの異常磨耗を防ぐことができる。このように、オイル温度に応じて弁開度を制御することで、圧力損失を一定に保ち、油圧スタータ１６に到達する油圧を一定に保つことができる。
【００２６】
図５は、上述の動作を実現するために、ＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図５に示すルーチンでは、まず、ＥＣＵ５０は温度センサ２８から蓄圧容器内の蓄圧オイル温度を取得する（ステップ１００）。次に、取得した蓄圧オイル温度に応じた弁開度を取得する（ステップ１１０）。具体的には、ＥＣＵ５０は、予め油圧スタータ１６に到達する油圧の強さが一定になるように定めた、オイル温度とソレノイド弁３０の弁開度との関係マップを記憶している。この関係マップは蓄圧オイル温度が低いほど弁開度が大きくなるように定められている。そして、ＥＣＵ５０は関係マップから蓄圧オイル温度に対応した弁開度を取得する。その後、ＥＣＵ５０は、ソレノイド弁を取得された弁開度に設定する（ステップ１２０）。
【００２７】
以上説明したように、図５に示すルーチンによれば、蓄圧オイル温度が低いほどソレノイド弁３０の弁開度を大きくすることができる。また、蓄圧オイル温度が高いほどソレノイド弁３０の弁開度を小さくすることができる。上記関係マップに基づいて蓄圧オイル温度に応じて弁開度を制御することで、ソレノイド弁３０での圧力損失を調整し、油圧スタータ１６に到達するまでの圧力損失を一定に保つことができる。このため、本実施形態のシステムによれば、蓄圧オイル温度に基づいて油圧スタータ１６が生ずる駆動トルクを一定に保ち、始動時間のばらつきを低減することができる。
【００２８】
ところで、上述した実施の形態１のシステムにおいては、油圧スタータ１６に到達する油圧を、蓄圧オイル温度に応じて弁開度を変化させることで制御することとしているが、この制御方法はこれに限定されるものではない。以下の第１〜第２の制御方法を用いてもよい。
【００２９】
第１の制御方法では、蓄圧オイル温度を一定に保つことで圧力損失を一定とし、油圧スタータ１６に到達する油圧を一定に保つ。具体的には、蓄圧容器に温度調整機を備え、ＥＣＵ５０は温度センサ２８により取得された蓄圧オイル温度に基づいて、蓄圧容器内のオイル温度が設定温度となるように温度調整機で加熱・冷却する。
【００３０】
第２の制御方法では、蓄圧オイル温度に応じて蓄圧容器に蓄圧する油圧を制御することで、油圧スタータ１６に到達する油圧を一定に保つ。図６は、上述の制御を実現するためにＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図６に示すルーチンでは、まず、ＥＣＵ５０は温度センサ２８から蓄圧オイル温度を取得する（ステップ１００）。次に、取得した蓄圧オイル温度に応じた蓄圧すべき蓄圧オイル圧力値を取得する（ステップ１３０）。具体的には、ＥＣＵ５０は、予め油圧スタータ１６に到達する油圧の強さが一定になるように定めた蓄圧オイル温度と蓄圧オイル圧力との関係マップを記憶している。図７はこの関係マップを示す図である。図７に示すように、関係マップは蓄圧オイル温度が低いほど蓄圧オイル圧力を大きくするように定められている。そして、ＥＣＵ５０は、関係マップから蓄圧オイル温度に対応した蓄圧オイル圧力値を取得する。その後、ＥＣＵ５０は蓄圧容器に蓄圧する油圧を、上記蓄圧オイル圧力値となるように設定する（ステップ１４０）。
【００３１】
また、上述した実施の形態１のシステムにおいては、オイル温度として、蓄圧容器に蓄圧された蓄圧オイル温度を用いることとしているが、オイル流路におけるオイル温度を用いることとしてもよい。
【００３２】
尚、上述した実施の形態１においては、オイルポンプ２４が前記第１の発明における「油圧発生器」に、油圧スタータ１６が前記第１の発明における「油圧モータ」に、流入側オイル通路１８が前記第１の発明における「油路」に、温度センサ２８が前記第１の発明における「温度取得手段」に、ソレノイド弁３０が前記第２の発明における「油圧供給弁」に、蓄圧容器２６が前記第３の発明における「蓄圧容器」に、それぞれ相当している。
また、ここでは、ＥＣＵ５０が、上記ステップ１１０〜１２０の処理を実行することにより前記第２の発明における「弁開度制御手段」が、蓄圧オイル温度が一定温度となるように温度調整機でオイルを加熱・冷却することにより前記第３の発明における「温度調整手段」が、上記ステップ１３０〜１４０の処理を実行することにより前記第４の発明における「蓄圧オイル圧力制御手段」が、上記ステップ１１０〜１２０の処理を実行すること、または蓄圧オイル温度が一定温度となるように温度調整機でオイルを加熱・冷却すること、または上記ステップ１３０〜１４０の処理を実行することにより前記第１の発明における「供給油圧制御手段」が、それぞれ実現されている。
【００３３】
実施の形態２．
［実施の形態２のシステム構成］
次に図８〜図１０を参照して本発明の実施の形態２について説明する。本実施形態のシステムは、図１に示す構成に加えてクランク軸１２の近傍にクランク角センサ５２（図示略）を備えている。クランク角センサ５２はＥＣＵ５０の入力側に接続されている。そして、ＥＣＵ５０に、後述する図１０に示す制御ルーチンを実施させることで実現することができる。
【００３４】
［実施の形態２における特徴的制御］
上述した実施の形態１のシステムでは、オイル温度に基づいて油圧スタータ１６に到達する油圧の強さを一定に保つことができる。これにより、油圧スタータ１６の駆動トルクを一定に保つことができ、機関始動過程において機関回転数が目標回転数に到達し機関始動完了と判断されるまでの時間を一定にすることができる。なお、機関始動完了後は、ソレノイド弁３０を閉弁し油圧スタータ１６によるクランク軸へのアシストを停止する。
【００３５】
ところで、内燃機関サイクルでは、燃焼・膨張行程において機関回転数が上昇する。一方、圧縮行程においては圧縮反力により機関回転数が低下する。図８は機関始動過程における機関回転数の変化を示した図である。図８に示すように、機関始動過程において機関回転数は変動を繰り返しながら上昇する。図８のＡ点は機関回転数が目標回転数に到達した時を示している。上述したように、本システムでは目標回転数に到達し機関始動完了と判断された後、ソレノイド弁３０を閉弁する。ここで、機関回転数とオイルの流れとの関係は、図９に示すように機関回転数が高いほどオイルの流れが速いという関係にある。そして、機関回転数が高くオイルの流れが速い状態でソレノイド弁３０を閉弁すれば、ソレノイド弁３０及びその上流部に大きな負荷が生じることとなる。例えば、図８のＡ点直後のＢ点のように機関回転数が高い状態で閉弁すれば大きな負荷が生じてしまう。
【００３６】
しかしながら、図８に示すようにＢ点後のＣ点においては、圧縮行程における圧縮反力により機関回転数が低下する。機関回転数の低下によりオイルの流れが低下するため（図９）、Ｃ点でソレノイド弁３０を閉弁すれば、ソレノイド弁３０及びその上流部にかかる負荷を低減することができる。そこで、本実施の形態のシステムでは、機関始動完了直後の圧縮行程においてソレノイド弁３０を閉弁することとした。
【００３７】
図１０は、上述の動作を実現するために、ＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図１０に示すルーチンでは、まず、ＥＣＵ５０は機関始動完了フラグがＯＮであるか否かを判断する（ステップ２００）。機関始動完了フラグは、他のルーチンにおいて機関回転数が目標回転数に到達し、油圧スタータ１６によるクランク軸１２へのアシストが不要と判断された場合にＯＮにされる。機関始動完了フラグＯＦＦと判断された場合には本ルーチンを終了する。一方、機関始動完了フラグＯＮと判断された場合には、次に、ＥＣＵ５０はクランク角センサ５２からクランク角を取得する（ステップ２１０）。そして、クランク角が圧縮行程の設定範囲内であるか否かを判断する（ステップ２２０）。この設定範囲は、例えば上死点近傍に設定される。設定範囲外と判断された場合には本ルーチンを終了する。一方、設定範囲内と判断された場合には、ＥＣＵ５０はソレノイド弁３０を閉弁する（ステップ２３０）。
【００３８】
以上説明したように、図１０に示すルーチンによれば、機関始動完了直後の圧縮行程においてソレノイド弁３０を閉弁することができる。圧縮行程においては圧縮反力により機関回転数が低下する。このため、本実施形態のシステムによれば、機関始動完了直後の低回転時を待って閉弁することで、閉弁の際のソレノイド弁及びその上流にかかる負荷を低減することができる。
【００３９】
ところで、上述した実施の形態２のシステムにおいては、機関始動完了を、機関回転数が目標回転数に到達したことで判断することとしているが、この判断方法はこれに限定されるものではない。例えば所定の始動時間が経過したことで判断することとしてもよい。この点以下に示す実施の形態についても同様である。
【００４０】
尚、上述した実施の形態２においては、ソレノイド弁３０が前記第５の発明における「油圧供給弁」に相当している。また、ここでは、ＥＣＵ５０が、上記ステップ２００〜２３０の処理を実行することにより前記第５の発明における「閉弁時期制御手段」が実現されている。
【００４１】
実施の形態３．
［実施の形態３のシステム構成］
次に図１１〜図１３を参照して本発明の実施の形態３について説明する。本実施形態のシステムは、図１に示す構成に加え図１１の構成を備える。そして、ＥＣＵ５０に後述する図１２に示す制御ルーチンを実施させることにより実現することができる。
【００４２】
図１１は、実施の形態３のシステム構成を説明するための図である。図１１に示すシステムでは、一端が流入側オイル通路１８の蓄圧容器２６からソレノイド弁３０までの間に接続され、他端が流出側オイル通路２０に接続されたオイル還流通路３２が設けられている。また、オイル還流通路３２には連通遮断弁３４が設けられ、連通遮断弁３４はＥＣＵ５０の出力側に接続されている。
【００４３】
［実施の形態３における特徴的制御］
上述した実施の形態２のシステムでは、機関始動完了後の低回転時を待ってソレノイド弁３０を閉弁することで、ソレノイド弁３０やその上流の配管に加わる圧力を軽減することができる。しかしながら、機関始動完了後の回転域は比較的高い水準にあるため、閉弁の際の圧力上昇をさらに軽減することができればより好適である。そこで、本実施形態のシステムでは、機関始動完了後において、油圧スタータ１６へのオイル供給を停止すると同時に、オイル還流通路３２にオイルを流すこととした。
【００４４】
図１２は、上述の動作を実現するために、ＥＣＵ５０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。図１２に示すルーチンでは、まず、機関始動完了フラグがＯＮであるか否かを判断する（ステップ３００）。機関始動完了フラグは、他のルーチンにおいて油圧スタータ１６によるクランク軸１２へのアシストが不要と判断された場合にＯＮにされる。機関始動完了フラグＯＦＦと判断された場合には本ルーチンを終了する。一方、機関始動完了フラグＯＮと判断された場合には、ＥＣＵ５０はソレノイド弁３０を閉弁すると共に、連通遮断弁３４を開弁する（ステップ３１０）。
【００４５】
以上説明した通り、図１２に示すルーチンによれば、機関始動完了後において、ソレノイド弁３０を閉弁すると同時に連通遮断弁３４を開弁することができる。これによれば、油圧スタータ１６へのオイル供給を停止すると同時にオイルの流通経路を切り替え、オイルをリザーバタンク２２に還流させることができる。このように、オイルの流通経路を切り替えることで、急激な圧力上昇を防ぐことができ、ソレノイド弁３０やその上流の配管にかかる負荷を大きく低減することができる。
【００４６】
ところで、上述した実施の形態３においては、オイルの流通経路の切り替えを、ソレノイド弁を閉弁すると同時に連通遮断弁３４を開弁することにより実現することとしているが、この切り替え方法はこれに限定されるものでは無い。例えば、ソレノイド弁３０と連通遮断弁３４に代えて三方弁を用いることとしても良い。具体的な構成について図１３を用いて説明する。図１３の構成では、流入側オイル通路１８とオイル還流通路３２とを三方弁３６により接続している。次に、三方弁３６の制御について図１４を用いて説明する。図１４は三方弁３６の動作状態を示す図である。図１４（ａ）は機関始動要求前の状態を示している。ＥＣＵ５０は、機関始動要求に応じて三方弁３６を９０度左回転させる。これにより図１４（ｂ）に示す状態となり、油圧スタータ１６に油圧を供給することができる。その後、ＥＣＵ５０は、機関始動完了要求に応じて三方弁３６をさらに９０度左回転させる。これにより図１４（ｃ）に示す状態となり、油圧スタータ１６への油圧供給を停止すると同時にオイル還流通路３２にオイルを流すことができる。
【００４７】
尚、上述した実施の形態３においては、ソレノイド弁３０が前記第６の発明における「油圧供給弁」に、蓄圧容器２６が、前記第６の発明における「蓄圧容器」に、オイル還流通路３２が前記第６の発明における「オイル還流通路」に、連通遮断弁３４が前記第６の発明における「連通遮断弁」に、三方弁３６が前記第６の発明における「油圧供給弁」及び「連通遮断弁」にそれぞれ相当している。また、ここでは、ＥＣＵ５０が、上記ステップ３００〜３１０の処理を実行することにより前記第６の発明における「負荷分散制御手段」が実現されている。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の実施の形態１のシステム構成を説明するための図である。
【図２】本発明の実施の形態１で用いられる、異なるオイル温度についての機関回転数の変化を示した比較図である。
【図３】図１のソレノイド弁３０近傍を拡大した拡大図である。
【図４】本発明の実施の形態１のシステムで用いられる、圧力損失と駆動トルクとの関係を示した関係図である。
【図５】本発明の実施の形態１のシステムにおいて実行される制御ルーチンのフローチャートである。
【図６】本発明の実施の形態１のシステムにおいて実行される制御ルーチンのフローチャートである。
【図７】本発明の実施の形態１のシステムで用いられる、蓄圧オイル温度と蓄圧オイル圧力との関係を示した関係図である。
【図８】機関始動過程における機関回転数の変化を示した図である。
【図９】本発明の実施の形態２のシステムで用いられる、機関回転数とオイルの流れとの関係を示した関係図である。
【図１０】本発明の実施の形態２のシステムにおいて実行される制御ルーチンのフローチャートである。
【図１１】本発明の実施の形態３のシステム構成を説明するための図である。
【図１２】本発明の実施の形態３のシステムにおいて実行される制御ルーチンのフローチャートである。
【図１３】本発明の実施の形態３のシステム構成を説明するための図である。
【図１４】本発明の実施の形態３のシステムで用いられる三方弁の動作状態を示す図である。
【符号の説明】
【００４９】
１２  クランク軸
１４  リングキア
１６  油圧スタータ
１８  流入側オイル通路
２０  流出側オイル通路
２２  リザーバタンク
２４  オイルポンプ
２６  蓄圧容器
２８  温度センサ
３０  ソレノイド弁
３２  オイル還流通路
３４  連通遮断弁
３６  三方弁
５０  ＥＣＵ（Electronic Control Unit）
５２  クランク角センサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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