(57)【要約】【課題】引取りベルトの走行性を安定させるとともに、引取る中空のチューブに必要な引き出し張力を付与する。【解決手段】押出成形機１０により連続的に押出され、冷却機２０で冷却された中空のチューブ１を引取る引取機３０において、上記中空のチューブ１を挟持する引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と上記引取りベルト３２ｃの上側のベルト面との隙間の寸法であるベルト間隙量Ｓを調整して、当該チューブ１の全高がＨであるときに、上記中空のチューブ１の潰し量ΔＨ＝Ｈ−Ｓを略１．５ｍｍ以上とすることで、上記引取機３０のチューブ引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにした。【選択図】図１
2009072941.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
押出成形された中空のチューブを冷却した後、所定のベルト有効長さを有し、かつ所定
寸法のベルト間隙量を有する引取機で引取るようにした押出成形チューブの製造方法にお
いて、
上記引取機のチューブ潰し量を略１．５ｍｍ以上とすることで、上記引取機のチューブ
引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにしたことを特徴とする押出成形チ
ューブの製造方法。
【請求項２】
上記押出成形された中空のチューブは９連チューブ又は６連チューブ又は４連チューブ
又は単管チューブであることを特徴とする請求項１記載の押出成形チューブの製造方法。
【請求項３】
上記押出成形された中空のチューブの連数が多くなるに従って、同一張力での潰し量が
連数の小さいものよりも若干小さくなるように設定したことを特徴とする請求項１記載の
押出成形チューブの製造方法。
【請求項４】
押出成形された中空のチューブを冷却した後、所定のベルト有効長さを有し、かつ所定
寸法のベルト間隙量を有する引取機で引取るようにした押出成形チューブの製造装置にお
いて、
上記引取機のチューブ潰し量を略１．５ｍｍ以上とすることで、上記引取機のチューブ
引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにしたことを特徴とする押出成形チ
ューブの製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、押出成形された中空のチューブを冷却した後に引取機で引取る押出成形チュ
ーブの製造方法に関するもので、特に、必要な張力を確保しつつ、押出成形チューブを安
定して引取る方法及びその装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
インクジェットプリンタ等のインクチューブなどに用いられる可撓性の中空チューブは
、通常、押出成形装置を用いて製造される。この押出成形装置は、図９に示すように、押
出成形機５０と冷却機６０と引取機７０とを備えている。
押出成形機５０は、可撓性を有する樹脂をシリンダ５１内で加熱・溶融し、これを押出
ヘッド５２の先端に設けられた成形用金型５３により所望の断面形状を有する中空のチュ
ーブの形態に成形して押出す。上記冷却機６０は、冷却槽６１とこの冷却槽６１に１５℃
程度の冷却水６２を循環させるための冷却水供給装置６３とを備えたもので、押出成形機
５０から押出された製品温度が約１９０℃の中空のチューブ１は冷却機６０で常温近傍ま
で冷却され引取機７０に送られる。
また、引取機７０は、上記冷却機６０から送られてくる中空のチューブ１を引取りベル
ト７１，７２により上下から挟持するとともに、上記引取りベルト７１，７２を互いに逆
方向に搬送することにより、上記中空のチューブ１を引取る装置で、上記引取りベルト７
１，７２間の隙量を調整して上記中空のチューブ１をその厚み方向に所定量潰すような方
向に力を加えながら引取る。これにより、上記押出成形機５０から連続的に押出され、冷
却機６０で常温付近まで冷却された中空のチューブ１を所定の張力を加えながら引取るこ
とができる（例えば、特許文献１〜３参照）。
【特許文献１】特開２００２−３５５８８１号公報
【特許文献２】特開２００３−２６０７３０号公報
【特許文献３】特開２００６−７７５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、上記引取機４にて厚さが４ｍｍ〜６ｍｍ程度の中空のチューブを引取る場合
、上記押出成形機５０から押出される中空のチューブ１の長手方向に、所定の張力よりも
大きく、かつ所定の張力よりも小さな張力（引き出し張力）を与えることが要求されてい
る。これは、引き出し張力が小さいと上記中空のチューブ１が太くなり、反対に、引き出
し張力が大きすぎると上記中空のチューブ１が不要に引き伸ばされて細くなるように変形
してしまうからである。上記張力の下限界値を、以下、張力限界値という。
上記の張力限界値以上の引き出し張力を得るための条件としては、例えば、中空のチュ
ーブ１と引取りベルト７１，７２との接触している長さであるベルト有効長さが８５０ｍ
ｍ程度である場合には、中空のチューブ１の潰し量が数ｍｍの範囲にあるように、上記引
取りベルト７１と引取りベルト７２との隙間を設置すればよいことが知られている。
しかしながら、このようにベルト有効長さが長い引取機７０では、引取りベルト７１，
７２を案内するローラ７１ａ，７１ｂ(または、ローラ７２ａ，７２ｂ)の間隔が広いため
、上記引取りベルト７１，７２と中空のチューブ１とを一様に接触させるのが難しく、中
空のチューブ１の引き取り速度にムラが生じてしまい、その結果、上記中空のチューブ１
の寸法・形状が規格から外れてしまう恐れがあった。
ローラ間隔を狭く設定すれば中空のチューブ１と引取りベルト７１，７２との接触状態
は安定するが、単に、ローラ間隔を狭くしてしまうと、中空のチューブ１と引取りベルト
７１，７２との接触領域の長さが狭くなるため、中空のチューブ１に張力限界値である１
０ｋｇｆよりも大きな引き出し張力を付与することが困難となる。
また、上記引取りベルト７１，７２を案内するローラ７１ａ，７１ｂの径を大きくして
引取りベルト７１，７２の走行性を安定させることも考えられるが、装置が大型化するの
で現実的な解決方法とはいえない。
【０００４】
本発明は、従来の問題点に鑑みてなされたもので、引取りベルトの走行性を安定させる
ことができるとともに、引取る中空のチューブに必要な引き出し張力を付与することので
きる方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本願の発明は、押出成形された中空のチューブを冷却した後、所定のベルト有効長さを
有し、かつ所定寸法のベルト間隙量を有する引取機で引取るようにした押出成形チューブ
の製造方法であって、上記引取機のチューブ潰し量を略１．５ｍｍ以上とすることで、上
記引取機のチューブ引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにしたことを特
徴とするものである。これにより、中空のチューブに引取りに必要な張力を付与すること
ができるとともに、引取りベルトの走行安定性を確保することができるので、中空の押出
成形チューブの品質を向上させることができる。
【０００６】
また、上記中空のチューブを９連チューブ又は６連チューブ又は４連チューブ又は単管
チューブとしたので、これらの中空のチューブを引取機で引取る際に、引取機のチューブ
潰し量を上記のように設定すれば、上記中空のチューブの品質を確実に向上させることが
できる。
また、上記中空のチューブの連数が多くなるに従って、同一張力での潰し量が連数の小
さいものよりも若干小さくなるように設定したので、チューブ形状による差を更に小さく
することができる。
また、押出成形された中空のチューブを冷却した後、所定のベルト有効長さを有し、か
つ所定寸法のベルト間隙量を有する引取機で引取るようにした押出成形チューブの製造装
置において、上記引取機のチューブ潰し量を略１．５ｍｍ以上とすることで、上記引取機
のチューブ引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにした押出成形チューブ
の製造装置によれば、中空のチューブに引取りに必要な張力を付与することができるとと
もに、引取りベルトの走行安定性を確保することができるので、中空の押出成形チューブ
の品質を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の最良の形態について、図面に基づき説明する。
図１は、本発明の最良の形態に係る押出成形チューブの製造装置を示す図で、各図にお
いて、１０は可撓性を有する樹脂を加熱・溶融して所望の断面形状を有する中空のチュー
ブの形態で押出す押出成形機、２０は上記押出成形機１０から押出された中空の押出成形
チューブ(以下、中空のチューブという)１を所定の温度まで冷却する冷却機、３０は上記
冷却された中空のチューブ１を所定の張力で引取ってこれを、図示しない切断装置等を備
えた後工程に送る引取機である。
図２（ａ），（ｂ）は押出成形チューブの製造装置により製造される中空のチューブ１
の一例を示す図で、この中空のチューブ１は可撓性の樹脂２により周囲が覆われた、当該
チューブ１の長手方向に延長する断面が円形の中空の流路(以下、穴という)３が４列形成
された４連チューブである。この中空のチューブ１の外周面は、長手方向と垂直な断面で
見ると、上記穴３と同心円状の円弧が繋がった波状になっており、図２（ｂ）に示すよう
に、これらの円弧の直径Ｈは当該チューブ１の厚みに等しい。以下、この直径Ｈを当該４
連チューブ１の全高と呼ぶ。また、チューブ１の配列方向の寸法Ｗを当該４連チューブ１
の幅という。
本例の中空のチューブ１の特徴は、穴径をＤとしたとき、隣接する穴３，３間の寸法λ
が、当該チューブ１の肉厚ｈ＝（Ｈ−Ｄ）／２を２倍した値よりも小さいことである。す
なわち、本例の中空のチューブ１は隣接する穴３，３間の肉厚を重ねるように成形するこ
とで、その全幅Ｗを直径Ｈの中空のチューブを４本合わせたものよりも短くしたもので、
これにより、インクチューブを小型化することが可能となる。
このようなインクチューブ１は、図３（６連チューブを示す）に示すように、所定長さ
に切断したものの両側にコネクタ１ｍを付加し、一方のコネクタ１ｍを図外のインクタン
ク側に、他方のコネクタ１ｍを雄コネクタ１ｎを介してキャリッジ１ｃ側に接続し、イン
クタンク側のインクをキャリッジ１ｃで保持される記録ヘッドに輸送する部材として使わ
れる。
しかし、本発明はこのようなプリンタに適用することに限らず、医療用や他の工業分野
等にも適用可能である。
【０００８】
上記中空のチューブ１を構成する樹脂としては、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレ
ン（ＰＥ）、オレフィン系の可塑性エラストマー（ＴＰＥ）、スチレン系のＴＰＥ、ポリ
アミド系のＴＰＥ、及び、ウレタン系のＴＰＥなどの、固化後に可撓性を有する樹脂が用
いられる。
上記中空のチューブ１を成形する際には、図１に示すように、上記樹脂を押出成形機１
０のホッパ１１からシリンダ１２内に投入し、これを加熱・溶融しながらスクリュー１３
により押出ヘッド１４の吐出口から吐出させる。この押出ヘッド１４の先端側には、上記
押出ヘッド１４から吐出された液状の樹脂を図２（ａ），（ｂ）に示すような４連チュー
ブの形態で押出成形機１０から押出すための成形用金型であるヘッドダイ１５が取付けら
れている。
図４はヘッドダイ１５の一構成例を示す図で、このヘッドダイ１５は、押出される中空
のチューブ１の断面外形状と同じ断面外形状を有する貫通孔１５ｍが形成された円筒状の
外型１５ａと、この外型１５ａを支持するホルダ１５ｂと、上記外型１５ａの貫通孔１５
ｍ内に挿入される４本の穴成形用のコアピン１５ｎを備えた内型１５ｃと、上記ホルダ１
５ｂの後端側に取付けられて、上記押出ヘッド１４から吐出された液状の樹脂を当該ヘッ
ドダイ１５の内部へ導入するスパイダと称される樹脂導入部材１５ｄとを備えており、こ
の樹脂導入部材１５ｄに上記内型１５ｃが取付けられる。
このとき、ヘッドダイ１５の中心軸を、押出ヘッド１４の中心軸に一致させるように調
整することが肝要で、本例では、図５（ａ）に示すように、押出ヘッド１４に位置決め調
整用の貫通ねじ孔１４ｈを設けるとともに、ホルダ１５ｂの装着時には、この貫通ねじ孔
１４ｈにボルト１４ｂを螺入して上記ホルダ１５ｂとの相対位置を調整しながら軸合わせ
して固定するとよい。これにより、後工程の冷却機２０に送る中空のチューブ１を中心軸
に沿って確実に前方に送ることができる。
上記押出ヘッド１４から吐出されてヘッドダイ１５の内部へ注入された樹脂は、図５（
ｂ），（ｃ）に示すように、樹脂導入部材１５ｄから外型１５ａと内型１５ｃとの間に形
成される空隙(キャビティ)を通って、上記貫通孔１５ｍとコアピン１５ｎとの間の空隙か
らヘッドダイ１５の外部へと押出される。
【０００９】
冷却機２０は、図１に示すように、冷却水２１が収納された冷却槽２２とこの冷却槽２
２に１５℃程度の冷却水２１を供給する冷却水供給装置２３とを備えている。冷却槽２２
の押出成形機１０側の壁面２２ｐの下槽側には給水口２２ａが、引取機３０側の壁面２２
ｑの下槽側には排水口２２ｂが設けられている。上記冷却水供給装置２３に設けられた図
示しない冷却タンクから送られてくる冷却水２１は上記給水口２２ａから冷却槽２２内に
供給され、排水口２２ｂから上記冷却水供給装置２３の冷却タンクに戻される。
また、冷却槽２２の上記壁面２２ｐ側にはチューブ導入孔２２ｃが設けられており、上
記壁面２２ｑの上記チューブ導入孔２２ｃに対向する位置にはチューブ排出口２２ｄが設
けられている。すなわち、上記チューブ導入孔２２ｃとチューブ排出口２２ｄとは冷却槽
２２の水面から同じだけの深さの位置に設けられている。これにより、押出成形機１０か
ら押出された製品温度が約１９０℃の中空のチューブ１を、直線状態を保って、後工程の
引取機３０に送ることができるので、中空のチューブ１に不要な変形を与えることなく、
上記中空のチューブ１を常温近傍まで冷却することができる。
【００１０】
引取機３０は、上記冷却機２０から送られてくる中空のチューブ１に所定の張力を加え
ながら引取る装置で、図１に示すように、第１のベルト装置３１と、この第１のベルト装
置３１の下方に設置された第２のベルト装置３２と、上記第１のベルト装置３１を上記第
２のベルト装置３２に対して昇降させる昇降装置３３と、この昇降装置３３が設置される
基台３４とを備えている。
第１のベルト装置３１は、駆動ローラ３１ａと、従動ローラ３１ｂと、これらのローラ
３１ａ，３１ｂに巻き掛けられた無端ベルト(以下、引取りベルトという)３１ｃと、上記
駆動ローラ３１ａを駆動する減速モータ３１Ｍとを備えている。また、第２のベルト装置
３２は上記第１のベルト装置３１と同一構成で、駆動ローラ３２ａ、従動ローラ３２ｂ、
引取りベルト３２ｃ、及び、減速モータ３２Ｍとを備えており、上記第１のベルト装置３
１と上記第２のベルト装置３２とは、上記引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と上記引
取りベルト３２ｃの上側のベルト面とが、所定の寸法の隙間を隔てて対向するように配置
されている。
昇降装置３３は、第１のベルト装置３１のローラ３１ａ，３１ｂの各回転軸の左，右に
図示しない軸受けを介して連結されて、上記第１のベルト装置３１を保持する上側支持部
材３３ａ（左，右の一方は図示せず）と、第２のベルト装置３２のローラ３２ａ，３２ｂ
の各回転軸の左，右に軸受けを介して連結されて、上記第２のベルト装置３２を保持する
下側支持部材３３ｂ（左，右の一方は図示せず）と、高さ調整部材である棒状のネジ部材
３３ｃとを備えている。
上記左，右の上側支持部材３３ａ同士は連結されており、一方の上側支持部材３３ａに
は、上記棒状のネジ部材３３ｃを螺入するための上下方向に延長する雌ネジ部３３ｄが設
けられている。また、上記左，右の上側支持部材３３ａには、後述するガイド棒３３ｍを
案内するための上下方向に延長する案内孔３３ｎが形成されている。
上記左，右の下側支持部材３３ｂ同士も連結されており、一方の下側支持部材３３ｂの
上記雌ネジ部３３ｄに対向する位置には、上記ネジ部材３３ｃの下端部を回転自在に支持
する支持穴３３ｋが設けられている。また、上記左，右の下側支持部材３３ｂには、上記
案内孔に挿入される、上下方向に延長するガイド棒３３ｍが設けられている。なお、符号
３３ｈは、上記ネジ部材３３ｃの上端側に取付けられたハンドルで、このハンドル３３ｈ
を回転させることにより、ネジ部材３３ｃの上記雌ネジ部３３ｄへの相対的な挿入深さが
変るので、上記上側支持部材３３ａは、上記ガイド棒３３ｍにより案内されながら昇降す
る。これにより、上記左，右の上側支持部材３３ａと上記左，右の下側支持部材３３ｂと
の上，下の間隔、すなわち、上記引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と上記引取りベル
ト３２ｃの上側のベルト面との隙間の寸法を変えることができる。
【００１１】
引取機３０では、図６（ａ）に示すように、引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と上
記引取りベルト３２ｃの上側のベルト面との間で上記中空のチューブ１を挟持するととも
に、第１のベルト装置３１の駆動ローラ３１ａと第２のベルト装置３２の駆動ローラ３２
ａとを逆回転させることにより、上記中空のチューブ１を、同図の白抜きの矢印で示す、
押出成形機１０（図示せず）側とは反対側に引いて送り出す。
このとき、上記中空のチューブ１を引取る力、すなわち、中空のチューブ１に加えられ
る張力の大きさは、中空のチューブ１と引取りベルト３１ｃ，３２ｃとの接触している長
さであるベルト有効長さを一定としたときには、引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と
上記引取りベルト３２ｃの上側のベルト面との間の隙間の寸法（以下、ベルト間隙量とい
う）に依存する。なお、本例では、上記ベルト有効長さを、従来の８５０ｍｍの半分であ
る４２５ｍｍとしている。
上記ベルト間隙量をＳとすると、図６（ｂ）に示すように、引取りベルト３１ｃの下側
のベルト面と上記引取りベルト３２ｃの上側のベルト面との間に挟持された中空のチュー
ブ１の厚みＨ’は上記ベルト間隙量Ｓと同じになる（引取りベルト３１ｃ，３２ｃは上記
中空のチューブ１から受ける力によっては殆ど変形しない）。すなわち、中空のチューブ
１の全高をＨとすると、中空のチューブ１は、ΔＨ＝Ｈ−Ｓだけベルト面に垂直な方向に
押し潰されたことになる。このΔＨを、以下、潰し量といい、この潰し量ΔＨが大きいほ
ど、引取りベルト３１ｃ，３２ｃと中空のチューブ１との摩擦力が大きくなり、その結果
、中空のチューブ１の引き出し張力が大きくなる。
【００１２】
そこで、ベルト有効長さを、従来の８５０ｍｍの半分である４２５ｍｍとしたときに、
中空のチューブ１に張力限界値である１０ｋｇｆよりも大きな引き出し張力を付与するた
めには、どの程度の潰し量が必要なのかを実験により調べた。
なお、上記引取機４にて厚さが４ｍｍ〜６ｍｍ程度の中空のチューブを引取る場合、上
記押出成形紀５０から押出される中空のチューブ１の長手方向に、所定の張力１０ｋｇｆ
よりも大きく、かつ所定の張力よりも小さな張力（引き出し力）を与えることが要求され
ている。これは、引き出し張力が小さいと上記中空のチューブ１が太くなり、反対に引き
出し張力が大きすぎると上記中空のチューブ１が不要に引き伸ばされて細くなるように変
形してしまうからである。上記張力の下限界値１０ｋｇｆが、張力限界値となる。
実験には、図７に示すような、本発明の引取機３０と同構成の試験機３０Ａを用いた。
引取機３０と試験機３０Ａとの違いは、引取りベルト３１ｃ，３２ｃが回転移動しないよ
うにしたことである。
実験は、試験機３０Ａの引取りベルト３２ｃの上側のベルト面に一定長さの中空のチュ
ーブ１を載せる。このとき、上記中空のチューブ１の両端を引取りベルト３２ｃの外側ま
で延長させておくとともに、一端側に当該チューブ１の引き出し張力を計測するための計
測器であるプルゲージ３５を取付ける。
次に、ハンドル３３ｈを回転させて上側支持部材３３ａを下降させ、引取りベルト３１
ｃの下側のベルト面と上記引取りベルト３２ｃの上側のベルト面との間に中空のチューブ
１を挟持する。そして、引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と引取りベルト３２ｃの上
側のベルト面との隙間の寸法であるベルト間隙量Ｓを所定の値に設定する。このとき、上
記中空のチューブ１の厚みＨ’は上記ベルト間隙量Ｓに等しく、潰し量はΔＨ＝Ｈ−Ｓと
なる（Ｈは当該チューブ１の全高）。
その後、上記プルゲージ３５より上記中空のチューブ１を引張り、上記中空のチューブ
１が上記引取りベルト３１ｃ，３２ｃ間により引き出されたときの張力を測定し、これを
当該潰し量ΔＨにおける引き出し張力Ｔとする。
【００１３】
形状の異なる中空のチューブについて、潰し量ΔＨを様々に変化させながら、引き出し
張力Ｔを測定した結果を下記の表１に示す。
実験に用いた中空のチューブは以下の通りである。
単管チューブ；Ｈ＝４．８ｍｍ、Ｄ＝２．０ｍｍ、（Ｄ／Ｈ＝０．４２）
６連チューブ；Ｈ＝５．６ｍｍ、Ｄ＝３．０ｍｍ、（Ｄ／Ｈ＝０．５４）
９連チューブ；Ｈ＝４．４ｍｍ、Ｄ＝２．２ｍｍ、（Ｄ／Ｈ＝０．５０）
【表１】
2009072941.tif 000003
また、図８は上記測定結果を示すグラフで、横軸は潰し量ΔＨ（ｍｍ）、縦軸は引き出
し張力Ｔ（ｋｇｆ）である。
上記単管チューブは接触面積が最も小さい中空のチューブで、上記９連チューブは接触
面積が最も大きい中空のチューブである。また、上記６連チューブは穴の割合が最大の中
空のチューブである。この接触面積に対応する幅Ｗは一例として概略９連チューブが２９
ｍｍ、６連チューブが２１．５ｍｍ、５連チューブが１３．２ｍｍ、４連チューブが１７
．５ｍｍ程度である。
図８のグラフに示すように、潰し量ΔＨが大きくなるに従って中空のチューブの引き出
し張力Ｔも大きくなる。潰し量ΔＨが１．５ｍｍ以上では、いずれの中空のチューブの引
き出し張力Ｔも張力限界値である１０ｋｇｆを超えていることが分かる。
これにより、潰し量ΔＨが１．５ｍｍ以上であれば、引取機３０の引き出し張力が張力
限界値である１０ｋｇｆを超えることができることが確認された。
また、上記グラフからは、潰し量ΔＨが１．４ｍｍのときに引き出し張力Ｔは１０ｋｇ
ｆを超えているので、ベルト有効長さとしては、実験した４２５ｍｍよりも短い４００ｍ
ｍであっても、十分な引き出し張力を得ることができると考えられる。
また、単管チューブ、９連チューブ、６連チューブは、いずれも潰し量ΔＨを１．５ｍ
ｍ以上にすることで、引き出し張力を張力限界値である１０ｋｇｆを超えることができる
ことが確認された。
更に、図８のグラフから、潰し量ΔＨが１．０ｍｍ〜３ｍｍの間では、同じ引き出し張
力Ｔを得るための潰し量ΔＨは、接触面積の最も大きい９連チューブの方が小さいことが
わかる。具体的には、Ｔ＝１２ｋｇｆを得るための潰し量ΔＨは、６連チューブではΔＨ
＝２．３ｍｍ、９連チューブではΔＨ＝２．１ｍｍ、である。これにより、同じ引き出し
張力Ｔを得るための潰し量ΔＨとしては、連数の大きいものの方が小さいものよりも若干
小さくなるように設定してもよいことが確認された。
なお、上記グラフでは、単管チューブよりも接触面積の大きな６連チューブの方が単管
チューブよりも同じ引き出し張力Ｔを得るための潰し量ΔＨが大きくなっているが、これ
は、上記６連チューブの穴の割合が単管チューブよりも大きいことによるものと考えられ
る。
【００１４】
このように、本最良の形態によれば、押出成形機１０により連続的に押出され、冷却機
２０で冷却された中空のチューブ１を引取る引取機３０において、上記中空のチューブ１
を挟持する、引取りベルト３１ｃの下側のベルト面と上記引取りベルト３２ｃの上側のベ
ルト面との隙間の寸法であるベルト間隙量Ｓを調整して、当該中空のチューブ１の潰し量
ΔＨ＝Ｈ−Ｓ（Ｈは当該チューブ１の全高）を略１．５ｍｍ以上とすることで、上記引取
機のチューブ引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるようにしたので、ベルト有
効長さを４００ｍｍ〜４２５ｍｍと短かく設定した引取機３０であっても、中空のチュー
ブに必要な引き出し張力を安定して付与することができる。
また、中空のチューブ１の連数が多くなるに従って、同一張力での潰し量ΔＨを連数の
小さいものよりも若干小さくなるように設定するようにすれば、不要な応力を加えること
なく、中空のチューブを引取ることができるので、中空のチューブの品質を向上させるこ
とができる。
【００１５】
なお、上記最良の形態では、４連チューブなど、他の形態のチューブについての実験結
果を示していないが、引取機３０の潰し量ΔＨを略１．５ｍｍ以上とすることにより、他
の形態のチューブについてもチューブ引き出し張力が１０ｋｇｆの張力限界値を超えるよ
うにすることができることは十分予想される。
また、上記例では、昇降装置としてネジ挿入型の昇降装置を用いたが、引取りベルト３
１ｃのベルト面と引取りベルト３２ｃのベルト面との隙間の寸法を精度よく設定できるも
のであれば、ラックピニオン型の昇降装置などの他のものを用いてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００１６】
このように、本発明によれば、引取る中空のチューブに必要な引き出し張力を安定して
付与することのできる小型の引取機を得ることができるので、製造ラインを簡素化するこ
とができ、作業スペースを確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明による押出成形チューブの製造装置を示す図である。
【図２】本発明に係る中空のチューブの一例を示す図である。
【図３】中空のチューブをプリンタのインクチューブに適用した例を示す図である。
【図４】ヘッドダイの一構成例を示す図である。
【図５】ヘッドダイの取付方法を説明するための図である。
【図６】ベルト間隔と潰し量との関係を示す図である。
【図７】潰し量と張力との関係を調べるための実験方法を示す図である。
【図８】潰し量と張力との関係を示す図である。
【図９】従来の押出成形装置の概略構成を示す図である。
【符号の説明】
【００１８】
１  中空のチューブ、
１０  押出成形機、１１  ホッパ、１２  シリンダ、１３  スクリュー、
１４  押出ヘッド、１５  ヘッドダイ、２０  冷却機、２１  冷却水、
２２  冷却槽、２２ａ  給水口、２２ｂ  排水口、２２ｃ  チューブ導入口、
２２ｄ  チューブ排出口、２３  冷却水供給装置、
３０  引取機、３１  第１のベルト装置、３１ａ，３２ａ  駆動ローラ、
３１ｂ，３２ｂ  従動ローラ、３１ｃ，３２ｃ  引取りベルト、
３１Ｍ，３２Ｍ  減速モータ、３２  第２のベルト装置、３３  昇降装置、
３３ａ  上側支持部材、３３ｂ  下側支持部材、３３ｃ  棒状のネジ部材、
３３ｄ  雌ネジ部、３３ｍ  案内孔、３３ｎ  ガイド棒、３３ｋ  支持穴、
３３ｈ  ハンドル、３４  基台、３５  プルゲージ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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