(57)【要約】【課題】スイッチング素子による放射ノイズの抑制と発熱抑制とを両立させると共に、その両立用機能の追加と削除を容易にする。【解決手段】燃料噴射制御装置１において、インジェクタ１０１のコイル１０１ａへ放電されるコンデンサＣ０を充電する昇圧回路２０は、一端に電源電圧ＶＢが供給されるインダクタＬ０の他端とグランド電位との間を断続させるＦＥＴからなる昇圧用トランジスタＴ０を、繰り返しオン／オフさせることでコンデンサＣ０を充電するが、そのトランジスタＴ０に制御電圧を出力する駆動制御回路３０の出力端子Ｐ１と、該トランジスタＴ０のゲート端子との間に設けられたゲート抵抗としての抵抗器Ｒａと並列に、抵抗器Ｒｂとスイッチ２２との直列回路が設けられている。そして、マイコン４０が、エンジン回転数が閾値以上になるとスイッチ２２をオンしてゲート抵抗値を低下させ、トランジスタＴ０の発熱を抑制する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一端に電源電圧が供給されるコイルと、
前記コイルの他端と前記電源電圧よりも低い基準電位との間の経路上に、２つの出力端子が直列に接続され、ゲート端子に制御電圧が印加されることでオンして、前記コイルに電流を流すスイッチング素子と、
前記スイッチング素子のオン／オフにより前記コイルへの通電と非通電が切り替えられることで発生する電圧により充電されるコンデンサと、
前記コンデンサの充電電圧が前記電源電圧よりも高い目標電圧となるように前記スイッチング素子への前記制御電圧を出力する制御手段と、
前記制御手段における前記制御電圧の出力端子と前記スイッチング素子のゲート端子との間に設けられたゲート抵抗としての抵抗器と、
を備えた昇圧電源装置において、
前記抵抗器に対して並列に、その抵抗器とは別の抵抗器とスイッチとの直列回路が設けられ、
所定の変更条件に基づき前記スイッチのオフとオンを切り替える切替手段を備えていること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項２】
請求項１に記載の昇圧電源装置において、
前記コンデンサの充電電荷は、エンジンへの燃料噴射タイミングが到来する毎に、燃料噴射弁を開弁させるためのアクチュエータへ該アクチュエータの駆動電力として放電されるようになっており、
前記変更条件は、前記エンジンの回転数であること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項３】
請求項２に記載の昇圧電源装置において、
前記切替手段は、前記エンジンの回転数が、第１の閾値を上回ったと判断してから、前記第１の閾値よりも低い第２の閾値を下回ったと判断するまでの間、前記スイッチをオンさせるようになっていること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項４】
請求項１に記載の昇圧電源装置において、
前記コンデンサの充電電荷は、エンジンへの燃料噴射タイミングが到来する毎に、燃料噴射弁を開弁させるためのアクチュエータへ該アクチュエータの駆動電力として放電されるようになっており、
前記変更条件は、前記エンジンの各気筒に対して行われる多段噴射の噴射回数であること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項５】
請求項４に記載の昇圧電源装置において、
前記切替手段は、前記噴射回数が所定回数以上である場合に、前記スイッチをオンさせるようになっていること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項６】
請求項１に記載の昇圧電源装置において、
前記変更条件は、当該装置の内部温度であること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項７】
請求項６に記載の昇圧電源装置において、
前記切替手段は、前記内部温度が、第１の閾値を上回ったと判断してから、前記第１の閾値よりも低い第２の閾値を下回ったと判断するまでの間、前記スイッチをオンさせるようになっていること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項８】
請求項１に記載の昇圧電源装置において、
前記変更条件は、前記電源電圧であること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項９】
請求項８に記載の昇圧電源装置において、
前記切替手段は、前記電源電圧が、第１の閾値を下回ったと判断してから、前記第の１閾値よりも高い第２の閾値を上回ったと判断するまでの間、前記スイッチをオンさせるようになっていること、
を特徴とする昇圧電源装置。
【請求項１０】
ゲート端子に制御電圧が印加されることでオンして、電気負荷に電流を流すスイッチング素子と、
前記制御電圧を信号出力端子から出力する制御手段と、
前記信号出力端子と前記スイッチング素子のゲート端子との間に設けられたゲート抵抗としての抵抗器と、
を備えた駆動装置において、
前記抵抗器に対して並列に、その抵抗器とは別の抵抗器とスイッチとの直列回路が設けられ、
所定の変更条件に基づき前記スイッチのオフとオンを切り替える切替手段を備えていること、
を特徴とする駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電源電圧よりも高い電圧を生成する昇圧電源装置及び電気負荷の駆動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えば内蔵されたソレノイドにより開弁する燃料噴射弁（いわゆるインジェクタ）を駆動して内燃機関への燃料噴射を制御する燃料噴射制御装置には、バッテリ電圧よりも高い昇圧電圧をコンデンサに発生させる昇圧回路が備えられている。そして、この種の燃料噴射制御装置では、燃料噴射弁の駆動開始時に、上記コンデンサから燃料噴射弁におけるソレノイドの電磁コイルへ昇圧電圧による大電流（いわゆるピーク電流）が流れるようにして、燃料噴射弁を速やかに開弁させ、その後は、定電流回路から電磁コイルへ開弁保持用の一定電流（いわゆるホールド電流）を流して、燃料噴射弁の開弁状態を保持するようにしている。つまり、燃料噴射弁の開弁応答性を向上させるために、電源電圧としてのバッテリ電圧を昇圧してコンデンサに蓄積し、そのコンデンサの放電に伴う大電流によって燃料噴射弁を高速駆動できるようにしている。
【０００３】
そして、こうした燃料噴射制御装置に用いられる昇圧回路としては、一端にバッテリ電圧が供給されるコイルと、そのコイルの他端と基準電位としてのグランド電位（＝０Ｖ）との間を断続させるＦＥＴとを備え、そのＦＥＴを繰り返しオン／オフさせて、該ＦＥＴのオフ時に上記コイルに生じる逆起電力でコンデンサを充電するもの（例えば特許文献１参照）や、トランスの一次側コイルのバッテリ電圧側とは反対側とグランド電位との間を断続させるＦＥＴを繰り返しオン／オフさせて、トランスの二次側コイルに発生する高電圧によりコンデンサを充電するもの（例えば特許文献２参照）が知られている。何れも、いわゆるフライバック型のＤＣ−ＤＣコンバータである。
【０００４】
ここで、こうした昇圧回路では、ＦＥＴのスイッチングによって放射ノイズが発生するため、例えば車両に搭載されたラジオ等の音響機器からの音に雑音を混入させてしまう可能性がある。
【０００５】
このため、放射ノイズの抑制方法としては、ＦＥＴのゲートに接続するゲート抵抗の抵抗値（以下単に、ゲート抵抗値ともいう）を大きい値に設定して、ノイズの発生源となるＦＥＴのスイッチング速度を抑える手法がある。ゲート抵抗値を大きくすれば、そのゲート抵抗とＦＥＴのゲート端子にある寄生容量との時定数が大きくなるため、ＦＥＴのスイッチング速度が低下するからである。
【０００６】
しかし、その方法では、ＦＥＴのスイッチング時の電力損失を増大させることとなり、そのためＦＥＴの発熱量が大きくなるため、装置の使用可能温度範囲を狭めてしまうこととなる。
【０００７】
そこで、放射ノイズ抑制の要求と発熱抑制の要求とを両立させる構成として、特許文献３には、ＦＥＴを用いた駆動回路において、制御手段としてのＣＰＵから出力される制御電圧の立ち上がり速度を低下させる遅延回路を介してＦＥＴのゲート端子に接続される第１出力回路と、遅延回路を介さずにＦＥＴのゲート端子に接続される第２出力回路とを設け、ＣＰＵは、エンジン回転数が所定回転数以下の場合や、ＦＥＴの温度が所定温度以下の場合には、第１出力回路に接続された第１出力ポートから制御電圧を出力することで、ＦＥＴのスイッチング速度を遅くしてスイッチングノイズを抑制し、エンジン回転数が所定回転数より高い場合や、ＦＥＴの温度が所定温度より高い場合には、第２出力回路に接続された第２出力ポートから制御電圧を出力することで、ＦＥＴのスイッチング速度を高速化し発熱を抑制する、という構成が記載されている。
【特許文献１】特開２００１−１５３３２号公報
【特許文献２】特開平１０−２６０３０号公報
【特許文献３】特開２００５−１９７７８４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記特許文献３の技術では、ＦＥＴのスイッチング速度を高・低に変更するために、入出力特性の違う２つの出力回路を設けなければならない上に、ＦＥＴに対する制御電圧を出力する制御手段には、その２つの出力回路にそれぞれ対応した２つの出力端子を設ける必要があり、更に、制御手段自身が、エンジン回転数等の条件を判断して、２つの出力回路の何れか一方に対応する出力端子から択一的に制御電圧を出力するように構成する必要がある。このため、既存の構成にスイッチング速度の変更機能を追加する場合、また、その機能を削除する場合の変更内容が非常に多くなってしまう。
【０００９】
そこで、本発明は、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させると共に、その両立用機能の追加と削除を容易にすることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１の昇圧電源装置は、一端に電源電圧が供給されるコイルと、そのコイルの他端と電源電圧よりも低い基準電位との間の経路上に、２つの出力端子が直列に接続され、ゲート端子に制御電圧が印加されることでオンして、コイルに電流を流すスイッチング素子と、そのスイッチング素子のオン／オフによりコイルへの通電と非通電が切り替えられることで発生する電圧により充電されるコンデンサと、コンデンサの充電電圧が電源電圧よりも高い目標電圧となるようにスイッチング素子への制御電圧を出力する制御手段とを備えている。そして、制御手段における制御電圧の出力端子とスイッチング素子のゲート端子との間には、ゲート抵抗としての抵抗器（以下、第１抵抗器という）が設けられている。
【００１１】
そして更に、請求項１の昇圧電源装置では、前記第１抵抗器に対して並列に、その第１抵抗器とは別の抵抗器（以下、第２抵抗器という）とスイッチとの直列回路が設けられており、切替手段が、所定の変更条件に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
【００１２】
このような請求項１の昇圧電源装置では、直列回路のスイッチがオフされている場合には、第１抵抗器だけがゲート抵抗になり、直列回路のスイッチがオンされた場合には、第１抵抗器と第２抵抗器との並列抵抗がゲート抵抗になる。このため、直列回路のスイッチがオフされている場合には、ゲート抵抗値が大きくなり、スイッチング素子のスイッチング速度が遅くなるため、そのスイッチング素子のスイッチングによる放射ノイズが抑制され、また、直列回路のスイッチがオンされると、ゲート抵抗値が小さくなり、スイッチング素子のスイッチング速度が速くなるため、そのスイッチング素子のスイッチングによる電力損失及び発熱が抑制される。
【００１３】
そこで、切替手段が、所定の変更条件に基づいてスイッチのオフとオンを切り替えることで、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させることができる。つまり、所定の変更条件に基づいて、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべき状況と判断した場合には、スイッチをオフさせ、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべき状況と判断した場合には、スイッチをオンさせれば良い。
【００１４】
しかも、この昇圧電源装置によれば、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させる機能の追加と削除が容易である。つまり、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させる機能を設ける場合には、コイル、スイッチング素子、コンデンサ、制御手段、及び第１抵抗器からなる基本構成に対して、前記直列回路と切替手段を追加するだけで良く、逆に、その機能を削除する場合には、前記直列回路と切替手段を削除するだけで良いからである。そして、このため、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させる機能が必要／不必要の装置バリエーションに対して、非常に容易に対応できるようになる。
【００１５】
次に、請求項２の昇圧電源装置では、請求項１の昇圧電源装置において、コンデンサの充電電荷は、エンジンへの燃料噴射タイミングが到来する毎に、燃料噴射弁を開弁させるためのアクチュエータへ該アクチュエータの駆動電力として放電されるようになっており、前記変更条件は、エンジンの回転数である。
【００１６】
つまり、エンジン回転数が高くなれば、燃料噴射間隔が短くなって、コンデンサの放電頻度（ある時間当たりの放電回数）が上がるため、コンデンサの充電電圧を目標電圧にするために、スイッチング素子のスイッチング頻度（ある時間当たりのスイッチング回数）が上がることとなり、スイッチング素子の発熱量が大きくなり易いものの、エンジンの音が大きくなるため、スイッチング素子のスイッチングに伴う放射ノイズによって音響機器からの音に雑音が入ったとしても、人はその雑音を感じ取れなくなる傾向がある。
【００１７】
逆に、エンジン回転数が低くなれば、燃料噴射間隔が長くなるため、スイッチング素子のスイッチング頻度が下がって発熱量が小さくなるものの、エンジンの音が小さくなるため、スイッチング素子のスイッチングに伴う放射ノイズによって音響機器からの音に雑音が入ると、その雑音が目立ってしまう。
【００１８】
このため、エンジン回転数が低い場合は、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべき状況であると言え、エンジン回転数が高い場合は、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべき状況であると言える。
【００１９】
そこで、請求項２の昇圧電源装置では、切替手段がエンジン回転数に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
具体的には、例えば、切替手段は、エンジン回転数が所定値以上と判断している場合にはスイッチをオンし、エンジン回転数が所定値以上と判断していない場合にはスイッチをオフする、というように構成することができる。
【００２０】
また、請求項３に記載のように、切替手段は、エンジン回転数が、第１の閾値を上回ったと判断してから、その第１の閾値よりも低い第２の閾値を下回ったと判断するまでの間、スイッチをオンさせるように構成しても良い。つまり、スイッチのオン／オフを切り替えるエンジン回転数の閾値にヒステリシスを持たせるようにしても良い。そして、このように構成すれば、スイッチのオン／オフが必要以上に頻繁に切り替えられるのを防止できるという点で有利である。
【００２１】
次に、請求項４の昇圧電源装置では、請求項１の昇圧電源装置において、コンデンサの充電電荷は、エンジンへの燃料噴射タイミングが到来する毎に、燃料噴射弁を開弁させるためのアクチュエータへ該アクチュエータの駆動電力として放電されるようになっており、前記変更条件は、エンジンの各気筒に対して行われる多段噴射の噴射回数である。多段噴射とは、１つの気筒に対して燃料を複数回に分けて噴射する形態の燃料噴射である。
【００２２】
つまり、多段噴射の噴射回数が多い場合には、コンデンサの放電頻度が上がるため、コンデンサの充電電圧を目標電圧にするためにスイッチング素子のスイッチング頻度が上がることとなり、スイッチング素子の発熱量が大きくなり易いため、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべきと考えられる。逆に、多段噴射の噴射回数が少ない場合には、スイッチング素子のスイッチング頻度が下がって発熱量が小さくなるため、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべきと考えられる。
【００２３】
そこで、請求項４の昇圧電源装置では、切替手段が多段噴射の噴射回数に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
具体的には、請求項５に記載のように、切替手段は、噴射回数が所定回数以上である場合に、スイッチをオンさせる（換言すれば、噴射回数が所定回数以上でない場合には、スイッチをオフさせる）ように構成することができる。
【００２４】
次に、請求項６の昇圧電源装置では、請求項１の昇圧電源装置において、前記変更条件は、当該装置の内部温度である。
つまり、スイッチング素子の発熱量が同じであっても、それの周囲温度が高い場合ほど、そのスイッチング素子の温度（接合部温度）は高くなる。このため、装置の内部温度が高い場合には、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべきと考えられ、逆に、装置の内部温度が低い場合には、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべきと考えられる。
【００２５】
そこで、請求項６の昇圧電源装置では、切替手段が当該装置の内部温度に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
具体的には、例えば、切替手段は、当該装置の内部温度が所定値以上と判断している場合にはスイッチをオンし、内部温度が所定値以上と判断していない場合にはスイッチをオフする、というように構成することができる。
【００２６】
また、請求項７に記載のように、切替手段は、当該装置の内部温度が、第１の閾値を上回ったと判断してから、その第１の閾値よりも低い第２の閾値を下回ったと判断するまでの間、スイッチをオンさせるように構成しても良い。つまり、スイッチのオン／オフを切り替える内部温度の閾値にヒステリシスを持たせるようにしても良い。そして、このように構成すれば、スイッチのオン／オフが必要以上に頻繁に切り替えられるのを防止できるという点で有利である。
【００２７】
次に、請求項８の昇圧電源装置では、請求項１の昇圧電源装置において、前記変更条件は、前記電源電圧である。
つまり、電源電圧が低くなると、コンデンサの充電電圧を目標電圧にするために、スイッチング素子のスイッチング頻度が上がることとなり、スイッチング素子の発熱量が大きくなり易いため、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先した方が良い。逆に、電源電圧が高い場合には、スイッチング素子のスイッチング頻度が下がって発熱量が小さくなるため、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先した方が良い。
【００２８】
そこで、請求項８の昇圧電源装置では、切替手段が電源電圧に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
具体的には、例えば、切替手段は、電源電圧が所定値以下と判断している場合にはスイッチをオンし、電源電圧が所定値以下と判断していない場合にはスイッチをオフする、というように構成することができる。
【００２９】
また、請求項９に記載のように、切替手段は、電源電圧が、第１の閾値を下回ったと判断してから、その第１の閾値よりも高い第２の閾値を上回ったと判断するまでの間、スイッチをオンさせるように構成しても良い。つまり、スイッチのオン／オフを切り替える電源電圧の閾値にヒステリシスを持たせるようにしても良い。そして、このように構成すれば、スイッチのオン／オフが必要以上に頻繁に切り替えられるのを防止できるという点で有利である。
【００３０】
一方、請求項１０の駆動装置は、ゲート端子に制御電圧が印加されることでオンして電気負荷に電流を流すスイッチング素子と、そのスイッチング素子に対する制御電圧を信号出力端子から出力する制御手段とを備えている。そして、制御手段の信号出力端子とスイッチング素子のゲート端子との間には、ゲート抵抗としての抵抗器が設けられている。
【００３１】
そして更に、請求項１０の駆動装置では、前記抵抗器に対して並列に、その抵抗器とは別の抵抗器とスイッチとの直列回路が設けられており、切替手段が、所定の変更条件に基づいて前記スイッチのオフとオンを切り替えるようになっている。
【００３２】
このような請求項１０の駆動装置によれば、請求項１の昇圧電源装置について述べたのと同様の作用及び効果が得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
以下に、本発明が適用された実施形態の燃料噴射制御装置について、図面に従い説明する。尚、本実施形態の燃料噴射制御装置は、車両に搭載された多気筒（例えば４気筒）ディーゼルエンジンの各気筒に燃料を噴射供給する各インジェクタを駆動するものであり、その各インジェクタにおけるソレノイドのコイルへの通電時間及び通電タイミングを制御することにより、ディーゼルエンジンの各気筒への燃料噴射量及び燃料噴射時期を制御する。また、本実施形態において、トランジスタはＭＯＳＦＥＴである。
［第１実施形態］
図１は、第１実施形態の燃料噴射制御装置１を示す構成図である。但し、図１では、複数のインジェクタ１０１のうち、例えば第１気筒に対応する１つのインジェクタ１０１のみを示しており、以下では、その１つのインジェクタ１０１の駆動を例に挙げて説明する。
【００３４】
まず、インジェクタ１０１は、開弁用のアクチュエータとしてソレノイドを備えた周知のソレノイド式インジェクタである。つまり、インジェクタ１０１では、内蔵されたソレノイドのコイル１０１ａに通電されると、そのソレノイドにより弁体が開弁位置に移動して当該インジェクタ１０１が開弁状態となり、燃料噴射が行われる。また、コイル１０１ａへの通電が停止されると、弁体が閉弁位置に戻って当該インジェクタ１０１が閉弁状態となり、燃料噴射が停止される。
【００３５】
そして、燃料噴射制御装置１は、インジェクタ１０１のコイル１０１ａの一端（上流側）が接続される端子ＣＭと、コイル１０１ａの他端（下流側）が接続される端子ＩＮＪと、その端子ＩＮＪに一方の出力端子が接続された通電許可用トランジスタＴ１０と、その通電許可用トランジスタＴ１０の他方の出力端子とグランド電位のライン（以下、グランドラインという）との間に接続された電流検出用の抵抗器Ｒ１０と、電源電圧としての車載バッテリの電圧（バッテリ電圧）ＶＢが供給される電源ラインＬｐに一方の出力端子が接続された定電流供給用トランジスタＴ１１と、その定電流供給用トランジスタＴ１１の他方の出力端子にアノードが接続され、カソードが上記端子ＣＭに接続された逆流防止用のダイオードＤ１１とを備えている。
【００３６】
更に、燃料噴射制御装置１は、バッテリ電圧ＶＢよりも高い一定の電圧を生成して、インジェクタ１０１を速やかに開弁させるための突入電流をコイル１０１ａに流すためのコンデンサＣ０を充電する昇圧回路２０と、コンデンサＣ０の正極側を端子ＣＭに接続させるための突入電流供給用トランジスタＴ１２と、アノードがグランドラインに接続されると共に、カソードが端子ＣＭに接続され、通電許可用トランジスタＴ１０がオンされている状態で定電流供給用トランジスタＴ１１がオンからオフされた時に、コイル１０１ａに電流を還流させるダイオードＤ１２と、アノードが端子ＩＮＪに接続されると共に、カソードがコンデンサＣ０の正極側に接続され、通電許可用トランジスタＴ１０及び定電流供給用トランジスタＴ１１のオフに伴い発生するコイル１０１ａのフライバックエネルギーをコンデンサＣ０へと回収させるダイオードＤ１０と、上記各トランジスタＴ１０，Ｔ１１，Ｔ１２及び昇圧回路２０を制御する駆動制御回路３０と、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭなどからなるマイコン（マイクロコンピュータ）４０とを備えている。
【００３７】
尚、実際には、端子ＣＭは、各気筒のインジェクタ１０１のコイル１０１ａについて共通の端子となっており、その端子ＣＭに、各インジェクタ１０１のコイル１０１ａがそれぞれ接続されている。そして、端子ＩＮＪ及び通電許可用トランジスタＴ１０は、各インジェクタ１０１のコイル１０１ａ毎にそれぞれ備えられている。また、通電許可用トランジスタＴ１０は、駆動するインジェクタ１０１を選択するスイッチとしての役割を果たすことから、気筒選択スイッチとも呼ばれる。
【００３８】
ここで、マイコン４０には、エンジンを制御するための信号として、車両のイグニッションスイッチ（ＩＧＳＷ）がオンされるとハイレベルになるイグニッションスイッチ信号、エンジンを始動させるためのスタータスイッチがオンされるとハイレベルになるスタータ信号、エンジンのクランク軸の回転に応じてクランクセンサから出力されるクランクセンサ信号、エンジンのカム軸の回転に応じてカムセンサから出力されるカムセンサ信号、エンジンの冷却水温を検出する水温センサからの信号（水温センサ信号）、及びエンジンの吸入空気量を検出するエアフロメータからの信号（エアフロメータ信号）などが入力される。
【００３９】
また、この燃料噴射制御装置１では、イグニッションスイッチがオンされるとバッテリ電圧ＶＢが電源として供給され、そのバッテリ電圧ＶＢから、図示しない電源回路により、マイコン４０が動作するための一定電圧（例えば５Ｖ）が生成される。このため、マイコン４０は、イグニッションスイッチがオンされると動作を開始することとなる。
【００４０】
そして、マイコン４０は、動作を開始すると、イグニッションスイッチ信号に基づき、イグニッションスイッチがオンされたことを確認する。更に、マイコン４０は、スタータスイッチ信号に基づいて、スタータスイッチがオンされたことを検知すると、各気筒の燃料噴射タイミングを決定するために、クランクセンサ信号とカムセンサ信号とに基づいて気筒判別（クランク軸の回転位置の特定）を行う。尚、気筒判別の手法は様々なものが既知であり、また、その手法はどのようなものでも良いため、ここでは説明を省略する。
【００４１】
そして、マイコン４０は、気筒判別が完了したならば、燃料噴射用の制御処理を開始して、気筒判別結果や、クランクセンサ信号に基づき算出されるエンジン回転数や、水温センサ信号及びエアフロメータ信号などに基づき検出される他の運転情報に基づいて、多段噴射を行うか否かの決定、多段噴射を行うならばその多段噴射での噴射回数の決定、及び各気筒毎の燃料噴射開始タイミングと噴射時間の決定を行うと共に、それらの結果に基づき気筒毎に噴射指令信号を生成して駆動制御回路３０に出力する。
【００４２】
尚、この噴射指令信号は、その信号のレベルがハイの間だけインジェクタ１０１のコイル１０１ａに通電する（つまり、インジェクタ１０１を開弁させる）、という意味を持っている。このため、マイコン４０は、エンジン回転数などの運転情報に基づいて、各気筒毎に、インジェクタ１０１のコイル１０１ａへの通電期間を設定し、その通電期間だけ、該当する気筒の噴射指令信号をハイにしていると言える。
【００４３】
一方、昇圧回路２０は、昇圧用のコイルであるインダクタＬ０と、昇圧用トランジスタＴ０と、電流検出用の抵抗器Ｒ０と、ダイオードＤ０とを備えた昇圧型のＤＣ／ＤＣコンバータである。
【００４４】
即ち、インダクタＬ０は一端が電源ラインＬｐに接続され、他端が昇圧用トランジスタＴ０の一方の出力端子に接続されている。そして、昇圧用トランジスタＴ０の他方の出力端子とグランドラインとの間に、抵抗器Ｒ０が接続されている。更に、インダクタＬ０と昇圧用トランジスタＴ０との接続点に、ダイオードＤ０のアノードが接続されており、そのダイオードＤ０のカソードに、コンデンサＣ０の一端（正極側）が接続されている。
【００４５】
このような昇圧回路２０においては、昇圧用トランジスタＴ０がオン／オフされると、インダクタＬ０と昇圧用トランジスタＴ０との接続点に、バッテリ電圧ＶＢよりも高いフライバック電圧（逆起電圧）が発生し、そのフライバック電圧によりダイオードＤ０を通じてコンデンサＣ０が充電される。これにより、コンデンサＣ０がバッテリ電圧ＶＢよりも高い電圧で充電される。
【００４６】
そして、駆動制御回路３０は、マイコン４０からの各気筒の噴射指令信号が全てローの場合（即ち、インジェクタ１０１を駆動しない期間中）に、コンデンサＣ０の正極側の電圧（以下、コンデンサ電圧という）ＶＣがバッテリ電圧ＶＢよりも高い一定の目標電圧（例えば２００Ｖ）となるように昇圧用トランジスタＴ０をオン／オフさせる昇圧制御を行う。
【００４７】
例えば、駆動制御回路３０は、まず、昇圧用トランジスタＴ０をオンすると共に、抵抗器Ｒ０に生じる電圧により、昇圧用トランジスタＴ０を介してインダクタＬ０に流れる電流Ｉｍを検出し、その電流Ｉｍが目標値まで増加したと判定すると、昇圧用トランジスタＴ０を一定のオフ時間だけオフして再びオンする、といった動作を繰り返すことにより、コンデンサＣ０を段階的に充電し、コンデンサ電圧ＶＣが目標電圧に達したことを検知すると、昇圧用トランジスタＴ０をオフのままにして、コンデンサＣ０の充電を止める。
【００４８】
また、駆動制御回路３０は、昇圧用トランジスタＴ０のゲート端子へ供給する制御電圧をハイにすることで、その昇圧用トランジスタＴ０をオンさせるようになっており、駆動制御回路３０における制御電圧の出力端子Ｐ１と、昇圧用トランジスタＴ０のゲート端子との間には、ゲート抵抗としての抵抗器Ｒａが設けられている。そして更に、その抵抗器Ｒａに対して並列に、抵抗器Ｒｂとスイッチ２２との直列回路が設けられており、スイッチ２２は、マイコン４０によってオンとオフが切り替えられるようになっている。尚、スイッチ２２は周知のアナログスイッチである。
【００４９】
このため、スイッチ２２がオフされている場合には、抵抗器Ｒａだけが昇圧用トランジスタＴ０のゲート抵抗になるが、スイッチ２２がオンされた場合には、抵抗器Ｒａと抵抗器Ｒｂとの並列抵抗が昇圧用トランジスタＴ０のゲート抵抗になる。よって、スイッチ２２がオフされている場合よりも、スイッチ２２がオンされた場合の方が、昇圧用トランジスタＴ０のゲート抵抗値が小さくなる。
【００５０】
尚、本実施形態では、スイッチ２２のオフ時にはゲート抵抗値が５１０Ωとなり、スイッチ２２のオン時にはゲート抵抗値が１００Ωとなるように、抵抗器Ｒａ，Ｒｂの各抵抗値が設定されている。また、こうしたことから、以下では、スイッチ２２のことを、ゲート抵抗値変更スイッチ２２とも言う。
【００５１】
次に、上記のように構成された燃料噴射制御装置１の基本動作を、図２のタイムチャートを用いて説明する。尚、前述したように、駆動制御回路３０には、マイコン４０から各気筒の噴射指令信号がそれぞれ入力されるが、ここでは、第１気筒に関してのみ説明する。
【００５２】
まず、イグニッションスイッチがオンされて、当該燃料噴射制御装置１が動作を開始すると、駆動制御回路３０は、前述の昇圧制御によりコンデンサ電圧ＶＣをインジェクタ１０１の駆動に必要な目標電圧にする。
【００５３】
そして、スタータスイッチがオンされて、マイコン４０が気筒判別を完了し、その後、マイコン４０から駆動制御回路３０への第１気筒の噴射指令信号Ｓ＃１がローからハイになると、駆動制御回路３０は、第１気筒に対応する通電許可用トランジスタＴ１０をオンし、それと同時に突入電流供給用トランジスタＴ１２もオンする。
【００５４】
すると、コンデンサＣ０からインジェクタ１０１のコイル１０１ａに放電され、これにより、コイル１０１ａへの通電が開始される。そして、このとき、コイル１０１ａには、インジェクタ１０１を速やかに開弁させるための突入電流が流れる。また、このようなコンデンサＣ０の放電に際し、高電位となる端子ＣＭ側から電源ラインＬｐ側への回り込みは、ダイオードＤ１１によって防止される。尚、図２及び以下の説明において、「インジェクタ電流Ｉ」とは、コイル１０１ａに流れる電流のことである。
【００５５】
そして、駆動制御回路３０は、突入電流供給用トランジスタＴ１２をオンした後において、インジェクタ電流Ｉを抵抗器Ｒ１０に生じる電圧により検出し、そのインジェクタ電流Ｉが、予め当該駆動制御回路３０に設定されているピーク値ｉｐに達したことを検知すると、突入電流供給用トランジスタＴ１２をオフする。
【００５６】
このようにして、コイル１０１ａへの通電期間の開始時には、突入電流供給用トランジスタＴ１２がオンされて、コンデンサＣ０からコイル１０１ａに放電されることにより、インジェクタ１０１の開弁応答が早まる。
【００５７】
そして、駆動制御回路３０は、突入電流供給用トランジスタＴ１２をオフした後は、抵抗器Ｒ１０に生じる電圧により検出されるインジェクタ電流Ｉが、ピーク値ｉｐよりも小さい一定電流となるように定電流供給用トランジスタＴ１１をオン／オフさせる定電流制御を行う。
【００５８】
具体的に説明すると、駆動制御回路３０は、噴射指令信号がハイになっている間、定電流制御として、インジェクタ電流Ｉが下側閾値ｉｃＬ以下になると定電流供給用トランジスタＴ１１をオンさせ、インジェクタ電流Ｉが上側閾値ｉｃＨ以上になると定電流供給用トランジスタＴ１１をオフさせる、という制御を行う。尚、下側閾値ｉｃＬと、上側閾値ｉｃＨと、ピーク値ｉｐとの関係は、「ｉｃＬ＜ｉｃＨ＜ｉｐ」である。
【００５９】
このため、インジェクタ電流Ｉがピーク値ｉｐから低下して下側閾値ｉｃＬ以下になると、以後は、定電流供給用トランジスタＴ１１のオン／オフが繰り返されて、インジェクタ電流Ｉの平均値が、上側閾値ｉｃＨと下側閾値ｉｃＬとのほぼ中間の一定電流に制御されることとなる。
【００６０】
尚、図２の３段目に示すように、噴射指令信号がハイレベルになってから少しの間だけ定電流供給用トランジスタＴ１１がオンされているのは、この定電流制御によるものである。つまり、定電流供給用トランジスタＴ１１は、噴射指令信号がハイレベルになってからインジェクタ電流Ｉが上側閾値ｉｃＨに到達するまではオンされ続けるが、図２の場合、コンデンサ電圧ＶＣの方がバッテリ電圧ＶＢよりも高いため、コイル１０１ａへはコンデンサＣ０から電流が流れている。
【００６１】
このような定電流制御により、突入電流供給用トランジスタＴ１２のオフ後は、コイル１０１ａに一定電流を流し、その一定電流により、インジェクタ１０１を開弁状態に保持するのである。尚、コイル１０１ａへは、定電流供給用トランジスタＴ１１のオン時には、電源ラインＬｐ側から定電流供給用トランジスタＴ１１とダイオードＤ１１を介して電流が流れ、定電流供給用トランジスタＴ１１のオフ時には、グランドライン側からダイオードＤ１２を介して電流が流れる。
【００６２】
その後、マイコン４０からの噴射指令信号Ｓ＃１がハイからローになると、駆動制御回路３０は、通電許可用トランジスタＴ１０をオフすると共に、定電流制御を終了して、定電流供給用トランジスタＴ１１もオフ状態に保持する。すると、コイル１０１ａへの通電が停止してインジェクタ１０１が閉弁し、そのインジェクタ１０１による燃料噴射が終了する。
【００６３】
また、噴射指令信号Ｓ＃１がローになって、通電許可用トランジスタＴ１０及び定電流供給用トランジスタＴ１１がオフされると、コイル１０１ａにフライバックエネルギーが発生するが、そのフライバックエネルギーは、ダイオードＤ１０を通じてコンデンサＣ０へ電流の形で回収される。
【００６４】
尚、第１気筒＃１以外のインジェクタ１０１についても、上記と同様の手順で駆動される。
次に、マイコン４０がゲート抵抗値変更スイッチ２２のオフとオンを切り替えて昇圧用トランジスタＴ０のゲート抵抗値を変更するために実行する切替処理について、図３のフローチャートを用い説明する。
【００６５】
マイコン４０は、動作開始直後はスイッチ２２をオフさせているが、前述した燃料噴射用の制御処理と並行して、図３の切替処理を実行することにより、スイッチ２２のオフとオンを切り替える。
【００６６】
そして、図３に示すように、切替処理では、まず最初のＳ１１０にて、切替のための閾値回転数を第１の閾値Ｎａ（例えば１０００ｒｐｍ）に初期設定する。
次に、Ｓ１２０にて、クランクセンサ信号に基づき別の処理で算出している現在のエンジン回転数を取得し、続くＳ１３０にて、エンジン回転数が閾値回転数以上か否かを判定する。そして、エンジン回転数が閾値回転数以上ならば、Ｓ１４０に進んで、スイッチ２２をオンし、続くＳ１５０にて、閾値回転数を、第１の閾値Ｎａよりも低い第２の閾値Ｎｂ（例えば９００ｒｐｍ）に設定し、その後、Ｓ１２０に戻る。
【００６７】
一方、上記Ｓ１３０にて、エンジン回転数が閾値回転数以上ではないと判定したならば、Ｓ１６０に移行して、スイッチ２２をオフし、続くＳ１７０にて、閾値回転数を第１の閾値Ｎａに設定し、その後、Ｓ１２０に戻る。
【００６８】
つまり、図３の切替処理では、エンジン回転数が第１の閾値Ｎａ以上になると、その第１の閾値Ｎａを上回ったと判断してスイッチ２２をオンし、その後、エンジン回転数が第２の閾値Ｎｂ（＜Ｎａ）未満になると、その第２の閾値Ｎｂを下回ったと判断してスイッチ２２をオフするようになっている。
【００６９】
尚、図３のＳ１３０では、エンジン回転数が閾値回転数よりも高いか否かを判定するように構成しても良い。つまり、「エンジン回転数＞第１の閾値Ｎａ」になると、エンジン回転数が第１の閾値Ｎａを上回ったと判断してスイッチ２２をオンするように構成しても良く、また、「エンジン回転数≦第２の閾値Ｎｂ」になると、エンジン回転数が第２の閾値Ｎｂを下回ったと判断してスイッチ２２をオフするように構成しても良い。
【００７０】
以上のような燃料噴射制御装置１においては、エンジン回転数が高くなると、燃料噴射間隔が短くなってコンデンサＣ０の放電頻度が上がるため、コンデンサ電圧ＶＣを目標電圧にするために昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング頻度が上がって発熱量が大きくなり易いが、エンジン回転数が第１の閾値Ｎａ以上になると、ゲート抵抗値変更スイッチ２２がオンされて、昇圧用トランジスタＴ０のゲート抵抗値が小さくなるため、昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング速度が速くなり、そのスイッチングによる電力損失及び発熱が抑制される。
【００７１】
例えば、実験結果を示すと、常温（２５℃）の環境下でエンジン回転数が２７００ｒｐｍの場合に、スイッチ２２をオフしていると、昇圧用トランジスタＴ０の温度が１５５℃にまで上昇したが、スイッチ２２をオンすると、昇圧用トランジスタＴ０の温度は１２５℃に抑えられた。
【００７２】
また、スイッチ２２をオンしてゲート抵抗値を小さくすると、昇圧用トランジスタＴ０のスイッチングによる放射ノイズが大きくなり、ラジオ等の車載音響機器からの音に雑音が入ってしまう可能性があるものの、エンジン回転数が高い場合にはエンジン音が大きくなるため、雑音は相対的に気にはならないレベルになると考えられる。
【００７３】
一方、エンジン回転数が第１の閾値Ｎａ以上になる前、あるいは第１の閾値Ｎａ以上になってから第２の閾値Ｎｂよりも下がると、スイッチ２２がオフされてゲート抵抗値が大きくなるため、昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング速度が遅くなり、そのスイッチングによる放射ノイズが確実に抑制される。つまり、元々のゲート抵抗である抵抗器Ｒａの抵抗値は、放射ノイズの低減に効果的な高い値になっている。このため、エンジンの低回転時において、車載音響機器からの音に、気になるレベルの雑音が入ってしまうのを防止することができる。
【００７４】
例えば、実験結果を示すと、アイドル回転数（８００ｒｐｍ）の場合に、スイッチ２２をオンしていると、放射ノイズレベルがＦＭ帯ピーク値で６４ｄＢμＶ／ｍになったが、スイッチ２２をオフすると、放射ノイズレベルがＦＭ帯ピーク値で５１ｄＢμＶ／ｍ  にまで減少した。
【００７５】
このように、本実施形態では、エンジン回転数が高い場合は、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべき状況であるとして、スイッチ２２をオンし、エンジン回転数が低い場合は、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべき状況であるとして、スイッチ２２をオフしており、この切り替えにより、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させている。
【００７６】
そして更に、本実施形態によれば、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させる機能の追加と削除が非常に容易である。つまり、その機能を設ける場合には、スイッチ２２及び抵抗器Ｒｂの直列回路と、マイコン４０が行う図３の処理を単純に追加するだけで良く、逆に、その機能を削除する場合には、上記直列回路と図３の処理を単純に削除するだけで良く、基本構成に影響を与えることがない。
【００７７】
また、本実施形態では、スイッチ２２のオン／オフを切り替える閾値回転数にヒステリシスを持たせているため、そのスイッチ２２のオン／オフが必要以上に頻繁に切り替わることが防止される。尚、勿論、そのようなヒステリシスを設けない構成も可能である。つまり、エンジン回転数が所定値Ｎｃ以上の場合にスイッチ２２をオンし、エンジン回転数が所定値Ｎｃ以上でない場合にスイッチ２２をオフする、という構成でも良い。
【００７８】
一方、本第１実施形態では、昇圧用トランジスタＴ０がスイッチング素子に相当し、駆動制御回路３０が制御手段に相当している。また、マイコン４０が実行する図３の切替処理が、切替手段としての処理に相当している。また、昇圧用のコイルであるインダクタＬ０が、スイッチング素子によって電流が流される電気負荷に相当している。
［第２実施形態］
第２実施形態の燃料噴射制御装置は、第１実施形態と比較すると、マイコン４０が図３の切替処理に代えて、図４の切替処理を実行する点が異なっている。
【００７９】
図４の切替処理では、まず最初のＳ２１０にて、切替のための閾値噴射回数を所定値（例えば４回）に初期設定する。
次に、Ｓ２２０にて、燃料噴射用の制御処理で決定している多段噴射の噴射回数を取得し、続くＳ２３０にて、多段噴射の噴射回数が閾値噴射回数以上か否かを判定する。尚、多段噴射が実施されない場合、噴射回数は１となる。そして、多段噴射の噴射回数が閾値噴射回数以上ならば、Ｓ２４０に進んで、スイッチ２２をオンし、その後、Ｓ２２０に戻る。
【００８０】
一方、上記Ｓ２３０にて、多段噴射の噴射回数が閾値噴射回数以上ではないと判定したならば、Ｓ２５０に移行して、スイッチ２２をオフし、その後、Ｓ２２０に戻る。
つまり、多段噴射の噴射回数が多い場合には、コンデンサＣ０の放電頻度が上がるため、コンデンサ電圧ＶＣを目標電圧にするために昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング頻度が上がって発熱量が大きくなり易いため、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先すべきと考えられるので、図４の切替処理では、多段噴射の噴射回数が閾値噴射回数以上である場合に、スイッチ２２をオンしている。逆に言えば、多段噴射の噴射回数が少ない場合には、昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング頻度が下がって発熱量が小さくなるため、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先すべきと考えられるので、図４の切替処理では、多段噴射の噴射回数が閾値噴射回数以上でない場合には、スイッチ２２をオフするようになっている。
【００８１】
そして、このような第２実施形態によっても、第１実施形態と同様に、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させることができると共に、その両立用機能の追加と削除を容易なものにすることができる。
［第３実施形態］
第３実施形態の燃料噴射制御装置は、第１実施形態と比較すると、下記の２点が異なっている。
【００８２】
まず、第１の相違点として、図５に示すように、第３実施形態の燃料噴射制御装置５０には、当該装置５０の内部温度を検出するための温度検出手段が設けられている。尚、図５において、第１実施形態（図１）と同じものについては同一の符号を付しているため、説明を省略する。
【００８３】
温度検出手段は、前述の電源回路により生成される一定電圧ＶＤ（＝５Ｖ）が一端に印加された抵抗器５２と、その抵抗器５２の他端とグランドラインとの間に設けられたサーミスタ５３とからなり、サーミスタ５３は温度に応じて抵抗値が変化する。そして、マイコン４０が、抵抗器５２とサーミスタ５３との接続点の電圧を内部のＡ／Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換することにより、当該燃料噴射制御装置５０の内部温度を検出するようになっている。
【００８４】
次に、第２の相違点として、マイコン４０は、図３の切替処理に代えて、図６の切替処理を実行する。
図６の切替処理では、まず最初のＳ３１０にて、切替のための閾値温度を第１の閾値Ｔａ（例えば９０℃）に初期設定する。
【００８５】
次に、Ｓ３２０にて、当該燃料噴射制御装置５０の内部温度を検出し、続くＳ３３０にて、内部温度が閾値温度以上か否かを判定する。そして、内部温度が閾値温度以上ならば、Ｓ３４０に進んで、スイッチ２２をオンし、続くＳ３５０にて、閾値温度を、第１の閾値Ｔａよりも低い第２の閾値Ｔｂ（例えば８０℃）に設定し、その後、Ｓ３２０に戻る。
【００８６】
一方、上記Ｓ３３０にて、内部温度が閾値温度以上ではないと判定したならば、Ｓ３６０に移行して、スイッチ２２をオフし、続くＳ３７０にて、閾値温度を第１の閾値Ｔａに設定し、その後、Ｓ３２０に戻る。
【００８７】
つまり、図６の切替処理では、内部温度が第１の閾値Ｔａ以上になると、その第１の閾値Ｔａを上回ったと判断してスイッチ２２をオンし、その後、内部温度が第２の閾値Ｔｂ（＜Ｔａ）未満になると、その第２の閾値Ｔｂを下回ったと判断してスイッチ２２をオフするようになっている。
【００８８】
尚、図６のＳ３３０では、内部温度が閾値温度よりも高いか否かを判定するように構成しても良い。つまり、「内部温度＞第１の閾値Ｔａ」になると、内部温度が第１の閾値Ｔａを上回ったと判断してスイッチ２２をオンするように構成しても良く、また、「内部温度≦第２の閾値Ｔｂ」になると、内部温度が第２の閾値Ｔｂを下回ったと判断してスイッチ２２をオフするように構成しても良い。
【００８９】
以上のような第３実施形態の燃料噴射制御装置５０では、昇圧用トランジスタＴ０の発熱量が同じであっても、それの周囲温度が高い場合ほど、その昇圧用トランジスタＴ０の温度（接合部温度）は高くなるため、当該装置５０の内部温度が高い場合には、スイッチ２２をオンして、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先しており、逆に、当該装置５０の内部温度が低い場合には、スイッチ２２をオフして、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先している。
【００９０】
そして、このような第３実施形態によっても、第１実施形態と同様に、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させることができると共に、その両立用機能の追加と削除を容易なものにすることができる。
【００９１】
また、本第３実施形態においても、第１実施形態と同様に、スイッチ２２のオン／オフを切り替える閾値温度にヒステリシスを持たせているため、そのスイッチ２２のオン／オフが必要以上に頻繁に切り替わることが防止される。尚、勿論、そのようなヒステリシスを設けない構成も可能である。つまり、内部温度が所定値Ｔｃ以上の場合にスイッチ２２をオンし、内部温度が所定値Ｔｃ以上でない場合にスイッチ２２をオフする、という構成でも良い。
【００９２】
一方、温度検出手段を成すサーミスタ５３は、できるだけ昇圧用トランジスタＴ０の近くに設けることが好ましい。検出される温度が昇圧用トランジスタＴ０自体の温度に近くなり、より適切なタイミングでスイッチ２２の切り替えができるからである。
［第４実施形態］
第４実施形態の燃料噴射制御装置は、第１実施形態と比較すると、下記の２点が異なっている。
【００９３】
まず、第１の相違点として、図７に示すように、第４実施形態の燃料噴射制御装置６０には、電源電圧としてのバッテリ電圧ＶＢを検出するための電圧検出手段が設けられている。尚、図７において、第１実施形態（図１）と同じものについては同一の符号を付しているため、説明を省略する。
【００９４】
電圧検出手段は、バッテリ電圧ＶＢとグランドラインとの間に直列に接続された２つの抵抗器６２，６３からなる。そして、マイコン４０が、抵抗器６２，６３同士の接続点の電圧を内部のＡ／Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換することにより、バッテリ電圧ＶＢを検出するようになっている。
【００９５】
次に、第２の相違点として、マイコン４０は、図３の切替処理に代えて、図８の切替処理を実行する。
図８の切替処理では、まず最初のＳ４１０にて、切替のための閾値電圧を第１の閾値Ｖａ（例えば１２Ｖ）に初期設定する。
【００９６】
次に、Ｓ４２０にて、バッテリ電圧ＶＢを検出し、続くＳ４３０にて、バッテリ電圧ＶＢが閾値電圧以下か否かを判定する。そして、バッテリ電圧ＶＢが閾値電圧以下ならば、Ｓ４４０に進んで、スイッチ２２をオンし、続くＳ４５０にて、閾値電圧を、第１の閾値Ｖａよりも高い第２の閾値Ｖｂ（例えば１３Ｖ）に設定し、その後、Ｓ４２０に戻る。
【００９７】
一方、上記Ｓ４３０にて、バッテリ電圧ＶＢが閾値電圧以下ではないと判定したならば、Ｓ４６０に移行して、スイッチ２２をオフし、続くＳ４７０にて、閾値電圧を第１の閾値Ｖａに設定し、その後、Ｓ４２０に戻る。
【００９８】
つまり、図８の切替処理では、バッテリ電圧ＶＢが第１の閾値Ｖａ以下になると、その第１の閾値Ｖａを下回ったと判断してスイッチ２２をオンし、その後、バッテリ電圧ＶＢが第２の閾値Ｖｂ（＞Ｖａ）よりも高くなると、その第２の閾値Ｖｂを上回ったと判断してスイッチ２２をオフするようになっている。
【００９９】
尚、図８のＳ４３０では、バッテリ電圧ＶＢが閾値電圧よりも低いか否かを判定するように構成しても良い。つまり、「バッテリ電圧ＶＢ＜第１の閾値Ｖａ」になると、バッテリ電圧ＶＢが第１の閾値Ｖａを下回ったと判断してスイッチ２２をオンするように構成しても良く、また、「バッテリ電圧ＶＢ≧第２の閾値Ｖｂ」になると、バッテリ電圧ＶＢが第２の閾値Ｖｂを上回ったと判断してスイッチ２２をオフするように構成しても良い。
【０１００】
以上のような第４実施形態の燃料噴射制御装置６０では、バッテリ電圧ＶＢが低い場合には、コンデンサ電圧ＶＣを目標電圧にするために昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング頻度が上がって発熱量が大きくなり易いため、スイッチ２２をオンして、放射ノイズ抑制よりも発熱抑制を優先しており、逆に、バッテリ電圧ＶＢが高い場合には、昇圧用トランジスタＴ０のスイッチング頻度が下がって発熱量が小さくなるため、発熱抑制よりも放射ノイズ抑制を優先している。
【０１０１】
そして、このような第４実施形態によっても、第１実施形態と同様に、放射ノイズ抑制と発熱抑制とを両立させることができると共に、その両立用機能の追加と削除を容易なものにすることができる。
【０１０２】
また、本第４実施形態においても、第１実施形態と同様に、スイッチ２２のオン／オフを切り替える閾値電圧にヒステリシスを持たせているため、そのスイッチ２２のオン／オフが必要以上に頻繁に切り替わることが防止される。尚、勿論、そのようなヒステリシスを設けない構成も可能である。つまり、バッテリ電圧ＶＢが所定値Ｖｃ以下の場合にスイッチ２２をオンし、バッテリ電圧ＶＢが所定値Ｖｃ以下でない場合にスイッチ２２をオフする、という構成でも良い。
【０１０３】
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。
【０１０４】
例えば、本発明は、ピエゾアクチュエータによって開弁するインジェクタを駆動する燃焼噴射制御装置についても同様に適用できる。
また、昇圧回路２０は、特許文献２に記載のようなトランスを用いたものでも良い。
【０１０５】
また、昇圧用トランジスタＴ０は、ＦＥＴ以外のスイッチング素子（例えばＩＧＢＴ）でも良い。
また、第３及び第４実施形態で説明した手法は、燃料噴射制御装置に搭載される昇圧回路２０以外の昇圧回路についても同様に適用することができる。
【０１０６】
また、上記各実施形態で説明した手法は、昇圧回路２０に限らず、ＦＥＴによって電気負荷に電流を流す他の駆動回路についても同様に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１０７】
【図１】第１実施形態の燃料噴射制御装置を示す構成図である。
【図２】燃料噴射制御装置の基本動作を表すタイムチャートである。
【図３】第１実施形態の切替処理を表すフローチャートである。
【図４】第２実施形態の切替処理を表すフローチャートである。
【図５】第３実施形態の燃料噴射制御装置を示す構成図である。
【図６】第３実施形態の切替処理を表すフローチャートである。
【図７】第４実施形態の燃料噴射制御装置を示す構成図である。
【図８】第４実施形態の切替処理を表すフローチャートである。
【符号の説明】
【０１０８】
１，５０，６０…燃料噴射制御装置、２０…昇圧回路、２２…スイッチ（ゲート抵抗値変更スイッチ）、３０…駆動制御回路、４０…マイコン、５３…サーミスタ、１０１…インジェクタ、１０１ａ…インジェクタのコイル、Ｃ０…コンデンサ、Ｌ０…インダクタ（コイル）、Ｐ１…出力端子、Ｒａ，Ｒｂ，Ｒ０，Ｒ１０，５２，６２，６３…抵抗器、Ｔ０…昇圧用トランジスタ、Ｔ１０…通電許可用トランジスタ、Ｔ１１…定電流供給用トランジスタ、Ｔ１２…突入電流供給用トランジスタ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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