(57)【要約】【課題】鋼のフライス加工に対して向上した性能を持つ被膜付き切削工具を提供する。【解決手段】鋼の湿式または乾式フライス加工に特に有用な、被膜付き超硬合金インサート（切削工具）であって、ＷＣ、ＮｂＣおよびＴａＣ、Ｗ合金化Ｃｏバインダー相を含んでなる超硬合金ボディならびに等軸粒子を持つＴｉＣxＮyＯzの最内層、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層およびαＡｌ2Ｏ3層を含んでなる被膜により特徴づけられる。【選択図】図１
2009090453.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の乾式または湿式フライス加工に特に有用な、超硬合金ボディおよび被膜を含んでなる切削工具インサートであって、前記ボディが、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、好ましくは９．７５〜１０．７重量％のＣｏ、０．５〜２．５重量％の、好ましくは１．０〜２．０重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を有し、保磁力が１０〜１５、好ましくは１１〜１４ｋＡ／ｍであり、バインダー相が、０．８１〜０．９５の、好ましくは０．８２〜０．９４のＳ値に相当するＷにより合金化されており、
前記被膜が、
等軸粒子を持ち全厚さが１μｍ未満、好ましくは０．１μｍより大きい、第１のＴｉＣxＮyＯz（最内）層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．５、より好ましくはｙ＞ｘおよびｚ＜０．２である層、
厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍであり、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．２、ｘ＞０．３およびｙ＞０．２、最も好ましくはｘ＞０．４である層、
厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍである、α相からなる配向されているＡｌ2Ｏ3層
を含んでなることを特徴とする切削工具インサート。
【請求項２】
前記Ａｌ2Ｏ3層が、（１０1４）方向に強く配向されており、配向係数ＴＣ（１０1４）が１．２を超え、好ましくは１．４と４の間であり、または（０００６）方向に配向されており、配向係数ＴＣ（０００６）が１．２を超え、好ましくは１．４と４．３の間であり、または（１０1２）方向に配向されており、配向係数Ｔ（１０1２）が２．５を超え、好ましくは３を超え、最も好ましくは３．５を超えるが、
前記配向係数（ＴＣ）が以下の式により決定され：
【数１】
2009090453.tif 000008
上式において、
Ｉ（ｈｋｉｌ）＝（ｈｋｉｌ）反射の測定強度、
Ｉ0（ｈｋｉｌ）＝ＪＣＰＤＳカード４６−１２１２番による標準強度、
ｎ＝計算に利用した反射の数、
使用した（ｈｋｉｌ）反射が（１０１２）、（１０１４）、（１１２０）、（０００６）、（１１２３）、（１１２６）であることを特徴とする、請求項１に記載の切削工具インサート。
【請求項３】
７．０〜１２．０、好ましくは７．６〜１１．４のＴａとＮｂの重量パーセントの比を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項４】
１．０〜５．０、好ましくは１．５〜４．５のＴａとＮｂの重量パーセントの比を特徴とする、請求項１および２のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項５】
技術的不純物の濃度のＴｉ含量を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項６】
前記αＡｌ2Ｏ3層上の薄いＴｉＮ最上層を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項７】
超硬合金ボディおよび被膜を含んでなる切削工具インサートを製造する方法であって、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、好ましくは９．７５〜１０．７重量％のＣｏ、０．５〜２．５重量％の、好ましくは１．０〜２．０重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を有し、保磁力が１０〜１５、好ましくは１１〜１４ｋＡ／ｍであり、バインダー相が、０．８１〜０．９５の、好ましくは０．８２〜０．９４のＳ値に相当するＷにより合金化されている超硬合金ボディを粉末冶金技術により調製する工程、
前記超硬合金ボディに、
等軸粒子を持ち全厚さが１μｍ未満、好ましくは０．１μｍより大きい、第１のＴｉＣxＮyＯz（最内）層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．５、より好ましくはｙ＞ｘおよびｚ＜０．２の層を、公知のＣＶＤ技術により、
厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍであり、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．２、ｘ＞０．３およびｙ＞０．２、最も好ましくはｘ＞０．４である層を、７００〜９５０℃の温度範囲で、層形成のための炭素および窒素源としてアセトニトリルを用いてＭＴＣＶＤ技術により、
厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍである、α相からなり配向したＡｌ2Ｏ3層を、公知のＣＶＤ技術により、
任意に、前記αＡｌ2Ｏ3層上に薄いＴｉＮ最上層を公知の技術により堆積することにより、
被覆する工程を特徴とする切削工具インサートの製造方法。
【請求項８】
７５〜４００ｍ／分、好ましくは１００〜３００ｍ／分の切削速度ならびに切削速度およびインサートの形状によって０．０８〜０．５ｍｍ、好ましくは０．１〜０．４ｍｍの歯当たりの平均送りでの、鋼のフライス加工への請求項１〜６に記載の切削工具インサートの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の湿式または乾式フライス加工に特に有用な被膜付き超硬合金インサート（切削工具）に関する。
【背景技術】
【０００２】
低合金鋼および中合金鋼およびステンレス鋼を超硬合金工具で機械加工する場合、機械的摩耗、アブレーシブ摩耗、粘着摩耗などの異なる摩耗機構により、刃先に沿って形成するクラックにより生じるエッジチッピングにより刃先は摩耗する。摩耗機構のいずれかの優勢は用途により決まり、被加工材の性質、利用される切削パラメータおよび工具材料の性質に依存する。一般的に、工具の性質を全て同時に向上させることは非常に困難であり、市販の超硬合金グレードは、通常上述の摩耗タイプの１つまたはいくつかに関して最適化してあり、その結果特定の用途分野に対して最適化されている。
【０００３】
ＥＰ１４９３８４５は、ステンレス鋼および超合金のフライス加工に特に有用であるが、靭性が要求される用途における鋼のフライス加工にも有用な被膜付き超硬合金インサート（切削工具）に関する。切削工具インサートは、ＷＣ、ＮｂＣおよびＴａＣ、Ｗ合金Ｃｏバインダー相を含んでなる超硬合金ボディならびに等軸晶粒子を含むＴｉＣxＮyＯzの最内層、柱状粒子を含むＴｉＣxＮyＯzの層およびαＡｌ2Ｏ3の層を含んでなる被膜により特徴づけられている。
【０００４】
国際公開番号ＷＯ９７／２００８３は、鋳肌、鍛造肌、熱間または冷間圧延肌あるいは予備切削表面などの未加工表面を持つ低合金鋼および中合金鋼およびステンレス鋼を不安定な条件下でフライス加工するのに特に有用な被膜付き切削工具インサートを開示している。前記インサートは、低含量の立方晶炭化物およびやや低いＷ合金バインダー相を含むＷＣ−Ｃｏ超硬合金ならびに柱状粒子を含むＴｉＣxＮyＯzの最内層、ＴｉＮの最上層およびκＡｌ2Ｏ3内部層を含んでなる被膜により特徴づけられている。
【０００５】
国際公開番号ＷＯ９７／２００８１は、湿潤または乾燥条件の間に未加工表面を持つ、または持たない低合金鋼および中合金鋼のフライス加工に特に有用な被膜付きフライス加工インサートを記載している。前記インサートは、低含量の立方晶炭化物および高Ｗ合金バインダー相を持つＷＣ−Ｃｏ超硬合金ならびに柱状粒子を含むＴｉＣxＮyＯzの最内層、κＡｌ2Ｏ3内部層、好ましくはＴｉＮの最上層を含む被膜により特徴づけられている。
【０００６】
欧州特許ＥＰ１１０３６３５は、低合金鋼および中合金鋼およびステンレス鋼の湿式および乾式フライス加工ならびにステンレス鋼の旋削加工に特に有用な切削工具インサートを開示している。発明された切削工具は、ＭＴＣＶＤ  Ｔｉ（Ｃ，Ｎ）層からなる被膜ならびにκＡｌ2Ｏ3およびＴｉＮまたはＴｉ（Ｃ，Ｎ）層から構成される多層被膜を含む超硬合金ボディから構成されている。
【０００７】
国際公開番号ＷＯ２００７／０６９９７３は、未加工表面領域を持つ、または持たない低合金鋼および中合金鋼、ステンレス鋼を乾式および湿式機械加工、好ましくはフライス加工するのに特に有用な被膜付き切削工具インサートを開示している。前記インサートは、Ｗ合金Ｃｏバインダー相を持つＷＣ−ＴａＣ−ＮｂＣ−Ｃｏ超硬合金ならびに柱状粒子を含むＴｉＣxＮyＯzの最内層および少なくともすくい面上のなめらかなαＡｌ2Ｏ3の最上層を含む被膜により特徴づけられている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、鋼のフライス加工に対して向上した性能を持つ被膜付き切削工具を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明による切削工具インサートは、比較的高いバインダー相含量を持つ比較的少量の立方晶炭化物を有する超硬合金基材を含み、すなわち中程度から高程度にＷで合金化され微細から中程度のＷＣ粒径である。この基材は、等軸ＴｉＣxＮyＯz層、柱状ＴｉＣxＮyＯz層および少なくとも１層のαＡｌ2Ｏ3層を含んでなる耐摩耗性被膜を備えている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
図１は、超硬合金ボディ１、ＴｉＣxＮyＯz最内層２、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層３およびαＡｌ2Ｏ3層４を示す本発明による超硬合金インサートの破断断面の１６０００倍の走査型電子顕微鏡像である。
【００１１】
本発明によると、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、好ましくは９．７５〜１０．７重量％のＣｏ、最も好ましくは９．９〜１０．５重量％のＣｏ；０．５〜２．５重量％の、好ましくは１．０〜２．０重量％の、最も好ましくは１．２〜１．８重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を有する超硬合金ボディを備えている。Ｔｉ、Ｔａおよび／またはＮｂは、周期律表のＩＶｂ、ＶｂまたはＶＩｂ族の他の元素に替えてもよい。Ｔｉの含量は技術的不純物に相当する濃度であることが好ましい。
【００１２】
好ましい実施形態において、ＴａとＮｂの重量濃度の間の比は７．０〜１２．０であり、好ましくは７．６〜１１．４であり、最も好ましくは８．２〜１０．５である。
【００１３】
別な好ましい実施形態において、ＴａとＮｂの重量濃度の間の比は１．０〜５．０の間であり、好ましくは１．５〜４．５である。
【００１４】
コバルトバインダー相は、タングステンにより中程度から高程度合金化されている。バインダー相中のＷの含量は、Ｓ値＝σ／１６．１として表されるが、σはμＴｍ3ｋｇ-1で表すバインダー相の磁気モーメントである。Ｓ値は、バインダー相中のタングステンの含量に依存し、タングステン含量の低下とともに増加する。したがって、純粋なコバルトまたは炭素で飽和している超硬合金中のバインダーではＳ＝１であり、η相形成のボーダーラインに相当する量でＷを含むバインダー相ではＳ＝０．７８である。
【００１５】
超硬合金ボディは、０．８１〜０．９５の範囲のＳ値、好ましくは０．８２〜０．９３、最も好ましくは０．８５〜０．９０のＳ値を有する。
【００１６】
超硬合金は、１０〜１５、好ましくは１１〜１４、最も好ましくは１１．５〜１３．５の保磁力（Ｈｃ）を有する。
【００１７】
前記被膜は以下を含んでなる：
等軸粒子を持ち全厚さが１μｍ未満、好ましくは０．１μｍより大きい第１のＴｉＣxＮyＯz（最内）層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．５、より好ましくはｙ＞ｘ、ｚ＜０．２、最も好ましくはｙ＞０．７である層、
厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍ、最も好ましくは２〜４μｍであり、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．２、ｘ＞０．３およびｙ＞０．２、最も好ましくはｘ＞０．４である層、
α相からなるＡｌ2Ｏ3層。Ａｌ2Ｏ3層は、厚さが１〜５μｍ、好ましくは１．５〜４．５μｍ、最も好ましくは２〜４μｍである。
【００１８】
好ましい実施形態において、Ａｌ2Ｏ3層は、（１０1４）方向に強く配向されており、配向係数ＴＣ（１０1４）は１．２を超え、好ましくは１．４と４の間である。
【００１９】
前記アルミナ層の配向係数（ＴＣ）は以下の式により決定される：
【００２０】
【数１】
2009090453.tif 000003
【００２１】
上式において、
Ｉ（ｈｋｉｌ）＝（ｈｋｉｌ）反射の測定強度、
Ｉ0（ｈｋｉｌ）＝ＪＣＰＤＳカード４６−１２１２番による標準強度、
ｎ＝計算に利用した反射の数、
使用した（ｈｋｉｌ）反射は（１０１２）、（１０１４）、（１１２０）、（０００６）、（１１２３）、（１１２６）である。したがって、ｎ＝６であり、配向係数の最大値は６である。
【００２２】
別の実施形態において、Ａｌ2Ｏ3層は（０００６）方向に強く配向されており、配向係数ＴＣ（０００６）は１．２を超え、好ましくは１．４と４．３の間である。
【００２３】
他の別な実施形態において、Ａｌ2Ｏ3層は（１０１２）方向に強く配向されており、配向係数ＴＣ（１０１２）は２．５を超え、好ましくは３を超え、最も好ましくは３．５を超える。
【００２４】
さらに別の実施形態において、薄い、１μｍ未満の厚さのＴｉＮ最上層がαＡｌ2Ｏ3層の上にある。
【００２５】
本発明は、硬い成分およびバインダー相を形成するパウダーを湿式混練し、混練した混合物を望ましい形状および大きさのボディに圧縮し、焼結することによる、粉末冶金技術により超硬合金基材および被膜を含んでなる切削インサートを製造する方法にも関する。前記方法によると、基材は、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、好ましくは９．７５〜１０．７重量％のＣｏ、最も好ましくは９．９〜１０．５重量％のＣｏ；０．５〜２．５重量％の、好ましくは１．０〜２．０重量％の、最も好ましくは１．２〜１．８重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を備える。Ｔｉ、Ｔａおよび／またはＮｂは、周期律表のＩＶｂ、ＶｂまたはＶＩｂ族の他の元素に替えてもよい。Ｔｉの含量は技術的不純物に相当する濃度であることが好ましい。
【００２６】
好ましい実施形態において、ＴａとＮｂの重量濃度の間の比は７．０〜１２．０であり、好ましくは７．６〜１１．４であり、最も好ましくは８．２〜１０．５である。
【００２７】
別な好ましい実施形態において、ＴａとＮｂの重量濃度の間の比は１．０〜５．０の間であり、好ましくは１．５〜４．５である。
【００２８】
保磁力は、出発パウダーの粒径および混練焼結条件に依存し、実験により決定する必要がある。望ましいＳ値は、出発パウダーおよび焼結条件に依存し、実験により決定する必要がある。
【００２９】
０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１、好ましくはｚ＜０．２、ｘ＞０．３およびｙ＞０．２、最も好ましくはｘ＞０．４であり、柱状粒子のモルフォロジーを有するＴｉＣxＮyＯz層を、ＭＴＣＶＤ技術により、層を形成するための炭素および窒素源としてアセトニトリルを利用し、７００〜９５０℃の温度範囲で超硬合金上に堆積させる。
【００３０】
ＴｉＣxＮyＯz最内層およびアルミナ層を公知の技術により堆積させる。
【００３１】
別の実施形態において、薄い、１μｍ未満のＴｉＮ最上層を、公知の技術を利用してαＡｌ2Ｏ3層の上に堆積させる。
【００３２】
さらに好ましい実施形態において、上述の切削工具インサートは、被覆後に、被膜付き工具の表面品質が向上するように、ウェットブラストまたはブラシ仕上げ操作により処理される。
【００３３】
本発明は、７５〜４００ｍ／分、好ましくは１００〜３００ｍ／分の切削速度ならびに切削速度およびインサートの形状によって０．０８〜０．５ｍｍ、好ましくは０．１〜０．４ｍｍの歯当たりの平均送りでの、鋼の湿式または乾式フライス加工への上記による切削工具インサートの使用にも関する。
【実施例】
【００３４】
〔実施例１〕
グレードＡ：１０．３重量％のＣｏ、１．３５重量％のＴａ、０．１５重量％のＮｂおよび残部ＷＣの組成を持ち、Ｓ値０．８７に相当するＷにより合金化されているバインダー相を持つ本発明による超硬合金基材を、従来のパウダー混練、未処理圧縮体の加圧成形およびその後の１４３０℃での焼結により製造した。超硬合金のＨｃ値は１２．５ｋＡ／ｍであり、平均インターセプト長が約０．７μｍであることを示す。基材を、等軸晶粒子を持つ０．２μｍの厚さのＴｉＮ層、炭素および窒素源としてアセトニトリルを使用して８３５〜８５０℃で堆積し、およその炭素対窒素比ｘ／ｙ＝１．５でｚ＜０．１を生み出す２．９μｍの厚さの柱状ＴｉＣxＮyＯz層および約１０００℃で堆積した厚さ３．１μｍのαＡｌ2Ｏ3層を被覆した。Ｘ線回折により、αＡｌ2Ｏ3層は、２．１のＴＣ（１０1４）を有することが示された。図１は、被膜付き超硬合金の破断断面の１６０００倍の走査型電子顕微鏡画像を示す。切削工具インサートは、被覆後にウェットブラスト操作により処理した。
【００３５】
グレードＢ：グレードＡの超硬合金基材を、３μｍのＴｉ（Ｃ、Ｎ）ならびに４層のκＡｌ2Ｏ3および５層のＴｉＮ層の３μｍの多層被膜と組み合わせた。
【００３６】
グレードＡおよびＢを、鋼の正面フライス加工操作で試験した。
【００３７】
【表１】
2009090453.tif 000004
【００３８】
【表２】
2009090453.tif 000005
【００３９】
同じ最大逃げ面摩耗で試験を停止した。耐摩耗性は、本発明によるグレードでかなり向上していた。
【００４０】
〔実施例２〕
グレードＣ：Ｓ値０．８５に相当するＷにより合金化されたバインダー相およびＨｃ値１４ｋＡ／ｍを有する、１３重量％のＣｏ、１．３５重量％のＴａ、０．１５重量％のＮｂおよび残部ＷＣの組成の超硬合金に、グレードＡと同じく被覆した。
【００４１】
グレードＤ：Ｓ値０．８９に相当するＷにより合金化されたバインダー相およびＨｃ値１３ｋＡ／ｍを有する、１２重量％のＣｏ、１．３重量％のＴａ、０．２重量％のＮｂおよび残部ＷＣの組成の超硬合金に、グレードＡと同じく被覆した。
【００４２】
グレードＡ、ＣおよびＤを鋼の矩形肩部（square shoulder）フライス加工操作で試験した。
【００４３】
【表３】
2009090453.tif 000006
【００４４】
【表４】
2009090453.tif 000007
【００４５】
同じ最大逃げ面摩耗で試験を停止した。工具寿命は、より高いバインダー相含量のグレードで著しく短かった。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】図１は、超硬合金ボディ１、ＴｉＣxＮyＯz最内層２、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層３およびαＡｌ2Ｏ3層４の、本発明による超硬合金インサートの破断断面の１６０００倍の走査型電子顕微鏡像である。
【図１】
2009090453.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成20年12月16日(2008.12.16)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼の乾式または湿式フライス加工に特に有用な、超硬合金ボディおよび被膜を含んでなる切削工具インサートであって、前記ボディが、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、０．５〜２．５重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を有し、保磁力が１０〜１５、好ましくは１１〜１４ｋＡ／ｍであり、バインダー相が、０．８１〜０．９５のＳ値に相当するＷにより合金化されており、
前記被膜が、
等軸粒子を持ち全厚さが１μｍ未満の第１のＴｉＣxＮyＯz（最内）層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１である層、
厚さが１〜５μｍであり、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１である層、
厚さが１〜５μｍである、α相からなる配向されているＡｌ2Ｏ3層
を含んでなることを特徴とする切削工具インサート。
【請求項２】
前記Ａｌ2Ｏ3層が、（１０1４）方向に強く配向されており、配向係数ＴＣ（１０1４）が１．２を超え、または（０００６）方向に配向されており、配向係数ＴＣ（０００６）が１．２を超え、または（１０1２）方向に配向されており、配向係数Ｔ（１０1２）が２．５を超え、
前記配向係数（ＴＣ）が以下の式により決定され：
【数１】
2009090453.tif 000010
上式において、
Ｉ（ｈｋｉｌ）＝（ｈｋｉｌ）反射の測定強度、
Ｉ0（ｈｋｉｌ）＝ＪＣＰＤＳカード４６−１２１２番による標準強度、
ｎ＝計算に利用した反射の数、
使用した（ｈｋｉｌ）反射が（１０１２）、（１０１４）、（１１２０）、（０００６）、（１１２３）、（１１２６）であることを特徴とする、請求項１に記載の切削工具インサート。
【請求項３】
７．０〜１２．０のＴａとＮｂの重量パーセントの比を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項４】
１．０〜５．０のＴａとＮｂの重量パーセントの比を特徴とする、請求項１および２のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項５】
技術的不純物の濃度のＴｉ含量を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項６】
前記αＡｌ2Ｏ3層上の薄いＴｉＮ最上層を特徴とする、上記請求項のいずれかに記載の切削工具インサート。
【請求項７】
超硬合金ボディおよび被膜を含んでなる切削工具インサートを製造する方法であって、９．３〜１０．９重量％のＣｏ、０．５〜２．５重量％の金属Ｔｉ、ＮｂおよびＴａの総量、残部ＷＣの組成を有し、保磁力が１０〜１５ｋＡ／ｍであり、バインダー相が、０．８１〜０．９５のＳ値に相当するＷにより合金化されている超硬合金ボディを粉末冶金技術により調製する工程、
前記超硬合金ボディに、
等軸粒子を持ち全厚さが１μｍ未満の第１のＴｉＣxＮyＯz（最内）層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１の層を、公知のＣＶＤ技術により、
厚さが１〜５μｍであり、柱状粒子を持つＴｉＣxＮyＯz層であって、０．７≦ｘ＋ｙ＋ｚ≦１である層を、７００〜９５０℃の温度範囲で、層形成のための炭素および窒素源としてアセトニトリルを用いてＭＴＣＶＤ技術により、
厚さが１〜５μｍである、α相からなり配向したＡｌ2Ｏ3層を、公知のＣＶＤ技術により、
任意に、前記αＡｌ2Ｏ3層上に薄いＴｉＮ最上層を公知の技術により堆積することにより、
被覆する工程を特徴とする切削工具インサートの製造方法。
【請求項８】
７５〜４００ｍ／分の切削速度ならびに切削速度およびインサートの形状によって０．０８〜０．５ｍｍの歯当たりの平均送りで鋼のフライス加工に用いることを特徴とする請求項１〜６に記載の切削工具インサート。
【外国語明細書】
2009090453000001.pdf