(57)【要約】【課題】冷凍サイクル装置において第２蒸発器７で生じる圧力損失を抑える。【解決手段】デュアル運転時には、エアコンＥＣＵ１０は、電磁弁５Ａを減圧器４の冷媒出口側と第２蒸発器７の冷媒入口側を全開にし、電磁弁５Ｂを固定絞り状態にする。このため、減圧器４からの流出した冷媒の全てが第２蒸発器７に流れるのではなく、減圧器４からの冷媒の一部がバイパス流路９を通して第１蒸発器６に流れる。シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、一定量の冷媒が電磁弁５Ｂを通過して第１蒸発器６に流れ込む。したがって、第１蒸発器６自体の温度ムラの発生が抑えられ、第１蒸発器６から吹き出される空気温度分布の悪化が抑制される。【選択図】図１
2009002597.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を吸入し、圧縮し、吐出する圧縮機（１）と、
前記圧縮機から吐出される冷媒を冷却する冷却器（２）と、
前記冷却器から流出した冷媒を減圧する減圧器（４）と、
前記圧縮機を含む冷凍サイクル中に直列に配置され、前記減圧器により減圧された冷媒をそれぞれ蒸発させる複数の蒸発器（６、７）と、
前記複数の蒸発器のうち冷媒流れ上流側蒸発器をバイパスして、当該上流側蒸発器に対して下流側に配置される下流側蒸発器の冷媒入口側に流すバイパス流路（９）と、
前記減圧器と前記上流側蒸発器との間に配置され、前記上流側蒸発器の運転を停止して前記下流側蒸発器を運転させるシングル運転時には、前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖し、前記上流側蒸発器と前記下流側蒸発器とをそれぞれを運転させるデュアル運転時には、前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放する第１弁（５Ａ）と、
前記デュアル運転時に、前記バイパス流路に流れる冷媒流量を絞る流量絞り状態を提供する絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）と、を備えることを特徴とする記載の冷凍サイクル装置。
【請求項２】
前記絞り手段（５Ｂ）は、前記バイパス流路を全開する全開状態と、前記流量絞り状態とを提供する第２弁（５Ｂ）であり、
前記シングル運転時には、前記第２弁は前記全開状態を提供することを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項３】
前記シングル運転時に、前記絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）は、前記流量絞り状態を提供する第２弁（５Ｂ、５Ｃ）であることを特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項４】
前記絞り手段（５Ｂ）は、前記バイパス流路を全閉する全閉状態と、前記流量絞り状態とを提供する第２弁（５Ｂ）であり、
前記デュアル運転時に、前記第２弁（５Ｂ）は、前記全閉状態と前記流量絞り状態とをそれぞれ提供することを特徴とする請求項１または３に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項５】
前記デュアル運転から前記シングル運転に切り替える際には、前記第２弁（５Ｂ）を全開状態にしてから所定期間経過した後に前記第１弁（５Ａ）により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖することを特徴とする請求項２ないし４のうちいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項６】
前記シングル運転から前記デュアル運転に切り替える際には、前記第１弁（５Ａ）により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放してから所定期間経過した後に前記第２弁（５Ｂ）を前記流量絞り状態にすることを特徴とする請求項２ないし５のうちいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項７】
前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であるか否かを判定する判定手段（Ｓ１６０）と、
前記デュアル運転時には、前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると前記判定手段が判定したときに前記第２弁を前記全閉状態にし、前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定したときに前記第２弁を前記流量絞り状態にする第１の制御手段（Ｓ１６１、１６２）と、を備えることを特徴とする請求項４に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項８】
外気温を検出する外気温検出手段（１４）を備え、
前記外気温検出手段の検出外気温が所定温度以上のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定し、前記外気温検出手段の検出外気温が所定温度未満のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると前記判定手段が判定することを特徴とする請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項９】
前記上流側蒸発器に向けて送風する上流側送風機（７ａ）を備え、
前記上流側送風機の送風量が閾値未満のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定し、前記上流側送風機の送風量が閾値以上のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると前記判定手段が判定することを特徴とする請求項７に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１０】
前記下流側蒸発器に向けて送風する下流側送風機（６ａ）を備え、
前記判定手段の判定に用いる前記閾値は、前記下流側送風機の送風量に設定されていることを特徴とする請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１１】
前記絞り手段（５Ｃ）は、オリフィスチューブであることを特徴とする請求項１、３に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１２】
前記減圧器の出口側冷媒を前記上流側蒸発器の冷媒入口側と前記バイパス流路の冷媒入口側とのそれぞれに分流する三方分岐配管（３０）を備えており、
前記絞り手段は前記三方分岐管に設けられていることを特徴とする請求項１１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１３】
前記三方分岐配管は、ブロック状に形成されるブロック材に設けられていることを特徴とする請求項１２に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１４】
前記絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）は、直径が１ｍｍ〜２．５ｍｍの冷媒絞り流路により、前記バイパス流路に流れる冷媒流量を所定量に絞るようになっていることを特徴とする請求項１ないし１３のうち１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１５】
前記圧縮機の冷媒吐出口と前記減圧器の冷媒入口との間の冷媒の高圧圧力を検出する高圧検出手段（１５）と、
前記高圧検出手段の検出圧力が第１の圧力値未満であるとき前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖し、前記高圧検出手段の検出圧力が第１の圧力値以上であるとき前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放する第２の制御手段（Ｓ１２０、Ｓ１３０、Ｓ１４０）と、を備えることを特徴とする請求項１ないし１４のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１６】
前記高圧検出手段の検出圧力が第２の圧力値未満であるときに前記圧縮機を稼働し、前記高圧検出手段の検出圧力が前記第２の圧力値以上であるときに前記圧縮機を停止する第３の制御手段（Ｓ９０、Ｓ９１）を備え、
前記第２の圧力値は、前記第１の圧力値以上の値に設定されていることを特徴とする請求項１５に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１７】
前記シングル運転時には、前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を、所定期間毎に開放するようになっていることを特徴とする請求項１ないし１６のうち１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１８】
前記冷媒は二酸化炭素であることを特徴とする請求項１ないし１７のうち１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１９】
請求項１ないし１８のうち１つに記載の冷凍サイクル装置を備え、車室内を空調する車両用空調装置であって、
前記上流側蒸発器を備え、前記車室内のうち後席側空間を空調する後席用空調ユニット（７ｃ）と、
前記下流側蒸発器を備え、前記車室内のうち前席側空間を空調する前席用空調ユニット（６ｃ）と、を備えることを特徴とする車両用空調装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクル装置、および車両用空調装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車両用空調装置では、冷媒を圧縮する圧縮機と、圧縮機からの冷媒を冷却する冷却器と、冷却器から流出した冷媒を減圧する膨張装置とを備え、この膨張装置で減圧された冷媒を蒸発させる第１、第２の蒸発器を直列に接続し、上流側の第２の蒸発器をバイパスして下流側の第１の蒸発器の冷媒入口側に冷媒を流すバイパス流路を設け、第２の蒸発器とバイパス流路とへ供給される冷媒の分配量を調節する三方弁とを有するものがある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
このものにおいて、第１の蒸発器とこの第１の蒸発器に対して送風する第１の送風機とにより第１の空調ユニットを構成し、第２の蒸発器とこの第２の蒸発器に送風する第２の送風機とにより第２の空調ユニットを構成している。
【０００４】
ここで、第１、第２の蒸発器のそれぞれに冷媒を流して第１、第２の空調ユニットの両方を機能させるデュアル運転と、第１の蒸発器にだけ冷媒を流して第１の空調ユニットだけを機能させるシングル運転とのうち一方を実施する。
【０００５】
特許文献２は、この種の装置に適用しうる減圧器を開示している。
【特許文献１】特開２００５−１０６３１８号公報
【特許文献２】特開２０００−８１１５７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
デュアル運転時において三方弁によりバイパス流路を閉鎖した場合には、第１、第２の蒸発器にはそれぞれ同一量の冷媒が流れる。このため、第１、第２の蒸発器のうち上流側の第２の蒸発器には、冷凍能力を発揮する上で必要以上の冷媒が流れてしまう。これにより、圧力損失が高くなり、冷凍サイクルの効率（ＣＯＰ）の低下を招く。
【０００７】
さらに、シングル運転からデュアル運転に切り替える際に、三方弁によりバイパス流路を全閉状態にすると同時に、上流側の第２の蒸発器の冷媒入口を全開にすると、一時的に、下流側の第１の蒸発器に冷却能力を生じるために充分な冷媒が流れなくなる。このため、下流側の第１の蒸発器自体の温度ムラが大きくなり、下流側の第１の蒸発器から吹き出される空気温度分布が悪化する。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、上流側の蒸発器の圧力損失を低減しつつ、シングル運転からデュアル運転に切り替える際の下流側の蒸発器自体の温度ムラの発生を抑制するようにした冷凍サイクル装置および車両用空調装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明では、冷媒を吸入し、圧縮し、吐出する圧縮機（１）と、前記圧縮機から吐出される冷媒を冷却する冷却器（２）と、前記冷却器から流出した冷媒を減圧する減圧器（４）と、前記圧縮機を含む冷凍サイクル中に直列に配置され、前記減圧器により減圧された冷媒をそれぞれ蒸発させる複数の蒸発器（６、７）と、前記複数の蒸発器のうち冷媒流れ上流側蒸発器をバイパスして、当該上流側蒸発器に対して下流側に配置される下流側蒸発器の冷媒入口側に流すバイパス流路（９）と、前記減圧器と前記上流側蒸発器との間に配置され、前記上流側蒸発器の運転を停止して前記下流側蒸発器を運転させるシングル運転時には、前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖し、前記上流側蒸発器と前記下流側蒸発器とをそれぞれを運転させるデュアル運転時には、前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放する第１弁（５Ａ）と、前記デュアル運転時に、前記バイパス流路に流れる冷媒流量を絞る流量絞り状態を提供する絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）と、を備えることを第１の特徴とする。
【００１０】
したがって、デュアル運転時は、絞り手段により下流側蒸発器に冷媒を流すことができるので、上流側蒸発器の圧力損失を低減しつつ、シングル運転からデュアル運転に切り替える際に下流側蒸発器に冷媒を流すことができるので、下流側蒸発器自体の温度ムラの発生を抑制できる。
【００１１】
本発明では、前記絞り手段（５Ｂ）は、前記バイパス流路を全開する全開状態と、前記流量絞り状態とを提供する第２弁（５Ｂ）であり、前記シングル運転時には、前記第２弁は前記全開状態を提供することを第２の特徴とする。
【００１２】
これにより、バイパス流路を通して下流側蒸発器に十分な冷媒量を流すことができるので、下流側蒸発器において十分な冷凍能力を確保できる。
また、前記シングル運転時に、前記絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）として、前記流量絞り状態を提供する第２弁（５Ｂ、５Ｃ）を用いてもよい。
【００１３】
本発明では、前記デュアル運転から前記シングル運転に切り替える際には、前記第２弁（５Ｂ）を全開状態にしてから所定期間経過した後に前記第１弁（５Ａ）により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖することを第３の特徴とする。
【００１４】
これにより、バイパス流路を通して下流側蒸発器に十分な冷媒が流入できる状態を準備してから第１弁が閉鎖されるため、シングル運転への切り替え直後に下流側蒸発器に充分な冷却作用を発揮させることができる。加えて、バイパス流路を通して下流側蒸発器に十分な冷媒が流入してから第１弁を閉鎖させることが可能になる。
【００１５】
本発明では、前記シングル運転から前記デュアル運転に切り替える際には、前記第１弁（５Ａ）により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放してから所定期間経過した後に前記第２弁（５Ｂ）を前記流量絞り状態にすることを第４の特徴とする。
【００１６】
これにより、第１弁が開弁するときと、その直後にも、第２弁を通して下流側蒸発器に冷媒を供給可能な状態が得られるため、下流側蒸発器に流れる冷媒量が一時的に減ることを抑制できるので、下流側蒸発器の温度ムラの発生を抑制できる。
【００１７】
また、本発明では、前記絞り手段（５Ｂ）は、前記バイパス流路を全閉する全閉状態と、前記流量絞り状態とを提供する第２弁（５Ｂ）であり、前記デュアル運転時に、前記第２弁（５Ｂ）は、前記全閉状態と前記流量絞り状態とをそれぞれ提供することを第５の特徴とする。
【００１８】
具体的には、本発明では、前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であるか否かを判定する判定手段（Ｓ１６０）と、前記デュアル運転時には、前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると判定されたときに前記判定手段が判定したときに前記第２弁を前記全閉状態にし、前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定したときに前記第２弁を前記流量絞り状態にする第１の制御手段（Ｓ１６１、１６２）と、を備えることを第６の特徴とする。
【００１９】
これにより、上流側蒸発器の過熱度が所定値未満になるように調整することができる。
【００２０】
例えば、本発明では、外気温を検出する外気温検出手段（１４）を備え、前記外気温検出手段の検出外気温が所定温度以上のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定し、前記外気温検出手段の検出外気温が所定温度未満のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると前記判定手段が判定してもよい。
【００２１】
例えば、本発明では前記上流側蒸発器に向けて送風する上流側送風機（７ａ）を備え、前記上流側送風機の送風量が閾値未満のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であると前記判定手段が判定し、前記上流側送風機の送風量が閾値以上のときに前記上流側蒸発器の過熱度が所定値以上であると前記判定手段が判定してもよい。
【００２２】
本発明では、前記下流側蒸発器に向けて送風する下流側送風機（６ａ）を備え、前記判定手段の判定に用いる前記閾値は、前記下流側送風機の送風量に設定されていることを第７の特徴とする。
【００２３】
これにより、判定手段の判定に用いる閾値を下流側送風機の送風量により変えることができるので、下流側送風機の送風量に対応して、上流側蒸発器の過熱度が所定値未満であるか否かを良好に判定することができる。
【００２４】
本発明では、前記減圧器の出口側冷媒を前記上流側蒸発器の冷媒入口側と前記バイパス流路の冷媒入口側とのそれぞれに分流する三方分岐配管（３０）を備えており、前記絞り手段は前記三方分岐管に設けられていることを第８の特徴とする。
【００２５】
これにより、部品数を増やすことなく、絞り手段を実現できる。
本発明では、前記三方分岐配管は、ブロック状に形成されるブロック材に設けられていることを第９の特徴とする。
【００２６】
これにより、三方分岐配管において、冷媒圧力が高圧であっても、冷媒の洩れがないように強度を高めることができる。
【００２７】
本発明では、絞り手段（５Ｂ、５Ｃ）は、直径が１ｍｍ〜２．５ｍｍの冷媒絞り流路により、前記バイパス流路に流れる冷媒流量を所定量に絞るようにすることが望ましい。なお、本発明では、絞り手段（５Ｃ）は、オリフィスチューブを用いてもよい。
【００２８】
本発明では、前記圧縮機の冷媒吐出口と前記減圧器の冷媒入口との間の冷媒の高圧圧力を検出する高圧検出手段（１５）と、前記高圧検出手段の検出圧力が第１の圧力値未満であるとき前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を閉鎖し、前記高圧検出手段の検出圧力が第１の圧力値以上であるとき前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を開放する第２の制御手段（Ｓ１２０、Ｓ１３０、Ｓ１４０）と、を備えることを第１０の特徴とする。
【００２９】
これにより、第１弁の開閉により圧縮機の冷媒吐出口と前記減圧器の冷媒入口との間の冷媒の高圧圧力が第１の圧力値よりも低くなるように調整することができる。
【００３０】
本発明では、前記高圧検出手段の検出圧力が第２の圧力値未満であるときに前記圧縮機を稼働し、前記高圧検出手段の検出圧力が前記第２の圧力値以上であるときに前記圧縮機を停止する第３の制御手段（Ｓ９０、Ｓ９１）を備え、前記第２の圧力値は、前記第１の圧力値以上の値に設定されていることを第１１の特徴とする。
【００３１】
これにより、高圧圧力が第２の圧力値よりも高くなるときには、圧縮機を停止するので、冷媒圧力が異常に上昇することを避けうる。
【００３２】
本発明では、前記シングル運転時には、前記第１弁により前記減圧器と前記上流側蒸発器との間を、所定期間毎に開放するようになっていることを第１２の特徴とする。
【００３３】
これにより、第１弁付近に冷媒オイルが溜まることがあっても、所定期間毎に第１弁に冷媒を通過させることができるので、溜まった冷媒オイルを下流側蒸発器側に押し流すことができる。
【００３４】
なお、特許請求の範囲およびこの欄で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
（第１実施形態）
図１は本発明の第１実施形態を示す車両空調用冷凍サイクルの構成図であって、この冷凍サイクルは、冷媒として高圧圧力が臨界圧力以上（超臨界状態）となるＣＯ２（二酸化炭素）を用いている。従って、この冷凍サイクルは超臨界冷凍サイクルを構成する。
【００３６】
コンプレッサ（圧縮機）１は図示しない車両走行用エンジンから電磁クラッチ（図示せず）を介して駆動力を得て冷媒を吸入圧縮するものである。なお、コンプレッサ１としては、吸入容量を可変可能に構成されている可変容量型コンプレッサが用いられている。
【００３７】
コンプレッサ１の吐出側には室外器をなす冷却器２が設けられている。この冷却器２は、コンプレッサ１から吐出された高温高圧の超臨界状態にある吐出冷媒と外気（室外空気）との間で熱交換して冷媒を冷却する。冷却器２には図示しない電動式の冷却ファンによって外気が送風される。
【００３８】
冷却器２の出口側には、内部熱交換器３の高圧側冷媒流路３ａが設けられている。ここで、内部熱交換器３は、高圧側冷媒流路３ａの高温の高圧冷媒と低圧側冷媒流路３ｂの低温の低圧冷媒との間で熱交換を行うものである。
【００３９】
この熱交換によって、後述の第１蒸発器６と第２蒸発器７とに流入する冷媒のエンタルピを減少させて、第１蒸発器６と第２蒸発器７との両方を含む全体としての入口と出口との間における冷媒のエンタルピ差（冷凍能力）を増大でき、サイクル運転効率（ＣＯＰ）を向上できる。
【００４０】
内部熱交換器３の高圧側冷媒流路３ａの出口側には、高圧圧力を制御する圧力制御弁としての役割を果たす減圧器４が設けられている。この減圧器４はサイクルの高圧圧力が目標高圧となるように開度が制御手段としての機械的機構にて調整される。
【００４１】
この減圧器４は、冷却器２の出口側と内部熱交換器３の高圧側冷媒流路３ａの入口側との間に設けられた感温部４ａを有し、この感温部４ａの内部で冷却器２の出口側の高圧冷媒の温度に対応した圧力を発生するようにしている。
【００４２】
ここで、感温部４ａの内部内圧と、高圧圧力（具体的には内部熱交換器３の高圧側冷媒流路３ａの出口側冷媒圧力）とのバランスで減圧器４の絞り開度（弁体開度）を調整することにより、高圧圧力を冷却器２の出口側の高圧冷媒温度により決まる目標高圧に調整する。
【００４３】
減圧器４の出口側には、第１蒸発器６と、第２蒸発器７が設けられている。第１蒸発器６と、第２蒸発器７は、コンプレッサ１を含む冷凍サイクルの冷媒流れに対して直列に配置されうるように接続されている。２つの蒸発器が直列に接続されたとき、第２蒸発器７は、第１蒸発器６よりも冷媒流れの上流側に配置され、また第１蒸発器６は、第２蒸発器７よりも冷媒流れの下流側に配置される。
【００４４】
ここで、第１蒸発器６は、車両用空調装置の前席側空調ユニット６ｃの空気通路を形成する空調ケーシング内に配置されている。第１蒸発器６には、第１電動送風機６ａからの送風空気が吹き付けられ、第１蒸発器６は、第１電動送風機６ａからの送風空気を冷媒の蒸発により冷却する空気冷却手段を構成する。第１蒸発器６への送風が停止されることで、第１蒸発器６の運転を停止した状態が得られる。
【００４５】
第２蒸発器７は、車両用空調装置の後席側空調ユニット７ｃの空気通路を形成する空調ケーシング内に配置されている。第２蒸発器７には、第２の電動送風機７ａからの送風空気が吹き付けられ、第２蒸発器７は、第２の電動送風機７ａからの送風空気を冷媒の蒸発により冷却する空気冷却手段を構成する。第１蒸発器６への送風が停止されることで、第１蒸発器６の運転を停止した状態が得られる。
【００４６】
また、減圧器４の出口側には、第２蒸発器７をバイパスして冷媒を第１蒸発器６の冷媒入口側に流すバイパス流路９が設けられている。すなわち、バイパス流路９は、第２蒸発器７をバイパスして冷媒を第２蒸発器７の冷媒入口側から第２蒸発器７の冷媒出口側に流す冷媒通路である。
【００４７】
第２蒸発器７の上流側には第１弁としての電磁弁５Ａが設けられており、電磁弁５Ａは、減圧器４の冷媒出口と第２蒸発器７の冷媒入口との間を全開、或いは全閉する。
【００４８】
電磁弁５Ａは、全開状態と全閉状態といった２つの状態を切り替えることにより、全開状態と全閉状態とを提供する。なお、電磁弁５Ａは、全閉から全開まで調整可能な弁により全開状態と全閉状態とを提供してもよい。
【００４９】
バイパス流路９には、第２弁としての電磁弁５Ｂが設けられており、電磁弁５Ｂは、開弁状態でバイパス流路９を全開にする全開状態になり、閉弁状態ではバイパス流路９に流れる冷媒量を所定量（すなわち、一定量）に絞る固定絞り状態（すなわち、流量絞り状態）になる。すなわち、電磁弁５Ｂは、全開状態と固定絞り状態といった２つの状態を切り替えることにより、全開状態と固定絞り状態とを提供する。
【００５０】
なお、電磁弁５Ｂは、全開状態と固定絞り状態とを含む全閉から全開まで調整可能な弁により全開状態と全閉状態とを提供してもよい。電磁弁５Ｂは、固定絞り状態になることにより、特許請求範囲に記載の絞り手段を構成する。
【００５１】
また、第１蒸発器６の出口側にはアキュムレータ８が設けられている。このアキュムレータ８は、第１蒸発器６の出口冷媒の液冷媒とガス冷媒とを分離してサイクル内の余剰冷媒を蓄える気液分離手段であって、アキュムレータ８の出口側は内部熱交換器３の低圧側冷媒流路３ｂの入口側に接続される。そして、内部熱交換器３の低圧側冷媒流路３ｂの出口側はコンプレッサ１の吸入側に接続されている。
【００５２】
エアコンＥＣＵ（電子制御装置）１０は、タイマ、メモリ、マイクロコンピュータなどから構成され、各種センサの検出値に基づいて、電動送風機６ａ、７ａ、および電磁弁５Ａ、５Ｂを制御する。
【００５３】
各種センサは、車室外の温度ＴＡＭを検出する外気温センサ１４と、コンプレッサ１の冷媒吐出口側の吐出冷媒圧力Ｐｈを検出する高圧センサ１５と、コンプレッサ１の吸入圧力を検出する圧力センサ１６、第２の蒸発器７の内部の冷媒温度を検出する温度センサ１７とからなる。
【００５４】
風量設定スイッチ（ＢＳＷ）１１は、電動送風機６ａ、７ａの風量を設定する。コンプレッサ起動スイッチ（ＡＣＳＷ）１２はコンプレッサ１の起動を指令するためのスイッチである。運転切替スイッチ１３は、後述するデュアル運転およびシングル運転のうちいずれかを設定するためのスイッチである。
【００５５】
次に、上記構成において基本作動を説明する。コンプレッサ１が車両エンジンの駆動力により回転駆動されると、コンプレッサ１により圧縮された高温高圧の冷媒（ＣＯ２）は、圧力が臨界圧力以上である超臨界状態にて冷却器２内に流入する。ここで、高温高圧の超臨界状態の冷媒は外気と熱交換して外気中に放熱し、エンタルピを減少する。
【００５６】
そして、冷却器２出口の高圧冷媒は内部熱交換器３の高圧側流路３ａに流入して、低圧側流路３ｂを通過する低温の低圧冷媒（アキュムレータ８の出口側冷媒）と熱交換し冷却されるので、エンタルピを更に減少する。内部熱交換器３の高圧側流路３ａを通過した高圧冷媒は減圧器４により減圧される。
【００５７】
ここで、第１、第２蒸発器６、７の動作は、電磁弁５Ａ、５Ｂの開閉に伴う運転状態により異なるため、以下、図２を参照して、デュアル運転およびシングル運転に分けて説明する。
【００５８】
（シングル運転）
エアコンＥＣＵ１０は、図２に示すように、電磁弁５Ａが減圧器４の冷媒出口側と第２蒸発器７の冷媒入口側との間の流路を全閉にし、電磁弁５Ｂがバイパス流路９を全開にするように各電磁弁を制御する。
【００５９】
これに伴い、第１蒸発器６には、バイパス流路９を通過した冷媒が流れ込み、この冷媒が第１の電動送風機６ａの送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風空気が冷却され、その冷風が車室内前席側へ吹き出される。
【００６０】
その後、第１蒸発器６を通過した冷媒は、アキュムレータ８により液冷媒とガス冷媒とに分離され、ガス冷媒だけが内部熱交換器３の低圧側冷媒流路３ｂを通過してコンプレッサ１の吸入側に吸い込まれる。
【００６１】
また、エアコンＥＣＵ１０は、図２に示すように、電磁弁５Ａを所定期間（例えば二時間）毎に全開にする。これに伴い、減圧器４からの冷媒が第２蒸発器７に流入する。これにより、減圧器４から流入した冷媒が第２蒸発器７に滞留した潤滑オイルを第１蒸発器６の冷媒入口側に押し流す。
【００６２】
（デュアル運転）
エアコンＥＣＵ１０は、図２に示すように、電磁弁５Ａが減圧器４の冷媒出口側と第２蒸発器７の冷媒入口側との間の流路を全開にし、電磁弁５Ｂが固定絞り状態となるように各電磁弁を制御する。
【００６３】
第２蒸発器７に、減圧器４通過後の冷媒が流れ込み、この冷媒が第２電動送風機７ａの送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、送風空気が冷却され、その冷風が車室内後席側へ吹き出される。
【００６４】
一方、バイパス流路９から第１蒸発器６には、電磁弁５Ｂを通過した所定量の冷媒が流入する。このため、第１蒸発器６には、第２蒸発器７通過後の冷媒に加えて、電磁弁５Ｂおよびバイパス流路９を通過した冷媒が流入する。これに伴い、第１蒸発器６では、冷媒が第１電動送風機６ａの送風空気から吸熱して蒸発する。これにより、第１電動送風機６ａの送風空気が冷却され、その冷風が車室内前席側へ吹き出される。
【００６５】
その後、第１蒸発器６を通過した冷媒は、アキュムレータ８により液冷媒とガス冷媒とに分離され、ガス冷媒だけが内部熱交換器３の低圧側冷媒流路３ｂを通過してコンプレッサ１の吸入口側に吸い込まれる。
【００６６】
以上説明した本実施形態によれば、デュアル運転時には、エアコンＥＣＵ１０は、電磁弁５Ａを全開にし、電磁弁５Ｂを固定絞り状態にする。このため、減圧器４からの流出した冷媒の全てが第２蒸発器７に流れるのではなく、減圧器４からの冷媒の一部がバイパス流路９を通して第１蒸発器６に流れる。したがって、第２蒸発器７に流れる冷媒量を減らすことができるので、第２蒸発器７で生じる圧力損失を抑えることができる。
【００６７】
また、デュアル運転時には、電磁弁５Ｂを固定絞り状態にするので、シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、所定量の冷媒が電磁弁５Ｂを通過して第１蒸発器６に直接に流れ込む。したがって、第１蒸発器６自体の温度ムラの発生が抑えられ、第１蒸発器６から吹き出される空気温度分布の悪化が抑制される。
【００６８】
本実施形態では、シングル運転時において、電磁弁５Ｂがバイパス流路９を全開になるので、第１蒸発器６には、電磁弁５Ｂおよびバイパス流路９を通過した十分な冷媒が流れ込むので、第１蒸発器６において十分な冷房能力を確保できる。
【００６９】
ここで、図３に電磁弁５Ａ、５Ｂの代わりに通路を切り替えるだけの三方弁を用いた場合の第１蒸発器６の吹出空気温度を計測した結果（比較例）を示し、図４に本実施形態の第１蒸発器６の吹出空気温度を計測した結果を示す。図３、図４において縦軸は第１蒸発器６の吹出空気温度、横軸は時間を示す。
【００７０】
図３、図４から分かるように、比較例ではデュアル運転を開始すると一時的に第１蒸発器６の吹出空気温度が急上昇するが、本実施形態の場合にはデュアル運転を開始しても第１蒸発器６の吹出空気温度は急上昇することなくほぼ一定の温度が持続される平坦な状態になる。
【００７１】
また、シングル運転時には電磁弁５Ａを閉弁状態にしていても、電磁弁５Ａの気密性が低い場合には、電磁弁５Ａを冷媒が通過して電磁弁５Ａ付近に溜まることがある。この場合、冷媒が蒸発すると、冷媒に含まれる潤滑オイルだけ電磁弁５Ａ付近に溜まることになる。
【００７２】
これに対して、本実施形態では、エアコンＥＣＵ１０は、電磁弁５Ａを所定期間（例えば二時間）毎に全開にする。これに伴い、減圧器４からの冷媒が第２蒸発器７付近に滞留した潤滑オイルを第１蒸発器６の冷媒入口側に押し流す。これに伴い、コンプレッサ１側に戻る潤滑オイル量を確保することができる。
【００７３】
また、シングル運転時に電磁弁５Ｂを固定絞り状態にすると、車両走行用エンジンの回転数の上昇に伴ってコンプレッサ１の回転数が上昇したときには冷媒吐出圧力が異常圧力まで上昇し易い。
【００７４】
これに対して、本実施形態では、シングル運転時に電磁弁５Ｂによりバイパス流路９を全開にする。これにより、コンプレッサ１の回転数が上昇しても冷媒吐出圧力が異常圧力まで上昇し難くなる。
【００７５】
次に、本実施形態において電磁弁５Ｂを固定絞り状態したときの電磁弁５Ｂの冷媒絞り流路の直径（以下、固定絞り径という）について説明する。
【００７６】
本実施形態において、固定絞り径は、デュアル運転時に「第２蒸発器７に最も多くの冷媒が必要な条件」で第２蒸発器７に十分な冷媒が流れる直径にする必要がある。
【００７７】
「第２蒸発器７に最も多くの冷媒が必要な条件」としては、第１電動送風機６ａの風量が最低値（Ｌｏ）で第２電動送風機７ａの風量が最大値（Ｈｉ）の場合である。このような第１、第２の電動送風機６ａ、７ａの風量条件で、固定絞り径と第２蒸発器７の過熱度（スーパーヒート）との相関を調べた結果を図５に示す。
【００７８】
図５の縦軸は第２蒸発器７の過熱度、横軸は時間を示し、プロット（黒い正方形）は、コンプレッサ１（車両走行用エンジン）の回転数が高く、かつ空調負荷が高い状態（第２蒸発器７に吹き出される空気温度が高く湿度も高く、冷却器２に吹き出される空気温度も高く、送風量も少ない状態）である場合を示している。
プロット（黒い菱形）は、コンプレッサ１（車両走行用エンジン）の回転数が低く、かつ空調負荷が高い状態（第２蒸発器７に吹き出される空気温度が高く湿度も高く、冷却器２に吹き出される空気温度も高く、送風量も少ない状態）である場合を示している。
【００７９】
プロット（黒い三角形）は、コンプレッサ１（車両走行用エンジン）の回転数が高く、かつ空調負荷が低い状態（第２蒸発器７に吹き出される空気温度が高く湿度も高く、冷却器２に吹き出される空気温度も高く、送風量も少ない状態）である場合を示している。
【００８０】
以上の図５に示す各プロットによれば、第２蒸発器７の過熱度ＳＨを１０℃まで許容すると、固定絞りの直径は１．９ｍｍ、過熱度を許容しないと１．５ｍｍ、空調負荷が低いときの過熱度ＳＨを許容し、空調負荷が高いときの過熱度ＳＨを１５℃までにすると、固定絞り径は２．２ｍｍとなる。以上により、固定絞り径は１．０ｍｍ〜２．５ｍｍとすることが望ましい。より望ましくは、固定絞り径は１．５ｍｍ〜２．２ｍｍとするべきである。
【００８１】
（第２実施形態）
上述の第１実施形態では、電磁弁５Ｂにおいて閉弁状態でバイパス流路９に流れる冷媒量を所定量に絞る固定絞り状態にした例について説明したが、これに限らず、これに代えて、第２実施形態では、図６に示すように、電磁弁５Ｂにおいて開弁状態でバイパス流路９に流れる冷媒量を所定量に絞る固定絞り状態にし、かつ閉弁状態で全閉にする。電磁弁５Ｂは、全閉状態と固定絞り状態といった２つの状態を切り替えることにより、全閉状態と固定絞り状態とを提供する。
【００８２】
本実施形態では、コンプレッサ１の冷媒吐出口側の吐出冷媒圧力（すなわち、高圧圧力）を検出する高圧検出手段としての高圧センサ１５（図１参照）が用いられる。高圧センサ１５は、冷凍サイクルにおいて、コンプレッサ１の冷媒吐出口側に限らず、コンプレッサ１の冷媒吐出口側から減圧器４の冷媒入口側までの間ならば、いずれの箇所の圧力を検出してもよい。
【００８３】
本実施形態の作動について図７、図８を参照して説明する。図７は、本実施形態においてシングル運転およびデュアル運転のそれぞれの場合における電磁弁５Ａ、５Ｂの状態を示す図表である。図８は電磁弁５Ａ、５Ｂの制御処理を示すフローチャートである。
【００８４】
エアコンＥＣＵ１０は、図８のフローチャートにしたがって、コンピュータプログラムを実行する。コンピュータプログラムの実行は、風量設定スイッチ１１による風量の設定変更が行われたとき、或いはコンプレッサ起動スイッチ１２によりコンプレッサ１の起動を指令されたときに行われる。
【００８５】
まず、ステップＳ９０で、高圧センサの検出圧力値Ｐｄが高圧限界値Ｈｇ以上であるか否かを判定する。ここで、高圧センサの検出圧力値Ｐｄが高圧限界値Ｈｇ以上であるときにはＹＥＳとしてコンプレッサ１を緊急停止する（ステップＳ９１）。高圧限界値Ｈｇは特許請求範囲の第２の圧力値に相当する。また、高圧センサの検出圧力値Ｐｄが高圧限界値Ｈｇ未満であるときにはＮＯとして、ステップＳ１００に進む。
【００８６】
ここで、運転切替スイッチ１３の出力信号に基づいて、デュアル運転およびシングル運転のうちいずれが設定されているかを判定する。
【００８７】
運転切替スイッチ１３によりシングル運転が設定されている場合には、ステップＳ１１０に進んで、電磁弁５Ｂを開弁にする。これにより、電磁弁５Ｂは、固定絞り状態になるので、これに伴い、第１蒸発器６には、バイパス流路９および電磁弁５Ｂを通過した冷媒が流入する。
【００８８】
次に、ステップＳ１２０において電磁弁５Ａを全閉状態にする。その後、ステップＳ１３０において、高圧センサ１５の検出圧力値Ｐｄが高圧閾値Ｈｓ以上であるか否かを判定する。ここで、本実施形態の高圧閾値Ｈｓとしては、特許請求範囲の第１の圧力値に相当するもので、高圧限界値Ｈｇ未満の値が設定されている。
【００８９】
ステップＳ１３０において、高圧センサ１５の検出圧力値Ｐｄが高圧閾値Ｈｓ未満であるときにはＮＯと判定してステップＳ１２０に戻る。一方、高圧センサ１５の検出圧力値Ｐｄが高圧閾値Ｈｓ以上であるときにはＹＥＳと判定してステップＳ１４０に移行して、電磁弁５Ａを全開にする。これにより、冷凍サイクルにおいて、コンプレッサ１の冷媒吐出口側と減圧器４の冷媒入口側との間の高圧側の冷媒圧力が異常高圧にまで急上昇することを未然に防ぐことができる。
【００９０】
一方、ステップＳ１００において、デュアル運転が設定されていると判定したときには、電磁弁５Ａを全開にする。その後、ステップＳ１６０において第２電動送風機７ａの送風量に基づいて、第２の蒸発器７に所定値以上の過熱度が生じているか否かを判定する。
【００９１】
具体的には、第２電動送風機７ａの送風量が風量閾値以上であるか否かを判定する。本実施形態では、風量閾値としては第１電送送風機６ａの送風量が用いられている。なお、風量閾値としては、第１電送送風機６ａの送風量以外の予め決められた一定値を用いてもよい。
【００９２】
第２電動送風機７ａの送風量が風量閾値以上であるときに、ＹＥＳとして、第２の蒸発器７に所定値以上の過熱度が生じていると判定する。すなわち、第２の蒸発器７に十分な量の冷媒が流れ込んでいないと判定することになる。この場合、ステップＳ１６１に進んで、電磁弁５Ｂを全閉にする。これに伴い、電磁弁５Ａを通過して第２の蒸発器７に流入する冷媒量を増やすことができる。
【００９３】
また、ステップＳ１６０において第２電動送風機７ａの送風量が風量閾値未満であるときに、ＮＯとして、第２の蒸発器７の過熱度が所定値未満であると判定する。すなわち、第２の蒸発器７に十分な量の冷媒が流れ込んでいると判定する。このため、電磁弁５Ｂを開弁状態（すなわち、固定絞り状態）にする。したがって、減圧器４からの冷媒が電磁弁５Ｂを経てバイパス流路９を通して第１蒸発器６に流れる。
【００９４】
このように第２の蒸発器７に所定値以上の過熱度が生じているか否かを判定し、この判定に基づいて電磁弁５Ｂを開閉する。
【００９５】
以上説明した本実施形態によれば、デュアル運転時において、第２の蒸発器７において所定値以上の過熱度が生じていなく、第２の蒸発器７に十分な量の冷媒が流れ込んでいると判定したときには、電磁弁５Ｂを開弁状態（固定絞り状態）にする。このため、デュアル運転時において、上述の第１実施形態と同様に、減圧器４からの流出した冷媒の全てが第２蒸発器７に流れるのではなく、減圧器４からの冷媒の一部がバイパス流路９を通して第１蒸発器６に流れる。したがって、第２蒸発器７に流れる冷媒量を減らすことができるので、第２蒸発器７で生じる圧力損失を抑えることができる。
【００９６】
また、デュアル運転時には、電磁弁５Ｂを固定絞り状態（開弁状態）にするので、シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、所定量の冷媒が電磁弁５Ｂを通過して第１蒸発器６に流れ込む。したがって、上述の第１実施形態と同様に、第１蒸発器６の温度ムラの発生が抑えられ、第１蒸発器６から吹き出される空気温度分布の悪化が抑制される。
【００９７】
さらに、本実施形態では、第２の蒸発器７の過熱度が所定値未満であると判定するときには、電磁弁５Ｂを開弁状態にするが、第２の蒸発器７に所定値以上の過熱度が生じていると判定したときには電磁弁５Ｂを全閉にする。
【００９８】
したがって、第２の蒸発器７に所定値以上の過熱度が生じていると判定したときには、電磁弁５Ａを通過して第２の蒸発器７に流入する冷媒量を増やすことにより、第２の蒸発器７の過熱度を所定値未満になるように調整できる。これにより、第２の蒸発器７の冷却作用が低下することを抑制できる。
【００９９】
本実施形態では、風量閾値としての第１電送送風機６ａの送風量を用いているので、第１電動送風機６ａの送風量に対応して過熱度の判定を行うことができる。
【０１００】
また、上述第２の実施形態では、第２電動送風機７ａの送風量に基づいて、第２の蒸発器７において所定値以上の過熱度が生じているか否かを判定したが、これに限らず、次のようにしてもよい。
（１）外気温を検出する外気温センサ１４（外気温検出手段）を用いて、外気温ＴＡＭが所定温度（すなわち、一定温度）以上であるか否かを判定する。外気温ＴＡＭが所定温度以上であるときに第２の蒸発器７の過熱度が所定値未満であると判定し、外気温ＴＡＭが所定温度未満であるときに第２の蒸発器７には所定値以上の過熱度が生じると判定する。
（２）第２の蒸発器７の過熱度を圧力センサ１６の検出値と温度センサ１７の検出値とにより算出し、この算出した過熱度が所定値以上であるか否かを判定する。圧力センサ１６は、コンプレッサ１の吸入圧力を検出するものであり、温度センサ１７は、第２の蒸発器７の内部の冷媒温度を検出するものである。
【０１０１】
（第３実施形態）
上述の第１、第２実施形態では、バイパス流路９に電磁弁５Ｂを用いた例について説明したが、これに代えて、本第３実施形態では、図９に示すように、バイパス流路９に流れる冷媒流量を冷媒絞り流路で所定量に絞る絞り手段としてオリフィスチューブ５Ｃが用いられている。
【０１０２】
ここで、オリフィスチューブ５Ｃは、シングル運転およびデュアル運転に関わらず、絞り手段を構成するものである。オリフィスチューブ５Ｃの冷媒絞り流路の直径（すなわち、固定絞り径）は１．０ｍｍ〜２．５ｍｍとすることが望ましく、より望ましくは、１．５ｍｍ〜２．２ｍｍとするべきである。図９において、図１と同一符号のものは同一のものを示し、その説明を省略する。
【０１０３】
本実施形態において、エアコンＥＣＵ１０は、シングル運転時には、電磁弁５Ａを全閉にし、デュアル運転時には、エアコンＥＣＵ１０は、電磁弁５Ａを全開にする。
【０１０４】
以上説明した本実施形態によれば、デュアル運転時には、バイパス流路９およびオリフィスチューブ５Ｃを通して所定量の冷媒が第１蒸発器６に流れる。このため、上述の第１、第２実施形態と同様に、減圧器４からの流出した冷媒の全てが第２蒸発器７に流れるのではなく、減圧器４からの冷媒の一部がバイパス流路９を通して第１蒸発器６に流れる。したがって、第２蒸発器７に流れる冷媒量を減らすことができるので、第２蒸発器７で生じる圧力損失を抑えることができる。
【０１０５】
また、シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、所定量の冷媒がオリフィスチューブ５Ｃを通過して第１蒸発器６に流れ込む。したがって、上述の第１、第２実施形態と同様に、第１蒸発器６の温度ムラの発生が抑えられ、第１蒸発器６から吹き出される空気温度分布の悪化が抑制される。
【０１０６】
（他の実施形態）
上述の第１、第２実施形態において、デュアル運転からシングル運転に切り替える際には、電磁弁５Ｂを全開状態にしてから所定期間（すなわち、一定期間）経過した後に電磁弁５Ａにより減圧器４および第２蒸発器７の間を閉鎖してもよい。
【０１０７】
これにより、バイパス流路９を通して第１蒸発器６に十分な冷媒が流入できる状態を準備してから電磁弁５Ａが閉鎖されるため、シングル運転への切り替え直後に第１蒸発器６に充分な冷却作用を発揮させることができる。加えて、バイパス流路９を通して第１蒸発器６に十分な冷媒が流入してから電磁弁５Ａを閉鎖させることが可能になる。
【０１０８】
上述の第１、第２実施形態において、シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、電磁弁５Ｂを全開状態にしたまま電磁弁５Ａを開弁してから、所定期間（すなわち、一定期間）を経過した後に、電磁弁５Ｂを固定絞り状態にしてもよい。
【０１０９】
これにより、電磁弁５Ａが開弁するときと、その直後にも、全開状態の電磁弁５Ｂを通して第１蒸発器６に冷媒を供給可能な状態が得られるため、第１蒸発器６に流れる冷媒量が一時的に減ることを抑制できるので、第１蒸発器６の温度ムラの発生を抑制できる。
【０１１０】
上述の第３実施形態において、バイパス流路９に流れる冷媒量を所定量に絞る固定絞り状態を提供するオリフィスチューブ５Ｃを絞り手段として用いた例について説明したが、これに限らず、このオリフィスチューブに対して、弁開度の調整機能を加えた電磁弁５Ｃを絞り手段として用いてもよい。
【０１１１】
具体的には、電磁弁５Ｃの弁開度の調整機能とは、バイパス流路９を全開にする全開状態と、バイパス流路９を全閉する全閉状態といった２つの状態を切り替えることにより、全開状態と全閉状態とを提供することである。
【０１１２】
このように構成される電磁弁５Ｃを上述の第３実施形態で用いた場合には次の（１）、（２）のようにしてもよい。
（１）デュアル運転からシングル運転に切り替える際には、電磁弁５Ｃを全開状態にしてから所定期間（すなわち、一定期間）経過した後に電磁弁５Ａにより減圧器４および第２蒸発器７の間を閉鎖してもよい。
【０１１３】
これにより、上述の如く、バイパス流路９を通して第１蒸発器６に十分な冷媒が流入できる状態を準備してから電磁弁５Ａが閉鎖されるため、シングル運転への切り替え直後に第１蒸発器６に充分な冷却作用を発揮させることができる。加えて、バイパス流路９を通して第１蒸発器６に十分な冷媒が流入してから電磁弁５Ａを閉鎖させることが可能になる。
（２）シングル運転からデュアル運転に切り替える際には、電磁弁５Ｃを全開状態にしたまま電磁弁５Ａを開弁してから、所定期間（すなわち、一定期間）を経過した後に、電磁弁５Ｃを固定絞り状態にしてもよい。
【０１１４】
これにより、上述の如く、電磁弁５Ａが開弁するときと、その直後にも、全開状態の電磁弁５Ｃを通して第１蒸発器６に冷媒を供給可能な状態が得られるため、第１蒸発器６に流れる冷媒量が一時的に減ることを抑制できるので、第１蒸発器６の温度ムラの発生を抑制できる。
【０１１５】
上述の第２、第３実施形態において、エアコンＥＣＵ１０は、電磁弁５Ａを所定期間（例えば二時間）毎に全開にして、減圧器４からの冷媒が第２蒸発器７付近に滞留した潤滑オイルを所定期間毎に第１蒸発器６の冷媒入口側に押し流してもよい。これに伴い、コンプレッサ１側に戻る潤滑オイル量を確保することができる。
【０１１６】
上述の第３実施形態では、絞り手段としてオリフィスチューブ５Ｃを用いた例について説明したが、これに代えて、三方分岐配管に絞り手段を設けるようにしてもよい。
【０１１７】
すなわち、三方分岐配管の冷媒入口側には減圧器４の出口側を接続し、第１冷媒出口はバイパス流路９の冷媒入口に接続し、第２冷媒出口は第２蒸発器７の冷媒入口に接続する。ここで、三方分岐配管のうち第１冷媒出口側に固定絞り部を設けて、バイパス流路９に流入する冷媒流量を所定量（すなわち、一定量）に絞るようにする。これにより、部品数を増やすことなく、絞り手段を実現できる。
【０１１８】
また、三方分岐配管を図１０、図１１に示す三方分岐ブロック３０により構成するようにしてもよい。
【０１１９】
図１０は三方分岐ブロック３０の斜視図であり、図１１は三方分岐ブロック３０内部を示す透視図である。
【０１２０】
三方分岐ブロック３０は、金属製ブロック材３０ａに冷媒入口３１および第１、第２の冷媒出口３２、３３を設けたものであり、金属製ブロック材３０ａを用いることにより、冷媒圧力が高圧であっても、冷媒の洩れがないように強度を高めることができる。
ここで、三方分岐ブロック３０には、冷媒入口３１および第２の冷媒出口３３の間を連通する流路３４と、この流路３４と第１の冷媒出口３２の間を連通する流路３５とが設けられており、この流路３５には、流路３４から第１の冷媒出口３２に流れる冷媒量を所定量（すなわち、一定量）に絞る絞り部３５ａが設けられている。
【０１２１】
上述の第１〜第３実施形態では、２つの蒸発器を用いた例について説明したが、これに代えて、３つ以上の蒸発器を用いてもよい。
【０１２２】
上述の第２実施形態では、高圧センサ１５の検出圧力値Ｐｄが高圧閾値Ｈｓ以上であるか判定して（図８中ステップＳ１３０）、この判定に基づいて電磁弁５Ａを開閉する（図８中ステップＳ１２０、Ｓ１４０）例について説明したが、上述の第１、第３の実施形態において、同様に、高圧センサ１５の検出圧力値Ｐｄが高圧閾値Ｈｓ以上であるか否かを判定して、この判定に基づいて電磁弁５Ａを開閉する制御処理を加えてもよい。
【０１２３】
上述の第２実施形態では、高圧センサの検出圧力値Ｐｄが高圧限界値Ｈｇ以上であるか否かを判定して（ステップＳ９０）、この判定に基づいてコンプレッサ１を緊急停止する（ステップＳ９１）例について説明したが、上述の第１、第３の実施形態において、同様に、高圧センサの検出圧力値Ｐｄが高圧限界値Ｈｇ以上であるか否かを判定して、この判定に基づいてコンプレッサ１を緊急停止する制御処理を加えてもよい。
【０１２４】
上述の第１〜第３実施形態では、冷凍サイクル装置を車両用空調装置に適用した例について説明したが、これに代えて、設置型冷凍装置、設置型空調装置等に適用してもよい。
以下、上記実施形態と特許請求項の範囲の構成との対応関係について説明すると、第２の電動送風機７ａが上流側送風機に相当し、第１の電動送風機６ａが下流側送風機に相当し、Ｓ１６０が判定手段に相当し、Ｓ１６１、Ｓ１６２の制御処理が第１の制御手段に相当し、Ｓ１２０、Ｓ１３０、Ｓ１４０の制御処理が第２制御手段に相当し、Ｓ９０、Ｓ９１の制御処理が第３制御手段に相当している。
【図面の簡単な説明】
【０１２５】
【図１】本発明の第１実施形態を示す車両空調用冷凍サイクルの構成図である。
【図２】図１のエアコンＥＣＵの制御処理を示す図表である。
【図３】上述の第１実施形態の効果を説明するためのグラフである。
【図４】上述の第１実施形態の効果を説明するためのグラフである。
【図５】上述の第１実施形態の固定絞り径の適正値を説明するためのグラフである。
【図６】本発明の第２実施形態のエアコンＥＣＵの制御処理を示す図表である。
【図７】上述の第２実施形態のエアコンＥＣＵの制御処理を示す図表である。
【図８】上述の第２実施形態のエアコンＥＣＵの制御処理を示すフローチャートである。
【図９】本発明の第３実施形態を示す車両空調用冷凍サイクルの構成図である。
【図１０】他の例の三方分岐ブロックの斜視図である。
【図１１】他の例の三方分岐ブロックの透視図である。
【符号の説明】
【０１２６】
１…コンプレッサ、３…内部熱交換器、４…減圧器、
５Ａ、５Ｂ…電磁弁、５Ｃ…オリフィスチューブ、６、７…蒸発器、
６ａ、７ａ…電動送風機、９…バイパス流路、１０…エアコンＥＣＵ。
【図１】
2009002597.tif 000003
【図２】
2009002597.tif 000004
【図３】
2009002597.tif 000005
【図４】
2009002597.tif 000006
【図５】
2009002597.tif 000007
【図６】
2009002597.tif 000008
【図７】
2009002597.tif 000009
【図８】
2009002597.tif 000010
【図９】
2009002597.tif 000011
【図１０】
2009002597.tif 000012
【図１１】
2009002597.tif 000013