(57)【要約】【課題】作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができる油圧緩衝器を提供すること。【解決手段】作動油が封入されたシリンダ内を画成するバルブディスク２と、バルブディスク２にて画成された油室３，４間を連通するポート６ａと、ポート６ａを閉塞して配置され、油室３，４間の圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するリーフバルブ１４，１５と、バルブディスク２及びリーフバルブ１４，１５が嵌挿されるロッド５と、ロッド５に設けられリーフバルブ１４，１５とバルブディスク２との圧着力を規定する軸力を発生する軸力発生手段１７と、ロッド５に嵌挿され軸力発生手段１７が発生する軸力によって圧縮荷重を受ける受圧部材１０，１１，１２，１３，１６とを備え、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償する。【選択図】図１
2009002398.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動油が封入されたシリンダ内を画成するバルブディスクと、
前記バルブディスクに形成され、前記バルブディスクにて画成された油室間を連通するポートと、
前記ポートを閉塞して配置され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するリーフバルブと、
前記バルブディスク及び前記リーフバルブが嵌挿されるロッドと、
前記ロッドに設けられ、前記リーフバルブと前記バルブディスクとの圧着力を規定する軸力を発生する軸力発生手段と、
前記ロッドに嵌挿され、前記軸力発生手段が発生する軸力によって圧縮荷重を受ける受圧部材と、を備え、
前記受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって前記軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償することを特徴とする油圧緩衝器。
【請求項２】
前記受圧部材は、前記ロッドに形成された係止部と前記軸力発生手段との間に配置され、
前記受圧部材の線膨張率は、前記ロッドの線膨張率と比較して大きいことを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器。
【請求項３】
前記受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、前記ロッドにおける前記係止部と前記軸力発生手段との間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定されることを特徴とする請求項２に記載の油圧緩衝器。
【請求項４】
前記受圧部材は、ワッシャー、スペーサ、間座、及びバルブストッパのうちの少なくとも一つであることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一つに記載の油圧緩衝器。
【請求項５】
前記軸力発生手段は、前記ロッドに締結されるナット、又は前記ロッドに設けられるかしめ部であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一つに記載の油圧緩衝器。
【請求項６】
前記受圧部材は、形状記憶合金によって構成され、基準温度以上に上昇すると軸方向に伸長して元の形状に回復し、前記軸力を増加させることを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、油圧緩衝器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両に搭載される油圧緩衝器として、シリンダ内を二つの油室に画成するピストンと、ピストンに設けられ二つの油室を連通するポートと、ポートの出口に開閉自在に設けられたリーフバルブとを備えるものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００４−１９０７１６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
この種の油圧緩衝器において、作動油の温度が上昇すると、作動油の粘性が低くなるため発生する減衰力は低下傾向となる。また、作動油の温度が低下すると、作動油の粘性が高くなるため発生する減衰力は増加傾向となる。
【０００４】
このように、作動油の温度が変化すると、それに伴って作動油の粘性が変化するため、油圧緩衝器の発生する減衰力は変化する。したがって、温度変化によっては、所望の減衰力特性が得られない場合がある。
【０００５】
本発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであり、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができる油圧緩衝器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、作動油が封入されたシリンダ内を画成するバルブディスクと、前記バルブディスクに形成され、前記バルブディスクにて画成された油室間を連通するポートと、前記ポートを閉塞して配置され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するリーフバルブと、前記バルブディスク及び前記リーフバルブが嵌挿されるロッドと、前記ロッドに設けられ、前記リーフバルブと前記バルブディスクとの圧着力を規定する軸力を発生する軸力発生手段と、前記ロッドに嵌挿され、前記軸力発生手段が発生する軸力によって圧縮荷重を受ける受圧部材とを備え、前記受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって前記軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、軸力発生手段によって圧縮荷重を受ける受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償するように作用する。このように、温度変化に伴う受圧部材の伸縮によって、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態について説明する。
【０００９】
（第１の実施の形態）
図１を参照して、本発明の第１の実施の形態に係る油圧緩衝器１００について説明する。図１は油圧緩衝器１００の断面図である。
【００１０】
油圧緩衝器１００は、自動車等の車両における車体と車軸との間に介装され、車体姿勢の変化を抑制する機能を有するものである。
【００１１】
油圧緩衝器１００は、作動油が封入された筒状のシリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内を二つの油室３，４に画成するピストン２と、一端にピストン２が固定され他端はシリンダ１の外部に延在するロッド５とを備える。本実施の形態では、ピストン２がバルブディスクに該当する。
【００１２】
シリンダ１内には、ロッド５の侵入、退出によるシリンダ１内の容積変化を補償するガス室（図示せず）が設けられる。
【００１３】
ピストン２は、ロッド５が挿通する円筒形状のコア部２ａと、外周に装着されたバンド８を介してシリンダ１の内周と摺動する環状のリング部２ｂとを有する。リング部２ｂは、軸方向の寸法がコア部２ａと比較して大きく形成される。これにより、ピストン２には、リング部２ｂにて囲まれた収容部２ｃが形成される。
【００１４】
ピストン２には、ロッド側の油室３に常時連通する複数の内周ポート６ａと、反ロッド側の油室４に常時連通する複数の外周ポート６ｂが形成される。シリンダ１内の作動油は、内周ポート６ａ及び外周ポート６ｂを介して油室３と油室４との間を行き来する。具体的には、内周ポート６ａは、油圧緩衝器１００の伸長動作時に油室３の作動油を油室４へと導く流路であり、外周ポート６ｂは、油圧緩衝器１００の圧縮動作時に油室４の作動油を油室３へと導く流路である。
【００１５】
ピストン２における内周ポート６ａの出口部には、複数の内周ポート６ａから流出した作動油が合流する環状溝２ｄが形成され、また、外周ポート６ｂの出口部には、複数の外周ポート６ｂから流出した作動油が合流する環状溝２ｅが形成される。
【００１６】
バンド８は樹脂製であり、ピストン２がバンド８を介してシリンダ１内周に沿って摺動することによって、シリンダ１内周の磨耗が抑制され、また、シリンダ１内周とピストン２外周との間の作動油の通過が防止され良好なシール性能が得られる。
【００１７】
ロッド５は、軸受（図示せず）を介してシリンダ１に対して摺動するロッド本体部５ａと、先端側に形成されロッド本体部５ａと比較して小径のインロー部５ｂとを有し、インロー部５ｂには、ピストン２を含む各部材が組み付けられる。
【００１８】
インロー部５ｂに組み付けられる部材について説明する。
【００１９】
ロッド５におけるロッド本体部５ａとインロー部５ｂとの境界には段部（係止部）５ｃが形成される。また、インロー部５ｂ先端には雄ねじ部５ｄが形成され、その雄ねじ部５ｄにはナット（締結部材）１７が締結される。
【００２０】
インロー部５ｂに組み付けられる各部材は、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７との間に嵌挿され、ナット１７を締め付けることによって固定される。
【００２１】
段部５ｃには、インロー部５ｂに嵌挿される各部材の緩みを防止するための環状のワッシャー１０が係止され、ワッシャー１０にはスペーサ１１を介して環状のバルブストッパ１２が重畳される。バルブストッパ１２には、作動油が通過する複数の貫通孔１２ａが形成される。
【００２２】
バルブストッパ１２には間座１３を介して積層リーフバルブ１４の内周側が当接して配置され、積層リーフバルブ１４にはピストン２が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ１４は、バルブストッパ１２とピストン２との間で、その内周側を支持され、外周ポート６ｂの出口部である環状溝２ｅを閉塞して配置されるものであり、間座１３によって撓みの支点が規定されると共に、バルブストッパ１２によって最大撓み量が規定される。
【００２３】
ピストン２の収容部２ｃには積層リーフバルブ１５がコア部２ａに当接して収容され、積層リーフバルブ１５の内周側には、間座１６を介してナット１７が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ１５は、ピストン２とナット１７との間で、その内周側を支持され、内周ポート６ａの出口部である環状溝２ｄを閉塞して配置されるものであり、間座１６によって撓みの支点が規定される。
【００２４】
以上のように、インロー部５ｂには、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、積層リーフバルブ１４、ピストン２、積層リーフバルブ１５、間座１６、及びナット１７が順次に嵌挿され、これらの各部材は、ナット１７を締め付けることによってインロー部５ｂに固定される。
【００２５】
積層リーフバルブ１４，１５は、複数の環状のリーフバルブが積層して構成され、上流側の油室と下流側の油室との圧力差が所定値を超えた場合に撓んで開弁するものである。なお、本実施の形態では、積層リーフバルブ１４，１５は、複数のリーフバルブを積層して構成する場合について示すが、積層するリーフバルブの枚数は、必要とする減衰力によって決められ、リーフバルブを積層せずリーフバルブ１枚のみによって構成することも可能である。
【００２６】
積層リーフバルブ１４は、内周側が支持されると共に、外周側である自由端側がピストン２のシート部２１に着座し外周ポート６ｂを閉塞して配置される。したがって、油圧緩衝器１００が圧縮動作し、油室４の圧力が上昇し油室３と油室４との圧力差が所定値を超えた場合には外周側が撓み開弁する。これにより、積層リーフバルブ１４とシート部２１との間には隙間が発生し、その隙間を作動油が通過する際に生じる流れ抵抗によって減衰力が発生する。このように、積層リーフバルブ１４は、圧縮行程用の減衰バルブである。
【００２７】
同様に、積層リーフバルブ１５も、内周側が支持されると共に、外周側である自由端側がピストン２のシート部２２に着座し内周ポート６ａを閉塞して配置される。したがって、油圧緩衝器１００が伸長動作し、油室３の圧力が上昇し油室３と油室４との圧力差が所定値を超えた場合には外周側が撓み開弁する。このように、積層リーフバルブ１５は、伸長行程用の減衰バルブである。なお、積層リーフバルブ１４には、内周ポート６ａに作動油を導くための貫通路１８が形成され、また、内周ポート６ａの入口部には、貫通路１８と内周ポート６ａとを連通するための環状溝２ｆが形成され、内周ポート６ａは環状溝２ｆ及び貫通路１８を介して油室３と常時連通している。
【００２８】
このように、積層リーフバルブ１４，１５は、内周側である反自由端側を支点に外周側である自由端側が撓んで開弁するものであり、油圧緩衝器１００が発生する減衰力は、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力に大きな影響を受ける。
【００２９】
この圧着力は、ナット１７を締め付けることによって発生する軸方向の荷重である軸力によって規定される。本実施の形態では、ロッド５に設けられるナット１７が軸力発生手段に該当する。
【００３０】
以下に、この軸力について詳しく説明する。
【００３１】
インロー部５ｂに組み付けられる部材のうち、インロー部５ｂに直接固定されるのはナット１７のみであり、ナット１７を締め付けることによって、インロー部５ｂに嵌挿される各部材は圧縮荷重を受け、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が規定される。
【００３２】
インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の距離は、油圧緩衝器１００の組み立て時に設定されるため、ナット１７が発生する軸力は一般的には一定である。この場合、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力も一定となるため、作動油の温度が高い場合には、作動油の粘性が低下し発生する減衰力は低下傾向となり、また、作動油の温度が低い場合には、作動油の粘性が増加し発生する減衰力は増加傾向となる。
【００３３】
このように、作動油の温度が変化した場合、それに伴って発生する減衰力も変化してしまうのが一般的である。しかし、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間に嵌挿され圧縮荷重を受けるワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６の受圧部材（以下、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６を「受圧部材」と総称する。）は、線膨張率が大きい材料にて構成される。したがって、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向へと伸縮しようとするため、ナット１７が発生する軸力が変化する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は、温度変化に伴い変化することになる。
【００３４】
具体的には、受圧部材の線膨張率は、ロッド５の線膨張率と比較して大きく設定され、さらに具体的には、受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定される。受圧部材の線膨張率をこのように設定することによって、温度変化に伴い受圧部材はインロー部５ｂに対して軸方向に相対変形する。
【００３５】
なお、受圧部材の全てを線膨張率の大きい材料で構成する必要はなく、受圧部材のうちの少なくとも一つを線膨張率の大きい材料で構成し、各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、インロー部５ｂにおける段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定してもよい。
【００３６】
次に、温度変化に伴う受圧部材の作用について説明する。
【００３７】
作動油の温度が上昇した場合には、受圧部材は軸方向へと膨張し、その膨張量は、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への膨張量よりも大きいため、ナット１７が発生する軸力は増加する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は大きくなる。
【００３８】
このように、作動油の温度が上昇した場合には、作動油の粘性が低下するため発生する減衰力は低下傾向となるが、受圧部材は、軸力を増加させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との間を作動油が通過し難くなる。したがって、作動油の粘性低下による減衰力の低下は、受圧部材の膨張によって補われる。
【００３９】
また、作動油の温度が低下した場合には、受圧部材は軸方向へと収縮し、その収縮量は、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への収縮量よりも大きいため、ナット１７が発生する軸力は低下する。これにより、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は小さくなる。
【００４０】
このように、作動油の温度が低下した場合には、作動油の粘性が増加するため発生する減衰力は増加傾向となるが、受圧部材は、軸力を減少させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との間を作動油が通過し易くなる。したがって、作動油の粘性増加による減衰力の増加は、受圧部材の収縮によって抑制される。
【００４１】
以上のように、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力を変化させるものであり、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。
【００４２】
本実施の形態の他の態様として、ワッシャー１０、スペーサ１１、バルブストッパ１２、間座１３、及び間座１６の受圧部材を形状記憶合金にて構成するようにしてもよい。この場合、受圧部材は、基準温度（変態点）未満である場合には、ナット１７の軸力によって圧縮荷重を受け、基準温度以上に上昇すると軸方向に伸長して元の形状に回復するように設定される。具体的には、受圧部材の元の形状への回復時には、受圧部材の軸方向への膨張量が、ロッド５における段部５ｃとナット１７の端面１７ａとの間の軸方向への膨張量よりも大きくなるように設定される。これにより、受圧部材が元の形状に回復することによって、軸力は増加し、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力は大きくなる。このように、受圧部材を形状記憶合金にて構成しても、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮し、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。
【００４３】
以上の本実施の形態によれば、以下に示す作用効果を奏する。
【００４４】
ロッドに嵌挿され締結部材によって圧縮荷重を受ける受圧部材は、線膨張率が大きい材料にて構成される。したがって、作動油の温度が上昇した場合には、受圧部材は、軸方向に膨張しナット１７の軸力を増加させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が大きくなる。これにより、発生する減衰力は大きくなり、作動油の粘性低下による減衰力の低下が補われる。また、作動油の温度が低下した場合には、受圧部材は、軸方向に収縮しナット１７の軸力を低下させるように作用するため、積層リーフバルブ１４，１５とシート部２１，２２との圧着力が小さくなる。これにより、発生する減衰力は小さくなり、作動油の粘性増加による減衰力の増加が抑制される。
【００４５】
このように、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させ、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を補償するように作用するため、本実施の形態によれば、作動油の温度変化に伴う減衰力の変化を抑制することができ、作動油の温度変化が大きい場合でも、所望の減衰力特性を得ることができる。
【００４６】
（第２の実施の形態）
図２を参照して、本発明の第２の実施の形態に係る油圧緩衝器２００について説明する。図２は油圧緩衝器２００の断面図である。なお、以下の説明において、上記第１の実施の形態に用いた符号と同一の符号は、第１の実施の形態にて説明した部材と同一の部材を指すものとする。
【００４７】
本第２の実施の形態の油圧緩衝器２００は、シリンダ１の底部に固定して配置されるベースバルブ３０によって減衰力を発生させるものである。
【００４８】
ベースバルブ３０は、油室４内に配置され、外周縁がシリンダ１の端部に圧入されることによってシリンダ１の底部に固定され、シリンダ１の底部に油室２９を画成する。本実施の形態では、ベースバルブ３０がバルブディスクに該当する。
【００４９】
油室２９は、ベースバルブ３０の端部に形成された切り欠き通路３０ａを介して、シリンダ１外周と外筒３２内周とで画成されたタンク室３３に連通している。
【００５０】
タンク室３３内には、ロッド５の侵入、退出によるシリンダ１内の容積変化を補償するガス室（図示せず）が設けられる。
【００５１】
ベースバルブ３０には、油室４に常時連通する複数の内周ポート３４ａと、タンク室３３に常時連通する複数の外周ポート３４ｂが形成される。内周ポート３４ａは、油圧緩衝器１００の圧縮動作時に油室４の作動油をタンク室３３へと導く流路であり、外周ポート３４ｂは、油圧緩衝器１００の伸長動作時にタンク室３３の作動油を油室４へと導く流路である。
【００５２】
ベースバルブ３０の軸心に形成された貫通孔には、各部材が組み付けられるガイド部材３１が挿通される。
【００５３】
ガイド部材３１は、ベースバルブ３０を挿通するロッド部３１ａと、ロッド部３１ａと比較して大径の大径部３１ｂと、大径部３１ｂと比較してさらに大径のフランジ部３１ｃとを有する。
【００５４】
ガイド部材３１に組み付けられる部材について説明する。
【００５５】
大径部３１ｂには、外周ポート３４ｂを閉塞した状態でベースバルブ３０に当接して配置されるノンリタンバルブ３６と、ノンリタンバルブ３６をベースバルブ３０に対して付勢するノンリタンスプリング３７とが嵌挿される。なお、ノンリタンバルブ３６の内周側には、内周ポート３４ａに作動油を導くための貫通路３６ａが形成され、内周ポート３４ａは貫通路３６ａを介して油室４と常時連通している。
【００５６】
ロッド部３１ａには、大径部３１ｂとの境界に形成された段部（係止部）３１ｄにベースバルブ３０が当接して配置される。ベースバルブ３０には、内周ポート３４ａを閉塞した状態で積層リーフバルブ３８が重畳される。そして、積層リーフバルブ３８の内周側には、間座３９を介してバルブストッパ４０が当接して配置される。このように、積層リーフバルブ３８は、ベースバルブ３０とバルブストッパ４０との間で、その内周側を支持され、内周ポート３４ａを閉塞して配置されるものであり、間座３９によって撓みの支点が規定される共に、バルブストッパ４０によって最大撓み量が規定される。
【００５７】
このように、ロッド部３１ａには、積層リーフバルブ３８、間座３９、及びバルブストッパ４０が嵌挿され、ロッド部３１ａの端部に設けられたかしめ部４２をバルブストッパ４０に対してかしめることによって、各部材がガイド部材３１に固定される。
【００５８】
油圧緩衝器２００が圧縮動作し、油室４の圧力が上昇し油室４と油室２９との圧力差が所定値を超えた場合には、積層リーフバルブ３８は、外周側が撓み開弁する。これにより、積層リーフバルブ３８とベースバルブ３０のシート部３０ｂとの間には隙間が発生し、ロッド５の進入体積分の作動油が油室４から油室２９を通じてタンク室３３に排出される。作動油が積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの間を通過する際に生じる流れ抵抗によって減衰力が発生する。このように、積層リーフバルブ３８は、圧縮行程用の減衰バルブである。
【００５９】
また、油圧緩衝器２００が伸長動作した場合には、作動油は外周ポート３４ｂを通り、ノンリタンバルブ３６をノンリタンスプリング３７の付勢力に抗して押し開く。これにより、ロッド５の退出体積分の作動油がタンク室３３から油室２９を通じて油室４に流入する。
【００６０】
積層リーフバルブ３８は、内周側である反自由端側を支点に外周側である自由端側が撓んで開弁するものであり、油圧緩衝器２００が発生する減衰力は、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力に大きな影響を受ける。
【００６１】
この圧着力は、ロッド部３１ａ端部のかしめ部４２をバルブストッパ４０に対してかしめることによって発生する軸方向の荷重である軸力によって規定される。本実施の形態では、ロッド部３１ａに設けられるかしめ部４２が軸力発生手段に該当する。
【００６２】
かしめ部４２をかしめることによって、ロッド部３１ａにおける段部３１ｄとかしめ部４２との間に嵌挿される各部材は、圧縮荷重を受け、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力が規定される。
【００６３】
本実施の形態では、圧縮荷重を受ける間座３９及びバルブストッパ４０の受圧部材（以下、間座３９及びバルブストッパ４０を「受圧部材」と総称する。）が、線膨張率が大きい材料にて構成され、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させる。
【００６４】
具体的には、受圧部材の線膨張率は、ロッド部３１ａの線膨張率よりも大きく設定され、さらに具体的には、受圧部材の線膨張率は、温度変化に伴う各受圧部材の軸方向への伸縮量の総量が、ロッド部３１ａにおける段部３１ｄとかしめ部４２との間の軸方向への伸縮量と比較して大きくなるように設定される。
【００６５】
受圧部材がこのように設定されることによって、温度変化に伴う受圧部材の伸縮によって軸力が変化するため、積層リーフバルブ３８とシート部３０ｂとの圧着力も変化する。
【００６６】
以上の第２の実施の形態においても、上記第１の実施の形態と同様に、受圧部材は、温度変化に伴い軸方向に伸縮することによって軸力を変化させるものであり、温度変化に伴う減衰力の変化を温度補償するように作用する。
【００６７】
なお、本第２の実施の形態では、軸力を変化させる受圧部材として、間座３９及びバルブストッパ４０を示したが、受圧部材の構成はこれに限定されるものではなく、上記第１の実施の形態と同様に、ロッド部３１ａにワッシャーやスペーサを嵌挿させる構成とすることも可能である。
【００６８】
本発明は上記の実施の形態に限定されずに、その技術的な思想の範囲内において種々の変更がなしうることは明白である。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
本発明は、車両に搭載される緩衝器に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明の実施の形態における油圧緩衝器１００を示す断面図である。
【図２】本発明の実施の形態における油圧緩衝器２００を示す断面図である。
【符号の説明】
【００７１】
１００，２００      油圧緩衝器
１          シリンダ
２          ピストン
３，４      油室
５          ロッド
６ａ        内周ポート
６ｂ        外周ポート
１０        ワッシャー
１１        スペーサ
１２        バルブストッパ
１３，１６  間座
１４，１５  積層リーフバルブ
１７        ナット
２１，２２  シート部
３０        ベールバルブ
３０ｂ      シート部
３１        ガイド部材
３１ａ      ロッド部
３１ｄ      段部
３３        タンク室
３４ａ      内周ポート
３４ｂ      外周ポート
３８        積層リーフバルブ
３９        間座
４０        バルブストッパ
４２        かしめ部
【図１】
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【図２】
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