(57)【要約】      （修正有）【課題】高価な触媒や水素を使用せずに、重質油から燃料に転換させる転換率を最大化させる重質油の改質装置及び溶剤脱れき装置を提供する。【解決手段】高温高圧の重質油１１ａと高温高圧の水１２ａが供給される反応容器１００と、該反応容器１００で生成した重質分１６ａと軽質分１５ａとを夫々抜き出す重質分系統及び軽質分系統と、該重質分系統に接続され、前記重質分１６ａが供給されるアスファルテン分離槽２と、前記軽質分系統に接続され、前記軽質分１５ａから生成された溶剤が供給される溶剤回収器５と、該溶剤回収器５で回収された溶剤を前記アスファルテン分離槽２に供給する系統を設けたことを特徴とする。【選択図】図１
2009073906.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温高圧の重質油と高温高圧の水が供給される反応容器と、
該反応容器で生成した重質分と軽質分とを夫々抜き出す重質分系統及び軽質分系統と、
該重質分系統に接続され、前記重質分が供給されるアスファルテン分離槽と、
前記軽質分系統に接続され、前記軽質分から生成された溶剤が供給される溶剤回収器と、
該溶剤回収器で回収された溶剤を前記アスファルテン分離槽に供給する系統を設けたことを特徴とする溶剤脱れき装置。
【請求項２】
請求項１記載の溶剤脱れき装置であって、
前記軽質分系統に前記反応容器で生成した軽質分を減圧して軽質ガス及び軽質油に分離する気液分離器を設け、
前記溶剤回収器は、前記軽質ガスより炭素数３から６またはそのうちの１種類の炭化水素成分を回収し、該炭化水素成分を溶剤として前記アスファルテン分離槽へ供給することを特徴とする溶剤脱れき装置。
【請求項３】
請求項１あるいは請求項２に記載の溶剤脱れき装置において、
前記重質分系統に設けられた重質分抜出器と、該重質分抜出器で重質分から水を分離させる加熱手段を設けたことを特徴とする溶剤脱れき装置。
【請求項４】
請求項３記載の溶剤脱れき装置であって、
前記アスファルテン分離槽の上部から流出した脱れき分混合流体を加熱する熱交換器と、
加熱された該脱れき分混合流体から脱れき分と溶剤に分離する溶剤分離器と、
該溶剤分離器によって分離された脱れき分が供給される脱れき分ストリッパーと、
前記重質分抜出器で分離した水分を前記脱れき分ストリッパーに供給する配管を備える
ことを特徴とする溶剤脱れき装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶剤脱れき装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
高温高圧水は誘電率が低いため、有機物を混入できる。また、高温高圧水は高温下で分子運動が激しい水分子が高密度に存在するため、有機物の水分解反応に適した反応溶媒となる。
【０００３】
特許文献１には、重質油と水との混合流体を超臨界または亜臨界の条件下で反応容器内にて水熱反応させ、軽質油を生成する技術が開示されている。
【０００４】
一方、特許文献２には、重質油からガスタ−ビン燃料油を生成する方法が開示されている。特許文献２では、触媒の存在下で加圧水素と重質油を接触させて脱不純物処理し、精製油を得る水素化処理工程において、アスファルテン等の重質分の分解を促進させる。そして、重質分の中に取り込まれている重金属や硫黄などの不純物を除去するとともに溶剤と接触させて、軽質油と、溶剤に溶解しない重質油及び固形不純物とを分離し、ガスタ−ビン燃料油を得る方法である。
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−５３９６２号公報
【特許文献２】特開２００１−８９７６９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
重質油改質装置において、反応容器の内部で生成した軽質分は反応容器の上部から抜き出されて軽質分系統を通じてガスタービン燃焼器等に供給される。一方、軽質分より下部に溜まる重質分は反応容器の下部から抜き出されて排出される。ここで、重質油の組成の違いで重質分と軽質分の割合が変化する。そのため、より重質な重質油を原料油とする場合、金属が含まれない軽質分の生成割合が低下する場合がある。軽質分の生成割合が低下した場合、重質油からの燃料（軽質分）回収率を上昇させるために、重質油の加熱や、高温高圧水の供給量増加が必要となる。
【０００７】
しかし、重質油を加熱すると、重質分中の特に重質な成分が残滓として機器に付着する可能性がある。そのため、高温反応環境下で重質分の一部が固体炭素、即ちコークスとなるコーキングが発生して反応容器や配管系統を閉塞させ、重質油の改質装置の運転を停止に至らしめる可能性がある。また、高温高圧水の供給量を増加させた場合、高温高圧水を生成する設備の大型化により装置製造コストが増加したり、水を加熱させるための燃料コストが高くなる課題があった。
【０００８】
他方、触媒存在下で加圧水素と重質油を接触させて脱不純物処理する工程においては、重質油に含まれるバナジウムやニッケル等の金属によって触媒が被毒されるため、交換の必要が生じランニングコストが増加する。また、水素や溶剤を消費するため、それらの生成装置あるいは購入が必要となり、装置コストまたはランニングコストの増加が考えられる。更には、回収される重質分には、脱不純物処理する工程で用いた触媒粒子（数μｍ〜数１０μｍ）が混入する可能性がある。そのため、触媒粒子を分離するためにフィルターを設けたり、燃焼排ガス処理装置が必要になるなど用途が限定される。
【０００９】
本発明の目的は、高価な触媒や水素を使用せずに、重質油から燃料に転換させる転換率を最大化させることである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、高温高圧の重質油と高温高圧の水が供給される反応容器と、該反応容器で生成した重質分と軽質分とを夫々抜き出す重質分系統及び軽質分系統と、該重質分系統に接続され、前記重質分が供給されるアスファルテン分離槽と、前記軽質分系統に接続され、前記軽質分から生成された溶剤が供給される溶剤回収器と、該溶剤回収器で回収された溶剤を前記アスファルテン分離槽に供給する系統を設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、高価な触媒や水素を使用せずに、重質油から燃料に転換させる転換率を最大化させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
次に、本発明の実施例である重質油と高温高圧水を反応させて重質分と軽質分に分離し、重質分を更に溶剤と接触させることで、重質油からガスタービンなどに用いる燃料への転換率を向上させる溶剤脱れき装置について、図面を参照して以下に説明する。
【実施例１】
【００１３】
本発明の一実施例である重質油の溶剤脱れき装置１について、図１を用いて説明する。
【００１４】
本実施例では、重質油改質装置の運転時に、反応容器で重質分と軽質分を分離する。そして、軽質分から溶剤を分離してアスファルテン分離装置へ供給するとともに、重質分もアスファルテン分離装置へ供給する。その後、重質分を脱れき油とアスファルテンに分離し、ガスタービン燃料を生成している。
【００１５】
（１）反応容器への重質油・水供給系統
図１において、重質油の供給系統は、重質油１１ａを貯蔵する重質油タンク３３と、該重質油タンク３３の重質油１１ａを１３〜３０ＭＰａに加圧して送給する重質油ポンプ３１と、該重質油ポンプ３１から送給された重質油１１ａを３５０℃に加熱する重質油加熱器４１と、この重質油加熱器４１で加熱された高温高圧の重質油１１ａを供給する配管１０１を備えている。
【００１６】
ここで、重質油１１ａはＡ重油，Ｂ重油，Ｃ重油，オイルサンド，オイルシェール，ビチューメンおよびそれらと同等の粘性率を持つ燃料である。
【００１７】
一方、水の供給系統は、水１２ａを貯蔵する水タンク３２と、該水タンク３２の水１２ａを１３〜３０ＭＰａに加圧して送給する水ポンプ３０と、該水ポンプ３０から送給された水１２ａを４５０℃まで加熱する水加熱器４０と、この水加熱器４０で加熱された高温高圧の水１２ａを供給する配管１０２を備えている。
【００１８】
そして、前記重質油１１ａ及び水１２ａは、配管１０１と配管１０２との接続点に設けられた混合器４３に流入して重質油１１ａと水１２ａが混合した高温高圧の混合流体１３ａとなる。そして、混合流体１３ａは配管１０３を流下して予熱器４２に流入する。
【００１９】
１３〜３０ＭＰａに昇圧された混合流体１３ａは、この予熱器４２によって所望の温度である４００〜４８０℃に加熱される。加熱された混合流体１３ａは配管１０４を流下し、加熱ヒータ２０を備えた反応容器１００に流入する。
【００２０】
前記反応容器１００では、加熱ヒータ２０で外部から加熱することによって、１５〜３０ＭＰａに昇圧された混合流体１３ａの温度を所望の３００〜４５０℃に保持している。この反応容器１００の内部にて重質油１１ａと水１２ａとの混合流体１３ａは、圧力１５〜３０ＭＰａ，温度３００〜４５０℃の高温高圧状態下で重質油１１ａを分離して、バナジウム等の不純物が分離された軽質分１５ａと、この軽質分１５ａが分離した残りの重質分１６ａとが生成される。
【００２１】
前記反応容器１００の内部圧力は、反応容器１００と連通した減圧バルブ１２を操作することによって、配管１０６を通じて調整される。
【００２２】
水加熱器４０，重質油加熱器４１，予熱器４２，反応容器１００で水１２ａ及び重質油１１ａを加熱する手段として、本実施例では電気ヒータを用いる。但し、高温蒸気との熱交換器を用いて水１２ａ及び重質油１１ａを加熱しても良いし、重質油１１ａを燃焼して得られた燃焼ガスを用いて加熱しても良い。
【００２３】
そして、反応容器１００の内部で生成され、不純物を除去された改質燃料の軽質分１５ａは、軽質分系統である配管１０６を通じて抜出される。また、反応容器１００の下部からは重質分１６ａが重質分系統である配管１０５を通じて抜き出される。
【００２４】
（２）軽質分系統
まず、軽質分系統について説明する。軽質分１５ａは配管１０６に設けた減圧バルブ１２で減圧された後、減圧バルブの下流にある冷却器１３０で臨界温度９６.８以上の温度に冷却され、下流の気液分離器４へ流入する。気液分離器４の内部圧力は、気液分離器４と連通して配管１０７に設けられた減圧バルブ１２２を操作することによって調整されており、プロパンの臨界圧力４.２５ＭＰａ以上に設定される。
【００２５】
気液分離器４では、この改質燃料の軽質分１５ａを減圧して水素，一酸化炭素，メタン，エタン，プロパン等を含んだ炭化水素ガスの軽質ガス１７ａと、液化した成分の軽質油１８ａとに分離する。
【００２６】
気液分離器４で分離された軽質油１８ａは水分を含んでいるため、配管１０７のバルブ１２２の下流に設置された遠心分離器６で水分を除去される。水分を分離された軽質油１８ａは重金属のバナジウムを含んでいないため、配管１０７を通じて改質油タンク５６へ供給され、燃料として貯蔵される。軽質油１８ａは、改質油タンク５６から配管１１７を介して燃料ポンプ２８で加圧される。そして、下流に備えられた流量制御バルブ１５によって流量を制御された後、火力発電設備を構成するガスタービン装置の燃焼器６４に燃料として軽質油１８ａが供給される。
【００２７】
一方、気液分離器４で分離された軽質ガス１７ａは、配管１０８に設置された冷却器１３１でさらに９６.８℃未満に冷却され、溶剤回収器５へ供給される。溶剤回収器５では、軽質ガス１７ａより炭素数３から６またはそのうちの１種類の炭化水素成分である液化したプロパン１９ａが回収される。その他の水素，一酸化炭素，メタン，エタン等の成分は配管１１８に設けた流量調節バルブ１２１によって流量を制御されて、火力発電設備を構成するガスガスタービン装置の燃焼器６４に燃料として供給される。
【００２８】
軽質ガス１７ａ及び軽質油１８ａの用途としてはガスタービン，ガスエンジン，ディーゼルエンジン等の燃料に使用することが考えられる。
【００２９】
一方、液化したプロパン１９ａは溶剤回収器５に接続された配管１１０を介して溶剤タンク３４へ流入する。このように、本実施例では重質油の軽質分１５ａから溶剤を生成して、後述する重質分の脱れきに使用するため、高価な触媒や水素を使用する必要がない。そのため、溶剤を生成するために別途、装置を設ける必要もなく、装置コストを低減することが可能である。
【００３０】
（３）重質分系統
次に、重質分系統について説明する。反応容器１００の内部で改質燃料の軽質分１５ａを外部に取り出した残りの重質分１６ａは、高温高圧水に溶解・混合せずに反応容器１００の内部に溜まる。そして、重質油中に含まれる金属類は重質分１６ａに濃縮されて反応容器１００の内部の底部に沈降する。
【００３１】
反応容器出口バルブ１３を開弁することで、反応容器１００の内部に沈降した重質分１６ａは配管１０５を通じて重質分抜出器５２に排出される。
【００３２】
重質分抜出器５２及び反応容器１００には、それぞれ圧力計９６及び９７を設けている。そこで、反応容器出口バルブ１３の開弁操作によって、重質分抜出器５２の内部圧力が反応容器１００の圧力と同じ圧力になったことを圧力計９６と９７によって確認した後に、反応容器出口バルブ１３を閉弁する。
【００３３】
また、反応容器１００の内部に溜まる重質分１６ａの液位検出を行うため、反応容器１００には重質分の液位検出手段を設ける。この液位検出手段は、重質分１６ａの液位の上昇により重質分１６ａが改質燃料の軽質分１５ａに混入することを防止するために、重質分１６ａの液位を検出する。本実施例では、重質分の液位検出手段として温度計９３を反応容器１００に設けている。反応容器１００に設置する温度計９３の設置高さを調節することで、重質分１６ａの上限液位を設定できる。
【００３４】
重質分の液位検出手段は、軽質分１５ａに比較して重質分１６ａの方が高密度であるため熱伝導率が高いという性質を利用する。そこで、重質分１６ａが温度計９３に直接接触すると、温度計９３で検出される温度の検出信号の値が急上昇するため、重質分１６ａの液位を推定できる。
【００３５】
そこで、温度計９３で検出される温度検出信号の温度勾配をモニターしておく。例えば１分で５℃上昇という温度勾配を設定値としておき、温度計９３で検出される温度検出信号の温度勾配がこの温度勾配の設定値を越える場合には、反応容器１００の内部に溜まった重質分１６ａの液位が上限位置Ｌに到達したものと判断する。そして、反応容器出口バルブ１３及び重質分抜出バルブ１４の開閉操作を行う。
【００３６】
重質分抜出器５２の重質分１６ａは、下流側の配管１０９に設けた重質分抜出バルブ１４を開弁することで、配管１０９を通じてアスファルテン分離槽２の上部から流入する。
【００３７】
（４）アスファルテン分離槽における脱れき作用
溶剤タンク３４に貯留され、液化したプロパン１９ａは、溶剤循環ポンプ２９で加圧した後、アスファルテン分離槽２の下部から５〜１５倍容積の溶剤比率で供給する。アスファルテン分離槽２内の温度および圧力は、溶剤であるプロパンの臨界温度以下の９６.８℃未満，４.２５ＭＰａ以上に設定する。重質分１６ａ中のアスファルテン２０ａは、アスファルテン分離槽２の中で沈降分離する。そして、アスファルテン２０ａが底部から連続的にアスファルテン回収器５３へ抜出される。
【００３８】
アスファルテン２０ａの用途としては、アスファルト原料としてや、ボイラ等の燃料として使用できる。
【００３９】
重質分１６ａ中の脱れき分混合流体１５０は、脱れき分２１ａが溶剤であるプロパンに溶解し、アスファルテン分離槽２の上部から流出する。脱れき分混合流体１５０は、熱交換器１４０で昇温され、溶剤分離器５７に供給される。熱交換器１４０をアスファルテン分離槽２の温度より高く設定することで、脱れき分２１ａがプロパン１９ａに溶解する溶解度が低下する。そのため、溶剤分離器５７の中で脱れき分２１ａとプロパン１９ａとの分離が起こり、脱れき分２１ａ分が沈降分離する。溶剤分離器５７内の温度および圧力も、臨界温度以下，臨界圧力以上の条件下で操作される。
【００４０】
沈降分離した脱れき分２１ａは、溶剤分離器５７の下部より連続的に抜出される。溶剤分離器５７の上部から流出するプロパン１９ａは、配管１１１を介して接続された冷却器１３２で冷却された後、溶剤タンク３４に供給される。そして、溶剤タンク３４からアスファルテン分離槽２へプロパン１９ａを溶剤循環ポンプ２９で加圧供給して、再使用される。
【００４１】
一方、脱れき分２１ａ中にはわずかなプロパン１９ａが含まれている。脱れき分から溶剤であるプロパンなどを分離するために、溶剤の臨界圧力を利用する。
【００４２】
臨界圧力４.２５ＭＰａ未満へ減圧した脱れき分を脱れき分ストリッパー５８へ供給することで、溶剤の臨界点を利用して脱れき分２１ａとプロパン１９ａに分離する。プロパン１９ａは冷却器１３３で冷却されて凝縮し、さらに溶剤加圧ポンプ２７で高圧循環系の溶剤タンク３４に戻される。脱れき分２１ａは減圧されて、配管１１３を介して改質油タンク５６へ流入する。
【００４３】
脱れき分２１ａの用途としては軽質ガス１７ａおよび軽質油１８ａの用途と同様にガスタービン，ガスエンジン，ディーゼルエンジン等の燃料に使用することが考えられる。このように、本実施例では、重質分１６ａを脱れきすることにより生じた脱れき分２１ａを燃焼器６４の燃料として再利用するため、重質油から燃料に転換させる転換率を最大化させることが可能である。
【００４４】
本実施例では溶剤としてプロパンを用いた。なお、重質油の分解によりブタンやペンタン等の有機溶剤も生成する。そのため、それらをプロパンの代替として使用することができる。その際は、気液分離器４，溶剤回収器５，アスファルテン分離槽２，溶剤分離器５７の設定圧力および温度を表１に示す臨界圧力以上かつ臨界温度以下に設定することで、使用する溶剤を替えることが可能である。特に、溶剤の炭素鎖が大きくなるほど重質分１６ａから脱れき分２１ａを回収できる回収率が高くなる。そのため、供給した重質油に対する燃料回収率を最大にするためにはペンタンを用いる方が良い。
【００４５】
【表１】
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【００４６】
次に、重質油１１ａの加熱や重質油１１ａと水１２ａの接触によって生成する常温ガス成分の質量比率の例を図２に示す。プロパン（ｎ−Ｃ3Ｈ8）とブタン（ｎ−Ｃ4Ｈ10）とペンタン（ｎ−Ｃ5Ｈ12）の該略の質量比率は３対２対１であり、プロパンの生成量が最も高い。そのため、重質分１６ａの流量が多い場合はプロパンを溶剤として使用する方が良い。また、プロパン，ブタン，ペンタンの異性体も生成し、それらも溶剤として使用可能である。但し、生成する常温ガス成分の質量比率が低いため、溶剤が不足した際に補給できる量が多いノルマル成分を使用する方が良い。
【実施例２】
【００４７】
本発明の他の実施例である重質油の溶剤脱れき装置について、図３を用いて説明する。特に本実施例では、反応容器から排出される重質分に水分が混入した場合にも、重質分から脱れき分を最大限回収する装置構成について説明する。
【００４８】
本実施例では、図１に示した実施例１とは基本構成が共通しているので、共通の構成についてはその説明を省略し、相違する部分についてのみ説明する。
【００４９】
図３では、図１に示した実施例１の溶剤脱れき装置と相違する点として、第１に反応容器１００の下部に設置した重質分抜出器５２に加熱ヒータ２１を設置する。第２に重質分抜出器５２から脱れき分ストリッパー５８下部へ接続する配管１１５を備え、その間に減圧バルブ１２３を設置する。第３に、アスファルテン分離槽２から得られたアスファルテンを昇温する加熱器１４１の下流には蒸発塔３を設置し、蒸発塔３と冷却器１３３を配管１１２で接続する。第４に、蒸発塔３からアスファルテン２０ａを抜出すアスファルテン回収器５３を設置する。
【００５０】
反応容器１００内において、温度３００℃から４５０℃、圧力１３から３０ＭＰａの条件で重質油と水を接触させることで軽質分１５ａと重質分１６ａに分離する。軽質分１５ａは配管１０６を通り、減圧バルブ１２を介して気液分離器４へ抜出される。重質分１６ａは配管１０５を通り、反応容器出口バルブ１３を介して重質分抜出器５２へ流入する。
【００５１】
水の大半は軽質分１５ａとともに反応容器１００の上部から配管１０６を通って抽出される。しかし、反応容器１００の内部が高圧であるため、水分が重質分に溶解あるいは混入し、重質分の質量に対して５０％程度の水が重質分抜出器５２へ流出する場合がある。重質分１６ａと水はエマルジョンとなり遠心分離操作によっても分離困難である。水が混入した重質分１６ａをそのままアスファルテン分離槽２へ供給しても、重質分１６ａと溶剤（プロパン１９ａ）との接触が水によって阻害される。そのため、重質分１６ａ中に含まれる脱れき分２１ａがプロパン１９ａから抽出される量が少なくなり、脱れき分２１ａの回収率が低下する。
【００５２】
そこで、本実施例では重質分抜出器５２の温度を上昇させるために、重質分抜出器５２に加熱ヒータ２１を設置する。この加熱ヒータ２１で重質分抜出器５２を加熱し、設定圧力（４.２５ＭＰａ）以上における水の沸点温度より高くなるように、重質分抜出器５２内の温度を設定する。ここでは重質分抜出器５２の圧力を８ＭＰａに設定し、水の沸点である２９５℃より高い３５０℃に設定する。重質分抜出器５２に攪拌機を入れ、水分の分離を促進することもできる。このように、重質分抜出器５２に加熱ヒータ２１を設けることで水分のみを蒸発させ、アスファルテン分離槽２に水が流入することを抑制し、脱れき分２１ａの回収率を向上させることが可能である。
【００５３】
水を分離された重質分１６ａは、重質分抜出器５２の下部から抜き出される。そして、下流側の配管１０９に設けた重質分抜出バルブ１４を開弁して、アスファルテン分離槽２の上部から流入する。
【００５４】
一方、溶剤タンク３４に貯留された液化したプロパン１９ａは、溶剤循環ポンプ２９で加圧された後、アスファルテン分離槽２の下部から重質分１６ａの５から１５倍容積の溶剤比率で供給される。アスファルテン分離槽２内の温度および圧力は、溶剤であるプロパンの臨界温度以下の９６.８℃未満，４.２５ＭＰａ以上に設定する。重質分１６ａに含まれるアスファルテン２０ａはアスファルテン分離槽２の中で沈降分離し、底部から連続的にアスファルテン回収器５３へ抜出される。
【００５５】
重質分１６ａ中の脱れき分２１ａは、溶剤であるプロパン１９ａに溶解し、脱れき分混合流体１５０としてアスファルテン分離槽２の上部から流出する。脱れき分混合流体１５０は、熱交換器１４０で昇温され、溶剤分離器５７に供給される。熱交換器１４０の温度をアスファルテン分離槽２の温度より高く設定することで、プロパン１９ａに対する脱れき分２１ａの溶解度が低下する。そして、溶剤分離器５７の中でプロパン１９ａと脱れき分２１ａとの分離が起こり、脱れき分２１ａ分が沈降分離する。溶剤分離器５７内の温度および圧力も、臨界温度以下，臨界圧力以上の条件下で操作される。
【００５６】
沈降分離した脱れき分２１ａは、溶剤分離器５７の下部より減圧バルブ１２４を介して連続的に抜出される。溶剤分離器５７の上部から流出するプロパン１９ａは、配管１１１を介して接続された冷却器１３２で冷却される。その後、プロパン１９ａは溶剤タンク３４に供給され、溶剤循環ポンプ２９からアスファルテン分離槽２へ加圧供給されることで再使用される。
【００５７】
一方、脱れき分２１ａ中には、わずかなプロパン１９ａが含まれている。プロパンの臨界圧力４.２５ＭＰａ未満へ減圧された脱れき分２１ａは脱れき分ストリッパー５８へ流入し、脱れき分２１ａとプロパン１９ａに分離する。更に、重質分抜出器５２で分離された水も脱れき分ストリッパー５８へ供給される。そして、脱れき分ストリッパー５８の温度を上昇させ、脱れき分２１ａとプロパン１９ａとの分離を促進する。重質分抜出器５２から供給される水の温度は、脱れき分ストリッパーの圧力によって変化するが、１ＭＰａでは約２７０℃の蒸気が供給される。
【００５８】
このように、重質分抜出器５２で分離された水を脱れき分ストリッパー５８へ供給することにより、水を加圧するポンプや加熱する設備を新たに増設することなく、脱れき分２１ａとプロパン１９ａの分離を促進でき、溶剤の損失を少なくすることができる。また、加熱した蒸気を有効に利用することができ、装置のランニングコストを低減することができる。
【００５９】
脱れき分ストリッパー５８の上部からは脱れき分２１ａが排出され、下部からはプロパン１９ａおよび水蒸気の混合物が排出される。そこで、プロパン１９ａおよび水蒸気の混合物は冷却器１３３により冷却して水１２ａを凝縮させ、水分離器５９によって水を分離する。さらに水分離器５９に接続された配管１１６を通って水タンク３２に戻り、水１２ａが再利用される。
【００６０】
また、水分離器５９によって水が分離されたプロパン１９ａは凝縮するまで冷却器１３４で冷却される。その後、溶剤加圧ポンプ２７により４.２５ＭＰａ以上まで加圧されて溶剤タンク３４へ供給される。
【００６１】
なお、脱れき分ストリッパー５８の上部から排出された脱れき分２１ａは、配管１１３を介して改質油タンク５６へ流入する。そして、改質油とともにガスタービン燃焼器６４の燃料となる。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明は、高温高圧の重質油と高温高圧の水とを水熱反応させて重質油から改質燃料を生成する重質油の改質装置及び溶剤脱れき装置に適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００６３】
【図１】本発明の一実施例である重質油の溶剤脱れき装置の構成を示す概略系統図。
【図２】本発明の重質油加熱および重質油と水との接触によって生成する常温ガス成分の質量比率を示す図。
【図３】本発明の図１とは別の実施形態の構成を示す概略図。
【符号の説明】
【００６４】
１  溶剤脱れき装置
２  アスファルテン分離槽
４  気液分離器
５  溶剤回収器
６  遠心分離器
１１ａ  重質油
１２  減圧バルブ
１２ａ  水
１３  反応容器出口バルブ
１４  重質分抜出バルブ
１５  流量制御バルブ
１５ａ  軽質分
１６ａ  重質分
１７ａ  軽質ガス
１８ａ  軽質油
１９ａ  プロパン
２０ａ  アスファルテン
２１  加熱ヒータ
２１ａ  脱れき分
２７  溶剤加圧ポンプ
２９  溶剤循環ポンプ
３０  水ポンプ
３１  重質油ポンプ
３２  水タンク
３３  重質油タンク
３４  溶剤タンク
４０  水加熱器
４１  重質油加熱器
４２  予熱器
４３  混合器
５２  重質分抜出器
５３  アスファルテン回収器
５６  改質油タンク
５７  溶剤分離器
５８  脱れき分ストリッパー
５９  水分離器
６４  燃焼器
９６  圧力計
１００  反応容器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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