(57)【要約】【課題】  オリフィスプレートに内外二重に噴孔が形成された燃料噴射弁において、燃料が均等に流入するようにすることである。【解決手段】  燃料流路１ａをオリフィスプレート２の直上位置で拡径する形状とし、オリフィスプレート２の上流側の面に、該面の上方の空間をオリフィスプレート２の略周方向に画成する複数の隔壁６を突設する。オリフィスプレート２には、複数の噴孔２１，２２を、隔壁６で挟まれた位置に分散して配置することで、ニードル５とシート部４ｂの環状間隙からの燃料流を内周側の噴孔２１側方向と外周側の噴孔２２側方向とに振り向けて噴孔２１，２２に燃料が均等に流入するようにする。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧燃料が導入される燃料流路に、棒状のニードルを配設するとともに該ニードルが着座する環状のシート部を形成し、前記ニードルが前記シート部から後退すると、前記シート部の下流に配置されたオリフィスプレートをその板厚方向に貫通する噴孔から前記加圧燃料を噴射する燃料噴射弁において、
前記オリフィスプレートの上流側の面に、該面の上方の空間を前記オリフィスプレートの略周方向に画成する複数の隔壁を突設し、
前記オリフィスプレートには、複数の前記噴孔を、前記隔壁で挟まれた位置に分散して配置したことを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
請求項１記載の燃料噴射弁において、前記隔壁は、前記複数の噴孔の周りに配置した燃料噴射弁。
【請求項３】
請求項１または２記載の燃料噴射弁において、前記隔壁は、前記噴孔の近傍位置で該噴孔の傾き方向に沿うように滑らかな弧を描く形状とした燃料噴射弁。
【請求項４】
請求項１ないし３いずれか記載の燃料噴射弁を具備する内燃機関であって、前記ニードルにより閉鎖される前記ニードルよりも燃料流路の下流部分の体積を、アイドリング時の１回当たりの燃料噴射量の７％未満とした内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は燃料噴射弁および内燃機関に関し、特に燃料噴射弁および内燃機関の構造改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の性能向上、燃費の改善、排気エミッションの低減等のため燃料の気化率向上、吸気管の管壁に付着するウェットの低減等が求められており、燃料噴射弁においては噴霧の高微粒化が望まれている。燃料噴射弁の従来技術としては特許文献１、２が挙げられる。
【０００３】
図２１は従来の燃料噴射弁の代表例の先端部の構造を示すもので、バルブボディ９２内は下側ほど縮径する円錐形に形成され、加圧燃料が導入される燃料流路９ａの下流を構成する。バルブボディ９２には棒状のニードル９３が配設されるとともに、ニードル９３が着座する環状のシート部９２ａが形成される。そして、ニードル９３がシート部９２ａから後退すると、シート部９２ａの下流に配置されたオリフィスプレート９１をその板厚方向に貫通する噴孔９１１，９１２から加圧燃料が噴射される。噴孔９１１，９１２はニードル９３と同軸の内外二重の円上位置に配置されている。外周の円はバルブボディ９２の下流側開口端の開口径よりもやや小さく設定される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−９７１２９号公報
【特許文献２】特表平７−５０５４６０公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記図２１の構成のものでは、図のようにニードル９３がリフトした時、燃料はシート部９２ａとニードル９３の間の環状間隙を通ってオリフィスプレート９１とニードル９３との間の空間に流入するが、前記環状間隙に近い外周側の噴孔９１２には燃料が流れ込みやすく、内周側の噴孔９１１には燃料が流れ込みにくい。この結果、均等な燃料の流れが形成されず、燃料の微粒化を阻害する。
【０００６】
本発明は前記実情に鑑みなされたもので、噴孔が内外２重に配置された燃料噴射弁において各噴孔に燃料が均等に流れ込むようにすることができる燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明では、加圧燃料が導入される燃料流路に、棒状のニードルを配設するとともに該ニードルが着座する環状のシート部を形成し、前記ニードルが前記シート部から後退すると、前記シート部の下流に配置されたオリフィスプレートをその板厚方向に貫通する噴孔から前記加圧燃料を噴射する燃料噴射弁において、
前記オリフィスプレートの上流側の面に、該面の上方の空間を前記オリフィスプレートの略周方向に画成する複数の隔壁を突設する。
前記オリフィスプレートには、複数の前記噴孔を、前記隔壁で挟まれた位置に分散して配置する。
【０００８】
請求項２記載の発明では、請求項１の発明の構成において、前記隔壁は、前記複数の噴孔の周りに配置される。
【０００９】
請求項３記載の発明では、請求項１または２の発明の構成において、前記隔壁は、前記噴孔の近傍位置で該噴孔の傾き方向に沿うように滑らかな弧を描く形状とする。
【００１０】
請求項４記載の発明では、内燃機関を、請求項１ないし３いずれか記載の燃料噴射弁を具備する構成とする。前記ニードルにより閉鎖される前記ニードルよりも燃料流路の下流部分の容積を、アイドリング時の１回当たりの燃料噴射量の７％未満とする。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１記載の発明によれば、ニードルの開閉により、ニードルとシート部の隙間から流入する燃料は、オリフィスプレートの上流の隔壁により分流して相隣れる隔壁間に位置する噴孔へ導かれる。すなわち、流入する燃料は、流入する過程で順次、複数の噴孔へ流れ込むのではなく、隔壁によって挟まれた所定の噴孔のみに導かれるため、各噴孔への均等な燃料流が形成され、微粒化が促進される。
【００１２】
請求項２記載の発明により、各噴孔への均等な燃料流が形成され微粒化が促進される。
【００１３】
請求項３記載の発明により、各噴孔に均等に燃料流を形成するとともに、隔壁によって燃料流の方向性を制御し、オリフィスプレートの板厚方向に傾けて形成された噴孔に対して最も鋭角に流れ込むようにすることで、微粒化を更に促進することができる。
【００１４】
請求項４記載の発明により、燃圧が低く微粒化が十分ではない燃料の量を十分に減じ排気エミッション低減を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の参考例である第１の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図２】前記燃料噴射弁の全体断面図である。
【図３】前記燃料噴射弁が搭載される内燃機関の斜視図である。
【図４】前記燃料噴射弁のオリフィスプレートの平面図である。
【図５】前記燃料噴射弁の作動を説明する要部断面図である。
【図６】本発明の参考例である第２の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図７】前記燃料噴射弁の作動を説明する第１のグラフである。
【図８】前記燃料噴射弁の作動を説明する第２のグラフである。
【図９】前記燃料噴射弁の作動を説明する第３のグラフである。
【図１０】前記燃料噴射弁の作動を説明する第４のグラフである。
【図１１】本発明の参考例である第３の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１２】本発明の参考例である第４の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１３】本発明の参考例である第５の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１４】本発明の参考例である第６の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１５】本発明の参考例である第７の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１６】本発明の参考例である第８の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１７】本発明の実施例である第９の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図１８】（Ａ）は前記燃料噴射弁のオリフィスプレートの平面図であり、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＶＩＩＩＢ−ＸＶＩＩＩＢ線に沿う断面図である。
【図１９】（Ａ）は本発明の実施例である第１０の燃料噴射弁のオリフィスプレートの平面図であり、（Ｂ）は（Ａ）におけるＸＩＸＢ−ＸＩＸＢ線に沿う断面図である。
【図２０】図１９（Ａ）におけるＸＸ−ＸＸ線に沿う断面図である。
【図２１】従来の燃料噴射弁の要部断面図である。
【図２２】（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は従来の燃料噴射弁の課題を説明するニードルの作動タイミングの異なる燃料噴射弁の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
（第１形態）
図１、図２に本発明の参考例であり基本構造となる燃料噴射弁を示し、図３に燃料噴射弁が搭載されるエンジンを示す。燃料噴射弁１はエンジンＥの各気筒に対応して１つずつ設けられ、その先端が図略の吸気管内に向くように図略の吸気管の分岐部に取付けられ、１対の吸気弁の方に向けて燃料を分配噴射する。
【００１７】
燃料噴射弁１のハウジング１１は略円筒状で、その内部には円筒状の固定鉄芯７１が設けてあり、その一端７１１はハウジング１１の先端部１１１近くまで延び、他端７１２はハウジング１１の基部１１２より突出し図略の燃料ポンプに通じる配管と接続されている。またハウジング１１の先端部１１１には磁性材料でなる段付きの磁性パイプ７２が設けてあり、その上側の小径部７２１がハウジング１１内に挿入されて固定鉄芯７１と非磁性パイプ７３を介して接続してある。
【００１８】
磁性パイプ７２の大径部７２２には環状のスペーサ７４を介してバルブボディ４が嵌設してある。バルブボディ４に軸方向に形成された貫通穴４ａは下端部が下側ほど縮径する円錐状に形成されて、後述するニードル５が着座するシート部４ｂとしてある。
【００１９】
バルブボディ４の先端面には、環状部材３、燃料が噴射される噴孔２１，２２が形成されたオリフィスプレート２がこの順に設けてあり、環状部材３の端面がバルブボディ４の先端面周縁部およびオリフィスプレート２の上面周縁部と密着している。これら部材２〜４は例えばレーザ溶接等で結合せしめてある。前記燃料ポンプからの燃料は、ニードル５のリフト時に固定鉄芯７１、非磁性パイプ７３、磁性パイプ７２、スペーサ７４、バルブボディ４、環状部材３で形成される燃料流路１ａを通って供給され噴孔２１，２２から噴射される。
【００２０】
環状部材３は内径がバルブボディ４の貫通孔４ａの最下端部である吐出口４ｃの径よりも大径のもので、燃料流路１ａは、シート部４ｂとオリフィスプレート２の間で、オリフィスプレート２の直上位置に拡径部３ａが設けられる。そして、この拡径部３ａに連なる貫通孔４ａの吐出口４ｃが最小径部となっている。
【００２１】
燃料の噴射と停止とを切り替えるニードル５は、下端部５１がバルブボディ４内に位置し、下端面５ｂの周縁部５ｃが面とりされて、前記シート部４ｂと密着するようになっている。
【００２２】
またニードル５は、ガイド部５１１位置でバルブボディ４の貫通穴４ａに摺動自在に保持されている。また、ニードル５の基部５２は、磁性パイプ７２および非磁性パイプ７３内に設けられて摺動する可動コア６７と溶接により連結してある。なお、ニードル５のガイド部５１１および基部５２は外周が４面幅に切削してあり、燃料の流通が良好になされるようになっている。
【００２３】
固定鉄芯７１内にはスプリング６５が設けてあり、ニードル５を先端方向へ付勢している。固定鉄芯７１内にはまた、スプリング６５の上端と当接する円筒状のアジャスティングパイプ６６が螺入してあり、その軸方向位置を調節することによりスプリング６５のニードル５への付勢力が調整される。
【００２４】
また固定鉄芯７１内には、他端７１２側にフィルタ７５が設けてあり、燃料噴射弁１に流入する燃料中のゴミ等を除去するようになっている。
【００２５】
またハウジング１１と固定鉄芯７１、非磁性パイプ７３、磁性パイプ７２の間には、これらと同軸に外側より磁性材料からなる略円筒状のヨーク６１、樹脂製のスプール６２が設けてあり、スプール６２には電磁コイル６３が巻装してある。電磁コイル６３はハウジング１１の側面より突出するコネクタ１２に設けられたターミナル６４と電気的に接続してあり、ターミナル６４と接続される電子制御装置から給電されるようになっている。
【００２６】
図４はオリフィスプレート２をニードル５の方から見た上面図で、噴孔２１，２２は径の異なる内外二重のピッチ円Ｃ１，Ｃ２上位置にそれぞれ配置される。ここで、ピッチ円Ｃ１，Ｃ２は燃料噴射弁１の軸心を中心とする円、すなわちニードル５に対して同軸な円である。内周のピッチ円Ｃ１には４つの噴孔２１が、外周のピッチ円Ｃ２には６つの噴孔２２がそれぞれ周方向に等間隔で配置されている。オリフィスプレート２は吸気ポートが左右に位置する向きに描かれており、オリフィスプレート２を板厚方向に貫通する噴孔２１，２２は、図中左側半部のものがやや左方向に傾斜し、図中右側半部のものがやや右方向に傾斜しており、噴孔２１，２２から燃料が２つの吸気弁に向けて分配噴射される。
【００２７】
ここで、内周のピッチ円Ｃ１の径φＤ1 、外周のピッチ円Ｃ２の径φＤ3 について説明する。前記燃料流路１ａの最小径部４ｃの径をφＤ2 として、Ｄ1 ＜Ｄ2 ＜Ｄ3 となるように設定されている。なお、外周のピッチ円Ｃ２の径φＤ3 は環状部材３の内径以下に設定されるのは勿論である。図例では環状部材３の内径は外周のピッチ円Ｃ２の径φＤ3 と実質的に同じである。
【００２８】
前記燃料噴射弁１およびエンジンＥの作用を説明する。図２において図略の電子制御装置によってターミナル６４を介して電磁コイル６３に励磁電流が流れる。これにより電磁コイル６３が可動コア６７を吸引する電磁力を発生し、ニードル５および可動コア６７がスプリング６５の付勢力に抗して固定鉄芯７１の方向へ吸引され、ニードル５は、ガイド部５１１がスペーサ７４の端面と当接する位置に位置決めされる。しかしてニードル５の先端周縁部５Ｃがシート部４ｂよりリフトし、図略の燃料ポンプからの燃料がニードル５とシート部４ｂの環状間隙の間を通り抜け、最小径部４ｃからさらに拡径部３ａに流入する。
【００２９】
ここで、ピッチ円Ｃ１，Ｃ２の径を前記のごとく設定したので、図５に示すように、燃料流はバルブボディ４の吐出口４ｃから内側と外側とに分岐して流れ、内側に向かった燃料は内周側の噴孔２１に流入し、外側に向かった燃料は外周側の噴孔２２に流入する。このように、内周側の噴孔２１に向かう燃料の流れが外周側の噴孔２２の直上部を通過することはなく（前掲図２１参照）、燃料が内周側の噴孔２１と外周側の噴孔２２とに均等に流れる。しかして燃料微粒化を促進することができる。これにより排出ＨＣの量を減じることができる。
【００３０】
（第２形態）
図６に本発明の参考例である第２形態を示す。第１形態において、ニードルの先端部の形状を別の形状に代えたもので、図中、第１形態と同じ番号を付した部分は第１形態と実質的に同じ作動をするので、第１形態との相違点を中心に説明する。
【００３１】
ニードル５Ａは第１形態のニードルの先端面に突出部５１２を設けたもので、ニードル５の先端部を段付きに成形することで得られる。ニードル５Ａの突出部５１２は略バルブボディ４の吐出口４ｃの径と同じで、ニードル５Ａが着座した状態で、その先端面５ｄがバルブボディ４の下端面と同じ高さとなるように突出量が設定してあり、燃料流路最小径部４ｃを略閉鎖する。したがって、ニードル５Ａの着座で閉鎖されるオリフィスプレート２の上方の空間は、環状部材３の内側の空間、すなわち、径が環状部材３の内径すなわちφＤ3 で、高さが環状部材３の厚さｔの空間である。
【００３２】
ここで、ｔ、φＤ3 は、次のように設定される。燃料噴射弁１が実装されるエンジンＥのアイドリング時の１回当たりの噴射量をＱとして、ｔ＜Ｑ×０．０７／（πＤ32／４）となるように設定される。すなわち前記空間の体積（以下、燃料流路１ａのうち、ニードル５Ａにより閉鎖されたシート部４ｂよりも下側の部分の体積をデッドボリュームという）が噴射量Ｑの７％未満となるように設定する。
【００３３】
本形態においても燃料が内周側の噴孔２１と外周側の噴孔２２とに均等に流れ、燃料微粒化を促進することができる。
【００３４】
また、ニードル５Ａがシート部４ｂよりもオリフィスプレート２側に突出する構造となっているので、ニードル５によって閉鎖される前記デッドボリュームがその分、小さくなる。これにより、次の効果を奏する。
【００３５】
燃料噴射弁１から噴射される燃料の噴霧には、ニードル開弁後数ｍｓｅｃ後の定常状態の主噴霧を挟むニードル開弁初期（すなわち噴射初期）およびニードル閉弁後（すなわち規定の噴射期間の終了後）に、主噴霧より粒径の大きな燃料塊が存在する。これを従来構造を示す図２２（Ａ）、図２２（Ｂ）、図２２（Ｃ）により説明すると、ニードル開弁前にはニードル９３によって閉鎖されるシート部９２ａよりも下側の空間には常圧の燃料（デッドボリューム燃料）が残存しており、ニードル９３がリフトすると、デッドボリューム燃料は加圧燃料の燃料圧が伝達されて噴孔９０１から噴射されることになるが、燃料圧は徐々に伝達されるために比較的低い燃圧のまま、乱れの少ない燃料塊ＦＡとして噴孔９０１から流出する（図２２（Ａ））。
【００３６】
続く、燃料ポンプにより加圧されて高圧で燃料の噴射が行われる主噴射においては前記燃料塊はみられず、燃料は微粒化した噴霧ＦＢとして噴孔９０１から流出する（図２２（Ｂ））。
【００３７】
そして、ニードル閉弁後には、シート部９２ａよりも下側の空間がニードル９３により閉鎖され、ここにデッドボリューム燃料が残存する。このデッドボリューム燃料は、気化する前にエンジンの振動や吸気管内の負圧により、粒径が大きく貫徹力の小さい燃料塊ＦＣとなって噴孔９０１から流出する場合があり（図２２（Ｃ））、この燃料塊ＦＣが吸気管の壁面に付着すると、排出ＨＣの原因となる。
【００３８】
本形態によればニードル５Ａが突出部５１２を有しているので、その分、デッドボリュームが小さくなり粒径の大きな燃料塊の割合を減じることができる。
【００３９】
また、前記空間の体積が噴射量Ｑの７％未満となるように設定しているので、例えば次のように米国のＵＬＥＶ規格を満足することができる。
【００４０】
図７にテストモードＬＡ♯４における排出ＨＣの積算値の経時変化を示す。図中、車速の実測値を併せて示している。これによるとエンジン始動から暖機アイドル時の２０ｍｓｅｃまでで総排出量の約５０％が排出される。ここで、ＵＬＥＶ規制値は０．７ｇ／ｔｅｓｔであることから、前記暖機アイドル時の２０ｍｓｅｃまで０．３５ｇ（＝０．７ｇ×５０％）に抑える必要がある。
【００４１】
また、図８は過渡期における噴射終了時期を変更した場合のＡ／Ｆのずれ量（以下、ΔＡ／Ｆという）を示す。これによると吸気ＴＤＣより６０°ＣＡ遅角したところで噴射終了した場合が最もΔＡ／Ｆが小さいことが分かる。これは、噴射終了時期が吸気ＡＴＤＣ６０°ＣＡであれば吸気弁が開いている状態で燃料の噴射がなされていることを意味し、かかるタイミングで噴射された燃料は吸気ポートにおいて滞留等することなく直接筒内に流入しやすいためである。よって、この時の排出ＨＣは噴霧粒径に左右されやすく、粒径が大きいほど燃料の気化が遅れて混合気形成が不十分となり排出ＨＣが増加する。
【００４２】
そこで、噴射終了時期を吸気ＡＴＤＣ６０°ＣＡのもとで暖機アイドリング運転を２０ｓｅｃ間行って噴霧平均粒径と排出ＨＣの関係を調査した。その結果を図９に示す。図より知られるように、平均粒径が大きいほど排出ＨＣも大きくなり、前記ＵＬＥＶ規制値を満足するには平均粒径を２１０μｍ以下にする必要があることが分かる。
【００４３】
図１０に暖機アイドリング時におけるデッドボリューム燃料が１回当たりの燃料噴射量に含まれる割合と平均粒径の関係を示す。ここで、平均粒径とは、定常状態で噴射中の噴霧のザウダ平均粒径に、前記の燃料噴射初期およびニードル閉弁後にみられる大きな粒径も加味した、実質的な噴射期間全体にわたり計測して平均した粒径である。また、試験に供した燃料噴射弁は現行の一般的な構成のもので、定常状態で噴射中の噴霧の粒径が６０μｍ程度である。
【００４４】
前記ＵＬＥＶ規制値を満たすべく平均粒径を２１０μｍ未満にするには、図より、デッドボリューム燃料すなわち前記デッドボリュームは７％以下であることが知られる。
【００４５】
したがって、本形態のようにニードル５Ａの先端面５ｄをバルブボディ４の下端面の位置と合わせた場合には、前記のごとくｔ＜Ｑ×０．０７／（πＤ32／４）とすればよいことになる。
【００４６】
なお、この条件は定常噴射中の粒径が６０μｍ程度の現行では一般的な仕様のものであるが、今後、微粒化が向上することによって、さらに前記条件は緩和するので、前記条件を満たす限り、ＵＬＥＶ規制値を満足し得る。
【００４７】
（第３形態）
図１１に本発明の参考例である第３形態を示す。第２形態において、ニードルの先端部の形状を別の形状に代えたもので、図中、第１、第２形態と同じ番号を付した部分は第１、第２形態と実質的に同じ作動をするので、第１、第２形態との相違点を中心に説明する。
【００４８】
ニードル５Ｂの先端部５１３は、第２実施形態よりもさらにオリフィスプレート２側に突出しており、先端面５ｅがバルブボディ４の下端面位置よりも下側にある。
【００４９】
かかる構成でもニードル５Ｂがリフト状態で燃料が均等に各噴孔２１，２２に流れ、良好な燃料の微粒化効果を得ることができる。
【００５０】
ここで、ニードル５Ｂのバルブボディ４の下端面からの突出量をｈとすれば、デッドボリュームは（π／４）Ｄ32×ｔ−（π／４）Ｄ42×ｔとなり、これがアイドリング時の燃料噴射量Ｑの７％以下となるようにすればよい。第２実施形態と比してニードル５Ｂがバルブボディ４の下端面から突出する分（（π／４）Ｄ22×ｔ）、さらにデッドボリュームを抑えることができる。なお、ｔ＞ｈであるのは勿論である。
【００５１】
（第４形態）
図１２に本発明の第４形態を示す。第１形態において、ニードルの先端部の形状を別の形状に変えたもので、図中、第１形態と同じ番号を付した部分は第１形態と実質的に同じ作動をするので、第１形態との相違点を中心に説明する。
【００５２】
ニードル５Ｃの先端部はボール状をしており、バルブボディ４のシート部４ｂとの環状当接部５ｆよりも下側部分５１４がオリフィスプレート２側に突出する。
【００５３】
かかる構成でもニードル５Ｃがリフト状態で燃料が均等に各噴孔２１，２２に流れ、良好な燃料の微粒化効果を得ることができる。また、ニードル５Ｃの前記下側部分５１４がシート部４ｂよりもオリフィスプレート２側へ突出する分、デッドボリュームを減らすことができる。
【００５４】
（第５形態）
図１３に本発明の参考例である第５形態を示す。第４形態において、ニードルの先端部の形状を別の形状に代えたもので、図中、第１〜第４形態と同じ番号を付した部分は第１〜第４形態と実質的に同じ作動をするので、第４形態との相違点を中心に説明する。
【００５５】
ニードル５Ｄの先端部は第４形態のごとく基本的にボール状をしており、燃料流路小径部４ｃよりもやや小径の断面円形の突出部５１５がオリフィスプレート２側に突出する。
【００５６】
かかる構成でもニードル５Ｄがリフト状態で燃料が均等に各噴孔２１，２２に流れ、良好な燃料の微粒化効果を得ることができる。また、ニードル５Ｄの突出部５１５がシート部４ｂよりもオリフィスプレート２側へさらに突出する分、デッドボリュームを減らすことができる。
【００５７】
（第６形態）
図１４に本発明の参考例である第６形態を示す。第３形態において、燃料噴射弁の先端部を別の構成に代えたもので、図中、第１〜第３形態と同じ番号を付した部分は第３形態と実質的に同じ作動をするので、第３形態との相違点を中心に説明する。
【００５８】
環状部材（図１等参照）を省略してオリフィスプレート２Ａがバルブボディ４の下端面に直接接着してある。オリフィスプレート２Ａは前記各実施形態のオリフィスプレート２と実質的に同じ円形の平面形状を有するもので、バルブボディ４との対向面に円形の凹部２０１が形成されて周縁部２０２が厚肉としてあり、周縁部２０２の環状端面とバルブボディ４の下端面とが密着している。そして、凹部２０１の径は前記環状部材の内径と同じであり、前記各形態と同様に、燃料流路１ａに、オリフィスプレート２Ａの直上位置で拡径する形状を与えられる。
【００５９】
そして、凹部２０１位置に、ニードル５Ｂと同軸の内外二重の円のそれぞれの円上位置に噴孔２１，２２が配置されており、内周側の噴孔２１のピッチ円の径φＤ1 、バルブボディ４の吐出口４ｃの径φＤ2 、外周側の噴孔２２のピッチ円の径φＤ3 の間にＤ1 ＜Ｄ2 ＜Ｄ3 の関係を満たしている。
【００６０】
かかる構成でも、ニードル５Ｂがリフト状態で燃料が均等に各噴孔２１，２２に流れ、良好な燃料の微粒化効果を得ることができる。また、ニードル５Ｂの先端部がシート部４ｂよりもオリフィスプレート２側へ突出する分、デッドボリュームを減らすことができる。
【００６１】
しかも、環状部材が不要であるから、燃料噴射弁の組み立てが容易である。
【００６２】
なお、この環状部材を省略した構成は、前記第１、第２、第４、第５形態にも適用することができる。
【００６３】
（第７形態）
図１５に本発明の参考例である第７形態を示す。第３実施形態において、環状部材の材質を変えたもので、図中、第１〜第３形態と同じ番号を付した部分は第１〜第３形態と実質的に同じ作動をするので、第３形態との相違点を中心に説明する。
【００６４】
環状部材３Ａはニードル５Ｂよりも熱膨張率の高い部材により構成されており、エンジンの燃焼熱で燃料噴射弁全体が温度上昇すると、オリフィスプレート２位置をニードル５Ｂの先端面から遠ざける作用をする。このため、温度が低い時にニードル５Ｂとオリフィスプレート２の間隙が僅かであっても、温度上昇した時にニードル５Ｂがオリフィスプレート２を押圧する状態に陥ることがなく、ニードル５Ｂとシート部４ｂの間の油密不良の発生を防止することができる。しかして、ニードル５Ｂのオリフィスプレート２側への突出量をできるだけ大きくとって、エミッションの多い冷間始動時にあわせてデッドボリューム燃料をぎりぎりまで減らし、効果的にエミッション低減を図ることができる。
【００６５】
本形態の特徴部分は、ニードルがオリフィスプレート側に突出する形状の前記第１、第２、第４、第５形態にも適用することができる。特に第３形態のごとくニードルの先端面がバルブボディの下端面よりも下方に突出する構造の燃料噴射弁に好適である。
【００６６】
（第８形態）
図１６に本発明の参考例である第８形態を示す。第６形態において、オリフィスプレートの材質を変えたもので、図中、前記各形態と同じ番号を付した部分は実質的に同じ作動をするので、第６形態との相違点を中心に説明する。
【００６７】
オリフィスプレート２Ｂはニードル５Ｂよりも熱膨張率の高い部材により構成されており、エンジンの燃焼熱で燃料噴射弁全体が温度上昇すると、ニードル５Ｂとオリフィスプレート２Ｂとの対向間隙を規定するオリフィスプレート２Ｂの周縁部２０２の高さが増大してオリフィスプレート２Ｂをニードル５Ｂの先端面５ｅから遠ざける作用をする。このため、温度が低い時にニードル５Ｂとオリフィスプレート２Ｂの間隙が僅かであっても、温度上昇した時にニードル５Ｂがオリフィスプレート２Ｂを押圧する状態に陥ることがなく、ニードル５Ｂとシート部４ｂの間の油密不良の発生を防止することができる。しかして、ニードル５Ｂのオリフィスプレート２Ｂ側への突出量をできるだけ大きくとって、エミッションの多い冷間始動時にあわせてデッドボリューム燃料をぎりぎりまで減らし、効果的にエミッション低減を図ることができる。
【００６８】
（第９実施形態）
図１７に本発明を適用した実施例としての第９実施形態を示す。第１形態において、燃料噴射弁の先端部の形状等を別の形状に変えたもので、図中、第１形態と同じ番号を付した部分は実質的に同じ作動をするので、第１形態との相違点を中心に説明する。
【００６９】
バルブボディ４の先端面にはオリフィスプレート２が密着して設けてあり、燃料はニードル５のリフト時はオリフィスプレート２上に同方向から同時に各噴孔２１，２２に向かって流れ込む。
【００７０】
図１８は図１７のオリフィスプレート２部分を上流側から見たものである。オリフィスプレート２上の噴孔２１，２２の周りにオリフィスプレート２の周辺部から中心方向にのびる棒状の隔壁部材６を配置する。隔壁部材６はオリフィスプレート２の周方向に複数配置され、流れ込む燃料を分流して各噴孔２１，２２へ案内する働きをする。噴孔２１，２２は相隣れる隔壁部材６で挟まれた位置に分散配置され、図例では実質的に１つずつ配置される。
【００７１】
これにより、オリフィスプレート２上に流れ込む燃料を各噴孔２１，２２へ均等に分配することができ、各噴孔２１，２２からの燃料の微粒化が促進する。さらに隔壁部材６を設けることでニードル５の着座時にニードル５とオリフィスプレート２の間のボリュームを少なくすることができるので、エミッションが低減する。
【００７２】
（第１０実施形態）
図１９に本発明を適用した実施例としての第１０実施形態を示す。第９実施形態において、オリフィスプレートおよび隔壁部材の形状等を別の形状に変えたもので、図中、前記各実施形態と同じ番号を付した部分は実質的に同じ作動をするので、第９実施形態との相違点を中心に説明する。
【００７３】
隔壁部材６ａ，６ｂは弧状のもので、略オリフィスプレート２Ｃの周辺部から中心方向に向かって伸びており、噴孔２１Ｃ，２２Ｃの近傍位置では、各噴孔２１Ｃ，２２Ｃにつけられた傾き方向に沿うように曲率と配置が設定されている。そして噴孔２１Ｃ，２２Ｃは相隣れる隔壁部材６ａ，６ｂで挟まれた位置に分散配置される。
【００７４】
図２０により隔壁部材６ａ，６ｂを噴孔２１Ｃ，２２Ｃの傾き方向に沿って設けることの効果を説明する。図例は隔壁部材６ａと噴孔２２Ｃを示している。オリフィスプレート２Ｃ上を流通する燃料が噴孔２２Ｃの上方を通過する時、燃料は噴孔２２Ｃの内周面２２１に沿って噴出しようとするため、噴孔２２Ｃの角度θ1 と鋭角をなすように、噴孔２２Ｃの上方を流れる燃料の流れ方向をとった方が、噴孔２２Ｃ内での攪拌、剥離をより強く発生することができる。よって、より微粒化ができる。内周側の噴孔２１Ｃや隔壁部材６ｂについても同様である。
【００７５】
なお、噴孔の数やニードルの駆動方式等の具体的な構成は、前記各実施形態に記載のものに限定されるものではなく、本発明の趣旨に反しない限り、任意である。
【符号の説明】
【００７６】
Ｅ  内燃機関
１  燃料噴射弁
１ａ  燃料流路
２，２Ａ，２Ｂ，２Ｃ  オリフィスプレート
２１，２２，２１Ｃ，２２Ｃ  噴孔
３，３Ａ  環状部材
３ａ  拡径部
４  バルブボディ
４ｂ  シート部
４ｃ  吐出口（最小径部）
５，５Ａ，５Ｂ，５Ｃ，５Ｄ  ニードル
６  隔壁部材（隔壁）
Ｃ１，Ｃ２  ピッチ円
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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