(57)【要約】【課題】メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等のエーテル化合物の新たな用途開発を図るべく、エーテル化合物を原料としてプロピレンを製造する方法を提供する。【解決手段】下記式（１）で表されるエーテル化合物を反応器内で触媒と接触させる。このエーテルとしては特にメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルが好ましい。触媒としてはゼオライトが好ましい。    ＣｎＨ２ｎ＋１−Ｏ−ＣｍＨ２ｍ＋１  …（１）（式中、ｎは１または２であり、ｍは４以上の整数を表す。）【選択図】図１
2009161444.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記式（１）で表されるエーテル化合物を反応器内で触媒と接触させることによりプロピレンを製造することを特徴とするプロピレンの製造方法。
ＣｎＨ２ｎ＋１−Ｏ−ＣｍＨ２ｍ＋１  …（１）
（式中、ｎは１または２であり、ｍは４以上の整数を表す。）
【請求項２】
前記エーテル化合物がメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルであることを特徴とする請求項１に記載のプロピレンの製造方法。
【請求項３】
前記触媒がゼオライトであることを特徴とする請求項１または２に記載のプロピレンの製造方法。
【請求項４】
前記反応器入口のガス温度が３００℃以上７００℃以下であることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のプロピレンの製造方法。
【請求項５】
前記反応器が固定床反応器であることを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載のプロピレンの製造方法。
【請求項６】
前記反応器出口ガスに含まれる炭素数４以上の炭化水素の少なくとも一部を該反応器入口にリサイクルすることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載のプロピレンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はプロピレンの製造方法に係り、特に、特定のエーテル化合物を原料として、プロピレンを低コストで効率的に製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
プロピレンを製造する方法としては、従来からナフサのスチームクラッキングや減圧軽油の流動接触分解が一般的に実施されており、近年ではエチレンと２−ブテンを原料としたメタセシス反応やメタノールおよび／またはジメチルエーテルを原料としたＭＴＯプロセスも注目を浴びている（特許文献１）。
【０００３】
この中で、ＭＴＯプロセスは本発明と同様に含酸素化合物を原料とするプロセスであるが、反応による発熱が非常に大きいため、触媒層内の温度差が大きくなりやすい。触媒層内の温度差が大きいと触媒の劣化が生じやすいことから、触媒の劣化を防止するために、反応熱を効率よく除去するための高価な機器、例えば流動床反応器などの適用が必要となる。
【０００４】
ところで、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルなどのエーテル化合物は、ガソリンに添加することによりオクタン価向上や排ガス中の一酸化炭素濃度の低減などの効果があることから、従来、欧米を中心にガソリン添加物として使用されてきたが、ガソリンタンクからの漏洩による地下水汚染の問題があるため、ガソリンへの添加が禁止となる国もある。従って、このようなエーテル化合物の需要は大きく低下することが予想されるが、一方で、該エーテル化合物の製造設備は既に多く存在することから、これらのエーテル化合物の用途の開発が強く望まれている。
【特許文献１】米国特許第６８８８０３８号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は上記従来の実状に鑑みてなされたものであって、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等のエーテル化合物の新たな用途開発に基くものであり、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等のエーテル化合物を原料として、プロピレンを低コストで効率的に製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らが上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、特定の触媒および反応条件において、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等の、下記式（１）で表される特定のエーテル化合物を反応させることにより、極めて高い収率でプロピレンを製造することができることを見出した。
また、このエーテル化合物を原料とすると、ＭＴＯプロセスの原料であるメタノールを原料とした場合に比べて著しく反応速度が向上することを発見した。
さらに、本発明による反応はＭＴＯプロセスと比較して発熱量が著しく小さいことから、固定床の断熱反応器などの安価な装置の適用が可能であり、設備コストも大きく低減させることが可能である。
【０００７】
以上のように、本発明者らは、下記式（１）で表されるエーテル化合物から効率よくプロピレンを製造できることを見出して本発明に至った。
【０００８】
すなわち、本発明の第１の要旨は、下記式（１）で表されるエーテル化合物を反応器内で触媒と接触させることによりプロピレンを製造する方法、に存する。
ＣｎＨ２ｎ＋１−Ｏ−ＣｍＨ２ｍ＋１  …（１）
（式中、ｎは１または２であり、ｍは４以上の整数を表す。）
【０００９】
本発明の第２の要旨は、上記方法において、エーテル化合物がメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルであることを特徴とするプロピレンの製造方法、に存する。
【００１０】
本発明の第３の要旨は、上記方法において、触媒がゼオライトであることを特徴とするプロピレンの製造方法、に存する。
【００１１】
本発明の第４の要旨は、上記方法において、前記反応器入口のガス温度が３００℃以上７００℃以下であることを特徴とするプロピレンの製造方法、に存する。
【００１２】
本発明の第５の要旨は、上記方法において、前記反応器が固定床反応器であることを特徴とするプロピレンの製造方法、に存する。
【００１３】
本発明の第６の要旨は、上記方法において、前記反応器出口ガスに含まれる炭素数４以上の炭化水素の少なくとも一部を該反応器入口にリサイクルすることを特徴とするプロピレンの製造方法、に存する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等の特定のエーテル化合物を反応器内で触媒と接触させることにより、プロピレンを低コストで効率的に製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明を実施するための代表的な形態を具体的に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の態様に限定されるものではない。
【００１６】
［触媒］
まず、本発明に用いる触媒について説明する。
本発明に係る反応に用いられる触媒としては、ブレンステッド酸点を有する固体状のものでれば特に限定されず、従来公知の触媒が用いられ、例えば、カオリン等の粘度鉱物；粘土鉱物等の担体に硫酸、燐酸等の酸を含浸・担持させたもの；酸性型イオン交換樹脂；ゼオライト類；燐酸アルミニウム類；Ａｌ−ＭＣＭ−４１等のメソポーラスアルミナ等の固体触媒が挙げられる。
【００１７】
これらの固体触媒のうちでも、分子篩効果を有するものが好ましく、また、酸強度があまり高くないものが好ましい。
【００１８】
前記固体触媒のうち、分子篩効果を有するゼオライト類や燐酸アルミニウム類の構造としては、International Zeolite Association（IZA）が規定するコードで表すと、例えば、ＡＥＩ、ＡＥＴ、ＡＥＬ、ＡＦＩ、ＡＦＯ、ＡＦＳ、ＡＳＴ、ＡＴＮ、ＢＥＡ、ＣＡＮ、ＣＨＡ、ＥＭＴ、ＥＲＩ、ＥＵＯ、ＦＡＵ、ＦＥＲ、ＬＥＶ、ＬＴＬ、ＭＡＺ、ＭＥＬ、ＭＦＩ、ＭＯＲ、ＭＴＴ、ＭＴＷ、ＭＷＷ、ＯＦＦ、ＰＡＵ、ＲＨＯ、ＳＴＴ、ＴＯＮ等が挙げられる。その中でも触媒のフレームワーク密度が１８．０Ｔ／ｎｍ３以下である触媒が好ましく、このようなものとしては、好ましくは、ＭＦＩ、ＭＥＬ、ＭＯＲ、ＭＷＷ、ＦＡＵ、ＢＥＡ、ＣＨＡで、より好ましくは、ＭＦＩ、ＭＥＬ、ＭＯＲ、ＭＷＷ、ＣＨＡ、特に好ましくはＭＦＩ、ＭＥＬ、ＭＷＷ、ＣＨＡが挙げられる。
ここで、フレームワーク密度（単位：Ｔ／ｎｍ３）とは、ゼオライトの単位体積（１ｎｍ３）当たりに存在するＴ原子（ゼオライトの骨格を構成する原子のうち、酸素以外の原子）の個数を意味し、この値はゼオライトの構造により決まるものである。
【００１９】
更に、該固体触媒としてより好ましくは、細孔径が０．３〜０．９ｎｍのミクロ細孔を有し、ＢＥＴ比表面積が２００〜７００ｍ2 ／ｇ、細孔容積が０．１〜０．５ｇ／ｃｃである結晶性アルミノシリケート類、メタロシリケート類または結晶性燐酸アルミニウム類等が好ましい。なお、ここで言う細孔径とは、International  Zeolite  Association（ＩＺＡ）が定める結晶学的なチャネル直径（Crystallographic  free  diameter  of  the  channels）を示し、細孔（チャネル）の形状が真円形の場合は、その直径をさし、細孔の形状が楕円形の場合は、短径をさす。
【００２０】
また、アルミノシリケートの中では、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比が１０以上のものが好ましい。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３モル比が低すぎると触媒の耐久性が低下するため好ましくない。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比の上限は通常１００００以下である。ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３のモル比がこれより高すぎると触媒活性が低下してしまうため好ましくない。上記モル比は、蛍光Ｘ線や化学分析法などの常法により求めることができる。
触媒中のアルミニウム含量は触媒調製の際の原料仕込み量でコントロールすることができ、また、調製後にスチーミング等によりＡｌを減らすこともできる。また、Ａｌの一部をホウ素やガリウム等の他の元素に置き換えても良い。
【００２１】
これらの触媒は１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
【００２２】
本発明においては、上述のような触媒活性成分を、そのまま触媒として反応に用いても良いし、反応に不活性な物質やバインダーを用いて、造粒・成型して、或いはこれらを混合して反応に用いても良い。該反応に不活性な物質やバインダーとしては、アルミナまたはアルミナゾル、シリカ、シリカゲル、石英、およびそれらの混合物等が挙げられる。
【００２３】
なお、上記した触媒組成は、これらの反応に不活性な物質やバインダー等を含まない触媒活性成分のみの組成である。しかし、本発明に係る触媒とは、これらの反応に不活性な物質やバインダー等を含む場合は、前述の触媒活性成分とこれらの反応に不活性な物質やバインダー等とを合わせて触媒と称し、これらの反応に不活性な物質やバインダー等を含まない場合は、触媒活性成分のみで触媒と称す。
【００２４】
本発明で用いる触媒の粒径は合成時の条件により異なるが、通常、平均粒径として０．０１μｍ〜５００μｍである。触媒の粒径が大き過ぎると、触媒活性を示す表面積が小さくなり、小さ過ぎると取り扱い性が劣るものとなり、いずれの場合も好ましくない。この平均粒径は、ＳＥＭ観察等により求めることができる。
【００２５】
本発明で用いる触媒の調製方法は特に限定されず、一般的に水熱合成と呼ばれる公知の方法により調製することが可能である。また、水熱合成後にイオン交換、脱アルミニウム処理、含浸や担持などの修飾により組成を変えることも可能である。  
本発明で使用する触媒は、反応に供する際に、上記物性ないし組成を有しているものであれば良く、いずれの方法によって調製されたものであっても良い。
【００２６】
［反応原料］
次に、本発明で反応原料とする式（１）で示されるエーテル化合物（以下「エーテル化合物（１）」と称す場合がある。）について説明する。
ＣｎＨ２ｎ＋１−Ｏ−ＣｍＨ２ｍ＋１  …（１）
（式中、ｎは１または２であり、ｍは４以上の整数を表す。ｍは好ましくは４〜１０、特に４〜６である。）
【００２７】
反応の原料として用いるエーテル化合物（１）としては、上記式（１）を満たす限り特に限定されるものではない。
例えば、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル、エチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等の公知の方法によって得られる、エーテル化合物（１）を任意に使用でき、これらのエーテル化合物（１）の２種以上を任意に混合したものを用いても良い。
【００２８】
反応の原料として用いるエーテル化合物（１）の製造由来は特に限定されない。例えば、石炭、天然ガス、精油業、石油化学プラントならびに製鉄業における副生物由来の水素／ＣＯの混合ガスにより得られるもの、天然ガス、精油業、石油化学プラントにおける分解留分、あるいはその留分から抽出により得られるもの、植物由来のアルコール類の改質反応により得られるもの、発酵法により得られるもの、再循環プラスチックや都市廃棄物の有機物質等から得られるもの等が挙げられる。
【００２９】
具体的には精油所および石油化学プラントにて分解生成物、抽出物、あるいは副生物より得られることが好ましく、蒸気分解（スチームクラッキング）装置や流動床接触分解（ＦＣＣ）装置などで得られる炭化水素類またはそれら炭化水素類を選択的に分解して得られたオレフィン類（あるいはそれらオレフィン類より特定の成分を分離、除去、抽出したような留分等）と、上記プラントで使用されるあるいは生成、副生するアルコール類を反応させて得られるエーテル化合物が好ましい。例えばナフサなどの石油系炭化水素を熱分解、蒸気分解して得られる生成物から分離される炭化水素留分、前記炭化水素留分からブタジエン、イソプレン、シクロペンタジエン等のジエン類を一部若しくは全部を分離除去、あるいは還元した留分、減圧軽油などの石油系炭化水素を流動接触分解（ＦＣＣ）して得られる副生物から分離される炭化水素留分およびガソリン留分、およびコーカーから分離される炭化水素留分およびガソリン留分、具体的にはイソブチレン等のオレフィン類と、メタノールやエタノールといったアルコールを反応させて得られるエーテルが好適に用いられる。
このとき各製造方法に起因するエーテル化合物（１）以外の化合物が任意に混合した状態のものをそのまま用いても良いし、精製したものを用いても良い。
【００３０】
［反応操作・条件］
以下に、前述の触媒および反応原料を用いる本発明のプロピレン製造反応の操作・条件を以下に記載する。
【００３１】
＜反応器＞
本発明における、エーテル化合物（１）と触媒との反応は気相反応である。この気相反応器の形態に特に制限はないが、通常、連続式の固定床反応器や流動床反応器から選ばれる。好ましくは固定床反応器である。
【００３２】
なお、反応器に前述の触媒を充填する場合には、触媒層の温度分布を小さく抑えるために、石英砂、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ等の反応に不活性な粒状物を、触媒と混合して充填しても良い。この場合、石英砂等の反応に不活性な粒状物の使用量は特に制限はない。なお、この粒状物は、触媒との均一混合性の面から、触媒と同程度の粒径であることが好ましい。
【００３３】
また、反応器は直列に接続された二つ以上の反応部からなるものであっても良い。この場合、一つの反応器内を複数の反応室に仕切ったものであっても良く、２以上の反応器を直列に連結したものであっても良い。
このように２以上の反応器を直列に連結したものである場合、反応に伴う発熱を除去することを目的として反応器と反応器の間に熱交換器を配置しても良い。
また、発熱を分散させることを目的に、反応基質（反応原料）を分割して供給しても良い。好ましくはエーテル化合物（１）を１段目の反応部（反応器または反応室）と２段目以降の反応部（反応器または反応室）に分割して供給する。
【００３４】
本発明において、エーテル化合物（１）の反応中に触媒は徐々にコーキングし、触媒の劣化が起きる。従って、長時間の連続運転をする場合には、運転中に触媒再生を行う必要がある。
例えば、固定床反応器を選択する場合、反応器を少なくとも並列に二つ以上設置し、反応と再生を切り替えながら運転することが望ましい。固定床反応器の形態としては、多管式の反応器または断熱型の反応器が選ばれる。
一方、流動床反応器を選択する場合、触媒を連続的に再生槽に送り、再生槽において再生された触媒を連続的に反応器に戻しながら反応を行うことが好ましい。
【００３５】
ここで、触媒の再生操作としては、コーキングにより劣化した触媒を、酸素を含有した窒素ガスや水蒸気などで処理することにより再生する方法が挙げられる。固定床反応器における再生操作としては、好ましくは窒素ガスで触媒に付着している揮発性有機化合物を除去した後、低濃度の酸素を含有する窒素ガスでコーク分を燃焼除去し、その後窒素ガスで処理することにより触媒層に含まれる分子状酸素を除去する方法が挙げられる。
【００３６】
＜基質濃度＞
本発明において、反応器に供給する反応原料としてのエーテル化合物（１）の濃度（基質濃度）は限定されるものではないが、好ましくは５体積％以上９０体積％以下、好ましくは１０体積％以上８０体積％以下である。
【００３７】
この基質濃度が高すぎると芳香族化合物やパラフィン類の生成が顕著になりプロピレンの選択率が低下する傾向にある。逆に、この基質濃度が低すぎると、反応速度が遅くなるため多量の触媒が必要となり、さらには生成物の生成コストや反応設備の建設費も大きくなり現実的ではない。
【００３８】
上記の好ましい基質濃度範囲内で反応を行うことにより、適切な触媒量で且つ望ましくない副生成物の生成を抑制しながら、低コストでプロピレンを製造することができる。
従って、このような基質濃度となるように、本発明では、以下に記載する希釈剤を用いて反応系内を希釈することが望ましい。この場合において、基質濃度を制御する方法としては、プロセスから抜き出される流体の流量を制御する方法が挙げられる。即ち、プロセスから抜き出される流体の流量を変えることにより、反応器にリサイクルされる希釈剤の流量が変化し、基質濃度を変えることが可能である。
【００３９】
＜希釈剤＞
反応器内にはエーテル化合物（１）の他に、パラフィン類、芳香族類、水蒸気、二酸化炭素、一酸化炭素、窒素、アルゴン、ヘリウム、およびそれらの混合物といった、反応に不活性な気体を存在させることができる。なおこれらの希釈剤のうち、パラフィン類や芳香族類は、反応条件によって若干反応することがあるが、反応量が少ないことから、希釈剤として定義する。このような希釈剤としては、反応原料に含まれている不純物をそのまま使用しても良いし、別途調製した希釈剤を反応原料と混合して用いてもよい。
また希釈剤は反応器に入れる前に反応原料と混合しても良いし、反応原料とは別に反応器に供給しても良い。
【００４０】
＜空間速度＞
ここで言う空間速度とは、触媒（触媒の活性成分）の重量当たりの反応原料であるエーテル化合物（１）の流量であり、ここで触媒の重量とは触媒の造粒・成型に使用する不活性なバインダーを含まない触媒活性成分の重量である。また、流量はエーテル化合物（１）の流量（重量／時間）である。
【００４１】
空間速度は、０．１Ｈｒ−１から７５０Ｈｒ−１の間が好ましく、０．１Ｈｒ−１から１５０Ｈｒ−１の間が更に好ましい。空間速度が高すぎると原料のエーテル化合物（１）の転化率が低く、また、十分なプロピレン選択率が得られない。また、空間速度が低すぎると、一定の生産量を得るのに必要な触媒量が多くなり反応器が大きくなりすぎると共に、芳香族化合物やパラフィン等の好ましくない副生成物が生成し、プロピレン選択率が低下するため好ましくない。
【００４２】
＜反応温度＞
反応温度の下限としては、反応器入口のガス温度として通常約３００℃以上、好ましくは４００℃以上であり、反応温度の上限としては、通常７００℃以下、好ましくは６００℃以下である。反応温度が低すぎると、反応速度が低く、未反応原料が多く残る傾向となり、更にプロピレンの収率も低下する。一方で反応温度が高すぎるとプロピレンの収率が著しく低下する。
【００４３】
＜反応圧力＞
反応圧力の上限は通常２ＭＰａ（絶対圧、以下同様）以下好ましくは１ＭＰａ以下であり、より好ましくは０．７ＭＰａ以下である。また、反応圧力の下限は特に制限されないが、通常１ｋＰａ以上、好ましくは５０ｋＰａ以上である。反応圧力が高すぎるとパラフィン類や芳香族化合物等の好ましくない副生成物の生成量が増え、プロピレンの収率が低下する傾向がある。反応圧力が低すぎると反応速度が遅くなる傾向がある。
【００４４】
＜反応生成物＞
反応器出口ガス（反応器流出物）としては、目的とする反応生成物であるプロピレン、未反応原料、副生成物および希釈剤を含む混合ガスが得られる。該混合ガス中のプロピレン濃度は通常５〜９５重量％である。
【００４５】
この反応器出口ガスには、反応条件によってはメタノールおよび／またはジメチルエーテルが含まれるが、メタノールおよび／またはジメチルエーテルが生成物に含まれないような反応条件で行うのが好ましい。それにより、反応生成物との分離が容易になる。
【００４６】
副生成物としてはエチレン、炭素数が４以上のオレフィン類、パラフィン類、芳香族化合物および水が挙げられる。
【００４７】
＜生成物の分離＞
反応器出口ガスとしての、反応生成物であるプロピレン、未反応原料、副生成物および希釈剤を含む混合ガスは、公知の分離・精製設備に導入し、それぞれの成分に応じて回収、精製、リサイクル、排出の処理を行えば良い。
【００４８】
この分離・精製方法の一つの形態として、反応器出口のガスを冷却・圧縮し、凝縮させて水分の大部分を除去する工程と、水分を除去した後の一部水分を含んだ炭化水素流体をモレキュラーシーブ等で乾燥し、その後蒸留により各オレフィンおよびパラフィンを精製する工程を含む方法が適用される。上記方法において、圧縮した炭化水素流体を一つの蒸留塔に供給しても良いが、多段階の圧縮機を設置し、凝縮しやすい炭化水素と凝縮しにくい炭化水素を粗分離し、これらを別々の蒸留塔に供給して蒸留を行っても良い。
【００４９】
プロピレン以外の成分（オレフィン、パラフィン等）の一部または全ては、上記分離・精製された後に反応原料と混合するか、または直接反応器に供給することでリサイクルするのが好ましい。特に、炭素数４以上の炭化水素についてはその少なくとも一部を反応器にリサイクルすることが好ましい。また、副生成物のうち、反応に不活性な成分を希釈剤として再利用することができる。
【００５０】
以下、生成物の分離・精製・リサイクル手順について、説明する。
【００５１】
（分離・精製・リサイクル手順（１））
生成物の分離・精製の一手法として、反応器出口ガスを冷却、圧縮および蒸留等の一般的な分離工程により、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と、炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）と、水に富んだ流体とに分離し、その後、更に分離・精製を行う方法がある。
【００５２】
上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第１の態様として、冷却および圧縮工程により水分を凝縮除去した後に、蒸留により炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体とに分離し、炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数３の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００５３】
また、上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第２の態様として、冷却および圧縮工程により水分を凝縮除去した後に、蒸留により炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）とに分離し、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００５４】
また、上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第３の態様として、冷却および圧縮工程により水分を凝縮除去した後に、蒸留により炭素数２以下の炭化水素および炭素数３の炭化水素を含む流体と炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体とに分離し、炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数３の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００５５】
また、上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第４の態様として、冷却および圧縮工程により水分を凝縮除去した後に、蒸留により炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）とに分離し、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含む流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００５６】
上記した反応器出口ガスの一般的な分離工程の第１〜第４の態様において、必要に応じてクエンチ、アルカリ洗浄、脱水等の処理を行うのが好ましい。反応器出口ガスに含酸素化合物が含まれる場合には、クエンチ工程により、含酸素化合物の少なくとも一部が除去される。反応器出口ガスに二酸化炭素などの酸性ガスが含まれる場合には、アルカリ洗浄により、酸性ガスの少なくとも一部が除去される。
水の分離は主に圧縮と冷却により凝縮することにより可能である。残った水分はモレキュラーシーブ等の吸着剤で除去するのが好ましい。凝縮および／または吸着により除去した水は活性汚泥等の廃水処理工程に供しても良いが、プロセス水等に使用することもできる。
本発明のプロセス（以下、「本プロセス」と称する場合がある）がスチームクラッキングプロセスの近くにある場合には、反応器出口ガスから回収した水はクラッカーのスチーム源として利用することが好ましい。また、本プロセスの反応器にリサイクルして希釈ガスとして用いても良い。
【００５７】
また、反応器出口ガスから得られた炭素数２以下の炭化水素や炭素数３の炭化水素は、さらに蒸留等の精製工程により純度の高いエチレンおよびプロピレンをそれぞれ得るのが好ましい。エチレンの純度としては９５％以上であり、９９％以上が好ましい。さらに好ましくは９９．９％以上である。プロピレンの純度としては９５％以上であり、９９％以上が好ましい。さらに好ましくは９９．９％以上である。
【００５８】
このようにして得られるエチレンおよびプロピレンは、不純物量などの品質的観点からみても、一般的に製造されるエチレンおよびプロピレン誘導体の原料として使用でき、エチレンは例えば酸化反応によりエチレンオキサイド、エチレングリコール、エタノールアミン、グリコールエーテル等の製造に、塩素化により塩化ビニルモノマー、１，１，１−トリクロルエタン、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデンの製造に、また、エチレンの重合によりαオレフィン、低密度、或いは高密度のポリエチレンの製造に、ベンゼンのエチル化によりエチルベンゼン等の製造にそれぞれ用いることができる。
【００５９】
エチレンから製造されたエチレングリコールからはさらにこれを原料としてポリエチレンテレフタレートを製造することができ、αオレフィンを原料としてオキソ反応およびそれに続く水素化反応により高級アルコールが、エチルベンゼンを原料としてスチレンモノマー，ＡＢＳ樹脂等が製造できる。また、酢酸との反応により酢酸ビニル、ワッカー反応によりアセトアルデヒドおよびその誘導品である酢酸エチル等も製造できる。
【００６０】
また、プロピレンは例えばアンモ酸化によりアクリロニトリルの製造に、選択酸化によりアクロレイン、アクリル酸およびアクリル酸エステルの製造に、オキソ反応によりノルマルブチルアルコール、２−エチルヘキサノール等のオキソアルコールの製造に、プロピレンの重合によりポリプロピレンの製造に、プロピレンの選択酸化によりプロピレンオキサイドおよびプロピレングリコール等の製造に適用することができる。また、ワッカー反応によりアセトンが製造でき、更にアセトンよりメチルイソブチルケトンを製造することができる。アセトンからはまたアセトンシアンヒドリンが製造でき、これは最終的にメチルメタクリレートに転換される。またプロピレン水和によりイソプロピルアルコールも製造できる。また、ベンゼンをアルキル化することにより製造したキュメンを原料に、フェノール，ビスフェノールＡ，ポリカーボネート樹脂を製造することができる。
【００６１】
また、上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第３の態様および第４の態様において得られた炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含む流体は、本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスに供給して精製するのが好ましい。本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスとしてはナフサやエタンなどのスチームクラッキングプロセスが挙げられる。このことにより本プロセスの設備投資を著しく削減することが可能である。
一方、本プロセスで生成したエチレンを含む流体を本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスに供給できない場合には、本プロセスにおいてエチレンを精製する必要があるため、その場合には上記の反応器出口ガスの一般的な分離工程の第１の態様または第２の態様を採用することが好ましい。
【００６２】
上述のようにして、反応器出口ガスの分離・精製を行って得られた炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）（以下炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）と称す。）の少なくとも一部は反応器にリサイクルし、残りの流体は本プロセスから抜き出すことが好ましい。
ここで、「本プロセスから抜き出される」とは、本プロセスの反応器にリサイクルされないことを意味しており、配管を通して他のプロセスに直接供給しても良いし、配管を通して一度タンクに貯蔵したものを他のプロセスに供給しても良い。また、他のプロセスに供給せずに燃料として使用しても良い。
【００６３】
炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）を反応器にリサイクルする方法の第１の態様として、炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）の一部（Ｂ）を必要に応じて該プロセスから抜き出し、残りの流体（Ｃ）を蒸留等の一般的な分離手法により芳香族化合物濃度（重量％）が流体（Ｃ）より低い流体（Ｄ）と炭素数４の炭化水素濃度が流体（Ｃ）より低い流体（Ｅ）とに分離し、流体（Ｄ）は反応器にリサイクルし、流体（Ｅ）を該プロセスから抜き出す工程を含む方法が適用される。
【００６４】
また、炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）を反応器にリサイクルする方法の第２の態様として、炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）を蒸留等の一般的な分離手法により、芳香族化合物濃度が流体（Ａ）より低い流体（Ｇ）と炭素数４の炭化水素濃度が流体（Ａ）より低い流体（Ｆ）とに分離し、流体（Ｆ）の少なくとも一部を該プロセスから抜き出すと共に、流体（Ｇ）の少なくとも一部の流体（Ｉ）は反応器にリサイクルし、残りの流体（Ｈ）を該プロセスから抜き出す工程を含む方法が適用される。
【００６５】
上記の第１の態様における流体（Ｅ）または第２の態様における流体（Ｆ）は、スチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合することが好ましい。このことにより、流体（Ｅ）または流体（Ｆ）を有効利用することが可能である。
【００６６】
ここでいう分解ガソリンとは、炭素数５以上１０以下のパラフィン、オレフィン、ジエン、芳香族化合物を主に含む流体であり、必要に応じて分解ガソリンから有効成分を回収することができる。有効成分としては、例えば炭素数５の炭化水素やベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族化合物が挙げられる。
【００６７】
分解ガソリンに炭素数４の炭化水素が含まれていると、分解ガソリンから回収される炭素数５の炭化水素流体中に炭素数４の炭化水素が混入してしまうため好ましくない。そのため、分解ガソリン留分に混合する流体（Ｅ）または流体（Ｆ）中の炭素数４の炭化水素は５重量％未満であることが好ましい。さらに好ましくは２重量％未満である。
【００６８】
第１の態様の特徴としては、流体（Ｂ）を抜き出すことにより蒸留等の分離工程の負荷を低減させることができるため、用役費用と設備投資費用の両面で第２の態様よりも有利である。しかしながら、流体（Ｂ）は流体（Ａ）と同じ組成の流体であり、第２の態様で得られる流体（Ｈ）と比べると芳香族化合物の濃度が高くなる。よって、抜き出される流体の用途に応じてプロセスは選定される。
【００６９】
（分離・精製・リサイクル手順（２））
分離・精製の別の手法として、反応器出口ガスを冷却し、冷却後のガス流体（Ｋ）を圧縮によりガス流体（Ｌ）、炭素数４以上の炭化水素に富み、芳香族化合物を含む液流体（Ｍ）、および水に富んだ流体に分離し、その後、ガス流体（Ｌ）を蒸留等の一般的な分離工程により、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離する方法がある。
【００７０】
この方法において、反応器出口ガスは通常３００〜６００℃程度の温度であるが、この反応器出口ガスを、まず、２０〜２００℃程度に冷却する。この冷却は通常熱交換器で行われるが、該ガスよりも低温の流体と混合することにより直接冷却を行ってもよい。冷却された流体（Ｋ）は、圧縮機、ノックアウトドラムあるいは油水分離器等を用いて、圧縮によりガス流体（Ｌ）と、炭素数４以上の炭化水素に富み、芳香族化合物を含んだ液流体（Ｍ）と、水に富んだ流体とに分離される。なお、上記の熱交換器において反応器出口ガスと熱交換する相手の流体は特に限定されないが、反応器に供給される一つまたは複数の流体であることが好ましい。
【００７１】
この工程（２Ｃ）で分離されたガス流体（Ｌ）は炭化水素を含むものであり、工程（３Ｃ）において、蒸留等の一般的な分離工程により、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と、炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離される。
【００７２】
上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第１の態様として、蒸留により炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体とに分離し、炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数３の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００７３】
上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第２の態様として、蒸留により炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離し、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００７４】
上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第３の態様として、蒸留により炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含んだ流体と炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体とに分離し、炭素数３以上の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数３の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００７５】
上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第４の様態として、蒸留により炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離し、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体を蒸留により炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含んだ流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体とに分離する工程を含む方法が適用される。
【００７６】
上記のプロセスにおいて、必要に応じてクエンチ、アルカリ洗浄、脱水等の処理を行うのが好ましい。反応器出口ガスに含酸素化合物が含まれる場合には、クエンチ工程により、含酸素化合物の少なくとも一部が除去される。反応器出口ガスに二酸化炭素などの酸性ガスが含まれる場合には、アルカリ洗浄により、酸性ガスの少なくとも一部が除去される。
水の分離は主に圧縮と冷却により凝縮することにより可能である。残った水分はモレキュラーシーブ等の吸着剤で除去するのが好ましい。凝縮および／または吸着により除去した水は活性汚泥等の廃水処理工程に供しても良いが、プロセス水等に使用することもできる。
本発明のプロセス（以下、「本プロセス」と称する場合がある）がスチームクラッキングプロセスの近くにある場合には、反応器出口ガスから回収した水はクラッカーのスチーム源として利用することが好ましい。また、本プロセスの反応器にリサイクルして希釈ガスとして用いても良い。
【００７７】
また、反応器出口ガスから得られた炭素数２以下の炭化水素や炭素数３の炭化水素は、さらに蒸留等の精製工程により純度の高いエチレンおよびプロピレンをそれぞれ得るのが好ましい。エチレンの純度としては９５％以上であり、９９％以上が好ましい。さらに好ましくは９９．９％以上である。プロピレンの純度としては９５％以上であり、９９％以上が好ましい。さらに好ましくは９９．９％以上である。
【００７８】
このようにして得られるエチレンおよびプロピレンは一般的に製造されるエチレンおよびプロピレン誘導体すべてに使用でき、エチレンは例えば酸化反応によりエチレンオキサイド、エチレングリコール、エタノールアミン、グリコールエーテル等の製造に、塩素化により塩化ビニルモノマー、１，１，１−トリクロルエタン、塩化ビニル樹脂、塩化ビニリデンの製造に、また、エチレンの重合によりαオレフィン、低密度、或いは高密度のポリエチレンの製造に、ベンゼンのエチル化によりエチルベンゼン等の製造にそれぞれ用いることができる。
【００７９】
エチレンから製造されたエチレングリコールからさらにこれを原料としてポリエチレンテレフタレートを製造することができ、αオレフィンを原料としてオキソ反応およびそれに続く水素化反応により高級アルコールが、エチルベンゼンを原料としてスチレンモノマー，ＡＢＳ樹脂等が製造できる。また、酢酸との反応により酢酸ビニル、ワッカー反応によりアセトアルデヒドおよびその誘導品である酢酸エチル等も製造できる。
【００８０】
また、プロピレンは例えばアンモ酸化によりアクリロニトリルの製造に、選択酸化によりアクロレイン、アクリル酸およびアクリル酸エステルの製造に、オキソ反応によりノルマルブチルアルコール、２−エチルヘキサノール等のオキソアルコールの製造に、プロピレンの重合によりポリプロピレンの製造に、プロピレンの選択酸化によりプロピレンオキサイドおよびプロピレングリコール等の製造に適用することができる。また、ワッカー反応によりアセトンが製造でき、更にアセトンよりメチルイソブチルケトンを製造することができる。アセトンからはまたアセトンシアンヒドリンが製造でき、これは最終的にメチルメタクリレートに転換される。またプロピレン水和によりイソプロピルアルコールも製造できる。また、ベンゼンをアルキル化することにより製造したキュメンを原料に、フェノール，ビスフェノールＡ，ポリカーボネート樹脂を製造することができる。
【００８１】
また、上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第３の態様および第４の態様において得られた炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含む流体は、本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスに供給して精製するのが好ましい。本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスとしてはナフサやエタンなどのスチームクラッキングプロセスが挙げられる。このことにより本プロセスの設備投資を著しく削減することが可能である。
一方、本プロセスで生成したエチレンを含む流体を本プロセス以外のエチレンとプロピレンの製造プロセスに供給できない場合には、本プロセスにおいてエチレンを精製する必要があるため、その場合には上記の流体（Ｌ）の一般的な分離工程の第１の態様または第２の態様を採用することが好ましい。  
【００８２】
上述のようにして、反応器出口ガスの分離・精製を行って得られた炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）（以下「炭素数４以上の炭化水素流体（Ｎ）と称す。）の一部（Ｐ）は本プロセスから抜き出し、残りの流体（Ｑ）は反応器にリサイクルすることが好ましい。また、圧縮工程において凝縮した炭素数４以上の炭化水素に富み、芳香族化合物を含んだ液流体（Ｍ）の少なくとも一部は本プロセスから抜き出すことが好ましい。
ここで、「本プロセスから抜き出される」とは、本プロセスの反応器にリサイクルされないことを意味しており、配管を通して他のプロセスに直接供給しても良いし、配管を通して一度タンクに貯蔵したものを他のプロセスに供給しても良い。また、他のプロセスに供給せずに燃料として使用しても良い。
【００８３】
液流体（Ｍ）は蒸留により、芳香族化合物濃度（重量％）が液流体（Ｍ）より低い流体（Ｒ）と炭素数４の炭化水素濃度が液流体（Ｍ）より低い流体（Ｓ）とに分離しても良い。この場合、流体（Ｒ）は流体（Ｋ）、（Ｌ）、（Ｎ）、（Ｐ）、（Ｑ）から選ばれるいずれか１箇所または複数の流体の流通箇所に戻すことが好ましい。液流体（Ｍ）の中に炭素数４以下の炭化水素が多く含まれる場合には、この蒸留操作を行うことが特に好ましい。
【００８４】
上記の流体（Ｓ）は、スチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合することが好ましい。このことにより、流体（Ｓ）を有効利用することが可能である。また、流体（Ｍ）の中の炭素数４以下の炭化水素濃度が低い場合には、流体（Ｍ）を直接分解ガソリン留分に混合しても良い。
【００８５】
ここでいう分解ガソリンとは、炭素数５以上１０以下のパラフィン、オレフィン、ジエン、芳香族化合物を主に含む流体であり、必要に応じて分解ガソリンから有効成分を回収することができる。有効成分としては、例えば炭素数５の炭化水素やベンゼン、トルエン、キシレンなどの芳香族化合物が挙げられる。
【００８６】
＜プロセスの実施態様＞
以下に、本発明プロセスの実施態様について図面を参照して説明する。
図１は本発明プロセスの第１の実施態様を示し、図２は第２の実施態様を示し、図３は第３の実施態様を示す。
【００８７】
図１，２において、１０は反応器、２０は第１の分離精製系、３０Ａ，３０Ｂは第２の分離精製系である。１０１〜１１４はそれぞれ配管を示す。
【００８８】
図３において、１３は反応器、２３は圧縮機、３３はノックアウトドラム、４３は油水分離機、５３は第１の分離精製系、６３は第２の分離精製系である。３０１〜３１５はそれぞれ配管を示す。
【００８９】
＜第１の実施態様（図１）の説明＞
希釈剤、第２の分離精製系３０Ａからの炭素数４以上の炭化水素流体（Ｄ）、エーテル化合物（１）はそれぞれ配管１０１、１０２、１０３および配管１０４を経て反応器１０に供給される。
反応器１０に供給されたエーテル化合物（１）は反応器１０内で触媒と接触して反応し、プロピレン、その他のオレフィン、パラフィン類、芳香族化合物および水を含有した反応器出口ガスが得られる。
【００９０】
反応器出口ガスは配管１０５を経て冷却、圧縮、蒸留などの一般的な分離精製系２０に送給され、この分離精製系２０で炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体、炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）および水に富んだ流体に分離され、それぞれ配管１０６、１０８、１０７を経て取り出される。ここで、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体は一つ以上の流体を示す。例えば、炭素数３以下の炭化水素を全て含んだ一つの流体でも良いし、炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体や、炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含む流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体のような二つの流体でも良い。さらには三つ以上の流体でも良い。
【００９１】
炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ａ）の一部は配管１０９よりプロセス外へ抜き出され、残りの流体（Ｃ）は配管１１０を経て蒸留等の一般的な分離精製系３０Ａに供給される。流体（Ａ）の一部の流体（Ｂ）はプロセス外へ抜き出しても良い。この際、抜き出し流体（Ｂ）は、スチームクラッキングプロセスのクラッカー原料として利用しても良い。その場合には、抜き出し流体（Ｂ）を水素添加触媒に接触させてパラフィン濃度を高めた流体としてスチームクラッキングプロセスに供給するのが好ましい。このときの抜き出し流体（Ｂ）の芳香族化合物濃度の合計は５．０体積％未満であることが好ましい。
【００９２】
分離精製系３０Ａでは、芳香族化合物濃度が流体（Ｃ）より低い流体（Ｄ）と炭素数４以上の炭化水素濃度が流体（Ｃ）より低い流体（Ｅ）とに分離され、流体（Ｄ）の少なくとも一部は配管１０２を経て反応器１０にリサイクルされ、流体（Ｅ）は配管１１１より該プロセスから抜き出される。抜き出し流体（Ｅ）は、スチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合しても良い。その場合には、流体（Ｅ）に含まれる炭素数４の炭化水素の合計濃度が５重量％未満であることが好ましい。
【００９３】
流体（Ｄ）の一部（以下「流体（Ｘ）」という。）はプロセス外へ抜き出しても良い。この際、抜き出し流体（Ｘ）は、スチームクラッキングプロセスのクラッカー原料として利用しても良い。その場合には、抜き出し流体（Ｘ）を水素添加触媒に接触させてパラフィン濃度を高めた流体としてスチームクラッキングプロセスに供給するのが好ましい。このときの抜き出し流体（Ｘ）の芳香族化合物濃度の合計は５．０モル％未満であることが好ましい。
【００９４】
前記流体（Ｂ）と流体（Ｘ）のプロセス外への抜き出しは必ずしも必要では無いが、パラフィン類の蓄積を防止するために少なくともいずれかの流体の一部をプロセスから抜き出すことが好ましい。
【００９５】
＜第２の実施態様（図２）の説明＞
希釈剤、第２の分離精製系３０Ｂからの炭素数４以上の炭化水素流体（Ｉ）、エーテル化合物（１）はそれぞれ配管１０１、１０２、１０３および配管１０４を経て反応器１０に供給される。この後、第1の分離精製系２０において、反応器１０の出口ガスから、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体、炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）、および水に富んだ流体に分離されるまでの工程は図１と同様であるので説明を省略する。
【００９６】
炭素数４以上の炭化水素流体（Ａ）は、配管１０８より、蒸留等の一般的な分離精製系３０Ｂに供給される。分離精製系３０Ｂでは、芳香族化合物濃度が流体（Ａ）より低い流体（Ｇ）と、炭素数４以上の炭化水素濃度が流体（Ａ）より低い流体（Ｆ）とに分離される。流体（Ｆ）は、配管１１２より該プロセスから抜き出される。抜き出し流体（Ｆ）は、スチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合しても良い。その場合には、流体（Ｆ）に含まれる炭素数４の炭化水素の合計濃度が５重量％未満であることが好ましい。
【００９７】
流体（Ｇ）は配管１１３より取り出され、その一部（Ｈ）は配管１１４を経て該プロセスから抜き出され、残りの流体（Ｉ）は配管１０２を経て反応器１０にリサイクルされる。抜き出し流体（Ｈ）は、スチームクラッキングプロセスのクラッカー原料として利用しても良い。その場合には、流体（Ｈ）を水素添加触媒に接触させてパラフィン濃度を高めた流体としてスチームクラッキングプロセスに供給されるのが好ましい。このときの流体（Ｈ）の芳香族化合物濃度の合計は５．０体積％未満であることが好ましい。
【００９８】
前記流体（Ｈ）のプロセス外への抜き出しは必ずしも必要では無いが、パラフィン類の蓄積を防止するために少なくともいずれかの流体の一部をプロセスから抜き出すことが好ましい。
【００９９】
＜第３の実施態様（図３）＞
希釈剤、第１の分離精製系５３からの炭素数４以上の炭化水素流体（Ｑ）、エーテル化合物（１）はそれぞれ配管３０１，３０２、３０３および配管３０４を経て反応器１３に供給される。
反応器１３に供給された原料ガスは反応器１３内で触媒と接触して反応し、プロピレン、その他のオレフィン、パラフィン類、芳香族化合物および水を含有した反応器出口ガスが得られる。
【０１００】
反応器出口ガスは、例えば熱交換器を通じて冷却され、冷却後のガス流体（Ｋ）は配管３０５より圧縮機２３により昇圧される。圧縮機２３は１つでも良いが、複数の方が好ましい。各圧縮機２３の後には熱交換器およびノックアウトドラム３３を設置し、圧縮後のガスを冷却した後にガス流体（Ｌ）と凝縮成分とに分離する。凝縮成分は配管３０８を経て油水分離器４３に送給され炭素数４以上の炭化水素に富んだ液流体（Ｍ）と水に富んだ流体とに分離され、水に富んだ流体は配管３１０より抜き出され、炭素数４以上の炭化水素に富んだ液流体（Ｍ）は配管３０９より第２の分離精製系６３に送給される。
【０１０１】
ノックアウトドラム３３で分離されたガス流体（Ｌ）は配管３０７を経て蒸留などの一般的な第１の分離精製系５３に送給され、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体と、炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）とに分離され、それぞれ配管３１３，３１４を経て取り出される。ここで、炭素数３以下の炭化水素に富んだ流体は一つ以上の流体を示す。例えば、炭素数３以下の炭化水素を全て含んだ一つの流体でも良いし、炭素数２以下の炭化水素に富んだ流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体や、炭素数２以下の炭化水素と炭素数３の炭化水素を含む流体と炭素数３の炭化水素に富んだ流体のような二つの流体でも良い。さらには三つ以上の流体でも良い。
【０１０２】
炭素数４以上の炭化水素に富んだ流体（Ｎ）の一部（Ｐ）は、配管３１５を経て該プロセスから抜き出され、残りの流体（Ｑ）は配管３０２を通して反応器１３にリサイクルされる。流体（Ｐ）は、スチームクラッキングプロセスのクラッカー原料として利用しても良い。その場合には、流体（Ｐ）を水素添加触媒に接触させてパラフィン濃度を高めた流体としてスチームクラッキングプロセスに供給されるのが好ましい。このときの流体（Ｐ）の芳香族化合物濃度の合計は５．０体積％未満であることが好ましい。
【０１０３】
一方、油水分離機４３で分離された液流体（Ｍ）は、炭素数４以上の炭化水素に富み、芳香族化合物を含んだ液成分であるが、これはそのまま該プロセスから抜き出しても良く、この場合、液流体（Ｍ）は、スチームクラッキングプロセスのクラッカー原料として利用しても良い。その場合には、流体（Ｍ）を水素添加触媒に接触させてパラフィン濃度を高めた流体としてスチームクラッキングプロセスに供給されるのが好ましい。このときの流体（Ｍ）の芳香族化合物濃度の合計は５．０体積％未満であることが好ましい。
【０１０４】
また、液流体（Ｍ）の中の炭素数４の炭化水素濃度が低い場合にはスチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合しても良い。その場合には、流体（Ｍ）に含まれる炭素数４の炭化水素の合計濃度が５重量％未満であることが好ましい。
【０１０５】
また、液流体（Ｍ）の少なくとも一部は蒸留等の一般的な分離工程である第２の分離精製系６３で、芳香族化合物濃度が液流体（Ｍ）より低い流体（Ｒ）と炭素数４の炭化水素濃度が液流体（Ｍ）より低い流体（Ｓ）とに分離することが好ましい。ここで分離された流体（Ｒ）は配管３１１より抜き出されるが、流体（Ｒ）は流体（Ｋ）、流体（Ｌ）、流体（Ｎ）、流体（Ｐ）、流体（Ｑ）が流通する配管３０５，３０７，３１４，３１５，３０２のうちの１箇所または複数の箇所に戻すことが好ましい。
【０１０６】
一方、流体（Ｓ）は配管３１２より抜き出され、この流体（Ｓ）はスチームクラッキングプロセス等の分解ガソリン留分に混合しても良い。その場合には、流体（Ｓ）に含まれる炭素数４の炭化水素の合計濃度が５重量％未満であることが好ましい。
【０１０７】
前記流体（Ｐ）のプロセス外への抜き出しは必ずしも必要では無いが、パラフィン類の蓄積を防止するために少なくともいずれかの流体の一部をプロセスから抜き出すことが好ましい。
【実施例】
【０１０８】
以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。
【０１０９】
［触媒調製］
以下の実施例および比較例で用いた触媒は、次のようにして調製した。
【０１１０】
＜触媒調製例＞
臭化テトラ−ｎ−プロピルアンモニウム（ＴＰＡＢｒ）２６．６ｇおよび水酸化ナトリウム４．８ｇを順次、水２８０ｇに溶解し、次にコロイダルシリカ（ＳｉＯ２＝４０重量％、Ａｌ＜０．１重量％）７５ｇと水３５ｇとの混合液をゆっくり加え、十分攪拌して水性ゲルを得た。次に、このゲルを１０００ｍｌのオートクレーブに仕込み、自圧下、３００ｒｐｍで攪拌しながら１７０℃で７２時間、水熱合成を行った。生成物は加圧濾過により固体成分を分離し、十分水洗を行った後に１００℃で２４時間乾燥した。乾燥後の触媒は、空気流通下５５０℃で６時間焼成を行い、Ｎａ型のアルミノシリケートを得た。
【０１１１】
このＮａ型のアルミノシリケート２．０ｇを１Ｍの硝酸アンモニウム水溶液４０ｍｌに懸濁させ、８０℃で２時間攪拌した。処理後の液は吸引濾過により固体成分を分離し、十分水洗を行った後、再度１Ｍの硝酸アンモニウム水溶液４０ｍｌに懸濁させ、８０℃で２時間攪拌した。処理後の液は吸引濾過により固体成分を分離し、十分水洗を行った後、１００℃で２４時間乾燥した。乾燥後の触媒は、空気流通下５００℃で４時間焼成を行い、Ｈ型のアルミノシリケートを得た。
【０１１２】
この触媒は、ＸＲＤ（Ｘ線回折）によりゼオライトの構造がＭＦＩ型であることを確認した。触媒の組成を化学分析により定量したところ、ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３＝１１００（モル比）であった。
【０１１３】
［プロピレンの製造］
以下に上記触媒を用いたプロピレンの製造実施例および比較例を示す。
【０１１４】
＜実施例１＞
前記の触媒を用いてプロピレンの製造を行った。
反応には常圧固定床流通反応装置を用い、内径６ｍｍの石英製反応管に、上記触媒５０ｍｇと、石英砂０．４５ｇの混合物を充填した。この反応器にメチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル（１８体積％）、窒素（８２体積％）に調製したガスを蒸発器を通じて供給した。メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルの空間速度は５．１６Ｈｒ-1とし、反応温度（反応器入口ガス濃度）は５５０℃とした。反応開始後、６０分後にガスクロマトグラフィーで生成物の分析を行い、結果を表１に示した。
メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルの転化率は１００％に達しており、プロピレンの選択率は３４．８％であった。また、副生した芳香族化合物類の合計の選択率は１．０％であり低いレベルであった。
【０１１５】
＜実施例２＞
メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルの空間速度を２倍の１０．３２Ｈｒ−１にした以外は実施例１と同様の反応条件にて反応を行った。反応結果を表１に示した。
メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテルの転化率は１００％で、プロピレンの選択率は２９．０％であったが、副生した芳香族化合物類の選択率は０．３％であり、実施例１よりも低い値であった。
【０１１６】
【表１】
2009161444.tif 000003
【０１１７】
表１より、本発明によれば、メチル−ｔｅｒｔ−ブチルエーテル等の特定のエーテル化合物から、プロピレンを効率的に製造することができることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【０１１８】
【図１】本発明のプロピレンの製造方法の実施形態の一例を示す系統図である。
【図２】本発明のプロピレンの製造方法の実施形態の他の例を示す系統図である。
【図３】本発明のプロピレンの製造方法の実施形態の他の例を示す系統図である。
【符号の説明】
【０１１９】
１０  反応器
２０  第１の分離精製系
３０Ａ，３０Ｂ  第２の分離精製系
１３  反応器
２３  圧縮機
３３  ノックアウトドラム
４３  油水分離機
５３  第１の分離精製系
６３  第２の分離精製系
【図１】
2009161444.tif 000004
【図２】
2009161444.tif 000005
【図３】
2009161444.tif 000006