(57)【要約】【課題】オイルポンプのポンプハウジングに収容される回転部材に、エンジンの回転動力が動力伝達手段を介して入力され得るエンジンのオイルポンプ駆動装置において、簡単かつコンパクトな構成で、必要以上の回転速度でオイルポンプが回転することがないようにしてオイルポンプの小型化、オイルポンプのポンプ効率向上を図る。【解決手段】動力伝達手段１５ＡにエンジンＥから伝達される回転動力の回転数が所定回転数未満の状態で動力伝達手段１５Ａからオイルポンプ１１Ａの回転部材１３Ａに回転動力が伝達され、回転部材１３Ａの回転数が所定回転数以上となるのに動力伝達手段１５Ａから回転部材１３Ａへの回転動力伝達が動力伝達・遮断切換手段１８Ａで遮断される。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
オイルポンプ（１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ）のポンプハウジング（１２）に収容される回転部材（１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃ）に、エンジン（Ｅ）の回転動力が動力伝達手段（１５Ａ，１５Ｂ）を介して入力され得るエンジンのオイルポンプ駆動装置において、前記動力伝達手段（１５Ａ，１５Ｂ）に前記エンジン（Ｅ）から伝達される回転動力の回転数が所定回転数未満の状態で前記動力伝達手段（１５Ａ，１５Ｂ）から前記回転部材（１３Ａ〜１３Ｃ）に回転動力を伝達する状態と、前記回転部材（１３Ａ〜１３Ｃ）の回転数が前記所定回転数以上となるのに前記動力伝達手段（１５Ａ，１５Ｂ）から前記回転部材（１３Ａ〜１３Ｃ）への回転動力伝達を遮断する状態とを切換える動力伝達・遮断切換手段（１８Ａ，１８Ｂ，１８Ｃ）を備えることを特徴とするエンジンのオイルポンプ駆動装置。
【請求項２】
前記所定回転数が、前記オイルポンプ（１１Ａ〜１１Ｃ）のポンプ効率が最高であるときの前記回転部材（１３Ａ〜１３Ｃ）の回転数付近の値であることを特徴とする請求項１記載のエンジンのオイルポンプ駆動装置。
【請求項３】
前記動力伝達・遮断切換手段（１８Ａ〜１８Ｃ）が遠心クラッチであることを特徴とする請求項１または２記載のエンジンのオイルポンプ駆動装置。
【請求項４】
前記オイルポンプ（１１Ａ〜１１Ｃ）が、前記ポンプハウジング（１２）と、相互に噛合して前記ポンプハウジング（１２）に収容される前記回転部材（１３Ａ〜１３Ｃ）であるインナーロータおよびアウターロータ（１４）とを有するトロコイドポンプであり、前記動力伝達・遮断切換手段（１８Ａ，１８Ｂ）が前記ポンプハウジング（１２）に収容されることを特徴とする請求項３記載のエンジンのオイルポンプ駆動装置。
【請求項５】
前記動力伝達・遮断切換手段（１８Ｃ）が、前記オイルポンプ（１１Ｃ）とは別に構成されることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のエンジンのオイルポンプ駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、オイルポンプのポンプハウジングに収容される回転部材に、エンジンの回転動力が動力伝達手段を介して入力され得るエンジンのオイルポンプ駆動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンのオイルポンプは、その信頼性、構造の簡易性およびコンパクトさから、一般的にはトロコイドポンプあるいはギヤポンプ等の容積式ポンプの機械駆動方式が採られる。この場合、オイルポンプは、クランクシャフトで駆動されるか、クランクシャフトにギヤまたはチェーン等で連動、連結されて等速または増・減速して回転する軸で駆動されることが多く、エンジンの回転速度の上昇に伴ってオイルポンプの回転速度も上昇する場合が多い。また特許文献１で開示されるように、自動変速機におけるトルクコンバータのポンプ羽根車に可変容量型オイルポンプが連結されたり、回転数を可変とした電動モータにオイルポンプが連結されたものもある。
【特許文献１】特開昭６１−８８０５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、容積式のオイルポンプは、小型で大流量の確保が可能である反面、キャビテーションや内部リーク等の発生によって必要吐出量を効率よく確保できる回転速度レンジが狭く、油温変化に伴うオイルの粘度変化がポンプ性能に与える影響も大きい。
【０００４】
近年、車両用のエンジンでは熱効率追求のために小型、高速化する傾向にあるが、アイドル回転速度は低く抑えたいので結果的にエンジン回転速度レンジが広がり、オイルポンプの回転速度レンジとの整合性が難しい。たとえばエンジンの低速運転時に充分なオイルポンプで充分な吐出量を確保しようとすると、エンジンの最高速度付近ではキャビテーションの発生によってポンプ効率が低下するのみならず、騒音やエロージョン、コロージョンの発生によって商品性、耐久性を損ねてしまう可能性がある。
【０００５】
また車両用エンジンには、利便性や熱効率向上のために油圧を用いた各種の制御デバイスが搭載されるのであるが、従来、最もポンプ吐出圧が低くなる高油温時のアイドル状態においても油圧デバイスの作動を保証するためにオイルポンプが大容量化するのが一般的であり、油温が低いときやエンジン回転速度の高いときには、オイルポンプの吐出圧が過大となり、油圧システムを護るために調圧弁を開き、オイルポンプで汲み上げたオイルをオイル溜めに放出することが行われる。このようなオイルポンプの大容量化および過剰オイルの放出は、エンジン効率を悪化させるのみならず、循環オイルの泡噛みを助長し、オイルポンプの更なる効率低下を招くことになり、各種トライボロジー的不具合の要因ともなる。そもそも潤滑用およびデバイス制御用の油圧を一定に保つために必要なオイル吐出量は、エンジンの回転速度にはほとんど依存しておらず、オイルポンプのオイル吐出量がエンジン回転速度に比例する機構的必然性は薄く、むしろ先に述べたように問題点の方が多い。
【０００６】
前記特許文献１には、ポンプハウジング内に収容されるとともに該ポンプハウジングで揺動可能に支承されるスライドリングと、スライドリングの内側に配置されるドライブロータおよびアウタリングとを備えるとともに、ドライブロータおよびアウターリングと、スライドリングとの互いの偏心量をスライドリングの揺動によって変化させることでオイルポンプの吐出量を変化させるように構成されたベーン型のオイルポンプ、ならびに電動モータで駆動されるオイルポンプが開示されており、エンジン回転速度とは無関係にオイルポンプのオイル吐出量を制御するようにしているが、このような特許文献１で開示されたものでは、構造が複雑となったり、電動モータの大型化を招くことになる。
【０００７】
本発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであり、簡単かつコンパクトな構成で、必要以上の回転速度でオイルポンプが回転することがないようにしてオイルポンプの小型化、オイルポンプのポンプ効率向上を図ったエンジンのオイルポンプ駆動装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、オイルポンプのポンプハウジングに収容される回転部材に、エンジンの回転動力が動力伝達手段を介して入力され得るエンジンのオイルポンプ駆動装置において、前記動力伝達手段に前記エンジンから伝達される回転動力の回転数が所定回転数未満の状態で前記動力伝達手段から前記回転部材に回転動力を伝達する状態と、前記回転部材の回転数が前記所定回転数以上となるのに前記動力伝達手段から前記回転部材への回転動力伝達を遮断する状態とを切換える動力伝達・遮断切換手段を備えることを特徴とする。
【０００９】
また請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明の構成に加えて、前記所定回転数が、前記オイルポンプのポンプ効率が最高であるときの前記回転部材の回転数付近の値であることを特徴とする。
【００１０】
請求項３記載の発明は、請求項１または２記載の発明の構成に加えて、前記動力伝達・遮断切換手段が遠心クラッチであることを特徴とする。
【００１１】
請求項４記載の発明は、請求項３記載の発明の構成に加えて、前記オイルポンプが、前記ポンプハウジングと、相互に噛合して前記ポンプハウジングに収容される前記回転部材であるインナーロータおよびアウターロータとを有するトロコイドポンプであり、前記動力伝達・遮断切換手段が前記ポンプハウジングに収容されることを特徴とする。
【００１２】
さらに請求項５記載の発明は、請求項１〜３のいずれかに記載の発明の構成に加えて、前記動力伝達・遮断切換手段が、前記オイルポンプとは別に構成されることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
請求項１記載の発明によれば、動力伝達手段にエンジンから伝達される回転動力の回転数が所定回転数未満の状態では動力伝達手段からオイルポンプの回転部材に回転動力が伝達され、動力伝達手段からの回転動力伝達によって前記回転部材の回転数が所定回転数以上になったときに動力伝達手段から回転部材への動力伝達が遮断されるので、動力伝達・遮断切換手段を用いた簡単かつコンパクトな構成で、必要以上の回転速度でオイルポンプが回転することがないようにしてオイルポンプの小型化を図るとともにオイルポンプのポンプ効率向上を図ることができ、ひいてはエンジンの燃費低減を図ることができる。
【００１４】
請求項２記載の発明によれば、オイルポンプのポンプ効率が最高であるときの回転数付記の値未満の状態では動力伝達手段から回転部材に回転動力が伝達され、ポンプ効率が最高であるときの回転数付記の値以上に回転部材の回転数が増大するのに応じて回転部材への回転動力伝達が遮断されるので、エンジン回転数が大きくなってもポンプ効率が最高の状態でオイルポンプを駆動することができ、圧力レギュレータ等を不要としてコスト低減を図ることもできる。
【００１５】
請求項３記載の発明によれば、動力伝達・遮断切換手段が遠心クラッチであるので、動力伝達・遮断切換手段を安価に構成することができる。
【００１６】
請求項４記載の発明によれば、オイルポンプがトロコイドポンプであり、遠心クラッチがオイルポンプのポンプハウジングに収容されるので、装置の大型化を防止することができ、特に四輪車等のようにオイルポンプが大型のものに好適に適用することができる。
【００１７】
さらに請求項５記載の発明によれば、動力伝達・遮断切換手段がオイルポンプとは別に構成されることによって汎用性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の形態を、添付の図面に示した本発明の実施例に基づいて説明する。
【００１９】
図１〜図５は本発明の第１実施例を示すものであり、図１はオイルポンプ駆動装置の構成を示す概略図、図２はオイルポンプの横断面図、図３は図２の３−３線に沿う断面図、図４は回転数に対するポンプ効率の変化を示す図、図５はエンジン回転数に対するポンプ回転数の変化を示す図である。
【００２０】
先ず図１において、オイルポンプ１１Ａは、相互に噛合する回転部材としてのインナーロータ１３Ａおよびアウターロータ１４がポンプハウジング１２内に収容されて成るトロコイドポンプであり、このオイルポンプ１１Ａには、エンジンＥの回転動力が動力伝達手段１５Ａを介して入力可能である。しかも前記動力伝達手段１５Ａは、前記エンジンＥのクランクシャフト１６に連動、連結されるポンプ軸１７Ａを有し、該ポンプ軸１７Ａと、前記インナーロータ１３Ａとの間に、動力伝達・遮断切換手段である遠心クラッチ１８Ａが介設される。この遠心クラチ１８Ａは、前記エンジンＥから前記動力伝達手段１５Ａに伝達される回動動力の回転数が所定回転数未満の状態で動力伝達手段１５Ａから前記インナーロータ１３Ａに動力を伝達する状態と、動力伝達手段１５Ａからの動力伝達によって前記インナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数以上に増加するのに応じて前記ポンプ軸１７Ａから前記インナーロータ１３Ａへの動力伝達を遮断する状態とを切換える。
【００２１】
図２および図３において、前記オイルポンプ１１Ａのポンプハウジング１２は、端壁１９ａを一端側に有して皿形に形成されるハウジング主体１９と、該ハウジング主体１９の開口端を塞ぐようにしてハウジング主体１９に結合されるカバー２０とで構成され、前記ポンプ軸１７Ａは、ポンプハウジング１２とは偏心した位置に軸線を有して前記ハウジング主体１９の端壁１９ａおよび前記カバー２０で回転自在に支承される。
【００２２】
前記アウターロータ１４は、前記ポンプハウジング１２のハウジング主体１９に回転自在に嵌合されており、前記インナーロータ１３Ａは、アウターロータ１４に噛合するようにして前記ポンプ軸１７Ａと同軸に配置され、インナーロータ１３Ａおよびアウターロータ１４間にポンプ室２１が形成される。
【００２３】
前記遠心クラッチ１８Ａは、前記インナーロータ１３Ａに設けられて前記端壁１９ａおよび前記カバー２０側に開口した収容孔２２に配置されるようにしてポンプハウジング１２内に収容されるものであり、前記ポンプ軸１７Ａと平行な支軸２３…で前記インナーロータ１３Ａに一端部が回動自在に支承されるとともに他端部には前記ポンプ軸１７Ａの外周に嵌合して摩擦係合可能な嵌合凹部２４ａ…が形成される一対の重錘２４，２４と、それらの重錘２４…の前記嵌合凹部２４ａ…を前記ポンプ軸１７Ａの外周に押しつけるばね力を発揮するようにして両重錘２４…およびインナーロータ１３Ａ間に縮設されるばね２５，２５とを備える。
【００２４】
而してエンジンＥから回転動力が伝達される前記ポンプ軸１７Ａの回転数が低い状態では、ばね２５…が発揮するばね力で前記嵌合凹部２４ａ…がポンプ軸１７Ａの外周に摩擦係合することによってインナーロータ１３Ａはポンプ軸１７Ａととともに回転するが、ポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数以上に大きくなることによって両重錘２４…に作用する遠心力が前記ばね２５…のばね力よりも大きくなると、両重錘２４…は前記嵌合凹部２４ａ…をポンプ軸１７Ａの外周から離反させる方向に前記支軸２３…の軸線まわりに回動し、この状態でポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ａ間に滑りが生じて前記ポンプ軸１７Ａから前記インナーロータ１３Ａへの動力伝達が遮断されることになり、インナーロータ１３Ａの回転数は前記所定回転数以上とはならない。また遠心クラッチ１８Ａが遮断することでインナーロータ１３Ａの回転数が前記所定回転数未満になると、再び遠心クラッチ１８Ａが動力伝達状態となり、この結果、ポンプ軸１７Ａの回転速度が前記所定回転数以上の領域では遠心クラッチ１８Ａが半クラッチ状態となり、インナーロータ１３Ａの回転数は前記所定回転数に維持される。
【００２５】
ところでオイルポンプ１１Ａのポンプ効率は、図４で示すように、インナーロータ１３Ａの回転数が増大するにつれて緩やかに増大するが、或る回転数Ｎｐｍで最高のポンプ効率となって以降は前記回転数の増大に応じて低下するものであり、前記遠心クラッチ１８Ａが動力伝達を遮断する前記所定回転数は、オイルポンプ１１Ａのポンプ効率が最高であるときの前記ポンプ軸１７Ａおよび前記インナーロータ１３Ａの回転数すなわち前記回転数Ｎｐｍ付近の値に設定される。
【００２６】
ここで上記回転数Ｎｐｍ付近の値と言うのは、回転数Ｎｐｍに対して１０％程度の幅以内であることが好ましい。しかも図４で示すように、エンジン回転数に対するポンプ効率はエンジン回転数が上記回転数Ｎｐｍよりも低い状態ではエンジン回転数の上昇につれて緩やかに上昇するのに対して、エンジン回転数が上記回転数Ｎｐｍよりも高い状態ではエンジン回転数の上昇につれて急峻に低下するものである。したがってエンジン回転数が上記回転数Ｎｐｍよりも低い側の幅ｘ１（たとえばＮｐｍ×０．０７）をエンジン回転数が上記回転数Ｎｐｍよりも高い側の幅ｘ２（たとえばＮｐｍ×０．０３）よりも大きく設定し、前記遠心クラッチ１８Ａが動力伝達を遮断する前記所定回転数を、（Ｎｐｍ−Ｎｐｍ×０．０７）よりも大きく、（Ｎｐｍ＋Ｎｐｍ×０．０３）よりも小さい値に設定することがより好ましい。このようにすることによって、遠心クラッチ１８Ａがクラッチインする回転数のばらつきを効率よく吸収させることができる。
【００２７】
なお上記回転数Ｎｐｍは、油温によって変化するものであるので、たとえば通常使用する油温（たとえば８０°Ｃ）を基準として予め定めて置くことが望ましく、そうすることでポンプ効率の更なる向上を期待することができる。
【００２８】
次にこの第１実施例の作用について説明すると、動力伝達手段１５Ａにおけるポンプ軸１７Ａと、オイルポンプ１１Ａにおけるインナーロータ１３Ａとの間には、エンジンＥから動力伝達手段１５Ａのポンプ軸１７Ａに伝達される回動動力の回転数が所定回転数未満の状態でポンプ軸１７Ａから前記インナーロータ１３Ａに動力を伝達する状態と、ポンプ軸１７Ａからの動力伝達によってインナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数以上に増加するのに応じてポンプ軸１７Ａからインナーロータ１３Ａへの動力伝達を遮断する状態とを切換える遠心クラッチ１８Ａが介設される。したがって動力伝達手段１５Ａにおけるポンプ軸１７Ａならびにオイルポンプ１１Ａにおけるインナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数以上になったときに前記ポンプ軸１７Ａからオイルポンプ１１Ａのインナーロータ１３Ａへの動力伝達が遮断され、ポンプ軸１７Ａからの動力伝達が遮断されることによって前記インナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数未満に低下すると、前ポンプ軸１７Ａからインナーロータ１３Ａに回転動力が伝達されることになり、ポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ａ間の動力伝達・遮断を切り換える遠心クラッチ１８Ａを用いた簡単かつコンパクトな構成で、必要以上の回転速度でオイルポンプ１１Ａが回転することがないようにしてオイルポンプ１１Ａの小型化を図るとともに、オイルポンプ１１Ａのポンプ効率向上を図ることができ、ひいてはエンジンＥの燃費低減を図ることができる。
【００２９】
また遠心クラッチ１８Ａが動力伝達・遮断を切換える所定回転数は、オイルポンプ１１Ａのポンプ効率が最高であるときのインナーロータ１３Ａの回転数Ｎｐｍ付近の値であるので、図５で示すように、エンジン回転数が大きくなってもオイルポンプ１１Ａのインナーロータ１３Ａは、ポンプ効率が最高である回転数Ｎｐｍ付近で回転することになり、圧力レギュレータ等を不要としてコスト低減を図ることもできる。
【００３０】
なお前記回転数Ｎｐｍを、エンジンＥのアイドル運転時の前記ポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ａの回転速度に近くなるようにクランクシャフト１６およびポンプ軸１７Ａ間の速度比を設定することで、オイルポンプ１１Ａのポンプ容量を最小化することができる。この場合、遠心クラッチ１８Ａの半クラッチ状態での重錘２４…およびポンプ軸１７Ａ間はオイル潤滑されていることが前提であり、エンジンＥの最大回転速度時の滑りトルクの増加がオイルポンプ１１Ａの小型化のメリットを上回ることがないようにクランクシャフト１６およびポンプ軸１７Ａ間の速度比の設定に留意することが必要である。
【００３１】
しかも動力伝達・遮断切換手段が遠心クラッチ１８Ａであるので、動力伝達・遮断切換手段を安価に構成することができ、遠心クラッチ１８Ａがオイルポンプ１１Ａのポンプハウジング１２に収容されるので、装置の大型化を防止することができ、特に四輪車等のようにオイルポンプ１１Ａが大型のものに好適に適用することができる。
【００３２】
図６は本発明の第２実施例を示すものであり、上記第１実施例に対応する部分には同一の参照符号を付して図示するのみとし、詳細な説明は省略する。
【００３３】
オイルポンプ１１Ｂは、相互に噛合する回転部材としてのインナーロータ１３Ｂおよびアウターロータ１４が相互間にポンプ室２１を形成するようにしてポンプハウジング１２に収容されて成るトロコイドポンプであり、動力伝達手段１５Ａのポンプ軸１７Ａと、前記インナーロータ１３Ｂとの間に動力伝達・遮断切換手段である遠心クラッチ１８Ｂが介設され、該遠心クラッチ１８Ｂは、前記ポンプ軸１７Ａおよび前記インナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数以上になったときに動力伝達手段１５Ａから前記インナーロータ１３Ｂへの動力伝達を遮断する状態と、前記インナーロータ１３Ａの回転数が所定回転数未満に低下したときに前記ポンプ軸１７Ａから前記インナーロータ１３Ｂに回転動力を伝達する状態とを切換える。
【００３４】
前記遠心クラッチ１８Ｂは、前記インナーロータ１３Ｂに設けられた収容孔２８に配置されるようにしてポンプハウジング１２内に収容されるものであり、前記ポンプ軸１７Ａの一直径線上で摺動することを可能として前記インナーロータ１３Ｂに支持されるとともに内端部には前記ポンプ軸１７Ａの外周に嵌合して摩擦係合可能な嵌合凹部２９ａ…が形成される一対の重錘２９，２９と、それらの重錘２９…の前記嵌合凹部２９ａ…を前記ポンプ軸１７Ａの外周に押しつけるばね力を発揮するようにして両重錘２９…の外端部およびインナーロータ１３Ｂ間に縮設されるばね３０，３０とを備える。
【００３５】
而してポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ｂの回転数が低い状態では、ばね３０…が発揮するばね力で前記嵌合凹部２９ａ…がポンプ軸１７Ａの外周に摩擦係合することによってインナーロータ１３Ｂはポンプ軸１７Ａととともに回転するが、ポンプ軸１７Ａおよびインナーロータ１３Ｂの回転数が所定回転数以上大きくなることによって両重錘２９…に作用する遠心力が前記ばね３０…のばね力よりも大きくなると、両重錘２９…は前記嵌合凹部２９ａ…をポンプ軸１７Ａの外周から離反させる方向に摺動し、これによって前記ポンプ軸１７Ａから前記インナーロータ１３Ｂへの動力伝達が遮断されることになる。
【００３６】
この第２実施例によっても上記第１実施例と同様の効果を奏することができる。
【００３７】
図７および図８は本発明の第３実施例を示すものであり、図７は動力伝達手段の一部およびオイルポンプの縦断面図であって図８の７−７線に沿う断面図、図８は図７の８−８線断面図である。
【００３８】
先ず図７において、オイルポンプ１１Ｃは、相互に噛合する回転部材としてのインナーロータ１３Ｃおよびアウターロータ１４が相互間にポンプ室２１を形成してポンプハウジング１２内に収容されて成るトロコイドポンプであり、このオイルポンプ１１Ｃには、エンジンＥの回転動力が動力伝達手段１５Ｂを介して入力可能である。
【００３９】
前記動力伝達手段１５Ｂは、前記オイルポンプ１１Ｃのポンプハウジング２１で回転自在に支承されてインナーロータ１３Ｃに相対回転不能に連結されるポンプ軸１７Ｂと、該ポンプ軸１７Ｂに相対回転不能にかつ同軸に連結される第１伝動軸３１と、第１伝動軸３１と同軸に配置される第２伝動軸３２と、第１および第２伝動軸３１，３２間に介設される動力伝達・遮断切換手段としての遠心クラッチ１８Ｃとを備え、第２伝動軸３２が前記エンジンＥのクランクシャフト１６（図１参照）に連動、連結される。
【００４０】
前記遠心クラッチ１８Ｃは、動力伝達手段１５Ｂに前記エンジンＥから伝達される回転動力の回転数すなわち第２伝動軸３２の回転数が所定回転数未満で第２伝動軸３２から第１伝動軸３１およびポンプ軸１７Ｂに回転動力を伝達する状態と、インナーロータ１３Ｃ、ポンプ軸１７Ｂおよび第１伝動軸３１の回転数が前記所定回転数以上になったときに動力伝達手段１５Ｂからオイルポンプ１１Ｃのインナーロータ１３Ｃへの回転動力伝達を遮断する状態とを切換える。
【００４１】
図８を併せて参照して、第１伝動軸３１の第２伝動軸３２側の端部には第１伝動軸３１の一直径線に沿って外方に張り出す一対の支持部３１ａ，３１ａが一体に設けられており、第２伝動軸３２の第１伝動軸３１側の端部には、第１伝動軸３１に同軸にかつ相対回転可能に嵌合する嵌合軸部３２ａが同軸にかつ一体に突設されるとともに、前記支持部３１ａ…を囲む円筒部３３ａを有する皿状のハウジング３３が一体に設けられる。
【００４２】
前記遠心クラッチ１８Ｃは、一端部に前記円筒部３３ａの内面に摺接し得るシュー３４…が設けられるとともに第１伝動軸３１の軸線と平行な支軸３５…で揺動可能に支承される一対の重錘３６，３６と、前記シュー３４…を前記円筒部３３ａの内面に押しつける方向に前記重錘３６…を付勢するばね力を発揮するようにして前記支持部３１ａ…および前記重錘３６…の他端間に設けられるばね３７，３７とで構成される。
【００４３】
このような遠心クラッチ１８Ｃでは、第２伝動軸３２の回転数が低い状態では、ばね３７…が発揮するばね力で前記シュー３４…円筒部３３ａの内周に押しつけられて摩擦係合することによって第１伝動軸３１およびポンプ軸１７Ｂには第２伝動軸３２からの回転動力が伝達されており、ポンプ軸１７Ｂおよびインナーロータ１３Ｃは第２伝動軸３２ととともに回転するが、第１伝動軸３１、ポンプ軸１７Ｂおよびインナーロータ１３Ｃの回転数が所定回転数以上に大きくなることによって両重錘３６…に作用する遠心力が前記ばね３７…のばね力よりも大きくなると、両重錘３６…は前記シュー３４…を円筒部３３ａの内周から離反させる方向に前記支軸３５…の軸線まわりに回動し、この状態で第２伝動軸３２および第１伝動軸３１間に滑りが生じて、動力伝達手段１５Ｂから前記インナーロータ１３Ｃへの動力伝達が遮断されることになり、インナーロータ１３Ｃの回転数は前記所定回転数以上とはならない。また遠心クラッチ１８Ｃが遮断することでインナーロータ１３Ｃの回転数が前記所定回転数未満になると、再び遠心クラッチ１８Ｃが動力伝達状態となり、この結果、第２伝動軸３１の回転速度が前記所定回転数以上の領域では遠心クラッチ１８Ｃが半クラッチ状態となり、インナーロータ１３Ｃの回転数は前記所定回転数に維持される。
【００４４】
この第３実施例によれば、上記第１および第２実施例と同様の効果を奏することができる上に、遠心クラッチ１８Ｃが、オイルポンプ１１Ｃとは別に構成されているので、汎用性を高めることができる。
【００４５】
以上、本発明の実施例を説明したが、本発明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計変更を行うことが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】第１実施例のオイルポンプ駆動装置の構成を示す概略図である。
【図２】オイルポンプの横断面図である。
【図３】図２の３−３線に沿う断面図である。
【図４】回転数に対するポンプ効率の変化を示す図である。
【図５】エンジン回転数に対するポンプ回転数の変化を示す図である。
【図６】第２実施例のオイルポンプの横断面図である。
【図７】第３実施例の動力伝達手段の一部およびオイルポンプの縦断面図であって図８の７−７線に沿う断面図である。
【図８】図７の８矢視図である。
【符号の説明】
【００４７】
１１Ａ，１１Ｂ，１１Ｃ・・・オイルポンプ
１２・・・ポンプハウジング
１３Ａ，１３Ｂ，１３Ｃ・・・回転部材としてのインナーロータ
１４・・・アウターロータ
１５Ａ，１５Ｂ・・・動力伝達手段
１８Ａ，１８Ｂ，１８Ｃ・・・動力伝達・遮断切換手段である遠心クラッチ
Ｅ・・・エンジン
【図１】
2009162250.tif 000003
【図２】
2009162250.tif 000004
【図３】
2009162250.tif 000005
【図４】
2009162250.tif 000006
【図５】
2009162250.tif 000007
【図６】
2009162250.tif 000008
【図７】
2009162250.tif 000009
【図８】
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