(57)【要約】      （修正有）【課題】 ポリ乳酸系としてメッシュシートやネット等に用いても、長期使用に際して接着力の低下のない熱接着性長繊維を提供する。【解決手段】ポリ乳酸を芯成分、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ、１，４−ブタンジオール成分、脂肪族ラクトン成分及びアジピン酸成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルであって、芯成分より低融点で、かつ融点が１３０〜１９０℃の共重合ポリエステルを鞘成分とする芯鞘型複合繊維であって、芯鞘質量比が１：１〜７：１、切断強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする熱接着性長繊維。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリ乳酸を芯成分、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ、１，４−ブタンジオール成分、脂肪族ラクトン成分及びアジピン酸成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルであって、芯成分より低融点で、かつ融点が１３０〜１９０℃の共重合ポリエステルを鞘成分とする芯鞘型複合繊維であって、芯鞘質量比が１：１〜７：１、切断強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする熱接着性長繊維。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリ乳酸を芯成分、芯成分より低融点の共重合ポリエステルを鞘成分とする芯鞘型複合繊維であって、メッシュシートやネット等に用いると好適な熱接着性長繊維に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、メッシュシート等の交点部の固定やターポリン用布帛等の通水性が重要視される用途では、塩化ビニル樹脂等の樹脂を用いて加工が行われている。
【０００３】
しかし、近年、塩化ビニル樹脂等は環境への影響が問題視され、樹脂加工を行わない加工方法が検討されるようになってきた。
【０００４】
その一つとして、鞘部が低融点成分であり、接着成分となる芯鞘型のポリエステル系熱接着性長繊維のみを用いて製編織したり、あるいは、他の通常のポリエステル繊維と一緒に用いて製編織した後、熱処理を行って鞘部の低融点成分を溶融又は軟化させて接着成分とし、交点部を固定したメッシュシートや網目形状を固定したネット等が提案されている（例えば、特許文献１、２参照）。  
【０００５】
また、近年、石油資源の減少や自然環境の温暖化が要因とされる災害が多発し、世界的規模で環境問題に対する取り組みが行われるようになってきた。そこで、石油を原料としない資源の再生が可能である植物を原料とする繊維、フィルム等の樹脂製品又はさとうきび等から得られたエタノールを自動車の燃料として用いる等脱石油による温暖化対策が行われるようになってきた。
【０００６】
このようなことから、近年、植物を原料としたポリマーであり汎用性に優れるポリ乳酸系の重合体を用いたバインダー繊維が多く用いられている（参考文献３参照）。しかしながら、このバインダー繊維は芯成分及び鞘成分ともにポリ乳酸を用いているため、メッシュシートやネット等に使用する場合、生分解や加水分解により接着力の低下が問題視され好ましくなかった。
【０００７】
したがって、ポリ乳酸系の熱接着性長繊維であって、メッシュシートやネット等に用い、長期に使用しても接着力が低下することなく、耐久性に優れたものが要望視されていた。
【特許文献１】特開２００１−２７１２４５号公報
【特許文献２】特開２００１−２７１２７０号公報
【特許文献３】特許第３８９２７４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、上記の問題を解決し、ポリ乳酸系の熱接着性繊維としてメッシュシートやネット等に用い、長期に使用しても接着力の低下がなく、耐久性に優れた製品を得ることができる熱接着性長繊維を提供することを技術的な課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、本発明に到達した。
【００１０】
すなわち、本発明は、ポリ乳酸を芯成分、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ、１，４−ブタンジオール成分、脂肪族ラクトン成分及びアジピン酸成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルであって、芯成分より低融点で、かつ融点が１３０〜１９０℃の共重合ポリエステルを鞘成分とする芯鞘型複合繊維であって、芯鞘質量比が１：１〜７：１、切断強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることを特徴とする熱接着性長繊維を要旨とするものである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の熱接着性繊維は、製編織した後、熱処理することにより、鞘成分の共重合ポリエステルが溶融して接着成分となることにより、メッシュシートやネット等の交点部や網目形状を固定するための樹脂加工と同様の加工を施すことができ、しかも、芯成分にポリ乳酸を使用しているので石油資源の減少を図ることができる。そして、十分に使用可能な高強度を有し、かつ優れた接着性を有しているため、長期に使用しても接着力の低下がなく、耐久性に優れた製品を得ることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明について詳細に説明する。
【００１３】
本発明の熱接着性長繊維は、芯鞘構造を呈する複合繊維であって、鞘成分を溶融させて熱接着成分とし、芯成分は熱接着処理により溶融せず、主体繊維となるものである。
【００１４】
まず、芯成分について説明する。本発明で芯成分に用いるポリ乳酸としては、ポリＤ−乳酸、ポリＬ−乳酸、ポリＤ−乳酸とポリＬ−乳酸との共重合体であるポリＤＬ−乳酸、ポリＤ−乳酸とポリＬ−乳酸との混合物（ステレオコンプレックス）、ポリＤ−乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体、ポリＬ−乳酸とヒドロキシカルボン酸との共重合体、ポリＤ−乳酸又はポリＬ−乳酸と脂肪族ジカルボン酸及び脂肪族ジオールとの共重合体、あるいはこれらのブレンド体が挙げられる。
【００１５】
そして、ポリ乳酸は、上記のようにＬ−乳酸とＤ−乳酸が単独で用いられているもの、もしくは併用されているものであるが、中でも融点が１４０℃以上であることが好ましい。
【００１６】
ポリ乳酸のホモポリマーであるＬ−乳酸やＤ−乳酸の融点は約１８０℃であるが、Ｄ−乳酸とＬ−乳酸との共重合体の場合、いずれかの成分の割合を１０モル％程度とすると、融点はおよそ１３０℃程度となる。
【００１７】
さらに、いずれかの成分の割合を１８モル％以上とすると、融点は１２０℃未満、融解熱は10Ｊ／ｇ未満となって、ほぼ完全に非晶性の性質となる。このような非晶性のポリマーとなると、製造工程において特に熱延伸し難くなり、高強度の繊維が得られ難くなるという問題が生じたり、繊維が得られたとしても、耐熱性及び耐摩耗性に劣ったものとなるため好ましくない。
【００１８】
そこで、ポリ乳酸としては、ラクチドを原料として重合する時のＬ−乳酸やＤ−乳酸の含有割合で示されるＬ−乳酸とＤ−乳酸の含有比（モル比）であるＬ／Ｄ又はＤ／Ｌが、８２／１８以上のものが好ましく、中でも９０／１０以上、さらには９５／５以上とすることが好ましい。
【００１９】
また、ポリ乳酸の中でも、上記したようなポリＤ−乳酸とポリＬ−乳酸との混合物（ステレオコンプレックス）は、融点が200〜230℃と高く、高温雰囲気下での強度も高くなり、特に好ましい。
【００２０】
そして、芯成分のポリ乳酸の相対粘度は１．５〜２．０が好ましく、相対粘度が１．５未満であると高強度が得られ難く、相対粘度が２．０を超えると鞘成分が低融点であるため延伸時に十分な熱処理が行えなくなり、熱収縮が大きくなり加工性が劣るようになる。
【００２１】
次に、鞘成分の共重合ポリエステルとしては、テレフタル酸成分、エチレングリコール成分を含有し、かつ、１，４−ブタンジオール成分、脂肪族ラクトン成分及びアジピン酸成分の少なくとも一成分を含有する共重合ポリエステルを用いる。
【００２２】
特にテレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分及び１，４−ブタンジオール成分からなる共重合ポリエステルは、比較的結晶化速度が速く、紡糸時や熱接着加工後の冷却の面からも好ましい。
【００２３】
なお、脂肪族ラクトン成分としては、炭素数４〜１１のラクトンが好ましく、特に好ましいラクトンとしては、ε−カプロラクトン（ε−ＣＬ）が挙げられる。
【００２４】
鞘成分は、芯成分より低融点であり、融点が１３０〜１９０℃であることが必要であり、中でも１４０〜１６０℃であることが好ましい。鞘成分の融点が１３０℃より低いと、用途が限られるようになり、また、融点が１９０℃よりも高いと、熱接着加工時の加熱温度が高くなり、コスト面で不利益となるばかりでなく、熱接着温度が高くなると、芯成分が強度低下を起こすようになる。
【００２５】
そして、本発明においては、芯成分のポリ乳酸との融点差を１０〜３０℃程度とすることが好ましい。
【００２６】
また、鞘成分の相対粘度は１．３５〜１．５０とすることが好ましい。相対粘度が１．３５より低いと、複合形態の斑が発生しやすく、また、１．５０より高いと、熱接着加工時の溶融流動性が悪くなって、接着斑が発生しやすくなるので好ましくない。
【００２７】
本発明の熱接着性長繊維は、芯鞘質量比が１：１〜７：１であるが、好ましくは２：１〜６：１である。芯成分がこの範囲より小さくなると、高強度が得られ難くなり、また、大きくなると接着力の低下や複合形態の斑が発生しやすくなるので好ましくない。
【００２８】
次に、本発明の熱接着性長繊維の切断強度は、３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることが必要であり、好ましくは３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上である。切断強度が３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ未満であると、長期に使用しても接着力の低下がなく、耐久性に優れた製品を得ることが困難となる。また、用途が限られるようになるので好ましくない。一般にポリ乳酸は高強度の繊維が得られにくく、延伸操業面を考慮すると、切断強度は３．０〜４．５ｃＮ／ｄｔｅｘとするのが好ましい。
【００２９】
また、本発明の熱接着性長繊維の切断伸度は、長期に使用しても接着力の低下がなく、耐久性に優れた製品を得るためには、３０〜４０％とすることが好ましい。
【００３０】
本発明の熱接着性長繊維は、糸条繊度は１５０〜２０００ｄｔｅｘが好ましく、単糸繊度は５〜２０ｄｔｅｘが好ましい。
【００３１】
また、芯成分と鞘成分には、本来の性能を損なわない程度に必要に応じて艶消し剤、着色顔料、抗菌剤、耐熱剤等の各種添加剤が添加されていてもよい。
【００３２】
そして、本発明の熱接着性長繊維を使用してメッシュシートやネット等を製編織するに際しては、本発明の繊維をそのまま使用してもよいが、撚り等の後加工を施したり、他の繊維と混繊して用いてもよい。また、製編織するに際しては、本発明の繊維だけで布帛を形成してもよいが、用途や目的により組織の一部に用いたものでもよい。
【００３３】
なお、上記で製編織して得られたメッシュシートやネット用の原反は、例えば加熱ローラ接着加工装置で熱処理を行って、鞘成分の低融点成分である共重合ポリエステルを溶融又は軟化させ、交点部を固定したメッシュシートや網目形状を固定したネットを得るものである。
【００３４】
次に、本発明の熱接着性長繊維の製造方法について、一例を用いて説明する。
常用の溶融複合紡糸装置で製造することができるが、一旦未延伸糸で巻き取ると鞘成分の共重合ポリエステルが低融点であることと、ガラス転移点が低いため、解除性等の問題が発生しやすく、また、コスト面においても、一旦巻き取ることなく連続して延伸を行い、配向結晶化を促進させた後に巻き取るスピンドロー法で行うことが好ましい。
スピンドロー法における巻き取り速度は２０００〜４０００ｍ／分程度が好ましく、巻き取り速度が２０００ｍ／分より遅いと生産性が劣り、４０００ｍ／分より速いと製糸性や強度が劣るようになりやすい。
【実施例】
【００３５】
次に、本発明を実施例によって具体的に説明する。なお、実施例における各物性値は、次の方法で測定した。
（ａ）相対粘度
フェノールと四塩化エタンとの等質量混合物を溶媒とし、濃度０．５ｇ／ｄｌ、温度２０℃で測定した。
（ｂ）切断強度、切断伸度
ＪＩＳＬ−１０１３に従い、島津製作所製オートグラフＤＳＳ−５００を用い、つかみ間隔２５ｃｍ、引っ張り速度３０ｃｍ／分で測定した。
（ｃ）融点
パーキンエルマー社製の示差走査熱量計ＤＳＣ−７型を使用し、昇温速度２０℃／分で測定した。
【００３６】
実施例１
芯成分として、Ｌ−乳酸とＤ−乳酸の含有比であるＬ／Ｄが99.0／1.0であり、融点が168℃、相対粘度1.82であるポリ乳酸を用いた。
鞘成分として、テレフタル酸とエチレングリコールとのエステル化反応で得られたテレフタル酸成分とエチレングリコール成分とのモル比が、１：１．１３のオリゴマーに、ε−カプロラクトンを酸成分に対して２０モル％及び１，４−ブタンジオールをジオール成分に対して５０モル％の割合で共重合した、相対粘度１．４５、融点１５４℃の共重合ポリエステルを用いた。
そして、常用の溶融複合紡糸装置を用い、孔直径が０．５ｍｍの芯鞘型の溶融複合紡糸口金を装着し、温度２１０℃、芯鞘質量比２：１として紡出した。紡糸した糸条を長さ１５ｃｍ、温度２００℃に加熱された加熱筒内を通過させた後、長さ４０ｃｍの環状吹き付け装置で、冷却風温度１５℃、速度０．７ｍ／秒で冷却した。
次に、油剤を付与して非加熱の第１ローラに引き取り、連続して温度９０℃の第２ローラで１．０２倍の引き揃えを行い、その後、温度１３０℃の第３ローラで４．８倍の延伸を行い、温度１１０℃の第４ローラで３％の弛緩処理を行って、１％のリラックスを掛けて速度３０００ｍ／分のワインダーで巻き取り、１１１０ｄｔｅｘ／１２０フィラメントの同心丸断面形状の熱接着性長繊維を得た。
【００３７】
実施例２、比較例１
芯鞘質量比（芯：鞘）を表１に示す値に変更した以外は実施例１と同様に行った。
【００３８】
比較例２
鞘成分としてε−カプロラクトンを酸成分に対して４５モル％とした相対粘度１．４３、融点１２０℃の共重合ポリエステルを用い、第３ローラ温度１０５℃、第４ローラ温度９０℃に変更した以外は、実施例１と同様に行った。
【００３９】
実施例１〜２、比較例１〜２で得られた熱接着性長繊維の切断強度、切断伸度の評価結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
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【００４１】
表１から明らかなように、実施例１〜２で得られた熱接着性長繊維は切断強度が高く、伸度も良好な値であり、延伸性にも優れていた。このため、長期に使用しても接着力の低下がなく、耐久性に優れた製品を得ることができるものであった。
一方、比較例１で得られた熱接着性長繊維は芯成分の質量比が大きいために、複合斑が大きくなり、延伸毛羽が多く発生し、延伸性に劣っていた。比較例２で得られた熱接着性長繊維は鞘成分の融点が１３０℃未満であり、延伸時の熱処理が不十分となったため切断強度が低いものであった。したがって、両繊維ともに耐久性に優れた製品を得ることができないものであった。