(57)【要約】【課題】バッキングプレートに望まれている特性（例えば、熱伝導性、機械的強度耐熱性）に加えて、切削加工性に優れた特性を兼ね備えたバッキングプレート用銅合金とその製造方法を提供する。【解決手段】Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなり、３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物粒子の数が圧延方向に垂直な断面において１個／ｃｍ2以下のバッキングプレート用銅合金である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなり、３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物粒子の数が圧延方向に垂直な断面において１個／ｃｍ2以下であることを特徴とするバッキングプレート用銅合金。
【請求項２】
Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ａｇのうちいずれが１種以上を総量で０．０１ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなり、３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物粒子の数が圧延方向に垂直な断面において１個／ｃｍ2以下であることを特徴とするバッキングプレート用銅合金。
【請求項３】
Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる銅合金を鋳造後、８００〜９５０℃の温度において３０分以上加熱して５０％以上の加工率で熱間圧延を行った後、６００℃以上の温度から２５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で３００℃以下まで急冷し、次いで冷間圧延を実施し、更に３５０〜５５０℃の温度において３０分〜１０時間の時効硬化処理を行うことを特徴とするバッキングプレート用銅合金の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、銅合金製バッキングプレート及びその製造方法に係り、特に、スパッタリング装置におけるターゲット材の冷却に用いられるスパッタリング冷却用のバッキングプレート用銅合金とその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スパッタリングは、低圧の不活性ガス中で２つの電極間に高電圧を印加してグロー放電を生じさせ、ガスイオン衝撃によって陰極に配置したターゲットからその構成原子を叩き出し、これを対向する基板上に堆積させる薄膜形成技術の一つである。
【０００３】
スパッタリングにおいて、ターゲットに投入されるエネルギーの大半はターゲットの表面領域で熱に変換される。この熱によりターゲットの温度が過剰に上昇した場合、ターゲット材の組織が変化し、基板上に所望の膜質が得られないことがある。このため、ターゲットの温度が過剰に上昇しないように、ターゲットの裏面にはバッキングプレートと呼ばれる冷却板が配置される。
【０００４】
バッキングプレートの構造としては、例えば、平滑な板に溝を形成し、これを蓋で覆い接合して内部水路とする構造が一例として挙げられる。バッキングプレートは、ターゲットからの熱を放散させる（ターゲットを冷却する）役割とターゲットを固定（保持）する役割、さらにはスパッタリング電極としての役割も果たす。ターゲットとバッキングプレートとは、ＩｎもしくはＳｎ合金系の低融点ろう材等により接合（ボンディング）されることが多い。
【０００５】
ターゲットを効率よく冷却するためには、バッキングプレート自体の熱伝導性が良好であることが望ましい。バッキングプレート自体の熱伝導性が低いと、冷却効果が小さく、ターゲット材の温度上昇は避け難い。このため、一般的には、熱伝導性の良好な金属材がバッキングプレート材料として用いられる。
【０００６】
従来、バッキングプレートには、特許文献１〜４に示されるように、無酸素銅、銅合金、アルミニウム合金、ステンレス鋼、もしくは他の金属及び合金が使用されてきた。
【０００７】
上述したように、熱伝導性が良好であることがバッキングプレートに求められる一方で、バッキングプレートには、表裏の温度差や圧力差に起因する応力に耐え得る高い機械的強度（例えば、高い０．２％耐力や高いヤング率）を有することも求められる。バッキングプレートの機械的強度が低いと、スパッタリング中あるいは繰り返しの使用において、バッキングプレートに大きな弾性変形あるいは塑性変形を生じることがある。大きな弾性変形が生じた場合、ターゲット材との接合部やターゲット材自体に割れが発生することがある。また、塑性変形した場合、バッキングプレートの交換が必要となり、コスト・アップとなる。また、ボンディング工程等の加熱によってバッキングプレートが軟化し、機械的強度が経時的に低下するのを最小限に抑えるために、バッキングプレートは良好な耐熱性を有することが望ましい。
【０００８】
一方、スパッタリング（すなわちバッキングプレートの用途）を活用したプロセス技術は、半導体デバイス製造や平面ディスプレイ製造などの幅広い分野における基盤技術として発展してきた。
【０００９】
近年、スパッタリング工程の生産性の向上と低コスト化を実現するため、処理基板は大面積化の一途を辿っている。特に、液晶ディスプレイ（ＬＣＤ）やプラズマ・ディスプレイ・パネル（ＰＤＰ）をはじめとする平面パネル・ディスプレイ（ＦＰＤ）の製造分野では、市場ニーズに対応したディスプレイ・パネル自体の大画面化に加えて、１枚のガラス基板（マザー・ガラス基板）で同時に処理を行うディスプレイ・パネルの数（面取り数）を増やすことにより低コスト化が図られている。マザー・ガラス基板のサイズは、２０００年頃の第４世代（７３０×９２０ｍｍ2）から急速に拡大し、第５世代（１１００×１３００ｍｍ2）、第６世代（１５００×１８００ｍｍ2）、第７世代（１８００×２１００ｍｍ2）、第８世代（２２００×２６００ｍｍ2）となり、ついには第９世代（２６００×３１００ｍｍ2）へと大面積化が進行している。
【００１０】
ここにおいて、このような大面積ガラス基板を用いて、ＦＰＤの生産性（歩留り）を向上させ、かつ低コスト化を実現するためには、大面積ガラス基板の全面にわたって均一かつ高品質な製膜プロセスを実現する技術が必要不可欠である。また、それに伴って、スパッタリング・ターゲットおよびバッキングプレートのサイズも必然的に拡大することが要求されている。スパッタリング・ターゲットのサイズの例を示すと、第４世代用で１１３０×１２００ｍｍ2、第５世代用で１４３０×１７００ｍｍ2などがある。また、バッキングプレートのサイズの例を示すと、第４世代用で１１７０×１３００ｍｍ2、第５世代用で１４５０×２０５０ｍｍ2などがあり、前述のマザー・ガラス基板やスパッタリング・ターゲットよりも更に大面積を要求されていることが判る。
【００１１】
【特許文献１】特開平１０−１１０２２６号公報
【特許文献２】特開平１０−１６８５３２号公報
【特許文献３】特開平４−１６５０３９号公報
【特許文献４】特開２００１−３２９３６２号公報
【特許文献５】特許第２５５２９２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、従来の純銅製バッキングプレートは、熱伝導度は良好な反面、ヤング率が小さく、０．２％耐力も低いため、内部応力により変形が生じやすい。
【００１３】
一方、ステンレス鋼製バッキングプレートは、０．２％耐力が高い長所を有するが、熱伝導率が極めて小さいため、冷却効果が小さく、ターゲット温度が上昇しやすいという欠点を有する。
【００１４】
上述のように、近年ＦＰＤ製造用スパッタリング装置では、大面積のターゲット材が用いられるようになり発生する熱も大きくなってきた。このため、ターゲット側に純銅を使用し、反対側にステンレス等の０．２％耐力が高い材料を使用するという対策をとることもあるが、この場合、銅とステンレス間に生じる熱歪みの問題や製造コストが高くなるといった問題が発生する。
【００１５】
以上のようなことから、熱伝導性、０．２％耐力、および耐熱性に優れた特性を兼ね備えたバッキングプレート用材料が望まれていた。
【００１６】
更に、バッキングプレートの製造には水路を形成するためにフライス等による切削加工を行うが、無酸素銅や特許文献５にみられるＣｕ−Ｆｅ−Ｐ系の銅合金は切削加工性が悪く、大きいバリが発生して除去に手間がかかると共に切削工具の寿命が短いといった問題が見られた。
【００１７】
すなわち、バッキングプレート用材料には高い熱伝導性、高い強度（ヤング率と０．２％耐力）、高い耐熱性、良好な切削加工性が求められるが、従来のバッキングプレート用材料ではこれら全ての特性を充分に満足することができなかった。
【００１８】
そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、バッキングプレートに望まれている特性（例えば、熱伝導性、機械的強度耐熱性）に加えて、切削加工性に優れた特性を兼ね備えたバッキングプレート用銅合金とその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明は、上記目的を達成するために鋭意研究したところ、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｎｉ−Ｐ系合金を特定の熱処理を施すことで、微細なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物を析出物させることができ、バッキングプレートに望まれている特性（例えば、熱伝導性、機械的強度耐熱性）に加えて、切削加工性に優れた特性を兼ね備えたバッキングプレート用銅合金が達成可能であることを見出した。
【００２０】
すなわち本発明は、Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなり、３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物粒子の数が圧延方向に垂直な断面において１個／ｃｍ2以下であることを特徴とするバッキングプレート用銅合金である。
【００２１】
また、本発明は、Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ａｇのうちいずれが１種以上を総量で０．０１ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなり、３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物粒子の数が圧延方向に垂直な断面において１個／ｃｍ2以下であることを特徴とするバッキングプレート用銅合金である。
【００２２】
更に、本発明は、Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる銅合金を鋳造後、８００〜９５０℃の温度において３０分以上加熱して５０％以上の加工率で熱間圧延を行った後、６００℃以上の温度から２５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で３００℃以下まで急冷し、次いで冷間圧延を実施し、更に３５０〜５５０℃の温度において３０分〜１０時間の時効硬化処理を行うことを特徴とするバッキングプレート用銅合金の製造方法である。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、次のような優れた効果を発揮するものである。
【００２４】
（１）熱伝導率が２５０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、０．２％耐力が４５０ＭＰａ以上の特性を有する熱伝導性及び機械的強度、更には耐熱性に優れたバッキングプレート用銅合金を得ることができる。
【００２５】
（２）水路の形成の際に切削加工性に優れたバッキングプレート用銅合金を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、本発明の好適な一実施の形態を詳述する。
【００２７】
〔バッキングプレート用銅合金の組成〕
本実施の形態におけるバッキングプレート用銅合金は、Ｆｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなる、若しくはＦｅ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｎｉ：０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ａｇのうちいずれか１種以上を総量で０．０１ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％を含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物からなることを特徴とする。
【００２８】
本実施の形態において、バッキングプレート用銅合金を構成する合金成分の添加理由と含有量の限定理由を以下に説明する。
【００２９】
Ｆｅは、溶体化処理によりＣｕ中に固溶させた後、時効処理を施すことにより、Ｎｉ，Ｐとの化合物を形成して析出し、熱伝導性、機械的強度、耐熱性を向上させる作用がある。この化合物を均一微細に析出させることにより、切削加工時の切子やバリを小さくし、切削加工性を向上させる作用がある。また、固溶状態においても強度と耐熱性を向上させる作用がある。
【００３０】
ここで、Ｆｅの含有量が０．１０ｍａｓｓ％未満では充分な機械的強度、耐熱性が得られず、０．５０ｍａｓｓ％を超えて含有すると熱伝導性の低下や熱間加工性の低下が顕著になる。従って、Ｆｅの含有量は０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下とする。
【００３１】
ＮｉもＦｅと同様に溶体化処理によりＣｕ中に固溶させた後、時効処理を施すことにより、Ｆｅ，Ｐとの化合物を形成して析出し、熱伝導性、機械的強度、耐熱性を向上させる作用がある。また、固溶状態においても強度と耐熱性を向上させる作用がある。
【００３２】
ここで、Ｎｉの含有量が０．１０ｍａｓｓ％未満では充分な機械的強度、耐熱性が得られず、０．５０ｍａｓｓ％を超えて含有すると熱伝導性の低下や熱間加工性の低下が顕著になる。従って、Ｎｉの含有量も０．１０ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下とする。
【００３３】
Ｐは、Ｎｉ，Ｐとの化合物を形成して析出し、熱伝導性、機械的強度、耐熱性を向上させる作用がある。また、溶解時に脱酸剤として作用し、ＦｅやＮｉの酸化を防止する効果がある。
【００３４】
ここで、Ｐの含有量が０．０５ｍａｓｓ％未満では充分な機械的強度、耐熱性が得られず、０．２５ｍａｓｓ％を超えて含有すると鋳造時の芯割れや熱間加工性の低下が顕著になる。従って、Ｐの含有量は０．０５ｍａｓｓ％以上、０．２５ｍａｓｓ％以下とする。
【００３５】
また、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｐの質量比は、（（Ｆｅ＋Ｎｉ）／Ｐ）が３〜５、（Ｆｅ／Ｎｉ）が０．８〜１．２が望ましい。
【００３６】
Ｆｅ，Ｎｉ，Ｐの他に、Ｍｇ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ａｇのうちいずれか１種以上を添加してもよい。
【００３７】
Ｍｇは、導電率をそれほど低下させずに強度、耐熱性とともに耐応力緩和特性を向上させる効果がある。また、Ｓは中間温度脆性を助長させる元素であるが、Ｍｇは不可避的に含まれるＳと化合物を生成して粒界のＳを固定し、熱間加工性を向上させる効果がある。添加量が多くなると、酸化物の巻き込み等の鋳造性の低下をもたらす。
【００３８】
Ｓｎは、Ｃｕ中に固溶し、耐熱性とともにばね性、曲げ加工性、耐応力緩和特性を向上させる作用があり、コネクターとして使用する場合には添加することが望ましい。添加量が多くなると、導電率の低下をもたらすとともに、半田層との界面に生成するＣｕとＳｎの合金層の成長を助長し、またウィスカーを発生し易くなる。
【００３９】
Ｚｎは、半田濡れ性を向上させ、半田層との界面に生成するＣｕとＳｎの合金層の成長を抑制する作用がある。また、溶解時の脱ガス作用やＣｕのマイグレーションの抑制作用がある。２．０ｍａｓｓ％以上の添加では導電率の低下をもたらすとともに、効果も飽和する。
【００４０】
Ｃｏも高温熱処理時の再結晶を遅らせ、結晶粒成長を抑制する作用がある。また、Ｆｅに比べ導電率の低下が少ない。
【００４１】
ＭｎもＭｇと同様にＳと化合物を生成して粒界のＳを固定し、熱間加工性を向上させる効果があるが、導電率の低下をもたらす。
【００４２】
Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒは強度と耐熱性を向上させる効果があるが、酸化物の巻き込み等の鋳造性の低下をもたらす。
【００４３】
Ａｇは耐熱性を向上させる効果がある。
【００４４】
よって、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｐの他に添加するＭｇ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ｃｏ，Ｍｎ，Ｚｒ，Ｔｉ，Ｃｒ，Ａｇは、いずれか１種以上を総量で、０．０１ｍａｓｓ％以上、０．５０ｍａｓｓ％以下含有させるのがよい。
【００４５】
〔バッキングプレート用銅合金の製造方法〕
上記の本実施の形態のバッキングプレート用銅合金は、上記成分に配合した銅合金のインゴットを鋳造後、８００〜９５０℃の温度で３０分間以上加熱保持して５０％以上の加工率で熱間圧延を行った後、６００℃以上の温度から２５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で３００℃以下まで急冷し、次いで冷間圧延を実施し、更に３５０〜５５０℃の温度において３０分〜１０時間の時効硬化処理を行うことにより製造される。
【００４６】
加工率とは、
加工率（％）＝｛１−（圧延加工後の板厚／圧延加工前の板厚）｝×１００
と定義する。
【００４７】
本発明により製造された銅合金は、圧延方向に垂直な断面において３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物の数が１個／ｃｍ2以下である。
【００４８】
熱間圧延において、８００℃以上の温度において、３０分間以上加熱保持して５０％以上の加工率で熱間圧延を行うこととしたのは、８００℃以上の温度で３０分間以上加熱保持することにより、鋳造時に添加元素の偏析により生成した不均一な析出物を消失させ、Ｃｕ母相中に均一に固溶させる（いわゆる溶体化）とともに、熱間での加工により鋳造組織を壊し、均一かつ所定の結晶粒径を有する再結晶組織を得るためである。
【００４９】
加熱温度が８００℃より低い、または加熱時間が３０分間より短い場合、上記目的を達成するのには不充分である。特に粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物が固溶せずに残存するために、時効後に充分な強度が得られないと共に工具寿命を低下させるといった問題が生じる。
【００５０】
従って、８００℃以上の温度において３０分間以上の加熱保持が必要であり、好ましくは８５０〜９５０℃の温度において２〜５時間加熱する。９５０℃以上の温度では酸化スケールが厚くなる。また、加工率が５０％より低いと鋳造組織が部分的に残り、均一微細な再結晶組織が得られない。
【００５１】
従って、加熱後５０％以上の加工率で熱間圧延を行う必要があり、好ましくは加工率を８０％以上とする。
【００５２】
熱間圧延後６００℃以上の温度から２５℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で３００℃以下まで急冷することとしたのは、冷却時にＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物が析出し、粗大化するのを防止するためである。熱間圧延後の冷却開始温度が６００℃未満、または冷却速度が２５℃／ｍｉｎ未満である場合、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物が析出して粗大化し、上記目的を達成するのには不充分である。
【００５３】
熱間圧延に続き冷間圧延を行うこととしたのは、冷間圧延により析出物生成の核となる格子欠陥を導入し、時効処理において均一微細な析出物が生成するのを促進させるためである。望ましくは３０％以上の加工率とする。
【００５４】
続く時効処理において、３５０〜５５０℃の温度において、３０分〜１０時間保持することとしたのは、均一微細なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物を析出させ、熱伝導性、機械的強度、耐熱性を向上させるためである。更に、均一微細に析出したＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物により、切削加工性が向上する。加熱温度が３５０℃より低い場合、または加熱時間が３０分間より短い場合、析出が不足し、充分な熱伝導性、機械的強度、耐熱性が得られないとともに、切削加工時に切子が大きくなり、バリが出易いといった傾向が見られる。一方、５５０℃より高い場合、または加熱時間が１０時間より長い場合、過時効となり析出物が粗大化し、熱伝導性は高いものの機械的強度と耐熱性が低下するとともに、切削加工時にバリが出易いといった傾向がある。更にミクロンオーダーの粗大な析出物が多く存在する場合は工具寿命の低下も生じる。従って、３５０〜５５０℃の温度において３０分〜１０時間保持することとする。望ましくは４００〜５００℃の温度において、１〜４時間である。
【００５５】
更に時効処理後に加工率５０％以下の冷間圧延を加えても良い。これにより更に強度を向上させることが可能であるとともに、形状の安定化が可能である。
【００５６】
鋳造工程においては、溶解、鋳造方法に制限はなく、また、材料の寸法にも制限はない。
【００５７】
〔バッキングプレートの製造〕
上記実施の形態のバッキングプレート用銅合金を用いて通常行われている製造方法により、スパッタリング装置に用いるバッキングプレートを得ることができる。
【００５８】
水路の加工は、主にフライスを用いて切削加工する。水路（溝）を覆う蓋との接合方法に制限はなく、電子ビーム溶接、ろう付け、摩擦撹拌接合のいずれでもよい。なお、バッキングプレートの冷却媒体に関しても制限はない。
【実施例】
【００５９】
実施例ｌ〜５、比較例１〜８を表１に基づいて説明する。
【００６０】
【表１】
2009287062.tif 000002
【００６１】
まず、銅合金の化学組成の影響について調査した。
【００６２】
表１に示す化学組成の銅合金（実施例ｌ〜５、比較例１〜８）を、それぞれ高周波溶解炉で溶解後、厚み５０ｍｍ×幅１５０ｍｍ×長さ３００ｍｍのインゴットを鋳造した。
【００６３】
続いて、９００℃の温度において２時間加熱後、熱間圧延により厚さ２５ｍｍとし、７００℃の温度から水中で急冷した。実施例ｌ〜５、比較例１〜６については更に冷間圧延で厚さ１０ｍｍとした後、４５０℃の温度において２時間時効処理し、更に冷間圧延により厚さ８ｍｍとした。
【００６４】
比較例７については、冷間圧延のみで厚さ８ｍｍとした。比較例８については、冷間圧延で厚さ１０ｍｍとした後、５７５℃の温度において２時間、４５０℃の温度において２時間時効処理し、更に冷間圧延により厚さ８ｍｍとした。
【００６５】
このようにして得られた銅合金板から各種評価用サンプルを採取し、熱伝導率測定、引張試験、硬さ測定、耐熱性試験、切削加工性評価を実施した。
【００６６】
熱伝導率測定にはレーザフラッシュ法を用いた。引張試験はＪＩＳに準じた。硬さ測定にはビッカース硬さ試験機で圧延方向垂直断面の硬さを測定した。耐熱性試験は１５０〜５５０℃の２５℃刻みの温度において５分間保持後水冷し、加熱前の硬さの８０％の硬さになる温度を軟化温度と定義して評価した。切削加工性はバイトを水平に走らせて切削するシェーバー加工機を用いた時の平均切子長さおよび平均工具（バイト）寿命で表２のようにＡ、Ｂ、Ｃの三段階で評価した。
【００６７】
工具寿命は切削深さ１ｍｍで長さ５０ｍを研削する工程を１回として、工具が研削を必要とするまでに何回切削可能かで、Ａ、Ｂ、Ｃの三段階で評価した。
【００６８】
【表２】
2009287062.tif 000003
【００６９】
本発明の実施例１〜５の銅合金は、熱伝導率、０．２％耐力、軟化温度、切子長さ、工具寿命とも良好で、バッキングプレート用の銅合金として好適であることがわかる。
【００７０】
一方、比較例１〜８の銅合金では、いずれもバッキングプレート用の銅合金として特性が不充分である。比較例１〜４は、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｐのいずれかが不足しており、いずれも０．２％耐力、硬さ、軟化温度が本発明銅合金よりも低い上に、切子長さ、工具寿命の点でも劣る。
【００７１】
比較例５、６は、Ｐ濃度が高く、熱間圧延時に割れが生じ易く、工具寿命が短い。比較例７は、純銅であるが、熱伝導率は良いものの０．２％耐力、軟化温度が低く、切子が大きく、バリが出易い。比較例８は、Ｃｕ−Ｆｅ−Ｐ系の合金であり、そこそこの特性ではあるが、典型的な析出硬化挙動を示さないために時効処理しても０．２％耐力や硬さが本発明銅合金よりも低い。
【００７２】
次に、実施例２の化学組成の銅合金について、表３に示したように熱間圧延条件、時効条件を変えて数種のサンプル（実施例６〜８、比較例９〜１５）を作製し、これらサンプルに対して、熱伝導率測定、引張試験、硬さ測定、耐熱性試験、粗大析出物評価、切削加工性評価を実施した。
【００７３】
【表３】
2009287062.tif 000004
【００７４】
粗大析出物評価では、圧延方向垂直断面をＳＥＭで観察し、観察面積５ｃｍ2当たりに存在する３μｍ以上の粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物の数を計測した。
【００７５】
本発明の実施例６〜８は、熱伝導率、０．２％耐力、軟化温度、粗大析出物数、切子長さ、工具寿命とも良好で、バッキングプレート用の銅合金として好適であることがわかる。
【００７６】
一方、比較例９〜１６の熱間圧延条件、時効条件では、いずれもバッキングプレート用の銅合金として特性が不充分である。
【００７７】
比較例９は熱間圧延の加熱温度が低い（７８０℃）ために、Ｆｅ，Ｎｉ，Ｐが充分に固溶せず、粗大なＦｅ−Ｎｉ−Ｐ化合物が存在する状態で圧延されために熱間圧延時に結晶粒界で割れを生じた。また、最終工程後にも粗大な析出物が多く存在するために、工具寿命も低下した。
【００７８】
比較例１０は、熱間圧延の加熱温度が高い（９８０℃）ために酸化膜が非常に厚くなった。比較例１１は、熱間圧延終了後の冷却開始温度が低い（５７０℃）ために、比較例１２は、冷却速度が遅い（２０℃／ｍｉｎ）ために、０．２％耐力が低めであり、粗大析出物もやや多く工具寿命が低下した。比較例１３は時効温度が低い（３３０℃）ために、比較例１４は時効時間が短い（２０ｍｉｎ）ために析出が不充分で、熱伝導率が低く、熱伝導率、０．２％耐力、軟化温度が低下した。比較例１５は時効温度が高いために、比較例１６は時効時間が長い（１２ｈ）ために過時効となり、０．２％耐力、軟化温度が低下した。
【００７９】
以上より、熱間圧延の加熱温度は８００〜９５０℃、熱間圧延終了後の冷却開始温度は６００℃以上、冷却速度は２５℃／ｍｉｎ以上、時効温度は３５０〜５５０℃、時効時間は３０〜１０時間が好ましいことがわかる。
【００８０】
以上本発明は、スパッタリング冷却用のバッキングプレート銅合金に関するもので、溶解・鋳造方法に制限はなく、材料の寸法にも制限がない。また、バッキングプレートの製造方法に関しても制限はなく、電子ビーム溶接、ろう付け、摩擦撹件接合のいずれでもよい。更に、バッキングプレートの冷却媒体に関しても制限はない。
【００８１】
このように本発明に係わる銅合金は、上記実施例からわかるように、高い熱伝導性、高い０．２％耐力、高い耐熱性、良好な切削加工性を兼ね備え、長い寿命、高い信頼性が要求されるバッキングプレート材として好適である。