(57)【要約】【課題】  油圧緩衝器の減衰力調整構造において、減衰バルブの背面側に設けた背圧室の圧力を制御して減衰力を調整するに際し、ピストン移動速度が上がったとき、背圧室の圧力を上昇し続け高減衰力を維持すること。【解決手段】  油圧緩衝器１０の減衰力調整構造において、ロッド側室１２Ａの油液を背圧室５１に導入する背圧導入路６０に、ロッド側室１２Ａの油液を背圧室５１へブローするブローバルブ９０を設け、ブローバルブ９０はロッド側室１２Ａの圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部９１と、ロッド側室１２Ａの圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部９２を有するもの。【選択図】  図３
2009085245.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダの油室に油液を収容し、シリンダに挿入されたピストンロッドの挿入端に設けたピストンをシリンダに摺動可能に嵌挿し、ピストンの摺動によって加圧される一方の油室から他方の油室への油液の流れを減衰バルブにより制御して減衰力を発生させるとともに、
加圧された一方の油室の油液を減衰バルブの背面側に設けた背圧室に導入し、かつ背圧室内の圧力をリーク路からリークし、背圧室の圧力を制御することにより減衰バルブの開弁圧力を制御して減衰力を調整可能にする油圧緩衝器の減衰力調整構造において、
加圧された一方の油室の油液を背圧室に導入する背圧導入路に、加圧された一方の油室の油液を背圧室へブローするブローバルブを設け、
ブローバルブは一方の油室の圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部と、一方の油室の圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部を有することを特徴とする油圧緩衝器の減衰力調整構造。
【請求項２】
前記ブローバルブが、開弁後に、該ブローバルブの一方の油室に連通する側の圧力に対し、該ブローバルブの他方の油室に連通する側の圧力を低くする差圧発生手段を備える請求項１に記載の油圧緩衝器の減衰力調整構造。
【請求項３】
前記差圧発生手段が板バルブである請求項２に記載の油圧緩衝器の減衰力調整構造。
【請求項４】
前記差圧発生手段がオリフィスである請求項２に記載の油圧緩衝器の減衰力調整構造。
【請求項５】
前記一方の油室からブローバルブへの通路にオリフィスを設けた請求項１〜４のいずれかに記載の油圧緩衝器の減衰力調整構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は油圧緩衝器の減衰力調整構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
油圧緩衝器の減衰力調整構造として、特許文献１に記載の如く、油液が封入されたシリンダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装されたピストンと、一端が前記ピストンに連結され他端が前記シリンダの外部へ延出されたピストンロッドと、前記ピストンの摺動によって生じる油液の流れを制御して減衰力を発生させるメインディスクバルブと、該メインディスクバルブの閉弁方向に内圧を作用させる背圧室とを備え、油液の一部を前記背圧室に導入して、前記メインディスクバルブの開弁を制御するものがある。この減衰力調整構造では、前記メインディスクバルブに、前記背圧室に油液を導入するパイロット油路を穿設し、前記メインディスクバルブの背面側に前記パイロット油路を直接開閉するサブバルブを設けている。サブバルブがパイロット油路を閉じたときには、背圧室の内圧が上昇しないので、メインディスクバルブの開弁圧力が低くなり、減衰力が低くなる。サブバルブがパイロット油路を開いたときには、背圧室の内圧が上昇し、メインディスクバルブの開弁圧力が高くなり、減衰力が高くなる。
【特許文献１】特開2005-344734
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１に記載された減衰力調整構造では、メインディスクバルブに穿設したパイロット油路を背圧室への背圧導入路とし、この背圧導入路をサブディスクバルブにより開閉するものである。サブディスクバルブのバルブ剛性とメインディスクバルブのパイロット油路の大きさにより背圧室の圧力を設定するものであり、背圧室の圧力を制御することに困難がある。
【０００４】
即ち、ピストン移動速度が上がり、一方の油室が加圧されるとサブディスクバルブが開いて背圧室の圧力が上昇し、減衰力が高くなるものの、ピストン移動速度が下がると、一方の油室の圧力が低下してサブディスクバルブが閉じ、背圧室の圧力が下降して減衰力が低くなる。これは、車両の挙動では、例えばコーナリング時、ハンドルを切った直後はピストン移動速度が高いのでサブディスクバルブが開いて高減衰力となりロールを制御できるが、コーナリング中盤以後では、ピストン移動速度が低くなるためにサブディスクバルブが閉じてしまう。そうすると、減衰力が低くなってロールしてしまう。これでは、車両のロールを制御できない。
【０００５】
本発明の課題は、油圧緩衝器の減衰力調整構造において、減衰バルブの背面側に設けた背圧室の圧力を制御して減衰力を調整するに際し、ピストン移動速度が上がったとき、背圧室の圧力を上昇し続け高減衰力を維持することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、シリンダの油室に油液を収容し、シリンダに挿入されたピストンロッドの挿入端に設けたピストンをシリンダに摺動可能に嵌挿し、ピストンの摺動によって加圧される一方の油室から他方の油室への油液の流れを減衰バルブにより制御して減衰力を発生させるとともに、加圧された一方の油室の油液を減衰バルブの背面側に設けた背圧室に導入し、かつ背圧室内の圧力をリーク路からリークし、背圧室の圧力を制御することにより減衰バルブの開弁圧力を制御して減衰力を調整可能にする油圧緩衝器の減衰力調整構造において、加圧された一方の油室の油液を背圧室に導入する背圧導入路に、加圧された一方の油室の油液を背圧室へブローするブローバルブを設け、ブローバルブは一方の油室の圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部と、一方の油室の圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部を有するようにしたものである。
【０００７】
請求項２の発明は、請求項１の発明において更に、前記ブローバルブが、開弁後に、該ブローバルブの一方の油室に連通する側の圧力に対し、該ブローバルブの他方の油室に連通する側の圧力を低くする差圧発生手段を備えるようにしたものである。
【０００８】
請求項３の発明は、請求項２の発明において更に、前記差圧発生手段が板バルブであるようにしたものである。
【０００９】
請求項４の発明は、請求項２の発明において更に、前記差圧発生手段がオリフィスであるようにしたものである。
【００１０】
請求項５の発明は、請求項１〜４の発明において更に、前記一方の油室からブローバルブへの通路にオリフィスを設けたものである。
【発明の効果】
【００１１】
（請求項１）
(a)油圧緩衝器の減衰力調整構造において、減衰バルブの背面側に設けた背圧室の圧力を制御して減衰力を調整するに際し、加圧された一方の油室の油液を背圧室へ導入する背圧導入路にブローバルブを設けた。従って、ピストン移動速度が一定速度に達し、一方の油室の圧力がブローバルブの開弁圧になると、ブローバルブが開弁して一方の油室の高圧油液を背圧室へブローし、背圧室の圧力が上昇することにより減衰バルブによる減衰力が高くなる。
【００１２】
(b)このとき、ブローバルブは一方の油室の圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部と、一方の油室の圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部を有する（受圧面の２段化）。従って、一方の油室の圧力がブローバルブの開弁圧に達して開弁するまでに、ブローバルブは一方の油室の圧力を第１受圧部（狭い受圧面）だけで受ける。ブローバルブの開弁圧は、バルブスプリングと第１受圧部の面積で決まる。ブローバルブの開弁後には、一方の油室の圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度の低速化によって低下するものの、ブローバルブはこの低下した一方の油室の圧力を第１受圧部と第２受圧部の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。従って、ブローバルブは、一旦開弁した後、安定的に開き続け（開閉を繰り返す不安定な脈動を生じない）、背圧室の圧力を上昇させ続けることにより減衰バルブによる減衰力を高く維持する。
【００１３】
(c)これは、車両の挙動では、例えばコーナリング時、ハンドルを切った直後はピストン移動速度が高いのでブローバルブが開いて高減衰力となりロールを制御する。そして、コーナリング中盤以後にピストン移動速度が低くなっても、ブローバルブの上述の２段受圧面化によりブローバルブを開き続け、高減衰力を維持してロールを制御する。
【００１４】
(d)本発明では、ピストン移動速度が低速では、背圧室の圧力を上げずに減衰バルブ自体の低剛性で柔らかい減衰力特性により乗心地を向上する。そして、ピストン移動速度が高速では、背圧室の圧力を上げて減衰バルブの撓み剛性を上げることにより減衰力を増大させ、操安性を向上する。
【００１５】
（請求項２）
(e)ブローバルブは開弁後に、該ブローバルブの一方の油室に連通する側の圧力に対し、該ブローバルブの他方の油室に連通する側の圧力を低くする差圧発生手段を備える。一方の油室の圧力が上述(b)より更に低下しても、この差圧によりブローバルブを開き続けることができる。
【００１６】
（請求項３）
(f)差圧発生手段が板バルブであるものとすることで、板バルブのたわみ剛性の設定により差圧を発生させ、ブローバルブを開き続けることができる。
【００１７】
（請求項４）
(g)差圧発生手段がオリフィスであるものとすることで、オリフィスの絞り設定により差圧を発生させ、ブローバルブを開き続けることができる。
【００１８】
（請求項５）
(h)一方の油室からブローバルブへの通路にオリフィスを設けることにより、一方の油室からブローバルブへの圧力伝搬を遅らせ、ピストン移動速度が高周波数となるときには、一方の油室の圧力をブローバルブへ伝搬させずにブローバルブを閉弁維持する、周波数依存型減衰力調整も行なえる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
図１は実施例１の油圧緩衝器を示す模式断面図、図２は油圧緩衝器においてブローバルブの閉弁状態を示す模式断面図、図３は油圧緩衝器においてブローバルブの開弁状態を示す模式断面図、図４は実施例２の油圧緩衝器を示す模式断面図、図５は実施例３の油圧緩衝器を示す模式断面図、図６は実施例４の油圧緩衝器を示す模式断面図である。
【実施例】
【００２０】
（実施例１）（図１〜図３）
減衰力調整式油圧緩衝器１０は、図１に示す如く、ダンパチューブ１１にシリンダ１２を内蔵した二重管からなる複筒式であり、油液を収容したシリンダ１２にピストンロッド１３を挿入し、ダンパチューブ１１の下部に車軸側取付部を備えるとともに、ピストンロッド１３の上部に車体側取付部１４を備え、車両の懸架装置を構成する。
【００２１】
油圧緩衝器１０は、ダンパチューブ１１の外周の下スプリングシート１５と、ピストンロッド１３の上端部の車体側取付部１４に設けられた上スプリングシート（不図示）の間に懸架ばね１６を介装する。
【００２２】
油圧緩衝器１０は、シリンダ１２に挿入されるピストンロッド１３のためのロッドガイド１７、ブッシュ１８、オイルシール１９を、ダンパチューブ１１の上端加締部１１Ａとシリンダ１２の上端部の間に挟圧固定している。
【００２３】
減衰力調整式油圧緩衝器１０は、ピストンバルブ装置２０とボトムバルブ装置４０を有する。ピストンバルブ装置２０とボトムバルブ装置４０は、ピストンロッド１３のシリンダ１２への挿入端に設けた後述するピストン２４がシリンダ１２を摺動することによって生ずる油液の流れを制御して減衰力を発生させ、それらが発生する減衰力により、懸架ばね１６による衝撃力の吸収に伴うピストンロッド１３の伸縮振動を制振する。
【００２４】
（ピストンバルブ装置２０）
ピストンバルブ装置２０は、図２、図３に示す如く、ピストンロッド１３のシリンダ１２への挿入端の外周に螺子部２１を有し、螺子部２１の外周にスペーサ２２、後述するブローバルブ９０のためのバルブケース８０、ピストン２４、バルブストッパ２５、スペーサ２７を挿着し、これらを螺子部２１に螺着されるナット２８により螺子部２１の基端段差部との間に挟圧固定する。
【００２５】
ピストン２４は、シリンダ１２に摺動可能に嵌挿され、伸側流路３１と圧側流路３２を設け、ピストン２４とバルブストッパ２５の間にディスクバルブ状の伸側減衰バルブ３３の環状中央部を挟圧し、ピストン２４とバルブケース８０の間にディスクバルブ状の圧側減衰バルブ３４の環状中央部を挟圧する。即ち、ピストンバルブ装置２０は、ピストン２４によりシリンダ１２内をロッド側室１２Ａとピストン側室１２Ｂに区画し、ロッド側室１２Ａとピストン側室１２Ｂはピストン２４に設けた伸側流路３１及び該伸側流路３１を開閉する伸側減衰バルブ３３と、圧側流路３２及び該圧側流路３２を開閉する圧側減衰バルブ３４のそれぞれを介して連通される。圧側減衰バルブ３４はロッド側室１２Ａを伸側流路３１に連通する孔３４Ａを備える。
【００２６】
従って、伸長時には、図３に示す如く、ロッド側室１２Ａの油が、圧側減衰バルブ３４の孔３４Ａからピストン２４の伸側流路３１を通り、伸側減衰バルブ３３を撓み変形させて開き、ピストン側室１２Ｂに導かれ、伸側減衰力を発生させる。また、圧縮時には、ピストン側室１２Ｂの油が、ピストン２４の圧側流路３２を通り、圧側減衰バルブ３４を撓み変形させて開き、ロッド側室１２Ａに導かれ、圧側減衰力を発生させる。
【００２７】
（ボトムバルブ装置４０）
油圧緩衝器１０は、ダンパチューブ１１とシリンダ１２の間隙をリザーバ室１２Ｃとし、このリザーバ室１２Ｃの内部を油室とガス室に区画している。そして、ボトムバルブ装置４０は、シリンダ１２の内部のピストン側室１２Ｂとリザーバ室１２Ｃとを仕切るボトムピース４１をシリンダ１２の下端部とダンパチューブ１１の底部との間に配置し、ダンパチューブ１１の底部とボトムピース４１の間の空間をボトムピース４１に設けた流路によりリザーバ室１２Ｃに連絡可能にする。
【００２８】
ボトムバルブ装置４０は、ボトムピース４１に設けた圧側流路４１Ａと伸側流路（不図示）をそれぞれ開閉するボトムバルブとしての、ディスクバルブ４２とチェックバルブ４３を備える。
【００２９】
そして、伸長時には、シリンダ１２から退出するピストンロッド１３の退出容積分の油が、チェックバルブ４３を押し開き、リザーバ室１２Ｃからボトムピース４１の伸側流路（不図示）経由でピストン側室１２Ｂに補給される。圧縮時には、シリンダ１２に進入するピストンロッド１３の進入容積分の油が、ピストン側室１２Ｂからボトムピース４１の圧側流路４１Ａを通ってディスクバルブ４２を撓み変形させて開き、リザーバ室１２Ｃへ押出され、圧側減衰力を得る。
【００３０】
尚、油圧緩衝器１０にあっては、シリンダ１２のロッド側室１２Ａに位置するピストンロッド１３まわりで、ピストン２４の側（下側）に固定されたリバウンドシート４６の上に、ピストンロッド１３の伸切り時（油圧緩衝器１０の最伸長状態）に圧縮変形せしめられるリバウンドラバー４７を備えている。
【００３１】
しかるに、油圧緩衝器１０は、ピストンバルブ装置２０の伸側減衰力を調整するための伸側減衰力調整装置５０を以下の如くに備える。
【００３２】
伸側減衰力調整装置５０は、図２、図３に示す如く、伸側減衰バルブ３３の伸側流路３１に対する背面側に、伸側背圧室５１を設ける。本実施例では、伸側背圧室５１が、伸側減衰バルブ３３の背面に設けたバルブストッパ２５の外周縮径部と、バルブストッパ２５の外周に後述のリーク路７０となる摺動隙間を介して摺動するように設けたバックアップカラー５２により形成され、バックアップカラー５２の背面に設けた環状板ばね５３（ばね）によりバックアップカラー５２の正面を伸側減衰バルブ３３に付勢されて押し当てられる。このとき、伸側減衰バルブ３３が伸側流路３１に臨む受圧面積は、伸側背圧室５１に臨む受圧面積に同じ、又はわずかに大きくすることが好ましい。
【００３３】
伸側減衰力調整装置５０は、ピストンロッド１３の挿入端にロッド側室１２Ａを伸側背圧室５１に連絡する背圧導入路６０を設ける。背圧導入路６０は、スペーサ２２に設けた入口通路６１、後述のブローバルブ９０の入口８２Ａ、出口８２Ｂ、ピストンロッド１３の挿入端に設けた縦溝６２、バルブストッパ２５に設けた横孔６３を順に連通し、スペーサ２２の入口通路６１をロッド側室１２Ａに開口し、横孔６３を伸側背圧室５１に開口して形成される。
【００３４】
伸側減衰力調整装置５０は、ロッド側室１２Ａの油液の一部を伸側減衰バルブ３３の背面側に設けた伸側背圧室５１に背圧導入路６０から導入し、かつ背圧室５１内の圧力をリーク路７０からピストン側室１２Ｂにリークし、伸側背圧室５１の圧力を制御することにより伸側減衰バルブ３３の開弁圧力を制御して伸側減衰力を調整する。
【００３５】
ここで、伸側減衰力調整装置５０にあっては、背圧導入路６０の一部としてスペーサ２２に設けた、ロッド側室１２Ａからブローバルブ９０への入口通路６１に導入側オリフィス６１Ａを設けることができる。
【００３６】
油圧緩衝器１０のピストン速度（ピストン２４の移動速度）が高周波入力となるとき、ロッド側室１２Ａの油液は導入側オリフィス６１Ａの抵抗によりブローバルブ９０や伸側背圧室５１の側に導入され難く、背圧室５１の圧力は上昇しない。油圧緩衝器１０のピストン速度が低周波入力となるとき、ロッド側室１２Ａの油液は導入側オリフィス６１Ａを容易に通過してブローバルブ９０や伸側背圧室５１に導入され易く、背圧室５１の圧力は上昇する。
【００３７】
また、伸側減衰力調整装置５０にあっては、バックアップカラー５２がバルブストッパ２５との間に摺動隙間を形成し、この摺動隙間により伸側背圧室５１の圧力をピストン側室１２Ｂにリークするリーク路７０を構成する。このとき、バックアップカラー５２を背面から押さえる前述の板ばね５３は、バックアップカラー５２に直に接する最も上層側の薄板の外縁の周方向１ヵ所又は複数ヵ所にスリット７１を設け、このスリット７１によりリーク側オリフィス７１Ａを形成できる。
【００３８】
伸側減衰力調整装置５０は、リーク側オリフィス７１Ａの流路面積を導入側オリフィス６１Ａより小さくし、導入側オリフィス６１Ａを介して導入された伸側背圧室５１の圧力をリーク側オリフィス７１Ａの抵抗により一定に維持する。
【００３９】
従って、伸側減衰力調整装置５０は以下の如くに動作する。
(1)油圧緩衝器１０のピストン速度（ピストン２４の移動速度）が高周波入力となるとき、ロッド側室１２Ａの油液はスペーサ２２の入口通路６１に設けた導入側オリフィス６１Ａの抵抗によりブローバルブ９０や伸側背圧室５１の側に導入され難く、背圧室５１の圧力は上昇しないから伸側減衰バルブ３３の開弁圧力は低くなり、伸側減衰バルブ３３は開き易くなり、伸側減衰バルブ３３の伸側減衰力が低くなる。
【００４０】
(2)油圧緩衝器１０のピストン速度が低周波入力となるとき、図３に示す如く、ロッド側室１２Ａの油液は導入側オリフィス６１Ａを容易に通過してブローバルブ９０や伸側背圧室５１の側に導入され易く、背圧室５１の圧力はブローバルブ９０の後述する如くの制御動作により上昇して伸側減衰バルブ３３の開弁圧力は高くなり、伸側減衰バルブ３３は開き難くなり、伸側減衰バルブ３３の伸側減衰力が高くなる。
【００４１】
(3)伸側背圧室５１の圧力はバルブストッパ２５とバックアップカラー５２との間のリーク路７０を経てばね５３に設けたリーク側オリフィス７１Ａからピストン側室１２Ｂにリークされる。伸側背圧室５１の圧力のリーク量がリーク側オリフィス７１Ａにより安定的に制御され、背圧室５１の圧力を一定に維持し、伸側減衰バルブ３３の減衰力特性を安定維持できる。
【００４２】
しかるに、伸側減衰力調整装置５０にあっては、油圧緩衝器１０のピストン速度が上がったとき、伸側背圧室５１の圧力を上昇し続けて伸側減衰バルブ３３の高減衰力を維持するため、ロッド側室１２Ａの油液を背圧室５１に導入する前述の背圧導入路６０に介装したバルブケース８０の内部に、ロッド側室１２Ａの一定圧力以上の油液を背圧室５１へブローするブローバルブ９０を設けてある。
【００４３】
ブローバルブ９０は、ピストンロッド１３の外周に挿着されて固定される前述のバルブケース８０に内蔵される。バルブケース８０は上下両端閉塞状の筒箱８３の中心部に設けた中空軸８４をピストンロッド１３の外周に挿着される。バルブケース８０はスペーサ２２の入口通路６１を介してロッド側室１２Ａに連通する入口８２Ａを筒箱８３の上板に備え、ピストンロッド１３の背圧導入路６０に連通する出口８２Ｂを中空軸８４に備える。ブローバルブ９０は、バルブケース８０の筒箱８３の内周と、中空軸８４の外周のそれぞれにシール材を介して液密に摺動する環状体をなす。ブローバルブ９０は、環状体の上端面を、内周側において高段差状をなしてバルブケース８０の入口８２Ａに臨む第１受圧部９１と、第１受圧部９１の外周側において第１受圧部９１より低段差状をなす第２受圧部９２の２段構造を呈する。ブローバルブ９０は、バルブケース８０において、ロッド側室１２Ａに連通する側である上室８６Ａと、背圧室５１に連通する側である下室８６Ｂを開弁時に導通する通路９３を第２受圧部９２内にて環状体の上下に貫通形成している。ブローバルブ９０は、環状体の下端面と筒箱８３の下板との間にバルブスプリング８５を介装し、このバルブスプリング８５のばね力により、第１受圧部９１の外周縁を入口８２Ａの開口縁に圧接され、閉弁される。これにより、ブローバルブ９０は、開弁前（閉弁時）及び開弁後にロッド側室１２Ａの圧力を第１受圧部９１において受圧し、開弁後にロッド側室１２Ａの圧力を第２受圧部９２において受圧する。尚、ブローバルブ６０は、バルブケース８０の中空軸８４の外周に摺動する環状体の下端面に設けたボス部に、バルブケース８０の出口８２Ｂに連通する通路９３Ａを備える。
【００４４】
ブローバルブ９０は、開弁後に、ロッド側室１２Ａに連通する側である上室８６Ａの圧力に対し、背圧室５１に連通する側である下室８６Ｂの圧力を低くする差圧発生手段８７を付帯的に備える。本実施例の差圧発生手段８７は、板バルブ８７Ａにより構成される。板バルブ８７Ａは、ブローバルブ９０の環状体の下端面に添設される環状板からなり、環状板の環状中央部をブローバルブ９０の環状体の下端面に設けたボス部まわりに固定し、たわみ変形可能な外周側の環状部によりブローバルブ９０の通路９３を閉じる。板バルブ８７Ａは、ブローバルブ９０の開弁後に上室８６Ａから通路９３経由で板バルブ８７Ａをたわみ変形させて下室８６Ｂに流れる油液に板バルブ８７Ａが付与するたわみ抵抗損失により、下室８６Ｂの圧力を上室８６Ａの圧力より低くする。
【００４５】
従って、伸側減衰力調整装置５０はブローバルブ９０を備えて以下の如くに動作する（図２、図３）。
【００４６】
(1)油圧緩衝器１０の伸縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが上昇してロッド側室１２Ａ又はピストン側室１２Ｂの圧力が上昇すると、伸側減衰バルブ３３と圧側減衰バルブ３４が開き、伸側減衰力ＴＦと圧側減衰力ＣＦを生ずる。
【００４７】
(2)油圧緩衝器１０の伸長行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが更に上昇して一定速度に達し、ロッド側室１２Ａの圧力も上昇して一定圧力（ブローバルブ９０の開弁圧）に達すると、ブローバルブ９０はこの圧力を第１受圧部９１（狭い受圧面）に受圧していて開弁し（図３）、ロッド側室１２Ａの高圧油液をバルブケース８０の上室８６Ａ、ブローバルブ９０の通路９３、バルブケース８０の下室８６Ｂ、背圧導入路６０等を介して伸側減衰バルブ３３の背圧室５１へブローする。これにより、背圧室５１の圧力が上昇して伸側減衰バルブ３３による減衰力が高くなる。
【００４８】
(3)ブローバルブ９０の上述(2)の開弁後には、ロッド側室１２Ａの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度Ｖ／Ｐの低速化によって低下するものの、ブローバルブ９０はこの低下したロッド側室１２Ａの圧力を第１受圧部９１と第２受圧部９２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。
【００４９】
また、ブローバルブ９０の上述(2)の開弁後には、板バルブ８７Ａにて構成される差圧発生手段８７が上室８６Ａの圧力に対し、下室８６Ｂの圧力を低くする。この上室８６Ａと下室８６Ｂの差圧がブローバルブ９０を開き続け、ひいては背圧室５１の圧力を上昇させ続けることにより、伸側減衰バルブ３３による減衰力を高く維持する。
【００５０】
本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)油圧緩衝器１０の減衰力調整構造において、伸側減衰バルブ３３の背面側に設けた伸側背圧室５１の圧力を制御して減衰力を調整するに際し、加圧されたロッド側室１２Ａの油液を伸側背圧室５１へ導入する背圧導入路６０にブローバルブ９０を設けた。従って、ピストン移動速度が一定速度に達し、ロッド側室１２Ａの圧力がブローバルブ９０の開弁圧になると、ブローバルブ９０が開弁してロッド側室１２Ａの高圧油液を伸側背圧室５１へブローし、伸側背圧室５１の圧力が上昇することにより伸側減衰バルブ３３による減衰力が高くなる。
【００５１】
(b)このとき、ブローバルブ９０はロッド側室１２Ａの圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部９１と、ロッド側室１２Ａの圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部９２を有する（受圧面の２段化）。従って、ロッド側室１２Ａの圧力がブローバルブ９０の開弁圧に達して開弁するまでに、ブローバルブ９０はロッド側室１２Ａの圧力を第１受圧部９１（狭い受圧面）だけで受ける。ブローバルブ９０の開弁圧は、バルブスプリング８５と第１受圧部９１の面積で決まる。ブローバルブ９０の開弁後には、ロッド側室１２Ａの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度の低速化によって低下するものの、ブローバルブ９０はこの低下したロッド側室１２Ａの圧力を第１受圧部９１と第２受圧部９２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。従って、ブローバルブ９０は、一旦開弁した後、安定的に開き続け（開閉を繰り返す不安定な脈動を生じない）、伸側背圧室５１の圧力を上昇させ続けることにより伸側減衰バルブ３３による減衰力を高く維持する。
【００５２】
(c)これは、車両の挙動では、例えばコーナリング時、ハンドルを切った直後はピストン移動速度が高いのでブローバルブ９０が開いて高減衰力となりロールを制御する。そして、コーナリング中盤以後にピストン移動速度が低くなっても、ブローバルブ９０の上述の２段受圧面化によりブローバルブ９０を開き続け、高減衰力を維持してロールを制御する。
【００５３】
(d)本発明では、ピストン移動速度が低速では、伸側背圧室５１の圧力を上げずに伸側減衰バルブ３３自体の低剛性で柔らかい減衰力特性により乗心地を向上する。そして、ピストン移動速度が高速では、伸側背圧室５１の圧力を上げて伸側減衰バルブ３３の撓み剛性を上げることにより減衰力を増大させ、操安性を向上する。
【００５４】
(e)ブローバルブ９０は開弁後に、該ブローバルブ９０のロッド側室１２Ａに連通する側の圧力に対し、該ブローバルブ９０の他方の油室に連通する側の圧力を低くする差圧発生手段８７を備える。ロッド側室１２Ａの圧力が上述(b)より更に低下しても、この差圧によりブローバルブ９０を開き続けることができる。
【００５５】
(f)差圧発生手段８７が板バルブ８７Ａであるものとすることで、板バルブ８７Ａのたわみ剛性の設定により差圧を発生させ、ブローバルブ９０を開き続けることができる。
【００５６】
(g)ロッド側室１２Ａからブローバルブ９０への入口通路６１に導入側オリフィス６１Ａを設けることにより、ロッド側室１２Ａからブローバルブ９０への圧力伝搬を遅らせ、ピストン移動速度が高周波数となるときには、ロッド側室１２Ａの圧力をブローバルブ９０へ伝搬させずにブローバルブ９０を閉弁維持する、周波数依存型減衰力調整も行なえる。
【００５７】
（実施例２）（図４）
図４に示した油圧緩衝器１０は、ピストンバルブ装置２０の圧側減衰力を調整するための圧側減衰力調整装置１００を備える。尚、油圧緩衝器１０のピストンバルブ装置２０にあっては、ピストンロッド１３の螺子部２１の外周にスペーサ２２、バルブストッパ２３、圧側減衰バルブ３４、ピストン２４、伸側減衰バルブ３３、後述するブローバルブ１４０のためのバルブケース１３０、スペーサ２７を挿着し、これらを螺子部２１に螺着されるナット２８により螺子部２１の基端段差部との間に挟圧固定する。
【００５８】
圧側減衰力調整装置１００は、図４に示す如く、圧側減衰バルブ３４の圧側流路３２に対する背面側に、圧側背圧室１０１を設ける。本実施例では、圧側背圧室１０１が、圧側減衰バルブ３４の背面に設けたバルブストッパ２３の外周縮径部と、バルブストッパ２３の外周にシール材を介して摺動するように設けたバックアップカラー１０２により形成され、バックアップカラー１０２の背面に設けた環状板ばね１０３（ばね）によりバックアップカラー１０２の正面を圧側減衰バルブ３４に付勢されて押し当てられる。このとき、圧側減衰バルブ３４が圧側流路３２に臨む受圧面積は、圧側背圧室１０１に臨む受圧面積に同じ、又はわずかに大きくすることが好ましい。
【００５９】
圧側減衰力調整装置１００は、ピストンロッド１３の挿入端にピストン側室１２Ｂを圧側背圧室１０１に連絡する背圧導入路１１０を設ける。背圧導入路１１０は、スペーサ２７に設けた入口通路１１１、後述するブローバルブ１４０の入口１３２Ａ、出口１３２Ｂ、ピストンロッド１３の挿入端に設けた縦溝１１２、バルブストッパ２３に設けた横孔１１３を順に連通し、スペーサ２７の入口通路１１１をピストン側室１２Ｂに開口し、横孔１１３を圧側背圧室１０１に開口して形成される。
【００６０】
圧側減衰力調整装置１００は、ピストン側室１２Ｂの油液の一部を圧側減衰バルブ３４の背面側に設けた圧側背圧室１０１に背圧導入路１１０から導入し、かつ背圧室１０１内の圧力をバックアップカラー１０２の圧側減衰バルブ３４に押し当てられる先端部の周方向の一部に設けてあるスリット状のリーク路１２０からロッド側室１２Ａにリークし、圧側背圧室１０１の圧力を制御することにより圧側減衰バルブ３４の開弁圧力を制御して圧側減衰力を調整する。
【００６１】
ここで、圧側減衰力調整装置１００にあっては、背圧導入路１１０の一部としてスペーサ２７に設けた、ピストン側室１２Ｂからブローバルブ１４０への入口通路１１１に導入側オリフィス１１１Ａを設けることができる。
【００６２】
油圧緩衝器１０のピストン速度（ピストン２４の移動速度）が高周波入力となるとき、ピストン側室１２Ｂの油液は導入側オリフィス１１１Ａの抵抗によりブローバルブ１４０や圧側背圧室１０１の側に導入され難く、背圧室１０１の圧力は上昇しない。油圧緩衝器１０のピストン速度が低周波入力となるとき、ピストン側室１２Ｂの油液は導入側オリフィス１１１Ａを容易に通過してブローバルブ１４０や圧側背圧室１０１に導入され易く、背圧室１０１の圧力は上昇する。
【００６３】
また、圧側減衰力調整装置１００にあっては、バックアップカラー１０２の先端部に前述のリーク路１２０を形成し、このリーク路１２０のスリット１２１によりリーク側オリフィス１２１Ａを形成できる。
【００６４】
圧側減衰力調整装置１００は、リーク側オリフィス１２１Ａの流路面積を導入側オリフィス１１１Ａより小さくし、導入側オリフィス１１１Ａを介して導入された圧側背圧室１０１の圧力をリーク側オリフィス１２１Ａの抵抗により一定に維持する。
【００６５】
従って、圧側減衰力調整装置１００は以下の如くに動作する。
(1)油圧緩衝器１０のピストン速度（ピストン２４の移動速度）が高周波入力となるとき、ピストン側室１２Ｂの油液はスペーサ２７の入口通路１１１に設けた導入側オリフィス１１１Ａの抵抗によりブローバルブ１４０や圧側背圧室１０１に導入され難く、背圧室１０１の圧力は上昇しないから圧側減衰バルブ３４の開弁圧力は低くなり、圧側減衰バルブ３４は開き易くなり、圧側減衰バルブ３４の伸側減衰力が低くなる。
【００６６】
(2)油圧緩衝器１０のピストン速度が低周波入力となるとき、ピストン側室１２Ｂの油液は導入側オリフィス１１１Ａを容易に通過してブローバルブ１４０や圧側背圧室１０１の側に導入され易く、背圧室１０１の圧力はブローバルブ１４０の後述する如くの制御動作により上昇して圧側減衰バルブ３４の開弁圧力は高くなり、圧側減衰バルブ３４は開き難くなり、圧側減衰バルブ３４の圧側減衰力が高くなる。
【００６７】
(3)圧側背圧室１０１の圧力はバックアップカラー１０２の先端部のリーク路１２０に設けたリーク側オリフィス１２１Ａからロッド側室１２Ａにリークされる。圧側背圧室１０１の圧力のリーク量がリーク側オリフィス１２１Ａにより安定的に制御され、背圧室１０１の圧力を一定に維持し、圧側減衰バルブ３４の減衰力特性を安定維持できる。
【００６８】
しかるに、圧側減衰力調整装置１００にあっては、油圧緩衝器１０のピストン速度が上がったとき、圧側背圧室１０１の圧力を上昇し続けて圧側減衰バルブ３４の高減衰力を維持するため、ピストン側室１２Ｂの油液を背圧室１０１に導入する前述の背圧導入路１１０に介装したバルブケース１３０の内部に、ロッド側室１２Ｂの一定圧力以上の油液を背圧室１０１へブローするブローバルブ１４０を設けてある。
【００６９】
ブローバルブ１４０は、ピストンロッド１３の外周に挿着されて固定される前述のバルブケース１３０に内蔵される。バルブケース１３０は上下両端閉塞状の筒箱１３３の中心部に設けた中空軸１３４をピストンロッド１３の外周に挿着される。バルブケース１３０はスペーサ２７の入口通路１１１を介してピストン側室１２Ｂに連通する入口１３２Ａを筒箱１３３の下板に備え、ピストンロッド１３の背圧導入路１１０に連通する出口１３２Ｂを中空軸１３４に備える。ブローバルブ１４０は、バルブケース１３０の筒箱１３３の内周と、中空軸１３４の外周のそれぞれにシール材を介して液密に摺動する環状体をなす。ブローバルブ１４０は、環状体の下端面を、内周側において高段差状をなしてバルブケース１３０の入口１３２Ａに臨む第１受圧部１４１と、第１受圧部１４１の外周において第１受圧部１４１より低段差状をなす第２受圧部１４２の２段構造を呈する。ブローバルブ１４０は、バルブケース１３０において、ピストン側室１２Ｂに連通する側である下室１３６Ａと、ロッド側室１２Ａに連通する側である上室１３６Ｂを開弁時に連通する通路１４３を第２受圧部１４２内にて環状体の上下に貫通形成している。ブローバルブ１４０は、環状体の上端面と筒箱１３３の上板との間にバルブスプリング１３５を介装し、このバルブスプリング１３５のばね力により、第１受圧部１４１の外周縁を入口１３２Ａの開口縁に圧接され、閉弁される。これにより、ブローバルブ１４０は、開弁前（閉弁時）及び開弁後にピストン側室１２Ｂの圧力を第１受圧部１４１において受圧し、開弁後にピストン側室１２Ｂの圧力を第２受圧部１４２において受圧する。尚、ブローバルブ１４０は、バルブケース１３０の中空軸１３４の外周に摺動する環状体の上端面に設けたボス部に、バルブケース１３０の出口１３２Ｂに連通する通路１４３Ａを備える。
【００７０】
ブローバルブ１４０は、開弁後に、ピストン側室１２Ｂに連通する側である下室１３６Ａの圧力に対し、背圧室１０１に連通する側である上室１３６Ｂの圧力を低くする差圧発生手段１３７を付帯的に備える。本実施例の差圧発生手段１３７は、板バルブ１３７Ａにより構成される。板バルブ１３７Ａは、ブローバルブ１４０の環状体の上端面に添設される環状板からなり、環状板の環状中央部をブローバルブ１４０の環状体の上端面に設けたボス部まわりに固定し、たわみ変形可能な外周側の環状部によりブローバルブ１４０の通路１４３を閉じる。板バルブ１３７Ａは、ブローバルブ１４０の開弁後に下室１３６Ａから通路１４３経由で板バルブ１３７Ａをたわみ変形させて上室１３６Ｂに流れる油液に板バルブ１３７Ａが付与するたわみ抵抗損失により、上室１３６Ｂの圧力を下室１３６Ａの圧力より低くする。
【００７１】
従って、圧側減衰力調整装置１００はブローバルブ１４０を備えて以下の如くに動作する（図４）。
【００７２】
(1)油圧緩衝器１０の伸縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが上昇してロッド側室１２Ａ又はピストン側室１２Ｂの圧力が上昇すると、伸側減衰バルブ３３と圧側減衰バルブ３４が開き、伸側減衰力ＴＦと圧側減衰力ＣＦを生ずる。
【００７３】
(2)油圧緩衝器１０の圧縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが更に上昇して一定速度に達し、ピストン側室１２Ｂの圧力も上昇して一定圧力（ブローバルブ１４０の開弁圧）に達すると、ブローバルブ１４０はこの圧力を第１受圧部１４１（狭い受圧面）に受圧していて開弁し、ピストン側室１２Ｂの高圧油液をバルブケース１３０の下室１３６Ａ、ブローバルブ１４０の通路１４３、バルブケース１３０の上室１３６Ｂ、背圧導入路１１０等を介して圧側減衰バルブ３４の背圧室１０１へブローする。これにより、背圧室１０１の圧力が上昇して圧側減衰バルブ３４による減衰力が高くなる。
【００７４】
(3)ブローバルブ１４０の上述(2)の開弁後には、ピストン側室１２Ｂの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度Ｖ／Ｐの低速化によって低下するものの、ブローバルブ１４０はこの低下したピストン側室１２Ｂの圧力を第１受圧部１４１と第２受圧部１４２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。
【００７５】
また、ブローバルブ１４０の上述(2)の開弁後には、板バルブ１３７Ａにて構成される差圧発生手段１３７が下室１３６Ａの圧力に対し、上室１３６Ｂの圧力を低くする。この下室１３６Ａと上室１３６Ｂの差圧がブローバルブ１４０を開き続け、ひいては背圧室１０１の圧力を上昇させ続けることにより、圧側減衰バルブ３４による減衰力を高く維持する。
【００７６】
本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)油圧緩衝器１０の減衰力調整構造において、圧側減衰バルブ３４の背面側に設けた圧側背圧室１０１の圧力を制御して減衰力を調整するに際し、加圧されたピストン側室１２Ｂの油液を圧側背圧室１０１へ導入する背圧導入路１１０にブローバルブ１４０を設けた。従って、ピストン移動速度が一定速度に達し、ピストン側室１２Ｂの圧力がブローバルブ１４０の開弁圧になると、ブローバルブ１４０が開弁してピストン側室１２Ｂの高圧油液を圧側背圧室１０１へブローし、圧側背圧室１０１の圧力が上昇することにより圧側減衰バルブ３４による減衰力が高くなる。
【００７７】
(b)このとき、ブローバルブ１４０はピストン側室１２Ｂの圧力を開弁前及び開弁後に受圧可能にする第１受圧部１４１と、ピストン側室１２Ｂの圧力を開弁後に受圧可能にする第２受圧部１４２を有する（受圧面の２段化）。従って、ピストン側室１２Ｂの圧力がブローバルブ１４０の開弁圧に達して開弁するまでに、ブローバルブ１４０はピストン側室１２Ｂの圧力を第１受圧部１４１（狭い受圧面）だけで受ける。ブローバルブ１４０の開弁圧は、バルブスプリング１３５と第１受圧部１４１の面積で決まる。ブローバルブ１４０の開弁後には、ピストン側室１２Ｂの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度の低速化によって低下するものの、ブローバルブ１４０はこの低下したピストン側室１２Ｂの圧力を第１受圧部１４１と第２受圧部１４２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。従って、ブローバルブ１４０は、一旦開弁した後、安定的に開き続け（開閉を繰り返す不安定な脈動を生じない）、圧側背圧室１０１の圧力を上昇させ続けることにより圧側減衰バルブ３４による減衰力を高く維持する。
【００７８】
(c)これは、車両の挙動では、例えばコーナリング時、ハンドルを切った直後はピストン移動速度が高いのでブローバルブ１４０が開いて高減衰力となりロールを制御する。そして、コーナリング中盤以後にピストン移動速度が低くなっても、ブローバルブ１４０の上述の２段受圧面化によりブローバルブ１４０を開き続け、高減衰力を維持してロールを制御する。
【００７９】
(d)本発明では、ピストン移動速度が低速では、圧側背圧室１０１の圧力を上げずに圧側減衰バルブ３４自体の低剛性で柔らかい減衰力特性により乗心地を向上する。そして、ピストン移動速度が高速では、圧側背圧室１０１の圧力を上げて圧側減衰バルブ３４の撓み剛性を上げることにより減衰力を増大させ、操安性を向上する。
【００８０】
(e)ブローバルブ１４０は開弁後に、該ブローバルブ１４０のピストン側室１２Ｂに連通する側の圧力に対し、該ブローバルブ１４０のロッド側室１２Ａに連通する側の圧力を低くする差圧発生手段１３７を備える。ピストン側室１２Ｂの圧力が上述(b)より更に低下しても、この差圧によりブローバルブ１４０を開き続けることができる。
【００８１】
(f)差圧発生手段１３７が板バルブ１３７Ａであるものとすることで、板バルブ１３７Ａのたわみ剛性の設定により差圧を発生させ、ブローバルブ１４０を開き続けることができる。
【００８２】
(g)ピストン側室１２Ｂからブローバルブ１４０への入口通路１１１に導入側オリフィス１１１Ａを設けることにより、ピストン側室１２Ｂからブローバルブ１４０への圧力伝搬を遅らせ、ピストン移動速度が高周波数となるときには、ピストン側室１２Ｂの圧力をブローバルブ１４０へ伝搬させずにブローバルブ１４０を閉弁維持する、周波数依存型減衰力調整も行なえる。
【００８３】
（実施例３）（図５）
図５に示した油圧緩衝器１０は、実施例１の伸側減衰力調整装置５０と実質的に同じ伸側減衰力調整装置１５０を有するものである。伸側減衰力調整装置１５０が伸側減衰力調整装置５０と異なる点は、ピストン２４の下側面に設けた伸側減衰バルブ３３とスペーサ２７との間に、伸側背圧室５１を形成するバックアップカラー５２及び板ばね５３と、バルブケース８０に内蔵したブローバルブ９０を設けたことにある。
【００８４】
即ち、伸側減衰力調整装置１５０は、ピストンロッド１３の外周における伸側減衰バルブ３３とスペーサ２７の間にバルブケース８０（筒箱８３及び中空軸８４）と板ばね５３を挟着して固定し、バルブケース８０の筒箱８３の外周にシール材を介してバックアップカラー５２を摺動するように設ける。背圧室５１が、伸側減衰バルブ３３の背面に設けたバルブケース８０の筒箱８３の上面凹部と、バックアップカラー５２により形成され、バックアップカラー５２の背面に位置する板ばね５３によりバックアップカラー５２の正面が伸側減衰バルブ３３に付勢されて押し当てられる。バルブケース８０は、ピストンロッド１３に設けてある背圧導入路６０を介してロッド側室１２Ａに連通する入口８２Ａを中空軸８４に備え、背圧室５１に連通する出口８２Ｂを筒箱８３に備える。
【００８５】
バルブケース８０は、伸側減衰力調整装置５０のバルブケース８０と同様に、バルブスプリング８５、上室８６Ａ、下室８６Ｂ、差圧発生手段８７を構成する板バルブ８７Ａを有する。ブローバルブ９０は、伸側減衰力調整装置５０のブローバルブ９０と同様に、第１受圧部９１、第２受圧部９２、通路９３を有する。そして、伸側減衰力調整装置１５０は、伸側減衰力調整装置５０と同様に、バルブケース８０の中空軸８４に備えた入口８２Ａを導入側オリフィス６１Ａとし、バックアップカラー５２の伸側減衰バルブ３３に押し当てられる先端部の周方向の一部にスリット状のリーク路７０を形成し、このリーク路７０のスリット７１によりリーク側オリフィス７１Ａを形成する。
【００８６】
従って、油圧緩衝器１０の伸側減衰力調整装置１５０は、伸側減衰力調整装置５０よりもコンパクトな構成で、伸側減衰力調整装置５０と同様にして以下の如くに動作する。
【００８７】
(1)油圧緩衝器１０の伸縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが上昇してロッド側室１２Ａ又はピストン側室１２Ｂの圧力が上昇すると、伸側減衰バルブ３３と圧側減衰バルブ３４が開き、伸側減衰力ＴＦと圧側減衰力ＣＦを生ずる。
【００８８】
(2)油圧緩衝器１０の伸長行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが更に上昇して一定速度に達し、ロッド側室１２Ａの圧力も上昇して一定圧力（ブローバルブ９０の開弁圧）に達すると、ブローバルブ９０はこの圧力を第１受圧部９１（狭い受圧面）に受圧していて開弁し、ロッド側室１２Ａの高圧油液を背圧導入路６０、バルブケース８０の上室８６Ａ、ブローバルブ９０の通路９３、バルブケース８０の下室８６Ｂ等を介して伸側減衰バルブ３３の背圧室５１へブローする。これにより、背圧室５１の圧力が上昇して伸側減衰バルブ３３による減衰力が高くなる。
【００８９】
(3)ブローバルブ９０の上述(2)の開弁後には、ロッド側室１２Ａの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度Ｖ／Ｐの低速化によって低下するものの、ブローバルブ９０はこの低下したロッド側室１２Ａの圧力を第１受圧部９１と第２受圧部９２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。
【００９０】
また、ブローバルブ９０の上述(2)の開弁後には、板バルブ８７Ａにて構成される差圧発生手段８７が上室８６Ａの圧力に対し、下室８６Ｂの圧力を低くする。この上室８６Ａと下室８６Ｂの差圧がブローバルブ９０を開き続け、ひいては背圧室５１の圧力を上昇させ続けることにより、伸側減衰バルブ３３による減衰力を高く維持する。
【００９１】
（実施例４）（図６）
図６に示した油圧緩衝器１０は、実施例３の伸側減衰力調整装置１５０に加え、実施例２の圧側減衰力調整装置１００と実質的に同じ圧側減衰力調整装置１６０を有するものである。圧側減衰力調整装置１６０が圧側減衰力調整装置１００と異なる点は、ピストン２４の上面に設けた圧側減衰バルブ３４とスペーサ２２との間に、圧側背圧室１０１を形成するバックアップカラー１０２及び板ばね１０３と、バルブケース１３０に内蔵したブローバルブ１４０を設けたことにある。
【００９２】
即ち、圧側減衰力調整装置１６０は、ピストンロッド１３の外周における圧側減衰バルブ３４とスペーサ２２の間にバルブケース１３０（筒箱１３３及び中空軸１３４）と板ばね１０３を挟圧して固定し、バルブケース１３０の筒箱１３３の外周にシール材を介してバックアップカラー１０２を摺動するように設ける。背圧室１０１が、圧側減衰バルブ３４の背面に設けたバルブケース１３０の筒箱１３３の下面凹部と、バックアップカラー１０２により形成され、バックアップカラー１０２の背面に位置する板ばね１０３によりバックアップカラー１０２に正面が圧側減衰バルブ３４に付勢されて押し当てられる。バルブケース１３０は、ピストンロッド１３に設けてある背圧導入路１１０を介してピストン側室１２Ｂに連通する入口１３２Ａを中空軸１３４に備え、背圧室１０１に連通する出口１３２Ｂを筒箱１３３に備える。
【００９３】
バルブケース１３０は、圧側減衰力調整装置１００のバルブケース１３０と同様に、バルブスプリング１３５、下室１３６Ａ、上室１３６Ｂ、差圧発生手段１３７を構成する板バルブ１３７Ａを有する。ブローバルブ１４０は、圧側減衰力調整装置１００のブローバルブ１４０と同様に、第１受圧部１４１、第２受圧部１４２、通路１４３を有する。そして、圧側減衰力調整装置１６０は、圧側減衰力調整装置１００と同様に、バルブケース１３０の中空軸１３４に備える入口１３２Ａを導入側オリフィス１１１Ａとし、バックアップカラー１０２の圧側減衰バルブ３４に押し当てられる先端部の周方向の一部にスリット状のリーク路１２０を形成し、このリーク路１２０のスリット１２１によりリーク側オリフィス１２１Ａを形成する。
【００９４】
従って、油圧緩衝器１０の圧側減衰力調整装置１６０は、圧側減衰力調整装置１００よりもコンパクトな構成で、圧側減衰力調整装置１００と同様にして以下の如くに動作する。
【００９５】
(1)油圧緩衝器１０の伸縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが上昇してロッド側室１２Ａ又はピストン側室１２Ｂの圧力が上昇すると、伸側減衰バルブ３３と圧側減衰バルブ３４が開き、伸側減衰力ＴＦと圧側減衰力ＣＦを生ずる。
【００９６】
(2)油圧緩衝器１０の圧縮行程で、ピストン移動速度Ｖ／Ｐが更に上昇して一定速度に達し、ピストン側室１２Ｂの圧力も上昇して一定圧力（ブローバルブ１４０の開弁圧）に達すると、ブローバルブ１４０はこの圧力を第１受圧部１４１（狭い受圧面）に受圧していて開弁し、ピストン側室１２Ｂの高圧油液を背圧導入路１１０、バルブケース１３０の下室１３６Ａ、ブローバルブ１４０の通路１４３、バルブケース１３０の上室１３６Ｂ等を介して圧側減衰バルブ３４の背圧室１０１へブローする。これにより、背圧室１０１の圧力が上昇して圧側減衰バルブ３４による減衰力が高くなる。
【００９７】
(3)ブローバルブ１４０の上述(2)の開弁後には、ピストン側室１２Ｂの圧力がブローして低下し、更にはピストン移動速度Ｖ／Ｐの低速化によって低下するものの、ブローバルブ１４０はこの低下したピストン側室１２Ｂの圧力を第１受圧部１４１と第２受圧部１４２の両者（広い受圧面）で受けて開き続ける。
【００９８】
また、ブローバルブ１４０の上述(2)の開弁後には、板バルブ１３７Ａにて構成される差圧発生手段１３７が下室１３６Ａの圧力に対し、上室１３６Ｂの圧力を低くする。この下室１３６Ａと上室１３６Ｂの差圧がブローバルブ１４０を開き続け、ひいては背圧室１０１の圧力を上昇させ続けることにより、圧側減衰バルブ３４による減衰力を高く維持する。
【００９９】
以上、本発明の実施例を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。例えば、本発明にあっては、差圧発生手段がオリフィスであるものとすることで、オリフィスの絞り設定により差圧を発生させ、ブローバルブを開き続けることができる。
【図面の簡単な説明】
【０１００】
【図１】図１は実施例１の油圧緩衝器を示す模式断面図である。
【図２】図２は油圧緩衝器においてブローバルブの閉弁状態を示す模式断面図である。
【図３】図３は油圧緩衝器においてブローバルブの開弁状態を示す模式断面図である。
【図４】図４は実施例２の油圧緩衝器を示す模式断面図である。
【図５】図５は実施例３の油圧緩衝器を示す模式断面図である。
【図６】図６は実施例４の油圧緩衝器を示す模式断面図である。
【符号の説明】
【０１０１】
１０  油圧緩衝器
１２  シリンダ
１２Ａ  ロッド側室
１２Ｂ  ピストン側室
１２Ｃ  リザーバ室
１３  ピストンロッド
２４  ピストン
３３  伸側減衰バルブ
３４  圧側減衰バルブ
５０、１５０  伸側減衰力調整装置
５１  伸側背圧室
５２  バックアップカラー
５３  板ばね
６０  背圧導入路
６１Ａ  導入側オリフィス
８０  バルブケース
８５  バルブスプリング
８７  差圧発生手段
８７Ａ  板バルブ
９０  伸側ブローバルブ
９１  第１受圧部
９２  第２受圧部
９３  通路
１００、１６０  圧側減衰力調整装置
１０１  圧側背圧室
１０２  バックアップカラー
１０３  板ばね
１１０  背圧導入路
１１１Ａ  導入側オリフィス
１３０  バルブケース
１３５  バルブスプリング
１３７  差圧発生手段
１３７Ａ  板バルブ
１４０  圧側ブローバルブ
１４１  第１受圧部
１４２  第２受圧部
１４３  通路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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