(57)【要約】【課題】内部コーン打ち込み式アンカーにおいて、埋め込み深さが浅くても、剪断荷重に対する抵抗力を充分に確保することを実現できるアンカーの提供。【解決手段】スリーブ状のアンカー本体２の先端に内部コーンの打ち込みによって拡開される拡張部、アンカー本体２の後端にフランジ状の鍔部２４を具備し、鍔部２４は、アンカー本体２からその径方向外側への突出寸法ｅと、アンカー本体２の軸心方向における該鍔部２４の寸法である鍔部厚みｔとが、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たす内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー１を提供する。【選択図】図５
2009138341.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーであって、
スリーブ状のアンカー本体（２、２９）と、該アンカー本体の内側の内部孔（２１）に収納されて前記アンカー本体の先端部の拡張部（２２）に打ち込まれることで前記拡張部を拡開する内部コーン（３）とを具備し、前記内部孔が前記アンカー本体の後端に開口する雌ねじ孔部（２１ｃ）を有し、
前記アンカー本体は、その先端に前記拡張部が形成されているとともに、後端にフランジ状の鍔部（２４）を具備し、
前記鍔部は、前記アンカー本体からその径方向外側への突出寸法ｅと、前記アンカー本体の軸心方向における該鍔部の寸法である鍔部厚みｔとが、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たすことを特徴とする金属拡張アンカー（１）。
【請求項２】
前記鍔部は、前記アンカー本体の固着対象のコンクリート母材に当接される当接面（２４ａ）が、前記アンカー本体の軸心に対して垂直の平坦面とされており、該鍔部の外周の端面（２４ｃ）の一部又は全部が、前記当接面から湾曲する湾曲面（２４ｂ）とされていることを特徴とする請求項１記載の金属拡張アンカー。
【請求項３】
前記アンカー本体は、その先端から前記鍔部までの距離である埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下であり、前記埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことを特徴とする請求項１又は２記載の金属拡張アンカー。
【請求項４】
前記アンカー本体が、前記内部孔を有する筒状部材である本体スリーブ（２７）と、この本体スリーブの先端部の前記拡張部とは反対の側である後端部に外挿され該本体スリーブに剛結合によって一体化された鍔部用リング（２８）とで構成され、前記鍔部が前記鍔部用リングによって構成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の金属拡張アンカー。
【請求項５】
前記アンカー本体の後端面（２６１）に、前記アンカー本体の埋め込み深さＬに対応する表示（２４ｈ）が設けられていることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の金属拡張アンカー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーに係り、埋め込み深さが浅く（小さく）、薄形のコンクリート板や、中空部あるいは凹所によって薄い部分が存在するコンクリート製品等に対する施工に好適な金属拡張アンカーに関する。
【背景技術】
【０００２】
建物の天井等に器物を取り付けるために施工する金属拡張アンカーとして内部コーン打ち込み式アンカー（以下、略称して、アンカーとも言う）が多用されている（例えば特許文献１）。
ところで、図１０に示すように、例えば、いわゆるＰＣ板（ＰＣ：Prestressed Concrete）等、鋼線等のＰＣ鋼材によってプレストレスを導入したプレキャストコンクリート製品であるプレストレストコンクリート製品は、軽量化等のために、中空部９１を有するものや、薄い板状に形成されたものが多く提供されており、肉厚が小さい部分が存在する。また、コンクリート外面から内部の鉄筋９２までの被り厚が小さいものが多い。
【０００３】
このようなプレストレストコンクリート製品に施工するアンカーとしては、アンカーの埋め込み深さに制約がある。このため、埋め込み深さが浅く（小さく。例えば５０ｍｍ以下）て済むアンカーが幾つか提案されている。
埋め込み深さが比較的大きい（深い）アンカーを使用すると、図１０に示したように、アンカー９３が鉄筋９２に接触したり、アンカー９３が中空部９１に到達して、充分な固定力が得られなくなる可能性がある。
【特許文献１】特許第２７８５９７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）アンカーは、該アンカーを施工したコンクリート躯体に対する固定強度の確保に限界があるため、かなり軽量の器物の取り付けにしか利用できない。しかしながら、上述のようなプレストレストコンクリート製品の急速な普及などによって、埋め込み深さが浅いアンカーの活用ニーズが高まってきている。このため、アンカーのコンクリート躯体に対する固定強度の向上、それによる活用範囲の拡大の要求が高まってきている。
【０００５】
埋め込み深さが浅いアンカーは、これを施工したコンクリート躯体からの引き抜き方向（下穴の中心軸線に沿った方向の引っ張り）の荷重に対する許容引張耐力の考え方は、埋め込み深さが深いアンカーと変わらない（例えば、アンカーを定着したコンクリート躯体のコーン状破壊により決まる許容引張耐力ａの算出にａ＝σＢ１／２・Ａｃを適用できる。σＢ（kg/ｃｍ２）：コンクリート圧縮強度、Ａｃ：コンクリートのコーン状破壊面の有効水平投影面積）が、斜め下方への引っ張り等によって作用する剪断方向の荷重（例えば、斜め下方への引っ張り力の水平分力）、つまり、該アンカーのコンクリート躯体表面から突出した部分にアンカー軸心に直交する方向に作用する荷重に対しては、現在のところ、許容応力の考え方、算出法等が確立されていない。
【０００６】
図１１は、従来例のアンカー２０１（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）を、コンクリート製の天井２０２に施工した状態を模式的に示す。
なお、図１１において、上側を上、下側を下として説明する。
【０００７】
このアンカー２０１は、スリーブ状のアンカー本体２０３を有し、このアンカー本体２０３内に収納したコーン２０４を、アンカー本体２０３先端の拡張部２０５に打ち込むことによって、拡張部２０５が拡張されて、コンクリート躯体（ここでは天井２０２。以下、符号２０２を付してコンクリート躯体とも言う）に固定される。アンカー本体２０３は、コンクリート躯体２０２に穿孔された下穴２０２ａ内に収納される。
但し、アンカー本体２０３には、下穴２０２ａの下端開口部の周囲に存在するコンクリート躯体の表面（ここでは天井２０２の下面）に当接される鍔部として機能するような突起は存在しない。
【０００８】
図中符号２０６は、天井２０２に固定したアンカー２０１内側の雌ねじ孔（図示略）にねじ込んで取り付けた器物取付用ボルトであり、この器物取付用ボルト２０６のアンカー２０１から下方に突出した部分（以下、ボルト突出部２０６ａ）に器物が取り付けられる。
【０００９】
例えば、器物取付用ボルト２０６（以下、単に、ボルトとも言う）のボルト突出部２０６ａに斜め下方への引張荷重Ｐ１が作用した場合、ボルト２０６には、引張荷重Ｐ１の垂直下方への分力ｐａと、水平分力ｐｂとが作用することとなる。
このとき、水平分力ｐｂは、ボルト２０６と一体のアンカー２０１に伝達されて、アンカー２０１がコンクリート躯体２０２の下穴２０２ａ内面を押圧する押圧力となり、コンクリート躯体２０２に発生する反力によって、コンクリート躯体２０２がこれを負担する。
【００１０】
アンカー２０１は、アンカー本体２０３先端の拡張部２０５が、コンクリート躯体２０２に固着されているが、アンカー２０１に伝達された水平分力は、アンカー２０１の内、下穴２０２ａの下端開口部の付近に位置する部分に集中的に作用するため、水平分力ｐｂがアンカー２０１に剪断力として働く。水平分力ｐｂは、コンクリート躯体２０２の内、下穴２０２ａ下端の口縁部２０２ｂ付近に集中的に作用する。水平分力ｐｂが、コンクリート強度の限界に達すると、前記口縁部２０２ｂ付近にて、コンクリート躯体２０２に支圧破壊が生じる。コンクリート躯体２０２に支圧破壊が生じると、アンカー２０１に曲げ変形が生じることとなる。
【００１１】
上述のように、従来例のアンカー２０１にあっては、ボルト２０６に作用した剪断力が、下穴２０２ａ下端の口縁部２０２ｂ付近に集中的に作用する状態となるため、結果的に、剪断に対する抵抗力の向上が難しくなっているものと考えられる。
【００１２】
本発明は、上述の課題に鑑みて、埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）構成であっても、剪断力に対する抵抗力アップを効果的に実現できる金属拡張アンカーの提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するために、本発明では以下の構成を提供する。
第１の発明は、内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカーであって、スリーブ状のアンカー本体と、該アンカー本体の内側の内部孔に収納されて前記アンカー本体の先端部の拡張部に打ち込まれることで前記拡張部を拡開する内部コーンとを具備し、前記内部孔が前記アンカー本体の後端に開口する雌ねじ孔部を有し、前記アンカー本体は、その先端に前記拡張部が形成されているとともに、後端にフランジ状の鍔部を具備し、前記鍔部は、前記アンカー本体からその径方向外側への突出寸法ｅと、前記アンカー本体の軸心方向における該鍔部の寸法である鍔部厚みｔとが、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たすことを特徴とする金属拡張アンカーを提供する。
第２の発明は、前記鍔部は、前記アンカー本体の固着対象のコンクリート母材に当接される当接面が、前記アンカー本体の軸心に対して垂直の平坦面とされており、該鍔部の外周の端面の一部又は全部が、前記当接面から湾曲する湾曲面とされていることを特徴とする第１の発明の金属拡張アンカーを提供する。
第３の発明は、前記アンカー本体は、その先端から前記鍔部までの距離である埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下であり、前記埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことを特徴とする第１又は第２の発明の金属拡張アンカーを提供する。
第４の発明は、前記アンカー本体が、前記内部孔を有する筒状部材である本体スリーブと、この本体スリーブの先端部の前記拡張部とは反対の側である後端部に外挿され該本体スリーブに剛結合によって一体化された鍔部用リングとで構成され、前記鍔部が前記鍔部用リングによって構成されていることを特徴とする第１〜３のいずれかの発明の金属拡張アンカーを提供する。
第５の発明は、前記アンカー本体の後端面に、前記アンカー本体の埋め込み深さＬに対応する表示が設けられていることを特徴とする第１〜４のいずれかの発明の金属拡張アンカーを提供する。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係る金属拡張アンカーによれば、埋め込み深さが浅い（例えば５０ｍｍ以下）構成であっても、剪断力に対する抵抗力アップを効果的に実現できる。また、サイズの小さい鍔部によって、剪断力に対する抵抗力を効率良く向上させることができ、鍔部を無用に大型化する必要が無い。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明を実施した金属拡張アンカーについて、図面を参照して説明する。
ここで説明する金属拡張アンカーは、内部コーン打ち込み式アンカーであり、以下、単に、アンカーとも言う。
【００１６】
まず、本発明に係るアンカーの具体例を説明する。
図１はアンカー１の構成を示す図であって、（ａ）は前記アンカー１を、アンカー本体２の鍔部２４側から見た図、（ｂ）は前記アンカー１の構造を示す部分断面正面図、（ｃ）は前記アンカー１を先端側（拡張部２２側）から見た図、（ｄ）は前記アンカー１のアンカー本体２の構造を示す部分断面正面図である。
なお、アンカー１について、図１（ｂ）、（ｄ）において右側を先端側、左側を後端側として説明する。
【００１７】
図１（ａ）〜（ｄ）に示すように、このアンカー１は、スリーブ状（具体的には円筒状）のアンカー本体２と、このアンカー本体２の内側の内部孔２１に収納されて前記アンカー本体２の先端部（軸心方向（長手方向）片側の端部）の拡張部２２に打ち込まれることで前記拡張部２２を拡開する内部コーン３とを具備する。
【００１８】
前記アンカー本体２は、該アンカー本体２の先端部を割り溝２２ａによって複数に分割してなる前記拡張部２２と、前記拡張部２２とは反対の側のアンカー本体２後端部にフランジ状に突設された鍔部２４とを具備した構成となっている。このアンカー本体２は、全体が一体の一部品になっている金属製部材である。
【００１９】
割り溝２２ａは、アンカー本体２の先端面２ａからアンカー本体２の後端側へ向けてアンカー本体２に切り込むスリット状に形成されており、アンカー本体２の長手方向（内部孔２１の中心軸線（以下、軸心２１Ｌ）に沿った方向。軸心方向）に沿って延在する。
拡張部２２は、前記内部孔２１内に収納した前記内部コーン３が打ち込まれることで、外径を拡大するように拡開される。
なお、以下、軸心２１Ｌをアンカー本体２の軸心、あるいは中心軸線とも言う。
【００２０】
アンカー本体２において、その先端（つまり拡張部２２側の先端）から鍔部２４までの部分を、以下、スリーブ部２５とも言う。前記拡張部２２は、スリーブ部２５の先端に形成されている。また、スリーブ部２５の内、拡張部２２以外の部分、つまり、スリーブ部２５の内の割り溝２２ａが形成されていない部分を、以下、筒状胴部２３とも言う。
【００２１】
このアンカー１、アンカー本体２にあっては、前記スリーブ部２５の長さ寸法（軸方向寸法）が、丁度、埋め込み深さＬ（図６参照）となっている。
前記鍔部２４は、スリーブ状のアンカー本体２の後端を、スリーブ部２５よりも太く形成した部分である。この鍔部２４は、アンカー本体２の後端から、円筒状のスリーブ部２５の外周面と同心円状（軸心２１Ｌを中心とする同心円状）に張り出すように形成されている。
【００２２】
このアンカー１において、前記アンカー本体２の前記内部孔２１は、アンカー本体２の内側を貫通する貫通孔になっている。具体的には、断面円形の貫通孔になっている。
図１（ｂ）、（ｄ）に示すように、前記内部孔２１は、前記拡張部２２内に形成されたテーパ孔部２１ａと、このテーパ孔部２１ａから前記アンカー本体２後端側へ当該内部孔２１の軸心２１Ｌに沿って一定内径で延在するストレート孔部２１ｂと、このストレート孔部２１ｂからアンカー本体２後端側に延在し前記アンカー本体２の後端に開口する雌ねじ孔部２１ｃと、前記テーパ孔部２１ａからアンカー本体２先端側へ延在しアンカー本体２の先端に開口する先端側延長孔部２１ｄとを具備している。
テーパ孔部２１ａ、ストレート孔部２１ｂ、雌ねじ孔部２１ｃ、先端側延長孔部２１ｄは、いずれも、内部孔２１を貫通する１本の仮想直線である軸心２１Ｌを中心（軸心）として形成された孔である。
【００２３】
前記テーパ孔部２１ａは、アンカー本体２の後端側から先端側に行くに従って断面積が縮小する先細りの形状、つまり、前記ストレート孔部２１ｂの側から先端側延長孔部２１ｄの側に行くに従って断面積が縮小する先細りの形状になっている。
前記ストレート孔部２１ｂは、テーパ孔部２１ａの後端の内径で、テーパ孔部２１ａに連続して形成されている。先端側延長孔部２１ｄは、テーパ孔部２１ａの先端の内径で、テーパ孔部２１ａに連続して形成されたストレート孔である。
【００２４】
また、前記ストレート孔部２１ｂは、テーパ孔部２１ａから、アンカー本体２の拡張部２２と筒状胴部２３との境界を越えて、筒状胴部２３内に入り込むように形成されている。つまり、前記ストレート孔部２１ｂは、前記アンカー本体２の前記拡張部２２の内部から前記筒状胴部２３の内部にわたって存在する。
【００２５】
内部孔２１の雌ねじ孔部２１ｃは、その内径（ここでは、雌ねじ孔部２１ｃ内面に形成されている雌ねじ２１ｃ１のねじ山の稜線によって形成される内径を指す）が、ストレート孔部２１ｂの内径と同じ、あるいは、ストレート孔部２１ｂの内径よりも大きく形成されている。
このアンカー１においては、アンカー本体２後端における内部孔２１の開口部（後端開口部２１ｅ）を介して、内部孔２１に対する内部コーン３の収納、取り出しが可能である。
なお、ストレート孔部２１ｂ、雌ねじ孔部２１ｃの内径は、適宜、設定できることは言うまでも無い。
【００２６】
前記内部コーン３は、コーン本体３１と、このコーン本体３１に突設された先細り形状の突部であるテーパ突部３２とを具備する。
テーパ突部３２は、円柱状のコーン本体３１の軸心方向片端に突設されている。このテーパ突部３２は、コーン本体３１からの突出先端からコーン本体３１側に行くにしたがって外径が増大する円錐台状あるいは円錐状（図示例では円錐台状）に形成されている。
また、コーン本体３１の、前記テーパ突部３２とは反対の側には、打ち込み棒４（図２参照）を用いて内部コーン３を拡張部２２に打ち込むための打ち込み用端面３３が形成されている。
【００２７】
前記内部コーン３は、前記テーパ突部３２の外周面をテーパ孔部２１ａの内面（内周面）に当接させて、内部孔２１内に収納される。
内部コーン３は、テーパ突部３２をテーパ孔部２１ａの内面に当接させた状態において、テーパ突部３２全体がテーパ孔部２１ａ内に収納され、コーン本体３１全体がストレート孔部２１ｂ内に収納される。
また、コーン本体３１の打ち込み用端面３３は、前記ストレート孔部２１ｂ内に配置される。なお、本明細書においては、ストレート孔部２１ｂと雌ねじ孔部２１ｃとの境界位置も、「ストレート孔部２１ｂ内」に含まれるものとする。
【００２８】
ストレート孔部２１ａは、内部孔２１内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込む際に、内部コーン３の移動を案内して直進性を保つ案内孔として機能する。ストレート孔部２１ｂの長さ（軸心方向の寸法）、内部コーン３のコーン本体３１の軸心方向寸法は、内部コーン３の打ち込み時の直進性の確保のために必要最小限の寸法が確保されていればよく、無用に大きく確保する必要はない。ストレート孔部２１ｂの長さ（軸心方向の寸法）、内部コーン３の軸心方向寸法を出来るだけ小さく抑えることで、アンカー本体２の長さを短くする点で有利となる。
図示例のアンカー１の内部コーン３のコーン本体３１は、具体的には、軸心方向寸法が外径よりも小さい円板状であり、ストレート孔部２１ｂには、このコーン本体３１を収納できる長さ（軸心方向寸法）が確保されていれば良い。
【００２９】
図２、図３は、このアンカー１をコンクリート躯体５に施工する場合を説明する図であり、図２は打ち込み棒４を用いてアンカー本体２内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込んで拡張部２２を拡開させ、アンカー１をコンクリート躯体５に固定した状態を示す半断面図、図３はコンクリート躯体５に固定したアンカー本体２の内部孔２１から打ち込み棒４を抜き去った状態を示す半断面図である。
【００３０】
ここでコンクリート躯体５は、例えば、いわゆるＰＣ板（ＰＣ：Prestressed Concrete）等の、鋼線等のＰＣ鋼材によってプレストレスを導入したプレキャストコンクリート製品であるプレストレストコンクリート製品、あるいは、ポストテンション方式等を採用して現場打ちコンクリートによって構築されたプレストレストコンクリート躯体であるが、これに限定されず、プレストレストコンクリート以外のプレキャストコンクリート製品、現場打ちコンクリート躯体等も採用可能である。
【００３１】
図２等に示すように、前記アンカー１をコンクリート躯体５に施工するには、まず、アンカー１のアンカー本体２を、その先端側から、施工対象のコンクリート躯体５に形成しておいた下穴５ａに挿入し、アンカー本体２後端の鍔部２４を、コンクリート躯体５外面に当接させた状態とする。具体的には、鍔部２４の当接面２４ａが、コンクリート躯体５外面における下穴５ａの開口部の周囲に当接される。
前記鍔部２４は、アンカー本体２の固着対象のコンクリート躯体５（コンクリート母材）の外面５ｂに当接される当接面２４ａが、前記アンカー本体２の軸心に対して垂直の平坦面とされている。図示例のアンカー１については、鍔部２４の当接面２４ａは、スリーブ部２５の外周面からスリーブ部２５の径方向外側へ垂直に張り出すように延在形成されている平坦面である。
【００３２】
次いで、この状態で、アンカー本体２の後端の内部孔２１の後端開口部２１ｅから内部孔２１に挿入した打ち込み棒４を用いて、予め内部孔２１に収納しておいた内部コーン３を拡張部２２に打ち込み（詳細には、拡張部２２において、テーパ孔部２１ａよりもアンカー本体２先端側の部分に打ち込むことを指す）、拡張部２２を拡開する。これにより、アンカー１がコンクリート躯体５に定着される。
【００３３】
図示例のアンカー１においては、内部コーン３は、拡張部２２への打ち込みよって、先端側延長孔部２１ｄ内に収納され、ストレート孔部２１ｂ内、テーパ孔部２１ａ内には、内部コーン３は存在しなくなる。
【００３４】
図３、図４に示すように、コンクリート躯体５に定着したアンカー１には、器物取付用のボルト６を、内部孔２１の後端開口部２１ｅから雌ねじ孔部２１ｃにねじ込むことで螺着できる。
これにより、アンカー１に螺着して取り付けたボルト６を利用して、コンクリート躯体５への器物の取り付け等を行える。
【００３５】
なお、図２〜図４は、具体的には、コンクリート躯体５が、建物の天井に用いたＰＣ板である場合を例示している。図２〜図４は、天井であるコンクリート躯体５の下面（外面５ｂ）に開口する下穴５ａに、その下側からアンカー１を挿入して、内部コーン３の打ち込みによって固着させた状態を例示する。
【００３６】
このアンカー１によれば、内部孔２１のテーパ孔部２１ａと雌ねじ孔部２１ｃとの間に設けられているストレート孔部２１ａが、内部孔２１内の内部コーン３を拡張部２２に打ち込む際に、内部コーン３の移動を案内して直進性を保つ案内孔として機能する。つまり、ストレート孔部２１ａ内面（内周面）によって内部コーン３を案内（詳細には、内部コーン３のコーン本体３１の外周面との接触による案内）する構成になっている。したがって、内部コーン３の打ち込み時の直進性の確保に有利である。
内部コーン３は、コーン本体３１の軸心方向寸法が短くても打ち込み時の直進性を容易に担保できる。
【００３７】
また、このアンカー１によれば、内部コーン３は、打ち込み棒４による打撃用の打ち込み用端面３３が、前記ストレート孔部２１ｂ内に配置されるようにして、前記内部孔２１内に収納されるため、内部コーン３の打ち込み時に内部コーン３に傾動方向の力が作用したとしても、内部コーン３の接触によって雌ねじ孔２１ｃ内面の雌ねじ２１ｃ１を傷めるといった不都合を防止できる。
【００３８】
図４において、符号５１はコンクリート躯体５内部の中空部、５２は鉄筋である。
図４に示すように、このアンカー１の埋め込み深さは、コンクリート躯体５における、中空部５１付近、鉄筋５２付近のコンクリート被り厚よりも充分に小さく（５０ｍｍ以下。より好ましくは３０ｍｍ以下）調整されており、コンクリート躯体５に施工したときに、アンカー１先端が中空部５１、鉄筋５２に到達しないようになっている。
【００３９】
（鍔部寸法と剪断荷重に対する抵抗力との関係）
図５は、前記コンクリート躯体５に施工して固着させた前記アンカー１と、剪断荷重Ｑとの関係を説明する図であり、（ａ）はアンカー１の頭部２６（後述）に作用させる引張荷重Ｐと、アンカー１の各部の寸法とを示す図、（ｂ）は剪断荷重Ｑによって頭部２６に作用する回転モーメントＭを説明する図である。
図５（ａ）において、ｄはアンカー本体２のスリーブ部２５の外径（以下、スリーブ部外径とも言う）、ｅは鍔部２４のアンカー本体２からの突出寸法（以下、鍔部突出寸法とも言う）、Ｌは埋め込み深さ（アンカー本体２の先端２ａから鍔部２４までの距離）、ｔは鍔部厚み（鍔部２４の軸心方向寸法）、Ｄは鍔部２４の外径である。
鍔部突出寸法ｅは、鍔部外径Ｄとスリーブ部外径ｄとで表せば、（Ｄ−ｄ）／２である。
【００４０】
以下、図５（ａ）、（ｂ）を参照して、アンカー１に螺着した器物取付用のボルト６に剪断荷重が作用した場合について説明する。なお、図５（ａ）、（ｂ）中、上側を上、下側を下として説明する。
また、以下、アンカー１について、鍔部２４、及び、アンカー本体２の内の前記鍔部２４の内側に存在して前記鍔部２４と一体になっている部分を、頭部２６と称することとする。
【００４１】
図５（ａ）に示すように、ボルト６のアンカー本体２後端から突出された部分（突出部６１ａ）に斜め下方への引張荷重Ｐが作用したとき、ボルト６には、引張荷重Ｐの垂直下方への分力ｐａ（アンカー本体２の中心軸線２１Ｌに沿う方向の分力）と、水平分力ｐｂ（アンカー本体２の中心軸線２１Ｌに対して直交方向の分力）とが作用することとなる。水平分力ｐｂが剪断荷重Ｑとして、ボルト６及び該ボルト６と一体のアンカー本体２に作用する。
【００４２】
前記剪断荷重Ｑは、アンカー１（詳細にはアンカー本体２）の頭部２６と、コンクリート躯体５中に埋め込まれているスリーブ部２５との間の剪断力として作用する。この剪断荷重Ｑが、アンカー１のアンカー本体２（詳細にはスリーブ部２５）を、コンクリート躯体５における下穴５ａの開口部の周囲の口縁部に押圧するように働くことで、アンカー１に、コンクリート躯体５の前記口縁部にアンカー本体２から押圧力が作用する点ａを中心とする回転モーメントが発生する。そして、図５（ｂ）に示すように、この回転モーメントに対する抵抗力として、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２が発生する。
【００４３】
但し、図５（ｂ）に示すように、このアンカー１の場合は、アンカー本体２に突設されている鍔部２４の存在によって、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２に加えて、反力Ｖも発生する。
つまり、アンカー１には、剪断荷重Ｑによって、スリーブ部２５の曲げ変形、剪断変形が生じる。このアンカー１の場合、このスリーブ部２５の曲げ変形、剪断変形を考慮すると、剪断荷重Ｑによって、頭部２６に、該頭部２６とスリーブ部２５との間の仮想境界面とアンカー本体２の中心軸線２１Ｌとの交点を回転中心Ａとする回転モーメントＭが発生する。このため、アンカー１の鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖに抵抗する抵抗力として反力Ｖがコンクリート躯体５に発生する。
頭部２６を一つの剛体として考えたとき、頭部２６の外周部（詳細には鍔部２４の外周部）がコンクリート躯体５を押圧する点ｂ（作用点）からコンクリート躯体５に押圧力ｐｖが作用し、コンクリート躯体５に、この押圧力ｐｖとは逆向きの反力Ｖが発生する。頭部２６に回転モーメントＭが作用する結果、頭部２６は、剪断荷重Ｑに対して、点ｂを回転中心として抵抗することとなる。
【００４４】
図１１に示す従来例のアンカーでは前記反力Ｖが発生しない。本発明に係るアンカー１は前記反力Ｖが発生する点が従来例のアンカーと異なる。
【００４５】
したがって、本発明に係るアンカー１の場合は、コンクリート躯体５に反力Ｃ１、Ｃ２に加えて、反力Ｖも発生するため、コンクリート躯体５の前記口縁部における前記点ａが負担する剪断荷重Ｑに対する抵抗力を軽減できる。この結果、コンクリート躯体５の前記点ａの支圧破壊が生じにくくなり、従来に比べて剪断荷重Ｑに対する抵抗力が向上することとなる。
【００４６】
ところで、頭部２６を剛体と考えたとき、引張荷重Ｐによって頭部２６に発生する前記回転モーメントＭは、鍔部厚みｔ、剪断荷重Ｑにより、Ｍ＝Ｑ×ｔで表すことができる。
頭部２６に作用する回転モーメントＭは、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力に影響を与える。また、この回転モーメントＭによって、頭部２６からコンクリート躯体５に与えられる押圧力ｐｖ、これに対するコンクリート躯体５の反力Ｖは、鍔部突出寸法ｅの影響を受ける。
【００４７】
頭部２６については、少なくとも剪断荷重Ｑに対してコンクリートに支圧破壊が生じる前に回転モーメントＭによって破壊されない（つまり、剛体としての機能を保つ）充分な強度を持つ必要がある。
また、頭部２６外径（鍔部２４外径）等、頭部２６のサイズが大きければ、施工場所の選択に影響する等の問題があるため、頭部２６のサイズは出来るだけ小さいことが好ましい。
【００４８】
これら要求を加味した上、コンクリート躯体５に固着させたアンカー１に剪断荷重Ｑに対する充分な抵抗力が得られるようにするために、本発明者等は、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とする構成を見出した。
本発明では、鍔部２４を有することで、従来構成の鍔部が無いアンカーに比べて、コンクリート躯体５に固着させたアンカー１の剪断荷重Ｑに対する抵抗力を向上できるが、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、頭部２６を無用に大きくすることなく、効率良く、抵抗力の向上を実現できる。ｅ／ｔは０．３〜０．６の範囲であることがより好ましい。
なお、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とした場合の効果については、後述の剪断試験によって検証している。
【００４９】
また、鍔部については、アンカー本体においてスリーブ部とは別体のリング状部材を単にカシメ固定等によって組み付けて鍔部としただけの構成では、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に寄与しない。剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上の点では、鍔部は、アンカー本体のスリーブ部と一体になっている（スリーブ部と鍔部とが一体の１部品になっている）か、あるいは、スリーブ部とは別体のリング状部材を用いて鍔部とする場合は、接着固定等によりスリーブ部に対して剛結合されて強固に固定（一体化）されている必要がある。
【００５０】
（頭部、鍔部の摩擦抵抗）
図５（ｂ）に示すように、このアンカー１では、頭部２６が剛体回転することで、反力Ｖによって、鍔部２４（頭部２６）外周部とコンクリート躯体５との間の摩擦抵抗Ｒ（Ｒ＝μ×Ｖ。μは摩擦係数）も発生する。
この摩擦抵抗Ｒも、点ａにおけるコンクリート躯体５の応力緩和（支圧破壊を生じにくくする）に寄与する。剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力の向上に有効であることは言うまでも無い。
【００５１】
（鍔部外径と埋め込み深さとの関係）
次に、鍔部外径Ｄと埋め込み深さＬとの関係が、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力に与える影響について説明する。
上述のように、アンカー１には、剪断荷重Ｑによって点ａを中心とする回転モーメントが発生する。この回転モーメントについては、コンクリート躯体５に発生する反力Ｃ１、Ｃ２が抵抗力として働く。アンカー１のアンカー本体２のスリーブ部２５については、その長手方向（軸心方向）中央にて中心軸線２１Ｌ上に位置する点ｍを中心とする回転モーメントが発生する。そして、このスリーブ部２５の点ｍから頭部２６側の部分がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｓ１に対して、コンクリート躯体５に抵抗力として反力Ｃ１が発生するとともに、スリーブ部２５の点ｍからアンカー本体２の先端２ａの部分がコンクリート躯体５を前記押圧力ｐｓ１とは逆向きに押圧する押圧力ｐｓ２に対して、コンクリート躯体５に抵抗力として反力Ｃ２が発生する。
【００５２】
この実施形態のアンカー１においては、上述のｅ／ｔ＝０．２〜０．７に加えて、埋め込み深さＬと、前記鍔部の外径Ｄとが、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たす。これにより、コンクリート躯体５の内、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１と、鍔部２４からの押圧力ｐｖとが作用する部位５１（以下、圧縮部位とも言う）において、前記反力Ｃ１と前記反力Ｖとの差が小さく、反力Ｃ１と反力Ｖとの差が大きいことによる前記圧縮部位５１の破壊が生じにくくなる。結果的に、剪断荷重Ｑに対する前記圧縮部位５１の支圧破壊が生じにくくなり、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。
Ｌ／Ｄは、０．８〜１．２の範囲であることがより好ましく、さらに、１あるいは１に近い数値であることが一層好ましい。
【００５３】
理解を容易にするため、Ｌ／Ｄ＝１である場合について説明する。
この場合は、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１に対する抵抗力である反力Ｃ１と、鍔部２４からの押圧力ｐｖに対する抵抗力である反力Ｖとがほぼ一致してバランスすることになる。前記圧縮部位５１は、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１、鍔部２４からの押圧力ｐｖの、互いに直交する２方向からの押圧力によって圧縮力を受けるが、反力Ｃ１と反力Ｖとの差が大きいと、曲げ応力や剪断応力が増大して支圧破壊に結び付きやすくなる。反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持され、その結果、支圧破壊が生じにくくなり、剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。
【００５４】
埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下、より好ましくは３０ｍｍ以下のアンカー１においては、Ｌ／Ｄ＝０．６〜１．５を満たすことで、反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持されて支圧破壊が生じにくくなる効果が有効に得られる。
しかし、埋め込み深さＬが大きい（深い）場合、例えば、１００ｍｍを超えるアンカーの場合は、通常、コンクリート躯体５内の配筋等の影響を受けやすく、また、コンクリート造建物に用いられる通常のコンクリート躯体の強度範囲に鑑みると、スリーブ部２５からの押圧力ｐｓ１、鍔部２４からの押圧力ｐｖに対する反力Ｃ１、Ｖのコンクリート躯体５における発生場所がそれぞれ独立することになり、反力Ｃ１、Ｖがバランスすることで、圧縮部位５１の曲げ応力や剪断応力が低いレベルに維持されて支圧破壊が生じにくくなる効果が殆ど得られなくなる。
【００５５】
（試験による検証）
本発明者等は、試験によって、アンカー１の鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔと、アンカー１の剪断荷重Ｑに対する抵抗力との関係を調べ、ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とした場合の効果を検証した。
その結果、ｅ／ｔ＝０．２〜０．７を満たせば、剪断荷重Ｑに対するアンカー１の抵抗力を充分に得ることができることを見出した。
【００５６】
試験条件は以下の通りである。
以下の供試品１−７を、それぞれコンクリート躯体に施工して固着させ、器物取付用のボルト６を螺着し、ボルト６に剪断荷重を作用させて、各供試品について剪断強度Ｑmax（剪断荷重Ｑ（kＮ）のピーク値）を調べ、アンカーの鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔの寸法比ｅ／ｔと、剪断強度Ｑmax（ｋＮ）との関係性、傾向を求めた。
【００５７】
供試品１−６については、図１（ａ）〜（ｄ）等に例示したアンカー１において、鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅを、互いに異ならせたものを採用している。鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅ以外の寸法は、一律に揃えてある。スリーブ部、内部コーンの構造は、図１（ａ）〜（ｄ）等に例示したアンカー１と同じである。
供試品７については、図７に示す構造（後述）のものを採用している。
【００５８】
全ての供試品１−７について、埋め込み深さは２０ｍｍ、スリーブ部（供試品７については、図７中、符号１０２のスリーブ状本体）の外径ｄは１２ｍｍである。
また、全ての供試品の材質はＳＳ４００である。
全ての供試品は、コンクリート躯体５（プレストレストコンクリート製品）に形成した下穴に施工して固着させた。下穴５ａの穿孔径は１２．５ｍｍで一律に揃えた。
剪断荷重は、各供試品のアンカーに径Ｗ３／８（ウィットねじ）のボルト６を螺着し、アンカー本体と、ボルト６がアンカー本体から突出した部分（一例として、図４中、符号６１の突出部を参照）との境界位置に作用させた。
【００５９】
各供試品の鍔部外径Ｄ、鍔部突出寸法ｅ、鍔部厚みｔ、ｅ／ｔ、Ｌ／Ｄ、試験により得られた剪断強度Ｑmax（剪断荷重Ｑ（kＮ）のピーク値）は以下の通りである。
【００６０】
（供試品１：比較例１）
この供試品１は、鍔部を有していない構成のものである。アンカー本体後端の軸心方向寸法７ｍｍがコンクリート躯体から突出するようにコンクリート躯体に固着し、このコンクリート躯体から突出させた７ｍｍ相当を鍔部突出寸法が０ｍｍの頭部とみなして剪断試験を行った。埋め込み深さＬは２０ｍｍを確保している。後述する図６のグラフにおいては、ｅ／ｔ＝０の例としてデータをプロットしている。
スリーブ部外径ｄ及び鍔部外径Ｄ：１２ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：０ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０である。Ｌ／Ｄは計算上、１．２５となるが、鍔部が存在しないので、本発明に係る鍔部の機能が発揮されるものではない。
剪断強度Ｑmaxは９．９ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、頭部に相当する部分の変形が確認された。また、コンクリート躯体に大きい損傷が確認された。
【００６１】
（供試品２：実施例１）
鍔部外径Ｄ：１６ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：２ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．２９、Ｌ／Ｄ＝１．２５である。
剪断強度Ｑmaxは１５．３ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。
【００６２】
（供試品３：実施例２）
鍔部外径Ｄ：１７ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：２．５ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．３６、Ｌ／Ｄ＝１．１８である。
剪断強度Ｑmaxは１６．５ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。
【００６３】
（供試品４：実施例３）
鍔部外径Ｄ：１８ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：３．０ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．４３、Ｌ／Ｄ＝１．１１である。
剪断強度Ｑmaxは１６．８ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。
【００６４】
（供試品５：実施例４）
鍔部外径Ｄ：２０ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：４ｍｍ、鍔部厚みｔ：７ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．５７、Ｌ／Ｄ＝１．０。
剪断強度Ｑmax：１５．３ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部の破断が確認された。
【００６５】
（供試品６：比較例２）
鍔部外径Ｄ：２０ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ：４ｍｍ、鍔部厚みｔ：５ｍｍ、ｅ／ｔ＝０．８０、Ｌ／Ｄ＝１．０。
剪断強度Ｑmaxは１１．７ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ部に曲げ変形と、拡張部の割れが確認された。
【００６６】
（供試品７：比較例３）
図７に示すように、ドーム状のワッシャ１０７を具備するアンカー１０１（内部コーン打ち込み式の金属拡張アンカー）を用いた。
このアンカー１０１は、スリーブ状本体１０２と、このスリーブ状本体１０２の内側の貫通孔１０３内に収納された内部コーン１０４と、スリーブ状本体１０２の長手方向片端（後端）に取り付けられたドーム形のワッシャ１０７とを具備する。
スリーブ状本体１０２は、その先端部を割り溝１０５ａによって複数に分割してなる拡張部１０５を具備する。図７中、スリーブ状本体１０２内側の前記貫通孔１０３は、拡張部１０５内に形成された先細り形状のテーパ孔部１０３ａと、このテーパ孔部１０３ａからスリーブ状本体１０２の後端側に延びる雌ねじ孔部１０３ｂとを具備する。雌ねじ孔部１０３ｂ内面には、スリーブ状本体１０２の後端側から貫通孔１０３内（詳細には雌ねじ孔部１０３ｂ内）にねじ込まれるボルト６の螺着用のねじ山１０３ｃが形成されている。
ワッシャ１０７は、スリーブ状本体１０２の前記拡張部１０５が形成されている先端部とは反対の後端に形成されたフランジ状の鍔部１０６に、内周部を食い込ませてスリーブ状本体１０２に取り付けられている。このワッシャ１０７は、スリーブ状本体１０２の径方向外側に大きく張り出してスリーブ状本体１０２後端部を覆う傘形になっている。
【００６７】
この供試品７（アンカー１０１）の寸法は以下の通りである。
ワッシャ外径Ｄ’：２８ｍｍ、鍔部突出寸法ｅ１：８ｍｍ、鍔部軸方向寸法ｔ１：１０ｍｍ、ｅ１／ｔ１＝０．８。Ｌ／Ｄ’＝０．７１。
鍔部突出寸法ｅ１は、ワッシャ１０７外径Ｄ’とスリーブ状本体１０２外径（１２ｍｍ）との差の１／２の値である。
鍔部軸方向寸法ｔ１は、ワッシャ１０７の中心軸線方向寸法、つまり、アンカー１０１のスリーブ状本体１０２の中心軸線方向（長手方向）におけるワッシャ１０７の寸法である。
埋め込み深さＬは、スリーブ状本体１０２の全長から鍔部軸方向寸法ｔ１を差し引いた寸法である。
剪断試験の結果、剪断強度Ｑmaxは９．９ｋＮであった。
剪断試験後のアンカーには、スリーブ状本体１０２に対するワッシャ１０７の位置ずれ、ワッシャ１０７の変形が見られた。
ワッシャ１０７は、剪断荷重に対する抵抗力アップに殆ど寄与していない。
【００６８】
図６は、上述の供試品１−６の試験（剪断試験）の結果を纏めたグラフである。
なお、図６のグラフには、供試品７の試験結果をプロットしていない。
【００６９】
図６のグラフは、供試品１−６のアンカー１の鍔部２４のアンカー本体２からの突出寸法ｅと鍔部厚みｔとの寸法比ｅ／ｔと、剪断荷重Ｑ（ｋＮ）（各供試品の剪断強度Ｑmax）との関係を示す。
図６において、供試品４、つまり、鍔部２４の突出寸法ｅと鍔部厚みｔとの寸法比ｅ／ｔが０．４３で、剪断荷重Ｑ（ｋＮ）が最大となった。このことから、鍔部突出寸法ｅが大きすぎても（詳細には鍔部厚みｔに比べて大きすぎる場合）、剪断強度が向上しないことが判る。
【００７０】
また、鍔部が存在しない供試品１に比べて、アンカー本体２と一体の鍔部２４を有する供試品２−６は、いずれも、剪断強度Ｑmaxの値が大きく、鍔部２４が剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に寄与していることが明らかであった。
特に、供試品２−５については、高い剪断強度Ｑmaxが得られることが明らかとなった。
【００７１】
また、供試品７については、ワッシャ１０７がスリーブ状本体１０２と一体の剛体として機能しないため、剪断荷重Ｑの値が低くなっているものと考えられる。スリーブ状本体１０２に対するワッシャ１０７の位置がずれてしまい、結局、剪断強度Ｑmaxは、鍔部が存在しない供試品１と同じ値であった。ドーム形、傘状のワッシャ１０７ではスリーブ状本体１０２に対する取り付け部分が小さく、スリーブ状本体１０２と一体の剛体として機能させることは現実的に困難である。この構成では、本発明の如く、頭部２６の回転モーメントＭによって鍔部からコンクリート躯体への押圧力ｐｖを充分に発生させることは容易ではなく、この押圧力ｐｖに対してコンクリート躯体に反力Ｖを発生させることも現実的には不可能と言える。このため、本発明に係るアンカーのように、剪断荷重に対する抵抗力をアップさせることはできない。
【００７２】
図６に示す供試品１−６の試験結果について考察すると、試験結果のプロットから近似曲線が得られる。
図６において、この近似曲線は、ｅ／ｔをｘとしたとき、剪断荷重Ｑとｘとの関係を、Ｑ＝−３５．１４５ｘ２＋３０．２７５ｘ＋９．８８６５の近似式で表すことができる。
【００７３】
強度試験等の実験値を評価する方法として、一般的に最大値に対して８０％〜１２０％の範囲を許容することが行われている。
ここでは、上述の近似式から得られるピーク荷重から８５％〜１００％の範囲を、現実的な有効範囲として評価する。
図６の近似曲線において、有効範囲の下限値である、ピーク荷重から８５％までを現実的な有効値とすると、寸法比ｅ／ｔの有効範囲は０．２〜０．７となる。
寸法比ｅ／ｔが０．２〜０．７の範囲であれば、鍔部２４が剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与する。
【００７４】
ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、鍔部２４を剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与させることは、内部コーン打ち込み式金属拡張アンカーに広く適用可能である。このことは、埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下のアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）に限定されず、埋め込み深さＬが５０ｍｍを超えるアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）についても同様に適用可能である。
ｅ／ｔを０．２〜０．７の範囲とすることで、鍔部２４を剪断荷重Ｑに対する抵抗力の向上に有効に寄与させる構成は、埋め込み深さＬが５０ｍｍ以下のアンカー（内部コーン打ち込み式金属拡張アンカー）について特に有益であり、埋め込み深さが浅くても剪断荷重Ｑに対して高い抵抗力を得ることが可能となる。
【００７５】
（鍔部の変形例１）
図８は、本発明に係るアンカー１において、鍔部２４の外周部に、コンクリート躯体５（コンクリート母材）表面に当接される当接面２４ａから湾曲して、該鍔部２４の外周の端面２４ｃの一部又は全部（図８では外周の端面の一部）として機能する湾曲面２４ｂを形成した構成を示す。
つまり、鍔部２４の外周部は、当接面２４ａの外周部から連続するように形成されている湾曲面２４ｂによって面取りされている。
【００７６】
この構成の場合、例えば、鍔部２４の外周部に湾曲面２４ｂが無く、鍔部２４の当接面２４ａとこれに垂直とされた鍔部２４外周の端面とによって直角のエッジが形成されている場合に比べて、剪断荷重によってアンカー１の頭部２６に回転モーメントＭが作用したときに鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖが、鍔部２４外周部の内の特定の狭い範囲に集中することを緩和できる。これにより、鍔部２４外周部から作用する押圧力に対してコンクリート躯体５に生じる反力の局所的な集中による、コンクリート躯体５の局所的な支圧破壊が生じにくくなる。その結果、アンカー１の剪断荷重に対する抵抗力が向上することとなる。
【００７７】
なお、本発明に係るアンカー１の鍔部２４の当接面２４ａは平坦面であり、アンカー１をコンクリート躯体５に施工したときに、アンカー１に周設されている鍔部２４の当接面２４ａ全体が、下穴５ａの開口部の周囲のコンクリート躯体５に面接触される構成自体も、鍔部２４がコンクリート躯体５を押圧する押圧力ｐｖ、コンクリート躯体５に発生する反力Ｖの局所的集中の緩和、防止に有効に寄与することは言うまでも無い。
【００７８】
なお、本発明は、図８に例示したように、湾曲面２４ｂが、鍔部２４外周の端面２４ｃと当接面２４ａとの間のコーナー部の面取り部である構成に限定されず、鍔部２４外周の端面全体が湾曲面２４ｂとされている構成も採用可能である。
【００７９】
（鍔部の変形例２）
図９は、前記アンカー本体２を、前記内部孔２１を有する筒状部材である本体スリーブ２７と、この本体スリーブ２７に外挿されて前記本体スリーブ２７に剛結合して一体化した鍔部用リング２８とで構成し、鍔部用リング２８の前記本体スリーブ２７の径方向外側に張り出した部分を鍔部２４として機能させた例を示す。図９中、このアンカー本体に符号２９を付す。
【００８０】
前記本体スリーブ２７は、図１（ａ）〜（ｅ）に例示したアンカー１のアンカー本体２から鍔部２４を省略した構造であり、スリーブ部２５と、このスリーブ部２５をアンカー本体２の後端側（拡張部２２とは反対の側）へ延長した後側延長部２７１とを具備する。
鍔部用リング２８は、本体スリーブ２７の後側延長部２７１に外挿して、接着剤による接着固定等によって、本体スリーブ２７に強固に固定して剛結合されている。また、鍔部用リング２８を本体スリーブ２７に剛結合して一体化する手法としては、例えば、通電等による加熱溶着なども採用可能である。
このアンカー本体２９は、本体スリーブ２７の内、その中心軸線方向（長手方向）において、拡張部２２が形成されている先端から、鍔部用リング２８が構成する鍔部２４まで（詳細には、当接面２４ａまで）の範囲がスリーブ部２５である。
【００８１】
このように、本体スリーブ２７に剛結合して一体化した鍔部用リング２８が鍔部２４として機能する構成のアンカー本体２９も、鍔部２４がスリーブ部２５と一体的になっている構造であるため、図１（ａ）〜（ｅ）に例示したアンカー１のアンカー本体２と同様の機械的特性が得られる。
【００８２】
なお、図９では、スリーブ部２５と同じ外径の後側延長部２７１を有する本体スリーブ２７を例示したが、本体スリーブとしては、例えば、スリーブ部２５よりも外径が小さい後側延長部２７１を有する構成とすること等も可能である。
後側延長部２７１は、鍔部用リング２８の固定強度の確保、固定作業性等に鑑みて、適宜設計変更可能である。
【００８３】
（表示）
また、図示例のアンカー１は、図１（ａ）に示すように、前記アンカー本体２の前記頭部２６に、前記アンカー本体２の埋め込み深さに対応する表示２４ｈが設けられている。
図示例では、表示２４ｈは、頭部２６のスリーブ部２５とは反対側の端面（後端面２６１）に設けられている。頭部２６の後端面２６１は、アンカー本体２の後端面としても機能する。このため、コンクリート躯体５に施工した後でも、アンカー１の埋め込み深さを簡単に確認できる。
【００８４】
この表示２４ｈは、頭部２６に、着色、刻印等によって設けられる。図示例の表示２４ｈは、着色により線状に形成してあるが、線状に限定されず、点状等であっても良い。また、例えば、埋め込み深さが２０ｍｍの場合に表示２４ｈを頭部２６の後端面２６１に２箇所、埋め込み深さが３０ｍｍの場合に表示２４ｈを頭部２６の後端面２６１に３箇所、に形成するなどして、表示２４ｈを埋め込み深さに対応させて設け、目視で埋め込み深さを簡単に把握できるようにすることが好ましい。この点、この表示２４ｈは、例えば、埋め込み深さ自体を示す数字を形成するもの等であっても良い。
【００８５】
なお、この表示２４ｈとしては、アンカー本体２の埋め込み深さに対応するものに限定されず、例えば、埋め込み深さが予め設定した基準値よりも小さいアンカー１のみに、埋め込み深さが前記基準値よりも小さいアンカーであることを示すために設ける標識（表示）も含まれる。
【００８６】
なお、本発明は、上述の実施形態に限定されず、適宜変更が可能である。
例えば、本発明に係るアンカーとしては、アンカー本体（アンカー本体において、鍔部２４よりも先端側に位置する部分。スリーブ部２５）に外挿されるワッシャ等のリングを備えた構成も採用可能である。
この場合、前記リングは、このアンカーをコンクリート躯体に施工する際に、鍔部２４とコンクリート躯体外面との間に挟み込まれ、鍔部２４によってコンクリート躯体に押し付けるようにして固定される。また、アンカー本体のスリーブ部２５の長手方向（軸心方向）寸法は、リングの厚みを勘案して、アンカーに必要寸法の埋め込み深さを確保できるように調整することは言うまでも無い。
【図面の簡単な説明】
【００８７】
【図１】本発明に係るアンカー（金属拡張アンカー）の一例を示す図であって、（ａ）は前記アンカーをアンカー本体の鍔部側から見た図、（ｂ）は前記アンカーの構造を示す部分断面正面図、（ｃ）は前記アンカーを先端側（拡張部側）から見た図、（ｄ）は前記アンカーのアンカー本体の構造を示す部分断面正面図である。
【図２】図１のアンカーの内部コーンを打ち込み棒を使用して拡張部に打ち込み、拡張部を拡開した状態を示す図である。
【図３】図１のアンカーのコンクリート躯体に対する施工完了時の状態を示す図である。
【図４】図１のアンカーをプレストレストコンクリート躯体に施工した状態を示す図である。
【図５】コンクリート躯体に施工して固着させたアンカーと、剪断荷重Ｑとの関係を説明する図であり、（ａ）はアンカーの頭部に作用させる引張荷重と、アンカーの各部の寸法とを示す図、（ｂ）は剪断荷重Ｑによって頭部に作用する回転モーメントを説明する図である。
【図６】コンクリート躯体に固着させたアンカーの頭部寸法と剪断強度との関係を示すグラフである。
【図７】供試品７のアンカーの構造を示す断面図である。
【図８】鍔部の外周部に湾曲面を形成したアンカーの例を示す部分断面正面図である。
【図９】鍔部を構成する鍔部用リングを備えたアンカーの例を示す部分断面正面図である。
【図１０】埋め込み深さが大きいアンカーを、中空部を有するプレストレストコンクリート製品に施工した場合に発生する問題点を説明する図である。
【図１１】従来例のアンカーの一例を示す図（断面図）である。
【符号の説明】
【００８８】
１、１Ａ…金属拡張アンカー、２…アンカー本体、２ａ…先端面、２１、２１Ａ…内部孔、２１ａ…テーパ孔部、２１ｂ…ストレート孔部、２１ｃ…雌ねじ孔部、２１ｃ１…雌ねじ、２１ｄ…先端側延長孔部、２１ｅ…後端開口部、２１ｆ…雌ねじ孔部、２２…拡張部、２２ａ…割り溝、２３…筒状胴部、２４…鍔部、２４ａ…当接面、２４ｂ…湾曲面、２４ｃ…（鍔部外周の）端面、２４ｈ…表示、２５…スリーブ部、２６…頭部、２６１…後端面、２７…本体スリーブ、２８…鍔部用リング、２９…アンカー本体、３…内部コーン、３１…コーン本体、３２…テーパ突部、３３…打ち込み用端面、４…打ち込み棒、５…コンクリート躯体、５ａ…下穴、５ｂ…外面、５１…中空部、５２…鉄筋、６…ボルト、６１…突出部。
【図１】
2009138341.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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