(57)【要約】【課題】冷媒の乾き度が０．６〜０．９になる部位を複数箇所存在させる。【解決手段】冷媒入口３３から流入した冷媒を空気と熱交換させる第１熱交換部１６と、冷媒入口３３から流入した冷媒が第１熱交換部１６をバイパスして流れるバイパス通路１８と、第１熱交換部１６で熱交換された後の冷媒とバイパス通路１８を通過した冷媒との混合冷媒を空気と熱交換させる第２熱交換部１７と、第１熱交換部１６を流れる冷媒の流量およびバイパス通路１８を流れる冷媒の流量を調整する流量調整機構１４、１９とを備える。これにより、第２熱交換部１７の冷媒流れ上流部における冷媒の乾き度Ｘを第１熱交換部１６の冷媒流れ下流部における冷媒の乾き度Ｘよりも小さくすることができるので、第１、第２熱交換部１６、１７のそれぞれに、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を存在させることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒入口（３３）から流入した冷媒を空気と熱交換させる第１熱交換部（１６）と、
前記冷媒入口（３３）から流入した冷媒が前記第１熱交換部（１６）をバイパスして流れるバイパス通路（１８）と、
前記第１熱交換部（１６）で熱交換された後の冷媒と前記バイパス通路（１８）を通過した冷媒との混合冷媒を空気と熱交換させる第２熱交換部（１７）と、
前記第１熱交換部（１６）を流れる冷媒の流量および前記バイパス通路（１８）を流れる冷媒の流量を調整する流量調整機構（１４、１９）とを備えることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記第１熱交換部（１６）が前記第２熱交換部（１７）の空気流れ（Ａ）下流側に配置され、
前記第２熱交換部（１７）が前記第１熱交換部（１６）の空気流れ（Ａ）上流側に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記第１熱交換部（１６）の冷媒流れ最下流部と、前記第２熱交換部（１７）の冷媒流れ最下流部とが、空気流れ（Ａ）と平行な方向から見て互いに重ならないよう異なる位置に配置されていることを特徴とする請求項１または２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記第２熱交換部（１７）における冷媒流路断面積が、前記第１熱交換部（１６）における冷媒流路断面積より大きくなっていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記流量調整機構（１４、１９）が固定絞りで構成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
前記流量調整機構（１４、１９）の冷媒流路径が４ｍｍ以下であることを特徴とする請求項５に記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
前記冷媒入口（３３）と前記バイパス通路（１８）の分岐部（Ｚ）とを形成する接続部（３１、３２）を有し、
前記流量調整機構（１４、１９）が前記接続部（３１、３２）に形成されていることを特徴とする請求項５または６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記第１熱交換部（１６）、前記第２熱交換部（１７）および前記接続部（３１、３２）が一体ろう付けされていることを特徴とする請求項７に記載の蒸発器ユニット。
【請求項９】
前記第１熱交換部（１６）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２６）を有し、
前記複数本のチューブ（２６）に対する冷媒流れの分配と集合とを行うタンク部（２２）を備え、
前記流量調整機構（１４、１９）が前記タンク部（２２）内に配置されていることを特徴とする請求項５または６に記載の蒸発器ユニット。
【請求項１０】
前記タンク部（２２）の内部空間が、前記冷媒流れの分配を行う分配空間（４０）と、前記冷媒流れの集合を行う集合空間（４１）とに仕切られ、
前記集合空間（４１）を介して前記第１熱交換部（１６）の出口側と前記第２熱交換部（１７）の入口側とが連通し、
前記分配空間（４０）内には、前記バイパス通路（１８）を流れる冷媒を前記集合空間（４１）に導入する導入管（４２）が配置されており、
前記流量調整機構（１９）が前記導入管（４２）と一体化されていることを特徴とする請求項９に記載の蒸発器ユニット。
【請求項１１】
前記タンク部（２２）と前記導入管（４２）とが一体ろう付けされていることを特徴とする請求項１０に記載の蒸発器ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに用いられる蒸発器ユニットに関するもので、例えば、車両用空調装置に用いて好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１には、風上側の熱交換部と風下側の熱交換部を設け、吹出空気の温度分布を均一化する蒸発器が記載されている。
【０００３】
この従来技術では、蒸発器を流れる冷媒が分岐、合流することなく、風下側の熱交換部→風上側の熱交換部の順に直列に流れるようになっている。このため、風下側の熱交換部側から風上側の熱交換部側に向かうにつれて冷媒の蒸発が進行して冷媒の乾き度が上昇することとなる。
【特許文献１】特開２００４−１４４３９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、周知のごとく、熱交換性が高い冷媒の乾き度の範囲は０．６〜０．９である。
【０００５】
一方、上記従来技術では、風下側の熱交換部側から風上側の熱交換部側に向かうにつれて冷媒の乾き度が上昇するので、風上側および風下側の両熱交換部を合わせた蒸発器全体として、冷媒の乾き度が０．６〜０．９になる部位が１箇所のみ存在することとなる。
【０００６】
そこで、本発明者は、冷媒の乾き度が０．６〜０．９になる部位を複数箇所存在させることによって、蒸発器の熱交換性能を向上させることを検討した。
【０００７】
しかしながら、上記従来技術は、冷媒の乾き度が０．６〜０．９になる部位が複数箇所存在するような蒸発器の構成について何ら言及されていない。
【０００８】
本発明は、上記点に鑑み、冷媒の乾き度が０．６〜０．９になる部位が複数箇所存在する蒸発器ユニットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明は、冷媒入口（３３）から流入した冷媒を空気と熱交換させる第１熱交換部（１６）と、
冷媒入口（３３）から流入した冷媒が第１熱交換部（１６）をバイパスして流れるバイパス通路（１８）と、
第１熱交換部（１６）で熱交換された後の冷媒とバイパス通路（１８）を通過した冷媒との混合冷媒を空気と熱交換させる第２熱交換部（１７）と、
第１熱交換部（１６）を流れる冷媒の流量およびバイパス通路（１８）を流れる冷媒の流量を調整する流量調整機構（１４、１９）とを備えることを特徴とする。
【００１０】
これによると、第２熱交換部（１７）には、第１熱交換部（１６）で熱交換された後の乾き度（Ｘ）の大きい冷媒と、第１熱交換部（１６）をバイパスした乾き度（Ｘ）の小さい冷媒との混合冷媒が流れるので、第２熱交換部（１７）の冷媒流れ上流部における冷媒の乾き度（Ｘ）を、第１熱交換部（１６）の冷媒流れ下流部における冷媒の乾き度（Ｘ）よりも小さくすることができる。
【００１１】
そして、流量調整機構（１４、１９）が、第１熱交換部（１６）を流れる冷媒の流量と、バイパス通路（１８）を流れる冷媒の流量とを調整するので、第１、第２熱交換部（１６、１７）のそれぞれに、冷媒の乾き度（Ｘ）が０．６〜０．９になる部位を存在させることができる。
【００１２】
このため、冷媒の乾き度（Ｘ）が０．６〜０．９になる部位を複数箇所存在させて、蒸発器の熱交換性能を向上させることができる。
【００１３】
ところで、第１熱交換部（１６）の冷媒流れ下流側に第２熱交換部（１７）を配置している関係上、第１、第２熱交換部（１６、１７）全体としての最終熱交換部が第２熱交換部（１７）に形成されることとなる。
【００１４】
この点に鑑みて、本発明は、具体的には、第１熱交換部（１６）が第２熱交換部（１７）の空気流れ（Ａ）下流側に配置され、
第２熱交換部（１７）が第１熱交換部（１６）の空気流れ（Ａ）上流側に配置されている。
【００１５】
これによると、最終熱交換部を有する第２熱交換部（１７）を第１熱交換部（１６）の空気流れ（Ａ）上流側に配置しているので、第１熱交換部（１６）における冷媒蒸発温度と空気との温度差および第２熱交換部（１７）における冷媒蒸発温度と空気との温度差を両方とも確保することが容易になる。このため、第１、第２熱交換部（１６、１７）の冷却性能を両方とも有効に発揮することが容易になる。
【００１６】
また、本発明は、具体的には、第１熱交換部（１６）の冷媒流れ最下流部と、第２熱交換部（１７）の冷媒流れ最下流部とが、空気流れ（Ａ）と平行な方向から見て互いに重ならないよう異なる位置に配置されている。
【００１７】
これにより、第１熱交換部（１６）のうち冷媒の乾き度（Ｘ）が最も大きくなる部位と、第２熱交換部（１７）のうち冷媒の乾き度（Ｘ）が最も大きくなる部位とが、空気流れ（Ａ）と平行な方向から見て互いに重なってしまうことを回避することができるので、第１、第２熱交換部（１６、１７）全体として冷媒の乾き度（Ｘ）の分布を均一化することができ、ひいては蒸発器ユニットの吹出空気温度分布を均一化できる。
【００１８】
ところで、第２熱交換部（１７）には、第１熱交換部（１６）を通過した冷媒および第１熱交換部（１６）をバイパスして流れた冷媒の両方が流れるため、第２熱交換部（１７）を流れる冷媒流量は第１熱交換部（１６）を流れる冷媒流量よりも多くなる。
【００１９】
この点に鑑みて、本発明は、具体的には、第２熱交換部（１７）における冷媒流路断面積が、第１熱交換部（１６）における冷媒流路断面積より大きくなっているので、冷媒流量の多い第２熱交換部（１７）における冷媒圧損を小さくすることができる。
【００２０】
また、本発明は、具体的には、流量調整機構（１４、１９）を固定絞りで構成すればよい。
【００２１】
本発明は、より具体的には、流量調整機構（１４、１９）の冷媒流路径を４ｍｍ以下にすれば、流量調整機構（１４、１９）による流量調整機能を良好に発揮することができる。
【００２２】
また、本発明は、より具体的には、冷媒入口（３３）とバイパス通路（１８）の分岐部（Ｚ）とを形成する接続部（３１、３２）を有し、
流量調整機構（１４、１９）が接続部（３１、３２）に形成されているので、蒸発器ユニットの体格を小型化して蒸発器ユニットの搭載性を向上することができる。
【００２３】
本発明は、より具体的には、第１熱交換部（１６）、第２熱交換部（１７）および接続部（３１、３２）を一体ろう付けすれば、製造工程を簡素化できる。
【００２４】
また、本発明は、より具体的には、第１熱交換部（１６）は、冷媒が流れる複数本のチューブ（２６）を有し、
複数本のチューブ（２６）に対する冷媒流れの分配と集合とを行うタンク部（２２）を備え、
流量調整機構（１４、１９）がタンク部（２２）内に配置されている。
【００２５】
これにより、蒸発器ユニットの体格を小型化して蒸発器ユニットの搭載性を向上することができる。
【００２６】
本発明は、より具体的には、タンク部（２２）の内部空間が、冷媒流れの分配を行う分配空間（４０）と、冷媒流れの集合を行う集合空間（４１）とに仕切られ、
集合空間（４１）を介して第１熱交換部（１６）の出口側と第２熱交換部（１７）の入口側とが連通し、
分配空間（４０）内には、バイパス通路（１８）を流れる冷媒を集合空間（４１）に導入する導入管（４２）が配置されており、
流量調整機構（１９）が導入管（４２）と一体化されている。
【００２７】
これにより、部品点数を削減してコスト低減を図ることができる。
【００２８】
本発明は、より具体的には、タンク部（２２）と導入管（４２）とが一体ろう付けされているので、製造工程を簡素化してコスト低減を図ることができる。
【００２９】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を説明する。図１は第１実施形態による冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。本実施形態の冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００３１】
この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば、電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００３２】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００３３】
ここで、冷凍サイクル１０の冷媒として、本実施形態ではフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いて、蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。このため、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として作用する。
【００３４】
放熱器１２の出口側には受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは周知のように縦長のタンク部形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク部形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。
【００３５】
また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。
【００３６】
受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は受液器１２ａからの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。
【００３７】
温度式膨張弁１３は周知のように、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。
【００３８】
温度式膨張弁１３の出口側には、蒸発器１５への冷媒流量を調整する第１流量調整機構１４が配置されている。なお、第１流量調整機構１４は、後述する第２流量調整機構１９とともに、本発明における流量調整機構に該当するものである。第１流量調整機構１４は、具体的には固定絞りであるオリフィスやキャピラリチューブ等で構成することができる。
【００３９】
蒸発器１５は第１熱交換部１６および第２熱交換部１７を有しており、第１流量調整機構１４の出口側が第１熱交換部１６の入口側に接続されている。この第１熱交換部１６の出口側は第２熱交換部１７の入口側に接続され、この第２熱交換部１７の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続される。
【００４０】
一方、第１熱交換部１６をバイパスするバイパス通路１８が、温度式膨張弁１３の出口側と第１流量調整機構１４の入口側との間から分岐され、このバイパス通路１８の下流側は第１熱交換部１６の出口側と第２熱交換部１７の入口側との間に接続される。なお、図１中、Ｙはバイパス通路１８の分岐部を示し、Ｚはバイパス通路１８の合流部を示す。
【００４１】
このバイパス通路１８には流量調整機構をなす第２流量調整機構１９が配置されている。第２流量調整機構１９は、具体的には固定絞りであるオリフィスやキャピラリチューブ等で構成することができる。
【００４２】
本実施形態では、蒸発器１５を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に電動送風機２０により空気を矢印Ａのごとく送風し、この送風空気を蒸発器１５で冷却するようになっている。
【００４３】
蒸発器１５で冷却された冷風を冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより、蒸発器１５にて冷却対象空間を冷却するようになっている。ここで、蒸発器１５のうち合流部Ｚ上流側の第１熱交換部１６を空気流れＡ下流側（風下側）に配置し、合流部Ｚ下流側の第２熱交換部１７を空気流れＡ上流側（風上側）に配置している。
【００４４】
なお、本実施形態の冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態の冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。
【００４５】
ところで、本実施形態では、蒸発器１５、第１、第２流量調整機構１４、１９および後述する冷媒通路の接続部（接続ブロック３１および介在プレート３２）を１つの一体化ユニット２１として組み付けている。次に、この一体化ユニット２１の具体例を説明する。
【００４６】
図２はこの一体化ユニット２１の全体構成の概要を示す斜視図で、図３は一体化ユニット２１の一部を示す分解斜視図である。
【００４７】
本例では、２つの熱交換部１６、１７を有する蒸発器１５が完全に１つの蒸発器構造として一体化されるようになっている。そのため、第１熱交換部１６は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの下流側領域を構成し、そして、第２熱交換部１７は１つの蒸発器構造のうち空気流れＡの上流側領域を構成するようになっている。
【００４８】
蒸発器１５は、第１熱交換部１６の上下両側に位置するタンク部２２、２３と、第２熱交換部１７の上下両側に位置するタンク部２４、２５とを備えている。
【００４９】
ここで、図３に示すように、第１、第２熱交換部１６、１７は、それぞれ上下方向に延びる複数のチューブ２６を備える。これら複数のチューブ２６の間には、冷却される空気が通る通路が形成される。これら複数のチューブ２６相互間には、フィン２７を配置し、チューブ２６とフィン２７とを接合することができる。
【００５０】
第１、第２熱交換部１６、１７は、チューブ２６とフィン２７との積層構造からなる。このチューブ２６とフィン２７は第１、第２熱交換部１６、１７の左右方向に交互に積層配置される。
【００５１】
本実施形態では、チューブ２６とフィン２７の積層構造が第１、第２熱交換部１６、１７の全域に構成され、この積層構造の空隙部を電動送風機２０の送風空気が通過するようになっている。なお、フィン２７を廃止した構成を採用してもよい。
【００５２】
チューブ２６は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れＡ方向に沿って扁平な扁平チューブよりなる。フィン２７は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２６の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大する。
【００５３】
第１熱交換部１６のチューブ２６と第２熱交換部１７のチューブ２６は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１熱交換部１６の上下両側のタンク部２２、２３と、第２熱交換部１７の上下両側のタンク部２４、２５は互いに独立した冷媒通路空間を構成する。
【００５４】
ここで、第１熱交換部１６の上下両側のタンク部２２、２３および第２熱交換部１７の上下両側のタンク部２４、２５は、いずれも複数のチューブ２６の配列方向に細長く延びる形状になっている。チューブ２６の配列方向は図２、図３の左右方向であり、空気流れＡ方向と直交する方向である。
【００５５】
第１熱交換部１６の上下両側のタンク部２２、２３は第１熱交換部１６のチューブ２６の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２６の上下両端部がタンク部２２、２３の内部空間に連通するようになっている。
【００５６】
同様に、第２熱交換部１７の上下両側のタンク部２４、２５は第２熱交換部１７のチューブ２６の上下両端部が挿入され、接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２６の上下両端部がタンク部２４、２５の内部空間に連通するようになっている。
【００５７】
これにより、上下両側のタンク部２２、２３、２４、２５は、それぞれ対応する第１、第２熱交換部１６、１７の複数のチューブ２６へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２６からの冷媒流れを集合する役割を果たす。
【００５８】
本例では、２つの上側タンク部２２、２４を、タンク部長手方向（チューブ配列方向）に延びるチューブ側（底面側）半割れ部材２８と反チューブ側（上面側）半割れ部材２９とに分割し、この２つの半割れ部材２８、２９を組み合わせて一体に接合することにより、タンク部長手方向（チューブ配列方向）に延びる２つの筒形状を空気流れＡ方向に並んで形成する。そして、この２つの筒形状の長手方向側面部（図５の右端部）をキャップ３０で閉塞することによって、２つの上側タンク部２２、２４が構成される。
【００５９】
図示を省略しているが、２つの下側タンク部２３、２５も、２つの上側タンク部２２、２４と同様に、チューブ側半割れ部材、反チューブ側半割れ部材およびキャップによって構成される。
【００６０】
なお、タンク部２２〜２５、チューブ２６、フィン２７等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、蒸発器１５の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
【００６１】
図２、図３に示す冷媒通路の接続部を構成する接続ブロック３１および介在プレート３２は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形される。接続ブロック３１は、図３に示すように、介在プレート３２を挟んで、蒸発器１５の上側タンク部２２、２４の長手方向の一方の側面部にろう付け固定される部材であって、一体化ユニット２１の１つの冷媒入口３３と１つの冷媒出口３４とを構成する。
【００６２】
図３に示すように、接続ブロック３１に１つの冷媒入口３３と１つの冷媒出口３４とが設けられ、接続ブロック３１と介在プレート３２とが共同して後述する冷媒通路を構成する。
【００６３】
介在プレート３２には、第１流量調整機構をなす連通穴１４が、接続ブロック３１側の冷媒通路と上側タンク部２２の内部空間とを連通するように形成されている。この連通穴１４は、接続ブロック３１側の冷媒通路に対して流路断面積を縮小するオリフィス状に形成されている。
【００６４】
これにより、連通穴１４は、第１流量調整機構としての役割を果たすこととなる。なお、連通穴１４を形成する代わりに、当該部位にキャピラリーチューブを一体ろう付けすることによって第１流量調整機構を構成してもよい。
【００６５】
介在プレート３２のうち連通穴１４の上方側には、第２流量調整機構１９が貫通する穴部３２ａが形成されている。なお、本例では、第２流量調整機構１９が後述する導入管４２と一体化されており、導入管４２の長手方向一端部（図３の左端部）が第２流量調整機構１９を構成している。
【００６６】
接続ブロック３１のうち、介在プレート３２側の面には凹状の溝部３５が形成され、この凹状溝部３５の一端部（図３の下端部）に冷媒入口３３が連通している。そして、この凹状溝部３５の他端部（図３の上端部）に第１流量調整機構１４と第２流量調整機構１９とが連通する。
【００６７】
介在プレート３２には、接続ブロック３１の凹状溝部３５に対向する凹状溝部３６が形成され、この両凹状溝部３５、３６の組み合わせによって冷媒通路断面積を増大している。
【００６８】
接続ブロック３１の凹状溝部３５によって形成される冷媒通路のうち第１流量調整機構１４へ向かう通路部によって主通路３７が形成される。したがって、第１流量調整機構１４が主通路３７と連通する。
【００６９】
そして、凹状溝部３５によって形成される冷媒通路のうち第１流量調整機構１４の対向位置よりも下流の通路部によってバイパス通路１８が形成される。したがって、第２流量調整機構１９がバイパス通路１８と連通する。
【００７０】
また、介在プレート３２には、接続ブロック３１の冷媒出口３４および上側タンク部２４の長手方向の一方の側面部に対向する部位に開口部３８が開口しており、この開口部３８が冷媒出口３４と連通する。
【００７１】
仕切板３９は、上側タンク部２２の長手方向の略中央部に配置され上側タンク部２２の内壁面にろう付けされる部材である。この仕切板３９は、上側タンク部２４の内部空間をタンク部長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間４０と右側空間４１とに仕切る役割を果たす。
【００７２】
左側空間４０には、その長手方向の全域にわたって導入管４２が配置されている。導入管４２の一端部１９は、介在プレート３２の穴部３２ａ内に挿入されて介在プレート３２にろう付け固定される。したがって、導入管４２の一端部１９は、介在プレート３２の穴部３２ａを貫通して接続ブロック３１内の主通路３７に突き出して、主通路３７内に直接連通する。
【００７３】
また、導入管４２の一端部１９は、導入管４２の他の部位よりも流路断面積が縮小されたオリフィス状に形成されている。これにより、導入管４２の一端部１９は、接続ブロック３１内の主通路３７に対しても流路断面積を縮小して、第２流量調整機構としての役割を果たすこととなる。なお、導入管４２の一端部１９をオリフィス状に形成する代わりに、導入管４２全体を細径のキャピラリーチューブにすることによって第２流量調整機構を構成してもよい。
【００７４】
導入管４２の長手方向他端部は、仕切板３９に形成された穴部３９ａ内に挿入されてろう付け固定される。図示を省略しているが、導入管４２の長手方向他端部は仕切板３９の穴部３９ａ内を貫通して上側タンク部２２内の右側空間４１に突き出して、右側空間４１内に直接連通する。
【００７５】
上側タンク部２４の内部空間の長手方向の略中央部には仕切板４３が配置され、この仕切板４３によって上側タンク部２２の内部空間が長手方向の２つの空間、すなわち、左側空間４４と右側空間４５とに仕切られている。
【００７６】
上側タンク部２４の右側空間（冷媒分配側空間）４４は図示しない連通穴を介して上側タンク部２２内の右側空間（冷媒集合側空間）４１に連通している。この連通穴はタンク部長手方向に沿って複数個形成してもよいし、タンク部長手方向に細長く延びる形状で１個のみ形成してもよい。
【００７７】
なお、図３に示すように接続ブロック３１においてタンク部２２、２４と反対側面（外側面）のうち、冷媒入口３３と冷媒出口３４との中間部位には２つのネジ穴４６が開けてあり、このネジ穴４６を使用して、冷凍サイクル部品、具体的には、温度式膨張弁１３と接続ブロック３１とをネジ止め結合できるようになっている。
【００７８】
ところで、本実施形態において、接続ブロック３１、介在プレート３２、導入管４２および仕切板３９、４３はいずれも蒸発器１５と一体ろう付けされる部品であるため、蒸発器部品（タンク部２２〜２５、チューブ２６、フィン２７等）と同様にアルミニウム材にて成形される。
【００７９】
以上のごとく構成される一体化ユニット２１全体の冷媒流路を図２により具体的に説明すると、接続ブロック３１の冷媒入口３３は主通路３７とバイパス通路１８とに分岐される。
【００８０】
接続ブロック３１の主通路３７の冷媒はまず第１流量調整機構（連通穴）１４にて流量が調整されて矢印ａのように上側タンク部２２の左側空間４０に流入する。
【００８１】
この左側空間４０に流入した低圧冷媒は、風下側に位置する第１熱交換部１６の左側部の複数のチューブ２６を矢印ｂのように下降して下側タンク部２３内の左側部に流入する。この下側タンク部２３内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２３の右側部から冷媒は矢印ｃのように右側部へと移動する。
【００８２】
この下側タンク部２３の右側部の冷媒は第１熱交換部１６の右側部の複数のチューブ２６を矢印ｄのように上昇して上側タンク部２２の右側空間４１に流入する。
【００８３】
これに対し、バイパス通路１８の冷媒は矢印ｅのように第２流量調整機構１９と一体化された導入管４２を通過することで流量が調整されて上側タンク部２２の右側空間４１に流入する。
【００８４】
その後、右側空間４１において、第１熱交換部１６を通過した冷媒（矢印ｄ）と導入管４２をを通過した冷媒（矢印ｆ）が合流し、図示しない連通穴を経て矢印ｇのように上側タンク部２４の右側空間４５に流入する。
【００８５】
この右側空間４５の冷媒は風上側に位置する第２熱交換部１７の右側部の複数のチューブ２６に分配され、この複数のチューブ２６を矢印ｈのように下降して下側タンク部２５内の右側部に流入する。この下側タンク部２５内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部２５の右側部から冷媒は矢印ｉのように左側部へと移動する。
【００８６】
この下側タンク部２５の左側部の冷媒は風上側に位置する第２熱交換部１７の左側部の複数のチューブ２６を矢印ｊのように上昇して上側タンク部２４の左側空間４４に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｋのように接続ブロック３１の冷媒出口３４へと流れる。
【００８７】
一体化ユニット２１は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２１全体として冷媒入口３３を接続ブロック３１に１つ設けるだけでよく、また冷媒出口３４も接続ブロック３１に１つ設けるだけでよい。
【００８８】
次に、上記構成による作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。
【００８９】
この膨張弁１３では、蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（低圧冷媒）は一体化ユニット２１の接続ブロック３１に設けられた１つの冷媒入口３３に流入する。
【００９０】
ここで、冷媒流れは、接続ブロック３１の主通路３７から第１流量調整機構１４に向かう冷媒流れと、接続ブロック３１のバイパス通路１８から第２流量調整機構１９に向かう冷媒流れとに分流する。
【００９１】
そして、第１流量調整機構１４で流量が調整された低圧冷媒は第１熱交換部１６における図２の矢印ｂ〜ｄの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１熱交換部１６では、低温の低圧冷媒が矢印Ａ方向の第２熱交換部１７通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。
【００９２】
一方、バイパス通路１８に流入した冷媒流れは第２流量調整機構１９で流量が調整されて第１熱交換部１６を通過した気相冷媒と合流する。
【００９３】
そして、合流後の気液２相冷媒は、第２熱交換部１７における図２の矢印ｈ〜ｊの冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２熱交換部１７では、低温、低圧の気液２相冷媒が、矢印Ａ方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口３４から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【００９４】
以上のごとく、本実施形態によると、第１、第２熱交換部１６、１７で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２熱交換部１６、１７の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【００９５】
その際に、第２熱交換部１７には、第１熱交換部１６で熱交換された後の乾き度Ｘの大きい冷媒と、第１熱交換部１６をバイパスした乾き度Ｘの小さい冷媒との混合冷媒が流れるので、第２熱交換部１７の冷媒流れ上流部（右側部）における冷媒の乾き度Ｘを、第１熱交換部１６の冷媒流れ下流部（右側部）における冷媒の乾き度Ｘよりも小さくすることができる。
【００９６】
そして、第１、第２流量調整機構１４、１９が、第１熱交換部１６を流れる冷媒の流量と、バイパス通路１８を流れる冷媒の流量とを調整するので、第１、第２熱交換部６、１７）のそれぞれに、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を存在させることができる。
【００９７】
したがって、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を複数箇所存在させて、蒸発器１５の熱交換性能を向上させることができる。
【００９８】
図４に、本実施形態による第１、第２熱交換部１６、１７における冷媒の乾き度Ｘの具体例を示す。この具体例では、冷媒の乾き度Ｘが、第１熱交換部１６の左側部（冷媒流れ上流部）では０．３〜０．６、第１熱交換部１６の右側部（冷媒流れ下流部）では０．６〜０．９、第２熱交換部１７の右側部（冷媒流れ上流部）では０．６〜０．８、第２熱交換部１７の左側部（冷媒流れ下流部）では０．８以上になるように、第１、第２流量調整機構１４、１９が第１熱交換部１６を流れる冷媒の流量とバイパス通路１８を流れる冷媒の流量とを調整している。
【００９９】
また、本実施形態では、第１熱交換部１６の冷媒流れ下流側に第２熱交換部１７を配置しているから、蒸発器１５全体としての最終熱交換部が第２熱交換部１７に形成されることとなる。
【０１００】
そして、最終熱交換部を有する第２熱交換部１７を第１熱交換部１６の空気流れＡ上流側に配置しているから、最終熱交換部が過熱度（スーパーヒート）を有する場合において、第１熱交換部１６における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２熱交換部１７における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【０１０１】
このため、第１、第２熱交換部１６、１７の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２熱交換部１６、１７の組み合わせにて効果的に向上できる。
【０１０２】
さらに、本実施形態では、第１熱交換部１６の冷媒流れ最下流部（最右側部）と第２熱交換部１７の冷媒流れ最下流部（最左側部）とを空気流れＡと平行な方向から見て互いに重ならないよう異なる位置に配置しているから、第１熱交換部１６のうち冷媒の乾き度Ｘが最も大きくなる部位と第２熱交換部１７のうち冷媒の乾き度Ｘが最も大きくなる部位とが空気流れＡと平行な方向から見て互いに重なってしまうことを回避することができる。
【０１０３】
このため、蒸発器１５全体として冷媒の乾き度Ｘの分布を均一化することができるので、蒸発器１５の吹出空気温度分布を均一化できる。
【０１０４】
また、本実施形態では、サイクル内循環冷媒の一部が第１熱交換部１６をバイパスして流れるので、サイクル内循環冷媒の全部が第１熱交換部１６を流れる場合と比較して第１熱交換部１６を流れる冷媒流量を少なくすることができる。
【０１０５】
このため、第１熱交換部１６の冷媒流路断面積当たりの質量流速（ｋｇ／ｍ2 ｓ）を小さくすることができるので、第１熱交換部１６における冷媒圧損を小さくすることができる。
【０１０６】
一方、合流部Ｚの下流側に配置される第２熱交換部１７にはサイクル内循環冷媒の全流量が流れるため、第２熱交換部１７を流れる冷媒流量は第１熱交換部１６を流れる冷媒流量よりも多くなる。
【０１０７】
この点に鑑みて、第２熱交換部１７の冷媒流路断面積を第１熱交換部１６の冷媒流路断面積よりも大きくすれば、第２熱交換部１７における冷媒圧損を小さくすることができる。具体的には、第２熱交換部１７のチューブ２６の断面積を第１熱交換部１６のチューブ２６の断面積よりも大きくしたり、第２熱交換部１７のチューブ２６の本数を第１熱交換部１６のチューブ２６の本数よりも多くすればよい。
【０１０８】
また、本発明者の詳細な検討によれば、第１、第２流量調整機構１４、１９による流量調整機能を良好に発揮するために、第１、第２流量調整機構１４、１９の冷媒流路径を４ｍｍ以下にすることが望ましい。
【０１０９】
ところで、本実施形態によると、蒸発器１５、第１、第２流量調整機構１４、１９および接続ブロック３１を図３に示すように１つの構造体、すなわち一体化ユニット２１として組み付け、それにより、一体化ユニット２１全体として冷媒入口３３および冷媒出口３４をそれぞれ１つ設けるだけで済むようにしている。
【０１１０】
その結果、冷凍サイクル１０の車両への搭載時には、上記各種部品１５、１４、１９、３１を内蔵する一体化ユニット２１全体として、１つの冷媒入口３３を膨張弁１３の出口側に接続し、１つの冷媒出口３４を圧縮機１１の吸入側に接続するだけで、配管接続作業を終了できる。
【０１１１】
これと同時に、第１、第２流量調整機構１４、１９を蒸発器タンク部２２の内部に収納する構造になっているから、蒸発器タンク部内部空間を第１、第２流量調整機構１４、１９の搭載スペースとして有効利用でき、第１、第２流量調整機構１４、１９と蒸発器１５との一体化ユニット２１の搭載スペースを縮小できる。
【０１１２】
そのため、蒸発器１５および第１、第２流量調整機構１４、１９をそれぞれ独立の部品として構成し、これらの部品のそれぞれを独自に車体などのシャーシ部品に固定し、これら各部品相互間をそれぞれ配管結合する別体構成を採用する場合と比較して、冷凍サイクル１０の車両への搭載性を大幅に向上できる。そして、別体構成を採用する場合と比較して、サイクル部品点数を減少してコスト低減を図ることができる。
【０１１３】
また、一体化ユニット２１によると、上記各種部品１５、１４、１９、３１相互間の接続通路長さを微少量に短縮できるので、冷媒流路の圧損を低減できると同時に、低圧冷媒と周辺雰囲気との熱交換を効果的に縮小できる。これにより、蒸発器１５の冷却性能を向上できる。
【０１１４】
また、１つの接続ブロック３１内に冷媒通路１８、３７を形成するから、冷媒通路形成部材の役割を１つの接続ブロック３１に兼務させることができ、低コスト化と小型化を図ることができる。
【０１１５】
（第２実施形態）
本第２実施形態は、上記第１実施形態に対して蒸発器１５の冷媒流路構成を変更したものであり、具体的には、図５に示すように、バイパス通路１８を接続ブロック３１の外部に形成し、第２流量調整機構１９を通過した冷媒を上側タンク部２４の右端部に直接流入させている。
【０１１６】
本実施形態によると、矢印ａのように第１流量調整機構１４を通過して上側タンク部２２の左側空間４０に流入した冷媒が矢印ｂのように第１熱交換部１６の左側部を下降したのちに、矢印ｃのように下側タンク部２３を左方側から右方側へ移動し、さらに矢印ｄのように第１熱交換部１６の右側部を上昇して上側タンク部２２の右側空間４１に流入する。
【０１１７】
そして、上側タンク部２２の右側空間４１に流入した冷媒は、矢印ｇのように上側タンク部２４の右側空間４５に流入して、第２流量調整機構１９通過後の冷媒と合流した後に、矢印ｈのように第２熱交換部１７の右側部を下降したのちに、矢印ｉのように下側タンク部２５を右側部から左側部へと移動し、さらに矢印ｊのように第２熱交換部１７の左側部を上昇して上側タンク部２４の左側空間４４に流入して矢印ｋのように蒸発器１５外部へと流出する。
【０１１８】
本実施形態においても、上記第１実施形態と同様に、蒸発器１５全体として、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を２箇所存在させることができるので、蒸発器１５の熱交換性能を向上させることができる。
【０１１９】
（第３実施形態）
本第３実施形態は、上記第２実施形態に対して蒸発器１５の冷媒流路構成を変更したものであり、具体的には、図６に示すように、第２流量調整機構１９を通過した冷媒を下側タンク部２３の左端部に直接流入させている。
【０１２０】
本実施形態によると、矢印ａのように第１流量調整機構１４を通過して上側タンク部２２の左側空間４０に流入した冷媒が、矢印ｂのように第１熱交換部１６の左側部を下降し、下側タンク部２３の左側部に流入する。
【０１２１】
下側タンク部２３の左側部に流入した冷媒は、第２流量調整機構１９通過後の冷媒と合流した後に、矢印ｃのように下側タンク部２３を左方側から右方側へ移動したのちに、矢印ｄのように第１熱交換部１６の右側部を上昇して上側タンク部２２の右側空間４１に流入する。
【０１２２】
そして、上側タンク部２２の右側空間４１に流入した冷媒は、矢印ｇのように上側タンク部２４の右側空間４５に流入して、矢印ｈのように第２熱交換部１７の右側部を下降したのちに、矢印ｉのように下側タンク部２５を右側部から左側部へと移動し、さらに矢印ｊのように第２熱交換部１７の左側部を上昇して上側タンク部２４の左側空間４４に流入して矢印ｋのように蒸発器１５外部へと流出する。
【０１２３】
本実施形態においても、上記第２実施形態と同様に、蒸発器１５全体として、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を２箇所存在させることができるので、蒸発器１５の熱交換性能を向上させることができる。
【０１２４】
（第４実施形態）
本第４実施形態は、上記第３実施形態に対して蒸発器１５の冷媒流路構成を変更したものであり、具体的には、図７に示すように、下側タンク部２５の長手方向中央部に仕切板４７を配置して下側タンク部２５を左側空間４８と右側空間４９とに仕切り、下側タンク部２５の右側空間４９を図示しない連通穴を介して下側タンク部２３内の右側部に連通させ、さらに、下側タンク部２５の左端空間４８に冷媒出口を設け、上側タンク部２４の仕切板４３を廃止している。
【０１２５】
本実施形態によると、矢印ａのように第１流量調整機構１４を通過して上側タンク部２２の左側空間４０に流入した冷媒が、矢印ｂのように第１熱交換部１６の左側部を下降し、下側タンク部２３の左側部に流入する。
【０１２６】
下側タンク部２３の左側部に流入した冷媒は、第２流量調整機構１９通過後の冷媒と合流した後に、矢印ｃのように下側タンク部２３を左方側から右方側へ移動し、矢印ｄ１のように第１熱交換部１６の右側部を上昇する冷媒流れと、矢印ｄ２のように下側タンク部２５の右側空間４９に流入する冷媒流れとに分岐する。
【０１２７】
矢印ｄ１のように第１熱交換部１６の右側部を上昇した冷媒は、上側タンク部２２の右側空間４１に流入し、矢印ｇのように上側タンク部２４の右側部に流入する。
【０１２８】
一方、矢印ｄ２のように下側タンク部２５の右側空間４９に流入した冷媒は、矢印ｄ３のように第２熱交換部１７の右側部を上昇して上側タンク部２４の右側部に流入して、第１熱交換部１６の右側部を通過した後の冷媒と合流した後に、矢印ｄ４のように上側タンク部２４を右側部から左側部へと移動し、さらに矢印ｈのように第２熱交換部１７の左側部を下降して下側タンク部２５の左側空間４８に流入して矢印ｋのように蒸発器１５外部へと流出する。
【０１２９】
本実施形態においても、上記第３実施形態と同様に、蒸発器１５全体として、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を２箇所存在させることができるので、蒸発器１５の熱交換性能を向上させることができる。
【０１３０】
（第５実施形態）
本第５実施形態は、上記第３実施形態に対して蒸発器１５の冷媒流路構成を変更したものであり、具体的には、図８に示すように、上側タンク部２２、２４の仕切板３９、４３を廃止するとともに、上側タンク部２２と上側タンク部２４とを連通させる連通穴を廃止し、さらに下側タンク部２３の内部空間を図示しない連通穴を介して下側タンク部２５の内部空間に連通させている。
【０１３１】
本実施形態によると、矢印ａのように第１流量調整機構１４を通過して上側タンク部２２の内部空間に流入した冷媒が、矢印ｂのように第１熱交換部１６を下降して、下側タンク部２３に流入する。
【０１３２】
下側タンク部２３に流入した冷媒は、第２流量調整機構１９を通過して下側タンク部２３に流入した冷媒と合流した後に、矢印ｇのように下側タンク部２５に流入し、矢印ｊのように第２熱交換部１７を上昇して上側タンク部２４に流入して矢印ｋのように蒸発器１５外部へと流出する。
【０１３３】
本実施形態においても、上記第３実施形態と同様に、蒸発器１５全体として、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を２箇所存在させることができるので、蒸発器１５の熱交換性能を向上させることができる。
【０１３４】
（第６実施形態）
本第６実施形態は、図９に示すように、上記第１実施形態に対して第１流量調整機構１４を廃止している。
【０１３５】
これによると、第２流量調整機構１９がバイパス通路１８の冷媒流量を調整する結果として、第１熱交換部１６へと流れる冷媒流量も調整されることとなるので、上記第１実施形態と同様の作用効果を発揮しつつ、第１流量調整機構１４を廃止してコストを低減することができる。
【０１３６】
（第７実施形態）
上記第６実施形態では、蒸発器１５が第１、第２熱交換部１６、１７を有していたが、本第７実施形態は、図１０に示すように、蒸発器１５が第１、第２熱交換部１６、１７に加えて第３熱交換部５０を有している。
【０１３７】
具体的には、上記第３実施形態に対して、第２熱交換部１７の出口側に第３熱交換部５０を接続し、第１、第２熱交換部１６、１７をバイパスする第２のバイパス通路５１を温度式膨張弁１３の出口側と分岐部Ｙとの間から分岐させ、この第２のバイパス通路５１の下流側を第２熱交換部１７の出口側と第３熱交換部５０の入口側との間に接続し、さらに第２のバイパス通路５１に第３流量調整機構５２を配置している。
【０１３８】
この第３流量調整機構５２は、具体的には固定絞りであるオリフィスやキャピラリチューブ等で構成することができる。なお、図１０中、Ｖは第２のバイパス通路５１の分岐部を示し、Ｗは第２のバイパス通路５１の合流部を示す。
【０１３９】
本実施形態によると、第１〜第３熱交換部１６、１７、５０のそれぞれに、冷媒の乾き度Ｘが０．６〜０．９になる部位を存在させることができるので、蒸発器１５の熱交換性能をより向上させることができる。
【０１４０】
（第８実施形態）
上記第７実施形態では、第３熱交換部５０を第２熱交換部１７の出口側に接続していたが、本第８実施形態は、図１１に示すように、第３熱交換部５０を第２熱交換部１７の入口側に接続している。
【０１４１】
より具体的には、第１熱交換部１６と第３熱交換部５０とを冷媒流れに対して並列に配置している。
【０１４２】
また、本実施形態では、流量調整機構として第２流量調整機構１９のみを設けており、第２流量調整機構１９がバイパス通路１８の冷媒流量を調整する結果として、第１、第３熱交換部１６、５０へと流れる冷媒流量も調整されるようになっている。
【０１４３】
本実施形態によると、上記第７実施形態と同様の作用効果を発揮しつつ、流量調整機構の個数を削減してコストを低減することができる。
【０１４４】
（他の実施形態）
なお、本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下述べるごとく種々変形可能である。
【０１４５】
（１）第１実施形態では、一体化ユニット２１の各部材を一体に組み付けるに際して、蒸発器１５、第１、第２流量調整機構１４、１９および接続ブロック３１を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。
【０１４６】
（２）上述の各実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、ＨＣ系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素（ＣＯ2 ）のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を用いる蒸気圧縮式の超臨界サイクルに本発明を適用してもよい。
【０１４７】
但し、超臨界サイクルでは、圧縮機吐出冷媒が放熱器１２にて超臨界状態のまま放熱するのみであり、凝縮しないので、高圧側に配置される受液器１２ａでは冷媒の気液分離作用および余剰液冷媒の貯留作用を発揮できない。そこで、超臨界サイクルでは、蒸発器１５の出口側に低圧側気液分離器をなすアキュムレータを配置する構成を採用すればよい。
【０１４８】
（３）上述の実施形態では、流量調整機構１４、１９、５２をオリフィスまたはキャピのような固定絞りで構成しているが、流量調整機構１４、１９、５２を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁のような可変絞りで構成してもよい。また、流量調整機構１４、１９、５２を固定絞りと可変絞りとの組み合わせで構成してもよい。
【０１４９】
（４）上述の実施形態では、複数の熱交換部１６、１７、５０で共通の冷却対象空間の冷却を行っているが、複数の熱交換部１６、１７、５０がそれぞれ異なる冷却対象空間の冷却を行うようにしてもよい。
【０１５０】
（５）第１実施形態では、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを、一体化ユニット２１とは別体として構成した。しかし、一体化ユニット２１に、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。例えば、温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体化ユニット２１の接続ブロック３１内に収容する構成を採用することができる。この場合、冷媒入口３３は受液器１２ａと温度式膨張弁１３との間に位置し、冷媒出口３４は感温部１３ａを設置した通路部位と圧縮機１１との間に位置することとなる。
【０１５１】
（６）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。
【図面の簡単な説明】
【０１５２】
【図１】本発明の第１実施形態による冷凍サイクルの冷媒回路図である。
【図２】第１実施形態による一体化ユニットの全体構成の概要を示す斜視図である。
【図３】図２の一体化ユニットの一部を示す分解斜視図である。
【図４】図２の一体化ユニットにおける冷媒の乾き度を示す説明図である。
【図５】第２実施形態による一体化ユニットの全体構成の概要を示す斜視図である。
【図６】第３実施形態による一体化ユニットの全体構成の概要を示す斜視図である。
【図７】第４実施形態による一体化ユニットの全体構成の概要を示す斜視図である。
【図８】第５実施形態による一体化ユニットの全体構成の概要を示す斜視図である。
【図９】第６実施形態による冷凍サイクルの冷媒回路図である。
【図１０】第７実施形態による冷凍サイクルの冷媒回路図である。
【図１１】第８実施形態による冷凍サイクルの冷媒回路図である。
【符号の説明】
【０１５３】
１４…第１流量調整機構（流量調整機構）、１６…第１熱交換部、
１７…第２熱交換部、１８…バイパス通路、１９…第１流量調整機構（流量調整機構）、
３３…冷媒入口、Ａ…空気流れ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2009085569.tif 000009
【図８】
2009085569.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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