(57)【要約】【課題】パテンティング処理を施さずとも、鋼線材の伸線性を向上させること。【解決手段】めっきされた鋼線材であって、鋼が、Ｃ：０．３５〜０．９０％（質量％の意味、成分組成について以下同じ）、Ｓｉ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：０．２〜１．１％、Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、およびＡｌ：０．００５％以下（０％を含まない）を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、深さＤ／４（Ｄ：鋼線材の線径）位置の鋼断面において観察される炭化物が、（球状炭化物の個数／炭化物の個数）×１００≦６５を満たす鋼線材。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
めっきされた鋼線材であって、鋼が、
Ｃ：０．３５〜０．９０％（質量％の意味、成分組成について以下同じ）、
Ｓｉ：０．１〜０．４％、
Ｍｎ：０．２〜１．１％、
Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、
Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、
Ａｌ：０．００５％以下（０％を含まない）
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、
深さＤ／４（Ｄ：線材の線径）位置の鋼断面において観察される炭化物が、下記式（１）を満たすことを特徴とする伸線性に優れた鋼線材。
（球状炭化物の個数／炭化物の個数）×１００≦６５  ・・・  （１）
［但し、式（１）における球状炭化物とは、前記炭化物のうち、（炭化物の短径）／（炭化物の長径）≧０．６を満たすものをいう。］
【請求項２】
鋼が、さらにＣｒ：０．７％以下（０％を含まない）を含有する請求項１に記載の鋼線材。
【請求項３】
鋼が、さらにＮｉ：０．７％以下（０％を含まない）を含有する請求項１又は２に記載の鋼線材。
【請求項４】
鋼が、さらにＣｏ：１％以下（０％を含まない）を含有する請求項１〜３のいずれかに記載の鋼線材。
【請求項５】
鋼が、さらにＶ：０．５％以下（０％を含まない）を含有する請求項１〜４のいずれかに記載の鋼線材。
【請求項６】
鋼が、さらにＣｕ：０．２％以下（０％を含まない）を含有する請求項１〜５のいずれかに記載の鋼線材。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の鋼線材を湿式伸線することによって得られるスチールコード用鋼線であって、線径が０．１５〜０．４５ｍｍであり、引張強さが２８００ＭＰａ以上であることを特徴とするスチールコード用鋼線。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴム（特に自動車タイヤやホース等）の補強などに用いられるスチールコード用鋼線等を製造するのに有用な鋼線材に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車タイヤやホース等に使用されるゴム補強用鋼線としては、例えばスチールコード用鋼線、ホースワイヤ、およびビードワイヤ等が挙げられる。例えばスチールコード用鋼線およびホースワイヤは、通常、炭素含有量が０．７〜０．８％程度の高炭素鋼［ＪＩＳＧ  ３５０２（ＳＷＲＳ７２Ａ、ＳＷＲＳ８２Ａ）相当］を熱間圧延した後、冷却条件を制御することによって線径：５．０〜６．４ｍｍ程度の線材とし、次いで一次伸線（乾式伸線）、中間パテンティング処理、二次伸線（乾式伸線）、最終パテンティング処理、ブラスめっき（Ｃｕ−Ｚｎ二相めっき）、ブルーイング処理を施した後、最終的に仕上げ伸線（湿式伸線）を行うことによって、所望線径の鋼線材が得られるように製造されている。
【０００３】
これらスチールコード用鋼線材の製造やビードワイヤの製造では、多くの場合、パテンティング処理が施される。パテンティング処理は、伸線加工に適した均一微細なパーライト組織を得るために行われる。このパテンティング処理はコストがかかるため、パテンティング処理をできるだけ減らすことが求められている。そのため従来から、パテンティング処理を省略できる様々な技術が提案されている。
【０００４】
例えば特許文献１には、金属組織の８０％以上をパーライト組織とし、且つ鋼線材の引張強さを、ラメラ間隔と炭素当量とで規定されるパラメーター以下に制限することによって、鋼線材（Ｃ：０．６５〜１．２０％）のパテンティング処理を省略できると記載されている。
【０００５】
また特許文献２には、金属組織の９０面積％以上をパーライト組織とし、且つ引張強さの平均値および標準偏差、並びに破断絞りの平均値および標準偏差を制御することによって、熱間圧延線材（Ｃ：０．６〜１．０％）の伸線前の熱処理（特にパテンティング処理）を省略できると記載されている。
【０００６】
上述の特許文献１および２では、比較的、炭素量が多い鋼線材が開示されている。これに対して、例えば特許文献３では、比較的炭素量が少ない鋼線材（Ｃ：０．２〜０．５５％）で、フェライト面積率が２０％以上５０％未満であり、残部の９０％以上がパーライトである金属組織とすることによって、伸線中にパテンティング処理を施すことなしに鋼線材を製造できることが記載されている。但し特許文献３の技術では、伸線中にパテンティングを行わないが、伸線前にはパテンティングを行っている。
【０００７】
なお、本出願人は、炭素量（Ｃ：０．３５〜０．９％）の線材（以下、炭素量が「中程度」と記載することもある）において、初析フェライトを面積率で２０％以下に制限して伸線性を高めることによって、仕上げ伸線（湿式伸線）までパテンティング処理を行わずとも伸線できることを開示している（特許文献４）。
【特許文献１】特開２００５−２０６８５３号公報
【特許文献２】特開２００４−１３７５９７号公報
【特許文献３】特開２００４−３５９９９２号公報
【特許文献４】特開平９−４９０１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献４で開示しているように、炭素量が中程度の線材において、初析フェライト面積率を２０％以下に制限することによって、パテンティング処理を行わずに、湿式伸線（仕上げ伸線）まで行うことができる。詳しくは、線材の圧延後の冷却速度を調節することによって初析フェライトを制限した圧延線材を製造し、この圧延線材に、乾式伸線、めっき、熱処理（ブルーイング処理）および湿式伸線を順次施すことによって、スチールコード用鋼線などを製造することができるとしている。
【０００９】
しかし上記のパテンティング処理を行わない鋼線材の伸線を行うにあたり、めっきされた鋼線材の球状炭化物の割合を抑えることによって、最後の湿式伸線（仕上げ伸線）で一層優れた伸線性を示すめっき鋼線材が得られることを見出した。またこのめっき鋼線材を用いれば、湿式伸線後に得られる鋼線（フィラメント）の強度が、さらに高まることを見出した。従って本発明の目的は、伸線性に優れ、且つ高強度のスチールコード用鋼線を製造できる鋼線材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成することができる本発明の伸線性に優れた鋼線材とは、めっきされた鋼線材であって、鋼が、
Ｃ：０．３５〜０．９０％（質量％の意味、成分組成について以下同じ）、
Ｓｉ：０．１〜０．４％、
Ｍｎ：０．２〜１．１％、
Ｐ：０．０４％以下（０％を含まない）、
Ｓ：０．０４％以下（０％を含まない）、
Ａｌ：０．００５％以下（０％を含まない）
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、
深さＤ／４（Ｄ：鋼線材の線径）位置の鋼断面において観察される炭化物が、下記式（１）を満たすことを特徴とするものである。
（球状炭化物の個数／炭化物の個数）×１００≦６５  ・・・  （１）
［但し、式（１）における球状炭化物とは、前記炭化物のうち、（炭化物の短径）／（炭化物の長径）≧０．６を満たすものをいう。］
【００１１】
鋼線材の鋼は、さらにＣｒ：０．７％以下（０％を含まない）、Ｎｉ：０．７％以下（０％を含まない）、Ｃｏ：１％以下（０％を含まない）、Ｖ：０．５％以下（０％を含まない）、およびＣｕ：０．２％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる少なくとも１種を含有していても良い。
【００１２】
本発明の鋼線材から、高強度のスチールコード用鋼線を得ることができる。そのため本発明は、上記鋼線材を湿式伸線することによって得られるスチールコード用鋼線であって、線径が０．１５〜０．４５ｍｍであり、引張強さが２８００ＭＰａ以上であるスチールコード用鋼線も提供する。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、鋼中の球状炭化物率を制限することによって、パテンティング処理を施さずとも、伸線性に優れた鋼線材を得ることができる。このような鋼線材を湿式伸線することによって、高強度のスチールコード用鋼線を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明の鋼線材は、深さＤ／４（Ｄ：鋼線材の直径）位置の鋼断面において観察される炭化物が、下記式（１）を満たすことを大きな特徴とする。
（球状炭化物の個数／炭化物の個数）×１００≦６５  ・・・  （１）
ここで「球状炭化物」とは、アスペクト比（短径／長径）が０．６以上となる炭化物を意味する。
【００１５】
本発明におけるめっきされた「鋼線材の球状炭化物率」は、以下のようにして算出する。まず、ブルーイング処理後の鋼線材から、ＳＥＭ（電子走査型顕微鏡）観察用のサンプルを採取する。このサンプルの横断面を樹脂に埋め込んで、研磨し、ピクリン酸で腐食させてから、表面に金を蒸着する。このように調製したサンプルを用い、深さＤ／４（Ｄ：鋼線材の直径）の位置において、拡大倍率を１０，０００倍とし、撮影エリアが７．６μｍ×９．３μｍのＳＥＭ写真を１０枚撮影する。このようにして得られたＳＥＭ写真を、市販の画像編集ソフト（Ａｄｏｂｅ社製：「Ｐｈｏｔｏｓｈｏｐ  ７．０．１」）によって、２５６階調の画像として読み込み、閾値を１５０として、これを２値化する。２値化したＳＥＭ写真に写っている球状炭化物（アスペクト比０．６以上）およびその他の炭化物（アスペクト比が０．６未満のラメラ炭化物）の個数をそれぞれ計数する。このとき、長径が０．０５μｍ未満の炭化物は、細かすぎ形状が特定し難いため、無視し、計数しないこととした。
【００１６】
このようにして計数した「球状炭化物の個数」および「炭化物の個数（＝球状炭化物の個数＋その他の炭化物の個数）」から、上記式（１）を用いて各ＳＥＭ写真の球状炭化物率を算出する。そして各ＳＥＭ写真から得られた球状炭化物率の値を平均することによって、鋼線材の球状炭化物率の値を定める。
【００１７】
下記実施例で示すように、球状炭化物率を６５％以下（好ましくは６０％以下、さらに好ましくは５５％以下、特に好ましくは５０％以下）に制限することによって鋼線材の伸線性がさらに向上し、また湿式伸線によって得られるスチールコード用鋼線の引張強さも向上する。
【００１８】
次に本発明の鋼線材の鋼中の化学成分について説明する。
【００１９】
（Ｃ：０．３５〜０．９０％）
Ｃは鋼線の強度向上に有効な元素であり、Ｃ量の増加に伴って伸線時の加工硬化量、伸線後の強度が増大する。またＣ量が少ないと圧延線材の初析フェライト量を低減させることが困難となる。従って本発明では、その下限を０．３５％とする。好ましい下限値は０．４０％であり、より好ましくは０．４５％である。
【００２０】
しかし、Ｃ量が多くなり過ぎると中心偏析が生じ易くなり、圧延線材のオーステナイト粒界にネット状の初析セメンタイトが生成して、伸線加工時に断線が発生し易くなる。さらに湿式伸線後における極細鋼線の靭性・延性を著しく劣化させる。そこでＣ量の上限を０．９０％とする。好ましい上限値は０．８０％であり、より好ましくは０．７０％である。
【００２１】
（Ｓｉ：０．１〜０．４％）
Ｓｉは脱酸剤として有用な元素であり、また鋼の焼入性を高めて圧延線材の初析フェライト量を低減させる効果も有する。この様な作用を有効に発揮させるには、Ｓｉ量を０．１％以上とする必要がある。好ましくは０．１５％以上、より好ましくは０．２％以上である。
【００２２】
一方、Ｓｉ量が多すぎると、スケール剥離性が低下するため、メカニカルデスケーリング（以下、ＭＤと略記する）による伸線工程が困難になるので、Ｓｉ量を０．４％以下とする。好ましくは０．３５％以下、より好ましくは０．３％以下である。
【００２３】
（Ｍｎ：０．２〜１．１％）
ＭｎもＳｉと同様、脱酸剤として有用な元素であり、ＳｉだけでなくＭｎも添加して、上記脱酸作用を有効に発揮させることが必要である。またＭｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして固定し、鋼の靭性・延性を高める効果がある。さらにＭｎは、鋼の焼入性を高めて圧延材の初析フェライト量を低減させる効果がある。これらの効果を有効に発揮させるためには、Ｍｎ量を０．２％以上とすることが必要である。好ましくは０．３％以上であり、より好ましくは０．４％以上である。
【００２４】
しかしＭｎは偏析し易い元素でもあるため、過剰に添加するとＭｎの偏析部にマルテンサイト、ベイナイトなどの過冷組織が生成して伸線加工性が劣化する恐れがある。従って、Ｍｎ量を１．１％以下とする。好ましくは０．９％以下、より好ましくは０．７％以下である。
【００２５】
（Ｐ：０．０４％以下およびＳ：０．０４％以下（共に、０％を含まない））
ＰおよびＳは、共に鋼の靭性・延性を劣化させる元素であり、伸線やその後の撚り工程における断線を防止するには、これらの元素量は少ない方が好ましい。従って本発明ではその上限を、夫々０．０４％とする。好ましい上限値は０．０２％であり、より好ましくは０．０１％である。但し、工業的にこれらを０％にすることは困難である。
【００２６】
（Ａｌ：０．００５％以下（０％を含まない））
Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3等の酸化物系介在物は、極細鋼線の製造時または鋼線の撚り加工時に断線を引き起こすと共に、極細鋼線および撚鋼線の疲労特性も劣化させる。またこれらの酸化物系介在物は、最終湿式伸線工程におけるダイス寿命にも悪影響を及ぼす。この様な悪影響を回避するために、介在物の生成主体元素であるＡｌ量を制限することが好ましい。従って本発明ではＡｌ量を０．００５％以下とする。好ましくは０．００４％以下、さらに好ましくは０．００３％以下である。
【００２７】
鋼の基本成分組成は上記の通りであり、残部は実質的に鉄である。但し原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる不可避不純物が鋼中に含まれることは、当然に許容される。さらに鋼は、必要に応じて、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｖ，Ｃｕのうち１種以上の選択元素を含有していても良い。
【００２８】
（Ｃｒ：０．７％以下（０％を含まない））
Ｃｒはパーライトのラメラ間隔を微細化し、線材の強度や伸線加工性等を向上させるのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるために、Ｃｒ量は、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．１５％以上である。一方、Ｃｒ量が多過ぎると、変態終了時間が長くなり、熱間圧延線材中にマルテンサイトやベイナイトなどの過冷組織が生じる恐れがあるほか、ＭＤ性も悪くなる。従ってＣｒ量を０．７％以下とするのが好ましく、より好ましくは０．６％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。
【００２９】
（Ｎｉ：０．７％以下（０％を含まない））
Ｎｉは、伸線材の靭性を高める元素である。この様な作用を有効に発揮させるために、Ｎｉ量は、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．１５％以上である。一方、Ｎｉを過剰に添加しても、その効果が飽和して経済的に無駄である。Ｎｉ量は、０．７％以下とするのが好ましく、より好ましくは０．６％以下、さらに好ましくは０．５％以下である。
【００３０】
（Ｃｏ：１％以下（０％を含まない））
Ｃｏは、圧延材における初析セメンタイトの析出を抑制するのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるために、Ｃｏ量は、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．１％以上、さらにより好ましくは０．１５％以上である。一方、Ｃｏを過剰に添加しても、その効果は飽和して経済的に無駄である。従ってＣｏ量を１％以下とすることが好ましく、より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．６％以下である。
【００３１】
（Ｖ：０．５％以下（０％を含まない））
Ｖは、鋼中で微細な炭窒化物を形成することにより、強度上昇と加熱時のオーステナイト粒の粗大化を防止するほか、鋼の焼入性を高めて圧延線材の機械的性質のばらつきを低減する効果がある。この様な作用を有効に発揮させるために、Ｖ量は、好ましくは０．０１％以上、より好ましくは０．０３％以上、さらに好ましくは０．０５％以上である。しかし、Ｖ量が過剰になると、炭窒化物の形成量が多くなり過ぎると共に、炭窒化物の粒子径も大きくなる。従ってＶ量を０．５％以下とするのが好ましく、より好ましくは０．４％以下、さらに好ましくは０．３％以下である。
【００３２】
（Ｃｕ：０．２％以下（０％を含まない））
Ｃｕは、極細鋼線の耐食性を高めると共に、ＭＤ時のスケール剥離性を向上させ、ダイスの焼き付きなどのトラブルを防止するのに有効な元素である。この様な作用を有効に発揮させるために、Ｃｕ量は、好ましくは０．０５％以上、より好ましくは０．０８％以上、さらに好ましくは０．１％以上である。しかし過剰に添加すると、熱間圧延後の載置温度を９００℃の如く高温度にした場合でさえ、線材表面にブリスターが生成し、該ブリスター下の鋼母材にマグネタイトが生成するため、ＭＤ性が劣化する。さらにＣｕは、Ｓと反応して粒界中にＣｕＳを偏析させるため、線材製造過程で鋼塊や線材などに疵を発生させる。この様な悪影響を防止するために、Ｃｕ量を０．２％以下とすることが好ましく、より好ましくは０．１８％以下、さらに好ましくは０．１６％以下である。
【００３３】
球状炭化物率が６０％以下である本発明の鋼線材は、上述の化学成分組成であり、且つ初析フェライト面積率が２０％以下（好ましくは１８％以下、より好ましくは１５％以下）である圧延線材（ロッド）に、パテンティング処理無しで、乾式伸線、めっき、および熱処理（ブルーイング処理）を施すことによって製造することができる。以下、本発明の鋼線材の製造方法について説明する。
【００３４】
まず初析フェライト面積率が２０％以下である圧延線材を得るためには、圧延終了後の冷却時に、８００〜５００℃の温度範囲を３〜２００℃／秒の速度で冷却すればよい。特に、この温度範囲での冷却速度を、３℃／秒以上に調節することが重要である。この冷却速度が遅くなりすぎると、初析フェライト面積率が過剰になる。
【００３５】
なお上記の冷却速度を下限近くで設定する場合、冷却速度が下限を下回らないように配慮する必要がある。そしてステルモアコンベア上で線材を冷却する際には、線材リングの疎部に比べて、密部の冷却速度が遅くなる。そのため冷却速度を下限値付近に設定する場合は、線材リングの密部で温度を管理して、冷却速度を調節すればよい。
【００３６】
本発明において、圧延線材の初析フェライト面積率は以下のようにして測定する。まず、圧延線材の深さＤｌｏｔ／４（Ｄｌｏｔ：圧延線材の線径）の位置から、光学顕微鏡で観察するためのサンプルを採取する。このサンプルから、倍率４００倍で、撮影エリアが３００μｍ×３７０μｍの光学顕微鏡写真を１０枚撮影する。これらの各写真から初析フェライト面積率を算出し、それらを平均することによって、圧延線材の初析フェライト面積率を定める。
【００３７】
上述のようにして得られた圧延線材に乾式伸線を施す。この乾式伸線に用いる圧延線材の線径は、好ましくは４．０〜５．５ｍｍであり、乾式伸線後に得られる鋼線の線径は、好ましくは０．９〜１．２ｍｍである。乾式伸線の出側の伸線速度は、好ましくは８〜１７ｍ／秒である。
【００３８】
乾式伸線後に得られる鋼線に、めっきを施す。めっきとしては、ブラスめっき（即ちＣｕ−Ｚｎ二相めっき）が好ましい。ブラスめっきの好ましい組成は、Ｃｕが６０〜７０質量％であり、Ｚｎが４０〜３０質量％である。めっきの膜厚は、好ましくは２〜７μｍである。好ましいめっき方法は、電気めっきであり、以下のように行う。ピロリン酸銅及び硫酸亜鉛に、二枚の鉄板（アノード）と線材（カソード）を浸漬し、アノード・カソード間に外部電源から一定の電圧を印加することにより、線材表面にブラスを析出させる。
【００３９】
上述のようにして得られためっき鋼線材に、ブルーイング処理を施す。このブルーイング処理の条件が、球状炭化物率を６０％以下に制御するために重要である。具体的には、球状炭化物率を制限するためには、ブルーイング処理を低温且つ短時間で行うことが好ましい。球状炭化物率は、ブルーイング処理の温度や時間、鋼の組成にも影響される。そのためブルーイング処理の温度および時間は、一義的に定めることはできないが、例えば、４００℃〜６００℃（４５０℃〜５６０℃）で、８秒〜１５秒（好ましくは１０秒〜１３秒）に設定することが推奨される。
【００４０】
上記のようにして得られる本発明のめっき鋼線材の線径は、好ましくは０．９〜１．２ｍｍである。このようなめっき鋼線から、パテンティング処理を行わずに、湿式伸線を行うことによって、線径が０．１５ｍｍ以上、０．４５ｍｍ以下（好ましくは０．４０ｍｍ以下）であるスチールコード用鋼線を製造することが推奨される。このようにして得られる本発明のスチールコード用鋼線は、その引張強さが２８００ＭＰａ以上であることが好ましい。
【実施例】
【００４１】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例によって制限を受けるものではなく、上記・下記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００４２】
実施例１
表１に示す化学成分を有する供試鋼を用い、製造要件を変化させて圧延線材、めっき鋼線および最終的にスチールコード用鋼線を製造した。詳しくは、まず供試鋼を熱間圧延した後、８００〜５００℃の温度範囲を、表２に示す冷却速度に調節することによって、圧延線材の初析フェライト面積率を制御した。この圧延線材の初析フェライト面積率を、上述した方法によって算出した。その結果を表２に示す。
【００４３】
８００〜５００℃の温度範囲における冷却は、線材リングをステルモアコンベア上で行った。この冷却速度は、表２に示すように、上述の速度範囲の下限近くに設定していたため、線材リングの密部で温度測定を行って、冷却速度を管理した。詳しくは、８００℃から５００℃に至るまでの冷却ゾーンの距離を特定し、この値を、コンベア速度の値で割ることで、冷却時間（冷却ゾーンでの滞在時間）を算出した。次いで冷却ゾーンの初めと終わりの温度を実測し、この温度差の値を、上記冷却時間の値で割ることによって、表２に示す冷却速度を算出した。
【００４４】
次いで圧延線材を乾式伸線し、この鋼線にＣｕ−Ｚｎ二相めっきを施した。Ｃｕ−Ｚｎ二相めっきの条件は以下の通りである：
めっき浴組成：  Ｃｕ：Ｚｎ＝６４：３６ 
めっき浴の温度：５０℃
鋼線の線速：１０．０ｍ／分
鋼線のめっき浴中での浸漬時間：４３秒
めっき付着量：２２ｇ／ｍ2（めっき膜厚３．２μｍ）
【００４５】
次いでめっき鋼線材に、表２に示す温度で１２秒間ブルーイング処理を施すことによって、めっき鋼線材の球状炭化物率を制御した。このめっき鋼線材中の球状炭化物率を、上述した方法によって算出した。その結果を表２に示す。なお本発明の球状炭化物率の要件を満たす物と満たさない物との組織を対比するために、表２に示すめっき鋼線材Ｎｏ．５（球状炭化物率：７１．６％）およびＮｏ．６（球状炭化物率：６．２％）の２値化したＳＥＭ写真を、図１および図２に示す。このＳＥＭ写真の撮影エリアは、７．６μｍ×９．３μｍである。
【００４６】
次いでめっき鋼線材を、連続伸線可能な限り湿式伸線を行い、スチールコード用鋼線を製造した。最終線径の結果を表２に示す。このときのスチールコード用鋼線の引張強さ（ＴＳ）を測定した。その結果も表２に示す。また表２には、伸線性の指標として、下記式（２）で示される伸線可能ひずみの値も記載する。なお湿式伸線における線通し中の先付け作業で、めっき鋼線材が折損したものは、表２に「伸線できず」と記載した。
伸線可能ひずみ＝２×ｌｎ（圧延線材の線径／スチールコード用鋼線の最終線径）    ・・・  （２）
【００４７】
【表１】
2009138251.tif 000002
【００４８】
【表２】
2009138251.tif 000003
【００４９】
Ｎｏ．１０は、Ｃ量が過剰であるため、焼付きや脆化が原因となって断線が生じ、湿式伸線できなかった。Ｎｏ．１、１１、１２は、Ｃ量、Ｓｉ量、またはＭｎ量が、本発明の範囲から外れたものであり、湿式伸線できなかった。
【００５０】
Ｎｏ．１３および１４は、ＰまたはＳ量が過剰であるため、脆化が原因で湿式伸線できなかった。またＮｏ．１５は、Ａｌ量が過剰であるため、鋼中に酸化物系介在物が多量に生成して、湿式伸線できなかった。
【００５１】
Ｎｏ．４および９のめっき鋼線材は、有る程度の湿式伸線は可能であったが、湿式伸線後の線径が好ましい値（０．４５ｍｍ以下（好ましくは０．４０ｍｍ以下））を満たしていないため、引張強さが比較的低いものとなった。
【００５２】
Ｎｏ．５のめっき鋼線材は、化学成分が本発明の規定を満たす圧延線材から製造されたものであるが、ブルーイング温度が高く、球状炭化物率が過剰となっている。そのためＮｏ．５のめっき鋼線材は、本発明の要件を全て満たすめっき鋼線材（Ｎｏ．２、３、４、６、７、８、１６〜２０）と比べて、伸線性（伸線可能ひずみ）が低い。但し、Ｎｏ．７のめっき鋼線材は、スチールコード用鋼線に伸線した場合の引張強さにやや劣る。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】実施例のめっき鋼線材Ｎｏ．５（球状炭化物率：７１．６％）の断面ＳＥＭ写真であり、２値化されたものである。
【図２】実施例のめっき鋼線材Ｎｏ．６（球状炭化物率：６．２％）の断面ＳＥＭ写真であり、２値化されたものである。
【図１】
2009138251.tif 000004
【図２】
2009138251.tif 000005