(57)【要約】【課題】高い製造効率で製造可能であるとともに、流体に対する摩擦を低減可能なアーマチャーを提供する。【解決手段】液体で満たされるモータケーシング内に収容されるアーマチャーであって、複数枚の磁性板１７を積層した積層芯を備えており、各々の磁性板１７は、中心の周りを一定半径の円弧に沿って伸びる最外周縁１７ｄと、最外周縁１７ｄの周方向の複数個所で最外周縁１７ｄから内側に入り込んでいる凹所を備えている。複数枚の磁性板１７は、積層方向から観測したときに、凹所が同一の周方向位置に整列する位置関係で積層されており、最外周縁１７ｄの半径が中心軸と平行な方向に沿って磁性板１７の厚みの整数倍の周期で変化している。【選択図】図４
2009022131.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体で満たされるモータケーシング内に収容されるアーマチャーであって、
複数枚の磁性板を積層した積層芯を備えており、
各々の磁性板は、中心の周りを一定半径の円弧に沿って伸びる最外周縁と、最外周縁の周方向の複数個所で最外周縁から内側に入り込んでいる凹所を備えており、
複数枚の磁性板は、積層方向から観測したときに、凹所が同一の周方向位置に整列する位置関係で積層されており、
最外周縁の半径が、中心軸と平行な方向に沿って、磁性板の厚みの整数倍の周期で変化していることを特徴とするアーマチャー。
【請求項２】
前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が磁性板の厚みの中で変化する変径磁性板が含まれていることを特徴とする請求項１に記載のアーマチャー。
【請求項３】
前記変径磁性板は、最外周縁の半径が表面側から裏面側に向けて単調増加していることを特徴とする請求項２に記載のアーマチャー。
【請求項４】
前記積層芯の少なくとも一部では、前記変径磁性板が同じ向きで連続して積層されていることを特徴とする請求項３に記載のアーマチャー。
【請求項５】
前記積層芯の少なくとも一部では、前記変径磁性板が互い違いの向きで連続して積層されていることを特徴とする請求項３に記載のアーマチャー。
【請求項６】
前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が磁性板の厚みの中で変化する変径磁性板と、最外周縁の半径が磁性板の厚みを通して一定である定径磁性板が含まれていることを特徴とする請求項２から５のいずれか１項に記載のアーマチャー。
【請求項７】
前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が大きい大径磁性板と、最外周縁の半径が小さい小径磁性板が含まれていることを特徴とする請求項１に記載のアーマチャー。
【請求項８】
液体を吸引して吐出するポンプであって、
請求項１〜７のいずれか１項に記載のアーマチャーをケーシング内に収容しているモータ部と、
モータ部によって駆動されるポンプ部を有しており、
前記アーマチャーと前記ケーシングの間の隙間が、液体の流路となっていることを特徴とするポンプ。
【請求項９】
積層された磁性板の外周縁によって構成される積層芯の外周面における流体摩擦モーメント係数をＣＭ、前記周期内における積層芯の外周面の最大半径をｒｉ、前記周期内における積層芯の外周面の最大半径と最小半径の差をｈ、吐出する液体の動粘性係数をν、としたときに、
【数１】
2009022131.tif 000005


で表される指数ｈ+が１１５以上かつ１５０以下であることを特徴とする請求項８に記載のポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、モータのケーシング内に収容されるアーマチャー及びそのアーマチャーを用いたポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
液体で満たされるモータケーシング内に収容され、電力の供給を受けることによりケーシング内で回転するアーマチャーが知られている。アーマチャーがケーシング内で回転すると、アーマチャーとケーシングとの間に存在する液体により、アーマチャーに流体摩擦が作用する。この流体摩擦により、アーマチャーの回転が遮られ、損失が発生する。したがって、モータにおいては、アーマチャーに作用する流体摩擦を低減することが重要となる。
特許文献１には、外周面に周方向に伸びる複数の溝が形成されているアーマチャーが開示されている。このようにアーマチャーの外周面に溝を形成すると、外周面と流体との間の摩擦を低減することができる。したがって、モータの性能を向上させることができる。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−１５０８９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１のアーマチャーによれば、外周面と液体との間の流体摩擦による損失を低減することができる。しかしながら、アーマチャーの外周面に複数の溝を形成する必要があり、アーマチャーの製造効率が著しく低下するという問題があった。
【０００５】
本発明は、上記の実情に鑑みてなされたものであり、高い製造効率で製造可能であるとともに、液体に対する摩擦を低減可能なアーマチャーを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のアーマチャーは、液体で満たされるモータケーシング内に収容される。このアーマチャーは、複数枚の磁性板を積層した積層芯を備えている。各々の磁性板は、中心の周りを一定半径の円弧に沿って伸びる最外周縁と、最外周縁の周方向の複数個所で最外周縁から内側に入り込んでいる凹所を備えている。複数枚の磁性板は、積層方向から観測したときに、凹所が同一の周方向位置に整列する位置関係で積層されている。そして、最外周縁の半径が、中心軸と平行な方向に沿って、磁性板の厚みの整数倍の周期で変化していることを特徴とする。
【０００７】
このアーマチャーの積層芯には凹部（積層された磁性板の凹所によって構成される凹部）が形成されている。凹部と凹部に挟まれた部分には、コイルが巻回される。巻回されたコイルに電流を流すことで、アーマチャーをケーシング内で回転させることができる。
このアーマチャーでは、最外周縁の半径が、中心軸と平行な方向に沿って、磁性板の厚みの整数倍の周期で変化している。すなわち、積層された磁性板の外周縁によって構成される積層芯の外周面の半径が、中心軸と平行な方向に沿って、磁性板の厚みの整数倍の周期で変化している。これによって、積層芯の外周面に周方向に伸びる溝が形成されている。したがって、このアーマチャーをモータのケーシング内に収容させて回転させる際に、積層芯の外周面と流体との間の摩擦が低減される。
また、このアーマチャーでは、積層芯の外周面の溝が、最外周縁の半径が、中心軸と平行な方向に沿って、磁性板の厚みの整数倍の周期で変化していることによって形成されている。すなわち、１つの溝は、溝を形成する１周期内の磁性板（以下では、１周期の磁性板組という）の最外周縁によって形成されている。
積層芯を製造するときには、１周期の磁性板組を構成する１または複数の種類の磁性板を製造する。すなわち、積層したとき（１周期の磁性板組の規則に従って積層したとき）に溝が形成される形状に最外周縁が加工された各種類の磁性板を製造する。溝の形状は周期ごとに同一形状であるので、１周期の磁性板組を構成する各種類の磁性板を複数枚製造すればよい。また、磁性板の最外周縁の形状はプレス加工等により容易に加工できる。磁性板を製造したら、磁性板を規則にしたがって積層させて、積層芯を製造する。これによって、積層芯の外周面に、周方向に伸びる複数の溝が形成される。このように、本発明のアーマチャーでは、製造した磁性板を規則にしたがって積層するだけで積層芯の外周面に溝を形成できる。また、製造する磁性板の種類が少なくてすむ。したがって、アーマチャーを容易に製造することができる。
【０００８】
前記した複数枚の磁性板のなかには、最外周縁の半径が磁性板の厚みの中で変化する変径磁性板が含まれていることが好ましい。
このような構成によれば、溝の形状を流体摩擦の低減により適した形状に調整することができる。
【０００９】
さらに、前記した変径磁性板は、最外周縁の半径が表面側から裏面側に向けて単調増加していることが好ましい。このような構成によれば、より容易に変径磁性板を量産できる。
【００１０】
上述したアーマチャーにおいては、積層芯の少なくとも一部では、前記変径磁性板が同じ向きで連続して積層されていてもよい。
このような構成によれば、複数種類の磁性板を用いることなく、変径磁性板のみを積層させることで積層芯の外周面に溝を形成することができる。また、より短い間隔で複数の溝を形成することができる。溝の間隔を流体摩擦の低減により適した間隔に調整することができる。
【００１１】
上述したアーマチャーにおいては、積層芯の少なくとも一部では、前記変径磁性板が互い違いの向きで連続して積層されていてもよい。
このような構成によれば、複数種類の磁性板を用いることなく、変径磁性板のみを積層させることで積層芯の外周面に溝を形成することができる。また、より広い間隔で複数の溝を形成することができる。溝の間隔を流体摩擦の低減により適した間隔に調整することができる。
【００１２】
上述したアーマチャーにおいては、前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が磁性板の厚みの中で変化する変径磁性板と、最外周縁の半径が磁性板の厚みを通して一定である定径磁性板が含まれていてもよい。
このような構成によれば、定型磁性板と変径磁性板の組合わせによって、溝の形状（例えば、溝の幅、溝のピッチ等）を調整することができる。溝の形状を流体摩擦の低減により適した形状に調整することができる。
【００１３】
上述したアーマチャーにおいては、前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が大きい大径磁性板と、最外周縁の半径が小さい小径磁性板が含まれていてもよい。
このような構成によれば、変径磁性板を用いなくても、積層芯の外周面に溝を形成することができる。したがって、磁性板（大径磁性板、小径磁性板）の加工がより容易となる。
【００１４】
本発明は、流体を吸引して吐出する新たなポンプをも提供する。このポンプは、上述したいずれかのアーマチャーをケーシング内に収容しているモータ部と、モータ部によって駆動されるポンプ部を有している。そして、前記アーマチャーと前記ケーシングの間の隙間が、液体の流路となっていることを特徴とする。
このポンプによれば、アーマチャーとケーシングの間の隙間を流れる液体と、積層芯の外周面との間の摩擦が低減される。したがって、より損失の少ないポンプを提供することができる。
【００１５】
上述したポンプは、
【数１】
2009022131.tif 000003

で表される指数ｈ+が１１５以上かつ１５０以下であることが好ましい。
なお、（数１）において、記号ｒｉは積層芯の外周面の最大半径（溝が形成されていない部分の半径）を示しており、単位は［ｍ］である。記号ｈは、前記周期内における積層芯の外周面の最大半径と最小半径の差（すなわち、溝の深さ）を示しており、単位は［ｍ］である。記号νは、吐出する流体の動粘性係数を示しており、単位は［ｍ２／ｓ］である。記号ＣＭはアーマチャーの外周面における流体摩擦モーメント係数を示している。流体摩擦モーメント係数ＣＭは、
ＣＭ＝０．２６／Ｒｅ０．２４
の数式により算出される。なお、記号Ｒｅは、レイノルズ数を示している。レイノルズ数Ｒｅは、
Ｒｅ＝Ｕθｓ／ν
の数式により算出される。なお、記号ｓは、積層芯の外周面とケーシングの間の隙間の幅であり、単位は［ｍ］である。記号Ｕθは、積層芯の外周面とケーシングの間の隙間を流れる流体の平均流速である。平均流速Ｕθは、
Ｕθ＝７ｒｉω／１６
の数式により算出される。なお、記号ωは、アーマチャーの回転角速度であり、単位は［ｒａｄ／ｓ］である。アーマチャーの回転角速度としては、モータ部の定格回転角速度を用いることができる。
ｈ+が上記数値範囲に設定されていると、より流体摩擦による損失を低減することができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のアーマチャーは、高い製造効率で製造可能であるとともに、流体摩擦を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
下記に詳細に説明する実施例の主要な特徴を最初に列記する。
（特徴１）アーマチャーは、複数枚の磁性板を積層した積層芯を備えている。
（特徴２）前記複数枚の磁性板のなかに、最外周縁の半径が表面側から裏面側に向けて単調増加している変径磁性板が含まれていてもよい。
（特徴３）複数枚の磁性板には、外周縁の半径が、前記変径磁性板の表面における外周縁の半径と等しく、磁性板の厚みを通して一定である第１定径磁性板が含まれており、前記アーマチャーの少なくとも一部では、それぞれの表面を向かい合わせて配置された二つの前記変径磁性板の間に、前記第１定径磁性板が少なくとも一つ配置されていてもよい。
（特徴４）複数枚の磁性板には、外周縁の半径が、前記変径磁性板の裏面における外周縁の半径と等しく、磁性板の厚みを通して一定である第２定径磁性板が含まれており、前記アーマチャーの少なくとも一部では、それぞれの裏面を向かい合わせて配置された二つの前記変径磁性板の間に、前記第２定径磁性板が少なくとも一つ配置されていてもよい。
【実施例】
【００１８】
本発明の実施例に係る燃料ポンプについて、図面を参照しながら説明する。図１は、本実施例の燃料ポンプ１００の概略断面図を示している。燃料ポンプ１００は、自動車等の燃料タンク内に設置され、燃料タンク内の燃料をエンジンに供給するために用いられる。燃料ポンプ１００は、ポンプ部７０と、モータ部１０、吐出部８０によって構成されている。
【００１９】
図１に示すように、モータ部１０は、ケーシング３０と、ケーシング３０内に収容されているアーマチャー１２を有している。
【００２０】
アーマチャー１２は、シャフト１４と、積層芯１６と、ケース部１８と、整流子２０を有している。シャフト１４はケーシング３０内で回転可能に支持されている。これによって、アーマチャー１２全体がケーシング３０内で回転可能となっている。
【００２１】
図２は、シャフト１４の中心軸Ｃ１を含む断面におけるアーマチャー１２の断面図を示している。図２に示すように、シャフト１４には、積層芯１６が固定されている。図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線におけるアーマチャー１２の断面図（すなわち、シャフト１４の中心軸Ｃ１に対して垂直な平面における断面図）を示している。図３に示すように、積層芯１６は、シャフト１４に固定されている中心部１６ａと、中心部１６ａから放射状に伸びる８個の接続部１６ｂと、各接続部１６ｂの先端が周方向に延出されて形成されている外周部１６ｃを備えている。各外周部１６ｃには、断面形状が中心軸Ｃ１と同心状の円弧形状に形成された外周面１６ｄが形成されている。
【００２２】
図２に示すように、積層芯１６は、多数の磁性板１７がシャフト１４の中心軸Ｃ１と平行な方向に積層されることにより構成された積層体である。各磁性板１７は、磁性材料からなる板状部材である。各磁性板１７は、図３に示す積層芯１６の断面形状と略同一の平面形状を有している。すなわち、各磁性板１７は、断面形状が中心軸Ｃ１と同心状の円弧形状に形成された最外周縁１７ｄを有している。すなわち、積層芯１６の外周面１６ｄは、積層された磁性板１７の最外周縁１７ｄによって形成されている。
【００２３】
図４は、図２の範囲Ａ１に示す積層芯１６の外周面１６ｄ近傍の拡大断面図である。図示するように、磁性板１７の最外周縁１７ｄは、半径が磁性板１７の一方の面から他方の面に向かうに従って単調増加するように形成されている。すなわち、磁性板１７の外周部分の断面形状が三角形となっている。以下では、磁性板１７の半径が小さい方の面を表面といい、半径が大きい方の面を裏面という。磁性板１７は、互い違いの向きで（すなわち、隣接する磁性板１７が逆向きとなるように）積層されている。したがって、表面同士が接している２つの磁性板１７の最外周縁１７ｄによって、積層芯１６の外周面１６ｄに溝１６ｅが形成されている。すなわち、積層芯１６の外周面１６ｄには、外周面１６ｄの周方向に伸びる溝１６ｅが多数、形成されている。後述するが、積層芯１６の外周面１６ｄはアーマチャー１２の表面に露出している。
図３に示すように、積層芯１６の各接続部１６ｂには、コイル２２が巻かれている。コイル２２の両端は、整流子２０に接続されている。
【００２４】
ケース部１８は、図１、図２に示すように、積層芯１６の外周面１６ｄを除く部分を覆っている。ケース部１８は、積層芯１６の各接続部１６ｂの間の凹部１７ｆにも充填されている。ケース部１８の外周面は、積層芯１６の外周面１６ｄに略連続する円筒面（すなわち、シャフト１４の中心軸Ｃ１と同心状であり、半径が積層芯１６ｄの外周面１６ｄ（より詳細には、磁性板１７の最外周縁１７ｄの最大半径））と略等しい半径の円筒面）に形成されている。
【００２５】
整流子２０は、シャフト１４及びケース部１８に固定されている。整流子２０は、複数の電極セグメントを有している。各電極セグメントには、コイル２２の端部が接続されている。各電極セグメントは、アーマチャー１２（すなわち、整流子２０）が回転したときに、ブラシ８６と摺接する。
【００２６】
ケーシング３０は、ケーシング部材３２と、永久磁石３４を有している。ケーシング部材３２はシャフト１４を中心とした円筒状のケースであり、アーマチャー１２の周囲を囲んでいる。ケーシング部材３２の内側には、アーマチャー１２を取囲むように永久磁石３４が固定されている。永久磁石３４とアーマチャー１２は接触しておらず、その間には隙間５０が形成されている。
【００２７】
吐出部８０は、ケーシング部材８２を有している。ケーシング部材８２は、ケーシング部材３２の上部に嵌合されている。ケーシング部材８２の内側には、シャフト支持部８４が形成されている。シャフト支持部８４は、シャフト１４を回転可能に支持している。また、ケーシング部材８２の内側には、ブラシ８６が設置されている。ブラシ８６には外部から電力を供給可能となっている。ブラシ８６が整流子２０の各電極セグメントと摺接することにより、整流子２０を介して各コイル２２に電流が供給される。ケーシング部材８２の上部には、燃料吐出ポート８８が形成されている。
【００２８】
ポンプ部７０は、インペラ７２と、インペラ７２を収容するポンプケーシング７４を有している。ポンプケーシング７４には、シャフト支持部７６と、インペラ収容室７９と、燃料吸入口７８ａと、燃料吐出口７８ｂが形成されている。インペラ収容室７９内には、インペラ７２が収容されている。シャフト支持部７６は、シャフト１４を回転可能に支持している。シャフト１４は、インペラ収容室７９内まで延出されて、シャフト収容室７９内でインペラ７２と係合されている。これによって、インペラ７２は、シャフト１４と共に回転可能とされている。燃料吸入口７８ａは、インペラ収容室７９と外部を連通している。燃料吐出口７８ｂは、インペラ収容室７９とポンプ部１０を連通している。
【００２９】
燃料ポンプ１００のブラシ８６に電流が供給されると、ブラシ８６と整流子２０を介してコイル２２に電流が流れる。これによって、アーマチャー１２が回転し、アーマチャー１２のシャフト１４も回転する。シャフト１４が回転すると、インペラ７２が回転する。インペラ７２がポンプケーシング７４内で回転すると、燃料吸入口７８ａからインペラ収容室７９内に燃料が吸引される。インペラ収容室７９内に吸引された燃料は、インペラ７２の回転によって昇圧され、燃料吐出口７８ｂからモータ部１０に送り出される。モータ部１０に送り出された燃料は、モータ部１０内を流れ、燃料吐出ポート８８から外部に吐出される。
【００３０】
燃料がモータ部１０内を流れる際には、燃料がアーマチャー１２とケーシング３０（すなわち、永久磁石３４）の間の隙間５０を流れる。したがって、回転するアーマチャー１２と隙間５０を流れる燃料の間で流体摩擦が発生する。すなわち、アーマチャー１２と燃料との流体摩擦により、エネルギーの損失が発生する。
しかしながら、本実施例の燃料ポンプ１００では、積層芯１６の外周面１６ｄに、外周面１６ｄの周方向に伸びる複数の溝１６ｅが形成されている。したがって、燃料と積層芯１６の外周面１６ｄの間の流体摩擦が低減される。したがって、燃料の流体摩擦によるエネルギーの損失が抑制されており、燃料ポンプ１００のポンプ効率が向上されている。
【００３１】
図５は、指数ｈ＋変動させて燃料ポンプ１００を作動させたときのポンプ効率の上昇率αを示している。
なお、ポンプ効率上昇率αは、設定された条件下での作動時における、本実施例の燃料ポンプ１００の消費電力βと、比較用の燃料ポンプの消費電力γの測定値から、
α＝１００×（γ−β）／γ  （％）
の数式で算出した値である。なお、比較用の燃料ポンプとしては、燃料ポンプ１００と同様に磁性板が積層されることによって積層芯１６が構成されているが、積層芯１６の外周面１６ｄに溝が形成されていない燃料ポンプを使用した。
また、指数ｈ+は、
【数１】
2009022131.tif 000004



で表される指数ｈ+である。なお、（数１）において、記号ｒｉは積層芯１６の外周面１６ｄの半径（溝１６ｅが形成されていない部分の半径（すなわち、磁性板１７の最外周縁１７ｄの最大半径））を示しており、単位は［ｍ］である。記号ｈは、溝１６ｅの深さを示しており、単位は［ｍ］である。記号νは、吐出する燃料の動粘性係数を示しており、単位は［ｍ２／ｓ］である。記号ＣＭは積層芯１６の外周面１６ｄにおける流体摩擦モーメント係数を示している。流体摩擦モーメント係数ＣＭは、
ＣＭ＝０．２６／Ｒｅ０．２４
の数式により算出される。なお、記号Ｒｅは、レイノルズ数を示している。レイノルズ数Ｒｅは、
Ｒｅ＝Ｕθｓ／ν
の数式により算出される。なお、記号ｓは、積層芯１６の外周面１６ｄとケーシング３０（すなわち、永久磁石３４）の間の隙間５０の幅であり、単位は［ｍ］である。記号Ｕθは、隙間５０を流れる燃料の平均流速である。平均流速Ｕθは、
Ｕθ＝７ｒｉω／１６
の数式により算出される。なお、記号ωは、アーマチャー１２の回転角速度であり、単位は［ｒａｄ／ｓ］である。
また、図５において、グラフＢ１は、燃料としてガソリンを使用し、溝１６ｅの深さｈを０．１ｍｍとしたときの結果である。グラフＢ２は、燃料としてガソリンを使用し、溝１６ｅの深さｈを０．１５ｍｍとしたときの結果である。グラフＢ３は、燃料として軽油を使用し、溝１６ｅの深さｈを０．３ｍｍとしたときの結果である。グラフＢ４は、燃料として軽油を使用し、溝１６ｅの深さｈを０．３５ｍｍとしたときの結果である。
なお、溝１６ｅの間隔（ピッチ）は、溝１６ｅの深さｈの約１．７倍とした。少なくとも溝１６ｅの間隔を深さｈの１．５倍〜２．０倍の範囲とすると、図５と略同様の特性が得られる。
【００３２】
図５に示すように、ｈ+を１１５以上かつ１５０以下の範囲に設定することで、何れの条件においても、ポンプ効率を上昇させることができる。また、ｈ+が１３０以上かつ１４５以下の範囲に設定すると、ポンプ効率を著しく上昇させることができる。
【００３３】
また、この燃料ポンプ１００では、磁性板１７が積層されることによって積層芯１６が形成されているので、積層芯１６の内部で渦電流が発生することが抑制されている。したがって、渦電流によるエネルギー損失も低減されている。
また、この燃料ポンプ１００では、磁性板１７の最外周縁１７ｄの半径が表面から裏面に沿って単調増加していることによって、積層芯１６の外周面１６ｄに溝１６ｅが形成されている。したがって、磁性板１７を製造し、製造した磁性板１７を積層させるだけで、外周面１６ｄに溝１６ｅが形成されている積層芯１６を製造することができる。磁性板１７の最外周縁１７ｄの形状は、プレス加工等により容易に成形できる。また、積層芯１６に用いられる磁性板１７は、全て同一形状である。したがって、磁性板１７の製造は容易である。すなわち、本実施例の燃料ポンプ１００においては、積層芯１６の製造が非常に容易である。
【００３４】
なお、図６に示すように、表面と表面が向かい合って配置されている磁性板１７の間に、最外周縁の半径が磁性板１７の最外周縁の最小半径と同一で一定である第１定径磁性板５２を配置するようにしてもよい。このような構成によれば、溝の幅を好適に調整することができる。
【００３５】
また、図７に示すように、裏面と裏面が向かい合って配置されている磁性板１７の間に、最外周縁の半径が磁性板１７の最外周縁の最大半径と同一で一定である第２定径磁性板５４を配置するようにしてもよい。このような構成によれば、溝の間隔（シャフト１２の中心軸Ｃ１と平行な方向における溝のピッチ）を好適に調整することができる。
【００３６】
また、図８に示すように、磁性板１７と第１定径磁性板５２と第２定径磁性板５４を繰り返し積層させてもよい。
【００３７】
また、図９に示すように、磁性板１７を同一向きで積層させて積層芯１６を形成してもよい。この様な構成によっても、同一形状の磁性板１７を積層させるだけで、外周面１６ｄに溝が形成されている積層芯１６を製造することができる。
【００３８】
また、図１０に示すように、最外周縁の半径が一定である大型定径磁性板５６と、最外周縁の半径が大型定径磁性板５６より小さいとともに一定である小型定径磁性板５８を交互に積層させて積層芯１６を形成してもよい。このような構成によれば、磁性板の最外周縁の加工がより容易となる。また、図１１に示すように、最外周縁の半径が大型定径磁性板５６と小型定径磁性板５８の中間程度の中型定径磁性板６０を、大型定径磁性板５６と小型定径磁性板５８の間に配置するようにしてもよい。
【００３９】
また、図１２〜１４に示すように、磁性板１７の最外周縁の形状を形成してもよい。これらのように磁性板１７の最外周縁を形成しても、外周面１６ｄに溝が形成されている積層芯１６を容易に製造することができる。
【００４０】
なお、上述した図６〜図１４の積層芯１６を用いた燃料ポンプにおいても、図５のグラフと同様にしてｈ+に応じてポンプ効率が変動する。すなわち、ｈ+を１１５以上かつ１５０以下の範囲に設定することで、何れの条件においても、ポンプ効率を上昇させることができる。特に、ｈ+が１３０以上かつ１４５以下の範囲に設定すると、ポンプ効率を著しく上昇させることができる。
【００４１】
以上、本発明の具体例を詳細に説明したが、これらは例示にすぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例をさまざまに変形、変更したものが含まれる。
本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組み合わせによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時請求項記載の組み合わせに限定されるものではない。また、本明細書または図面に例示した技術は複数目的を同時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】実施例の燃料ポンプ１００の断面図。
【図２】シャフト１４の中心軸Ｃ１を含む断面におけるアーマチャー１２の断面図。
【図３】図２のIII−III線におけるアーマチャー１２の断面図。
【図４】図２の範囲Ａ１を拡大したアーマチャー１２の断面図。
【図５】燃料ポンプ１００のポンプ効率上昇率αの指数ｈ＋に対する変化を示すグラフ。
【図６】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図７】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図８】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図９】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図１０】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図１１】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図１２】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図１３】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【図１４】変形例のアーマチャーの図４に対応する範囲（積層芯の外周面近傍）の拡大断面図。
【符号の説明】
【００４３】
１０：モータ部
１２：アーマチャー
１４：シャフト
１６：積層芯
１６ｄ：外周面
１６ｅ：溝
１７：磁性板
１７ｄ：最外周縁
３０：ケーシング
３２：ケーシング部材
３４：永久磁石
５０：隙間
７０：ポンプ部
８０：吐出部
１００：燃料ポンプ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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