(57)【要約】【課題】バリ・ワレ・カンなどを発生させずに速いタクトタイムで、しかも高い形状精度で光学素子を成形可能とする。【解決手段】ガラス素材２４を一対の上型１８及び下型２０間に挟んで加熱・プレスし光学素子を成形するものであり、ガラス素材２４を所定荷重Ｐでプレスする際に上型１８の移動加速度を検出する工程Ｓ３と、上型１８の移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化したときのタイミングでガラス素材２４の加熱温度を下げる工程Ｓ４と、ガラス素材２４をプレスする工程Ｓ７とを備える。【選択図】  図１
2009249273.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
成形素材を一対の成形型間に挟んで加熱・プレスし光学素子を成形する光学素子の製造方法において、
前記成形素材をプレス手段により所定荷重でプレスする際に前記成形型の移動加速度を検出する工程と、
前記成形型の移動加速度が、前記成形型が前記成形素材をプレスする方向を正として、正値から負値に変化したときのタイミングで前記成形素材を加熱する加熱手段の出力を下げる工程と、
前記成形素材を前記プレス手段によりプレスして成形する工程と、を備える
ことを特徴とする光学素子の製造方法。
【請求項２】
前記成形型の移動加速度が、前記成形型が前記成形素材をプレスする方向を正として、正値から負値に変化したときのタイミングで前記プレス手段によるプレス荷重を低くする工程をさらに備える
ことを特徴とする請求項１に記載の光学素子の製造方法。
【請求項３】
前記プレス手段によるプレス荷重を低くした後に再びプレス荷重を高くする工程を備える
ことを特徴とする請求項２に記載の光学素子の製造方法。
【請求項４】
前記成形素材はガラスである
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学素子の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形素材を成形型間に挟んで加熱・プレスし光学素子を成形する光学素子の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
上型及び下型とスリーブ（胴型）を用いて光学素子を成形する際、成形型内に形成されたキャビティ内に成形素材を配置してプレスし、所望形状に成形する技術が知られている。
【０００３】
この場合、例えば図１０に示すように、成形中に成形素材１２４の外周側のエッジ部１２４ａが上型１１８及び下型１２０とスリーブ１２２との間の隙間に入り込み、製品としての光学素子にバリ・ワレ・カン（破損）などの不具合が発生するおそれがあった。
【０００４】
これを解決すべく、例えば特許文献１には、上型及び下型の線膨張係数α１をスリーブの線膨張係数α２よりも大きくして（α１＞α２）、上型及び下型とスリーブとのクリアランスを小さくし、軟化した成形素材が上型及び下型とスリーブとの隙間に入り込むのを防止する技術が開示されている。
【０００５】
これにより、バリ等の発生を防止し芯取り工程も省略できるというものである。
【特許文献１】特開２０００−３２６３５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１のように、上型又は下型はスリーブとの間で相対移動（摺動）する必要があるため、ある程度のクリアランスがないと上型又は下型とスリーブとの間の摺動が困難となる。一方、クリアランスが大きいとその隙間に成形素材が入り込み、前述した不具合が発生するおそれがある。
【０００７】
これに対し、成形素材を低い温度で加熱して高粘度でプレスし、成形素材が上型及び下型とスリーブとの間に入らないようにすることも考えられる。しかし、これでは所望形状にプレスするまでに時間がかかりすぎてしまう。この場合、特に体積の大きい成形素材ほどタクトタイムが大きくなる。
【０００８】
本発明は斯かる課題を解決するためになされたもので、バリ・ワレ・カンなどの欠陥を発生させずに速いタクトタイムでかつ高い形状精度で光学素子を成形することのできる光学素子の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するため、請求項１に係る発明は、
成形素材を一対の成形型間に挟んで加熱・プレスし光学素子を成形する光学素子の製造方法において、
前記成形素材をプレス手段により所定荷重でプレスする際に前記成形型の移動加速度を検出する工程と、
前記成形型の移動加速度が増加から減少に変化したときのタイミングで前記成形素材を加熱する加熱手段の出力を下げる工程と、
前記成形素材を前記プレス手段によりプレスして成形する工程と、を備えることを特徴とする。
【００１０】
請求項２に係る発明は、請求項１に記載の光学素子の製造方法において、
前記成形型の移動加速度が、前記成形型が前記成形素材をプレスする方向を正として、正値から負値に変化したときのタイミングで前記プレス手段によるプレス荷重を低くする工程をさらに備えることを特徴とする。
【００１１】
請求項３に係る発明は、請求項２に記載の光学素子の製造方法において、
前記プレス手段によるプレス荷重を低くした後に再びプレス荷重を高くする工程を備えることを特徴とする。
【００１２】
請求項４に係る発明は、請求項１〜３のいずれかに記載の光学素子の製造方法において、
前記成形素材はガラスであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、バリ・ワレ・カンなどの欠陥を発生させずに速いタクトタイムでかつ高い形状精度で光学素子を成形することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面に基づき本発明の実施の形態を説明する。
［製造装置の構成］
図１は、光学素子の製造装置の概略構成を示す図である。
【００１５】
この製造装置１０は、上下に対向する一対の上加熱板１２及び下加熱板１４と、これら上加熱板１２及び下加熱板１４間に配置された型セット１６と、当該型セット１６の加熱温度やプレス荷重等を制御する制御装置２６と、を備えている。
【００１６】
また、上加熱板１２の昇降位置を検出するシリンダ位置検出センサ２８と、上加熱板１２の温度を検出するプレート温度検出センサ３０が設けられている。
上加熱板１２及び下加熱板１４には、加熱手段としてのカートリッジヒータ１３，１５が夫々内蔵されている。このカートリッジヒータ１３，１５により、上加熱板１２及び下加熱板１４は略同じ温度に加熱されるようになっている。
【００１７】
また、上加熱板１２を上下（対向）方向に駆動するプレス手段としてのエアシリンダ１７が設けられている。このエアシリンダ１７による上加熱板１２の昇降動作により、型セット１６の挟持、挟圧等の動作が行われる。
【００１８】
型セット１６は、上型１８、下型２０、及びスリーブ（胴型）２２を有している。上型１８及び下型２０は、スリーブ２２の内部で、それぞれの成形面が対向するようにスリーブ２２の両端側から嵌挿されている。上型１８は段付き円柱状をなし、下型２０も段付き円柱状をなしている。
【００１９】
上型１８は、下型２０に対してスリーブ２２の軸方向に摺動可能となっている。また、上型１８の成形面と下型２０の成形面との間には、成形素材としてのガラス素材２４が配置されている。本実施形態では、この成形素材としてガラス素材２４が用いられている。このガラス素材２４は略球形状をなしている。
【００２０】
なお、プレート温度検出センサ３０を上加熱板１２のみでなく下加熱板１４にも設けてもよい。また、上型１８及び下型２０は、タングステンカーバイド（ＷＣ）等の超硬合金を研磨して仕上げられている。また、ガラス素材２４は、市販の光学ガラスが用いられている。さらに、ガラス素材２４の代わりに合成樹脂（プラスチック）を用いてもよい。
【００２１】
以上において、エアシリンダ１７の作動ロッド（図示せず）の軸方向の位置データは、シリンダ位置検出センサ２８から制御装置２６に取り込まれる。これにより、制御装置２６は、エアシリンダ１７に上加熱板１２を介して取り付けられた上型１８の１ｓごとの移動速度データを取得することができる。
【００２２】
よって、制御装置２６では、上型１８の毎秒ごと（１ｓごと）の移動速度の差、すなわち移動加速度を演算して検出することができる。
本実施形態では、上型１８の移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化したとき（移動速度−時間曲線の変曲点）をトリガー（起動信号）のタイミングとして、プレス荷重と加熱温度を変化させる制御を行う点に特徴を有している。
【００２３】
以下、これを具体的に説明する。
［第１の実施の形態］
図２は、ガラス素材２４を型セット１６に組み込んだ状態の断面図であり、図３は、型セット１６を加熱してガラス素材２４を軟化させ所望の肉厚までプレスしたときの断面図である。なお、上型１８及び下型２０とスリーブ２２との間には拡大した状態のクリアランスを図示している。
【００２４】
本実施形態では、熱間時（加熱時）の上型１８、下型２０、及びスリーブ２２で形成されるキャビティ空間がガラス素材２４の熱間時の体積に略等しくなるように、冷間時の上型１８、下型２０、及びスリーブ２２の構造が設計されている。
【００２５】
また、上型１８はスリーブ２２内を摺動するため、上型１８とスリーブ２２との間にわずかなクリアランスを設ける必要がある。この場合、本実施形態では、上型１８によるガラス素材２４のプレス中に、このクリアランス内にガラス素材２４が侵入しないようにして成形するものである。
【００２６】
図４は、プレス荷重Ｐ、プレート温度Ｈ、及びシリンダ位置Ｙの時間変化図を示している。
すなわち、縦軸にシリンダ１７によるプレス荷重Ｐ、プレート温度Ｈ（上加熱板１２の温度）、及びシリンダ１７の位置Ｙ（上型１８の位置）をとり、横軸に時間変化Ｔをとっている。
【００２７】
同図４において、プレート温度Ｈの変化は実線ａ〜ｅで示され、プレス荷重Ｐの変化は実線ｆ〜ｍで示され、シリンダ位置Ｙの変化は実線ｎ〜ｒで示されている。
次に、図４を参照しながら、図５〜図７に基づき本実施形態のガラス素材２４の成形工程を説明する。
【００２８】
図４において、シリンダ位置Ｙは、プレート１２が上型１８に当てついた状態から開始している。このときプレス荷重Ｐはガラス素材２４が割れない程度の値である。プレート温度Ｈは、直線（ａ〜ｂ）の区間でカートリッジヒータ１３，１５に通電されて、上型１８を伝熱してガラス素材２４を加熱する。この時点では、ガラス素材２４の温度は十分に成形可能な温度には達していない。そのため、シリンダ位置Ｙの直線（n〜o）では一定の値をとっている。
【００２９】
プレス荷重Ｐは、最初はガラス素材２４が割れない程度に上型１８を低いプレス荷重で接触させ（ｆ〜ｇ）、その後、時間Ｔ０からＴ１に向けて徐々にプレス荷重を上げていく（ｇ〜ｈ）。そして、その後は略一定荷重でプレスする（ｈ〜ｉ）。この間に、ガラス素材２４は成形可能な温度に達しているので、エアシリンダ１７が徐々に下降してシリンダ位置Ｙが移動する（ｏ〜ｐ）。
【００３０】
こうして、エアシリンダ１７によるプレスを開始すると、始めに軟化したガラス素材２４は周囲に向かって径方向へ流動いていく。そして、図５に示すように、径方向に流動したガラス素材２４は、プレスされることで厚みが薄くなるとともに、その外周部のコバ部（Ａ面）がスリーブ２２の内壁に到達する。
【００３１】
これに起因して、スリーブ２２の内壁からの反力の影響により、軟化したガラス素材２４は径方向に流動する量が小さくなる。これにより、エアシリンダ１７はガラス素材２４からそれなりの抵抗力を受ける。
【００３２】
このため、後述する表１に示すように、エアシリンダ１７（上型１８）は、当初は徐々に増加していた移動速度がこの時点で、減少傾向に転じる。すなわち、エアシリンダ１７に移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化すると考えられる（ｐ点参照）。
【００３３】
なお、この場合、図６に示すように、ガラス素材２４を型セット１６に組み込んだとき、型セット１６の中心Ｏとガラス素材２４の中心Ｏ’とがずれを起こしている場合にも、早い段階でガラス素材２４の外周部が先にスリーブ２２に達する。これにより、エアシリンダ１７はガラス素材２４から同様の抵抗を受ける。
【００３４】
また、図７に示すように、軟化したガラス素材２４の外周部がスリーブ２２に達していなくても、プレスされることでガラス素材２４の厚みが薄くなってくると抵抗が増加することも考えられる。
【００３５】
このようにして、エアシリンダ１７（上型１８）の移動加速度は、ある時点で、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化する。
表１は、エアシリンダ１７（上型１８）の移動加速度の符号が変化するときのデータを示している。
【００３６】
【表１】
2009249273.tif 000003
表１は、ある光学素子の成形中のシリンダ位置を１ｓごとに取得した値から、エアシリンダの移動速度と移動加速度を演算したことを表している。プレス時間は、エアシリンダによるプレス開始のタイミングから経過した時間であり、表１では５０ｓ〜５７ｓのデータを記述している。あるタイミングのエアシリンダ位置データから１ｓ前のエアシリンダ位置データを引いた値が、エアシリンダの移動速度データとなる。さらに、あるタイミングのエアシリンダの移動速度データから１ｓ前のエアシリンダの移動速度データを引いた値が、エアシリンダの移動加速度データとなる。
【００３７】
この表１によると、エアシリンダ１７の移動速度は、成形時間が５０ｓ〜５１ｓ、５１ｓ〜５２ｓ、５２ｓ〜５３ｓ、５３ｓ〜５４ｓまでは１ｓごとに１ｓ前と比べ速度が増加している。すなわち、この区間での加速度は、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値をとっている。しかし、成形時間が５４ｓ〜５５ｓ、５５ｓ〜５６ｓ、５６ｓ〜５７ｓまでは１ｓごとに１ｓ前と比べ速度が減少している。すなわち、この区間での加速度は、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、負値をとっていることがわかる。
【００３８】
すなわち、表１の場合は成形時間が５５ｓの時点が、エアシリンダ１７の移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化している点であることがわかる。
【００３９】
そこで、この時点をトリガー（図４のＴ２点）として、カートリッジヒータ１３，１５の出力（加熱温度）を下げてプレート温度Ｈを下げる（図４のｃ〜ｄ）。この場合、カートリッジヒータ１３，１５の温度を下げてもよいし、カートリッジヒータ１３，１５への通電を切断してもよい。これにより、ガラス素材２４の表面の粘度は高く（硬く）なる。
【００４０】
このため、上型１８、下型２０、及びスリーブ２２の間に若干のクリアランスがあったとしても、このクリアランス内に、軟化したガラス素材２４が侵入することがなくなる。
一方、この時以降も、それまでと同じプレス荷重でプレスするとガラス素材２４に過大な荷重が加わることになる。そこで、本実施形態では、この時点をトリガー（図４のＴ２点）として、さらにエアシリンダ１７によるプレス荷重を低くする（図４のｉ〜ｊ）。
【００４１】
すなわち、本実施形態では、トリガーのタイミングで制御装置２６からの指令により、エアシリンダ１７のプレス荷重Ｐとカートリッジヒータ１３，１５によるプレート温度Ｈを低い数値に切り替えるようにしている。
【００４２】
プレス荷重Ｐが下がることで、成形中の軟化したガラス素材２４の流動量はさらに減少し、軟化したガラス素材２４が上型１８及び下型２０とスリーブ２２との隙間に侵入することを防止する。
【００４３】
すなわち、前述したように、カートリッジヒータ１３，１５の出力を下げることで、ガラス素材２４の表面部の温度が下がり粘度が上がる（硬くなる）。このため、軟化したガラス素材２４が上型１８及び下型２０とスリーブ２２との隙間に入り込むことをさらに防止する。
【００４４】
但し、ガラス素材２４の内部の粘度は比較的低い（軟らかい）状態となっている。このため、シリンダ位置Ｙで示されるように、ガラス素材２４のキャビティへの充填は進行する（図４のｐ〜ｑ）。
【００４５】
さらに、エアシリンダ１７を下降すると軟化したガラス素材２４はほとんどキャビティ内に充填される。しかし、この時点では、未だ成形品としての光学素子の外周部（図５のＡ面参照）と光学面（図５のＢ面参照）をつなぐ稜線部付近までは転写されていない。
【００４６】
そこで、本実施形態では、ガラス素材２４が１０１１ポアズ以上のある粘度になったときを、２回目のトリガー（図４のＴ３点）として、制御装置２６からの指令でプレス荷重Ｐを再び増加させる（図４のｋ〜ｌ）。
【００４７】
こうして、成形品としての光学素子の稜線部付近の転写を行う。さらに、カートリッジヒータ１３，１５の出力を上げることでプレート温度Ｈを上げ（図４のｄ〜ｅ）、ガラス素材２４の粘度が１０１５ポアズ以上に高く（硬く）ならないようにする。
【００４８】
この場合、２回目のトリガー（図４のＴ３点）でプレス荷重Ｐ（図４のｌ〜ｍ）を、１回目のトリガー（図４のＴ２点）以前のプレス荷重Ｐ（図４のｈ〜ｉ）よりも下げているのは、プレート温度が低い状態のまま高いプレス荷重Ｐでプレスすると、ガラス素材２４が割れるおそれがあるためである。
【００４９】
また、１回目のトリガー（図４のＴ２点）までは、タクトタイム短縮などの目的のため、高いプレス荷重Ｐにより速い変形が行われるのを狙っているためである。
なお、図４におけるシリンダ位置Ｙの破線は、プレス荷重Ｐとプレート温度Ｈを一定にした場合（従来例）のシリンダ位置Ｙを示している。
【００５０】
本実施形態の場合は、シリンダ位置Ｙが（図４のｑ〜ｒ）で成形が完了するが、従来例の場合は、それよりも早期に目標肉厚に達している（図４のｑ点よりも前）。しかし、従来例の場合は、成形される光学素子にバリ、ワレ、カンが発生するおそれがある。
【００５１】
なお、ガラス素材２４のそのものの粘度を測定するのは困難である。このため、本実施形態では、上加熱板１２の温度を熱電対などで測定するプレート温度検出センサ３０から出力される数値に基づき、ガラス素材２４の粘度を推測している。
【００５２】
図８は、成形工程のフローチャートを示している。
Ｓ１で成形工程を開始すると、Ｓ２でエアシリンダ１７によるプレス荷重Ｐ及びプレート温度Ｈを一定値に制御してプレスし、Ｓ３に進む。Ｓ３では、計測したエアシリンダ１７（上型１８）の最新の移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化しているか否かを判断する。
【００５３】
その結果、ＹｅｓならＳ４に進み、ＮｏならＳ２に戻る。Ｓ４は、図４の１回目のトリガー（図４のＴ２点）に対応する工程である。このため、ここでプレート温度Ｈの出力を下げるとともに、プレス荷重Ｐを下げてＳ５に移行する。
【００５４】
Ｓ５では、ガラス素材２４の粘度が１０１１ポアズ以上に対応するある温度になっているか否かを判断し、ＹｅｓならばＳ６に進む。また、ＮｏならＳ４に戻る。Ｓ６では、図４の２回目のトリガー（図４のＴ３点）に対応する工程である。ここで、プレート温度Ｈを上げるとともに、プレス荷重Ｐを上げてＳ７に進む。Ｓ７では、成形品が所望の肉厚になっているか否かを判断し、ＹｅｓならＳ８で成形工程を終了し、ＮｏならＳ６に戻る。
【００５５】
なお、本実施形態では、トリガーのタイミング（エアシリンダ１７の移動加速度が、エアシリンダ１７がガラス素材２４をプレスする方向を正として、正値から負値に変化するタイミング）で、プレス荷重Ｐとプレート温度Ｈの双方を低い数値に切り替える場合について説明した。しかし、これに限らない。例えば、トリガーのタイミングでプレート温度Ｈのみを単独で下げるようにしてもよい。
【００５６】
本実施形態によれば、エアシリンダ１７の移動加速度が増加から減少に変化するときのタイミングでエアシリンダ１７によるプレス荷重Ｐとプレート温度Ｈの双方を下げてプレスすることにより、上型１８及び下型２０とスリーブ２２との間のクリアランス内にガラス素材２４が侵入するのを防止することができる。
【００５７】
このため、バリ・ワレ・カンのない光学素子を得ることができる。なお、本実施形態のトリガーのタイミングでプレス荷重Ｐとプレート温度Ｈを下げる技術は、ガラス素材２４のセット位置や体積誤差が大きい場合でも用いることができる。
【００５８】
また、本実施形態によれば、プレート温度Ｈを一旦低くした後に再度プレート温度Ｈを少し上げているので、プレート温度Ｈを低い温度に制御したまま最後までプレスするよりも速いタクトタイムで製造することができる。この点は、特に大きな体積のガラス素材２４を用いた場合に顕著である。
【００５９】
さらに、成形終了直前の段階でガラス素材２４は固くなっているため、プレスの最終位置は安定しやすく、高い肉厚精度を実現することができる。また、例えばガラス素材２４の製造バラツキによる体積の過不足があったとしても、上型１８及び下型２０とスリーブ２２との間に形成された空間への軟化したガラス素材２４の充填量が変わることにより吸収することができる。これにより、高い肉厚精度を実現することができる。
【００６０】
さらに、ガラス素材２４が上型１８及び下型２０とスリーブ２２との間のクリアランス内に入り込まない程度に固くなった時点で再びプレス荷重Ｐとプレート温度Ｈを上げることで、コバ部（図５のＡ面）の転写性を高めることができる。
［第２の実施の形態］
図９は、ガラス素材２４が加熱・プレスされた状態の第２の実施の形態を示す断面図である。なお、第１の実施の形態と同一又は相当する部材には同一の符号を付して説明する。
【００６１】
ガラス素材２４は、市販の光学ガラスを含めてその体積には一般にバラツキがある。本実施形態では、ガラス素材２４の体積を所望の（目標とする）光学素子の体積よりも小さくなるように成形前に製造する。例えば、ガラス素材の大きさを指定する長さ量の幾何公差を、所望の光学素子の体積より小さくなるように指定する。
【００６２】
成形時には、所望の光学素子の体積よりも小さいガラス素材２４をキャビティ内に充填する。このとき、図９に示すように、上型１８及び下型２０とスリーブ２２との隙間付近に積極的に空間３２を形成するような型構造とする。
【００６３】
次に、第１の実施の形態と同様に、エアシリンダ１７の移動加速度が増加から減少に変化するときのタイミングでプレート温度Ｈを下げ、エアシリンダ１７によるプレス荷重を上げる。すなわち、プレート温度Ｈを下げてガラス素材２４の粘度が高く（硬く）なるようにする。成形される光学素子の転写性を高めるためである。
【００６４】
そして、ガラス素材２４の粘度が高くなった状態で、エアシリンダ１７によりプレス荷重を加える。この状態で、さらに所望の光学素子の熱間時の肉厚になるまでエアシリンダ１７によるプレス量を制御する。
【００６５】
この場合、ガラス素材２４の体積の不足分は、上型１８及び下型２０とスリーブ２２との間に形成された空間３２によって吸収するようにする。
なお、この空間３２に対応する光学素子の部分は型に接触しない場合も生じるが、少なくとも光学機能面は型に確実に接触して高精度で転写される。このため、成形された光学素子の光学機能においては不具合が生じることはない。
【００６６】
本実施形態によれば、成形前にガラス素材２４の体積を所望の光学素子の体積よりも
小さくなるように製造し、エアシリンダ１７の移動加速度が増加から減少に変化するときのタイミングでプレート温度Ｈを下げてエアシリンダ１７によるプレス荷重を上げることで、成形される光学素子の転写性を高めることができる。
【００６７】
さらに、所望の光学素子の熱間時の肉厚になるまでエアシリンダ１７によるプレス量を制御することで、高精度な光学素子を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】本実施形態における光学素子の製造装置の概略構成を示す図である。
【図２】ガラス素材を型セットに組み込んだ状態の断面図である。
【図３】型セットを加熱してガラス素材を軟化させプレスしたときの断面図である。
【図４】プレス荷重、プレート温度、及びシリンダ位置の時間変化図を示す図である。
【図５】軟化したガラス素材がプレスされてその外周部がスリーブの内壁に到達した状態を示す断面図である。
【図６】偏芯したガラス素材が加熱・プレスされてその外周部がスリーブの内壁に到達した状態を示す断面図である。
【図７】軟化したガラス素材の外周部がスリーブに達しないでプレスにより薄くなった状態を示す断面図である。
【図８】成形工程のフローチャートを示す図である。
【図９】ガラス素材を型セットに組み込んだ状態の第２の実施の形態を示す断面図である。
【図１０】ガラス素材を型セットに組み込み軟化させてプレスしたときの従来例の断面図である。
【符号の説明】
【００６９】
１０      光学素子の製造装置
１２      上加熱板
１３      カートリッジヒータ
１４      下加熱板
１５      カートリッジヒータ
１６      型セット
１７      エアシリンダ
１８      上型
２０      下型
２２      スリーブ
２４      ガラス素材
２６      制御装置
２８      シリンダ位置検出センサ
３０      プレート温度検出センサ
３２      隙間
【図２】
2009249273.tif 000004
【図３】
2009249273.tif 000005
【図４】
2009249273.tif 000006
【図５】
2009249273.tif 000007
【図６】
2009249273.tif 000008
【図７】
2009249273.tif 000009
【図８】
2009249273.tif 000010
【図９】
2009249273.tif 000011
【図１０】
2009249273.tif 000012
【図１】
2009249273.tif 000013