(57)【要約】【課題】内筒と外筒とのわずかな隙間に金属溶湯が入り込んで凝固し、これが原因で押圧力が生じたとしても、外筒が破損することなく継続して円滑に鋳造することができる射出ポンプ用の主筒およびこれを用いたホットチャンバダイカストマシンを提供する。【解決手段】プランジャ１１が挿入される内筒２ａと、該内筒２ａを囲繞する外筒２ｂとからなり、金属溶湯３を成形型４に注入する湯道２ｄを内部に備えたホットチャンバダイカストマシン１の射出ポンプにおける主筒２であって、前記外筒２ｂが横断面で見て肉厚の厚い厚肉部を有しており、該厚肉部に前記湯道２ｄを備えている射出ポンプ用の主筒２である。【選択図】図２
2009028740.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記外筒が横断面で見て肉厚の厚い厚肉部を有しており、該厚肉部に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒。
【請求項２】
プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記内筒の中心軸が前記外筒の中心軸からずれており、前記内筒がずれている方向と反対側に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒。
【請求項３】
プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記内筒および前記外筒の横断面形状が楕円形状であり、前記外筒の横断面で見て長径側の肉厚の厚い厚肉部に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒。
【請求項４】
前記湯道の立ち上がり部を前記外筒の内部に備えていることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の射出ポンプ用主筒。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の射出ポンプ用主筒を射出ポンプに用いていることを特徴とするホットチャンバダイカストマシン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉛、亜鉛、錫、マグネシウム、アルミニウム、およびこれらの合金等の溶湯の鋳造に用いられる射出ポンプの主筒、ならびにこれを用いたホットチャンバダイカストマシンに関する。
【背景技術】
【０００２】
チャンバー（射出機構）が金属の溶湯（以下、「金属溶湯」と言う。）中に配置されるホットチャンバ方式のダイカスト鋳造法は、コールドチャンバ方式のダイカスト鋳造法のように射出するたびに金属溶湯を射出機構に供給する方法ではなく、金属溶湯を連続的に射出機構に供給する方法であることから、生産性が高い、鋳物中のガス含有量が少ない、省エネルギーを実現できる、環境汚染の発生を抑制できる、および自動化が容易である等の多くの利点を有している。このため、鉛、亜鉛、錫、マグネシウム、アルミニウム、およびこれらの合金等の画期的な鋳造方法として近年注目されている。
【０００３】
より大きな鋳造品を得る、またはより高い生産性を得るために、ホットチャンバ方式のダイカストマシン（ホットチャンバダイカストマシン、またはホットダイキャストマシン）の大型化のニーズが近年、増大している。ホットチャンバダイカストマシンの大型化には、成形型に加圧した金属溶湯を射出する射出ポンプの大型化、特に、射出ポンプ内に配置され、その内部に挿入したプランジャで金属溶湯を加圧する主筒の大型化が不可欠である。
【０００４】
主筒は、高温の金属溶湯中で継続使用可能な耐熱性と、プランジャの摺動による摩耗を抑制する耐摩耗性とが必要であることから、通常セラミックスより作られる。主筒の大型化は、主筒にかかる押圧力を増加させることから、主筒の厚さを厚くする必要がある。しかし、セラミックスを厚くすると、焼結時の緻密化が十分でなく、強度および靱性が低下する、いわゆる焼結性の低下が起こる場合がある。
【０００５】
特許文献１には、内筒および外筒からなる大型化が可能な主筒が開示されている。
図８（ａ）（ｂ）は、特許文献１に開示されているホットチャンバダイカストマシン４０の断面図であり、図８（ａ）は正面から見た断面図（縦断面）であり、図８（ｂ）は、図８（ａ）のIｂ−Iｂ縦断面を示す断面図である。
【０００６】
図８（ａ）（ｂ）に示すホットチャンバダイカストマシン４０は、内筒４２ａと外筒４２ｂよりなる主筒４２と、主筒４２の側面に連結して、金属溶湯４３を成形型４４に射出するノズル４５とからなる射出機構を有している。
【０００７】
炉体４８に保持された溶湯槽４７の下部に配置されたヒーター５２によって加熱された金属溶湯４３は、保持筒４６の側面に形成された連通孔５３を通って、主筒４２の側面上部の貫通孔５４から主筒４２の内部に入り、下降してくるプランジャ５１により押されて、主筒４２内に形成された湯道４２ｄからノズル４５、スプルーブッシュ５５、ランナー部５６を順次通って固定金型４４ａと可動金型４４ｂとで構成される成形型４４に射出される。
【０００８】
主筒４２は、内筒４２ａと外筒４２ｂとからなり、その両者の厚さの合計が所定の厚さに達すればよく、内筒４２ａおよび外筒４２ｂの厚さは焼結性を確保できる厚さとすることができることから、容易に大型化を行うことができる。
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−１４１９６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかし、金属溶湯４３が、プランジャ５１により押圧され、湯道４２ｄの内部を通る際に、金属溶湯４３の一部が内筒４２ａと外筒４２ｂの間のわずかな隙間に入り込み、これが原因で外筒４２ｂが破損するという問題があった。
【００１１】
すなわち、内筒４２ａと外筒４２ｂとの隙間に入り込んだ金属溶湯４３は、鋳造が終了し、ヒーター５２による加熱を止め、主筒４２の温度が低下すると凝固して凝固物を生成し、その一部は酸化する。そして、次の鋳造のためにヒーター５２に通電し主筒４２の温度が上昇するにつれ、この凝固物が、内筒４２ａと外筒４２ｂとの隙間で凝固したまま熱膨張し、内筒４２ａと外筒４２ｂを押圧する。このとき、酸化した凝固物の一部は、融点が凝固物を生成する金属の融点より高いため、凝固物を生成する金属の融点を超えてもこの押圧力が存在する場合がある。
【００１２】
この押圧力は、内筒４２ａの外面と外筒４２ｂの内面との両方に作用するが、この押圧力により破損するのは、ほとんどの場合、外筒４２ｂである。この理由の１つとして、押圧力は、内筒４２ａには図８（ａ）のＸ軸の正方向、外筒４２ｂにはＸ軸の負方向に作用する。そして、内筒４２ａの内面には、プランジャ５１により金属溶湯４３を介して反対方向（Ｘ軸の負方向）の押圧力が作用しているため、前記の内筒４２ａのＸ軸の正方向の押圧力が打ち消され、破損を抑制していると推定されている。さらに、別の理由として、外筒４２ｂの内面には湯道４２ｄの立ち上がり部分（Ｚ軸方向に沿って延在する部分）が存在しており、これにより、単純な円筒表面の内筒４２ａの外面と比べて応力集中が起こりやすいためと推定されている。
【００１３】
本発明は、上記課題を解決すべく案出されたものであり、内筒４２ａと外筒４２ｂとのわずかな隙間に金属溶湯４３が入り込んで凝固し、これが原因で押圧力が生じたとしても、外筒４２ｂが破損することなく、継続して円滑に鋳造することができる射出ポンプ用主筒およびこれを用いたホットチャンバダイカストマシンを提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明は、プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記外筒が横断面で見て肉厚の厚い厚肉部を有しており、該厚肉部に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒である。
【００１５】
本発明は、また、プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記内筒の中心軸が前記外筒の中心軸からずれており、前記内筒がずれている方向と反対側に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒である。
【００１６】
本発明は、また、プランジャが挿入される内筒と、該内筒を囲繞する外筒とからなり、金属溶湯を成形型に注入する湯道を内部に備えたホットチャンバダイカストマシンの射出ポンプにおける主筒であって、前記内筒および前記外筒の横断面形状が楕円形状であり、前記外筒の横断面で見て長径側の肉厚の厚い厚肉部に前記湯道を備えていることを特徴とする射出ポンプ用主筒である。
【００１７】
本発明は、さらに、前記湯道の立ち上がり部を前記外筒の内部に備えていることを特徴とする、前記いずれかの構成の射出ポンプ用主筒である。
【００１８】
本発明は、さらに、前記のいずれかの構成の射出ポンプ用主筒を射出ポンプに用いていることを特徴とするホットチャンバダイカストマシンである。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の射出ポンプ用主筒によれば、内筒と外筒との隙間に金属溶湯が入り込んで凝固し、これに起因して外筒に押圧力が生じても、外筒が破損することなく鋳造を継続できる。また、本発明の射出ポンプ用主筒を用いることで、外筒の損傷が抑制され、継続して鋳造可能な大型化したホットチャンバダイカストマシンを提供することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施形態を詳細に説明する。なお、以下の説明では、必要に応じて特定の方向や位置を示す用語（例えば、「上」、「下」、「右」、「左」およびそれらの用語を含む別の用語）を用いるが、それらの用語の使用は図面を参照して発明の理解を容易にするためであって、それらの用語の意味によって本発明の技術的範囲が限定されるものではない。また、複数の図面に表れる同一符号の部分は同一の部分または部材を示す。
【００２１】
＜実施形態１＞
図１（ａ）（ｂ）は本発明の実施形態１にかかるホットチャンバダイカストマシン１の断面図である。図１（ａ）はホットチャンバダイカストマシン１の正面から見た縦断面を示し、図１（ｂ）は図１（ａ）のIIｂ−IIｂ縦断面を示す。また、図２は図１（ａ）のＡ部の拡大図であり、本発明の特徴的な部分である主筒２およびその周辺部分を示す。
【００２２】
ホットチャンバダイカストマシン１の中央部に配置された溶湯槽７は、内部に、ヒーター１２により加熱され溶融している鉛、亜鉛、錫、マグネシウム、アルミニウム等の金属、またはこれらの合金等の金属溶湯３を有している。
【００２３】
ノズル５、スプルーブッシュ１５およびランナー部１６を介し、加圧した金属溶湯３を成形型４の内部に射出するために、射出ポンプが用いられる。射出ポンプは、主筒２と、この主筒２の内部を往復運動するプランジャ１１とで構成され、これにノズル５を加え射出機構を構成する。
【００２４】
主筒２は、内筒２ａと外筒２ｂとよりなり、全体を金属溶湯３の中に浸漬されるように、保持筒６により保持されている。内筒２ａは、内部に金属溶湯３と金属溶湯３を加圧するためのプランジャ１１とを挿入できる空間を有し、底部は底板２ｃにより閉じている。外筒２ｂは、内筒２ａを囲繞するように配置されている。
【００２５】
内筒２ａと外筒２ｂは、内筒２ａの内部に金属溶湯３を挿入するように、内筒２ａと外筒２ｂを貫通して保持筒６の連通孔１３と繋がる貫通孔１４を有している。
【００２６】
貫通孔１４を通り、内筒２ａの内部に挿入された金属溶湯３は、プランジャ１１により加圧される。プランジャ１１が内筒２ａの内面に沿って底板２ｃに向かって（図１および図２のＺ軸の負方向）移動することで、金属溶湯３は押圧される。
【００２７】
押圧された金属溶湯３は、湯道２ｄを通り、ノズル５に進む。実施形態１では、図２に示すように、湯道２ｄは、内筒２ａの側面で底板２ｃに近い部分から、略水平方向（図２のＸ軸の負方向）に内筒２ａを貫通する第１の水平部と、外筒２の内面を略鉛直方向（図２のＺ軸方向）に延在する立ち上がり部と、外筒２ｂ側面上部に設けた、略水平方向（図２のＸ軸の負方向）に外筒２ｂを貫通する第２の水平部とからなる。
【００２８】
前記の湯道２ｄの立ち上がり部は、外筒２ｂの内面に開口溝（凹部）を設けることにより得られるため、加工が容易であるという利点を有している。
【００２９】
以下に、実施形態１における内筒２ａと外筒２ｂ、およびその配置の詳細を説明する。
図３は図２のIII−III横断面を示す断面図である。保持筒６の筒状部６ａについては記載を省略している。内筒２ａは、図３に示すように円周全体にわたり一様な厚さＬａを有している。
【００３０】
内筒２ａを覆うように外筒２ｂが配置されており、外筒２ｂの内周（内面）は、湯道２ｄが形成された部分を除く略全周にわたり内筒２ａの外周（外面）と接触している。図３に示す横断面上において、外筒２ｂは湯道２ｄを含む部分に厚肉部を形成しており、最も厚い部分の厚さがＬｂ１である。また、湯道２ｄの反対側（図３に示す外筒２ｂの横断面の円周上を１８０°移動した部分）の厚さがＬｂ２と最も薄くなっている。
【００３１】
なお、本明細書において、外筒２ｂの最も厚い部分の厚さＬｂ１とは、湯道２ｄによる空隙の部分を含む寸法を意味する。
【００３２】
この厚さＬｂ１の厚肉部を有する外筒２ｂでは、円周方向の一部分にのみ厚肉部を有しているので、円周方向の全体にわたり均一な厚さＬｂ１の厚肉部を有する外筒に比べて焼結性は良好なものとなる。また、このような構成とすることにより、湯道２ｄから内筒２ａと外筒２ｂとの隙間に入り込んだ金属溶湯３の凝固物に起因する押圧力が生じても、外筒２ｂが破損するのを抑制できる。
【００３３】
また、円周方向に全体にわたり均一な厚さＬｂ１の厚肉部を有する外筒に比べると、外筒２ｂは、小型であることから、主筒２と射出ポンプの小型化および低コスト化を可能にする。
【００３４】
厚肉部の厚さＬｂ１は、好ましくは３０ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。厚さＬｂ１が３０ｍｍ未満だと強度が十分でない場合があり、４０ｍｍを超えると焼結性が不足する場合があるからである。
【００３５】
湯道２ｄの立ち上がり部を構成する外筒２ｂの内面の溝（凹部）の深さＤは、好ましくは７ｍｍ〜１１ｍｍであり、これにより強度に寄与する中実部分の好ましい厚さは２３ｍｍ以上２９ｍｍ以下となる。
【００３６】
また、外筒２ｂの最も薄い部分の厚さＬｂ２は、好ましくは１０ｍｍ以上である。厚さＬｂ２が１０ｍｍ未満だと強度が不足する場合があるからである。
【００３７】
さらに好ましくは、厚さＬｂ１と厚さＬｂ２との差は１８ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。
【００３８】
なお、図２に示すように、実施形態１では、内筒２ａの中心軸（外周の中心）Ｃ２ａを、外筒２ｂの中心軸Ｃ２ｂからずらす（偏心させる）ことで、外筒２ｂに厚肉部が生じている。ずれ（偏心）の方向は、図２および図３のＸ軸の正方向であり、外筒２ｂの中心軸Ｃ２ｂを挟んで湯道２ｄの反対側である。
【００３９】
中心軸Ｃ２ａの、中心軸Ｃ２ｂからのずれの量（偏心量）の好ましい範囲は３ｍｍ以上１５ｍｍ以下であり、これにより外筒２ｂの厚さＬｂ１と厚さＬｂ２とが、それぞれ前記の好ましい範囲内となる。このように内筒２ａの中心軸Ｃ２ａを外筒２ｂの中心軸Ｃ２ｂから偏心させることにより、実施形態１では、内筒２ａおよび外筒２ｂの横断面において、内周および外周を従来と同じ円形としたまま厚肉部を設けることができるため、主筒２はもちろん、保持筒６等のホットチャンバダイカストマシン１の他の部分の製作も容易であるという利点を有する。
【００４０】
前記の内筒２ａおよび外筒２ｂは、硼化チタン、硼化ジルコニウム、炭化珪素、窒化珪素、サイアロン等の焼結体を用いて作製することができ、特に、高温における強度（耐熱性）および熱伝導率が高いという点から、窒化珪素質焼結体またはサイアロン質焼結体を用いることが好適である。また、主筒２が昇温または降温する際に熱膨張係数の違いにより熱応力が発生するのを防止するように、内筒２ａと外筒２ｂは、好ましくは同じ材料からなる焼結体から作られる。
【００４１】
内筒２ａとなる焼結体には、貫通孔１４と湯道２ｄの第１の水平部を構成する孔とをレーザー加工法により穿孔する。外筒２ｂとなる焼結体にも湯道２ｄの第２の水平部を構成する孔をレーザー加工法により穿孔し、内面に図２の湯道２ｄの立ち上がり部を構成する溝（凹部）を切削する。なお、これらの孔および溝は、焼結を行う前の成形体（圧粉体）に加工を行って形成してもよい。
【００４２】
以下に、射出ポンプ以外のホットチャンバダイカストマシン１の部分の詳細を説明する。
主筒２を保持する保持筒６は、その上部をフランジ１０に挿入して支持してあり、フランジ１０は、その上方に配置した油圧シリンダー２１を保持する構造体２２の中間部に対向突設した支持部９に、ボルト２３で押え板２４とともに固定してある。
【００４３】
保持筒６は、主筒２を挿入する筒上部６ａと、主筒２の外径よりも小さい内径を有する段部６ｂとを有する。主筒押さえボルト２６と端子２７とを用いて、主筒２を保持筒６の段部６ｂに押圧することで、プランジャ１１の上下運動の際に、主筒２が上下に動くのを防止している。また、主筒２と保持筒６との間にはピンやキー（不図示）等の回り止め手段を設けて、相互の回転を防止している。
【００４４】
ノズル５は、主筒２の湯道２ｄの出口に合わせて保持筒６の側面に設けたノズル挿入孔１７の中を通り、湯道２ｄの出口に設けられた円錐状の接合端面にリング状シール１８を介して接合されており、成形型４に繋がるノズル５の流出端は、内部を通る金属溶湯３の温度が所望の温度より低くならないように、ノズルヒーター１９によって加熱されている。また、溶湯槽７から突き出たノズル５の周りから金属溶湯３が漏れないように封止することを目的に、綿状セラミック堰２０が配置されている。
【００４５】
油圧シリンダー２１は、射出ポンプのプランジャ１１に作用力を伝達するように、カップリング２５を介してプランジャ１１に接続されている。
【００４６】
＜実施形態２＞
図４は本発明の実施形態２にかかる射出ポンプ用の主筒２’の横断面を示す断面図である。主筒２’の内筒２ａ’および外筒２ｂ’は、実施形態１で示した内筒２ａおよび外筒２ｂとは異なり、その横断面形状が楕円となっている。
【００４７】
外筒２ｂ’は、その楕円形状の横断面において、２箇所の長径部分のそれぞれの厚さＬｂ３の厚肉部が形成されており、厚肉部の一方（図４では左側（Ｘ軸の負方向））の内面に湯道２ｄ’が設けられている。
【００４８】
また、内筒２ａ’は、その楕円形状の横断面において、２箇所の長径部分のそれぞれの厚さＬａ３の厚肉部が形成されている。
【００４９】
実施形態２では、内筒２ａ’の中心軸と、外筒２ｂ’の中心軸をずらさず（偏心させず）に、湯道２ｄ’を含む部分に厚さＬｂ３の厚肉部を形成できる。主筒２’は、内筒２ａ’および外筒２ｂ’の中心軸を中心に軸対称な形状を有しているため、昇温時および降温時に生じる歪が少なく、繰り返し使用してもプランジャ１１の挿入がスムーズに行えるという利点がある。
【００５０】
また、内筒２ａ’の厚さＬａ３の厚肉部の一方は、湯道２ｄ’と接する部分であることから、この部分の強度が向上し、湯道２ｄ’から内筒２ａ’と外筒２ｂ’との隙間に入り込んだ金属溶湯３の凝固物に起因する押圧力により内筒２ａ’が破損するリスクをさらに低減することができる。
【００５１】
外筒２ｂ’の長径側の厚さＬｂ３は、好ましくは３０ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。厚さＬｂ３が３０ｍｍ未満だと強度が不足し、内筒２ａ’と外筒２ｂ’との隙間に入り込んだ金属溶湯３の凝固物に起因する押圧力により破損する場合があり、４０ｍｍを超えると焼結性が悪くなる場合があるからである。
【００５２】
一方、外筒２ｂ’の短径側の厚さＬｂ４は、強度を確実に確保するため、好ましくは２０ｍｍ以上である。
【００５３】
内筒２ａ’の長径側の厚さＬａ３は、好ましくは１４ｍｍ以上１８ｍｍ以下である。厚さＬａ３が１４ｍｍ未満だと強度が不足する場合があり、内筒２ａ’と外筒２ｂ’との隙間に入り込んだ金属溶湯３の凝固物に起因する押圧力により破損する可能性があるからである。また、長径側の厚さＬａ３が１８ｍｍを超えれば、強度を確実に確保できて好ましいが、主筒２’が大きくなり射出ポンプの小型化および低コスト化の面で好ましくない。
【００５４】
一方、内筒２ａ’の短径側の厚さＬａ４は、強度を確実に確保するため、好ましくは１０ｍｍ以上である。
【００５５】
湯道２ｄ’の立ち上がり部を構成する外筒２ｂの内面の凹部の深さＤ’は、好ましくは７ｍｍ以上１１ｍｍ以下である。これにより、外筒２ｂ’の湯道２ｄ’を有する厚肉部の中実部分の厚さは、好適には２３ｍｍ以上となる。
【００５６】
なお、実施形態２の変形として、図４に示す横断面において、外筒２ｂ’の外周は楕円のままで、内筒２ａ’の内周および外周と外筒２ｂ’の内周とを円形にしてもよい。この実施形態２の変形においても、外筒２ｂ’は湯道２ｄ’の部分に厚肉部を有するとともに、主筒２’は軸対称の形状を有する。そして、内筒２ａ’の内周の横断面形状が円形となることから、実施形態１と同じ、円形の横断面を有するプランジャ１１が使用できるという利点を有する。
【００５７】
＜実施形態３＞
図５（ａ）（ｂ）は本発明の実施形態３にかかるホットチャンバダイカストマシン１’の縦断面を示す図であり、図５（ａ）は正面図、図５（ｂ）は図５（ａ）のVｂ−Vｂ縦断面を示す。図６は図５（ａ）のＢ部の拡大図である。また、図７は図６のVII−VII横断面を示す断面図である。保持筒６の筒状部６ａについては記載を省略している。
【００５８】
実施形態３では、湯道２ｄ”の立ち上がり部が外筒２ｂ”の内部に形成されており、湯道２ｄの立ち上がり部を外筒２ｂの内面の表面に有する実施形態１および実施形態２と異なる。
【００５９】
湯道２ｄ”の立ち上がり部が外筒２ｂ”の内部に位置することで、金属溶湯３がこの立ち上がり部から内筒２ａと外筒２ｂ”との隙間に入り込むことがなくなる。この結果、金属溶湯３が内筒２ａと外筒２ｂ”との間に入り込む部分が、湯道２ｄ”の第１および第２の水平部のみとなり、隙間に入り込んで凝固する金属溶湯３の量を低減できる。これにより、この凝固した金属溶湯３の凝固物に起因して生じる押圧力を低減することができ、外筒２ｂ”が破損するのをさらに抑制できる。
【００６０】
また、上述したように、湯道２ｄ”の立ち上がり部分は、押圧力が生じた場合に応力集中が起こり得ると推定されていることから、この応力集中部がなくなることも外筒２ｂ”の破損抑制にさらに寄与すると考えられる。
【００６１】
湯道２ｄ”が形成されている厚肉部の厚さＬｂ１’は、好ましくは３０ｍｍ以上４０ｍｍ以下である。厚さＬｂ１’が３０ｍｍ未満だと強度が十分でない場合があり、４０ｍｍを超えると焼結性が悪くなる場合があるからである。
【００６２】
２ｄ”の立ち上がり部の図７に示す横断面での直径Ｄ１は、好ましくは１０ｍｍ以上１４ｍｍ以下である。また、この横断面における湯道２ｄ”（立ち上がり部）と、外筒２ｂ”の内面との距離Ｌｄは、好ましくは１０ｍｍ以上である。距離Ｌｄが１０ｍｍ未満だと、内筒２ａと外筒２ｂ”との隙間に入り込む金属溶湯３の凝固物に起因して生じる押圧力のために、外筒２ｂ”が内面と湯道２ｄ’との間で破損する場合があり得るからである。
【００６３】
なお、実施形態３に示す、外筒２ｂ”の内部の湯道２ｄ”の立ち上がり部の端部は、いずれも外筒２ｂ”の内部で突き当たり、直角に方向を変え、湯道２ｄ”の出口に近い所では水平部となっているが、このような立ち上がり部は、まず外筒２ｂ”の厚肉部をＺ軸方向に貫通する貫通孔を穿孔し、その後、末端部を外筒２ｂ”と同じ材料か、または近い熱膨張係数を有する材料により埋めて突き当たり部を形成することで、容易に、かつ安価に製造することができる。
【００６４】
また、図５に示す実施形態３では、湯道２ｄ”の立ち上がり部は略鉛直方向に延在しているが、Ｚ軸に対して角度を有するように斜めに形成してもよい。また、実施形態３では、湯道２ｄ”の第１および第２の水平部は略水平方向（Ｘ軸に平行）に延在しているが、斜めに（Ｘ軸に対して角度を有するように）延在するように形成してもよい。
【００６５】
また、実施形態１〜３で示した湯道２ｄ、２ｄ’、２ｄ”の立ち上がり部の横断面形状は円形または半円形であったが、これらの形状に限定されるものではなく、三角形や四角形を含む多角形、あるいは楕円等を含むいかなる形状であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６６】
【図１】本発明の実施形態１にかかるホットチャンバダイカストマシンの縦断面を示し、（ａ）は正面から見た断面図、（ｂ）は（ａ）のIIｂ−IIｂ断面図である。
【図２】図１（ａ）のＡ部の拡大図である。
【図３】図２のIII−III横断面を示す断面図である。
【図４】本発明の実施形態２にかかる主筒の横断面を示す断面図である。
【図５】本発明の実施形態３にかかるホットチャンバダイカストマシンの縦断面を示し、（ａ）は正面から見た断面図、（ｂ）は（ａ）のVｂ−Vｂ断面図である。
【図６】図５（ａ）のＢ部の拡大図である。
【図７】図６のVII−VII横断面を示す断面図である。
【図８】従来のホットチャンバダイカストマシンの縦断面を示し、（ａ）は正面から見た断面図、（ｂ）は（ａ）のIｂ−Iｂ断面図である。
【符号の説明】
【００６７】
１，１’，４０  ホットチャンバダイカストマシン、２，２’，２”，４２  主筒、２ａ，２ａ’，４２ａ  内筒、２ｂ，２ｂ’，２ｂ”，４２ｂ  外筒、２ｃ，４２ｃ  底板、２ｄ，２ｄ’、２ｄ”，４２ｄ  湯道、３，４３  金属溶湯、４，４４  成形型、５，４５  ノズル、６，４６  保持筒、６ａ，４６ａ  筒状部、６ｂ，４６ｂ  段部、７，４７  溶湯槽、８，４８  炉体、９，４９  支持部、１０，５０  フランジ、１１，５１  プランジャ、１２，５２  ヒーター、１３，５３  連通孔、１４，５４  貫通孔、１５，５５  スプルーブッシュ、１６，５６  ランナー部、１７，５７  ノズル挿入孔、１８，５８  リング状シール、１９，５９  ノズルヒーター、２０，６０  綿状セラミック堰、２１，６１  油圧シリンダー、２２，６２  保持構造体、２３，６３  ボルト、２４，６４  押え板、２５，６５  カップリング、２６，６６  主筒押さえボルト、２７，６７  端子
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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