(57)【要約】【課題】水冷媒熱交換器の水側伝熱管内で多量に発生する気泡を除去することにより、スケール付着を抑制することのできる給湯機が望まれていた。【解決手段】給湯機Ｋは、圧縮機４、水冷媒熱交換器３の冷媒側伝熱管３０、膨張弁６、および熱源側熱交換器７を連結して成るヒートポンプ冷媒回路１と、水ポンプ２２、および冷媒側伝熱管３０内の冷媒との間で熱交換を行なう水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９を連結して成る給湯用水路２とを有するものであって、水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅを振動させる連結部材３１または振動駆動機３２，３３（水出口部振動手段）を備えている。振動駆動機３２，３３は各センサ１５，１６，１７の検出値に基づいて制御装置１９の制御部２０により制御される。【選択図】図１
2009243797.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、水冷媒熱交換器の冷媒側伝熱管、膨張弁、および熱源側熱交換器を連結して成るヒートポンプ冷媒回路と、水ポンプ、および前記冷媒側伝熱管内の冷媒との間で熱交換を行なう水冷媒熱交換器の水側伝熱管を連結して成る給湯用水路とを有する給湯機において、前記水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部を振動させる水出口部振動手段を備えていることを特徴とする給湯機。
【請求項２】
水出口部振動手段が、給湯機の振動部品と、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部とを振動伝達可能に連結する連結部材を備えていることを特徴とする請求項１に記載の給湯機。
【請求項３】
水出口部振動手段が、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部に付設されて前記水出口部を振動させる振動駆動機であることを特徴とする請求項１に記載の給湯機。
【請求項４】
水冷媒熱交換器の水側伝熱管の入側の水温度を検出する入側水温度検出手段と、前記水冷媒熱交換器の水側伝熱管の出側の水温度を検出する出側水温度検出手段と、前記水冷媒熱交換器の水側伝熱管内を流通する水の流速を検出する水流速検出手段と、前記それぞれ検出された、水側伝熱管の入側の水温度と出側の水温度との温度差、および、水流速に基づいて振動駆動機を駆動制御する制御手段とを具備してなることを特徴とする請求項３に記載の給湯機。
【請求項５】
ヒートポンプ冷媒回路に用いられる冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の給湯機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ヒートポンプ式の給湯機に係り、水冷媒熱交換器の水流路内で発生する気泡を物理的に除去するようにした給湯機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、脱フロン化の流れを受けて天然冷媒を用いた冷凍サイクル装置の開発が進められている。なかでも二酸化炭素（ＣＯ２）を冷媒とした冷凍サイクル装置の普及は年々増加傾向であり、その用途もカーエアコン、空調機、冷凍機等に広がりつつある。ＣＯ２冷媒の特徴としては、オゾン破壊係数が０、地球温暖化係数が１で、環境への負荷は小さい。因みに、冷凍サイクル装置に長年用いられてきたＨＦＣ冷媒は、オゾン破壊係数が０であるが、地球温暖化係数は１０００〜２０００であった。また、ＣＯ２冷媒は、毒性が無く、可燃性も無く安価である。
【０００３】
一方で、大気熱等をヒートポンプ冷媒回路の熱源として、冷媒の凝縮熱等を用いて水を加熱するヒートポンプ式の給湯機が知られている。この給湯機に使用される水は水道水や地下水などである。一般に、水道水や地下水などはカルシウムやマグネシウム等の硬度成分を含んでいるが、地域によっては硬度成分を非常に多く含んでいる場合がある。そこで、硬度成分を比較的多く含む水を、ヒートポンプ式給湯機の水冷媒熱交換器で長期間高温に加熱すると、最も高温となる水流路の水出口部近傍を中心に、硬度成分がスケール （例えば、炭酸カルシウム）として析出することが多い。このようなスケールが、水冷媒熱交換器の水流路内の伝熱面に付着し蓄積していくと、水の流路抵抗となって圧力損失が増大する。また、冷媒と水とが熱交換する際の伝熱面の熱抵抗となり、熱交換器としての性能を著しく低減させる。さらに、水流路がスケールにより完全に閉塞されると、ヒートポンプ式給湯機による給湯運転が不可能になるおそれもある。
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−０７７０６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、高温出湯（９０℃程度）が可能なＣＯ２冷媒使用のヒートポンプ給湯機では、水に溶存可能な空気の量が低下するため、気泡の発生率が高くなる。気泡の発生が多くなると、水冷媒熱交換器の水流路の内面に気泡が溜まり、流路抵抗が大きくなる。また、スケールの原因となる炭酸カルシウムも水温が高いほど析出しやすくなる。連続運転ではスケールが析出してもそのほとんどが排出されるために水流路内面に付着する量は比較的少ないが、断続運転では停止時に浮遊しているスケールは排出されないため付着量が多くなる。高温出湯が可能なＣＯ２冷媒使用のヒートポンプ式給湯機は気泡の発生率が高いので、連続運転中であっても水流路内に気泡が溜まっていくため、熱交換率が低下し性能が著しく低下する。また、溶存していた気体が気泡として発生し、水流路内面に溜まると流路抵抗が大きくなるため、浮遊しているスケールが付着しやすくなる。スケールが付着した場合、有効伝熱面積の低下に留まらず、配管の詰まりが発生するおそれがあるため、閉塞の可能性が高くなる。
【０００６】
従来のＨＦＣ冷媒を使用したヒートポンプ式給湯機は循環加温方式を採用していた。これは、ＨＦＣ冷媒の特性が水を少しずつ昇温する方が高効率に運転できるためである。そのため、図１１（Ａ）に示すように、給湯機Ｋ１と貯湯槽６０との間で水を数回循環させることにより目標出湯温度まで昇温していたのである。この場合、最高出湯温度が７０℃までしか昇温出来ないため、給湯機Ｋ１の水流路における気泡の発生率は少ない。
【０００７】
一方で、ＣＯ２冷媒を使用したヒートポンプ式給湯機は一過式昇温方式を採用しているものが多い。これは、ＣＯ２冷媒の特性が低温から高温へ一気に昇温した方が高効率に運転できるからである。ＣＯ２は低温時の温度に対する熱量変化が大きく、低温入水時に有利な冷媒である。ヒートポンプ式の給湯機Ｋ２と貯湯槽６０の概略構成を図１１（Ｂ）に示す。この構成では、給湯機Ｋ２の水冷媒熱交換器の水流路内で一気に９０℃まで昇温させて貯湯槽６０に供給するため、水流路における気泡の発生率が高い。
【０００８】
図１２に水温と水に対する溶存酸素濃度との一般的な関係を示す。図中の曲線から、水温８０℃の近辺に変曲点があり、８０℃を超えると、溶存可能な酸素の量が一段と下がってくることが分かる。
【０００９】
図１３に全国        平均の水質であるｐＨ＝７．０およびｐＨ＝８．０の水の水温と炭酸カルシウムの溶解度との関係を示す。図中の曲線から、水温が８０℃を超えると、炭酸カルシウムが水にほとんど溶けず析出しやすいことが分かる。
【００１０】
つまり、上記したそれぞれの知見は、最高出湯温度の高いＣＯ２冷媒を用いたヒートポンプ式給湯機特有の課題となることを示している。このように、水冷媒熱交換器の水流路のスケールが原因となって熱交換効率が低下したり閉塞による熱交換器の交換を行なうことになれば、運転コストやメンテナンス費が高くなる。
【００１１】
この発明は、前記のような課題を解決するためになされたもので、水冷媒熱交換器の水側伝熱管内で多量に発生する気泡を除去することにより、スケール付着を抑制することのできる給湯機の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
この発明に係る給湯機は、圧縮機、水冷媒熱交換器の冷媒側伝熱管、膨張弁、および熱源側熱交換器を連結して成るヒートポンプ冷媒回路と、水ポンプ、および冷媒側伝熱管内の冷媒との間で熱交換を行なう水冷媒熱交換器の水側伝熱管を連結して成る給湯用水路とを有する給湯機において、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部を振動させる水出口部振動手段を備えているものである。
【発明の効果】
【００１３】
この発明の給湯機では、給湯用水路内を流れる水が高温になる水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部で気泡の発生率が増加することに着目し、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部を水出口部振動手段により振動させることにより気泡を除去するようにした。これは、鍋で湯を沸かすと内面に気泡が発生してくるが、その時、鍋に少しの振動を与えるだけで気泡を除去できるのと同じ理屈である。このように水流路内の気泡を取り除くことで流路抵抗の増大を抑制することができ、スケール付着を抑制できる。その結果、有効伝熱面積の低下及びスケールによる閉塞を抑制することができる。これにより、スケールの付着に対して信頼性に優れたヒートポンプ式の給湯機を提供できるのである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１における給湯機の回路構成図である。
図において、この実施の形態１に係る給湯機Ｋは、ヒートポンプ冷媒回路１と給湯用水路２とを備えている。ヒートポンプ冷媒回路１は、圧縮機４、水冷媒熱交換器３の伝熱管コイル２４の冷媒側伝熱管３０、膨張弁６、熱源側熱交換器７、およびアキュムレータ８が冷媒配管９で環状に連結されて構成されている。このヒートポンプ冷媒回路１には、二酸化炭素（ＣＯ２）が冷媒として用いられる。給湯用水路２は、水ポンプ２２、水流量調整弁１２、および水冷媒熱交換器３の伝熱管コイル２４の水側伝熱管２９が水配管１４で一連に連結して構成されている。水冷媒熱交換器３においては、水側伝熱管２９の水流路１３内の水と冷媒側伝熱管３０の冷媒流路５内の冷媒との間で熱交換を行なうようになっている。そして、熱源側熱交換器７には、モータ１１により駆動されるファン１０によって室外空気が送風される。また、出側水温度センサ１８が伝熱管コイル２４の水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅに配備されている。この出側水温度センサ１８による検出温度を給湯目標温度（例えば、９０℃）とするように、ヒートポンプ冷媒回路１の運転容量が制御される。この給湯機Ｋは高温出湯が可能な一過式昇温方式を採用している。
【００１５】
次に、この給湯機Ｋの外郭構造を図２〜図４に示す。基盤４１の前部に前パネル４２、フィンガード４３、および上部パネル４４が配置され、基盤４１の両側部にサイドパネル４５およびサイドパネル４６が配備され、基盤４１の背部に後パネル４９および後上部パネル４７が配備されている。上部パネル４４、サイドパネル４５、サイドパネル４６、および後上部パネル４７に囲まれた上面開口にはファンガード４８が設置されている。そして、サイドパネル４５，４６、ベルマウス５０、および機械室仕切板５１により形成された空気通路を横切るように熱源側熱交換器７が配置され、熱源側熱交換器７の上方にファン１０およびモータ１１が配置されている。また、ケーシング下部の機械室仕切板５１、前パネル４２、および後パネル４９によって外環境から区画された機械室内には、圧縮機４、膨張弁６、アキュムレータ８、電磁弁３６、水冷媒熱交換器３、水ポンプ２２、水流量調整弁１２、それらを接続する配管群、制御ボックス２３、その他が配備されている。
【００１６】
一方で、圧縮機４、膨張弁６、電磁弁３６、制御ボックス２３、水ポンプ２２については、サービス頻度が高いため、基盤４１の前部に配置されており、ユニット下部の前パネル４２を外して修理・交換等の作業が行われる。よって、体積が大きくサービス頻度が比較的低い水冷媒熱交換器３は前部に配置することができず、基盤４１の後部に配置されている。
【００１７】
尚、水冷媒熱交換器３の修理や交換等のサービス作業については、前方からは圧縮機４や制御ボックス２３、冷媒配管群等が障害となるために困難であり、後パネル４９からは作業スペースが狭いために作業ができない。また、サイドパネル４５，４６はファン１０やその他パネル等の重量を支える構造部材となっているため、取外しが困難である。また、水冷媒熱交換器３の上部においても熱源側熱交換器７が配置されているため、作業が困難となる。
【００１８】
水冷媒熱交換器３は、図５に示すように、５パスの伝熱管コイル２４（１），２４（２），２４（３），２４（４），２４（５）と、伝熱管コイル２４（１），２４（２），２４（３），２４（４），２４（５）への水側伝熱管２９，２９，２９，２９，２９の水入側が接続された水入口ヘッダー２６と、伝熱管コイル２４（１），２４（２），２４（３），２４（４），２４（５）からの水側伝熱管２９，２９，２９，２９，２９の水出側が接続された水出口ヘッダー２５と、伝熱管コイル２４（１），２４（２），２４（３），２４（４），２４（５）への冷媒側伝熱管３０，３０，３０，３０，３０の冷媒入側が接続された冷媒入口ヘッダー２７と、伝熱管コイル２４（１），２４（２），２４（３），２４（４），２４（５）からの冷媒側伝熱管３０，３０，３０，３０，３０の冷媒出側が接続された冷媒出口ヘッダー２８とにより構成される。これらの伝熱管コイル２４、水入口ヘッダー２６、水出口ヘッダー２５、冷媒入口ヘッダー２７、および冷媒出口ヘッダー２８はそれぞれ、ろう付け等により接続される。ところで、給湯能力を大きくするためには水冷媒熱交換器３を大きくする必要がある。しかし、水冷媒熱交換器３の伝熱管長さが長くなると水流路１３側および冷媒流路５側の圧損が大きくなるため、複数パスに分流させることにより１パスの圧損を抑制する。したがって、給湯能力を大きくする場合には、図５のように伝熱管コイル２４を複数パス並列に配置する。なお、この給湯機Ｋは最大能力２０馬力相当の能力を有しているため、５パス（５本）の伝熱管コイル２４（ｎ＝１〜５）を搭載している。１パスの伝熱管コイル２４の長さは約１０ｍである。
【００１９】
図６（Ａ）に図５の水冷媒熱交換器３の伝熱管コイル２４の断面図の例を示す。この伝熱管コイル２４は水側伝熱管２９（内径約１５ｍｍφ）に３本の冷媒側伝熱管３０，３０，３０（それぞれ内径約４ｍｍφ）をねじって巻き付けて固着することで伝熱面積を増やし、水と冷媒を対向流にして熱交換を行なうようにしたものである。尚、この伝熱管コイル２４は、高効率・省スペース化を図ることができるが、水側伝熱管２９の内面構造が複雑なため、気泡が滞留しやすくなっている。滞留懸念場所を図６（Ａ）中で一点鎖線の円内に示す。滞留懸念場所に気泡が滞留すると、有効な伝熱面積が低下する。そのため、気泡の確実な除去方法が必要となる。
【００２０】
尚、この発明に用いる伝熱管コイルとしては、前記した伝熱管コイル２４に限るものでなく、図６（Ｂ）に示すような伝熱管コイル２４Ａであっても構わない。この伝熱管コイル２４Ａは、冷媒側伝熱管３０Ａ内に水側伝熱管２９Ａが収容された二重管構造を有している。この場合、水と冷媒を対向流とし水側伝熱管２９Ａの周囲の冷媒流路５Ａに冷媒を流すことにより水流路１３Ａ内の水と熱交換するようになっている。
【００２１】
図７は異なる地区で使用してスケールが付着した給湯機の水冷媒熱交換器内における水温とスケール膜厚との関係を示している。図中の曲線からわかるように、傾向に多少の違いはあるが水温が８０℃以上になる部分からスケールの付着が顕著になる傾向が認められる。地域によってカルシウムやマグネシウム等の硬度成分量に違いがあることより、溶け出し時のスケール膜圧に違いを生じるが、９０℃以上では同等の膜厚となることが分かる。これより、硬度成分量に違いがあってもスケールの付着量に差異はなく、高温になるにつれて溶存できる空気の量が低下して気泡が発生し、水側伝熱管内面に溜まり、流路抵抗が大きくなったことでスケールの発生率が上がったと言える。
【００２２】
図８はスケールが付着した水冷媒熱交換器の水側伝熱管内における水出口端からの距離とスケール膜厚との関係を示している。図中の曲線からわかるように、スケールが付着しやすい部分は熱交換器全体の４〜８％であり、この範囲において気泡が大量に発生するため、振動を与えて除去すればよいことがわかる。この給湯機Ｋの伝熱管コイル1パスの全長は約１０ｍであるため、水出口端部から遡って全長の約１割（この場合、約１ｍ）までの部分（水出口部２９Ｅ）に振動を与えて気泡を除去すればスケール析出の抑制につながる。
【００２３】
そこで、この給湯機Ｋでは、ケーシング内にあって振動する振動部品、例えば水ポンプ２２、圧縮機４、圧縮機４の吸込み配管、または吐出配管と、水出口ヘッダー２５または水側伝熱管２９の露出部分とを結束バンド３１などの連結部材で連結してある。この給湯機Ｋではケーシング内配管の取り廻し上の利便性により、図９に示すように、例えば、圧縮機４の吸込み配管９Ａと、水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅとが結束バンド３１で連結されている。これにより、圧縮機４の運転中は常に振動部品の振動が水出口ヘッダー２５から水側伝熱管２９に伝わって水出口部２９Ｅを共振させ、その結果、水出口部２９Ｅの内面に気泡を付着させないか、あるいは内面から離脱させて除去する。尚、配管同士を直接接触させると騒音の原因となるため、間に緩衝材を介在させて固定するとよい。
すなわち、この結束バンド３１が、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部を振動させる、本発明にいう水出口部振動手段および連結部材の一例である。
【００２４】
上記したように、この実施の形態１の給湯機Ｋによれば、結束バンド３１を介して振動伝達可能に連結された圧縮機４の吸込み配管９Ａと共振させることで、水側伝熱管２９の水流路１３の内面に滞留させることなく、流通する水により気泡を水側伝熱管２９内より追い出して、水出口ヘッダー２５から排出することができる。これにより、十分な伝熱面積を確保することができ、性能低下およびスケール付着の抑制が可能となる。更には、付着していたスケールの剥離・離脱に寄与する。尚、水出口ヘッダー２５は竪型配置にされており、且つ、水がヘッダー内を上向きに流れるので、水側伝熱管２９からの気泡を効率よく迅速に排出することができる。
【００２５】
実施の形態２．
実施の形態１では、圧縮機４など振動部品の振動を利用した例を示したが、この実施の形態２では、水出口ヘッダー２５または水側伝熱管２９を直接振動させる例を示す。
図１０（Ａ）に示すように、小型の電動振動子でそれぞれ構成された振動駆動機３２，３２，３２，３２，３２が、水冷媒熱交換器３の本体から出た水側伝熱管２９，２９，２９，２９，２９の各露出部分に付設されている。これらの振動駆動機３２，３２，３２，３２，３２は外部からの電源により駆動して水側伝熱管２９，２９，２９，２９，２９の各露出部分を振動させる。これらの振動は各水側伝熱管２９に伝わってそれぞれの水出口部２９Ｅを共振させ、その内面の気泡を除去する。
【００２６】
あるいは、図１０（Ｂ）に示すように、バイブレータなどで構成される振動駆動機３３が、水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９，２９，２９，２９，２９が集まって連結された水出側ヘッダー２５に付設されている。この振動駆動機３３は外部からの電源により駆動して水出側ヘッダー２５を振動させる。この振動は各水側伝熱管２９に伝わってそれぞれの水出口部２９Ｅを共振させ、その内面の気泡を除去する。
すなわち、これらの振動駆動機３２，３３が、水冷媒熱交換器の水側伝熱管の水出口部を振動させる、本発明にいう水出口部振動手段の別例となる。
【００２７】
従って、この実施の形態２の給湯機Ｋによれば、実施の形態１で述べた効果を奏することはもとより、外部の電源により振動駆動機３２，３３を駆動するので、必要なタイミングで水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅを振動させることができ、振動の大きさも変更できるという利点がある。
【００２８】
実施の形態３．
次に、前記した実施の形態２の振動駆動機３２または振動駆動機３３の制御例を説明する。この構成では、図１に示すように、水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９の入側に、入側水温度センサ（入側水温度検出手段）１５が配備されている。入側水温度センサ１５は水側伝熱管２９入側の水温度を検出する。水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９の出側には、出側水温度センサ（出側水温度検出手段）１６が配備されている。出側水温度センサ１６は水側伝熱管２９出側の水温度を検出する。水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９の出側には、水流速センサ（水流速検出手段）１７が配備されている。水流速センサ１７は水冷媒熱交換器３の水側伝熱管２９内を流通する出側水の流速を検出する。また、給湯機Ｋはその制御を行なう制御装置１９を備えている。この制御装置１９は、ＭＰＵなどで構成される制御部２０と、給湯機Ｋに関する所定給湯運転効率などのデータを記憶したメモリ２１を備えている。
【００２９】
そこで、制御部２０（制御手段）は、各センサ１５，１６，１７によりそれぞれ検出された、水側伝熱管２９の入側水温度と出側水温度との温度差を求め、求めた温度差と検出した水流速とから給湯運転効率を算出する。算出した給湯運転効率が、予めメモリ２１に格納されている所定給湯運転効率よりも低い場合に振動駆動機３２または振動駆動機３３を駆動して水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅを振動させるのである。
従って、この実施の形態３の給湯機Ｋによれば、給湯運転効率の低下を検出でき、給湯運転効率の低下が検出されたときに振動駆動機３２，３３の駆動により水側伝熱管２９の水出口部２９Ｅを振動させるので、水出口部２９Ｅにおける気泡の滞留とスケール付着の抑制を図り、更には付着していたスケールの剥離にもつながることから給湯運転効率を現状に保持するか、または改善することができる。
【００３０】
尚、水冷媒熱交換器３の水出口部２９Ｅの水温を検出する出側水温度センサ１８（図１参照）を配備し、出側水温度センサ１８の水温検出値が、予め制御装置１９のメモリ２１に記憶されている所定水温（例えば気泡の発生が増えてくる７０℃）を超えたときに、制御部２０が振動駆動機３２，３３を作動させるように構成することも可能である。
【００３１】
また、給湯機のヒートポンプ冷媒回路に用いる冷媒としては、先述した二酸化炭素が最も好適なのであるが、それ以外でも、出湯温度を７０℃以上にする冷媒を用いることも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】この発明の実施の形態１における給湯機の回路構成図である。
【図２】この発明の実施の形態１における給湯機の外観図である。
【図３】この発明の実施の形態１における給湯機の分解斜視図である。
【図４】この発明の実施の形態１における給湯機の機械室内の平面図である。
【図５】この発明の実施の形態１における給湯機の水冷媒熱交換器の斜視図である。
【図６】図５におけるＡ−Ａ矢視断面を示し、（Ａ）は実施の形態１における給湯機の伝熱管コイルの断面図、（Ｂ）は伝熱管コイルの別例を示す断面図である。
【図７】異なる地区で使用してスケールが付着した給湯機の水冷媒熱交換器内における水温とスケール膜厚との関係を示す図である。
【図８】スケールが付着した水冷媒熱交換器の水側伝熱管内における水出口端からの距離とスケール膜厚との関係を示す図である。
【図９】この発明の実施の形態１における給湯機に水出口部振動手段を設けた一例を示す外観図である。
【図１０】この発明の実施の形態２における給湯機に水出口部振動手段を設けた例を示す図であって、（Ａ）は水出口部振動手段の別例を示す斜視図、（Ｂ）は水出口部振動手段の他例を示す斜視図である。
【図１１】一般のヒートポンプ給湯機と貯湯槽の概略構成図を示す図であって、（Ａ）は湯を循環させる循環式昇温方式のもの示す図、（Ｂ）は水から湯を生成する一過式昇温方式のものを示す図である。
【図１２】水温と水に対する溶存酸素濃度との一般的な関係を示す図である。
【図１３】全国平均の水質であるｐＨ＝７．０およびｐＨ＝８．０の水の水温と炭酸カルシウムの溶解度との関係を示す図である。
【符号の説明】
【００３３】
１  ヒートポンプ冷媒回路、２  給湯用水路、３  水冷媒熱交換器、４  圧縮機、６  膨張弁、７  熱源側熱交換器、９  冷媒配管、９Ａ  吸込み配管、１４  水配管、１５  入側水温度センサ、１６  出側水温度センサ、１７  水流速センサ、２０  制御部、２１  メモリ、２２  水ポンプ、２５  水出口ヘッダー、２９，２９Ａ  水側伝熱管、２９Ｅ  水出口部、３０，３０Ａ  冷媒側伝熱管、３１  結束バンド、３２，３３  振動駆動機、Ｋ  給湯機。
【図１】
2009243797.tif 000003
【図２】
2009243797.tif 000004
【図３】
2009243797.tif 000005
【図４】
2009243797.tif 000006
【図５】
2009243797.tif 000007
【図６】
2009243797.tif 000008
【図７】
2009243797.tif 000009
【図８】
2009243797.tif 000010
【図９】
2009243797.tif 000011
【図１０】
2009243797.tif 000012
【図１１】
2009243797.tif 000013
【図１２】
2009243797.tif 000014
【図１３】
2009243797.tif 000015