(57)【要約】【課題】異形断面繊維の安定した生産が可能で、ウスター斑が良好で、面バラツキの少ない品質の良い原糸を提供し、さらに布帛とした場合においても優れた高品質・高品位な製品を提供することのできる熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金と熱可塑性異形断面繊維の製造方法を提供すること。【解決手段】溶融ポリマーを吐出する紡糸口金の直下に設けられ、かつ吐出線を中心にして外側の環状方向から冷却風を吹き出す環状冷却装置を用いて熱可塑性異形断面繊維を吐出する紡糸口金において、前記紡糸口金の吐出孔が全てスリットを有する異形形状を有し、該異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが、前記環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向して設けられている熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金と、該口金を用いた熱可塑性異形断面繊維の製造方法。【選択図】図１
2009133025.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融ポリマーを吐出する紡糸口金の直下に設けられ、かつ吐出線を中心にして外側の環状方向から冷却風を吹き出す環状冷却装置を用いて熱可塑性異形断面繊維を吐出する紡糸口金において、前記紡糸口金の吐出孔が全てスリットを有する異形形状を有し、該異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが、前記環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする紡糸口金。
【請求項２】
前記紡糸口金において、同心円上に配列された複数の吐出導入孔群を有し、該吐出導入孔群内にある全ての異形吐出孔の１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする請求項１記載の紡糸口金。
【請求項３】
前記紡糸口金において、同心円上に配列された複数の吐出導入孔群を有し、該吐出導入孔群内の冷却風吹き出口と最も近接するフィラメントを形成する異形吐出孔の少なくとも１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする請求項１記載の紡糸口金。
【請求項４】
前記複数の吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が奇数であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が線対称の配列であり、かつ紡糸口金中心を通る直線上に１個配列されていることを特徴とする請求項２または３記載の紡糸口金。
【請求項５】
前記複数の吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が偶数であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が紡糸口金中心を通る直線上に配列されていない状態で設けられていることを特徴とする請求項２〜４のいずれかに記載の紡糸口金。
【請求項６】
前記吐出導入孔群内にある異形吐出孔が、２個の場合は直線に配列され、３個以上の場合は正多角形に配列されることを特徴とする請求項２〜５のいずれかに記載の紡糸口金。
【請求項７】
前記吐出導入孔群が、環状に一列もしくは複数列に同心円上に配列されていることを特徴とする請求項２〜６のいずれかに記載の紡糸口金。
【請求項８】
前記吐出導入孔群内に２〜５個の吐出孔を有し、環状に一列配列され、かつ異形吐出孔のスリットが２〜５個有することを特徴とする請求項２〜７のいずれかに記載の紡糸口金。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれかに記載の紡糸口金を用いて熱可塑性異形断面繊維を溶融紡糸することを特徴とする熱可塑性異形断面繊維の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性異形断面繊維において好適な品質を得られる紡糸口金に関するものである。さらには、断面バラツキが少なく、ウスター斑が小さい熱可塑性異形断面繊維を製造でき、布帛とした場合に良好な品質の布帛を提供することができる紡糸口金と、該紡糸口金を用いた熱可塑性異形断面繊維の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ポリアミド、ポリエステルなどの熱可塑性樹脂は、溶融紡糸により製糸される。これら熱可塑性繊維は、その特徴から幅広い分野において活用されている。特に、衣料用分野においては、消費者ニーズから光沢・吸水性付与のために熱可塑性繊維横断面を異形断面化、ソフト性付与のために単糸繊度を細繊度化するなどの技術の多様化が行われてきた。
【０００３】
熱可塑性異形断面繊維の紡糸設備については、紡糸口金の吐出孔が例えばＹ孔、Ｔ孔、Ｘ孔、Ｈ孔などの異形孔を円形の紡糸口金から吐出されるポリマーを、走行糸条に対して直交あるいは略直交するよう長手方向に冷却するシステム（ユニフロー方式）が一般的である。しかし、この方式では、冷却風の吹き出し口から遠い糸条ほど冷却風の通り抜け性が悪くフィラメントの冷却不足による太細斑が発生し、ウスター斑の悪化や、断面形状バラツキが発生しやすくなる。これらの糸条を、高次加工を行い布帛としたとき、例えば織物経糸に使用した際にタテスジ問題の原因となる。
【０００４】
従来より、上記冷却風の通り抜け性を改善するため、吐出孔間隔・吐出孔の配列の改善が行われているが、最近の衣料用分野においては、コスト削減および単糸細繊度化のため、２糸条以上の多糸条取り用の紡糸口金が増え、紡糸口金当たりの吐出孔数が多くなってきている。そのため、従来技術の適用では、依然として冷却不足によるウスター斑の悪化や、断面形状バラツキがあり、要求されるレベルに達成せず、さらなる改善が求められていた。
【０００５】
一方、均一冷却技術として、環状の冷却装置を用い、紡糸口金から吐出されるポリマーを環状方向から冷却するシステム（環状冷却方式）が知られており、均一冷却方法として大変優れるものである。この環状冷却装置について、過去より紡糸口金の配列・孔間距離の検討がなされているが、吐出孔が丸孔の紡糸口金で、単糸細繊度化技術に関係するものが多い。
【０００６】
例えば、特許文献１の段落００１７に示されるように紡糸口金の吐出孔を異形孔とした場合、円周上に２〜６列の導入孔群となるため、表面積の大きい異形断面繊維を製糸したときにフィラメントの重なりが生じ、冷却風の吹き出し面に近いフィラメントは冷却されるが、冷却風の吹き出し面に遠いフィラメントは冷却風の通り抜け性が悪く冷却不足となる。
【０００７】
また、特許文献２の第４頁第１７〜３９行目に示される紡糸口金においては、紡糸口金の吐出孔が多重同心円状に配列穿設されているため、表面積が大きい異形断面繊維を製糸する場合では、フィラメントの重なりが生じ、冷却風の吹き出し面に近いフィラメントは冷却されるが、冷却風の吹き出し面に遠いフィラメントは冷却風の通り抜け性が悪く冷却不足となる。さらには、各フィラメントの徐冷効果が得られず、糸条強度および伸度低下を引き起こし、満足できる高品質な製品を得ることが困難となる。
【０００８】
一方、特許文献３の段落００１３〜００１４に示される紡糸口金においては、複数の吐出孔を実質的に横１列に並べる方法が提案されているが、１群内に穿孔される吐出孔数が２以下であれば問題ないが、１群内の穿孔数が３以上となる場合、吐出孔間隔が小さくなり（吐出孔が近くなり）、製糸時に発生する随伴気流と上向きに吹き出す冷却風の衝突により糸揺れが発生し、フィラメントの融着を引き起こし、操業・品質異常の原因となり好ましくない。
【特許文献１】特開２００７−９３６８号公報
【特許文献２】特開２００６−２４１６１１号公報
【特許文献３】特願平１−３２２１６６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、上述したような点に鑑み、異形断面繊維の安定した生産が可能で、ウスター斑が良好で、面バラツキの少ない品質の良い原糸を提供し、さらに布帛とした場合においても優れた高品質・高品位な製品を提供することのできる熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金と熱可塑性異形断面繊維の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金は、以下の（１）の構成を有するものである。
（１）溶融ポリマーを吐出する紡糸口金の直下に設けられ、かつ吐出線を中心にして外側の環状方向から冷却風を吹き出す環状冷却装置を用いて熱可塑性異形断面繊維を吐出する紡糸口金において、前記紡糸口金の吐出孔が全てスリットを有する異形形状を有し、該異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが、前記環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする紡糸口金。
【００１１】
また、かかる本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、具体的構成としてより好ましい構成は、以下の（２）〜（８）のいずれかの構成を有するものである。
（２）前記紡糸口金において、同心円上に配列された複数の吐出導入孔群を有し、該吐出導入孔群内にある全ての異形吐出孔の１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする上記（１）記載の紡糸口金。
（３）前記紡糸口金において、同心円上に配列された複数の吐出導入孔群を有し、該吐出導入孔群内の冷却風吹き出口と最も近接するフィラメントを形成する異形吐出孔の少なくとも１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする上記（１）記載の紡糸口金。
（４）前記複数の吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が奇数であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が線対称の配列であり、かつ紡糸口金中心を通る直線上に１個配列されていることを特徴とする上記（２）または（３）記載の紡糸口金。
（５）前記複数の吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が偶数であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が紡糸口金中心を通る直線上に配列されていない状態で設けられていることを特徴とする上記（２）〜（４）のいずれかに記載の紡糸口金。
（６）前記吐出導入孔群内にある異形吐出孔が、２個の場合は直線に配列され、３個以上の場合は正多角形に配列されることを特徴とする上記（２）〜（５）のいずれかに記載の紡糸口金。
（７）前記吐出導入孔群が、環状に一列もしくは複数列に同心円上に配列されていることを特徴とする上記（２）〜（６）のいずれかに記載の紡糸口金。
（８）前記吐出導入孔群内に２〜５個の吐出孔を有し、環状に一列配列され、かつ異形吐出孔のスリットが２〜５個有することを特徴とする上記（２）〜（７）のいずれかに記載の紡糸口金。
【００１２】
また、上述した目的を達成する本発明の熱可塑性異形断面繊維の製造方法は、以下の（９）の構成を有するものである。
（９）上記（１）〜（８）のいずれかに記載の紡糸口金を用いて熱可塑性異形断面繊維を溶融紡糸することを特徴とする熱可塑性異形断面繊維の製造方法。  
【発明の効果】
【００１３】
本発明の紡糸口金によれば、溶融紡糸により熱可塑性異形断面繊維を製造する場合において、非常に安定した生産が可能で、ウスター斑の良好な品質の原糸を製造することができる。また、該原糸を用いて、さらに布帛とした場合は優れた品質・品位を持つ繊維２次製品を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、図面等に基づいて、更に詳しく本発明の熱可塑性異形断面繊維を紡糸する紡糸口金について説明する。
【００１５】
本発明の熱可塑性異形断面繊維を溶融紡糸する紡糸口金は、熱可塑性樹脂ポリマーを紡糸口金の吐出孔形状により異形化させて製造する口金に関し、更に詳しくは、紡糸口金にポリマーが通る穿孔した細い隙間（スリット）を持つ紡糸口金に限定される。
【００１６】
具体的には、紡糸口金の吐出孔が全てスリットを有する異形形状を有し、該異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが、前記環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向して設けられていることを特徴とする。
【００１７】
本発明において、スリットとは、実質的に同一方向へ平行する溝を有する吐出孔形状をいい、○および△形状は含まれないものとする。
【００１８】
本発明の口金を用いて熱可塑性異形断面繊維を製造するに際しては、その吐出された溶融ポリマーを冷却する手段は、紡糸口金の直下に環状方向から冷却風を吹き出す環状冷却装置を用いて、糸条を冷却固化させることにより、最大限の効果を得ることができるものである。環状冷却装置は、例えば、外から内へ冷却風を排出する内吹き冷却方式、内から外へ冷却風を排出する外吹き冷却方式などの従来知られている環状冷却装置を使用することができる。すなわち、走行糸条に対して直交あるいは略直交するよう長手方向に冷却風を供する冷却方式であるユニフロー方式と異なり、環状冷却方式では、走行糸条に対して環状の気流吹き出し部より冷却風を供するため、フィラメント一本一本を均一に冷却できるので好ましいからである。特に、紡糸口金当たりの吐出孔が多い多糸条化口金や単糸細繊度用口金の場合は、環状冷却装置から吹き出される整流化された冷却風により、フィラメント一本一本を均一に冷却することが可能となり、ウスター斑低減、断面バラツキ低減に有効である。
【００１９】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、吐出孔が全て異形形状を有していることが必要である。その形状は丸形でなければよく、特に限定はされないが、例えば、いわゆる３葉型、５葉型、中空型、十字型、扁平型、レンズ型などの、紡糸口金の吐出孔にスリットが設けられている吐出孔が好ましい。吐出孔が丸型でもウスター斑の低減効果は得られるが、前述した特許文献１や特許文献２の従来の技術でも同様の効果が得られる。
【００２０】
図１に示すように、本発明における熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金１において、該異形形状を有した全ての吐出孔２のうち少なくとも１つのスリットが、前記環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向に設けられていることが重要である。
【００２１】
すなわち、異形形状を有した吐出孔スリットが、環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向でない場合には、糸条冷却は可能であるが、異形フィラメントへの冷却が局部的なものとなり、断面形成不良を引き起こし断面バラツキやウスター斑を発生させる。そして、例えば、その糸条を織物の経糸として使用し布帛とした場合、タテスジが発生し品位が悪くなる。
【００２２】
それに対して、本発明の口金のように、異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが環状装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向するように設けることで、冷却風は異形フィラメントに触れる表面積が増えることにより、均一な冷却効果をもたらし、断面バラツキやウスター斑がない繊維糸条を得ることができるのである。これらの糸条を、高次加工を行い布帛としたとき、例えば、織物経糸に使用した際には、高品質・高品位な布帛を得ることができる。
【００２３】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、さらに好ましくは、同心円上に配列された複数の吐出導入孔群を有していることである。この複数の吐出導入孔群の配列は、環状冷却装置より吹き出される冷却風に対して重なりが生じない配列が好ましい。例えば、図２に示すように、複数の吐出導入孔群が同一円心状の配列であることがさらに好ましい。また、図３の（ａ）、（ｂ）に示すように、吐出導入孔群内にある全ての異形吐出孔の１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向き３に平行で対向していることがもっとも好ましいが、吐出導入孔群内にある全ての異形吐出孔の１つのスリットが、環状冷却装置の冷却風の向きに平行でかつ対向とするためには、環状冷却装置から吹き出される冷却風の向き３に合わせ紡糸口金１に穿孔される異形吐出孔２のスリットの向きを微調整することが必要となり、紡糸口金の加工精度、製作難度の高度化により口金製造コストが大幅に高くなる。しかしながら、環状冷却装置より吹き出される冷却風は異形フィラメントに触れる表面積が増えることにより、均一な冷却効果をもたらし、断面バラツキやウスター斑がない繊維糸条を得ることができる。口金製造コストを削減するため、例えば、図４（ａ）、（ｂ）に示すように、吐出導入孔群内の冷却風吹き出し口ともっとも近接する異形フィラメントを形成する異形吐出孔において、少なくとも１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行にかつ対向するようにしてもよく、吐出導入孔群内にある冷却風吹き出し口にもっとも隣接する異形吐出孔を基準孔とし、その同一導入孔に穿孔される残りの異形吐出孔を同一の向きにかつ、スリットの重なりが生じないようにすれば、紡糸口金の加工精度や製作難度も難しくなくなり、冷却風は異形フィラメントに触れる表面積を保つことができ、その結果、均一な冷却効果をもたらし、断面バラツキやウスター斑がない繊維糸条を得ることができる。
【００２４】
また、吐出導入孔に穿孔されたスリットに重なりが生じる（例えば図５（ａ）、（ｂ））場合、環状装置から排出される冷却風吹き出し口に近いスリットは均一な冷却効果を得ることができるが、環状装置から排出される冷却風吹き出し口に遠いスリットは糸条の重なりによる冷却効果が低下し、冷却不足による断面バラツキや、ウスター斑の悪化さらには、糸切れを発生させる原因となる。本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が奇数（例えば図６（ａ）、図６（ｂ））であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が線対称の配列であることが好ましい。また、紡糸口金中心を通る直線上に１個配列されていることが好ましい。ここで、紡糸口金中心を通る直線とは、図８に記載の紡糸口金中心点（Ｒ）と冷却風吹き出し口（Ｐ）を通る直線をいう。線対称の配列とは、紡糸口金中心線を通る直線に対して対称に位置する配列であることを示す。かかる配列とすることにより、冷却風の通り抜け性が維持でき、高い冷却効果を発揮することができる。
【００２５】
また、吐出導入孔群内にある異形吐出孔が、３個以上の場合は正多角形に配列されることがさらに好ましい。ここで、正多角形とは、図５（１）、図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、それぞれの異形吐出孔中心点（ｒ）を結んで描ける図形のことをいう。このように正多角形とすることで、均等な孔間ピッチを保つことができ、冷却風の通り抜け性が向上し、高い冷却効果を発揮することができる。図６（ａ）は各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が３個である正３角形型、図６（ｂ）は各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が５個である正５角形型の紡糸口金配列の一例を示したものである。
【００２６】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が偶数（例えば図７（ａ）、（ｂ））であるとき、環状冷却装置の冷却風の向きに対し、異形吐出孔が紡糸口金中心点線上に配列されていない状態で設けられていることが好ましい。かかる配列とすることにより、冷却風の通り抜け性が維持でき、高い冷却効果を発揮することができる。
【００２７】
また、吐出導入孔群内にある異形吐出孔が、２個の場合は図７（ａ）に記載の異形吐出孔中心点（ｒ）を結ぶ直線の配列であることがさらに好ましい。その場合、ポリマー導入孔中心点（Ｂ）と各異形吐出孔中心点（ｒ）の距離を、それぞれａ１、ａ２とした場合、ａ１＝ａ２の長さ関係を満足することが最も好ましい。
【００２８】
また、吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が４個以上の場合は、正多角形に配列されることがさらに好ましい。このように正多角形とすることで、均等な孔間ピッチを保てることができ、冷却風の通り抜け性向上し、高い冷却効果を発揮することができる。図７（ａ）は各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が２個である直線型、図７（ｂ）は各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が４個である正４角形型の紡糸口金配列の一例を示したものである。
【００２９】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、吐出導入孔群が、環状に一列もしくは、複数列に同心円上に配列されていることが好ましい。環状冷却装置から吹き出される冷却風の通り抜け性が最良となる吐出導入孔群が１列であることが好ましいが、断面バラツキ、ウスター斑に差異が見られない範囲内であれば、吐出導入孔群を複数列に同心円上の配列としてもよい。
【００３０】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、吐出導入孔群内に２〜５個の吐出孔を有することが好ましい。１個の場合は、外から内へ冷却風を排出する内吹き冷却方式、または内から外へ冷却風を排出する外吹き冷却方式を併用した際、排出する冷却風同士の衝突により発生する上昇気流により、紡糸口金吐出面の温度を下げることとなり、冷却斑を生じさせる。また、６個以上の場合は、品質に影響を与えなければ問題ないが、吐出孔数が増えることにより、異形断面を構成するスリットの孔間距離が狭くなり、スリットの重なりが生じ冷却不足による断面形状バラツキやウスター斑の悪化、更には単糸同士の融着による糸切れの原因となる。従って、かかる範囲とすることにより、上昇気流による紡糸口金吐出孔の温度低下を緩和かつ、徐冷効果を得て冷却斑による繊度斑や断面バラツキを抑えることが可能となる。    
【００３１】
また、吐出導入孔群内の吐出孔の配列は、環状に一列配列されることが好ましい。環状に一列とならない場合は、隣接する吐出孔の距離が均一でなく、熱可塑性樹脂ポリマーが吐出孔から吐出され、冷却装置を通過する際に発生する熱保持量が異なり、冷却斑が発生し、従って、繊度斑および断面バラツキを発生させるのである。
【００３２】
さらに吐出導入孔群内の異形吐出孔のスリットが２〜５個有することが好ましい。さらに好ましくは異形吐出孔のスリットが２〜３個有することである。異形吐出孔のスリットが６個以上の場合は、冷却風の通り抜け性が悪くなるため、通り抜け性を更に向上させる必要があり、例えば。吐出導入孔群の数や吐出孔数を減らす必要があるため、生産性の面であまり好ましくない。
【００３３】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の紡糸口金において、効率よく多糸条で得るため、４以下の分離帯を設けてもよく、分離帯は幅１０ｍｍ以上が好ましい。分離帯の幅が１０ｍｍ未満の場合、糸条間の距離が小さく、得られる糸条群を分離することが難しくなるばかりでなく、片側の糸条群が隣接する糸条群に混入する問題が発生する。分離帯の幅は１０ｍｍ以上となれば分離が容易になるが、隣接する吐出孔群間の距離が狭まり、冷却風によるフィラメントの揺れによりフィラメント同士の融着が発生しやすくなるため、好ましくは１０〜１３ｍｍである。
【００３４】
本発明における熱可塑性異形断面繊維において、その熱可塑性樹脂ポリマーは、溶融可能であれば特に限定はされないが、例えば、ナイロン６、ナイロン６６などのポリアミドや、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリ乳酸などのポリエステル、ポリプロピレン、セルロースアセテート、セルロースアセテートプロピオネートなどのセルロースエステルなどが挙げられる。また、これらの熱可塑性樹脂ポリマーに対して、吸湿、抗菌、艶消し、ＵＶカット、制電性などの機能を付与させるための添加剤、製糸性を向上させるための耐熱剤などの添加剤を添加してもよい。
【００３５】
本発明の熱可塑性異形断面繊維の製造方法においては、一般にポリエチレンテレフタレートやナイロン６、ナイロン６６などのポリアミドなどを溶融紡糸するには、紡糸速度２０００ｍ／分以下の低紡糸速度で巻き取った未延伸糸を延伸してフラットヤーンとする２工程法や、紡糸速度２０００ｍ／分以上の紡糸速度で巻き取ったＰＯＹを延伸仮撚して仮撚糸とする方法、さらには紡糸した糸を巻き取ることなく連続して延伸熱処理する方法などがあり、これらの公知の方法を用いることができる。
【００３６】
本発明で得られる熱可塑性異形断面繊維の単糸繊度は、０．８デシテックス以上が好ましく、さらに好ましくは単糸繊度１．４デシテックス以上である。単糸繊度が０．８デシテックス未満の場合、異形断面繊維の形状が丸みを帯び、異形断面繊維が本来持つ光沢・吸水性能が低下するからである。単糸繊度４デシテックスを超える場合でも、熱可塑性異形断面繊維の断面バラツキ等を抑制することは可能であるが、一般的な冷却方式（ユニフロー方式）で実施しても変わらない効果である。従って好ましい範囲は、０．８〜３．５デシテックスであり、さらには、１．４〜２．５デシテックスである。
【００３７】
本発明で得られる熱可塑性異形断面繊維の異形度は、断面を３葉断面とする場合、その繊維横断面の外接円の直径（Ｄ）を繊維横断面の内接円の直径（ｄ）で除した値（Ｄ／ｄ）が、１．３〜４であることが望ましく、更には、１．５〜３が好ましい。この値（Ｄ／ｄ）が大きいほど光沢が良い繊維を得られるが、繊維自身の強度・伸度の低下などの原因となる。
【００３８】
また、熱可塑性異形断面繊維の異形度は、断面を４〜５葉断面とする場合には、隣り合う凸部にひいた接線から最凹部へおろした垂線の長さ（ｈ）を接線の長さ（Ｌ）で除し、１００を乗じた値｛（ｈ／Ｌ）×１００｝が、５〜４０であることが好ましく、更には、８〜３０が好ましい。この値｛（ｈ／Ｌ）×１００｝も大きいほど光沢が良い繊維を得られるが、繊維自身の強度・伸度の低下などの原因となる。
【００３９】
本発明で得られる熱可塑性異形断面繊維の異形度は、断面を扁平、レンズ型断面とする場合、その繊維横断面の長軸長さＬと短軸長さＳの比＝Ｌ／Ｓが１．５〜４であることが望ましく、更には１．７〜３．５が好ましい。
【００４０】
本発明で得られる熱可塑性異形断面繊維は、長さ方向の繊度斑はウスター（１／２イナート）で１％以下が好ましい。ウスターが１／２イナートで１．２％を超えると特に薄地織物の布帛としたときのタテスジ、ヨコムラなどが目立つようになり品位が悪化する。より好ましくは０．８％以下である。
【実施例】
【００４１】
以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明する。なお、実施例中の測定方法は以下の方法を用いた。
【００４２】
Ａ．ウスター斑（１／２イナート）
ツェルベガーウスター（株）社製ＵＳＵＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ ＭＯＮＩＴＯＲ Ｃで測定した。測定条件は５０ｍ／分、ツイスト：Ｓ１．５、糸張力１．５、測定時間２．５分、測定モードは１／２イナートで平均偏差率（Ｕ％）を測定する。測定は３回おこない、その平均値を求める。
【００４３】
Ｂ．布帛品位
試験糸により作成された生機を有権者１０人の目視によって下記の基準で判定する。
○：布帛にスジやムラが殆ど認められない。
△：布帛にスジやムラが若干認められる。
×：布帛にスジやムラが明らかに認められる。
【００４４】
Ｃ．操業性の測定方法
熱可塑性異形断面繊維を１ｔ紡糸したときの糸切れ回数を次の基準で評価した。
○：２．０回／ｔ未満
△：２．１〜４．０回／ｔ未満
×：４．１回／ｔ以上。
【００４５】
Ｄ．９８％硫酸相対粘度の測定方法
（ａ）試料を秤量し、９８重量％濃硫酸に試料濃度（Ｃ）が１ｇ／１００ｍｌとなるように溶解する。
（ｂ）（ａ）項の溶液をオストワルド粘度計にて２５℃での落下秒数（Ｔ１）を測定する。
（ｃ）試料を溶解していない９８重量％濃硫酸の２５℃での落下秒数（Ｔ２）を（２）項と同様に測定する。
（ｄ）試料の９８％硫酸相対粘度（ηｒ）を下式により算出する。測定温度は２５℃とする。
（ηｒ）＝（Ｔ１／Ｔ２）＋｛１．８９１×（１．０００−Ｃ）｝
【００４６】
Ｅ．極限粘度［η］
オルソクロロフェノール（以下ＯＣＰと略記する）に試料ポリマを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて複数点の相対粘度ηｒを求め、それを無限希釈度に外挿して求めた。
【００４７】
Ｆ．強伸度の測定方法
ＪＩＳ  Ｌ  １０１３（１９９９）７．５引張強さ及び伸び率  標準時試験に準じて測定を行った。定速緊張形試験機を用い、測定にはオリエンテック社製のテンシロンを用いた。測定条件としては、つかみ間隔５０ｃｍ、引張速度５０ｃｍ／分の条件で測定し、引張最高強力を求め、それを繊度で割った値を強度とした。また、伸度としては、引張最高強力時の伸度を求めた。測定回数は１０回とした。
【００４８】
Ｇ．断面バラツキの測定方法
繊維の任意の位置にて横断面方向に薄切片を切り出し、透過顕微鏡で繊維横断面を撮影し、倍率１０００倍でプリントアウト（三菱電機社製ＳＣＴ−Ｐ６６）した後、スキャナー（エプソン社製ＧＴ−５５００ＷＩＮＳ）を用いて取り込み（白黒写真、４００ｄｐｉ）、ディスプレー上で１５００倍に拡大した状態で、画像処理ソフト（ＷＩＮＲＯＯＦ）を用いて単糸１０本の異形度を算出した。算出した異形度の標準偏差を求め次の基準で評価した。
○：０．０４以下
△：０．０５〜０．０６
×：０．０７以上
【００４９】
なお、本発明のかかる実施例でいう環状冷却装置は、環状方向で外から内へ冷却風を糸条に吹き付ける内吹き環状冷却装置と、環状方向で内から外へ冷却風を糸条に吹き付ける外吹き環状冷却装置があるが、単に、内吹き環状冷却装置、外吹き環状冷却装置と呼んで区別する。
【００５０】
実施例１
９８％硫酸相対粘度（ηｒ）が２．６のナイロン６ペレットを、紡糸温度２８０℃で溶融し、紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に３吐出孔かつ外から内へ冷却風を排出する内吹き環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、スリット１本が平行かつ対向であり、紡糸口金中心から冷却風吐出口間にスリットの重なりがないように配列したＹ型断面糸用の口金を使用し、１口金当たり２糸条とし溶融吐出させた。続いて、糸条を内吹き環状方式、冷却風温度２０℃の冷却風で冷却し、給油、交絡をおこなった後、非加熱ローラー（第１ゴデーローラー）で引き取り、１７０℃の加熱ローラー（第２ゴデーローラー）との間で１．５倍に延伸し、４０００ｍ／分で巻き取り、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）のナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．９、強度３．８、伸度４２．５）。操業性は、１．８回／ｔであった。
【００５１】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いてタテ密度１２０本／インチ、ヨコ密度９０本／インチのタフタ織物を製織（ＺＷ３０３型、津田駒社製）し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表１に示す。
【００５２】
実施例２
紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に２吐出孔としたＹ断面糸用の紡糸口金、７８デシテックス３４フィラメント（単糸繊度２．３デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行いナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度２．１、強度３．８、伸度４３．２）。操業性は、１．４回／ｔであった。
【００５３】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表１に示す。
【００５４】
実施例３
紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に４吐出孔としたＹ断面糸用の紡糸口金、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行いナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．８、強度３．９、伸度４３．８）。操業性は、１．８回／ｔであった。
【００５５】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表１に示す。
【００５６】
実施例４
紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に５吐出孔としたＹ断面糸用の紡糸口金、７８デシテックス４０フィラメント（単糸繊度１．９デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ葉断面糸条を得た（異形度２．０、強度３．９、伸度４３．７）。操業性は、１．７回／ｔであった。
【００５７】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表１に示す。
【００５８】
実施例５
紡糸口金として、１口金当たり３糸条としたＹ断面糸用紡糸口金、４０デシテックス１２フィラメント（単糸繊度３．３デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度２．４、強度４．４、伸度４３．８）。操業性は、１．３回／ｔであった。
【００５９】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表２に示す。
【００６０】
実施例６
紡糸口金にポリマー導入孔を円周状に２列配列とし、１導入孔に３吐出孔としたＹ型断面糸用の紡糸口金、７８デシテックス１８フィラメント（単糸繊度４．３デシテックス）とする以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度２．８、強度３．０、伸度４１．３）。操業性は、２．８回／ｔであった。
【００６１】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表２に示す。
【００６２】
実施例７
紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に２列配列とし、１導入孔に３吐出孔としたＹ断面糸用紡糸口金、４０デシテックス４８フィラメント（単糸繊度０．８３デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．４、強度３．５、伸度４０．７）。操業性は、２．０回／ｔであった。
【００６３】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表２に示す。
【００６４】
実施例８
紡糸口金にポリマー導入孔を円周状に２列配列とし、１導入孔に４吐出孔としたＹ型断面糸用の紡糸口金、７８デシテックス１００フィラメント（単糸繊度０．７８デシテックス）とする以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．２、強度３．２、伸度４０．３）。操業性は、３．２回／ｔであった。
【００６５】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表２に示す
【００６６】
実施例９
紡糸口金にポリマー導入孔を円周状に４列配列とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）のナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．９、強度３．８、伸度４２．５）。操業性は、２．８回／ｔであった。
【００６７】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表３に示す。
【００６８】
実施例１０
冷却方式を、外吹き環状冷却装置、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．９、強度３．８、伸度４２．４）。操業性は、１．８回／ｔであった。
【００６９】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表３に示す。
【００７０】
実施例１１
紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に５吐出孔とした５葉断面糸用紡糸口金、７８デシテックス４０フィラメント（単糸繊度１．９デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６の５葉断面糸条を得た（異形度１６、強度３．５、伸度４１．７）。操業性は、１．９回／ｔであった。
【００７１】
得られた５葉断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表３に示す。
【００７２】
実施例１２
紡糸口金として、Ｘ型断面糸用紡糸口金、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＸ型断面糸条を得た（異形度１８、強度３．７、伸度４２．０）。操業性は、１．８回／ｔであった。
【００７３】
得られたＸ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表３に示す。
【００７４】
実施例１３
紡糸口金として、紡糸口金中心から冷却風吐出口間にスリットの重なりが2個となるように配列したＸ型断面糸用の紡糸口金を使用し、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とする以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＸ型断面糸条を得た（異形度１６、強度３．６、伸度４２．３）。操業性は、２．２回／ｔであった。
【００７５】
得られたＸ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表４に示す。
【００７６】
実施例１４
紡糸口金として、扁平型断面糸用口金、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６の扁平型断面糸条を得た（異形度２．３、強度３．９、伸度４２．６）。操業性は、１．６回／ｔであった。
【００７７】
得られた扁平型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表４に示す。
【００７８】
実施例１５
紡糸口金にポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に３吐出孔かつ外から内へ冷却風を排出する内吹き環状装置から吹き出される冷却風に対し、スリット１本が平行かつ対向であり直線上となるように配列した以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（強度３．４、伸度４２．３）。操業性は、３．８回／ｔであった。
【００７９】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表４に示す。
【００８０】
実施例１６
９８％硫酸相対粘度（ηｒ）が２．６のナイロン６６ペレットを、紡糸温度２９２℃で溶融し、紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に３吐出孔かつ外から内へ冷却風を排出する内吹き環状装置から吹き出される冷却風に対し、スリット１本が平行かつ対向であり、紡糸口金中心から冷却風吐出口間にスリットの重なりがないように配列したＹ型断面糸用の口金を使用し、１口金当たり２糸条とし溶融吐出させた。つづいて糸条を内吹き環状方式、冷却風温度２０℃の冷却風で冷却し、給油、交絡をおこなった後、非加熱ローラー（第１ゴデーローラー）で引き取り、１７０℃の加熱ローラー（第２ゴデーローラー）との間で１．５倍に延伸し、４０００ｍ／分で巻き取り、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）のナイロン６６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．８、強度４．３、伸度４４．１）。操業性は、２．０回／ｔであった。
【００８１】
得られたナイロン６６のＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表４に示す。
【００８２】
実施例１７
ポリマーの固有粘度ＩＶが０．６５のポリエチレンテレフタレートのホモポリマーペレットを２９４℃で溶融し、紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に３吐出孔かつ外から内へ冷却風を排出する内吹き環状装置から吹き出される冷却風に対し、スリット１本が平行かつ対向であり、紡糸口金中心から冷却風吐出口間にスリットの重なりがないように配列したＹ型断面糸用の口金を使用し、１口金当たり２糸条とし溶融吐出させた。つづいて糸条を内吹き環状方式、冷却風温度２０℃の冷却風で冷却し、給油、交絡をおこなった後、引き取り第１ローラー、第２ローラーを介して引き取り、４０００ｍ／分で巻き取り、８０デシテックス５４フィラメント（単糸繊度１．５デシテックス）のポリエチレンテレフタレートのＹ葉断面糸条を得た（異形度２．０、強度２．８、伸度３９．７）。操業性は、１．５回／ｔであった。
【００８３】
得られたポリエチレンテレフタレートのＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛品位を評価した。結果を表５に示す。
【００８４】
実施例１８
９８％硫酸粘度（ηｒ）が２．６のナイロン６ペレットを、セルロース（コットンリンター）１００重量部に、酢酸２４０重量部とプロピオン酸６７重量部を加え、５０℃で３０分間混合した。混合物を室温まで冷却した後、氷浴中で冷却した無水酢酸１７２重量部と無水プロピオン酸１６８重量部をエステル化剤として、硫酸４重量部をエステル化触媒として加えて、１５０分間撹拌を行い、エステル化反応を行った。エステル化反応において、４０℃を越える時は、水浴で冷却した。反応後、反応停止剤として酢酸１００重量部と水３３重量部の混合溶液を２０分間かけて添加して、過剰の無水物を加水分解した。その後、酢酸３３３重量部と水１００重量部を加えて、８０℃で１時間加熱撹拌した。反応終了後、炭酸ナトリウム６重量部を含む水溶液を加えて、析出したセルロースアセテートプロピオネートを濾別し、続いて水で洗浄した後、６０℃で４時間乾燥した。上記セルロースアセテートプロピオネート８２重量％と平均分子量６００のポリエチレングリコール（ＰＥＧ６００）１７．９重量％およびリン系酸化防止剤としてビス（２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト０．１重量％を二軸エクストルーダーを用いて２３０℃で混練し、５ｍｍ程度にカッティングしてセルロース脂肪酸混合エステル組成物ペレット（Ｍｗ１６．０万）を得た。
【００８５】
このペレットを、紡糸温度２６０℃で溶融し、紡糸口金として、ポリマー導入孔を円周状に１列配列とし、１導入孔に３吐出孔かつ外から内へ冷却風を排出する内吹き環状装置から吹き出される冷却風に対し、スリット１本が平行かつ対向であり、紡糸口金中心から冷却風吐出口間にスリットの重なりがないように配列したＹ型断面糸用の口金を使用し、１口金当たり２糸条とし溶融吐出させた。続いて、糸条を内吹き環状方式、冷却風温度２０℃の冷却風で冷却し、給油、交絡をおこなった後、引き取り第１ローラー、第２ローラーを介して引き取り、２０００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、８０デシテックス５４フィラメント（単糸繊度１．５デシテックス）のセルロースエステルのＹ型断面糸条を得た（異形度１．９、強度１．１、伸度２６．３）。操業性は、１．８回／ｔであった。
【００８６】
得られたセルロースエステルのＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛品位を評価した。結果を表５に示す。
【００８７】
比較例１
環状方式を、内吹き環状冷却装置からユニフロー方式、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．７、強度４．２、伸度４１．５）。操業性は、３．１回／ｔであった。
【００８８】
得られたＹ型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表６に示す。
【００８９】
比較例２
紡糸口金として、丸断面糸用の口金、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２ｄデシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６の丸型断面糸条を得た（強度４、伸度４６．０）。操業性は、１．５回／ｔであった。
【００９０】
得られた丸型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表６に示す。
【００９１】
比較例３
紡糸口金として、紡糸口金中心に対し、スリット１本が平行かつ対向している、７８デシテックス３６フィラメント（単糸繊度２．２デシテックス）とした以外は実施例１と同様に溶融紡糸を行い、ナイロン６のＹ型断面糸条を得た（異形度１．６、強度３．８、伸度４１．３）。操業性は、２．８回／ｔであった。
【００９２】
得られた丸型断面糸条をタテ糸およびヨコ糸に用いて実施例１と同様に製織し、得られた布帛について品位を評価した。結果を表６に示す。
【００９３】
【表１】
2009133025.tif 000003
【００９４】
【表２】
2009133025.tif 000004
【００９５】
【表３】
2009133025.tif 000005
【００９６】
【表４】
2009133025.tif 000006
【００９７】
【表５】
2009133025.tif 000007
【００９８】
【表６】
2009133025.tif 000008
【００９９】
表１〜表６に示した各結果からわかるように、本発明の異形断面糸用口金（実施例１〜実施例１８）は、異形形状を有した全ての吐出孔のうち少なくとも１つのスリットが、環状冷却装置から吹き出される冷却風に対し、平行にかつ対向であるため、溶融紡糸された熱可塑性異形断面繊維において安定した生産が可能で、ウスター斑が良好、断面バラツキの少ない品質の良い原糸であることがわかる。さらに、布帛とした場合においても高品質・高品位な製品となることがわかる。
【０１００】
吐出導入孔群内にある異形吐出孔数が奇数の場合であり、紡糸口金中心を通る直線上に１個配列されている場合（実施例１、実施例４、実施例５、実施例６、実施例７、実施例９、実施例１０、実施例１１、実施例１２、実施例１４、実施例１６、実施例１７、実施例１８）は、特にウスター斑、断面バラツキが優れる。
【０１０１】
吐出導入孔群内にある異形吐出孔が偶数の場合、異形吐出孔が紡糸口金中心を通る直線上に配列されない場合（実施例２、実施例３、実施例８）も同様である。
【０１０２】
すなわち、吐出孔数が偶数でも奇数でも、均等な孔間ピッチを保つことにより、冷却風の通り抜け性が向上し、高い冷却効果を発揮し、ウスター斑、断面バラツキ、がより優れるのである。
【０１０３】
一方、従来の冷却方式（比較例１）では、冷却不足による太細斑が発生し、ウスター斑の悪化や、断面形状バラツキの発生、さらに、布帛とした場合においても布帛品位が悪いことがわかる。また、口金中心に対し、スリット１本が平行かつ対向している場合（比較例３）は、冷却不足による太細斑が発生し、ウスター斑の悪化、断面バラツキの発生、さらに布帛とした派相においても布帛品位が悪いことがわかる。
【図面の簡単な説明】
【０１０４】
【図１】図１は、本発明の異形断面繊維を得る紡糸口金の一例である。
【図２】図２は、本発明の異形断面繊維を得る紡糸口金に穿孔されるポリマー導入孔配列の概略図の一例である。
【図３】図３（ａ）は、図２に例示したＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維の紡糸口金における、冷却方式が内吹き冷却方式での冷却風に対し全ての異形吐出孔の１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行で対向を示す概略図の一例であり、図３（ｂ）は、図２に例示するＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維を得る紡糸口金における、冷却方式が外吹き冷却方式での冷却風に対し全ての異形吐出孔の１つのスリットが環状冷却装置の冷却風の向きに平行で対向を示す概略図の一例である。
【図４】図４（ａ）は、図２に例示したＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維を得る紡糸口金における、冷却方式が内吹き冷却方式での冷却風吹き出口と最も近接する異形吐出孔の少なくとも１つのスリットが、冷却風向きに平行かつ対向を示す概略図の一例であり、図４（ｂ）は、図２に例示したＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維紡糸口金における、冷却方式が外吹き冷却方式での冷却風吹き出口と最も近接する異形吐出孔の少なくとも１つのスリットが冷却風向きに平行かつ対向を示す概略図の一例である。
【図５】図５（ａ）は、図２に例示したＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維を得る紡糸口金における、冷却方式が内吹き冷却方式での冷却風に対し直線上の配列を示す概略図の一例であり、図５（ｂ）は、図２に例示したＡ部の拡大図であり、本発明の異形断面繊維紡糸口金における、冷却方式が外吹き冷却方式での冷却風に対し直線上の配列を示す概略図の一例である。
【図６】図６（ａ）は、本発明の各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が３であって、冷却風の向きに平行かつ対向なスリットとなる異形断面繊維紡糸口金の概略図の一例であり、図６（ｂ）は、本発明の各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が５であって、冷却風の向きに平行かつ対向なスリットとなる異形断面繊維紡糸口金の概略図の一例である。
【図７】図７（ａ）は、本発明の各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が２であって、冷却風の向きに平行かつ対向なスリットとなる異形断面繊維紡糸口金の概略図の一例であり、図７（ｂ）は、本発明の各ポリマー導入孔に穿孔される吐出孔数が４であって、冷却風の向きに平行かつ対向なスリットとなる異形断面繊維紡糸口金の概略図の一例である。
【図８】図８は、本発明の紡糸口金中心（Ｒ）と冷却装置の冷却風吹き出し口（Ｐ）を説明する概略図である。
【符号の説明】
【０１０５】
１  口金
２  吐出孔
３  冷却風の向き
４  冷却装置（環状チムニ）
Ｂ  ポリマー導入孔孔中心点
Ｒ  口金中心
ｒ  吐出孔中心点
Ｐ  冷却風吹き出し口
【図１】
2009133025.tif 000009
【図２】
2009133025.tif 000010
【図３】
2009133025.tif 000011
【図４】
2009133025.tif 000012
【図５】
2009133025.tif 000013
【図６】
2009133025.tif 000014
【図７】
2009133025.tif 000015
【図８】
2009133025.tif 000016