(57)【要約】【課題】熱歪みによるチューブの破断を抑制できるとともに、耐圧性や耐振動性を確保できる熱交換器を提供する。【解決手段】互いに積層された扁平チューブ１０と、扁平チューブ１０のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷却水を流入させる流入口５３を備えた入口ヘッダ部５０と、扁平チューブ１０のそれぞれ他端部に接続され、扁平チューブ１０を介して入口ヘッダ部５０に連通され、外部に冷却水を流出させる流出口６３を備えた出口ヘッダ部６０と、扁平チューブ１０の積層方向両端部に配設され、入口ヘッダ部５０及び出口ヘッダ部６０に接続されたインサート７０、８０と、インサート７０、８０のそれぞれ両縁部を外側に曲折して形成されたリブ７１、８１とを有し、リブ７１、８１は、入口ヘッダ部５０側よりも出口ヘッダ部６０側の方が高さが高くなるようにする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
互いに積層された複数のチューブ（１０）と、
前記複数のチューブ（１０）のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷媒を流入させる流入口（５３）を備えた入口ヘッダ部（５０）と、
前記複数のチューブ（１０）のそれぞれ他端部に接続され、前記チューブ（１０）を介して前記入口ヘッダ部（５０）に連通され、外部に冷媒を流出させる流出口（６３）を備えた出口ヘッダ部（６０）と、
前記複数のチューブ（１０）の積層方向両端部に配設され、前記チューブ（１０）の長手方向に沿って延伸して前記入口ヘッダ部（５０）及び前記出口ヘッダ部（６０）に接続された一対のインサート（７０、８０）と、
前記一対のインサート（７０、８０）の縁部をそれぞれ外側に曲折して形成されたリブ（７１、８１）とを有し、
前記インサート（７０、８０）の少なくとも一方に形成されたリブ（７１、８１）は、前記入口ヘッダ部（５０）側よりも前記出口ヘッダ部（６０）側の方が高さが高くなっていることを特徴とする熱交換器。
【請求項２】
前記複数のチューブ（１０）は概ね鉛直方向に延伸し、前記入口ヘッダ部（５０）は前記出口ヘッダ部（６０）よりも上方に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記複数のチューブ（１１０）は概ね水平方向に延伸し、
一方の前記インサート（１７０）は他方の前記インサート（１８０）よりも上方に配置され、
前記流入口（１５３）は前記入口ヘッダ部（１５０）の前記一方のインサート（１７０）側に備えられ、
前記流出口（１６３）は前記出口ヘッダ部（１６０）の前記他方のインサート（１８０）側に備えられ、
前記一方のインサート（１７０）に形成されたリブ（１７１）は、前記入口ヘッダ部（１５０）側よりも前記出口ヘッダ部（１６０）側の方が高さが高くなっており、
前記他方のインサート（１８０）に形成されたリブ（１８１）は、前記入口ヘッダ部（１５０）側から前記出口ヘッダ部（１６０）側に向かってほぼ一定の高さに形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記インサート（７０、８０）の少なくとも一方に形成されたリブ（７１、８１）は、前記入口ヘッダ部（５０）側から前記出口ヘッダ部（６０）側に向かって徐々に高さが増加していることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項５】
前記インサート（７０、８０）の少なくとも一方に形成されたリブ（７１、８１）は、前記入口ヘッダ部（５０）側から前記出口ヘッダ部（６０）側に向かって段階的に高さが増加していることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項６】
少なくとも前記チューブ（１０）、前記インサート（７０、８０）及び前記リブ（７１、８１）はアルミニウム製であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、互いに積層された複数のチューブと、チューブの積層方向両端部に配設された一対のインサートとを有する熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ラジエータは、互いに積層された複数のチューブと、チューブの長手方向両端部に接続され、チューブを介して連通する一対のヘッダとを有している。チューブの積層方向両端部には、ラジエータの機械的強度を補強する一対のインサート（プロテクタ）が配設されている。インサートの両端部は、それぞれヘッダに接合されている。
【０００３】
このようなラジエータにおいて、チューブに流れるエンジン冷却水の温度が変化したとき、エンジン冷却水の影響を直接受けるチューブと、間接的にしか影響を受けないインサートとでは熱膨張量が異なる。したがって、温度差によるチューブとインサートとの熱膨張量の違いにより、インサートに隣接するチューブとコアプレートとの根付け部に熱歪みに伴う熱応力が生じ易い。このため、温度が繰り返し変化して熱応力が繰り返し変化すると、根付け部に亀裂が生じてチューブが破断してしまうおそれがあった。
【０００４】
特許文献１には、チューブの破断を防止するために、インサートの中央部に長手方向と直交する方向に延びる長穴が形成されたラジエータが開示されている。このラジエータでは、熱応力が繰り返し変化したときに長穴の両端部で金属疲労が生じるため、チューブとコアプレートとの根付け部に亀裂が生じるより先にインサートが破断し、チューブは破断しないようになっている。
【特許文献１】実用新案登録第３０２７４２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記のようにインサートに長穴が形成されると、インサートの強度が低下するためラジエータの機械的強度が低下してしまう。したがって、ラジエータの耐圧性や耐振動性が低下してしまうという問題が生じていた。
【０００６】
本発明の目的は、熱歪みによるチューブの破断を抑制できるとともに、耐圧性や耐振動性を確保できる熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００８】
請求項１に記載の発明は、互いに積層された複数のチューブ（１０）と、複数のチューブ（１０）のそれぞれ一端部に接続され、外部から冷媒を流入させる流入口（５３）を備えた入口ヘッダ部（５０）と、複数のチューブ（１０）のそれぞれ他端部に接続され、チューブ（１０）を介して入口ヘッダ部（５０）に連通され、外部に冷媒を流出させる流出口（６３）を備えた出口ヘッダ部（６０）と、複数のチューブ（１０）の積層方向両端部に配設され、前記チューブ（１０）の長手方向に沿って延伸して入口ヘッダ部（５０）及び出口ヘッダ部（６０）に接続された一対のインサート（７０、８０）と、一対のインサート（７０、８０）の縁部をそれぞれ外側に曲折して形成されたリブ（７１、８１）とを有し、インサート（７０、８０）の少なくとも一方に形成されたリブ（７１、８１）は、入口ヘッダ部（５０）側よりも出口ヘッダ部（６０）側の方が高さが高くなっていることを特徴とする熱交換器である。
【０００９】
これにより、インサート（７０、８０）の少なくとも一方の強度は、出口ヘッダ部（６０）側よりも入口ヘッダ部（５０）側の方が低くなる。このため、入口ヘッダ部（５０）側ではインサート（７０、８０）の少なくとも一方が比較的変形し易くなる。ここで、チューブ（１０）とインサート（７０、８０）との間の温度差による熱歪みが最も大きくなり易いのは、入口ヘッダ部（５０）近傍である。したがって、入口ヘッダ部（５０）側でのインサート（７０、８０）の変形を許容することによって、熱歪みによるチューブ（１０）の破断を抑制できる。一方、出口ヘッダ部（６０）側では、インサート（７０、８０）の強度を高くできるため、熱交換器の耐圧性や耐振動性を確保できる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、複数のチューブ（１０）は概ね鉛直方向に延伸し、入口ヘッダ部（５０）は出口ヘッダ部（６０）よりも上方に配置されていることを特徴としている。
【００１１】
熱交換器自身の重量を支えることを考慮すると、熱交換器の耐圧性や耐振動性を確保するためには下方側ほど高い強度が必要になる。入口ヘッダ部（５０）が出口ヘッダ部（６０）よりも上方に配置されていれば、リブ（７１、８１）の高さを入口ヘッダ部（５０）側よりも出口ヘッダ部（６０）側で高くすることによって、インサート（７０、８０）の強度を下方側ほど高めることができる。したがって、熱歪みによるチューブ（１０）の破断を抑制しつつ、熱交換器の耐圧性や耐振動性を確保することができる。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、複数のチューブ（１１０）は概ね水平方向に延伸し、一方のインサート（１７０）は他方のインサート（１８０）よりも上方に配置され、流入口（１５３）は入口ヘッダ部（１５０）の一方のインサート（１７０）側に備えられ、流出口（１６３）は出口ヘッダ部（１６０）の他方のインサート（１８０）側に備えられ、一方のインサート（１７０）に形成されたリブ（１７１）は、入口ヘッダ部（１５０）側よりも出口ヘッダ部（１６０）側の方が高さが高くなっており、他方のインサート（１８０）に形成されたリブ（１８１）は、入口ヘッダ部（１５０）側から出口ヘッダ部（１６０）側に向かってほぼ一定の高さに形成されていることを特徴としている。
【００１３】
チューブ（１１０）とインサート（１７０、１８０）との間の温度差による熱歪みが最も大きくなり易いのは、流入口（１５３）に近いインサート（１７０）の入口ヘッダ部（１５０）側である。したがって、インサート（１７０）の強度を出口ヘッダ部（１６０）側よりも入口ヘッダ部（１５０）側で低くすることによって、熱歪みによるチューブ（１１０）の破断を抑制することができる。また、リブ（１８１）の高さを一定にすることによって、下方に配置されたインサート（１８０）の強度を全体的に高めることができるため、熱交換器の耐圧性や耐振動性を確保することができる。
【００１４】
インサート（７０、８０）の少なくとも一方に形成されたリブ（７１、８１）は、請求項４に記載の発明のように、入口ヘッダ部（５０）側から出口ヘッダ部（６０）側に向かって徐々に高さが増加するようにしてもよいし、請求項５に記載の発明のように、入口ヘッダ部（５０）側から出口ヘッダ部（６０）側に向かって段階的に高さが増加するようにしてもよい。
【００１５】
請求項６に記載の発明は、少なくともチューブ（１０）、インサート（７０、８０）及びリブ（７１、８１）はアルミニウム製であることを特徴としている。
【００１６】
アルミニウム製の熱交換器は機械的強度が比較的低いため、上記発明を適用することによってより高い効果が得られる。
【００１７】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係の一例を示している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について図１乃至図６を用いて説明する。図１は、本実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。図２は図１のＩＩ部を拡大して示す図であり、図３は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線での断面を示す図である。図４は図１のＩＶ部を拡大して示す図であり、図５は図４のＶ−Ｖ線での断面を示す図である。図１、図２及び図４の上下方向は、概ね鉛直上下方向を表している。本実施形態の熱交換器は、車両に搭載された水冷式エンジンを冷却するためのエンジン冷却水を循環させる冷却水回路に用いられ、空気との熱交換によりエンジン冷却水を冷却するダウンフロー（縦流れ）型のラジエータである。
【００１９】
図１乃至図５に示すように、ラジエータ１は、例えばアルミニウム製の複数の構成部品をろう接により一体的に結合して形成されたコアサブアッセンブリ５と、コアサブアッセンブリ５の上下に取り付けられた例えば樹脂製の一対のタンク５２、６２とを有している。上方のタンク５２には、外部からエンジン冷却水を流入させる流入口５３が形成されている。またタンク５２の上面部には、圧力キャップ５４が取り付けられている。下方のタンク６２には、エンジン冷却水を外部に流出させる流出口６３が設けられている。本例では、流入口５３はタンク５２の図中左寄りに形成され、流出口６３はタンク６２の図中右寄りに形成されている。
【００２０】
コアサブアッセンブリ５は、エンジン冷却水と空気との熱交換を行うコア部４０を有している。コア部４０は、概ね鉛直方向に延伸してエンジン冷却水を流通させる複数の扁平チューブ１０と、扁平チューブ１０に熱的に接続され、空気に対する伝熱面積を増大させる複数のコルゲートフィン３０とが、概ね水平な一方向に交互に積層された構造を有している。コア部４０の積層方向外側の両端部には、扁平チューブ１０の長手方向にほぼ平行に延伸し、コア部４０の機械的強度を補強する一対のインサート（サイドプレート）７０、８０が設けられている。
【００２１】
またコアサブアッセンブリ５は、コア部４０の上端辺に設けられ、タンク５２と共に入口ヘッダ部５０を構成するコアプレート５１と、コア部４０の下端辺に設けられ、タンク６２と共に出口ヘッダ部６０を構成するコアプレート６１とを有している。コアプレート５１、６１には、扁平チューブ１０及びインサート７０、８０の長手方向両端部が嵌入される複数の嵌入孔が形成されている。入口ヘッダ部５０及び出口ヘッダ部６０は、嵌入孔に嵌入された扁平チューブ１０を介して互いに連通している。
【００２２】
図１中左方のインサート７０は、当該インサート７０の両縁部をコア部４０の外側に向かって断面コの字状に曲折することにより形成された一対のリブ７１（７１ａ、７１ｂ）を有している。リブ７１ａ、７１ｂは、インサート７０の強度を高めるために設けられている。リブ７１ａ、７１ｂは、例えばいずれもインサート７０の底面部７０ａに対し略垂直に形成され、互いに略平行に配設されている。また例えば、リブ７１ａ、７１ｂは、水平な断面においては互いにほぼ同一の高さに形成されている。
【００２３】
リブ７１は、入口ヘッダ部５０近傍での底面部７０ａからの高さＨ１（図３参照）よりも、出口ヘッダ部６０近傍での底面部７０ａからの高さＨ２（図５参照）の方が高くなるように形成されている（Ｈ１＜Ｈ２）。具体的には、リブ７１の高さは、入口ヘッダ部５０側で比較的低く（高さ０を含む）、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かって、ほぼ一定の変化率で直線的に徐々に増加している。
【００２４】
図１中右方のインサート８０は、インサート７０と同様に、両縁部を断面コの字状に曲折して形成されたリブ８１を有している。リブ８１は、リブ７１と同様に、入口ヘッダ部５０近傍での高さよりも出口ヘッダ部６０近傍での高さのほうが高くなるように形成されている。具体的には、リブ８１の高さは、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かって、ほぼ一定の変化率で直線的に徐々に増加している。
【００２５】
ところで、コアサブアッセンブリ５を組み付けるコア組み工程において、積層されたインサート７０、８０、扁平チューブ１０及びコルゲートフィン３０には、積層方向外側から圧縮荷重を加えるためにワイヤが巻き付けられる。このためリブ７１、８１には、ワイヤを所定箇所に巻き付けるためのワイヤ巻き用溝７２、８２が形成されている。また本実施形態では、インサート７０、８０とコアプレート６１との接合部分近傍において、組付け性を向上させるためにリブ７１、８１の高さを部分的に低くしている（図５参照）。
【００２６】
本実施形態におけるリブ７１、８１の高さは、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かって必ずしも単調に増加している必要はなく、全体的に見て増加していればよい。したがって、ワイヤ巻き用溝７２、８２の形成領域や、インサート７０、８０とコアプレート６１との接合部分近傍のように、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かってリブ７１、８１の高さが減少する部分が局所的に存在していてもよい。
【００２７】
上述のようにラジエータ１においては、扁平チューブ１０に流れるエンジン冷却水の温度が変化したときに、エンジン冷却水の影響を直接受ける扁平チューブ１０と間接的にしか影響を受けないインサート７０、８０とでは熱膨張量が異なる。したがって、扁平チューブ１０とインサート７０、８０との熱膨張量の違いによって、扁平チューブ１０（特に、インサート７０、８０に隣接する扁平チューブ１０）とコアプレート５１、６１との根付け部に熱歪みによる局所的な熱応力が生じるため、扁平チューブ１０の破断が生じるおそれがあった。
【００２８】
扁平チューブ１０内のエンジン冷却水の温度は、空気との熱交換により冷却されながら流下するため、扁平チューブ１０の温度が最も高いのは入口ヘッダ部５０近傍であり、出口ヘッダ部６０近傍での扁平チューブ１０の温度は比較的低くなっている。したがって、ラジエータ１において熱歪みが最も大きくなり易いのは、扁平チューブ１０と入口ヘッダ部５０側のコアプレート５１との根付け部となる。
【００２９】
本実施形態では、インサート７０、８０の強度を高めるリブ７１、８１が、入口ヘッダ部５０側での高さよりも出口ヘッダ部６０側での高さの方が高くなるように形成されている。これにより、インサート７０、８０の出口ヘッダ部６０側での強度は比較的高くなっているが、入口ヘッダ部５０側での強度はそれよりも低くなっている。したがって、入口ヘッダ部５０側ではインサート７０、８０が比較的変形し易くなっているため、コアプレート５１側の根付け部近傍でのインサート７０、８０の変形が許容され、扁平チューブ１０の熱歪みが吸収される。これにより、局所的な熱応力の発生を抑制でき、ラジエータ１のコア部４０全体で応力のバランスをとることができる。したがって、本実施形態によれば、熱歪みによる扁平チューブ１０の破断等のラジエータ１の破壊を抑制できる。
【００３０】
一方、ラジエータ１自身の重量を支える必要があることを考慮すると、ラジエータ１の耐圧性や耐振動性を向上させるためには下部ほど機械的強度を高める必要がある。本実施形態では、出口ヘッダ部６０が入口ヘッダ部５０よりも下方に配置され、リブ７１、８１は出口ヘッダ部６０側ほど高さが高くなるように形成されている。したがって、インサート７０、８０の強度はラジエータ１の下部ほど高くなるため、ラジエータ１の機械的強度が高められる。したがって、本実施形態によれば、ラジエータ１の耐圧性及び耐振動性を確保することができる。
【００３１】
ここで、出口ヘッダ部６０近傍での扁平チューブ１０の温度は比較的低いため、扁平チューブ１０と出口ヘッダ部６０側のコアプレート６１との根付け部における熱歪みは比較的小さい。したがって、出口ヘッダ部６０近傍でのインサート７０、８０の強度を高くしても、熱歪みによる扁平チューブ１０の破断等が生じるおそれは少ない。
【００３２】
また、インサート７０、８０の上部では、インサート７０、８０が支えるべき重量が小さい。したがって、入口ヘッダ部５０近傍でのインサート７０、８０の強度を低くしても、ラジエータ１の機械的強度の低下はさほど生じない。
【００３３】
このように、本実施形態のようなダウンフロー型のラジエータ１では、熱歪みによる扁平チューブ１０の破断抑制の観点でインサート７０、８０の強度を低くすべき部分と、耐圧性及び耐振動性確保の観点でインサート７０、８０の強度を高くすべき部分との間に矛盾が生じない。したがって本実施形態によれば、熱歪みによる扁平チューブ１０の破断等を抑制できる効果と、耐圧性及び耐振動性を確保できる効果との双方がバランス良く得られる。
【００３４】
また、本実施形態のようにアルミニウム製の熱交換器の場合、銅製やステンレス製の熱交換器と比較すると一般に機械的強度が低いため、扁平チューブ１０の破断等が生じ易く、また耐圧性や耐振動性が低いという欠点があった。したがって、本実施形態によればアルミニウム製の熱交換器の欠点を解消できるため、極めて効果的である。
【００３５】
図６は、図１と同方向に見たリブの形状の変形例を示す模式図である。図６（ａ）に示す例では、入口ヘッダ部５０側（図中上方）から出口ヘッダ部６０側（図中下方）に向かって、リブ７１１の高さがほぼ単調に増加し、高さの変化率は徐々に減少している。図６（ｂ）に示す例では、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かって、リブ７１２の高さがほぼ単調に増加し、高さの変化率が徐々に増加している。図６（ｃ）に示す例では、入口ヘッダ部５０側から出口ヘッダ部６０側に向かって、リブ７１３の高さが段階的に増加している。
【００３６】
いずれの変形例においても、リブ７１１〜７１３の高さは入口ヘッダ部５０側よりも出口ヘッダ部６０側の方が高くなっている。したがって、これらの変形例によっても図１乃至図５に示した構成と同様の効果が得られる。
【００３７】
（第２実施形態）
次に、本発明の第２実施形態について図７を用いて説明する。図７は、本実施形態におけるラジエータ２の構成を示す模式図である。図７に示すように、ラジエータ２は、扁平チューブ１１０が概ね水平方向に延びるクロスフロー（横流れ）型である。ラジエータ２は、例えばアルミニウム製の複数の構成部品をろう接により一体的に結合して形成されたコアサブアッセンブリ１０５と、コアサブアッセンブリ１０５の左右に取り付けられた例えば樹脂製の一対のタンク１５２、１６２とを有している。右側のタンク１５２には流入口１５３が形成され、左側のタンク１６２には流出口１６３が形成されている。本例では、流入口１５３はタンク１５２の上端部近傍に形成され、流出口１６３はタンク１６２の下端部近傍に形成されている。
【００３８】
コアサブアッセンブリ１０５は、コア部１４０を有している。コア部１４０は、概ね水平方向に延伸してエンジン冷却水を流通させる複数の扁平チューブ１１０と、扁平チューブ１１０に熱的に接続された複数のコルゲートフィン（図示せず）とが、概ね鉛直方向に交互に積層された構造を有している。コア部１４０の積層方向外側の両端部には、扁平チューブ１１０の長手方向にほぼ平行に延伸する一対のインサート１７０、１８０が設けられている。
【００３９】
またコアサブアッセンブリ１０５は、コア部１４０の右端辺に設けられ、タンク１５２と共に入口ヘッダ部１５０を構成するコアプレート１５１と、コア部１４０の左端辺に設けられ、タンク１６２と共に出口ヘッダ部１６０を構成するコアプレート１６１とを有している。コアプレート１５１、１６１には、扁平チューブ１１０及びインサート１７０、１８０の長手方向両端部が嵌入される複数の嵌入孔が形成されている。入口ヘッダ部１５０及び出口ヘッダ部１６０は、嵌入孔に嵌入された扁平チューブ１１０を介して互いに連通している。
【００４０】
インサート１７０、１８０は、当該インサート１７０、１８０の両縁部をコア部１４０の外側に向かって断面コの字状に曲折することにより形成されたリブ１７１、１８１をそれぞれ有している。上方のインサート１７０のリブ１７１は、入口ヘッダ部１５０側での高さよりも出口ヘッダ部１６０側での高さの方が高くなるように形成されている。一方、下方のインサート１８０のリブ１８１は、ほぼ一定で比較的高い高さに形成されている。例えば、リブ１８１の高さは、リブ１７１の出口ヘッダ部１６０側での高さとほぼ同じか又はそれよりも高くなっている。
【００４１】
本実施形態のラジエータ２では、エンジン冷却水の温度が最も高いのが流入口１５３近傍であることを考慮すると、熱歪みが最も大きくなり易いのは、インサート１７０に隣接する扁平チューブ１１０と入口ヘッダ部１５０側のコアプレート１５１との根付け部（図７のＡ部）となる。
【００４２】
本実施形態では、上方のインサート１７０のリブ１７１は、入口ヘッダ部１５０側ほど高さが低くなるように形成されている。これにより、入口ヘッダ部１５０近傍でのインサート１７０の強度は比較的低くなっている。このため、入口ヘッダ部１５０近傍ではインサート１７０が比較的変形し易くなっているので、コアプレート１５１側の根付け部近傍でのインサート１７０の変形が許容され、扁平チューブ１１０の熱歪みが吸収される。したがって本実施形態によれば、第１実施形態と同様に、熱歪みによる扁平チューブ１１０の破断やラジエータ２の破壊を抑制できる。
【００４３】
また、上方のインサート１７０は、ラジエータ２の重量を支える必要がないため、入口ヘッダ部１５０側での強度を低くしても、ラジエータ１の機械的強度の低下はさほど生じない。
【００４４】
一方、下方のインサート１８０は、ラジエータ２の重量を支える必要がある。本実施形態ではインサート１８０のリブ１８１は、ほぼ一定で比較的高い高さに形成されている。このため、インサート１８０の強度を高くできるので、ラジエータ２の機械的強度を向上させることができる。したがって本実施形態によれば、第１実施形態と同様に、ラジエータ２の耐圧性及び耐振動性を確保することができる。
【００４５】
（その他の実施形態）
上記第１実施形態では、インサート７０、８０のリブ７１、８１は、いずれも入口ヘッダ部５０側よりも出口ヘッダ部６０側の方が高さが高くなるように形成されているが、リブ７１、８１の一方は一定の高さに形成されていてもよい。例えば図１に示した構成では、流入口５３がインサート７０寄りに設けられているため、エンジン冷却水の温度が最も高いのが流入口５３近傍であることを考慮すると、インサート８０近傍で生じる熱歪みはインサート７０近傍で生じる熱歪みよりも小さいと考えられる。したがって、インサート８０のリブ８１を一定の高さに形成したとしても上記第１実施形態とほぼ同様の効果が得られる。
【００４６】
また上記実施形態では、入口ヘッダ部５０（１５０）側から出口ヘッダ部６０（１６０）側に向かって、リブ７１、８１（１７１）の高さが徐々に増加している例を挙げたが、リブ７１、８１（１７１）の高さは、インサート７０、８０（１７０）の長手方向の中心線（図１及び図７中の一点鎖線）より入口ヘッダ部５０（１５０）側での平均高さよりも、当該中心線より出口ヘッダ部６０（１６０）側での平均高さの方が高くなっていればよい。
【００４７】
さらに上記実施形態では、熱交換器としてラジエータ１を例に挙げたが、ラジエータ以外の他の熱交換器にも適用できる。
【００４８】
また上記実施形態では、アルミニウム製の熱交換器を例に挙げたが、銅やステンレス等の他の材質で形成された熱交換器にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】第１実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。
【図２】図１のＩＩ部を拡大して示す図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線での断面を示す図である。
【図４】図１のＩＶ部を拡大して示す図である。
【図５】図４のＶ−Ｖ線での断面を示す図である。
【図６】第１実施形態における熱交換器のリブの形状の変形例を示す模式図である。
【図７】第２実施形態における熱交換器の構成を示す模式図である。
【符号の説明】
【００５０】
１、２  ラジエータ
１０、１１０  扁平チューブ
５０、１５０  入口ヘッダ部
５１、６１、１５１、１６１  コアプレート
５３、１５３  流入口
６０、１６０  出口ヘッダ部
６３、１６３  流出口
７０、８０、１７０、１８０  インサート
７１、７１ａ、７１ｂ、８１、１７１、１８１  リブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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