(57)【要約】【課題】遠心成形法の利点を生かして、しかもヒケやピット（凹み）や含浸不良の発生が抑制されるとともに、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を得ることができる繊維強化樹脂製筒状体の製造方法を提供する。【解決手段】繊維配置工程において成形型内にその内面に沿って繊維を筒状に配置し、その後、成形型内減圧工程において成形型内を減圧状態にする。そして、遠心含浸工程において成形型内に未重合樹脂液を導入した状態で成形型を回転させて未重合樹脂液を繊維に含浸させる。さらに、加圧重合工程において、成形型の回転を継続した状態で成形型内の減圧を停止するとともに、未重合樹脂液が含浸状態の繊維に、遠心力及び気体の加圧力を作用させた状態で未重合樹脂液の含浸及び重合を進行させる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の成形型を用いた遠心成形による繊維強化樹脂製筒状体の製造方法であって、
前記成形型内にその内面に沿って繊維を筒状に配置する繊維配置工程と、
前記繊維配置工程後、前記成形型内を減圧状態にする成形型内減圧工程と、
前記成形型内に未重合樹脂液を導入した状態で前記成形型を回転させて前記未重合樹脂液を前記繊維に含浸させる遠心含浸工程と、
前記成形型の回転を継続した状態で前記成形型内の減圧を停止するとともに、遠心力及び気体の加圧力を作用させた状態で含浸を進行させる加圧工程と
を備えることを特徴とする繊維強化樹脂製筒状体の製造方法。
【請求項２】
前記未重合樹脂液は熱可塑性樹脂のモノマーである請求項１に記載の繊維強化樹脂製筒状体の製造方法。
【請求項３】
前記加圧工程における気体による加圧は、圧縮気体を前記成形型内に直接導入することにより行われる請求項１又は請求項２に記載の繊維強化樹脂製筒状体の製造方法。
【請求項４】
前記加圧工程における気体による加圧は、前記未重合樹脂液の粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上になった後に開始される請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂製筒状体の製造方法。
【請求項５】
連続繊維により筒状に形成されるとともに体積含有率が４５％以上に形成された繊維強化材を有する繊維強化樹脂製筒状体であって、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の方法で製造された繊維強化樹脂製筒状体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、繊維強化樹脂製筒状体の製造方法及び繊維強化樹脂製筒状体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、複雑な設備や工程を伴わずに繊維強化樹脂製円筒状成形物を製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１及び特許文献２参照。）。特許文献１には、繊維シートを中空丸棒状に巻いて、成形型の内部へ装入後、成形型を回転して遠心力により強化用繊維シートを成形型の内面へ付着させた後、未硬化の熱硬化性樹脂液を注入して遠心力により成形する製造方法が開示されている。強化用繊維シートを成形型の内面へ付着させた後、成形型の回転を停止して未硬化の熱硬化性樹脂液を注入し、熱硬化性樹脂液を成形型内に溜めた後、成形型を回転して遠心力により成形する方法も開示されている。
【０００３】
特許文献２には、内周面に沿って強化用繊維シートを配置し、水平配置された減圧状態の円筒状の成形型内に、液状の熱硬化性樹脂を入れて該成形型を回転し、遠心力によって該成形型の内周面側へ前記熱硬化性樹脂を均等分散させ、前記熱硬化性樹脂を硬化させて成形する製造方法が開示されている。また、熱硬化性樹脂の硬化は、成形型内に電磁波を照射して行うことが開示されている。
【特許文献１】特開２００５−２８９０６７号公報
【特許文献２】特開２００７−１５２２６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところが、遠心力にて熱硬化性樹脂を強化繊維に含浸させて成形した繊維強化樹脂（ＦＲＰ）には、ヒケやピット（凹み）や含浸不良によるボイド、未含浸部等の欠陥が存在しているケースが多い。また、比較的低い繊維体積含有率（例えば、４０％以下）の成型品しか得られないという問題がある。その原因として、樹脂溶液の遠心力による繊維シートへの浸透圧が小さいことが挙げられる。例えば、一般的な遠心成形では、回転速度は５００ｒｐｍ〜３６００ｒｐｍである。したがって、成型品の筒の外径が０．１ｍの場合、前記回転速度で回転するとその遠心力は１４〜７１０Ｇであり、樹脂の比重を１．１とすると、その含浸加圧力は０．００１５〜０．０７８ＭＰａとなり、ＦＲＰの一般的な工法であるＲＴＭ（レジントランスファーモールディング）法の場合の含浸加圧力０．５〜５ＭＰａに比べて極端に低い。
【０００５】
本発明は、前記の問題に鑑みてなされたものであって、その目的は遠心成形法の利点を生かして、しかもヒケやピット（凹み）や含浸不良の発生が抑制されるとともに、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を得ることができる繊維強化樹脂製筒状体の製造方法及び繊維強化樹脂製筒状体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記の目的を達成するため、請求項１に記載の発明の繊維強化樹脂製筒状体の製造方法は、筒状の成形型を用いた遠心成形による繊維強化樹脂製筒状体の製造方法であって、前記成形型内にその内面に沿って繊維を筒状に配置する繊維配置工程と、前記繊維配置工程後、前記成形型内を減圧状態にする成形型内減圧工程と、前記成形型内に未重合樹脂液を導入した状態で前記成形型を回転させて前記未重合樹脂液を前記繊維に含浸させる遠心含浸工程とを備える。また、前記成形型の回転を継続した状態で前記成形型内の減圧を停止するとともに、遠心力及び気体の加圧力を作用させた状態で含浸を進行させる加圧工程を備える。ここで、「筒状」とは、円筒状に限らず、角筒状や楕円筒状等の円筒状以外のものを含む。また、「繊維を筒状に配置する」とは、平面状の織物や不織布を筒状に巻いたものを配置することに限らず、円筒織物や筒状に形成された組紐状組織体を配置したり、連続繊維をマンドレルの外面に巻き付けて筒状の繊維配列体を形成した後、マンドレルを取り外したものを配置したりすることも含む。また、「未重合樹脂液」とは、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂の液状モノマーに限らず、二量体、三量体等の液状のオリゴマーや、オリゴマーとモノマーの混合液を含む。
【０００７】
この発明では、成形型内に配置された繊維は、成形型が回転されることにより遠心力で成形型の内面に押し付けられて、成形型の内面の横断面形状に対応した外形の筒状、即ち型の内面の横断面形状が円であれば円筒状に、多角形であれば角筒状に、楕円形であれば楕円筒状に配置される。そして、減圧状態でかつ遠心力が加わる状態で繊維に未重合樹脂液の含浸が行われるため、筒状体の繊維体積含有率が高くても（４５％以上）、樹脂が円滑に繊維に含浸される。そして、遠心力による未重合樹脂液の含浸が進行し難くなると、成形型内の減圧が停止され、遠心力に加えて気体の加圧力が作用する状態になる。遠心力により樹脂に加わる含浸加圧力は０．１ＭＰａ未満であるが、気体の加圧力が作用する状態ではＦＲＰの一般的な工法であるＲＴＭ法における含浸加圧力である０．５〜５ＭＰａの含浸加圧力を容易に作用させることができる。したがって、遠心成形法の利点を生かして、しかもヒケやピット（凹み）や含浸不良の発生が抑制されるとともに、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を得ることができる。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記未重合樹脂液は熱可塑性樹脂のモノマーである。この発明では、マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂が使用されているが、含浸はモノマーの状態で行われるため、ポリマーの熱可塑性樹脂を溶融状態で含浸させる場合に比較して含浸を円滑に行うことができる。
【０００９】
請求項３に記載の発明は、請求項１又は請求項２に記載の発明において、前記加圧工程における前記気体による加圧は、圧縮気体を前記成形型内に直接導入することにより行われる。この発明では、気体による加圧を、圧縮気体の導入によって膨張可能なエアバッグを成形型内に配置しておき、前記エアバッグ内に圧縮気体を導入してエアバッグを膨張させることにより行う方法に比較して、簡単に行うことができる。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の発明において、前記加圧工程における前記気体による加圧は、前記未重合樹脂液の粘度が０．３Ｐａ・ｓ（パスカル秒）以上になった後、開始される。気体による加圧の際、未重合樹脂液の粘度が低すぎると、気体が未重合樹脂液に巻き込まれて未含浸部に入る虞がある。しかし、この発明では、未重合樹脂液は気体を巻き込まずに未含浸部に含浸される。
【００１１】
請求項５に記載の発明は、連続繊維により筒状に形成されるとともに体積含有率が４５％以上に形成された繊維強化材を有する繊維強化樹脂製筒状体であって、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の方法で製造されたものである。ここで、「体積含有率が４５％以上に形成された繊維強化材」とは、繊維強化樹脂製筒状体の全体に繊維強化材がほぼ均一に配置された構造の場合は繊維強化材の体積を繊維強化樹脂製筒状体全体の体積で割った値を百分率で表した値が４５％以上であることを意味する。また、繊維強化樹脂製筒状体の全体に繊維強化材がほぼ均一に配置されずに、繊維強化材が偏って配置された構造の場合は、繊維強化材の体積を繊維強化材が偏って配置された部分の体積で割った値を百分率で表した値が４５％以上であることを意味する。この発明では、体積含有率が４５％以上の繊維強化樹脂製筒状体の製造が容易になる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、遠心成形法の利点を生かして、しかもヒケやピット（凹み）や含浸不良の発生が抑制されるとともに、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を得ることができる繊維強化樹脂製筒状体の製造方法及び繊維強化樹脂製筒状体を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図３にしたがって説明する。
先ず、繊維強化樹脂製筒状体の製造に使用する遠心成形機について説明する。図１（ａ），（ｂ）に示すように、遠心成形機１１は、成形型１２が複数のローラ１３によって回転可能に支持されている。成形型１２は、円筒状の型本体１２ａの長手方向の両端部寄り外周に円環状のフランジ部１２ｂが形成され、フランジ部１２ｂにおいてローラ１３に支持されている。各フランジ部１２ｂは、それぞれ複数（２個のみ図示）のローラ１３によって支持されている。
【００１４】
型本体１２ａの第１端部には蓋１４が設けられ、第２端部には蓋１５が設けられている。蓋１４は中心部においてモータ１６の回転軸に連結されている。そして、蓋１４が閉じた状態において、モータ１６が駆動されることにより、成形型１２が回転されるようになっている。
【００１５】
蓋１５の中心部にはメカニカルシール１７が設けられるとともに、メカニカルシール１７は蓋１５に対して相対回転可能に設けられ、型本体１２ａが蓋１５と共に回転される際に、回転せずに保持されるようになっている。蓋１５には、メカニカルシール１７を貫通する状態で樹脂注入管１８及び配管１９が接続されている。樹脂注入管１８は図示しない注入機に接続されている。
【００１６】
配管１９は、切換え弁２０に接続されている。切換え弁２０には四方弁が使用されるとともに、配管１９の他に、図示しない圧力ボンベに接続される配管２１と、図示しない真空ポンプに接続される配管２２と、パージ用配管２３とが接続されている。そして、切換え弁２０の切り換えにより、成形型１２内が加圧状態、減圧状態及び大気圧状態のいずれか一つの状態に保持されるようになっている。
【００１７】
蓋１５を型本体１２ａから取り外す際、樹脂注入管１８及び配管１９をメカニカルシール１７から取り外さずに、蓋１５に接続した状態で蓋１５の移動を行っても、蓋１５の移動に支障を来さないように、樹脂注入管１８及び配管１９は屈曲可能に構成されている。
【００１８】
なお、遠心成形機１１は、成形型１２の部分が図示しないジャケット部で囲まれるとともに、ジャケット部にヒータが設けられている。そして、成形型１２内の温度が、成形型１２内に導入された未重合樹脂液の重合に適した温度に加熱可能に構成されている。
【００１９】
次に前記のように構成された遠心成形機１１を使用して繊維強化樹脂製筒状体を製造する製造方法を説明する。製造手順は、図２のフローチャートにしたがって行われる。
先ず、ステップＳ１の繊維配置工程において、成形型１２内にその内面に沿って繊維としての織物２４を筒状に配置する。具体的には、織物２４を分割可能なマンドレル（芯材）の外面に目的とする厚さ及び繊維体積含有率の状態に巻き付けて円筒状としたものを、蓋１５を開放した状態で成形型１２内に配置するとともに、マンドレルを分割して取り外す。この実施形態では織物２４として平織りの織物２４が使用されている。織物２４を構成する繊維は繊維強化樹脂製筒状体に要求される物性によって選択されるが、高強度が要求される場合は、例えば、アラミド繊維、炭素繊維等が使用される。
【００２０】
次に蓋１５を閉じて成形型１２を密閉状態とした後、ステップＳ２の成形型内減圧工程において、成形型１２内を減圧状態にする。即ち、真空ポンプを駆動させるとともに切換え弁２０を、配管１９及び配管２２を連通させる状態に切り換える。減圧は成形型１２内が１３３３．２２Ｐａ以下になるように行う。
【００２１】
次にステップＳ３において未重合樹脂液を成形型１２内に樹脂注入管１８から導入を開始する。そして、ステップＳ４の遠心含浸工程において、成形型１２を回転させて未重合樹脂液を織物２４に含浸させる。成形型１２は５００〜４０００ｒｐｍの速度で回転される。成形型１２の回転開始時期は、図１（ｂ）に示すように、成形型１２内に配置された織物２４の一部が未重合樹脂液２５に浸される状態になるまで未重合樹脂液２５が導入された後に開始しても、未重合樹脂液２５の導入と同時に開始してもよい。成形型１２内に配置された織物２４は、成形型１２が回転されることにより遠心力で成形型１２の内面に押し付けられて、成形型１２の内面の横断面形状に対応した外形の筒状に配置される。この実施形態では、成形型１２は内面の横断面形状が円であるため、織物２４は外径が成形型１２の内径に等しい円筒状に配置される。
【００２２】
成形型１２内に導入された未重合樹脂液２５は、成形型１２の回転によって織物２４に満遍なく行き渡るとともに、毛細管現象及び遠心力の作用により織物２４の型本体１２ａ内面との接触面側まで含浸される。含浸が良好に行われるには、未重合樹脂液２５の粘度が０．３Ｐａ・ｓ（パスカル秒）未満が好ましい。この実施形態では未重合樹脂液２５として熱可塑性樹脂のモノマー、具体的にはポリアミド（ナイロン）のモノマーが使用されている。
【００２３】
所定時間経過後、ステップＳ５の加圧工程としての加圧重合工程が行われる。所定時間とは、例えば、成形型１２の回転による遠心力に基づいた含浸加圧力の作用では未重合樹脂液２５の織物２４への含浸が進み難くなるまでの時間であり、予め試験により求めておく。加圧重合工程においては、成形型１２の回転を継続した状態で成形型１２の減圧を停止するとともに、未重合樹脂液２５が含浸状態の織物２４に、遠心力及び気体の加圧力を作用させた状態で未重合樹脂液２５の含浸及び重合を進行させる。即ち、切換え弁２０を、配管１９及び配管２１を連通させる状態に切り換えて、圧力ボンベから加圧気体を成形型１２内に供給する。加圧気体には未重合樹脂液２５の重合に支障を来さない気体が使用され、この実施形態では窒素ガスが使用される。加圧は、大気圧より０．１〜１ＭＰａ程度高い圧力とする。
【００２４】
加圧重合工程の開始時に未重合樹脂液２５の粘度が低すぎると、成形型１２内に供給された加圧気体が未重合樹脂液２５に巻き込まれて織物２４の未含浸部に入る虞がある。未重合樹脂液２５の粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上であれば、加圧気体が未重合樹脂液２５に巻き込まれて織物２４の未含浸部に入るのが防止される。この実施形態では、加圧重合工程の開始時までに未重合樹脂液２５の重合がある程度進行して、粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上になるのに必要な時間を予め試験により求めておき、前記所定時間を未重合樹脂液２５の粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上になるまでの時間より長い時間に設定している。
【００２５】
そして、加圧重合工程において未重合樹脂液２５の織物２４への含浸が終了し、重合が完了すると、ステップＳ６に進み、切換え弁２０を、配管１９及びパージ用配管２３を連通させる状態に切り換えて、成形型１２内の加圧気体を大気に放出して成形型１２内を大気圧状態にする。その後、蓋１５を開いて成形体である繊維強化樹脂製筒状体を成形型１２から取り出す。
【００２６】
以上の工程により図３に示すような円筒状の繊維強化樹脂製筒状体２６が製造される。繊維強化樹脂製筒状体２６は、外側に繊維強化樹脂層２６ａが存在し、内側に強化繊維が存在せず樹脂だけで構成される樹脂層２６ｂが存在する。このように、繊維強化樹脂層２６ａ及び樹脂層２６ｂの２層構造の繊維強化樹脂製筒状体２６は、成形型１２内に導入される未重合樹脂液２５の量を、織物２４内に含浸される量より所定量多くすることにより製造される。成形型１２内に導入される未重合樹脂液２５の量を、織物２４内に含浸される量と同じにすれば、全体に強化繊維が存在する繊維強化樹脂製筒状体２６が製造される。
【００２７】
繊維強化樹脂製筒状体２６は、例えば、所定長さに切断された後、外周面を切削して歯車に加工されたり、所定長さに切断されて自動車における衝撃吸収用のクラッシュ材に加工されたりして使用される。
【００２８】
この実施形態によれば、以下に示す効果を得ることができる。
（１）繊維強化樹脂製筒状体２６の製造方法は、成形型１２内にその内面に沿って織物２４を筒状に配置した後、成形型１２内を減圧状態にして成形型１２内に未重合樹脂液２５を導入した状態で、成形型１２を回転させて未重合樹脂液２５を織物２４に含浸させる遠心含浸工程を備える。また、成形型１２の回転を継続した状態で成形型１２内の減圧を停止するとともに、未重合樹脂液２５が含浸状態の織物２４に、遠心力及び気体の加圧力を作用させた状態で未重合樹脂液２５の含浸及び重合を進行させる加圧重合工程を備える。したがって、ＦＲＰの一般的な工法であるＲＴＭ法における含浸加圧力である０．５〜５ＭＰａの含浸加圧力を容易に作用させることができ、遠心成形法の利点を生かして、しかもヒケやピット（凹み）や含浸不良の発生が抑制されるとともに、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を得ることができる。
【００２９】
（２）繊維強化樹脂製筒状体２６のマトリックス樹脂として熱可塑性樹脂が使用されているが、含浸はモノマーの状態で行われるため、ポリマーの熱可塑性樹脂を溶融状態で含浸させる場合に比較して含浸を円滑に行うことができる。したがって、繊維体積含有率（Ｖｆ）が４５％以上の成形体を容易に得ることができる。
【００３０】
（３）加圧重合工程における気体による加圧は、圧縮気体を成形型１２内に直接導入することにより行われる。したがって、気体による加圧を、圧縮気体の導入によって膨張可能なエアバッグを成形型１２内に配置しておき、エアバッグ内に圧縮気体を導入してエアバッグを膨張させることにより行う方法に比較して、簡単に行うことができる。
【００３１】
（４）加圧重合工程における気体による加圧は、未重合樹脂液２５の粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上になった後、開始される。したがって、気体による加圧の際、未重合樹脂液２５は気体を巻き込まずに織物２４の未含浸部に含浸される。
【００３２】
（５）成形型１２内にその内面に沿って繊維を筒状に配置する方法として、平織りの織物２４をマンドレルの外面に目的とする厚さ及び繊維体積含有率の状態になるように巻き付けた状態で円筒状としたものを成形型１２内に配置するとともに、マンドレルを分割して取り外す方法を採用している。したがって、目的とする繊維体積含有率の繊維強化樹脂製筒状体２６を容易に製造することができる。
【００３３】
実施形態は前記に限定されるものではなく、例えば、次のように具体化してもよい。
○  成形型１２の回転を未重合樹脂液２５の導入前から開始してもよい。未重合樹脂液２５の導入前から成形型１２を回転させれば、織物２４に対して作用する遠心力により、織物２４が目的の円筒状に保持された状態で未重合樹脂液２５の導入が行われ易くなる。
【００３４】
○  加圧重合工程において成形型１２内に導入される圧縮気体は、未重合樹脂液２５の重合に支障を来さない気体であればよく、窒素ガスに限らず例えばエアを使用してもよい。
【００３５】
○  加圧重合工程における気体による加圧は、成形型１２内に導入した圧縮気体で行う代わりに、成形型１２内に圧縮気体の導入によって膨張可能なエアバッグを配置しておき、エアバッグ内に圧縮気体を導入してエアバッグを膨張させるとともに膨張するエアバッグで織物２４を押圧することによって行うようにしてもよい。この場合、加圧用の気体が未重合樹脂液２５と直接接触しないため、加圧用の気体が未重合樹脂液２５に巻き込まれて織物２４内に進入してボイドや樹脂の未含浸部が発生することが抑制される。なお、エアバッグを、成形型１２と一体回転可能な構成にすれば、重合が進行して粘度が高くなった未重合樹脂液２５を介して織物２４とエアバッグとが相対回転することでエアバッグが破損したり、織物２４が損傷したりすることが回避される。また、加圧用の圧縮気体が未重合樹脂液２５に接触しないため、未重合樹脂液２５として酸素や水が重合に支障を来すモノマーを使用する場合でも、不活性ガスを使用する必要はなく、圧縮空気を使用することができる。
【００３６】
○  樹脂注入管１８の端部を成形型１２内の一定位置に固定した状態で未重合樹脂液２５の導入を行う代わりに、樹脂注入管１８の成形型１２内への挿入長さを変更可能に構成して、未重合樹脂液２５を織物２４の第１端部側から第２端部側に向かって順に所定量ずつ注入するようにしてもよい。この場合、繊維強化樹脂製筒状体２６として、内側に強化繊維が存在せず樹脂だけで構成される層（部分）が存在しない構造のものを製造する場合、未重合樹脂液２５を織物２４の繊維が占めていない隙間部にのみ含浸させるのが容易になる。
【００３７】
○  加圧重合工程における気体による加圧は、未重合樹脂液２５の粘度が０．３Ｐａ・ｓになる前に開始してもよい。しかし、０．３Ｐａ・ｓ以上になった後に開始する方が、未重合樹脂液２５が気体を巻き込まずに繊維に含浸され易い。
【００３８】
○  織物２４は平織りの織物に限らず綾織りの織物を使用してもよい。また、織物に代えて不織布をマンドレルの周面に巻き付けて筒状にしてもよい。しかし、不織布の場合は、繊維体積含有率を高くするのが難しい。
【００３９】
○  成形型１２内にその内面に沿って繊維を筒状に配置する方法としては、織物２４をマンドレルの周面に巻き付けて筒状にした後、マンドレルを取り除いて筒状に配置する方法に限らない。例えば、組紐を形成する製紐機の中心（形成する組紐の軸心）に形成すべき筒状体の内面に対応する形状の芯材を配置した状態で、芯材の外周部に組紐状組織２７を目的の層数、形成する。そして、芯材を取り除いた筒状体の組紐状組織２７を成形型１２内に配置してもよい。繊維強化樹脂製筒状体２６の繊維強化材として組紐状組織２７を使用した場合は、図４（ａ）に示すように、繊維が長手方向に対して所定の角度で配列された構成のため、配向角を変えることにより繊維強化樹脂製筒状体２６の物性を変更することが容易になる。また、各層毎に繊維体積含有率を変更することも可能になり、目的とする物性の繊維強化樹脂製筒状体２６を設計する自由度が高くなる。
【００４０】
○  成形型１２内にその内面に沿って繊維を筒状に配置する方法として、フィラメントワインディング装置を使用して連続繊維をマンドレルの外面に巻き付けて筒状の繊維配列体を形成した後、マンドレルを取り外したものを配置してもよい。
【００４１】
○  繊維強化樹脂製筒状体２６は円筒状に限らず、図４（ｂ）に示すように、断面矩形状の四角筒状に形成したり、断面形状が三角形やあるいは五角形以上の多角形の角筒状に形成したり、楕円筒状に形成したりしてもよい。角筒状や楕円筒状の繊維強化樹脂製筒状体２６を製造する場合は、型本体１２ａとして孔の断面形状が対応する多角形や楕円形に形成された筒状体の成形型１２を使用する。また、織物２４を巻き付けるマンドレルや組紐状組織２７を形成する芯材の形状を対応する形状にすることにより、円筒状の繊維強化樹脂製筒状体２６の場合と同様に製造することができる。
【００４２】
○  繊維強化樹脂製筒状体２６は、要求物性によっては繊維体積含有率が４５％未満であってもよい。
○  強化繊維に使用される繊維は、炭素繊維やアラミド繊維に限らず、超高分子量ポリエチレン繊維やポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維（ＰＢＯ繊維）等の高強度繊維を使用したり、要求物性によってはガラス繊維やポリエステル繊維等を使用したりしてもよい。
【００４３】
○  未重合樹脂液２５は、熱可塑性樹脂の液状モノマーに限らず、熱硬化性樹脂の液状モノマーを使用したり、二量体、三量体等の液状のオリゴマーや、オリゴマーとモノマーの混合液を使用したりしてもよい。熱可塑性樹脂はポリアミドに限らない。例えば、繊維強化樹脂製筒状体２６から歯車を製造する場合には、他のエンジニアリングプラスチックであるポリカーボネートやポブチレンテレフタレートやポリアセタール等を使用してもよい。また、熱硬化性樹脂としては、例えばエポキシ樹脂やビニールエステル系樹脂が使用される。
【００４４】
○  未重合樹脂液２５に気体の加圧力を作用させて未重合樹脂液２５の含浸を進行させる加圧工程で、重合を進行させなくてもよい。重合は加圧含浸が終了した点で開始してもよい。
【００４５】
以下の技術的思想（発明）は前記実施形態から把握できる。
（１）請求項１〜請求項４に記載された発明において、前記成形型内にその内面に沿って筒状に配置される繊維は、複数層に形成された組紐状組織である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】（ａ）は遠心成形機の概略断面図、（ｂ）は未重合樹脂液が成形型内に導入された状態の軸心と直交する面における断面図。
【図２】繊維強化樹脂製筒状体の製造手順を示すフローチャート。
【図３】繊維強化樹脂製筒状体の概略斜視図。
【図４】（ａ）は組紐状組織の模式図、（ｂ）は別の実施形態の繊維強化樹脂製筒状体の概略斜視図。
【符号の説明】
【００４７】
１２…成形型、２５…未重合樹脂液、２６…繊維強化樹脂製筒状体。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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