(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
リング状の閉コアおよびその上に装着された一次および二次巻線を有する特にスタッド溶接装置用パワー・スイッチング・レギュレータのパワー・トランスにおいて、
一次巻線が複数の一次パケット（７）からなり、および二次巻線が複数の二次パケット（９）からなることと、
前記一次パケット（７）が複数の一次薄板を有し、および前記二次パケットが複数の二次薄板を有することと、
前記薄板が１つの平面内に渦巻状に形成された導電体として形成されていることと、
複数の一次パケットが接続ラグ（１９ｆ，１９ｇ）を介して相互に直列に結合されていることと、
前記複数の二次パケット（９）が接続ラグ（２１ａ，２１ｄ）を介して相互に並列に結合されていることと、
前記一次および二次パケット（７，９）が、相互に交互に、相互に平行な面内に積層されている積層体状態で、二次パケット（９）を積層体の最上部位置及び最下部位置に配置することを特徴とするパワー・トランス。
【請求項２】
前記リング状の閉コアがヨーク（１１）を有し、前記ヨーク（１１）がパケット（７，９）をそれらの面に垂直に貫通し且つパケットの内部の内部空間をほぼ充満することを特徴とする請求項１のパワー・トランス。
【請求項３】
ヨーク（１１）がリングの中心軸を形成することを特徴とする請求項２のパワー・トランス。
【請求項４】
一次パケット（７）および二次パケット（９）がリング状に形成されているか、或いは一次パケット（７）および二次パケット（９）が四角形状に形成されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項５】
一次および二次薄板が左または右渦巻として形成されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項６】
一次パケット（７）が２つの接続ラグ（１９ｆ，１９ｇ）を有し、この場合、複数の一次薄板が相互に直列に結合されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項７】
二次パケット（９）が３つの接続ラグ（２１ａ，２１ｂｃ，２１ｄ）を有し、この場合、複数の二次薄板が相互に直列に結合されていることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項８】
相互に重なるそれぞれ２つの二次パケットが、接続ラグ（２１ａ，２１ｄ）を介して、相互に並列に結合されていることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項９】
複数の二次パケットの中央接続ラグ（２１ｂｃ）が相互に結合されていることを特徴とする請求項１または８のパワー・トランス。
【請求項１０】
パケット（７，９）がプラスチックで押出被覆されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１項に記載のパワー・トランス。
【請求項１１】
パワー・トランスと、入力整流器（３７′，３７″，３７′″）と、インバータ（３３）と、出力整流器（３０）とを有するパワー・スイッチング・レギュレータにおいて、
パワー・トランス（１）が上記の請求項１ないし１０のいずれか１項に記載の構成により形成されていることを特徴とするパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１２】
出力整流器（３０）がパワー・トランス（１）に組込み配置されていることを特徴とする請求項１１のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１３】
インバータ（３３）が１００ｋＨｚ以上の周波数でパワー・トランス（１）を断続操作することを特徴とする請求項１１または１２のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１４】
インバータ（３３）が４個のトランジスタ（Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４）を有するトランジスタ・ブリッジとして形成されていることを特徴とする請求項１１ないし１３のいずれか１項に記載のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１５】
各トランジスタ（Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４）に少なくとも１つの他のトランジスタが並列配置されていることを特徴とする請求項１１ないし１４のいずれか１項に記載のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１６】
インバータ（３３）が操作論理（４３）を介して１００ｋＨｚ以上の周波数で断続操作されていることを特徴とする請求項１１ないし１５のいずれか１項に記載のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１７】
インバータ（３３）の対角分岐（Ｔ１−Ｔ３，Ｔ２−Ｔ４）のスイッチング過程の間にむだ時間ｔｄが設けられ、スイッチングの間にトランジスタ（Ｔ１，Ｔ２，Ｔ３，Ｔ４）に同じ電位が存在することを特徴とする請求項１１ないし１６のいずれか１項に記載のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【請求項１８】
入力整流器（３７′，３７″，３７′″）がＰＦＣ回路（３９′，３９″，３９′″）を有することを特徴とする請求項１１ないし１７のいずれか１項に記載のパワー・スイッチング・レギュレータ。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は請求項１の上位概念に記載の特にスタッド溶接装置用パワー・スイッチング・レギュレータ（断続制御方式安定化電源）のパワー・トランス（電源変圧器）並びにパワー・トランスを有するパワー・スイッチング・レギュレータに関するものである。
【０００２】
例えばスタッド溶接装置技術において使用されるような既知のパワー・スイッチング・レギュレータのパワー・トランスは、あるｋＷ、例えば５０ｋＷ以下の出力電力を供給可能でなければならない。この高い電力のために、既知のパワー・トランスは、重い重量で且つ大きな寸法で形成されている。通常、パワー・トランスがスイッチング・レギュレータの寸法並びに重量の大部分を決定するので、このようなスイッチング・レギュレータは、その構造寸法およびその重量のために、取扱いが不便であることが欠点である。さらに、このようなパワー・トランスは、その構造寸法のために、比較的高い電力損をコア内（ヒステリシス損）並びに巻線内（抵抗損）に有し、その必要な構造寸法のために製造コストが高くなる。
【０００３】
さらに、比較的高いパワー・トランス損のために、既知のパワー・トランスを有するスイッチング・レギュレータの構成要素・周辺機器全体は、極めて高い電力に対して設計されなければならない。したがって、このようなスイッチング・レギュレータの構造はコストを上昇させ且つ価格を高くさせる。
【０００４】
運転中の損失が少なく、その構造形状が簡単且つ小型であり、およびその製造が容易に且つコスト的に有利に可能なパワー・トランス並びにこのようなパワー・トランスを有するパワー・スイッチング・レギュレータを提供する課題が本発明の基礎となっている。
【０００５】
この課題は本発明により請求項１および１０の特徴により解決される。
【０００６】
本発明のその他の有利な実施態様が従属請求項から明らかである。
【０００７】
以下に本発明を図面に示す実施態様により説明する。
【０００８】
図１ないし図３に示したパワー・トランス１は、上部半部分３およびこれと鏡像対称に形成された下部半部分５から組み立てられたフェライト・コアを有し、フェライト・コアは図７および８に個別部品として示されている。これらのフェライト・コアは、リング状をなして、内部に交互に積み重ねて水平に配置された一次および二次パケット（積層）７，９を含む。平行な水平面内に配置されたパケットは、中央で垂直方向に、図１には破線で示したフェライト・コアのヨーク１１により貫通されている。図７および図８からわかるように、フェライト・コア半部分３，５の中心は直方体形状のヨーク１１からなり、ヨーク１１から、直方体の底面側の軸に沿って両側に、相互に対面するＬ形状脚部１２ａ，１２ｂが伸長している。平面図において、二等辺三角形の断面のこれらの脚部１２ａ，１２ｂはその外側１４ａ，１４ｂまで伸長し、外側１４ａ，１４ｂは軸Ａ，Ｂに平行な面内に存在し且つ直方体の高さまで上方に直角にＵ形状に伸長している。下部および上部半部分３，５を密着させて相互に重ねた場合に、両方のＵ形状半部分が閉じられてリングを形成し、このようにしてフェライト・コアはパケット７，９をリング状に包囲し、この場合、フェライト・コアのヨーク１１はパケット７，９を垂直に貫通する。
【０００９】
図１に示した斜めの中央領域１０は、例えば相互に重なるそれぞれ２つの一次パケット７を相互に電気的に結合可能であることを略図で示している。同様に二次パケットを相互に結合することもまた考えられることは明らかである。
【００１０】
好ましい実施態様においては、すべての一次パケット７は直列に結合されているので、始端６ａおよび終端６ｂおよび多数の巻線を有する全体巻線が提供されることが有利である。
【００１１】
これに対し、二次パケット９は相互に重なるそれぞれの対内に相互に並列に結合可能なので、例えば平行配置された３つの対が与えられる。これにより、トランス１内の二次側で必要な高い電流を３つに分割することができるので、高い電流のために必要な１つの二次パケット９内の導体断面はそれに応じて低下されることもまた有利である。
【００１２】
トランス１内にできるだけ多数の二次パケット９を配置するために、下部位置および上部位置として二次パケット９を設けてもよい。さらに、これは絶縁強度を向上させるという利点を有している。その理由は、この場合、一次パケットがその上側または下側を直接平面状にフェライト・コアの内面と当接させないからである。
【００１３】
両方のフェライト・コア半部分３，５は締付装置１３により締付保持され、締付装置１３は通常上部および下部四角板１５，１７からなり、四角板１５，１７は隅においてねじ１６により相互に結合されている。このために、板１５，１７は両側で縦方向にフェライト・コア半部分３，５の寸法を超えて突出し、この場合、少なくとも１つの板１５，１７が冷却体または締付ばねとして形成されていてもよい。
【００１４】
図４および図５において個別部品として示されている一次および二次パケット７，９は同様な四角形状を有し、この場合、両方のパケット７，９に、片側に突出する接続ラグ１９，２１が形成されている。一次パケット７の接続ラグ１９は１辺の両方の隅に存在し、二次パケット９の接続ラグ２１は両隅に追加して１辺の中央にも存在する。
【００１５】
図６ａないし６ｈからわかるように、四角形から突出する接続ラグ１９，２１を有するこれらの四角形リング形状は、図６ａないし図６ｄおよび図６ｆ、図６ｇに示すような複数の四角形渦巻形状に形成された薄板の積層からなっている。
【００１６】
図６ａに示した二次薄板は、上側からみて、１つの隅における接続ラグ２１として働く拡張始端領域２１ａから開始し、例えば０．２ないし０．４ｍｍの同じ厚さおよび例えば６ないし１５ｍｍの同じ幅の、それぞれ四角に内方に右渦巻の形で曲げられたテープとして伸長する。渦巻の終端２０ａは例えば始端領域２１ａと同じ側に存在し、辺の中央を超える位置まで到達している。渦巻の始端および終端領域２１ａ，２０ａの間の隅は斜めに形成することができるので、これにより理想的な四角形渦巻とは異なる形状をなしている。このようにして、始端および終端領域２１ａ，２０ａの間の空間もまた最適に利用することができるので、最適な小型構造形状が可能となる。
【００１７】
これに対して、図６ｂに示した二次薄板は、上からみて、一辺の中央において一辺に対し直角方向に突出する、接続ラグ１９として働く始端領域２１ｂから開始し、同じ厚さおよび幅のテープとして例えば内方に二巻きの左渦巻の形状に直角に曲げられて伸長している。渦巻の終端２０ｂは例えば始端領域２１ｂと同じ側に存在し、辺の中央まで到達している。渦巻の始端および終端領域２１ｂ，２０ｂの間の隅は斜めに形成することができるので、これにより理想的な四角形渦巻に対して異なる形状をなしている。このようにして、始端および終端領域２１ｂ，２０ｂの間の空間もまた最適に利用することができるので、最適な小型構造形状が可能となる。
【００１８】
図６ａおよび図６ｂに示すように両方の薄板を例えば密着させて相互に重ねた場合、これにより始端および終端領域２１ａ，２１ｂ，２０ａ，２０ｂは同じ側に存在し、終端領域２０ａおよび２０ｂはオーバラップし、これらの終端領域２０ａおよび２０ｂは例えばはんだ付けまたは溶接により電気的に結合される（図６ａと図６ｂとの間の破線）。
【００１９】
図６ｃおよび図６ｄに示した薄板は原理的に図６ａおよび図６ｂに示した薄板に対応しているが、その縦軸Ｌ１の周りに回転されている。図６ｃおよび図６ｄに示した両方の薄板を密着させて相互に重ねた場合、終端領域２０ｃおよび２０ｄはオーバラップし、これらの終端領域２０ｃおよび２０ｄは例えばはんだ付けまたは溶接により電気的に結合される（図６ｃおよび図６ｄの間の破線）。４枚の薄板をすべて相互に重ね合わせた場合、図６ａおよび図６ｂに示した薄板の終端領域２０ａおよび２０ｂ、図６ｂおよび図６ｃに示した薄板の始端領域２１ｂおよび２１ｃ、並びに図６ｃおよび図６ｄに示した薄板の終端領域２０ｃおよび２０ｄはオーバラップする。オーバラップされた始端ないし終端領域はそれぞれ、例えばはんだ付け、溶接または圧着により電気的に結合することができるので、始端タップ２１ａ、中間タップ２１ｃｄおよび終端タップ２１ｄを有する二次パケット９の連続結合巻線が得られる。
【００２０】
図６ｄに示した二次側薄板と同様に図６ｆに示した一次側薄板が形成され、この一次側薄板は、上からみて、内方に左渦巻で伸長している。しかしながら、このテープは二次薄板に比較して厚さないし幅が小さくなつている。その理由は、この実施態様においては、一次側の電流が小さく、したがって導体の断面をより小さく形成することができるからである。しかしながら、一次側においては、図６ｆおよび図６ｇに示すように、同様にそれらの縦軸Ｌ２に沿って相互に回転された、同じ形状に形成された２つの薄板のみが、例えば密着して相互に重ね合わされる。オーバラップする終端領域２０ｆおよび２０ｇはそれぞれ、例えばはんだ付けまたは溶接により電気的に結合することができる（図６ｆおよび図６ｇの間の破線）。
【００２１】
この実施態様においては、電圧は低下するように且つ電流は上昇するように変換されるので、一次薄板は二次薄板に比較して小さな導体断面を有しているが、より多くの巻線を有している。
【００２２】
このようにして、図６ｈに示すように一次側に一次パケット７が形成され、図６ｅに示すように二次側に二次パケット９が形成される。
【００２３】
適用および需要に応じてそれぞれ、相互に重ね合わされる、および連続結合される薄板の数および一次側並びに二次側の導体断面積は変更することができることは明らかである。
【００２４】
これらの薄板は、高い導電率を有する材料、例えば銅から構成され、少なくとも二次側においては、少なくとも２００μ、好ましくは２５０μの厚さの薄板から、例えば打抜加工され、エッチング加工され、腐食加工され、ウォータ・ジェットにより切断されること等で形成することができる。
【００２５】
図２からわかるように、二次パケット対の並列回路はそれぞれの始端領域２１ａの結合により、およびそれぞれの始端領域２１ｄの結合により形成することができる。さらに、二次パケットの始端領域２１ｂｃのすべてを相互に結合してただ１つの中間タップを形成することができる。図２に示すように、結合は、例えばねじ、金属スペーサ・スリーブないし接点スリーブおよびナットからなるクランプにより行われ、この場合、２つの接続ラグの間にスリーブが存在し、接続ラグの耳並びにスリーブは片側からねじにより貫通され、他方側から止めナットにより共に圧着される。
【００２６】
二次パケットのこのような並列回路により、２５−５０ｍｍ２、好ましくは４０−５０ｍｍ２の二次側有効総導体断面積を達成することができる。
【００２７】
薄板のみならずパケット７，９もまた相互に積層されるので、短絡を回避するために、薄板のみならずパケットもまた絶縁体により包囲されている。この絶縁体は、発生するねじの締付に、ないしはエネルギー流れにより発生する結果としての熱に適合させることができる。したがって、薄板の絶縁体は、例えばラッカ、薄いプラスチック・フォイル内へのパック、織布繊維等により薄い絶縁層として形成することができる。その理由は、ここでは、ねじによる締付はパケットにおけるよりも小さいからである。これに対して、パケットの絶縁層はより強くなければならない。その理由は、この場合にはより高い締付力が発生するからである。したがって、パケットは、例えばプラスチック内で一体射出成形され、厚いプラスチック・フォイル内または織布繊維内にパックされまたは埋め込まれること等により形成されてもよい。一次および二次薄板およびパケットからなる巻線の構造における特に有利な点は、このような巻線の製造（固定、射出成形）における良好な再現性にある。
【００２８】
図３に示すように、一次および二次パケット７，９は、一次側接続ラグ１９がトランス１の片側に突出し、二次側接続ラグ２１がトランス１の反対側の開放側に突出し、およびリング状ハウジングから横に突出するように交互に積層されている。
【００２９】
図９に、このようなパワー・トランス１を有するパワー・スイッチング・レギュレータの回路が略図で示されている。
【００３０】
このパワー・トランス１の出力側に出力整流器３０が接続され、出力整流器３０は、構造的に、例えば二次側接続ラグ２１ないしはそれの前記並列回路に直接、またはパワー・トランス１のできるだけ近くに装着されてもよい。このようにして、電力損をできるだけ小さく保持することができる。
【００３１】
パワー・トランス１の入力側にインバータ３３から高周波交流ないし高周波交流電圧が供給される。この場合、高周波は１００ｋＨｚ以上の値である。パワー・トランス１のフェライト・コアは、それがこの高周波を変換可能なように設計されていなければならないことは当然である。これは例えば特殊フェライトを使用することにより保証される。
【００３２】
図１１に示すように、二次側で、例えば３つのパケット対９は、巻線端子ないし端子ラグ２１′，２１″においてそれぞれ電力整流ダイオード３５の陽極に接続され、電力整流ダイオード３５の陰極は相互に結合されている（１極）。同様に相互に結合されたパケット対９の中間タップ２１′″（２極）を用いて、このようにして中間点整流を有する三重整流器が形成され、この三重整流器は同時に二重整流および１つの電流分岐を保証する。
【００３３】
スイッチング・レギュレータの入力側において、交流の３相Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３は相互に独立の３つの入力整流器３７′，３７″，３７′″内で整流される。安定電圧を保証するために、各入力整流器は、それに追加して、例えば他のスイッチング・レギュレータにおいては既知であるが、このようなパワー・スイッチング・レギュレータにおいては既知でない力率補正装置３９′，３９″，３９′″（ＰＦＣ）の形の電圧安定化回路を有していてもよい。このＰＦＣを介して、異なる電源においても（例えばＵＳＡ）入力整流ののちに安定な一定電圧を得ることが可能である。さらに、入力整流器と同様にそれぞれ必要な入力電力の１／３のみが与えられるので有利なこのようなＰＦＣを介して、電源フィード・バック、高調波等もまた回避され、または完全に回避され、さらに電磁的適合性（ＥＭＶ）に関する特性もまた改善される。
【００３４】
入力整流後に相互に並列に結合された電圧は、コンデンサ４１（Ｅｌｋｏ）により平滑化されたのち、交流電圧としてインバータ３３に与えられる。図１０に示すように、インバータは４個のトランジスタＴ１−Ｔ４を有するトランジスタ・ブリッジ回路として形成されていることが有利であり、トランジスタ・ブリッジ回路のブリッジ電圧がパワー・トランス１の一次巻線に与えられる。
【００３５】
この構造および場合によりさらにそれぞれ個々のトランジスタに並列に設けられたトランジスタにより電流が分割されるので、必要とされる高い電力にもかかわらず標準トランジスタを使用することが可能である。
【００３６】
図１２ａないし図１２ｃに示すように、対角分岐Ｔ１−Ｔ３，Ｔ２−Ｔ４の結合の位相シフトにより、ブリッジ信号の振幅幅変化の結果として、パワー・トランスは一定サイクル周波数において電圧および電流の関数として制御され、したがってスイッチング・レギュレータの出力端に希望の電圧および希望の電流を供給することができる。
【００３７】
このために、対角分岐Ｔ１−Ｔ３およびＴ２−Ｔ４の結合の位相シフトを、操作論理４３から、この操作論理に供給された出力側電流または電圧タップ４７，４９の関数として制御することができる。この場合、電流タップは例えば通常のように溶接電極に形成されてもよい。
【００３８】
図１２ａないし１２ｃに、異なる負荷事例に対して必要なトランジスタＴ１−Ｔ４のスイッチング特性が略図で示されている。
【００３９】
図１２ａに、例えば「０％」の負荷事例が示されている。図からわかるように、対角方向のトランジスタＴ１−Ｔ３，Ｔ２−Ｔ４のみならず、垂直方向のトランジスタＴ１−Ｔ２，Ｔ３−Ｔ４もまた逆位相にある。このようにして、トランジスタ・ブリッジに、即ちトランジスタＴ１およびＴ２の間のタップおよびトランジスタＴ３およびＴ４の間のタップに同じ電位が存在し、このとき垂直方向Ｔ１−Ｔ２およびＴ３−Ｔ４が結合されて短絡の原因となることはない。
【００４０】
これに対して、図１２ｂに「５０％」の負荷事例が示されている。図からわかるように、これは図１２ａに対する−９０°の位相シフト（Ｔ３，Ｔ４がＴ１，Ｔ２に対して）により形成される。図からわかるように、対角方向のトランジスタＴ１−Ｔ３，Ｔ２−Ｔ４の信号は５０％オーバラップし、垂直方向のトランジスタＴ１−Ｔ２，Ｔ３−Ｔ４の信号は逆位相のままである。このようにして、トランジスタ・ブリッジに、即ちトランジスタＴ１およびＴ２の間のタップおよびトランジスタＴ３およびＴ４の間のタップに、半分の振幅幅を有する信号が与えられ、このとき垂直方向Ｔ１−Ｔ２およびＴ３−Ｔ４が結合されて短絡の原因となることはない。
【００４１】
これに対して、図１２ｃに「１００％」の負荷事例が示されている。図からわかるように、これは図１２ａに対する−１８０°の位相シフト（Ｔ３，Ｔ４がＴ１，Ｔ２に対して）により形成される。図からわかるように、対角方向のトランジスタＴ１−Ｔ３，Ｔ２−Ｔ４の信号は１００％オーバラップし、垂直方向のトランジスタＴ１−Ｔ２，Ｔ３−Ｔ４の信号は逆位相のままである。このようにして、トランジスタ・ブリッジに、即ちＴ１およびＴ２の間のタップおよびトランジスタＴ３およびＴ４の間のタップに、全振幅幅を有する信号が与えられ、このとき垂直方向のＴ１−Ｔ２およびＴ３−Ｔ４が結合されて短絡の原因となることはない。
【００４２】
さらに、スイッチング過程の間に、それぞれむだ時間ｔｄを設定可能である。このむだ時間ｔｄにより、トランジスタＴ１−Ｔ４の応答時間および遮断時間を考慮することができるので、Ｔ１のＴ２に対するスイッチングないしＴ３のＴ４に対するスイッチングのオーバラップ・スイッチングによる垂直分岐の結合を防止することができる。さらに、このむだ時間により、スイッチング時点においてトランジスタＴ１−Ｔ４に同じ電位が存在することが保証される。むだ時間ｔｄがないときに存在するトランジスタＴ１−Ｔ４における電位差は、むだ時間ｔｄの間に、トランジスタ、例えば電界効果トランジスタ内に存在するダイオード接合を介して均等化することができる。このようにして、トランジスタにかかる負荷は小さくなり、このことがトランジスタの寿命に有利に働く。
【００４３】
一定周波数を用いた位相シフト法による図示の逆変換の代わりに、例えば１００ｋＨｚ以上の作動点の周りに可変な高周波を用いた他の逆変換法を使用することもまた考えられることは明らかである。
【００４４】
さらに、スタッド溶接技術におけるパワー・スイッチング・レギュレータにおいて従来既知ではない、パワー・トランス１への１００ｋＨｚ以上の高周波の供給により、パワー・トランスのコアおよびコイルの損失が小さくなるために小型化且つ軽量化が可能であるばかりでなく、同じ出力電力においてパワー・スイッチング・レギュレータ全体の重量および大きさが最適化される。
【００４５】
さらに、入力整流、逆変換、変圧および出力整流において使用される方法により、コスト的に有利な標準構成要素を使用することが可能である。
【００４６】
したがって、このようなスイッチング・レギュレータを用いて、５０ｋＷ以上、好ましくは６０ｋＷの必要な出力電力を低下させることなく、通常極めて大きなスタッド溶接のスイッチング・レギュレータの重量を２０ｋｇに低減させ、且つ０．８ないし０．９以上、例えば０．９５の効率を達成することが可能である。
【００４７】
上記の個別部品、即ちパワー・トランス、インバータ、パワー・チョークの各々をそれ自身相互に独立に上記以外の用途において使用し、ないし他の用途において適合させることもまた考えられる。
【００４８】
したがって、パワー・トランスは、ボルト溶接技術におけるような高電流変換および低電圧変換に使用する代わりに、逆の方向に高電圧変換および低電流変換にもまた使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】  図１は直列接続された一次パケットを有するパワー・トランスの正面図を示す。
【図２】  図２は並列接続された二次パケット対を有する、図１に示したパワー・トランスの後面図を示す。
【図３】  図３は図１に示したパワー・トランスの平面図を示す。
【図４】  図４は一次パケットの斜視図を示す。
【図５】  図５は二次パケットの斜視図を示す。
【図６】  図６ａ−６ｅは図５に示した二次パケットの個別部品および組立体の斜視図を示し、図６ｆ−６ｈは図４に示した一次パケットの個別部品および組立体の斜視図を示す。
【図７】  図７は図１に示したパワー・トランス内で使用されるフェライト・コアの半部分の側面図を示す。
【図８】  図８は図７に示したフェライト・コアの半部分の平面図を示す。
【図９】  図９は図１に示したパワー・トランスを有するパワー・スイッチング・レギュレータの略回路図を示す。
【図１０】  図１０は図５に示したインバータの詳細回路図を示す。
【図１１】  図１１はパワー・トランスに続く出力整流器を有する、図５に示したパワー・トランスの詳細回路図を示す。
【図１２】  図１２ａ−１２ｃは図面に示したインバータの種々の負荷事例の線図を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４−５】
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【図７】
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【図８】
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【図６ａ−ｂ】
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【図６ｃ−ｄ】
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【図６ｅ】
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【図６ｆ−ｇ】
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【図６ｈ】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２ａ】
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【図１２ｂ】
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【図１２ｃ】
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