(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量%で、C:0.05%以下、Si:0.02〜1.0%、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Al:0.1%以下、Cr:20〜25%、Cu:0.3〜1.0%、Ni:0.1〜3.0%、Nb:0.2〜0.6%、N:0.05%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、Nb炭窒化物が存在し、かつ前記炭窒化物の径が5μm以下であり、鋼板の表面粗度Raが0.4μm以下であることを特徴とする耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】
さらに、質量%で、Zr:0.5%以下およびMo:1.0%以下のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含む成分組成を有することを特徴とする請求項1に記載の耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト系ステンレス鋼板、特に、ボルト締めやスポット溶接によって隙間が生じる部材に適した耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト系ステンレス鋼板は、厨房機器や自動車用部材など耐食性の要求される分野で幅広く利用されているが、オーステナイト系ステンレス鋼に比べて耐隙間腐食性に劣るため、ボルト締めやスポット溶接によって隙間が生じる部材への適用は制限されている。
【０００３】
一般に、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性は主にCrの添加量によって決定され、Cr量の増加により耐発錆性が向上する。しかし、こうした効果は平滑な鋼板表面に対しては有効であるが、隙間部が形成された部材の場合など、アノードとカソードに分極しやすい部位がある場合では、Cr量の増加だけでは実用上十分なレベルの耐食性を確保することは困難である。
【０００４】
例えば、特許文献1には、質量%で、C:0.015%以下、Si:1.0%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、N:0.02%以下、Cr:16.0〜25.0%、Ni:0.6%超え〜3.0%を含有し、Mo:3.0%以下およびCu:2.0%以下のうち1種または2種、Mn:2.0%以下、Ti:0.55%以下、Nb:0.5%以下、Al:0.5%以下およびB:0.01%以下のうち1種または2種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼組成を有する耐隙間腐食性を改善したフェライト系ステンレス鋼板が開示されている。
【０００５】
また、特許文献2には、質量%で、C:0.05%以下、Si:1.0%以下、Mn:1.0%以下、P:0.04超え〜0.20%、S:0.03%以下、N:0.10%以下、Al:0.5%以下、Cr:11〜20未満%、Ca:0.0005〜0.0050%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる耐候性、耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【特許文献１】特開2005-89828号公報
【特許文献２】特許第2880906号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献1、2に記載されたフェライト系ステンレス鋼では、優れた耐隙間腐食性が必ずしも得られない。また、特許文献2に記載されたフェライト系ステンレス鋼は、P量が0.04%超えて含有されるため、Pの粒界偏析により熱間加工性に劣るという問題もある。
【０００７】
本発明は、このような課題を解決するためになされたもので、熱間加工性に問題がなく、優れた耐隙間腐食性が確実に得られるフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者等は、フェライト系ステンレス鋼板の耐隙間腐食性について検討した結果、次に示す手段を組み合わせることにより耐隙間腐食性が顕著に向上することを見出した。
【０００９】
i)NiとCuを複合添加する。
【００１０】
ii)径が5μm以下のNb炭窒化物を存在させる。
【００１１】
iii)鋼板の表面粗度Raを4μm以下にする。
【００１２】
本発明は、このような知見に基づきなされたもので、質量%で、C:0.05%以下、Si:0.02〜1.0%、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Al:0.1%以下、Cr:20〜25%、Cu:0.3〜1.0%、Ni:0.1〜3.0%、Nb:0.2〜0.6%、N:0.05%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、Nb炭窒化物が存在し、かつ前記炭窒化物の径が5μm以下であり、鋼板の表面粗度Raが0.4μm以下であることを特徴とする耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を提供する。
【００１３】
本発明のフェライト系ステンレス鋼板には、さらに、質量%で、Zr:0.5%以下およびMo:1.0%以下のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有させることができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、優れた耐隙間腐食性の得られるフェライト系ステンレス鋼板を確実に製造できるようになった。また、本発明のフェライト系ステンレス鋼板では、P量が低いため、熱間加工性にも問題がない。本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、厨房機器や自動車用部材などで隙間が生じる部材に好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下に、本発明であるフェライト系ステンレス鋼板について詳述する。
【００１６】
1)成分組成(以下の「%」は、「質量%」を表す。)
C:0.05%以下
C量が0.05%を超えると、鋼を硬質化し、プレス加工性を著しく低下させるとともに、粗大なNb(C,N)の析出を促進し、不動態皮膜の欠陥を誘発して、耐隙間腐食性を劣化させる。このため、C量は0.05%以下、好ましくは0.02%以下とする。
【００１７】
Si:0.02〜1.0%
Siは、鋼の脱酸剤として有用な元素である。しかしながら、Si量が0.02%未満では、十分な脱酸効果が得られず、酸化物が多量に生成し、不動態皮膜の欠陥が生じる。一方、Si量が1.0%を超えると、鋼を硬質化し、プレス加工性を低下させる。このため、Si量は0.02%以上1.0%以下とする。
【００１８】
Mn:0.5%以下
Mn量が0.05%を超えると、固溶強化により鋼を硬質化し、プレス加工性を損なううえ、MnSとして析出し、耐食性を低下させる。このため、Mn量は0.5%以下とするが、少ないほど好ましい。
【００１９】
P:0.04%以下
P量が0.04%を超えると、耐食性を低下させるばかりか、結晶粒界に偏析して熱間加工性を劣化させる。このため、P量は0.04%以下、好ましくは0.03%とする。
【００２０】
S:0.02%以下
S量が0.02%を超えると、MnSとして析出し、耐食性を低下させる。このため、S量は0.02%以下とする。
【００２１】
Al:0.1%以下
Alは、鋼の脱酸のために有効な成分である。しかし、Al量が0.1%を超えると、Al系の非金属介在物の増加により不動態皮膜の欠陥が増加する。このため、Al量は0.1%以下とする。
【００２２】
Cr:20〜25%
Crは、フェライト系ステンレス鋼の耐食性を決める重要な元素である。隙間腐食環境下では、平滑な表面の場合に比べ、より厳しい腐食環境となるため、Cr量が20%未満では十分な耐食性が得られない。一方、Cr量が25%を超えると、σ相が生成しやすくなりプレス加工性が低下する。このため、Cr量は20%以上25%以下とする。
【００２３】
Cu:0.3〜1.0%
Cuは、本発明の主要な構成要件の一つであり、腐食発生後、ステンレス鋼の表面に皮膜を形成し、アノード反応による地鉄の溶解を抑制する効果を有する。Niとの複合添加により、Cu皮膜の形成が起こりやすくなり、いっそう活性溶解を緩和する。また、耐発錆性の向上や耐隙間腐食性の向上にも有効な元素である。さらに、表面が平滑で、粗大な析出物が存在しなければ、一旦溶解したCuが地鉄に付着しやすくなり、より迅速に緻密なCu皮膜が形成され、活性溶解が緩やかになる。そのため、部分的に形成された不動態皮膜が地鉄の溶解によって剥離しがたくなり、緻密な不動態皮膜が早期に形成される。緻密な不動態皮膜が形成されると、より低いpHまで不動態を維持することが可能となり、再不動態化能も高くなる。このように不動態皮膜が改質されることで、耐隙間腐食性が向上すると考えられる。このようなCuの効果を得るには、Cu量を0.3%以上にする必要があるが、1.0%を超えると、Cu自身の溶解を促進し、かえって耐食性を低下させる。このため、Cu量は0.3%以上1.0%以下とする。
【００２４】
Ni:0.1〜3.0%
Niは、本発明の主要な構成要件の一つであり、酸によるアノード反応を抑制し、脱不動態化pHを低下して、より低いpHでも不動態の維持を可能にする元素である。腐食が発生すると、溶解したFeが溶液中の水酸基と反応して水酸化物として沈殿し、pHが低下する。特に、隙間腐食環境下では、拡散によるイオンの移動が穏やかであるため、pHの低下が顕著である。Niが添加されると、Feの溶解によるpHの低下が穏やかになり、腐食の進行も遅くなって、表面原子の流出が穏やかになり、表面に安定したCuの膜や不動態皮膜が生成しやすくなる。そのため、Ni添加により、耐隙間腐食性が向上すると考えられる。このようなNiの効果を得るには、Ni量を0.1%以上にする必要があるが、3.0%を超えると、鋼が硬質化する。このため、Ni量は0.1%以上3.0%以下とする。
【００２５】
Nb:0.2〜0.6%
Nbは、本発明の主要な構成要件の一つであり、C、Nを固定してCr炭窒化物による鋭敏化を防ぐために有効な元素である。また、本発明者らは、形成されるNb炭窒化物の径を5μm以下にすると、Nb炭窒化物が隙間腐食の起点となりにくいことを見出した。Nb炭窒化物としては、Nb(C,N)とNbCがよく知られている。このうち、Nb(C,N)は数μm以上の径の粗大析出物となるに対し、NbCは1μm以下の径の微細析出物となることが多い。Nb含有量を適正な範囲とし、Nb(C,N)の析出を抑制して、析出物の径を5μm以下とすることで、不動態皮膜の欠陥となる腐食起点とはなりにくく、再不動態化の障害にならなくすることができる。このようなNbの効果を得るには、Nb量を0.2%以上にする必要があるが、0.6%を超えると、粗大なNb(C,N)が析出しやすくなる。このため、Nb量は0.2%以上0.6%以下とする。
【００２６】
N:0.05%以下
Nは、鋼中に固溶して耐食性を向上させる効果を有する。しかし、N量が0.05%を超えると、粗大なNb(C,N)の析出を促進し、耐隙間腐食性を劣化させばかりか、プレス加工性を著しく低下させる。このため、N量は0.05%以下とする。
【００２７】
残部は、Feおよび不可避的不純物であるが、次の理由により、さらに、質量%で、Zr:0.5%以下およびMo:1.0%以下のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有させることができる。
【００２８】
Zr:0.5%以下
Zrは、C、Nを固定してCr炭窒化物による鋭敏化を防ぐために有効な元素であり、用途に応じて添加できる。しかし、Zr量が0.5%を超えると、ZrO2などが多量に生成し、表面傷の原因となる。このため、Zr量は0.5%以下とする。
【００２９】
Mo:1.0%以下
Moは、耐食性を向上させる元素であり、耐隙間腐食性も向上させる。しかし、Mo量が1.0%を超えると、その効果は飽和し、かえってプレス加工性を低下させる。このため、Mo量は1.0%以下とする。
【００３０】
なお、Mg:0.05%以下、Sn:0.5%以下、V:0.2%以下、Ti:0.5%以下、Sb:0.5%以下のうちから選ばれた少なくとも1種の元素を含有させると、さらに耐隙間腐食性を向上できる。
【００３１】
2)Nb炭窒化物の径
上述したように、Nb炭窒化物を存在させ、その径を5μm以下にすると、Cuの皮膜および不動態皮膜の再形成が起こりにくくなる。その原因は不明であるが、以下のように考えられる。すなわち、表面に5μmを超える析出物があると、その部分だけ不動態皮膜が形成されず、地鉄と析出物との境界は不動態皮膜の欠陥となり、腐食の起点となる。同様に、Cuの皮膜の形成も抑制され、活性溶解が抑制されにくくなる。このため、Nb炭窒化物を存在させ、その径を5μm以下にする必要がある。
【００３２】
3)鋼板の表面粗度Ra
表面粗度Raが0.4μmを超えると、隙間の内部と外部で局所的な酸素濃度の不均衡が生まれやすくなり、アノードとカソードに分極してマクロセルを形成し、腐食が起こりやすくなる。また、隙間腐食環境下では、表面の凹凸がイオンの拡散を妨げ、隙間内外でのイオン濃度差の発生を促進する。さらに、平滑でない表面には、Cuの皮膜が生成されにくく、活性溶解が抑制される。このため、鋼板の表面粗度Raを0.4μm以下とする必要がある。
【００３３】
4)製造条件
本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、通常のフェライト系ステンレス鋼板と同様な方法で作製できる。例えば、上記の成分組成を有する鋼スラブを1150〜1200℃に加熱後、700〜900℃の仕上温度で熱間圧延して板厚2.5〜6mmの熱延板とし、20℃/s以上の冷却速度で570℃以下まで冷却し、570℃以下の巻取温度で巻取り、900〜1100℃で熱延板焼鈍を行った後、酸洗、冷間圧延して冷延板とし、再結晶焼鈍、酸洗、調質圧延することにより製造できる。鋼板の表面粗度Raは、調質圧延のロールの粗度を変えて調整可能である。なお、熱延板を巻取った後は、475℃脆性を避けるために、425〜525℃の温度範囲を100℃/h以上で冷却することが望ましい。また、再結晶焼鈍では、Nbを含む炭窒化物の粗大化を避けるために、鋼板が900℃以上となる時間は1分以下とすることが好ましい。
【実施例】
【００３４】
表1に示す成分組成を有する鋼No.1〜27のスラブを、1170℃に加熱後、仕上温度800℃で熱間圧延し、巻取温度450℃で巻取って、板厚4mmの熱延板とした。この熱延板を、900〜1100℃で熱延板焼鈍し、酸洗後、冷間圧延し、板厚0.8mmの冷延板とし、焼鈍温度970℃で焼鈍した。作製した焼鈍板に対し、以下の方法で、Nb炭窒化物の径、耐隙間腐食性、暴露試験後の不動態皮膜を調査した。
【００３５】
Nb炭窒化物の径：鋼板の板厚中央部より薄膜をツインジェット法で作製し、透過型電子顕微鏡で観察し、Nb炭窒化物Nb(C,N)、NbCを付帯の分析装置で確認して、その最大の大きさを求め、Nb炭窒化物の径とした。
【００３６】
耐隙間腐食性：鋼板から幅60mm、長さ80mmの試験片Aと幅30mm、長さ40mmの試験片Bを採取し、試験片Aは片面を、試験片Bは両面を種々の粗さの研磨紙で研磨した。試験片A、Bの中央にφ8mmの穴を開け、チタン製ボルトで両試験片を研磨面同士を合わせて固定し、隙間のある試験片を作製した。そして、塩水噴霧2h→乾燥4h→湿潤2hを1サイクルとし、50サイクルのサイクル腐食試験を行った。腐食試験後、試験片A、Bを分離し、試験片Aの側にできた孔食の深さを測定し、最大の孔食の深さが150μm以下の場合を耐隙間腐食性が良好○と、また、最大の孔食の深さが150μmを超える場合を耐隙間腐食性が劣る×と、評価した。
【００３７】
暴露試験後の不動態皮膜：鋼No.3の鋼板から幅60mm、長さ80mmの試験片を切り出し、片面をエミリー研磨紙#600を用いて研磨後、千葉県千葉市の暴露試験場(離岸距離1km)に18ヶ月間の暴露試験を行った。そして、暴露試験後の不動態皮膜を走査透過電子顕微鏡を用いて観察し、電子顕微鏡に付帯のエネルギー分散型X線分析装置で深さ方向の化学成分を0.3nm間隔で分析した。
【００３８】
結果を表1および図1に示す。本発明の成分組成を有し、かつNb炭窒化物の径が5μm以下であり、鋼板の表面粗度Raが0.4μm以下である鋼No.2〜7、9〜11、14〜17、19〜21、23、24、26では、耐隙間腐食性が良好であることがわかる。
【００３９】
一方、鋼No.1はNi量が少ないため、鋼No.8はCu量が少ないため、鋼No.12はCu量が多いため、鋼No.27はCr量が少ないため、耐隙間腐食性に劣る。鋼No.14はNb量が少なく、Cr炭窒化物による鋭敏化が起こり、耐隙間腐食性に劣る。鋼No.18はNb量が多く、Nb炭窒化物の径が5μmを超えているため、鋼No.22はNb炭窒化物の径が5μmを超えているため、耐隙間腐食性に劣る。
【００４０】
また、図1の結果より、本発明の鋼板では、不動態皮膜直下にCuの濃化が確認されるが、こうしたCuの濃化により再不動態化が促進され、耐隙間腐食性が向上すると考えられる。
【００４１】
【表１】
0005109604.tif 000002
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の鋼板(鋼No.3)における暴露試験後の不動態皮膜の深さ方向の化学成分分析結果を示す図である。
【図１】
0005109604.tif 000003