(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
被覆電線の導体部分を圧着する圧着部を、
前記導体部分を載置する圧着底面と、該圧着底面の幅方向両側から延出し、長手方向に平行な幅方向端部を有する圧着片とで構成し、
前記圧着底面に、
溝形状で形成し、前記長手方向に所定間隔を隔てて複数配置した幅方向の係止溝を備え、
少なくとも基端側の基端側係止溝に、
前記圧着部における前記係止溝部分による圧着によって圧縮される前記導体部分の圧縮量を、他の係止溝による圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備え、
前記圧縮量低減構造を、
前記基端側係止溝を構成し、他の係止溝より幅方向に長い幅長係止溝で構成した
圧着端子。
【請求項２】
前記幅長係止溝を、
圧着状態の圧着片におけるカール部分に達する幅方向長さで形成した
請求項１に記載の圧着端子。
【請求項３】
前記係止溝における幅方向端部である幅方向側面を、
上方が前記幅方向外側に傾斜する傾斜側面で形成した
請求項１または2に記載の圧着端子。
【請求項４】
前記圧縮量低減構造を、
前記圧着片における少なくとも前記基端側係止溝に対応する部分に形成し、他の部分に比べて延出長さの短い短片部分で構成した
請求項１〜３の何れか１項に記載の圧着端子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えば、被覆電線の導体部分に圧着して、被覆電線の先端に装着する圧着端子に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、被覆電線の先端に装着する端子金具として、被覆をはがした導体部分を圧着する圧着部を備えた圧着端子が多く用いられている。  
詳しくは、圧着端子は、長手方向の先端側に配置した端子接続部と、被覆電線の導体部分を圧着する長手方向の基端側に配置した圧着部とで構成するとともに、該圧着部を、前記導体部分を載置する圧着底面と、該圧着底面の幅方向両側から延出するワイヤーバレルと呼ばれる圧着片とで構成し、前記圧着底面に、セレーションと呼ばれる幅方向の溝形状である係止溝を、長手方向に所定間隔を隔てて複数備えている。
【０００３】
上記構成で構成された圧着端子は、圧着底面に載置した導体部分を圧着片で圧着することによって、端子接続部と導体部分とを電気的かつ機械的に接続することができる。
【０００４】
なお、圧着部を筒状に構成し、筒状の内面に圧着底面を設ける場合であっても、筒状内部に前記導体部分を挿入して圧着底面に載置し、筒状の圧着部を外部から潰して圧着することによっても、端子接続部と導体とを電気的かつ機械的に接続することができる。
【０００５】
また、圧着底面にセレーションを備えたことにより、圧着された導体部分の一部がセレーションの溝形状に応じて変形して、圧着された導体部分の圧着部からの引抜きを防止することができる。すなわち、セレーションによって機械接続性を向上することができる。
【０００６】
また、圧着底面にセレーションを備えたことによって、圧着片により圧着底面に圧着された導体部分は、凹状の係止溝に食い込んで変形するため、接触面積が増大して電気抵抗の少ない電気的接続を実現することができる。
【０００７】
しかし、このような圧着端子と導体部分との接続において、圧着片による圧着が弱いと導体部分との電気的接続における電気抵抗が増大し、逆に、圧着片による圧着が強いとセレーションに食込む変形による変形負荷が増大して、導体部分強度が低下し、使用上必要な強度以下の荷重で破断する惧れがあった。
【０００８】
そこで、圧着部と導体部分との間に別部材である圧着部材を介在させて圧着することによって導体部分が破断するような強い圧着を行わずとも、接触面積を拡大させ、電気抵抗を小さくすることのできる圧着方法が提案されている（特許文献１参照）。
【０００９】
上記特許文献１の圧着方法を用いることによって、良好な電気的接続及び機械的接続を両立することはできるものの、圧着時には別部材である圧着部材を介在させる必要があり、圧着作業の工程が増えるとともに、作業性が困難となるといった問題があった。また、圧着部材の部品コストが必要となるため、圧着端子に関するコストが増大するといった問題もあった。
【００１０】
さらには、近年の電子機器の軽量化、小型化に応じた電線の極細化が図られており、電線の極細化に伴って端子も小型化されている。そのような状況において、小型化された圧着端子に、極細化された導体部分を圧着する際に、その間に別部材で構成する圧着部材を介在させることは益々困難となっている。
【特許文献１】特開２００５−３０２４７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
この発明は、電気接続性及び機械接続性を向上することができる圧着端子を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
この発明は、被覆電線の導体部分を圧着する圧着部を、前記導体部分を載置する圧着底面と、該圧着底面の幅方向両側から延出し、長手方向に平行な幅方向端部を有する圧着片とで構成し、前記圧着底面に、溝形状で形成し、前記長手方向に所定間隔を隔てて複数配置した幅方向の係止溝を備え、少なくとも基端側の基端側係止溝に、前記圧着部における前記係止溝部分による圧着によって圧縮される前記導体部分の圧縮量を、他の係止溝による圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備え、前記圧縮量低減構造を、前記基端側係止溝を構成し、他の係止溝より幅方向に長い幅長係止溝で構成した圧着端子であることを特徴とする。
【００１３】
また、この発明の態様として、前記幅長係止溝を、圧着状態の圧着片におけるカール部分に達する幅方向長さで形成することができる。  
また、この発明の態様として、前記係止溝における幅方向端部である幅方向側面を、上方が前記幅方向外側に傾斜する傾斜側面で形成することができる。
【００１４】
この発明の態様として、前記圧縮量低減構造を、前記圧着片における少なくとも前記基端側係止溝に対応する部分に形成し、他の部分に比べて延出長さの短い短片部分で構成することができる。
【００１５】
上記溝形状は、長手方向の先端側の先端側溝側面と、基端側の基端側溝側面と、それらの下端を結ぶ溝底面とで構成する矩形断面溝形状、多角形断面溝形状、半円形断面溝形状、あるいは半楕円形断面溝形状であることを含み、溝形状で形成された上記係止溝は、長手方向に対して略直角方向である幅方向に配された断面溝形状のセレーションであること含む。
【００１６】
なお、上記基端側は、圧着端子の圧着する被覆電線が配置される側である長手方向の後方であり、上記先端側は、圧着端子における基端側と反対側であり、例えば、圧着部と端子接続部とで構成する圧着端子の場合、端子接続部側である長手方向の前方であることを含む。
【００１７】
さらに、上記長手方向は、圧着端子における基端側と先端側とを結ぶ方向であることを含み、上記幅方向は、該長手方向に対して直交し、圧着底面に沿う方向であることを含む。
【００１８】
上記圧着部は、圧着底面と、圧着底面の幅方向両側に配置されたいわゆるバレル片と呼ばれる圧着片とを備え、圧着前の状態で背面視略Ｕ型のオープンバレル形式や、あらかじめ圧着片の先端を上方で当接させた背面視略Ｏ型のクローズバレル形式のワイヤーバレルであることを含む。なお、圧着片の先端の当接とは、溶接等によって接合された状態、接触させただけの当接状態、あるいはわずかな隙間のある略当接状態であることを含む。  
上記圧着底面とは、圧着部において、圧着アプリケータのクリンパによって圧着片が圧着される圧着方向の対向側部分であることをいう。
【００１９】
上記圧着端子は、上記圧着部と、雌型コネクタＢＯＸ、雄型コネクタＢＯＸ、あるいはねじ挿通孔等の端子接続部とを備えた接続端子や、圧着部のみで構成する接続端子であることを含む。
【００２０】
上記被覆電線は、複数の素線が純銅、銅合金、アルミニウム、アルミニウム合金のいずれかで構成された導体部分を絶縁性被覆体で被覆する被覆電線であり、例えば、軟銅線の素線で構成された導体部分を有する極細被覆電線であることを含む。
【００２１】
上記導体部分の圧着によって圧縮される圧縮量は、圧着前の導体部分の断面積と、圧着片による圧着によって圧縮された導体部分の断面積との差に基づく圧縮された体積であることをいう。
【００２２】
このように、圧着端子における被覆電線の導体部分を圧着する圧着部を、前記導体部分を載置する圧着底面と、該圧着底面の幅方向両側から延出し、長手方向に平行な幅方向端部を有する圧着片とで構成し、前記圧着底面に、溝形状で形成し、前記長手方向に所定間隔を隔てて複数配置した幅方向の係止溝を備え、少なくとも基端側の基端側係止溝に、前記圧着部における前記係止溝部分による圧着によって圧縮される前記導体部分の圧縮量を、他の係止溝による圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備え、前記圧縮量低減構造を、前記基端側係止溝を構成し、他の係止溝より幅方向に長い幅長係止溝で構成したことによって、被覆電線の導体部分を圧着部で圧着して、確実な電気的接続及び機械的接続を実現することができる。
【００２３】
詳しくは、圧着底面に係止溝を備えたことによって、圧着片により、圧着底面に圧着された導体部分は、凹状の係止溝に食込んで変形するため、接触面積が増大して電気抵抗の少ない電気的接続を実現できる。また、導体部分の係止溝に食込んだ変形によって、圧着部からの導体部分の引抜き抵抗を増大させることができる。
【００２４】
なお、圧着された導体部分の一部が凹状の係止溝に食込んで変形する際の変形負荷によって、導体部分の機械接続性が低下する惧れがあるが、少なくとも基端側係止溝に、前記圧着部における前記係止溝部分による圧着によって圧縮される前記導体部分の圧縮量を、他の係止溝圧着部分による圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備えたことにより、圧縮負荷すなわち変形負荷を低減させ、引抜き力に対する破断の惧れのない、機械接続性の高い接続を実現することができる。
【００２５】
詳しくは、圧着部における導体部分の圧縮量が大きくなると、電気抵抗値が低くなり電気接続性が向上するものの、圧縮による負荷が増大して導体部分の引抜き強度が低下するが、圧縮量低減構造によって、他の係止溝部分の圧着より圧縮量を低減できるため、引抜き強度が高く、導体保持力の高い、すなわち機械接続性に優れた接続を実現することができる。
【００２６】
また、所定間隔を隔てて複数配置した係止溝のうち、基端側の基端側係止溝に圧縮量低減構造を備えたことにより、他の係止溝部分においては、電気抵抗値の低い電気接続性を向上することができるため、１つの圧着部における導体部分の圧着において、電気接続性及び機械接続性を両立した接続信頼性の高い接続を実現することができる。
【００２７】
しかも、前記圧縮量低減構造を、前記基端側係止溝を構成し、他の係止溝より幅方向に長い幅長係止溝で構成したことによって、別の部材を用いずとも、基端側係止溝部分における導体部分の圧縮量を容易に低減することができる。また、従来の圧着治具を用いて圧着できるため、転用性が高く、利便性に優れている。  
なお、圧縮量低減構造を、最も引抜き力が作用する基端側係止溝に備えたことにより、効率よく機械接続性を向上することができる。
【００２８】
また、殊に、導体部分が従来の撚り線と比べて細い極細電線である場合、圧着による過度の圧縮負荷によって破断しやすいが、基端側係止溝に圧縮量低減構造を備えたことによって、引抜き力が作用する極細電線である導体部分の圧縮負荷を低減することができるため、より好ましい。  
さらにまた、圧着片を長手方向に平行な幅方向端部を有する形状で形成したことによって、各係止溝付近において安定して導体部分を圧着することができる。
【００２９】
さらに、この発明の態様として、前記幅長係止溝を、圧着状態の圧着片におけるカール部分に達する幅方向長さで形成したことによって、確実に圧縮量を低減させ、機械接続性を向上することができる。
【００３０】
また、この発明の態様として、前記係止溝における幅方向端部である幅方向側面を、上方が前記幅方向外側に傾斜する傾斜側面で形成したことによって、係止溝の幅方向端部付近における導体部分の変形による負担を低減することができ、機械接続性を向上することができる。
【００３１】
また、この発明の態様として、前記圧縮量低減構造を、前記圧着片における少なくとも前記基端側係止溝に対応する部分に形成し、他の部分に比べて延出長さの短い短片部分で構成したことによって、別の部材を用いずとも、基端側係止溝部分における導体部分の圧縮量を容易に低減することができる。また、従来の圧着治具を用いて圧着できるため、転用性が高く、利便性に優れている。
【発明の効果】
【００３２】
この発明によれば、電気接続性及び機械接続性を向上することができる圧着端子を得ることができる。
【００３３】
特に、前記圧縮量低減構造を、前記基端側係止溝を構成し、他の係止溝より幅方向に長い幅長係止溝で構成したので、別部材を用いることなく、基端側係止溝部分における導体部分の圧縮量を容易に低減することができ、また、従来の圧着治具を用いて圧着できるため、転用性が高く、利便性に優れる効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
この発明の一実施形態を以下図面と共に説明する。  
【実施例１】
【００３５】
図１は斜視図による圧着端子１の説明図を示し，図２は平面図等による圧着端子１の説明図を示し、図３はワイヤーバレル部１０の圧着方法を説明する説明図を示し、図４は圧着状態の圧着端子１の縦断面図による説明図を示し、図５は圧着状態におけるワイヤーバレル部１０の横断面図による説明図を示し、図６はワイヤーバレル部１０の圧縮率による圧着強度及び電気抵抗値の関係を示す性能グラフを示している。
【００３６】
なお、図１（ａ）は幅方向中央で分断した圧着端子１の斜視図を示し、図１（ｂ）は圧着前の圧着端子１及び被覆電線１００の斜視図を示し、図１（ｃ）は圧着状態の圧着端子１の斜視図を示している。
【００３７】
また、図２（ａ）は折り曲げ加工前の板状態の圧着端子１の平面図を示し、図２（ｂ）は折り曲げ加工が施された圧着端子１の平面図を示し、図２（ｃ）は折り曲げ加工が施された圧着端子１の幅方向中央付近の縦断面図を示している。
【００３８】
また、図４（ａ）は、図４中央付近に配置した断面位置概要図に示す圧着端子１のＡ−Ａ断面図を示し、図４（ｂ）は圧着端子１のＢ−Ｂ断面図を示している。  
また、図５（ａ）は圧着端子１における圧着状態の短バレル片１２ｂ部分の横断面図を示し、図５（ｂ）は圧着状態の長バレル片１２ａ部分の横断面図を示している。
【００３９】
本発明の圧着端子１において、被覆電線１００の芯線１０２を圧着するワイヤーバレル部１０は、芯線１０２を載置するバレル底部１１と、バレル底部１１の幅方向Ｙの両側から延出し、幅方向中心ＣＬに平行な長手方向Ｘの幅方向端部を有するワイヤーバレル片１２とで構成している。
【００４０】
バレル底部１１には、溝形状で形成し、長手方向Ｘに所定間隔を隔てて３本配置した幅方向Ｙのセレーション２０（２０ａ，２０ｂ，２０ｃ）を備えている。
【００４１】
長手方向Ｘに３本配置されたセレーション２０のうち基端側の後方セレーション２０ｃに、ワイヤーバレル部１０における後方セレーション２０ｃによる芯線１０２の圧着によって圧縮される圧縮量を、前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂによる圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備えている。
【００４２】
圧縮量低減構造は、ワイヤーバレル片１２における後方セレーション２０ｃに対応する部分に形成し、他の部分に比べて延出長さの短い（延出長Ｌ２）の短バレル片１２ｂで構成している。  
また、各セレーション２０における幅方向Ｙの端部である幅方向側面２４を、上方が前記幅方向Ｙの外側方向に傾斜するテーパー面で形成している。
【００４３】
上述した圧着端子１の構成について詳述すると、圧着端子１は、長手方向Ｘの前方から後方に向かって、図示省略する雄型コネクタの挿入を許容するコネクタボックス２と、コネクタボックス２の後方で、所定の長さの第１トランジション１８を介して配置されたワイヤーバレル部１０と、ワイヤーバレル部１０の後方で所定の長さの第２トランジション１９を介して配置されたインシュレーションバレル部１５とを一体に構成している。
【００４４】
なお、ワイヤーバレル部１０は、被覆電線１００の芯線１０２をかしめて圧着し、インシュレーションバレル部１５は被覆電線１００の絶縁被覆１０１をかしめて固定している。  
なお、被覆電線１００は、近年の小型化、軽量化に伴い、従来の撚り線と比べて細い極細電線を束ねて芯線１０２を構成している。
【００４５】
圧着端子１は、図２（ａ）に示すように、組立前の板状態から折り曲げ加工によって立体構成している。コネクタボックス２は、倒位の中空四角柱体で構成され、内部に、長手方向Ｘの後方に向かって折り曲げられ、挿入される雄型コネクタに接触する接触片２ａを備えている。
【００４６】
圧着前のワイヤーバレル部１０は、図１（ｂ）に示すように、バレル底部１１と、その幅方向Ｙの両側から斜め外側上方に延出するワイヤーバレル片１２とで構成し、後方視略Ｕ型に形成し、圧着前のインシュレーションバレル部１５も、バレル底部１７と、その幅方向Ｙの両側から斜め外側上方に延出するインシュレーションバレル片１６とで構成し、後方視略Ｕ型に形成している。
【００４７】
ワイヤーバレル部１０のバレル底部１１には、図１のａ部に示すように、長手方向Ｘに所定間隔を隔てて配置した幅方向Ｙの３本のセレーション２０（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ）を備えている。
【００４８】
なお、３本のセレーション２０のうち、最も先端側、すなわちコネクタボックス２の側であるセレーションを前方の前方セレーション２０ａとし、３本の間に配置されたセレーションを中央セレーション２０ｂとし、３本のうち最も基端側、すなわち後方のセレーションを後方セレーション２０ｃとしている。
【００４９】
これらセレーション２０は、図２のｂ部拡大図に示すように、いずれもバレル底部１１に直交する前方側面２１及び後方側面２２、並びに前方側面２１及び後方側面２２の下端を結ぶバレル底部１１に平行な溝底面２３とで構成された凹状の縦断方向の断面が四角形である四角形断面溝形状で構成されている。
【００５０】
バレル底部１１の幅方向Ｙの両側から斜め外側上方に延出するワイヤーバレル片１２は、図２（ａ）に示すように、長手方向Ｘの前方で前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂに対応し、バレル底部１１からの延出長さの長い長バレル片１２ａ（延出長Ｌ１）と、長手方向Ｘの後方で後方セレーション２０ｃに対応し、バレル底部１１からの延出長さの短い短バレル片１２ｂ（延出長Ｌ２）とを一体構成している。
【００５１】
詳しくは、短バレル片１２ｂは、延出長Ｌ１の平面視横長の長方形で形成されたワイヤーバレル片１２から、図２（ａ）において点線で示す切取部１２ｃが切り取られたような形態で形成されている。
【００５２】
また、ワイヤーバレル片１２の前方を構成する長バレル片１２ａの幅方向端部、及び後方を構成する短バレル片１２ｂの幅方向端部ともに、幅方向中心ＣＬに平行となるように、長手方向に長い平面視長方形状で形成されている。
【００５３】
なお、延出長さＬは、圧着端子１の幅方向中心ＣＬを基準とする幅方向Ｙの長さに設定し、長バレル片１２ａの延出長Ｌ１は、一般的な圧着端子のワイヤーバレル片の延出長であり、短バレル片１２ｂの延出長Ｌ２は延出長Ｌ１の８割程度の長さで形成されている。
【００５４】
このように構成された圧着端子１の圧着前の状態において、図１（ｂ）に示すようにワイヤーバレル部１０と被覆電線１００とを配置し、図３に示す圧着アプリケータ２００で圧着することで図１（ｃ）に示すように、ワイヤーバレル部１０で芯線１０２を圧着して、圧着端子１を被覆電線１００に装着することができる。
【００５５】
詳しくは、被覆電線１００の芯線１０２がワイヤーバレル部１０の内側となり、絶縁被覆１０１の前端付近がインシュレーションバレル部１５の内側となるように、被覆電線１００を圧着端子１の上方から載置し（図１（ｂ）参照）、図３に示す圧着アプリケータ２００のアンビル２０１にセットする（図３（ａ）参照）。
【００５６】
そして、図３（ｂ）に示すように、ワイヤーバレル部１０の上からクリンパ２０２を降ろして、アンビル２０１とクリンパ２０２とでワイヤーバレル部１０を挟み込んで、図３（ｃ）に示すように、ワイヤーバレル片１２をカールさせる。
【００５７】
また、上述のワイヤーバレル部１０の圧着と同時に、インシュレーションバレル部１５の上から図示省略するインシュレーションバレル用のクリンパを降ろして、インシュレーションバレル用のアンビルとインシュレーションバレル用のクリンパとでインシュレーションバレル部１５を挟み込んで、インシュレーションバレル片１６をカールさせる。
【００５８】
これにより、ワイヤーバレル片１２で芯線１０２をバレル底部１１に押圧し、さらにはインシュレーションバレル片１６で絶縁被覆１０１をバレル底部１７に押圧し、幅方向Ｙに隣接する二山状の圧着状態を構成することができる（図３（ｃ）、図５参照）。
【００５９】
こうして、ワイヤーバレル部１０における芯線１０２の圧着状態において、接続状態の縦断方向の断面図を示す図４（ａ）におけるｃ部の拡大図に示すように、複数本で構成する芯線１０２がセレーション２０に食込んで変形し、芯線１０２の周面から突出する食込み変形部１０３が形成される。
【００６０】
詳しくは、セレーション２０に食込んだ食込み変形部１０３は、セレーション２０の四角形断面溝形状に対応する四角形断面形状で変形し、芯線１０２の底面側に突出することとなる。
【００６１】
このように、ワイヤーバレル部１０においてワイヤーバレル片１２で芯線１０２を圧着して、セレーション２０に食込んだ食込み変形部１０３が芯線１０２に形成されることにより、バレル底部１１と芯線１０２との接触面積が増加され、ワイヤーバレル部１０と芯線１０２との電気接続性を向上することができる。
【００６２】
また、セレーション２０へ食込んだ食込み変形部１０３により、芯線１０２のワイヤーバレル部１０に対する引抜き方向、すなわち長手方向Ｘの後ろ向きの引抜き力に対する抵抗を増大することができ、機械接続性を向上することができる。
【００６３】
したがって、バレル底部１１にセレーション２０を備えたことによる芯線１０２の変形によって、上述したような電気接続性及び機械接続性を向上することができる。
【００６４】
さらに、ワイヤーバレル片１２を、長手方向Ｘの前方の長バレル片１２ａと長手方向Ｘの後方の短バレル片１２ｂとで構成したことにより、ワイヤーバレル部１０におけるワイヤーバレル片１２による芯線１０２の圧着状態において、図４（ａ）におけるｃ部拡大図や図５に示すように、延出長Ｌ１で構成された長バレル片１２ａは、確実に芯線１０２の上部に食込んで圧着し、延出長Ｌ１より短い延出長Ｌ２で構成した短バレル片１２ｂは芯線１０２を覆い被さるように圧着することができる。
【００６５】
これにより、図５（ａ）に示す後方セレーション２０ｃ部分の短バレル片１２ｂによる圧着状態は、図５（ｂ）に示す前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂ部分の長バレル片１２ａによる圧着状態と比較して、長バレル片１２ａの短バレル片１２ｂより長い部分、すなわち、点線で示す切取部１２ｃの芯線１０２の上部への食込み分の圧縮量を低減することができる。
【００６６】
なお、圧縮量は、圧着前の芯線１０２の断面積と、ワイヤーバレル片１２の圧着によって圧縮された芯線１０２との断面積との差に基づく芯線１０２の圧縮された体積である。
【００６７】
これにより、芯線１０２に作用する圧縮による負荷を低減させることができ、引抜き強度が高く、導体保持力の高い、すなわち機械接続性に優れた接続を実現することができる。
【００６８】
この理由を説明するための図６の圧着部の圧縮率による圧着強度及び電気抵抗値の関係を示す性能グラフには、グラフの右側の圧縮率（元の断面積に対する圧着後の断面積の比率）が高い場合（つまり、あまり圧縮されていない状態）、圧着強度、すなわち導体部分の引抜き強度は９０％程度をピークとして高くなり機械接続性に優れているが、電気抵抗値が高く、電気接続性に問題があり、逆に、グラフの左側の圧縮率が７０％程度の場合（つまり圧縮量を増加させる）、電気抵抗値が低くなり電気接続性が向上するものの、導体部分の引抜き強度が低下することが示されている。
【００６９】
なお、以上は銅線の場合の性能グラフであり、銅合金やアルミ線の場合には最適な値は変化する。しかし、引張り強度のピーク位置と電気抵抗のボトム位置にはずれがあり、前者のほうが圧縮率の高い側に来る傾向は同じである。
【００７０】
このことからもわかるように、短バレル片１２ｂによる後方セレーション２０ｃ部分の芯線１０２の圧縮率を高く設定する、すなわち圧縮量を低減することによって、芯線１０２の引抜き強度を向上させることができる。
【００７１】
これに対し、通常のワイヤーバレル片と同様の延出長Ｌ１で構成された長バレル片１２ａによる前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂ部分については、圧縮量を増加させ、すなわち圧縮率を低く設定することによって、後方セレーション２０ｃ部分での圧縮量を低減させたことによる電気接続性の低下分を補って、電気接続性を向上させている。
【００７２】
さらにまた、また、ワイヤーバレル片１２の前方を構成する長バレル片１２ａの幅方向端部、及び後方を構成する短バレル片１２ｂの幅方向端部ともに、幅方向中心ＣＬに平行となるように、長手方向に長い平面視長方形状で形成されているため、各セレーション２０付近での安定した圧着状態を得ることができる。
【００７３】
このように、圧着端子１のワイヤーバレル部１０においては、長手方向Ｘの後方向きの引抜き力が最も作用する後方セレーション２０ｃ部分の圧縮量を低減することで芯線１０２の引抜き強度を向上させ、後方セレーション２０ｃ部分の圧縮量を低減したことによって増加した電気抵抗値による電気接続性の低下を、圧縮率を低く設定した前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂ部分で補うことで、機械接続性及び電気接続性がともに高い接続信頼性の高い接続を実現することができる。
【００７４】
また、たとえば、後方セレーションを前方セレーションや中央セレーションより溝深さを浅く形成し、引抜き力が最も作用する後方セレーションに食込む変形部分の変形量を低減することによって変形負荷を低減させ、ワイヤーバレル部からの芯線の引抜き強度の増強を図る場合と比較して、すべて同じ溝深さで構成したセレーション２０において、最も引抜き力が作用する後方セレーション２０ｃ部分の圧縮量を低減させる本実施例のワイヤーバレル部１０は、確実に引抜き強度を増強することができる。
【００７５】
これは、本実施例のワイヤーバレル部１０は、引抜き力が最も作用する後方セレーション２０ｃにおいても十分の食込み変形量を確保しているため、十分な引抜き抵抗力を発揮できるとともに、圧縮量を低減させたことによる圧縮負荷が低減しているからである。
【００７６】
このように、本実施例のワイヤーバレル部１０の引抜き強度の増強は、食い込み量確保による引抜き抵抗の増強及び圧縮負荷低減の組み合わせによって実現されており、変形負荷を低減できるが、食い込み変形量が低下することで引抜き抵抗が低減する後方セレーションを浅く形成した圧着部にくらべてはるかに引抜き強度を増強することができる。
【００７７】
また、セレーション２０における幅方向Ｙの端部である幅方向側面２４を、テーパー側面で形成しているため、セレーション２０の左右方向の幅方向側面２４による芯線１０２の変形による負荷を低減している。
【００７８】
詳しくは、幅方向側面２４をバレル底部１１に対して直交する端面で構成した場合、セレーション２０の幅方向側面２４の付近における芯線１０２の変形は、前方側面２１及び後方側面２２による長手方向Ｘの変形に加えて、バレル底部１１に対して直交する端面による幅方向Ｙの変形も加わるため、変形による負荷が作用し、例えば引抜き力の付与により破断する惧れがある。
【００７９】
しかし、幅方向側面２４をテーパー側面で形成したことによって、幅方向側面２４による食込み変形部１０３の幅方向Ｙの変形が緩やかになり、セレーション２０の幅方向側面２４における変形による負荷を低減することができる。したがって、より確実で安定した機械的接続を実現することができる。
【００８０】
なお、後方セレーション２０ｃに対応する部分のワイヤーバレル片１２を短バレル片１２ｂで構成し、後方セレーション２０ｃ部分の圧縮量を低減させたことによる圧縮負荷の低減は、過度の圧縮負荷によって損傷を受やすい、従来の撚り線と比べて細い極細電線で形成した芯線１０２の場合は、より引抜き抵抗を向上させることができるが、もちろん、通常の撚り線で構成された芯線においても同様の効果を得ることができる。
【００８１】
このように、本実施例の圧着端子１は、別部材を用いずとも、ワイヤーバレル片１２を長バレル片１２ａと短バレル片１２ｂとで構成することによって、圧着状態における後方セレーション２０ｃ部分の芯線１０２を圧縮量を低減させて機械接続性及び電気接続性がともに高い接続信頼性の高い接続を実現しており、別部材を用いて機械接続性及び電気接続性の両立を図る場合と比較して、作業性においても、コスト性においても優れている。
【００８２】
また、本実施例の圧着端子１は、ワイヤーバレル片１２を長バレル片１２ａと短バレル片１２ｂとで構成しているが、図３に示す従来の圧着アプリケータ２００で圧着することができるため、例えば、専用の圧着アプリケータを必要とする圧着端子と比較して、製造コストを低減できるとともに、汎用性が高く、利便性が高い。
【００８３】
さらにまた、あらかじめワイヤーバレル片１２の先端を上方で当接させた背面視略Ｏ型のクローズバレル形式のワイヤーバレルである場合においては、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂに対応する部分の長バレル片１２ａが筒状となり、長バレル片１２ａより延出長の短い、後方セレーション２０ｃに対応する短バレル片１２ｂは筒状の上部に長手方向Ｘのスリットが設けられたような、背面視略Ｕ型に形成することで上記効果を得ることができる。
【実施例２】
【００８４】
次に、別の実施例である圧着端子１’について、図７乃至１０とともに説明する。  
図７は斜視図による圧着端子１’の説明図を示し，図８は平面図等による圧着端子１’の説明図を示し、図９は圧着状態の圧着端子１’の縦断面図による説明図を示し、図１０は圧着状態におけるワイヤーバレル部１０’の横断面図による説明図を示している。
【００８５】
なお、図７（ａ）は幅方向中央で分断した圧着端子１’の斜視図を示し、図７（ｂ）は圧着前の圧着端子１’及び被覆電線１００の斜視図を示し、図７（ｃ）は圧着状態の圧着端子１’の斜視図を示している。
【００８６】
また、図８（ａ）は折り曲げ加工前の板状態の圧着端子１’の平面図を示し、図８（ｂ）は折り曲げ加工が施された圧着端子１’の平面図を示し、図８（ｃ）は折り曲げ加工が施された圧着端子１’の幅方向中央付近の縦断面図を示している。
【００８７】
また、図９（ａ）は、図９中央付近に配置した断面位置概要図に示す圧着端子１’のＡ−Ａ断面図を示し、図９（ｂ）は圧着端子１’のＢ−Ｂ断面図を示している。  
また、図１０（ａ）は圧着端子１’における圧着状態の後方セレーション２０ｃ’の部分の横断面図を示し、図１０（ｂ）は圧着状態の前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂの部分の横断面図を示している。
【００８８】
本発明の圧着端子１’において、被覆電線１００の芯線１０２を圧着するワイヤーバレル部１０’は、芯線１０２を載置するバレル底部１１’と、バレル底部１１’の幅方向Ｙの両側から延出し、幅方向中心ＣＬに平行な長手方向Ｘの幅方向端部を有するワイヤーバレル片１２’とで構成している。  
バレル底部１１’には、溝形状で形成し、長手方向Ｘに所定間隔を隔てて３本配置した幅方向Ｙのセレーション２０（２０ａ，２０ｂ，２０ｃ）を備えている。
【００８９】
長手方向Ｘに３本配置されたセレーション２０のうち基端側の後方セレーション２０ｃ’に、ワイヤーバレル部１０’における後方セレーション２０ｃ’によるワイヤーバレル片１２’の圧着によって圧縮される圧縮量を、前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂによる圧縮量より低減させる圧縮量低減構造を備えている。
【００９０】
なお、圧縮量低減構造は、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂより幅方向Ｙに長い幅長溝形状の後方セレーション２０ｃ’で構成している。後方セレーション２０ｃ’の幅長溝形状は、圧着状態のワイヤーバレル片１２’におけるカール部１２ｄ’に達する幅方向Ｙの幅方向長さＷ２で形成している。  
また、各セレーション２０’における幅方向Ｙの端部である幅方向側面２４’を、上方が前記幅方向Ｙの外側方向に傾斜するテーパー面で形成している。
【００９１】
上述した圧着端子１’の構成について詳述すると、圧着端子１’は、上述の実施例１の圧着端子１と同様に、コネクタボックス２と、ワイヤーバレル部１０’と、インシュレーションバレル部１５とを一体に構成している。
【００９２】
なお、絶縁被覆１０１及び芯線１０２で構成する被覆電線１００、圧着端子１’におけるコネクタボックス２、第１トランジション１８、第２トランジション１９、インシュレーションバレル部１５は、上述の実施例１における構成と同じ構成であるため、詳細な説明を省略する。
【００９３】
ワイヤーバレル部１０’のバレル底部１１’には、図７のａ部に示すように、長手方向Ｘに所定間隔を隔てて配置した幅方向Ｙの３本のセレーション２０’（２０ａ、２０ｂ、２０ｃ’）を備えている。
【００９４】
３本のうち最も先端側、すなわちコネクタボックス２の側である前方の前方セレーション２０ａと、３本の間に配置された中央セレーション２０ｂとは、上述の実施例１における圧着端子１の前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂと同じ構成であるため詳細な説明を省略する。
【００９５】
３本のうち最も基端側、すなわち後方の後方セレーション２０ｃ’は、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂと同じ溝深さ及び長手方向Ｘの溝幅の溝形状で構成されている。
【００９６】
詳しくは、バレル底部１１’に直交する略鉛直方向の前方側面２１’及び後方側面２２’と、前方側面２１’及び後方側面２２’の下端を結ぶ溝底面２３’で構成される、図２のｂ部拡大図に示すような、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂと同様の四角形断面溝形状で構成されている。
【００９７】
そして、後方セレーション２０ｃ’は、バレル底部１１’の幅方向Ｙの長さと同程度の幅方向長さＷ１に形成された前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂより、幅方向Ｙの長さが長い幅方向長さＷ２の幅長溝形状で形成されている。
【００９８】
詳しくは、幅長溝形状を構成する幅方向長さＷ２は、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂの幅方向長さＷ１より約１．３倍長く形成され、圧着後はワイヤーバレル片１２’の幅方向Ｙの中央付近にまで達している。  
なお、各セレーション２０’における幅方向Ｙの端部である幅方向側面２４’を、テーパー面で形成している。
【００９９】
このように構成された圧着端子１’を、上述の実施例１で説明したように、圧着前の状態において、図７（ｂ）に示すようにワイヤーバレル部１０’と被覆電線１００とを配置し、図３に示す圧着アプリケータ２００で圧着することで図７（ｃ）に示すように、ワイヤーバレル部１０’で芯線１０２を圧着し、図１０に示すような、幅方向Ｙに隣接する二山状の圧着状態で、圧着端子１’を被覆電線１００に装着することができる。
【０１００】
こうして、ワイヤーバレル部１０’における芯線１０２の圧着状態において、接続状態の縦断方向の断面図を示す図９（ａ）におけるｃ部の拡大図に示すように、複数本で構成する芯線１０２の下側がセレーション２０’に食込んで変形し、芯線１０２の周面から突出する食込み変形部１０３’（１０３ａ，１０３ｂ’）が形成される。
【０１０１】
詳しくは、前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂに食込んだ食込み変形部１０３ａは、上述の実施例１における食込み変形部１０３ａと同様に、前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂの四角形断面溝形状に対応する四角形断面形状で変形し、芯線１０２の底面側に突出することとなる。
【０１０２】
また、同様に、後方セレーション２０ｃ’による食込み変形部１０３ｂ’も、食込み変形部１０３ａと同様に、四角形断面溝形状に対応する四角形断面形状で変形し、芯線１０２の底面側に突出することとなる。
【０１０３】
さらには、図９（ｂ）や図１０に示すように、食込み変形部１０３ｂ’は、圧着状態においてカールするワイヤーバレル片１２’におけるバレル底部１１’に対向するカール部分１２ｄ’、すなわち、幅方向Ｙに隣接する二山状の圧着状態において、上側の二山部分にまで達する長さで形成される。
【０１０４】
換言すると、カールさせられたワイヤーバレル片１２’による圧着状態において、上側の二山部分であるカール部１２ｄ’まで達する長さである幅方向長さＷ２の幅長溝形状で形成された後方セレーション２０ｃ’に食い込んで食込み変形部１０３ｂ’は形成される。
【０１０５】
これにより、横断面図によって前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂ部分における圧着状態を説明する図１０（ｂ）に示すように、芯線１０２の幅方向Ｙの斜め外側上方まで形成される前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂの食込み変形部１０３ａの圧縮量と比較して、幅長溝形状で形成された後方セレーション２０ｃ’の食込み変形部１０３ｂは、カール部１２ｄ’まで延びる部分に食い込んだ変形部分だけ圧縮量が低減された状態で圧着されることとなる。
【０１０６】
このように、ワイヤーバレル部１０’においてワイヤーバレル片１２’で芯線１０２を圧着して、セレーション２０’に食込んだ食込み変形部１０３’が芯線１０２に形成されることにより、バレル底部１１’と芯線１０２との接触面積が増加され、ワイヤーバレル部１０’と芯線１０２との電気接続性を向上することができる。
【０１０７】
また、セレーション２０’へ食込んだ食込み変形部１０３’により、芯線１０２のワイヤーバレル部１０’に対する引抜き方向の抵抗を増加することができ、機械接続性を向上することができる。  
したがって、バレル底部１１’にセレーション２０’を備えたことによる芯線１０２の変形によって、上述したような電気接続性及び機械接続性を向上することができる。
【０１０８】
さらに、後方セレーション２０ｃ’を、カールさせられたワイヤーバレル片１２’による圧着状態において、上側の二山部分であるカール部１２ｄ’まで達する長さである幅方向長さＷ２の幅長溝形状で形成したことにより、ワイヤーバレル部１０’におけるワイヤーバレル片１２’による芯線１０２の圧着状態において、図１０に示すように、幅方向長さＷ１で形成された前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂ部分における圧縮量より、後方セレーション２０ｃ’におけるカール部１２ｄ’まで達した部分の圧縮量を低減することができる。
【０１０９】
これにより、図６で示すように芯線１０２に作用する圧縮による負荷を低減させることができ、引抜き強度が高く、導体保持力の高い、即ち機械接続性に優れた接続を実現している。
【０１１０】
また、図１０（ｂ）に示すように、後方セレーション２０ｃ’での圧縮量より、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂ部分での圧縮量が多くなるように、前方セレーション２０ａや中央セレーション２０ｂを幅方向長さＷ１で形成することによって、圧縮量を増加させ、すなわち圧縮率を低くし、後方セレーション２０ｃ’部分での圧縮量を低減させたことによる電気接続性の低下分を補って、電気接続性を向上させている。
【０１１１】
このように、圧着端子１’のワイヤーバレル部１０’においては、長手方向Ｘの後方向きの引抜き力が最も作用する後方セレーション２０ｃ’部分の圧縮量を低減することで芯線１０２の引抜き強度を向上させ、後方セレーション２０ｃ’部分の圧縮量を低減したことによって増加した電気抵抗値による電気接続性の低下を、圧縮率が低く設定された前方セレーション２０ａ及び中央セレーション２０ｂ部分で補うことで、機械接続性及び電気接続性がともに高い接続信頼性の高い接続を実現することができる。
【０１１２】
また、たとえば、引抜き力が最も作用する後方セレーションを前方セレーションや中央セレーションより溝深さを浅く形成し、後方セレーションに食込む変形部分の変形量を低減することによって変形負荷を低減させ、ワイヤーバレル部からの芯線の引抜き強度の増強を図る場合と比較して、すべて同じ溝深さで構成したセレーション２０’において、最も引抜き力が作用する後方セレーション２０ｃ’部分の圧縮量を低減させる本実施例のワイヤーバレル部１０’における引抜き強度は、確実に増強することができる。
【０１１３】
これは、本実施例のワイヤーバレル部１０’は、引抜き力が最も作用する後方セレーション２０ｃ’においても十分の食込み変形量を確保しているため、十分な引抜き抵抗力を発揮できるとともに、圧縮量を低減させたことによる圧縮負荷が低減しているからである。
【０１１４】
このように、本実施例のワイヤーバレル部１０’の引抜き強度の増強は、食い込み量確保による引抜き抵抗の増強及び圧縮負荷低減の組み合わせによって実現されており、変形負荷を低減できるが、食い込み変形量が低下することで引抜き抵抗が低減する後方セレーションを浅く形成した圧着部にくらべてはるかに引抜き強度を増強することができる。
【０１１５】
また、上述の実施例１におけるセレーション２０と同様に、セレーション２０’における幅方向Ｙの端部である幅方向側面２４’を、テーパー側面で形成しているため、幅方向側面２４’による食込み変形部１０３’の幅方向Ｙの変形が緩やかになり、セレーション２０の幅方向側面２４’における変形による負荷を低減することができる。したがって、より確実で安定した機械的接続を実現することができる。
【０１１６】
なお、後方セレーション２０ｃ’を圧着状態においてカール部１２ｄ’に達する長さである幅方向長さＷ２で構成し、後方セレーション２０ｃ’部分の圧縮量を低減させたことによる圧縮負荷の低減は、過度の圧縮負荷によって損傷を受やすい、従来の撚り線と比べて細い極細電線で形成した芯線１０２の場合は、より引抜き抵抗を向上させることができるが、もちろん、通常の撚り線で構成された芯線においても同様の効果を得ることができる。
【０１１７】
このように、本実施例の圧着端子１’は、別部材を用いずとも、後方セレーション２０ｃを幅方向長さＷ２の幅長溝形状で形成したことによって、圧着状態における後方セレーション２０ｃ部分の芯線１０２を圧縮量を低減させて機械接続性及び電気接続性がともに高い接続信頼性の高い接続を実現しており、別部材を用いて機械接続性及び電気接続性の両立を図る場合と比較して、作業性においても、コスト性においても優れている。
【０１１８】
また、本実施例の圧着端子１’は、図３に示す従来の圧着アプリケータ２００で圧着することができるため、例えば、専用の圧着アプリケータを必要とする圧着端子と比較して、製造コストを低減できるとともに、汎用性が高く、利便性が高い。
【０１１９】
さらにまた、あらかじめワイヤーバレル片１２’の先端を上方で当接させた背面視略Ｏ型のクローズバレル形式のワイヤーバレルである場合であっても、上記効果を得ることができる。
【０１２０】
この発明の構成と、上述の実施形態との対応において、
この発明の導体部分は、芯線１０２に対応し、
以下同様に、
圧着部は、ワイヤーバレル部１０，１０’に対応し、
圧着底面は、バレル底部１１，１１’に対応し、
圧着片は、ワイヤーバレル片１２，１２’に対応し、
係止溝は、セレーション２０，２０’に対応し、
基端側係止溝は、後方セレーション２０ｃ，２０ｃ’に対応し、
短い延出長は、延出長Ｌ２に対応し、
短片部分は、短バレル片１２ｂに対応し、
対向部分は、カール部１２ｄ’に対応するも
この発明は、上述の実施形態の構成のみに限定されるものではなく、多くの実施の形態を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０１２１】
【図１】圧着端子の斜視図による説明図。
【図２】圧着端子の説明図。
【図３】ワイヤーバレル部の圧着方法を説明する説明図。
【図４】圧着状態の圧着端子の縦断面図による説明図。
【図５】圧着状態におけるワイヤーバレル部の説明図。
【図６】ワイヤーバレル部の圧縮率による圧着強度及び電気抵抗値の関係を示す性能グラフ。
【図７】第２の実施例の圧着端子の斜視図による説明図。
【図８】第２の実施例の圧着端子の説明図。
【図９】第２の実施例の圧着状態の圧着端子の縦断面図による説明図。
【図１０】第２の実施例の圧着状態におけるワイヤーバレル部の説明図。
【符号の説明】
【０１２２】
１，１’…圧着端子
１０，１０’…ワイヤーバレル部
１１，１１’…バレル底部
１２，１２’…ワイヤーバレル片
１２ｂ…短バレル片
１２ｄ’…カール部
２０，２０’…セレーション
２０ｃ，２０ｃ’…後方セレーション
２４，２４’…幅方向側面
１００…被覆電線
１０２…芯線
Ｌ２…延出長
Ｗ２…幅方向長さ
Ｘ…長手方向
Ｙ…幅方向
【図１】
0005065125.tif 000002
【図２】
0005065125.tif 000003
【図３】
0005065125.tif 000004
【図４】
0005065125.tif 000005
【図５】
0005065125.tif 000006
【図６】
0005065125.tif 000007
【図７】
0005065125.tif 000008
【図８】
0005065125.tif 000009
【図９】
0005065125.tif 000010
【図１０】
0005065125.tif 000011