(57)【要約】【課題】伸張ゴム層において補強帆布を使用せずにベルトの屈曲性を良好に保ち、尚且つベルトの振動を低減することで寿命を延長すると共にコンパクト設計にも適した伝動ベルトを提供することを目的とする。【解決手段】心線３を埋設した接着ゴム層２に隣接して圧縮ゴム層６と伸張ゴム層５を配し、圧縮ゴム層６がコグ山部９とコグ谷部８を交互に配したコグ部１２を有しており、ベルト背面には補強帆布を配置していない伝動用ベルト１であり、伸張ゴム層５にはベルト幅方向に配した経糸１４ａからなるスダレ１３を少なくとも１層埋設した構成からなる。【選択図】図１
2009008254.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
心線を埋設した接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層と伸張ゴム層を配し、少なくとも圧縮ゴム層がコグ山部とコグ谷部を交互に配したコグ部を有していると共に伸張ゴム層の表面には補強帆布が積層されていない伝動用ベルトにおいて、少なくとも伸張ゴム層にベルト幅方向に配した経糸からなるスダレを少なくとも１層埋設したことを特徴とする伝動用ベルト。
【請求項２】
スダレは圧縮ゴム層にも埋設されている請求項１記載の伝動用ベルト。
【請求項３】
伸張ゴム層にもコグ部を有している請求項１〜２のいずれかに記載の伝動用ベルト。
【請求項４】
スダレを構成する糸の少なくとも一部にポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維を用いてなる請求項１〜３のいずれかに記載の伝動用ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は伝動用ベルトに係り、スノーモービル、スクーター及び一般産業用のベルトで主に高負荷の変速ベルトとして使用される伝動用ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、スクーター、バギー、雪上車（スノーモービル）または一般産業用の機械分野の駆動系においては、駆動プーリと従動プーリに伝動用ベルトを懸架し、プーリの有効径を変化させて変速させるベルト式変速装置が用いられている。ここで使用されている伝動用ベルトは圧縮ゴム層と伸張ゴム層の両層もしくは圧縮ゴム層のゴム層にコグ山部とコグ谷部を交互に配したコグ部を有し、心線を接着ゴム層内に埋設した構成からなり、ローエッジダブルコグドベルトあるいはローエッジシングルコグドベルトなどのローエッジコグドベルトとして知られている。
【０００３】
ダブルコグドベルトの場合は特許文献１や特許文献２のように、背面の伸張ゴム層の表面に補強帆布が積層されておらずゴムが露出したものや、特許文献３や特許文献４に開示されているように背面の伸張ゴム層の表面には補強帆布が積層されているものがあった。
【０００４】
補強帆布が積層されていないものはベルトの屈曲性については優れているものの、ベルの形状保持性に劣るために走行中に振動を発生してしまい、摩耗を早めたり伝達効率を悪くしたりする問題や、特にプーリに巻きかけたベルトの緩み側の振動が大きくエンジン中のベルトケースのコンパクト化を妨げていたという問題があった。
【０００５】
一方、ベルト背面に補強帆布を積層したものの場合、ベルトの形状が安定して走行中の振動は大幅に小さくすることができるが、屈曲性を悪くしてしまうためにベルトが繰り返して屈曲することによって表面に亀裂を発生し、切断の原因となるといった問題があった。
【０００６】
特許文献５にはベルトの圧縮ゴム層のみならず伸張ゴム層にもベルト幅方向のスダレを埋設して、プーリから受ける過大な側圧に対して、耐側圧性、耐摩耗性を向上させたようなベルトが開示されている。
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−４１２９２号公報
【特許文献２】特開２００１−２６３４３２号公報
【特許文献３】特開２００１−２６３４３１号公報
【特許文献４】特開２００１−３１７５９６号公報
【特許文献５】特開２００６−１５３０３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ベルトの形状保持性を向上させて走行中のベルトの振動を防止することと、ベルトの屈曲性を良好にして亀裂の発生を防止することは、上記のように相反する性能であって、片方の性能を向上させれば他方の性能が低下してしまうといった片方の性能を満たせば他方の性能を満たすことができないといったところがある。
【０００９】
そこで本発明では、ベルトの背面には補強帆布を積層せずにベルトの屈曲性を損なうことなく、ベルト走行中の振動を防止することができるようにベルトの形状保持性を高めることができる動力伝動用ベルトの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記した目的を達成すべく本願請求項記載の発明は、心線を埋設した接着ゴム層に隣接して圧縮ゴム層と伸張ゴム層を配し、圧縮ゴム層及び伸張ゴム層がコグ山部とコグ谷部を交互に配したコグ部を有していると共に伸張ゴム層の表面には補強帆布が積層されていない伝動用ベルトにおいて、少なくとも伸張ゴム層にベルト幅方向に配した経糸からなるスダレを少なくとも１層埋設したことを特徴とする。
【００１１】
請求項２では、スダレは圧縮ゴム層にも埋設されている請求項１記載の伝動用ベルトとしている。
【００１２】
請求項３では、伸張ゴム層にもコグ部を有している請求項１〜２のいずれかに記載の伝動用ベルトとしている。
【００１３】
請求項４では、スダレを構成する糸の少なくとも一部にポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維を用いてなる請求項１〜３のいずれかに記載の伝動用ベルト。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の伝動用ベルトでは、圧縮ゴム層にコグ部を有するベルトにおいて背面の伸張ゴム層には補強帆布を設けていないのでベルトの屈曲性に優れており、且つ伸張ゴム層内にベルト幅方向のスダレを埋設配置していることから、ベルトの形状保持性にも優れているので走行中の振動の発生も抑えることができ、伝達効率も高く摩耗も少なく、エンジンのコンパクト化にも適した伝動ベルトとすることができる。
【００１５】
請求項２によると、圧縮ゴム層にもスダレを埋設しているので伸張ゴム層のみにスダレを埋設しているものよりも更にベルトの形状保持性が高くなり、ベルト走行時の振動もより少なくすることができる。
【００１６】
請求項３では伸張ゴム層にもコグ部を有したベルトを対象としているが、コグ部を有する分伸張ゴム層の厚みも大きくなり、ベルトの振動の原因となる部分が大きいので補強帆布を積層していないベルトにおけるスダレにより振動を防止する効果は顕著に表れる。
【００１７】
請求項４では、スダレを構成する繊維の一部としてＰＢＯ繊維を使用するとしており、よりベルトを長寿命化することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施例を添付図面に従って説明する。図１は本発明に係る伝動用ベルトの部分正面図、そして図２は本発明に係る他の伝動用ベルトの部分正面図である。
【００１９】
本発明の伝動用ベルト１は、接着ゴム層２内に繊維コードからなる心線３が埋め込まれ、接着ゴム層２の上部には背面にゴムが露出した状態の伸張ゴム層５を有しており、また下部には補強帆布４を積層した圧縮ゴム層６がある。圧縮ゴム層６には、それぞれ一定ピッチでベルト長手方向に沿ってコグ谷部８とコグ山部９とを交互に配した下コグ部１２が設けられている。伸張ゴム層５には、一層のスダレ１３が高さ方向の中央付近の位置にゴム内に埋設している。
【００２０】
本発明の伝動用ベルト１はベルトに優れた屈曲性を持たせるために背面に補強帆布を配置していない。一般的に補強帆布を配置していないベルトが変形しやすく、ベルトの縦方向のみならず横方向に曲がってしまったりねじれが生じたりし、形状保持性が高いとはいえなかった。よって、ベルト走行時に変形の発生によるベルトの振動を発生してしまうといった問題があった。しかし、ベルト背面に補強帆布を配置するとベルトの屈曲性は低下することになるので、繰り返し屈曲による亀裂の発生は生じやすくなる。
【００２１】
そこで本発明では、ベルト背側の表面には補強帆布を配置することなく、伸張ゴム層５にはベルト幅方向のスダレ１３を埋設配置することによって屈曲性の低下を極力少なくした上でベルトの形状保持性を向上させることができる。スダレ１３は少なくとも１層配置するものであって複数層でも構わない。但し、通常は１〜３層程度とする。伸張ゴム層５内でのスダレ１３を配置する位置は、心線中央からベルト背面までの距離を１：２〜２：１に分割する位置に埋設することが好ましい。
【００２２】
またこのスダレ１３は伸張ゴム層５のみならず圧縮ゴム層６にも埋設することができる。圧縮ゴム層６にもスダレ１３を配置することによりベルトの形状保持性を更に高めることができて、ベルト走行中の振動の発生も更に低下させることができるものである。
【００２３】
本実施例では、伸張ゴム層５にはコグ部が存在せず、また両側面はコグ山部９の頂部からコグ谷部８の最底部にかけて逆Ｖ形に切断されたカット面にしてもよい。これによりプーリ内の側圧を心線３から圧縮ゴム層６に負担させることができ、心線３上部の伸張ゴム層５の剥離や欠損を遅延させることができる。
【００２４】
更に、本実施例では、ベルトの厚みをＨとし、心線３のピッチラインＰから圧縮ゴム層６のコグ谷部９の最深部までの間隔をＤとしたとき、０．２≦Ｄ／Ｈ≦０．２６を満足している。この値は、ベルトの厚みＨに対して心線３のピッチラインＰから圧縮ゴム層６のコグ谷部９の最深部までの間隔Ｄの占める割合を示すものであり、０．２０未満では間隔Ｄが小さくなり過ぎて、ベルトの耐側圧性が低下により早期寿命に至る。一方、０．２６を越えると、ベルトの可撓性が低下して耐屈曲性に欠け、早期にコグ谷部の最深部から亀裂が入りやすくなる。
【００２５】
心線３としては、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維が使用され、中でもエチレン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が４，０００〜８，０００の接着処理したコードが、ベルトスリップ率を低くでき、ベルト寿命を延長させるために好ましい。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０ｃｍであり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍである。総デニールが４，０００未満の場合には、心線のモジュラス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越えると、ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くなる。
【００２６】
エチレン−２，６−ナフタレートは、通常ナフタレン−２，６−ジカルボン酸またはそのエステル形成性誘導体を触媒の存在下で適当な条件のもとにエチレングリコールと縮重合させることによって合成させる。このとき、エチレン−２，６−ナフタレートの重合完結前に適当な１種または２種以上の第３成分を添加すれば、共重合体ポリエステルが合成される。
【００２７】
接着処理されたコードは、スピニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕上げることができる。１．０ｍｍ未満になると、コードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々に低くなる。
【００２８】
図２に示す他の伝動用ベルト１では、伸張ゴム層５においてもコグ山部９とコグ谷部８を交互に配した上コグ部１１を有し、二層のスダレ１３がコグ形状に沿うように湾曲状態で圧縮ゴム層６に埋設している。また、スダレ１３は伸張ゴム層５にも埋設している。これによって、圧縮ゴム層６とともに伸張ゴム層５は、短繊維をベルト幅方向へ埋設しなくても耐側圧性が高まることになる。
【００２９】
上記圧縮ゴム層６および伸張ゴム層５になるゴム組成物は、天然ゴム、ブチルゴム、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、エチレン−プロピレンゴム、アルキル化クロロスルファン化ポリエチレン（ＡＣＳＭ）、水素化ニトリルゴム、水素化ニトリルゴムと不飽和カルボン酸金属塩との混合ポリマー等のゴム材の単独、またはこれらの混合物が使用され、これに通常用いられるカーボンブラック、可塑剤、老化防止剤、加工助剤、粘着剤、加硫促進剤、短繊維等と共に使用することができる。
【００３０】
そして、圧縮ゴム層６にはコグ形状に沿うように湾曲した状態になり、ベルト幅方向に配した経糸１４ａに、ベルト長手方向に配した緯糸１４ｂを用いたスダレ１３を１〜３プライ埋設配置する。プライ数を増やすことによってベルトの形状保持性を更に高めることができて、ベルト走行中の振動の発生も更に低下させることができる。
【００３１】
スダレ１３の経糸１４ａに使用することができる繊維としては、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ＰＢＯ（ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール）繊維などの繊維を挙げることができ、その中でもＰＢＯ繊維が好ましい。ＰＢＯ繊維は、ジアミノレゾルシノールとテレフタル酸をポリリン酸溶媒中で縮重合したポリマーを紡糸することで得られる。従来の凡用繊維よりもはるかに高い物性値を有し、例えば機械的物性においてはアラミド繊維以上の強度及び弾性率を示す。また、アラミド繊維に比べて耐切創性が高いというのも大きな特徴である。緯糸１４ｂとしては綿糸、ナイロン繊維、アクリル繊維、人絹等の比較的可撓性に富む繊維が好ましい。
【００３２】
経糸１４ａの密度は３０〜６０本／５ｃｍであり、３０本／５ｃｍ未満になるとベルトの耐側圧性が減少し、他方６０本／５ｃｍを超えるとベルトの可撓性が低下する。また、緯糸１４ｂの密度は２〜６本／５ｃｍになり、２本／５ｃｍ未満になると、スダレがベルト長手方向に伸張しやすく、破損することもある。他方、６本／５ｃｍを超えると、スダレの可撓性が低下する。
【００３３】
このようなスダレ１３を伸張ゴム層５や圧縮ゴム層６に埋設することで、ベルトの形状保持性を高めることができベルト走行中の振動も低減することができるが、スダレ１３が各ゴム層５、６に対して十分に接着されていないと逆に剥離などの問題が発生してしまうことになる。
【００３４】
スダレ１３の接着処理方法としては、例えば特公昭６０−２４１３１号公報に記載されているカルボキシル基含有アクリロニトリル−ブタジエンゴムラテックスからなるＲＦＬ液で処理する方法、特公平５−４１５２５公報、特公平５−４１５２６公報、特公平５−４１５２７公報に記載されているイソシアネート化合物、エポキシ化合物及びシランカップリング剤から選ばれた活性化合物、ＲＦＬ液及びハロゲン含有重合体を主成分とする接着剤組成物で処理する方法、特公平６−４１５２８公報に記載されているエポキシ化合物あるいはイソシアネート化合物で第１処理した後、ＲＦＬ液で第２処理し、そしてゴム配合物と塩化ゴムを溶剤に溶かしたゴム糊で第３処理する方法なども用いることができる。
【００３５】
また、特にＰＢＯ繊維は高い形状保持性が得られるものの、その分子骨格上、官能基をほとんど含有していないことから従来の短繊維と比べてゴムとの接着が困難であり、スダレ１３を各ゴム層５、６に対する接着力を高めるために特殊な接着処理が必要となる。
【００３６】
ＰＢＯ繊維は、下記方法によって接着処理されることが好ましい。まず未処理のＰＢＯ繊維をフィラメントの状態で、ニトリルゴム変性エポキシ樹脂もしくは／そしてエポキシ樹脂、アルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂、架橋剤、そして溶剤からなる室温設定した処理液に０．５〜３０秒間浸漬した後、１５０〜２５０°Ｃに調節したオーブンに１〜５分間通して乾燥される。この処理を行うことで該処理液が短繊維内部まで浸透してフィラメントの接着性が改善される。
【００３７】
尚、作業性の良好さ及び接着効果並びに短繊維の分散性を考慮すると、処理液の固形分濃度は１〜２０質量％に調節されることが好ましい。溶剤としてはトルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの脂肪族ケトンが用いられる。
【００３８】
ニトリルゴム変性エポキシ樹脂は、分子内に２個以上のエポキシ基を持つエポキシ樹脂をニトリルゴムで変性したエポキシプレポリマーであり、ベースのエポキシとしては、グリセリン、プロピレングリコール類とエピクロルヒドリン等のハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物、又はヒドロキノン、ビスフェノールＡ等の多価フェノールとハロゲン含有エポキシ類との反応生成物が使用される。特に、末端に２個のエポキシ基を持つビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を使用したものが好適である。
【００３９】
アルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂は、フェノールあるいはクレゾール、クロロフェノールなどの１価フェノール、又はレゾルシン、カテコールなどの多価フェノールの１種又は２種以上のフェノールと、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒドなどの１種又は２種以上のアルデヒドとを酸あるいはアルカリ触媒の存在下で縮合したものである。
【００４０】
上記アルキルフェノール・ホルムアルデヒド樹脂とニトリルゴム変性エポキシ樹脂もしくは／そしてエポキシ樹脂の質量比は２／１０〜１０／１０が好ましい。２／１０未満の場合にはゴムとの接着性が低下し、一方１０／１０を超えると、ゴムとの接着性が低下すると共に処理剤の可撓性が低下するため短繊維の柔軟性が低下する。
【００４１】
架橋剤としては、３級アミン、イミダゾール、酸無水物などが使用される。特に、３級アミンが好適である。通常、エポキシ樹脂に対し３〜３０質量％の範囲で使用される。
【００４２】
尚、場合に応じて以下の後処理を施すことが好ましい。
上記処理液を含浸させたスダレ１３をレゾルシン・ホルムアルデヒド初期縮合物とゴムラテックスを混合したＲＦＬ液で処理する。この場合、レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は３／１〜１／３にすることが接着力を高める上で好適である。
【００４３】
また、ＲＦＬ液はレゾルシン・ホルムアルデヒド初期縮合物とゴムラテックスの固形分質量比が１／１〜１／５で、かつＲＦＬ液の固形分付着量が３〜１０質量％であることがＲＦＬ液による接着力の効果を高める上で好ましい。１／１を超えると、短繊維の凝集力が大きくなって分散性が悪くなり、逆に１／５未満になると、ゴムと短繊維との接着力が低下し、引張強さも低下する。更に、ＲＦＬ液の固形分付着量が１０質量％を超えると、処理液が固まって短繊維のフィラメント同士が分割しにくくなり、逆に３質量％未満の場合にはＲＦＬ液による分散性及び引張強さの向上効果が期待できない。また、ゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、クロロスルフォン化ポリエチレン、水素化ニトリルゴム、エピクロルヒドリン、天然ゴム、ＳＢＲ、クロロプレンゴム、オレフィン−ビニルエステル共重合体、ＥＰＤＭ、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ等のラテックスが挙げられる。
【００４４】
尚、接着処理を施す際の処理液の温度は５〜４０°Ｃに調節し、また浸漬時間は０．５〜３０秒であり、２００〜２５０°Ｃに調節したオーブンに１〜３分間通して熱処理される。
【００４５】
更に、上記処理に加えオーバーコート処理することも可能である。ゴム配合物をトルエン、キシレンなどの芳香族炭化水素、メチルエチルケトンなどの脂肪族ケトンから選ばれた、ゴム配合物の良溶媒となる溶剤に溶かしたゴム糊に浸漬しオーバーコート処理する。浸漬時間は０．５〜３０秒であり、８０〜２００°Ｃに調節したオーブンに１〜３分間通して熱処理される。
【００４６】
補強帆布４は綿、ポリエステル繊維、ナイロン等からなり、平織、綾織、朱子織等に製織した布で、経糸と緯糸との交差角が９０〜１２０°程度の広角度帆布でもよい。補強布４はＲＦＬ処理した後、ゴム組成物をフィリクション・コーチングしてゴム付帆布とする。ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンとの初期縮合物をラテックスに混合したものであり、ここで使用するラテックスとしてはクロロプレン、スチレン・ブタジエン・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリル、ＮＢＲなどである。
以下、更に具体的な実験例により本発明の効果を確認する。
【実施例】
【００４７】
（実施例１）
実施例１として伸張ゴム層および圧縮ゴム層ともにコグ部を有すると共にいずれのゴム層にもスダレを埋設し、圧縮ゴム層の表面には補強帆布を積層したダブルコグドベルトを作成した。
【００４８】
スダレとしては表３に示す経糸と緯糸を用いて所定の密度からなるスダレを用いた。経糸はＰＢＯ繊維を表１に示す前処理液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。次にＲＦＬ液に浸漬した後、２００°Ｃで１分間熱処理した。
【００４９】
心線として１，５００デニールのアラミド繊維（商品名：トワロン）を上撚り数１９．７回／１０ｃｍ、下撚り数１５．８回／１０ｃｍで上下逆方向に撚糸して２×３の撚り構成とし、トータルデニール９，０００の未処理コードを準備した。次いで、この未処理コードをイソシアネート系接着剤でプレディプした後、約１７０〜１８０°Ｃで乾燥し，ＲＦＬ液に浸漬した後、２００〜２４０°Ｃで延伸熱固定処理を行ない処理コードにした。
【００５０】
補強帆布として、アラミド繊維（商品名：トワロン）とポリエチレンテレフタレート繊維を重量比で５０：５０の混撚糸を使用したワイドアングルの平織帆布を用いた。これらの帆布をＲＦＬ液に浸漬した後、１５０°Ｃで２分間熱処理して処理帆布とした。その後、これらの処理帆布にゴム組成物をフリクション・コーチングして、ゴム付帆布とした。
【００５１】
圧縮ゴム層と伸張ゴム層はアラミドの短繊維を含んだクロロプレンゴムからなるゴム組成物を用い、また接着ゴム層は短繊維を含まないクロロプレンゴムからなるゴム組成物を用いた。
【００５２】
コグパッドとして、１枚の補強布、所定厚みの圧縮ゴム層用シート（１層目）、１枚のスダレ、所定厚みの圧縮ゴム層用シート（２層目）との積層物を、歯部と溝部を交互に配した平坦なコグ付き型に設置し、７５°Ｃで加圧することによってコグ部を型付けしたコグパッドに形成した。上記コグパッドの両端をコグ山部の頂部から垂直に切断した。
【００５３】
これらの材料を用意した後、モールドに装着した内母型にコグパッドを巻き付けてジョイントし、更に所定厚みの圧縮ゴム層用シートと接着ゴム用シートと予め積層したシートを他の位置でジョイントした後、心線、平坦な伸張ゴム層を順次巻き付けて成形体を作製した。続いて、モールドを支持台の所定位置に設置した後、円周方向に沿って所定の間隔で設けた凹状部を有する加硫ゴム製の円筒状母型を挿入した。その後、ジャケットを被せてモールドを加硫缶に設置し、加硫してベルトスリーブを得た。このスリーブをカッターによってＶ状に切断してダブルコグドベルトである変速ベルト（サイズ：上幅２９．８ｍｍ、厚さ１６．４ｍｍ、外周長８６６ｍｍ）に仕上げた。
【００５４】
得られたベルトを用いて耐久走行試験を行った。その結果（ベルト寿命とその故障原因）を表２に示す。耐久走行試験では、上記ベルトを直径１００ｍｍの駆動プーリと直径１００ｍｍの従動プーリからなる恒温槽内に配置された２軸の横型走行試験機に懸架し、ベルトの緩み側において恒温槽内に固定枠を設け、ベルト背面との距離を１５ｍｍとしている。また、入力トルクを３．０ｋｇｆとし、従動プーリに荷重６０ｋｇｆをかけ、そして回転数は７，０００ｒｐｍ±５００ｒｐｍで変動させ、雰囲気温度は９０℃であった。
【００５５】
（比較例１）
比較例１では伸張ゴム層にスダレを埋設しなかった以外は実施例と全く同じベルトを作成し、同じ条件で耐久走行試験を行った。その結果を表２に示す。
【００５６】
（比較例２）
比較例２では伸張ゴム層にスダレを埋設せず、表面に圧縮ゴム層と同様の補強帆布を積層した以外は実施例と全く同じベルトを作成し、同じ条件で耐久走行試験を行った。その結果を表２にしめす。
【００５７】
【表１】
2009008254.tif 000003
【００５８】
【表２】
2009008254.tif 000004
【００５９】
この結果、実施例１はベルト背面における亀裂の発生もなく、ベルトの振動も小さいので恒温槽に接触してしまうこともなく、コグ谷にクラックが発生して故障となるまでにかなりの長時間の走行することができて比較例１、２に比べて走行寿命も大幅に長くなった。
【００６０】
それに比べて比較例１では走行中のベルトの振動が大きくベルと緩み側において恒温槽内の固定枠と接触してしまい、早期に破損による故障となった。また、比較例２についてはベルトの振動は少なかったものの、ベルト背面の伸張ゴム層において亀裂が発生し、実施例と比べるとその寿命は大幅に短くなってしまった。
【００６１】
以上のことからも、本発明では、背面に補強帆布を配置しないベルトにおいて伸張ゴム層にスダレを埋設配置することで、ベルトの屈曲性を低下させてしまうことなくベルトの形状保持性を向上し走行時の振動も抑えることができることがわかった。
【００６２】
更に、スダレに用いる素材の種類による違いを、以下のような走行試験にて比較してみた。
【００６３】
（実施例２）
前記実施例１に用いたのと同じベルトを２軸レイアウトのプーリに巻きかけて高負荷の条件で走行させた。３５時間で打ち切り、その時のベルトの外観を観察した。その結果を表３に示す。走行条件としては、上記ベルトを直径１００ｍｍの駆動プーリと直径２００ｍｍの従動プーリからなる恒温槽内に配置された２軸の横型走行試験機に懸架し、入力トルクを４．５ｋｇｆとし、そして回転数は６，０００ｒｐｍとし、雰囲気温度は７０℃であった。
【００６４】
（実施例３）
前記実施例２に用いたベルトと比べて、スダレの経糸をＰＢＯ繊維（１６７０ｄｔｅｘ／１×２）に代えてポリエステル繊維（１６７０ｄｔｅｘ／１×２）を用いた以外はまったく同じ仕様のベルトにて、やはり同様の２軸レイアウトのプーリに巻きかけて高負荷の条件で走行させた。３５時間で打ち切り、その時のベルトの外観を観察した。その結果を表３に示す。走行条件としては、上記ベルトを直径１００ｍｍの駆動プーリと直径２００ｍｍの従動プーリからなる恒温槽内に配置された２軸の横型走行試験機に懸架し、入力トルクを４．５ｋｇｆとし、そして回転数は６，０００ｒｐｍで、雰囲気温度は７０℃であった。
【００６５】
【表３】
2009008254.tif 000005
【００６６】
表３の結果からわかるように、圧縮ゴム層内に同じようにスダレを埋設しても、その素材としてポリパラフェニレンビスベンゾオキサイド（ＰＢＯ）繊維を用いた実施例２のほうが、ポリエステル繊維製のスダレ層を埋設した実施例３よりも剥離の程度がかなり軽く、よりベルトの寿命も長くなると予想できる結果が得られた。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明の伝動ベルトは、スノーモービル、スクーター及び一般産業用の変速ベルトに好適である。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】図１は本発明に係る伝動用ベルトの部分正面図である。
【図２】図２は本発明に係る他の伝動用ベルトの部分正面図である。
【符号の説明】
【００６９】
１    伝動用ベルト
２    接着ゴム層
３    心線
４    補強帆布
５    伸張ゴム層
６    圧縮ゴム層
８    コグ谷部
９    コグ山部
１１    上コグ部
１２    下コグ部
１３    スダレ
１４ａ  経糸
１４ｂ  緯糸
【図１】
2009008254.tif 000006
【図２】
2009008254.tif 000007