(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学的に溶解されたパルプの生産に適した縦型蒸解器（１）内での高圧及び高温下に木材チップを連続蒸煮するプロセスであって、前記蒸解器に頂部及び底部が、そして蒸解器頂部と底部間には少なくとも一個のスクリーン装置（１Ａ、１Ｂ、１Ｃ）が設けられているプロセスにおいて、
（ａ）  木材チップ及び蒸解液を蒸解器頂部に導入するステップと、
（ｂ）  蒸煮ゾーンの平均温度を同一温度レベル、即ち硬木については１４０〜１８０℃の範囲に、そして軟木については１６０〜１６５℃の範囲に維持され、さらに平均温度が少なくとも４５分間の木材チップ滞留時間維持されるステップと、
（ｃ）  前処理システムと蒸解器底部との間に配置された、少なくとも一個の抽出装置（４４；１Ａ、１Ｂ、１Ｃ）すなわちスクリーン装置を介して、蒸解器より使用済み蒸解液を抜き取り、蒸煮プロセスから取り出し、続いてそれを回収（１ｓｔＲＥＣ）を目的として前に送るが、その量が使用済み蒸解液の第一量（Ｑ１ＲＥＣ）であるステップと、
（ｄ）  パルプが蒸解器（１）よりライン（２０）を介し送られる蒸解器底部から、パルプを放出され、パルプは前記ライン中で蒸煮を誘発しないレベルの圧に維持され、次にパルプ中の液体を排除するのに適した加圧排出装置（７）に送られるステップと、
（ｅ）  第一及び第二部分に分割される洗浄濾過液（７２）を得るために、パルプ中に存在する蒸解液を置換する洗浄液（７１）を使用しパルプ中の液体を追い出すステップと、
（ｆ）  洗浄濾過液の第二部分が希釈液として、蒸解器底部に運び戻されるステップと、
から成るプロセスであり、
（ｇ）  蒸解器の底部分に液体の並流を確立させるステップと、
（ｈ）  洗浄濾過液の第一部分が蒸煮プロセスから抜き取られ、回収のために運搬される（２ｎｄＲＥＣ）ステップにあって、前記運搬された量が使用済み蒸解液の第二量（Ｑ２ＲＥＣ）を表し、且つ前記使用済み蒸解液第一量と合計され、蒸解器及び加圧洗浄を有するシステムより抜き取られた総量を表すステップと、
（ｉ）  使用済み蒸解液の第二量（Ｑ２ＲＥＣ）に対して、使用済み蒸解液の第一量（Ｑ１ＲＥＣ）の比率が次式、
Ｑ１ＲＥＣ＞0.1・（Ｑ１ＲＥＣ＋Ｑ２ＲＥＣ）
Ｑ２ＲＥＣ＜0.9・（Ｑ１ＲＥＣ＋Ｑ２ＲＥＣ）、及び
Ｑ２ＲＥＣ＞Ｑ１ＲＥＣ 、
のように調節されるステップと、
を含むことを特徴とするプロセス。
【請求項２】
液体の並流が確立した蒸解器底部分が、蒸解器底部よりその上に抽出スクリーンが配置されているレベルまで延びていることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
液体の並流が、実質蒸解器全体を通して確立していることを特徴とする請求項１又は２に記載のプロセス。
【請求項４】
前記並流が、蒸解器の高さの少なくとも８０％にわたって確立されていることを特徴とする請求項３に記載のプロセス。
【請求項５】
少なくとも一つのより短い液体の並流が、蒸解器の高さの２０％未満にわたって、好ましくは蒸解器の高さの１０％未満にわたって確立され、これらが蒸解器上部、好ましくは蒸解器の高さの上部３分の２以内に配置されることを特徴とする請求項４に記載のプロセス。
【請求項６】
蒸解器底部分にある液体の並流の流量が、十分大きく、その結果チップ内に結合されていない液体に相当する自由液体の並進が、蒸解器底部分でも確立されることを特徴とする請求項１に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
既存の連続パルプ蒸解器の生産性を上げるため、蒸煮技術に対し様々な改良が行われている。蒸解器の生産能力を向上させる場合、蒸解器を通過するパルプの流量を増加させ、それによりリグニンの十分な放出及びパルプチップの溶解を維持するのに必要な温度である蒸煮温度での滞留時間が短縮される。
【０００２】
【従来の技術】
従来のステップは蒸解器自体からの含浸ステップを有し、実際の蒸解器前の前処理容器内にそれを配置する。これにより蒸解器を通過するパルプ流量を増加させながらも、蒸解器内のパルプチップの滞留時間及び蒸煮温度を維持することができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
生産が増えると、黒液と呼ばれる液体を蒸煮するために使用されるメインの抽出スクリーンを蒸解器内の下方に移動し、蒸煮ゾーンの長さを延長することも望まれる。使用済み蒸煮液用のメインの抽出スクリーンは温められ、加圧された黒液を抜き出し、黒液の圧により液流が生成され、まずフラッシュタンク内に放出される。続いて黒液は回収装置（回収ボイラー）に向かって運搬された後、蒸発させられる。
【０００４】
この場合蒸解器底部に効率的な洗浄ゾーンを完成させることについては、一方で残存リグニンを洗い出すことを目的としながら、パルプ温度の低下効果も得るという相矛盾する要求を含んでいる。
【０００５】
パルプの強度を低下させない為には、温度を約100℃未満に下げることが必要と考えられている。100℃以上の温度にあるパルプを、圧力開放送り出しシステムを通して蒸解器から大気圧に排出した場合、フラッシングと呼ばれる熱の吹き出しが起こる。温度が100℃より十分に高く（〜140℃−160℃の蒸煮温度に近い）、パルプ圧が1barまでの圧で開放されると、蒸煮液が液相から蒸気相に変換することにより非常に強力なフラッシングが生じ、それがパルプの強度を大きく低下させている。
【０００６】
洗浄ゾーン内での十分な洗浄効果、及びパルプブローイングでの十分な低温を確保するためには、洗浄ゾーンの長さの短縮が洗浄ゾーン内にこれまで以上に強力な洗浄液の向流を必要とする。具体的には問題の蒸解器での製造が増加し、希釈係数が一定であることから、液体及びチップ間の相対速度が増し、その結果揚力が増す。これは蒸解器を通過するパルプ流量に有害な影響を及ぼし、蒸解器内のパルプカラム全体を持ち上げる傾向を示し、これが蒸解器の運転性能を低下させ、結果として製造を停止させる。
【０００７】
米国特許明細書US-A-4,123,318はパルプに関する蒸煮システムを開示しているが、そこでは改造型蒸解器容器に通常の向流洗浄、即ち本質的に常に蒸解器底部にて行われるものと同一タイプの洗浄に適した連結容器が二つ連続しいている。
【０００８】
欧州特許出願公開明細書EP-A-476,230は、使用済み蒸解液引き出し中に向流ゾーンに限定量の白液が加えられるシステムを開示している。ここでは、蒸解器の底部の上にある再循環ループ内に加熱用の熱交換器が使用され、洗浄液は希釈ノズルから送り出される。パルプは、通常の環境下では大気ディフューザーの形態を取るディフューザーに供給され、そこでは洗浄液が、ファイバーラインにおける下流位置から、通常のプロセスによって集められる。欧州特許公開明細書EP-A-476,230は向流ゾーンの温度は140〜175℃に、サンプル試験温度は165℃に上昇し、滞留時間を160分であることを記している。ここでは、蒸解器の底に加えられた希釈液／洗浄液は、付加時に既にこの高温度を有している事実が、完全に利用されてはいない。
【０００９】
米国特許明細書US-A-5,066,362は、パルプが約148〜160℃（300−320°Ｆ）の温度にある蒸解器底部から取られ、加圧ディフューザー（加圧排出装置）の第一ステップでパルプに関するブロー温度に好都合なレベルに加熱された白液が提供される、蒸解器兼加圧ディフューザーシステムを開示する。ここでの目的はクラフトパルプの徹底的な脱リグニンを行うことである。
【００１０】
前記米国特許明細書US-A-5,066,362の変形例では、続く筒型洗浄からの洗浄液のみが使用され、そして円筒型洗浄からの洗浄濾過液の温度は約74℃（本文中では166°Ｆ）である。この場合、向流洗浄は通常のプロセスにより蒸解器底部に確立され、そこで加圧ディフューザーからの濾過液は洗浄液として蒸解器底部に送られ、蒸解器底部から遠位に配置されているスクリーンにより引き出される。即ち、洗浄液は木材チップの下方向の運動に対向して動く。次にスクリーンより引き出された蒸解液はフラッシュタンクに送られる。
【００１１】
この明細書は更に、洗浄ゾーン中の洗浄液の必要量に対し必要とされない過剰量を副次的な量として表している加圧ディフューザーの一部濾過液のフラッシュタンクへの引き出しも含む。このシステムは全蒸解器を下方に通る蒸解液及び木材チップの向流の確立を十分に利用していないため、特に生産量が増加すると木材チップの流速が増加することから操作性を悪くする。
【００１２】
スウェーデン特許発明明細書SE-C-501,948（＝欧州特許明細書EP670,924；米国特許明細書US 5,919,337）は、より高温が蒸解器全体にわたって実質的に維持できる、ＩＴＣ蒸煮と称するシステムを提案している。この明細書は、蒸解器の底部にある加圧ディフューザーと称される装置へのパルプ流の移送に、同一圧を利用することの利点について論じている。加圧ディフューザーからの洗浄濾過液は、蒸解器底部に完全に還流され、そして再循環に100℃の温度、最大110℃の温度を有することから、蒸解器底部に洗浄ゾーン／温度低下ゾーンが生まれる。蒸解液／洗浄液は蒸解器底部直上のスクリーン内にて引き出され、熱交換器を介してこのレベルに再循環されるため、最低値に於かれたスクリーン全体で蒸煮温度が維持できる。蒸解器から生じたパルプは105〜115℃の温度を有する。蒸解器の直後に、加圧ディフューザーが10−20barの蒸解器圧レベルで機能可能な、革新的な加圧ディフューザーの技術を利用することで蒸解器直後のフラッシングは無くなる。これにより、パルブファイバの爆発の様な離解を起こすことがある、105〜115℃からの大気圧へのブローイング問題は除かれる。
【００１３】
ブランチ木材チップ／製材チップの取り扱いに適した特別蒸解器との関連では、非常に高いパッケージングが得られた場合、蒸解器の壁内のスクリーンを使った全パルプカラムからの効率的な蒸解液の引き出しが、一般に不可能になるという特別な問題が生じる。ブランチ木材チップ及び製材チップは、蒸煮処理に合わせて、良くそろえられた木材チップに比べ微細分画の含有量が低い生材料である。
【００１４】
蒸煮に適した通常の木材チップは、約20〜25mmの長さを持つ木材チップを提供するチッパーを使用し得る。
【００１５】
製材チップ片はしばしば微細な小片として、又は約3mmの円形穴を有するシーブを通過する材料として定義される。
【００１６】
ブランチ木材チップ片はしばしば中間小片、又は3mmより大きく、8mmより小さい穴を有するシーブを通過する材料として定義される（製材チップは事前に篩い分けられている）。即ち、木材チップは通常これらふるいを通過することができる長い細木片を含む。
【００１７】
木材チップの容認部分は、その主要部分、60％以上、時に約75〜80％は7mmより大きい穴を持つシーブを通過し、8mmのスリットを持つふるいは通過しないチップより成る。明瞭に規定された木材チップは範囲に入る大部分の含有物と、極微量の微小片を有する。
【００１８】
ブランチ木材チップ／製材チップを蒸煮する場合、従来は頂部に木材チップ及び蒸解液が送り込まれ、その後引き出しなしにパルプカラムが蒸解器を通り下ろされる連続蒸解器が利用されてきた。この場合には、加圧ディフューザーは蒸煮直後に直接接続される洗浄装置として利用され、加圧ディフューザーは蒸解器からの圧を維持する。ここでは、加圧ディフューザーからの濾過液は回収を目的として全量が高温、典型的には150℃までの温度にて回収されるか、又は約25％の限定流量が蒸解器出口に希釈液として、希釈液に関する約120℃の温度にて戻される。
【００１９】
【課題を解決するための手段】
本発明は、蒸解器内、具体的には蒸解器の底部に蒸解液又は洗浄液の強力な向流を生じることなく、延長された蒸煮ゾーンを持つ蒸解器による蒸煮プロセス能力を高く維持しならが、木材チップの蒸煮に関する原則的には既存蒸解器の製造能力を高めることができ、更に新規設備についても高めることができる改良プロセスに関するものである。これにより、蒸解器底部向かって下部パルプ塊の確立且つ連続的なカラム運動を獲得することができる。
【００２０】
蒸解器底部では、特にチップが化学的溶解プロセス中に軟化し、上部チップカラムからの圧が増ますことにより、極めて高いパッキングが起こる。向流線上ゾーンが蒸解器底部に配置する場合には、洗い出し効果を得ることができる効果的向流を確立するためには、高い引き出し能力を持つ底スクリーンを使用しなければならない。
【００２１】
網状の向流全体を確立するためには、チップ内に結合しており且つチップと共に蒸解器より奪われる液体を補償する必要から、極めて大量の自由液が循環していなければならない。このことは特にチップカラムのスピードが非常に速い過剰負荷の蒸解器で顕著である。
【００２２】
それに代わり、蒸解器底部の液体の網状の流量のみを事実上下方向に動かすことを受け入れることができれば、自由液のある限定された向流は上向きに動くことが許される。しかし、この限定された向流からの洗浄効果は非常に限定的である。自由液の強力な向流が存在するこれら例では特に操作性上の問題が起こる。発明により蒸解器底部の網状の液流が、上方向に移動しないことを確実にすることで、蒸解器の操作性は向上する。
【００２３】
即ち並流ゾーンの定義は、少なくとも液の網状の流れが、チップの下方運動に一致した運動を有している全てのゾーンを表している。このことは、これらゾーンでは自由液体が比較的限定量ではあるが、上方に動くことがまだでき、それが過負荷蒸解器の場合でさえ、底スクリーンにより抜き取ることができることを意味している。
【００２４】
【発明の実施の形態】
しかし発明の最適な実施形態では蒸解器は、蒸解器底部の自由液も下方向に動く様な形式にて運転される。
【００２５】
別の目的は、蒸解器より引き抜かれ、続いて回収のため前方に運ばれる（ブロータンク蒸発及び最終的には回収ボイラーによる）、最終的に引き出し液流を最小にすることである。蒸解器内の遙か下方、最下層の洗浄域スクリーンに極めて近い位置にある、典型的には単一スクリーン位置にて、使用済み蒸解液（黒液）の比較的大きな引き出し流を、獲得しなければならいことから、今日特に過負荷蒸解器を運転することに大き問題がある。流体技術上の理由より、加圧パルプカラムから0.03m／secより速い速度で、使用済み蒸解液を取り去ることが不可能なことが多く、このことはパルプカラム全断面に由来する使用済み蒸解液全てを、取り除くことが不可能であることを意味する。同時に、チップカラムの動きを撹乱／影響することなく、大量の使用済み蒸解液を抜き取ることも困難である。
【００２６】
別の目的は、事実上全蒸解器を使用し、蒸解器後もある程度続く蒸煮ゾーンを得ることであり、これは蒸解器を通るパルプの流速を上げることで蒸解器能力をより一層高めることを意味する。
【００２７】
別の目的は蒸解液の主要な引き出し操作を、蒸解器より蒸解器下流の蒸解液の抜き出しにより、適した別の装置に移すことである。これによりプロセスからの使用済み蒸解液の主要引き出しは、蒸解器末端に配置された抽出スクリーンでは行われず、抽出は5〜12メートルの範囲の直径を持つパルプカラムからの使用済み蒸解液の引き取る。
【００２８】
別の目的は、間接的熱交換器によりパルプ中の温度を高温に保ち、熱の使用を経済性に改善すること、蒸解液のブローイングに不可避的に生ずる熱損失を回避すること、及び蒸解熱を再加熱することである。
【００２９】
その強度を下げる変解パルプの前記崩壊を避けるため、発明は加圧式洗浄装置を直接蒸解器下流に接続すること、及び圧の実質低下なしにパルプをこの洗浄装置に送り込むことを提案する。圧の大きな低下は加圧洗浄後にのみ起こりるが、その場合パルプ温度及びアルカリ含有量は圧の低下がパルプの質に殆ど、又は全く影響しないレベルまで低下している。この様な洗浄装置は加圧ディフューザーにより好都合に構成でき、同時に本加圧ディフューザーからの熱く且つ加圧された抽出分を蒸解器底部に置いて、希釈液として利用することができる利点も有している。これが熱経済を大きく改善し、同時にポンプエネルギーを下げ、やっかいな大型熱交換器の必要性を減らす。
【００３０】
【実施例】
図１は蒸解器１及び下流に接続された加圧ディフューザー７を示す。木材チップはチップビン兼スチーミング容器４２及びスルース４１を含む通常前処理システム４０を介し蒸解器内に送り込まれる。前処理システムは前含浸容器（図には黒液含浸容器４３が示されている）も具備することができる。移動循環路を通り、チップＣＳＩＮが蒸解器頂部に導入され、頂部分離装置４４（抽出装置）内にて移動液ＴＬの分離が起こるが、ここでの移動液は黒液ＢＬより成る。
【００３１】
図に示される蒸解器は、四つのゾーンに分けられる。チップ混合物、湿気、凝縮液、白液、黒液から成るチップ混合体ＣＳＩＮは倒立頂部分離装置４４を介して頂部に導入され、そこで移動液ＴＬがチップから分離される。
【００３２】
パルプ／木材チップの流れは、図中では実線矢印で示されている。
【００３３】
第一ゾーンは抽出スクリーン１Ａの上に位置しており、その上部ゾーンではチップは加えられた白液ＷＬに含浸されて、まずパルプカラムが形成され、その後蒸解器を通り下方に送られる。
【００３４】
第二及び第三ゾーンは抽出スクリーン１Ａと１Ｂの間、及び１Ｂと１Ｃの間にそれぞれ位置しており、最後に抽出スクリーン１Ｃの下に放出ゾーンがある。
【００３５】
示した実施例では、全てのゾーンは網状の並流ゾーンであり、網状の液流が木材チップと同一方向である下方に向かって動くことを意味する。しかし、これら網状の並流ゾーンは少なくとも蒸解器の高さの80％以上なければならない。幾つかの例では蒸解器の操作性に悪影響を及ぼすことなく、蒸解器の上部、好ましくは蒸解器の高さの2/3よりも上で、短い向流ゾーンを利用することもできる。これら短い向流ゾーンは、蒸解器の高さの20％未満の範囲であり、好ましくは10％未満である。
【００３６】
蒸解器上部の最初にある短向流ゾーンは、ここでは木材チップがチップに蒸煮による溶解効果が及ぶ底部と同程度の詰め込みが起こっていないため、操作性に大きな影響を及ぼさない。
【００３７】
この様な蒸解器では、通常並流ゾーンは完全蒸煮温度が保たれている（即ち硬木の場合で142〜162℃であり、軟木の場合で約162〜168℃）。
【００３８】
希釈液は、蒸解器底部近くに取りつけられた注入口４を通し、蒸解器下部に送り込まれる。適当であれば、希釈液は蒸解器内の若干高い位置に加えることもできるが、発明の重要な特徴は希釈液添加後のチップ懸濁液中の少なくとも液体の網状の流れが、チップと並流する方向に動かねばならないということである。この希釈液は主に続く洗浄装置、ここでは加圧ディフューザーからの使用済み濾過液により構成されている。更に希釈液は新規白液（アルカリ）を補給すること（未提示）、又は下部スクリーングリッド（１Ｃ）により再循環することもできる。希釈液の量は、放出及び前進移動に問題を起こさない好適な調和が得られる様に調整さえており、好適には約8〜12％である。消化されたパルプは蒸解器底部からのラインを介して放出される。
【００３９】
従って例示の蒸解器では、向流洗浄ゾーンが無く（通常は蒸解器下部に配置される）、チップカラムの動きが改善され、蒸解器を通過する流れが増加することを意味し、これにより実際の蒸解器の製造能力が改善される。しかし、発明によれば蒸解器上部に短い向流ゾーンを配置することができ、そして蒸解器下部には液体の網状の流れが下方に流れるゾーンがあり、後者は自由液の弱い向流も含んでいる。
【００４０】
蒸解器５Ｃ内に懸垂された中心パイプは、第一ポンプ８Ｃ及び熱交換器６Ｃを介して蒸解器底部スクリーン装置１Ｃから送り込む。中心パイプは最下部の蒸解器スクリーン装置レベルで開口している。循環路１Ｃ−８Ｃ−６Ｃ−５Ｃは、温度又は蒸解液の制御に利用され、白液ＷＬを加える事ができる。
【００４１】
同様の循環路１Ｂ−８Ｂ−６Ｂ−５Ｂは蒸解器中央部に配置され、循環路１Ａ−８Ａ−６Ａ−５Ａは最上部に配置される。
【００４２】
好適実施例によれば、加圧ディフューザー７は蒸解器１に横付け配置されることもできる。加圧ディフューザーは加圧式洗浄装置であり、そこでは蒸解器からのパルプが加圧ディフューザーの一端に運ばれ、その後パルプはディフューザーを最大厚0.5メートルの薄床の形状で通される。洗浄液７１は加圧ディフューザーの一側部より、複数の交換域が形成される様に様々な高さに配置された複数の分配環を介し外部から導入される。洗浄濾過液はパルプ床を動かし、スクリーンシリンダー壁７５を通し内側に抜き取ることで置換され、そして他方で図頂部の一端部より放出するためにスクリーンシリンダー内に集められる。洗浄液及び濾過液の流は破線矢印で示され定おり、パルプの流れは実線矢印で表されている。図は蒸解器からの暖かい蒸解液（点で示される）が洗浄液によりパルプから連続的に置換される様子を示している。
【００４３】
蒸解器底部で放出されたパルプは、実質的圧低下無し（好ましくは1barよりも小さく、例えば約0.5bar）にライン２０より、高低差無しに前記加圧ディフューザーに送り込まれる。ここでの重要点は圧の低下が、圧低下によりパルプの蒸煮が起こらない程度であることである。このことは、圧核酸装置内に蒸解器内に相当する圧、即ち蒸解器の高さと蒸解器頂部に加えられた圧に応じた底部域の圧、5〜25bar、通常は10〜20barの圧が存在することを意味する。加圧ディフューザーより抜き出された液体の一部、洗浄濾過液はライン７２を介して蒸解器１に戻される。一部の例では、小型熱交換器１０を使用し、蒸解器に加えられるこの液体を更に加熱することが好都合である。加圧ディフューザー７に送られる洗浄液７１（次のステップから便宜的に取られる）は、ライン１１にあり+110℃より低い温度を有する（便宜上約10％の精度で）加圧ディヒューザー７よりパルプを受け取ることができるためには、+100℃より十分低い温度、好ましくは＋75±15℃の温度であるべきである。そうすることで液体が同時に蒸発すること無しにパルプを大気圧に対し吹き出すことができ、パルプの質は高いレベルに維持される。
【００４４】
有利な滅と液体のバランスを保つ為に、蒸解器からのパルプは＋125℃を越える温度、好ましくは＋125℃ないし＋175℃の温度に保たねばならない。別の目的は、蒸解器の下部ゾーン（希釈ゾーン）に於ける加熱条件を最小まで下げることである。そのため、加圧ディフューザーより抜き出された液体７２は蒸解器内の蒸煮温度より実質25℃以上低くない温度、好ましくは蒸煮温度よりも20℃以上低くない温度、更に好ましくは15℃以上低くない温度を維持すべきである。洗浄液の温度が同一であり加圧ディフューザーの希釈係数が同じ場合には、温度差が小さいほど低蒸煮温度で成功する。
【００４５】
希釈係数約2.5のディフューザー洗浄装置と約70℃の温度の洗浄液を使ったシステムでの、各種蒸煮温度に関する蒸煮温度、吐き出し温度温度間の有利比を次表に示す：
0004886950.tif 000002
【００４６】
提示の比から、希釈による排出パルプの蒸煮温度からの温度低下が、20℃を越えないこと、好ましくは15℃を、より好ましくは5℃より小さい様に、プロセスが制御されていることが明らかになるだろう。実際の温度低下は加圧ディフューザーの希釈係数及び加圧ディフューザー内の洗浄液温度に厳密に依存している。
【００４７】
更にプロセスを最適化することを望むなら、二台の加圧ディフューザーを連結配置し、第一加圧ディフューザーを希釈係数0で運転することができる。これにより温度低下を単位度まで下げることができるが、この場合希釈液温度を放出温度に一致させることができ、換言すれば第一加圧ディフューザーにより蒸解器温度を数度の温度低下の範囲に維持することができる。
【００４８】
適当であれば、この場合この液が蒸解器下部に送り込まれる前に最適温度、好ましくは各蒸煮ゾーンに於ける平均蒸煮温度が60℃の場合、約145℃に上げるために、熱交換器１０にある程度の加熱を提供することもできる。既述の如く＋155℃（原則的に硬質木材に関し）が好適温度レベルであるが、＋150℃ないし＋165℃のその他温度も可能であるが、特に熱経済上の理由要理から＋160℃以下の温度が好ましい。
【００４９】
上記の例では、約70℃の洗浄液が加圧ディフューザーに使用されている。加圧ディフューザー７及び蒸解器１の間には、これら２装置への希釈液からの引き抜きに関する緩衝装置１２を好都合に利用することができる。従ってこの様な緩衝装置１２は加圧されなければならない。
【００５０】
発明の重要観点によれば、蒸解器及び蒸煮プロセスからの使用済み蒸解液の限定的引き抜きは、少なくとも１台の蒸解器スクリーン装置１Ａ、１Ｂ、１Ｃを介し、又は頂部分離装置４４より行われる。この限定的引き抜きは、前処理システム４０と蒸解器底の間の好適位置にて行われ、その量が使用済み蒸解液Ｑ１ＲＥＣの第一量である１ｓｔＲＥＣを回収するために前に送られる。この限定量は前処理システム４０内の前含浸容器より受け取る量、又は前含浸容器から蒸解器までのチップ輸送システムより受け取る量に一致してもよく、又は完全に置換することもできる。
【００５１】
洗浄液濾過液の第一部分であるＱ２ＲＥＣは蒸煮プロセスより引き抜かれ、２ｎｄＲＥＣで回収されるために前方に運搬され、ここでの量は使用済み蒸解液の第二量（Ｑ２ＲＥＣ）を表しており、使用済み蒸解液の第一量（Ｑ１ＲＥＣ）と合わさり蒸解器及び加圧洗浄液を有するシステムからの総抜き出し量となる。
【００５２】
蒸解器及び、加圧洗浄システムより抜出される使用済み蒸解液の総量は、Ｑ１ＲＥＣ＋Ｑ２ＲＥＣに等しい。使用済み蒸解液の第二量Ｑ２ＲＥＣに対する使用済み蒸解液の第一量Ｑ１ＲＥＣの比は次式の如く制御される：
Ｑ１ＲＥＣ＞0.1・（Ｑ１ＲＥＣ＋Ｑ２ＲＥＣ）
Ｑ２ＲＥＣ＜0.9・（Ｑ１ＲＥＣ＋Ｑ２ＲＥＣ）、及び
Ｑ２ＲＥＣ＞Ｑ１ＲＥＣ
【００５３】
この場合使用済み蒸解液の引き出しの少なくとも50％及び最大90％が、加圧洗浄中に起こるが、ここでの洗浄能力は蒸解器中より遙かに有利であり、特に後者が過負荷されている場合には有利である。
【００５４】
別プロセスに関して、蒸解器と圧分散装置環に更に図１中の破線で示されている加圧容器３０を配置し、その容器内にて更に脱リグニンすることもできる。パルプが上方に流れる、上向流容器と呼ばれる容器を使用することで、パルプを加圧容器３０を通過させるために、蒸解器からの圧を利用できる極めて有利なプロセスが得られる。更にアルカリを希釈液と共に蒸解器底部に、蒸解器からの排出口中又は容器底部にある排出口又は幾つかの形状の蒸煮装置３１（例えばＭＣミキサー）内に好ましく加えることができ、その結果新たに加えられた蒸解液はチップ床に良好に分配される。この発明を包含する別のプロセスによれば、増圧ミキサを使用することで、蒸解器と加圧洗浄間移動中の圧損失を、ある程度補償することができる。移動中の全圧力低下は静圧差（構造体高さ）を除き可能な限り小さく、即ち好ましくは1barより小さくするべきである。
【００５５】
発明は上記例示により限定されるものではなく、そして添付の発明の請求範囲内で変えることができる。
【００５６】
上部（含浸ゾーン）の温度が低い水力学型と呼ばれる蒸解器もまた発明により好都合に配置することができる。
【００５７】
このプロセスは原則的には硫酸塩パルプの製造を目的としているが、プロセスは更にあらゆるタイプの蒸解液と結びつけて使用することができる。
【００５８】
循環流の数は図１に例示の数より多くとも、又少なくとも良い。同様に蒸解液引き抜きＱＤ２又はＱＤ１が回収される蒸解器内の引き抜き位置の数は一個だけであるが、蒸解器の下部であるほど好ましい。
【００５９】
加圧式洗浄装置は加圧式洗浄以外のいずれのタイプでも良く、例えば加圧式洗浄プレスや、フィルター等でも良く、そこでパルプは洗浄液による置換効果に曝され、主に元来の蒸解液を含んでいる、少なくとも元の蒸解液の80％を含む洗浄濾過液が蒸解器より獲得される。その他のプロセスは加圧式プレスと、それに続く希釈であり、ここでは圧搾濾過液が蒸解器での使用に適した希釈液を形成する。
【００６０】
二台の加圧ディフューザーを連続させることが適当であれば、二台の加圧式洗浄装置を連続して配置することもできる。
【００６１】
パルプの大気圧に対する吹き出しにより得る事ができる離解効果（defibering effect）と交換することを目的として、異なるタイプの簡易離解効果をシステムに導入することができる。この離解効果は、蒸解器底部からの輸送ライン中のある種の混入物分離器により通常のプロセスによって得ることができる。これら混入物分離器はパルプに若干の離解効果を付与する回転分離器を含む。この弱い離解効果は、圧分散装置ＣＳｏｕｔからの導出ライン内にも設置できる。
【００６２】
発明は蒸解器前の容器にて黒液含浸を利用する蒸煮システム、例えば使用済み黒液をそこから引き出される前にまず黒液含浸ステップにて利用し、それから始めて回収のために送られる様なシステムにも利用できる。発明の原理は蒸解器及び洗浄システムより引き出されたものの大部分、50〜90％が加圧洗浄より得られた洗浄濾過液に由来することである。
【図面の簡単な説明】
【図１】発明によるプロセスを利用し運転される連続蒸解器と前処理システム及び加圧ディフューザーの組合せ。
【符号の説明】
１    蒸解器
１Ａ  スクリーン装置／抽出スクリーン
１Ｂ  スクリーン装置／抽出スクリーン
１Ｃ  スクリーン装置／抽出スクリーン
４    注入口
７    加圧排出装置／加圧ディヒューザー
１０  熱交換器
１１  ライン
１２  緩衝装置
２０  ライン
３０  加圧容器
３１  蒸煮装置
４０  前処理システム
４４  抽出装置／分離装置
７１  洗浄液
７２  液体
７５  スクリーンシリンダー壁
【図１】
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