(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
メルトフローレート（ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８、２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１００g/10min、融点が１００〜１５５℃の範囲にあるプロピレン系ランダムブロック
共重合体であって、室温n-デカンに不溶な部分（Dinsol）９０〜６０重量％と室温n-デカンに可溶な部分（Dsol）１０〜４０重量％とから構成され、前記Dinsolが要件(1)および(2)を満たし、前記Dsolが要件(3)および(4)を満たすプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を含むプロピレン系樹脂組成物からなることを特徴とする飲料ボトル用キャップ。
(1)  Dinsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が０．５〜１３モル％
(2)  Dinsol中のプロピレンの2,1-挿入結合量および1,3-挿入結合量の和が０．２モル％
以下
(3)  Dsolの１３５℃デカリン中における極限粘度[η]が１．５〜４ｄｌ／ｇ
(4)  Dsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜３５モル％
【請求項２】
前記飲料ボトル用キャップが、飲料ボトル用本体の口栓部の外壁面に形成された螺子溝と螺合するように、内壁面に螺子溝を形成されてなることを特徴とする請求項１に記載の飲料ボトル用キャップ。
【請求項３】
前記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）が、メタロセン触媒の存在下で重合されてなることを特徴とする請求項１または２に記載の飲料ボトル用キャップ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特定のプロピレン系ランダムブロック共重合体を含むプロピレン系樹脂組成物から得られる飲料ボトル用キャップに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、プロピレン樹脂は安価で、かつ機械特性、衛生適合性、および成形加工性に優れ、成形品外観も良好であることから、食品容器、飲料容器、医療容器などの幅広い分野における成形品製造に利用されている。飲料容器、いわゆる飲料ボトルは、内容物を加熱充填する必要性があることから、飲料ボトルのキャップ（飲料ボトル用キャップ）には耐熱性に優れたプロピレン樹脂が多く用いられている。
【０００３】
一方、こうした飲料ボトル用キャップは、製造工程において金型から成形品を取り出す際、急激な応力負荷が生じる場合がある。従来のプロピレン樹脂組成物であると、この急激な応力負荷が起因となって、白化現象が生じやすく、キャップ自体の外観が損なわれ、透明性が低下するおそれがある。このような白化現象は、特にボトル本体との密封性を確保するためにキャップの内壁面に螺子溝が形設されている場合に、無理抜き（螺子溝に合わせて回転させながら金型を引き抜くのではなく、無理やり引き抜く工程）することによって発生しやすい。
【０００４】
例えば、特許文献１には、特定のプロピレン樹脂組成物を用いた樹脂キャップが開示されている。該キャップは、剛性および成形性等に優れるとともに、クロージング性、開栓性などのキャップ特有の物性にも優れるものであることが示されているが、無理抜きの際の白化についてはなんら検討が行われていなかった。
【特許文献１】特開２００５−３１４４７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、飲料ボトル用キャップとして要求される剛性および耐衝撃性等の特性を保持しつつ、キャップ成形時における応力負荷により生じる白化現象を抑制できる飲料ボトル用キャップを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、鋭意研究した結果、特定のプロピレン系ランダムブロック共重合体を含むプロピレン系樹脂組成物を用いることにより上記課題を解決することができることを見出し、本発明を完成させた。
【０００７】
すなわち本発明の飲料ボトル用キャップは、メルトフローレート（ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８、２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１００g/10min、融点が１００〜１５５℃
の範囲にあるプロピレン系ランダムブロック共重合体であって、室温n-デカンに不溶な部分（Dinsol）９０〜６０重量％と室温n-デカンに可溶な部分（Dsol）１０〜４０重量％とから構成され、前記Dinsolが要件(1)および(2)を満たし、前記Dsolが要件(3)および(4)を満たすプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を含むプロピレン系樹脂組成物から得られることを特徴としている。
(1)  Dinsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が０．５〜１３モル％
(2)  Dinsol中のプロピレンの2,1-挿入結合量および1,3-挿入結合量の和が０．２モル％
以下
(3)  Dsolの１３５℃デカリン中における極限粘度[η]が１．５〜４ｄｌ／ｇ
(4)  Dsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜３５モル％
前記飲料ボトル用キャップが、飲料ボトル用本体の口栓部の外壁面に形成された螺子溝と螺合するように、内壁面に螺子溝を形成されてなることが好ましい。
【０００８】
前記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）が、メタロセン触媒の存在下で重合されてなることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、剛性および耐衝撃性等に優れるだけでなく、成形時における応力負荷が原因となって生じる白化現象を抑制することができ、透明性に優れた飲料ボトル用キャップを実現することができる。
【００１０】
本発明は、このような優れた透明性を有する飲料ボトル用キャップであることから、さらに顔料を添加することにより、発色効果を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明の飲料ボトル用キャップは、メルトフローレート（ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８、２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１００g/10min、融点が１００〜１５５℃の範囲に
あるプロピレン系ランダムブロック共重合体であって、室温n-デカンに不溶な部分（Dinsol）９０〜６０重量％と室温n-デカンに可溶な部分（Dsol）１０〜４０重量％とから構成され、前記Dinsolが要件(1)および(2)を満たし、前記Dsolが要件(3)および(4)を満たすプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を含むプロピレン系樹脂組成物から得られることを特徴としている。
(1)  Dinsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が０．５〜１３モル％
(2)  Dinsol中のプロピレンの2,1-挿入結合量および1,3-挿入結合量の和が０．２モル％
以下
(3)  Dsolの１３５℃デカリン中における極限粘度[η]が１．５〜４ｄｌ／ｇ
(4)  Dsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜３５モル％。
【００１２】
＜プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）＞
本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）は、好適にはメタロセン触媒系の存在下で、第一重合工程にてプロピレンとエチレンとを共重合してプロピレン系ランダム共重合体であるプロピレン・エチレンランダム共重合体を製造し、引き続き第二重合工程でプロピレン−エチレンランダム共重合体ゴムを製造して得られる。該共重合体（Ａ）は、メルトフローレート（ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８、２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が０．１〜１００ｇ／１０分、融点が１００〜１５５℃の範囲にあり、第一重合工程で製造されるプロピレン−エチレンランダム共重合体を主成分とする室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄinsol）９０〜６０重量％と、第二重合工程で製造されるプロピレン
−エチレンランダム共重合体ゴムを主成分とする室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）
１０〜４０重量％とから構成される。ここで、プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）におけるメルトフローレート、融点、室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄinsol）の重
量分率、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）の重量分率は、プロピレン系樹脂組成物
に含まれる他の成分に応じて適宜変えることができる。
【００１３】
ここでプロピレン系ブロック共重合体は、メタロセン触媒系で重合して得られたものメタロセン触媒の存在下で重合して得られたものであることが望ましい。
そして、上記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）において、前記Ｄinsolが
要件（１）および（２）を満たし、さらに前記Ｄsolが要件（３）および（４）を満たす
。
（１）Ｄinsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が０．５〜１３モル％
（２）Ｄinsol中のプロピレンの２，１−挿入結合量および１，３−挿入結合量の和が０
．２モル％以下
（３）Ｄsolの１３５℃デカリン中における極限粘度[η]が１．５〜４ｄｌ／ｇ
（４）Ｄsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜３５モル％。
【００１４】
以下、上記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）が備える上記要件（１）〜（４）について詳細に説明する。
要件（１）
本発明に用いるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄinsol）中のエチレンに由来する骨格の含有量が０．５〜１３モル％、好まし
くは０．７〜１０モル％、さらに好ましくは１．０〜８モル％である。Ｄinsol中のエチ
レンに由来する骨格の含有量が０．５モル％未満であると、該共重合体（Ａ）の融点（Ｔｍ）が高くなり、飲料ボトル用キャップの透明性が低下する場合がある。また、Ｄinsol
中のエチレンに由来する骨格の含有量が１３モル％よりも多いと、プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の融点が低くなり、高温下での剛性が低下する等の不具合が発生するおそれがある。
【００１５】
要件（２）
本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに不溶な部分（Ｄinsol）中のプロピレンの２，１−挿入結合量および１，３−挿入
結合量の和が０．２モル％以下、好ましくは０．１モル％以下である。Ｄinsol中のプロ
ピレンの２，１−挿入結合量および１，３−挿入結合量の和が０．２モル％よりも多い場合、プロピレンとエチレンとのランダム共重合性が低下し、その結果、室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）中のプロピレン−エチレン共重合体ゴムの組成分布が広くなる為、
耐衝撃性が低下し、白化現象が生じ易くなることがある。
【００１６】
要件（３）
本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）の１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が１．５〜４
ｄｌ／ｇ、好ましくは１．５ｄｌ／ｇを超え３．５ｄｌ／ｇ以下であり、さらに好ましくは１．８〜３．５ｄｌ／ｇである。こうしたランダムブロック共重合体の製造において、本発明において使用されるメタロセン触媒系以外の触媒を用いたのでは、極限粘度［η］が１．５ｄｌ／ｇを超えるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を製造することは極めて困難であり、特に極限粘度［η］が１．８ｄｌ/ｇ以上のプロピレン系ランダム
ブロック共重合体（Ａ）を製造することはほとんど不可能である。また、極限粘度Ｄsol
の１３５℃デカリン中における極限粘度［η］が４ｄｌ／ｇよりも高いと、第二重合工程でプロピレン−エチレンランダム共重合体ゴムを製造する際に、超高分子量乃至高エチレン量プロピレン−エチレンランダム共重合体ゴムが微量に副生する。この微量に副生したプロピレン−エチレンランダム共重合体ゴムは、プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）中に不均一に存在する為、耐衝撃性の低下やフィッシュアイ等が発生するなどの外観不具合が生ずることがある。
【００１７】
要件（４）
本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５〜３５モル％、
好ましくは１８〜３０モル％である。Ｄsol中のエチレンに由来する骨格の含有量が１５
モル％よりも低いと、プロピレン系ランダムブロック共重合体の耐衝撃性が低下する場合がある。また、Ｄsol中におけるエチレンに由来する骨格の含有量が３５モル％よりも高
いと透明性が低下するおそれがある。
【００１８】
なお、この室温ｎ−デカンに可溶な部分（Ｄsol）中のエチレンに由来する骨格の含有
量を通常は１７〜２８モル％、好ましくは２０〜２５モル％の範囲内にすることにより、透明性が低下しにくくなるとともに、耐衝撃性の低下が生じにくくなる。
【００１９】
本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）は、好適にはメタロセン触媒の存在下に、第一重合工程（［工程１］）でプロピレンと少量のエチレンとからなるプロピレン系ランダム共重合体を製造後、第二重合工程（［工程２］）でプロピレンと第一工程よりも多量のエチレンとを共重合してプロピレン−エチレン共重合体ゴムを製造して得られるプロピレン系ランダムブロック共重合体である。
【００２０】
本発明において使用されるメタロセン触媒としては、メタロセン化合物と、有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物およびメタロセン化合物と反応してイオン対を形成することのできる化合物から選ばれる少なくとも１種の化合物と、さらに必要に応じて粒子状担体とからなるメタロセン触媒であり、好ましくはアイソタクチックまたはシンジオタクチック構造等の立体規則性重合をすることのできるメタロセン触媒を挙げることができる。前記メタロセン化合物の中では、本願出願人による国際出願（ＷＯ０１／２７１２４号パンフレット）に例示されている以下に示すような架橋性メタロセン化合物が用いられる。
【００２１】
【化１】
0004932654.tif 000002
【００２２】
上記一般式［Ｉ］において、Ｒ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4、Ｒ5、Ｒ6、Ｒ7、Ｒ8、Ｒ9、Ｒ10、
Ｒ11、Ｒ12、Ｒ13、Ｒ14は水素原子、炭化水素基、ケイ素含有基から選ばれ、それぞれ同一でも異なっていてもよい。このような炭化水素基としては、メチル基、エチル基、ｎ−プロピル基、アリル基、ｎ−ブチル基、ｎ−ペンチル基、ｎ−ヘキシル基、ｎ−へプチル基、ｎ−オクチル基、ｎ−のニル基、ｎ−デカニル基などの直鎖状炭化水素基；イソプロピル基、ｔｅｒｔ−ブチル基、アミル基、３−メチルペンチル基、１，１−ジエチルプロピル基、１，１−ジメチルブチル基、１−メチル−１−プロピルブチル基、１，１−プロピルブチル基、１，１−ジメチル−２−メチルプロピル基、１−メチル−１−イソプロピル−２−メチルプロピル基などの分岐状炭化水素基；シクロペンチル基、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、ノルボルニル基、アダマンチル基などの環状飽和炭化水素基；フェニル基、トリル基、ナフチル基、ビフェニル基、フェナントリル基、アントラセニル基などの環状不飽和炭化水素基；ベンジル基、クミル基、１，１−ジフェニルエチル基、トリフェニルメチル基などの環状不飽和炭化水素基の置換した飽和炭化水素基；メトキシ基、エトキシ基、フェノキシ基、フリル基、N-メチルアミノ基、Ｎ，Ｎ−ジメチルアミノ基、Ｎ−フェニルアミノ基、ピリル基、チエニル基などのヘテロ原子含
有炭化水素基等を挙げることができる。ケイ素含有基としては、トリメチルシリル基、トリエチルシリル基、ジメチルフェニルシリル基、ジフェニルメチルシリル基、トリフェニルシリル基などを挙げることができる。
【００２３】
また、一般式［Ｉ］において、置換基Ｒ5〜Ｒ12は隣接する置換基と相互に結合して環
を形成してもよい。このような置換フルオレニル基としては、ベンゾフルオレニル基、ジベンゾフルオレニル基、オクタヒドロジベンゾフルオレニル基、オクタメチルオクタヒドロジベンゾフルオレニル基、オクタメチルテトラヒドロジシクロペンタフルオレニル基等を挙げることができる。
【００２４】
上記一般式［Ｉ］において、シクロペンタジエニル環に置換するＲ1、Ｒ2、Ｒ3、Ｒ4は水素原子または炭素原子数１〜２０の炭化水素基であることが好ましい。炭素原子数１〜２０の炭化水素基としては、前述の炭化水素基を例示することができる。さらに好ましくはＲ3が炭素数１〜２０の炭化水素基である。
【００２５】
上記一般式［Ｉ］において、フルオレン環に置換するＲ5〜Ｒ12は炭素原子数１〜２０
の炭化水素基であることが好ましい。炭素原子数１〜２０の炭化水素基としては、前掲の炭化水素基を例示することができる。置換基Ｒ5〜Ｒ12は、隣接する置換基が相互に結合
して環を形成してもよい。
【００２６】
上記一般式［Ｉ］において、シクロペンタジエニル環とフルオレニル環を架橋するＹは周期律表第１４族元素であることが好ましく、より好ましくは炭素、ケイ素、ゲルマニウムであり、さらに好ましくは炭素原子である。このＹに置換するＲ13、Ｒ14は炭素原子数１〜２０の炭化水素基が好ましい。これらは相互に同一でも異なっていてもよく、互いに結合して環を形成してもよい。炭素原子数１〜２０の炭化水素基としては、前掲の炭化水素基を例示することができる。さらに好ましくは、Ｒ14は炭素数６〜２０のアリール(ａ
ｒｙｌ)基である。アリール基としては、前述の環状不飽和炭化水素基、環状不飽和炭化
水素基の置換した飽和炭化水素基、ヘテロ原子含有環状不飽和炭化水素基を挙げることができる。また、Ｒ13、Ｒ14はそれぞれ同一でも異なっていてもよく、互いに結合して環を形成してもよい。このような置換基としては、フルオレニリデン基、１０−ヒドロアントラセニリデン基、ジベンゾシクロヘプタジエニリデン基などが好ましい。
【００２７】
また、上記一般式［Ｉ］で表されるメタロセン化合物は、Ｒ1、Ｒ4、Ｒ5またはＲ12か
ら選ばれる置換基と架橋部のＲ13またはＲ14が互いに結合して環を形成してもよい。
上記一般式［Ｉ］において、Ｍは好ましくは周期律表第４族遷移金属であり、さらに好ましくはＴi、Ｚr、Ｈfである。また、Ｑはハロゲン原子、炭化水素基、アニオン配位子
または孤立電子対で配位可能な中性配位子から同一または異なる組合せで選ばれる。ｊは１〜４の整数であり、ｊが２以上のときは、Ｑは互いに同一でも異なっていてもよい。ハロゲン原子の具体例としては、フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子であり、炭化水素基の具体例としては前掲と同様のものなどが挙げられる。アニオン配位子の具体例としては、メトキシ、ｔｅｒｔ−ブトキシ、フェノキシなどのアルコキシ基、アセテート、ベンゾエートなどのカルボキシレート基、メシレート、トシレートなどのスルホネート基等が挙げられる。孤立電子対で配位可能な中性配位子の具体例としては、トリメチルホスフィン、トリエチルホスフィン、トリフェニルホスフィン、ジフェニルメチルホスフィンなどの有機リン化合物、テトラヒドロフラン、ジエチルエーテル、ジオキサン、１，２−ジメトキシエタンなどのエーテル類等が挙げられる。Ｑは少なくとも１つがハロゲン原子またはアルキル基であることが好ましい。
【００２８】
このような架橋メタロセン化合物としては、ジフェニルメチレン（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル-シクロペンタジエニル）（フルオレニル）ジルコニウムジクロリド、ジ
フェニルメチレン（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル-シクロペンタジエニル）（２，
７−ジｔｅｒｔ−ブチルフルオレニル）ジルコニウムジクロリド、ジフェニルメチレン（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル-シクロペンタジエニル）（３，６−ジｔｅｒｔ−ブ
チルフルオレニル）ジルコニウムジクロリド、（メチル）（フェニル）メチレン（３−ｔｅｒｔ−ブチル−５−メチル-シクロペンタジエニル）（オクタメチルオクタヒドロベン
ゾフルオレニル）ジルコニウムジクロリド、［３−（１’，１’，４’，４’，７’，７’，１０’，１０’−オクタメチルオクタヒドロジベンゾ［ｂ，ｈ］フルオレニル）（１，１，３−トリメチル−５−ｔｅｒｔ−ブチル−１，２，３，３ａ−テトラヒドロペンタレン）］ジルコニウムジクロライド（下記式［ＩＩ］参照）などが好ましく挙げられる。
【００２９】
【化２】
0004932654.tif 000003
【００３０】
なお、本発明において使用されるメタロセン触媒において、上記一般式［Ｉ］で表わされる第４族遷移金属化合物とともに用いられる、有機金属化合物、有機アルミニウムオキシ化合物、および遷移金属化合物と反応してイオン対を形成する化合物、必要に応じて用いられる粒子状担体としては、本出願人による前記公報（ＷＯ０１／２７１２４号パンフレット）あるいは特開平１１−３１５１０９号公報中に開示された化合物を制限無く使用することができる。
【００３１】
本発明におけるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）は、二つ以上の反応装置を直列に連結した重合装置を用い、次の二つの工程（［工程１］および［工程２］）を連続的に実施することによって得られる。
【００３２】
［工程１］は、重合温度０〜１００℃、重合圧力常圧〜５ＭＰａゲージ圧で、プロピレンとエチレンとを共重合させる。［工程１］では、プロピレンに対してエチレンのフィード量を少量とすることによって、［工程１］で製造されるプロピレン系ランダム共重合体がＤinsolの主成分となるようにする。
【００３３】
［工程２］は、重合温度０〜１００℃、重合圧力常圧〜５ＭＰａゲージ圧で、プロピレンとエチレンとを共重合させる。［工程２］では、プロピレンに対するエチレンのフィード量を［工程１］のときよりも多くすることによって、［工程２］で製造されるプロピレン−エチレン共重合体ゴムがＤsolの主成分となるようにする。
【００３４】
このようにすることにより、Ｄinsolに係る要件（１）および（２）は、［工程１］に
おける重合条件の調整によって、Ｄsolに係る要件（３）および（４）は、［工程２］に
おける重合条件の調整によって、満足させることが可能となる。
【００３５】
また、本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）が満足すべき物性については、使用するメタロセン触媒の化学構造により決定されることが多い。具体的には、要件（２）Ｄinsol中のプロピレンの２，１−挿入結合量および１，３−
挿入結合量の和、およびプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）の融点については、主として、［工程１］および［工程２］において用いられるメタロセン触媒を適切に選択することによって、本発明の要件を満足するように調節することができる。本発明において好ましく用いられるメタロセン触媒については前述の通りである。
【００３６】
さらに、要件（１）Ｄinsol中のエチレンに由来する骨格の含有量については、［工程
１］におけるエチレンのフィード量などによって調整することが可能である。要件（３）Ｄsolの１３５℃デカリン中における極限粘度［η］については、［工程２］における水
素などの分子量調節剤のフィード量などによって調節することが可能である。要件（４）Ｄsol中のエチレンに由来する骨格の含有量については、［工程２］におけるエチレンの
フィード量などによって調節することが可能である。さらに、［工程１］と［工程２］とで製造する重合体の量比を調整することによって、ＤinsolとＤsolとの組成比、およびプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）のメルトフローレートを適切に調節することが可能である。
【００３７】
また、本発明において用いられるプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）は、前記方法の［工程１］で製造されるプロピレン−エチレンランダム共重合体と、前記方法の［工程２］で製造されるプロピレン−エチレンランダム共重合体ゴムとを、メタロセン化合物含有触媒の存在下で個別に製造した後に、これら物理的手段を用いてブレンドして製造しても良い。
【００３８】
＜（Ｂ）高密度ポリエチレン＞
本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物には、さらに（Ｂ）高密度ポリエチレンが含まれていてもよい。（Ｂ）高密度ポリエチレンとしてはエチレン単独重合体が好ましいが、必要に応じ、エチレンと全モノマー単位の０．５モル％以下、好ましくは０．２モル％以下、特に好ましくは０．１モル％以下の他のα−オレフィンとを共重合させた重合体である。他のα−オレフィンの例としては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等を挙げることができる。
【００３９】
なお、（Ｂ）高密度ポリエチレンの密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）としては、０．９５
０〜０．９８０（ｇ／ｃｍ3）である。
（Ｂ）高密度ポリエチレンは、そのメルトフローレート（ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８、２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）が、４〜２８g/10minである。上記範囲内では、プロピレン系
樹脂組成物の機械強度、特に耐衝撃性を向上させ、更に白化抑制も優れ、且つ成形加工性及びキャップ性能を高めることができ、かつ摺動性を保持できる。
【００４０】
（Ｂ）高密度ポリエチレンは、オレフィンの立体規則性重合触媒を用い、分子量調整を図りつつエチレンおよび必要に応じて他のα−オレフィンを共存させて重合することにより、製造することができる。
【００４１】
＜造核剤＞
本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物には、さらに造核剤（以下の説明では単に核剤とも云う）が含まれていても良い。使用できる核剤としては、（ａ）ｐ−tert−ブチル安息香酸アルミニウム等のカルボン酸金属塩、（ｂ）ジベンジリデンソルビトール、ビス（４−メチルベンジリデン）ソルビトール等の多価アルコール誘導体、（ｃ）ナトリウム−
２，２−メチレンビス（４，６−ジ−tert−ブチルフェニル）ホスフェート等の有機リン酸エステル金属塩、（ｄ）分岐状オレフィン、例えば３−メチル−１−ブテン、３，３−ジメチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン等の単独重合体または共重合体等のポリマー核剤等を挙げることができる。
【００４２】
これらの中でも有機リン酸エステル金属塩が好ましく、その添加によってプロピレン系樹脂組成物の剛性と耐衝撃性との良好なバランスを図り、かつ優れた摺動性を付与することができる。有機リン酸エステル金属塩として、式（ＩＩＩ）で表されるナトリウム−２，２−メチレンビス（４，６−ジ−tert−ブチルフェニル）ホスフェート、式（ＩＶ）で表されるアルミニウム化合物等を例示することができる。特に、式（ＩＶ）で表される化合物の効果が高い。
【００４３】
【化３】
0004932654.tif 000004
【００４４】
ここで、ｔ−Ｂｕは、tert-ブチル基を示す。
【００４５】
【化４】
0004932654.tif 000005
【００４６】
上記式（ＩＶ）において、Ｒ1およびＲ2は、各々独立して水素原子またはアルキル基である。アルキル基としては、メチル、エチル、プロピル、イソプロピル、ブチル、イソブチル、tert-ブチル、アミル、tert-アミル、ヘキシル、ヘプチル、オクチル、ノニル、２−エチルヘキシル等の基を例示することができる。Ｘはアルキレン基であって、メチレン、エチレン、プロピレン基等を挙げることができる。
【００４７】
具体的には、Ｘがメチレン基であって、Ｒ1がtert-ブチル基、Ｒ2がメチル基の化合物
、またＸがメチレン基であって、Ｒ1およびＲ2がtert-ブチル基の化合物、さらにＸがメ
チレン基であって、Ｒ1およびＲ2がtert-アミル基の化合物を例示することができる。
【００４８】
また、飲料ボトル用キャップの生産速度を特に重要視したい場合は、飲料ボトル用キャップの接液する飲料によって造核剤が抽出されない飲料系である場合には下記式（Ｖ）で表される成分を主成分とする造核剤を用いることが好ましい。なお本発明でいう「主成分」とは造核剤１００重量％あたりの含有量が５０重量％以上の成分を示す。また含有量は７０重量％以上が好ましく、８０％重量以上が特に好ましい。
【００４９】
【化５】
0004932654.tif 000006
【００５０】
上記式（Ｖ）において、Metalは１価または３価の金属を指し、その中でも１価が好ま
しい。特に好ましいMetalは、ナトリウムである。なお、３価金属の場合は水酸基を含む
アルミニウム金属も可能である。
【００５１】
＜その他＞
本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で、必要に応じてさらに、顔料、ビタミン類、酸化防止剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、スリップ剤、アンチブロッキング剤、石油樹脂、ミネラルオイル等の添加物を含んでいてもよい。
【００５２】
＜プロピレン系樹脂組成物＞
本発明のプロピレン系樹脂組成物には、上記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を必須成分として含み、上記（Ｂ）高密度ポリエチレン、造核剤、その他添加剤等を含む。
【００５３】
本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物１００重量％あたり、プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）は、通常１００〜７０重量％、好ましくは１００〜８０重量％含まれ、高密度ポリエチレン（Ｂ）は、通常０〜３０重量％、好ましくは０〜２０重量％含まれる。上記範囲では、耐白化性に優れ、透明性を維持しながら低温衝撃性が良好である。
【００５４】
本発明に用いるプロピレン系樹脂組成物の調整法としては特に限定はないが、例えば上記プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）および必要に応じて用いる各種成分を、ヘンシェルミキサー、バンバリーミキサー、タンブラーミキサー等の混合機でブレンドした後、一軸乃至二軸の押出機を用いてペレット状として得ることができる。
【００５５】
＜飲料ボトル用キャップ＞
本発明の飲料ボトル用キャップは上記プロピレン系樹脂組成物からなることを特徴とする。飲料ボトル用キャップの成形方法としては、特に限定されないが、通常は射出成形や圧縮成形によって製造される。
【００５６】
本発明の飲料ボトル用キャップは、飲料ボトル用本体の口栓部を閉栓するために用いられる。その形状は特に限定されず、円形、楕円形、略四角形等であってもよい。その一例を図１に示す。通常、この飲料ボトル用キャップ１は、螺合することにより係止可能となるよう、飲料ボトル用キャップ１の内壁面に螺子溝２が形成されている。一方、飲料ボト
ル用本体３の口栓部４の外壁面には螺子溝５が形成されており、これら螺子溝２と螺子溝５とが螺合することにより、飲料ボトル用キャップ１を飲料ボトル用本体３に係止することができる。
【００５７】
特に飲料ボトル用キャップの内壁面に螺子溝を形設させる場合、キャップの金型からキャップ成形品を無理抜き等により取り出す際に、急激な応力負荷が生じる。従来より飲料ボトル用キャップに用いられているプロピレン系樹脂組成物であると、この応力負荷によりマトリックス相（海相）とゴム相（島相）との界面にクラックが発生しやすく、このクラックに起因して白化現象が生じ、キャップ自体の外観が損なわれ透明度が著しく低減することとなる。
【００５８】
しかしながら、本発明の飲料ボトル用キャップは、特定のプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）を含むプロピレン系樹脂組成物を用いているため、マトリックス相（海相）におけるゴム相（島相）の均一分散性が高く、成形時に係る応力負荷が起因となって生じる樹脂の白化現象を有効に低減することができ、飲料ボトル用キャップの内壁面に螺子溝を形設する場合であっても透明度の高いキャップを得ることができる。
【００５９】
また、本発明の飲料ボトル用キャップは、上記のように必要に応じて顔料を添加した場合であっても、白化現象の発生を有効に低減することが可能となるため、所望の発色を得ることが容易である。
【００６０】
なお、飲料ボトル本体を成形するために用いられる樹脂組成物については、飲料用に適していれば特に制限されず、いずれの樹脂組成物でもよく、たとえばＰＥＴ、ポリプロピレンなどを採用することができる。
【００６１】
［実施例］
次に本発明を実施例に基づき詳細に説明するが、本発明はかかる実施例に限定されるものではない。なお、実施例および比較例における物性の測定方法は次の通りである。
【００６２】
＜評価方法＞
［プロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ）について］
(m1)MFR（メルトフローレート）
MFRは、ASTM D1238（230℃、荷重2.16kg）に従って測定した。
【００６３】
(m2)融点（Tm）
示差走査熱量計（DSC、パーキンエルマー社製）を用いて測定を行った。ここで測定し
た第3stepにおける吸熱ピークを融点（Tm）と定義した。
【００６４】
（測定条件）
第1step  ：  10℃/minで240℃まで昇温し、10min間保持する。
第2step  ：  10℃/minで60℃まで降温する。
【００６５】
第3step  ：  10℃/minで240℃まで昇温する。
(m3)室温n-デカン可溶部量（Dsol）
最終生成物（すなわち、本発明のプロピレン系ランダムブロック重合体）のサンプル5gにn-デカン200mlを加え、145℃で30分間加熱溶解した。約3時間かけて、20℃まで冷却さ
せ、30分間放置した。その後、析出物（以下、n-デカン不溶部：Dinsol）を濾別した。濾液を約3倍量のアセトン中入れ、n-デカン中に溶解していた成分を析出させた（析出物（
Ａ））。析出物(Ａ)とアセトンを濾別し、析出物を乾燥した。なお、濾液側を濃縮乾固しても残渣は認められなかった。
【００６６】
n-デカン可溶部量は、以下の式によって求めた。
n-デカン可溶部量（wt%）=〔析出物(A)重量／サンプル重量〕×１００。
(m4)エチレンに由来する骨格の含有量
Dinsol、Dsol中のエチレンに由来する骨格濃度を測定するために、サンプル20〜30mgを1,2,4−トリクロロベンゼン/重ベンゼン(2:1)溶液0.6mlに溶解後、炭素核磁気共鳴分析（13C-NMR）を行った。プロピレン、エチレン、α-オレフィンの定量はダイアッド連鎖分布より求めた。例えば、プロピレン−エチレン共重合体の場合、
【００６７】
【数１】
0004932654.tif 000007
【００６８】
を用い、以下の計算式(Eq-1)および(Eq-2)により求めた。
【００６９】
【数２】
0004932654.tif 000008
【００７０】
（m5）極限粘度[η]
デカリン溶媒を用いて、135℃で測定した。サンプル約20mgをデカリン15mlに溶解し、135℃のオイルバス中で比粘度ηspを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を5ml追
加して希釈後、同様にして比粘度ηspを測定した。この希釈操作をさらに2回繰り返し、
濃度（C）を0に外挿した時のηsp/Cの値を極限粘度として求めた。
【００７１】
［η］=  lim（ηsp/C）  （C→0）。
(m6)2,1-挿入結合量、1,3-挿入結合量の測定
13Ｃ−ＮＭＲを用いて、特開平7-145212号公報に記載された方法に従って、プロピレンの2,1-挿入結合量、1,3-挿入結合量を測定した。
【００７２】
［プロピレン系樹脂組成物および角板（試験片）について］
(n1)MFR（メルトフローレート）
MFRは、ASTM D1238（230℃、荷重2.16kg）に従って測定した。
【００７３】
(n2)曲げ弾性率
曲げ弾性率は、ASTM  D790に従って測定した。
(n3)射出成形体のIzod衝撃強度
アイゾット衝撃強度（IZ）は、ASTM D256に準拠して下記の条件で測定した。
【００７４】
(n4)射出成形体のＨＡＺＥ
ＨＡＺＥは、ASTM   D1003に準拠して測定した。
(n5)落球試験
厚さ２ｍｍ角板に剛球の荷重95.1ｇ、落球径28.6mmを高さ20ｃｍから落下させる。その際角板に出来た白化を目視で確認し、定規で直径を測定した。
【００７５】
白化が確認されなかったものを◎、白化した部分の直径が５ｍｍ以下のものを○、白化した部分の直径が５ｍｍを超えるものを×として評価した。
［製造例１］
(1)固体触媒担体の製造
容量１リットル枝付フラスコにＳｉＯ2３００ｇをサンプリングし、トルエン８００ml
を入れ、スラリー化した。
【００７６】
次にスラリーを容量５リットルの４つ口フラスコへ移液し、トルエン２６０mlを加えた。
ここにメチルアルミノキサン（以下、ＭＡＯ）−トルエン溶液（アルベマール社製１０wt％溶液）を２８３０ml導入し、室温のままで、３０分間攪拌した。１時間で１１０℃に昇温し、４時間反応を行った。反応終了後、室温まで冷却した。冷却後、上澄みトルエンを抜き出し、フレッシュなトルエンで、置換率が９５％になるまで、置換を行った。
【００７７】
(2)固体触媒成分の製造（担体への金属触媒成分の担持）
グローブボックス内にて、容量５リットルの４つ口フラスコにWO2006/068308号の記載
に従って合成された［３−（１’，１’，４’，４’，７’，７’，１０’，１０’−オクタメチルオクタヒドロジベンゾ［ｂ，ｈ］フルオレニル）（１，１，３−トリメチル−５−ｔｅｒｔ−ブチル−１，２，３，３ａ−テトラヒドロペンタレン）］ジルコニウムジクロライドを２．０ｇ秤取った。フラスコをグローブボックスの外に出し、トルエン０．４６リットルと上記(1)で調製したＭＡＯ/ＳｉＯ2/トルエンスラリー１．４リットルとを窒素下で加え、３０分間攪拌し担持を行った。
【００７８】
得られた［３−（１’，１’，４’，４’，７’，７’，１０’，１０’−オクタメチルオクタヒドロジベンゾ［ｂ，ｈ］フルオレニル）（１，１，３−トリメチル−５−ｔｅｒｔ−ブチル−１，２，３，３ａ−テトラヒドロペンタレン）］ジルコニウムジクロライド／ＭＡＯ／ＳｉＯ2／トルエンスラリーはn-ヘプタンにて９９％置換を行い、最終的な
スラリー量を４．５リットルとした。この操作は、室温で行った。
【００７９】
(3)予備重合触媒の製造
前記の(2)で調製した固体触媒成分２０２ｇ、トリエチルアルミニウム１０９ml、ヘプ
タン１００リットルを内容量２００リットルの攪拌機付きオートクレーブに導入し、内温１５〜２０℃に保ち、エチレンを２０２０ｇ導入し、１８０分間攪拌しながら反応させた。
【００８０】
重合終了後、固体成分を沈降させ、上澄み液の除去およびヘプタンによる洗浄を２回行った。得られた予備重合触媒を精製ヘプタンに再懸濁して、固体触媒成分濃度で２ｇ／リットルとなるよう、ヘプタンにより調整を行った。この予備重合触媒は固体触媒成分１ｇ当りポリエチレンを１０ｇ含んでいた。
【００８１】
(4)本重合
内容量５８リットルの管状重合器にプロピレンを４０kg／時間、水素を５Ｎリットル／時間、上記(3)で製造した触媒スラリーを固体触媒成分として1．６ｇ／時間、トリエチルアルミニウム１．0ｇ／時間を連続的に供給し、管状重合器内に気相の存在しない満液の
状態にて重合した。管状反応器の温度は３０℃であり、圧力は３．２ＭＰａ／Ｇであった。
【００８２】
得られたスラリーを内容量１０００リットルの攪拌機付きベッセル重合器へ送り、更に重合を行った。重合器へは、プロピレンを４５kg／時間、エチレンを気相部のエチレン濃度が０．７mol%、水素を気相部の水素濃度が０．５mol%になるように供給した。重合温度７２℃、圧力３．１ＭＰａ／Ｇで重合を行った。
【００８３】
得られたスラリーを内容量５００リットルの攪拌機付きベッセル重合器へ送り、更に重
合を行った。重合器へは、プロピレンを１０kg／時間、エチレンを気相部のエチレン濃度が０．７mol%、水素を気相部の水素濃度が０．５mol%になるように供給した。重合温度７１℃、圧力３．０ＭＰａ／Ｇで重合を行った。
【００８４】
得られたスラリーを内容量５００リットルの攪拌機付きベッセル重合器へ送り、更に重合を行った。重合器へは、プロピレンを１０kg／時間、エチレンを気相部のエチレン濃度が０．７mol%、水素を気相部の水素濃度が０．５mol%になるように供給した。重合温度７0℃、圧力３．０ＭＰａ／Ｇで重合を行った。
【００８５】
得られたスラリーを内容量５００リットルの攪拌機付きベッセル重合器へ送り、共重合を行った。重合器へは、プロピレンを１０kg／時間、水素を気相部の水素濃度が０．１１mol%になるように供給した。重合温度６１℃、圧力２．９ＭＰａ／Ｇを保つようにエチレンを供給し重合を行った。
【００８６】
得られたスラリーを気化後、気固分離を行い、プロピレン系ランダムブロック共重合体（A-1）を得た。得られたプロピレン系ランダムブロック共重合体（A-1）を、８０℃で真空乾燥させた。得られたプロピレン系ランダムブロック共重合体（A-1）の特性を表１に
示す。
【００８７】
【表１】
0004932654.tif 000009
【実施例１】
【００８８】
製造例１で製造されたプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ-１）１００重量部
に対して、熱安定剤IRGANOX1010（チバガイギー（株）商標）０．１重量部、熱安定剤IRGAFOS168（チバガイギー（株）商標）０．１重量部、ステアリン酸カルシウム０．１重量
部をヘンシェルにて混合後、（株）日本製鋼所製  ＣＩＭ５０Ｓ（二軸押出機）とＰ６５（単軸押出機）を用いてＣＩＭシリンダー温度１８０℃、Ｐ６５シリンダー温度２００℃条件にて溶融混練してペレット状のプロピレン系樹脂組成物を調製した。この樹脂組成物を基材として、（株）東芝機械セルマック社製のＥＣ１６０Ｎ（型締め圧力１６０トン）でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にてＡＳＴＭ規格の試験片を製造した。又、ＦＡＮＵＣ社製の１００トン射出成形機でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にて角板厚み２mmの角板を製造した。得られたＡＳＴＭ規格の試験片で曲げ弾性
率、アイゾット衝撃強度を測定し、角板でＨＡＺＥを測定した。結果を表２に示す。
【実施例２】
【００８９】
製造例１で製造されたプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ-１）８０重量部及
び高密度ポリエチレン（(株)プライムポリマー製２２００Ｊ（ＭＦＲ１９０℃５．２ｇ／１０ｍｉｎ、密度０．９６８）２０重量部の合計１００重量部に対して、熱安定剤IRGANOX1010（チバガイギー（株）商標）０．１重量部、熱安定剤IRGAFOS168（チバガイギー（
株）商標）０．１重量部、ステアリン酸カルシウム０．１重量部をヘンシェルにて混合後、（株）日本製鋼所製  ＣＩＭ５０Ｓ（二軸押出機）とＰ６５（単軸押出機）を用いてＣＩＭシリンダー温度１８０℃、Ｐ６５シリンダー温度２００℃条件にて溶融混練してペレット状のプロピレン系樹脂組成物を調製した。この樹脂組成物を基材として、（株）東芝機械セルマック社製のＥＣ１６０Ｎ（型締め圧力１６０トン）でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にてＡＳＴＭ規格の試験片を製造した。又、ＦＡＮＵＣ社製の１００トン射出成形機でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にて角板厚み２mmの角板を製造した。得られたＡＳＴＭ規格の試験片で曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度を測定し、角板でＨＡＺＥを測定した。結果を表２に示す。
【００９０】
［比較例１］
市販されている汎用ブロック銘柄（(株)プライムポリマー製：Ｊ７０７Ｇ（MFR30g/10min））を、この樹脂組成物を基材として、（株）東芝機械セルマック社製のＥＣ１６０Ｎ（型締め圧力１６０トン）でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にてＡＳＴＭ規格の試験片を製造した。又、ＦＡＮＵＣ社製の１００トン射出成形機でシリンダー温度２００℃、金型温調機４０℃条件にて角板厚み２mmの角板を製造した。得られたＡＳＴＭ規格の試験片で曲げ弾性率、アイゾット衝撃強度を測定し、角板でＨＡＺＥを測定した。結果を表２に示す。
【００９１】
【表２】
0004932654.tif 000010
【産業上の利用可能性】
【００９２】
本発明の飲料ボトル用キャップは、特定のプロピレン系ランダムブロック共重合体（Ａ
）を含むプロピレン系樹脂組成物を用いており、耐熱性と剛性、耐衝撃性に優れるだけでなく、高い透明性をも有している。また、成形時における過度な応力負荷によっても白化現象が生じにくく、透明性を保持することができる。したがって、さらに顔料を添加することにより、発色性豊かな飲料ボトル用キャップを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】本発明の飲料ボトル用キャップの形状の一例を表す図である。
【符号の説明】
【００９４】
１：  飲料ボトル用キャップ
２：  螺子溝
３：  飲料ボトル用本体
４：  飲料ボトル用本体３の口栓部
５：  螺子溝
【図１】
0004932654.tif 000011