(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
低質油燃料を噴霧空気と共にガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させるバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記バーナは低質油燃料を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する液体燃料ノズルと、前記液体燃料ノズルの軸心に沿って該液体燃料ノズルの外周側に配設され噴霧空気を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する噴霧空気ノズルと、前記液体燃料ノズルの軸心に沿って該液体燃料ノズルの内周側に配設され内部噴霧空気を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する内部噴霧空気ノズルと、圧縮機から抽気された抽気空気を導く抽気空気系統と、この抽気空気系統から分岐して前記バーナに備えた噴霧空気ノズルに分岐した一方の抽気空気を噴霧空気として供給する空気噴霧系統と、同じく抽気空気系統から分岐して前記バーナに備えた内部噴霧空気ノズルに分岐した他方の抽気空気を内部噴霧空気として供給する内部空気噴霧系統と、前記噴霧空気ノズルに供給される噴霧空気の流量と前記内部噴霧空気ノズルに供給される内部噴霧空気の流量とを別々に制御する制御手段を備えたことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器。
【請求項２】
請求項１に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記抽気空気系統に第１の圧力調整弁を設置し、前記内部空気噴霧系統に第２の圧力調整弁を設置したことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記液体燃料ノズル、噴霧空気ノズル及び内部噴霧空気ノズルのうち少なくとも１つのノズルの内部に、そのノズルの内部を流下する流体に旋回速度を与える旋回器を設置したことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記バーナの内部に設けた前記液体燃料ノズルの先端から低質油燃料を噴霧する燃料噴霧ノズル噴出口の位置と、内部噴霧空気ノズルの先端から内部噴霧空気を噴霧する内部噴霧空気ノズル噴出口の位置とを、それぞれ前記噴霧空気ノズルの先端から噴霧空気を噴霧する噴霧空気ノズル噴出口の位置よりもバーナの流体の流れ方向において上流側に位置するように離間させて両者の間に低質油燃料を微細化する空間部を形成させたことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器。
【請求項５】
請求項３に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記旋回器は前記液体燃料ノズルの内部と、前記噴霧空気ノズル及び内部噴霧空気ノズルのうち少なくとも一方の内部にそれぞれ設置させ、前記液体燃料ノズルに設置した該旋回器と前記噴霧空気ノズル及び内部噴霧空気ノズルのうち少なくとも一方に設置した該旋回器では、流下する流体に与える旋回速度の方向が互いに逆方向となるように前記旋回器を形成したことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器。
【請求項６】
低質油燃料を噴霧空気と共にガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させるバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法において、
前記バーナに備えた液体燃料ノズルに低質油燃料を流下させてこの液体燃料ノズルの先端から前記低質油燃料を噴射させ、前記バーナに備えられて液体燃料ノズルの内周側に配設された内部噴霧空気ノズルに圧縮機から抽気した抽気空気の一部である内部噴霧空気を流下してこの内部噴霧空気ノズルの先端から前記内部噴霧空気を噴射させて前記液体燃料ノズルの先端から噴射した低質油燃料が前記内部噴霧空気の噴流の外周側に環状の低質油燃料の噴流を形成するようにし、
前記バーナに備えられて液体燃料ノズルの外周側に配設された噴霧空気ノズルに前記抽気空気の残りの一部を噴霧空気として流下させてこの噴霧空気ノズルの先端から前記噴霧空気を噴射させて前記液体燃料ノズルの先端から噴射した環状に形成された低質油燃料の噴流を微細化し、この微細化した低質油燃料の噴流を前記バーナの先端からガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させる際に発生する煤塵が低減するように前記噴霧空気と前記内部噴霧空気の流量比を設定することを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法。
【請求項７】
請求項６に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法において、前記液体燃料ノズルから噴射される低質油燃料と前記内部噴霧空気ノズルから噴射される内部噴霧空気と前記噴霧空気ノズルの先端から噴射される噴霧空気のそれぞれを、旋回速度を付与した状態でガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させることを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法。
【請求項８】
請求項７に記載したバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法において、前記液体燃料ノズルによって低質油燃料の噴流に付与された旋回速度の方向と、前記内部噴霧空気ノズルによって内部噴霧空気の噴流に付与された旋回速度の方向、及び前記噴霧空気ノズルによって噴霧空気の噴流に付与された旋回速度の方向とが互いに逆方向となるようにこれらの噴流に旋回速度を付与したことを特徴とするバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は軽油やＡ重油などの液体燃料よりも残留炭素を多く含む低質油をガスタービン燃料として用いるガスタービン燃焼器に係わり、特に残留炭素を含む低質油燃料を燃焼させた際に発生しやすい煤塵を低減するバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、ガスタービンにおいて燃料の多様化が検討されており、石油精製所や化学プラントなどで副次的に発生する残渣油などの低質油の利用が検討されつつある。
【０００３】
この低質油はガスタービン燃焼の燃料として主に用いられる軽油やＡ重油に比べて安価であり、低質油をガスタービンの燃料に利用できれば、資源を有効に活用し得るだけでなく、発電コストの中で大きな部分を占めている燃料費を節約できるため、発電コストを大幅に削減できる。
【０００４】
しかしながら、この低質油は軽油やＡ重油に比べて動粘度が大きく、残留炭素や窒素分、硫黄分を多く含む。そして燃焼の際にセノスファなど低質油に多く含まれている残留炭素由来の煤塵が多量に発生するため、煤塵の抑制が低質油燃焼の技術的課題となっている。
【０００５】
特開２００４−３７３０号公報には、一般的な液体燃料を用いたものであるが、ＮＯｘ排出量の低減を可能にした燃料噴霧ノズルを備えた拡散燃焼用のガスタービン燃焼器の技術が開示されている。
【０００６】
この特開２００４−３７３０号公報に記載されたガスタービン燃焼器の燃料噴霧ノズルには、燃焼室内に燃料を噴射する外周側燃料噴孔と内周側燃料噴孔とが燃焼室に臨むように配設させており、更に内周側燃料噴孔の燃料流路に流路抵抗手段を備えさせた構成となっている。
【０００７】
上記構成の燃料噴霧ノズルは流路抵抗手段の設置によって外周側燃料噴孔から噴出する燃料よりも流速が遅くなった燃料を内周側燃料噴孔から燃焼室内に噴出させ、燃料噴霧ノズル近傍の燃焼室内に形成される酸素濃度の低い低酸素濃度領域に対して内周側燃料噴孔から燃料噴流を供給して燃焼反応させるものである。
【０００８】
そして上記構成の燃料噴霧ノズルを備えたガスタービン燃焼器では、全体の燃料噴射量のうち燃焼器内に形成される低酸素濃度領域で燃焼させる燃料の流量割合が増加できるので、高温の燃焼ガス領域を狭い範囲に制限してＮＯｘの発生量を低減している。
【０００９】
また特開２００７−３３０２２号公報には、軽油やＡ重油以外の燃料である水素や一酸化炭素等を含む多成分からなる混合ガス燃料を起動用の軽油から切り替えて使用する際に、火炎温度が高く燃焼速度も速い混合ガス燃料を燃焼した場合でもバーナのメタル温度を適正な温度範囲に抑制して信頼性を向上させたガスタービン燃焼器の技術が開示されている。
【００１０】
この特開２００７−３３０２２号公報に記載されたガスタービン燃焼器のバーナは、燃焼室に起動用の軽油を噴射する起動用燃料ノズルと、この起動用燃料ノズルの周囲に設けた混合燃料用ノズルと、圧縮空気の一部を燃焼室に噴射する空気流路を有し該混合燃料用ノズルの噴出孔をこの空気流路の内周部に配設した空気旋回器と、燃焼室に臨む混合燃料用ノズルの端面に設けられ該混合燃料用ノズルから噴出する混合燃料の一部を燃焼室に噴射する冷却孔とを備えて構成されている。
【００１１】
そして上記構成のバーナを備えたガスタービン燃焼器では、混合ガス燃料を燃焼した場合でもバーナのノズル端面近傍の燃料濃度を高めることにより火炎温度を低下させ、バーナのメタル温度を適正な温度範囲に抑制して信頼性を向上させている。
【００１２】
また、技術文献のＭｏｓｚｋｏｗｉｃｚ，Ｐ．，  Ｗｉｔｚｅｌ，Ｌ．  ａｎｄ  Ｃｌａｕｓ，Ｇ．，“Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ  ｏｆ  Ｖｅｒｙ  Ｆａｓｔ  Ｐｙｒｏｌｙｓｉｓ  ｏｆ  Ｈｅａｖｙ  Ｆｕｅｌ  Ｏｉｌ  Ｄｒｏｐｌｅｔｓ”，  Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｓｃｉｅｎｃｅ，  Ｖｏｌ．５１，  Ｎｏ．１７，  ｐｐ．４０７５−４０８６（１９９６）には、残留炭素を含む低質油を燃焼させた際に発生する煤塵に含まれているスート（soot）と呼ばれる粒子とセノスファ（cenosphere）と呼ばれる粒子とについて開示されている。
【００１３】
【特許文献１】特開２００４−３７３０号公報
【特許文献２】特開２００７−３３０２２号公報
【非特許文献１】Ｍｏｓｚｋｏｗｉｃｚ，Ｐ．，  Ｗｉｔｚｅｌ，Ｌ．  ａｎｄ  Ｃｌａｕｓ，Ｇ．，“Ｍｏｄｅｌｌｉｎｇ  ｏｆ  Ｖｅｒｙ  Ｆａｓｔ  Ｐｙｒｏｌｙｓｉｓ  ｏｆ  Ｈｅａｖｙ  Ｆｕｅｌ  Ｏｉｌ  Ｄｒｏｐｌｅｔｓ”，  Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｓｃｉｅｎｃｅ，  Ｖｏｌ．５１，  Ｎｏ．１７，  ｐｐ．４０７５−４０８６  （１９９６）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
ところで、特開２００４−３７３０号公報に記載された燃料噴霧ノズルを備えた拡散燃焼用のガスタービン燃焼器、並びに特開２００７−３３０２２号公報に記載された混合ガス燃料を燃焼させるガスタービン燃焼器の燃料として、軽油やＡ重油などの液体燃料よりも残留炭素を多く含む低質油を用いた場合には、この残留炭素に由来のセノスファが残留炭素の一部が微粒化した液滴の表面に殻として形成するため、軽油やＡ重油などの燃料に比べて液滴の蒸発に時間を要する。
【００１５】
しかも、液滴内部の燃料が蒸発したあとは、セノスファと呼ばれる液滴表面に形成された殻が残ることになる。
【００１６】
残留炭素を含む低質油の燃焼で発生する煤塵には、上記非特許文献１で述べられているように、スート（soot）と呼ばれる数μm以下の大きさの粒子と、セノスファ（cenosphere）と呼ばれる数μm〜１００μm程度の大きさの粒子がある。
【００１７】
スートとは、燃料液滴表面から蒸発した燃料が、気相中で、酸素との混合が不十分な状態で不完全燃焼することにより発生する炭素粒子のことをいう。一方、セノスファとは、液滴周囲の火炎からの熱により、液滴内部の揮発成分は蒸発し、残留炭素分は液滴表面に殻を形成することによって発生する炭素粒子のことをいう。
【００１８】
低質油の燃焼では、このような残留炭素由来のセノスファが主な煤塵原因となる。セノスファは、燃焼室内で滞留する間に、その表面に拡散してきた酸素との固体表面燃焼により消滅していくが、燃焼室内で燃焼し切れなかったものが煤塵として排出される。
【００１９】
上記で詳細に説明したように、セノスファは燃焼の過程で消滅するものの低質油は軽油やＡ重油の燃料に比べて蒸発に時間がかかる上にセノスファの消滅にも反応時間が必要となるため、低質油の燃焼時に発生する煤塵濃度が高くなり、これが残留炭素を含む低質油を燃焼した時の煤塵増加の原因となっている。
【００２０】
低質油はガスタービン燃焼の燃料として主に用いられる軽油やＡ重油に比べて安価であり、この低質油をガスタービンの燃料として利用できれば燃料代のランニングコストを大幅に削減できるなどの利点がある。
【００２１】
しかしながら、この低質油は軽油やＡ重油に比べて残留炭素を多く含んでいることから、上述したように低質油の燃焼の際にセノスファなど低質油に多く含まれている残留炭素由来の煤塵が発生して煤塵濃度が高くなり、結果的に煤塵の環境規制値を満足できないという問題を有しており、この問題が低質油をガスタービンの燃料に利用する上で課題となっている大きな原因である。
【００２２】
本発明の目的は、残留炭素を多く含む低質油を燃料として使用した場合に、低質油が燃焼する際の煤塵の発生を抑制することが可能なバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明の低質油燃料を噴霧空気と共にガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させるバーナを備えたガスタービン燃焼器は、低質油燃料を噴霧空気と共にガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させるバーナを備えたガスタービン燃焼器において、前記バーナは低質油燃料を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する液体燃料ノズルと、前記液体燃料ノズルの軸心に沿って該液体燃料ノズルの外周側に配設され噴霧空気を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する噴霧空気ノズルと、前記液体燃料ノズルの軸心に沿って該液体燃料ノズルの内周側に配設され内部噴霧空気を前記ガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射する内部噴霧空気ノズルと、圧縮機から抽気された抽気空気を導く抽気空気系統と、この抽気空気系統から分岐して前記バーナに備えた噴霧空気ノズルに分岐した一方の抽気空気を噴霧空気として供給する空気噴霧系統と、同じく抽気空気系統から分岐して前記バーナに備えた内部噴霧空気ノズルに分岐した他方の抽気空気を内部噴霧空気として供給する内部空気噴霧系統と、前記噴霧空気ノズルに供給される噴霧空気の流量と前記内部噴霧空気ノズルに供給される内部噴霧空気の流量とを別々に制御する制御手段を備えたことを特徴とする。
【００２５】
本発明の低質油燃料を噴霧空気と共にガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させるバーナを備えたガスタービン燃焼器の噴霧空気供給方法は、前記バーナに備えた液体燃料ノズルに低質油燃料を流下させてこの液体燃料ノズルの先端から前記低質油燃料を噴射させ、前記バーナに備えられて液体燃料ノズルの内周側に配設された内部噴霧空気ノズルに圧縮機から抽気した抽気空気の一部である内部噴霧空気を流下してこの内部噴霧空気ノズルの先端から前記内部噴霧空気を噴射させて前記液体燃料ノズルの先端から噴射した低質油燃料が前記内部噴霧空気の噴流の外周側に環状の低質油燃料の噴流を形成するようにし、前記バーナに備えられて液体燃料ノズルの外周側に配設された噴霧空気ノズルに前記抽気空気の残りの一部を噴霧空気として流下させてこの噴霧空気ノズルの先端から前記噴霧空気を噴射させて前記液体燃料ノズルの先端から噴射した環状に形成された低質油燃料の噴流を微細化し、この微細化した低質油燃料の噴流を前記バーナの先端からガスタービン燃焼器の燃焼室に噴射して燃焼させる際に発生する煤塵が低減するように前記噴霧空気と前記内部噴霧空気の流量比を設定することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、残留炭素を多く含む低質油を燃料として使用した場合に、低質油が燃焼する際の煤塵の発生を抑制することが可能なバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法を実現することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
次に、本発明の実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法について図面を参照して以下に説明する。
【実施例１】
【００２９】
本発明の一実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法について図１を用いて説明する。
【００３０】
図１乃至図５を用いて本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器について詳細に説明する。
【００３１】
図１は、本発明の実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器を有するシンプルサイクルのガスタービン発電プラント１の概略構成と、このガスタービン発電プラント１のガスタービン燃焼器３として低質油を燃焼する燃料噴霧バーナ６０を備えたガスタービン燃焼器の部分拡大図を共に示したものである。
【００３２】
図１において、ガスタービン発電プラント１は、空気を圧縮して加圧する圧縮機２と、この空気圧縮機２で加圧した圧縮空気と燃料の低質油とを燃焼して燃焼ガスを生成するガスタービン燃焼器３と、このガスタービン燃焼器３で生成した燃焼ガス１１０ａにより駆動するタービン４と、この駆動されるタービン４により回転され発電する負荷又は発電機６を備えている。
【００３３】
このタービン４を駆動した後の燃焼ガス１１０ａは燃焼ガス１１１ａとしてタービン４から排出される。
【００３４】
また、このシンプルサイクルのガスタービン発電プラント１には起動時に空気圧縮機２を駆動するガスタービン駆動用の起動用モータ８も設置されている。
【００３５】
上記したガスタービン発電プラント１のガスタービン燃焼器３の頭部には燃料噴霧バーナ６０が設置されている。
【００３６】
この燃料噴霧バーナ６０の先端側はガスタービン燃焼器３の内部に形成された燃焼室３ａに面しており、燃料噴霧バーナ６０の先端側の反対側は燃料となる低質油燃料２００ａをガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０に供給する低質油燃料系統２００が配設されている。
【００３７】
燃料噴霧バーナ６０には、該燃料噴霧バーナ６０からガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａに供給される低質油燃料２００ａを微粒化するための噴霧空気の１つとして、圧縮機２で加圧した圧縮空気の一部を抽気した抽気空気を噴霧空気１０３ａとして該燃料噴霧バーナ６０内部に導く噴霧空気系統１０３が配設されている。
【００３８】
また、燃料噴霧バーナ６０には、該燃料噴霧バーナ６０からガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａに供給される低質油燃料２００ａを微粒化するための噴霧空気の他の１つとして、圧縮機２で加圧した圧縮空気の一部を抽気した抽気空気を内部噴霧空気１０４ａとして該燃料噴霧バーナ６０の内部の軸心側に導く内部空気噴霧系統１０４が配設されている。
【００３９】
ガスタービン燃焼器３に供給される燃焼用空気１０２ａは、圧縮機２で加圧した圧縮空気を燃焼用空気系統１０２を通じて供給し、ガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａを区画する円筒形状の燃焼器ライナ１１と、この燃焼器ライナ１１の外側に設けた円筒形状の外筒１０との間の空気流路を通じて流下させて燃焼室３ａの内部に流入させている。
【００４０】
次に上記した本発明の実施例である燃料噴霧バーナ６０を備えたガスタービン燃焼器３を有するガスタービン発電プラント１の運転方法について説明する。
【００４１】
図１において、ガスタービン発電プラント１を始動する場合には、起動用モータ８などの外部動力によって圧縮機２とタービン４を一体に回転させ、この圧縮機２で圧縮されて燃焼用空気系統１０２を通じてガスタービン燃焼器３に供給された燃焼用空気１０２ａと、低質油燃料系統２００を通じてガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０に供給された低質油２００ａをガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａに噴出させ、燃焼室３ａの内部で低質油燃料２００ａに着火して燃焼させる。
【００４２】
そして、ガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａの内部で低質油燃料２００ａを燃焼させて発生した燃焼ガス１１０ａはタービン４に供給され、この燃焼ガス１１０ａによってタービン４を駆動する。
【００４３】
ガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａで燃焼する低質油燃料２００ａの供給流量の増加に伴って、燃焼室３ａの内部では低質油燃料２００ａの燃焼で発生する燃焼ガス１１０ａの流量が増加し、この燃焼ガス１１０ａで駆動されるタービン４が昇速する。
【００４４】
タービン４が昇速して所望の回転数に昇速すると起動用モータ８が離脱することによりガスタービン発電プラント１は自立運転に入り、無負荷の定格回転数に達する。
【００４５】
ガスタービン発電プラント１が無負荷の定格回転数に到達した後に発電機６を併入して発電を開始するが、更にガスタービン燃焼器３に供給する低質油燃料２００ａの流量を増加させるによりガスタービン燃焼器３で発生する燃焼ガス１１０ａの流量も増加して、タービン４で駆動させる発電機６の負荷を所望の負荷まで上昇させる発電を行う。
【００４６】
ガスタービン燃焼器３の頭部に備えられた燃料噴霧バーナ６０は、燃料噴霧バーナ６０の先端部の外周側にスワラー１７を設けてあり、ガスタービン燃焼器３に圧縮機２から供給された燃焼用空気１０２ａの一部を圧力バランスによって導いて燃料噴霧バーナ６０の外周側に環状に設けた前記スワラー１７で燃焼室３ａに供給される燃焼用空気１０２ａに対して旋回流をかけて燃焼室３ａ内に供給し、燃焼室３ａの内部で低質油燃料２００ａが燃焼して形成する火炎８１を保持させるための循環流を生じさせる構造となっている。
【００４７】
低質油燃料２００ａの微粒化に必要な噴霧空気のひとつは、圧縮機２から抽気した抽気空気を噴霧空気系統１０３を通じてガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０に噴霧空気１０３ａとして供給する。
【００４８】
そしてこの噴霧空気１０３ａは、噴霧空気系統１０３に設置した圧力調節弁１５によってガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０を流れる低質油燃料２００ａの圧力と噴霧空気１０３ａの供給圧力の比率が一定となるように制御される。
【００４９】
次に図１に示した本実施例のガスタービン燃焼器３に設置された燃料噴霧バーナ６０の部分拡大断面図を図２に示し、図２に示した本実施例のガスタービン燃焼器３に設置された燃料噴霧バーナ６０の正面図を図３に示す。
【００５０】
図１乃至図３に示したガスタービン燃焼器３に備えられた燃料噴霧バーナ６０について、その構造の詳細を説明すると、燃料噴霧バーナ６０の内部には該燃料噴霧バーナ６０の半径方向中心部に低質油燃料２００ａを導く燃料噴霧ノズル２０が該燃料噴霧バーナ６０の軸心方向に沿って配設されている。
【００５１】
そして燃料噴霧バーナ６０に外部の低質油燃料系統２００から供給された低質油燃料２００ａは、燃料噴霧バーナ６０の内部に配設した燃料流路となる燃料噴霧ノズル２０に導かれ、該燃料噴霧ノズル２０の先端の燃料噴霧ノズル噴出口２０ａから低質油燃料２００ａを燃焼室３ａに噴出させる。
【００５２】
燃料噴霧バーナ６０の内部で前記液体燃料ノズル２０の外周側には、噴霧空気１０３ａを流下させる噴霧空気ノズル２１が該液体燃料ノズル２０と同心状となるように該液体燃料ノズル２０の軸心に沿って配設されており、また前記液体燃料ノズル２０の内周側には、内部噴霧空気１０４ａを流下させる内部噴霧空気ノズル２２が該液体燃料ノズル２０と同心状となるように該液体燃料ノズル２０の軸心に沿って配設されている。
【００５３】
前記燃料噴霧バーナ６０の先端となるバーナ端面１８には、その最外周側の位置に圧縮機２で昇圧した圧縮空気を燃焼用空気１０２ａの一部として燃焼室３ａに供給する旋回器１７が設置されている。
【００５４】
燃料噴霧バーナ６０に外部から噴霧空気系統１０３を通じて供給された噴霧空気１０３ａは、燃料噴霧バーナ６０の内部に設けた液体燃料ノズル２０の外周側に、同心状となるように前記液体燃料ノズル２０の軸心に沿って設置されて噴霧空気１０３ａの流路となる噴霧空気ノズル２１に導かれ、該噴霧空気ノズル２１の先端の噴霧空気ノズル噴出口２１ａからこの噴霧空気１０３ａを燃焼室３ａに噴出させる。
【００５５】
また、燃料噴霧バーナ６０に外部から内部噴霧空気系統１０４を通じて供給された内部噴霧空気１０４ａは、燃料噴霧バーナ６０の内部に設けた前記燃料噴霧ノズル２０の内周側に、同心状となるように前記液体燃料ノズル２０の軸心に沿って設置されて内部噴霧空気１０４ａの流路となる内部噴霧空気ノズル２２に導かれ、該内部噴霧空気ノズル２２の先端の内部噴霧空気ノズル噴出口２２ａからこの内部噴霧空気１０４ａを燃焼室３ａに噴出させる。
【００５６】
前記内部噴霧空気ノズル２２の先端の内部噴霧空気ノズル噴出口２２ａ、及び燃料噴霧ノズル２０の先端の燃料噴霧ノズル噴出口２０ａの位置は、燃焼室３ａに開口した前記噴霧空気ノズル２１の先端の噴霧空気ノズル噴出口２１ａの位置よりもそれぞれ燃料噴霧バーナ６０の軸方向内側（内部噴霧空気１０４ａ及び低質油燃料２００ａの流体の上流側）に位置するように離間して配置させて、両者の間に図２に示すような空間部１９を該燃料噴霧バーナ６０の先端部近傍の内部に形成する必要がある。
【００５７】
そして上記した構造によって、噴霧空気ノズル２１の噴霧空気ノズル噴出口２１ａと燃料噴霧ノズル２０の燃料噴霧ノズル噴出口２２ａとの間に低質油燃料２００ａの微細化を促進する空間部１９を確保して、この空間に供給された低質油燃料２００ａに対してその外周側から噴霧空気１０３ａを、その内周側から内部噴霧空気１０４ａをそれぞれ噴射して低質油燃料２００ａの微細化を促進させている。
【００５８】
即ち、後述する図２に示したように燃料噴霧バーナ６０の先端近傍に空間部１９を形成して、この空間部１９において燃料噴霧バーナ６０の内部の軸心側に設けた燃料噴霧ノズル２０の先端の燃料噴霧ノズル噴出口２２ａから噴射した低質油燃料２００ａに対して、燃料噴霧ノズル２０の外周側に配置した噴霧空気ノズル２１の先端の噴霧空気ノズル噴出口２１ａから噴霧空気１０３ａを噴射させ、該噴霧空気１０３ａの相対速度によって低質油燃料２００ａに対して噴霧空気１０３ａによるせん断力を作用させてこの低質油燃料２００ａを微粒化する。
【００５９】
そして微細化した低質油燃料２００ａを噴霧空気１０３ａと共に燃焼室３ａに面して開口した前記噴霧空気ノズル２１の先端の噴霧空気ノズル噴出口２１ａから該燃焼室３ａの内部に噴霧して燃焼させる構成となっている。
【００６０】
更に、この燃料噴霧ノズル２０の内部の軸心側に同心状に配設した内部噴霧空気ノズル２２を通じて該内部噴霧空気ノズル２２の先端の内部噴霧空気ノズル噴出口２２ａから噴出する内部噴霧空気１０４ａによって、燃料噴霧ノズル２０の先端の燃料噴霧ノズル噴出口２２ａから噴射した低質油燃料２００ａに対して該低質油燃料２００ａと噴霧空気とが接触する気液界面を増加させて、低質油燃料２００ａの微細化を更に促進させている。
【００６１】
そして上記構成の燃料噴霧バーナ６０を備えることによって、燃料噴霧ノズル２０の燃料噴霧ノズル噴出口２２ａから燃焼室３ａの内部に噴霧された微細化した低質油燃料２００ａは、燃焼室３ａの内部で蒸発・気化して燃焼し、火炎８１を形成する。
【００６２】
図２は本実施例のガスタービン燃焼器に備えられた燃料噴霧バーナ６０の部分拡大断面図である。図２において、燃料噴霧バーナ６０を構成する燃料噴霧ノズル２０の内側である燃料噴霧ノズル２０の内壁と、この燃料噴霧ノズル２０の軸心側に設置された内部噴霧空気ノズル２２の外壁との間には旋回器９０が配設され、この内部噴霧空気ノズル２２の内側には旋回器９２が配設されている。
【００６３】
更に、噴霧空気ノズル２１の内側である噴霧空気ノズル２１の内壁と、この噴霧空気ノズル２１の軸心側に設置された燃料噴霧ノズル２０の外壁との間には旋回器９１が配設されている。
【００６４】
そして、これらの旋回器９０、９１、９２は該旋回器９０、９１、９２が設置された燃料噴霧ノズル２０を流下する低質油燃料２００ａ、噴霧空気ノズル２１を流下する噴霧空気１０３ａ、及び内部噴霧空気ノズル２２を流下する内部噴霧空気１０４ａに対してそれぞれ旋回速度を与えるように構成されている。
【００６５】
また、前記旋回器９０、９１、９２によって旋回速度を与えられた低質油燃料２００ａの噴出方向と、噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａの噴出方向とは、互いに角度をなすように形成されている。
【００６６】
また、前述したように燃料噴霧バーナ６０の最外周側には空気旋回器１７が設置されている。
【００６７】
低質油燃料の微粒化は、詳細は後述するが液体燃料の液層表面に噴霧空気の供給によって微小な変形が生じ、この液層表面に生じた変形が徐々に成長し、液層表面が破断することによって最終的に多数の液滴が形成される。
【００６８】
したがって低質油燃料を微粒化促進するためには、微粒化プロセスの初期に生じる低質油燃料の液層表面の微小な変形を大きくなるようにすればよい。これは、低質油燃料である液体燃料と周囲気体である噴霧空気との相対速度（せん断速度）を大きくすることにより達成される。
【００６９】
噴霧空気と液体燃料との気液間のせん断速度が大きくなると、周囲気体である噴霧空気の圧力が下がり、気液間の圧力差が大きくなる。
【００７０】
この気液間の圧力差が液体の復元力である表面張力に対抗して、液体燃料の液層表面の変形を助長させたものである。
【００７１】
したがって、液体燃料と周囲気体である噴霧空気との相対速度（せん断速度）を大きくすることによって低質油燃料の微粒化を促進されることができる。
【００７２】
ところで、上記した本実施例のガスタービン燃焼器３に備えられた燃料噴霧バーナ６０の構造において、これらの旋回器９０、９１、９２をすべて設置される必要はなく、旋回器９０、９１，９２のうちの少なくともひとつが設置されていれば、後述する煤塵低減の効果が得られる。
【００７３】
また、旋回器９０、９１、９２の構造は、複数の旋回羽根が流体の流れ方向に対して角度をもって流路内に設置された構造となっているが、旋回器９０、９１、９２の構造は低質油燃料２００ａ、噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａにそれぞれ旋回速度を与えることができれば特にこれに限定しない。例えば、流路全体がらせん状に形成された構造であってもよい。
【００７４】
次に、低質油燃料をガスタービン燃焼器のバーナから噴射して燃焼させた場合に煤塵が発生するメカニズムについて説明する。
【００７５】
低質油燃料の燃焼では、前述したように低質油燃料に含まれる残留炭素由来のセノスファが主な煤塵原因となる。セノスファはガスタービンの燃焼室内で滞留する間にその表面に拡散してきた酸素との固体表面燃焼により消滅していくが、燃焼室内で燃焼し切れなかったものがガスタービン燃焼器から煤塵として排出される。
【００７６】
このようなメカニズムで煤塵が発生するため、低質油燃料中の残留炭素濃度が多いほどセノスファが多く発生し煤塵濃度は増加する。
【００７７】
図３は低質油燃料に含まれる残留炭素濃度の違いによって発生する煤塵濃度の変化を示している。良質油を対象としている通常のバーナを備えたガスタービン燃焼器で低質油燃料を燃焼させると、燃料中の残留炭素の濃度が濃度の低いＣＡから濃度の高いＣＢに徐々に増すに従って、この低質油燃料を燃焼した場合に発生する煤塵濃度は、実線の細線で示したように良質油に相当する低い濃度ＷＡ（図中の点Ａ）の値から高い濃度ＷＢ（図中の点Ｂ）の値まで徐々に増加する。
【００７８】
その結果、残留炭素の濃度が濃度の高いＣＢの低質油燃料を燃焼させた場合に、発生する煤塵濃度は高い濃度ＷＢに達して、例えば５０〜１００ｍｇ／Ｎｍ３に設定された環境規制値ＷＲを超えてしまう事態が生じ、環境規制を守ることができないことになる。
【００７９】
したがって、低質油燃料を用いて環境規制を満足するためには、煤塵濃度をＷＢからＷＲ以下の値（例えば、図中のＷＢ'）まで低減させることを可能とする本発明の燃料噴霧バーナ６０を備えたガスタービン燃焼器３を使用して低質油燃料を燃焼させる必要がある。
【００８０】
次に、低質油燃料を燃焼させる場合に発生する煤塵の低減方法について説明する。
【００８１】
上述した煤塵発生メカニズムより、主な煤塵原因であるセノスファに関して、バーナから噴射する液体燃料が噴霧したときの液滴の噴霧粒径が小さいほど、セノスファ粒径は小さくなる。その結果、セノスファ粒子が燃焼室内で燃焼し切るのに必要な時間も少なくて済むため、発生する煤塵の排出量は減少することになる。
【００８２】
またスートに関しても、バーナから噴射する液体燃料の液滴の噴霧粒径が小さいほど、燃料と酸素との混合が進み、十分な混合状態で燃焼が起こるため、発生するスートの排出量は減少する。
【００８３】
したがって、セノスファとスートのどちらについても、バーナから噴射する液体燃料の噴霧粒径が小さいほど、それらの発生量は減少する。
【００８４】
以上のことから、低質油燃料を用いてガスタービン燃焼器で燃焼させる際の煤塵発生を低減するためには、バーナから噴射する低質油燃料の噴霧粒径を小さくすること、すなわち低質油燃料の微粒化を促進することが有効な手段であることが分かる。
【００８５】
煤塵を低減する低質油燃料の微粒化促進について詳細に説明すると、液体の微粒化は次のようなプロセスで起こるものと考えられる。
【００８６】
即ち、バーナに備えたノズルから噴射した液体燃料である低質油燃料と噴霧空気とが接している気液界面である液層の表面に噴霧空気の供給によって微小な変形が生じ、低質油燃料の液体と周囲気体の噴霧空気との界面もしくは液体内部の不安定性によって、液層表面の微小な変形が徐々に成長していく。
【００８７】
そして、この変形の成長により該変形が液層表面から液層内部にまで広がっていき、液層表面が破断することによって多数の液滴が形成される。
【００８８】
このように低質油燃料の微粒化は気液界面（液層表面）において行われ、液層内部に向かって進行していくため、ガスタービン燃焼器３に設置された燃料噴霧バーナ６０に形成される低質油燃料の液層が薄いほど、低質油燃料の微粒化は早く完結する。
【００８９】
したがって、低質油燃料の液層を薄く形成することが低質油燃料の微粒化促進につながる。
【００９０】
次に、本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０における低質油燃料の微粒化促進による作用を説明する。
【００９１】
図４は図１に示した本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器に設置される燃料噴霧バーナ６０の液体燃料ノズル２０の近傍を燃焼室側から見た正面図である。
【００９２】
図４に示すように、燃料噴霧バーナ６０の内部に設置された液体燃料ノズル２０の内側を低質油燃料２００ａが流下するが、この液体燃料ノズル２０の内周側には同心状に形成された内部噴霧空気ノズル２２が設置されており、この内部噴霧空気ノズル２２を通じて内部噴霧空気１０４ａが供給されている。
【００９３】
また、この液体燃料ノズル２０の外周側には同心状に形成された噴霧空気ノズル２１が設置されており、この噴霧空気ノズル２１を通じて噴霧空気１０３ａが供給されている。
【００９４】
前記液体燃料ノズル２０を流れる低質油燃料２００ａの液層の噴流断面は、燃焼室３ａ側から見ると円環状に形成されている。
【００９５】
したがって前記液体燃料ノズル２０を流れる低質油燃料２００ａの液層のサイズは、液体燃料ノズル２０の内径をＤＬ、内部噴霧空気ノズル２２の外径をＤｉとすると、液体燃料ノズル２０から噴出させる低質油燃料２００ａの液層の厚さをΔＤ（＝（ＤＬ−Ｄｉ）／２）と定義できる。
【００９６】
一方、液体燃料ノズル２０の内周側に内部噴霧空気ノズル２２を備えていない従来のノズル構造では、前記液体燃料ノズル２０を流れる低質油燃料２００ａの液層の噴流断面は内径ＤＬの円形状となるため、低質油燃料２００ａの液層厚はΔＤ＝ＤＬ／２となり、大幅に厚くなる。
【００９７】
よって従来のノズル構造で低質油燃料２００ａの液層を完全に微粒化させるためには、液層表面から液体燃料ノズル２０の中心部まで厚さＤＬ／２の低質油燃料２００ａの液層全体を噴霧空気によって微粒化する必要があるが、厚く形成された噴流断面が厚さＤＬ／２の低質油燃料２００ａをその液層厚の全体に亘って液体燃料ノズル２０の外周側を流れる噴霧空気を供給するだけで微粒化するのは困難である。
【００９８】
これに対して、前述したように本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３における燃料噴霧バーナ６０に設けた前記燃料噴霧ノズル２０の構造によれば、該液体燃料ノズル２０から噴出させる低質油燃料２００ａの液層厚はΔＤ＝（ＤＬ−Ｄｉ）／２と大幅に薄く形成できることから、液層表面から液層中心部まで微粒化すべき液層厚は従来のノズル構造に比べて内部噴霧空気ノズル２２の外径Ｄｉ／２分だけ大幅に薄くなり、この結果、噴霧空気の供給によって低質油燃料２００ａは薄く形成された液層厚の全体に亘って微粒化の促進が容易となるので煤塵の発生は低減できる。
【００９９】
本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０に設けた液体燃料ノズル２０ではさらに次の作用によって低質油燃料２００ａの微粒化を促進できる。
【０１００】
低質油燃料２００ａの微粒化は液体燃料である低質油燃料と噴霧空気とが接している気液界面で行われるため、気液界面の面積が広いほど微粒化は促進される。
【０１０１】
ここで、図４は液体燃料ノズル２０の２次元断面図とみなすことができるため、気液界面の面積を図４の接触部分の長さにより評価できる。
【０１０２】
従来のノズル構造では、このような気液界面は直径ＤＬの円形断面を有する液体燃料ノズルの内周側を流れる低質油燃料２００ａと液体燃料ノズルの外周側を流れる噴霧空気１０３ａとが接する気液界面ＬＡとなるので、その気液界面ＬＡの長さは直径ＤＬの円周長のπＤＬである。
【０１０３】
これに対して、前述したように本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３における燃料噴霧バーナ６０に設けた前記燃料噴霧ノズル２０の構造によれば、直径ＤＬの円形断面を有する液体燃料ノズル２０の内周側を流れる低質油燃料２００ａと噴霧空気ノズル２１の内部で液体燃料ノズル２０の外周側を流れる噴霧空気１０３ａとが接する気液界面ＬＡだけでなく、直径Ｄｉの円形断面を有する内部噴霧空気ノズル２２の外周側を流れる低質油燃料２００ａと該内部噴霧空気ノズル２２の内周側を流れる内部噴霧空気１０４ａとが接する気液界面ＬＢも気液界面として加わるので、それらの気液界面の総長さＬＡ＋ＬＢは（πＤＬ＋πＤｉ）と大幅に長くなり、従来のノズル構造と比較しても気液界面の長さはπＤｉだけ長くなる。
【０１０４】
したがって、本実施例のガスタービン燃焼器３における燃料噴霧バーナ６０に設けたノズルでは、従来のノズル構造よりも液体燃料である低質油燃料と噴霧空気とが接する気液界面が広くなるので、低質油燃料２００ａの微粒化が促進され、その結果、低質油燃料２００ａを燃焼させた場合でも発生する煤塵の濃度を低減させることが出来る。
【０１０５】
本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０に設けた液体燃料ノズル２０では、次に述べる理由により更に煤塵低減効果が期待できる。
【０１０６】
従来のノズル構造では、液体燃料ノズルから噴出した低質油燃料２００ａの液層の中心部（液体燃料ノズルの軸心）にまで液体燃料ノズルの外周側を流れる噴霧空気１０３ａが進入しにくいため、低質油燃料２００ａの液層の中心部は酸素濃度が低い状態となっている。
【０１０７】
前記した液層の中心部の低酸素濃度領域では、セノスファやスートの消滅を引き起こす燃焼反応に必要な酸素が少ないため、この低酸素濃度領域が主な煤塵発生領域となる。
【０１０８】
これに対して、前述したように本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３における燃料噴霧バーナ６０に設けた前記燃料噴霧ノズル２０の構造によれば、液体燃料ノズル２０の外周側に配設した噴霧空気ノズル２１から噴霧空気１０３ａを噴出させているだけでなく、液体燃料ノズル２０の内周側に配設した内部噴霧空気ノズル２２からも内部噴霧空気１０４ａを噴出させている。
【０１０９】
従って前記液体燃料ノズル２０から噴出する、円環状に形成された液層の噴流断面を有する低質油燃料２００ａの液層には、該低質油燃料２００ａの液層の外周側に対して噴霧空気ノズル２１から噴霧空気１０３ａを噴出させるだけでなく、特に低酸素濃度領域となる低質油燃料２００ａの液層の中心部に対して内部噴霧空気ノズル２２から内部噴霧空気１０４ａを噴出させることによって酸素を供給するため、この液層の中心部の低酸素濃度領域でセノスファやスートの消滅を引き起こす燃焼反応が促進され、この結果、煤塵の発生が大幅に低減される。
【０１１０】
即ち、低質油燃料２００ａを本実施例の燃料噴霧バーナ６０を備えたガスタービン燃焼器３で燃焼させた場合は、図３に示すように低質油燃料２００ａ中の残留炭素の濃度が濃度の低いＣＡから濃度の高いＣＢに徐々に増すに従って低質油燃料２００ａを燃焼した場合に発生する煤塵濃度は、実線の太線で表示したように良質油に相当する低い濃度ＷＡの値から濃度ＷＢ'（図中の点Ｂ'）の値まで徐々に増加するが、上限の煤塵濃度ＷＢ'は、例えば５０〜１００ｍｇ／Ｎｍ３に設定された環境規制値ＷＲを下回る値に低減できるので、環境規制を守ることができる。
【０１１１】
したがって、本実施例の燃料噴霧バーナ６０を備えたガスタービン燃焼器３を用いれば、低質油燃料２００ａを燃焼させた場合でも発生する煤煙濃度の上限値の濃度ＷＢ'は環境規制を満足する環境規制値ＷＲ未満の値にまで低減させることが可能となる。
【０１１２】
図５を用いて本発明の実施例のガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０で低質油燃料２００ａを燃焼させた場合の煤塵低減効果を説明する。
【０１１３】
図５は液体燃料と噴霧空気との流量比と、燃焼で発生する煤塵濃度の関係を調べた実験結果を示す概念図である。横軸は、液体燃料である低質油燃料２００ａの流量Ｆ（ｋｇ／ｓ）に対する噴霧空気１０３ａと内部噴霧空気１０４ａとの噴霧空気の合計流量Ａ０（ｋｇ／ｓ）との比Ｆ／Ａ０を表し、縦軸は発生する煤塵濃度比を表す。
【０１１４】
図５において、液体燃料と噴霧空気との流量比Ｆ／Ａ０の値が大きいことは噴霧空気の合計流量が燃料流量に比べて相対的に少ないことを意味し、例えば液体燃料が噴霧される噴霧域中心部となる燃焼室３ａの軸心で酸素濃度が低い場合にはＦ／Ａ０は大きい値となっている。
【０１１５】
図５に示した実験結果から理解できるように、液体燃料と噴霧空気との流量比Ｆ／Ａ０の値が小さくなると、発生する煤塵濃度が減少することがわかる。例えば、Ｆ／Ａ０の値が１．０から０．６に約４０％小さくなると、煤塵濃度は１．０から０．５に約５０％低減される。
【０１１６】
したがって、本発明の実施例であるガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０では、内部噴霧空気１０４を供給することにより、Ｆ／Ａ０の値を小さくできるため、その結果、発生する煤塵が低減される。
【０１１７】
液体燃料と噴霧空気との流量比Ｆ／Ａ０の値は約０．９以下の範囲に設定するのが望ましく、Ｆ／Ａ０の値を前記の範囲に設定した場合に発生する煤煙濃度比は約０．９以下に低減させることが可能となる。
【０１１８】
また、本発明の実施例における燃料噴霧バーナを備えたガスタービン燃焼器では、燃料噴霧バーナ６０のノズルに前述したように旋回器９０、９１、９２を設置して、流下する低質油燃料２００ａ、噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａにそれぞれ旋回速度を与えることで、低質油燃料２００ａ、噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａの流れ方向速度に加えてそれぞれの旋回速度が付加されるため、低質油燃料２００ａと噴霧空気とが接している気液界面で噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａの供給によるせん断速度が大きくなり、この低質油燃料２００ａの微粒化を一層促進させることができる。
【０１１９】
この結果、本実施例の燃料噴霧バーナを備えたガスタービン燃焼器で低質油燃料２００ａを燃焼させた場合でも、発生する煤塵の濃度を一段と低減させることが可能となる。
【０１２０】
上記した本発明の実施例によれば、残留炭素を多く含む低質油を燃料として使用した場合に、低質油が燃焼する際の煤塵の発生を抑制することが可能なバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法を実現することができる。
【実施例２】
【０１２１】
次に本発明の他の実施例である燃料噴霧バーナを備えたガスタービン燃焼器を有するガスタービンプラントについて、図６を用いて説明する。
【０１２２】
図６に示した本実施例のバーナを備えたガスタービン燃焼器３の構成は、図１乃至図５に示した先の実施例のバーナを備えたガスタービン燃焼器３の構成と基本構成が共通しているので、本実施例では両者に共通した構成の説明は省略して相違した構成についてのみ以下に説明する。
【０１２３】
図６の本実施例のガスタービン燃焼器３において、燃料噴霧バーナ６０からガスタービン燃焼器３の燃焼室３ａに供給される低質油燃料２００ａを微粒化する噴霧空気は、圧縮機２から抽気された抽気空気１０５ａを抽気空気系統１０５を通じて導き、この抽気空気系統１０５から分岐した一方を噴霧空気系統１０３に連通し、分岐した抽気空気１０５ａの一方を該噴霧空気系統１０３を通じてガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０に噴霧空気１０３ａとして供給している。
【０１２４】
また、この抽気空気系統１０５から分岐した他方を内部空気噴霧系統１０４に連通し、分岐した抽気空気１０５ａの他方を該内部空気噴霧系統１０４を通じてガスタービン燃焼器３の燃料噴霧バーナ６０の軸心側に内部噴霧空気１０４ａとして供給している。
【０１２５】
この抽気空気系統１０５の途中には噴霧空気となる抽気空気１０５ａを加圧する昇圧圧縮機７と、該昇圧圧縮機７で昇圧された抽気空気１０５ａの圧力を調節する噴霧空気圧力調節弁３００が設置されている。
【０１２６】
また、内部空気噴霧系統１０４には該内部空気噴霧系統１０４を通じて内部噴霧空気ノズル２２に供給される内部噴霧空気１０４ａの圧力を調節する噴霧空気圧力調節弁１６が設置されている。
【０１２７】
噴霧空気１０３ａと内部噴霧空気１０４ａとの流量配分は、圧力バランスによって決定される。燃料噴霧バーナ６０の上流側で抽気空気１０５ａを噴霧空気１０３ａと内部噴霧空気１０４ａとに分配する分岐位置が存在しているが、燃料噴霧バーナ６０の内部で抽気空気１０５ａを噴霧空気１０３ａと内部噴霧空気１０４ａとに分配する分岐位置が存在するようにした燃料噴霧バーナ６０の構造であってもよい。
【０１２８】
尚、図６に示した実施例では、内部空気噴霧系統１０４に設置した噴霧空気圧力調節弁１６によって内部噴霧空気ノズル２２から噴出される内部噴霧空気１０４ａの圧力を調節できるので、液体燃料ノズル２０から燃焼室３ａに噴霧される低質油燃料２００ａの微細化に更に寄与することが可能となる。
【０１２９】
噴霧空気供給系統を空気噴霧系統１０３と噴霧空気圧力調節弁１６を設置した内部空気噴霧系統１０４とに分岐したことにより、噴霧空気１０３ａと内部噴霧空気１０４ａの供給流量をそれぞれ別々に制御できるため、両者の流量比を様々な値に設定することが可能である。
【０１３０】
そのため、両者の流量比を低質油燃料２００ａを燃焼させた場合に発生する煤塵の低減に効果があるような範囲に設定すれば、煤塵をより容易に低減することができる。
【０１３１】
上記した本発明の実施例によっても、残留炭素を多く含む低質油を燃料として使用した場合に、低質油が燃焼する際の煤塵の発生を抑制することが可能なバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法を実現することができる。
【実施例３】
【０１３２】
次に本発明の更に他の実施例であるガスタービン燃焼器に備えたバーナについて、図７を用いて説明する。
【０１３３】
図６に示した本実施例のバーナを備えたガスタービン燃焼器３の構成は、図１乃至図５に示した先の実施例のバーナを備えたガスタービン燃焼器３の構成と基本構成が共通しているので、本実施例では両者に共通した構成の説明は省略して相違した構成についてのみ以下に説明する。
【０１３４】
図７は、本実施例のガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０の液体燃料ノズル２０の近傍を燃焼室側から見た正面図である。本実施例では、ガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０の内部に配設された液体燃料ノズル２０の内側を低質油燃料２００ａが流下し、この液体燃料ノズル２０の内周側に同心状に配設された内部噴霧空気ノズル２２の内側を内部噴霧空気１０４ａが流下する。
【０１３５】
また、この液体燃料ノズル２０の外周側には同心状に配設された噴霧空気ノズル２１の内側を噴霧空気１０３ａが流下する。
【０１３６】
さらに、先の実施例のガスタービン燃焼器３に備えた燃料噴霧バーナ６０の構造と同様に、液体燃料ノズル２０、噴霧空気ノズル２１及び内部噴霧空気ノズル２２の各流路内に前記旋回器９０、９１、９２をそれぞれ設けて各流路を流れる流体に旋回流となる旋回速度を与えるように機能している。
【０１３７】
この燃料噴霧バーナ６０に設置された前記旋回器９０、９１、９２の構造は、液体燃料ノズル２０を流下する低質油燃料２００ａの旋回速度方向７０に対して、内部噴霧空気ノズル２２を流下する内部噴霧空気１０４ａの旋回速度方向７２、及び噴霧空気ノズル２１を流下する噴霧空気１０３ａの旋回速度方向７１がそれぞれ逆方向となるようにそれぞれ形成されている。
【０１３８】
上記した旋回器９０、９１、９２を有する構造の燃料噴霧バーナ６０をガスタービン燃焼器３に備え、低質油燃料２００ａの旋回速度方向７０に対して内部噴霧空気１０４ａ及び噴霧空気１０３ａの旋回速度方向をそれぞれ逆方向に旋回させることによって、燃料噴霧バーナ６０から噴出される低質油燃料２００ａと噴霧空気とが接する気液界面に対する噴霧空気１０３ａ及び内部噴霧空気１０４ａによるせん断速度が大きくなるため、低質油燃料２００ａの微粒化が促進される。
【０１３９】
この結果、前記燃料噴霧バーナ６０から燃焼室３ａに噴霧した低質油燃料２００ａを燃焼させた場合に発生する煤塵の濃度を大幅に抑制させることができる。
【０１４０】
尚、この燃料噴霧バーナ６０による低質油燃料２００ａの微粒化促進には、内部噴霧空気１０４ａの旋回速度方向７２の速度、及び噴霧空気１０３ａの旋回速度方向７１の速度は、液体燃料２００ａの旋回速度方向７０の速度よりも共に大きくなるように設定するのが望ましい。
【０１４１】
また、低質油燃料２００ａの旋回速度方向７０に対して内部噴霧空気１０４ａ及び噴霧空気１０３ａの旋回速度方向をそれぞれ逆方向に旋回させるのは、低質油燃料２００ａと噴霧空気１０３ａとの間、もしくは低質油燃料２００ａと内部噴霧空気１０４ａとの間のどちらか一方であっても煤塵濃度を低減させる効果がある。
【０１４２】
上記した本発明の実施例によっても、残留炭素を多く含む低質油を燃料として使用した場合に、低質油が燃焼する際の煤塵の発生を抑制することが可能なバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法を実現することができる。
【産業上の利用可能性】
【０１４３】
本発明は、軽油やＡ重油などの液体燃料よりも残留炭素を多く含む低質油をガスタービン燃料として用いる際に発生しやすい煤塵を低減するバーナを備えたガスタービン燃焼器及びガスタービン燃焼器に備えたバーナの噴霧空気供給方法に適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１４４】
【図１】本発明の一実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器を有するガスタービンプラントの概略図。
【図２】図１に示した本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器に設置されるバーナの構造を示す側断面の拡大図。
【図３】低質油に含まれる残留炭素濃度と、この残留炭素濃度の違いによって発生する煤塵濃度との関係、並びに本発明の実施例による煤塵濃度をそれぞれ示した特性図。
【図４】図１に示した本発明の一実施例であるガスタービン燃焼器に設置されるバーナの液体燃料ノズル近傍を燃焼室側から見た正面図。
【図５】本発明の一実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器による低質油の煤塵低減効果を示す説明図。
【図６】本発明の他の実施例であるバーナを備えたガスタービン燃焼器を有するガスタービンプラントの概略図。
【図７】本発明の更に他の実施例であるガスタービン燃焼器に設置されるバーナの液体燃料ノズル近傍を燃焼室側から見た正面図。
【符号の説明】
【０１４５】
１：ガスタービン発電プラント、２：圧縮機、３：ガスタービン燃焼器、３ａ：燃焼室、４：タービン、６：発電機、７：昇圧圧縮機、８：起動用モータ、１０：外筒、１１：燃焼器ライナ、１５、１６：流量調整弁、１７：空気旋回器、１８：バーナ端面、２０：液体燃料ノズル、２０a：液体燃料ノズル噴出口、２１：噴霧空気ノズル、２１a：噴霧空気ノズル噴出口、２２：内部噴霧空気ノズル、２２a：内部噴霧空気ノズル噴出口、６０：燃料噴霧バーナ、７０〜７２：旋回速度方向、８１：火炎、９０、９１、９２：旋回器、１０１ａ：吸入空気、１０２：燃焼用空気系統、１０２a：燃焼用空気、１０３：空気噴霧系統、１０３ａ：噴霧空気、１０４：内部空気噴霧系統、１０４ａ：内部噴霧空気、１０５：抽気空気系統、１０５ａ：抽気空気、１１０ａ：燃焼ガス、１１１ａ：排気ガス、２００ａ：低質油燃料、３００：圧力調整弁、ＬＡ、ＬＢ：気液界面、ＷＲ：環境規制値、ＷＢ'：上限の煤塵濃度ＷＢ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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