(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
外部の電流源ブロックに含まれる温度係数を有しない電流源からの電流に基づき負の温度係数のＶBEに比例した基準電流を生成する電流生成回路と、
この電流生成回路の出力電流を折り返すカレントミラー回路と、
そのカレントミラー回路で折り返された電流に基づきＶBE比例の負の温度係数の電圧を生成して、コンパレータの基準電圧とする基準電圧生成回路と、
差動対と整流回路を備え、前記温度係数を有しない電流源が用いられ、入力信号として交流信号が供給され、その交流信号を全波整流した電圧に基づき負の温度係数の直流電圧を生成して、前記コンパレータの比較電圧とする全波整流手段と、
を具備したことを特徴とする検出回路。
【請求項２】
前記全波整流手段は、
エミッタが共通に接続された一対のバイポーラトランジスタと共通エミッタに接続され前記温度係数を有しない電流源が用いられたテール電流源と前記一対のバイポーラトランジスタのコレクタ間に形成されたカレントミラー回路とを備え、入力信号として一方のトランジスタのベースに交流信号が供給され、他方のトランジスタのベースに一定電圧が供給され、一対のトランジスタのそれぞれのベースに入力された信号は電流に変換され、前記カレントミラー回路で折り返される電流と前記他方のトランジスタのコレクタ電流との差分として負の温度係数を有する電流を出力する差動対と、
その差分電流の出力を全波整流する整流回路とを具備し、
その整流回路によって得られた全波整流電圧に基づき負の温度係数の直流電圧を生成することを特徴とする請求項１に記載の検出回路。
【請求項３】
前記電流生成回路は、
コレクタが前記温度係数を有しない電流源の出力端に接続し、エミッタが基準電位である第１の共通電位点に接続する第１のトランジスタと、
ベースが前記温度係数を有しない電流源の出力端に接続し、エミッタが前記第１のトランジスタのベースに接続し、コレクタが高電位である第２の共通電位点に接続する第２のトランジスタと、
ベースが前記温度係数を有しない電流源の出力端に接続し、エミッタが抵抗を介して前記第１の共通電位点に接続し、コレクタが前記カレントミラー回路の入力側電流源に接続する第３のトランジスタと、
を備えたことを特徴とする請求項１又は２に記載の検出回路。
【請求項４】
前記基準電圧生成回路は、前記カレントミラー回路の出力側電流源の折り返し電流出力端と前記第１の共通電位点間に接続した抵抗回路で構成され、前記折り返し電流出力端と前記抵抗回路との接続点を前記コンパレータの基準電圧入力端に接続したことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１つに記載の検出回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、交流信号の大小をコンパレータを用いて検出する際に、温度係数による誤検出を無くすための温度補償が施された検出回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば、コードレス電話機における親機と子機において、子機を用いて通話している場合に、子機が親機から離れれば離れるほど、聴き取りにくい状態となり、人の声が周囲のノイズと同レベルに至ると、所謂圏外となる。この状態では、電池が消耗するだけであるので、子機では音声出力が停止されるように制御される。
【０００３】
そのために、子機では、ノイズ検出回路が設けられていて、数ｋＨｚの音声信号の中からバンドパスフィルタで可聴域の最も高い２０ｋＨｚ付近の周波数の信号を抽出し、これをノイズ信号として整流平滑して直流電圧に変換し、その直流電圧と基準電圧を比較する。これによって、基準電圧より直流電圧のレベルの方が大きいと、ノイズ量が大であると判断して通話の音声を遮断することが行われている。
【０００４】
このようなノイズ検出回路では、ノイズ信号を抽出しこれを直流化した電圧と基準電圧とを比較してノイズの大小を検出する際に、そのノイズ判定に誤りを生じないように温度補償を施した検出回路を用いる必要がある。
【０００５】
温度補償が施された回路の先行技術として、例えば特許文献１に示すような定電流回路が開示されている。この特許文献１には、出力電流Ｉ0の温度係数を０とする定電流回路が記載されているが、コンパレータを用いて基準レベルに対して信号レベルの大小を検出することについては全く記載されていない。
【０００６】
ノイズ検出回路で温度依存の無い回路を実現するには、温度に比例した電圧（以下、ＶTという）に比例する電流源（以下、ＶT比例電流源）とこのＶT比例電流源を用いて作成した温度に依存しない電流源（以下、温度係数なしの電流源）との２種類の電流源のうちの少なくとも１つの電流源を使用し、コンパレータの一方の入力である直流電圧の温度係数を無くすと共にコンパレータの他方の入力である基準電圧の温度係数を無くす必要がある。ここで、温度補償を行う際に、２種類の電流源を用いた場合について考える。
【０００７】
通常の回路設計では、回路規模削減のために個々の回路ブロックで電流を生成するよりも、電流源ブロックで一括で生成し、そこから各回路ブロックに分配する方式がとられている。その場合、複数の電流源を必要とすると、複数の分配経路が必要となってしまい、配線領域が大きくなるという問題がある。そこで、１つの電流源で温度補償された検出回路が考えられる。そのために、１つの電流源で温度補償を実現する場合には、通常はＶT比例電流源を使用して、新たに温度に依存しない電流を生成する回路を形成している。
【０００８】
しかしながら、このように２つの温度係数の無い電圧を生成し、温度係数の無い電圧同士を比較する場合、新たに作成した温度に依存しない電流生成回路のために素子数が増加するという問題点があった。
【特許文献１】特開２００１−１４２５５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、本発明は上記の問題点に鑑み、１つの外部電流源を用いて温度補償を行う場合に、少ない素子数で温度補償を行うことができる検出回路を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本願発明の一態様によれば、外部の電流源ブロックに含まれる温度係数を有しない電流源からの電流に基づき負の温度係数のＶBEに比例した基準電流を生成する電流生成回路と、この電流生成回路の出力電流を折り返すカレントミラー回路と、そのカレントミラー回路で折り返された電流に基づきＶBE比例の負の温度係数の電圧を生成して、コンパレータの基準電圧とする基準電圧生成回路と、差動対と整流回路を備え、前記温度係数を有しない電流源が用いられ、入力信号として交流信号が供給され、その交流信号を全波整流した電圧に基づき負の温度係数の直流電圧を生成して、前記コンパレータの比較電圧とする全波整流手段と、を具備したことを特徴とする検出回路が提供される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、１つの外部電流源を用いて温度補償を行う場合に、少ない素子数で温度補償を行うことができる検出回路を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
発明の実施の形態について図面を参照して説明する。  
図１乃至図４で本発明の一実施形態を説明する前に、図５乃至図８にて本発明に関連する技術を説明する。  
図５はコードレス電話機の子機内の音声ＩＣに用いられる電流源ブロックを説明する構成図を示している。
【００１３】
図５において、子機２００内には、音声信号の受信や送信及び出力を行うための音声ＩＣ３００、文字や記号等を図示しない表示部に表示するための表示ＩＣ４００、これらのＩＣに電源を供給するための充電池等で構成される電池５００が配設されている。
【００１４】
音声ＩＣ３００は、電池５００からの電源電圧（例えば３Ｖ）にて動作する電流源ブロック６００と、その電流源ブロック６００内の２つの電流源１０，２０の少なくとも一方を用いて動作する複数の回路ブロック３０と、複数の回路ブロック３０の１つであって、例えば音声信号からバンドパスフィルタで予め抽出した特定周波数域の交流信号（例えばノイズ信号）を、基準レベルと比較してそのノイズ信号の大小を検出する際に、温度係数による誤検出を無くするように温度補償が施された検出回路１００とを備えている。複数の回路ブロック３０としては、検出回路のほかに、例えば周波数変換回路ブロックや増幅回路ブロックなどがある。検出回路１００がノイズ信号有りを検出すると、その検出信号に基づき図示しない制御部が音声信号の出力を停止させるように制御を行うことになる。
【００１５】
電流源ブロック６００は、温度に対応（比例）した電流を発生するＶT比例電流源１０と、このＶT比例電流源１０の温度に比例した電流を用いて形成される温度に依存しない電流を発生する温度係数なしの電流源２０とを備えて構成される。なお、ＶT比例電流源は、正の温度係数を有している。
【００１６】
検出回路１００を含む複数の回路ブロックでは、各々の回路ブロックにおける用途（必要性）に応じてＶT比例電流源１０と温度係数なしの電流源２０のいずれか一方又は両方の電流源が使用される。
【００１７】
図６は、２つの電流源を用いて温度補償が施された検出回路１００の構成の一例を示している。以下の検出回路で符号Ｇは基準電位を与える第１の共通電位点を示し、Ｅは
電池５００からの例えば高電位（電源電圧）を与える第２の共通電位点を示している。
【００１８】
検出回路１００は、交流信号である入力信号を全波整流器４０にて整流し更に積分回路５６で平滑化して直流電圧とし、その直流電圧と基準電圧とをコンパレータ６０で比較することによって、入力される交流信号の大小の判定を行うよう構成されている。
【００１９】
コンパレータ６０は、全波整流器４０の出力を平滑化して比較電圧とし、これを基準電圧と比較し大小検出を行うが、温度補償を行うために、入力信号を全波整流器４０で直流化した直流電圧とコンパレータ６０の基準電圧との２つの温度係数を無くすことが求められる。
【００２０】
全波整流器４０は増幅器として一対のバイポーラトランジスタによるエミッタ結合対（差動対）を用いており、入力に対して出力に温度係数のないゲインを持たせるために差動対のテール電流源に外部の電流源ブロック６００（図５参照）のＶT比例電流源１０を引いてきて、全波整流器４０の出力の温度係数をなくしている。なお、一対のバイポーラトランジスタによる差動対の出力電圧は、周知のように負の温度係数を有している。
【００２１】
コンパレータ６０の基準電圧は、外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０を引いてきて、その電流を抵抗７５に流すことによって電圧を生成し温度係数のない基準電圧を得ている。
【００２２】
図６のような検出回路では、温度補償を行う際に２種類の外部電流源１０，２０を用いる必要がある。  
通常の回路設計では、回路規模削減のために個々の回路ブロックで電流を生成するよりも、電流源ブロックで一括で生成し、そこから各回路ブロックに分配する方式がとられている。その場合、複数の電流源を必要とすると、複数の分配経路が必要となってしまい、配線領域が大きくなるという問題がある。そこで、１つの電流源で温度補償を行う検出回路が考えられる。
【００２３】
図７は、１つの電流源で同様の温度補償を行った場合の検出回路１００の構成の一例を示している。なお、図７中の各部に記載してある「／」，「＼」，「―」は、横軸を温度、縦軸を出力電圧とした場合における温度係数の傾きを表しており、「／」は正の温度係数を、「＼」は負の温度係数を、「―」は温度係数なし、をそれぞれ示している。
【００２４】
図７は、図６の温度補償が施された検出回路の構成と同じように、入力信号を全波整流器４０で全波整流して得た直流電圧とコンパレータ６０の基準電圧とを比較することによって信号レベルの大小の検出を行う構成となっている。
【００２５】
コンパレータ６０は、ＶT比例電流源１０からの電流に基づいて全波整流器４０で生成した整流電圧を直流化した比較電圧と、ＶT比例電流源１０からの電流に基づいて電流生成回路７０及び基準電圧生成手段（トランジスタＴｒ26及び抵抗Ｒ７５）で生成した基準電圧とを比較して大小判定を行うが、温度補償を行うためにコンパレータ６０の２つの入力である全波整流器４０の出力に基づく直流電圧と抵抗７５の両端に発生する基準電圧の両方の温度係数をなくすことが求められる。
【００２６】
全波整流器４０は、増幅器として一対のバイポーラトランジスタによるエミッタ結合対（差動対）を用いており、差動対の出力電圧は負の温度係数を有しており、入力に対して出力に温度係数のないゲインを持たせるために差動対のテール電流源に外部の電流源ブロック６００（図５参照）のＶT比例電流源１０をカレントミラー回路で引いてくることによって、全波整流器４０の出力の温度係数をなくしている。
【００２７】
全波整流器４０の概略的な動作は、図８に示すように入力端子４１には入力信号として交流信号ａが入力され、全波整流器４０の出力信号ｂとして全波整流信号が出力された後、積分回路５６で平滑されて直流電圧を与える直流信号ｃとしてコンパレータ６０の入力部の一方に供給される。これによって、交流信号ａの振幅に応じた直流電圧ｃを得ることができる。
【００２８】
全波整流器４０は、トランジスタＴｒ1，Ｔｒ2とカレントミラー回路４５と温度係数ないのテール電流源を備えた差動対と、トランジスタＴｒ6，Ｔｒ7とカレントミラー回路５１，５４と抵抗５５を備えた整流回路とで構成されているが、詳細な動作については図２で説明する。
【００２９】
一方、ＶT比例電流源１０に基づいて温度係数なしの基準電流を生成する電流生成回路７０では、全波整流器４０の差動対のテール電流源に用いられているＶT比例電流源１０を用いて、トランジスタＴｒ22のベースに発生させられた、トランジスタＴｒ20のダイオード接続によるベース・エミッタ間電圧ＶBEと抵抗７１に流れるＶT比例の電圧との加算された複合電圧は、トランジスタＴｒ21，Ｔｒ22及び抵抗７２と、トランジスタＴｒ23，Ｔｒ24及び抵抗７３とで構成され、ＶT比例電流源１０をテール電流源に使った差動対により、トランジスタＴｒ24のベース電圧に同電位で渡される。この電圧が抵抗７４に印加されることで、コンパレータ６０の基準電圧を作る温度係数なしの電流が生成される。
【００３０】
コンパレータ６０の基準電圧は、この生成された温度係数なしの電流を共通ベースの電流源であるトランジスタＴｒ25，Ｔｒ26により基準電圧を生成させるための抵抗７５に流すことによって温度係数なしの電圧として生成されている。
【００３１】
ところで、図７のように１つの電流源１０で温度補償を実現しようとすると、全波整流器４０の出力とコンパレータ６０の基準電圧の温度係数をなくすために、検出回路１００Ａ内で、ＶT比例電流源１０を用いて新たに温度係数なしの電流生成回路７０を作成し、コンパレータ６０の基準電圧の温度係数を無くさなければならない。  
この場合、新たに作成した温度係数なしの電流生成回路７０のために、素子数が増大するという問題がある。
【００３２】
そこで、次に、本発明の実施形態を図１乃至図４を参照して説明する。 
［本発明の実施形態］
図１は本発明の一実施形態の検出回路の構成の一例を示すブロック図である。図５乃至図７と同一部分には同一符号を付して説明する。 
図１において、検出回路１００Ｂは、外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０を用いてＶBE比例電流を生成するＶBE比例電流生成回路８０と、カレントミラー回路９０と、基準電圧生成回路７５Ａと、全波整流器４０Ａと、積分回路５６と、コンパレータ６０と、を備えている。
【００３３】
外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０は、ＶBE比例電流生成回路８０に接続し、かつ温度係数なしの電流源２０に直列接続した電流源２１及びカレントミラー回路２２を介して全波整流器４０Ａの差動対のテール電流源を形成する温度係数なしの電流源２０’に接続している。ここで、差動対のテール電流源を形成する電流源２０’は、外部の温度係数なしの電流源２０からカレントミラー回路２２で引いてきており、実質的に外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０と同等のものである。
【００３４】
ＶBE比例電流生成回路８０は、温度係数なしの電流源２０からの電流を入力し、少なくとも１つのトランジスタと抵抗を備え、トランジスタの負の温度係数を持ったベース・エミッタ間電圧に比例した電流を生成して出力するものである。
【００３５】
ＶBE比例電流生成回路８０は、電流源９１，９２で形成されるカレントミラー回路９０の入力側の電流源９１と接続しており、このカレントミラー回路９０の出力側の電流源９２は抵抗回路で構成される基準電圧生成回路７５Ａと接続している。基準電圧生成回路７５Ａを構成する抵抗回路としては、単一の抵抗であってもよいし、複数の抵抗を組み合わせた複合抵抗であってもよい。この基準電圧生成回路７５Ａによって、コンパレータ６０の基準電圧入力端に供給するための基準電圧を発生する。
【００３６】
全波整流器４０Ａは、一対のバイポーラトランジスタを備えた差動対と整流回路を備え、入力端子４１から交流信号（例えば高周波のノイズ信号）を入力し、その交流信号を全波整流して出力する。そして、その全波整流出力を次段の積分回路５６で平滑化（直流化）し比較電圧としてコンパレータ６０の比較電圧入力端に供給する構成となっている。なお、全波整流器４０Ａ及び積分回路５６は、入力信号として供給される交流信号をその振幅に応じて直流化する全波整流手段を構成している。
【００３７】
次に、図１の検出回路の動作を説明する。  
ＶBE比例電流生成回路８０は、外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０を電流源として用いて、ＶBE比例の電流を生成し、カレントミラー回路９０の入力側の電流源９１に出力する。ＶBE比例の電流は負の温度係数を持っている。ＶBE比例電流生成回路８０は、少ない数のトランジスタと抵抗を用いて簡単な構成で負の温度係数を持った基準電流を生成することができる。
【００３８】
カレントミラー回路９０は、ＶBE比例電流生成回路８０から出力された負の温度係数を持った電流を出力側電流源９２に折り返して、出力側電流源９２に接続した基準電圧生成回路７５Ａに出力する。  
基準電圧生成回路７５Ａは、カレントミラー回路９０で折りかえされてきたＶBE比例の電流を抵抗回路に流すことによって、コンパレータ６０の基準入力端にＶBE比例の負の温度係数を持った基準電圧を生成する。
【００３９】
全波整流器４０Ａは、入力に対して出力に負の温度係数を持たせるために、差動対のテール電流源に外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０からカレントミラー回路２２で引いた電流源２０’を用い、差動対で負の温度係数がついた全波整流出力を積分回路５６で平滑化してコンパレータ６０の一方の入力である比較電圧として出力している。
【００４０】
コンパレータ６０は、基準電圧生成回路７５Ａによって生成されたＶBE比例の負の温度係数を持った基準電圧と、全波整流器４０Ａからの出力を平滑化した負の温度係数がついた入力電圧とを比較することによって、温度係数なしのデジタル的な論理値（ハイレベル又はローレベル）として出力する。
【００４１】
以上述べたように、図１に示す構成によれば、交流信号の入力レベルを基準レベルと比較する際に、入力される交流信号に対応した負の温度係数を持った直流電圧とＶBE比例の負の温度係数を持った基準電圧とを比較する構成としたことにより、温度補償のために増える素子数を最小限に抑えることが可能となった。
【００４２】
図２は、図１の構成例を示す回路図である。図１で説明した、ＶBE比例電流生成回路８０と全波整流器４０Ａの機能をより具体的に表わした検出回路の一例を示している。なお、図２中の各部に記載してある「／」，「＼」，「―」は、横軸を温度、縦軸を出力電圧とした場合における温度係数の傾きを表しており、「／」は正の温度係数を、「＼」は負の温度係数を、「―」は温度係数なし、をそれぞれ示している。
【００４３】
図１と同様に、外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０を用いてＶBE比例電流を生成するＶBE比例電流生成回路８０と、カレントミラー回路９０と、基準電圧生成回路７５Ａと、全波整流器４０Ａと、コンパレータ６０と、を備えている。なお、全波整流器４０Ａは、図７の全波整流器４０と同じ回路構成となっているが、図７の全波整流器４０はＶT比例の電流源１０を用いて温度係数なしの全波整流出力を得るのに対し、全波整流器４０Ａは温度係数なしの電流源２０を用いて負の温度係数の全波整流出力を得る点で異なっている。
【００４４】
ＶBE比例電流生成回路８０は図２の第１乃至第３のトランジスタＴｒ31，Ｔｒ32，Ｔｒ33と抵抗８１から構成され、温度係数なし電流源２０からの電流が第１乃至第３のトランジスタＴｒ31，Ｔｒ32、Ｔｒ33のベース・エミッタ間に流れることでそれぞれベース・エミッタ間電圧ＶBEが発生するので、第３のトランジスタＴｒ33のベースの電位が第１及び第２のトランジスタＴｒ31及びＴｒ32の各ベース・エミッタ間電圧ＶBEの和、即ち第１の共通電位点からベース・エミッタ間電圧２つ分（２×ＶBE）高くなり、第３のトランジスタＴｒ33のエミッタと第１の共通電位点の間にある抵抗８１にベース・エミッタ間電圧ＶBEがかかる。ベース・エミッタ間電圧ＶBEは負の温度係数を持っているので、抵抗８１に負の温度係数を持ったＶBE比例の電流が流れ、出力電流となる。
【００４５】
図１と同様に、カレントミラー回路９０はＶBE比例電流生成回路８０から出力された負の温度係数を持った電流を折り返して、基準電圧発生回路７５Ａに出力する。基準電圧生成回路７５Ａでは、カレントミラー回路９０で折りかえされてきたＶBE比例の負の温度係数を持った電流を負荷である抵抗回路に流すことによって、コンパレータ６０の基準電圧入力端にＶBE比例の負の温度係数を持った基準電圧を生成している。抵抗回路としては、単一の抵抗であってもよいし、複数の抵抗を組み合わせた複合抵抗、或いは複数の抵抗を並列又は直列に接続した構成のものであってもよい。
【００４６】
全波整流器４０Ａは、トランジスタＴｒ1，Ｔｒ2とカレントミラー回路４５と外部の電流源ブロック６００（図５参照）の温度係数なしの電流源２０から引いてくるテール電流源２０’からなる差動対４０A-1と、トランジスタＴｒ6，Ｔｒ7とカレントミラー回路５１，５４と抵抗５５からなる整流回路４０A-2とを備えている。
【００４７】
入力端子４１から差動対４０A-1に入力された信号はトランジスタＴｒ1にて電流に変換され、カレントミラー回路４５で折り返される電流と入力端子４２に加えられる定電圧に基づくトランジスタＴｒ2のコレクタ電流との差分として出力される。差動対４０A-1のテール電流源２０’に外部から引いてくる温度係数なしの電流源２０を用いているので、差動対４０A-1においては入力の信号に対して出力される電流は負の温度係数を持つことになる。
【００４８】
差動対４０A-1において、入力信号が基準電圧（定電圧）よりも大きいと、カレントミラー回路４５の電流源４３から電流源４４へ折り返される電流がトランジスタＴｒ2のコレクタ電流より大きくなり、差動対４０A-1から整流回路４０A-2に向かって負の温度係数を持った電流が流れる。このとき、バイアス入力端子４６と４７の電位差はベース・エミッタ間電圧ＶBEと等しくなるように設定されるので、電流がトランジスタＴｒ7のエミッタ側に流れると、トランジスタＴｒ6のエミッタとベースが同電位になり、トランジスタＴｒ6は動作せず、負の温度係数のついた差動対の出力電流はカレントミラー回路５４で折り返され更にカレントミラー回路５１でもう一度折り返されて抵抗５５に流れ、負の温度係数のついた出力電圧として出力される。
【００４９】
反対に、入力信号が基準電圧よりも小さいと、カレントミラー回路４５の電流源４３から電流源４４へ折り返される電流がトランジスタＴｒ2のコレクタ電流より小さくなり、整流回路４０A-2から差動対４０A-1に向かって負の温度係数を持った電流が流れる。このとき、バイアス入力端子４６と４７の電位差はベース・エミッタ間電圧ＶBEと等しくなるように設定されるので、電流がトランジスタＴｒ6のエミッタ側から引っ張られて、トランジスタＴｒ6に流れると、トランジスタＴｒ7のエミッタとベースが同電位になり、トランジスタＴｒ7は動作せず、負の温度係数のついた差動対の出力電流はカレントミラー回路５１で一度折り返されて抵抗５５に流れ、負の温度係数のついた出力電圧として出力される。
【００５０】
入力信号が基準電圧よりも大きい場合も小さい場合も、整流回路４０A-2の出力端の抵抗５５に同じ方向に電流が流れるので、入力信号は全波整流され、かつ差動対４０A-1の負の温度係数を受けるので、抵抗５５に生成する全波整流の出力電圧も負の温度係数を持つことになる。
【００５１】
図1と同様に、コンパレータ６０は、基準電圧生成回路７５Ａによって生成されたＶBE比例の負の温度係数を持った基準電圧と、全波整流器４０Ａから出力されかつ積分回路６５で平滑化された負の温度係数を持った入力電圧とを比較することによって、温度係数同士が打ち消し合って、温度係数なしの検出出力を得る。
【００５２】
なお、カレントミラー回路９０を構成している電流源９１，９２の電流路に接続している抵抗８１，７５Ａも温度係数を有しているが、両方の温度係数が打ち消し合う回路構成となっているために、抵抗による温度係数は無視している。
【００５３】
１つの電流源で温度補償を実現しようとすると、全波整流器の出力とコンパレータの基準電圧の温度係数をなくすために、図７の検出回路１００Ａ内では、ＶT比例電流源を用いて新たに温度依存のない電流源を作成し、コンパレータの基準電圧の温度係数をなくしてやらなければならない。この場合は、新たに作成した温度依存のない電流生成回路７０部分（図７参照）のために、素子数が多くなってしまうという問題点があったが、図２で示す本発明の実施形態では、新たに作成した負の温度係数を持ったＶBE比例の電流生成回路８０によって、温度補償のために増えてしまう素子数を最小限に抑えることができる。
【００５４】
図３は図１及び図２におけるコンパレータの構成例の回路図を示している。 
図３において、コンパレータ６０は、ＶT比例電流源１０と、差動対をなすＰＮＰ形の一対のバイポーラトランジスタＴｒ30，Ｔｒ35と、カレントミラー回路を構成する２つの電界効果トランジスタＦＥＴ1，ＦＥＴ2とを備え、トランジスタＴｒ30の入力端子６１に全波整流手段からの負の温度係数を持った比較電圧が入力され、トランジスタＴｒ35のベースに基準電圧生成回路７５Ａで生成した基準電圧が入力され、トランジスタＴｒ35のベースに入力される基準電圧よりも入力端子６１に入力される比較電圧が大きくなると、その差分が一気に増幅されてトランジスタＴｒ35のコレクタに接続した出力端子６３からハイレベル信号が出力され、比較電圧が基準電圧以下であると、出力端子６３からローレベル信号が出力される。
【００５５】
図４は図２における全波整流器にバイアス生成回路を加えた構成例の回路図を示している。図２に示す全波整流器４０Ａと同一部分には同一符号を付して説明する。 
図４における全波整流器４Ｂは、図２に示す差動対４０A-1 と整流回路４０A-2との間に、バイアス生成回路４０A-3が設けられた構成となっている。(但し、図４における整流回路４０A-2は、図２の電流源４９，５０，５２，５３の代わりにバイポーラトランジスタＴｒ8，Ｔｒ9，Ｔｒ10，Ｔｒ11を用いた構成としている。) 
バイアス生成回路４０A-3は、エミッタが共通に接続された一対のバイポーラトランジスタＴｒ3，Ｔｒ4と、トランジスタＴｒ3，Ｔｒ4のそれぞれのコレクタに接続した電流源５７，５８によるカレントミラー回路４８と、トランジスタＴｒ3，Ｔｒ4の共通エミッタに接続したテール電流源２０’と、コレクタに電源電圧Ｅが加えられベースにトランジスタＴｒ4のコレクタ電流が供給されるトランジスタＴｒ5と、トランジスタＴｒ5のエミッタに直列接続した電流源２０とを備えている。バイアス生成回路４０A-3に示すテール電流源２０’は、例えば、差動対４０A-1の電流源２１をカレントミラー回路（図示せず）で折り返して用いている。
【００５６】
バイアス生成回路４０A-3は、図２に示した整流回路４０A-2のバイアス入力端子４６，４７に必要なバイアスを生成する機能を有している。  
なお、整流回路４０A-2のトランジスタＴｒ8，Ｔｒ9は図２の整流回路４０A-2のカレントミラー回路５１を構成し、トランジスタＴｒ10，Ｔｒ11は図２の整流回路４０A-2のカレントミラー回路５４を構成している。
【００５７】
尚、本発明は、ノイズ検出回路に限定されることなく、交流信号レベルの大小を検出することが必要な装置、回路及びシステムに広く用いることができる。例えば、パソコンで、一定時間、入力信号が無いか若しくは非常に小さい場合にこれを検出して、画面を省電力モードに切り替える検出回路にも応用することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明の一実施形態の検出回路の構成を示すブロック図。
【図２】図１の構成例を示す回路図。
【図３】図１及び図２におけるコンパレータの構成例を示す回路図。
【図４】図２における全波整流器にバイアス生成回路を加えた構成例を示す回路図。
【図５】コードレス電話の子機内の音声ＩＣに用いられる電流源ブロックを説明する構成図。
【図６】関連技術の温度補償が施された検出回路の構成例を示すブロック図。
【図７】１つの外部電流源を用いて、関連技術の温度補償が施された検出回路の構成例を示すブロック図。
【図８】全波整流器及び積分回路の入出力の波形を示す図。
【符号の説明】
【００５９】
２０，２０’…温度係数なしの電流源
４０Ａ…全波整流器
５６…積分回路
６０…コンパレータ
７５Ａ…基準電圧生成回路
８０…ＶBE比例電流源
９０…カレントミラー回路
１００Ｂ…検出回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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