(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト長手方向に沿って心線を埋設した心線支持層と、圧縮ゴム層の各層を積層してなる摩擦伝動ベルトにおいて、少なくとも圧縮ゴム層の摩擦伝動面では、ポリアミド短繊維がゴム１００重量部に対して１５〜５０重量部含有し、しかもこの量が全ての短繊維配合部数の５０重量％以上に相当し、該ポリアミド短繊維が摩擦伝動面から突出して、突出部の先端が扁平した形状になり、更に比表面積として５，０００〜２５，０００ｃｍ２／ｇの扁平状の無機質粉体が摩擦伝動面の上記短繊維が存在しない領域であるゴム部材部位を被覆するように付着したことを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
ポリアミド短繊維が摩擦伝動面から３０μｍ以上突出している請求項１記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項３】
扁平状の無機質粉体の見かけ密度が０．２５〜０．６５ｇ／ｍｌである請求項１記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項４】
扁平状の無機質粉体の吸油量が４０ｍｌ／１００ｇ以下である請求項１または３記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項５】
扁平状の無機質粉体がタルクである請求項１乃至４の何れかに記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項６】
タルクに含まれる不純物である酸化鉄、酸化アルミニウムや炭酸マグネシウムの含有量が１０重量％以下である請求項５記載の摩擦伝動ベルト。
【請求項７】
摩擦伝動ベルトがＶリブドベルトである請求項１乃至６の何れかに記載の摩擦伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＶリブドベルト等の摩擦伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、自動車用エンジンは、燃費向上、高出力といった性能向上のために回転負荷変動が大きく、これにより補機駆動用のＶリブドベルトにかかる負荷が増加している。この負荷変動の増大によりスティックスリップが発生し、異音発生の問題が起こった。更に、ベルトへの被水時にはスティックスリップが促進されて異音が増大する傾向にあった。
【０００３】
また、最近では、エンジンのベルト式補機駆動装置に使用されるプーリには、自動車をユーザーへ納める間の錆び発生を防ぐために、塗装が施されている。この塗装は、例えば２０〜３０分程度のアイドリングにより剥げ落ちるような簡易なものである。しかし、このような簡易な塗装であっても、自動車がユーザーに納められた時点で塗装が剥げ落ちていないことがあった。もしプーリ表面に残存している塗装が高温下で粘着すると、プーリとベルトとの間でスティックスリップの異音を発生させる大きな原因になっていた。
【０００４】
このため、従来から前述のスティックスリップの異音発生を阻止するために、プーリと接する摩擦伝動面の摩擦係数を小さくしたベルトが種々提案されてきた。例えば、特許文献１には、圧縮部に埋設した短繊維を摩擦伝動面から突出させ、更にパウダー状の粘性抑制剤であるタルク等を短繊維の突出部を埋め込む形にて付着させることが提案されている。また、特許文献２には、プーリと接する摩擦伝動面に、粉状の界面活性剤を擦り込むように付着させた摩擦ベルトも提案されている。
【特許文献１】実公平７−３１００６号公報
【特許文献２】特許第３４４０２８８号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１では、タルクを短繊維の突出部を埋め込む形にて付着させることによって、摩擦伝動面の摩擦係数を小さくすることが可能であるが、ベルト走行中にタルクが脱落することが起こるため、更に長時間タルクを摩擦伝動面に付着させておく必要があった。更に、特許文献２では、界面活性剤をリブ部の表面に擦り込むようにして付着させていた。
【０００６】
本発明は、摩擦伝動面のゴム露出部分（ゴム部材部位）を扁平状の無機質粉体で被覆するようにして摩擦係数を低下させ、スティックスリップによる発音を抑制し、また被水時には突出した短繊維とゴム表面間に滞在する水を撥水する効果をもたらし、被水による異音の増大を抑制することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本願請求項１記載の発明は、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した心線支持層と、圧縮ゴム層の各層を積層してなる摩擦伝動ベルトにおいて、少なくとも圧縮ゴム層の摩擦伝動面では、ポリアミド短繊維がゴム１００重量部に対して１５〜５０重量部含有し、しかもこの量が全ての短繊維配合部数の５０重量％以上に相当し、該ポリアミド短繊維が摩擦伝動面から突出して、突出部の先端が扁平した形状になり、更に比表面積として５，０００〜２５，０００ｃｍ２／ｇの扁平状の無機質粉体が摩擦伝動面の上記短繊維が存在しない領域であるゴム部材部位を被覆するように付着している。
【０００８】
本発明では、摩擦伝動面から突出した所定量のポリアミド短繊維は、先端が扁平した形状をとるため、摩擦伝動面のゴム部材部位に付着した扁平状の無機質粉体を抱え込む形となり、長期にわたり摩擦伝動面のゴム部材部位に付着することを可能にし、そして固体潤滑剤の効果を持続しベルト走行時の異音発生を抑制する。
また、扁平状の無機質粉体の比表面積が５，０００ｃｍ２／ｇより小さくなって粉体が大きくなると、摩擦伝動面のゴム部材部位に付着にくくなるために、摩擦係数の低下の効果が小さくなる。逆に比表面積が大きい、つまり粉体が小さくなると堆積する粉体間に水が滞在しやすくなって粘着性を持ち、異音発生の抑制効果が薄れる。
【０００９】
本願請求項２記載の発明は、ポリアミド短繊維が摩擦伝動面から３０μｍ以上突出しており、扁平状の無機質粉体が長時間にわたり摩擦伝動面に付着することが可能となり、安定した摩擦係数と耐発音性の効果を持続することができる。
【００１０】
本願請求項３記載の発明は、扁平状の無機質粉体の見かけ密度が０．２５〜０．６５ｇ／ｍｌであり、見かけ密度が大きくなるほど凝集性が低くて流動性に優れることから固体潤滑剤としての効果が大きくなる。
【００１１】
本願請求項４記載の発明は、扁平状の無機質粉体の吸油量が４０ｍｌ／１００ｇ以下であり、即ち、吸油量が小さいと粒子表面の凹凸が小さくなり、水が滞在しにくくなり、扁平状の無機質粉体自身が粘着にくくなって異音発生の抑制効果が出てくる。しかし、吸油量が大きくなると、粒子表面の凹凸が大きくなって、水が付着しやすく、粘着性をもつために異音発生の抑制効果が薄れる。
【００１２】
本願請求項５記載の発明は、扁平状の無機質粉体がタルクであり、優れた固体潤滑剤の効果を有して異音発生を抑制する。
【００１３】
本願請求項６記載の発明は、タルクに含まれる不純物である酸化鉄、酸化アルミニウムや炭酸マグネシウムの含有量が１０重量％以下であり、これらの不純物が少なくなると、タルクが吸水しにくくなり、粘着しにくくなって異音発生の抑制効果が出てくる。逆に、不純物の含有量が多くなると、タルクの吸水性が増し、粘着が起こりやすくなって異音発生の抑制効果が薄れる。
【００１４】
本願請求項７記載の発明は、摩擦伝動ベルトがＶリブドベルトである。
【発明の効果】
【００１５】
摩擦伝動面から所定量以上突出したポリアミド短繊維の扁平した先端形状は、上記短繊維の存在しない領域であるゴム部材部位に被覆するように付着した扁平状の無機質粉体を抱え込み、上記無機質粉体を包囲し保護するようになる。これは上記無機質粉体の長期のゴム部材部位への付着を可能にし、固体潤滑剤として長時間の効果を持続させ、そしてベルト走行時の異音発生を抑制する。しかも、扁平状の無機質粉体の比表面積、見かけ密度、吸油量や不純物の含有量を特定すれば、更に被水時にも固体潤滑剤の効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
図１に、本発明の一実施形態であるＶリブドベルト１を示す。Ｖリブドベルト１は、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維などを素材とする高強度で低伸度のコードよりなる心線２を心線支持層３中に埋設し、その下側に弾性体層である圧縮ゴム層４を有している。この圧縮ゴム層４にはベルト長手方向にのびる断面略三角形の複数のリブ６が形成されており、ベルト背面には帆布５が設けられている。
【００１７】
圧縮ゴム層４は、ナイロン６，６、ナイロン６，１０等のポリアミド繊維、綿、アラミド繊維等の短繊維を配合する。短繊維の配合量はゴム１００重量部に対して、１５〜５０重量部、より好ましくは１５〜２５重量部であり、そのうちポリアミド繊維は全ての短繊維配合部数の５０重量％以上、好ましくは７５〜１００重量％である。短繊維のゴム層中への埋設量が１５重量部未満の場合は短繊維のＶ形リブ側面からの突出量が少なく、ベルトの耐久性には問題ないが、発音防止の面で十分な効果を発揮することが困難である。一方、前記短繊維の埋設量が５０重量部を越えると同じく発音防止の面では効果はあるが、剛性が高すぎるために短繊維とゴムの界面で剥離が発生し、リブ６における早期亀裂発生につながる恐れがある。
【００１８】
摩擦伝動面８では、ポリアミド繊維がその面から３０μｍ以上、より好ましくは６０〜９０μｍ突出し、かつ突出部１０の先端が扁平した形状になっている。そして、摩擦伝動面８のゴム部材部位９には扁平状の無機質粉体１１が付着し、ポリアミド繊維の突出部の形態が付着した扁平状の無機質粉体１１を抱え込む形となってベルト走行時の離脱を防止し、長期にわたりタルクのゴム部材部位への付着を可能にして固体潤滑剤の長時間の効果を発揮し、異音発生を抑制することになる。
【００１９】
この場合、扁平状の無機質粉体１１はポリアミド繊維の存在していないゴム部材部位９に付着している。詳しくは、無機質粉体１１は摩擦伝動面８から突出して扁平した形状の突出部１０の裏側に位置するゴム部材部位９まで付着している。無機質粉体１１はゴム部材部位９に万遍なく付着し、無機質粉体１１の占有面積はゴム部材部位９を１００とすると４０〜９０％である。
【００２０】
圧縮ゴム層４のリブ６は研磨成形により形成されることが好ましく、例えば短繊維入りの圧縮ゴム層４に対して、グラインダー表面に８０〜２００メッシュのダイヤモンドが装着された乾式のグラインダーホイールを用いてＶリブ形状の研磨成形作業が実行される。
【００２１】
そして、研磨成形作業を終えたスリーブを他の駆動ロールと従動ロールの２軸に装着して、張力を付与して回転しながら、所定量の扁平状の無機質粉体１１をリブ面に吹き付ける。そして、ブラシによって短繊維に付着している余剰の無機質粉体１１を除去し、同時に残存する無機質粉体１１を摩擦伝動面８のゴム部材部位９に付着させる。
【００２２】
Ｖ形リブ６の摩擦伝動面８より突出したポリアミド繊維は、図２に示すように、例えば前記乾式のグラインダーによる研磨によって、その面から３０μｍ以上、好ましくは６０〜９０μｍ程度に突出し、かつ突出部１０の先端は扁平し、面積の広まった特有の形状になる。扁平状の無機質粉体１１は突出部１０の裏側に位置するゴム部材部位９まで付着している。このため、ポリアミド繊維の突出部の形態が扁平状の無機質粉体１１を抱え込む形、即ち包囲して保護しやすい形となり長期にわたり無機質粉体１１のゴム部材部位９への付着を可能にしている。尚、突出長さが３０μｍ未満では、扁平した形態になりにくいために、ベルトを走行させた後では扁平状の無機質粉体１１が離脱してミスアライメント発音試験では発音しやすくなる。
【００２３】
パラ系アラミド繊維はポリパラフェニレンイソフタルアミドであり、摩擦伝動面８より突出した形態がフィブリル化した状態を呈する。このパラ系アラミド繊維にあって顕著に派生するフィブリル化とは、リブの側面より突出した短繊維のフィラメントが、長さ方向に裂かれて、細分化された状態をいい、このフィブリル化した突出部分の長さは０．５ｍｍ以下で、かつフィブリル化部分の太さは、リブ６内に埋設されたフィラメントの太さの１／２〜１／８で、フィラメントのフィブリル化部分の少なくともその一部はカール状態にある。このような形態は付着した無機質粉体１１を抱え込むこと、即ち包囲して保護することが困難になり、走行直後に無機質粉体１１が摩擦伝動面８から脱落しやすくなる。
【００２４】
メタ系アラミド繊維はポリメタフェニレンイソフタルアミドであり、研磨した後にはフィブリル化した突出部分にならず、カール状に細長く突出するが、このような形態では付着した扁平状の無機質粉体を抱え込む形になりにくい。
【００２５】
綿においては摩擦伝動面８には突出せず、カット面になるために、扁平状の無機質粉体１１を抱え込むこと、即ち包囲して保護することが困難になる。
【００２６】
ここで、使用する扁平状の無機質粉体は、滑石と呼ばれる原石を機械的に粉砕・加工・分級により得られる扁平状の無機充填剤であってその主成分が含水ケイ酸マグネシウムであり、比表面積が５，０００〜２５，０００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは６，０００〜２５，０００ｃｍ２／ｇであり、見かけ密度が０．２５〜０．６５ｇ／ｍｌ、より好ましくは０．３０〜０．６５ｇ／ｍｌ、吸油量が４０ｍｌ／１００ｇ以下、好ましくは３８ｍｌ以下であって、具体的にはタルク、雲母、クレー、グラファイト等であり、好ましくはタルクが使用される。
【００２７】
無機質粉体の比表面積が５，０００ｃｍ２／ｇ未満の場合には、粉体が大きくなる為、摩擦伝動面のゴム部材部位に付着にくくなるなり、摩擦係数の低下の効果が小さくなる。一方２５，０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉体が小さくなる為、堆積する粉体間に水が滞在しやすくなって粘着性を持ち、異音発生の抑制効果が薄れる。
【００２８】
タルクは含有する不純物である酸化鉄、酸化アルミニウムや炭酸マグネシウムの含有量が１０重量％以下、好ましくは３〜１０重量％である。このような特定を満たすタルクとしては、例えば冨士タルク工業社製のＬＭＰ−９０、ＤＳ−３４、ＳＰ−３８、農用等がある。
【００２９】
圧縮ゴム層４には、ゴム成分としてエチレン・α−オレフィンゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）の少なくとも一種のゴムを挙げることができる。
【００３０】
上記エチレン・α−オレフィンエラストマーとしては、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、あるいはオクテン）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体などであり、上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。具体的にはＥＰＭやＥＰＤＭなどのゴムをいう。
【００３１】
前記ゴム組成物には架橋剤として有機過酸化物を配合することができる。有機過酸化物としては、例えばジクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−モノ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン等を挙げることができる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、上記エラストマー１００重量部に対して０．５〜８重量部の範囲で好ましく使用される。
【００３２】
そして、それ以外に必要に応じて、老化防止剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものが使用される。これらの配合成分をゴム組成物に混合させる方法としては特に制限はなく、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー等を用い、適宜公知の手段、方法によって混練することができる。
【００３３】
心線２にはポリエステル繊維、アラミド繊維、ガラス繊維等を使用することができる。これら心線２は、ゴムとの接着性を改善する目的で接着処理が施されることが望ましい。このような接着処理としては繊維をレゾルシン−ホルムアルデヒド−ラテックス（ＲＦＬ液）に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形成するのが一般的である。しかし、これに限ることなくエポキシ又はイソシアネート化合物で前処理を行なった後に、ＲＦＬ液で処理する方法等もある。
【００３４】
また、心線支持層３には、ゴム成分としてエチレン・α−オレフィンゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）の少なくとも一種のゴムを挙げることができる。勿論、上記圧縮ゴム層４と同様のゴム組成物を用いることが望ましい。
【００３５】
帆布５としては、綿、ポリエステル繊維、アラミド繊維、ナイロン繊維等を平織り、綾織り、朱子織りした布を用いることができるものであり、帆布５にはＲＦＬ処理を行なった後に、ゴム組成物をコーティングしたゴム付き帆布として使用するのが好ましい。
【００３６】
次に、このようなＶリブドベルトを製造する方法の一例を説明する。まず円筒状のドラムの外周に帆布５を巻き付け、この上に心線支持層３用のゴムシートを巻き付けた後、この上に心線２を螺旋状に巻き付ける。さらにこの上に圧縮ゴム層４用のゴムシートを巻き付ける。次にこの円筒状ドラムを加硫ドラムに入れて加硫を行なうことによって、筒状の加硫スリーブを得る。この後に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールの間に懸架して走行回転させながら、加硫スリーブの外周の圧縮ゴム層４に切削ホイールを接触させてＶ溝を切削・研磨加工することによって、リブ部７を形成する。そしてこの加硫スリーブを輪切りするように所定幅寸法で切断すると共に、内周と外周を裏返すことによって、Ｖリブドベルト１として仕上げることができるものである。
【００３７】
他の伝動ベルトとしてカットエッジタイプのＶベルトがある。このベルトは、心線を埋設した心線支持層と圧縮ゴム層とから構成され、更に上記心線支持層及び圧縮ゴム層の各表面層にゴム付帆布を積層している。
【００３８】
尚、ここでは例えばＶリブドベルトとして、心線２を心線支持層３中に埋設し、その下側に圧縮ゴム層４を配設してベルト背面に帆布５を貼着した構成を例示したが、これに限られるものではない。例えば心線支持層３を配置しない構成としたＶリブドベルトや、帆布５の代りに背面ゴム層を配設してベルト背面にゴムが露出した構成としたＶリブドベルトなども本発明の技術範疇に属する。
【実施例】
【００３９】
次に、本発明を実施例により具体的に説明する。
＜Ｖリブドベルトの作製＞
実施例１〜４，比較例１〜３
まず、円筒状モールドに経糸と緯糸とが綿糸からなる平織物にゴムをフリクションしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、ＥＰＤＭ組成物の配合（表１に示すＥＰＤＭ組成物から短繊維を除去したものである。）からなる心線支持層用ゴムシート（接着ゴムシート）を巻き、更にその上にポリエステル繊維コードをスピニングし、そして表１に示すＥＰＤＭ組成物からなる圧縮ゴムシート（リブゴムシート）を巻き付けて成形を終えた。これを公知の方法で１５０°Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。尚、圧縮ゴムシート、心線支持層用ゴムシートは、それぞれ、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。
【００４０】
上記加硫ゴムスリーブを研磨機の駆動ロールと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転させた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加硫スリーブに当接させてリブを研磨した。
【００４１】
研磨機から取り出したスリーブを他の駆動ロールと従動ロールの２軸に装着して、張力を付与した後に回転させながら、所定量のタルクをリブ面に吹き付けた後、ブラシによって短繊維に付着している余剰のタルクを除去し、同時にタルクを摩擦伝動面のゴム部材部位に付着させる。
【００４２】
その後、スリーブを切断機に設置した後、回転しながら所定幅のベルトに切断した。
【００４３】
作製したＶリブドベルトは、コードからなる心線が心線支持層用ゴム層内に埋設し、その上側にゴム付綿帆布が１プライ積層され、他方心線支持層用ゴム層の下側にはベルト幅方向に配向した短繊維を有する圧縮ゴム層があって３個のリブがベルト長手方向に有するものであった。このＶリブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３リブドベルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、リブ高さ２．９ｍｍ、リブ角度４０°であった。
【００４４】
【表１】
0005058886.tif 000002
【００４５】
そして、このＶリブドベルトを用いて、摩擦試験、ミスアライメント発音試験の評価を行った。以下に評価試験方法を示す。
【００４６】
＜摩擦試験＞
摩擦試験は、Ｖリブドベルトを、案内ローラ（直径６０ｍｍ）にＶリブドベルトの巻き付きけ角度が９０°となるように掛け、Ｖリブドベルトの片一端を固定し、他方一端に１．７５ｋｇｆ／３リブのウェイトを垂下させ、案内ローラを４３ｒｐｍで回転させたときの、ロードセルの値を検出することによって張り側の張力Ｔ１と緩み側の張力Ｔ２を検出し、張力比（Ｔ１／Ｔ２）から、摩擦係数μ＝（１／２π）ｌｎ（Ｔ１／Ｔ２）を求めた。尚、摩擦試験は、乾燥時（ＤＲＹ時）と６０ｃｃ／ｍｉｎで注水時（ＷＥＴ時）の評価を行った。結果を表２に併記する。
【００４７】
＜ミスアライメント発音試験＞
評価に用いた試験機は、駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）、そしてテンションプーリ（直径７０ｍｍ）を配置して構成したものである。ここで、駆動プーリと従動プーリ間で１．７°のミスアライメントを設定した。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、室温条件下で、駆動プーリの回転数が１０００ｒｐｍ、ベルト張力が６ｋｇｆ／リブになるように駆動プーリに荷重を付与し又、従動プーリに負荷２．１Ｎｍ／リブを加えて走行させた時の発音レベルを評価した。発音レベルとしては５段階で評価し、“５”が最も発音レベルが低い状態を示す。尚、“３”以上を発音が気にならないレベルとして定義した。結果を表２に示す。
５：全く聞こえない。
４：聴診器で聞こえる。
３：微かに聞こえる。
２：聞こえる。
１：はっきりと聞こえる。
【００４８】
【表２】
0005058886.tif 000003
【００４９】
表２の結果より、実施例１〜３では、タルク塗布なしの比較例１と比べＤＲＹ時の摩擦係数は低下し、ＷＥＴ時には比較例１より摩擦係数は高くなっている。又ミスアライメント発音試験でも発音は確認されなかった。これに対して比較例２では比表面積の大きいタルクを使用したためにＷＥＴ時に発音が確認された。また、比較例３でも比表面積の大きいタルクを使用したために、ＷＥＴ時には発音が確認された。比表面積の大きいタルクは、ベルト走行中にゴム部材部位から離脱しやすく、滑材しての効果が小さくなったと考えられる。
【００５０】
実施例５〜６，比較例４〜６
＜Ｖリブドベルトの作製＞
実施例１と同様に、まず円筒状モールドに経糸と緯糸とが綿糸からなる平織物にゴムをフリクションしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、ＥＰＤＭ組成物の配合（表１に示すＥＰＤＭ組成物から短繊維を除去したものである。）からなる心線支持層用ゴムシートを巻き、更にその上にポリエステル繊維コードをスピニングし、そして表１に示すＥＰＤＭ組成物（ただし、ナイロン６，６の２５重量部に代えて表３に示す配合のように短繊維の種類と量を使用している。）からなる圧縮ゴムシート（リブゴムシート）を巻き付けて成形を終えた。これを公知の方法で１５０°Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得た。
【００５１】
尚、圧縮ゴムシート、心線支持層用ゴムシートは、それぞれ、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。また、上述したように実施例５では圧縮ゴムシートに混入する短繊維は、実施例３でのナイロン６，６の２５重量部に代えて、ナイロン６，６の１５重量部と綿１０重量部を配合し、また実施例６ではナイロン６，６の１５重量部とｍ−アラミド短繊維５重量部を配合した。
【００５２】
上記加硫ゴムスリーブを実施例１と同様に研磨機の駆動ロールと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転させた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加硫スリーブに当接させてリブ部を研磨した。
【００５３】
研磨機から取り出したスリーブを他の駆動ロールと従動ロールの２軸に装着して、張力を付与した後に回転させながら、実施例３と同種と同量のタルクをリブ面に吹き付けた後、ブラシによって短繊維に付着している余剰のタルクを除去し、同時にタルクを摩擦伝動面のゴム部材部位に付着させた。そして、研磨機から取り出したスリーブを切断機に設置した後、回転しながら切断した。
【００５４】
作製したＶリブドベルトは、実施例１と同様にコードからなる心線が接着ゴム層内に埋設し、その上側にゴム付綿帆布が１プライ積層され、他方心線支持層の下側にはベルト幅方向に配向した短繊維を有する圧縮ゴム層があって３個のリブがベルト長手方向に有するものであった。このＶリブドベルトはＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３リブドベルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、リブ高さ２．９ｍｍ、リブ角度４０°であった。
【００５５】
そして、このＶリブドベルトを用いて、ミスアライメント発音試験、以下に示す劣化走行試験の評価を行った。その結果を表３に示す。
【００５６】
＜劣化走行試験＞
劣化走行試験は、駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、アイドラープーリ（直径８５ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）、テンションプーリ（直径４５ｍｍ）とを順に配置して構成したものである。そして、試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、Ｖリブドベルトのテンションプーリへの巻き付け角度を９０°に、アイドラープーリへの巻きつけ角度を１２０度にして雰囲気温度１２０°Ｃ、駆動プーリの回転数４９００ｒｐｍ、ベルト張力４０ｋｇｆ／３リブの試験条件で駆動プーリに荷重を付与し、従動プーリに負荷１２ＰＳを与えてＶリブドベルトを１０時間走行させ劣化させた。このＶリブドベルトを上述の通りのミスアライメント発音試験を行った。
【００５７】
【表３】
0005058886.tif 000004
【００５８】
表３の結果より、実施例３、５、６はナイロン６，６と綿やｍ−アラミド短繊維を配合しているが、短繊維総配合量の５０％をナイロン６，６が占めており、且つ繊維の突出長さも十分な長さであるため、劣化後においても耐発音性能が持続されていることが判る。これ対して比較例４ではナイロン６，６短繊維の配合量が少なく、また比較例５ではナイロンを配合していないために劣化後の耐発音性は低下していることが判る。比較例６ではナイロン６，６短繊維の突出長さが短く、特に劣化後の耐発音性が劣る結果となった。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明にかかる摩擦伝動ベルトは自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着できる。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明に係る摩擦伝動ベルトであるＶリブドベルトの断面斜視図である。
【図２】本発明に係るＶリブドベルトのリブ表面の一部を拡大した平面図である。
【符号の説明】
【００６１】
１  Ｖリブドベルト
２  心線
３  心線支持層
４  圧縮ゴム層
５  帆布
６  リブ
８  摩擦伝動面
９  ゴム部材部位
１０  突出部
１１  扁平状の無機質粉体
【図１】
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【図２】
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