(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
活性汚泥によって被処理水を処理する好気槽を複数に分割し、槽内に微細気泡を供給する第一散気手段を取り付け、流入した前記被処理水を好気的に処理する第一好気槽と、
隣接する前記第一好気槽からの前記被処理水が流入し、粗大気泡を供給する第二散気手段と、前記活性汚泥を膜分離する膜ユニットとを備えた第二好気槽と、
前記第一好気槽に取り付けたＮＨ４−Ｎ濃度センサの検出値に基づいて、前記第一散気手段の送風量を調節して、前記第一好気槽の槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を前記第二好気槽で処理可能な前記ＮＨ４−Ｎ濃度に制御する制御手段と、
を備えたことを特徴とする膜分離活性汚泥処理装置。
【請求項２】
前記第二好気槽は、少なくとも前記第一好気槽よりも上流側に硝化液を循環させる循環ラインを設けたことを特徴とする請求項１に記載の膜分離活性汚泥処理装置。
【請求項３】
好気槽内の活性汚泥によって被処理水を好気的に処理し膜分離する膜分離活性汚泥処理装置であって、
前記好気槽を複数の処理槽に分割し、
前記活性汚泥による好気処理と膜分離する下流側の処理槽の前段に前記下流側の処理槽に流入する前記被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度を検出して前記ＮＨ４−Ｎ濃度を調整する上流側の処理槽を設けたことを特徴とする膜分離活性汚泥処理装置。
【請求項４】
好気槽内の活性汚泥によって被処理水を好気的に処理し膜分離する膜分離活性汚泥処理方法であって、
前記好気槽を第一好気槽と第二好気槽に分割し、
前記第一好気槽の槽内に流入する前記被処理水に微細気泡を供給して好気的に処理するとともに、前記第一好気槽のＮＨ４−Ｎ濃度を前記第二好気槽で処理可能なＮＨ４−Ｎ濃度に制御して、
前記第一好気槽からの前記被処理水を前記第二好気槽に供給して前記活性汚泥を膜分離することを特徴とする膜分離活性汚泥処理方法。
【請求項５】
前記第二好気槽の硝化液を少なくとも前記第一好気槽よりも上流側に循環させることを特徴とする請求項４に記載の膜分離活性汚泥処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は膜分離活性汚泥処理装置およびその方法に関し、特に好気槽内に保持した活性汚泥によって被処理水を好気的に処理する膜分離活性汚泥処理装置およびその方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
図４は従来の膜分離活性汚泥処理装置の構成概略を示す図である。図示のように、膜分離活性汚泥処理装置１００は、上流側から無酸素槽１０１と好気槽１０２を備えている。無酸素槽１０１では、無酸素条件下で活性汚泥中の脱窒菌によって脱窒処理が行われる。好気槽１０２では、好気条件下で活性汚泥中の硝化菌によって硝化処理が行われる。そして好気槽１０２の処理液の一部を無酸素槽１０１に循環させている。ここで好気槽１０２は単一の槽であり、槽内には、膜ユニット１０４および散気手段を取り付けている。膜ユニット１０４は槽内に浸漬させて、膜ユニット１０４の下方には粗大気泡散気手段１０６を設置している。そして粗大気泡散気手段１０６から粗大気泡を発生させて、膜ユニット１０４の膜表面に付着する活性汚泥を洗浄するとともに、好気槽１０２内の処理水に酸素を供給している。好気槽１０２の槽内ではＮＨ４−Ｎ（アンモニア態窒素）が硝化細菌により酸化されてＮＯ３−Ｎ（硝酸態窒素）となる。
【０００３】
このとき粗大気泡散気手段１０６からの送風量のみではＮＨ４−Ｎの酸化が不十分な場合があり、好気槽１０２内に新たに微細気泡散気装置１０８を設置している。微細気泡散気手段１０８は、粗大気泡よりも比表面積が大きい微細気泡を好気槽１０２内に送風することにより、ＮＨ４−Ｎを十分に酸化することができる。
【０００４】
そして従来のＮＨ４−Ｎ酸化の判断としては、好気槽１０２内にＤＯセンサを設置し、ＤＯ値が一定の範囲に収まるように微細気泡散気手段１０８の送風量を制御している。（例えば特許文献１に示す。）あるいはＤＯセンサの検出結果によらず、計算や経験から好気槽内に流入する被処理水中のＮＨ４−Ｎ濃度に対応できる微細気泡散気手段の送風量を固定値としてあらかじめ設定して汚泥処理を行っていた。
【０００５】
このように膜分離活性汚泥装置１００では、従来の活性汚泥処理装置に比べて省スペースで処理できるという特徴を有している。その理由としては槽内の活性汚泥を高濃度に保持することにより、単位容積あたりの活性汚泥の汚水浄化能力を高めているためである。
【特許文献１】特開２００５−１０３３８１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、好気槽内に保持する活性汚泥が高濃度化すると、次のような問題が生じる。まず活性汚泥の高濃度化によって、酸素を必要とする微生物量が増加するため、反応に必要な溶存酸素の消費量が増加する。また活性汚泥の高濃度化により被処理水の液粘性が増加し、散気手段から供給された気泡が粗大化するので、酸素が被処理水中へ溶け込み難くなり、送気量に対して汚水浄化へ作用する酸素量が少なくなる。その結果、粗大気泡散気手段の送風量を増加することになり、運転能力が高くなっている。
【０００７】
そこで送風量を削減するための取組みとして、膜ユニットの物理洗浄と活性汚泥への酸素供給を兼ねた粗大気泡散気手段からの送風のみでは酸素量が不足する場合に、前述の酸素溶解効率の高い微細気泡散気手段が採用されてきているが、微細気泡散気手段を用いても活性汚泥濃度が高く、供給された酸素が被処理水中へ溶け込み難いという状況は変わらないため、酸素溶存効率を向上する手段が必要であった。また好気槽へ流入する汚水中のＮＨ４−Ｎ濃度の変化に対して、必要酸素量の不足を補うために設ける微細気泡散気手段が過剰な送風を行わないような制御手段が必要であった。
【０００８】
このような従来技術の問題点を解決するため、本発明は、好気槽内の散気に係わる運転動力を削減できる膜分離活性汚泥処理装置およびその方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、本発明の膜分離活性汚泥処理装置は、活性汚泥によって被処理水を処理する好気槽を複数に分割し、槽内に微細気泡を供給する第一散気手段を取り付け、流入した前記被処理水を好気的に処理する第一好気槽と、隣接する前記第一好気槽からの前記被処理水が流入し、粗大気泡を供給する第二散気手段と、前記活性汚泥を膜分離する膜ユニットとを備えた第二好気槽と、前記第一好気槽に取り付けたＮＨ４−Ｎ濃度センサの検出値に基づいて、前記第一散気手段の送風量を調節して、前記第一好気槽の槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を前記第二好気槽で処理可能な前記ＮＨ４−Ｎ濃度に制御する制御手段と、を備えたことを特徴としている。
【００１０】
この場合において、前記第二好気槽は、少なくとも前記第一好気槽よりも上流側に硝化液を循環させる循環ラインを設けているとよい。
【００１１】
本発明の膜分離活性汚泥処理装置は、好気槽内の活性汚泥によって被処理水を好気的に処理し膜分離する膜分離活性汚泥処理装置であって、前記好気槽を複数の処理槽に分割し、前記活性汚泥による好気処理と膜分離する下流側の処理槽の前段に前記下流側の処理槽に流入する前記被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度を検出して前記ＮＨ４−Ｎ濃度を調整する上流側の処理槽を設けたことを特徴としている。
【００１２】
本発明の膜分離活性汚泥処理方法は、好気槽内の活性汚泥によって被処理水を好気的に処理し膜分離する膜分離活性汚泥処理方法であって、前記好気槽を第一好気槽と第二好気槽に分割し、前記第一好気槽の槽内に流入する前記被処理水に微細気泡を供給して好気的に処理するとともに、前記第一好気槽のＮＨ４−Ｎ濃度を前記第二好気槽で活性汚泥の処理可能なＮＨ４−Ｎ濃度に制御して、前記第一好気槽からの前記被処理水を前記第二好気槽に供給して前記活性汚泥を膜分離することを特徴としている。
【００１３】
この場合において、前記第二好気槽の硝化液を少なくとも前記第一好気槽よりも上流側に循環させるとよい。
【発明の効果】
【００１４】
上記構成による本発明によれば、好気槽を複数の槽に分割して、分割した第一好気槽のＮＨ４−Ｎ濃度の検出手段の検出値に基づいて、第一好気槽のＮＨ４−Ｎ濃度を第二好気槽で処理可能なＮＨ４−Ｎ濃度に制御している。すなわち活性汚泥による好気処理と膜分離する処理槽の前段に被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度を検出して前記ＮＨ４−Ｎ濃度を調整する処理槽を設けている。
【００１５】
これにより所定濃度に維持された被処理水が流入する第二好気槽では、ＮＨ４−Ｎ濃度を酸化するのに必要な送風量にすることができ、過剰な空気を送ることがなく、装置全体の運転動力を低減することができる。
【００１６】
第二好気槽から少なくとも第一好気槽よりも上流側へ硝化液を循環させることにより、第一好気槽の活性汚泥濃度は第二好気槽の活性汚泥濃度よりも低くなる。そのため、微細気泡を供給する第一散気手段は低出力で酸素供給が可能となり、散気手段に必要な運転動力を低減することができる。
【００１７】
また好気槽を２槽に分割し、微細気泡散気手段と、膜ユニットおよび粗大気泡散気手段とを第一好気槽、第二好気槽の各槽に別々に設置している。このため、好気槽を空にして実施する必要がある設備機器の修理あるいはメンテナンスが安易となり、施設規模が大きくなるほどその効果も高くなる。
【００１８】
検出手段にＮＨ４−Ｎ濃度センサを用いている。ＮＨ４−Ｎ濃度センサはイオン選択電極式であるため、ＮＨ４−Ｎ濃度の測定値を迅速に検出することができる。よって好気槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を速やかに調整することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明の膜分離活性汚泥処理装置およびその方法の実施形態を添付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。
図１は本発明の膜分離活性汚泥処理装置の構成概略を示す図である。活性汚泥処理は、主に無酸素槽１１と好気槽１２で行っている。本発明の膜分離活性汚泥処理装置１０は、好気槽１２を複数の処理槽に分割している。本実施形態では一例として、好気槽１２を二分割し第一好気槽２０と第二好気槽３０を設けている。好気槽１２は第一好気槽２０と第二好気槽３０の間に仕切板１４を設けて二分割している。仕切板１４は第一好気槽２０と第二好気槽３０との間を底面から水面に向けて垂直方向に遮る一枚または複数のプレートであり、プレートの一部に開口を形成してあり、第一好気槽２０からの被処理水を第二好気槽へ３０流入させることができる。
【００２０】
上流側の第一好気槽２０は、無酸素条件下で活性汚泥中の脱窒菌によって脱窒処理が行われる無酸素槽１１からの被処理水が流入する。第一好気槽２０は、槽内に第一散気手段２２を備えている。第一散気手段２２は、槽内に微細気泡を発生させている。微細気泡は、比表面積が小さいので被処理水に対する酸素溶存効率が高い。このため被処理水への溶存酸素の供給源として有効である。
【００２１】
下流側の第二好気槽３０は、前述の第一好気槽２０からの被処理水が仕切板１４を介して流入する構成とし、無酸素槽１１からの被処理水が直接導入されることがない。第二好気槽３０は槽内に第二散気手段３２と膜ユニット３４を備えている。膜ユニット３４は、槽内に浸漬させている。第二散気手段３２は、膜ユニット３４の下方に取り付けている。
【００２２】
第二散気手段３２は、槽内に粗大気泡を発生させている。第二散気手段３２から散気される粗大気泡は、浮力によって浮上する際に被処理水を巻き込んだクロスフロー流速を生じ、分離膜の膜面を洗浄している。また粗大気泡の浮上によって第二好気槽３０内に被処理水の旋回流が生じて活性汚泥と被処理水との混合攪拌が促進する。また粗大気泡中の酸素が被処理水と接触することによって被処理液に溶存酸素として溶け込む。なお粗大気泡はその比表面積が小さいので、微細気泡に比べて被処理水に対する酸素溶存効率が低い。
【００２３】
膜ユニット３４は、分離膜の二次側に配管３５が接続されている。配管３５には吸引ポンプ３６を取り付けている。吸引ポンプ３６を可動させると、膜ユニット３４の分離膜の二次側が負圧となり、被処理水と活性汚泥との膜分離が行われる。分離膜を透過した透過水は、配管３５から外部へ排出される。
【００２４】
また第二好気槽３０は循環ライン３７が接続されている。循環ライン３７は、第二好気槽３０の硝化液を少なくとも第一好気槽２０よりも上流側に循環させる配管である。本実施例の循環ライン３７は、一例として第二好気３０槽と無酸素槽１１を接続させている。循環ライン３７には循環ポンプ３８を取り付けてあり、循環ライン３７を介して第二好気槽３０内の硝化液を無酸素槽１１に循環させている。
【００２５】
検出手段となるＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０は、第一好気槽２０内に設けている。ＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０は一例としてイオン選択電極式を用いることができ、後述する制御手段５０と電気的に接続されている。ＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０は、第一好気槽２０の槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を検出して、後述する制御手段５０に測定値を送っている。
【００２６】
制御手段５０は、ＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０と第一散気手段２２と電気的に接続されている。制御手段５０は、ＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０の測定値に基づいて、第一散気手段２２の送風量を調整して、第一好気槽２０のＮＨ４−Ｎ濃度を第二好気槽３０のＮＨ４−Ｎ濃度を処理可能なＮＨ４−Ｎ濃度に制御している。
次に上記構成による本発明の膜分離活性汚泥処理方法について、以下説明する。
【００２７】
被処理水が無酸素槽１１に供給されると、無酸素槽１１では、無酸素条件化で活性汚泥中の脱窒菌により脱窒処理が行われている。
次に無酸素槽１１からの被処理水が好気槽１２に供給される。本発明の好気槽１２は二分割してあり、無酸素槽１１からの被処理水は、まず第一好気槽２０に供給される。第一好気槽２０では活性汚泥中の硝化菌によって硝化反応が行われている。そして第一好気槽２０の被処理水は仕切板１４を越流して第二好気槽３０へ供給される。第二好気槽３０では、上記活性汚泥中の硝化菌によって硝化反応と、膜ユニット３４による活性汚泥の膜分離が行われる。膜ユニット３４で膜分離された透過水は、配管３５を介して外部に排出される。一方、第二好気槽３０の活性汚泥と硝化液の一部は、循環ライン３７を介して無酸素槽１１へ循環させている。
【００２８】
このとき本発明の第一好気槽２０の活性汚泥濃度は、第二好気槽３０の濃度よりも低く設定している。活性汚泥濃度を低く設定しすぎると汚泥の液粘性が低下し、分離膜の洗浄効果が低下してしまう。よって本発明では、一例として第一好気槽と第二好気槽の活性汚泥濃度範囲をそれぞれ０．２〜１．７ｍｇ／ｌ、０．５〜２．０ｍｇ／ｌに設定している。また無酸素槽１１へ流入する被処理水の流入量と、第二好気槽から無酸素槽１１へ循環させる硝化液の循環量との比を、１：１〜５に設定している。これにより第一好気槽２０では第二好気槽３０に比べ、被処理水中へ酸素が溶け込み易い状態を形成でき、散気量を低減することができる。
【００２９】
なお、活性汚泥の濃度調整は、被処理水の供給量、第二好気槽３０から無酸素槽１１へ循環する被処理水および活性汚泥の循環量によって調整することができる。例えば、第一好気槽２０の活性汚泥濃度が高い場合には、第二好気槽３０から無酸素槽１１へ循環する被処理水および活性汚泥の循環量を循環ポンプ３８を介して低下することにより濃度を低くすることができる。
【００３０】
また本発明の好気槽のＮＨ４−Ｎ酸化の判断は、ＮＨ４−Ｎ濃度を基準としている。第二好気槽において酸化できる最大ＮＨ４−Ｎ量は、処理槽の大きさなどの要因によって定まる。第二好気槽で処理可能なＮＨ４−Ｎ濃度は、計算もしくは経験的に把握することができる。
【００３１】
ここで散気手段から供給された酸素は好気槽内で有機物酸化、活性汚泥の内生呼吸、ＮＨ４−Ｎ酸化、ＤＯ維持として消費される。そのため、酸素溶解効率の向上を目的とし、好気槽を第一好気槽２０と第二好気槽３０に分割した状態では、後段の第二好気槽３０で酸化できるＮＨ４−Ｎを残存させる必要があり、これを第一好気槽２０にＤＯセンサを設けて制御しようとしても、ＮＨ４−ＮとＤＯの関係が明確ではないため制御は困難である。
【００３２】
送風量を固定する方式では、好気槽へ流入する被処理水中のＮＨ４−Ｎ量が一定の場合のみ、必要酸素量を予め予測することができるので、有効な手法である。しかし供給される被処理水の濃度を一定に維持することは現状困難である。したがって、例えば、被処理水中のＮＨ４−Ｎ濃度の最大値に対応するように送風量を設定した場合には、ＮＨ４−Ｎ濃度の最小値が流入すると過剰に送風することとなる。よって運転動力が無駄となり最適な送風量の制御とならない。
【００３３】
そこで本発明では、第一好気槽にＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０を取り付け、ＮＨ４−Ｎ濃度を制御している。具体的には、第二好気槽３０におけるＮＨ４−Ｎを酸化できる最大のＮＨ４−Ｎ量を計算により、または経験的に予め設定している。ここで第二好気槽の酸素供給能力を一定とした場合、供給酸素量から活性汚泥の内生呼吸と、ＤＯ維持として消費される酸素量を差し引いた残りがＮＨ４−Ｎの硝化に利用される酸素量となる。このため本発明では、この酸素量からＮＨ４−Ｎ濃度を、一例として０．１〜１０ｍｇ／ｌの濃度範囲に設定している。
【００３４】
前述のように第一好気槽２０へ流入する被処理水中のＮＨ４−Ｎ濃度は変動している。第一好気槽２０では、ＮＨ４−Ｎ濃度センサ４０により、処理槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を検出している。供給された被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度が増加した場合には、第一好気槽２０内の散気手段２２による微細気泡の送風量を増加させてＮＨ４−Ｎ濃度が設定濃度範囲に収まるように低下させている。このように第一好気槽では、ＮＨ４−Ｎセンサと散気量の制御機構によりＮＨ４−Ｎ濃度を任意に制御することができる。
【００３５】
第二好気槽３０には、被処理水中のＮＨ４−Ｎ濃度に変動が生じた場合であっても、ＮＨ４−Ｎ濃度が設定範囲に制御された被処理水が供給される。このため第二好気槽内で残存するＮＨ４−Ｎ濃度を一定とすることができる。
【００３６】
図２は本発明の膜分離活性汚泥処理装置の運転条件を示すグラフである。図２において横軸は、運転の経過時間（時間）を、左縦軸はＮＨ４−Ｎ濃度（ｍｇ／ｌ）を、右縦軸は第一好気槽送風量（ｍ３／ｈ）をそれぞれ示している。またプロット□は第一好気槽に流入するＮＨ４−Ｎ濃度を、プロット○は、第一好気槽から流出するＮＨ４−Ｎ濃度を、プロット＋は、第一好気槽の空気流量をそれぞれ示している。図示のように膜分離活性汚泥処理装置１０の第一好気槽は、槽内に流入する被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度が３〜５ｍｇ／ｌである。一例として槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を１．５〜２．５ｍｇ／ｌの濃度範囲に設定した場合、第一好気槽２０から流出するＮＨ４−Ｎ濃度が２．０ｍｇ／ｌを超えたとき、第一散気手段２２による微細気泡の供給量を増加させている。微細気泡の増加は、槽内のＮＨ４−Ｎ濃度が２．０ｍｇ／ｌよりも低下するまで行う。これにより第一好気槽から流出する被処理水のＮＨ４−Ｎ濃度は、設定濃度の範囲内に維持させることができる。第二好気槽には、設定濃度の範囲内の被処理水のみ流入するため、ＮＨ４−Ｎ濃度変化の影響を受けることがない。第二好気槽におけるあらかじめ設定した活性汚泥処理に必要な溶存酸素濃度を維持することができ、溶存酸素が不足することがない。よって必要最小限の散気送風量でＮＨ４−Ｎの処理が可能となる。
【００３７】
なおＮＨ４−Ｎ濃度センサは、第二好気槽に設けて第二好気槽のＮＨ４−Ｎ濃度を測定し、第二好気槽内のＮＨ４−Ｎ濃度を監視するように構成してもよい。
図３は本発明の膜分離活性汚泥処理装置の変形例を示す図である。図示のように変形例の膜分離活性汚泥処理装置１０Ａは、第一の循環ライン３７の途中で分岐して第一好気槽２０に接続する第二の循環ライン３９を設けている。その他の構成は図１と同様であり詳細な説明を省略する。本発明の第二好気槽３０の硝化液は、少なくとも第一好気槽２０よりも上流側に循環させるとよい。本実施例では、第二好気槽３０の硝化液の一部を無酸素槽１１に循環させるとともに、第二の循環ライン３９により硝化液の一部を第一好気槽２０にも循環させている。このとき各循環比および活性汚泥濃度は、一例として以下のように設定することができる。無酸素槽１１へ流入する被処理水の流入量と、第二好気槽３０から無酸素槽１１へ循環させる硝化液の循環量との比を１：１〜５とする。無酸素槽１１へ流入する被処理水の流入量と、第二好気槽３０から第一好気槽２０へ循環させる硝化液の循環量との比を、１：０〜５に設定している。また第一好気槽２０と第二好気槽３０の活性汚泥濃度範囲をそれぞれ０．２〜１．８ｍｇ／ｌ、０．５〜２．０ｍｇ／ｌに設定している。
【００３８】
このような変形例の膜分離活性汚泥処理装置１０Ａによれば、第一好気槽２０と第二好気槽３０との間で活性汚泥濃度に濃度差を設けることができる。第一好気槽２０では第二好気槽３０に比べ、被処理水中へ酸素が溶け込み易い状態を形成でき、散気量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の膜分離活性汚泥処理装置の構成概略を示す図である。
【図２】本発明の膜分離活性汚泥処理装置の運転条件を示すグラフである。
【図３】本発明の膜分離活性汚泥処理装置の変形例を示す図である。
【図４】従来の膜分離活性汚泥処理装置の構成概略を示す図である。
【符号の説明】
【００４０】
１０………膜分離活性汚泥処理装置、１１………無酸素槽、１２………好気槽、１４………仕切板、２０………第一好気槽、２２………第一散気手段、３０………第二好気槽、３２………第二散気手段、３４………膜ユニット、３５………配管、３６………吸引ポンプ、３７………循環ライン、３８………循環ポンプ、３９………第二の循環ライン、４０………ＮＨ４−Ｎ濃度センサ、５０………制御手段、１００………膜分離活性汚泥処理装置、１０１………無酸素槽、１０２………好気槽、１０４………膜ユニット、１０６………粗大気泡散気手段、１０８………微細気泡散気手段。
【図１】
0005105243.tif 000002
【図２】
0005105243.tif 000003
【図３】
0005105243.tif 000004
【図４】
0005105243.tif 000005