(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
帯状ベルト本体とその幅方向両端部に長さ方向に沿って設けた波形耳桟を有し、帯状ベルト本体の心体帆布の上部に補強帆布を介装したコルゲートサイドコンベヤベルトにおいて、
補強帆布がモノフィラメント径０．３〜０．５mmのポリエステル糸を用い、該補強帆布層を幅方向の一部または全部（ただし、耳ゴム部は除く）に２プライ以上設けたものである（ただし、該補強帆布層を幅方向の一部に２プライ以上設ける場合には、幅方向の少なくとも波形耳桟取付部を含む部分に設ける）ことを特徴とするコルゲートサイドコンベヤベルト。
【請求項２】
補強帆布層を２プライ以上設ける範囲が、帯状ベルト本体の波形耳桟取付部を含む全幅の２５〜４０％である請求項１記載のコルゲートサイドコンベヤベルト。
【請求項３】
帯状ベルト本体とその幅方向両端部に長さ方向に沿って設けた波形耳桟を有し、帯状ベルト本体の心体帆布の上部に補強帆布を介装したコルゲートサイドコンベヤベルトにおいて、
補強帆布がモノフィラメント径０．８〜１．２mmの糸を用い、該補強帆布層を幅方向の全部（ただし、耳ゴム部は除く）に１プライのみ設けたものであることを特徴とするコルゲートサイドコンベヤベルト。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、コルゲートサイドコンベヤベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】
ベルトコンベヤは、大きな輸送力を持ち動力消費が少なく、構造が簡単なことから運転信頼度が高く保守も容易である。そのため、用途も多岐にわたり、応用製品の種類も多く、その構造から、地上に設けたコンクリート基礎に基礎ボルトによって取り付けた定置形ベルトコンベヤ、主として土砂採掘工事等に使用され、コンベヤ全体が横方向に移動可能な構造となっている移動形コンベヤ、パイプ形ベルトコンベヤに代表される特殊ベルトコンベヤなど、種々のものが使用されている。
【０００３】
ところで、ベルトコンベヤを使用する業種によっては、高所に粉体物等を運搬したい場合がある。例えば、図１に示すような還元炉１のように、地上高さが約１００ｍにも達するような高層設備に原料を投入する場合、急傾斜でしかも大容量を運搬できる急傾斜ベルトコンベヤ２が必要である。この急傾斜ベルトコンベヤ２のためのコンベヤベルトは荷こぼれせず急角度で搬送する機能を備えていることが必要なため、図２に示すように、大きな幅方向剛性を有する帯状ベルト本体３の幅方向両端部に長さ方向に沿って設けた波形耳桟４、４を有するコルゲートサイドコンベヤベルト５が一般的に用いられている。このように、コルゲートサイドコンベヤベルトは、ベルト本体が大きな幅方向剛性を有し、しかも、幅方向両端部に波形耳桟を有しているので、普通ベルトに比べて積載断面が大きい。例えば、図３（ｂ）に示すコルゲートサイドコンベヤベルト５の積載断面（斜線で示す部分）６は、図３（ａ）に示す普通ベルト７の積載断面（斜線で示す部分）８より大きい。しかも、図４に示すように、普通ベルトのコンベヤライン９は水平面に対する傾斜角αが緩やかであるが（一般にはα≦３０°）、コルゲートサイドコンベヤベルトのコンベヤライン１０の水平面に対する傾斜角βは急であり（β≧４５°のものが多い）、なかには、β＝９０°のものが稼働している。
【０００４】
コルゲートサイドコンベヤベルトとしては、図２（ａ）に示すような耳部（幅方向端部）に余幅がなく、横桟のないものの他に、図２（ｂ）に示すように、耳部に余幅はないが、一体のピッチでベルト長さ方向に横桟１１を設けたものも使用されている。図２（ｂ）のコルゲートサイドコンベヤベルトは、横桟があることで、図２（ａ）のものよりさらに急傾斜の搬送に適している。さらに、図２（ｃ）に示すように、耳部に余幅ｗのあるものは、押えローラ（図５（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）の番号１２参照）を使用することにより水平から傾斜、傾斜から水平への変角が可能である。これらのベルト性能を選択することにより、コルゲートサイドコンベヤベルトのラインは、図５（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）に示すように、Ｉ形ライン、Ｌ形ライン、Ｓ形ライン、逆Ｌ形ラインなど、様々なラインを採ることができる。
【０００５】
このように、大搬送量で搬送ラインが急傾斜であるコルゲートサイドコンベヤベルトのベルト本体の従来の構造は、図６のベルトの横断面図に示すように、接着処理を施した４枚の心体帆布１３に接着ゴムを被覆して、この心体帆布１３を４枚積層し、この心体帆布層の上部にクッションゴム１４を介して、接着処理を施して接着ゴムを被覆した補強帆布（モノフィラメント径が０．３〜０．５mmのもの）１５を幅方向に配し、この補強帆布１５の上部と４枚の心体帆布１３の下部にカバーゴム１６を積層した構造のものが多く用いられている。図６の左右方向がベルトの幅方向に一致している。
【０００６】
ところが、１枚の補強帆布だけでは幅方向の剛性が十分でなく、巻掛けプーリやディスクローラでの正・逆曲げにより、短期間のうちに心体帆布が剥がれたり、波形耳桟取付基部に亀裂が入ったりすることがある。また、ベルト幅方向中央部での撓み量が大きすぎて波形耳桟やカバーゴムが搬送設備に接触し、損傷することがある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は従来の技術の有するこのような問題点に鑑みてなされたものであって、その目的は、幅方向中央部での撓み量が少なく、ベルトの走行中の幅方向の変形を少なくして、ベルトの巻掛けプーリや傾斜部と水平部の変曲に用いられるディスクローラによる曲げ変形にも耐えるコルゲートサイドコンベヤベルトを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために本発明は、補強帆布層を２プライ以上にするか、補強帆布に用いる糸のモノフィラメント径を太くすることにより、幅方向の剛性を高めたので、ベルト本体の幅方向の撓み量が少なく、ベルトの耐久性を向上することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
すなわち、本発明の要旨は、帯状ベルト本体とその幅方向両端部に長さ方向に沿って設けた波形耳桟を有し、帯状ベルト本体の心体帆布の上部または下部の少なくとも一方に補強帆布を介装したコルゲートサイドコンベヤベルトにおいて、その帯状ベルト本体の波形耳桟取付部から切り出した幅方向に２５０mmで長さ方向に５０mmの大きさを有する試料を幅方向に２００mm離間して支持し、中央部を押した剛性値が５〜８Ｎ／mmであることを特徴とするコルゲートサイドコンベヤベルトにある。
【００１０】
幅方向の剛性値が５Ｎ／mm未満では、ベルトの幅中央部が撓み、傾斜部と水平部の変曲においてベルトの端部外側に当てるディスクプーリによる幅方向の屈曲が激しくなり、波形耳桟の取付基部に亀裂が入りやすいという不都合な点があり、一方、幅方向の剛性値が８Ｎ／mmを超えてくると、ヘッドプーリおよびテールプーリへの巻き付けに大きな力を要するという不都合な点がある。そこで、上記のようにして求められるコルゲートサイドコンベヤベルトの幅方向の剛性値は、５〜８Ｎ／mmであるのが好ましい。
【００１１】
そのような幅方向の剛性値を付与するためには、補強帆布にモノフィラメント径０．３〜０．５mmの糸を用い、この補強帆布層を幅方向の少なくとも波形耳桟取付部を含む部分に２プライ以上設けるのが好ましい。特に、波形耳桟取付部が幅方向に局部的に屈曲され、亀裂や帆布剥離を生じやすいという理由により、補強帆布層を２プライ以上設ける範囲は、帯状ベルト本体の波形耳桟取付部を含む全幅の２５〜４０％にするのが好ましい。
【００１２】
補強帆布にモノフィラメント径０．８〜１．２mmの糸を用いる場合は、補強帆布は１枚でも十分な幅方向の剛性を確保できる。この場合、モノフィラメント径０．８〜１．２mmの糸からなる補強帆布を２プライ以上設けると、ベルトの幅方向の撓み量は少なくなるが、屈曲性が悪くなり、消費電力が上がり、ベルトの耐久性が低下するので、モノフィラメント径０．８〜１．２mmの大径糸からなる補強帆布は１枚とするのが好ましい。
【００１３】
【実施例】
以下に、本発明の実施例を説明する。
（実施例１）
図７に示すように、モノフィラメント径０．４mmからなるポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆して、この心体帆布１３を４枚積層して厚さ約４．３mmにし、この心体帆布層の上部に３mmのクッションゴム１４を介して、モノフィラメント径０．４mmのポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆した補強帆布１５をベルト全幅にわたり２枚積層し、２枚の補強帆布１５の上部と４枚の心体帆布１３の下部に天然ゴムとポリブタジエンゴムのブレンドゴム組成物からなるゴムシートを積層して未加硫のベルト本体を得た。
【００１４】
この未加硫のベルト本体をプレス機（図示せず）に供給して幅方向両端部に耳ゴム１７、１７を補充し、１５０℃で２０分間加熱・加圧して順次加硫し、幅が１４００mmで、厚さが１２．３mmで、公称抗張力が６３０Ｎ／mmの帯状ベルト本体を得た。
〔幅方向の剛性値の測定〕
そして、この帯状ベルト本体より、幅方向に２５０mmで長さ方向に５０mmの大きさの剛性値測定試料を切り出し、この試料を支点間距離が２００mmの試料台に載せ、両支点の中央を直径２０mmの金属製丸棒で押したときのピーク荷重を帯状ベルトの幅方向剛性値として求めた。結果を表１に示す。
〔幅方向中央の撓みの測定〕
また、天然ゴムとポリブタジエンゴムのブレンドゴム組成物から波形耳桟（図２（ａ）の番号４参照）の加硫成形体（高さＨが２４０mm、波の振幅Ａが６６mm、波の波長Ｌが６３mmのもの：図２（ａ）参照）を別途作製し、上記帯状ベルト本体の幅方向端部から１００mm入った内側の長さ方向に沿ってその波形耳桟の加硫成形体を接着し、図２（ｃ）に示すような外観形状を呈する実施例１のコルゲートサイドコンベヤベルトを得た。なお、この実施例１のベルトでは、図２（ｃ）に示すものとは異なり、横桟１１はない。
【００１５】
図９（ａ）に示すように、外径ｄが１０００mmで、幅Ｂが８０mmで、間隔Ｄを１２４０mmとしたディスクローラ１８に対して、図９（ｂ）に示すように、巻き付け角４５°で上記コルゲートサイドコンベヤベルト１９を巻き付け、ベルト本体３の幅方向（図９（ａ）の左右方向）の中央のベルト自重による撓みを測定した。その結果を表１に示す。
〔ベルト耐久性の調査〕
以上のようにして得た実施例１のコルゲートサイドコンベヤベルトを、傾斜角４５°の製紙工場の木材、チップを運ぶ年間稼働時間１９００時間のライン（Ｓ形配置：図５（ｃ）参照、ディスクローラ径１０００mmのもの）に設置すると、波形耳桟の基部の亀裂は３年で一部発生し、ベルト本体の帆布の剥離は４年間でなく、ベルト本体のカバーゴムの摩耗も４年間でなかった。
（実施例２）
心体帆布に近い補強帆布１５´を、図８に示すように、心体帆布１３の幅方向両端から、それぞれ２５０mm入った部分までとし、幅方向中央部には補強帆布を２枚設けなかった以外は実施例１と同様に、帯状ベルト本体およびコルゲートサイドコンベヤベルトを得、幅方向の剛性値の測定と、幅方向中央の撓みの測定を行った。その結果を表１に示す。
（実施例３）
補強帆布として、モノフィラメント径０．８mmのポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆したものを１枚用いた以外は実施例１と同様に、帯状ベルト本体およびコルゲートサイドコンベヤベルトを得、幅方向の剛性値の測定と、幅方向中央の撓みの測定を行った。その結果を表１に示す。
（実施例４）
補強帆布として、モノフィラメント径１．２mmのポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆したものを１枚用いた以外は実施例１と同様に、帯状ベルト本体およびコルゲートサイドコンベヤベルトを得、幅方向の剛性値の測定と、幅方向中央の撓みの測定を行った。その結果を表１に示す。
（比較例１）
補強帆布として、モノフィラメント径０．４mmのポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆したものを１枚用いた以外は実施例１と同様に、帯状ベルト本体およびコルゲートサイドコンベヤベルトを得、幅方向の剛性値の測定と、幅方向中央の撓みの測定を行った。その結果を表１に示す。また、ベルト耐久性については、実施例１と同様の実ラインでの稼働テストにより、波形耳桟の基部の亀裂は２年で発生し、ベルト本体の心体帆布の剥離は４年で発生し、ベルト本体のカバーゴムの摩耗も４年で発生した。
（比較例２）
補強帆布として、モノフィラメント径０．８mmのポリエステル糸を平織りした帆布にレゾルシンフォルマリンで接着処理を施し、その帆布に接着ゴムを被覆したものを２枚用いる場合において、心体帆布に近い補強帆布１５´を、図８に示すように、心体帆布１３の幅方向両端から、それぞれ２５０mm入った部分までとし、幅方向中央部には補強帆布を２枚設けなかった以外は実施例１と同様に、帯状ベルト本体およびコルゲートサイドコンベヤベルトを得、幅方向の剛性値の測定と幅方向中央の撓みの測定を行った。その結果を表１に示す。
【００１６】
【表１】
0004965775.tif 000002
【００１７】
表１および以上の調査結果から、以下の点が明らかである。
（１）実施例１〜４に係るコンベヤベルトの幅方向の剛性値は、比較例１のものより大きい。また、実施例１〜４に係るコンベヤベルトの撓み量は、比較例１のものより少ない。
【００１８】
さらに、実施例１に係るコンベヤベルトは、３年間の稼働後において、波形耳桟の基部の一部に亀裂が発生しただけであり、その亀裂の程度はコンベヤの搬送作業に影響を与えるものではなかった。また、実施例２〜４のコンベヤベルトも幅方向の剛性値よりみて実施例１と同程度の耐亀裂性を有するものと判断される。
（２）比較例１に係るコンベヤベルトの撓み量は大きく、特にディスクプーリの角部で集中応力を受けて、２年間の稼働後において、波形耳桟の基部に大きな亀裂が発生し、４年間の稼働後において、ベルト本体の心体帆布が剥離し、ベルト本体のカバーゴムには摩耗が観察された。その結果、それ以上の操業継続は不可と判断された。
（３）比較例２に係るコンベヤベルトは、大径のモノフィラメント糸からなる補強帆布を用い、ベルトの幅方向の一部は２プライ構造としたので、撓み量は少ないが、駆動（ヘッド）プーリや従動（テール）プーリによる曲げの影響を受け易いという理由により、比較例１のコンベヤベルトと同様に、短寿命であると思われる。
【００１９】
【発明の効果】
本発明は上記のとおり構成されているので、幅方向中央部での撓み量が少なく、波形耳桟取付部がディスクプーリの端部で幅方向に集中変形されることが少なく、波形耳桟取付部からの亀裂によるトラブルが生じにくいので、耐久性に優れたコルゲートサイドコンベヤベルトを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】急傾斜コンベヤベルトの実際の設置形態の一例を示す図である。
【図２】図２（ａ）は、耳部余幅なしで横桟なしのコルゲートサイドコンベヤベルトの一例の斜視図、図２（ｂ）は、耳部余幅なしで横桟付きのコルゲートサイドコンベヤベルトの一例の斜視図、図２（ｃ）は、耳部余幅付きで横桟付きのコルゲートサイドコンベヤベルトの一例の斜視図である。
【図３】図３（ａ）は普通ベルトの積載断面を示す図、図３（ｂ）はコルゲートサイドコンベヤベルトの積載断面を示す図である。
【図４】コルゲートサイドコンベヤベルトと普通ベルトの搬送ラインを比較する図である。
【図５】コルゲートサイドコンベヤベルトの主なライン形状を示す図で、図５（ａ）はＩ形ライン、図５（ｂ）はＬ形ライン、図５（ｃ）はＳ形ライン、図５（ｄ）は逆Ｌ形ラインである。
【図６】コルゲートサイドコンベヤベルトの帯状ベルト本体の一例の横断面図である。
【図７】本発明のコルゲートサイドコンベヤベルトの帯状ベルト本体の一例の横断面図である。
【図８】本発明のコルゲートサイドコンベヤベルトの帯状ベルト本体の別の例の横断面図である。
【図９】図９（ａ）は、ディスクローラにコルゲートサイドコンベヤベルトを巻き付けた状態を示す横断面図、図９（ｂ）は、ディスクローラにコルゲートサイドコンベヤベルトを巻き付けた状態を示す側面図である。
【符号の説明】
１…還元炉
２…急傾斜ベルトコンベヤ
３…帯状ベルト本体
４…波形耳桟
５、１９…コルゲートサイドコンベヤベルト
６、８…積載断面
７…普通ベルト
９、１０…コンベヤライン
１１…横桟
１２…押えローラ
１３…心体帆布
１４…クッションゴム
１５、１５′…補強帆布
１６…カバーゴム
１７…耳ゴム
１８…ディスクローラ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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