(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンの圧縮機部分からタービン部分へ冷却空気を送り、タービン部分の少なくとも１つの構成要素を冷却する、第１冷却空気回路を有するガスタービン用冷却空気流制御システムにおいて、
前記第１冷却空気回路が、前記圧縮機部分の出口よりも上流の１つの段から冷却空気を抽出するように圧縮機部分と連結されており、当該システムが、
前記構成要素に送られる冷却空気の圧力を制御する弁と、
この弁を前記タービンの運転状態にしたがって制御するコントローラと
を備えていて、前記第１冷却空気回路が冷却空気を前記構成要素の内部に供給し、前記コントローラが前記弁を、前記構成要素内の空気圧力を前記圧縮機部分の排出圧力の所定割合（％）である値にほぼ維持するように制御する、ガスタービン用冷却空気流制御システム。
【請求項２】
前記所定割合が、構成要素の空気圧力の、前記構成要素の空気圧力が最小値のときに構成要素の空気圧力とタービン部分に流れる燃焼ガスの圧力との間に所定の差を与えるのに必要な圧縮機排出圧力に対する比に一致する、請求項１に記載のシステム。
【請求項３】
さらに、前記構成要素を冷却するために冷却空気を前記圧縮機部分から前記タービン部分に送る第２冷却空気回路を備え、この第２冷却空気回路の少なくとも一部が前記弁と並列に配置されて前記弁をバイパスする、請求項１又は請求項２に記載のシステム。
【請求項４】
さらに、前記第２冷却空気回路を介して前記タービン部分に送られる空気の最高圧力を制御する流れ制限器を備える、請求項３に記載のシステム。
【請求項５】
前記流れ制限器がオリフィスプレートである、請求項４に記載のシステム。
【請求項６】
前記少なくとも１つの構成要素が、タービン部分の第３段外側壁空洞および第４段外側壁空洞の少なくとも一方である、請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載のシステム。
【請求項７】
冷却および／またはパージ空気を多段圧縮機から関連するタービンに供給して、タービンの少なくとも１つの標的構成要素の冷却および／または燃焼ガスのそこへの逆流の防止を達成する方法において、当該方法が、
圧縮機の出口よりも上流の１つの段から抽出空気を選択的に抽出し、
抽出空気の少なくとも一部を圧縮機から第１流路を経てタービンの第１標的構成要素に向けて流し、
前記流路に沿った流れをコントローラによって制御して、タービンの第１標的構成要素における空気圧力を圧縮機およびタービンの少なくとも一方の運転状態にしたがって選択的に制御する
工程を含んでおり、
前記流す工程が、冷却および／またはパージ空気を前記第１標的構成要素の内部に流す工程を含み、前記制御する工程が、前記コントローラによって、前記空気圧力を、前記構成要素内の空気圧力を圧縮機の排出圧力の所定割合（％）である値にほぼ維持するように制御する工程を含む、方法。
【請求項８】
前記所定割合が、構成要素の空気圧力の、前記構成要素の空気圧力が最小値のときに構成要素の空気圧力とタービン部分に流れる燃焼ガスの圧力との間に所定の差を与えるのに必要な圧縮機排出圧力に対する比に一致する、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
さらに、抽出空気を第２流路に沿って圧縮機からタービンの第１標的構成要素に向けて流し、第２流路の少なくとも一部が前記第１流路と並列に配置されている、請求項７又は請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
前記第２流路に沿った流れを制御して、そこを通して前記第１標的構成要素に送られる空気の圧力を制御する、請求項９に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の背景】
この発明は、ガスタービン用の冷却およびパージ空気流システムに関する。
【０００２】
ガスタービンエンジンは、通常、圧縮機で周囲空気を圧縮し、これを燃焼器で燃料と混合し、点火して燃焼ガスを得る、構成である。タービンは、高熱の燃焼ガスを受け取り、そこからエネルギーを抽出し、圧縮機の動力を得るとともに、たとえば発電機に動力を供給するための出力を生成する。タービンは、通常、１段以上のステータノズルまたはベーン、ロータブレードおよびタービンブレードのまわりに設けられそれとの間に適当なクリアランスを維持する環状シュラウドを含む。ガスタービンエンジンの効率をよくするためにタービン入口温度が上昇するにつれて、空気などの冷却流体をタービンベーン、ブレードおよびシュラウドに供給してこれらの構成要素の温度をその材料が耐えることのできるレベルに維持し、構成要素の有効寿命を満足なものとすることが必要となっている。このような冷却を実現するには、普通、圧縮機により圧縮された空気の一部を圧縮機から抽出し、それをタービンの構成要素に送り構成要素を冷却する。圧縮機で圧縮されたが、燃焼ガスの発生に用いられなかった空気があれば、それは必然的にエンジン効率を下げる。したがって、圧縮機から抽出される冷却空気の量を最小限に抑えるのが望ましい。さらに、タービン構成要素を冷却するのに用いた空気は、普通、これら構成要素のオリフィスまたはギャップから外に出る。この冷却空気はタービン内の燃焼ガスと混ざり、熱力学的および空気力学的理由からやはりエンジン効率を下げることになる。したがって、タービン入口温度が上昇するにつれてタービン効率は上昇するが、その温度上昇は加熱された構成要素を効果的に冷却することも必要とし、そしてこのような冷却を、温度上昇により実現された効率の上昇を失わないような方法で行うのが適切である。
【０００３】
空気を圧縮機から抽出する軸線方向位置または段は、その空気を使用する予定の構成要素またはシステムが必要とする圧力によって決まる。十分に高い供給圧力を保証するために、通常、最高可能圧力を有する源を選ぶのが望ましい。しかし、空気を圧縮機の可能な限り前の方の段から抽出すれば、抽出された空気に投資された仕事の量が少なくなるので、圧縮機の効率がよくなる。したがって、圧縮機の最前かつ最低圧力の段から可能な限り最高のシステム供給圧力を達成するのが望ましい。
【０００４】
さらに、冷却空気を適当な圧力と流量で供給し、タービン構成要素を適切に冷却するだけでなく、逆流マージンを許容範囲内に維持する必要がある。逆流マージンは、たとえば外側壁の内側の冷却空気圧力と、タービンに流れる高熱の燃焼ガスの圧力との差として定義される。正の逆流マージンを維持して、燃焼ガスが外側壁の内部に吸い込まれないようにするのが望ましい。
【０００５】
【発明の概略】
第３および第４段ノズルの外側壁空洞内における圧力は、逆流マージン（ｂａｃｋ  ｆｌｏｗ  ｍａｒｇｉｎ  ＝ＢＦＭ）を設定する上で重要である。上述したように、ＢＦＭの目的は高熱の流路ガスの外側壁空洞内への吸引を防止することである。ＢＦＭは、空洞圧力が関連するガス流路内の最高圧力より高い割合（％）である。通常、あるノズル段について、最高圧力はエーロフォイル前縁での最高停滞圧力である。従来、最小逆流マージン（たとえば３％）を、構成要素が露呈される最悪状態にしたがって設定している。ある種のガスタービンシステムの場合、最悪状態は寒い日のターンダウン（Ｃｏｌｄ  Ｄａｙ  Ｔｕｒｎ  Ｄｏｗｎ  ＝ＣＤＴＤ）、代表的には約０度、１／２パワーで生じる。このような状態では、圧縮機抽出圧力が圧縮機出口圧力と比較して低いので、圧縮機抽出流れを最大にするのが適切である。しかし、ＢＦＭをＣＤＴＤで設定すると、他の状態での圧縮機からの抽出圧力がＣＤＴＤでの場合より高いので、実際の逆流マージンが増加し、ＣＤＴＤでのマージンから離れる。ＢＦＭが大きすぎると、外側空洞が過剰に漏れ、その結果、複合サイクル性能が低下する。この点で、上述したように、この過剰な漏れの負の結果として性能が低下する。これはその空気を圧縮するのに用いられた仕事／動力が無駄になるからである。
【０００６】
これらの二つの相反する要件を釣り合わせるために、本発明は、外側壁空洞内の圧力を、好適な実施態様における圧縮機排出圧力（Ｐｃｄ）に基づいて、変調し、これにより過剰な漏れとそれに伴う性能劣化を最小限にするようにＢＦＭをほぼ維持する、冷却空気およびパージ空気供給システムとして、具体化される。
【０００７】
したがって、本発明は、ガスタービン用の冷却空気流制御システムとして具体化することができる。このような実施態様において、冷却空気流制御システムは、圧縮機からタービンに送られる冷却空気の圧力を制御する弁と、この弁をガスタービンの運転状態、たとえば圧縮機排出圧力にしたがって制御するコントローラとを備える。好適な実施態様において、制御システムは、ガスタービンの運転範囲の少なくとも一部の間、タービンの構成要素内の空気圧力をそのときの圧縮機の排出圧力の所定割合（％）である値にほぼ維持するように前記弁を制御する。
【０００８】
本発明はまた、冷却および／またはパージ空気を多段圧縮機から関連するタービンに供給して、タービンの少なくとも１つの構成要素の冷却および／または燃焼ガスのそこへの逆流の防止を達成するシステムおよび方法として具体化され、ここで冷却および／またはパージ空気の圧力をガスタービンの運転状態、たとえば圧縮機排出圧力にしたがって制御する。好適な実施態様において、冷却および／またはパージ空気の圧力を適切に制御して、タービンの構成要素内の空気圧力をそのときの圧縮機の排出圧力の所定割合（％）である値にほぼ維持する。
【０００９】
【好適な実施態様】
本発明の上記および他の目的および効果をさらによく理解できるように、以下にこの発明の好適な実施態様を、添付の図面を参照しながら、さらに詳しく説明する。
【００１０】
図１に、たとえば発電機（図示せず）への動力供給に用いるガスタービンの一例を線図的に示す。このガスタービンは、空気を取り込み、圧縮する環状入口１２を有する圧縮機１０を含み、圧縮された空気は圧縮機１０の環状出口１４から最高圧力で送り出される。圧縮機は、空気を順次圧縮するために複数段に交互に配列されたステータベーン列とロータブレード列とを有する軸流圧縮機であり、これらの段は順次下流になるにつれて圧力を徐々に高め、最終的に空気を圧縮機出口から最高圧力（以下、圧縮機排出圧力Ｐｃｄ）で排出する。通常の燃焼器１６が圧縮された出口空気を圧縮機出口１４から受け取る。さらに、通常の燃料供給配管およびインジェクタ（図示せず）が設けられ、適当な燃料を圧縮された出口空気と混合し、燃焼器１６で燃焼させ、高熱の燃焼ガスを発生する。燃焼器１６の下流にはタービンセクション（部分）１８がこれと流通関係で配置され、この部分で高熱ガスのエネルギーを仕事に変換する。この変換は２段階で行われる。高熱ガスを膨張させ、タービンのノズル部分で熱エネルギーの一部を運動エネルギーに変換する。つぎに、タービンのバケット部分で、運動エネルギーの一部を回転バケットに転送し、仕事に変換する。タービンが発生する仕事の一部は圧縮機を駆動するのに用いられ、残りの部分は発電に使用される。したがって、タービンには、燃焼ガスで加熱される構成要素が、複数段に配列されたステータノズルまたはベーンの列およびロータブレードの列など多数含まれる。上述したように、冷却空気を適当な圧力および流量で供給して、これらのタービン構成要素を冷却し、逆流マージンを許容範囲内に維持しなければならない。
【００１１】
ガスタービンの効率よい運転には、多数の臨界的なタービン運転パラメータを処理して、燃料流れと分布および取り込み空気流などの制御可能なパラメータの最適なセッティングを定めることが必要である。
【００１２】
ガスタービン用の制御システムの一例として、ゼネラル・エレクトリック社のスピードトロニック・マークＶ制御システム（Ｓｐｅｅｄｔｒｏｎｉｃ（登録商標）  Ｍａｒｋ  Ｖ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  Ｓｙｓｔｅｍ）があり、このシステムは、部分負荷状態で燃料流れを制御するよう作用する速度および負荷制御機能と、定格燃焼温度の達成と合致した最高値に燃料流れを限定し、また空気流れを入口ガイドベーンを介して制御する温度制御とを含む、すべてのガスタービン制御要件を満足するように設計されている。マークＶ制御システムは、補機のシーケンス設定も取り扱い、全自動化された始動、停止およびクールダウンを可能にする。基本システムには、悪条件での運転に対するタービン保護や異常の予告も組み込まれている。
【００１３】
したがって、この制御システムは、燃焼、空気およびエミッション制御；始動、停止およびクールダウンのためのタービン燃料および補機のシーケンス設定；発電機およびシステムの同期および電圧マッチング；すべてのタービン、制御および補助機能のモニタリング；ならびに安全を脅かす悪条件での運転に対する保護など、多数の機能を果たす。これらの機能のすべてを統合的に行って、所望の予めプログラムされたおよび／またはオペレータ入力の制御原理を実現する。上に要約した形式の制御システムの一例が米国特許第５，８５７，３２１号に詳細に記載されており、この特許の開示内容を本発明の先行技術として援用する。
【００１４】
上述したように、本発明は、過剰な漏れを最小限に抑えながら、所望通りの冷却を達成し、逆流マージンを維持するように、外側壁空洞内の圧力を制御システムにより制御または変調する、冷却およびパージ空気供給システムに具体化される。好適な実施態様では、外側壁空洞内の圧力を、圧縮機排出圧力（Ｐｃｄ）の所定割合（％）となるように制御する。
【００１５】
ここで図１に言及すると、本発明は、圧縮機から抜き出された（段間抽気）圧縮空気をタービンの所定の構成要素（１個または複数個）に運ぶ冷却空気通路（１個または複数個）を提供する。図示の便宜上、図示の冷却回路は、第３および第４段外側壁を冷却し、またその圧力を、高熱燃焼ガスの外側壁空洞への逆流を防止するのに十分な高さに維持するための冷却回路にほぼ限定されている。
【００１６】
具体的には、図示の冷却回路は、圧縮空気の一部を対応する抽気圧力で冷却または抽出空気として抽出するための圧縮機１０の抽気点または段と流通関係に配置された抽出配管またはライン２０，２２，２４，２６を含む。圧縮空気抽気ラインは、冷却および／またはパージ空気を必要とするタービン内の加熱された構成要素のいずれかまで延在させることができる。図示の実施例では、圧縮機空気抽出配管２０，２２，２４，２６が連結された抽気抽出マニホールドは、圧縮機部分の、たとえば第１２または第１３段を取り囲み、冷却空気をタービン部分１８の第３および第４段に差し向ける。ライン２８は圧縮機抽出空気を配管２０および２２から枝管３２に送る。枝管３２は空気を、流れ制限器、本例ではオリフィスプレート３８を介して、第３および第４段外側壁空洞に流し、以下に詳述するような、冷却およびパージ空気の最小必要量を与える。
【００１７】
ライン４０は、圧縮機抽出空気を配管２４および２６から枝管４２に送り、この枝管４２は、空気を可変オリフィス弁４４を介して流し、標的の外側壁空洞に供給される空気の圧力を、ガスタービンの運転状態（たとえば圧縮機排出圧力の検出値）にしたがって変調する。可変オリフィス弁４４は、最小オリフィスを画定するように設計されるか、全速力全負荷（ＦＳＦＬ＝ｆｕｌｌ  ｓｐｅｅｄ  ｆｕｌｌ  ｌｏａｄ）運転にふさわしい最小オリフィスを画定するように操作され、またＣＤＴＤ運転にふさわしい最大流れオリフィスまたは全開を画定するように設計されるか操作される。ＣＤＴＤより低い圧縮機排出圧力には、機構がオープン状態にとどまるように構成するのが好ましく、またＦＳＦＬより高いＰｃｄには、機構が最小オープン状態にとどまるように構成するのが好ましい。それ以外は、可変オリフィス弁を適当に制御し、以下に詳述するように、弁開度を運転状態に応じて決める。
【００１８】
枝管４２を通して圧縮機抽出空気を可変オリフィス弁４４から外側壁４６に運び、ここで供給された冷却およびパージ空気を内部に送って外側壁を冷却する。外側壁空洞に供給された空気は、たとえば第３段ノズル３６の後縁に位置する開口（図示せず）を介して、ガス通路に排出する。
【００１９】
本発明の実施例によるシステムおよび方法において、圧縮機排出圧力Ｐｃｄをたとえば適当なセンサ４８で感知し、また同様に空洞圧力Ｐｏｓｗおよび潜在的に温度を、５０で線図的に示す適当なセンサで感知し、そして弁オリフィス４４を制御して外側壁空洞圧力を定める。具体的には、第３段ノズル外側壁空洞の圧力および第４段ノズル外側壁空洞の圧力を測定またはモニタし、そしてそこに達する圧縮空気流れを可変オリフィス弁４４を介して制御して、これらの空洞の圧力を所定の限度以内、たとえば圧縮機排出圧力の所定割合（％）に維持する。したがって、好適な実施例では、以下に詳述するように、第３段ノズルの外側壁空洞の圧力を関与する運転範囲（ターンダウンＴＤから全負荷ＦＬまた寒い日ＣＤから暑い日ＨＤ）にわたって圧縮機排気圧力Ｐｃｄの約２８．２％に設定する。第３段ノズル外側壁空洞の圧力を（そして温度も）、理想的には外側ケーシングの下半部に配置したセンサにより、三重冗長度にて測定するのが好ましい。また、好適な実施例によれば、以下に詳述するように、第４段ノズルの外側壁空洞の圧力を関与する運転範囲（ターンダウンＴＤから全負荷ＦＬまた寒い日ＣＤから暑い日ＨＤ）にわたって圧縮機排気圧力Ｐｃｄの約９．８％に設定する。第４段外側壁空洞の圧力を二重冗長度にて測定するのが好ましく、この場合もセンサの位置を外側ケーシングの下半部とするのが理想的である。
【００２０】
また、このシステムは、構成要素が故障した場合に、その故障が致命的なタービン故障につながらないような設計とすることが有利である。部品の寿命も作動も構成要素の冷却と高熱燃焼ガスの逆流防止に依存しているので、本発明の１実施例として例示した流れ制御機構４４が故障時開であるか、並列な流路を設けて弁４４の故障時に冷却およびパージ空気流を供給するか、あるいはその両方をおこなうと有利である。したがって、図示の実施例では、枝管３２を圧縮機抽出空気用の第２流路として設けている。上述したように、枝管３２に挿入された流れ制限器、具体的にはオリフィスプレート３８は、可変オリフィス４４が故障した場合に、タービン１８への圧縮機抽出空気の最小流れを画定する。好適な実施例では、オリフィスプレートを設けるが、適当なフェイルセイフ状態を確立できるように他の同様の構成要素を用いてもよい。
【００２１】
ガスタービンが全速力全負荷（ＦＳＦＬ）からはずれて、設計外で作動するにつれて、圧縮機における仕事分布が変化し、したがって段間圧力同士の関係も変化する。したがって、表計算を設定して外側壁空洞の圧力を制御するための適切なルールを見いだした。具体的には、４つの定常状態サイクルポイント、すなわち寒い日ターンダウン（ＣＤＴＤ）、ＩＳＯターンダウン（ＩＳＯ−ＴＤ）、全速力全負荷（ＦＳＦＬ）および寒い日（ＣＤ）を調べた。この実施例では、冷却／パージ空気を圧縮機の第１２段から抽出した。しかし、本発明は特定の抽出源に限定されない。データを表１に示す。
【００２２】
【表１】
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上記から明らかなように、［Ｐ１２／Ｐｃｄ］／［Ｐ１２／Ｐｃｄ］ｆｓｆｌ関係は設計外の状態についての第１２段圧力の劣化を示す。
【００２３】
図２および図３のグラフに、外側壁圧力（Ｐｏｓｗ／Ｐｃｄ）の実測値および目標値をＰｃｄに対してプロットし、逆流マージン（ＢＦＭ）の実測値および目標値をＰｃｄに対してプロットしてある。図２および図３に示した実測値は、空洞圧力、またしたがって逆流マージンが、最悪状態について設定されたしきい値からはずれて上昇することを示している。このことは、空洞圧力、またしたがって逆流マージンが逆流を防止するのに必要な値より大きく、結果として過剰な漏れを生じることを意味している。したがって、まず第一に、圧縮機から抽出された冷却空気の流れが、部品を十分に冷却し構成要素寿命を最適化するのに十分であり、しかも過剰に冷却しない（過剰な冷却は冷却空気に投資された仕事を無駄にすることになる）ことが望ましく、そして第二に、空気の圧力が逆流を防止するのに十分であることが望ましい。
【００２４】
本発明は、外側壁空洞内の圧力を変調して、外側壁空洞内の圧力を、最悪状態での最小ＢＦＭにふさわしい要件を満足するのに十分なレベルに維持し、十分な圧力および冷却流れを確保し、しかも過剰な漏れや冷却を最小限に抑えることのできる、ガスタービンシステムとして具体化される。実施例においては、外側壁空洞内の圧力を変調して、圧縮機排出圧力のほぼ一定な割合（％）に維持する。好適な実施例では、この所定の割合（％）が、構成要素の空気圧力（本例では外側壁空洞の空気圧力）の、ＣＤＴＤで所定の最小の逆流マージンを与えるのに必要とされる、圧縮機排出圧力に対する比に一致する。
【００２５】
したがって、１実施例では、ガスタービンおよび空気流通路は、第３段外側壁空洞の圧力を圧縮機排出圧力の約２８．２％の所定比に設定するように適合される。したがって、タービン制御システムは、第３段外側壁空洞内の圧力および圧縮機排出圧力を検出し、そして圧縮機抽気を調整して第３段外側壁空洞圧力対圧縮機排出圧力の所定比をだいたい維持するように適合される。これに応じて、最大の逆流マージンをＣＤＴＤにより規定される最小値近くに維持し、かくして過剰な漏れによる無駄を最小限に抑える。したがって、表１を参照すると、寒い日のターンダウン（ＣＤＴＤ）の場合、第３段外側壁圧力対圧縮機排出圧力の比が所定の制御された値であれば、圧縮機排出圧力が２２４．０７であり、圧縮機第１２段空気の圧力が８０．５である場合、第３段外側壁圧力が、本例では約６３．１９、すなわち圧縮機排出圧力の２８．２％に制御されることがわかる。ところで、これらの条件下での第３段ノズルの予測最高圧力は５９．５８であり、かくて空洞圧力がガス流路の最高圧力より高い割合（％）である、逆流マージンが約６．０５％となる。
【００２６】
全速力全負荷（ＦＳＦＬ）の場合、圧縮機第１２段空気の圧力が１４７．５に上昇し、圧縮機排出圧力が３３８．１１に上昇することがわかる。第３段外側壁の圧力が圧縮機排出圧力の約２８．２％に制御されている状態で、この実施例では、第３段外側壁空洞圧力は約９５．３５に維持される。このような条件下で、最高ノズル圧力は８９．２となると見積もられるので、逆流マージンが約６．８９％に維持されることがわかる。寒い日（ＣＤ）およびＩＳＯターンダウン（ＩＳＯ−ＴＤ）の場合も同様に、第３段外側壁空洞の圧力を圧縮機排出圧力の所定割合（％）、本例では約２８．２％に制御すれば、逆流マージンが制御されて、最悪状態（ＣＤＴＤ）について設定されたしきい値近くに維持され、これにより過剰な漏れを最小限に抑える。
【００２７】
本発明の好適な実施態様では、標的の第４段外側壁空洞の圧力も変調して、第４段外側壁空洞内の圧力を、最悪状態での最小ＢＦＭにふさわしい要件を満足するのに十分なレベルに維持し、十分な圧力および冷却流れを確保し、しかも過剰な漏れや冷却を最小限に抑える。１実施例においては、上述したように、外側壁空洞内の圧力を変調して、圧縮機排出圧力のほぼ一定な割合（％）に維持する。そして好適な実施例では、この所定の割合（％）が、構成要素空気圧力（本例では外側壁空洞の空気圧力）の、ＣＤＴＤで所定の最小の逆流マージンを与えるのに必要とされる、圧縮機排出圧力に対する比に一致する。
【００２８】
したがって、１実施例では、ガスタービンおよび空気流通路は、第４段外側壁空洞の圧力を圧縮機排出圧力の約９．８％の所定比に設定するように適合される。
【００２９】
第４段外側壁空洞圧力対圧縮機排出圧力の比を所定の値、この好適な実施態様では、タービン運転全域にわたって所定の最小の逆流マージンを与えるのにＣＤＴＤにて必要とされる比にほぼ対応する値に維持することにより、図３における実測値で示される通り、パージするのに十分であるが、従来のシステムで見られる過剰な漏れを回避する逆流マージンが得られる。
【００３０】
したがって、タービン制御システムは、第４段外側壁空洞内の圧力を検出し、そして圧縮機抽気を調整して第４段外側壁空洞圧力対圧縮機排出圧力の所定比を維持するように適合される。これに応じて、最大の逆流マージンをＣＤＴＤにより規定される最小値近くに維持し、かくして過剰な漏れによる無駄を最小限に抑える。したがって、表１を参照すると、寒い日のターンダウン（ＣＤＴＤ）の場合、第４段外側壁圧力対圧縮機排出圧力の比が所定の制御された値であれば、圧縮機排出圧力が２２４．０７であり、圧縮機第１２段空気の圧力が８０．５である場合、第４段外側壁圧力が、本例では約２１．９５８９、すなわち圧縮機排出圧力の９．８％に制御されることがわかる。ところで、これらの条件下での第４段ノズルの予測最高圧力は２１．１７６５であり、かくて空洞圧力がガス流路の最高圧力より高い割合（％）である、逆流マージンが約３．６９％となる。
【００３１】
全速力全負荷（ＦＳＦＬ）の場合、圧縮機第１２段空気の圧力が１４７．５に上昇し、圧縮機排出圧力が３３８．１１に上昇することがわかる。第４段外側壁の圧力が圧縮機排出圧力の約９．８％に制御されている状態で、この実施例では、第４段外側壁空洞圧力は約３３．１３４８に維持される。このような条件下で、第４段ノズルの最高圧力は２９．７となると見積もられるので、逆流マージンが約１１．５６４９％となることがわかる。この値はＣＤＴＤ状態でのＢＦＭのおよそ３倍であるが、図３にプロットされた実測値に示されるように、従来のシステムで見られるマージンの約３分の１にすぎない。寒い日（ＣＤ）およびＩＳＯターンダウン（ＩＳＯ−ＴＤ）の場合も同様に、第４段外側壁空洞の圧力を圧縮機排出圧力の所定割合（％）、本例では約９．８％に制御すれば、逆流マージンが制御されて、最悪状態（ＣＤＴＤ）について設定されたしきい値に従来のシステムの場合よりいちじるしく近くに維持され、これにより過剰な漏れを最小限に抑える。
【００３２】
Ｐ３ｏｓｗおよびＰ４ｏｓｗをタービンの運転状態にしたがって、たとえばＰｃｄの所定割合（％）に制御するために、２つの制御弁４４を、第３段外側壁に一つ、第４段外側壁に一つ、設けることができる。しかし、図示の実施例では、第３段外側壁への流れを制御するための単一の空気供給部４２および制御弁４４のみを示してある。そこで、この実施例において、第４段外側壁における流れと圧力を制御するために、第３段から第４段への穴（図示せず）を設け、これらの穴は、第４段外側壁が確実にその圧力あたり適正な量（好適な実施例ではＰｃｄの９．８％）のパージ流れを受けとるように適切に定める。
【００３３】
以上から明らかなように、所定の圧力変調を容易に実現するために、寒い日のターンダウン（ＣＤＴＤ）で所定の最小の逆流マージンを得るのに必要とされる関係に一致する外側壁圧力と圧縮機排出圧力との関係を選択して、その関係をタービン運転の範囲の少なくとも一部の間、たとえば、ＴＤから全負荷ＦＬそして寒い日ＣＤから暑い日ＨＤの期間適用する。しかし、十分な冷却流れを実現でき、連続的なパージに十分な逆流マージンが得られるならば、圧力変調は上に開示した例に限定されない。
【００３４】
この点で、逆流マージンを、前述したように、最悪条件に応じて通常通りに設定し、さらに機械ごとのばらつきを吸収するのに十分な緩衝を与えるように設定する。さらに、製造業者それぞれが、正味の効率と正味の出力を最適化するための適切な圧力とマージンを定める。このようなわけで、たとえば、外側壁圧力対圧縮機排出圧力の目標比、またしたがって逆流マージンは機械に依存するだけでなく、製造業者にも依存する。
【００３５】
以上、本発明を現在のところもっとも実用的かつ好適な実施例と考えられるものについて説明したが、本発明は例示の実施例に限定されない。本発明は、その要旨の範囲内に含まれる種々の変更例や等価な配置を包含するものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の１実施例による第３段および第４段外側壁空洞に関して圧力変調を行うガスタービンの線図的断面図である。
【図２】第３段外側壁空洞についてのＰｏｓｗとＰｃｄの関係およびＢＦＭとＰｃｄの関係を示すグラフである。
【図３】第４段外側壁空洞についてのＰｏｓｗ／ＰｃｄとＰｃｄの関係およびＢＦＭとＰｃｄの関係を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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