(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気行程にて燃料を２つのスリット状噴口からエンジン筒内に噴射する燃料噴射弁であって、
各スリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれてスリット長さが徐々に増大するように所定の広がり角度θで広がる形状を呈しており、
２つのスリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれて互いの間隔が徐々に増大するように所定の傾斜角度αを成しており、
前記広がり角度θと前記傾斜角度αとに関して、
４０°≦α≦１．３×θ0.78
が成立する、燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２つのスリット状噴口から燃料を噴射する燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
２つのスリット状噴口から燃料を噴射する燃料噴射弁の関連技術が下記特許文献１に開示されている。特許文献１の燃料噴射弁においては、互いに平行に形成された２つのスリット状噴口からエンジン筒内に噴出した燃料噴霧は上面から見て八の字形に広がる噴霧を形成し、燃料噴霧の各々は側面から見て上下の両方向に広がる扇形の噴霧を形成する。この形状の燃料噴霧により、円錐形状の燃料噴霧と比較して貫徹力を大きくしている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−２５８０１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
スリット状噴口から噴出した燃料噴霧の分散性を高めるためには、燃料噴霧が巻き上がるようにスリット状噴口から燃料を噴射することが望ましい。特許文献１の燃料噴射弁においては、２つのスリット状噴口の各々から燃料噴霧が巻き上がることなくほぼ直線的に噴出している。そのため、燃料噴霧の貫徹力は大きいものの、燃料噴霧の形成が局所的になりやすく、燃料噴霧を広範囲に分散させることは困難である。
【０００５】
本発明は、スリット状噴口から噴出した燃料噴霧の分散性を高めることができる燃料噴射弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係る燃料噴射弁は、上述した目的を達成するために以下の手段を採った。
【０００７】
本発明の参考例に係る燃料噴射弁は、２つのスリット状噴口から燃料を噴射する燃料噴射弁であって、各スリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれてスリット長さが徐々に増大するように所定の広がり角度θで広がる形状を呈しており、２つのスリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれて互いの間隔が徐々に増大するように所定の傾斜角度αを成しており、前記広がり角度θと前記傾斜角度αとに関して、
３０°≦α≦６×θ0.5
が成立することを要旨とする。
【０００８】
本発明に係る燃料噴射弁は、吸気行程にて燃料を２つのスリット状噴口からエンジン筒内に噴射する燃料噴射弁であって、各スリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれてスリット長さが徐々に増大するように所定の広がり角度θで広がる形状を呈しており、２つのスリット状噴口は、入口から出口へ向かうにつれて互いの間隔が徐々に増大するように所定の傾斜角度αを成しており、前記広がり角度θと前記傾斜角度αとに関して、
４０°≦α≦１．３×θ0.78
が成立することを要旨とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明においては、２つのスリット状噴口から燃料噴霧をそれぞれ噴出させると、２つの燃料噴霧に挟まれた領域の空気が噴霧流によって吸い出されてその圧力が低下し、燃料噴霧外側との圧力差によって一対の空気の循環流が形成される。この一対の循環流に乗って２つの燃料噴霧が外側（互いに離れる側）に巻き上がることで、燃料噴霧の分散性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明を実施するための形態（以下実施形態という）を図面に従って説明する。
【００１１】
図１Ａ，１Ｂ，１Ｃは、本発明の実施形態に係る燃料噴射弁１の概略構成を示す図であり、噴射弁先端部の概略構成を示す。図１Ａは燃料噴射弁１の中心軸と直交する方向から見た内部構成図を示し、図１Ｂは図１ＡのＡ−Ａ断面図を示し、図１Ｃは図１ＡのＢ−Ｂ断面図を示す。本実施形態に係る燃料噴射弁１は、内開弁形式の噴射弁であり、例えば直噴ガソリンエンジン等の筒内噴射式内燃機関にて用いられるものである。なお、噴射弁先端部以外の構成については、公知の構成を適用可能であるため、図１Ａ，１Ｂ，１Ｃでは図示を省略している。
【００１２】
ノズルボディ７の中空部にはニードル４が内挿されており、ニードル４はノズルボディ７の内周面に沿って摺動可能な状態で支持されている。ノズルボディ７の内部（ニードル４の外周面とノズルボディ７の内周面との間）には燃料室１８が形成されており、図示しない燃料ポンプにより圧送された燃料が燃料室１８に供給される。ニードル４は図示しないニードル駆動機構（例えばソレノイドやピエゾ素子等を用いた電磁アクチュエータ）により駆動可能である。例えばニードル駆動機構を駆動していない場合は、ニードル４が図示しないばねによりノズルボディ７のシート部６側（図１Ａ，１Ｂ，１Ｃの下側）へ付勢されていることで、ニードル４がシート部６に密着している。この場合は、燃料が噴射されない。一方、ニードル駆動機構を駆動すると、ニードル４がシート部６から離れることで、燃料室１８に供給された燃料が後述する構成の噴口を通って内燃機関（例えば直噴ガソリンエンジン）の筒内に噴射される。
【００１３】
ノズルボディ先端部１７は概ね半球形状を呈しており、ノズルボディ先端部１７とニードル４との間に概ね半球形状のサック室１９が形成されている。ノズルボディ先端部１７には、２つのスリット状噴口２１，２２が形成されている。各スリット状噴口２１，２２の入口２１ａ，２２ａはサック室１９に開口しており、各スリット状噴口２１，２２の出口２１ｂ，２２ｂは噴射弁外部（例えば内燃機関の筒内）に開口している。各スリット状噴口２１，２２の入口２１ａ，２２ａは、スリット長手方向において出口２１ｂ，２２ｂ側へ湾曲して凹んだ凹曲線形状（円弧形状）を呈しており、各スリット状噴口２１，２２の出口２１ｂ，２２ｂは、スリット長手方向において噴射弁外部へ湾曲した凸曲線形状（円弧形状）を呈している。図１Ａに示す例では、各スリット状噴口２１，２２におけるスリット厚さＴは、入口２１ａ，２２ａから出口２１ｂ，２２ｂにかけて一定（あるいはほぼ一定）である。２つのスリット状噴口２１，２２は、スリット長手方向と垂直方向に関して互いに間隔をおいて形成されている。スリット状噴口２１，２２の入口２１ａ，２２ａ間の間隔はスリット長手方向の一端から他端にかけて一定（あるいはほぼ一定）であり、スリット状噴口２１，２２の入口２１ａ，２２ａは互いに平行である。同様に、スリット状噴口２１，２２の出口２１ｂ，２２ｂ間の間隔もスリット長手方向の一端から他端にかけて一定（あるいはほぼ一定）であり、スリット状噴口２１，２２の出口２１ｂ，２２ｂも互いに平行である。
【００１４】
本実施形態では、スリット状噴口２１，２２の各々は、入口２１ａ，２２ａから出口２１ｂ，２２ｂへ向かうにつれてスリット長さが徐々に増大するように所定の広がり角度θ°で広がる末広がりの略扇形状を呈している。そして、２つのスリット状噴口２１，２２は、入口２１ａ，２２ａから出口２１ｂ，２２ｂへ向かうにつれて互いの間隔が徐々に増大するように所定の傾斜角度（以下、挟み角度とする）α°を成して互いに傾斜している。
【００１５】
さらに、本実施形態では、各スリット状噴口２１，２２の広がり角度θ°と挟み角度α°とに関して、以下の（１）式が成立する。
【００１６】
３０°≦α≦６×θ0.5      （１）
【００１７】
図２Ａ，２Ｂに示すように、所定の広がり角度θ°と挟み角度α°に設定した２つのスリット状噴口２１，２２から略扇形状の燃料噴霧３１，３２をそれぞれ噴出させると、噴霧根元付近で噴霧流によって空気が吸い込まれ、噴霧先端付近で流出するような空気流動が発生する。２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３の空気は噴霧流によって吸い出されて圧力Ｐｉが低下し、燃料噴霧３１，３２外側の圧力Ｐａとの圧力差によって一対の空気の循環流４１，４２が形成される。この空気の循環流４１，４２に燃料粒子が乗って燃料噴霧３１，３２が外側（互いに離れる側）に巻き上がり、燃料噴出方向に対して垂直方向への燃料噴霧３１，３２の分散が促進される。
【００１８】
図３に、本実施形態に係る燃料噴射弁１から噴射された燃料噴霧の挙動を計測した実験結果の一例を示す。図３は、広がり角度θ°が６０°で、挟み角度α°が３０°であり、大気圧の静止雰囲気場に１２ＭＰａの噴射圧力で燃料を噴射したときの燃料噴霧の挙動を示している。また、図３（ａ）は、スリット状噴口２１，２２のスリット長手方向と平行方向から見た燃料噴霧の側面像を示し、図３（ｂ）は、スリット長手方向及び噴射弁中心軸と垂直方向から見た燃料噴霧の正面像を示す。図３（ａ）の側面像に示すように、互いに対向する２つの燃料噴霧の先端部が外側に巻き上がり、燃料噴霧が広範囲に分散していることがわかる。なお、図３（ａ）中の矢印は燃料噴霧の主流部の挙動を表す。
【００１９】
例えば直噴ガソリンエンジンにおいては、均質燃焼時にエンジン筒内での混合気の空間分布が不均一であると、窒素酸化物（ＮＯｘ）やスモークの生成を招きやすくなる。ＮＯｘやスモークの生成を抑えるためには、エンジン筒内に均一な混合気を形成することが望ましい。本実施形態に係る燃料噴射弁１の構成により、２つのスリット状噴口２１，２２から噴出した燃料噴霧３１，３２が外側に巻き上がることで、燃料噴霧３１，３２の分散性を高めることができ、エンジン筒内に混合気を均一に形成することができる。これによって、ＮＯｘやスモークの生成を抑えることができる。
【００２０】
燃料噴霧３１，３２の巻き上がり発生の有無や巻き上がりの大きさは、スリット状噴口２１，２２の広がり角度θ°と挟み角度α°の影響を受ける。例えば、空気の循環流４１，４２は、図２Ａ，２Ｂに示すように、挟み角度α°が大きくなるにつれてスケールの大きなものが形成される。ただし、挟み角度α°を大きくしすぎると、図２Ｃに示すように、２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３の下側から空気が補充されるために圧力Ｐｉの低下が起きず、Ｐｉ≒Ｐａとなり、上述のような空気の循環流４１，４２が発生せず、燃料噴霧３１，３２が外側に巻き上がらなくなる。また、広がり角度θ°が小さすぎる場合にも、燃料噴霧３１，３２の側方方向（図２Ａ〜２Ｃの紙面の垂直方向）から２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３に空気が流入するため、上述のような空気の循環流４１，４２が発生せず、燃料噴霧３１，３２が外側に巻き上がらなくなる。
【００２１】
なお、広がり角度θ°が大きい場合であっても、燃料噴霧３１，３２の側方方向から２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３に空気が流入する。そのため、燃料噴霧３１，３２の扇の両端部付近では、空気の循環流４１，４２が弱められて渦（巻き上がり）のスケールが燃料噴霧３１，３２の中央部と比較して小さくなるが、燃料噴霧３１，３２の扇の中央部付近では、２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３への空気の流入の影響を受けにくいため、スケールの大きな渦（巻き上がり）が形成される。図４Ａ〜Ｃに、図３に示した燃料噴霧に対してＰＩＶ計測（噴霧速度を計測）した実験結果を示す。図４Ｂは、燃料噴霧の扇の中央部（ζ＝０°、図４Ａ参照）での噴霧速度の実験結果を示し、図４Ｃは、燃料噴霧の扇の端部（ζ＝２５°、図４Ａ参照）での噴霧速度の実験結果を示す。図４Ｂ、Ｃにおいて、矢印は噴霧速度の方向を示す。燃料噴霧の扇の中央部（ζ＝０°）では、図４Ｂに示すように、スケールの大きな噴霧の巻き上がりが発生している。これに対して燃料噴霧の扇の端部（ζ＝２５°）では、図４Ｃに示すように、２つの燃料噴霧に挟まれた領域に噴霧側方方向から空気が流入することで、燃料噴霧の扇の中央部（ζ＝０°）と比較して、噴霧の巻き上がりのスケールがやや小さくなっているものの、噴霧の巻き上がりによる分散性の促進効果がみられる。
【００２２】
本願発明者は、燃料噴霧の分散性に対するスリット状噴口２１，２２の広がり角度θ°と挟み角度α°との関係を把握するための数値計算を行った。この数値計算の結果を図５に示す。図５に示す数値計算結果は、直噴ガソリンエンジンの均質燃焼時（早期噴射）の噴霧挙動を模擬するために、大気圧の静止雰囲気場に１２ＭＰａの噴射圧力で燃料（ｎ−ヘプタンの物性値を使用）を噴射したときの噴霧挙動（燃料粒子群の挙動）を計算したものである。図５（ａ）はθ＝６０°、α＝１０°の場合における噴霧挙動（左側が正面像、右側が側面像）を示し、図５（ｂ）はθ＝６０°、α＝２０°の場合における噴霧挙動を示し、図５（ｃ）はθ＝６０°、α＝３０°の場合における噴霧挙動を示し、図５（ｄ）はθ＝６０°、α＝４０°の場合における噴霧挙動を示し、図５（ｅ）はθ＝６０°、α＝５０°の場合における噴霧挙動を示し、図５（ｆ）はθ＝６０°、α＝６０°の場合における噴霧挙動を示す。さらに、挟み角度α°だけでなく広がり角度θ°も変化させながら同様の噴霧挙動を調べる計算を行った。また、図６には、比較対象として１つのスリット状噴口からのみ燃料を噴射したときの噴霧挙動を計算した結果を示す。図５に示すように、挟み角度α°の増加に伴って燃料噴霧の巻き上がりによる噴霧の分散が促進される（渦のスケールがおおきくなる）が、挟み角度α°が５０°以上の条件では噴霧の顕著な巻き上がりがみられなくなる。また、挟み角度α°が１０°の条件では、噴霧の扇面と垂直方向（側面像の左右方向）に関する分散は、図６に示す１つの噴霧の扇面と垂直方向（側面像の左右方向）に関する分散を２倍したものとほとんど差がないことがわかる。
【００２３】
上述のような、広がり角度θ°及び挟み角度α°を変化させた場合の噴霧挙動を調べた計算結果を基にして、燃料噴霧の分散に対する広がり角度θ°と挟み角度α°との関係を整理した結果を図７に示す。図７中の縦軸は、２つの燃料噴霧によって形成される噴霧の幅Ｗを、１つのスリット状噴口からのみ燃料を噴射したときの噴霧の幅を２倍した値Ｗ０で割って無次元化（Ｗ／Ｗ０）したものである。ここでの噴霧の幅Ｗは、図８（ａ）に示すように、スリット状噴口２１，２２が噴出した噴霧が合流する場合は、側面像の左右方向に関する噴霧全体の幅で表され、図８（ｂ）に示すように、スリット状噴口２１，２２が噴出した噴霧が２つに分かれている場合は、扇面と垂直方向に関する各噴霧の幅の和で表される。この無次元化した噴霧の幅Ｗ／Ｗ０は、噴霧の分散性を示す指標であり、Ｗ／Ｗ０の値が大きいほど噴霧の分散性が高いことを示す。図７の計算結果から、１）挟み角度α°の増加に伴って噴霧の幅（分散性）Ｗ／Ｗ０が増加するが、ある挟み角度α°を超えると噴霧の幅Ｗ／Ｗ０が減少すること、２）噴霧の幅Ｗ／Ｗ０の減少が始まる挟み角度α°は広がり角度θ°が大きいほど大きな角度であること、３）挟み角度α°が３０°よりも小さい場合は噴霧の幅Ｗ／Ｗ０に対する広がり角度θ°の影響がそれほど大きくないこと、がわかる。
【００２４】
エンジン筒内に噴出する燃料の噴霧の幅が広くなるほど噴霧の分散性が良好になって空気との混合が促進され、エンジン筒内に均一な混合気が形成されやすくなる。無次元化した噴霧の幅Ｗ／Ｗ０が１．５以上、すなわち１つのスリット状噴口からのみ燃料を噴射した場合と比較して空気と燃料との混合領域が１．５倍以上に増加すれば、エンジン筒内における空気と燃料との混合状態が大きく改善され、エンジン筒内に形成される混合気の均一性を大きく向上させることが可能となる。したがって、図７中のＷ／Ｗ０＝１．５を表す破線以上の領域が混合気の均一性を高めることができる領域となる。
【００２５】
図７に示す計算結果を基にして、それぞれの広がり角度θ°において噴霧の幅Ｗ／Ｗ０≧１．５を満足する挟み角度α°の範囲を整理した結果を図９に示す。図９に示すように、Ｗ／Ｗ０≧１．５を満足する挟み角度α°の下限値は３０°で表される。一方、Ｗ／Ｗ０≧１．５を満足する挟み角度α°の上限値は、広がり角度θ°の関数となり、α＝６×θ0.5で表される。
【００２６】
挟み角度α°が３０°よりも小さいと、空気の循環流４１，４２のスケールが小さいために、燃料噴霧３１，３２の巻き上がりによる噴霧の幅Ｗ／Ｗ０の増加（噴霧の分散）がそれほど大きくない。一方、α＞６×θ0.5の条件では、広がり角度θ°に対して挟み角度α°が大きすぎるために、２つの燃料噴霧３１，３２に挟まれた領域３３の圧力低下が顕著ではなく、前述のような空気の循環流４１，４２が発生しない、あるいは空気の循環流４１，４２のスケールが非常に小さいために燃料噴霧３１，３２の巻き上がりが発生しない、あるいは燃料噴霧３１，３２の巻き上がりが小さく燃料噴霧３１，３２の分散が小さい。これに対して前述の（１）式を満たすように広がり角度θ°と挟み角度α°を設定することで、大きいスケールの空気の循環流４１，４２を発生させて、大きいスケールの燃料噴霧３１，３２の巻き上がりを発生させることができ、噴霧の幅Ｗ／Ｗ０を１．５以上に増加させる、すなわち１つのスリット状噴口からのみ燃料を噴射した場合と比較して空気と燃料との混合領域を１．５倍以上に増加させることができる。その結果、燃料噴霧３１，３２の分散性を高めることができる。そして、燃料噴霧３１，３２が広範囲に分散することで、燃料噴霧３１，３２と空気との混合が促進され、均質性の高い混合気を得ることができる。
【００２７】
さらに、図９には、図７に示す計算結果を基にして、それぞれの広がり角度θ°において噴霧の幅Ｗ／Ｗ０≧２．０を満足する挟み角度α°の範囲も示してある。図９に示すように、Ｗ／Ｗ０≧２．０を満足する挟み角度α°の下限値は４０°で表される。一方、Ｗ／Ｗ０≧２．０を満足する挟み角度α°の上限値は、広がり角度θ°の関数となり、α＝１．３×θ0.78で表される。したがって、以下の（２）式が成立するように広がり角度θ°と挟み角度α°を設定することで、噴霧の幅Ｗ／Ｗ０を２．０以上に増加させる（１つのスリット状噴口からのみ燃料を噴射した場合と比較して空気と燃料との混合領域を２．０倍以上に増加させる）ことができ、燃料噴霧３１，３２の分散性をさらに高めることができる。その結果、燃料噴霧３１，３２と空気との混合をさらに促進させることができ、より均質性の高い混合気を得ることができる。
【００２８】
４０°≦α≦１．３×θ0.78      （２）
【００２９】
本実施形態に係る燃料噴射弁１の筒内噴射式内燃機関（例えば直噴ガソリンエンジン）への配置例を図１０Ａ，１０Ｂに示す。図１０Ａはシリンダ軸線方向上側から見た図を示し、図１０Ｂはシリンダ軸線方向と直交する方向から見た図を示す。図１０Ａ，１０Ｂは、スリット状噴口２１，２２がシリンダ軸線方向に関して互いに間隔をおいて配置されるように、燃料噴射弁１をエンジン筒内１３に臨ませて配置する例を示している。例えば吸気行程にて燃料噴射弁１のスリット状噴口２１，２２からエンジン筒内１３に燃料を噴射することで、エンジン筒内１３には、シリンダ軸線方向の上側及び下側に巻き上がる燃料噴霧３１，３２が形成される。
【００３０】
また、本実施形態に係る燃料噴射弁１の筒内噴射式内燃機関（例えば直噴ガソリンエンジン）への他の配置例を図１１Ａ，１１Ｂに示す。図１１Ａはシリンダ軸線方向と直交する方向から見た図を示し、図１１Ｂは図１１ＡのＡ−Ａ断面図を示す。図１１Ａ，１１Ｂは、スリット状噴口２１，２２がシリンダ径方向に関して互いに間隔をおいて配置されるように、燃料噴射弁１をエンジン筒内１３の中央部に臨ませて配置する例を示している。例えば吸気行程にて燃料噴射弁１のスリット状噴口２１，２２からエンジン筒内１３に燃料を噴射することで、エンジン筒内１３には、シリンダ径方向外側に巻き上がる燃料噴霧３１，３２が形成される。
【００３１】
以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何等限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１Ａ】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁の概略構成を示す図である。
【図１Ｂ】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁の概略構成を示す図である。
【図１Ｃ】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁の概略構成を示す図である。
【図２Ａ】２つのスリット状噴口の挟み角度αが大きい場合の燃料噴霧の挙動を説明する図である。
【図２Ｂ】２つのスリット状噴口の挟み角度αが小さい場合の燃料噴霧の挙動を説明する図である。
【図２Ｃ】２つのスリット状噴口の挟み角度αが大きすぎる場合の燃料噴霧の挙動を説明する図である。
【図３】本実施形態に係る燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧の挙動を計測した実験結果の一例を示す図である。
【図４Ａ】本実施形態に係る燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧の噴霧速度を計測した実験結果の一例を示す図である。
【図４Ｂ】本実施形態に係る燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧の噴霧速度を計測した実験結果の一例を示す図である。
【図４Ｃ】本実施形態に係る燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧の噴霧速度を計測した実験結果の一例を示す図である。
【図５】２つのスリット状噴口から噴出した燃料噴霧の挙動を計算した結果の一例を示す図である。
【図６】１つのスリット状噴口から噴出した燃料噴霧の挙動を計算した結果の一例を示す図である。
【図７】噴霧の幅Ｗ／Ｗ０に対するスリット状噴口の広がり角度θと挟み角度αとの関係を示す図である。
【図８】２つの燃料噴霧によって形成される噴霧の幅を説明する図である。
【図９】本発明の実施形態に係る燃料噴射弁におけるスリット状噴口の広がり角度θと挟み角度αとの関係を示す図である。
【図１０Ａ】本実施形態に係る燃料噴射弁の筒内噴射式内燃機関への配置例を示す図である。
【図１０Ｂ】本実施形態に係る燃料噴射弁の筒内噴射式内燃機関への配置例を示す図である。
【図１１Ａ】本実施形態に係る燃料噴射弁の筒内噴射式内燃機関への他の配置例を示す図である。
【図１１Ｂ】本実施形態に係る燃料噴射弁の筒内噴射式内燃機関への他の配置例を示す図である。
【符号の説明】
【００３３】
１  燃料噴射弁、４  ニードル、７  ノズルボディ、１７  ノズルボディ先端部、１８  燃料室、１９  サック室、２１，２２  スリット状噴口、３１，３２  燃料噴霧、４１，４２  循環流。
【図１Ａ】
0004872959.tif 000002
【図１Ｂ】
0004872959.tif 000003
【図１Ｃ】
0004872959.tif 000004
【図２Ａ】
0004872959.tif 000005
【図２Ｂ】
0004872959.tif 000006
【図２Ｃ】
0004872959.tif 000007
【図４Ｂ】
0004872959.tif 000008
【図４Ｃ】
0004872959.tif 000009
【図５】
0004872959.tif 000010
【図６】
0004872959.tif 000011
【図７】
0004872959.tif 000012
【図８】
0004872959.tif 000013
【図９】
0004872959.tif 000014
【図１０Ａ】
0004872959.tif 000015
【図１０Ｂ】
0004872959.tif 000016
【図１１Ａ】
0004872959.tif 000017
【図１１Ｂ】
0004872959.tif 000018
【図３】
0004872959.tif 000019
【図４Ａ】
0004872959.tif 000020