(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状をなし、内燃機関の取付孔内に設けられる雌ねじと螺合するねじ山が自身の外周面上に形成された主体金具と、
通電によって発熱する発熱抵抗体を自身の先端側の内部に有するヒータ部材と、
前記ヒータ部材の先端側を露出させた状態でそのヒータ部材の周囲を取り巻いて前記ヒータ部材を保持するヒータ保持部材であって、自身の後端側に、前記主体金具の先端部が圧入により嵌合される後端嵌合部を有すると共に、自身の外周に、前記内燃機関の前記取付孔内に設けられる段部に係止して取付孔を介した気密の維持を行う係止部を有するヒータ保持部材と
を備えたグロープラグの製造方法であって、
炭素の含有量が０．３０重量％以下である中実の鋼材を鍛造により筒状に成形し、さらにその外周面上に前記ねじ山を形成して前記主体金具を形成する金具形成工程と、
前記ヒータ部材を保持した前記ヒータ保持部材の前記後端嵌合部に、前記主体金具の前記先端部を圧入により嵌合し、両者の合わせ部位にレーザ溶接を施すことにより、前記ヒータ保持部材と前記主体金具とを一体に接合する金具接合工程と
を有することを特徴とするグロープラグの製造方法。
【請求項２】
前記主体金具の前記先端部は、前記ヒータ保持部材の前記後端嵌合部に対し、外嵌めにより嵌合することを特徴とする請求項１に記載のグロープラグの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの始動の補助に用いるグロープラグの製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
セラミックヒータを用いたグロープラグが知られている。こうしたグロープラグでは、セラミックヒータをヒータ保持部材に保持させ、そのヒータ保持部材を主体金具と接合することにより、セラミックヒータと主体金具とを一体化している。
【０００３】
このようなヒータ保持部材（金属製筒状体）には、内燃機関の取付孔（エンジンヘッドのプラグ取付け穴）にグロープラグを取り付ける際にガス抜け防止のシーリングを行えるように、外周にテーパ状の係止部（環状凸部の先端向き端面）を有したものがある（例えば特許文献１参照）。そして、主体金具に設けたねじ山（オスネジ部）を取付孔に螺合させて取り付ける際に、係止部を取付孔に設けた段部（環状座面）に当接させて、シーリングを行う。
【特許文献１】特開２００４−２０５１４８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のグロープラグでは、筒状の金属管からの削り出しによる主体金具の成形が行われている。ここで使用している金属管は引き抜き材（シームレスパイプ）であり、肉厚を高い精度で管理することが難しい。この金属管に対し、外周面のみの加工を行っているため、加工後の主体金具にも肉厚の偏り（いわゆる偏肉）が残ってしまう虞があった。なお、外周面に対応した内周面の加工を施すことで肉厚の精度を高めることが可能であるが、これを行うと生産コストが上がってしまう。偏肉が生ずると、主体金具とヒータ保持部材との接合を行うにあたって主体金具をヒータ保持部材に圧入により嵌め込んだ際に、両者間で軸ずれを生ずる場合がある。主体金具は、その外周面に形成されたねじ山が取付孔の雌ねじと螺合することで取付孔に対し位置決めされるため、軸ずれが生じたまま溶接してしまうと、完成したグロープラグをエンジンに取り付けた際に、取付孔の段部とヒータ保持部材の係止部との間の当接面がずれ、気密性の低下を招く虞があった。
【０００５】
本発明は上記問題点を解決するためになされたものであり、主体金具を作製する際の偏肉を抑制し、主体金具とヒータ保持部材との間で生じ得る軸ずれを防止することで、取付孔を介した気密の維持をより確実に行うことができるグロープラグの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１に係る発明のグロープラグの製造方法は、筒状をなし、内燃機関の取付孔内に設けられる雌ねじと螺合するねじ山が自身の外周面上に形成された主体金具と、通電によって発熱する発熱抵抗体を自身の先端側の内部に有するヒータ部材と、前記ヒータ部材の先端側を露出させた状態でそのヒータ部材の周囲を取り巻いて前記ヒータ部材を保持するヒータ保持部材であって、自身の後端側に、前記主体金具の先端部が圧入により嵌合される後端嵌合部を有すると共に、自身の外周に、前記内燃機関の前記取付孔内に設けられる段部に係止して取付孔を介した気密の維持を行う係止部を有するヒータ保持部材とを備えたグロープラグの製造方法であって、炭素の含有量が０．３０重量％以下である中実の鋼材を鍛造により筒状に成形し、さらにその外周面上に前記ねじ山を形成して前記主体金具を形成する金具形成工程と、前記ヒータ部材を保持した前記ヒータ保持部材の前記後端嵌合部に、前記主体金具の前記先端部を圧入により嵌合し、両者の合わせ部位にレーザ溶接を施すことにより、前記ヒータ保持部材と前記主体金具とを一体に接合する金具接合工程とを有することを特徴とする。
【０００７】
また、請求項２に係る発明のグロープラグの製造方法は、請求項１に記載の発明の構成に加え、前記主体金具の前記先端部は、前記ヒータ保持部材の前記後端嵌合部に対し、外嵌めにより嵌合することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１に係る発明のグロープラグの製造方法では、鍛造により主体金具を作製するので、成形時に使用する金型の形状に合わせて精確な加工を行うことができ、金属管からの切削により主体金具を作製した場合と比べ、主体金具の成形精度を高くすることができる。このとき、主体金具のもととなる鋼材は、炭素の含有量が０．３０重量％以下であり、比較的容易に塑性変形を行うことができるため、肉厚の偏り（偏肉）の発生を抑制することができる。この主体金具は、自身の先端部をヒータ保持部材の後端嵌合部に圧入により嵌合した上で自身とヒータ保持部材との接合が行われるため、上記のように主体金具の偏肉の発生を抑制することで、接合後における主体金具とヒータ保持部材との軸ずれの発生を十分に抑制することができる。ここで、グロープラグを内燃機関の取付孔に取り付ける際に、主体金具は、自身のねじ山が取付孔の雌ねじと螺合することによって、自身と取付孔との軸合わせがなされることとなる。従って、上記のようにヒータ保持部材と主体金具との軸ずれの発生を抑制することにより、取付孔とヒータ保持部材との軸合わせもなされ、ヒータ保持部材の係止部と、取付孔の段部との当接面同士のずれの発生を防止することができるので、両者の密着性を高め、取付孔を介した気密の維持を、より確実に行うことができる。
【０００９】
ところで、上記のように炭素の含有量が０．３０重量％以下の比較的柔らかい鋼材は塑性加工を施しやすいが、この鋼材から形成される主体金具は、形成後の硬度が低くなることが懸念される。しかし、請求項１に係る発明では鍛造により主体金具の形成を行うので、鍛造に伴う加工硬化によって主体金具の硬度を十分に高めることができる。また、主体金具の炭素の含有量が０．３０重量％以下と少なくなれば、ヒータ保持部材とのレーザ溶接を行うにあたって溶融しやすく、溶接性が高まるので、主体金具とヒータ保持部材との溶接後の接合強度を高めることができる。さらに、主体金具側の偏肉の防止によって、主体金具とヒータ保持部材との合わせ部位の外周面において段差を生じにくくすることができ、取付孔へのグロープラグの挿入容易性を阻害しない規格通りの外径に仕上げることが容易となるため、歩留まりを向上することができる。また、主体金具の作製において、切削による加工は切削刃の消耗による交換を頻繁に行う必要が生ずるが、鍛造による加工であれば切削刃が必要とならず、大量生産するほど生産コストを低減できる。
【００１０】
また、ヒータ保持部材はヒータ部材の周囲を取り巻く形態として形成されるが、このヒータ保持部材への主体金具の嵌合を内嵌めにより行うこととした場合、主体金具の先端部には凸状の加工（先端部の外径を胴部分よりも小さくしてヒータ保持部材の内周側に挿入できるようにする加工）が必要となる。主体金具を作製する上でこの加工が追加されることにより、製造コストが高くなってしまう虞がある。そして嵌合後において、ヒータ保持部材には主体金具により外向きに緩められる力（内径を広げる方向に働く力）が掛かるため、自身の内周側にてヒータ部材を保持する力が低下する虞がある。また、主体金具の軸孔内にはヒータ部材の電極を取り出すための中軸が挿通される。主体金具に偏肉があった場合、ヒータ保持部材の中心軸に対し、主体金具の外周面に対応する中心軸の軸合わせがなされたとしても、主体金具の内周面に対応する中心軸がずれるため、主体金具の内周面と中軸の外周面とが接触する虞がある。そこで、請求項２に係る発明のように、主体金具をヒータ保持部材に外嵌めで嵌合するようにすれば、ヒータ保持部材には主体金具により内向きに押さえられる力（内径を窄める方向に働く力）が掛かるため、ヒータ保持部材によるヒータ部材の保持を補助することができる。また、外嵌めであれば、主体金具の内周面がヒータ保持部材の後端嵌合部における外周面よりも内側に配置されることがないので、例え主体金具に偏肉が生じたとしても、主体金具と中軸との間のクリアランスを十分に確保することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明を具体化したグロープラグの製造方法の一実施の形態について、図面を参照して説明する。まず、一例として、本発明の製造方法により製造されるグロープラグ１００の構造について、図１を参照して説明する。図１は、グロープラグ１００の縦断面図である。なお、軸線Ｏ方向において、セラミックヒータ２０の配置された側（図１における下側）をグロープラグ１００の先端側として説明する。
【００１２】
図１に示すグロープラグ１００は、例えば直噴式ディーゼルエンジン１５０の取付孔１５５に取り付けられ、エンジン１５０始動時の点火を補助する熱源として利用される。グロープラグ１００は、内部に発熱抵抗体２７を有するセラミックヒータ２０をヒータ保持部材８０で径方向に保持し、このヒータ保持部材８０を主体金具４０に接合することでエンジン１５０への取り付けが可能な構造を有する。
【００１３】
まず、セラミックヒータ２０について説明する。セラミックヒータ２０は丸棒状をなし、先端部２２が半球状に曲面加工された絶縁性セラミックからなる基体２１の内部に、導電性セラミックからなる断面略Ｕ字状の発熱素子２４が埋設された構造を有する。発熱素子２４は、セラミックヒータ２０の先端部２２に配置され、その曲面にあわせて両端が略Ｕ字状に折り返された発熱抵抗体２７と、その発熱抵抗体２７の両端にそれぞれ接続され、セラミックヒータ２０の後端部２３に向けて軸線Ｏに沿って略平行に延設されたリード部２８，２９とから構成される。発熱抵抗体２７は、その断面積がリード部２８，２９の断面積よりも小さくなるように成形されており、通電時、主に発熱抵抗体２７において発熱が行われる。グロープラグ１００がエンジン１５０の取付孔１５５に取り付けられた際には、この発熱抵抗体２７が配置されているセラミックヒータ２０の先端部２２が、燃焼室１６０内に露出される。また、セラミックヒータ２０の中央より後端側の外周面には、リード部２８，２９のそれぞれから突出された電極取出部２５，２６が、軸線Ｏ方向において互いにずれた位置にて露出されている。なお、セラミックヒータ２０が、本発明における「ヒータ部材」に相当する。
【００１４】
次に、ヒータ保持部材８０について説明する。ヒータ保持部材８０は軸線Ｏ方向に延びる円筒状の金属部材からなり、自身の筒孔８４内にてセラミックヒータ２０の胴部分を径方向に保持するための金具である。セラミックヒータ２０を保持したときに、その先端部２２および後端部２３をそれぞれ筒孔８４の両端から露出させている。ヒータ保持部材８０の胴部８１の後端側には肉厚の鍔部８２が形成されており、胴部８１と鍔部８２との間がテーパ状の係止部８５で接続されている。この係止部８５は、グロープラグ１００がエンジン１５０の取付孔１５５に取り付けられた際に、その取付孔１５５内に設けられる段部１５６に係止され、取付孔１５５を介した燃焼室１６０内の気密漏れを防止する。
【００１５】
また、鍔部８２の後端には、後述する主体金具４０との接合を行うため、主体金具４０の先端部４１を外嵌めにて圧入により嵌合させる段状の金具嵌合部８３が形成されている。セラミックヒータ２０の電極取出部２５，２６のうち先端側に形成された電極取出部２５は、このヒータ保持部材８０の筒孔８４内周面に接触されており、電極取出部２５とヒータ保持部材８０とが電気的に接続されている。
【００１６】
また、ヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３から後端側に露出されたセラミックヒータ２０の後端部２３には、金属製で筒状の接続リング７５が嵌合されている。セラミックヒータ２０の電極取出部２６は、この接続リング７５の内周面に接触されており、電極取出部２６と接続リング７５とが電気的に接続されている。そして、主体金具４０の先端部４１がヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３に接合し、主体金具４０とヒータ保持部材８０とが電気的に接続される。このとき、セラミックヒータ２０の後端部２３および接続リング７５が主体金具４０内に配置されるが、セラミックヒータ２０と主体金具４０とがそれぞれヒータ保持部材８０に位置決めされ、主体金具４０と接続リング７５とが非接触の状態で維持されるので、両者は電気的に絶縁される。
【００１７】
次に、主体金具４０について説明する。主体金具４０は、軸線Ｏ方向に貫通する軸孔４３を有する筒状の金属部材であり、外周面４５には中胴部４４の後端側にねじ山が形成されたねじ部４２が設けられている。このねじ部４２は、グロープラグ１００をエンジン１５０の取付孔１５５に取り付けた際に、その取付孔１５５に設けられる雌ねじ１５７と螺合して、グロープラグ１００の固定を行うものである。また、中胴部４４の後端には、エンジン１５０へのグロープラグ１００の取り付けの際に使用される工具が係合する工具係合部４６が形成されている。工具係合部４６は断面六角形状をなし、その工具係合部４６内で軸孔４３は拡径され、主体金具４０の後端側の開口に繋がっている。また、ヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３に圧入により嵌合される主体金具４０の先端部４１は、その内周が金具嵌合部８３の外周に密着しており、さらに外周から両者の合わせ部位がレーザ溶接されて、主体金具４０とヒータ保持部材８０とが一体に接合されている。
【００１８】
次に、中軸３０について説明する。中軸３０は軸線Ｏ方向に延び、その長さが主体金具４０の軸線Ｏ方向の長さよりも長く形成された金属棒であり、主体金具４０の軸孔４３内に挿通される。中軸３０の先端部３１には、その先端に、接続リング７５の内周に係合するため小径のリング係合部３４が形成されている。このリング係合部３４を接続リング７５に係合させることで、セラミックヒータ２０と中軸３０とが接続リング７５を介して軸線Ｏに沿って一体に連結される。これにより中軸３０は、接続リング７５を介し、セラミックヒータ２０の電極取出部２６と電気的に接続されている。なお、中軸３０の先端部３１と接続リング７５は、外周から両者の合わせ部位がレーザにより溶接されることにより一体に接合される。そして上記したように、セラミックヒータ２０と主体金具４０とがそれぞれヒータ保持部材８０に位置決めされるので、主体金具４０の軸孔内で中軸３０と主体金具４０とは非接触の状態で維持され電気的に絶縁される。
【００１９】
また、中軸３０の後端部３２は、その一部が主体金具４０の後端よりも後方へ突出されている。この後端部３２には、Ｏリング７０と、挿通孔を有する円筒状で絶縁性の支持リング６０とが嵌め込まれている。Ｏリング７０は、例えばフッ素ゴム、アクリルゴム、シリコンゴム等、絶縁性を有する弾性部材から環状に形成されている。支持リング６０は主体金具４０の軸孔４３の拡径された部位に押し込まれるように配置され、自身に挿通された中軸３０の位置決めと、中軸３０と主体金具４０との間の絶縁を担っている。Ｏリング７０は支持リング６０の先端面に押圧されて、主体金具４０の軸孔４３の内周面と中軸３０の後端部３２の外周面とに密着され、主体金具４０の内部を封止している。そして、中軸３０の後端部３２で主体金具４０の後端よりも後方へ突出された部分には、端子金具５０が嵌合されている。グロープラグ１００がエンジン１５０に取り付けられた際に、この端子金具５０に図示外のプラグキャップが嵌められ、外部回路から電力が供給される。
【００２０】
このような構造を有する本実施の形態のグロープラグ１００では、その製造過程において、主体金具４０とヒータ保持部材８０とをレーザ溶接する前に、ヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３に主体金具４０の先端部４１を外嵌めにて嵌合させている。エンジン１５０の取付孔１５５との間のクリアランスを全周にわたって一定となるようにしたり、主体金具４０とヒータ保持部材８０との間の接合強度を高めたりするためには、外嵌めされる主体金具４０の先端部４１において、偏肉の発生をできる限り抑制することが好ましい。そこで本実施の形態では、主体金具４０を構成する材料として、炭素の含有量が０．３０重量％以下の比較的硬度の低い鋼材を用い、鍛造により、主体金具４０の作製を行っている。
【００２１】
さらに、炭素の含有量が０．３０重量％以下の比較的炭素量の少ない鋼材は、溶接時における溶接性を高めることができる。また、このような鋼材は比較的硬度が低いが、塑性加工を施しやすく、この加工（鍛造）に伴う加工硬化により、主体金具４０の硬度を高めることができる。これらの相乗作用により、主体金具４０とヒータ保持部材８０と溶接後の接合強度を高めることができる。
【００２２】
このような中実の鋼材から鍛造による主体金具４０の作製は、金属管からの切削による場合と較べ、より高い精度で主体金具４０を作製することができる。ヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３に対し外嵌めで嵌合する主体金具４０の偏肉を抑えれば、接合後の主体金具４０の外周面４５に対応する中心軸とヒータ保持部材８０の中心軸との軸ずれの発生を抑制することができる（なお、図１では両中心軸がグロープラグ１００の軸線Ｏ上に一致した状態を示している）。エンジン１５０の取付孔１５５にグロープラグ１００を取り付けるにあたって、主体金具４０はねじ部４２のねじ山を雌ねじ１５７と螺合するため、取付孔１５５との軸合わせがなされる。よって主体金具４０とヒータ保持部材８０との軸ずれの抑制により、取付孔１５５とヒータ保持部材８０との軸合わせもなされ、ヒータ保持部材８０の係止部８５と取付孔１５５の段部１５６との当接面同士のずれの発生を抑制でき、両者の密着性を高め、取付孔１５５を介した燃焼室１６０内の気密の維持をより確実に行うことができる。この軸ずれの防止によって、グロープラグ１００のエンジン１５０への取り付け時に、取付孔１５５へのグロープラグ１００の挿入が妨げられにくい。
【００２３】
また、上記したように、円筒状のヒータ保持部材８０は、自身の筒孔８４内にてセラミックヒータ２０の周囲を取り巻くように、その胴部分を径方向に保持する。ここで、ヒータ保持部材への主体金具の嵌合を内嵌めにより行うこととした場合、主体金具の先端部には、凸状の加工（先端部の外径を胴部分よりも小さくしてヒータ保持部材の内周側に挿入できるようにする加工）が必要となり、製造コストが高くなってしまう虞がある。そして嵌合後において、ヒータ保持部材には主体金具により外向きに緩められる力（内径を広げる方向に働く力）が掛かるため、自身の内周側にてセラミックヒータを保持する力が低下する虞がある。さらに主体金具に偏肉があった場合、ヒータ保持部材の中心軸に対し、主体金具の外周面に対応する中心軸の軸合わせがなされたとしても、主体金具の内周面に対応する中心軸がずれるため、主体金具の軸孔内に挿通される中軸の外周面と軸孔の内周面とが接触する虞がある。そこで本実施の形態ではヒータ保持部材８０に対し主体金具４０を外嵌めで嵌合する形態としており、こうした形態とすることで、ヒータ保持部材８０には主体金具４０により内向きに押さえられる力（内径を窄める方向に働く力）が掛かるため、ヒータ保持部材８０によるセラミックヒータ２０の保持を補助することができる。また、外嵌めであれば、主体金具４０の軸孔４３の内周面がヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３における外周面よりも内側に配置されることがないので、例え主体金具４０に偏肉が生じたとしても、主体金具４０と中軸３０との間のクリアランスを十分に確保することができる。
【００２４】
このように、炭素の含有量を０．３０重量％以下とする鋼材を用いて精度よく作製した主体金具４０を用い、ヒータ保持部材８０との間での軸ずれを防止したグロープラグ１００は、以下の製造過程を経て作製される。以下、図２〜図４を参照し、グロープラグ１００の製造過程について説明する。図２は、主体金具４０の製造過程である金具形成工程を示す図である。図３は、グロープラグ１００の製造過程を示す図である。図４は、グロープラグ１００の製造過程を示す図である。
【００２５】
［金具形成工程］
グロープラグ１００の製造過程において、主体金具４０は鍛造により作製される。図２に示す、金具形成工程では、まず、炭素含有量が０．３０重量％以下の炭素鋼からなり、断面が円形状で丸棒状やコイル状に形成された中実の鋼材を所定の寸法に切断し、円柱状の中実体２１０を得る（第１工程）。この中実体２１０を第１の金型（図示外）にセットし、軸線Ｐ方向の両側から同一径のピン（図示外）で軸孔４３（第６工程参照）のもととなる凹部２２１および凹部２２２を形成した中実体２２０を得る（第２工程）。そして中実体２２０を第２の金型（図示外）にセットし、凹部２２１，２２２を軸線Ｐ方向にさらに深く押し込んだ形態の凹部２３１，２３２を形成し、その凹部２３１と凹部２３２との間が厚みの薄い仕切部２３３で仕切られた形態となった中実体２３０を得る（第３工程）。
【００２６】
次に、中実体２３０を第３の金型（図示外）にセットし、パンチ（図示外）で仕切部２３３を打ち抜き、軸線Ｐ方向に貫通する軸孔２４１が形成された円筒状の筒状体２４０を得る（第４工程）。この筒状体２４０を第４の金型（図示外）にセットし、ピンの挿入により軸孔２４１の径を保持した状態で押し出し成形による絞り加工を行う。これにより、筒状体２４０の外周面２４５側に中胴部２５１、ねじ山の形成されていないねじ部２５２、断面六角形状の工具係合部２５３が形成され、軸孔２５４の後端側が拡径された絞り体２５０を得る（第５工程）。そして、絞り体２５０に対し切削加工を行い、ねじ部２５２へのねじ山の形成や、ねじ首の形成、工具係合部２５３の面取りなどを行う。さらに仕上げ処理（例えばめっきや塗装等の防錆処理）が施され、主体金具４０として完成される（第６工程）。
【００２７】
［ヒータ形成工程］
こうして金具形成工程において作製された主体金具４０を用い、グロープラグ１００の作製が行われる。図３に示すように、まず、導電性のセラミック粉末やバインダ等を原料として射出成形し、セラミックヒータ２０の発熱素子２４の原形となる素子成形体３５１を形成する。一方、基体２１の原形となる基体成形体３５２は、絶縁性セラミック粉末を原料に金型プレス成形を行い、素子成形体３５１が収容される凹部を自身の合わせ面に備えた２分割の成形体として形成する。そして基体成形体３５２の凹部に素子成形体３５１を挟んで収容し、プレス圧縮を行った後、脱バインダ処理、ホットプレス等の焼成工程を経て、その外周面を、先端が半球状の棒状に研磨して整形することで、セラミックヒータ２０を形成する。
【００２８】
［ヒータ圧入工程］
次に、接続リング７５は、ステンレス等の鋼材をパイプ状に成形し、セラミックヒータ２０にその先端部２２側から圧入嵌合させて電極取出部２６（図１参照）の導通を図る。同様に、ヒータ保持部材８０も所定の形状に成形し、セラミックヒータ２０にその先端部２２側から圧入嵌合させて電極取出部２５（図１参照）の導通を図る。電気的な導通を安定化させるために接続リング７５の内周面にはＡｕやＣｕ等のめっきを施すとよい。
【００２９】
［中軸係合工程］
中軸３０は、一定の寸法に切断された鉄系材料（例えば、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼）からなる棒状部材に塑性加工や切削等を行って形成する。そして、セラミックヒータ２０と他部材（ヒータ保持部材８０および接続リング７５）とが一体となったヒータ一体部材３５０の接続リング７５の内周に、中軸３０の先端部３１に設けたリング係合部３４の外周を係合させる。
【００３０】
［中軸接合工程］
そして、中軸３０の先端部３１と接続リング７５との合わせ部位に、外周からレーザを照射して溶接し、中軸３０とヒータ一体部材３５０とを一体に接合した中軸一体部材３６０を得る。
【００３１】
［金具係合工程］
次に、図４に示すように、金具形成工程で作製された主体金具４０の軸孔４３内に、中軸一体部材３６０の中軸３０を、後端部３２側から挿通する。そして、主体金具４０の先端部４１を、ヒータ保持部材８０の金具嵌合部８３に、外嵌めにて圧入により嵌合させる。
【００３２】
［金具接合工程］
そして主体金具４０とヒータ保持部材８０との合わせ部位に外周からレーザを照射することでレーザ溶接を行い、中軸一体部材３６０のヒータ保持部材８０と、主体金具４０とを一体に接合する。主体金具４０は含有する炭素量が０．３０重量％以下であるため、溶接時の溶融性が高く、ヒータ保持部材８０の材料との溶融部における材料の混ざり具合がより均一となり、より確実な溶接を行うことができる。
【００３３】
［端子組付工程］
その後、中軸３０の後端部３２にＯリング７０および支持リング６０を係合し、主体金具４０の軸孔４３内の拡径された部位に収容する。さらに中軸３０の後端部３２に端子金具５０を嵌め込み、この端子金具５０で支持リング６０を先端側に向けて押圧した状態で胴部分５２の外周を加締めることで、端子金具５０を中軸３０に固定する。このような工程を経て、グロープラグ１００が完成する。
【００３４】
［実施例１］
このような製造方法で作製されるグロープラグ１００の主体金具４０を、炭素の含有量が０．３０重量％以下の鋼材から鍛造により形成したことで得られた効果を確認するため、切削により作製した場合との比較を行った。この比較試験では、炭素の含有量が０．３０重量％の中実の鋼材を用い、上記した金具形成工程に従って鍛造により形成した主体金具のサンプルを用い、実施例相当のグロープラグを作製した。また、炭素の含有量が０．４０重量％の鋼材から作製した金属管に対し、切削加工を施して形成した主体金具のサンプルを用い、比較例相当のグロープラグを作製した。なお、いずれのグロープラグも、主体金具の胴部分の外径の狙いの寸法が８．００ｍｍとなるように、その設計を行った。そして各サンプルの主体金具に対し、その先端部における偏肉量（厚みの最も厚い部分と薄い部分との差）やビッカース硬さをそれぞれ測定した。また、それらの主体金具を用いて完成させたグロープラグに対し、主体金具とヒータ保持部材との合わせ部位（溶接部と称する。）における外径や破断強度（主体金具とヒータ保持部材とをそれぞれ固定し、両者間に捻りを加え、溶接部に破断が生じたときに印加していた力）をそれぞれ測定した。この比較試験の結果を表１に示す。
【００３５】
【表１】
0004960183.tif 000002
【００３６】
表１に示すように、実施例相当の主体金具では、先端部における偏肉量が０．０４ｍｍであったのに対し、比較例相当の主体金具のサンプルでは、先端部における偏肉量が０．１８ｍｍとなり、鍛造による主体金具の形成を行うことで、成形精度を高めることができることを確認できた。
【００３７】
また、両者の先端部におけるビッカース硬さを測定したところ、実施例相当の主体金具では２６０Ｈｖであったのに対し、比較例相当の主体金具では２３５Ｈｖとなった。実施例相当の主体金具では炭素含有量が少なく、鋼材としての柔らかさは比較例相当の主体金具よりも柔らかくなるが、実施例相当の主体金具では鍛造に伴う加工硬化が得られるため、主体金具として形成後は、その硬度が実施例相当の主体金具よりも高くなることが確認できた。
【００３８】
また、主体金具の両サンプルを用いてそれぞれ作製したグロープラグでは、実施例相当のものは溶接部における外径が８．０４ｍｍとなったのに対し、比較例相当のものは、溶接部における外径が８．１８ｍｍとなった。つまり、狙いのグロープラグの外径、８．０．０ｍｍに対し、偏肉が生じた分だけ主体金具とヒータ保持部材との間で軸ずれが生じ、偏肉量の分だけ、グロープラグとしての外径が大きくなることが確認できた。
【００３９】
さらに、主体金具の両サンプルを用いてそれぞれ作製したグロープラグの溶接部における破断強度を測定したところ、実施例相当のものは４７Ｎ・ｍであったのに対し、比較例相当のものは４０Ｎ・ｍであった。主体金具の炭素の含有量が少ないほどレーザ溶接によって溶融しやすく溶接性が高まり、また、鍛造時の加工硬化との相乗効果もあって、主体金具とヒータ保持部材との接合強度が高まることが確認できた。
【００４０】
この比較試験の結果より、グロープラグを作製するにあたって、主体金具を炭素の含有量が０．３０重量％以下の中実の鋼材を鍛造により形成することにより、炭素の含有量が０．３０重量％より多い鋼材からなる金属管からの切削加工により形成した主体金具と比べ、成形精度、硬度、および溶接性の点で優れることが確認できた。
【００４１】
なお、本発明は各種の変形が可能である。本実施の形態では絶縁性セラミックからなる基体２１の内部に導電性セラミックからなる発熱素子２４を埋設したセラミックヒータ２０を備えたが、これに限られず、先端部が半球状に閉塞した金属製のシースチューブ内にコイル状の発熱抵抗体や制御抵抗体を配したシーズヒータを備えてもよい。また、金具形成工程の第６工程では、切削によりねじ部４２にねじ山を形成したが、転造により形成してもよい。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
本発明は、発熱機能のみを有するグロープラグだけでなく、温度センサや圧力センサ等を組み込んだグロープラグに対しても利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】グロープラグ１００の縦断面図である。
【図２】主体金具４０の製造過程である金具形成工程を示す図である。
【図３】グロープラグ１００の製造過程を示す図である。
【図４】グロープラグ１００の製造過程を示す図である。
【符号の説明】
【００４４】
２０    セラミックヒータ
２７    発熱抵抗体
４０    主体金具
４１    先端部
４２    ねじ部
８０    ヒータ保持部材
８３    金具嵌合部
８５    係止部
１００    グロープラグ
１５０    エンジン
１５５    取付孔
１５６    段部
１５７    雌ねじ
２１０    中実体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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