(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷間タンデム圧延機を構成する各圧延機のロールに、循環使用される第１のエマルション圧延油を供給し、該エマルション圧延油の流動点を５℃以下とするとともに、少なくとも一つのロールに該ロールの出側から、前記第１のエマルション圧延油の供給配管から分岐させて循環使用される第２のエマルション圧延油を、鉄粉濃度制御手段および冷却手段を介して鉄粉濃度１０００ｐｐｍ以下かつ温度３０〜６０℃に調整して供給することを特徴とする冷間圧延ロールの冷却方法。
【請求項２】
請求項１に記載の冷間圧延ロールの冷却方法を用いた鋼板の冷間圧延方法。
【請求項３】
冷間タンデム圧延機を構成する各圧延機のロールに対するエマルション圧延油の循環給油系統を備え、該循環給油系統は、第１のエマルション圧延油の供給系統と、該第１のエマルション圧延油の供給系統から分岐させて循環使用される第２のエマルション圧延油を少なくとも一つのロールに該ロールの出側から供給する第２のエマルション圧延油の供給系統とから構成され、前記エマルション圧延油の流動点を５℃以下とするとともに、前記第２のエマルション圧延油の供給系統にエマルション圧延油温度を３０〜６０℃に調整可能とする冷却手段と、エマルション圧延油鉄粉濃度を１０００ｐｐｍ以下に調整可能とする鉄粉濃度制御手段を設置したことを特徴とする冷間圧延ロールの冷却装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、循環給油方式の冷間タンデム圧延機にて鋼板を冷間圧延する際の、冷間圧延ロールの冷却方法および鋼板の冷間圧延方法ならびに冷間圧延ロールの冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼板を冷間圧延する際には、圧延中の鋼板とロールの間に生ずる摩擦を低減させるための潤滑剤として、また、圧延時に生ずる摩擦発熱および加工発熱により高温となったワークロール（以下、単にロール）ならびに鋼板の冷却を行うための冷却剤として、圧延油が用いられる。
【０００３】
ここで、冷間圧延においては、概して、圧延油として、エマルション圧延油が用いられる。
【０００４】
図３に、エマルション圧延油の概念を模式的に示すが、エマルション圧延油は、基油に界面活性剤を付着させたものを、水中に分散、希釈化（乳化）したものであり、界面活性剤は、長鎖状分子の一端が親油基、他端が親水基から成る。
【０００５】
エマルション圧延油は、濃度及び平均粒径で特徴づけられる。エマルション圧延油の濃度とは、エマルション圧延油の全質量に対する基油の質量の比である。平均粒径とは、エマルション圧延油の粒子の直径（エマルション粒径）の平均値である。
【０００６】
界面活性剤を基油と混合する際に、攪拌機及びポンプの回転数を調整し、加えるせん断力を変えることで、エマルション圧延油の平均粒径を調整できる。
【０００７】
冷間圧延に際してのエマルション圧延油の供給方法としては、ロールあるいは鋼板に供給後のエマルション圧延油を回収して再使用（循環使用）しない、直接給油方式（ダイレクト方式）と、エマルション圧延油を循環使用する循環給油方式（リサーキュレーション方式）がある。
【０００８】
また、循環給油方式は、多くの場合、エマルション圧延油の濃度を１〜５質量％に調整した水中油型（Ｏ／Ｗ）エマルション圧延油を循環使用する方式を意味する。
【０００９】
さらに、循環給油方式では、多くの場合、冷間タンデム圧延機を構成する各圧延機のロールバイト（実際にロールが鋼板を圧延している鋼板部分）入側に鋼板とロールの間を潤滑するためのエマルション圧延油の供給手段を備えるとともに、同出側にロールを冷却するためのエマルション圧延油の供給手段を備える。
【００１０】
入側と出側で目的が異なるが、本発明では、鋼板とロールの間を潤滑することが目的の入側の供給手段も、ロールを冷却することが目的の出側の供給手段も、ともに、冷間圧延ロールの冷却装置に含まれるものとする。
【００１１】
さて、近年、生産性向上を目的として、単位時間あたりの圧延重量が低くなりがちな、圧延後の板厚が０．３ｍｍ以下の薄いもの（薄物材）の２０００ｍｐｍ以上の高速圧延が指向されている。
【００１２】
これに対し、従来の循環給油方式では潤滑不足となり、チャタリングと呼ばれるロールとその駆動系の捻り振動や、ヒートスクラッチと呼ばれるロールと鋼板の焼きつきに起因した鋼板側の表面疵の発生が障害になっている。
【００１３】
従来から、潤滑不足を解消する方法はいくつか提案されているが、同時に高速圧延も可能とするものは開発途上にある。
【００１４】
高速圧延になるほどロールの周速が速くなるため、ロールを冷却するために単位時間あたり供給されるエマルション圧延油の量が相対的に減少し、サーマルクラウンと呼ばれるロールの熱膨張に起因した凸状の出っ張り（クラウン）が、ロールの表層に成長しやすくなる。
【００１５】
サーマルクラウンの成長に伴うロールの輪郭の胴長方向分布（プロフィール）が時間とともに変化してくると、圧延後の鋼板の形状が乱れやすくなる。
【００１６】
圧延後の鋼板の形状を制御するための代表的な方法は、ロールベンディングやロールシフトなどであるが、これらの形状制御アクチュエータによる仕様上の形状制御能力には限界があり、サーマルクラウンを完全に補償することは容易でなく、近年の趨勢として、薄物圧延、高速圧延を指向した場合に、圧延後の鋼板の形状不良により生産性向上が思うように図れない問題に直面していた。
【００１７】
この点、ロールに生ずるサーマルクラウンの成長抑制を目的として、従来、次のような方法が提案されている。
（１）モデル式によって、目標とするロールプロフィールに一致するように、ロールを冷却するためのエマルション圧延油の流量を、ロールの胴長方向に分布をもたせるよう制御する方法（特許文献１）、
（２）ジャケット冷却によるロールの冷却方法（特許文献２，３）、
（３）循環使用されるエマルション圧延油の一部を冷却してロールに供給する方法（特許文献４）
なお、後述する［課題を解決するための手段］にて、特許文献５を引用するため、ここに併せて挙げておく。
【特許文献１】特許第３９５８９９２号公報
【特許文献２】特開平１１−２７７１１３号公報
【特許文献３】特開平１１−２７７１１５号公報
【特許文献４】特公平０７−０１６６９１号公報
【特許文献５】特開２００５−３０５４７３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
特許文献１乃至３のいずれも、ロールに供給されるエマルション圧延油には、媒体として、水が用いられている。
【００１９】
ところで、循環給油方式でも通常、エマルション圧延油は加熱されているため、エマルション圧延油中の水分は少しづつ蒸発する。
【００２０】
また、ロールには、その冷却を目的として、エマルション圧延油とは別に水も供給されている。
【００２１】
従来は、エマルション圧延油を循環使用する系統に流れ込む、ロールを冷却後の別の水の量が、蒸発する水分の量と同程度であったため、循環使用されるエマルション圧延油の濃度変動は、実用上問題とならない程度に抑制されていた。
【００２２】
しかしながら、昨今では、先述のような高速圧延の対象材が比率として多くなり、それだけロールの冷却能が必要とされはじめ、単位時間あたりに必要とされるエマルション圧延油の量とともに、先述の、エマルション圧延油を循環使用する系統に流れ込む別の水の量も多く必要とされるようになってきた。
【００２３】
このため、蒸発する水分の量に対し、エマルション圧延油を循環使用する系統に流れ込む別の水の量が幾分多くなって、循環使用されるエマルション圧延油の濃度の低下が無視できない程度になる可能性が出てきた。
【００２４】
そして、そのようなエマルション圧延油を用いて冷間圧延を行うと、循環使用されるエマルション圧延油の濃度の低下により潤滑不足となって、先述のチャタリングやヒートスクラッチが発生するおそれがあった。
【００２５】
また、特許文献４では、循環使用されるエマルション圧延油の一部を冷却して、ロールの冷却に供しているため、循環使用されるエマルション圧延油の濃度変動は抑制できるものの、エマルション圧延油の濃度のほかにも、鉄粉やＥＳＩ（乳化分散性指数）など、エマルション圧延油の性状に影響を与える因子は他にもあり、特に、鋼板を冷間圧延することに伴って生成する鉄粉に起因したスカム（鉄粉が油脂と結合した金属石鹸）が凝集固化して配管やノズルを閉塞させる問題が新たに生じてきていた。
【００２６】
冷間タンデム圧延機のうちの特に最終圧延機では、多くの場合、次工程以降の通板性確保の目的上ダル圧延を行っており、一般的なブライト圧延と比較して、ロールや鋼板に由来する鉄粉の生成量が多い傾向にある。また、冷間タンデム圧延機を構成する最終圧延機以外の圧延機も含め、変形抵抗の大きく異なる鋼板を続けて圧延する場合など、急激に鉄粉生成量が増加する場合もある。
【００２７】
本発明は、従来技術のかような問題を解決するべくなされたものであり、循環給油方式の冷間タンデム圧延機にて鋼板を冷間圧延するに際し、循環使用されるエマルション圧延油の性状を安定させることで、サーマルクラウンの成長に伴ってロールの輪郭の胴長方向分布（プロフィール）が経時変化するのを抑制し、圧延後の鋼板の形状が乱れるのを防止するとともに、スカムの凝集固化に伴う配管やノズルの閉塞も防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２８】
すなわち、本発明は、以下の通りである。
［１］冷間タンデム圧延機を構成する各圧延機のロールに、循環使用される第１のエマルション圧延油を供給し、該エマルション圧延油の流動点を５℃以下とするとともに、少なくとも一つのロールに該ロールの出側から、前記第１のエマルション圧延油の供給配管から分岐させて循環使用される第２のエマルション圧延油を、鉄粉濃度制御手段および冷却手段を介して鉄粉濃度１０００ｐｐｍ以下かつ温度３０〜６０℃に調整して供給することを特徴とする冷間圧延ロールの冷却方法。
［２］［１］に記載の冷間圧延ロールの冷却方法を用いた鋼板の冷間圧延方法。
［３］冷間タンデム圧延機を構成する各圧延機のロールに対するエマルション圧延油の循環給油系統を備え、該循環給油系統は、第１のエマルション圧延油の供給系統と、該第１のエマルション圧延油の供給系統から分岐させて循環使用される第２のエマルション圧延油を少なくとも一つのロールに該ロールの出側から供給する第２のエマルション圧延油の供給系統とから構成され、前記エマルション圧延油の流動点を５℃以下とするとともに、前記第２のエマルション圧延油の供給系統にエマルション圧延油温度を３０〜６０℃に調整可能とする冷却手段と、エマルション圧延油鉄粉濃度を１０００ｐｐｍ以下に調整可能とする鉄粉濃度制御手段を設置したことを特徴とする冷間圧延ロールの冷却装置。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、循環給油方式の冷間タンデム圧延機にて鋼板を冷間圧延するに際し、循環使用されるエマルション圧延油の性状を安定させることで、サーマルクラウンの成長に伴ってロールの輪郭の胴長方向分布（プロフィール）が経時変化するのを抑制でき、圧延後の鋼板の形状が乱れるのを防止できるとともに、スカムの凝集固化に伴う配管やノズルの閉塞も防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
発明者らは、循環使用されるエマルション圧延油の性状を安定させ、効果的にロールのサーマルクラウンを抑制できる方法はないか考えた。その結果、以下の結論に達した。
【００３１】
まず、第一義的に、ロールの冷却には、循環使用されるエマルション圧延油を使用しつつも、流動点が５℃以下と低い基油を用いることで、基油の固化による配管やノズルの閉塞を防止する。流動点とは、油が完全に固化する温度に２．５℃を加えた温度のことである。
【００３２】
そして、第２のエマルション圧延油は、冷却手段を介して温度を低下させた上で供給するようにするのも好ましい。
【００３３】
循環使用されるエマルション圧延油は全体として膨大な量にのぼるため、冷却手段を介して温度を低下させる制御を行うのを、ロールの冷却に必要なエマルション圧延油に限るようにするのが好ましい。
【００３４】
この意味から、循環使用される第１のエマルション圧延油の配管から分岐して、第２のエマルション圧延油を供給するとともに、第２のエマルション圧延油は冷却手段を介して供給するようにするのが好ましい。
【００３５】
あるいはさらに、循環使用されるエマルション圧延油中の鉄粉濃度の制御を行うようにするのも好ましい。
【００３６】
鉄粉濃度を制御する方法としては、特許文献５のように、マグネットフィルタの設定負荷を変更する方法などがある。
【００３７】
循環使用されるエマルション圧延油は全体として膨大な量にのぼるため、鉄粉濃度の制御を行うのを、ロールの冷却に必要なエマルション圧延油に限るようにするのが好ましい。
【００３８】
この意味からも、循環使用される第１のエマルション圧延油の配管から分岐して、第２のエマルション圧延油を供給するとともに、第２のエマルション圧延油は鉄粉濃度制御手段を介して供給するようにするのが好ましい。
【００３９】
本発明では、これらのうちの一つ以上により、ロールのサーマルクラウンの成長を抑制する。
【００４０】
ロールの冷却に用いられるエマルション圧延油として、流動点が５℃以下と低い基油を用い、あるいはさらに、適度な鉄粉濃度に制御することで、生成するスカムの量を抑え、配管やノズルの閉塞を防止できるとともに、エマルション圧延油の性状を安定させ、より長期間にわたる使用が可能になる。
【００４１】
以下、本発明の実施の形態の一例について説明する。図１は、本発明を適用するのに好適な循環給油方式の冷間タンデム圧延機の一例を示した図である。
【００４２】
なお、図１は、矢印で示した鋼板１の搬送方向入側から順に第１圧延機乃至第５圧延機を有する冷間タンデム圧延機１００を示している。
【００４３】
また、この冷間タンデム圧延機１００において、隣り合う圧延機どうしの間には、図示しないテンションロールおよびデフロールが設置されている。
【００４４】
図１において、各圧延機の入側には、ロールバイトの鋼板とロールの間を潤滑するための潤滑用クーラントヘッダー３、同出側には、ロールを冷却するための冷却用クーラントヘッダー４が設置されている。
【００４５】
そして、第１のエマルション圧延油１９が、それら潤滑用クーラントヘッダー３や冷却用クーラントヘッダー４のような、エマルション圧延油を供給する手段を介してロール２に供給されるしくみになっている（潤滑用クーラントヘッダー３、冷却用クーラントヘッダー４のいずれも、第１のエマルション圧延油を供給する手段）。
【００４６】
エマルション圧延油は、タンク５内に貯蔵され、循環使用されるエマルション圧延油を供給するための供給配管７の途中に設けられたポンプ６により圧送され、同供給配管７を通じて各圧延機に設置された、潤滑用クーラントヘッダー３や冷却用クーラントヘッダー４のような、エマルション圧延油を供給する手段を介してロール２に供給される（前記した、第１のエマルション圧延油を供給する手段に、タンク５、ポンプ６、供給配管７を加えたものが、第１のエマルション圧延油の供給系統。）。
【００４７】
なお、エマルション圧延油のロール２への供給は、圧延開始時から行うことが好ましい。
【００４８】
タンク５内では、温水（希釈水）と基油が攪拌機１０の回転数を調整されながら混合されることで、エマルション圧延油の平均粒径が調整される。
【００４９】
ここで、エマルション圧延油に使用される基油の流動点は５℃以下とする。５℃を超えると、後述する冷却装置１４でのエマルション圧延油の冷却により、配管１２の内部及び後述するノズルヘッダー１７の内部にてエマルション圧延油が固化し、同配管１２の閉塞が起こるおそれがあるからである。
【００５０】
基油の流動点の下限は特に規定しないが、冷間圧延用の油として用いられるものの種類全体の現実性からみて−４０℃以上である。
【００５１】
エマルション圧延油の基油としては、天然油脂、脂肪酸エステル、炭化水素系合成潤滑油のうちの一種または二種以上を混合させたものを用いるのが好ましく、流動点が５℃以下となるよう組成あるいは混合比率を調整するのが好ましい。
【００５２】
基油として、例えば、天然油脂を用いる場合は、鉱物油、パーム油等の植物油や牛脂等の動物油を用いることができる。
【００５３】
また、基油として、例えば、脂肪酸エステルを用いる場合は、一価アルコールと二価脂肪酸とのエステルであるジエステルや、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ペンタエリスリトールなどの多価アルコールと一価脂肪酸との組合せによるポリオールエステルなどを用いることができる。
【００５４】
また、基油として、例えば、炭化水素系合成潤滑油を用いる場合は、種々の粘度を得ることができる、ポリ−α−オレフィンなどを用いることができる。さらに、これらの圧延油には、油性向上剤、極圧添加剤、酸化防止剤などの冷間圧延油に多く用いられる添加剤を加えてもよい。
【００５５】
また、エマルション圧延油に添加される界面活性剤としては、イオン系、非イオン系のいずれを用いてもよく、循環給油方式に多く用いられるものを用いればよい。
【００５６】
ここで、エマルション圧延油としては、基油を、好ましくは濃度１〜５質量％、より好ましくは濃度１．２乃至３．０質量％になるよう水で希釈し、しかも、界面活性剤を添加することで水に油が分散した水中油型（Ｏ／Ｗ）エマルションにしたものを用いるのが好ましい。
【００５７】
なお、エマルション圧延油の平均粒径は、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは７乃至１０μｍである。
【００５８】
タンク５からポンプ６により供給配管７内を圧送されたエマルション圧延油は、各圧延機の入側に設置された潤滑用クーラントヘッダー３や同出側に設置された冷却用クーラントヘッダー４から、それぞれ、ロールバイト、ロール２に向けて供給される。
【００５９】
この供給されたエマルション圧延油のうち、鋼板１によって持ち出されたり、蒸発によって失われたもの以外は、オイルパン８で回収され、戻り配管９を経てタンク５に戻される。
【００６０】
なお、タンク５、ポンプ６、供給配管７、潤滑用クーラントヘッダー３、冷却用クーラントヘッダー４、オイルパン８、戻り配管９により、供給されたエマルション圧延油を回収して再使用（循環使用）するための循環系統が形成される。
【００６１】
また、本実施の形態では、図１に示すように、冷間タンデム圧延機１００のうちの最終圧延機の出側に、第２のエマルション圧延油２０を供給する手段が設けられ、適度な温度と、あるいはさらに好ましくは、適度な鉄粉濃度に調整された第２のエマルション圧延油２０がロール２に向け供給される。
【００６２】
なお、図１においては、第２のエマルション圧延油２０を供給する手段を、最終圧延機の出側にのみ設置した場合を示しているが、本発明はこれに限るものではなく、第１圧延機乃至第５圧延機（図１の例では第５圧延機が最終圧延機であるがこれに限らない）のうちのいずれか１基または２基以上の圧延機の出側に設けることで、本発明の目的を達することができる。
【００６３】
例えば、薄物材になるほど、そして、後段圧延機にいくほど、高速圧延になり、冷却時間が短くなるため、後段圧延機に第２のエマルション圧延油２０を供給する手段を設置するのが好ましい。
【００６４】
ここで、後段圧延機は、各社や各工場により定義が異なる場合もあるが、本実施の形態では、最終圧延機からさかのぼって、最大で、全圧延機のうちの半分、あるいは、半分で割り切れない場合は、ちょうど中間の圧延機まで、と定義しておく。最大で、とは、そこまでいかないで、例えば、図１の例でいえば、最終圧延機とその一つ前段の圧延機だけということもあり得る、という意味である。
【００６５】
以下、第２のエマルション圧延油２０を供給する手段について詳細に説明する。
【００６６】
第２のエマルション圧延油２０を供給する手段は、図１に示したここでの実施の形態の例では、圧延機の出側に設置された、第２のエマルション圧延油２０をロール２に供給するためのノズルヘッダー１７と、このノズルヘッダー１７に向かう、第２のエマルション圧延油２０を供給するための配管１２と、第２のエマルション圧延油２０の流量を制御する流量制御弁１５と、好ましくは冷却手段１４と、あるいはさらに好ましくは鉄粉濃度制御手段１３と、により構成される（第２のエマルション圧延油の供給系統もこれに同じ）。
【００６７】
なお、第１のエマルション圧延油の供給系統と第２のエマルション圧延油の供給系統とは、ともに、本発明のエマルション圧延油の循環給油系統を構成する。
【００６８】
圧延機の入側に設置された、ロールバイトの鋼板とロールの間を潤滑するためのエマルション圧延油についても温度、あるいはさらに好ましくは鉄粉濃度を制御してもよく、その場合は、それらも第２のエマルション圧延油２０を供給する手段に含まれる。
【００６９】
ここで、ノズルヘッダー１７には、第２のエマルション圧延油２０をロール２に供給するためのスプレーノズルが設置されている。
【００７０】
図１に示す例では、ノズルヘッダー１７は、上下両方のロール２に向けて上方および下方にそれぞれ設置されており、供給されてきた第２のエマルション圧延油２０を、矢印で示した鋼板の搬送方向にみて圧延機の出側、すなわち、ロール２の後方外周面に向け噴射することで供給可能なように構成されている。
【００７１】
供給された第２のエマルション圧延油２０は、ロール２の後方外周面に接触して水膜流を形成し、ロール２から熱を奪う。
【００７２】
配管１２は、供給配管７から分岐しており、配管１２に供給された第２のエマルション圧延油２０は、冷却装置１４（冷却手段）と、あるいはさらに好ましくは鉄粉濃度制御装置１３（鉄粉濃度制御手段）を介して、温度あるいはさらに好ましくは鉄粉濃度を制御された上で供給される。
【００７３】
なお、サーマルクラウンの成長に伴うロール２の輪郭の胴長方向分布（プロフィール）の調整を行う必要がない場合には、第２のエマルション圧延油２０の温度あるいはさらに鉄粉濃度の制御を停止してもよい。
【００７４】
冷却装置１４では、第２のエマルション圧延油２０の温度が調整される。冷却装置１４としては、熱交換の効率が高いものほど好ましいが、液体の冷却媒体との間で熱交換するもののほか、気体の冷却媒体との間で熱交換するものであってもよい。
【００７５】
ここで、第２のエマルション圧延油２０の温度はできるだけ低温とするのが好ましい。しかし、流動点に近づくにつれて圧延油の粘度が上昇するため、固化して冷却装置１４および配管１２が閉塞してしまうおそれがある。そこで、供給時のエマルション圧延油の温度は３０℃以上６０℃以下とするのが好ましい。
【００７６】
固化しない下限温度が冷却装置１４における第２のエマルション圧延油２０の温度に換算して何度になるかを予め実験などにより求めておき、その温度以上に調整するのも好ましい。
【００７７】
鉄粉濃度制御装置１３では、第２のエマルション圧延油２０の鉄粉濃度が調整される。第２のエマルション圧延油２０の鉄粉濃度は１０００ｐｐｍ以下、より好ましくは５００ｐｐｍ以下となるよう制御するのが好ましい。
【００７８】
鉄粉濃度制御装置１３としては、電磁フィルター、マグネットセパレータなどのマグネットフィルターを用い、鉄粉を吸着して除去するのが好ましいが、これに限らず、遠心分離などの方法を用いたものであってもよい。
【００７９】
第１のエマルション圧延油１９，第２のエマルション圧延油２０の供給流量は、鋼板を圧延する際の搬送速度や鋼板の寸法などに応じて調整するのが好ましい。鋼板を圧延する際の搬送速度や鋼板の寸法など、鋼板の属性などに関する情報は、プロセスコンピュータ１６に入力され、プロセスコンピュータ１６内での計算によりエマルション圧延油の流量が決定されて、決定されたエマルション圧延油の流量は、図示しない制御装置を介してポンプ６や流量制御弁１５に向け指令され、流量制御弁１５は、実際に決定された第２のエマルション圧延油２０の流量になるよう制御される。
【００８０】
ここで、第２のエマルション圧延油２０の供給流量は、流量密度（単位時間当たり、単位面積当たりに供給されるエマルション圧延油の体積）に換算して、２００００Ｌ／ｍ２／ｍｉｎを超えるとロールを冷却する効果が飽和するため、２００００Ｌ／ｍ２／ｍｉｎ以下とするのが好ましい。一方、１０００Ｌ／ｍ２／ｍｉｎ未満では、十分な冷却効果が得られないため、１０００Ｌ／ｍ２／ｍｉｎ以上とするのが好ましい。
【００８１】
第１のエマルション圧延油１９の供給流量は、ロールの冷却ではなくてロールと鋼板の間の潤滑が目的であるが、その上限、下限は、第２のエマルション圧延油２０の供給流量の場合と同じである。
【００８２】
供給された第２のエマルション圧延油２０が、ロール２の後方外周面に接触して水膜流が形成された後、鋼板１上に落下するのを防止するため、上ロール２の下方に水切りシール１８を設置し、第２のエマルション圧延油２０が側方から排出されるしくみとするのも好ましい。一方、下ロール２に供給された第２のエマルション圧延油２０は、水切りシール１８を設置しなくても、重力により自然に落下し、下方に排出される。
【００８３】
あるいは、第２のエマルション圧延油２０の鋼板１上への落下が十分に防止できない場合には、当該圧延機の出側に、図示しないエアパージ装置を設置して、鋼板１上の水切りを行ってもよい。
【００８４】
図１の例では、第２のエマルション圧延油２０を供給する手段からロール２に供給されたエマルション圧延油は、オイルパン８に集められ、第１のエマルション圧延油１９とともに回収され、戻り配管９を経由してタンク５に戻される。
【実施例】
【００８５】
（参考例１）図１に示す第１乃至第５圧延機から構成される冷間タンデム圧延機１００を用い、第１圧延機で圧延開始される前の板厚２．３ｍｍ、板幅８５０乃至９５０ｍｍのブリキ原板（鋼板１）を、第５圧延機で圧延後の板厚０．２００ｍｍまで、目標速度２１００ｍ／ｍｉｎで１００トン圧延した。
【００８６】
エマルション圧延油は、合成エステルをベースに動植物油脂が添加された基油（質量％で合成エステル７０対動植物油脂２５）を、エマルション圧延油全体に対し、３．０質量％とし、このほか、エマルション圧延油全体に対し、油性剤、酸化防止剤がそれぞれ１質量％、界面活性剤としてノニオン系界面活性剤が３質量％添加されたものとした。
【００８７】
エマルション圧延油の流動点は２．５℃であった。タンク５内にて攪拌機１０により十分な攪拌を加えた後、平均粒径９μｍ、温度６０℃のエマルション圧延油とした。なお、このときのエマルション圧延油中の鉄粉濃度は５００ｐｐｍであった。
【００８８】
参考例１では、タンク５からポンプ６により供給配管７内を圧送された第１のエマルション圧延油１９が、各圧延機の入側に設置された潤滑用クーラントヘッダー３や同出側に設置された冷却用クーラントヘッダー４から、それぞれ、ロールバイト、ロール２に向け供給されるようにした。
【００８９】
なお、冷間圧延する鋼板１の板幅に応じて、第１のエマルション圧延油２０がロール２に向け供給される部分のロール２胴長方向の長さを調整した。流量密度は１２０００Ｌ／ｍ２／ｍｉｎとなるよう調整した。
【００９０】
（参考例２）参考例２では、タンク５からポンプ６により供給配管７内を圧送された第１のエマルション圧延油１９が、各圧延機の入側に設置された潤滑用クーラントヘッダー３や同出側に設置された冷却用クーラントヘッダー４から、それぞれ、ロールバイト、ロール２に向け供給され、同様にタンク５からポンプ６により配管１２内を圧送された第２のエマルション圧延油２０が、最終圧延機である第５圧延機の出側に設置されたノズルヘッダー１７から、ロール２に向け供給されるようにした。ロール２に向け供給される際の第２のエマルション圧延油２０の温度を３５℃に制御した。それら以外は、上記参考例１と同じにした。
【００９１】
（実施例３）ロール２に向け供給される際の第２のエマルション圧延油２０の温度を３５℃に制御するとともに、鉄粉濃度を３００乃至３５０ｐｐｍに制御し、それら以外は、上記参考例１と同じにした。
【００９２】
（比較例）比較例として、エマルション圧延油に用いている基油のうちの合成エステルの比率を変更し（質量％で合成エステル５５対動植物油脂４５)、流動点を７．５℃とした基油を用いて、ノズルヘッダー１７から上記実施例と同温度で同流量密度のエマルション圧延油の供給を行ったが、第２のエマルション圧延油２０の配管１２及びノズルヘッダー１７に、基油の固化による閉塞が確認されたため、エマルション圧延油の供給を停止した。
【００９３】
以上のような参考例、実施例、比較例について、１００トンの鋼板１を圧延後に抜き出した最終圧延機のロール２の輪郭の胴長方向分布（プロフィール）を調べた。その結果を、図２に示す。なお、図２ではロール２の胴長端からみた、ロール２断面の直径あたりのサーマルクラウンの高さを示している。
【００９４】
比較例のように太鼓状に形成されるサーマルクラウンに対して、参考例１では、循環使用されるエマルション圧延油の流動点を５℃以下に調整したことにより、サーマルクラウンの高さが低減した。
【００９５】
参考例２では、第２のエマルション圧延油２０を冷却手段１４により冷却し、冷却された第２のエマルション圧延油２０による抜熱により、さらにサーマルクラウンの高さが低減した。
【００９６】
しかし、ノズルヘッダー１７を確認したところ、ノズルの数箇所でスカムによる閉塞が見られた。
【００９７】
一方、実施例３では、ノズルヘッダー１７から供給される第２のエマルション圧延油２０を冷却手段１４により冷却し、さらに、第２のエマルション圧延油２０の鉄粉濃度を鉄粉濃度制御手段１３により制御することで、最もサーマルクラウンの高さを低減できた。
【図面の簡単な説明】
【００９８】
【図１】本発明の実施の形態の一例について説明するための線図
【図２】本発明の効果について説明するための線図
【図３】エマルション圧延油について説明するための線図
【符号の説明】
【００９９】
１  鋼板
２  ロール
３  潤滑用クーラントヘッダー
４  冷却用クーラントヘッダー
５  タンク
６  ポンプ
７  供給配管
８  オイルパン
９  戻り配管
１０  攪拌機
１２  配管
１３  鉄粉濃度制御手段
１４  冷却手段
１５  流量制御弁
１６  プロセスコンピュータ
１７  ノズルヘッダー
１８  水切りシール
１９  第１のエマルション圧延油
２０  第２のエマルション圧延油
１００  冷間タンデム圧延機
【図１】
0005104389.tif 000002
【図２】
0005104389.tif 000003
【図３】
0005104389.tif 000004