(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなり、
その組織がベイナイト相及びフェライト相の混合組織となっており、更に、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上で、かつ、前記混合組織全体の面積に対して、前記旧オーステナイト粒の粒界面に存在する前記フェライト相の面積が５〜２０％とされていることを特徴とするバネ加工品。
【請求項２】
自動車用のホースクランプとして適用される請求項１記載のバネ加工品。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなる組成からなる素材を熱間圧延した後、球状化処理を施して加工率が５％以上の母材を形成し、この母材を所定形状に加工して加工品を形成し、
更に、前記加工品を、Ａ３変態点以上で、かつ、Ａ３変態点よりも４０℃高い温度以下で１５〜３０分加熱保持した後、オーステンパー処理を施すことを特徴とするバネ加工品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、自動車用のホースクランプなどに好適な、腐食雰囲気下でも遅れ破壊が起こりにくいバネ加工品及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、自動車の内部配管として用いられるホースどうしを接続する際には、接続されるべき装置に設けられたパイプの端部外周に可撓性のホースを被せ、このホース外周を更にホースクランプによって締付けることによって、固定する方法が広く用いられている。この種のホースクランプは、略Ｃ字状に曲成された締付リングと、該締付リングの両端部から交差して半径方向に起立する一対のツマミ片とからなり、一対のツマミ片を互いに近接させたときには締付リングが弾性力に抗して拡径し、一対のツマミ片が離反したときには締付リングが弾性力によって元の縮径状態に戻って、ホースを締付けるようになっている。
【０００３】
上記ホースクランプのように、金属材料の弾性力を利用したバネ加工品は、例えば、所定成分の母材を所定形状に加工した後、その加工品を、バネに要求される諸性能（引張強度や靱性）を満足させるために、焼入れ・焼戻し等の熱処理を施して製造されている。そして、焼入れ・焼戻しを行った場合の組織である焼戻マルテンサイトよりも、粘り強く靱性が良い性質を有するベイナイト相とするために、オーステナイト状態から３００〜５００℃程度で一定時間保持して等温変態を行わせる、いわゆるオーステンパー処理を施すことが広く行われている。
【０００４】
オーステンパー処理を施したバネ用の鋼として、例えば、下記特許文献１には、重量比にしてＣ：０．４０〜０．７０％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．７０〜１．５０％、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．０１０〜０．０３０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物元素からなる鋼を８２０〜９５０℃に加熱してオーステナイト化した後、３２０〜４００℃の温度でオーステンパー処理を施し、その後３３０〜４５０℃かつ前記オーステンパー処理温度より１０℃以上高い温度にて焼もどしを施した鋼であって、組織が焼もどしベイナイト組織からなることを特徴とする熱へたり性に優れた薄板ばね用鋼が開示されている。
【０００５】
ところで、ホースクランプはホースを締め付け固定しているため、その状態では常に一定の応力が負荷されている。このようなホースクランプが、例えば、水素が発生しやすく腐食雰囲気下となりやすい、燃料タンク周辺等に配設されたパイプどうしの接続に用いられた場合、水素脆性によってホースクランプの延性・靱性が低下して、ある時間が経過したときに、突然破壊するいわゆる遅れ破壊が生じ虞れがあった。この遅れ破壊の原因としては、ホースクランプの組織中に水素が侵入することにより、旧オーステナイト粒の粒界面に水素が貯まって粒界面の強度が低くなり、その結果、外部応力に耐え切れずに、旧オーステナイト粒の粒界面から割れてしまうことにより生じるものと考えられている。
【０００６】
上記の遅れ破壊を抑制するための措置としては、例えば、鋼の組織中に、ＴｉＣやＶＣ等の水素との結合が強い炭化物を生成して、これにより水素をトラップする（捕捉又は固定する）ことが知られている。例えば、下記特許文献２には、水素脱離のための活性化エネルギーが２５〜５０ｋＪ／ｍｏｌであり、かつ水素トラップ容量が０．２ｗｔ．ｐｐｍ以上である、Ｖ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ及びＺｒのいずれか１種又は２種以上を含有する酸化物、炭化物及び窒化物、並びにこれらのいずれか２種以上の複合析出物の少なくとも１種からなる水素トラップサイトを有することを特徴とする、耐水素疲労特性に優れた高強度ばね用鋼が開示されている。
【特許文献１】特開平７−１７９９３６号公報
【特許文献２】特開平６−２７１９７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記特許文献２の場合、水素トラップ用として、ＴｉやＶ等の比較的高価な元素を鋼中に添加しなければならないので、製造コストが増加するという問題があった。
【０００８】
一方、引用文献１の場合、種々の元素を添加して、オーステナイト化温度を８２０〜９５０℃とし、オーステンパー処理前に鋼組織を均一なオーステナイト相として、最終的に均一なベイナイト相とさせる技術が開示されているが、水素脆性に対する措置が施されておらず、遅れ破壊を抑制できていない。
【０００９】
したがって、本発明の目的は、遅れ破壊が抑制されて腐食雰囲気下でも用いることができ、特殊な元素を添加する必要が無く製造コストも低減することができる、バネ加工品及びその製造法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、本発明の第１は、質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなり、その組織がベイナイト相及びフェライト相の混合組織となっており、更に、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上で、かつ、前記混合組織全体の面積に対して、前記旧オーステナイト粒の粒界面に存在する前記フェライト相の面積が５〜２０％とされていることを特徴とするバネ加工品を提供するものである。
【００１１】
上記発明によれば、旧オーステナイト粒の粒度番号を１０番以上としたことにより、旧オーステナイト粒が細かくなり、その粒界面が微細化されるので、粒界面に集まりやすい水素を組織全体に分散させることができると共に、粒界面を起点する割れが生じにくくなり、水素が生じる腐食雰囲気下で、バネ加工品に応力が負荷された場合に生じる遅れ破壊を抑制することができる。
【００１２】
更に、旧オーステナイト粒の粒界面に水素吸蔵量が小さなフェライト相が、混合組織全体の面積に対して５〜２０％の面積割合で存在しているので、上記のように微細な旧オーステナイト粒の粒界面によって分散状態とされた水素が、組織中に貯蔵されにくくなって、遅れ破壊をより抑制することができる。
【００１３】
また、比較的延性が大きなフェライト相が、微細な旧オーステナイト粒の粒界面に上記の割合で存在しているので、旧オーステナイト粒の粒界面が割れにくくなり、遅れ破壊をより一層抑制することができる。
【００１４】
更に、Ｓｉ，Ｍｎ以外の特別な元素を添加する必要がないので、バネ加工品の製造コストを低減することができる。
【００１５】
本発明の第２は、前記第１の発明において、自動車用のホースクランプとして適用されるバネ加工品を提供するものである。
【００１６】
上記発明によれば、自動車用のパイプどうしを接続するためのホースクランプは、水素が生じやすい腐食雰囲気下で使用されることが多く、水素脆化に伴なう遅れ破壊が生じる虞れがあるが、本発明のバネ加工品を用いることにより、遅れ破壊を防止して安全性を高めることができる。
【００１７】
本発明の第３は、質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなる組成からなる素材を熱間圧延した後、球状化処理を施して加工率が５％以上の母材を形成し、この母材を所定形状に加工して加工品を形成し、更に、前記加工品を、Ａ３変態点以上で、かつ、Ａ３変態点よりも４０℃高い温度以下で１５〜３０分加熱保持した後、オーステンパー処理を施すことを特徴とするバネ加工品の製造方法を提供するものである。
【００１８】
上記発明によれば、加工率５％以上とされて、フェライト相が微細化された母材からなる加工品を、上記条件下で加熱保持することにより、均一なオーステナイト相とすることなく、オーステナイト相に加えフェライト相を残した状態とし、その状態でオーステンパー処理が施されるようになっているので、ベイナイト相とフェライト相との混合組織を有するバネ加工品を製造することができる。このとき、上記のように加工率５％以上としたことにより、熱処理前の母材のフェライト相の粒界面が、予め微細化されているので、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上のバネ加工品を得ることができる。また、予めフェライト相が微細化されているので、上記温度で加熱保持したときのオーステナイト相も微細となり、その結果、オーステナイト相の界面に沿ってフェライト相が析出されやすくなり、混合組織全体の面積に対して、旧オーステナイト粒の粒界面に存在するフェライト相の面積を５〜２０％となるバネ加工品を得ることができる。このように、予め母材の加工率を５％以上としたうえで、上記熱処理条件によりオーステンパー処理を施すことにより、上記組成からなるバネ加工品を製造することができ、また、その際に、Ｓｉ，Ｍｎ以外の特別な元素を添加する必要がないので、バネ加工品の製造コストを低減することができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明のバネ加工品によれば、旧オーステナイト粒の粒度番号を１０番以上としたことにより、旧オーステナイト粒の粒界面が微細化され、粒界面に集まりやすい水素を組織全体に分散できて、粒界面の割れが生じにくくなり、腐食雰囲気下での遅れ破壊を抑制することができる。更に、旧オーステナイト粒の粒界面に水素吸蔵量の小さなフェライト相が上記割合で存在しているので、水素が組織中に貯蔵されにくくなり、遅れ破壊がより抑制される。
【００２０】
一方、本発明のバネ加工品の製造方法によれば、加工率５％の母材からなる加工品を、上記条件下で加熱保持することにより、均一なオーステナイト相とすることなく、オーステナイト相にフェライト相が残存した状態で、オーステンパー処理が施されるので、上記組成からなるバネ加工品を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
本発明のバネ加工品は、例えば、図１に示す自動車用のホースクランプ１０に用いることができる。なお、ホースクランプ１０以外にも、自動車用のクリップや、プッシュナット等にも用いることができ、特に限定されるものではない。
【００２２】
図１に示すように、ホースクランプ１０は、略Ｃ字状の締付リング１１と、この締付リング１１の一端部及び他端部から半径方向外方にそれぞれ突出し、互いに対向して配置された一対のツマミ片１３,１３と、一対のツマミ片１３,１３どうしを接続する接続片１５とからなる。前記締付リング１１は、その自由状態では一対のツマミ片１３,１３が互いに周方向に離れて縮径しており、締付リング１１の弾性力に抗して両ツマミ片１３,１３を互いに近接させると拡径した状態となる。そのため、一方のパイプＰ及びこれに接続される他方のパイプ（図示せず）の接続部外周に装着されたホースＨの外周に、ホースクランプ１０を拡径状態で配置し、一方のツマミ片１３から伸びる接続片１５を他方のツマミ片１３から外すことにより、締付リング１１が縮径して、ホースＨが締め付け固定されて、両パイプどうしが接続されるようになっている。
【００２３】
そして、本発明のバネ加工品においては、その組成が、質量％で（以下、組成成分の％は質量％を意味する）、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなっている。
【００２４】
Ｃは、バネ加工品としての適度な強度を得るために必要である。Ｃが０．５％未満であると、所望の硬さが得られないので好ましくなく、一方、Ｃが０．７％を超えると、粗大な炭化物が生成されやすくなって、靱性が低下するので好ましくない。
【００２５】
Ｓｉは、バネ加工品を成形する前の素材を製鋼する際の脱酸剤として作用すると共に、フェライトに固溶して強化する作用がある。Ｓｉが０．１５％未満であると、上記作用が得られないので好ましくなく、一方、Ｓｉが０．３５％を超えると、結晶粒の粗大化を招き、靱性が低下するので好ましくない。
【００２６】
Ｍｎは、上記Ｓｉと同様に脱酸剤として作用すると共に鋼に有害なＳを除去し、更に焼入れ性を高める効果を有する。Ｍｎが０．６％未満であると、上記効果が得られないので好ましくなく、一方、Ｍｎが０．９％を超えると、靱性が低下するので好ましくない。
【００２７】
なお、上記組成は、いわゆる機械構造用炭素鋼材（ＪＩＳ  Ｇ  ４０５１で規定される）であるＳ５０Ｃ〜Ｓ７０Ｃに相当するものであり、このような既成の鋼材を用いることにより、製造コストの低減を図れるようになっている。
【００２８】
そして、上記組成からなる本発明のバネ加工品は、その組織がベイナイト相及びフェライト相の混合組織となっており、更に、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上で、かつ、前記混合組織全体の面積に対して、前記旧オーステナイト粒の粒界面に存在する前記フェライト相の面積が５〜２０％とされている点に特徴がある。それにより、旧オーステナイト粒の粒界面が微細化されて、水素を組織全体に分散させると共に、粒界面の割れが生じにくくなり、更に、粒界面に上記割合で存在するフェライト相により、水素が貯蔵されにくくなって、遅れ破壊が抑制されるようになっている。
【００２９】
上記組織について図面を参照して説明すると、図４（ａ）〜（ｃ）に示すように、このバネ加工品は、母相がベイナイト相Ｂとなっており、このベイナイト相Ｂ中にフェライト相αが存在していて、ベイナイト相Ｂ及びフェライト相αからなる混合組織となっている。これは所定のエッチング液により、組織面をエッチングすることにより観察されるものである。なお、フェライト相αは黒丸で囲った部分であり（便宜上のもので実際の組織面とは異なる）、ベイナイト相Ｂはそれ以外の部分である。
【００３０】
更に、上記とは別のエッチング方法によって、図４（ａ）〜（ｃ）に示す組織面と同じ組織面をエッチングすることにより、旧オーステナイト粒の粒界面を観察できるようになっている。すなわち、図５（ａ）〜（ｃ）に示すように、前記図４（ａ）〜（ｃ）にそれぞれ対応した組織面に、旧オーステナイト粒の粒界面γｓが存在している（図４（ａ）,図５（ａ）がＣ：０．６１％、図４（ｂ）,図５（ｂ）がＣ：０．５６％、更に、図４（ｃ）,図５（ｃ）がＣ：０．５６％）。なお、旧オーステナイト粒の粒界面とは、オーステナイト相がオーステンパー処理によってベイナイト相に等温変態したときに、残存するオーステナイト相の粒界面をいう。そして、本発明においては、この旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上となっており、図７（ａ）〜（ｃ）に示す粒度番号が１０未満のものよりも、旧オーステナイト粒の粒界面γｓが微細となっている。ここでいう粒度番号は、ＪＩＳ  Ｇ  ０５５１「鋼のオーステナイト結晶粒度試験方法」により定義され、番号が大きいほど微細となり、小さいほど粗大となる。なお、この旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番未満であると、旧オーステナイト粒が大きすぎて、水素を組織全体に分散させることができず、かつ、粗大な粒であるために、外部からの応力が伝播しやすく、粒界面γｓに割れが生じやすくって、遅れ破壊を抑制しにくくなるので、本発明においては不適当である。
【００３１】
そして、本発明のバネ加工品においては、図２の組織状態の概念図に示すように、上記の旧オーステナイト粒の粒界面γｓに存在するフェライト相αの面積が、ベイナイト相Ｂ及びフェライト相αからなる混合組織全体の面積に対して５〜２０％となっている。すなわち、フェライト相αの全面積をＳαとし、ベイナイト相Ｂの全面積をＳＢとし、その他の球状化セメンタイト等の全面積をＳｃとした場合、下式（ｉ）を満たすようになっている。
【００３２】
Ｓα／（Ｓα＋ＳＢ＋Ｓｃ）×１００＝５〜２０％・・・（ｉ）
また、フェライト相αは、特に旧オーステナイト粒の粒界面γｓに存在しているもののみをカウントし、母相のベイナイト相Ｂに析出したものはカウントしない。すなわち、旧オーステナイト粒の粒界面γｓ上に存在するフェライト相αをカウントすることを基本とし、好ましくは３つ以上の旧オーステナイト粒の粒界面γｓ上に跨って存在すると共に、球状化セメンタイト（図示せず）よりも大きなフェライト相αをカウントする。例えば、４つの旧オーステナイト粒の粒界面γｓに存在するフェライト相α´（図中、想像線で示す）をカウントしてもよい。なお、上記フェライト相αの面積が、混合組織全体の面積に対して５％未満の場合は、フェライト相αによる水素吸蔵量の低減を期待できず、遅れ破壊の抑制が不十分となるので、本発明では不適当で、２０％を超えた場合には、混合組織全体に対して、柔らかく延性が大きなフェライト相αが過大に存在することとなり、バネ加工品の強度が低下するので、この場合も本発明には不適当である。
【００３３】
次に、本発明のバネ加工品の製造方法について説明する。上述した組成よりなるバネ加工品は、例えば、本発明のバネ加工品の製造方法により得られる。
【００３４】
バネ加工品の製造にあたっては、質量％で、Ｃ：０．５〜０．７％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６〜０．９％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなる組成からなる素材を用いる。なお、各組成割合については、上述した通りであるので省略する。このような組成成分の素材を熱間圧延した後、球状化処理（球状化焼なまし：パーライト相中のセメンタイトを球状化させる処理））を施して加工率が５％以上の母材を形成する。なお、ここでいう加工率とは、圧延前の素材の断面積をＡ０とし、圧延後の母材の断面積をＡ１とした場合、下式（ｉｉ）により導き出されるものである。
【００３５】
加工率（％）＝（Ａ０−Ａ１）／Ａ０×１００・・・（ｉｉ）
なお、素材の加工率が５％未満の場合は、フェライト相が粗大となって、後述する熱処理によって目的とする組織が得られなくなるので、本発明では不適当である。
【００３６】
そして、加工率５％とされた母材を所定形状に加工して加工品を形成する。この実施形態では、図１に示すホースクランプ１０の形状に形成する。そして、この加工品を、Ａ３変態点以上で、かつ、Ａ３変態点よりも４０℃高い温度以下で加熱保持した後、オーステンパー処理を施すようになっている。図３にはＦｅ−Ｃ系の平衡状態図の要部が示されているが、本発明では、Ｃ：０．５〜０．７％の範囲であって、更に、Ａ３変態点（図３中、Ａ３線参照）以上で、かつ、Ａ３変態点よりも４０℃高い温度の領域Ｔ内において、ホースクランプの形状をなした加工品を加熱保持するようになっている。
【００３７】
この領域Ｔ内で加熱保持することより、ホースクランプ１０の形状とされた加工品のフェライト相が、均一なオーステナイト相γとならずに、オーステナイト相γに加えフェライト相αを残した状態にすることができる。
【００３８】
ところで、図３中においては、上記領域Ｔはオーステナイト化領域にあるが、実際には、加工品のフェライト相全てが均一なオーステナイト相となるわけではない。つまり、図３のＦｅ−Ｃ系における平衡状態図は、加熱冷却の速度を無限に小さくした場合（平衡状態）の、各温度における組織の状態を示したものであり、フェライト相α＋オーステナイト相γの状態から加工品が加熱されて、図３に示すＡ３線に示す変態点を越えたとしても、直ちにフェライト相αが消失して均一なオーステナイト相γとなるような変態は起こりにくく、Ａ３線よりも高い温度のときに、均一なオーステナイト相γに変態することが知られている（平衡状態でのＡ３線をＡｅ３とし、加熱時でのＡ３線をＡｃ１とすると、Ａｃ３＞Ａｅ３となる）。このことから、オーステンパー処理を施すべく、鋼を均一なオーステナイト相γとする際には、Ａ３線よりも５０〜６０℃高い温度に加熱保持することが一般的である。また、上記Ａ３線は、加工品に含有される各種成分の添加量等によっても、ずれることがある。
【００３９】
本発明においては、フェライト相α＋オーステナイト相γが混在するように、上記温度条件を選択すると共に、この温度条件下で加工品を加熱保持することにより、加工品のフェライト相を均一なオーステナイト相γとさせずに、あえてオーステナイト相γとフェライト相αとを残存させるようになっている。なお、上記加熱保持条件において、Ａ３変態点よりも加熱保持温度が低い場合は、加工品のフェライト相αの量が多くなりすぎて、バネ加工品としての強度が低下するので、本発明では不適当であり、一方、Ａ３変態点よりも４０℃高い温度よりも、加熱保持温度が高い場合には、加工品が均一なオーステナイト相γとなってフェライト相αが残らなくなるので、本発明では不適当である。
【００４０】
また、上記領域Ｔ内に、加工品を保持する時間としては、１５〜３０分となっている。
【００４１】
そして、上記領域Ｔ内にて加熱保持された加工品について、オーステンパー処理を施すことによって、ベイナイト相Ｂとフェライト相αとの混合組織を有するバネ加工品を製造することができる。例えば、加工品を３００〜４００℃の雰囲気下で、１〜３０分保持することにより、加工品にオーステンパー処理を施すことができる。
【００４２】
以上説明したように、本発明のバネ加工品の製造方法によれば、加工率５％以上とされて、フェライト相が微細化された母材からなる加工品を、上記条件下で加熱保持することにより、均一なオーステナイト相γとすることなく、オーステナイト相γに加えフェライト相αを残した状態とし、その状態でオーステンパー処理が施されるようになっているので、図４（ａ）〜（ｃ）に示すベイナイト相Ｂとフェライト相αとの混合組織を有する、ホースクランプ１０のようなバネ加工品を製造することができる。
【００４３】
このとき、上記のように母材の加工率を５％以上としたことにより、熱処理前の母材のフェライト相の粒界面が、予め微細化されているので、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上のバネ加工品を得ることができる。また、予めフェライト相が微細化されているので、上記温度条件下で加熱保持したときのオーステナイト相γも微細となり、その結果、オーステナイト相γの界面に沿ってフェライト相αが析出されやすくなり、混合組織全体の面積に対して、旧オーステナイト粒の粒界面γｓに存在するフェライト相αの面積を５〜２０％となるバネ加工品を得ることができる。
【００４４】
このように、予め母材の加工率を５％以上としたうえで、上記熱処理条件によりオーステンパー処理を施すことにより、上記組成からなるバネ加工品を製造することができ、また、その際に、Ｓｉ，Ｍｎ以外の特別な元素を添加する必要がないので、バネ加工品の製造コストを低減することができる。
【００４５】
そして、上記の製造方法により製造された本発明のバネ加工品は、次のような作用効果を奏する。すなわち、旧オーステナイト粒の粒度番号を１０番以上としたことにより、旧オーステナイト粒が細かくなり、その粒界面γｓが微細化されるので、粒界面に集まりやすい水素を組織全体に分散させることができると共に、粒界面γｓを起点する割れが生じにくくなり、水素が生じる腐食雰囲気下で、バネ加工品に応力が負荷された場合に生じる遅れ破壊を抑制することができる。
【００４６】
更に、旧オーステナイト粒の粒界面に水素吸蔵量が小さなフェライト相αが、混合組織全体の面積に対して５〜２０％の面積割合で存在しているので、上記のように微細な旧オーステナイト粒の粒界面γｓによって分散状態とされた水素が、組織中に貯蔵されにくくなって、遅れ破壊をより抑制することができる。
【００４７】
また、比較的延性が大きなフェライト相が、微細な旧オーステナイト粒の粒界面γｓに上記の割合で存在しているので、旧オーステナイト粒の粒界面γｓが割れにくくなり、遅れ破壊をより一層抑制することができる。更に、外部から衝撃力が加わった場合には、旧オーステナイト粒の粒界面γｓに沿って、その衝撃力が伝播するところ、柔らかで延性の大きなフェライト相αが、前記衝撃力を和らげて粒界面に沿った亀裂の伝播を抑制されるので、バネ加工品の強度を高めることができる。
【００４８】
更に、旧オーステナイト粒の粒界面γｓに存在するフェライト相αは、Ｃを０．０２％しか固溶しない性質を有しているので、それ以上のＣは母材であるベイナイト相Ｂ中に拡散するようになっている。したがって、フェライト相αが存在することにより生じる硬度の低下を、Ｃがベイナイト相Ｂに固溶して同ベイナイト相の硬度を向上させることによりほぼ相殺されるようになっているので、バネ加工品の硬度を維持することができる。
【００４９】
また、この実施形態においては、バネ加工品を自動車用のホースクランプ１０として適用されるようになっている（図１参照）。ところで、自動車用のパイプどうしを接続するためのホースクランプ１０は、水素が生じやすい腐食雰囲気下で使用されることが多く、水素脆化に伴なう遅れ破壊が生じやすいのであるが、この実施形態によるバネ加工品を用いることにより、安全性を高めることができる。
【実施例】
【００５０】
各種バネ加工品の耐水素脆性特性、旧オーステナイト粒の粒度番号、及びフェライト相の割合を、それぞれ評価した。
【００５１】
（１）試験片の作製
（実施例１）
質量％で、Ｃ：０．６１％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ：０．６５％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなる素材を加工して、加工率    ％とした母材を、７０ｍｍ×１５ｍｍ×２ｍｍの短冊状に切り出して加工品を形成し、これをオーステナイト化温度としてＡ３変態点＋４０℃で３０分保持した後、３３０℃の雰囲気化で３０分保持することによりオーステンパー処理を施して、実施例１を作製した。
（実施例２）
質量％で、Ｃ：０．５６％、Ｓｉ：０．２０％、Ｍｎ：０．６７％を含有し、残部がＦe及び不可避不純物からなる素材を用いた以外は、上記実施例１と同様の条件で、実施例２を作製した。
（実施例３）
試験結果のバラツキを想定して、上記実施例２と同じ条件で、実施例３を作製した。
（比較例１）
上記実施例２と同じ素材を用い（Ｃ：０．５６％）、オーステナイト化温度をＡ３変態点＋５０℃とした以外は、上記実施例１と同様の条件で、比較例１を作製した。
（比較例２）
上記実施例１と同じ素材を用い（Ｃ：０．６１％）、オーステナイト化温度をＡ３変態点＋６０℃とした以外は、上記実施例１と同様の条件で、比較例１を作製した。
（比較例３）
オーステナイト化温度をＡ３変態点＋８０℃とした以外は、上記比較例２と同様の条件で、比較例３を作製した。
【００５２】
（２）耐水素脆化の特性評価試験
上記の各実施例及び比較例を、３点曲げ試験方法により試験する。すなわち、短冊状とされた実施例及び比較例を、曲げ荷重試験機の治具に取付け、各実施例及び比較例の底面側の、長手方向両端の２点間で支持すると共に（支点間の距離を６０ｍｍとする）、各実施例及び比較例の長手方向中間の上方から押圧子を押し込んで、所定の曲げ応力（１３００ＭＰａ、１４００ＭＰａ、１５００ＭＰａ）を負荷させる。
【００５３】
上記の曲げ応力を負荷した状態、すなわち、各実施例及び比較例を治具にセットした状態で、治具ごと各実施例及び比較例を、腐食雰囲気化にすべく、塩酸（ＨＣｌ）３６％溶液に２分間浸漬させる。その後水洗いをし、２４時間常温で放置することにより乾燥する。すなわち、塩酸浸漬→水洗→乾燥という工程を繰り返し、これを１サイクルとして、各実施例及び比較例を、上記の各曲げ応力でもって、何サイクルで破断するかを測定した。その結果を、図８に示す。
【００５４】
（３）旧オーステナイト粒の粒度番号の測定
上記（２）の試験により破断した各実施例及び比較例を、熱硬化性樹脂に埋め込んで、その切断面を研磨して滑らかな表面とした後、ピクリン酸溶液含有の腐食液に浸漬させて、前記表面を腐食させ、組織中に旧オーステナイト粒の粒界面が現出させる。そして、その表面を４００倍率の金属顕微鏡にて観察し、旧オーステナイト粒をカウントすると共に、その組織を撮影した。図５（ａ）〜（ｃ）に実施例１〜３の組織がそれぞれ示され、図７（ａ）〜（ｃ）に比較例１〜３の組織がそれぞれ示されている。そして、旧オーステナイト粒の数量をカウントし、ＪＩＳ  Ｇ  ０５５１「鋼のオーステナイト結晶粒度試験方法」に則って、粒度番号を算出した。
【００５５】
（４）フェライト相の割合の測定
上記（２）で旧オーステナイト粒の粒度番号を算出した後、それらについて更にナイタル腐食液に浸漬させることにより、その表面を更に腐食させて、ベイナイト相及びフェライト相を現出させる。図４（ａ）〜（ｃ）に実施例１〜３の組織がそれぞれ示され、図６（ａ）〜（ｃ）に比較例１〜３の組織がそれぞれ示されている。そして、その表面を４００倍率の金属顕微鏡にて観察し、上記（２）で観察した旧オーステナイト粒の粒界面と照らし合わせて、旧オーステナイト粒の粒界面に存在する共に、３つ以上の旧オーステナイト粒の粒界面を跨ぐ、かつ、球状化セメンタイトよりも大きなフェライト相αのみをカウントした。更に、金属顕微鏡の４００倍率での視野全体を１００％として、フェライト相αの合算面積の、視野全体に対する割合を算出した。
【００５６】
以上の（２）耐水素脆化の特性評価試験結果、（３）旧オーステナイト粒の粒度番号の測定結果、及び、（４）フェライト相の割合の測定結果を、下記表１にまとめて示す。
【００５７】
【表１】
0005022791.tif 000002
【００５８】
（５）まとめ
上記表１に示すように、旧オーステナイト粒の粒度番号が１０番以上で、かつ、そのフェライト相が全面積に対して１２〜１４％の割合にある実施例１〜３では、図８に示すように、腐食環境下においても破壊されにくくなっていることが分かる。すなわち、本発明のバネ加工品によれば、腐食環境下における遅れ破壊を、効果的に抑制できることが理解できる。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本発明のバネ加工品を適用したホースクランプを示す斜視図である。
【図２】同本発明のバネ加工品の組織状態を示す概念図である。
【図３】本発明のバネ加工品の製造法における、熱処理条件を説明するＦｅ−Ｃ系の平衡状態図である。
【図４】ベイナイト相及びフェライト相を現出させた状態の組織写真を示しており、（ａ）は実施例１の組織写真、（ｂ）は実施例２の組織写真、（ｃ）は実施例３の組織写真である。
【図５】旧オーステナイト粒の粒界面を現出させた状態の組織写真を示しており、（ａ）は実施例１の組織写真、（ｂ）は実施例２の組織写真、（ｃ）は実施例３の組織写真である
【図６】ベイナイト相及びフェライト相を現出させた状態の組織写真を示しており、（ａ）は比較例１の組織写真、（ｂ）は比較例２の組織写真、（ｃ）は比較例３の組織写真である。
【図７】旧オーステナイト粒の粒界面を現出させた状態の組織写真を示しており、（ａ）は比較例１の組織写真、（ｂ）は比較例２の組織写真、（ｃ）は比較例３の組織写真である。
【図８】耐水素脆化の特性評価試験の結果を示す説明図である。
【符号の説明】
【００６０】
１０  ホースクランプ
α  フェライト相
γ  オーステナイト相
γｓ  粒界面
Ｂ  ベイナイト相
【図１】
0005022791.tif 000003
【図２】
0005022791.tif 000004
【図３】
0005022791.tif 000005
【図８】
0005022791.tif 000006
【図４】
0005022791.tif 000007
【図５】
0005022791.tif 000008
【図６】
0005022791.tif 000009
【図７】
0005022791.tif 000010