(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
希土類金属（ＲＥ）をＲＥ２Ｏ３換算量で０．１〜３質量％、アルミニウム（Ａｌ）をＡｌ２Ｏ３換算量で０〜０．６質量％、マグネシウム（Ｍｇ）をＭｇＯ換算量で０〜１質量％、酸素を０〜２．５質量％の割合で含有する窒化珪素質焼結体からなる基体の表面に、Ｔｉ１−ａ−ｂ−ｃ−ｄＡｌａＷｂＳｉｃＭｄ（ＣｘＮ１−ｘ）（ただし、ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上であり、０．４５≦ａ≦０．５５、０．０１≦ｂ≦０．１、０．０１≦ｃ≦０．０５、０．０１≦ｄ≦０．１、０≦ｘ≦１である。）の被覆層が被着形成されている切削工具。
【請求項２】
前記窒化珪素質焼結体中に、さらにタングステン（Ｗ）をＷＳｉ２換算で０．１〜２質量％の割合で含有している請求項１記載の切削工具。
【請求項３】
前記基体と前記被覆層との界面の粗さが０．３〜２μｍである請求項１または２記載の切削工具。
【請求項４】
前記被覆層の厚みが０．５〜２μｍである請求項１乃至３のいずれか記載の切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は基体の表面に被覆層が成膜されている切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、切削工具や耐摩部材、摺動部材といった耐摩耗性や摺動性、耐欠損性を必要とする部材では、超硬合金やサーメット等の焼結合金、ダイヤモンドやｃＢＮ（立方晶窒化硼素）の高硬度焼結体、アルミナや窒化珪素等のセラミックスからなる基体の表面に被覆層を成膜して、耐摩耗性、摺動性、耐欠損性を向上させる手法が使われている。中でも、セラミック工具は安価で耐摩耗性に優れることから高硬度材料の切削に用いられている。
【０００３】
例えば、特許文献１では、イットリア（Ｙ２Ｏ３）を０．２重量％以上、マグネシア（ＭｇＯ）を０．２重量％、両者の合計が３．５重量％以下であり、酸素を１．３〜３．５重量％の割合で含有する窒化珪素質焼結体からなる切削工具が開示され、多孔度を０．２容量％以下に緻密化できることが記載されている。
【０００４】
また、かかる窒化珪素質焼結体の表面に被覆層を形成した切削工具も開発されている。例えば、特許文献２では、窒化珪素質焼結体の表面をＴｉＡｌＮからなる被覆層で被覆した切削工具が開示されている。さらに、被覆層についても種々の開発が進められており、特許文献３では、基体の表面に（ＴｉＮｂＳｉ）Ｎ組成でＮｂとＳｉの比率が異なる２層を積層した構成の被覆層について開示されている。
【特許文献１】特表平８−５０３６６４号公報
【特許文献２】特開平４−２０１００３号公報
【特許文献３】特開２００５−１９９４２０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、窒化珪素質焼結体からなる基体の表面にＴｉＡｌＮ被覆層を形成した特許文献２、および窒化珪素質焼結体からなる基体の表面に（ＴｉＮｂＳｉ）Ｎ被覆層を形成した特許文献３のいずれにおいても、さらなる切削性能の向上が求められていた。
【０００６】
そこで、本発明の切削工具は、窒化形素質焼結体を基体として、さらに長寿命な切削工具を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の切削工具は、希土類金属（ＲＥ）をＲＥ２Ｏ３換算量で０．１〜３質量％、アルミニウム（Ａｌ）をＡｌ２Ｏ３換算量で０〜０．６質量％、マグネシウム（Ｍｇ）をＭｇＯ換算量で０〜１質量％、酸素を０〜２．５質量％の割合で含有する窒化珪素質焼結体からなる基体の表面に、Ｔｉ１−ａ−ｂ−ｃ−ｄＡｌａＷｂＳｉｃＭｄ（ＣｘＮ１−ｘ）（ただし、ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上であり、０．４５≦ａ≦０．５５、０．０１≦ｂ≦０．１、０．０１≦ｃ≦０．０５、０．０１≦ｄ≦０．１、０≦ｘ≦１である。）の被覆層が被着形成されているものである。
【０００８】
ここで、上記構成において、前記窒化珪素質焼結体中に、さらにタングステン（Ｗ）をＷＳｉ２換算で０．１〜２質量％の割合で含有していることが望ましい。
【０００９】
また、上記構成において、前記基体と前記被覆層との界面の粗さが０．３〜２μｍであることが望ましい。
【００１０】
さらに、前記被覆層の厚みが０．５〜２μｍであることが望ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の切削工具に用いられるＴｉ１−ａ−ｂ−ｃ−ｄＡｌａＷｂＳｉｃＭｄ（ＣｘＮ１−ｘ）（ただし、ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上であり、０．４５≦ａ≦０．５５、０．０１≦ｂ≦０．１、０．０１≦ｃ≦０．０５、０．０１≦ｄ≦０．１、０≦ｘ≦１である。）の被覆層は耐酸化性が高いので、切削時の熱によって切刃表面が酸化されてクレータ摩耗が進行するのを抑制できる。
【００１２】
また、上記被覆層は硬度が高くかつ内部応力が小さいものであり、しかも本発明の窒化形素質焼結体からなる基体との密着性もよいので、本発明の切削工具は耐摩耗性と耐チッピング性に優れたものとなる。
【００１３】
ここで、上記構成において、前記窒化珪素質焼結体中に、さらにタングステン（Ｗ）をＷＳｉ２換算で０．１〜２質量％の割合で含有していることが、被覆層との密着性を高めるために望ましく、また、この成分を添加すると焼結体の色を黒色または灰色に制御することができる。
【００１４】
また、前記基体と前記被覆層との界面の表面粗さが０．３〜２μｍであることが、被覆層を安定して形成できるとともに被覆層との密着性を高めるために望ましい。
【００１５】
さらに、前記被覆層の厚みが０．５〜２μｍであることが望ましく、この厚みであっても被覆層が内部応力によって破壊することなく耐欠損性が高く、しかも耐摩耗性も高いものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明の切削工具の一例について、図１の（ａ）概略斜視図および（ｂ）概略断面図を基に説明する。
【００１７】
図１（ａ）のように、本発明の切削工具（以下、単に工具と略す。）１は、すくい面２と逃げ面３との交差稜線が切刃４である形状をなし、かつ図１（ｂ）に示すように、窒化形素質焼結体からなる基体（以下、単に基体と略す。）６の表面に被覆層７を成膜した構成となっている。
【００１８】
基体６は、希土類金属（ＲＥ）をＲＥ２Ｏ３換算量で０．１〜３質量％、アルミニウム（Ａｌ）をＡｌ２Ｏ３換算量で０〜０．６質量％、マグネシウム（Ｍｇ）をＭｇＯ換算量で０〜１質量％、酸素を０〜２．５質量％の割合で含有する窒化珪素質焼結体からなる。この組成によって、基体６自体の塑性変形性が向上して切刃における耐摩耗性が改善されるとともに本発明の被覆層７との密着性が高いものである。
【００１９】
すなわち、希土類金属（ＲＥ）の含有量がＲＥ２Ｏ３換算量で０．１質量％よりも少ないと、基体６と被覆層７との密着性が悪くなって耐欠損性が低下する。逆に、希土類金属（ＲＥ）の含有量がＲＥ２Ｏ３換算量で３質量％よりも多いと基体６の耐塑性変形性が悪くなって工具１の耐摩耗性が低下する。また、アルミニウム（Ａｌ）の含有量がＡｌ２Ｏ３換算量で０．６質量％より多い場合、マグネシウム（Ｍｇ）の含有量がＭｇＯ換算量で１質量％より多い場合、酸素の含有量が２．５質量％よりも多い場合には、いずれも基体６の耐塑性変形性が低下して工具１の耐摩耗性が低下する。
【００２０】
ここで、窒化珪素質焼結体は、窒化珪素の結晶粒子と、希土類金属、アルミニウム、マグネシウム、珪素、酸素及び窒素を含む非晶質の粒界相とを含み、顕微鏡で観察した写真で確認される粒界相の存在割合は５面積％以下であることが望ましい。
【００２１】
また、上記粒界相形成成分の望ましい含有比率は、希土類金属（ＲＥ）がＲＥ２Ｏ３換算量で１〜２質量％、アルミニウム（Ａｌ）がＡｌ２Ｏ３換算量で０．２〜０．６質量％、マグネシウム（Ｍｇ）がＭｇＯ換算量で０．２〜０．８質量％、酸素が０．２〜１．５質量％である。さらに、希土類金属（ＲＥ）としては、イットリウム（Ｙ）、ランタン（Ｌａ）、イッテリビウム（Ｙｂ）、エルビウム（Ｅｒ）が特に好適に採用でき、中でもランタン（Ｌａ）を含有することが、窒化珪素粒子を微粒化して焼結体の硬度を高めるために望ましい。
【００２２】
ここで、前記窒化珪素質焼結体中には、さらにタングステン（Ｗ）をＷＳｉ２換算で０．１〜２質量％の割合で含有していることが、被覆層７との密着性を高める点で望ましい。
【００２３】
ここで、窒化珪素質焼結体中に含有される窒化珪素粒子は針状結晶として存在することが、基体６の靭性を高めて切削工具としての耐欠損性を向上させるために望ましい。また、針状結晶のサイズは、耐摩耗性、強度の点から平均粒径が０．１〜０．８μｍ、望ましくは０．２〜０．７μｍであり、平均アスペクト比が１．２〜４、望ましくは１．５〜３．５であることが望ましい。また、タングステン（Ｗ）はＷＳｉ２粒子として存在し、平均粒径０．２〜３μｍ、望ましくは０．５〜１μｍの範囲にあることが、被覆層７との密着力の点で望ましい。また、窒化珪素粒子やＷＳｉ２粒子等の上記化合物粒子の粒径測定は、窒化珪素質焼結体を切断して鏡面研磨を行い、研磨面を所望によりエッチングした面について行う。具体的には、走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)による組織観察を行い、その写真について画像解析装置により１００個以上の粒子の形状を観察する。なお、粒子が針状となる窒化珪素粒子の場合には各粒子についてその粒子の重心を通る直線を引いてその長さを測定する。そして、角度を２°づつ変えながら１周分についてそれぞれの線分長さを測定し、その平均値を平均粒径として計算する。また、この線分のうちで最も長い線分長さをその粒子の長軸径とし、１００個以上の粒子の長軸径を測定してその平均を平均長軸径とする。また、長軸に対して垂直方向で最も幅が大きい部分の線分長さをその粒子の短軸径とし、上記各粒子の短軸径を測定して平均短軸径を見積もる。そして、各粒子について長軸径／短軸径の比率をその粒子のアスペクト比として算出し、これらの平均値である平均アスペクト比を見積もる。
【００２４】
ところで、基体６と被覆層７との界面の表面粗さが０．３〜２μｍであることが、被覆層７を安定して均一に形成できるとともに被覆層７との密着性を高めるために望ましい。
【００２５】
また、被覆層７の厚みが０．５〜２μｍであることが望ましく、この厚みであれば被覆層７が内部応力によって破壊することなく耐欠損性が高く、しかも耐摩耗性も高いのである。
【００２６】
一方、被覆層７は、Ｔｉ１−ａ−ｂ−ｃ−ｄＡｌａＷｂＳｉｃＭｄ（ＣｘＮ１−ｘ）（ただし、ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上であり、０．４５≦ａ≦０．５５、０．０１≦ｂ≦０．１、０．０１≦ｃ≦０．０５、０．０１≦ｄ≦０．１、０≦ｘ≦１である。）にて構成されている被覆層８を具備している。
【００２７】
被覆層８の組成領域では酸化開始温度が高いので耐酸化性が高く、工具１の切削時の耐摩耗性が向上する、特に焼入鋼等の難削材を加工する際のクレータ摩耗の進行を抑制できる。しかも、被覆層８に内在する内部応力を低減することができるので、切刃４の先端に発生しやすいチッピングが抑制できて耐欠損性が高いものとなる。
【００２８】
すなわち、ａ（Ａｌ組成比）が０．４５よりも少ないと被覆層８の耐酸化性が低下してしまい、ａ（Ａｌ組成比）が０．５５よりも多いと被覆層８の結晶構造が立方晶から六方晶に変化する傾向があり硬度が低下する。ａの特に望ましい範囲は０．４８≦ａ≦０．５２である。また、ｂ（Ｗ組成比）が０．０１よりも少ないと被覆層８の内部応力が高くて耐欠損性が低下するとともに、基体６と被覆層８との密着性が低下して切削中にチッピングや被覆層７の剥離が発生しやすくなり、ｂ（Ｗ組成比）が０．１よりも多いと被覆層８の硬度が低下する。ｂの特に望ましい範囲は０．０１≦ｂ≦０．０８である。さらに、ｃ（Ｓｉ組成比）が０．０５よりも多いと被覆層８の硬度が低下する。ｃの特に望ましい範囲は０．０１≦ｃ≦０．０４である。また、ｄ（Ｍ組成比）が０．０１よりも少ないと酸化開始温度が低くなってしまい、ｄ（Ｍ組成比）が０．１よりも多いと金属Ｍの一部が立方晶とは別の低硬度相として存在して被覆層８の硬度が低下する。ｄの特に望ましい範囲は０．０１≦ｄ≦０．０８である。
【００２９】
なお、金属ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上であるが、中でもＮｂまたはＭｏを含有することが耐摩耗性・耐酸化性に最も優れる点があるから望ましい。
【００３０】
また、上記被覆層８の非金属成分であるＣ、Ｎは切削工具に必要な硬度および靭性に優れたものであり、被覆層８の表面に発生するドロップレット（粗大粒子）を抑制するために、ｘ（Ｃ組成比）の特に望ましい範囲は０≦ｘ≦０．５である。ここで、本発明によれば、上記被覆層８の組成は、エネルギー分散型Ｘ線分光分析法（ＥＤＸ）またはＸ線光電子分光分析法（ＸＰＳ）にて測定できる。
【００３１】
また、上記被覆層８は内部応力がさほど高くないものであるから厚膜化しても被覆層７がチッピングしにくく、焼結助剤量が少なくて靭性がさほど高くない本発明の窒化珪素質焼結体において被覆層８の膜厚が０．５〜２μｍであっても、被覆層８自身の内部応力によって剥離やチッピングすることを防止できて十分な耐摩耗性を維持することができる。被覆層８の膜厚の望ましい範囲は０．５〜１．５μｍである。
【００３２】
さらに、被覆層（全体）７は、被覆層８と、ＡｌＮ、周期表第４、５および６族金属の炭化物、窒化物、炭窒化物のうち１つから選ばれる他の被覆層９との２層以上の多層とすることが耐チッピング性を向上させる点で望ましい。なお、被覆層７の膜厚（被覆層８と他の被覆層９との総膜厚）が０．５〜２μｍであることが、被覆層８の膜剥離やチッピングを防止し、十分な耐摩耗性を維持することができるため望ましい。なお、高硬度材加工用の切削工具として用いる場合には被覆層７の厚みが１μｍ〜２μｍであり、鋳鉄加工用の切削工具として用いる場合には被覆層７の厚みが０．５μｍ〜１．５μｍであることが望ましい。
【００３３】
ここで、基体６と被覆層７との界面粗さが０．３〜２μｍであることが、被覆層７の密着性を高めるために望ましい。なお、本発明における界面粗さとは、走査型電子顕微鏡により基体と被覆層との界面付近を観察して界面の凹凸をトレースし、このトレースした線をＪＩＳＢ０６０１−２００１に規格された算術平均高さ（Ｒａ）の算出方法に準拠して算出した値である。ここで、算術平均高さ（Ｒａ）の算出に用いるトレースした線の長さ（カットオフ値）は１０μｍ以上とする。
【００３４】
（製造方法）
次に、上述した切削工具の製造方法について、その好適な例を挙げて説明する。
【００３５】
まず、出発原料として、例えば、窒化珪素粉末と、所定の焼結助剤粉末とを準備する。また、必要に応じて珪化タングステン（ＷＳｉ２）を形成する粉末を準備する。
【００３６】
窒化珪素の原料粉末は、α−窒化珪素、β−窒化珪素、又はこれらの混合物のいずれも用いることができる。これらの粒径は、１μｍ以下、特に０．５μｍ以下であることが好ましい。また、ランタンを供給源として用いる際は、酸化ランタン粉末を用いても良いが、酸化ランタンは吸湿性が高いため、水酸化ランタン等のように吸水性が低く、焼成過程で酸化ランタンとなる化合物を用いることが好ましい。また、希土類金属成分としてはもちろんランタン（Ｌａ）以外の金属成分でもよい。
【００３７】
また、珪化タングステン（ＷＳｉ２）を形成する原料粉末としては、酸化タングステン粉末または炭化タングステン粉末を用いることが望ましいが、珪化タングステン（ＷＳｉ２）粉末も使用可能である。
【００３８】
これらの原料粉末を、所定の組成となるように調合して、アトライタミル等の公知の粉砕手段を用いて混合、粉砕する。そして、この混合粉末に適宜バインダや溶剤を添加し、スプレードライ法等により造粒する。
【００３９】
次に、上記造粒粉末を用いて、例えば金型プレス成形、鋳込み成形、押出成形、射出成形、冷間静水圧プレス成形等の公知の成形手段により所定の工具形状に成形する。その後、この成形体を公知の焼成手段、例えば窒素雰囲気中での常圧焼成法、ガス圧力焼成法、ホットプレス法等により１６５０〜１８００℃の温度で焼成することにより本発明の窒化珪素質焼結体を得ることができる。
【００４０】
なお、この焼成に用いる雰囲気は、窒素を主体とするもので、窒化珪素質焼結体が焼成工程で酸化しない範囲で微量の酸素を含む場合もある。また、原料の窒化珪素粉末中にも不可避の酸素が含まれており、焼成時にこれがシリカ（ＳｉＯ２）となって焼結助剤として存在する。さらに、窒化珪素質成形体とともに焼成中にＳｉＯやＭｇＯなどの成分を蒸発させて焼成雰囲気を調整するための焼成雰囲気調整粉末を存在させる場合もある。また、焼成温度や雰囲気によっては、成形体中の焼結助剤成分が揮発する場合があるが、その場合には揮発する分を予め原料中に増加させて調合する。
【００４１】
上記焼成によって緻密な窒化珪素質焼結体が得られるが、相対密度を高める必要がある場合には、さらに、圧力５ＭＰａ〜３００ＭＰａ、温度１５００〜１７００℃の条件で熱間性水圧プレス焼成を施すこともできる。
【００４２】
次に、上記焼結体を所望により研削加工した後、この基体６の表面に被覆層７を成膜する。被覆層８の成膜方法として、イオンプレーティング法やスパッタリング法等の物理蒸着（ＰＶＤ）法が好適に適応可能である。成膜方法の一例についての詳細として、被覆層８をイオンプレーティング法で作製する場合について説明すると、金属チタン（Ｔｉ）、金属アルミニウム（Ａｌ）、金属タングステン（Ｗ）、金属シリコン（Ｓｉ）、金属Ｍ（ＭはＮｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上）をそれぞれ独立に含有する金属ターゲットまたは複合化した合金ターゲットに用い、アーク放電やグロー放電などにより金属源を蒸発させイオン化すると同時に、窒素源の窒素（Ｎ２）ガスや炭素源のメタン（ＣＨ４）／アセチレン（Ｃ２Ｈ２）ガスと反応させて成膜する。
【００４３】
なお、イオンプレーティング法やスパッタリング法で被覆層８を成膜する際には、被覆層８の結晶構造および配向性を制御して高硬度な被覆層を作製できるとともに基体６との密着性を高めるために成膜時に３０〜２００Ｖのバイアス電圧を印加することが好ましい。
【実施例１】
【００４４】
窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）粉末、希土類金属酸化物（ＲＥ２Ｏ３）粉末、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）２）粉末、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）粉末および酸化タングステン（Ｗ２Ｏ５）粉末を用いて、焼結体の組成が表１の組成となるように調合し、この混合粉末を、アルミナ製ボールを用いたボールミルで７２時間混合した。次に混合した粉体を圧力９８ＭＰａでＪＩＳ・ＳＮＧＡ１２０４０８のスローアウェイチップ形状にプレス成形した。この成形体を脱バインダ処理した後、窒素（Ｎ２）ガス雰囲気中、１７８０℃で焼成して窒化珪素質焼結体を得た。そして、この窒化珪素質焼結体の両主面を研削加工するとともに、基体の切刃部分に対してダイヤモンドホイールを用いて刃先処理を施して、切刃先端にすくい面側から見て０．２０ｍｍ幅で角度２０°のチャンファホーニングを形成した。
【００４５】
このようにして作製した基体に対して、アークイオンプレーティング法により被覆層の成膜を行った。具体的な成膜方法は、上記基体をアークイオンプレーティング装置にセットし５００℃に加熱した後、窒素ガスを圧力４Ｐａ導入した雰囲気中、アーク電流１００Ａ、バイアス電圧５０Ｖ、加熱温度５００℃として表２に示す組成の被覆層を成膜した。
【００４６】
また、被覆層の組成はキーエンス社製走査型電子顕微鏡（ＶＥ８８００）を用いて倍率５００倍にて観察を行い、同装置に付随のＥＤＡＸアナライザ（ＡＭＥＴＥＫ  ＥＤＡＸ−ＶＥ９８００）を用いて加速電圧１５ｋＶにてエネルギー分散型Ｘ線分光分析（ＥＤＸ）法の一種であるＺＡＦ法により組成の定量分析を行った。また、この方法で測定できなかった元素については、ＰＨＩ社製Ｘ線光電子分光分析装置（Ｑｕａｎｔｕｍ２０００）を用い、Ｘ線源はモノクロＡｌＫ（２００μｍ、３５Ｗ、１５ｋＶ）を測定領域約２００μｍに照射して測定を行い、より正確な組成を算出した。また、上記走査型電子顕微鏡により基体と被覆層との界面付近を観察して界面の凹凸をトレースし、このトレースした線をＪＩＳＢ０６０１−２００１に規格された算術平均高さ（Ｒａ）の算出方法に準拠して界面の粗さを見積もった。測定結果は表２に被覆層の組成として示した。
【００４７】
さらに、基体の断面鏡面研磨面について、走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)による組織観察を行い、その写真について画像解析装置(日本ローパー社製イメージプロプラス)により平均粒径とアスペクト比を見積もった。
【００４８】
次に、得られた切削工具形状のスローアウェイチップ（切削工具）を用いて以下の切削条件にて切削試験を行った。結果は表２に合わせて示した。
【００４９】
切削方法：外周加工
被削材  ：ＦＣＤ４５０スリーブ材
切削速度：５００ｍ／分
送り    ：０．５ｍｍ／ｒｅｖ
切り込み：２ｍｍ
切削状態：湿式
評価方法：上記の条件で５０秒間切削後の切刃の状態確認とノーズ摩耗幅を測定。
【表１】
0005094368.tif 000002
【００５０】
【表２】
0005094368.tif 000003
【００５１】
表１、２に示される結果から、基体である窒化珪素質焼結体中の希土類金属（ＲＥ）の含有量がＲＥ２Ｏ３換算量で０．１質量％よりも少ない試料Ｎｏ．１０では、フレーキングが発生した。まら、希土類金属（ＲＥ）の含有量がＲＥ２Ｏ３換算量で３質量％よりも多い試料Ｎｏ．１１、アルミニウム（Ａｌ）の含有量がＡｌ２Ｏ３換算量で０．６質量％より多い試料Ｎｏ．１２、マグネシウム（Ｍｇ）の含有量がＭｇＯ換算量で１質量％より多い試料Ｎｏ．１３、酸素の含有量が２．５質量％よりも多い試料Ｎｏ．１４では、いずれも摩耗幅が大きかった。
【００５２】
また、ａ（Ａｌ組成比）が０．５５よりも大きい試料Ｎｏ．１９では被覆層の結晶構造が一部立方晶から六方晶に変化してしまい工具の耐摩耗性が悪くなってクレータ摩耗が進行した。逆に、ａ（Ａｌ組成比）が０．４５よりも小さい試料Ｎｏ．２４でも被覆層の酸化開始温度が低く工具の耐摩耗性が悪くてクレータ摩耗が進行した。そして、Ｗを含まずにｂ（Ｗ組成比）が０である試料Ｎｏ．１７、１８では工具にフレーキングが発生してしまい、逆に、ｂ（Ｗ組成比）が０．１を超える試料Ｎｏ．２０では工具の耐摩耗性が悪く、いずれも工具寿命の短いものであった。さらに、ｃ（Ｓｉ組成比）が０．０５を超える試料Ｎｏ．２３でも工具の耐摩耗性が悪くてクレータ摩耗が進行した。また、Ｍ（Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｙから選ばれる１種以上）を含有しない試料Ｎｏ．１５、１６、１８、２１では、酸化開始温度が低下して切削した際に工具の摩耗量が大きく、逆に、ｄ（Ｍ組成比）が０．１を超える試料Ｎｏ．２２でも耐摩耗性が低下してクレータ摩耗が進行し工具寿命の短いものであった。
【００５３】
これに対し、硬質層の組成が本発明の範囲内の試料Ｎｏ．１〜９では、耐酸化性が向上して優れた耐摩耗性を発揮するとともに耐欠損性も良好であり、その結果、工具寿命が長いものであった。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の切削工具の一例を示し、（ａ）概略斜視図および（ｂ）概略断面図である。
【符号の説明】
【００５５】
１      切削工具（工具）
２      すくい面
３      逃げ面
４      切刃
６      基体（窒化珪素質焼結体からなる基体）
７      被覆層（全体）
８      被覆層
９      他の被覆層
【図１】
0005094368.tif 000004