(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスの流量を経時的に測定し、排ガス流量が増加傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、排ガス流量が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを特徴とする連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法。
【請求項２】
固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスのＣＯ濃度を経時的に測定し、測定されたＣＯ濃度が予め設定されている基準ＣＯ濃度を超えて上昇傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、ＣＯ濃度が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを特徴とする連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法。
【請求項３】
固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスの流量とＣＯ濃度とを経時的に測定し、測定されたＣＯ濃度が予め設定されている基準ＣＯ濃度を境として変化した場合に、排ガス流量の傾向を調べ、排ガス流量が上昇傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、排ガス流量が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを特徴とする連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法。
【請求項４】
上記抑制材として炭材を使用し、その投入量を、基準投入量の３０〜３５％ずつ段階的に増加または減少させることにより、上記抑制材投入速度を調節する請求項１〜３のいずれか１項に記載の連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法。
【請求項５】
上記基準ＣＯ濃度を、送酸量と炉圧に基づいて設定する請求項２〜４のいずれか１項に記載の連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体還元鉄等の固体還元金属を溶解して溶鉄などの溶解金属を連続的に製造する連続溶鉱炉について、その連続溶解炉内で発生するスラグフォーミングを抑制する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
図９は、従来の溶融還元炉の構成を示したものである。
【０００３】
溶融還元炉は反応容器５０を備え、その反応容器５０の天井部には原料投入口５１と、反応容器５０内で発生したガスを排出するガス排出口５２が設けられている。このガス排出口５２はダクトを介して排ガス浄化装置等に接続されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
上記反応容器５０の上部には、炉内で発生するガスを二次燃焼させるための、酸素吹込み用の上部羽口５３が複数設けられ、下部には酸素（あるいは酸素富化空気）を導入してスラグ浴Ｓａを撹拌するため下部羽口５４が設けられている。
【０００５】
一方、反応容器５０下部の両外側には、一方のサイフォン５５を介して反応容器５０と連通している溶鉄溜まり５６と、他方のサイフォン５７を介して反応容器５０と連通しているスラグ溜まり５８がそれぞれ設けられている。
【０００６】
上記溶鉄溜まり５６には溶鉄Ｍを排出するための出鉄口５９が備えられ、上記スラグ溜まり５８には、スラグＳを出滓するための出滓口６０が備えられている。
【０００７】
上記構成を有する溶融還元炉では、原料投入口５１から反応容器５０内に、鉄原料、石炭あるいはコークス等の炭材および造滓材等の原燃料が連続的に投入され、それにより、反応容器５０内では、原料が溶解されてスラグ浴Ｓａが形成される。
【０００８】
このスラグ浴Ｓａに対し下部羽口５４から酸素が吹き込まれることにより、スラグ浴Ｓａが撹拌される。
【０００９】
スラグ浴Ｓａに投入された原料はスラグ浴Ｓａに巻き込まれて溶融スラグとなり、スラグ中の酸化鉄は、投入された石炭によって還元される。
【００１０】
スラグ浴Ｓａで発生したＣＯガス等は、二次燃焼帯に吹込まれる酸素と反応して酸化され、反応容器５０内で発生したガスはガス排出口５２を通じて炉外に導かれ、ガス浄化装置を経て系外に排出される。
【００１１】
また、反応容器５０内の下部においては溶融した鉄（または銑鉄）とスラグＳとが比重差によって分離される。
【特許文献１】特開平１１−３１０８１４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
上記した従来の溶解炉において、溶鉄中の炭素と酸素が反応しＣＯガスが生成されることによって気泡が発生し、さらに、スラグとなった酸化鉄等によって粘性が高まると、生成したＣＯガスは小さなガス気泡のままスラグ中に閉じ込められて滞留し、気泡数が増加することによってスラグの泡立ち現象、いわゆるスラグフォーミングが発生する。
【００１３】
このスラグフォーミングを放置した場合、炉頂や炉蓋等のシール部から高温のスラグが炉外に噴出するトラブルを発生し生産性を阻害する。また、スラグフォーミングによって炉内における酸化と還元の反応バランスが崩れると、製造プロセスに対しても少なからず悪影響を与えることになる。そこで、安定して溶融金属を連続製造するためには、上記スラグフォーミングを抑制することが必要となってくる。
【００１４】
しかしながら、溶融金属を連続的に製造する過程においては、原料中の成分にバラツキがあったり、投入量や排出量の変動することが避けられない。加えて炉内においては非連続的な反応が起こる。さらに、炉内は高温であり且つ溶融ダストが多量に発生しているため、炉内を常時監視することは事実上不可能である。
【００１５】
このような諸事情により、スラグフォーミングを的確に抑制する方法は確立されていない。
【００１６】
本発明は以上のような従来の溶解炉における課題を考慮してなされたものであり、溶解炉内のスラグフォーミングの状態を把握してスラグフォーミングを的確に抑制し、安定した状態で、溶融金属を連続的に製造することができる連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明は、排ガス流量の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制する第一の形態と、排ガス濃度の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制する第二の形態と、排ガス流量の変化と排ガス濃度の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制する第三の形態が示される。
【００１８】
上記第一の形態は、固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスの流量を経時的に測定し、排ガス流量が増加傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、排ガス流量が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを要旨とする。
【００１９】
本発明における連続溶解炉とは、例えば回転炉床炉と接続され、その回転炉床炉において酸化鉄と炭素質還元剤を含む成形体を加熱還元することにより得られる固体還元金属、具体的には固体還元鉄を、主原料として供給される炭材を酸素で燃焼させて溶解させ、溶鉄を連続的に製造するような炉が示される。
【００２０】
なお、連続溶解炉に供せられるエネルギーとしては、上記したように酸素と炭素による反応エネルギーに限らず、例えば電気炉で使用される電気エネルギーであってもよい。
【００２１】
上記第二の形態は、固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスのＣＯ濃度を経時的に測定し、測定されたＣＯ濃度が予め設定されている基準ＣＯ濃度を超えて上昇傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、ＣＯ濃度が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを要旨とする。
【００２２】
上記第三の形態は、固体還元金属を溶解して溶鉄等の溶融金属を連続的に製造する連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法であって、
吹錬中に上記連続溶解炉から排出される排ガスの流量とＣＯ濃度とを経時的に測定し、測定されたＣＯ濃度が予め設定されている基準ＣＯ濃度を境として変化した場合に、排ガス流量の傾向を調べ、排ガス流量が上昇傾向にあるときに、スラグフォーミングを抑制する抑制材の投入速度を高め、排ガス流量が減少傾向にあるときに上記抑制材の投入速度を低くすることを要旨とする。
【００２３】
本発明において、上記抑制材として炭材を使用し、その投入量を、基準投入量の３０〜３５％ずつ段階的に増加または減少させることにより、上記抑制材投入速度を調節することができる。
【００２４】
本発明において、上記基準ＣＯ濃度は、送酸量と炉圧に基づいて設定することができる。
【発明の効果】
【００２５】
本発明に係る連続溶解炉のスラグフォーミング抑制方法によれば、溶解炉内のスラグフォーミングの状態を把握してスラグフォーミングを的確に抑制することができ、それにより、安定した状態で、溶融金属を連続して製造することができるという長所を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
以下、図面に示した実施の形態に基づいて本発明を詳細に説明する。
【００２７】
１．溶解炉の構成
図１は、本発明のスラグフォーミング抑制方法が適用される連続溶解炉を示した正面断面図であり、図２はその平面図である。
【００２８】
両図において、連続溶解炉１は、天井部２と底部３を有する筒状の溶解炉本体４を有し、上記天井部２には原料投入口５と、酸素吹込みランス６と、排ガスダクト７が配設されている。
【００２９】
上記原料投入口５からは、固体還元鉄、炭材、造滓剤等からなる原燃料が溶解炉本体４内に投入される。
【００３０】
上記酸素吹込みランス６は、固体還元鉄を溶解するための熱源としてスラグ中の炭材および溶鉄中の炭素の少なくともいずれか一方を燃焼させるとともに、溶解炉本体４内で発生するガスを二次燃焼させる酸素を吹き込むようになっている。
【００３１】
上記排ガスダクト７は、二次燃焼後の炉内のガスを排出するようになっている。
【００３２】
この排ガスダクト７には、排ガス濃度、具体的には、ＣＯガス濃度を測定する排ガス濃度計８および排ガス（具体的には、Ｎ２／ＣＯ／ＣＯ２／Ｏ２を主成分とする）の流量を測定する排ガス流量計９が配設されている。
【００３３】
なお、排ガス流量計９は、上記排ガスダクト７に限らず、例えば、排ガスを冷却した後、燃焼式煙突に送る排ガス管路に設けることもできる。この排ガス管路では排ガス流量が安定しているため、測定精度を高めることができる。
【００３４】
また、溶解炉本体４の下部からは溶湯溜り部１０が延設され、この溶湯溜り部１０に、スラグＳを連続的に排出するための排滓口１１と、溶鉄Ｍを連続的に排出するための溶鉄排出口１２がそれぞれ設けられている。
【００３５】
なお、回収された溶鉄Ｍ中にスラグＳが極力混入しないように、排滓口１１は溶鉄排出口１２よりも上流側に設けられるとともに、排滓口１１の通路底面の高さＨＡは溶鉄排出口１２の通路底面の高さＨＢよりも高い位置に設けられている（図３参照）。
【００３６】
なお、図３(ａ)は図２のＡ−Ａ矢視縦断面を、図３(ｂ)は同図のＢ−Ｂ矢視縦断面をそれぞれ示したものである。
【００３７】
図１において、溶解炉本体４の側壁１３には上記排滓口１１とは別に、第二排滓口１４が開閉可能に設けられており、この第二排滓口１４の高さＨＣは、上記した排滓口１１の通路底面高さＨＡよりも高い位置、より詳しくは、サイフォンＳＩの堰の高さよりも高い位置に設けられている。
【００３８】
また、溶解炉本体４には、上記第二排滓口１４を開閉した際の炉内圧力変化を検出するための圧力計１５が設けられている。なお、この圧力計１５は排ガスダクト７に設けることもできる。
【００３９】
さらに、溶解炉本体４の天井部２からは仕切板１６が垂下されており、この仕切板１６の下端と底部３との間に所定の隙間を形成することにより、サイフォンＳＩが形成されている。
【００４０】
２．連続溶解炉の動作
次に、上記構成を有する連続溶解炉の動作について説明する。
【００４１】
原料投入口５から投入された原料Ｒは、スラグＳの層中に潜り込み、酸素吹込みランス６によって吹き込まれた酸素（あるいは酸素富化空気）によって炭材や炉内発生ガス等を燃焼させた燃焼熱によって溶解される。
【００４２】
溶解された原料は、スラグＳと溶鉄Ｍとに分離されてスラグ層および溶鉄層中にそれぞれ移行し、溶解炉本体４内の溶鉄レベルＭＬおよびスラグレベルＳＬがともに上昇する。
【００４３】
その結果、溶解炉本体４内外に液圧差が生じ、スラグＳおよび溶鉄Ｍの増加分がサイフォンＳＩを通過して溶湯溜り部１０に移動し、排滓口１１からスラグＳが、溶鉄排出口１２から溶鉄Ｍがそれぞれ連続的に排出される。
【００４４】
溶解炉本体４内におけるスラグＳおよび溶鉄Ｍの生成速度と溶湯溜り部１０からの排出速度との間でバランスが取れている場合は、上記のようにしてスラグレベルＳＬが一定に維持され連続的に溶鉄Ｍを製造することが可能になる。
【００４５】
ところが、吹錬中、酸素吹込みランス６から吹込まれた酸素が燃焼に有効に供されないと、ガス成分が増加してスラグフォーミングが発生する。
【００４６】
このスラグフォーミングを放置すると、炉頂や炉蓋等のシール部から高温のスラグが炉外に噴出し生産性を阻害する虞れがある。また、フォーミングによって炉内における酸化と還元の反応バランスが崩れると、製造プロセスに対しても少なからず悪影響を与えることになる。
【００４７】
３．スラグフォーミング抑制方法
そこで、本発明のスラグフォーミング抑制方法では、排ガス濃度および排ガス流量の少なくともいずれか一方を検知し、その検知結果に基づいてスラグフォーミングを抑制する抑制材を添加することにより、スラグフォーミングを抑制することを特徴としている。
【００４８】
以下、図４、図６、図８に示すフローチャートにしたがって第一〜第三の形態に係るスラグフォーミング抑制方法を具体的に説明する。
【００４９】
なお、連続溶解炉１（図１参照）において、炉圧一定制御を行うとともに、送酸量を一定にして運転が行なわれているものとする。
【００５０】
３-１．第一の形態に係るスラグフォーミング抑制方法
排ガス濃度の変化に基づくスラグフォーミング抑制方法では、まず、排ガスのＣＯ濃度を常時測定し記録する（ステップＳ１）。
【００５１】
次いで、前回ＣＯ濃度傾向の評価（後述する）から一定時間が経過したかどうかを判断する（ステップＳ２）。上記一定時間とは具体的には１分であるが、好ましくは３０秒、さらに好ましくは１５秒である。
【００５２】
ステップＳ２の判断結果が“Ｎｏ”であれば、上記ステップＳ２の処理を繰り返す。
【００５３】
ステップＳ２の判断結果が“Ｙｅｓ”であれば、吹錬中であるかどうかを判断する（ステップＳ３）。
【００５４】
吹錬中でなければ、スラグフォーミングの抑制は必要ないため、処理を終了する。
【００５５】
ステップＳ３で“Ｙｅｓ”と判断されると、ＣＯ濃度傾向を評価する（ステップＳ４）。
【００５６】
詳しくは、ＣＯ濃度傾向の評価では、２分、好ましくは１分、さらに好ましくは３０秒の期間内でのＣＯ濃度の変化量を演算し、上昇、減少、または安定のいずれかであることを評価する。なお、３０秒よりも短い期間でＣＯ濃度の変化量を演算することもできるが、その場合、分析周期やハンチングの回避を考慮して適性な演算周期とする。
【００５７】
図５は吹錬期間中の排ガス濃度の推移を示したグラフであり、横軸は吹錬時間を示し、左側縦軸は排ガスのＣＯ濃度，ＣＯ２濃度、右側縦軸は抑制材投入速度を示している。
【００５８】
また、グラフ中、ＣはＣＯ濃度、ＤはＣＯ２濃度の推移を、Ｅは抑制材投入速度の推移をそれぞれ示している。
【００５９】
グラフ中、Ｃ１に示すように、ＣＯ濃度が基準ＣＯ濃度（４０％）を超えて６０％まで増加し、上昇傾向にあると評価されると、抑制材投入速度（投入量）を、基準投入速度（基準投入量）の３０〜３５％ずつ段階的に高くする（ステップＳ５）。
【００６０】
なお、上記基準投入速度は送酸量に応じて予め決定されており、本実施形態では６００kg／h である。したがって、本実施形態の例では抑制材投入速度を６００→８００→１０００kg／h と速める制御を行なう。
【００６１】
一方、グラフ中、Ｃ２に示すように、ＣＯ濃度が４０％まで下降し、さらに減少傾向にあると評価されると、抑制材投入速度を例えば１０００→８００→６００kg／h と段階的に低くする（ステップＳ６）。
【００６２】
また、グラフ中、Ｃ３に示すように、ＣＯ濃度が４０％を境として上下し、全体として変化がなく安定している場合は、抑制材投入速度を変更せず、基準投入速度を維持する（ステップＳ４→Ｓ７）。
【００６３】
次いで、ステップＳ２に戻り、次回のＣＯ濃度傾向の評価まで待機する。
【００６４】
なお、炉内に吹き込まれたＯ２が確実に燃焼している場合は、ＣＯが排ガスとして排出されるため、ＣＯ濃度を測定することによってスラグフォーミングを抑制することができる。しかしながら、吹き込まれたＯ２がうまく溶鉄表面に到達できず、十分に反応に供せられないような場合に、ＣＯ２が多量に排出される場合もある。
【００６５】
図５のグラフから分かるように、ＣＯ２の濃度分布はＣＯ濃度分布と逆の性状を示している。したがって、炉内にＣＯ２が多量に発生するような場合には、ＣＯ濃度の測定に代えてＣＯ２濃度を測定し、ＣＯ濃度の傾向と逆の傾向に基づいて評価を行なうことにより、スラグフォーミングを的確に抑制することができる。例えば、ＣＯ２濃度が減少傾向にあれば、抑制材投入速度を高めるように制御すればよい。
【００６６】
なお、図５中、抑制材投入速度を基準投入速度以下にしているのは、スラグにはある程度の嵩比重からなるフォーミングが形成する必要であり、その調整のためである。
【００６７】
３-２．第二の形態に係るスラグフォーミング抑制方法
次に、排ガス量の変化に基づくスラグフォーミング抑制方法を、図６に示すフローチャートにしたがって説明する。
【００６８】
まず、排ガス流量を常時測定し記録する（ステップＳ１０）。
【００６９】
次いで、前回排ガス流量の傾向評価（後述する）から一定時間が経過したかどうかを判断する（ステップＳ１１）。上記一定時間とは具体的には１分であるが、好ましくは３０秒、さらに好ましくは１５秒である。
【００７０】
ステップＳ１１の判断結果が“Ｎｏ”であれば、上記ステップＳ１１の処理を繰り返す。
【００７１】
判断結果が“Ｙｅｓ”であれば、次に、吹錬中であるかどうかを判断する（ステップＳ１２）。
【００７２】
吹錬中でなければ、スラグフォーミングの抑制は必要ないため、処理を終了する。
【００７３】
ステップＳ１２で“Ｙｅｓ”と判断されると、初期安定する排ガス流量に到達したかどうかを判断する（ステップＳ１３）。上記初期安定するとは、排ガス流量が計算上バランスする量になったことを言う。
【００７４】
ステップＳ１３の判断結果がＮｏであれば、排ガス流量が安定したという結果が得られるまでステップＳ１３の処理を継続する。
【００７５】
ステップＳ１３の判断結果がＹｅｓになれば、排ガス流量の傾向について評価する（ステップＳ１４）。
【００７６】
排ガス量の傾向については、安定、増加傾向、減少傾向、急激な減少傾向のいずれに該当するかを判断する。
【００７７】
図７は吹錬期間中の排ガス量の推移を示したグラフであり、横軸は吹錬時間を示し、左側縦軸は排ガス流量、右側縦軸は抑制材投入速度を示している。ただし、排ガス流量は基準排ガス流量を１００として表している。
【００７８】
また、グラフ中、Ｆは排ガス流量の推移を、Ｇは抑制材投入速度の推移をそれぞれ示している。
【００７９】
同グラフの線分Ｆａに示されるように、排ガス流量が増加傾向（Ｆ１参照）にあれば、抑制材投入速度を例えば８００→１０００kg／h と段階的に高くする（ステップＳ１５）。なお、上記線分Ｆａは、吹錬時間と排ガス流量との間に相関関係があることから、回帰直線を計算することによって求めることができる。
【００８０】
これとは逆に、排ガス流量が減少傾向にあれば、抑制材投入速度を低くする（ステップＳ１６）。排ガス流量が急激に減少する傾向にあれば、異常スラグフォーミングが発生したと判断し、抑制材投入速度を大幅に高める。
【００８１】
ステップＳ１４において、抑制材投入速度を段階的に上昇させる（図中、Ｇ１参照）ことによりスラグフォーミングが抑制され、排ガス流量が安定すると（図中、Ｆ２参照）、抑制材投入速度を一定に保ち（図中、Ｇ３参照）、ステップＳ１１に戻り、次回の排ガス流量の測定まで待機する。
【００８２】
このように、排ガス流量の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制することもできる。
【００８３】
３-３．第三の形態に係るスラグフォーミング抑制方法
上記第一および第二の形態では排ガス濃度または排ガス流量の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制する方法について説明したが、図８のフローチャートに示すように、スラグフォーミングの抑制は、排ガス濃度の変化と排ガス流量の変化の両方に基づいて行うこともできる。
【００８４】
同図において、まず、排ガス流量、排ガスのＣＯ濃度を常時測定し記録する（ステップＳ２０）。
【００８５】
次いで、前回排ガスＣＯ濃度の評価から一定時間が経過したかどうかを判断する（ステップＳ２１）。上記一定時間とは具体的には１分であるが、好ましくは３０秒、さらに好ましくは１５秒である。
【００８６】
ステップＳ２１の判断結果が“Ｎｏ”であれば、上記ステップＳ２１の処理を繰り返す。
【００８７】
ステップＳ２１の判断結果が“Ｙｅｓ”であれば、さらに、吹錬中であるかどうかを判断する（ステップＳ２２）。
【００８８】
吹錬中でなければ、スラグフォーミングの抑制は必要ないため、処理を終了する。
【００８９】
ステップＳ２２で“Ｙｅｓ”と判断されると、ＣＯ濃度傾向の評価を行なう（ステップＳ２３）。
【００９０】
評価結果が“安定”であれば、抑制材投入速度を変更せず（ステップＳ２４）、ステップＳ２１に戻る。
【００９１】
一方、評価結果が基準ＣＯ濃度を境として“変化あり”であれば、引き続き、排ガス流量の傾向について評価を行なう（ステップＳ２５）。なお、排ガス流量の傾向については、安定、増加傾向、減少傾向、急激な減少傾向のいずれに該当するかを判断する。
【００９２】
排ガス流量が増加傾向にあれば、抑制材投入速度を段階的に高くする（ステップＳ２６）。
【００９３】
これとは逆に、排ガス流量が減少傾向にあれば、抑制材投入速度を低くする（ステップＳ２７）。なお、排ガス流量が急激に減少する傾向にあれば、異常フォーミングが発生したと判断し、抑制材投入速度を大幅に高める。
【００９４】
炉内が負圧で運転されている場合、炉内にリークするエアーを常に排ガスダクト７から吸い込んでいる。スラグフォーミングが炉蓋まで上昇すると、スラグがシール材となってリークするエアー量が急激に減少することになる。したがって、排ガス流量の急激な減少とＣＯ濃度が急激に上昇したことによって異常フォーミングが発生したと判断することができる。
【００９５】
また、炉内が正圧で運転されている場合、炉外に設けた集塵機においてガス成分を測定することができる。この場合も上記負圧で運転される場合と同様に、異常フォーミングが発生したかどうかを判断することができる。なぜなら、正圧運転では負圧運転のようにリークするエアーが無く、常に排ガスが炉外に放出される。この状態でスラグフォーミングが炉蓋まで上昇すると、スラグがシール材となるため、炉外への放出量が減少することにより、ＣＯ濃度が低下することによって異常フォーミングが発生したと判断することができるからである。
【００９６】
また、ステップＳ２５において排ガス流量が安定していると評価される場合、排ガス濃度計８や排ガス流量計９、さらには分析ラインに異常がないかチェックする（ステップＳ２８）。
【００９７】
このように、排ガス濃度と排ガス流量の変化に基づいてスラグフォーミングを抑制すれば、ＣＯ濃度の傾向に変化があり、且つ排ガス流量の傾向においても変化がある場合に、抑制材の投入速度を増減させてスラグフォーミングの抑制が行なわれる。
【００９８】
したがって、排ガス濃度または排ガス流量に基づいて単独に制御を行なう場合に比べ、より正確にスラグフォーミングを抑制することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００９９】
【図１】本発明のスラグフォーミング抑制方法に使用される連続溶解炉の構成を示した正面断面図である。
【図２】図１の平面図である。
【図３】(ａ)は図２のＡ−Ａ矢視縦断面図、(ｂ)は図２のＢ−Ｂ矢視縦断面図である。
【図４】本発明の第一の形態に係るスラグフォーミング抑制方法を説明するフローチャートである。
【図５】吹錬期間中の排ガス濃度の推移を示したグラフである。
【図６】本発明の第二の形態に係るスラグフォーミング抑制方法を説明するフローチャートである。
【図７】吹錬期間中の排ガス量の推移を示したグラフである。
【図８】本発明の第三の形態に係るスラグフォーミング抑制方法を説明するフローチャートである。
【図９】従来の溶融還元炉の構成を示す縦断面図である。
【符号の説明】
【０１００】
１    連続溶解炉
２    天井部
３    底部
４    溶解炉本体
５    原料投入口
６    酸素吹込みランス
７    排ガスダクト
８    排ガス濃度計
９    排ガス流量計
１０    溶湯溜り部
１１    排滓口
１２    溶鉄排出口
１３    側壁
１４    第二排滓口
１５    圧力計
１６    仕切板
【図１】
0005068116.tif 000002
【図２】
0005068116.tif 000003
【図３】
0005068116.tif 000004
【図４】
0005068116.tif 000005
【図５】
0005068116.tif 000006
【図６】
0005068116.tif 000007
【図７】
0005068116.tif 000008
【図８】
0005068116.tif 000009
【図９】
0005068116.tif 000010