(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸受ハウジングに回転可能に支持されるタービンインペラの外部に排気ノズルを有し、排気ノズルの外部にスクロール通路が形成されたタービンハウジングを有し、前記スクロール通路からの排ガスをタービンインペラに導く前記排気ノズルは、軸受ハウジング側の前部排気導入壁とタービンハウジング側の後部排気導入壁との間に複数のノズルベーンが配置され、該ノズルベーンの両側に固定された各ベーン軸が前部排気導入壁と後部排気導入壁を夫々貫通して回転可能に支持されており、後部排気導入壁が前記タービンハウジングとの間に隙間を有して配置されているターボチャージャであって、
前記スクロール通路の排ガスが前記隙間を通してタービンインペラ側に漏出するのを防止するためのシール装置を、ベーン軸が後部排気導入壁を貫通している貫通孔の位置よりも排ガスの上流側に設置し、後部排気導入壁の貫通孔に連通する隙間の圧力を排気ノズル内の圧力よりも低く保持させてノズルベーンを後部排気導入壁側に変位させることを特徴とするターボチャージャ。
【請求項２】
後部排気導入壁を貫通しているベーン軸のノズルベーン固定部に、貫通孔を覆う鍔を備えている請求項１に記載のターボチャージャ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、簡単な構成によりタービンインペラ出口の排ガスの乱れを低減させてタービンの効率向上を図れるようにしたターボチャージャに関する。
【背景技術】
【０００２】
図１３は本発明を適用する従来の可変容量型のターボチャージャの一例を示している。このターボチャージャは、タービンハウジング１とコンプレッサハウジング２とが軸受ハウジング３を介して締結ボルト３ａ，３ｂにより一体的に組み立てられており、タービンハウジング１内に配置されるタービンインペラ４とコンプレッサハウジング２内に配置されるコンプレッサインペラ５が、軸受ハウジング３に軸受６を介して回転自在に支承されたタービン軸７により連結されている。
【０００３】
又、上記軸受ハウジング３のタービンハウジング側には、図１４に拡大して示す如く、タービンハウジング１のスクロール通路８に導入される排ガスを前記タービンインペラ４に導くための排気ノズル９が設けられる。
【０００４】
排気ノズル９は、軸受ハウジング３側の前部排気導入壁１０とタービンハウジング１側の後部排気導入壁１１とが所要の間隔を保持した状態で例えば周方向３箇所に設けた固定部材１２により一体に組み立てられている。更に、前部排気導入壁１０の前面（軸受ハウジング３側面）には取付部材１３が固定されており、前記タービンハウジング１と軸受ハウジング３との組立時に、前記取付部材１３をタービンハウジング１と軸受ハウジング３とで挟持することにより前記排気ノズル９を固定している。更に、上記組立時に、前記排気ノズル９は位置決めピン１４によって軸受ハウジング３に対して位置決めされている。
【０００５】
前部排気導入壁１０と後部排気導入壁１１との相互間には複数のノズルベーン１５が環状に配置されており、図１３、図１４では、各ノズルベーン１５の両側に固定したベーン軸１６ａ，１６ｂが前部排気導入壁１０と後部排気導入壁１１を夫々貫通しており、ノズルベーン１５は両持ちに支持されている。
【０００６】
図１３中、１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄは前記ノズルベーン１５の開閉角度を調節するためのリンク式の伝達機構、１８はコンプレッサハウジング２に形成されたスクロール通路である。
【０００７】
又、排気ノズル９における後部排気導入壁１１とタービンハウジング１との間には隙間１９が設けられている。この隙間１９は本来不要なものであるが、タービンハウジング１が冷間時と熱間時との間で熱変形を起すこと、及び組み立て部品に精度上のばらつきがあること等のために設けられている。
【０００８】
上記隙間１９があると、スクロール通路８の排ガスが隙間１９を通してタービンインペラ出口２０に無駄に漏出されてしまうことから、この隙間１９を閉塞するために、後部排気導入壁１１が下流側へ延設された延設部１１'の外周面と、この延設部１１'に対向するタービンハウジング１の内面１'との間にシール用ピストンリング２１を配置して、ガスリークを防止すると共に熱変形を吸収するようにしたものが提案されている（特許文献１参照）。
【０００９】
特許文献１では図１４に示すように、後部排気導入壁１１の延設部１１'の外周面に環状の凹溝２２を設け、この凹溝２２に、通常２枚のシール用ピストンリング２１を夫々の切欠部が重ならないように位置をずらして配置することによりシール装置２３を構成しており、前記シール用ピストンリング２１は弾撥力によってその外周面をタービンハウジング１の内面１'に圧着することによりガスリークを防止している。
【特許文献１】特開２００６−１２５５８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
図１４に示したように従来のターボチャージャにおいては、隙間１９からのガスリークを防止するためにシール装置２３を種々工夫することが行われているが、このようにシール装置２３の構造に工夫を凝らしてもタービンの効率を大幅に向上させることは困難であり、限界があった。
【００１１】
このため、本発明者らは、上記ガスリークの問題以外にタービンの効率に影響を及ぼす要因について種々検討・試験を実施した結果、タービンインペラ出口２０の排ガスの乱れが大きいとタービンの効率が低下し、タービンインペラ出口２０の排ガスの乱れが小さいとタービンの効率が向上することを突き止めた。
【００１２】
そして、図１４に示す従来のシール装置２３のように、後部排気導入壁１１の延設部１１'の外周面とタービンハウジング１の内面１'との間にシール用ピストンリング２１を備えた構成では、排気ノズル９内の圧力Ｐ１に対して隙間１９の圧力Ｐ２が大きい、即ちＰ１＜Ｐ２となっているために、隙間１９の排ガスが矢印Ａで示すようにベーン軸１６ｂと貫通孔２４との隙間Ｓを通して排気ノズル９側に流れることになる。この時、ノズルベーン１５と前部排気導入壁１０及び後部排気導入壁１１との間には、ノズルベーン１５を回動可能にするためのクリアランスが予め存在しており、且つこのクリアランスの大きさにはターボチャージャによる個体差を有している。従って、前記Ｐ１＜Ｐ２の圧力の差により各ノズルベーン１５の各ベーン軸１６ｂは前部排気導入壁１０側へ押されて、各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間に大きなクリアランスＣが生じていることが判明した。
【００１３】
本発明者らは、このように、各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間に大きなクリアランスＣが生じると、タービンインペラ出口２０の排ガスの乱れが大きくなり、これによってタービンの効率が低下するという知見を得た。
【００１４】
本発明は、上記課題に鑑みてなしたもので、簡単な構成によりタービンインペラ出口の排ガスの乱れを低減させてタービンの効率を向上できるようにしたターボチャージャを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は、軸受ハウジングに回転可能に支持されるタービンインペラの外部に排気ノズルを有し、排気ノズルの外部にスクロール通路が形成されたタービンハウジングを有し、前記スクロール通路からの排ガスをタービンインペラに導く前記排気ノズルは、軸受ハウジング側の前部排気導入壁とタービンハウジング側の後部排気導入壁との間に複数のノズルベーンが配置され、該ノズルベーンの両側に固定された各ベーン軸が前部排気導入壁と後部排気導入壁を夫々貫通して回転可能に支持されており、後部排気導入壁が前記タービンハウジングとの間に隙間を有して配置されているターボチャージャであって、
前記スクロール通路の排ガスが前記隙間を通してタービンインペラ側に漏出するのを防止するためのシール装置を、ベーン軸が後部排気導入壁を貫通している貫通孔の位置よりも排ガスの上流側に設置し、後部排気導入壁の貫通孔に連通する隙間の圧力を排気ノズル内の圧力よりも低く保持させてノズルベーンを後部排気導入壁側に変位させることを特徴とするターボチャージャ、に係るものである。
【００１６】
上記ターボチャージャにおいて、後部排気導入壁を貫通しているベーン軸のノズルベーン固定部に、貫通孔を覆う鍔を備えていることは好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明のターボチャージャによれば、前記スクロール通路の排ガスがタービンハウジングと後部排気導入壁との間の隙間を通してタービンインペラ側に漏出するのを防止するためのシール装置を、ベーン軸が後部排気導入壁を貫通している貫通孔の位置よりも排ガスの上流側に設置したので、後部排気導入壁の貫通孔に連通している隙間の圧力が排気ノズル内の圧力よりも低く保持され、これにより、簡単な構成にてノズルベーンを後部排気導入壁側に変位させてノズルベーンと後部排気導入壁との間のクリアランスを小さく保持することができ、タービンインペラ出口における排ガスの乱れを低減させてタービンの効率を大幅に向上できるという優れた効果を奏し得る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の形態を添付図面を参照して説明する。
【００１９】
図１は、図１３のターボチャージャに適用した本発明の形態の一例を示すもので、排気ノズル９の前部排気導入壁１０と後部排気導入壁１１との間に配置されるノズルベーン１５の両側に固定したベーン軸１６ａ，１６ｂが前部排気導入壁１０と後部排気導入壁１１を夫々貫通して、各ノズルベーン１５が両持ちに支持されるようにした構成において、スクロール通路８の排ガスがタービンハウジング１と後部排気導入壁１１との間の隙間１９を通してタービンインペラ４側に漏出するのを防止するためのシール装置２５を、ベーン軸１６ｂが後部排気導入壁１１を貫通している貫通孔２４の位置よりも排ガスの上流側（スクロール通路８側）に設置している。
【００２０】
図１のシール装置２５は、タービンハウジング１が後部排気導入壁１１の鉛直面と対向して隙間１９を形成している部分２６の外周位置に段部２７を設け、該段部２７と後部排気導入壁１１の後面との間に皿ばねシール２８を設けている。前記段部２７は、後部排気導入壁１１に対向する鉛直な（図示の例では、後部排気導入壁１１の後面に対して略平行、かつ、タービンインペラ４の軸中心線に対して略垂直な）対向面２７ａと、後部排気導入壁１１から遠ざかるに従って径が減少する環状のテーパ面２７ｂとにより形成されている。なお、段部２７の底面は、テーパ面２７ｂとせず、例えば軸中心線方向において径が一定の円筒面等としても良い（すなわち、皿ばねシール２８を保持することは可能である）が、テーパ面２７ｂにすることで、皿ばねシール２８をより安定的に保持することができ、ひいては、シール効果の向上を図ることができる。また、例えばタービンハウジングを組み立てる際、皿ばねシール２８が動いて段部２７から脱落するような問題を防止できる。
【００２１】
前記皿ばねシール２８は、図２に示すようにリング状を有しており、内周端２９に近い位置において前記対向面２７ａに圧着される鉛直方向の直線部３０を有しており、続いて直線部３０から後部排気導入壁１１に近付く方向に湾曲した後更に内側に鉛直に延びた形状、即ち略Ｓ字状の形状を有している。そして、このＳ字状の形状により内周端２９が前記テーパ面２７ｂに圧入され易くなっており、又、圧入された内周端２９は前記テーパ面２７ｂの形状によって段部２７から抜け出し難くなっている。又、皿ばねシール２８の外周端３１（直線部３０よりも外周側）は、前記直線部３０から後部排気導入壁１１に近付くように傾斜して延びた傾斜部３２を有しており、傾斜部３２の外周部には前記後部排気導入壁１１から離れる方向に湾曲して前記後部排気導入壁１１に圧着される湾曲部３３を有している。
【００２２】
上記皿ばねシール２８は、図３に示すように、内周端２９と外周端３１の位置が軸中心線に沿う方向にずれた略截頭円錐形状を有している。更に、前記皿ばねシール２７の截頭円錐形状による軸中心線方向の高さＨは、内周端２９を前記テーパ面２７ｂに嵌合して直線部３０を対向面２７ａに当接したとき、外周の湾曲部３３が後部排気導入壁１１の後面に圧着される高さに形成されている。
【００２３】
又、図１、図４に示すように、ノズルベーン１５に対して前部排気導入壁１０及び後部排気導入壁１１を貫通するように固定されているベーン軸１６ａ，１６ｂの固定部には、前記貫通孔２４を覆うように形成された鍔３５を設けている。なお、このような鍔３５を設けると、貫通孔２４に異物が侵入すること、及び排ガスが貫通孔２４を通って隙間１９に移動することを抑制できる。さらに、鍔３５に作用する排ガスの圧力を利用することで、後述するようにノズルベーン１５を後部排気導入壁１１側へ移動させるための十分な力を得ることができる。
【００２４】
図５、図６は図１、図２に示したシール装置２５の他の形態を示すもので、図５のシール装置２５は、タービンハウジング１が後部排気導入壁１１の鉛直面と対向して隙間１９を形成している部分２６の外周位置に段部３６を設け、該段部３６と前記後部排気導入壁１１の後面との間に皿ばねシール３７を設けている。前記段部３６は、後部排気導入壁１１に対向して深く形成された切欠面３６ａと、前記タービン軸７の軸中心線と平行な円筒面３６ｂとにより形成されている。
【００２５】
前記皿ばねシール３７は、図６に示すように円周上の一部が０．２〜０．８ｍｍ程度の幅で切り欠かれた切欠部３８を有する略リング状を有しており、内周端２９が後部排気導入壁１１から遠ざかる方向へ曲げられて前記円筒面３６ｂに密に移動可能に嵌合しており、更に、該嵌合部から後部排気導入壁１１へ向かって拡径された截頭円錐形状を有しており、外周端３１に形成した湾曲部３３が後部排気導入壁１１の後面に当接するようになっている。
【００２６】
前記円筒面３６ｂに嵌合させて設置した皿ばねシール３７は、スクロール通路８内の排ガスの圧力（スクロール通路８の圧力と隙間１９の圧力との差圧）により円筒面３６ｂに沿って移動されて外周端３１の湾曲部３３が後部排気導入壁１１の後面へ自動的に押し付けられるようになっており、このとき、皿ばねシール３７は縮径して図６の切欠部３８が無くなって両端が丁度接した状態になるように予め形成されている。図５の場合においても、ノズルベーン１５に備えられているベーン軸１６ａ，１６ｂの固定部には、前記貫通孔２４を覆う鍔３５が設けられている。
【００２７】
図１、図５に示した形態では次のように作動する。
【００２８】
図１に示す形態では、段部２７のテーパ面２７ａに皿ばねシール２８の内周端２９を嵌合させた状態において、図１３のタービンハウジング１を軸受ハウジング３に締結ボルト３ａを用いて一体に組立てる。この時、図３に示すように皿ばねシール２８の截頭円錐形状による直線部３０と湾曲部３３との軸中心線方向の高さＨが、対向面２７ａと後部排気導入壁１１の後面との間隔より高くなっているため、前記組立てが行われると、皿ばねシール２８の直線部３０は対向面２７ａに圧着され、皿ばねシール２８の外周端３１の湾曲部３３は後部排気導入壁１１の後面に圧着される。このように、上記皿ばねシール２８によるシール装置２５によって、スクロール通路８の排ガスがタービンハウジング１と後部排気導入壁１１との間の隙間１９を通してガスリークする問題を防止できる。
【００２９】
一方、図５の形態では、タービンハウジング１に形成した段部３６の円筒面３６ｂに皿ばねシール３７の内周端２９を嵌合させて配置すると、皿ばねシール３７はスクロール通路８内の排ガスの圧力によって外周端３１が自動的に後部排気導入壁１１の後面へ押し付けられるようになり、更に、同時に皿ばねシール３７は縮径されて図６の切欠部３８が無くなって接した状態となり、上記皿ばねシール３７によるシール装置２５によって、スクロール通路８の排ガスがタービンハウジング１と後部排気導入壁１１との間の隙間１９を通してガスリークする問題を防止できる。
【００３０】
このとき、前記シール装置２５は、ベーン軸１６ｂが後部排気導入壁１１を貫通している貫通孔２４の位置よりも排ガスの上流側（スクロール通路８側）に設置してあるので、皿ばねシール２８，３７より下流側の隙間１９は圧力Ｐ２が低くなっており、排気ノズル９内の圧力Ｐ１に対してＰ１＞Ｐ２の状態になるため、排気ノズル９側の排ガスは矢印Ｂで示すように皿ばねシール２７の下流側へ流れるようになる。上記Ｐ１＞Ｐ２の圧力の差によりノズルベーン１５は後部排気導入壁１１側へ押されて変位し、各ノズルベーン１５は後部排気導入壁１１に接する状態となり各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスは極小となる。この時、後部排気導入壁１１を貫通しているベーン軸１６ｂのノズルベーン１５への固定部に貫通孔２４を覆う鍔３５を備えているので、排気ノズル９内の排ガスの圧力は前記鍔３５に作用し、前記鍔３５は前記貫通孔２４を塞ぐように後部排気導入壁１１に押し付けられる。すると、矢印Ｂで示したような排ガスの漏れ流量が少なくなる。即ち、前部排気導入壁１０と後部排気導入壁１１の間を通過する排ガスが貫通孔２４や隙間１９に逃げることを防止できるようになる。従って、排ガスを漏れを生じることなくタービンインペラ４に効率良く供給して、タービンインペラ４を効率良く回転させることができる。なお、仮に鍔３５が存在しない場合でも、隙間１９の圧力Ｐ２を従来よりも小さくすること、即ち、ベーン軸１６ｂの隙間１９側の後部端面に作用する力を小さくすることで、ノズルベーン１５を後部排気導入壁１１側に移動させることは可能であるが、鍔３５を設けることで、ノズルベーン１５をより確実に移動させることができる。
【００３１】
図７は本発明の更に他の形態を示したもので、タービンハウジング１に、後部排気導入壁１１の外周面に対して間隔を隔てた位置まで延びた延長部３９を形成し、該延長部３９と前記後部排気導入壁１１の外周面との間に、図１３、図１４の場合と同様に延長部３９に形成した凹溝２２にシール用ピストンリング２１を嵌合したシール装置２５を備えた場合を示している。
【００３２】
図７の形態においても、シール装置２５がベーン軸１６ｂが後部排気導入壁１１を貫通している貫通孔２４の位置よりも排ガスの上流側に設置されているため、シール装置２５より下流側の隙間１９の圧力Ｐ２が低くなり、排気ノズル９内の圧力Ｐ１に対してＰ１＞Ｐ２の状態になるため、排気ノズル９側の排ガスが矢印Ｂで示すようにシール装置３３下流の隙間１９に流れるようになり、前記Ｐ１＞Ｐ２の圧力の差によりノズルベーン１５は後部排気導入壁１１側に押されて、各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスは極小となる。
【００３３】
本発明者らは、従来のターボチャージャ（従来品）と、図１に示した本発明のターボチャージャ（本発明品）において、図８に示すようにタービンインペラ４の上流側と下流側との圧力比は略同一になるようにした条件において、タービンインペラ出口２０における径方向位置での排ガスの速度分布を数値解析（３点）により求め、その結果を図９に示した。
【００３４】
図９から明らかなように、本発明のターボチャージャでは、従来のターボチャージャに比して半径方向における流速分布の偏差が少なく流速分布は半径方向に平坦化している。このことは、本発明のターボチャージャは従来のターボチャージャに比して、タービンインペラ出口２０における排ガスの乱れが小さいことを表わしている。
【００３５】
更に、上記本発明のターボチャージャと従来のターボチャージャにおいて、タービンの効率を数値解析して比較したところ、図１０に示すように、本発明のターボチャージャによれば従来のターボチャージャに対してタービンの効率が約１０％向上することが判明した。
【００３６】
又、本発明者らは、従来のターボチャージャ（従来品）と、図１に示した本発明のターボチャージャ（本発明品）において、それぞれ図８のように圧力比がほぼ同一になるようにした図１１の条件において、３つの異なる回転数ａ，ｂ，ｃについて、タービンの効率を実測（４点）によって求め、その結果を図１２に示した。上記実測による場合も、前記数値解析による場合の結果と同様に、本発明のターボチャージャの方が従来のターボチャージャに対してタービンの効率が約１０％向上する結果が得られた。
【００３７】
スクロール通路８からの排ガスは、排気ノズル９のノズルベーン１５間を通ってタービンインペラ４に導かれるが、この時の排ガスの流れは３次元的で複雑な流れであるため、タービンインペラ出口２０での排ガスの乱れの要因を探ることは非常に困難である。
【００３８】
しかし、前記したように、タービンハウジング１と後部排気導入壁１１との間の隙間１９をシールするシール装置２５を、ベーン軸１６ｂが後部排気導入壁１１を貫通している貫通孔２４の位置よりも排ガスの上流側に設置することによって、シール装置２５下流の隙間１９の圧力と排気ノズル９内の圧力との圧力差により各ノズルベーン１５を後部排気導入壁１１側へ押圧して各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスを極小にすることができ、これによってタービンインペラ出口２０における径方向位置での排ガスの速度分布が平坦化されてタービンインペラ出口２０での排ガスの乱れが減少し、これによってタービンの効率が向上したと考えることができることから、前記各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスがタービンインペラ出口２０での排ガスの乱れに影響を及ぼし、タービンの効率に影響を与える要因の１つであることが判明した。なお、本発明の形態では、各ノズルベーン１５と前部排気導入壁１０との間のクリアランスは、予め存在するノズルベーン１５を回転可能とするためのクリアランス分だけ増える（すなわち、ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスが減少した分だけ広がる）が、そのような場合でも、ノズルベーン１５と前部排気導入壁１０との間のクリアランスはタービンインペラ出口２０での排ガスの乱れ、延いてはタービンの効率に対して殆ど影響を及ぼさないことが判明した。
【００３９】
従って、本発明では、隙間１９をシールするシール装置２５を、ベーン軸１６ｂが後部排気導入壁１１を貫通している貫通孔２４の位置よりも排ガスの上流側に設置するという簡単な構成によって、ノズルベーン１５を後部排気導入壁１１側に変位させて各ノズルベーン１５と後部排気導入壁１１との間のクリアランスを極小に保持することにより、タービンの効率を大幅に向上することができた。
【００４０】
以上の実施形態では、皿ばねシール２８は、断面形状が略Ｓ字状の形状（図１参照）としたが、かかるものには限定されない。例えば、図１の皿ばねシール２８において湾曲部３３又は直線部３０を省略した構成、あるいは、傾斜部３２のみの構成（即ち、後部排気導入壁１１に向かうに従い径が一定の増加率で大きくなるような、載頭円錐形状であっても良い。この場合、皿ばねシール２８の構造を簡略にでき、生産コスト削減等を図ることが出来る。
【００４１】
なお、本発明は上記形態にのみ限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の形態の一例を示すノズル部近傍の切断側面図である。
【図２】図１における皿ばねシールの正面図である。
【図３】図２の皿ばねの切断側面図である。
【図４】ノズルベーンに固定されるベーン軸の固定部に設ける鍔の説明図である。
【図５】本発明におけるシール装置の他の形態を示す切断側面図である。
【図６】図５における皿ばねシールの正面図である。
【図７】本発明の形態の更に他の形態を示す切断側面図である。
【図８】従来のターボチャージャと本発明のターボチャージャを数値解析により比較するためにタービンインペラの上流側と下流側との圧力比を略同一とした状態を示す線図である。
【図９】従来のターボチャージャと本発明のターボチャージャにおけるタービンインペラ出口での径方向位置における排ガスの速度分布の数値解析の結果を比較して示した線図である。
【図１０】従来のターボチャージャと本発明のターボチャージャにおけるタービンの効率の数値解析の結果を比較して示した線図である。
【図１１】従来のターボチャージャと本発明のターボチャージャを実測により比較するためにタービンインペラの上流側と下流側との圧力比を略同一とした状態を示す線図である。
【図１２】従来のターボチャージャと本発明のターボチャージャにおけるタービンの効率の実測の結果を比較して示した線図である。
【図１３】従来のターボチャージャの一例を示す切断側面図である。
【図１４】図１３のノズル部近傍の切断側面図である。
【符号の説明】
【００４３】
１  タービンハウジング
３  軸受ハウジング
４  タービンインペラ
８  スクロール通路
９  排気ノズル
１０  前部排気導入壁
１１  後部排気導入壁
１５  ノズルベーン
１６ａ，１６ｂ        ベーン軸
１９  隙間
２０  タービンインペラ出口
２４  貫通孔
２５  シール装置
３１  鍔
Ｐ１      排気ノズル内の圧力
Ｐ２      隙間内の圧力
【図１】
0004952558.tif 000002
【図２】
0004952558.tif 000003
【図３】
0004952558.tif 000004
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
0004952558.tif 000011
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
0004952558.tif 000015