(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンと自動変速機との間に介装したモータジェネレータを収容するモータケーシングと、このモータケーシングとボルト締結され、前記モータジェネレータのステータを前記モータケーシング内で支持するステータハウジングと、を有するハイブリッド車両の駆動装置において、
前記ステータハウジングと前記モータケーシングとのボルト締結位置を、前記ステータハウジングの最外周よりも径方向内側の位置に設定したことを特徴とするハイブリッド車両の駆動装置。
【請求項２】
請求項１に記載のハイブリッド車両の駆動装置において、
前記ステータハウジングは、前記ステータの径方向外側に位置し、前記ステータの前記モータケーシングに対する相対移動を規制する支持部と、この支持部から前記ステータの径方向内側へ延在する締結部と、を有し、
前記モータケーシングは、その内周面から前記締結部と対応する位置まで延び、前記締結部とボルトにより共締めされるステータハウジング固定部を有することを特徴とするハイブリッド車両の駆動装置。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のハイブリッド車両の駆動装置において、
前記ステータハウジングと前記モータケーシングとのボルト締結位置を、前記ステータハウジングへの前記ステータの組み付け方向と反対側に設定したことを特徴とするハイブリッド車両の駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両の動力源としてエンジンとモータジェネレータとを有するハイブリッド車両の駆動装置に係り、詳しくは、ステータハウジングを介してモータケーシングに入力されるエンジン振動を抑制する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ステータハウジングの最外周位置をモータケーシングにボルト締結する構成が開示されている。
【特許文献１】特開２００６−９４６８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上記特許文献１に記載された技術では、ステータハウジングの最外周位置をモータケーシングにボルト締結しているため、モータ回転軸からボルト締結位置までの距離が長くなる。よって、モータ回転軸に入力されたエンジン振動に伴いステータハウジングが振動する際の振幅が長く、モータケーシングに入力されるエンジン振動が大きいため、モータケーシングの振動やノイズが発生するという問題があった。
【０００４】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、ステータハウジングを介してモータケーシングに入力されるエンジン振動を抑制し、音振性能の向上を図ることができるハイブリッド車両の駆動装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上述の目的を達成するため、本発明のハイブリッド車両の駆動装置では、ステータハウジングとモータケーシングとのボルト締結位置を、ステータハウジングの最外周よりも径方向内側の位置に設定した。
【発明の効果】
【０００６】
本発明では、ステータハウジングの最外周よりも径方向内側の位置でステータハウジングをモータケーシングに固定するため、エンジン振動に応じて振動するステータハウジングの振幅を小さく抑えることができる。この結果、ステータハウジングを介してモータケーシングに入力されるエンジン振動を抑制でき、音振性能の向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明を実施するための最良の形態を、実施例１に基づいて説明する。
［実施例１］
[パワートレインの構成]
【０００８】
図１は、実施例１のハイブリッド車両の駆動装置を備えたフロントエンジン・リアホイールドライブ式ハイブリッド車両のパワートレインを示し、１はエンジン、２は駆動車輪（後輪）である。
図１に示すハイブリッド車両のパワートレインにおいては、通常の後輪駆動車と同様にエンジン１の車両前後方向後方に自動変速機３をタンデムに配置し、エンジン１（フライホイールF/Wを有したクランクシャフト１ａ）からの回転を自動変速機３の入力軸３ａへ伝達する軸４に結合してモータジェネレータ５を設ける。
【０００９】
モータジェネレータ５は、モータとして作用したり、ジェネレータ（発電機）として作用したりするもので、エンジン１および自動変速機３間に配置する。
このモータジェネレータ５およびエンジン１間に、より詳しくは、軸４とクランクシャフト１ａとの間に第１クラッチ６を介挿し、この第１クラッチ６によりエンジン１およびモータジェネレータ５間を切り離し可能に結合する。
ここで第１クラッチ６は、伝達トルク容量を連続的または段階的に変更可能なノーマルクローズの乾式単板クラッチとする。
【００１０】
モータジェネレータ５および自動変速機３間に、より詳しくは、軸４と変速機入力軸３ａとの間に第２クラッチ７を介挿し、この第２クラッチ７によりモータジェネレータ５および自動変速機３間を切り離し可能に結合する。実施例１では、第２クラッチ７を、自動変速機３内に既存する前進変速段選択用の変速摩擦要素または後退変速段選択用の変速摩擦要素を流用して使用している。
第２クラッチ７は、伝達トルク容量を連続的または段階的に変更可能なものとし、例えば、比例ソレノイドでクラッチ作動油流量およびクラッチ作動油圧を連続的に制御して伝達トルク容量を変更可能な湿式多板クラッチで構成する。
第１クラッチ６とモータジェネレータ５とは、自動変速機３へのトルク変動を緩和するようにトーショナルダンパT/Dを介して結合している。
【００１１】
自動変速機３は、複数の変速摩擦要素（クラッチやブレーキ等）を選択的に締結したり解放したりすることで、これら変速摩擦要素の締結・解放組み合わせにより伝動経路（変速段）を決定するものとする。
従って自動変速機３は、入力軸３ａからの回転を選択変速段に応じたギア比で変速して出力軸３ｂに出力する。
この出力回転は、ディファレンシャルギア装置８により左右後輪２へ分配して伝達され、車両の走行に供される。
【００１２】
上記した自動変速機３を備える図１のパワートレインにおいては、停車状態からの発進時などを含む低負荷・低車速時に用いられる電気走行(EV)モードが要求される場合、第１クラッチ６を解放し、第２クラッチ７を締結し、自動変速機３を動力伝達状態にする。
この状態でモータジェネレータ５を駆動すると、当該モータジェネレータ５からの出力回転のみが変速機入力軸３ａに達することとなり、自動変速機３が当該入力軸３ａへの回転を、選択中の変速段に応じ変速して変速機出力軸３ｂより出力する。
変速機出力軸３ｂからの回転はその後、ディファレンシャルギア装置８を経て後輪２に至り、車両をモータジェネレータ５のみによって電気走行（EV走行）させることができる。
【００１３】
高速走行時や、大負荷走行時や、バッテリの持ち出し可能電力が少ない時などで用いられるハイブリッド走行(HEV走行)モードが要求される場合、第１クラッチ６および第２クラッチ７をともに締結し、自動変速機３を動力伝達状態にする。
この状態では、エンジン１からの出力回転、または、エンジン１からの出力回転およびモータジェネレータ５からの出力回転の双方が変速機入力軸３ａに達することとなり、自動変速機３が当該入力軸３ａへの回転を、選択中の変速段に応じ変速して、変速機出力軸３ｂより出力する。
変速機出力軸３ｂからの回転はその後、ディファレンシャルギア装置８を経て後輪２に至り、車両をエンジン１およびモータジェネレータ５の双方によってハイブリッド走行（HEV走行）させることができる。
【００１４】
かかるHEV走行中において、エンジン１を最適燃費で運転させるとエネルギーが余剰となる場合、この余剰エネルギーによりモータジェネレータ５を発電機として作動させることで余剰エネルギーを電力に変換し、この発電電力をモータジェネレータ５のモータ駆動に用いるよう蓄電しておくことでエンジン１の燃費を向上させることができる。
【００１５】
［モータケーシングの構成］
図２は実施例１のモータケーシングの要部縦断面図、図３は実施例１のモータケーシングの要部軸方向断面図である。
【００１６】
実施例１のハイブリッド車両のパワートレインは、モータジェネレータ５を収容するモータケーシング１０と、自動変速機３を収容する変速機ケーシング１１とを有している。モータケーシング１０と変速機ケーシング１１は、ボルト締結により軸方向に連結している。
【００１７】
モータケーシング１０には、上述した変速機入力軸３ａの一部、軸４、モータジェネレータ５、第１クラッチ６およびトーショナルダンパT/Dの他に、クラッチ駆動機構１２と、オイルポンプO/Pとを収容している。クラッチ駆動機構１２は、作動油の供給に応じて進退し、伸長時に第１クラッチ６の締結状態を解除する。オイルポンプO/Pは、変速機入力軸３ａと一体に回転駆動し、自動変速機３の作動油を生成する。オイルポンプO/Pとしては、例えば、内接ギアポンプとしている。
クラッチ駆動機構１２は、反力支持部材１３に取り付けている。この反力支持部材１３は、ベアリング１４を介して軸４で支持すると共に、ボルト２０により後述するステータハウジング１８と共締めしている。反力支持部材１３とモータケーシング１０との間には、Ｏリング２１を介装している。
【００１８】
モータジェネレータ５は、ロータ５ａとステータ５ｂとを有している。ロータ５ａは、ロータ支持軸１５により支持している。このロータ支持軸１５の内周は、変速機入力軸３ａの外周とスプライン嵌合しており、モータ支持軸１５は変速機入力軸３ａと一体に回転する。また、ロータ支持軸１５は、ベアリング１６を介してオイルポンプO/Pのポンプケース１７に支持している。ポンプケース１７は、変速機ケーシング１１の縦壁部１１ａとボルト締結により固定している。
【００１９】
ステータ５ｂは、ステータハウジング１８によりモータケーシング１０に固定している。このステータハウジング１８は、ステータ５ｂを支持する支持部１８ａと、モータケーシング１０とボルト締結する締結部１８ｂとを有して環状に形成している。支持部１８ａは、ステータ５ｂの径方向外側でステータ５ｂとモータケーシング１０との間に介在し、ステータ５ｂのステータハウジング１８に対する軸方向および径方向の相対移動を規制する。支持部１８ａとモータケーシング１０との間には、Ｏリング２２，２３を介装している。
【００２０】
締結部１８ｂは、支持部１８ａの車両後方側（自動変速機３側）から径方向内側へ延在し、その内周縁はロータ５ａよりも径方向内側に位置している。締結部１８ｂの内周縁付近には、周方向に等ピッチで８つのボルト穴１８ｃを形成している。
一方、モータケーシング１０の内周には、締結部１８ｂに対応する環状のステータハウジング固定部１０ａを形成している。このステータハウジング固定部１０ａの周方向には、締結部１８ｂのボルト穴１８ｃと対応する位置に、８つの雌ねじ部１０ｂを形成している。
【００２１】
締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａは、モータジェネレータ５側から８つのボルト１９により共締めしている（図３参照）。
ステータ５ｂは、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結後、モータケーシング１０の一方の開口部１０ｃからケーシング内に挿入し、ステータハウジング１８に組み付ける。よって、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結位置を、ステータハウジング１８へのステータ５ｂの組み付け方向と反対側に設定することで、組み付け性を確保している。
【００２２】
次に、作用を説明する。
［モータケーシングの振動抑制作用］
実施例１のパワートレインにおいて、エンジン駆動による走行時、第１クラッチ６は締結状態であり、エンジン１の出力トルクは、クランクシャフト１ａ→第１クラッチ６→トーショナルダンパT/D→軸４→変速機入力軸３ａ→変速機３→ディファレンシャルギア装置８→左右後輪２へと順に伝達する。
【００２３】
このとき、エンジン振動は、クランクシャフト１ａ→第１クラッチ６→トーショナルダンパT/D→軸４→変速機入力軸３ａ→ロータ支持軸１５→ロータ５ａ→ステータ５ｂ→ステータハウジング１８へと順に伝達する。そして、ステータハウジング１８に伝達したエンジン振動は、締結部１８ｂからステータハウジング固定部１０ａを介してモータケーシング１０へと伝わる。
【００２４】
これに対し、実施例１では、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結位置を、ステータハウジング１８の最外周よりも径方向内側の位置に設定しているため、ステータハウジング１８を介してモータケーシング１０に入力される振動を抑制することができる。
【００２５】
以下、その理由を説明する。
ステータハウジング１８からモータケーシング１０に伝わる振動の大きさは、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとの締結位置の変位xとして表すことができる。ここで、変位xは、下記の式(1)に示すオイラーの基礎式から求めることができる。
ｘ＝Acos(ωt−φ)＋jAsin(ωt−φ)  …(1)
ここで、
x :変位[mm]
A :振幅[mm]
ω:角速度[rad/sec]
t :時間[sec]
φ:初期位相[mm]
j2＝-1
である。
【００２６】
すなわち、式(1)からわかるように、変位xは振幅Aに依存しているため、振幅Aを小さくすることで、変位xをより小さく抑えることができ、ステータハウジング１８からモータケーシング１０へと伝わる振動を抑制することができる。
【００２７】
ところが、特開２００６−９４６８０号公報等に記載された従来技術では、ステータハウジングの最外周位置をモータケーシングにボルト締結しているため、モータ回転軸（変速機入力軸）からボルト締結位置までの距離が長くなる。したがって、モータケーシングの振動が大きく、モータケーシングの振動やノイズが発生するという問題があった。
【００２８】
また、従来技術では、ステータハウジングの最外周位置をモータケーシングにボルト締結しているため、ダッシュフロアパネルとの干渉を避ける必要上、モータの体格を小さくしなければならず、大容量のモータを用いることができないという問題があった。
【００２９】
これに対し、実施例１では、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結位置を、ステータハウジング１８の最外周よりも径方向内側の位置に設定しているため、変速機入力軸３ａから締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結位置までの距離（振幅A）を、上記従来技術よりも短くすることができる。よって、ステータハウジング１８を介してモータケーシング１０に入力される振動を小さく抑え、音振性能の向上を図ることができる。
【００３０】
また、締結部１８ｂとステータハウジング固定部１０ａとのボルト締結位置を、モータジェネレータ５の軸方向一方側に設けているため、モータジェネレータ５の外周側にボルト締結スペースを確保する必要がない。したがって、モータケーシング１０の径方向寸法を小さく抑えることができるため、モータジェネレータ５の体格を制限することなく、ダッシュフロアパネルとの干渉を避けることが可能となる（図２参照）。
【００３１】
次に、実施例１の効果を説明する。
実施例１のハイブリッド車両の駆動装置にあっては、以下に列挙する効果を奏する。
【００３２】
(1) ステータハウジング１８とモータケーシング１０とのボルト締結位置を、ステータハウジング１８の最外周よりも径方向内側の位置に設定した。これにより、エンジン振動に応じて振動するステータハウジング１８の振幅Aを小さく抑え、ステータハウジング１８を介してモータケーシング１０に入力されるエンジン振動を抑制し、音振性能の向上を図ることができる。また、モータジェネレータ５の小型化による動力性能の低下を招くことなく、ダッシュフロアパネルとの干渉を回避することができる。
【００３３】
(2) ステータハウジング１８は、ステータ５ｂの径方向外側に位置し、ステータ５ｂのモータケーシング１０に対する相対移動を規制する支持部１８ａと、この支持部１８ａからステータ５ｂの径方向内側へ延在する締結部１８ｂと、を有し、モータケーシング１０は、その内周面から締結部１８ｂと対応する位置まで延び、締結部１８ｂとボルト１９により共締めされるステータハウジング固定部１０ａを有する。これにより、ステータハウジング１８とモータケーシング１０とを、ステータハウジング１８の最外周よりも径方向内側の位置でボルト締結する構成を実現できる。
【００３４】
(3) ステータハウジング１８とモータケーシング１０とのボルト締結位置を、ステータハウジング１８へのステータ５ｂの組み付け方向と反対側に設定したため、ステータ５ｂの組み付け性を確保することができる。
【００３５】
（他の実施例）
以上、本発明を実施するための最良の形態を、図面に基づく実施例１により説明したが、本発明の具体的な構成は、実施例１に示したものに限定されるものではなく、発明の要旨を変更しない程度の設計変更等があっても本発明に含まれる。
【００３６】
例えば、実施例１では、本発明をフロントエンジン・リアホイールドライブ式ハイブリッド車両に適用した例を示したが、エンジンと自動変速機との間に介装したモータジェネレータを収容するモータケーシングと、モータジェネレータのステータをモータケーシング内で支持するステータハウジングと、を有するハイブリッド車両の駆動装置であれば、本発明を適用可能であり、実施例１と同様の作用効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】実施例１のハイブリッド車両の駆動装置を備えたフロントエンジン・リアホイールドライブ式ハイブリッド車両のパワートレインを示す図である。
【図２】実施例１のモータケーシングの要部縦断面図である。
【図３】実施例１のモータケーシングの要部軸方向断面図である。
【符号の説明】
【００３８】
１  エンジン
１ａ  クランクシャフト
２  左右後輪
３  自動変速機
３ａ  変速機入力軸
３ｂ  変速機出力軸
４  軸
５  モータジェネレータ
５ａ  ロータ
５ｂ  ステータ
６  第１クラッチ
７  第２クラッチ
８  ディファレンシャルギア装置
１０  モータケーシング
１０ａ  ステータハウジング固定部
１０ｂ  雄ねじ部
１０ｃ  開口部
１１  変速機ケーシング
１１ａ  縦壁部
１２  クラッチ駆動機構
１３  反力支持部材
１４  ベアリング
１５  ロータ支持軸
１６  ベアリング
１７  ポンプケース
１８  ステータハウジング
１８ａ  支持部
１８ｂ  締結部
１８ｃ  ボルト穴
１９，２０  ボルト
２１，２２，２３  Ｏリング
【図１】
0005082866.tif 000002
【図２】
0005082866.tif 000003
【図３】
0005082866.tif 000004