(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピンが挿通される前後挿通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前挿通部と他のリンクの後挿通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピンおよび複数の第２ピンとを備え、第１ピンと第２ピンとが相対的に転がり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされ、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方のピンの端面がプーリに接触するとともに、端面がプーリに接触するピンについて、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されている動力伝達チェーンにおいて、
相対的に長いピンのプーリに接触する端面の曲率半径が、相対的に短いピンのプーリに接触する端面の曲率半径より大きくなされていることを特徴とする動力伝達チェーン。
【請求項２】
ピンが挿通される前後挿通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前挿通部と他のリンクの後挿通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピンおよび複数の第２ピンとを備え、第１ピンと第２ピンとが相対的に転がり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされ、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方のピンの端面がプーリに接触するとともに、端面がプーリに接触するピンについて、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されている動力伝達チェーンにおいて、
相対的に長いピンの硬度が、相対的に短いピンの硬度より高くなされていることを特徴とする動力伝達チェーン。
【請求項３】
円錐面状のシーブ面を有する第１のプーリと、円錐面状のシーブ面を有する第２のプーリと、これら第１および第２のプーリに掛け渡される動力伝達チェーンとを備え、動力伝達チェーンが請求項１または２の動力伝達装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、動力伝達チェーン、さらに詳しくは、自動車等の車両の無段変速機（ＣＶＴ）に好適な動力伝達チェーンおよび動力伝達装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用無断変速機として、図８に示すように、円錐面状のシーブ面を有する固定シーブ(2a)および円錐面状のシーブ面を有する可動シーブ(2b)を有しエンジン側に設けられたドライブプーリ(2)と、固定シーブ(3b)および可動シーブ(3a)を有し駆動輪側に設けられたドリブンプーリ(3)と、両者間に架け渡された無端状動力伝達チェーン(1)とからなり、油圧アクチュエータによって可動シーブ(2b)(3a)を固定シーブ(2a)(3b)に対して接近・離隔させることにより、油圧でチェーン(1)をクランプして接触させ、この接触部の摩擦力によりトルクを伝達するものが知られている。
【０００３】
動力伝達チェーンとしては、特許文献１に、ピンが挿通される前後挿通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前挿通部と他のリンクの後挿通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピンおよび複数の第２ピンとを備え、第１ピンと第２ピンとが相対的に転がり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされ、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方のピンの端面がプーリに接触し、端面がプーリに接触するピンについて、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されているものが提案されている。
【特許文献１】特開２００６−２４２３７４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１の動力伝達チェーンでは、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されていることにより、騒音抑制効果を得ている。そして、この２種類のピンは、同じ断面形状および同じ端面形状とされ、これにより、耐摩耗性が同等となり、騒音抑制効果が持続するものと考えられていた。しかし、ピンの磨耗量に着目して耐久試験を行ったところ、相対的に長いピンの磨耗量が短いピンの磨耗量に比べて大きいことが判明した。したがって、チェーンを長期間にわたって使用した場合、相対的に長さが異なる２種類のピンをランダムに配置することにより得られるはずの騒音抑制効果が得られなくなる可能性がある。
【０００５】
この発明の目的は、相対的に長さが異なる２種類のピンについて、当初に設定したランダム配置の状態が保持でき、騒音抑制効果を保持することができる動力伝達チェーンおよび動力伝達装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の発明による動力伝達チェーンは、ピンが挿通される前後挿通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前挿通部と他のリンクの後挿通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピンおよび複数の第２ピンとを備え、第１ピンと第２ピンとが相対的に転がり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされ、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方のピンの端面がプーリに接触するとともに、端面がプーリに接触するピンについて、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されている動力伝達チェーンにおいて、相対的に長いピンのプーリに接触する端面の曲率半径が、相対的に短いピンのプーリに接触する端面の曲率半径より大きくなされていることを特徴とするである。
【０００７】
第１ピンは、横断面が略小判形状とされ、その軸方向がチェーンの進行方向に対し、ほぼ直交するように配置される。この明細書においては、第１ピンの横断面形状の長手方向を上下方向といい、これに直交する方向を前後方向というものとする。
【０００８】
この発明による動力伝達チェーンでは、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方がプーリと接触して摩擦力により動力伝達する。いずれか一方のピンがプーリと接触するチェーンにおいては、第１ピンおよび第２ピンのうちのいずれか一方は、このチェーンが無断変速機で使用される際にプーリに接触する方のピン（以下では、「第１ピン」または「ピン」と称す）とされ、他方は、プーリに接触しない方のピン（インターピースまたはストリップと称されており、以下では、「第２ピン」または「インターピース」と称す）とされる。この場合、通常、プーリに接触する第１ピンは、第２ピンより前後方向の幅が大きくされ、その転がり接触面がインボリュートとされ、第２ピンの転がり接触面が平坦面とされる。
【０００９】
プーリとの当接によりピンの端面に生じる圧力（接触面圧）は、（チェーンを挟持するプーリの力）÷（プーリに接触するピンの面積）により表わされ、プーリに接触するピンの面積は、曲率半径を大きくするほど増大し、曲率半径を小さくするほど減少する。
【００１０】
プーリと接触するピンの端面は、プーリとの当接が容易となるように湾曲して形成される。端面の曲率半径が小さいピンとプーリとが当接すると、ピンの端面の一部に接触圧力が集中し、磨耗が増大するのに対し、端面の曲率半径が大きいピンとプーリとが当接すると、ピンの端面の一部への接触面圧の集中が回避され、磨耗の増大が抑制される。
【００１１】
第２の発明による動力伝達チェーンは、ピンが挿通される前後挿通部を有する複数のリンクと、一のリンクの前挿通部と他のリンクの後挿通部とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピンおよび複数の第２ピンとを備え、第１ピンと第２ピンとが相対的に転がり接触移動することにより、リンク同士の長さ方向の屈曲が可能とされ、第１ピンおよび第２ピンの少なくとも一方のピンの端面がプーリに接触するとともに、端面がプーリに接触するピンについて、相対的に長さが異なる２種類のピンがランダムに配置されている動力伝達チェーンにおいて、相対的に長いピンの硬度が、相対的に短いピンの硬度より高くなされていることを特徴とするものである。
【００１２】
長いピンの硬度は、熱処理条件を変更することにより短いピンの硬度より高くなされ、その値は、短いピンより１度高くてもよいが、２度以上が好ましい。また、長いピンの硬度は、接触面圧が大きいほどより高くなされ、長いピンの磨耗量と短いピンの磨耗量との差が無くなるように、その値が適宜決定される。
【００１３】
ピン（インターピース）は前後挿通部に緩く嵌め入れられてもよく固定されてもよく、前後挿通部にピンを固定する場合は、例えば、機械的圧入による挿通部内縁とピン外周面との嵌合固定とされるが、これに代えて、焼き嵌めまたは冷やし嵌めによってもよい。１つの挿通部には、ピンとインターピースとがチェーンの長さ方向に対向するように嵌め合わせられ、このうちのいずれか一方がリンクの挿通部の周面に嵌合固定される。嵌合固定は、挿通部の長さ方向に対して直交する部分の縁（上下の縁）で行われることが好ましい。この嵌合固定の後、予張力付与工程において予張力が付与されることにより、リンクのピン固定部（ピン圧入部）に均等にかつ適正な残留圧縮応力が付与される。この圧入は、ピンおよびインターピースの上下縁部とピン固定部およびインターピース固定部の上下縁部との間において行われており、その圧入代は０．００５ｍｍ〜０．１ｍｍとされる。
【００１４】
リンクは、例えば、ばね鋼や炭素工具鋼製とされる。リンクの材質は、ばね鋼や炭素工具鋼製に限られるものではなく、軸受鋼などの他の鋼でももちろんよい。第１ピンおよび第２ピンは、異なる断面形状であってもよく、同一形状であってもよい。また、リンクは、前後挿通部がそれぞれ独立の貫通孔（柱有りリンク）とされていてもよく、前後相通孔が１つの貫通孔（柱無しリンク）とされていてもよい。ピンの材質としては、軸受鋼などの適宜な鋼が使用される。
【００１５】
従来の長さが異なる２種類の第１ピンについて、ピンの磨耗量に着目して耐久試験を行った結果、相対的に長いピンの磨耗量は、短いピンの磨耗量に比べて大きいことが判明した。この結果から、第１ピンがランダムに配置されることにより得られるはずの騒音抑制効果が得られなくなる可能性がある。そこで、上記第１の発明のように、相対的に長いピンの端面の曲率半径Ｒ１を、短いピンの端面の曲率半径Ｒ２よりも大きくすると（Ｒ１＞Ｒ２）、長いピンの磨耗量が、従来の長いピンの磨耗量よりも小さくなる。これにより、長いピンの磨耗量と短いピンの磨耗量との差が無くなり、２種類の第１ピンがランダムに配置されることによる騒音抑制効果を保持することができる。
【００１６】
また、上記第２の発明のように、相対的に長いピンの硬度が短いピンの硬度よりも高くなされると、長いピンの磨耗量が従来の長いピンの磨耗量よりも小さくなり、長いピンの磨耗量と短いピンの磨耗量との差が無くなる。これにより、第１の発明の効果と同様に、２種類の第１ピンがランダムに配置されることによる騒音抑制効果を保持することができる。
【００１７】
上記の動力伝達チェーンは、いずれか一方のピン（インターピース）が他方のピン（インターピース）よりも短くされ、長いほうのピンの端面が無段変速機のプーリの円錐状シーブ面に接触し、この接触による摩擦力により動力を伝達するものであることが好ましい。各プーリは、円錐状のシーブ面を有する固定シーブと、固定シーブのシーブ面に対向する円錐状のシーブ面を有する可動シーブとからなり、両シーブのシーブ面間にチェーンを挟持し、可動シーブを油圧アクチュエータによって移動させることにより、無段変速機のシーブ面間距離にしたがってチェーンの巻き掛け半径が変化し、スムーズな動きで無段の変速を行うことができる。
【００１８】
この発明による動力伝達装置は、第１または第２の発明において、円錐面状のシーブ面を有する第１のプーリと、円錐面状のシーブ面を有する第２のプーリと、これら第１および第２のプーリに掛け渡される動力伝達チェーンとを備え、動力伝達チェーンが上記に記載のものとされる。
【００１９】
この動力伝達装置は、自動車などの車両の無段変速機（ＣＶＴ）としての使用に好適なものとなる。
【発明の効果】
【００２０】
この発明の動力伝達チェーンによると、長さが異なる２種類の第１ピンにおいて、相対的に長いピンの磨耗量が小さくなり、長いピンの磨耗量と短いピンの磨耗量との差が無くなるので、２種類の第１ピンがランダムに配置されることによる騒音抑制効果を保持することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、図面を参照して、この発明の実施形態について説明する。以下の説明において、上下は、図２の上下をいい、前後については、同図の右を前、左を後というものとする。
【００２２】
図１から図３は、第１の発明による動力伝達チェーン(1)の実施形態を示している。
【００２３】
図１は、第１の発明の動力伝達チェーンの一部を示しており、動力伝達チェーン(1)は、ピン(14)(15)が挿通される前後挿通部(12)(13)を有する複数のリンク(11)と、一のリンク(11)の前挿通部(12)と他のリンク(11)の後挿通部(13)とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク(11)同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピン（ピン）(14)および複数の第２ピン（インターピース）(15)とを備え、第１ピン(14)と第２ピン(15)とが相対的に転がり接触移動することにより、リンク(11)同士の長さ方向の屈曲が可能とされている。インターピース(15)は、ピン(14)よりも短くなされ、両者(14)(15)は、ピン(14)が後側に、インターピース(15)が前側に配置された状態で対向させられている。
【００２４】
チェーン(1)は、幅方向同位相の複数のリンク(11)で構成されるリンク列を進行方向（前後方向）に３つ並べて１つのリンクユニットとし、この３列のリンク列からなるリンクユニットを進行方向に複数連結して形成されている。この実施形態では、リンク(11)枚数が９枚のリンク列とリンク(11)枚数が８枚のリンク列２つとが１つのリンクユニットとされている。
【００２５】
図２に示すように、前挿通部(12)は、ピン(14)が移動可能に嵌め合わせられるピン可動部(12a)およびインターピース(15)が固定されるインターピース固定部(12b)からなり、後挿通部(13)は、ピン(14)が固定されるピン固定部(13a)およびインターピース(15)が移動可能に嵌め合わせられるインターピース可動部(13b)からなる。
【００２６】
チェーン幅方向に並ぶリンク(11)を連結するに際しては、一のリンク(11)の前挿通部(12)と他のリンク(11)の後挿通部(13)とが対応するようにリンク(11)同士が重ねられ、ピン(14)が一のリンク(11)の後挿通部(13)に固定されかつ他のリンク(11)の前挿通部(12)に移動可能に嵌め合わせられ、インターピース(15)が一のリンク(11)の後挿通部(13)に移動可能に嵌め合わされかつ他のリンク(11)の前挿通部(12)に固定される。そして、このピン(14)とインターピース(15)とが相対的に転がり接触移動することにより、リンク(11)同士の長さ方向（前後方向）の屈曲が可能とされる。
【００２７】
ピン(14)を基準としたピン(14)とインターピース(15)との接触位置の軌跡は、インボリュート曲線とされており、この実施形態では、ピン(14)の転がり接触面(14a)が断面において半径Ｒｂ、中心Ｍの基礎円を持つインボリュート形状を有し、インターピース(15)の転がり接触面(15a)が平坦面（断面形状が直線）とされている。これにより、各リンク(11)がチェーン(1)の直線部分から円弧部分へまたは円弧部分から直線部分へと移行する際、後挿通部(13)においては、インターピース(15)がインターピース可動部(13b)内を固定状態のピン(14)に対してその転がり接触面(15a)がピン(14)の転がり接触面(14a)に転がり接触（若干のすべり接触を含む）しながら移動し、前挿通部(12)においては、ピン(14)が固定状態のインターピース(15)に対してその転がり接触面(14a)がインターピース(15)の転がり接触面(15a)に転がり接触（若干のすべり接触を含む）しながらピン可動部(12a)内を移動する。なお、符号ＡおよびＢで示す箇所は、チェーン(1)の直線部分においてピン(14)とインターピース(15)とが接触している線（断面では点）であり、ＡＢ間の距離がピッチである。
【００２８】
この動力伝達チェーン(1)は、相対的に長さが異なる２種類のピン(14)がランダムでリンク(11)に配置されていることにより、騒音抑制効果を得ている。長いピン(14)の端面および短いピン(14)の端面には、接触領域(14b)(14c)が、それぞれ楕円形状で示されており、この接触領域(14b)(14c)が各プーリ(2)(3)のシーブ面(2c)(2d)と接触するようになっている。接触領域(14b)(14c)の中心には、接触中心点Ｍ１、Ｍ２がそれぞれ示されており、短いピン(14)の接触中心点Ｍ２は、長いピン(14)の接触中心点Ｍ１よりも０．１ｍｍほど上側の位置（オフセット）とされている。
【００２９】
図３は、第１の発明による動力伝達チェーン(1)に使用されるピン(14)を示している。図３（ａ）は、相対的に長いピン(14)を示しており、図３（ｂ）は、相対的に短いピン(14)を示している。
【００３０】
第１の発明に使用されているピン(14)は、図３（ａ）の長いピン(14)の端面の曲率半径Ｒ１が、同３（ｂ）の短いピン(14)の端面の曲率半径Ｒ２よりも大きくなされている（Ｒ１＞Ｒ２）ことを特徴とするものである。
【００３１】
図３（ａ）および（ｂ）に示すように、ピン(14)の端面は、プーリ(2)(3)との当接が容易となるように湾曲して形成されている。
【００３２】
図３（ａ）に示す長いピン(14)の両端面における接触中心点Ｍ１の間の距離は２４ｍｍとされている。これと同様に、図３（ｂ）に示す短いピン(14)の両端面における接触中心点Ｍ２の間の距離は２４ｍｍとされている。また、長いピン(14)の長さと短いピン(14)の長さとの差は、ピン(14)の中心線を基準に判断すると３９μmとされている。
【００３３】
この動力伝達チェーン(1)は、必要な数のピン(14)およびインターピース(15)を台上に垂直状に保持した後、リンク(11)を１つずつあるいは数枚まとめて圧入していくことにより製造される。この圧入は、ピン(14)およびインターピース(15)の上下縁部において行われており、その圧入代は０．００５ｍｍ〜０．１ｍｍとされている。このように、ピン(14)およびインターピース(15)の固定は、例えば、機械的圧入により嵌合固定されるが、これに変えて、焼き嵌めまたは冷やし嵌めによってもよい。
【００３４】
従来の長さが異なる２種類のピンについて、ピンの磨耗量に着目して耐久試験を行った結果、長いピンの磨耗量は、短いピンの磨耗量に比べて大きいことが判明した。この結果から、ピンがランダムに配置されることにより得られるはずの騒音抑制効果が得られなくなる可能性があった。そこで、第１の発明のように、長いピン(14)のプーリ(2)(3)に接触する端面の曲率半径Ｒ１が、短いピン(14)のプーリ(2)(3)に接触する端面の曲率半径Ｒ２よりも大きくなされると、長いピン(14)の接触領域(14b)が増え、プーリ(2)(3)との当接により長いピン(14)に生じる圧力（接触面圧）が分散されて小さくなるので、長いピン(14)の磨耗量が従来の長いピンの磨耗量より小さくなる。これにより、長いピン(14)の磨耗量と短いピン(14)の磨耗量との差が無くなり、２種類のピン(14)をランダムに配置した状態が保持できるので、騒音抑制効果を保持することができる。
【００３５】
図４から図６は、第２の発明による動力伝達チェーン(1)の実施形態を示している。以下の説明において、第１の発明と同じ構成には同じ符号を付しその説明を省略する。
【００３６】
図４は、第２の発明の動力伝達チェーンの一部を示しており、動力伝達チェーン(1)は、ピン(15)(16)が挿通される前後挿通部(12)(13)を有する複数のリンク(11)と、一のリンク(11)の前挿通部(12)と他のリンク(11)の後挿通部(13)とが対応するようにチェーン幅方向に並ぶリンク(11)同士を連結する前後に並ぶ複数の第１ピン（ピン）(16)および複数の第２ピン（インターピース）(15)とを備え、第１ピン(16)と第２ピン(15)とが相対的に転がり接触移動することにより、リンク(11)同士の長さ方向の屈曲が可能とされている。インターピース(15)は、ピン(16)よりも短くなされ、両者(15)(16)は、ピン(16)が後側に、インターピース(15)が前側に配置された状態で対向させられている。
【００３７】
第２の発明による動力伝達チェーン(1)は、第１の発明と同様に、相対的に長さが異なる２種類のピン(16)がランダムでリンク(11)に配置されていることにより、騒音抑制効果を得ている。
【００３８】
図５に示すように、長いピン(16)の端面および短いピン(16)の端面には、接触領域(16a)(16b)が、それぞれ楕円形状で示されており、この接触領域(16a)(16b)が各プーリ(2)(3)のシーブ面(2c)(2d)と接触するようになっている。接触領域(16a)(16b)の中心には、接触中心点Ｍ３、Ｍ４がそれぞれ示されており、短いピン(16)の接触中心点Ｍ４は、長いピン(16)の接触中心点Ｍ３よりも０．１ｍｍほどオフセットされている。
【００３９】
図６（ａ）は、相対的に長いピン(16)を示しており、図６（ｂ）は、相対的に短いピン(16)を示している。
【００４０】
第２の発明に使用されているピン(16)は、図６（ａ）の長いピン(16)の硬度が、図６（ｂ）の短いピン(16)の硬度よりも高くなされていることを特徴とするものである。
【００４１】
図６（ａ）および（ｂ）に示すように、各ピン(16)は、同じ断面形状および同じ端面形状とされており、各ピン(16)の端面は、プーリ(2)(3)との当接が容易となるように湾曲して形成されている。
【００４２】
図６（ａ）に示す長いピン(16)の両端面における接触中心点Ｍ３の間の距離は２４ｍｍとされている。これと同様に、図６（ｂ）に示す短いピン(16)の両端面における接触中心点Ｍ４の間の距離は２４ｍｍとされている。また、長いピン(16)の長さと短いピン(16)の長さとの差は、ピン(16)の中心線を基準に判断すると３９μmとされている。
【００４３】
従来の長さが異なる２種類のピンについて、ピンの磨耗量に着目して耐久試験を行った結果、長いピンの磨耗量は、短いピンの磨耗量に比べて大きいことが判明した。この結果から、ピンがランダムに配置されることにより得られるはずの騒音抑制効果が得られなくなる可能性がある。そこで、第２の発明のように、長いピン(16)の硬度が、短いピン(16)の硬度よりも高くなされていると、長いピン(16)の磨耗量が減少し、長いピン(16)の磨耗量と短いピン(16)の磨耗量との差が無くなる。これにより、２種類のピン(16)をランダムに配置した状態が保持できるので、騒音抑制効果を保持することができる。
【００４４】
上記の動力伝達チェーン(1)では、ピン(14)(16)の上下移動の繰り返しにより、多角形振動が生じ、これが騒音の要因となるが、ピン(14)(16)とインターピース(15)とが相対的に転がり接触移動しかつピン(14)(16)を基準としたピン(14)(16)とインターピース(15)との接触位置の軌跡が円のインボリュートとされていることにより、ピン(14)(16)およびインターピース(15)の接触面がともに円弧面である場合などと比べて、振動を小さくすることができ、騒音を抑制することができる。
【００４５】
上記の動力伝達チェーン(1)は、図８に示したＣＶＴで使用されるが、この際、図７に示すように、インターピース(15)の端面がプーリ(2)の固定シーブ(2a)および可動シーブ(2b)の各円錐状シーブ面(2c)(2d)に接触しない状態で、ピン(14)(16)の端面がプーリ(2)の円錐状シーブ面(2c)(2d)に接触し、この接触による摩擦力により動力が伝達される。ピン(14)(16)とインターピース(15)とは、上述のように、各可動部(12a)(13b)に案内されて転がり接触移動するので、プーリ(2)のシーブ面(2c)(2d)に対してピン(14)(16)はほとんど回転しないことになり、摩擦損失が抑制し、高い動力伝達率が確保される。
【００４６】
なお、上記において、１つの挿通部(12)(13)内のピン(14)(16)およびインターピース(15)は、いずれか一方がリンク(11)に対して移動不可能とされているが、両方ともが移動可能（リンク(11)に圧入されているのではなく、緩く嵌め入れられているだけ）とされていてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】図１は、第１の発明による動力伝達チェーンの１実施形態の一部を示す平面図である。
【図２】図２は、第１の発明に使用されるリンクの拡大側面図である。
【図３】図３（ａ）は、図２のａ−ａ線に沿う断面図である。同図（ｂ）は、図２のｂ−ｂ線に沿う断面図である。
【図４】図４は、第２の発明による動力伝達チェーンの１実施形態の一部を示す平面図である。
【図５】図５は、第２の発明に使用されるリンクの拡大側面図である。
【図６】図６（ａ）は、図５のａ−ａ線に沿う断面図である。同図（ｂ）は、図５のｂ−ｂ線に沿う断面図である。
【図７】図７は、動力伝達チェーンがプーリに取り付けられた状態を示す正面図である。
【図８】図８は、無段変速機を示す斜視図である。
【符号の説明】
【００４８】
(1)                 動力伝達チェーン
(2)(3)             プーリ
(2a)(3b)             固定シーブ
(2b)(3a)             可動シーブ
(2c)(2d)             円錐状シーブ面
(11)               リンク
(12)               前挿通部
(13)               後挿通部
(14)(16)             ピン（第１ピン）
(14b)(14c)(16a)(16b) 接触領域
(15)               インターピース（第２ピン）
【図１】
0004910978.tif 000002
【図２】
0004910978.tif 000003
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0004910978.tif 000009