(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
浮き屋根式タンクの浮き屋根外周部に設けてあるポンツーンの上面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の上り勾配となる角度範囲とするようにし、且つ該ポンツーンの下面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の下り勾配となる角度範囲とするようにした構成を有することを特徴とする浮き屋根の応力低減装置。
【請求項２】
ポンツーンの上方位置に、該ポンツーンの上面を覆う大きさとしてあるカバーを、径方向内側から外向きに上り勾配を有するように傾斜させて取り付けた請求項１記載の浮き屋根の応力低減装置。
【請求項３】
ポンツーンの下面の外周縁部に、ガス漏洩防止カバーを下方へ突出するように設けた請求項１又は２記載の浮き屋根の応力低減装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、石油タンク等の貯蔵液体の上に浮き屋根を設けてなる形式の浮き屋根式タンクにて、タンク内部の貯蔵液体に生じるスロッシングに伴って浮き屋根が振動する際に、該浮き屋根に作用する応力を低減させることができるようにするための浮き屋根の応力低減装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
気化する虞が比較的低い流体である原油や石油を貯蔵する大型のタンクとしては、浮き屋根式の貯蔵タンクが多く用いられている。図１３（イ）（ロ）はシングルデッキ形式の浮き屋根を具備した浮き屋根式タンクの一般的な構成を示すもので、基礎上に据え付けられた底板１２と、該底板１２の上側に立設された円筒状の側板１３とからなる上部の開放されたタンク本体１１を備え、更に、上記タンク本体１１の内部に貯蔵された液体１４の液面上に浮かべて使用する浮き屋根１５を備えた構成としてある。上記浮き屋根１５は、中央部のデッキ１６の外周に、浮力を与えるためのポンツーン１７を設けた構成としてある。１８は上記浮き屋根１５の外周と上記側板１３の内周面との隙間を埋めるためのシール機構、１９は雨水の流入を抑えるためのウェザーシールドである（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
上記ポンツーン１７は、同心状に配置した円筒シェル形状の内リム１７ａ及び外リム１７ｂと、上面を形成する上部デッキ１７ｃと、下面を形成する下部デッキ７ｄとからなる構成として、上記内リム１７ａの内周面における上下方向の所要高さ位置に、上記デッキ１６の外周端部を連結するようにしてある。又、通常は、ポンツーン１７の上面に、径方向内側から外向きに３度〜４度程度の上り勾配を設けるようにして、ポンツーン１７上に降った雨水が、該ポンツーン１７の上面の勾配に応じてデッキ１６側へ流れるようにし、これにより、ポンツーン１７上に降った雨水が浮き屋根１５の外周とタンク本体１１の側板１３との間へ流れ込む虞を未然に防止できるようにしてある。なお、上記ポンツーン１７よりデッキ１６に集められた雨水は、デッキ１６上に降った雨水と共に、該デッキ１６の所要個所に接続してあるルーフドレン配管２０を介して外部へ排出させるようにしてある。
【０００４】
一方、上記ポンツーン１７の下面には、通常、径方向内側から外向きに３度〜４度程度の下り勾配を設けて、ポンツーン１７の下方の貯蔵液体１４で発生する蒸発ガスが、該ポンツーン１７の下面の勾配に沿って上昇してデッキ側へ集められるようにすることで、該貯蔵液体１４の蒸発ガスが上記浮き屋根１５の外周と上記側板１３の内周面との隙間に設けてあるシール機構１８のシール隙間より外部へ漏洩する虞を未然に防止できるようにしてある。
【０００５】
ところで、地震発生時に、その地震波が上記浮き屋根式タンクのスロッシング周期成分を含む場合、上記浮き屋根式タンク内の貯蔵液体１４にスロッシングが励起される。上記浮き屋根式タンク内の貯蔵液体１４のスロッシングは、浮き屋根１５のピッチング振動を引き起こし、このスロッシングによる浮き屋根１５の振動は、地震の長周期成分に共振して大きく成長するため、上記浮き屋根１５に大きな応力が作用するようになる。
【０００６】
この点に鑑みて、本発明者等は、先の出願（特願２００７−２８５８７１号）において、浮き屋根式タンクの解析モデルを用いて、浮き屋根式タンクにおける浮き屋根１５について、変分原理から基礎式を導き、次に、モード展開法によって時間に関する非線形常微分方程式を導いて、この非線形常微分方程式を解くことで、貯蔵液体１４のスロッシングにより上記浮き屋根１５に作用する応力を算出できるようにした浮き屋根式タンクにおける浮き屋根の過大応力予測方法を提案している。
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−２１９７６９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ところが、上記図１３（イ）（ロ）に示した如き従来の浮き屋根式タンクの浮き屋根１５では、貯蔵液体１４のスロッシングによる浮き屋根１５の振動が、地震時に長周期成分に共振して大きく成長して、浮き屋根１５に大きな応力が作用するようになると、該浮き屋根１５のポンツーン１７に生じる応力が大きくなり易いというのが実状であり、このようにポンツーン１７に生じる大きな応力によって該ポンツーン１７に作用する破損が生じると、該破損部分よりポンツーン１７の内部に貯蔵液体１４が浸入して浮力が消失し、浮き屋根１５が貯蔵液体１４に沈下する虞も懸念される。
【０００９】
そのために、上記のような貯蔵液体１４のスロッシング時に浮き屋根１５に作用する応力によってポンツーン１７に大きな応力が生じて破損に繋がる虞を未然に防止できるようにするために、貯蔵液体１４にスロッシングが生じても、浮き屋根１５のポンツーン１７に生じる応力を低減できるようにすることが望まれてきている。
【００１０】
そこで、本発明者等は、浮き屋根式タンクの貯蔵液体のスロッシングに伴って浮き屋根に応力が作用する際、ポンツーンに生じる応力を低減できるようにするための工夫、研究を重ねた結果、本発明者等が先の出願（特願２００７−２８５８７１号）で提案している浮き屋根式タンクにおける浮き屋根の過大応力予測方法で用いている解析手法を利用して、浮き屋根の構造と、貯蔵液体のスロッシング時に該浮き屋根に対して作用する応力との関係について解析することで、貯蔵液体のスロッシング時に浮き屋根のポンツーンに作用する応力を低減させることが可能な浮き屋根の構造を見出して本発明をなした。
【００１１】
したがって、本発明の目的とするところは、浮き屋根式タンクの貯蔵液体のスロッシングに伴って浮き屋根のポンツーンに生じる応力を低減させることができる浮き屋根の応力低減装置を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、上記課題を解決するために、請求項１に対応して、浮き屋根式タンクの浮き屋根外周部に設けてあるポンツーンの上面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の上り勾配となる角度範囲とするようにし、且つ該ポンツーンの下面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の下り勾配となる角度範囲とするようにした構成とする。
【００１３】
又、上記構成において、ポンツーンの上方位置に、該ポンツーンの上面を覆う大きさとしてあるカバーを、径方向内側から外向きに上り勾配を有するように傾斜させて取り付けた構成とする。
【００１４】
更に、上記各構成において、ポンツーンの下面の外周縁部に、ガス漏洩防止カバーを下方へ突出するように設けた構成とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の浮き屋根の応力低減装置によれば、以下のような優れた効果を発揮する。
（１）浮き屋根式タンクの浮き屋根外周部に設けてあるポンツーンの上面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の上り勾配となる角度範囲とするようにし、且つ該ポンツーンの下面の径方向の勾配を、径方向内側から外向きに０．００２度〜１．５度の下り勾配となる角度範囲とするようにした構成としてあるので、浮き屋根式タンクの貯蔵液体のスロッシング時に、ポンツーンに生じる応力を低減させることができる。しかも、従来は最も大きな応力が作用していた該ポンツーンの外周縁部の下端部に生じる応力を効率よく低減させることができる。よって、上記貯蔵液体のスロッシング時における上記ポンツーンの破損を未然に防止する効果が期待できる。
（２）ポンツーンの上方位置に、該ポンツーンの上面を覆う大きさとしてあるカバーを、径方向内側から外向きに上り勾配を有するように傾斜させて取り付けた構成とすることにより、ポンツーンの上方から降る雨は、上記カバーで受けることができると共に、該カバー上に受けた雨水は、上記ポンツーンの上面の勾配に依存することなく、デッキ上へ流すことができる。
（３）ポンツーンの下面の外周縁部に、ガス漏洩防止カバーを下方へ突出するように設けた構成とすることにより、ポンツーンの下方の貯蔵液体で発生する蒸発ガスが、ポンツーンの下側から浮き屋根の外周側へ移動するのを阻止できる。よって、上記ポンツーンの下面の勾配に依存することなく、上記ポンツーンの下方の貯蔵液体で発生する蒸発ガスが、浮き屋根の外周に設けてあるシール機構のシール隙間より外部へ漏洩する虞を未然に防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を実施するための最良の形態を図面を参照して説明する。
【００１７】
図１は本発明の浮き屋根の応力低減装置の実施の一形態を示すもので、図１３（イ）（ロ）に示したと同様の構成としてある浮き屋根式タンクの浮き屋根１５におけるポンツーン１７の上面の勾配と下面の勾配を、従来に比して小さくするようにする。
【００１８】
具体的には、上記ポンツーン１７の上面における径方向内側から外向きに設ける上り勾配θの絶対値、及び、ポンツーン１７の下面における径方向内側から外向きに設ける下り勾配−θの絶対値とを、０．００２度〜１．５度の角度範囲としてなる構成とする。これにより、上記浮き屋根式タンクの貯蔵液体１４のスロッシング時に、ポンツーン１７に生じる応力、特に、該ポンツーン１７の外周縁部の下端部に生じることとなる応力を低減させることができるようになる。
【００１９】
更に、上記ポンツーン１７の上側に、該ポンツーン１７の上方を覆う雨水カバー２１を、径方向内側から外向きに、所要角度、雨水が流れ落ちる程度の上り勾配を有するように取り付ける。これにより、ポンツーン１７の上方から降る雨は、上記雨水カバー２１で受けることができるようにしてあり、雨水カバー２１上に受けた雨水は、上記ポンツーン１７の上面の勾配に依存することなく、該雨水カバー２１の勾配に応じてデッキ１６上へ流すことができるようにしてある。
【００２０】
更に又、ポンツーン１７の下面の外周縁部に、外リム１７ｂの下端から該外リム１７ｂを下方に向けて所要寸法延長するように突出するガス漏洩防止カバー２２を設ける。これにより、ポンツーン１７の下方の貯蔵液体１４で発生する蒸発ガスは、上記ガス漏洩防止カバー２２により、ポンツーン１７の下側から浮き屋根１５の外周とタンク本体１１の側板１３の内周面との隙間へ移動することを阻止できる。よって、上記ポンツーン１７の下面の勾配に依存することなく、上記ポンツーン１７の下方の貯蔵液体１４で発生する蒸発ガスが、シール機構１８のシール隙間より外部へ漏洩する虞を未然に防止できるようにしてある。
【００２１】
以下において、上記ポンツーン１７の上面及び下面の角度条件を上記所定の角度範囲に設定する理由について詳述する。
【００２２】
先ず、図２（イ）（ロ）に示す如く、図１３に示したと同様の構成としてある円筒形の浮き屋根式タンクを、該タンクの底板１２の中心を原点とするｘｙｚ座標空間内に配置して、任意の周方向角φでの断面が示してある浮き屋根式タンクの解析モデルを設定する。
【００２３】
図２（イ）における符号２３は、上記浮き屋根１５のデッキ１６の上面における径方向所要間隔位置に補強のために設けたスチフナである。又、ａは円筒形のタンク本体１１の半径、ｈは静定平衡時の貯蔵液体１４の深さである。又、図２（ロ）におけるｂは浮き屋根１５の半径、ｂ１はデッキ１６の半径、Ｈはポンツーン１７の外リム１７ｂの高さ寸法、Ｈ１はポンツーン１７の内リム１７ａにおけるデッキ１６取付位置から該内リム１７ａの上端までの上下方向寸法、Ｈ２はポンツーン１７の内リム１７ａにおけるデッキ１６取付位置から該内リム１７ａの下端までの上下方向寸法である。上記浮き屋根式タンクのその他の計算諸元は、従来、一般的に用いられている３万〜４万キロリットルの実機の一般形状を想定して以下の表１のように設定する。
【表１】
0005076813.tif 000002
【００２４】
以上の構成としてある解析モデルについて、加振加速度を、周方向波数１、半径方向１次のスロッシングモードの共振点近くの３波正弦波加振
【数１】
0005076813.tif 000003
をｘ方向に作用させる条件の下で、本発明者等が先の出願（特願２００７−２８５８７１号）で提案している浮き屋根式タンクにおける浮き屋根の過大応力予測方法で用いている解析手法を適用して、貯蔵液体１４のスロッシング時に浮き屋根１５に対して作用する応力について解析した。
【００２５】
図３は、上記の加振によりポンツーン１７の外リム１７ｂの最下点での鉛直方向変位を示す図である。実線は非線形解析による結果を、又、破線は線形解析による結果をそれぞれ示している。この図は、後で示す応力の応答がどの程度の浮き屋根変位に対して生じるかを見るための図である。
【００２６】
次に、図４のようにシェル要素の局所座標
ｓ：子午線方向座標
ζ：厚さ方向座標
を定義し、次の応力
【数２】
0005076813.tif 000004
について、応力の高くなる図５におけるポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた。その結果を図６に示す。
【００２７】
上記図６より、従来、一般的に用いられている浮き屋根式タンクでは、ポジション２に対し、半径方向面外応力として最も大きな応力が作用していることが判明した。しかも、上記ポジション２は、ポンツーン１７の外周部の下端に位置するため、該ポジション２の個所にてポンツーン１７に破損が生じると、ポンツーン１７の内部への貯蔵液体１４の浸入に即繋がると考えられる。
【００２８】
そこで、本発明者等は、浮き屋根式タンクの貯蔵液体１４のスロッシング時に浮き屋根１５のポンツーン１７に対して作用することとなる応力、特に、上記最も大きな応力として作用していたポジション２での半径方向面外応力を低減させることができるようにするための手段として、ポンツーン１７の上面と下面の勾配を小さくすることを考えた。
【００２９】
かかる考えに基づいて、上記ポンツーン１７の上面における径方向内側から外向きに設ける上り勾配θの絶対値、及び、ポンツーン１７の下面における径方向内側から外向きに設ける下り勾配−θの絶対値を、共に０．８度に低減させた条件を設定した。但し、ポンツーン１７は、保守、点検作業等のために内部に人が入ることがあるため、４０〜５０ｃｍ程度の高さ寸法が確保できるようにするために、デッキ１６からポンツーン１７の内リム１７ａの上端までの距離Ｈ１を０．２７ｍ、デッキ１６からポンツーン１７の内リム１７ａの下端までの距離Ｈ２を０．２２ｍに設定するようにしてある。以上の条件の下で、上記と同様にポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた。その結果を図７に示す。
【００３０】
上記図７を図６と比較することにより、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値を０．８度に低減させることに伴い、面外応力については、さほど大きくないポジション１での半径方向の応力が４８．２から６０．９へと増しているが、最も大きい応力が作用していたポジション２での応力が顕著に低減できる効果的な点が確認された。又、他のポジションの応力についても、軽微なものの増加を除いて減少傾向を示していることが判明した。面内応力については、ポジション３と１０での周方向応力に増加が見られるが、元が小さい値であるため比較的小さいレベルに留まっており、ポジション２と５での周方向応力が顕著に低減されていることが分かる。
【００３１】
更に、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値を、０．００２度まで低減した場合について、上記と同様にポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた。その結果を図８に示す。図８に示す面外応力は、図７に示す値と同程度ではあるが、図８に示す面内応力については、ポジション１，３，７，１０での周方向応力が図７に示す値より多少大きくなる傾向が見られたが、小さいレベルに留まっている。
【００３２】
又、ポンツーン１７の高さ寸法による応力への影響を調べるために、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値を、図６の場合と同様に０．８度にしたままで、デッキ１６からポンツーン１７の内リム１７ａの上端までの距離Ｈ１を０．３７ｍに増加させた場合について、ポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた。その結果を図９に示す。この場合にも、図９に示す面外応力は図７に示す値と同程度であり、図６に示す値からの応力の低減効果が保持されていることが判明した。ポジション３，４，６，１０での面内の周方向応力が図７に示す値より大きくなる傾向が見られるが、小さいレベルに留まっている。
【００３３】
応力の低減効果を時刻歴応答で見る一例として、図６の場合と同様に、表１の計算諸元に基いてポンツーン１７の上面の勾配を３度、下面の勾配を−４．４度とした条件の下で、ポジション２での半径方向の面外応力の応答を解析した結果を図１０（イ）に示す。又、図７の場合と同様に、ポンツーン１７の上面と下面の勾配の絶対値を０．８度まで低減させた条件の下で、ポジション２での半径方向の面外応力の応答を解析した結果を図１０（ロ）に示す。図１０（イ）（ロ）にて、実線は非線形解析による結果を、又、破線は線形解析による結果をそれぞれ示している。上記図１０（イ）と（ロ）の比較により、ポンツーン１７の上面と下面の勾配を、従来一般に採用されていた角度条件から、０．８度まで低減させることにより、応力を低減させることができることが明らかとなった。又、図１０（ロ）でもスロッシングの非線形性を考慮した方が、線形理論の場合より大きな応力となり、応力評価における非線形性の重要性が分かる。
【００３４】
上記図７では、ポンツーン１７の上面の径方向内側から外向きの上り勾配θと、ポンツーンの下面の径方向内側から外向きの下り勾配−θの絶対値を０．８度に設定した条件の下で、応力の低減効果があることが確認されたが、更に、ポンツーン１７の上下面の勾配の絶対値を、０．８度を中心に±０．２度ずつ変化させた場合における各ポジション１〜１０での応力値の変化を調べた。図１１（イ）（ロ）に周方向の面内応力の解析結果を、図１１（ハ）（ニ）に半径方向又は軸方向の面外応力の解析結果を、図１１（ホ）（ヘ）に周方向の面外応力の解析結果を示す。なお、半径方向又は軸方向の面内応力については、絶対値が最大でも４ＭＰａと小さいので記載を省略した。上記図１１（イ）（ロ）（ハ）（ニ）（ホ）（ヘ）の結果から、上記ポンツーン１７の上下面の勾配を多少変化させても、ポジション１〜１０での応力値の変化は小さく、得られる応力低減効果がポンツーンの上下面の勾配の小さい変動によって敏感に劣化するものではないことが確認された。
【００３５】
更に又、上述したように、浮き屋根式タンクの貯蔵液体１４のスロッシング時に浮き屋根１５のポンツーン１７に最も大きな応力として作用していたポジション２での半径方向面外応力を低減させるという目的に鑑みて、該ポジション２での半径方向の面外応力について、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値を、０．００２度、０．８度、２．５度、４．４度に設定してそれぞれ解析した結果を図１２（イ）に示す。この結果を基に、ポジション２の半径方向面外応力と、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値との相関をプロットしたグラフを図１２（ロ）に示す。
【００３６】
上記図１２（ロ）より、浮き屋根式タンクの貯蔵液体１４のスロッシングによって最も応力が大きく作用するポジション２の半径方向面外応力は、ポンツーン１７の上面及び下面の勾配の絶対値が大きくなると該応力の絶対値が大きくなり、ポンツーン１７の上下面の勾配の絶対値が１．５度付近より大きくなるに連れて、勾配増加に対する応力増大の変化率が大きくなると考えられることが明らかとなった。
【００３７】
以上のことから、本発明の浮き屋根の応力低減装置では、ポンツーン１７の上面の径方向内側から外向きの上り勾配θと、ポンツーンの下面の径方向内側から外向きの下り勾配−θの絶対値の定量的な範囲を、０．００２度〜１．５度と設定することとした。
【００３８】
このように、以上の構成としてある本発明の浮き屋根の応力低減装置によれば、表１に示した計算諸元は、一般的な浮き屋根式タンクの実機のものに近いため、貯蔵液体１４のスロッシング時に、ポンツーン１７に生じる応力を低減させることができる。しかも、従来は最も大きな応力が作用することとなっていた該ポンツーン１７の外周縁部の下端部に生じる応力を効率よく低減させることができる。よって、上記貯蔵液体１４のスロッシング時における上記ポンツーン１７の破損を未然に防止する効果が期待できる。
【００３９】
なお、本発明は、上記実施の形態にのみ限定されるものではなく、シングルデッキ型の浮き屋根を備えてなる浮き屋根式タンクであれば、表１に示した計算諸元の形状以外の形状を有する浮き屋根式タンクにおける浮き屋根にも適用できること、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々変更を加え得ることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の浮き屋根の応力低減装置の実施の一形態を示す概略切断側面図である。
【図２】本発明の導出に用いた浮き屋根式タンクの解析モデルを示すもので、（イ）は概略切断側面図、（ロ）は浮き屋根の詳細形状を示す切断側面図である。
【図３】３正弦波加振によりポンツーンの外リムの最下点に生じる鉛直方向変位を示す図である。
【図４】浮き屋根のシェル要素の局所座標を示す図である。
【図５】ポンツーンにおける時刻歴応答解析の対象としたポジション１〜１０の位置を示す図である。
【図６】表１の計算諸元の下で、ポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた結果を示す図である。
【図７】ポンツーンの上面と下面の勾配の絶対値を０．８度に低減させた条件の下で、ポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた結果を示す図である。
【図８】ポンツーンの上面と下面の勾配の絶対値を０．００２度に低減させた条件の下で、ポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた結果を示す図である。
【図９】図７と同様の条件の下で、デッキからポンツーンの内リムの上端までの距離を０．３７ｍに増加させた場合について、ポジション１〜１０での時刻歴応答解析を行い、該各ポジション１〜１０のそれぞれにおいて絶対値最大に達したときの値を求めた結果を示す図である。
【図１０】応力の低減効果を時刻歴応答で見るための解析結果を示すもので、（イ）は表１の計算諸元の下で、ポジション２での半径方向の面外応力の応答の解析結果を、（ロ）はポンツーンの上面と下面の勾配の絶対値を０．８度まで低減させた条件の下で、ポジション２での半径方向の面外応力の応答の解析結果をそれぞれ示す図である。
【図１１】ポンツーンの上下面の勾配の絶対値を０．８度を中心に±０．２度ずつ変化させた場合におけるポジション１〜１０での応力値の変化を調べた結果を示すもので、（イ）（ロ）は周方向の面内応力の解析結果を、（ハ）（ニ）は半径方向又は軸方向の面外応力の解析結果を、（ホ）（ヘ）は周方向の面外応力の解析結果を示す図である。
【図１２】ポジション２での半径方向の面外応力について解析した結果を示すもので、（イ）はポンツーンの上面及び下面の勾配の絶対値を所定の値に変化させた場合にそれぞれ得られる応力値を、（ロ）は（イ）の結果を基にポジション２の半径方向面外応力と、ポンツーンの上面及び下面の勾配の絶対値との相関をプロットしたグラフを示す図である。
【図１３】浮き屋根式タンクの一般的な構成を示すもので、（イ）は一部切断概略斜視図、（ロ）は浮き屋根の部分を拡大して示す切断側面図である。
【符号の説明】
【００４１】
１５  浮き屋根
１７  ポンツーン
２１  雨水カバー（カバー）
２２  ガス漏洩防止カバー
【図１】
0005076813.tif 000005
【図２】
0005076813.tif 000006
【図３】
0005076813.tif 000007
【図４】
0005076813.tif 000008
【図５】
0005076813.tif 000009
【図６】
0005076813.tif 000010
【図７】
0005076813.tif 000011
【図８】
0005076813.tif 000012
【図９】
0005076813.tif 000013
【図１０】
0005076813.tif 000014
【図１１】
0005076813.tif 000015
【図１２】
0005076813.tif 000016
【図１３】
0005076813.tif 000017