(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エポキシ樹脂、硬化剤、およびイソシアネートシランで表面処理した球状シリカを含有することを特徴とするプリプレグ用エポキシ樹脂組成物。
【請求項２】
フェノール性水酸基を有する硬化剤を含有することを特徴とする請求項１に記載のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１または２に記載のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を基材に含浸し、加熱乾燥により半硬化したものであることを特徴とするプリプレグ。
【請求項４】
請求項３に記載のプリプレグを複数枚積層し、さらに金属箔を積層した積層体を加熱加圧して成型したものであることを特徴とする積層板。
【請求項５】
請求項４に記載の積層板に導体パターンを形成したものであることを特徴とするプリント配線板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プリプレグ用エポキシ樹脂組成物、それを用いたプリプレグ、積層板、プリント配線板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電子機器などに使用されるプリント配線板は、ワニス状の熱硬化性樹脂組成物をガラスクロスなどの基材に含浸してプリプレグを作製し、このプリプレグを複数枚積層してさらにその片面または両面に銅箔などの金属箔を積層し、これを加熱加圧して成型することにより金属箔張り積層板を作製し、この積層板の表面の金属箔をプリント配線加工して導体パターンを形成することにより製造されている。
【０００３】
従来、プリプレグの基材に含浸する熱硬化性樹脂組成物として、エポキシ樹脂、硬化剤、および無機充填材などを配合したエポキシ樹脂組成物が広く用いられている。無機充填材としては、シリカなどが用いられており、プリント配線板の熱膨張率の低減とエポキシ樹脂組成物の流動性を両立させる点からは、球状シリカが好ましく用いられている。また、吸湿特性を向上させて絶縁信頼性を高めるために、シリカをエポキシシランカップリング剤などで表面処理することが知られている（特許文献１、２参照）。
【特許文献１】特開２００２−０８０６２４号公報
【特許文献２】特開２００４−２７７７２９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、無機充填材として、カップリング剤で表面処理したシリカを用いた場合であっても、吸湿によりプリント配線板の層間密着性の低下が起こり、絶縁信頼性の向上を阻む要因となっていた。
【０００５】
また、エポキシ樹脂の硬化剤としてフェノール性水酸基を有する硬化剤を用いることで、プリント配線板の吸湿特性を高めることができることが知られているが、フェノール性水酸基を有する硬化剤をカップリング剤で表面処理したシリカと組み合わせて用いた場合、シリカの表面処理による吸湿特性の向上効果が十分に発現しないという問題があった。
【０００６】
本発明は、以上の通りの事情に鑑みてなされたものであり、吸湿後のプリント配線板の層間密着性が向上し、プリント配線板の絶縁信頼性を高めることができるプリプレグ用エポキシ樹脂組成物、それを用いたプリプレグ、積層板、およびプリント配線板を提供することを課題としている。
【０００７】
また本発明は、フェノール性水酸基を有する硬化剤を用いた場合にも、シリカへのカップリング剤を用いた表面処理による吸湿特性の向上効果が十分に発現し、プリント配線板の絶縁信頼性をさらに高めることができるプリプレグ用エポキシ樹脂組成物、それを用いたプリプレグ、積層板、およびプリント配線板を提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、上記の課題を解決するために、以下のことを特徴としている。
【０００９】
第１に、本発明のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物は、エポキシ樹脂、硬化剤、およびイソシアネートシランで表面処理した球状シリカを含有することを特徴とする。
【００１０】
第２に、上記第１のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物において、フェノール性水酸基を有する硬化剤を含有することを特徴とする。
【００１１】
第３に、本発明のプリプレグは、上記第１または第２のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を基材に含浸し、加熱乾燥により半硬化したものであることを特徴とする。
【００１２】
第４に、本発明の積層板は、上記第３のプリプレグを複数枚積層し、さらに金属箔を積層した積層体を加熱加圧して成型したものであることを特徴とする。
【００１３】
第５に、本発明のプリント配線板は、上記第４の積層板に導体パターンを形成したものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
上記第１の発明によれば、無機充填材としてイソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いることで、吸湿後のプリント配線板の層間密着性を向上させることができ、プリント配線板の絶縁信頼性を高めることができる。
【００１５】
上記第２の発明によれば、無機充填材としてイソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いることで、上記第１の発明の効果に加え、フェノール性水酸基を有する硬化剤を用いた場合にも、球状シリカへの表面処理による吸湿特性の向上効果をプリント配線板に発現させることができる。さらに、この吸湿特性の向上効果と、上記した吸湿後のプリント配線板における層間密着性の向上効果により、プリント配線板の絶縁信頼性を大幅に高めることができる。
【００１６】
上記第３の発明によれば、上記第１および第２のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を用いているので、吸湿後のプリント配線板の層間密着性を向上させることができ、プリント配線板の絶縁信頼性を高めることができる。特に、フェノール性水酸基を有する硬化剤を用いた場合にも、球状シリカへの表面処理による吸湿特性の向上効果をプリント配線板に発現させることができ、この吸湿特性の向上効果と、上記した吸湿後のプリント配線板における層間密着性の向上効果により、プリント配線板の絶縁信頼性を大幅に高めることができる。
【００１７】
上記第４の発明によれば、上記第３のプリプレグを用いているので、吸湿後のプリント配線板の層間密着性を向上させることができ、プリント配線板の絶縁信頼性を高めることができる。特に、フェノール性水酸基を有する硬化剤を用いた場合にも、球状シリカへの表面処理による吸湿特性の向上効果をプリント配線板に発現させることができ、この吸湿特性の向上効果と、上記した吸湿後のプリント配線板における層間密着性の向上効果により、プリント配線板の絶縁信頼性を大幅に高めることができる。
【００１８】
上記第５の発明によれば、上記第４の積層板を用いているので、吸湿後の層間密着性を向上させることができ、絶縁信頼性を高めることができる。特に、フェノール性水酸基を有する硬化剤を用いた場合にも、球状シリカへの表面処理による吸湿特性の向上効果を発現させることができ、この吸湿特性の向上効果と、上記した吸湿後の層間密着性の向上効果により、絶縁信頼性を大幅に高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２０】
本発明で用いられるエポキシ樹脂は、１分子中に２個以上のエポキシ基を有するものであれば特に制限はないが、その具体例としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＡノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦノボラック型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、多官能型エポキシ樹脂、およびこれらを難燃化のためにハロゲン化したエポキシ樹脂などが挙げられる。これらのエポキシ樹脂は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２１】
本発明において、硬化剤としては、フェノール性水酸基を有する硬化剤が好ましく用いられる。フェノール性水酸基を有する硬化剤の具体例としては、クレゾールノボラック樹脂、フェノールノボラック樹脂、ビスフェノールＡノボラック樹脂などが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２２】
フェノール性水酸基を有する硬化剤の配合量は、好ましくは、フェノール性水酸基とエポキシ基との当量比（水酸基当量／エポキシ当量）が０．５〜１．５となる量である。当量比が小さ過ぎると、プリプレグ用エポキシ樹脂組成物の硬化特性が低下する場合があり、当量比が大き過ぎると、硬化剤が未反応で残り、プリント配線板の耐熱性、耐衝撃性などの性能が低下する場合がある。
【００２３】
本発明では、上記の硬化剤と共に、硬化反応を促進させるために硬化促進剤を併用してもよい。硬化促進剤としては、エポキシ樹脂の硬化反応を促進させるものであれば特に制限はないが、その具体例としては、２−エチル−４−メチルイミダゾール等のイミダゾール類、トリエチレンジアミン等の三級アミン類、トリフェニルホスフィン等の有機ホスフィン類などが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。硬化促進剤の配合量は、エポキシ樹脂と硬化剤の合計量に対して０．１〜５質量％が好ましい。
【００２４】
本発明では、無機充填材として、イソシアネートシランで表面処理した球状シリカ（溶融シリカ）が用いられる。球状シリカを用いることで、プリント配線板の厚み方向の線膨張を低減し、プリント配線板を強靱化することができると共に、エポキシ樹脂組成物の流動性を向上させることができる。
【００２５】
球状シリカの平均粒子径は、好ましくは２μｍ以下、より好ましくは０．３〜１μｍである。平均粒子径は、レーザー回折・散乱法で測定することができる。
【００２６】
表面処理した球状シリカの配合量は、プリプレグ用エポキシ樹脂組成物の全量に対して好ましくは３０〜９０質量％である。球状シリカの配合量が少な過ぎると、プリント配線板の熱膨張や吸水率を十分に小さくすることができなくなり、球状シリカの配合量が多過ぎると、プリプレグ用エポキシ樹脂組成物の流動性が低下する場合がある。
【００２７】
本発明において球状シリカを表面処理するカップリング剤として用いられるイソシアネートシランの具体例としては、下記式（１）で表されるものが挙げられる。
Ｙ−(ＣＨ2)ｎ−ＳｉＸ3（１）
（式中、Ｙは、イソシアネート基を示し、Ｘは、メトキシ基、エトキシ基、エチルオキシメトキシ基などの加水分解基を示し、ｎは整数を示す。）
【００２８】
球状シリカの表面処理に用いられるイソシアネートシランの具体例としては、γ−イソシアネートプロピルトリメトキシシラン、γ−イソシアネートプロピルトリエトキシシランなどが挙げられる。
【００２９】
イソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いた場合、イソシアネート基は硫黄原子を含まないため、積層板に対してドリル加工を行う際にドリルの折損を抑制することができる。
【００３０】
上記のカップリング剤を用いて球状シリカを表面処理する方法としては、公知の方法を適用することができ、その具体例としては、カップリング剤を直接噴霧するスプレー法、カップリング剤の希薄水溶液を調製して含浸処理する水溶液法、カップリング剤を有機溶媒で含浸処理する有機溶媒法などが挙げられる。
【００３１】
上記のカップリング剤による表面処理量は、球状シリカを基準として好ましくは０．４〜３．０質量％、より好ましくは０．８〜３．０質量％、さらに好ましくは０．８〜２．０質量％である。表面処理量を当該範囲内とすることで、吸湿特性の向上効果を十分に得ることができ、表面処理の効率も低下することがない。特に、表面処理量を０．８〜３．０質量％とすることで、吸湿後のプリント配線板における層間密着性が顕著に向上し、プリント配線板の絶縁信頼性を大幅に高めることができる。さらに、表面処理量を０．８〜２．０質量％とすることで、プリント配線板の耐熱性も良好なものとすることができる。
【００３２】
本発明のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物は、たとえば、上記のエポキシ樹脂、硬化剤、無機充填材、および必要に応じて他の成分を配合し、これをミキサー、ブレンダーなどを用いて均一に混合することによりワニスとして調製される。プリプレグ用エポキシ樹脂組成物は、溶媒で希釈するようにしてもよい。
【００３３】
このようにして調製されたプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を、ガラスクロス、有機基材などの基材に含浸した後、これを、たとえば１２０〜１８０℃程度の温度で加熱乾燥することにより、溶媒を除去すると共に、未硬化状態（Ａ−ステージ）から半硬化状態（Ｂ−ステージ）とし、これによりプリプレグが製造される。
【００３４】
そして、このようにして得られたプリプレグを複数枚積層し、さらに金属箔を積層したものを、たとえば、加熱温度１５０〜３００℃、圧力０．９８〜６．０ＭＰａの条件で、１０〜２４０分間加熱加圧して成型することにより、樹脂を半硬化状態（Ｂ−ステージ）から完全硬化状態（Ｃ−ステージ）とし、これにより積層板が製造される。金属箔は、プリプレグの片面または両面に積層され、たとえば厚さ３〜１０５μｍの銅箔、アルミニウム箔などが用いられる。
【００３５】
その後、積層板の片面または両面に配置された金属箔に、サブトラクティブ法などにより導体パターンを形成し、必要に応じてスルーホールの形成などの加工をすることによって、プリント配線板が製造される。
【００３６】
また、あらかじめ内層回路として導体パターンが形成された内層用基板（たとえば、上記のようにして得たプリント配線板）の片面または両面に、所定寸法に裁断されたプリプレグを所定枚数積層し、さらに金属箔を積層し、これを加熱加圧して成型することにより、多層プリント配線板に加工される多層積層板を製造することができる。この段階において、プリプレグの樹脂は、半硬化状態（Ｂ−ステージ）から完全硬化状態（Ｃ−ステージ）へと変化し絶縁層を形成する。
【００３７】
その後、多層積層板の片面または両面に配置された金属箔に、サブトラクティブ法などにより導体パターンを形成することにより、多層プリント配線板が製造される。
【実施例】
【００３８】
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。なお、表１の配合量は質量部を表す。
＜実施例１〜６、参考例１〜３および比較例１〜４＞
エポキシ樹脂、硬化剤、無機充填材、硬化促進剤、および溶媒を配合し、これをディスパーなどを用いて攪拌して均一化した。このとき、溶媒以外の成分が６０〜７５質量％となるように溶媒の量を調整し、ワニス状のプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を得た。なお、無機充填材を配合する際には、所定の配合量を投入し、ディスパーにて１時間攪拌した後、ナノミルを用いて分散した。
【００３９】
表１に示す配合成分として、以下のものを使用した。
エポキシ樹脂１：臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂 大日本インキ化学工業（株）「エピクロンＥＸＡ１５３」 エポキシ当量３９０〜４１０ｇ／ｅｑ臭素含有率４６〜５０％
エポキシ樹脂２：テトラファンクショナルエポキシ樹脂 ジャパンエポキシレジン（株）「ＥＰＯＮ１０３１」 エポキシ当量１９５〜２３０ｇ／ｅｑ
エポキシ樹脂３：分子内に窒素と臭素を含有するエポキシ樹脂（オキサゾリドン環含有） ダウケミカル社「ＤＥＲ５９３」 エポキシ当量３３０〜３９０ｇ／ｅｑ 臭素含有率１７〜１８質量％ 分子内平均エポキシ基含有量約２個
エポキシ樹脂４：クレゾールノボラック型エポキシ樹脂 大日本インキ化学工業（株）「Ｎ６９０」 エポキシ当量１９０〜２４０ｇ／ｅｑ臭素含有率０％ 分子内平均エポキシ基含有量６〜４個 樹脂軟化点約９５℃
硬化剤１：ビスフェノールＡノボラック樹脂 大日本インキ化学工業（株）「ＶＨ４１７０」 水酸基当量１１８ｇ／ｅｑ樹脂軟化点１０５℃ ２官能ビスフェノールＡの含有量約２５％
無機充填材１：メルカプトシラン表面処理球状シリカ（株）アドマテックス「ＳＣ−２５００−ＳＳＪ」 平均粒子径０．４〜０．８μｍ
無機充填材２：イソシアネートシラン表面処理球状シリカ （株）アドマテックス「ＳＣ−２５００−ＧＮＪ」 平均粒子径０．４〜０．８μｍ
無機充填材３：エポキシシラン表面処理球状シリカ （株）アドマテックス「ＳＣ−２５００−ＳＥＪ」 平均粒子径０．４〜０．８μｍ
無機充填材４：ビニルシラン表面処理球状シリカ （株）アドマテックス「ＳＣ−２５００−ＳＶＪ」 平均粒子径０．４〜０．８μｍ
無機充填材５：未処理球状シリカ （株）アドマテックス「ＳＯ−２５Ｒ」
無機充填材６：破砕シリカ （株）龍森「ＦＵＳＥＬＥＸＦＬＢ−２」 平均粒子径０．８〜１．６μｍ
硬化促進剤１：２級水酸基を含有しないトリアルコキシシリルタイプイミダゾールシラン （株）日鉱マテリアルズ「ＩＭ１０００」
硬化促進剤２：２−エチル−４−メチルイミダゾール
基材として、ガラスクロス（日東紡績（株）「７６２８タイプクロス」）を使用し、このガラスクロスにプリプレグ用エポキシ樹脂組成物を室温にて含浸させ、その後、非接触タイプの加熱ユニットを用いて約１３０〜１７０℃で加熱を行うことにより、溶媒を乾燥除去し、プリプレグ用エポキシ樹脂組成物を半硬化させ、プリプレグを作製した。プリプレグの樹脂量は、樹脂成分が４７質量％となるように調整した。
【００４０】
上記のようにして作製したプリプレグ８枚（３４０ｍｍ×５１０ｍｍ）を２枚の銅箔（厚さ３５μｍ、ＪＴＣ箔、日鉱グールドフォイル（株））の粗化面の間に挟んで１８０℃、３０ｋｇｆ／ｃｍ２で９０分間加熱加圧して成型し、銅張り積層板を得た。
（評価）
１．熱膨張係数（ＣＴＥ）
ＪＩＳ Ｃ ６４８１に基づき、上記のようにして作製した銅張り積層板について、ＴＭＡ法（Thermo-mechanical analysis）によりＴｇ前の板厚方向の熱膨張係数を測定した。
２．層間接着力
上記のようにして作製した銅張り積層板から、銅箔と共にガラスクロス１枚分を引き剥がし、ＪＩＳ Ｃ ６４８１に基づいて９０度ピールを測定した。測定は、１２１℃、１００％ＲＨの恒温恒湿槽に１００時間静置した前後において行った。
３．吸湿率
上記のようにして作製した銅張り積層板の銅箔をエッチングにより除去したものを５ｃｍ×５ｃｍのサンプルにして、初期重量を測定した。その後、８５℃、８５％ＲＨの恒温恒湿槽に１６８時間静置した後、再度重量を測定し、以下の式より吸湿率を算出した。
吸湿率(％)＝｛(処理後重量)−(初期重量)｝／(初期重量)×１００
４．耐ＣＡＦ信頼性
上記のようにして作製した銅張り積層板について絶縁抵抗試験を行った。積層板に直径０．３５ｍｍのドリルを用いてスルーホールを壁間間隔０．３５ｍｍで穴あけし、次いで厚さ２５μｍのスルーホールメッキをした後、銅箔をエッチング加工して導体パターンである回路を形成した。
【００４１】
そして、各回路に電線を半田付けして、電線を介して回路を電源に接続し、１２１℃、８５％ＲＨの恒温恒湿槽内で連続的に５０Ｖの直流電圧を印加してスルーホール壁間の絶縁抵抗を測定した。短絡が発生するまでの時間により、以下の基準で耐ＣＡＦ信頼性を評価した。
◎・・・６００時間以上
○・・・４００〜６００時間
△・・・２００〜４００時間
×・・・２００時間以内
５．オーブン耐熱性
上記のようにして作製した銅張り積層板をオーブンで６０分間加熱した後、目視によって膨れまたは剥がれのない限界（最高）オーブン温度で評価した。
６．ドリル折損性
上記のようにして作製した約１．６ｍｍの銅張り積層板を３枚重ね合わせてφ０．３ｍｍのドリルにて５０００ｈｉｔ穴あけ加工し、ドリルの折損発生率を指標としてドリル折損性を評価した。
【００４２】
評価結果を表１に示す。
【００４３】
【表１】
0004858359.tif 000002
【００４４】
表１より、イソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いた実施例１〜６では、吸湿後も層間密着性は低下しないか、あるいは低下してもその量は小さかった。特に、前述した特定量のイソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いた実施例２〜６では、吸湿後も層間密着性はほとんど低下しなかった。
【００４５】
さらに硬化剤としてフェノール性水酸基を有するものを用いた実施例１〜６では、吸湿特性が大幅に向上しており、また絶縁信頼性も大幅に向上した。また、上記の球状シリカを前述した特定量配合した実施例１〜５では、板厚方向の熱膨張係数も小さいものであった。さらに、実施例１〜４では、メルカプトシランまたはイソシアネートシランによる表面処理量が適切であったことから、オーブン耐熱性も良好であり、高い耐熱性を有していた。
【００４６】
また、イソシアネートシランで表面処理した球状シリカを用いた実施例１〜６では、多数回のドリル加工によってもドリルの折損は発生しなかった。
【００４７】
一方、カップリング剤として、特定のシランカップリング剤以外のものを用いた比較例１、２では、吸湿後において層間密着性が顕著に低下した。さらに、表面処理をしていない球状シリカを用いた比較例３や破砕シリカを用いた比較例４と比較しても、吸湿特性の向上度合いは小さいものであった。