(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排ガス中のパティキュレートを、複合金属酸化物からなる触媒を用いて酸化して浄化する排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法であって、
Ｙ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕの塩を水に溶解して触媒原料水溶液を作成する工程と、
軸方向に貫通して形成された複数の貫通孔のうち、排ガス流入部が開放されると共に排ガス流出部が閉塞された複数の流入セルと、該複数の貫通孔の排ガス流入部が閉塞されると共に排ガス流出部が開放された複数の流出セルとを備え、該流入セル及び該流出セルを交互に配設して各セル境界部をセル隔壁とするウォールフロー構造を有する多孔質フィルタ基材に該触媒原料水溶液を導入して、該多孔質フィルタ基材を構成する粒子表面に該触媒原料水溶液を塗布する工程と、
該触媒原料水溶液が塗布された該多孔質フィルタ基材を焼成して、該粒子表面にＹ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕを含む複合金属酸化物からなる触媒を均一に担持させる工程とを含むことを特徴とする排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法。
【請求項２】
前記複合金属酸化物は、組成式がＹ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３で表され、０．０１≦ｘ≦０．１５かつ０．００５≦ｙ≦０．２であることを特徴とする請求項１記載の排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の排ガスに含まれるパティキュレートを、複合金属酸化物からなる触媒を用いて酸化して浄化する排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関の排ガスに含まれるパティキュレートや炭化水素を酸化して浄化するために、軸方向に貫通して形成された複数の貫通孔のうち、排ガス流入部が開放されると共に排ガス流出部が閉塞された複数の流入セルと、該複数の貫通孔の排ガス流入部が閉塞されると共に排ガス流出部が開放された複数の流出セルとを備え、該流入セル及び該流出セルを交互に配設して各セル境界部をセル隔壁とするウォールフロー構造を有する多孔質フィルタ基材の該セル隔壁に、ペロブスカイト型複合金属酸化物からなる触媒を担持した排ガス浄化用酸化触媒装置が知られている。
【０００３】
前記触媒として用いられるペロブスカイト型複合金属酸化物として、例えば、一般式ＡＭＯ３で表され、ＡとしてＹを用い、ＭとしてＭｎを用いる複合金属酸化物が知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
前記排ガス浄化用酸化触媒装置は、例えば次のようにして製造することが考えられる。まず、硝酸イットリウム、硝酸マンガン、リンゴ酸及び水を混合し、一次焼成する。前記一次焼成で得られた結果物を再度混合し、二次焼成する。次に、前記二次焼成で得られた結果物と、水と、バインダーとを破砕混合し、ペロブスカイト型複合金属酸化物を合成するための複合金属酸化物前駆体のスラリー（以下、前駆体スラリーという。）を得る。
【０００５】
次に、前記前駆体スラリーを、多孔質フィルタ基材のセル隔壁表面に塗布し、焼成することにより、該多孔質フィルタ基材のセル隔壁表面に、ペロブスカイト型複合金属酸化物であるＹＭｎＯ３からなる触媒が担持された前記排ガス浄化用酸化触媒装置を得る。
【０００６】
しかしながら、前記複合金属酸化物前駆体のスラリーを用いた製造方法では、担持された前記触媒により形成される触媒層において、前記パティキュレートを酸化する温度を十分に低くすることが困難になることがあり、排ガスの圧力損失（圧損）を低減することも困難になることがあるという不都合がある。
【特許文献１】特開２００７−２３７０１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、かかる不都合を解消して、内燃機関の排ガス中のパティキュレートを酸化し浄化する温度を低くすることができ、しかも排ガスを通過させる際の圧損を小さくすることができる排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
かかる目的を達成するために、本発明の排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法は、内燃機関の排ガス中のパティキュレートを、複合金属酸化物からなる触媒を用いて酸化して浄化する排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法であって、Ｙ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕの塩を水に溶解して触媒原料水溶液を作成する工程と、軸方向に貫通して形成された複数の貫通孔のうち、排ガス流入部が開放されると共に排ガス流出部が閉塞された複数の流入セルと、該複数の貫通孔の排ガス流入部が閉塞されると共に排ガス流出部が開放された複数の流出セルとを備え、該流入セル及び該流出セルを交互に配設して各セル境界部をセル隔壁とするウォールフロー構造を有する多孔質フィルタ基材に該触媒原料水溶液を導入して、該多孔質フィルタ基材を構成する粒子表面に該触媒原料水溶液を塗布する工程と、該触媒原料水溶液が塗布された該多孔質フィルタ基材を焼成して、該粒子表面にＹ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕを含む複合金属酸化物からなる触媒を均一に担持させる工程とを含むことを特徴とする。
【０００９】
本発明の排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法においては、まず、Ｙ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕの塩を水に溶解して、触媒原料水溶液を作成する。次に軸方向に貫通して形成された複数の貫通孔のうち、排ガス流入部が開放されると共に排ガス流出部が閉塞された複数の流入セルと、該複数の貫通孔の排ガス流入部が閉塞されると共に排ガス流出部が開放された複数の流出セルとを備え、該流入セル及び該流出セルを交互に配設して各セル境界部をセル隔壁とするウォールフロー構造を有する多孔質フィルタ基材に該触媒原料水溶液を導入する。前記触媒原料水溶液は、前記多孔質フィルタ基材を構成する粒子間の空隙によって形成される細孔の内部にまで浸透することができるので、該粒子表面に均一に塗布される。次に、前記粒子表面に前記触媒原料水溶液が塗布された前記多孔質フィルタ基材を焼成する。これにより、前記粒子表面に塗布された前記触媒原料水溶液が酸化され、該粒子表面に、Ｙ、Ｍｎ、Ａｇ及びＲｕを含む複合金属酸化物からなる触媒が担持される。
【００１０】
この結果、本発明の製造方法で製造された排ガス浄化用酸化触媒装置によれば、前記排ガスが、前記多孔質フィルタ基材のセル隔壁を通過する際に、前記粒子表面に担持された前記触媒の触媒作用により該排ガス中の前記パティキュレートを酸化し浄化する温度を低くすることができる。
【００１１】
また、本発明の製造方法で製造された排ガス浄化用酸化触媒装置によれば、前記多孔質フィルタ基材を構成する粒子表面に前記触媒が担持されているので、該多孔質フィルタ基材のセル隔壁表面に触媒層を形成する場合と比較して、排ガスを通過させる際の圧損を低減することができる。
【００１２】
また、本発明の排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法において、前記複合金属酸化物は、組成式がＹ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３で表され、０．０１≦ｘ≦０．１５かつ０．００５≦ｙ≦０．２であることが好ましい。
【００１３】
前記複合金属酸化物は、一般式ＹＭｎＯ３で表される複合金属酸化物において、第１の金属であるＹの一部を第３の金属であるＡｇで置換するとともに、第２の金属であるＭｎを第４の金属であるＲｕで置換したものである。この置換により、Ｙ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３は、その結晶構造が六方晶とペロブスカイト構造との混晶となり、高い触媒活性を有することとなる。したがって、本発明によれば、前記排ガスが、前記複合金属酸化物が担持された前記多孔質フィルタ基材を通過する際に、担持された前記触媒の触媒作用により該排ガス中の前記パティキュレートを酸化し浄化する温度を低くすることができる。
【００１４】
このとき、ｘが０．０１未満である場合には、触媒活性を高める効果が不十分になることがある。一方、ｘが０．１５を超える場合には、混晶を維持することが困難になることがある。
【００１５】
また、ｙが０．００５未満である場合には、触媒活性を高める効果が不十分になることがある。一方、ｙが０．２を超える場合には、混晶を維持することが困難になることがある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
次に、添付の図面を参照しながら本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。図1は本実施形態の排ガス浄化用酸化触媒装置の説明的断面図である。図２は本実施形態の排ガス浄化用酸化触媒装置の製造方法を説明するための説明的断面図である。図３は本実施形態の排ガス浄化用酸化触媒装置によるパティキュレートの燃焼温度を示すグラフである。図４は本実施形態の排ガス浄化用酸化触媒装置による圧力損失を示すグラフである。
【００１７】
図1に示す本実施形態の排ガス浄化用酸化触媒装置１は、ウォールフロー構造を備える多孔質フィルタ基材２と、多孔質フィルタ基材２を構成する粒子表面に担持された触媒層（図示せず）とを備える。
【００１８】
多孔質フィルタ基材２は、ＳｉＣ粒子の成形体を焼結して得たＳｉＣ多孔質体である。多孔質フィルタ基材２は、軸方向に貫通する複数の貫通孔が断面格子状に配設された略直方体であり、該貫通孔からなる複数の流入セル４と複数の流出セル５とを備えている。流入セル４は、排ガス流入部４ａが開放されると共に排ガス流出部４ｂが閉塞されている。一方、流出セル５は、排ガス流入部５ａが閉塞されると共に排ガス流出部５ｂが開放されている。流入セル４及び流出セル５は、断面市松格子状となるように交互に配設されていて、各セル４，５の境界部をセル隔壁６とする構造となっている。また、図示しないが、最外層のセル隔壁６の外周部には、排ガスの流出を規制する金属からなる規制部材が設けられている。
【００１９】
前記触媒層は、一般式Ｙ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３で表され、０．０１≦ｘ≦０．１５かつ０．００５≦ｙ≦０．２である複合金属酸化物からなる。
【００２０】
また、本実施形態では多孔質フィルタ基材２として、ＳｉＣ多孔質体からなるものを用いているが、Ｓｉ−ＳｉＣ多孔質体からなるものを用いてもよい。
【００２１】
前記構成を備えた排ガス浄化用酸化触媒装置１は、次のようにして製造することができる。まず、硝酸イットリウム、硝酸銀、硝酸マンガン及び硝酸ルテニウムを混合し、水に溶解して、触媒原料水溶液を調製する。
【００２２】
次に、図２に示す、軸方向に貫通して形成された複数の貫通孔のうち、排ガス流入部４ａが開放されると共に排ガス流出部４ｂが閉塞された複数の流入セル４と、該複数の貫通孔の排ガス流入部５ａが閉塞されると共に排ガス流出部５ｂが開放された複数の流出セル５と、各セル４，５の境界部であるセル隔壁６とを備えるＳｉＣ多孔質体を用意する。前記ＳｉＣ多孔質体は、流入セル４及び流出セル５を断面市松格子状に交互に配設したウォールフロー構造を有する。ＳｉＣ多孔質体として、例えば表１に示すイビデン株式会社製の商品名ＳＤ０３１を用いることができる。
【表１】
0005024794.tif 000002
【００２３】
次に、前記ＳｉＣ多孔質体に、排ガス流入部４ａ側から前記触媒原料水溶液を導入することにより、該触媒原料水溶液は、該ＳｉＣ多孔質体の細孔に浸透して、該ＳｉＣ多孔質体を構成する粒子表面に均一に塗布される。続いて、前記ＳｉＣ多孔質体から過剰な前記触媒原料水溶液を除去する。
【００２４】
次に、前記粒子表面に前記触媒原料水溶液が塗布されたＳｉＣ多孔質体を、８００〜１０００℃の範囲の温度で１〜１０時間の範囲で焼成することにより、該ＳｉＣ多孔質体を構成する粒子表面に、複合金属酸化物Ｙ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３（ただし、０．０１≦ｘ≦０．１５かつ０．００５≦ｙ≦０．２）からなる触媒層を形成する。この結果、排ガス浄化用酸化触媒装置１が製造される。
【００２５】
次に、図１を参照して本実施形態の製造方法により製造される排ガス浄化用酸化触媒装置１の作動について説明する。まず、排ガス浄化用酸化触媒装置１を、流入セル４及び流出セル５の排ガス流入部４ａ，５ａが内燃機関の排ガスの流路に対して上流側となるように設置する。前記排ガスは、流入セル４の排ガス流入部４ａから流入セル４内へ導入される。このとき、流出セル５は排ガス流入部５ａが閉塞されているので、流出セル５内へ前記排ガスが導入されることはない。
【００２６】
続いて、流入セル４内へ導入された前記排ガスは、流入セル４の排ガス流出部４ｂが閉塞されているので、多孔質フィルタ基材２のセル隔壁６を通過して、流出セル５内へ移動する。前記排ガスがセル隔壁６を通過する際、該排ガス中のパティキュレートは、前記多孔質フィルタ基材２を構成する粒子表面に担持された前記触媒層の表面に接触し、該触媒層の触媒作用により燃焼除去される。
【００２７】
そして、流出セル５内へ移動した前記排ガスは、流出セル５の排ガス流入部５ａが閉塞されているので、開放されている排ガス流出部５ｂから排出されることとなる。以上により、排ガス浄化用酸化触媒装置１は、内燃機関の排ガス中のパティキュレートを、該排ガスの圧損を低減しつつ、酸化し浄化することができる。
【００２８】
また、本実施形態の製造方法により形成される排ガス浄化用酸化触媒装置１においては、前記触媒層は、一般式Ｙ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３で表され、０．０１≦ｘ≦０．１５かつ０．００５≦ｙ≦０．２である複合金属酸化物からなっている。前記複合金属酸化物は、一般式ＹＭｎＯ３で表される複合金属酸化物において、第１の金属であるＹの一部を第３の金属であるＡｇで置換するとともに、第２の金属であるＭｎの一部を第４の金属であるＲｕで置換したものである。この置換により、Ｙ１−ｘＡｇｘＭｎ１−ｙＲｕｙＯ３は、その結晶構造が六方晶とペロブスカイト構造との混晶となり、高い触媒活性を有することとなる。したがって、排ガス浄化用酸化触媒装置１によれば、前記排ガスが前記触媒層の表面に接触する際に、該触媒層の触媒作用により該排ガス中のパティキュレートを十分に燃焼除去することができる。
【００２９】
次に本発明の実施例と比較例とを示す。
【実施例１】
【００３０】
本実施例では、まず硝酸イットリウム、硝酸銀、硝酸マンガン及び硝酸ルテニウムを０．９５：０．０５：０．９５：０．０５のモル比となるように混合し、２５℃の温度で１５分間乳鉢で粉砕し、均一化した後、イオン交換水を添加して、イットリウム濃度が０．１ｍｏｌ／Ｌとなるように調整し、触媒原料水溶液を作製した。
【００３１】
次に、軸方向に貫通する複数の貫通孔のうち、排ガス流入部４ａが開放されると共に排ガス流出部４ｂが閉塞された複数の流入セル４と、該複数の貫通孔の排ガス流入部５ａが閉塞されると共に排ガス流出部５ｂが開放された複数の流出セル５とを備え、該流入セル４及び該流出セル５を交互に配設して各セル境界部をセル隔壁６とするウォールフロー構造を有するＳｉＣ多孔質体（イビデン株式会社製、商品名：ＳＤ０３１、寸法：３６ｍｍ×３６ｍｍ×５０ｍｍ）を用意した。次に、前記ＳｉＣ多孔質体に、前記触媒原料水溶液を導入した。そして、前記触媒原料水溶液を、前記多孔質フィルタ基材を構成する粒子間の空隙によって形成される細孔の内部にまで浸透させることにより、該粒子表面に塗布した。続いて、前記ＳｉＣ多孔質体から過剰な前記触媒原料水溶液を除去した。
【００３２】
次に、前記ＳｉＣ多孔質体を８５０℃の温度で１時間焼成し、該ＳｉＣ多孔質体を構成する粒子表面に、該ＳｉＣ多孔質体の見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が１０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成し、本実施例の排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００３３】
次に、本実施例の排ガス浄化用酸化触媒装置１に対して、次のようにして触媒性能評価を行った。排ガス浄化用酸化触媒装置１を、排気量が２４００ｃｃであるディーゼルエンジンを搭載したエンジンベンチの排気系に搭載した。次に、排ガス浄化用酸化触媒装置１への入りガス温度が１８０℃であり、エンジン回転数が１５００回転／分であり、トルクが７０Ｎ／ｍであるようにして、前記ディーゼルエンジンを２０分間運転することにより、排ガス浄化用酸化触媒装置１の見かけ体積１Ｌあたりパティキュレートを２ｇ捕集させた。
【００３４】
次に、パティキュレートが捕集された排ガス浄化用酸化触媒装置１を前記排気系から取り出し、流通型昇温度装置内の石英管内に固定した。次に、石英管の一端部（供給口）から、酸素及び窒素の体積比が１０：９０である雰囲気ガスを空間速度２００００／時間で供給し、石英管の他端部（排出口）から排出させながら、流通型昇温度装置の管状マッフル炉により、排ガス浄化用酸化触媒装置１を、室温から７００℃の温度まで３℃／分で昇温するように加熱した。このとき、石英管からの排出ガスのＣＯ２濃度を質量分析計を用いて計測し、ＣＯ２濃度のピークからパティキュレートの燃焼温度を求めた。結果を図３に示す。また、石英管の供給口と排出口とにおける圧力差を計測することにより、排ガス浄化用酸化触媒装置１の圧力損失を求めた。結果を図４に示す。
【実施例２】
【００３５】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が２０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００３６】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例３】
【００３７】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が３０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００３８】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例４】
【００３９】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が４０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００４０】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例５】
【００４１】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が５０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００４２】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例６】
【００４３】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が６０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００４４】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例７】
【００４５】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が７０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００４６】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【実施例８】
【００４７】
本実施例では、見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が８０ｇとなるように、複合金属酸化物Ｙ０．９５Ａｇ０．０５Ｍｎ０．９５Ｒｕ０．０５Ｏ３からなる触媒層を形成した点を除いて実施例１と全く同一にして、排ガス浄化用酸化触媒装置１を製造した。
【００４８】
次に、本実施例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
［比較例］
本比較例では、まず、硝酸銀及び硝酸ルテニウムを全く用いずに、硝酸イットリウム、硝酸マンガン、リンゴ酸及び水を、１：１：６：４０のモル比となるように調製し、２５℃の温度で１５分間乳鉢で混合した後、３５０℃の温度で１時間の一次焼成を行った。次に、前記一次焼成で得られた結果物を２５℃の温度で１５分間乳鉢で混合した後、９００℃の温度で二次焼成を行った。次に、前記二次焼成で得られた結果物と水とバインダーとしての市販の水分散ジルコニアゾルとを１０：１００：１０の重量比となるように秤量し、回転式ボールミルにて１００回転／分で５時間混合粉砕し、触媒前駆体スラリーを作製した。
【００４９】
次に、前記触媒前駆体スラリーを用いたこと以外は実施例１と全く同一にして、ＳｉＣ多孔質体（イビデン株式会社製、商品名ＳＤ０３１）内に前記触媒前駆体スラリーを導入し、該ＳｉＣ多孔質体のセル隔壁表面に該触媒前駆体スラリーを塗布した。続いて、前記ＳｉＣ多孔質体から過剰な前記触媒前駆体スラリーを除去した。
【００５０】
次に、前記ＳｉＣ多孔質体を８００℃の温度で１時間の二次焼成を行い、前記端部が閉塞されていない前記貫通孔の表面に、該ＳｉＣ多孔質体の見かけ体積１Ｌ当たりの担持量が４０ｇとなるように、複合金属酸化物ＹＭｎＯ３からなる触媒層を形成した。以上により本比較例の排ガス浄化用酸化触媒装置を製造した。
【００５１】
次に、本比較例で得られた排ガス浄化用酸化触媒装置について、実施例１と全く同一にして、パティキュレートの燃焼温度と排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失とを求めた。結果を図３及び図４に示す。
【００５２】
図３から、実施例１〜８の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置１によれば、比較例の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置に対して、パティキュレートをより低温で酸化（燃焼）できることが明らかである。
【００５３】
また、図４から、実施例１〜８の製造方法により形成された排ガス浄化用酸化触媒装置１によれば、比較例の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置に対して、圧力損失が小さいことが明らかである。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置の説明的断面図。
【図２】本発明の製造方法を説明するための説明的断面図。
【図３】本発明の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置によるパティキュレートの燃焼温度を示すグラフ。
【図４】本発明の製造方法により製造された排ガス浄化用酸化触媒装置の圧力損失を示すグラフ。
【符号の説明】
【００５５】
１…排ガス浄化用酸化触媒装置、  ２…多孔質フィルタ基材、  ４…流入セル，  ５…流出セル、  ６…セル隔壁。
【図１】
0005024794.tif 000003
【図２】
0005024794.tif 000004
【図３】
0005024794.tif 000005
【図４】
0005024794.tif 000006