(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金型のディスクに対応する部分に設けたゲートを介して、溶融樹脂を充填する射出成形により、ディスクの周りに複数枚の翼型ブレードが一体に成形されている樹脂製の軸流ファンにおいて、
前記翼型ブレードは、前縁部を回転方向に突出させ、かつ、該翼型ブレードの半径方向の長さが後縁部側の長さよりも前記前縁部側の長さが長くされている形状を有し、
前記翼型ブレードの前記前縁部における厚さが、前記後縁部の厚さの１．５〜１．８倍とされ、前記後縁部の外周端が前記樹脂の最終充填箇所とされていることを特徴とする軸流ファン。
【請求項２】
前記翼型ブレードのコード長方向の最大厚さ位置が、前記前縁部からコード長の３０〜４０％位置とされていることを特徴とする請求項１に記載の軸流ファン。
【請求項３】
前記最大厚さ位置から前記後縁部に向う前記翼型ブレードの厚さ変化率が、前記最大厚さ位置からコード長の略７５％位置までは上に凸の曲率を有することで大きな厚さ変化率を伴い、前記略７５％位置から前記後縁部までは下に凸の曲率を有することで厚さ変化率が小さくなっていることを特徴とする請求項２に記載の軸流ファン。
【請求項４】
前記翼型ブレードのコード長方向の最大厚さが、前記翼型ブレードの根元部側において前記後縁部厚さの約４倍、外周部側において前記後縁部厚さの約２〜２．５倍とされていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の軸流ファン。
【請求項５】
前記翼型ブレードの前記前縁部の負圧面側に、少なくとも前記翼型ブレードの中央部付近から外周部にかけて半円形または半楕円形の突起が設けられていること特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の軸流ファン。
【請求項６】
前記翼型ブレードの前記前縁部の負圧面側に、少なくとも前記翼型ブレードの中央部付近から外周部にかけて半円形から半楕円形に漸次形が変化する突起が設けられていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれかに記載の軸流ファン。
【請求項７】
請求項１ないし６のいずれかに記載された軸流ファンを射出成形する軸流ファンの成形方法において、
成形時に、可動金型および固定金型における複数枚の前記翼型ブレードに対応する部位の温度をそれぞれ個別に検出し、その複数部位の前記可動金型および前記固定金型間の温度差を所定値以下に制御して成形を開始することを特徴とする軸流ファンの成形方法。
【請求項８】
前記金型温度は、前記各翼型ブレードの前記前縁部の外周端付近に対応する部位における温度が検出されることを特徴とする請求項７に記載の軸流ファンの成形方法。
【請求項９】
前記金型温度差は、前記軸流ファンの面ぶれ許容値に基づいて予め設定されている所定値以下に制御されることを特徴とする請求項７または８に記載の軸流ファンの成形方法。
【請求項１０】
請求項１ないし９のいずれかに記載された軸流ファンの射出成形およびその成形方法に用いられる軸流ファンの成形金型において、
金型の少なくとも前記各翼型ブレードの前縁部の外周端付近に対応する部位の熱伝導が他の部位の熱伝導よりも低くされていることを特徴とする軸流ファンの成形金型。
【請求項１１】
前記金型の低熱伝導部位は、表面処理により他の部位よりも熱伝導が低くされていることを特徴とする請求項１０に記載の軸流ファンの成形金型。
【請求項１２】
前記表面処理が、セラミックス層または熱硬化性樹脂層からなることを特徴とする請求項１１に記載の軸流ファンの成形金型。
【請求項１３】
前記金型の低熱伝導部位は、他の部位の金型材料よりも熱伝導率の低い材料で構成されていることを特徴とする請求項１０に記載の軸流ファンの成形金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディスクの周囲に複数枚の翼型ブレード（羽根）が一体に成形されている樹脂製の軸流ファンとその成形方法および成形金型に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空調装置では、空気を流通させる用途に樹脂製の軸流ファンが数多く用いられている。このような軸流ファンにおいて、特に軽量化が求められるものでは、翼型ブレードの厚さを強度が許容する範囲で最大限薄くし、その前縁部の厚さを後縁部の厚さとほぼ同等もしくは後縁部の厚さよりもやや厚くした構成としている。一方、送風性能を満足しつつ失速を避けるために、ブレードのコード長をピッチに対して大きくするとともに、前縁部を回転方向に突出させた形状としている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−４４４３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記のような軸流ファンは、元々翼型ブレードが半径方向に長く、そのコード長を長くし、かつブレード厚さを薄くすると、樹脂により射出成形する際に、ブレードの前縁部および後縁部の外周端側に樹脂が回り難くなる。このため、ブレード前縁部および後縁部の外周端の形状が不安定になり勝ちとなる。中でも、ブレードの半径方向の長さが後縁部側の長さよりも前縁部側の長さが長くされている翼型ブレードでは、ブレード前縁部の外周端が樹脂の最終充填箇所（図６（Ｂ）参照）となり、成形後の形状が不安定となり易く、これがブレード高さに影響を及ぼし、ブレード高さ寸法のバラツキとなる。
【０００５】
その結果、複数枚のブレード間において、前縁部外周端の基準面からの高さ（Ｚｎ）が揃わずにブレード毎にバラツキ、その最大値（Ｚｎｍａｘ）と最小値（Ｚｎｍｉｎ）との差（Ｚｎｍａｘ−Ｚｎｍｉｎ）である所謂面ぶれが発生し、その面ぶれがアンバランスやシュラウドとの間の隙間（チップクリアランス）のバラツキの要因となり、ファン性能の低下やファン騒音の増大という問題をもたらす。特に、ブレード前縁部の外周端における成形形状の不安定化は、ファン性能やファン騒音に与える影響度が大きく、成形不良の大きな原因となっていた。
【０００６】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、ブレード前縁部外周端の成形を安定化させ、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる軸流ファンとその成形方法および成形金型を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために、本発明の軸流ファンとその成形方法および成形金型は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる軸流ファンは、金型のディスクに対応する部分に設けたゲートを介して、溶融樹脂を充填する射出成形により、ディスクの周りに複数枚の翼型ブレードが一体に成形されている樹脂製の軸流ファンにおいて、前記翼型ブレードは、前縁部を回転方向に突出させ、かつ、該翼型ブレードの半径方向の長さが後縁部側の長さよりも前記前縁部側の長さが長くされている形状を有し、前記翼型ブレードの前記前縁部における厚さが、前記後縁部の厚さの１．５〜１．８倍とされ、前記後縁部の外周端が前記樹脂の最終充填箇所とされていることを特徴とする。
【０００８】
本発明によれば、ブレード前縁部の厚さが、後縁部の厚さの１．５〜１．８倍とされ、後縁部の外周端が樹脂の最終充填箇所とされているため、成形時に、ブレード前縁部側への樹脂流れに対する抵抗を低減して前縁部側への樹脂回りを良好にし、樹脂の最終充填箇所をブレード後縁部側の外周端とすることができる。これにより、ブレードの半径方向長さが後縁部側よりも前縁部側の長さが長くされたブレードであっても、前縁部外周端の成形を安定化させることができる。従って、前縁部外周端が樹脂の最終充填箇所となることによる前縁部外周端の成形の不安定化、それに伴う面ぶれ、アンバランス、シュラウドとの間のチップクリアランスのバラツキ等を解消することができ、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【０００９】
さらに、本発明の軸流ファンは、上記の軸流ファンにおいて、前記翼型ブレードのコード長方向の最大厚さ位置が、前記前縁部からコード長の３０〜４０％位置とされていることを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、ブレードのコード長方向の最大厚さ位置が、前縁部からコード長の３０〜４０％位置とされているため、翼型ブレードは、全体としてコード長方向のブレード厚さが前縁部側で相対的に厚く、後縁部側で相対的に薄くされた翼型がより顕著な形状とされ、成形時に、ブレード前縁部側への樹脂回りを後縁部側への樹脂回りよりも良好にすることができる。これによって、樹脂の最終充填箇所を確実に後縁部側の外周端とすることができ、前縁部外周端の成形を安定化させることができる。
【００１１】
さらに、本発明の軸流ファンは、上記の軸流ファンにおいて、前記最大厚さ位置から前記後縁部に向う前記翼型ブレードの厚さ変化率が、前記最大厚さ位置からコード長の略７５％位置までは上に凸の曲率を有することで大きな厚さ変化率を伴い、前記略７５％位置から前記後縁部までは下に凸の曲率を有することで厚さ変化率が小さくなっていることを特徴とする。
【００１２】
本発明によれば、ブレードの最大厚さ位置から後縁部に向うブレード厚さ変化率が大きいため、成形時に、最大厚さ位置側から前縁部へと充填樹脂が流れ易くなり、ブレード前縁部への樹脂回りを後縁部への樹脂回りよりも良好にすることができる。これによって、樹脂の最終充填箇所を確実に後縁部側の外周端とすることができ、前縁部外周端の成形を安定化させることができる。
【００１３】
さらに、本発明の軸流ファンは、上述のいずれかの軸流ファンにおいて、前記翼型ブレードのコード長方向の最大厚さが、前記翼型ブレードの根元部側において前記後縁部厚さの約４倍、外周部側において前記後縁部厚さの約２〜２．５倍とされていることを特徴とする。
【００１４】
本発明によれば、ブレードのコード長方向の最大厚さが、根元部側において後縁部厚さの約４倍、外周部側において後縁部厚さの約２〜２．５倍とすることで、適切な重量と強度バランスを得ることができ、さらに成形時に、ブレード外周部側への樹脂流れを良好にすることができる。その結果、ブレード前縁部の外周端側への樹脂回りが良化し、前縁部外周端の成形を安定化させることができる。
【００１５】
さらに、本発明の軸流ファンは、上述のいずれかの軸流ファンにおいて、前記翼型ブレードの前記前縁部の負圧面側に、少なくとも前記翼型ブレードの中央部付近から外周部にかけて半円形または半楕円形の突起が設けられていること特徴とする。
【００１６】
本発明によれば、ブレード前縁部の負圧面側に、少なくともブレードの中央部付近から外周部にかけて半円形または半楕円形の突起が設けられているため、ブレードの負圧面側に流入する空気流を半円形または半楕円形の突起に沿わせることで、運転状態の変化により発生する負圧面側での空気流の剥離を抑制ないしは剥離した空気流の再付着を促進することができる。これによって、空気流の剥離に起因するファン性能の低下やファン騒音を抑えることができる。また、突起を設けることによって、ブレード厚さの増加効果が得られ、成形時に、ブレード前縁部の外周端に樹脂が回り易くなるため、当該部分の成形を安定化させ、軸流ファンの品質を向上させることができる。
【００１７】
さらに、本発明の軸流ファンは、上述のいずれかの軸流ファンにおいて、前記翼型ブレードの前記前縁部の負圧面側に、少なくとも前記翼型ブレードの中央部付近から外周部にかけて半円形から半楕円形に漸次形が変化する突起が設けられていることを特徴とする。
【００１８】
本発明によれば、翼型ブレードの前縁部の負圧面側に、少なくともブレードの中央部付近からブレード外周部にかけて半円形から半楕円形に漸次形が変化する突起が設けられているため、ブレードの負圧面側に流入する空気流を半円形から半楕円形に漸次形が変化する突起に沿わせることで、運転状態の変化により、特にブレード厚さが薄くなる外周部側の負圧面において発生し易い空気流の剥離を抑制ないしは剥離した空気流の再付着を促進することができる。これによって、空気流の剥離に起因するファン性能の低下やファン騒音を抑えることができる。また、突起を設けることにより、成形時に、ブレード前縁部の外周端に樹脂が回り易くなるため、当該部分の成形を安定化させ、軸流ファンの品質を向上させることができる。
【００１９】
さらに、本発明にかかる軸流ファンの成形方法は、上述のいずれかに記載された軸流ファンを射出成形する軸流ファンの成形方法において、成形時に、可動金型および固定金型における複数枚の前記翼型ブレードに対応する部位の温度をそれぞれ個別に検出し、その複数部位の前記可動金型および前記固定金型間の温度差を所定値以下に制御して成形を開始することを特徴とする。
【００２０】
本発明によれば、可動金型および固定金型における複数枚の翼型ブレードに対応する部位の温度をそれぞれ個別に検出し、その複数部位の可動金型および固定金型間の温度差を所定値以下に制御して成形を開始するようにしているため、複数枚の翼型ブレードの正圧面側および負圧面側をそれぞれ同条件で均一に成形することができる。これによって、複数枚の翼型ブレード間における面ぶれ、それに伴うアンバランス等を解消し、品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００２１】
さらに、本発明の軸流ファンの成形方法は、上記の軸流ファンの成形方法において、前記金型温度は、前記各翼型ブレードの前記前縁部の外周端付近に対応する部位における温度が検出されることを特徴とする。
【００２２】
本発明によれば、ブレード前縁部の外周端付近に対応する部位の金型温度が検出されるため、各ブレード前縁部の外周端付近の金型温度差を所定値以下とし、適正な金型温度の下で前縁部外周端への樹脂回りを良好にかつ均一化して成形することができる。これによって、ファン性能およびファン騒音への影響度の大きいブレード前縁部の外周端の成形を安定化させ、面ぶれを解消して品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００２３】
さらに、本発明の軸流ファンの成形方法は、上述のいずれかの軸流ファンの成形方法において、前記金型温度差は、前記軸流ファンの面ぶれ許容値に基づいて予め設定されている所定値以下に制御されることを特徴とする。
【００２４】
本発明によれば、金型温度差が軸流ファンの面ぶれ許容値に基づいて予め設定されている所定値以下に制御されるため、成形される軸流ファンの複数枚の翼形ブレード間における面ぶれを確実にその許容値内とすることが可能となる。これによって、軸流ファンの面ぶれ、アンバランス等を解消し、品質を向上することができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００２５】
さらに、本発明にかかる軸流ファンの成形金型は、上述のいずれかに記載された軸流ファンの射出成形およびその成形方法に用いられる軸流ファンの成形金型において、金型の少なくとも前記各翼型ブレードの前縁部の外周端付近に対応する部位の熱伝導が他の部位の熱伝導よりも低くされていることを特徴とする。
【００２６】
本発明によれば、金型の各ブレード前縁部の外周端付近に対応する部位の熱伝導が他の部位の熱伝導よりも低くされているため、樹脂が回り難い前縁部の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くし、保圧を有効に作用させて前縁部外周端に対する樹脂回りを良好にすることができる。これによって、ファン性能およびファン騒音への影響度の大きいブレード前縁部の外周端の成形を安定化させ、面ぶれを解消して品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。さらに、成形サイクルが長くなることもなく、生産性を阻害するおそれもない。
【００２７】
さらに、本発明の軸流ファンの成形金型は、上記の軸流ファンに成形金型において、前記金型の低熱伝導部位は、表面処理により他の部位よりも熱伝導が低くされていることを特徴とする。
【００２８】
本発明によれば、低熱伝導部位が表面処理により他の部位よりも熱伝導が低くされているため、金型の一部を表面処理するだけで簡単に当該部位を断熱し、熱伝導を低くすることができる。これにより、樹脂が回り難い前縁部の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くして樹脂回りを良好にし、成形性を向上させることができる。
【００２９】
さらに、本発明の軸流ファンの成形金型は、上記の軸流ファンに成形金型において、前記表面処理が、セラミックス層または熱硬化性樹脂層からなることを特徴とする。
【００３０】
本発明によれば、表面処理がセラミックス層または熱硬化性樹脂層からなるため、例えばアルミナやジルコニア等のセラミックス層、あるいはポリイミド等の熱硬化性樹脂層を設けることによって熱伝導を金型鋼材の１／１０〜１／１００程度に低下させることができる。これにより、樹脂が回り難い前縁部の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くして樹脂回りを良好にし、成形性を向上させることができる。
【００３１】
さらに、本発明の軸流ファンの成形金型は、上記の軸流ファンに成形金型において、前記金型の低熱伝導部位は、他の部位の金型材料よりも熱伝導率の低い材料で構成されていることを特徴とする。
【００３２】
本発明によれば、低熱伝導部位が他の部位の材料よりも熱伝導率の低い材料で構成されているため、ブレード前縁部の外周端付近に対応する部位の熱伝導を容易かつ確実に低下させることができる。これにより、樹脂が回り難い前縁部の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くして樹脂回りを良好にし、成形性を向上させることができる。
【発明の効果】
【００３３】
本発明の軸流ファンによると、成形時に、ブレードの前縁部側への樹脂流れの抵抗を低減して前縁部への樹脂回りを良好にし、樹脂の最終充填箇所をブレード後縁部の外周端とすることができるため、ブレードの半径方向長さが後縁部側の長さよりも前縁部側の長さが長くされているブレードであっても、前縁部外周端の成形を安定化させ、前縁部の外周端が樹脂の最終充填箇所となることによる前縁部外周端の成形の不安定化、それに伴う面ぶれ、アンバランス、シュラウドとの間のチップクリアランスのバラツキ等を解消し、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【００３４】
また、本発明の軸流ファンの成形方法によると、複数枚の翼型ブレードを同条件にて均一に成形することができるため、複数枚の翼型ブレード間における面ぶれ、それに伴うアンバランス等を解消し、品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００３５】
また、本発明の軸流ファンの成形金型によると、樹脂が回り難い前縁部の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くし、保圧を有効に作用させて前縁部外周端付近に対する樹脂の回りを良好にすることができるため、ファン性能およびファン騒音への影響度の大きいブレード前縁部の外周端の成形を安定化させ、面ぶれを解消して品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３６】
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
［第１実施形態］
以下、本発明の第１実施形態について、図１ないし図６を用いて説明する。
図１には、第１実施形態に係る軸流ファン１０を用いたファンモータ装置１の正面図が示され、図２には、その軸流ファン１０の正面図が示されている。
ファンモータ装置１は、空気流路２を形成する円筒部３が設けられたシュラウド４を備えている。シュラウド４には、図１において紙面の奥側に図示省略の放射状の支持桁を介して支持されたモータ支持部が設けられ、図示省略の駆動モータが固定支持されている。
【００３７】
軸流ファン１０は、上記駆動モータの回転軸に取り付けられ、空気流路２内で回転して空気を上流側から下流側へと流通させる機能を有している。この軸流ファン１０は、樹脂製であり、図２に示されるように、中心部に円筒状のディスク１１を備えており、その円筒周りに複数枚（本実施形態では、９枚）の翼型ブレード（羽根）１２が一体に成形された構成とされている。ディスク１１の中心部には、モータ回転軸への取り付けボス１３が設けられている。
【００３８】
図３には、翼型ブレード１２を１枚だけ切り出した状態の側面図（Ａ）とそれを右側から見た正面図が示されている。翼型ブレード１２は、周方向において回転方向の上流側に位置する前縁部１４、回転方向の下流側に位置する後縁部１５、この前縁部１４および後縁部１５を周方向に繋ぐ半径方向外周側に位置する外周部１６を備え、断面が翼型形状とされたものであり、前縁部１４を回転方向、すなわち隣接する翼型ブレード１２の後縁部１５の方向に凸状となるように湾曲させ、後縁部１５を隣接する翼型ブレード１２の前縁部１４から離れる方向に凸状となるように僅かに湾曲させた鎌形形状とされている。このため、翼型ブレード１２の根元部１７から外周部１６までの半径方向長さｌは、後縁部１５側の長さよりも前縁部１４側の長さが長くなっている。なお、後縁部１５にはセレーション１８が設けられている。
【００３９】
各翼型ブレード１２は、ディスク１１の円筒上に周方向に対して所定の傾きを持って設けられており、前縁部１４と後縁部１５との間に軸方向のブレード高さｈが形成された構成とされている。この翼型ブレード１２は、図３（Ｂ）に示されている矢印方向Ｎに左回転されたとき、紙面の表側が正圧面（圧力面）１９、紙面の裏側が負圧面２０（図５も参照）となり、空気は紙面の表側に吹き出されることになる。
【００４０】
また、上記翼型ブレード１２のコード長ｃ（図５参照）方向におけるブレードの厚さ分布は、図３（Ｂ）に示すＡ１−Ａ１位置に相当する外周部付近での分布曲線をａ１、Ａ２−Ａ２位置に相当する翼型ブレード１２の中央部付近での分布曲線をａ２、Ａ３−Ａ３位置に相当する翼型ブレード１２の根元部付近での分布曲線をａ３としたとき、図４（Ａ）に示されるように、それぞれ流線形とされている。なお、図４（Ｂ）には、従来の一般的な翼型ブレードにおける同様の厚さ分布が対比して示されている。また、図５は、上記の厚さ分布曲線ａ１，ａ２，ａ３を持つ翼型ブレード１２におけるコード長方向の一断面形状を、２点鎖線で示されている従来のブレードと対比し誇張して表示した図である。
【００４１】
ここで、ブレード後縁部１５の厚さを１としたときに、前縁部１４の厚さは、後縁部１５の厚さの約１．５〜１．８倍とされている。この前縁部１４の厚さＴ１は、図４（Ｂ）に示されている従来ブレードの前縁部厚さｔ１に対して、Ｔ１＞ｔ１とされ、後縁部１５の厚さＴ２は、従来ブレードの後縁部厚さｔ２に対して、概ねＴ２≒ｔ２とされている。さらに前縁部１４の厚さＴ１，ｔ１と後縁部１５の厚さＴ２，ｔ２とをそれぞれ対比したとき、Ｔ１＞Ｔ２、ｔ１＞ｔ２であるが、Ｔ１−Ｔ２＞ｔ１−ｔ２とされている。このため、翼型ブレード１２は、前縁部１４の厚さが後縁部１５の厚さに比べて相対的に厚い翼型ブレードとされている。なお、車両空調装置のコンデン用ファンモータ装置に用いられる軸流ファン１０のブレード後縁部１５の厚さは、例えば１ｍｍ前後である。
【００４２】
また、翼型ブレード１２のコード長方向の最大厚さ位置が、翼型ブレード１２のコード長ｃの概ね３０〜４０％位置とされており、従来のブレードの最大厚さ位置に比べ、やや前縁部１４寄りとされている（図５も参照）。このため、翼型ブレード１２としては、全体的にコード長方向のブレード厚さが前縁部１４側で相対的に厚く、後縁部１５側で相対的に薄くされた翼型がより顕著な形状とされている。
【００４３】
さらに、翼型ブレード１２の最大厚さ位置から後縁部１５に向う翼型ブレード１２の厚さ変化は、ブレードのコード長ｃの略７５％位置までは上に凸の曲率を有することで厚さ変化が大きくされ、コード長ｃの略７５％位置から後縁部１５までは下に凸の曲率を有することで厚さ変化が小さくされている。ここで、翼型ブレード１２の最大厚さをＴ３としたとき、最大厚さＴ３は従来ブレードの最大厚さｔ３に対して、概ねＴ３≒ｔ３である。従来ブレードでは、最大厚さ位置から後縁部に向け厚さの減少量が小さいのに対して、本実施形態の翼型ブレード１２では、最大厚さ位置から後縁部１５に向け特に略７５％コード長位置までの厚さの減少量が大きくされている。
【００４４】
また、本実施形態では、ブレード１２のコード長方向の最大厚さが、後縁部１５の厚さを１としたときに、ブレードの根元部１７側において後縁部１５の厚さの約４倍、外周部１６側において後縁部１５の厚さの概ね２〜２．５倍とされている。このため、翼型ブレード１２の根元部１７側から外周部１６側に向うブレード半径方向の最大厚さの変化が小さくされ、従来ブレードに比べ、ブレード外周部１６において最大厚さが厚く、ブレードの外周部１６に樹脂が回り易くされている。
【００４５】
以上に説明の構成により、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
上記のファンモータ装置１によると、駆動モータ（図示省略）によって軸流ファン１０が回転（図１において、右回転）されると、正圧面（圧力面）１９および負圧面２０を有する翼型ブレード１２は、図１において、紙面表側から裏側方向に空気を流通する（図３（Ａ）では、紙面左側から右側、図３（Ｂ）では、紙面裏側から表側）。このような軸流ファン１０において、ファン性能やファン騒音は、ファンの設計に左右されることはもちろんであるが、樹脂製のファンでは、射出成形時の成形性にも大きく左右される。
【００４６】
特に、射出成形のように、溶融樹脂を金型内に充填し、冷却固化して作られる樹脂製品では、樹脂の体積収縮によるヒケ（へこみ、窪み）の発生はつきものであり、（１）なるべく均等な設計とする。（２）樹脂温度や金型温度を低めに設定する。（３）樹脂の充填密度を高める。（４）射出圧力や背圧を高める。等の事前対策が不可欠である。しかし、樹脂温度や金型温度を低めに設定すると、樹脂回りが悪くなり、特に、ブレード厚さが薄い比較的小型の軸流ファン１０では、ブレード外周部１６において樹脂回りが低下し、前縁部１４の外周端および後縁部１５の外周端で成形が不安定となり勝ちとなる。
【００４７】
中でも、一般に、図６（Ｂ）に示されるように、前縁部１４Ａの外周端が回転方向に凸となるように湾曲され、半径方向の長さｌが後縁部１５Ａ側の長さよりも前縁部１４Ａ側の長さが長くされている翼型ブレード１２Ａでは、樹脂の最終充填箇所Ｆが前縁部１４Ａの外周端となり、これがファン性能およびファン騒音に大きな影響を及ぼすブレード前縁部１４Ａの外周端での成形の不安定化の要因となる。なお、図６（Ａ），（Ｂ）は、射出成形時に充填される樹脂の流れ具合を時間の等高線で示し、図６（Ａ）に示される本実施形態のものと対比表示した図である。
【００４８】
しかるに、本実施形態に係る軸流ファン１０では、翼型ブレード１２におけるブレード前縁部１４の厚さＴ１が後縁部１５の厚さＴ２の１．５〜１．８倍とされ、従来ブレードの前縁部厚さｔ１に対して、Ｔ１＞ｔ１とされているため、ブレード半径方向長さｌが後縁部１５側の長さよりも前縁部１４側の長さが長くされているブレードであっても、成形時に、ブレード前縁部１４側への樹脂流れに対する抵抗を低減して前縁部１４への樹脂回りを良好にし、図６（Ａ）に示されるように、樹脂の最終充填箇所Ｆをブレード後縁部１５の外周端とすることができる。
【００４９】
これによって、ブレード前縁部１４の外周端に十分樹脂を回すことができ、当該部分の成形を安定化させ、ブレード高さｈのバラツキを抑制することができる。このため、ブレード前縁部１４の外周端が樹脂の最終充填箇所Ｆとなることによる前縁部１４の外周端の成形不安定化、それに伴う面ぶれ、アンバランス、シュラウド４との間のチップクリアランスのバラツキ等の問題をすべて解消することができる。従って、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【００５０】
また、翼型ブレード１２のコード長方向の最大厚さ位置が、図４（Ａ）に示されているように、前縁部１４からコード長ｃの３０〜４０％位置とされているため、翼型ブレード１２は、図５に示されるように、２点鎖線で示す従来ブレード１２Ａに比べ、全体としてコード長方向のブレード厚さが前縁部１４側で相対的に厚く、後縁部１５側で相対的に薄くされた翼型がより顕著な形状とされる。これによって、成形時に、ブレード後縁部１５側への樹脂回りよりも前縁部１４側への樹脂回りを良好にすることができ、樹脂の最終充填箇所Ｆを確実にブレード後縁部１５の外周端とすることができる。従って、ブレード前縁部１４の外周端の成形を安定化させ、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【００５１】
また、図４（Ａ）に示されているように、翼型ブレード１２の最大厚さ位置から後縁部１５、特に略７５％ブレード長位置までの厚さ変化が大きく、つまり厚さの減少量が大きいために、成形時に、最大厚さ位置側から前縁部１４側へと樹脂が流れ易くなり、これによっても、ブレード前縁部１４への樹脂回りを後縁部１５への樹脂回りよりも良好にすることができ、樹脂の最終充填箇所Ｆを確実にブレード後縁部１５の外周端とすることができる。従って、ブレード前縁部１４の外周端の成形を安定化させ、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【００５２】
さらに、翼型ブレード１２のコード長方向の最大厚さが、図４（Ａ）に示されているように、根元部１７側において後縁部１５の厚さの約４倍、外周部１６側において後縁部１５の厚さの概ね２〜２．５倍とされているため、ブレードの根元部１７側から外周部１６側に向うブレード半径方向の最大厚さ変化が小さくなる。これにより、成形時に、ブレード外周部１６側への樹脂回りを良好にすることができる。その結果、ブレード前縁部１４の外周端への樹脂回りが良化し、これによってもブレード前縁部１４の外周端の成形を安定化させることができる。従って、ファン性能の向上およびファン騒音の低減を図ることができる。
【００５３】
［第２実施形態］
次に、本発明の第２実施形態について、図７および図８を用いて説明する。
本実施形態は、上記した第１実施形態に対して、翼型ブレード１２の前縁部１４の負圧面２０側に突起を設けた構成としている点が異なる。その他の点については、第１実施形態と同様であるので説明は省略する。
本実施形態において、図７に示す形態では、翼型ブレード１２の少なくともブレード厚さが漸次薄くなっているブレード中央部付近から外周部１６までの範囲にかけて、その前縁部１４の負圧面２０側に半円形の突起３０が設けられている。また、図８に示す形態では、同様に半楕円形の突起３１が設けられている。これらの突起３０，３１は、その突出量がブレード厚さの２倍程度とされ、半楕円形の突起３１については、長軸方向の長さが短軸の長さ（突出量）の２〜４倍程度とされている。
【００５４】
軸流ファン１０によって空気を流動させると、翼型ブレード１２に空気が流入する。この空気流は、運転状態、例えばファン前後の圧損の増加等により風量が減少して流れの角度が変化すると、負圧面２０において剥離を生じる。しかるに、上記のように、前縁部１４の負圧面２０側に突起３０，３１を設けることにより、負圧面２０側において空気流の剥離を抑制ないしは剥離した空気流の再付着を促進することができる。このため、空気流の剥離に起因するファン性能の低下やファン騒音を抑制することができる。また、突起３０，３１を設けることにより、成形時に、ブレード前縁部１４の外周端側に樹脂が回り易くなるため、当該部分の成形を安定化させることができ、軸流ファン１０の品質を向上させることができる。なお、ブレード１２に流入する流れの角度変化によるブレード負圧面２０での空気流の剥離の性能および騒音への影響は、回転速度が大きい外周側ほど顕著となるため、外周側ほど流れ方向の突起の範囲を拡大することで、剥離した流れをスムーズに再付着させることができ、ファン性能の低下やファン騒音を抑制することができる。
【００５５】
［第３実施形態］
次に、本発明の第３実施形態について、図９および図１０を用いて説明する。
本実施形態は、第１および第２実施形態に対して、ブレード前縁部１４の負圧面２０側に設けられる突起の形状が異なっている。その他の点については、第１および第２実施形態と同様であるので説明は省略する。
本実施形態では、翼型ブレード１２の少なくともブレード厚さが薄くなっているブレード中央部付近から外周部１６にかけて、その前縁部１４の負圧面２０側に半円形から半楕円形に漸次形状が変化する突起３２が設けられている。
【００５６】
上記のように、ブレード前縁部１４の負圧面２０側に半円形から半楕円形に漸次形状が変化する突起３２を設けることによって、上述の如く、翼型ブレード１２に流入する空気流の、特にブレード厚さが薄くなっている外周部１６側の負圧面２０において発生し易い剥離を抑制ないしは剥離した空気流の再付着を促進することができる。これにより、空気流の剥離に起因するファン性能の低下やファン騒音を抑制することができる。また、突起３２を設けたことにより、成形時にブレード前縁部１４の外周端側に樹脂が回り易くなるため、当該部分の成形を安定化させ、軸流ファン１０の品質を向上させることができる。
【００５７】
［第４実施形態］
次に、本発明の第４実施形態について、図１１ないし図１４を用いて説明する。
本実施形態は、上記した第１ないし第３実施形態にかかる軸流ファン１０を射出成形する軸流ファンの成形方法とその成形金型にかかるものである。図１１には、軸流ファン１０の射出成形に用いられる金型の縦断面図、図１２には、同金型の冷却水回路図、図１３には、ブレードキャビティ部分の正面図が示されている。
成形金型４０は、一対の固定金型４１と、この固定金型４１に対して開閉可能とされる可動金型４２とから構成されている。
【００５８】
固定金型４１と可動金型４２との合わせ面には、軸流ファン１０を成形するキャビティ４３が形成されるようになっており、このキャビティ４３内に、両金型４１，４２を型締めした状態で、固定金型４１側に設けられているノズルタッチ部４４から溶融樹脂を制御された所定の射出圧で射出することにより軸流ファン１０が成形される。なお、ノズルタッチ部４４から射出された溶融樹脂は、スプルー４５、ゲート４６を介してキャビティ４３内に充填されるようになっている。
【００５９】
固定金型４１および可動金型４２には、図１２に示されるように、それぞれ冷却水回路４８が設けられ、温度制御された冷却水４９を循環することにより、固定金型４１および可動金型４２の金型温度を制御できるように構成されている。また、固定金型４１および可動金型４２には、図１１に示されるように、ブレードキャビティ部分において各翼型ブレード１２の前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３（図１３に示す斜線部に対応する部分）の金型温度を検出するため、熱電対５０および５１がブレード枚数に合わせて固定金型４１側に９個、可動金型４２側に９個設置されている。
【００６０】
また、固定金型４１および可動金型４２は、図１３に示されるように、キャビティ４３の少なくとも各翼型ブレード１２の前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３の熱伝導が他の部位の熱伝導よりも低くされている。この低熱伝導部位５２，５３は、金型４１，４２の当該部位５２，５３に対し、例えばアルミナやジルコニア等のセラミックス層、あるいはポリイミド等の熱硬化性樹脂層等の表面処理層を設けることにより、その熱伝導を金型鋼材からなる他の部位の熱伝導の１／１０〜１／１００程度に低下させることができる。なお、表面処理層の厚さは、５０〜１００μｍ程度で十分である。また、このような表面処理層を設ける代わりに、金型４１，４２の低熱伝導部位５２，５３を熱伝導率の低い他の材料により構成した金型を用いてもよい。
【００６１】
上記の固定金型４１および可動金型４２を用いて軸流ファン１０を成形する際、型締め後に注入口４４からキャビティ４３内に溶融樹脂を注入して成形を開始するに当り、まず両金型４１，４２の温度を冷却水回路４８に循環される冷却水４９を介して設定されている金型温度に制御する。この金型温度は、固定金型４１側および可動金型４２側のそれぞれに設けられている各９個の熱電対５０，５１により検出される両金型４１，４２の各ブレード前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３の各９箇所間の温度差がそれぞれ所定値以下となるように制御される。
【００６２】
上記の金型温度差は、図１４に示されるように、各９個の熱電対５０，５１によって検出される金型温度の温度差と、軸流ファン１０の９枚の翼型ブレード１２間における面ぶれとの関係から、面ぶれが予め設定されている面ぶれ許容値Ｓ以内となる所定値ΔＴ℃以下に制御される。なお、金型温度差ΔＴ℃は、例えば２℃とすることができる。このようにして、金型温度差を所定値ΔＴ℃以下にした状態で樹脂の射出を開始し、成形をスタートする。溶融樹脂の射出時間（充填時間）は数秒間であり、射出終了後に一定時間保圧した後、可動金型４２を開放して成形品を取り出し、成形サイクルを完了する。
【００６３】
この間、溶融樹脂は、例えば、２２０℃の溶融温度から、例えば４０℃に制御されている金型４１，４２のキャビティ４３内に射出されるため、急速に冷却されながら各翼型ブレード１２の外周部１６まで流動して充填されることになる。しかるに、上記の固定金型４１および可動金型４２では、キャビティ４３の各ブレード前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３がセラミックス層や熱硬化性樹脂層により表面処理され、あるいは当該部位が低熱伝導材により構成されているので、当該低熱伝導部位５２，５３の熱伝導が他の部位の熱伝導よりも低くされ、そこに充填される樹脂が冷却され難くなっている。このため、成形時に樹脂が回り難い前縁部１４の外周端付近において樹脂の温度を下がり難くし、保圧を有効に作用させて前縁部の外周端に十分に樹脂を回すことができる。
【００６４】
以上に述べたように、軸流ファン１０を射出成形する時、固定金型４１および可動金型４２の各々における複数枚の翼型ブレード１２に対応する部位５２，５３の金型温度を複数枚のブレード１２に対応して設けられている複数個の熱電対５０，５１で検出し、各ブレードに対応する部位５２，５３間の金型温度差を所定値ΔＴ℃以下に制御して成形を開始するようにしている。これにより、複数枚の翼型ブレード１２を同条件にて均一に成形することができる。このため、複数枚の翼型ブレード１２間における所謂面ぶれの発生を防止し、面ぶれに伴うアンバランス、シュラウド４との間のチップクリアランスのバラツキ等をすべて解消し、軸流ファン１０の品質を向上することができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００６５】
特に、固定金型４１および可動金型４２のブレード前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３の金型温度を検出するようにしているため、各ブレード前縁部１４の外周端付近の金型温度差を所定値以下とし、適正な金型温度の下で前縁部外周端への樹脂回りを良好にかつ均一化して成形することができる。これによって、ファン性能およびファン騒音への影響度の大きいブレード前縁部１４の外周端の成形を安定化させ、面ぶれを確実に解消して品質の向上を図ることができる。
【００６６】
また、固定金型４１および可動金型４２の各ブレード前縁部１４の外周端付近に対応する部位５２，５３の熱伝導を他の部位の熱伝導よりも低くし、樹脂が回り難い前縁部１４の外周端付近において充填樹脂の温度を下がり難くすることによって、保圧を有効に作用させて前縁部１４の外周端に樹脂が回り易くしているため、ファン性能およびファン騒音への影響度の大きいブレード前縁部１４の外周端の成形を安定化させ、各翼型ブレード１２間の面ぶれを解消して品質の向上を図ることができるとともに、成形不良を大幅に低減することができる。
【００６７】
さらに、上記の低熱伝導部位５２，５３は、セラミックス層や熱硬化性樹脂層の表面処理あるいは金型材料の一部を低熱伝導材とすることにより構成することができ、その熱伝導を容易に１／１０〜１／１００程度に低下させることができるため、効果的に樹脂回りを良化してブレード前縁部の外周端の成形を安定化させることが可能となる。従って、軸流ファン１０の品質向上を図ることができる。
【００６８】
なお、本発明は、上記実施形態にかかる発明に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において、適宜変形が可能である。例えば、軸流ファン１０の翼形ブレード１２各部の具体的寸法は、一例を示しているにすぎず、これに限定されるものでないことは云うまでもない。また、前縁部１４の負圧面２０側に設けられる突起３０，３１，３２は、少なくともブレードの半径方向の中央部付近から外周部にかけて設けた例について説明したが、必要に応じて前縁部１４の負圧面２０側の全範囲に設けてもよい。さらに、成形金型４１，４２において、軸流ファン１０のディスク１１に対応する部位に対し、低熱伝導の表面処理層とは逆に高熱伝導材の表面処理層を設け、当該部位おける樹脂の冷却性を高めるようにしてもよい。また、複数枚の翼型ブレード１２については、等ピッチ配置あるいは不等ピッチ配置（騒音対策のため）のいずれとしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００６９】
【図１】本発明の第１実施形態に係る軸流ファンを用いたファンモータ装置の正面図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係る軸流ファンの正面図である。
【図３】図２に示す軸流ファンの翼型ブレードを１枚だけ切り出した状態の側面図（Ａ）とそれを右側から見た正面図（Ｂ）である。
【図４】図２に示す軸流ファンの翼型ブレードにおけるコード長方向のブレード厚さの分布図（Ａ）と一般的な従来ブレードのブレード厚さ分布図（Ｂ）である。
【図５】図４に示すブレード厚さ分布曲線を持つ翼型ブレードのコード長方向の一断面形状を誇張して表示した翼型ブレードの断面比較図である。
【図６】図４に示すブレード厚さ分布曲線を持つ翼型ブレードの射出成形時における充填樹脂の流れ具合を時間の等高線で示す比較図（Ａ）および（Ｂ）である。
【図７】本発明の第２実施形態に係る軸流ファンの翼型ブレードにおけるコード長方向の断面図である。
【図８】本発明の第２実施形態に係る軸流ファンの翼型ブレードにおけるコード長方向の他形態の断面図である。
【図９】本発明の第３実施形態に係る軸流ファンの斜視図である。
【図１０】図９に示す軸流ファンの翼型ブレードの拡大斜視図である。
【図１１】本発明の第４実施形態に係る軸流ファンの成形金型の断面図である。
【図１２】図１１に示す成形金型の冷却水回路の回路図である。
【図１３】図１１に示す成形金型のブレードキャビティ部分の正面図である。
【図１４】図１１に示す成形金型を用いた軸流ファン成形時の各翼型ブレード対応部位の金型温度差と面ぶれとの関係説明図である。
【符号の説明】
【００７０】
１０  軸流ファン
１１  ディスク
１２  翼型ブレード（羽根）
１４  前縁部
１５  後縁部
１６  外周部
１７  根元部
２０  負圧面
３０  半円形の突起
３１  半楕円形の突起
３２  半円形から半楕円形に形状変化する突起
４０  成形金型
４１  固定金型
４２  可動金型
５０，５１  熱電対
５２，５３  ブレード前縁部の外周端付近に対応する部位（低熱伝導部位）
ｃ  コード長
Ｓ  面ぶれ許容値
ΔＴ℃  金型温度差
【図１】
0004929203.tif 000002
【図２】
0004929203.tif 000003
【図３】
0004929203.tif 000004
【図４】
0004929203.tif 000005
【図５】
0004929203.tif 000006
【図６】
0004929203.tif 000007
【図７】
0004929203.tif 000008
【図８】
0004929203.tif 000009
【図９】
0004929203.tif 000010
【図１０】
0004929203.tif 000011
【図１１】
0004929203.tif 000012
【図１２】
0004929203.tif 000013
【図１３】
0004929203.tif 000014
【図１４】
0004929203.tif 000015