(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
２つの電源回路を直列に接続して構成され、ＲＦ送信装置に出力電圧を供給するためのレーダ用直流電源装置であって、
上記２つの電源回路のうちの前段の電源回路であるスイッチングコンバータと、
上記スイッチングコンバータと上記ＲＦ送信装置との間に接続された、上記２つの電源回路のうちの後段の電源回路であるシリーズレギュレータと、
上記ＲＦ送信装置が送信信号を送信するタイミングよりも上記シリーズレギュレータの応答遅れ時間分だけ早いプリトリガ信号が入力されて、上記プリトリガ信号に同期して上記ＲＦ送信装置の送信と受信の切り替わり時に発生する電圧変動と逆振幅の基準電圧を発生させる基準電圧発生回路と、
上記基準電圧に基づいて上記シリーズレギュレータの出力電圧を制御して上記電圧変動分を打ち消して、上記シリーズレギュレータの出力電圧を安定化させる出力電圧制御回路と
を備えたことを特徴とするレーダ用直流電源装置。
【請求項２】
２つの電源回路を直列に接続して構成され、ＲＦ送信装置に出力電圧を供給するためのレーダ用直流電源装置であって、
上記２つの電源回路のうちの前段の電源回路であるスイッチングコンバータと、
上記スイッチングコンバータと上記ＲＦ送信装置との間に接続された、上記２つの電源回路のうちの後段の電源回路であるシリーズレギュレータと、
上記ＲＦ送信装置が送信信号を送信するタイミングよりも上記スイッチングコンバータの応答遅れ時間分と上記ＲＦ送信装置の送信パルス幅の時間を測定する測定時間分とを合わせた時間分だけ早いプリトリガ信号が入力されて、上記プリトリガ信号に基づいて上記送信パルス幅を測定するカウンタ回路と、
測定された上記送信パルス幅の値に基づいて、上記パルス幅の値が所定の値より大きいか否かを判定する基準電圧発生回路と、
上記基準電圧発生回路によって上記パルス幅の値が所定の値より大きいと判定された場合に、駆動信号を出力するシャント駆動回路と、
上記駆動信号が入力された場合に、上記スイッチングコンバータの出力電流を定格まで増加させるシャント回路と
を備えたことを特徴とするレーダ用直流電源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明はレーダ用直流電源装置に関し、特に、２つの電源回路を直列に接続してレーダ装置に電力を供給するよう構成されたレーダ用直流電源装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在、広く使用されている送信波と受信波の周波数の変化を測定するドップラー方式のレーダシステムにおいては、半導体によるＲＦ送信装置が利用され、送信時における電源電圧の変動が送信電力や送信波形の位相に大きな影響を与えてしまうため、電源電圧の応答速度と安定度が極めて重要であることは周知の事実である。そのため、直流電源装置の出力やＲＦ送信装置の入力に対して膨大なコンデンサを設置したり、電源回路を２台直列に接続して、前段の電源回路に効率のよいスイッチングコンバータ、後段の電源回路に応答速度の速いシリーズレギュレータを用い、そのシリーズレギュレータをＲＦ送信装置の直前に置くことで電圧変動やリップル電圧を極めて小さくできるようにレーダ用直流電源装置を構成することが一般的になりつつある（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−３４６９２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載の従来の直流電源装置においては、複相の交流電源を整流して所望の直流電圧に変圧するときに、整流された信号に低周波の入力リップル電圧が含まれているため、そのような低周波のリップル電圧を含む直流電源がレーダ装置に供給されると、その送信波形にノイズが重畳し、その結果、レーダ装置で取得したビデオ信号に偽像が発生して、レーダ装置の精度が悪くなってしまうという問題点があった。
【０００５】
当該問題点を解決するための他の従来のレーダ用直流電源装置の構成を図３に示す。また、図４の（ア）と（イ）に、図３に示したレーダ用直流電源装置の各部の動作波形を示す。図３において、１は入力フィルター、２はスイッチング素子、３はトランス、４はダイオード、５はコイル、６はコンデンサ、７は第一の基準電圧、８は第一のエラーアンプ、９は電圧制御回路、１０はスイッチングコンバータ、１１はライン抵抗、１２はシリーズレギュレータ、１３は第二のエラーアンプ、１４は第二の基準電圧、１５は入力コンデンサ、１６はＲＦ送信装置である。
【０００６】
図３に示す従来のレーダ用直流電源装置は、大きく分けて、直列に接続された２つの電源回路である、スイッチングコンバータ１０およびシリーズレギュレータ１２とから構成されている。後段の電源回路であるシリーズレギュレータ１２には、レーダ装置等のＲＦ送信装置１６が接続されている。また、スイッチングコンバータ１０とシリーズレギュレータ１２との間にはライン抵抗１１が設けられ、シリーズレギュレータ１２とＲＦ送信装置１６との間には入力コンデンサ１５が設けられている。
【０００７】
スイッチコンバータ１０は、図３に示すように、入力フィルター１、スイッチング素子２、トランス３、ダイオード４、コイル５、コンデンサ６、第一の基準電圧７、第一のエラーアンプ８、および、電圧制御回路９から構成されている。また、シリーズレギュレータ１２は、第二のエラーアンプ１３と第二の基準電圧１４とを備えている。
【０００８】
図３の構成において、入力フィルター１は、一次電源からのノイズを低減するとともにスイッチング素子２によってパルス状に流れる電流を平滑するためのものであり、スイッチング素子２がＯＮまたはＯＦＦすることでトランス３に矩形波状の電流を流し、トランス３の出力側にその巻き線比にあった電圧と電流を伝送している。その矩形波をダイオード４によって整流し、コイル５とコンデンサ６とによって平滑することで直流電圧出力を得ている。基準電圧７はスイッチングコンバータ１０の出力電圧を決めるためのものであり、第一のエラーアンプ８が基準電圧７の出力電圧とコンデンサ６の両端電圧を比較し、その差電圧を増幅して差電圧信号を生成し、電圧制御回路９に当該差電圧信号を送信する。電圧制御回路９はその差電圧信号がゼロとなるようにスイッチング素子２のＯＮとＯＦＦの比を可変することでコンデンサ６の両端電圧が基準電圧７によって決められた所定の電圧になるように制御している。
【０００９】
このように構成されたスイッチングコンバータ１０は常に一定の電圧を出力しているが、スイッチングコンバータ１０とシリーズレギュレータ１２との間にあるライン抵抗１１とスイッチングコンバータ１０の応答速度の遅れにより、ＲＦ送信装置１６が、図４の（イ）の波形のような送信または受信を繰り返すと、シリーズレギュレータ１２の入力電圧ならびに出力電圧は図４の（ア）に示すように大きく変動することになる。そのためＲＦ送信装置１６の入力電圧を所定の電圧値にしつつ安定化させるためにはスイッチングコンバータ１０の出力に対して容量の大きいコンデンサ６を設置し、電圧制御回路９やコイル５による応答の遅れを補償し、コンデンサ６の両端電圧が、常に、出力電圧にシリーズレギュレータ１２の最低オン電圧分を加えた値以上になるよう設計する必要があった。さらに、ＲＦ送信装置１６の入力にも容量の大きな入力コンデンサ１５を設置することでシリーズレギュレータ１２の応答速度の遅れを補償し、ＲＦ送信装置１６に供給する電圧の変動が極めて小さくなるように設計していた。
【００１０】
そのため、例えば、入力コンデンサ１５の容量を小さくすると、図４の（ア）に示すようにＲＦ送信装置１６が急峻に電流を引き込んだ際、シリーズレギュレータ１２の出力電圧は一瞬低下し、やがてシリーズレギュレータ１２の応答が追いついてようやく安定することになり、図４の（イ）に示すように送信初期の電力が安定せず、送信初期のデータが使用できない状態となったり、送信中の位相変動を補正したりする必要があった。
【００１１】
また、送信パルス幅の送信周期に対する割合（以下送信Ｄｕｔｙと記す）が広い状態から狭い状態になったり、狭い状態から広い状態になったりすると、スイッチングコンバータ１０の出力電流は送信Ｄｕｔｙの変動に合わせて小さくなったり大きくなったりと常に平均電流を出力するよう動作するため、コンデンサ６の容量はスイッチングコンバータ１０の出力電流が最小の時に最大送信パルス幅で電流が引かれてもコンデンサ６の両端における電圧変動がシリーズレギュレータ１２の出力に影響しないよう非常に大きなものとなっていた。そのため、スイッチングコンバータ１０の出力電流が大きい状態で最大パルス幅の電流が引かれた場合には、スイッチングコンバータ１０の出力していた電流がシリーズレギュレータ１２を介してＲＦ送信装置１６に流れるため、コンデンサ６の容量に余裕ができ、コンデンサ６の両端における電圧変動は必要以上に小さくなっていた。つまり、スイッチングコンバータ１０の出力電流が大きい時には、コンデンサ６の容量は無駄に大きいことととなり、その結果、レーダ用直流電源装置全体の体積が大型化してしまっていたという問題点があった。
【００１２】
この発明はかかる問題点を解決するためになされたものであり、送信時の電力や位相を可能な限り安定させるために極めて安定度の高い電圧を供給しながら、コンデンサの容量を可能な限り少なくし、システム全体を小型化および高効率化することができるレーダ用直流電源装置を得ることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
この発明は、２つの電源回路を直列に接続して構成され、ＲＦ送信装置に出力電圧を供給するためのレーダ用直流電源装置であって、上記２つの電源回路のうちの前段の電源回路であるスイッチングコンバータと、上記スイッチングコンバータと上記ＲＦ送信装置との間に接続された、上記２つの電源回路のうちの後段の電源回路であるシリーズレギュレータと、上記ＲＦ送信装置が送信信号を送信するタイミングよりも上記シリーズレギュレータの応答遅れ時間分だけ早いプリトリガ信号が入力されて、上記プリトリガ信号に同期して上記ＲＦ送信装置の送信と受信の切り替わり時に発生する電圧変動と逆振幅の基準電圧を発生させる基準電圧発生回路と、上記基準電圧に基づいて上記シリーズレギュレータの出力電圧を制御して上記電圧変動分を打ち消して、上記シリーズレギュレータの出力電圧を安定化させる出力電圧制御回路とを備えたレーダ用直流電源装置である。
【発明の効果】
【００１４】
この発明は、２つの電源回路を直列に接続して構成され、ＲＦ送信装置に出力電圧を供給するためのレーダ用直流電源装置であって、上記２つの電源回路のうちの前段の電源回路であるスイッチングコンバータと、上記スイッチングコンバータと上記ＲＦ送信装置との間に接続された、上記２つの電源回路のうちの後段の電源回路であるシリーズレギュレータと、上記ＲＦ送信装置が送信信号を送信するタイミングよりも上記シリーズレギュレータの応答遅れ時間分だけ早いプリトリガ信号が入力されて、上記プリトリガ信号に同期して上記ＲＦ送信装置の送信と受信の切り替わり時に発生する電圧変動と逆振幅の基準電圧を発生させる基準電圧発生回路と、上記基準電圧に基づいて上記シリーズレギュレータの出力電圧を制御して上記電圧変動分を打ち消して、上記シリーズレギュレータの出力電圧を安定化させる出力電圧制御回路とを備えたレーダ用直流電源装置であるので、送信時の電力や位相を可能な限り安定させるために極めて安定度の高い電圧を供給しながら、コンデンサの容量を可能な限り少なくし、システム全体を小型化および高効率化することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
実施の形態１．
以下、図を用いてこの発明の実施の形態１に係るレーダ用直流電源回路について説明する。この発明に係るレーダ用直流電源回路は、２つの電源回路であるスイッチングコンバータ１０とシリーズレギュレータ１２とを直列に接続して構成され、レーダ装置等のＲＦ送信装置に、送信時の電力や位相を可能な限り安定させるために極めて安定度の高い電圧を供給できるようしたものであり、例えば、送信周波数や送信パルス幅が大きく変化した場合においても、後段の電源回路であるシリーズレギュレータ１２の出力電圧変動を極めて小さくするとともに、シリーズレギュレータ１２の出力段に付けられた入力コンデンサ１５の容量を可能な限り少なくし、システム全体の小型・高効率化を図るものである。
【００１６】
図１は実施の形態１によるレーダ用直流電源装置の構成を示している。図１に記載された符号１〜１６までの構成は、図３に示した従来の回路と同一または相当するものであるため、同一符号を付して示し、ここではその説明を省略する。また、以下では、説明の都合上、この発明の要旨となる部分のみを主に説明する。
【００１７】
図１において、１７は、プリトリガ信号が外部から入力される第一の基準電圧発生回路である。第一の基準電圧発生回路１７は、プリトリガ信号が外部から入力されて、当該プリトリガ信号に同期して、ＲＦ送信信号の送信と受信の切り替わり時に発生する電圧変動ΔＶの逆振幅の基準電圧を発生させるものである。第二のエラーアンプ１３（出力電圧制御回路）は、当該基準電圧に基づいて、シリーズレギュレータ１２の出力電圧を制御して、当該基準電圧により当該電圧変動ΔＶ分を打ち消し、シリーズレギュレータ１２の出力電圧を安定化させる。なお、図１の構成と図３の構成との違いは、図３に示した第二の基準電圧１４を削除し、その代わりに、スイッチングコンバータ１０の中に、この第一の基準電圧発生回路１７を設けた点である。
【００１８】
第一の基準電圧発生回路１７に対して外部から入力されるプリトリガ信号は、ＲＦ送信信号の送信のタイミングよりも、シリーズレギュレータ１２の応答遅れ時間Ｔｄ分だけ早くなった送信予告信号である。第一の基準電圧発生回路１７は、このプリトリガ信号に合わせて、シリーズレギュレータ１２の出力電圧変動の振幅を反転させて、制御電圧に加算して基準電圧信号１を発生させる。また、第二のエラーアンプ１３は、基準電圧信号１の電圧に合わせてシリーズレギュレータ１２の出力電圧を制御し、ＲＦ送信装置１６の受信から送信あるいは送信から受信に切り替わる際に発生する電圧変動ΔＶを抑制する。
【００１９】
以下、詳細について数式を用いて説明する。シリーズレギュレータ１２の出力に取り付けられた入力コンデンサ１５の容量をＣ、ＲＦ送信装置１６の送信時における電流値をＩ、シリーズレギュレータ１２の応答遅れ時間をＴｄとすると、ＲＦ送信装置１６の入力電圧に発生する変動電圧ΔＶは以下の式（１）で表すことができる。
【００２０】
【数１】
0005052393.tif 000002
【００２１】
式（１）に示した、シリーズレギュレータ１２の応答遅れ時間Ｔｄ、および、入力コンデンサ１５の容量Ｃは一定であり、さらに、ＲＦ送信装置１６が送信時に流す電流値Ｉもほとんど一定である。つまり、ＲＦ送信装置１６の入力に発生する変動電圧ΔＶは図４の（エ）に示すように常に一定であり、入力コンデンサ１５の容量ＣはＲＦ送信装置１６の入力に発生する変動電圧ΔＶがシステム上影響しない値となるよう予め決められている。
【００２２】
そこで、図４の（ウ）に示すように、シリーズレギュレータ１２の応答遅れ時間Ｔｄ分だけＲＦ送信装置１６が送信するタイミングよりも早いプリトリガ信号をもらい、図４の（エ）に示すように、プリトリガ信号に同期し、かつ、シリーズレギュレータ１２の応答時間Ｔｄ、入力コンデンサ１５の容量Ｃ、及び、ＲＦ送信装置１３が送信時に流す電流値Ｉによって決まる変動電圧ΔＶだけ、シリーズレギュレータ１２の出力電圧を逆方向に可変させるための基準電圧を第一の基準電圧発生回路１７が発生することで、送信と受信の切り替わりの時に発生する電圧変動ΔＶと、第一の基準電圧発生回路１７によって故意に変動させられたシリーズレギュレータ１２の出力電圧とが互いに打ち消しあうこととなり、図４の（オ）に示すように、シリーズレギュレータ１２の出力電圧を常に一定にすることが出来るようになる。その結果、入力コンデンサ１５の容量を必要最小限まで小さくしたとしても電圧変動を限りなく小さくすることができることから、入力コンデンサ１５の容量を必要最小限まで小さくし、レーダ用直流電源装置全体を小型化することができるとともに常に安定した送信を行うことが可能となる。
【００２３】
以上のように、本実施の形態１に係るレーダ用直流電源装置においては、ＲＦ送信装置１６の送信信号の送信のタイミングよりもシリーズレギュレータ１２の応答遅れ時間Ｔｄ分だけ早いプリトリガ信号を外部から入力し、送信と受信の切り替わり時に発生する電圧変動ΔＶと逆振幅の基準電圧を当該プリトリガ信号に同期して発生させ、互いの変動分を打ち消すことで出力電圧を安定化させるための第一の基準電圧発生回路１７を備えるようにしたので、送信パルスの立上がりに対してシリーズレギュレータ１２の応答遅れが原因で出力電圧が変動するのを抑えることができ、送信時の電力や位相を可能な限り安定させるために極めて安定度の高い電圧を供給するとともに、コンデンサの容量を可能な限り少なくし、システム全体を小型・高効率化することができるという効果が得られる。
【００２４】
実施の形態２．
以下、図を用いてこの発明の実施の形態２に係るレーダ用直流電源装置について説明する。図２は実施の形態２によるレーダ用直流電源装置の構成を示す図である。図２における、ライン抵抗１１、シリーズレギュレータ１２、入力コンデンサ１５、および、ＲＦ送信装置１６は、図３の従来例で説明した回路と同一または相当するものであるため、同一符号を付して示し、ここでは、その説明を省略する。
【００２５】
また、スイッチングコンバータ１０の構成も、図３の従来例の構成と基本的には同じであるが、以下の点が図３と異なっている。まず第１に、本実施の形態２においては、図３に示した基準電圧７の代わりに、第二の基準電圧発生回路１９が設けられ、プリトリガ信号が、カウンタ回路１８を介して、第二の基準電圧発生回路１９に入力される構成となっている点が図１と異なる。第２に、本実施の形態２においては、第二の基準電圧発生回路１９からの出力が、第一のエラーアンプ８とシャント駆動回路２１とに入力される構成となっており、さらに、シャント駆動回路２１によって駆動されるシャント回路２０と、ダイオード２２とが、コイル５とコンデンサ６との間に設けられている点が図３と異なっている。
【００２６】
カウンタ回路１８は、プリトリガ信号が外部から入力されて、当該プリトリガ信号に基づいて送信パルス幅を測定するものである。第二の基準電圧発生回路１９は、カウンタ回路１８によって測定された送信パルス幅の値に基づいて、当該パルス幅の値が所定の値より大きいか否かを判定するものである。シャント駆動回路は、第二の基準電圧発生回路１９によってパルス幅の値が所定の値より大きいと判定された場合に、駆動信号を出力するものである。シャント回路２０は、当該駆動信号が入力された場合にＯＮし、スイッチングコンバータ１０の出力電流を定格まで増加させるものである。ダイオード２２は、シャント回路２０がＯＮした時に、コンデンサ６の電荷が抜けてしまわないよう保護するためのものである。
【００２７】
本実施の形態２においては、外部から入力されるプリトリガ信号は、ＲＦ送信装置１６の送信信号の送信のタイミングよりも、スイッチングコンバータ１０の応答遅れ時間Ｔｄ分とカウンタ回路１８により送信パルス幅の時間を測定するための測定時間Ｔｃ分とを合わせた時間分だけ早くなった送信予告信号である。すなわち、プリトリガ信号は、ＲＦ送信信号よりも、Ｔｄ＋Ｔｃ時間だけ早く送られてくる。ここで、ＴｄとＴｃとは共に一定の値である。カウンタ回路１８は、プリトリガ信号に基づいて、送信パルス幅を測定して、送信パルス幅信号を出力する。第二の基準電圧発生回路１９は、カウンタ回路１８からの送信パルス幅信号を受け、送信パルス幅が所定の値以上広くなったか否かを判定し、広くなった場合に、強制的に消費電流が増えるようスイッチングコンバータ１０の出力電圧指令値を可変する。
【００２８】
第一のエラーアンプ８は、第二の基準電圧発生回路１９とスイッチングコンバータ１０の出力電圧とを比較し、その差電圧を増幅して差電圧信号を生成し、電圧制御回路９に当該差電圧信号を送信する。電圧制御回路９は、当該差電圧信号がゼロとなるようにスイッチング素子２のＯＮとＯＦＦの比を制御する。シャント回路２０は、図２に示すように、スイッチング素子と電流制限抵抗とからなる電流バイパス回路であり、シャント駆動回路２１は、第二の基準電圧発生回路１９から送られる基準電圧信号２に同期して、送信パルス幅が所定の値以上に広くなった場合に、シャント回路２０を駆動し、ＲＦ送信装置１６が送信する前にスイッチングコンバータ１０の出力電流が定格値まで増えるようトランス４ならびにコイル５に電流を流させるものである。
【００２９】
以下、詳細について数式を用いて説明する。今、シリーズレギュレータ１２の入力電圧をＶｉとしたとき、スイッチングコンバータ１０の出力電圧をＶs、ＲＦ送信装置１６が送信する直前のスイッチングコンバータ１０の出力電流において最低出力電流値をＩsmin、最大出力電流値をＩsmax、ライン抵抗１１の抵抗値をＲ、コンデンサ６の容量をＣ、ＲＦ送信装置１６の送信時における電流値をＩ、送信パルス幅をＴxonとすると、スイッチングコンバータ１０の出力電流がＩsminの時に送信された場合のシリーズレギュレータ１２の入力電圧Ｖｉおよびその時必要となるコンデンサ６の容量Ｃmaxは、下記の式（２）で示すことができる。
【００３０】
【数２】
0005052393.tif 000003
【００３１】
式（２）に示したシリーズレギュレータ１２の入力電圧Ｖｉは、出力電圧Ｖoを一定に保持するためにシリーズレギュレータ１２の必要最低オン電圧を出力電圧Ｖoに加算した値以上である必要があり、スイッチングコンバータ１０の出力電流値が最低のＩsminとなったとき、コンデンサ６の容量は最大のＣmaxが必要となる。逆にスイッチングコンバータ１０の出力電流値が最大のＩsmaxの時に送信した場合は、コンデンサ６の容量は最小のＣminでよいこととなる。ＣmaxとＣminの差は、下記の式（３）で表すことができる。
【００３２】
【数３】
0005052393.tif 000004
【００３３】
式（３）に示したシリーズレギュレータ１２の入力電圧Ｖi、ＲＦ送信装置１６の送信時における電流値Ｉ、抵抗値はＲは一定であり、スイッチングコンバータ１０の出力電圧Ｖsを仮に一定だとすると、コンデンサ６の容量Ｃの差はスイッチングコンバータ１０の送信直前における出力電流値とＲＦ送信装置１６の送信時間Ｔxonで表すことが出来ることが分かる。つまり、送信時間Ｔxonによって送信直前のスイッチングコンバータ１０の出力電流値を変えてやることでコンデンサ６の容量は常に最小値Ｃminでよいことが分かる。
【００３４】
図４に示す（カ）と（キ）に実施の形態２における各部の動作波形を示す。図４の（カ）に示すＴｃは、カウンタ回路１８が送信パルス幅の時間を測定するための時間であり、Ｔｄはスイッチングコンバータ１０の応答遅れ時間を表している。プリトリガ信号はＲＦ送信信号よりＴｄ＋Ｔｃ時間分だけ早く送られてくる。そこでカウンタ回路１８は次に来る送信パルス幅をプリトリガ信号より測定する。その測定された送信パルス幅の値から第二の基準電圧発生回路１９は、シリーズレギュレータ１２の入力電圧Ｖｉが所定の値以上に保持できない送信パルス幅だと判断した場合、図４の（キ）に示すような基準電圧信号２を第一のエラーアンプ８に送ると同時に、シャント駆動回路２１に信号を送り、ＲＦ送信装置１６がＲＦ送信信号を送信するタイミングよりＴｄ時間前にシャント回路２０をオンさせ、スイッチングコンバータ１０の出力電流を定格電流値まで上昇させる。その結果、ＲＦ送信装置１６が送信する時にはスイッチングコンバータ１０の出力電流値は最大のＩsmaxの状態となり、コンデンサ６の容量を必要最小限まで小さくすることができることから、レーダ用直流電源装置全体を小型化することができるとともに常に安定した送信を行うことが可能となる。
【００３５】
以上のように、本実施の形態２に係るレーダ用直流電源装置においては、前段の電源回路であるスイッチングコンバータ１０の応答遅れ時間とＲＦ送信装置１６の送信パルス幅をカウンタ回路１８が事前に測定する測定時間分とを合わせた時間分だけ早いプリトリガ信号が外部から入力されて、当該プリトリガ信号により送信パルス幅を測定するカウンタ回路１８と、広い送信パルス幅が来る前にスイッチングコンバータ１０の出力電流を定格まで増加させておくシャント回路２０と、シャント回路２０とスイッチングコンバータ１０のスイッチングを制御する第二の基準電圧発生回路１９とを備えるようにしたので、送信時の電力や位相を可能な限り安定させるために極めて安定度の高い電圧を供給するとともに、コンデンサの容量を可能な限り少なくし、システム全体を小型・高効率化することができるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】この発明の実施の形態１によるレーダ用直流電源装置の構成を示す回路図である。
【図２】この発明の実施の形態２によるレーダ用直流電源装置の構成を示す回路図である。
【図３】従来のレーダ用直流電源装置を示す図である。
【図４】この発明の実施の形態１及び２並びに従来のレーダ用直流電源装置の動作をグラフで説明するための説明図である。
【符号の説明】
【００３７】
１  入力フィルター、２  スイッチング素子、３  トランス、４  ダイオード、５  コイル、６  コンデンサ、７  第一の基準電圧、８  第一のエラーアンプ、９  電圧制御回路、１０  スイッチングコンバータ、１１  ライン抵抗、１２  シリーズレギュレータ、１３  第二のエラーアンプ、１４  第二の基準電圧、１５  入力コンデンサ、１６  ＲＦ送信装置、１７  第一の基準電圧発生回路、１８  カウンタ回路、１９  第二の基準電圧発生回路、２０  シャント回路、２１  シャント駆動回路、２２  保護ダイオード。
【図１】
0005052393.tif 000005
【図２】
0005052393.tif 000006
【図３】
0005052393.tif 000007
【図４】
0005052393.tif 000008