(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０〜２．２６％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０４〜１．５％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ下記（ｉ）式に規定されるａ値が１．２〜３．５である化学組成を有し、さらに体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだ組織を有し、引張強さ（ＴＳ）と伸び（Ｅｌ）との積であるＴＳ×Ｅｌの値が２１７５０（ＭＰａ・％）以上である機械特性を有することを特徴とする穴拡げ性、溶接性に優れる高張力熱延鋼板。
ａ値＝Ｓｉ＋ｓｏｌ．Ａｌ＋２５５Ｂ  （ｉ）
ここで、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｂはそれぞれの化学組成を質量％で表したときの数値である。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０％、Ｚｒ：０．０１〜０．１０％、ＲＥＭ：０．００２〜０．１０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする請求項１に記載の高張力熱延鋼板。
【請求項３】
さらに、質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の高張力熱延鋼板。
【請求項４】
さらに、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３に記載の高張力熱延鋼板。
【請求項５】
請求項１ないし請求項４の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ３点以上の温度域から開始して７８０〜８４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０〜５０℃／ｓの冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
【請求項６】
請求項１ないし請求項４の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ３点以上の温度域から開始して７８０〜９４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０℃／ｓ以上の冷却速度で６００〜７００℃の温度域まで冷却し、その温度域で２〜１０秒間空冷し、さらに２０℃／ｓ以上の冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
【請求項７】
請求項１ないし請求項４の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ３点以上の温度域から開始して７８０〜８４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０〜５０℃／ｓの冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることにより得られる、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだ組織を有する高張力熱延鋼板。
【請求項８】
請求項１ないし請求項４の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ３点以上の温度域から開始して７８０〜９４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０℃／ｓ以上の冷却速度で６００〜７００℃の温度域まで冷却し、その温度域で２〜１０秒間空冷し、さらに２０℃／ｓ以上の冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることにより得られる、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだ組織を有する高張力熱延鋼板。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車や産業機械等に用いられる高強度部材用鋼板として好適な高張力熱延鋼板およびその製造方法に関する。特に、本発明に係る高張力熱延鋼板は、延性や穴広げ性を要求される高強度部材用鋼板として好適である。
【０００２】
【従来の技術】
今日、連続熱間圧延によって製造される熱延鋼板は、比較的安価な構造材料として各種分野で広く用いられるようになっている。そして、それらはプレス加工等で成形される部材へ適用されることが多いことから、強度と加工性の両面に対する要求が高い材料である。
【０００３】
しかし、強度と加工性とは相反するものであり、鋼板の強度を増加させると加工性は低下し、強度と加工性とを両立することは一般に困難である。高強度と高延性とを具備する鋼板として、例えば特開昭５５−４４５５１号公報に記載されているようなＤｕａｌ  Ｐｈａｓｅ鋼（以下、「ＤＰ鋼」という。）が知られている。ＤＰ鋼は、フェライト相とマルテンサイト相とからなる２相組織鋼であり、降伏比が低く延性が高いという特徴を有している。
【０００４】
しかし、強度−延性バランスに優れるＤＰ鋼であっても、５９０ＭＰａ級高張力鋼板（引張強さ（ＴＳ）：５９０ＭＰａ）においては、伸び（Ｅｌ）が約３０％で「ＴＳ×Ｅｌ」の値が２００００未満、７８０ＭＰａ級高張力鋼板（引張強さ（ＴＳ）：７８０ＭＰａ）においては、伸び（Ｅｌ）が約２０％で「ＴＳ×Ｅｌ」の値が１８０００未満というのが限界であり、ＤＰ鋼についてはこれ以上の高延性化は望めない。
【０００５】
一方、ＤＰ鋼とは別に、高張力鋼板の延性を大幅に向上させる手段として、残留オーステナイトの変態誘起塑性（ＴＲＩＰ）を利用した鋼（以下、この種の鋼を「残留オーステナイト鋼」という。）が開発されており、例えば特開昭５５−１４５１２１号公報にその製造方法が開示されている。上記公報に開示されている製造方法によれば、引張強さ（ＴＳ）：１０８０ＭＰａ以上、伸び（Ｅｌ）：２２％以上を示し、「ＴＳ×Ｅｌ」の値が２４０００を超す高延性高張力鋼板の製造が可能であると考えられる。しかしながら、上記方法では、Ｃ含有量を０．４０〜０．８５重量％と高くする必要があることから、得られる鋼板は溶接性に劣り、溶接性が要求される用途へ適用することができず、例えば自動車の部材に対して上記鋼板を適用し得る範囲は限られたものであった。
【０００６】
上記問題点の解決を試みたものとして、特開昭６３−４０１７号公報には、重量％でＣ：０．２％、Ｓｉ：１．５％、Ｍｎ：１．５％を含有した鋼を熱間圧延し、Ａｒ3点近傍で仕上圧延を行った後、４０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却してから４００℃近傍で巻き取ることにより、低いＣ含有量の下で残留オーステナイトを確保して鋼を高延性化する方法が開示されている。しかし、上記公報に開示されている製造方法により得られる熱延鋼板は、ＤＰ鋼に比べて高い伸び（Ｅｌ）を有するものの、加工性の重要な指標の１つである穴拡げ性（ＨＥＬ）は改善されず、その値はＤＰ鋼板なみの３０％程度である。したがって、伸びフランジ性が要求される部材に対して適用することが困難であった。
【０００７】
これに対し、本出願人は、特開平５−１１２８４６号公報において、鋼にＡｌとＳｉとを適量含有させ、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織とすることにより、残留オーステナイト鋼の穴拡げ性を改善する方法を開示している。上記公報において開示した熱延鋼板は、強度、延性、溶接性、穴拡げ性の点において優れた特性を有するものの、多量のＡｌを含有させる必要があるため、経済性の面においては改善の余地がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、溶接性を確保し得るＣ含有量の範囲内において、ＴＲＩＰ効果による高延性が得られるだけの充分なオーステナイト量を含有し、良好な穴拡げ性を有し、さらに経済性にも優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記目的を達成すべく、特開平５−１１２８４６号公報に開示した残留オーステナイト鋼の経済性を改善することについて詳細に検討を行った。その結果、以下の新たな知見を得た。
【００１０】
（Ａ）Ｂは、焼入れ性を向上させる作用を有しフェライト生成を抑制することから、残留オーステナイト鋼に要求されるオーステナイト安定化の観点において好ましくない元素であると考えられたが、鋼に適量のＢを含有させることにより、ＳｉとＡｌとによるポリゴナルフェライト生成促進作用が助長され、オーステナイトの残留が促進されて延性が向上するうえに、第２相が均一に分散されて穴拡げ性が向上する。
【００１１】
Ｂを含有させることによりＳｉとＡｌとによるポリゴナルフェライト生成促進作用が助長される機構は明らかではないが、仕上圧延過程におけるオーステナイトの再結晶が抑制され、歪の蓄積が促進されて、仕上圧延後の冷却過程におけるフェライト変態が歪誘起によって促進されることによると考えられる。
【００１２】
（Ｂ）また、適量のＢの添加により、オーステナイトの安定化が促進されて延性が向上する。Ｂの添加によりオーステナイトが安定化される機構は明らかでないが、上述したポリゴナルフェライト生成促進作用の他に、巻取後の冷却過程においてベイナイト変態が促進されることによりオーステナイトの安定化が促進されると考えられる。
【００１３】
（Ｃ）したがって、溶接性を確保し得る範囲内のＣ含有量の鋼に、適量のＳｉ、Ａｌ、Ｂを複合含有させることにより、特開平５−１１２８４６号公報に開示した残留オーステナイト鋼よりも低いＡｌ含有量で、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェライトを主体の組織とすることができ、強度、延性、溶接性、穴拡げ性に優れた高張力熱延鋼板をより安価なコストで得ることができる。
【００１４】
（Ｄ）さらに、上記高張力熱延鋼板は、所定の化学組成の鋼片を特定の条件にしたがって圧延することにより、再現良く安定して製造することが可能である。
本発明はこれらの知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は下記（１）〜（４）項に記載の高張力熱延鋼板と、（５）項および（６）項に記載の高張力熱延鋼板の製造方法にある。
【００１５】
（１）質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０〜２．２６％、Ｍｎ：０．８〜２．５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０４〜１．５％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ下記（ｉ）式に規定されるａ値が１．２〜３．５である化学組成を有し、さらに体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織からなることを特徴とする高張力熱延鋼板。
ａ値＝Ｓｉ＋ｓｏｌ．Ａｌ＋２５５Ｂ （ｉ）
ここで、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｂはそれぞれの化学組成を質量％で表したときの数値である。
【００１６】
（２）さらに、質量％で、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０％、Ｚｒ：０．０１〜０．１０％、ＲＥＭ：０．００２〜０．１０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする上記（１）項に記載の高張力熱延鋼板。
【００１７】
（３）さらに、質量％で、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする上記（１）項または（２）項に記載の高張力熱延鋼板。
【００１８】
（４）さらに、質量％で、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％の１種または２種以上を含有する化学組成であることを特徴とする上記（１）項、（２）項または（３）項に記載の高張力熱延鋼板。
【００１９】
（５）上記（１）項ないし（４）項の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ3点以上の温度域から開始して７８０〜８４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０〜５０℃／ｓの冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
【００２０】
（６）上記（１）項ないし（４）項の何れか１項に記載の化学組成に構成された鋼に、Ａｃ3点以上の温度域から開始して７８０〜９４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０℃／ｓ以上の冷却速度で６００〜７００℃の温度域まで冷却し、その温度域で２〜１０秒間空冷し、さらに２０℃／ｓ以上の冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることを特徴とする高張力熱延鋼板の製造方法。
【００２１】
ここで、「ポリゴナルフェライト主体の組織」とは、残留オーステナイト以外の組織（例えばベイナイト）がポリゴナルフェライトの性質に格別な影響を及ぼさない程度に止まる、「実質的にポリゴナルフェライトからなる組織」を意味する。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態について具体的に説明する。なお、以下に述べる化学組成の％表示は質量％を意味する。
【００２３】
ａ．化学組成
Ｃ：Ｃは、熱間圧延後の冷却過程においてフェライト変態の進行に伴い未変態オーステナイト中に濃縮してオーステナイトを安定化させるとともに、鋼板の強度を高めるのに有効な元素である。Ｃ含有量が０．０５％未満では、鋼板の強度向上効果とオーステナイトの安定化効果が充分ではない。一方、Ｃ含有量が０．２５％超では、溶接性が劣化するうえに、ポリゴナルフェライト量が減少してベイナイト量が過剰に増加するために穴拡げ性も劣化する。したがって、Ｃ含有量は０．０５〜０．２５％とする。好ましくは０．０８〜０．２０％である。
【００２４】
Ｓｉ：Ｓｉは、フェライトの生成を促進してＣの未変態オーステナイトへの濃縮を助けるとともにセメンタイトの析出を遅らせる作用を有しているので、オーステナイトを残留させるのに極めて有効な元素である。さらに、ポリゴナルフェライトを固溶強化して鋼板の強度を高めるのに有効な元素である。Ｓｉ含有量が０．５％未満では、上記作用による効果が不充分となる。また、Ｓｉ含有量が３．０％超では、前記作用による効果が飽和するうえに、硬質なマルテンサイトが生成して穴拡げ性の劣化を招く。したがって、Ｓｉ含有量は０．５％〜３．０％の範囲とする。好ましくは１．０〜２．５％である。
【００２５】
ｓｏｌ．Ａｌ：ｓｏｌ．Ａｌは、Ｓｉと同様にフェライト安定化元素であり、ポリゴナルフェライトの生成を促進してＣの未変態オーステナイトへの濃縮を助けるとともにセメンタイトの析出を遅らせる作用を有しているので、オーステナイトを残留させるのに極めて有効な元素である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０２０％未満では、上記作用による効果が不充分となる。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が１．５％超では、前記作用による効果が飽和し経済性を損なう。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量を０．０２０〜１．５％とする。好ましくは０．１〜１．０％である。
【００２６】
Ｂ：Ｂは、ＳｉおよびＡｌのフェライト生成促進作用を助長するとともにオーステナイトを安定化させる作用を有する。Ｂ含有量が０．０００２％未満では、上記作用による効果が不充分となる。Ｂ含有量が０．００５０％超では、前記作用による効果が飽和するうえに、Ｆｅ3（Ｃ，Ｂ）などの炭硼化物の生成によりオーステナイトの残留を阻害する。したがって、Ｂ含有量を０．０００２〜０．００５０％とする。好ましくは０．０００５％超０．００３５％以下である。
【００２７】
ａ値：上述したように、ＳｉおよびＡｌは、オーステナイトの残留を促進する作用を有し、Ｂは、前記作用を助長し、さらにオーステナイトを安定化させる作用を有する。これらの作用を効果的に発揮せしめるために、下記（ｉ）式で規定されるａ値を１．２以上とする。一方、ａ値を３．５超とすると、上記作用の効果が飽和し経済性が損なわれる。したがって、ａ値の上限を３．５とする。
ａ値＝Ｓｉ＋ｓｏｌ．Ａｌ＋２５５Ｂ      （ｉ）
ここで、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｂはそれぞれの化学組成を質量％で表したときの数値である。
【００２８】
上記範囲を充足する範囲において、鋼板の加工性を向上させるには、Ｓｉ含有量を１．０％以上とするのが好ましく、経済性を向上させるには、ｓｏｌ．Ａｌ含有量を０．８％未満とするのが好ましい。
【００２９】
Ｍｎ：Ｍｎはオーステナイト安定化元素であって、未変態オーステナイトのＭｓ点を低下させるとともに焼入れ性を向上させ、未変態オーステナイトがパーライト変態するのを抑制する作用を有する。しかし、Ｍｎ含有量が０．８％未満では前記作用による効果が充分に得られない場合がある。また、２．５％を超えて含有させると、熱延後の冷却過程でポリゴナルフェライトを充分に生成させることが困難となり、そのため未変態オーステナイト中へのＣの濃縮が不充分となってオーステナイトを安定化させることができない場合がある。したがって、Ｍｎの含有量は０．８〜２．５％とする。より好ましくは０．８〜２．０％である。
【００３０】
また、上記元素以外の元素として、以下に述べるように、Ｃａ：０．０００２〜０．０１％、Ｚｒ：０．０１〜０．１０％、希土類元素（ＲＥＭ）：０．００２〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．２０％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％の１種又は２種以上を必要に応じて含有させてもよい。
【００３１】
Ｃａ、Ｚｒ、希土類元素（ＲＥＭ）：これらの成分は、何れも介在物の形状を調整して冷間加工性を改善する作用を有しているため、必要に応じて１種又は２種以上の含有させるとよい。Ｃａの場合ではその含有量が０．０００２％未満、Ｚｒの場合ではその含有量が０．０１％未満、希土類元素の場合ではその含有量が０．０１％未満であると前記作用による効果が充分に得られない場合がある。一方、Ｃａ含有量を０．０１％超、Ｚｒ含有量を０．１０％超、もしくは希土類元素を０．１０％超とすると、鋼中の介在物が過剰となり逆に加工性が劣化する。したがって、含有させる場合には、Ｃａ含有量を０．０００２〜０．０１％、Ｚｒ含有量を０．０１〜０．１０％、希土類元素含有量を０．０１〜０．１０％とするとよい。
【００３２】
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ：Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖは、何れもフェライト地に炭窒化物として析出し、鋼板の更なる高強度化に有効な元素である。したがって、必要に応じて１種又は２種以上を含有させるとよい。何れの元素もその含有量が０．００５％未満では前記作用による効果が充分に得られない場合がある。また、ＮｂやＴｉについてはそれぞれ０．１０％を超えて、Ｖについては０．２０％を超えて含有させても、上記効果が飽和してしまい経済的でない。したがって、含有させる場合には、Ｔｉ含有量を０．００５〜０．１０％、Ｎｂ含有量を０．００５〜０．１０％、Ｖ含有量を０．００５〜０．２０％とするとよい。
【００３３】
Ｃｒ、Ｍｏ：Ｃｒ、Ｍｏは、焼入れ性を向上させてオーステナイトを残留させる効果を有する。したがって、必要に応じて１種又は２種を含有させるとよい。何れの元素もその含有量が０．０５％未満では前記作用による効果が充分に得られない場合がある。また、１．０％を超えて含有させても、前記作用による効果が飽和し経済性を損なう。したがって、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を夫々０．０５〜１．０％とするとよい。
【００３４】
残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
なお、不可避的不純物としては、Ｐ、Ｓ、N、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｓｎ等が挙げられるが、例えばＰ、Ｓ、Ｎについては、その含有量を以下のようにするのが望ましい。
【００３５】
Ｐ：Ｐは溶接性に悪影響を及ぼす不純物元素であるため、その含有量は０．０５％以下に抑えるのが望ましく、ポリゴナルフェライトをさらに均一に分散させる場合には０．０１０％以下とすることがより望ましい。
【００３６】
Ｓ：Ｓは硫化物系介在物を形成して加工性を低下させる不純物元素であるため、その含有量は０．０５％以下に抑えるのが望ましく、一段と優れた加工性が要求される場合には０．００３％以下とすることがより望ましい。
【００３７】
Ｎ：Ｎは加工性を低下させる不純物元素であるため、その含有量は０．０１％以下に抑えるのが望ましい。
上述の化学組成の鋼は、例えば転炉、電気炉、又は平炉等により溶製される。鋼種としては、リムド鋼、キャップド鋼、セミキルド鋼又はキルド鋼の何れでもよい。また、鋼片の製造についても、造塊−分塊圧延あるいは連続鋳造の何れの手段によっても構わない。
【００３８】
ｂ．製造方法
ａ項にて述べた化学組成を有し、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含んだポリゴナルフェライト主体の組織に構成された本発明の熱延鋼板は、上記化学組成の鋼に、Ａｃ3点の温度域から開始して７８０〜８４０℃で終了する熱間圧延を施し、次いで１０〜５０℃／ｓの冷却速度にて３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることによって製造することが可能である。
【００３９】
すなわち、合金元素を完全にオーステナイト中に固溶させた状態から行うために、Ａｃ3点以上の温度域から熱間圧延を開始する。なお、鋼をＡｃ3点以上の温度域とするために加熱炉で加熱を行う場合には、加熱炉に装入する鋼は、鋳造後の高温のままでのスラブであっても、室温で放置されたスラブであっても構わない。
【００４０】
また、７８０〜８４０℃で熱間圧延を終了することにより、オーステナイトを微細化するとともにオーステナイトに加工硬化を起こさせてポリゴナルフェライトの生成を促進することができるので、１０〜５０℃／ｓの冷却速度で仕上圧延後に冷却する間に充分な量のポリゴナルフェライトを生成させることができる。
【００４１】
ここで、熱間圧延を終了する温度（以下、「熱間圧延終了温度」ともいう。）が７８０℃未満であると、熱間圧延中にフェライトが生成して加工フェライトとなるため、熱延鋼板の加工性が劣化する。一方、熱間圧延終了温度が８４０℃を超えると、オーステナイトの加工硬化が不充分となってポリゴナルフェライトが充分に生成せず、残留オーステナイトが減少する。
【００４２】
また、熱間圧延後の冷却速度が１０℃／ｓ未満では、冷却中にパーライトが生成し、オーステナイトが残留しない。一方、該冷却速度が５０℃／ｓを超えると充分な量のポリゴナルフェライトが生成せず、オーステナイトが残留しない。
【００４３】
さらに、巻取温度が５００℃を超えるとパーライトが生成し、オーステナイトが充分に残留しない。一方、３００℃を下回る温度域で巻取を行うと、マルテンサイトの生成が促進されて延性と穴拡げ性が劣化する。
【００４４】
ところで、本発明に係る前記高張力熱延鋼板は、上記方法以外にも、前記所定化学組成の鋼片に、Ａｃ3点以上の温度域から開始して７８０〜９４０℃で終了する熱間圧延を行い、次いで１０℃／ｓ以上の冷却速度で６００〜７００℃の温度域まで冷却し、その温度域で２〜１０秒間空冷し、さらに２０℃／ｓ以上の冷却速度で３００〜５００℃まで冷却して巻き取ることによっても製造することができる。
【００４５】
すなわち、７８０〜９４０℃で熱間圧延を終了することでオーステナイトを微細化することができ、その後６００〜７００℃の温度域まで冷却し、その温度域にて２〜１０秒間空冷すると、ポリゴナルフェライトの生成が促進されて未変態オーステナイトへのＣの濃縮が促され、充分な量のオーステナイトを残留させることができる。
【００４６】
この場合、空冷を行う温度（以下、「空冷温度」ともいう。）が６００℃未満であったり、空冷を行う時間（以下、「空冷時間」ともいう。）が２秒未満であったりするとポリゴナルフェライトの生成が不充分であり、一方、空冷温度が７００℃を上回ったり空冷時間が１０秒を超えたりするとパーライトが生成してオーステナイトが残留しなくなる。
【００４７】
なお、熱間圧延後に１０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却するのは、限られたホットランテ−ブル上で２〜１０秒の空冷時間を確保するためである。また、前記空冷後に２０℃／ｓ以上で冷却するのは、パーライトの生成を抑制するために必要だからである。
【００４８】
また、巻取温度については、前記別法の場合と同様に、５００℃を超えるとパーライトが生成し、オーステナイトが充分に残留せず、一方、３００℃を下回る温度域で巻取を行うと、マルテンサイトの生成が促進されて延性と穴拡げ性が劣化する。
【００４９】
本発明に係る高張力熱延鋼板は、Ｃ含有量が０．０５〜０．２５％であるために高強度部材用鋼板として要求されるレベルの溶接性を具備し、さらにＴＲＩＰを利用するに充分な量のオーステナイトを含有する。また、穴拡げ性も充分に改善される。しかも、適量のＢを含有させることにより、従来よりもＡｌ含有量を抑制することができるので、経済性にも優れている。
【００５０】
なお、熱間圧延においては、粗バーの温度低下の抑制等を目的として、粗バー加熱装置や保温カバー等により粗バー全体を再加熱または温度保持するようにしてもよい。
【００５１】
また、本発明に係る高張力熱延鋼板に、溶融亜鉛メッキ、合金化溶融亜鉛メッキ、電気メッキ等の表面処理を施すことで、優れた延性，穴拡げ性を備えた表面処理鋼板を得ることができる。
【００５２】
【実施例】
表１に示す化学組成の鋼種Ａ〜ＡＢからなるスラブを、表２および表３に示す条件で加熱、熱間圧延、制御冷却及び巻取を行い、板厚：２．３mmの熱延鋼板を得た。次に、得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試験片を採取し、機械的性質を調査した。また、寸法が２．３mm厚×１２０mm幅×１２０mm長の鋼板試験片に１４mmφの孔をクリアランス：１５％で打ち抜いたのち、円錐ポンチを用いて穴拡げ性を調査した。さらに、鋼板中央部よりＸ線試験用の試験片を採取し、残留オーステナイト量を調査した。これらの結果を表２および表４に併せて示す。
【００５３】
【表１】
0004953514.tif 000002
【００５４】
【表２】
0004953514.tif 000003
【００５５】
【表３】
0004953514.tif 000004
【００５６】
表２および表４に示すように、本発明の製造方法により製造した熱延鋼板は、引張強さ（ＴＳ）：４９０ＭＰａ以上の高い強度と、伸び（Ｅｌ）：３０％以上の優れた延性を備えると同時に、穴拡げ率（ＨＥＬ）：８０％以上の優れた伸びフランジ性を示し、高強度かつ高加工性を同時に満足している。
【００５７】
一方、Ｃ含有量が本発明の規定範囲を超える鋼種Ｖを用いた試験番号２６及び６０では、伸びは比較的高いものの穴拡げ性が劣る。
Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ、Ｂ含有量が本発明の規定範囲を外れる鋼種Ｗ、Ｚ、ＡＡ、ＡＢを用いた試験番号２７、３０〜３２、６１、６４〜６６では、伸びまたは穴拡げ性が劣る。Ｃ含有量が本発明の規定範囲を下回る鋼種Ｘを用いた試験番号２８及び６２では、伸びは比較的高いものの強度−伸びバランスが劣る。Ｍｎ含有量が本発明の規定範囲を下回る鋼種Ｙを用いた試験番号２９及び６３では、強度と伸びがともに劣る。
【００５８】
巻取温度が本発明の規定範囲を外れる条件の試験番号２２及び５９や、熱間圧延終了温度、熱延後冷却速度、空冷温度、空冷時間、空冷後冷却速度が本発明で規定する範囲外の試験番号２３〜２５、５４〜５８で得られた鋼板は、何れも残留オーステナイトが充分に生成せず、伸びが低く、また穴拡げ性も良好でない。
【００５９】
【発明の効果】
本発明によれば、強度、延性、穴拡げ性並びに溶接性に優れる高張力熱延鋼板を比較的安価な鋼材コストで得ることができる。また、本発明に係る高張力熱延鋼板を自動車足廻り部品等の産業機器部材に適用することにより、それら製品の性能の改善を図ることができる。