(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のファンブレード（１）と本体部（２）とを有し、ファンブレード（１）の半径方向内方側は軸部（１１）が形成されており、該軸部（１１）は本体部（２）を半径方向に摺動自在に貫通しており且つ軸部（１１）の半径方向端部（１１ｅ）は本体（２）の中心部（２１）と弾性体（３）を介して接続されており、本体部（２）のファンブレード（１）の軸部（１１）が貫通する箇所に半径方向内方へ延在する中空円筒形状部分（２４）が形成されており、該中空円筒形状部分（２４）にはカム溝（２５）が形成され、ファンブレードの軸部（１１）には前記カム溝（２５）に挿入され且つカム溝（２５）内を摺動するピン（１２）が固着されていることを特徴とするクーリングファン。
【請求項２】
前記カム溝（２５）は、半径方向外方に延在する第１の部分（２５Ａ）と、半径方向外方で且つ円周方向へ延在する第２の部分（２５Ｂ）とを有しており、該第２の部分（２５Ｂ）はファンブレード（１００）のピッチ角が減少する方向へ延在している請求項１のクーリングファン。
【請求項３】
前記第１の部分における半径方向寸法（Ｌ１）は、エンジン回転数が低く、クーリングファン（１００）からの風量を多くしなければならない領域に対応して決定される請求項２のクーリングファン。
【請求項４】
前記第１の部分（２５Ａ）における半径方向寸法Ｌ１は、
Ｌ１＝ｍｒω２／ｋ
なる式で表現され、ωはファンブレード（１）の角速度、ｍはファンブレード（１）の質量、ｒはファンブレード（１）の重心（Ｇ）から回転中心までの半径方向寸法、ｋは前記弾性体（３）のバネ定数である請求項２、請求項３の何れかのクーリングファン。
【請求項５】
前記第２の部分（２５Ｂ）の形状及び寸法は、エンジン回転数が高くなり、クーリングファン（１００）からの風量を抑制するべき領域に対応して決定される請求項２〜請求項４の何れか１項のクーリングファン。
【請求項６】
前記第２の部分（２５Ｂ）の半径方向長さＬ２は、
0005019453.tif 000004
なる式で表現され、ωは前記ピン（１２）が第１の部分に存在する場合におけるファンブレード（１）の角速度、ω´は前記ピン（１２）が第２の部分（２５Ｂ）に存在する場合におけるファンブレード（１）の角速度、Ｌ３は第２の部分（２５Ｂ）の円周方向長さ、Ｆ（θ３）は前記ピン（１２）が第２の部分（２５Ｂ）の半径方向外方に位置している端部におけるファンブレード（１）に作用する反力、ｍはファンブレード（１）の質量、ｒはファンブレード（１）の重心（Ｇ）から回転中心までの半径方向寸法、ｋは前記弾性体（３）のバネ定数である請求項２〜請求項５の何れか１項のクーリングファン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低回転・高トルク型エンジンに対応できる様に、ピッチ角を変更することが出来るクーリングファン（可変ピッチ角のクーリングファン）に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、大型自動車のエンジンにおいて、低エンジン回転数域で高いトルクを発生する特性について、ニーズが高まってきている。かかる特性を有するエンジンでは、高トルク化により低回転域での発熱量が増大するため、低回転域での冷却性能の向上が求められている。すなわち、低回転域においても高回転域並の冷却性能（クーリングファンの風量の増大）が要求されることとなる。
一般的にクーリングファンの風量は、エンジン回転数に比例して決定する。そして、上述した要請に応えるためには、例えばファンブレードのピッチ角を大きくして、エンジン回転数が低回転域であっても、クーリングファン風量を増加する必要がある。
【０００３】
しかし、ファンブレードのピッチ角を大きくした場合には、エンジン回転数が高回転域では、クーリングファンによる騒音が悪化する。
また、ファンブレードのピッチ角を大きくすることにより、クーリングファンを駆動するための消費馬力が増大し、消費馬力の増大に伴って燃費が悪化する、という問題が発生する。
【０００４】
従来技術において、クーリングファンのエンジン回転数に対する風量Ｑ及びピッチ角βの関係が、図１１で示されている。図１１を参照して、さらに説明する。
従来のクーリングファンでは、図１１に示す如く、ピッチ角度βが一定のため、ファン風量Ｑは、エンジン回転数Ｎに対して正比例で増加している。
そのため、低速回転域における冷却効率を重視したクーリングファンとした場合には、高速域においては、必要以上のファン風量Ｑを得ることになり、エンジン騒音の増大及び燃費に悪化につながる。
一方、反対に高速回転域を重視すれば、上述した様に、低回転高トルク形のエンジンでは、低回転域で風量Ｑが不足してしまう。
【０００５】
その他の従来技術として、例えば、形状記憶合金を利用して冷却ファンブレードのピッチ角を変更可能に構成した冷却ファンが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
しかし、係る従来技術（特許文献１）では複雑な機構を必要とし、且つ、高価な形状記憶合金の使用が必要不可欠であるため、製造コストが嵩んでしまう。さらに、形状記憶合金は温度により変化するものであり、ファン回転数或いはファン風量に追随して変形するものではない。そのため、上述した問題点を解消することは出来ない。
【０００６】
また、ウェイトが回転軸に最も近接した位置で連続したリングを形成して配列するような形状となっている技術も存在する（例えば、特許文献２参照）。
この従来技術（特許文献２）も複雑な機構を必要とし、また、ファン回転数或いはファン風量に追随して変形するものではないので、上述した問題点を解消することは出来ない。
【特許文献１】特開昭６１−８１６００号公報
【特許文献２】特開昭６３−１１１３５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、低回転域でも十分な風量が得られ、高回転域での騒音及び消費馬力を抑制することの出来るクーリングファンを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のクーリングファン（１００）は、複数のファンブレード（１）と本体部（２）とを有し、ファンブレード（１）の半径方向内方側は軸部（１１）が形成されており、該軸部（１１）は本体部（２）を半径方向に摺動自在に貫通しており且つ軸部（１１）の半径方向端部（１１ｅ）は本体（２）の中心部（２１）と弾性体（例えば、スプリング３）を介して接続されており、本体部（２）のファンブレード（１）の軸部（１１）が貫通する箇所に半径方向内方へ延在する中空円筒形状部分（２３）が形成されており、該中空円筒形状部分（２３）にはカム溝（スライドカム２５）が形成され、ファンブレードの軸部（１１）には前記カム溝（２５）に挿入され且つカム溝（２５）内を摺動するピン（スライダーピン１２）が固着されていることを特徴としている（請求項１）。
【０００９】
本発明において、前記カム溝（スライドカム２５）は、半径方向外方（ファンブレードの軸方向で先端側）に延在する第１の部分（長さＬ１の部分２５Ａ）と、半径方向外方で且つ円周方向（ファンブレードの軸方向と直行する方向）へ延在する第２の部分（半径方向長さがＬ２で、円周方向長さがＬ３の部分２５Ｂ）とを有しており、該第２の部分（２５Ｂ）はファンブレード（１００）のピッチ角が減少する方向へ延在しているのが好ましい（請求項２）。
【００１０】
そして、前記第１の部分（２５Ａ）における半径方向寸法（Ｌ１）は、エンジン回転数が低く、クーリングファン（１００）からの風量を多くしなければならない領域に対応して決定されるのが好ましい（請求項３）。
【００１１】
具体的には、前記第１の部分における半径方向寸法Ｌ１は、
Ｌ１＝ｍｒω２／ｋ  ・・・  （式１）
なる式（式１）で表現され、ωはファンブレード（１）の角速度、ｍはファンブレード（１）の質量、ｒはファンブレード（１）の重心（Ｇ）から回転中心までの半径方向寸法、ｋは前記弾性体（例えば、スプリング３）のバネ定数である（請求項４）。
ここで、ファンブレード（１）の半径方向外周への変位を考慮すると、上式１は、次のようになる。
Ｌ１＝ｍｒω２／（ｋ−ｍω２）
【００１２】
また、前記第２の部分（２５Ｂ）の形状及び寸法は、エンジン回転数が高くなり、クーリングファン（１００）からの風量を抑制するべき領域に対応して決定されるのが好ましい（請求項５）。
【００１３】
具体的には、前記第２の部分の半径方向長さＬ２は、
0005019453.tif 000002
なる式（式２）で表現され、ωは前記ピン（スライダーピン１２）が第１の部分（２５Ａ）に存在する場合におけるファンブレード（１）の角速度、ω´は前記ピン（スライダーピン１２）が第２の部分（２５Ｂ）に存在する場合におけるファンブレードの角速度、Ｌ３は第２の部分（２５Ｂ）の円周方向長さ、Ｆ（θ３）は前記ピン（１２）が第２の部分（２５Ｂ）の半径方向外方に位置している端部におけるファンブレード（１）に作用する反力（ファンブレードが冷却風を発生させた際にファンブレードに作用する力）、ｍはファンブレード（１）の質量、ｒはファンブレード（１）の重心（Ｇ）から回転中心までの半径方向寸法、ｋは前記弾性体（例えば、スプリング）のバネ定数である（請求項６）。
【００１４】
ここで、長さＬ１、Ｌ２、Ｌ３は、ファンの特性及び許容設計寸法により決定する事が出来る。
長さＬ２をファンブレードの許容可動半径から求めれば、次式のようになる。
Ｌ２＝（ｍｒω２／ｋｍω２）−Ｌ１
長さＬ３は、可変ピッチの最大変化量θ３と、ファン軸径φＤから、
Ｌ３＝２πＤ−（θ３／３６０）
なる式で求められる。
【発明の効果】
【００１５】
上述する構成を具備する本発明によれば、ファンブレードの軸部（１１）が貫通する箇所にカム溝（スライドカム２５）が形成され、前記カム溝（２５）に挿入され且つカム溝（２５）内を摺動するピン（スライダーピン１２）がファンブレード（１）に形成されているので、ピン（１２）のカム溝（２５）内の位置によってファンブレード（１）が軸方向を回転軸として回転し、以って、ピッチ角が変更される。
エンジン回転数（Ｎ）が増加すると、ファンブレード（１）に作用する遠心力が増加する。ここで、軸部（１１）の半径方向端部（１１ｅ）は本体（２）の中心部（２１）と弾性体（例えば、スプリング３）を介して接続されているので、ファンブレード（１）に作用する遠心力が増加すると、弾性体（３）が伸長して、ファンブレード（１）全体が半径方向外方に移動する。その際に、ピン（１２）がカム溝（２５）内を摺動し、カム溝（２５）におけるピン（１２）の位置によってファンブレード（１）が回転してピッチ角を変化させるのである。
【００１６】
ここで、エンジン回転数（Ｎ）が低く、クーリングファン（１００）からの風量（Ｑ）を多くしなければならない領域ではピッチ角（β）を大きくして、エンジン回転数（Ｎ）が低い領域であってもクーリングファン（１００）からの冷却風量（Ｑ）を大きくすることが出来る。
これにより、エンジン回転数（Ｎ）が低くても必要な冷却風量（Ｑ）を確保して、低回転で高トルクを得るというニーズに応えることが可能となる。
【００１７】
一方、エンジン回転数（Ｎ）が高い領域では、エンジン回転数（Ｎ）が高くなるに連れてピッチ角（β）を小さくして、クーリングファン（１００）からの冷却風量（Ｑ）を抑制することが出来る。
これにより、必要以上の冷却風がクーリングファン（１００）で発生することが防止され、必要以上の冷却風を発生させるための動力が節約されるので、燃費が向上する。
それと共に、必要以上の冷却風は発生しないので、その分だけ（高回転域において）騒音を抑制出来る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、添付図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
図１は、図示の実施形態に係るクーリングファン１００を模式的に示したものである。
図１において、クーリングファン１００は、複数のファンブレード１と、本体部２とを有し、本体部２はブレード取り付けハウジングとして構成されている。
図１では４枚のファンブレード１のみを示しており、残りのファンブレードについては図示を省略している。
【００１９】
図２は、本体部２におけるファンブレード１の装着部を詳細に示している。
図２において、ファンブレード１のファンの半径方向内方は、軸部１１として構成されている。本体部２は中心部分２１と外周部２２と有しており、中心部分２１とリング状の外周部分２２とは、図２には明示していないが、例えばディスク状部材（円盤部材）によって一体に構成されている。或いは、中心部分２１とリング状の外周部分２２とは、例えば複数のスポークによって一体となる様に構成されている。
【００２０】
外周部分２２には、内周側に円筒部２３が形成されている。円筒部２３はファンブレード１と同数設けられており、本体部２の中心に向かって延在する様に配置されている。
円筒部２３には挿通孔２４が形成され、挿通孔２４には、ファンブレード１の軸部１１が挿通している。ファンブレード１の軸部１１は、挿通孔２４内を滑らかに回動可能であり、且つ、本体部２の半径方向へ円滑に摺動できるように構成されている。
【００２１】
円筒部２３における本体部２の中心側の端部２３ｅには、カム溝（スライドカム）２５が形成されている。このカム溝２５は、第１の部分（長さＬ１の部分）２５Ａと、第２の部分２５Ｂとによって構成されており、詳細は図３で示されている。
【００２２】
図３において、カム溝２５の第１の部分（長さＬ１の部分）２５Ａは、本体部２の端部２３ｅに開口部を持ち、半径方向外方（ファンブレード１の軸方向先端側：図３の上方）に延在するように形成されている。
第１の部分２５Ａにおける半径方向寸法Ｌ１（図３の上下方向）は、エンジン回転数が低く、クーリングファン１００からの風量を出来る限り多くするべき領域に対応して決定される。
【００２３】
カム溝２５の第２の部分２５Ｂは、一端が第１の部分２５Ａに接続しており、半径方向（図３の上下方向）長さがＬ２、円周方向（図３の左右方向）長さがＬ３として示されている。ここで、係る長さＬ２、Ｌ３は、カム溝２５の長さではなく、カム溝２５内を摺動するピン１２（詳細は後述）の中心間の長さであることを付言する。
第２の部分２５Ｂは、後述するようにファンブレード１の軸部１１に設けたピン１２が、第２の部分２５Ｂを移動する際に、ファンブレード１のピッチ角βが減少する様に形成されている（図４参照）。
【００２４】
図２において、ファンブレード１の軸部１１におけるファン中心側（図２では下側）の端部近傍には、カム溝２５の幅寸法よりも径寸法が小さく、カム溝２５に挿入可能に構成されたピン（スライダーピン）１２が突設されている。
図２において、ファンブレード１の軸部１１は挿通孔２４に挿通しており、ピン１２はカム溝２５内に挿入されている。そして、ピン１２はカム溝２５内を移動可能である。
ファンブレード１の軸部１１において、ファン中心側（半径方向内方：図２では下方）の端部１１ｅと本体部分２の中心部分２１とは、弾性部材であるコイルスプリング３によって接続されている。
【００２５】
エンジン回転数Ｎが増加すると、ファンブレード１に作用する遠心力が増加する。ここで、端部１１ｅが本体部分２の中心部２１とスプリング３で接続されているので、ファンブレード１に作用する遠心力が増加すると、スプリング３が伸長して、ファンブレード１全体が半径方向外方に移動する。
その際に、ピン１２がカム溝２５内を摺動し、カム溝２５におけるピン１２の位置によって、ファンブレード１が、その中心軸（図２における上下方向の中心軸：ファンブレード１の中心軸自体は図示せず）を中心に回転し、ピッチ角を変化させるのである。
【００２６】
図３において、カム溝２５における第１の部分２５Ａの半径方向（図３では上下方向）寸法Ｌ１は、上述した様に、エンジン回転数が低く、クーリングファン１００からの風量を多くしなくてはならない領域に対応して決定されている。
具体的にはＬ１の寸法は、
Ｌ１＝ｍｒω２／ｋ  ・・・  （式１）として設定されている。
ここで、ωはファンブレード１の角速度、ｍはファンブレード１の質量、ｒはファンブレード１の重心Ｇから回転中心までの半径方向寸法、ｋはコイルスプリング３のバネ定数である。
【００２７】
図５（ファンブレードの運動モデル）を参照して、上式１について説明する。
図５において、ファンブレード１の質量ｍが重心Ｇに存在するものと考えると、質点ｍに作用する遠心力とスプリング３の弾性力とが釣り合っているので、次の式が成り立つ。
ｍｒω２＝ｋｘ  （ただし、ｘはスプリング３の長さ）
ここで、ｘ＝Ｌ１とおけば、
ｍｒω２＝ｋＬ１
この式より、上式１が求められる。
【００２８】
カム溝２５における第２の部分２５Ｂの形状及び寸法は、エンジン回転数が高くなり、クーリングファン１００からの風量を抑制するべき領域に対応して決定されている。
具体的には、前記第２の部分の半径方向長さＬ２は、
0005019453.tif 000003
なる式（式２）で表現される。ここで、ωはピン１２が第１の部分２５Ａに存在する場合におけるファンブレード１の角速度、ω´はピン１２が第２の部分２５Ｂに存在する場合におけるファンブレード１の角速度、Ｌ３（図３参照）は第２の部分２５Ｂの円周方向長さである。
また、Ｆ（θ３）はピン１２が第２の部分２５Ｂの半径方向外方（図９のポイントＰｄ）に位置している端部におけるファンブレード１に作用する反力（ファンブレードが冷却風を発生させた際にファンブレードに作用する力：図４参照）、ｍはファンブレード１の質量、ｒはファンブレード１の重心（Ｇ）から回転中心までの半径方向寸法、ｋは前記弾性体（例えば、スプリング）のバネ定数である。
【００２９】
式（２）について、図３、図４をも参照して、さらに詳細に説明する。
ファンブレード１に作用する遠心力と、スプリング３の弾性力と、ファンブレード１に作用する反力との関係は、
ｍｒω´２＝ｋｘ＋Ｆ（θ３）／ｔａｎθ２
ここで、ｘ＝Ｌ１＋Ｌ２、ｔａｎθ２＝Ｌ２／Ｌ３なので、
ｍｒω´２＝ｋ（Ｌ１＋Ｌ２）＋Ｆ（θ３）（Ｌ３／Ｌ２）
＝ｋＬ１＋ｋＬ２＋（Ｌ３／Ｌ２）Ｆ（θ３）
上式１よりｋＬ１＝ｍｒω２なので、
ｍｒω´２＝ｍｒω２＋ｋＬ２＋（Ｌ３／Ｌ２）Ｆ（θ３）
この式をＬ２についてまとめると
ｋＬ２２＋（ｍｒω２−ｍｒω´２）Ｌ２＋Ｌ３Ｆ（θ３）＝０
この２次方程式の２つの解において、正となるのは大きい方の解であると考えられる。そして、この２次方程式の大きい方の解が上式２である。
【００３０】
上述した式２は、カムの第２の部分２５Ｂにおける一つの状態を示している。
ここで、長さＬ１、Ｌ２、Ｌ３は、ファンの特性及び許容設計寸法により決定する事が出来る。
例えば、長さＬ１、Ｌ２は、ファンブレード１の半径方向外縁部（図５の上方向における縁部）が最大限で何処まで変位可能であるかを示す数値、すなわちファンブレード１の許容可動半径によって決定される。
長さＬ３は、可変ピッチの最大変化量（角度：θ３）と、ファン軸径（またはスライドカム溝半径：φＤ）により決定される。ピッチの変化量は、要求風量Ｑの特性により設定されるべきだからである。
【００３１】
長さＬ１について、ファンブレード１の半径方向外周への変位寸法を考慮すると、
ｋｘ＝ｍ（ｒ＋ｘ）ω２
ピン１２が第１の部分２５Ａの半径方向外方端部（第２の部分２５Ｂとの境界）に到達した際には、ｘ＝Ｌ１なので、
ｋＬ１＝ｍ（ｒ＋Ｌ１）ω２
右辺と左辺をＬ１で整理すれば、
Ｌ１＝ｍｒω２／（ｋ−ｍω２）
となる。
【００３２】
次に、長さＬ２を、ファンブレード１の許容可動半径から求める。
ピン１２が第２の部分２５Ｂに挿入されている場合における半径方向外周への変位寸法をｘ´とすれば、
ｋｘ´＝ｍ（ｒ＋ｘ´）ω２
ｘ´＝ｍｒω２／（ｋ−ｍω２）
ピン１２が第２の部分２５Ｂの半径方向外方端部（第２の部分２５Ｂの終端部）に到達した際には、ファンブレード１の半径方向外周への変位寸法ｘ´＝Ｌ１＋Ｌ２なので、
Ｌ１＋Ｌ２＝ｍｒω２／（ｋ−ｍω２）
∴    Ｌ２＝（ｍｒω２／ｋｍω２）−Ｌ１
【００３３】
長さＬ３は、可変ピッチの最大変化量がθ３で、ファン軸径φＤの場合、
Ｌ３＝２πＤ−（θ３／３６０）
となる。
【００３４】
図６〜図９は、エンジン回転数が、アイドリング状態から最高回転数に至るまで増加する際に、代表的なポイント（図６〜図９でＰａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｄにより示すポイント）におけるピン１２とカム溝２５との位置関係を示している。
図６ではピン１２がポイントＰａに位置しており、ポイントＰａは、カム溝２５における第１の部分２５Ａの始点近傍である。
【００３５】
図７ではピン１２がポイントＰｂに位置しており、ポイントＰｂは、カム溝２５の第１の部分２５Ａと第２の部分２５Ｂとの境界点である。
図８ではピン１２はポイントＰｃに位置しており、ポイントＰｃはカム溝２５における第２の部分２５Ｂ中央付近である。
図９では、ピン１２はポイントＰｄに位置しており、ポイントＰｄはカム溝２５における第２の部分２５Ｂの終点、すなわちポイントＰａから最も離隔した位置である。
図６〜図９において、符号βはファンブレード１のピッチ角度を示している。
【００３６】
図１０は、エンジン回転数Ｎが、アイドリング状態から、最高回転数まで、増加した際のファン回転数Ｎと、ファン風量Ｑ及びピッチ角βの関係を示している。
図１０において、図６〜図９のポイントＰａ〜Ｐｄに相当するプロットが示されている。
【００３７】
図示の実施形態のクーリングファン１００によれば、図１０に示すように、ポイントＰａからポイントＰｂまでの間、すなわち、エンジン回転が低速域から中速域までは（図６、図７）、遠心力の増加によりファンブレード１が半径方向外方へ移動しても、ピッチ角度βが変化せず、エンジン回転数Ｎに比例してファン風量Ｑが増加する。
【００３８】
ポイントＰｂを超えて回転数が上昇すると、ファンブレード１が半径方向外方へ移動すると、ピン１２は、カム溝２５の第２の部分２５Ｂに沿って、ポイントＰｃを経由して移動する。これによりファンブレード１はピッチ角βが減少する方向へ回動することになる。
回転数がさらに上昇して、ピン１２がポイントＰｄに至った時点で、ピッチ角度βは最小値となり、それ以降は、エンジン回転数Ｎが増加してもファン風量は増加しない。
β＞０の場合はＮ比で増加するが、従来に対し、Ｑは少ない為消費馬力、騒音の低減が図れる。
ポイントＰｂ〜ポイントＰｄ間の領域におけるカム溝２５Ｂの形状は、ファン風量Ｑが徐々に減少して、ポイントＰｄでは一定値となるように設定されている。
【００３９】
図示の実施形態によれば、エンジン回転数Ｎが低く、クーリングファン１００からの風量を多くしなければならない領域ではピッチ角βを大きくして、エンジン回転数Ｎが低い領域であってもクーリングファン１００からの冷却風量Ｑを大きくすることが出来る。
これにより、エンジン回転数が低くても必要な冷却風量を確保して、低回転で高トルクを得るというニーズに応えることが可能となる。
【００４０】
一方、エンジン回転数Ｎが高い領域では、エンジン回転数Ｎが高くなるに連れてピッチ角βが小さくなる方向へファンブレード１を回動せしめ、クーリングファン１００からの冷却風量を抑制することが出来る。
これにより、必要以上の（流量の）冷却風がクーリングファン１００で発生することが防止され、必要以上の冷却風は発生させない分だけ、動力が節約され、燃費が向上する。
また、高回転域における騒音も抑制される。
【００４１】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の実施形態の概要を示す斜視図。
【図２】本発明の実施形態の要部拡大図。
【図３】本発明の実施形態を説明する正面図。
【図４】本発明の実施形態でファンブレードに作用する力を説明する図。
【図５】ファンブレードの運動モデルを示す図。
【図６】本発明の実施形態で、エンジン回転数が低回転域〜中回転域におけるファンブレードのピンとカム溝との関係を示す図。
【図７】本発明の実施形態で、エンジン回転数が中回転域におけるファンブレードのピンとカム溝との関係を示す図。
【図８】本発明の実施形態で、エンジン回転数が中回転域〜高回転域におけるファンブレードのピンとカム溝との関係を示す図。
【図９】本発明の実施形態で、エンジン回転数が高回転域においてピッチ角が最小値である場合のファンブレードのピンとカム溝との関係を示す図。
【図１０】本発明の実施形態で、クーリングファンのエンジン回転数に対する風量及びピッチ角度との関係を示す特性図。
【図１１】従来技術で、クーリングファンのエンジン回転数に対する風量及びピッチ角度との関係を示す特性図。
【符号の説明】
【００４３】
１・・・ファンブレード
２・・・本体部分
３・・・弾性部材／コイルスプリング
１１・・・軸部
１２・・・ピン／スライダーピン
１３・・・濾過手段／網
２１・・・中心部
２２・・・外周部
２３・・・円筒部
２４・・・挿通孔
２５・・・カム溝
２５Ａ・・・第１の部分
２５Ｂ・・・第２の部分
１００・・・クーリングファン
【図１】
0005019453.tif 000005
【図２】
0005019453.tif 000006
【図３】
0005019453.tif 000007
【図４】
0005019453.tif 000008
【図５】
0005019453.tif 000009
【図６】
0005019453.tif 000010
【図７】
0005019453.tif 000011
【図８】
0005019453.tif 000012
【図９】
0005019453.tif 000013
【図１０】
0005019453.tif 000014
【図１１】
0005019453.tif 000015