(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｍｇ１．５〜２．１％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｆｅ０．１〜０．４％、Ｓｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．１％以下（０％を含む）を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるＡｌ合金の鋳塊に均質化処理を施した後、熱間粗圧延と熱間仕上げ圧延からなる熱間圧延を行なうにあたり、熱間仕上げ圧延における最終パスの歪み速度を９０ｓｅｃ-1以上、熱間仕上圧延終了温度を３３０℃以上とし、得られた熱間圧延コイルを、２８０℃以上の温度域に３時間以上保持される冷却速度で冷却して、熱延板の再結晶率を９５％以上とし、次いで熱間圧延板に、圧延率Ｒ１の１次冷間圧延、中間焼鈍、圧延率Ｒ２の仕上冷間圧延をその順に施すにあたり、１次冷間圧延率Ｒ１と仕上冷間圧延率Ｒ２とが次式
１．３０×Ｒ２（％）≦Ｒ１（％）≦１．６０×Ｒ２（％）
を満たしかつ仕上冷間圧延率Ｒ２が４５〜５５％の範囲内となるように、１次冷間圧延と仕上冷間圧延を行なうとともに、その間の中間焼鈍を、到達温度４００〜５５０℃で２分以内保持の条件で行ない、仕上冷間圧延後、１７０〜２４０℃で０．５〜１２時間保持する安定化処理を施し、これによって、引張強さが１９０〜２５０ＭＰａであり、かつ耐力／引張強さの比が０．７５〜０．８５の範囲内にあり、しかも耳率が、４５°耳で２％以下であるキャップ用アルミニウム合金を得ることを特徴とする、開栓性、耳率に優れた高強度キャップ用アルミニウム合金板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、広口用ＰＰ（ｐｉｌｆｅｒ  ｐｒｏｏｆ）キャップなどに適したキャップ用アルミニウム合金板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、ボトル缶等のアルミニウム合金製キャップとして、一旦開栓した後に再度封止可能であって、しかも一度開栓したことが容易に識別できるようにしたＰＰキャップが広く用いられるようになっている。この種のＰＰキャップの製造方法としては、一般には塗装および文字印刷を施したアルミニウム合金板を、カップ状に絞り成形した後、開口端をトリミングして裾部にミシン目を入れて製造するのが通常であり、さらにボトル本体部分に取付ける際にキャップの裾部にねじ溝が形成されるのが通常である。このようなＰＰキャップにおいては、前述のミシン目を、印刷文字をまたいで形成しておくことによって、一旦開栓した後には開栓履歴の有無を容易に識別できるようにするのが通常である。
【０００３】
ところでこの種のＰＰキャップ用のアルミニウム合金としては、従来は一般に成形性に優れたＪＩＳ  Ａ１１００合金やＡ３１０５合金が用いられているが、最近では、缶の広口化の要請に伴なって、天面強度の低下を補うために高強度のＡｌ−Ｍｇ系合金が使用され始めている。このようなＰＰキャップ用の高強度Ａｌ−Ｍｇ系合金としては、例えば特許文献１、あるいは特許文献２に示されるようなものが提案されている。
【特許文献１】特開２００３−３２８０６２号公報
【特許文献２】特開２００６−４５６３８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
キャップ用アルミニウム合金板を高強度化させた場合、天面強度の向上には有効であるものの、材料の曲げ加工性が低下し、絞り加工後のネジ加工部の如く、厳しい加工が加わる箇所において塗膜の密着性が低下してしまう問題が生じる。そしてこのように塗膜の密着性が低下すれば、塗膜の剥離によってＰＰキャップにおいて大切な開栓履歴の識別機能が損なわれてしまうおそれがあり、したがってＰＰキャップにおいては、高強度を有すると同時に、曲げ加工性が優れていて塗膜の密着性が良好であることが望まれている。さらにＰＰキャップ用のアルミニウム合金板としては、キャップにおいてその裾部の印刷文字の曲がりが発生すれば、商品価値を損なうばかりでなく、開栓履歴の視認性が悪くなるから、絞り加工後の耳率を適切に制御することが望まれ、さらには開栓性が良好であること、特にキャップの裾部のミシン目の間の部分（ブリッジ）が低トルクで容易に引きちぎれることが望まれる。
【０００５】
しかしながら、特許文献１の提案では、具体的な耳率制御方法が明示されておらず、キャップ裾部の印刷文字の曲がりの発生を確実に抑制し得るか否かは不明であり、また強度も明示されていないため、望まれる高強度を達成し得るか否かの点も不明であり、さらには開栓性については全く考慮されていない。
【０００６】
一方特許文献２の提案の場合も、開栓性に関しては全く配慮されておらず、また強度面でも未だ不充分であった。
【０００７】
この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、ＰＰキャップに適したＡｌ−Ｍｇ系合金板として、高強度を有するばかりでなく、耳率を適切に制御することにより印刷文字の曲がりの発生を確実に防止でき、しかも開栓性も良好なキャップ用アルミニウム合金板を製造する方法を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前述の課題を解決するべく鋭意実験・検討を重ねた結果、合金の成分組成を適切に調整するだけではなく、製造プロセス中の熱間圧延の条件および冷間圧延の条件、特に中間焼鈍を挟んで１次冷間圧延および仕上冷間圧延を行なう際の各冷間圧延における圧延率の比などを適切に制御することにより、耳率を適切に制御することができ、また耐力と引張強さとの比を適切に制御することによって良好な開栓性を確保できることを見出し、この発明をなすに至ったのである。
【００１０】
具体的には、請求項１の発明の高強度キャップ用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｍｇ１．５〜２．１％（ｍａｓｓ％、以下同じ）、Ｆｅ０．１〜０．４％、Ｓｉ０．０５〜０．３％、Ｍｎ０．１％以下（０％を含む）を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるＡｌ合金の鋳塊に均質化処理を施した後、熱間粗圧延と熱間仕上げ圧延からなる熱間圧延を行なうにあたり、熱間仕上げ圧延における最終パスの歪み速度を９０ｓｅｃ-1以上、熱間仕上圧延終了温度を３３０℃以上とし、得られた熱間圧延コイルを、２８０℃以上の温度域に３時間以上保持される冷却速度で冷却して、熱延板の再結晶率を９５％以上とし、次いで熱間圧延板に、圧延率Ｒ１の１次冷間圧延、中間焼鈍、圧延率Ｒ２の仕上冷間圧延をその順に施すにあたり、１次冷間圧延率Ｒ１と仕上冷間圧延率Ｒ２とが次式
１．３０×Ｒ２（％）≦Ｒ１（％）≦１．６０×Ｒ２（％）
を満たしかつ仕上冷間圧延率Ｒ２が４５〜５５％の範囲内となるように、１次冷間圧延と仕上冷間圧延を行なうとともに、その間の中間焼鈍を、到達温度４００〜５５０℃で２分以内保持の条件で行ない、仕上冷間圧延後、１７０〜２４０℃で０．５〜１２時間保持する安定化処理を施し、これによって、引張強さが１９０〜２５０ＭＰａであり、かつ耐力／引張強さの比が０．７５〜０．８５の範囲内にあり、しかも耳率が、４５°耳で２％以下であるキャップ用アルミニウム合金を得ることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１１】
この発明の製造方法により得られたキャップ用アルミニウム合金板は、高強度を有していて耐圧強度に優れるばかりでなく、耳率が安定して良好で、キャップ裾部における印刷文字の曲がりの発生を有効に防止でき、さらには開栓性も良好であって、表面品質に優れており、したがって特にＰＰキャップ用として好適に使用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
先ずこの発明におけるアルミニウム合金の成分組成の限定理由について説明する。
【００１３】
Ｍｇ：
Ｍｇは、キャップ用のＡｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金として必要な強度を付与するために不可欠な元素である。Ｍｇ量が１．５％未満では強度付与の効果が充分に得られず、一方Ｍｇ量が２．１％を越えれば、強度が高くなり過ぎて、キャップとして開栓が困難となるおそれがある。そこでＭｇ量は１．５〜２．１％の範囲内とした。
【００１４】
Ｆｅ：
Ｆｅは、晶出物を形成してキャップとしての開栓性の改善に寄与する。Ｆｅ量が０．１％未満ではその効果が充分に得られず、開栓性が悪くなってしまうおそれがある。一方Ｆｅ量が０．４％を越えれば、４５°方向の耳（４５°耳率）が高くなり、印刷文字の曲がりが生じてしまうおそれがある。そこでＦｅ量は０．１〜０．４％の範囲内とした。
【００１５】
Ｍｎ：
Ｍｎは強度向上に寄与する元素であるが、Ｍｎ量が０．１％を越えれば、４５°耳が高くなって、印刷文字の曲がりを引起すおそれがあり、そこでＭｎ量は０．１％以下（０％を含む）に規制することとした。
【００１６】
Ｓｉ：
Ｓｉも晶出物を形成して、キャップとしての開栓性の向上に寄与する。Ｓｉ量が０．０５％未満では開栓性向上の効果が充分に得られず、一方Ｓｉ量が０．３％を越えれば、４５°耳が発生して印刷文字の曲がりを招くおそれがある。そこでＳｉ量は０．０５〜０．３％の範囲内とした。
【００１７】
以上の各元素のほかは、基本的にはＡｌおよび不可避的不純物とすれば良いが、通常のＡｌ合金において添加されることが多いＴｉ、Ｂ、あるいはＣｒ、Ｖ、Ｚｒ、Ｃｕ、Ｚｎ等の元素も、特性に大きな影響を与えない範囲内で含有することは許容される。例えば鋳造時の微細化剤として添加されることが多いＴｉ、Ｂは、それぞれ０．０５％以下、０．０１％以下であれば許容され、また強度上昇に効果があるとされるＣｒ、Ｖ、Ｚｒはそれぞれ０．１％以下、Ｃｕは０．２５％以下、Ｚｎは１．０％以下であれば許容される。
【００１８】
さらにこの発明のキャップ用アルミニウム合金板においては、製品板の引張強さ（抗張力）が１９０〜２５０ＭＰａの範囲内であることが必要である。製品板の引張強さが１９０ＭＰａ未満では、キャップの天面強度が不充分となって、特に広口用のＰＰキャップとして不適当となる。一方、製品板の引張強さが２５０ＭＰａを越えれば、開栓時において特にブリッジが切れる際のトルク値が高くなり、開栓性が悪化してしまう。そこでこの発明では、広口用ＰＰキャップとして必要な天面強度を維持しつつ開栓性の向上を図るため、製品板の引張強さを１９０〜２５０ＭＰａの範囲内に規制することとした。
【００１９】
また一方この発明のキャップ用アルミニウム合金板では、巻き締め時における天面の絞りやネジ部の深さを適正に制御し、ひいては開栓性と耐圧強度とを両立させるために製品板の耐力値と引張強さとの比率を規制することとしている。すなわち、耐力値／引張強さの比の値が０．７５未満では、巻き締め時においてネジ部の深さが深くなりすぎて、開栓時のトルクが高くなり、一方耐力値／引張強さの比の値が０．８５を越えれば、巻き締め時における天面の絞りやネジ部の深さが浅くなり、耐圧強度が低下してしまう。そこでこの発明のキャップ用アルミニウム合金板においては、耐力値／引張強さの比を０．７５〜０．８５の範囲内に規制することとした。
【００２０】
さらにこの発明のキャップ用アルミニウム合金板では、製品板における４５°方向の耳率（４５°耳）を２％以下とする必要がある。４５°耳が２％を越えれば、キャップとして印刷文字の曲がりを引起すおそれがある。なおここで、４５°耳について２％以下と規定したのは、たとえ全体として耳率が２％以下であっても、０−１８０°耳が強くなれば、印刷文字の曲がりが生じてしまうおそれがあるからである。
【００２１】
さらにこの発明のキャップ用アルミニウム合金板においては、その圧延方向と平行な断面における晶出物面積率が０．５〜１．５％の範囲内にあることが望ましい。すなわち、晶出物面積率が０．５％未満の場合は、開栓時におけるブリッジで破断トルクが高くなり過ぎて、開栓性が悪くなるおそれがあり、一方晶出物面積率が１．５％を越えれば、開栓時におけるブリッジ破断トルクは適正であっても、４５°耳が高くなり過ぎて、印刷文字曲がりが生じてしまうおそれがある。
【００２２】
次にこの発明のキャップ用アルミニウム合金板の製造方法について説明する。
【００２３】
先ず前述のような成分組成のアルミニウム合金を、ＤＣ鋳造法などの常法にしたがって鋳造し、得られた鋳塊に対して均質化処理を施す。均質化処理の条件については特に限定しないが、鋳造偏析解消のため４５０℃以上（通常は５５０℃以下）の温度で、１時間以上（通常は１２時間以内）保持する条件で行なうことが好適である。
【００２４】
均質化処理後には熱間圧延を施すが、この熱間圧延は、均質化処理後、冷却することなく直ちに開始しても、あるいは均質化処理後に再加熱して行なっても良い。この熱間圧延は、熱間圧延を終了した熱延板コイルの状態（熱延後コイルに巻取って冷却し、室温もしくは室温付近の温度まで冷却した状態）で、熱延板の再結晶率が９５％以上であることが重要である。すなわち、熱延板に未再結晶部分が混在すれば、その後の１次冷間圧延後の中間焼鈍時に立方体方位（キューブ方位）が過度に発達し、最終製品板の０−１８０°耳が強くなって、キャップとして印刷文字の曲がりが発生してしまうおそれがあり、それを防止するために、熱延板の再結晶率を９５％以上に制御する必要がある。
【００２５】
そこで熱間圧延の条件も、主として最終的に熱延板の再結晶率が９５％以上となるように制御する観点から定めている。
【００２６】
すなわち熱間圧延は粗圧延および仕上圧延によって行なうのが通常であり、そのうち仕上圧延は、複数回のパスで行なうのが通常であるが、この発明の場合、仕上圧延における最終パス（ラストパス）を、歪み速度が９０ｓｅｃ-1となるように行ない、また仕上圧延最終パスの終了温度を、３３０℃以上とし、さらに仕上圧延を終了して巻き取られた熱延板コイルについては、２８０℃以上の温度域に３時間以上保持される冷却速度で冷却することとする。
【００２７】
これらの熱間圧延条件の限定理由は次の通りである。
【００２８】
すなわち、熱間仕上げ圧延の最終パスの歪み速度が９０ｓｅｃ-1未満では、熱間圧延直後の板の歪みが充分ではなく、熱延後の再結晶率を９５％以上とすることが困難となって、最終板の耳が、強い０−１８０°耳傾向となり、キャップにおける印刷文字の曲がりが発生するおそれがあり、そこで最終パスの歪み速度を９０ｓｅｃ-1以上と規定した。なお最終パスの歪み速度は、圧下量、圧延速度だけでなく、ロール半径や圧延荷重等の影響も受けるのが通常であり、そこでこれらの因子を適切に組合せることによって制御することができる。
【００２９】
また熱間圧延終了温度が３３０℃未満でも、熱間圧延終了板の再結晶率を９５％以上とすることが困難となり、前記同様に最終板の耳が、強い０−１８０°耳傾向となってキャップにおける印刷文字の曲がりが発生するおそれがあり、そこで熱間圧延終了温度を３３０℃以上と規定した。
【００３０】
さらに、熱間圧延を終了して巻取ったコイルを、２８０℃以上の温度域に３時間以上保持されるような冷却速度条件で冷却するのは、熱延板コイルを高温状態に長時間保持して熱延板の再結晶を充分に進行させるためであり、これを越える冷却速度で熱延板コイルを冷却すれば、熱間圧延終了板の再結晶率を９５％以上とすることが困難となってしまう。なおこのような冷却速度は、コイル冷却用のファンの風量等の条件を調整したり、あるいは積極的に熱延板コイルを保温したりすることにより達成可能である。
【００３１】
上述のようにして９５％以上の再結晶率で再結晶した熱延板に対しては、冷間圧延を施して所定の製品板厚とする。ここで、この発明の場合、冷間圧延は１次冷間圧延および仕上冷間圧延（最終冷間圧延）によって行ない、かつ１次冷間圧延と仕上冷間圧延との間に中間焼鈍を施す。このような冷間圧延の条件はこの発明にとって重要であり、１次冷間圧延の圧延率（％）をＲ１、仕上冷間圧延の圧延率（％）をＲ２とすれば、Ｒ１がＲ２に対し、次式
１．３０×Ｒ２（％）≦Ｒ１（％）≦１．６０×Ｒ２（％）
を満たすように施す必要がある。このように１次冷間圧延率Ｒ１を仕上冷間圧延率Ｒ２と関係させて定めた理由は次の通りである。
【００３２】
中間焼鈍前の冷間圧延率（１次冷間圧延率Ｒ１）は、中間焼鈍時の再結晶集合組織に占める０−９０°耳成分と相関し、中間焼鈍後の仕上冷間圧延中に発達する４５°耳成分とバランスを取るためには、上記の式を満足させる必要がある。すなわちＲ１が１．３０×Ｒ２未満であれば、中間焼鈍時に形成される再結晶集合組織における０−９０°耳成分となる方位密度が充分でないため、最終板の耳が４５°方向で強すぎ、キャップとして印刷文字曲がりが発生するおそれがある。一方Ｒ１が１．６０×Ｒ２を越えれば、逆に最終板の耳が０−９０°耳側となり、０°位置でキャップとして印刷文字曲がりが発生するおそれがある。
【００３３】
１次冷間圧延後の中間焼鈍としては、４００〜５５０℃の範囲内の温度で２分以内（０秒を含む）保持する焼鈍を行なう。このような高温短時間の中間焼鈍は、連続焼鈍炉を用いて実施するのが通常である。ここで中間焼鈍における加熱温度が４００℃未満では、連続焼鈍炉の場合再結晶状態とすることが困難となり、最終板の強度が異常に高くなって開栓性が悪くなるとともに、曲げ加工性が著しく低下して、塗膜密着性が低下するおそれがあり、さらには、本来発達させるべき立方体方位が発達しないため、４５°耳が強くなってしまうおそれがある。一方中間焼鈍の加熱温度が５５０℃を越えたり、２分を越える長時間の保持を行なえば、再結晶粒が粗大化して成形後肌荒れが生じるおそれがあり、またこのような結晶粒の粗大化の際には、立方体方位が強くなりすぎて最終板の０−１８０°耳が強くなり、キャップとして印刷文字の曲がりが発生するおそれがある。
【００３４】
中間焼鈍後に行なう仕上冷間圧延（最終冷間圧延）は、その圧延率Ｒ２を４５〜５５％の範囲内とする必要がある。これは、仕上冷間圧延率Ｒ２が４５％未満では強度が不足して、広口用として耐圧強度が不足し、一方５５％を越えれば強度が高くなりすぎて開栓時のトルクが高くなりすぎるおそれがあるからである。なお、仕上冷間圧延の圧延率Ｒ２は、１次冷間圧延の圧延率Ｒ１との関係で前述の式を満たす必要があることはもちろんである。
【００３５】
仕上冷間圧延により所定の製品板厚とした後には、安定化処理を行なう。この安定化処理は通常は箱型焼鈍炉を用いてバッチ式で行なう。この安定化処理は、１７０〜２４０℃の範囲内の温度で０．５〜１２時間保持するものとする。ここで、安定化処理の加熱保持が１７０℃未満、あるいは０．５時間未満では、転位の整理が充分ではなく、そのため耐力値／引張強さの比が０．８５を越えて、巻締め時に天面の絞りやネジ部の深さが浅くなり、耐圧強度が低下してしまうおそれがある。一方安定化処理の加熱温度が２４０℃を越えれば、耐力値／引張強さの比が０．７５未満となり、巻締め時にネジ部が深くなり過ぎて、開栓時のトルクが上昇し、開栓性が劣ってしまう。なお安定化処理の加熱処理時間が１２時間を越えても極端な変化はないが、コストが上昇して工業的に不利となる。
【００３６】
以上のように、熱間圧延の最終パスの歪み速度、熱間仕上圧延終了温度、および熱延板巻取コイルの冷却速度を適切に制御して、再結晶率９５％以上の熱延板を得、さらに１次冷間圧延率Ｒ１および仕上冷間圧延率Ｒ２を相互の関係のもとに適切に制御し、さらに適切な安定化処理を施すことによって、最終的に耳率が良好でキャップとしての印刷文字の曲がりの発生がなく、かつ開栓性も良好で、しかも高強度で、特に広口用のキャップとして充分な天面強度を有するキャップ用アルミニウム合金板を得ることが可能となったのである。
【実施例】
【００３７】
以下この発明の実施例を説明する。
【００３８】
表１の合金符号Ａ〜Ｉに示す各成分組成の合金を常法により溶解鋳造して、厚さ５００ｍｍのスラブ（板状鋳塊）を得た。得られた鋳塊に対し、５００℃×４ｈｒの均質化処理を施した後、熱間圧延（粗圧延および仕上圧延）を行なってコイルに巻取り、さらに１次冷間圧延、中間焼鈍、仕上冷間圧延（最終冷間圧延）を行ない、さらに仕上焼鈍として安定化処理を行なった。ここで、熱間圧延については、粗圧延をシングルのリバース式圧延機により、開始温度４７０℃で行ない、仕上げ圧延を４スタンドのタンデム式圧延機で行なった。また中間焼鈍には連続式焼鈍炉（ＣＡＬ）を用いた。さらに仕上げ焼鈍には、箱型焼鈍炉（バッチ炉）を用いた。なお最終板厚は０．２５ｍｍとした。熱間仕上圧延、１次冷間圧延、中間焼鈍、仕上冷間圧延（最終冷間圧延）、安定化処理（仕上焼鈍）の具体的な条件を表２の製造番号１〜２１に示す。なお、熱間圧延後、コイルに巻取った状態では、冷却用ファンの調整により熱延板コイルの冷却速度を調整した。
【００３９】
以上のような製造プロセス中において、熱間圧延後にコイルに巻取って室温まで冷却した熱間圧延板からサンプルを切出し、熱間圧延板の再結晶率を調べたので、その結果を表３中に示した。ここで、熱間圧延板の再結晶率は、横断面について研磨後にバーカー法で写真撮影を行い、全板厚中に再結晶部分の占める割合を測定した。
【００４０】
また前述のようにして得られた製品板について、引張試験を行なって引張強さおよび耐力を調べるるとともに、耐力値／引張強さの比を求めた。さらに耳率を測定し、その結果を表３中に示した。引張試験および耳率の測定方法は次の通りである。
【００４１】
引張試験：
ＪＩＳ５号試験片を使用して圧延方向と平行方向で引張試験を実施した。
【００４２】
耳率：
パンチ径３３ｍｍ、パンチ肩Ｒ１．５ｍｍ、ブランク径５７ｍｍ、しわ押さえ２５０ｋｇｆでカップ成形し、次式を用いて計算した。
耳率＝（山平均−谷平均）／カップ平均高さ×１００（％）
【００４３】
なお耳率の値については、０°、９０°位置と４５°位置を比較して０°、９０°位置が高い場合をマイナス、４５°位置が高い場合をプラスで表記した。なおここで、４５°耳率は２．０％以下である必要があり、また０−９０°耳が高い場合（マイナス耳）も許容されない。
【００４４】
さらに、前述のようにして得られた製品板に塗装処理を施して、プレス、ロール成形により直径３８ｍｍφのキャップを作製した後、外観観察を行なって成形上の問題がないか確認した後、容器に巻き締めて、その開栓トルクおよび耐圧強度を測定したので、それらの結果を表３中に示す。
【００４５】
これらのキャップ外観品質、開栓トルクおよび耐圧強度についての測定もしくは評価方法は次の通りである。
【００４６】
外観観察：
特に問題がないものを良好と判定して○印を付し、肌荒れやフローマークが生じたものは不良として×印を付した。
【００４７】
耐圧強度：
容器が内圧で反転しないように拘束した状態で窒素ボンベから窒素ガスで加圧し、キャップからガスが漏れ始める圧力を測定した。この圧力が１３ｋｇｆ／ｃｍ2以上を良好と判定して○印を付し、１３ｋｇｆ／ｃｍ2未満の場合は強度不足として×印を付した。
【００４８】
開栓トルク：
キャップが容器に対し回転し始めるトルク（＃１）と、最初にブリッジが切れる際のトルク（＃２）を測定した。＃１トルク、＃２トルクのいずれについても、１５０Ｎ・ｃｍ以下の場合を開栓性良好と判定して○印を付し、１５０Ｎ・ｃｍを越えた場合は開栓性不良と判定して×印を付した。
【００４９】
【表１】
0005080150.tif 000002
【００５０】
【表２】
0005080150.tif 000003
【００５１】
【表３】
0005080150.tif 000004
【００５２】
表３から明らかなように製造番号１〜４のこの発明の範囲内のものは、全ての特性が良好であることが判明した。
【００５３】
これに対し、比較例の製造番号５〜２１の例では、いずれかの性能が劣っていた。
【００５４】
具体的には、製造番号５の例では、Ｓｉ量が過剰のため、最終板の４５°方向の耳率が高く、印刷文字の曲がりを引き起こすことが判明した。また製造番号６の場合はＦｅ量が過剰のため、最終板の４５°方向の耳率が高く、印刷文字の曲がりを引き起こした。さらに製造番号７の場合は、Ｍｎ量が過剰のため、４５°耳が強く、印刷文字の曲がりが生じた。また製造番号８の場合は、Ｍｇ量が過少のため、強度が低くて耐圧強度が不足した。そしてまた製造番号９の場合は、Ｍｇ量が過剰のため、強度が高過ぎて、開栓時におけるブリッジが切れる際のトルク＃２が高過ぎて、開栓性に劣ることが判明した。
【００５５】
一方、製造番号１０の場合は、熱間仕上げ圧延の最終パスの歪み速度が小さいため、熱間圧延後に再結晶していない部分が多く、そのため中間焼鈍時に立方体方位が過剰に発達して最終板の耳がマイナスとなり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生ずることが判明した。また製造番号１１の場合は、熱間仕上げ圧延終了温度が低いために熱間圧延後に再結晶していない部分が存在し、そのため中間焼鈍時に立方体方位が過剰に発達して、最終板の耳がマイナスとなり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。さらに製造番号１２の場合は、熱間仕上げ圧延後の熱延板コイルの冷却速度が速く、そのため熱間圧延板に再結晶していない部分が存在し、これにより中間焼鈍時に立方体方位が過剰に発達して、最終板の耳がマイナスとなり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。
【００５６】
さらに製造番号１３の場合は、中間焼鈍前の１次冷延率Ｒ１が中間焼鈍後の最終冷延率Ｒ２と比較して大き過ぎるため、中間焼鈍時に発達した立方体方位に見合うだけの圧延集合組織が発達せず、そのため板の耳がマイナスとなり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。また製造番号１４の場合は、中間焼鈍前の１次冷延率Ｒ１が中間焼鈍後の仕上冷延率Ｒ２と比較して低過ぎるため、中間焼鈍時に発達した立方体方位に比べて圧延集合組織が発達し過ぎ、そのため強い４５°耳となり、４５°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。そしてまた製造番号１５の場合は、仕上冷延率Ｒ２が低過ぎて、引張強さが低くなり、そのためキャップ天面の強度が充分ではなく、耐圧強度が不足することが判明した。そしてまた製造番号１６の場合は、仕上冷延率Ｒ２が高過ぎて引張強さが高くなり、開栓試験時のブリッジが切れるためのトルク＃２が高過ぎる問題が生じた。
【００５７】
一方、製造番号１７の場合は、中間焼鈍温度が低過ぎて中間焼鈍時に再結晶せず、そのため極度に強い４５°耳となり、印刷文字曲がりが発生し、さらには強度も高くなり過ぎ、ブリッジが切れる際の開栓トルク＃２値が大きくなってしまった。また製造番号１８の場合は、中間焼鈍温度が高過ぎて結晶粒径が粗大になったため、キャップ成形品表面に肌荒れが発生し、また中間焼鈍時に立方体方位が強くなって最終板の耳がマイナスになり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。さらに製造番号１９の場合は、中間焼鈍の加熱保持時間が長過ぎて結晶粒径が粗大になったため、キャップ成形品表面に肌荒れが発生し、また中間焼鈍時に立方体方位が強くなって最終板の耳がマイナスになり、０−１８０°位置で印刷文字の曲がりが生じることが判明した。
【００５８】
また製造番号２０の場合は、安定化処理温度が低過ぎて耐力／引張強さの比が高くなり過ぎ、そのため巻き締め時の天面のつぶし部分（絞り高さ）が浅くなって、耐圧強度が不足することが判明した。また製造番号２１の場合は、安定化処理温度が高過ぎて、耐力／引張強さの比が低くなり過ぎ、巻締め時のネジ部の深さが深くなり過ぎ、開栓時（キャップの回転開始時のトルク＃１）が高くなり過ぎることが判明した。