(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
玉軸受における外輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｏと、内輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｉとが、この玉軸受に用いる転動体径Ｄに対して以下の数式（Ｉ）、（II）および（III）の関係を満たし、潤滑グリースを封入して自動車の電装機器または補機に装用される玉軸受。
１．５≦｜１００（Ｒｏ／Ｄ−Ｒｉ／Ｄ）｜                （I）
１００（Ｒｏ／Ｄ＋Ｒｉ／Ｄ）＜１０４                    （II）
５０＜１００Ｒｉ／Ｄ＜５０．５＜１００Ｒｏ／Ｄ＜５４    （III）
【請求項２】
上記潤滑グリースは、基油と増ちょう剤を含むグリース組成物であって、前記基油は、流動点が−５０℃以下であり、かつ４０℃での動粘度が１５ｍｍ2/ｓ以上であり、前記増ちょう剤はウレア化合物およびフッ素樹脂から選ばれた少なくとも１つの化合物である請求項１に記載の玉軸受。
【請求項３】
上記潤滑グリースは、基油と増ちょう剤と添加剤とを含むグリース組成物であって、前記基油はエーテル油、エステル油および合成炭化水素油から選ばれる少なくとも１つの油を含み、前記基油の４０℃での動粘度が１５ｍｍ2/ｓ〜２００ｍｍ2/ｓであり、前記添加剤がポリ（メタ）アクリレートを含むことを特徴とする請求項１に記載の玉軸受。
【請求項４】
上記潤滑グリースは、基油と増ちょう剤と添加剤とを含み、２５℃での混和ちょう度が３００以下であり、かつ−２０℃での未混和ちょう度が２００以上である耐熱および耐冷時異音性グリース組成物である請求項１に記載の玉軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は玉軸受に関し、汎用のグリースや所定特性の潤滑グリースを封入し自動車の電装機器用または補機用軸受に適用できる玉軸受に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、深溝玉軸受やアンギュラ玉軸受などは、内外輪の転走面の曲率半径が一定値に設計されており、汎用品では一般的に転動体の球径をＤとし、外輪転走面の曲率半径をＲｏとし、内輪転走面の曲率半径をＲｉで示せば、Ｒｉ＝０．５１Ｄ、Ｒｏ＝０．５２Ｄである。また、高速回転用の玉軸受では、Ｒｏ＝Ｒｉ＝０．５４Ｄであるものが知られている（特許文献１）。
【０００３】
自動車の電装機器または補機などに装用される転がり軸受について、冬季始動時の冷時異音を抑制するという課題の解決手段としては、潤滑グリースの組成調整がなされており、以下の各潤滑グリース組成物が知られている。
【０００４】
上記の潤滑グリースの基油は、流動点が−５０℃以下、４０℃での動粘度が１５ｍｍ２/ｓ以上であり、増ちょう剤はウレア化合物もしくはフッ素樹脂または両者併用したグリース組成物である（特許文献２）。
【０００５】
また、基油はエーテル油、エステル油もしくは合成炭化水素油または両者併用した混合油であり、基油の４０℃での動粘度が１５ｍｍ２/ｓ〜２００ｍｍ２/ｓであり、添加剤としてポリ（メタ）アクリレートを含むグリース組成物が知られている（特許文献３）。
【０００６】
さらにまた、基油と増ちょう剤と添加剤とを含み、２５℃での混和ちょう度が３００以下であり、かつ−２０℃での未混和ちょう度が２００以上である耐熱および耐冷時異音性グリース組成物が知られている（特許文献４）。
【０００７】
【特許文献１】特開平９−１７７７９５号公報
【特許文献２】特開２００５−２９０２７９号公報
【特許文献３】特開２００６−１６９４４１号公報
【特許文献４】特開２００６−２２５５１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、上記した従来の転がり軸受は、Ｒｉ＝０．５１Ｄ、Ｒｏ＝０．５２Ｄであるか、またはＲｏ＝Ｒｉ＝０．５４Ｄであり、特別に調製された高性能な潤滑グリースを採用しなければ、自動車の冬季始動時の冷時異音発生を確実に抑制できないという問題点がある。
【０００９】
すなわち、冷時異音発生を確実に抑制できるような高性能の潤滑グリースは、調製に要する高レベルの技術や資材に高コストなものを要し、転がり軸受の低価格化を求める需要者からの要請に対して充分に応えられないという問題点がある。
【００１０】
そこで、この発明の課題は、上記した問題点を解決して、必ずしも所定の高性能潤滑グリースを用いなくても冬季始動時の冷時異音発生を充分に抑制できる自動車適用の玉軸受とし、または所定の潤滑グリースを用いても同じ様に冷時異音発生を抑制できる玉軸受とすることである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記の課題を解決するために、この発明においては、玉軸受における外輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｏと、内輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｉとが、この玉軸受に用いる転動体径Ｄに対して以下の数式（Ｉ）および（II）の関係を満たすことを特徴とする玉軸受としたのである。
【００１２】
１．５≦｜１００（Ｒｏ／Ｄ−Ｒｉ／Ｄ）｜                （Ｉ）
１００（Ｒｏ／Ｄ＋Ｒｉ／Ｄ）＜１０４                    （II）
【００１３】
上記したように構成されるこの発明の玉軸受は、玉軸受の外輪と内輪の転走面に形成されている円溝の曲率半径を従来にない所定の関係を満足させることにより、汎用の潤滑グリースを用いても冬季冷時の始動時に異音を発生することのないものになる。
【００１４】
外輪と内輪の転走面に形成されている円溝の曲率半径に所定条件の差を設けることにより、通常の転走面の機能を損なうことなく、内外輪のいずれかまたは双方の円溝に始動時潤滑に所要量の潤滑グリースを一時的に保持し、または潤滑要所に導くための微小空間または油路が形成されていると考えられ、実験結果的からみても冷時異音発生を充分に抑制できる玉軸受を構成できる。
【００１５】
上記において数式（Ｉ）および（II）の関係を満たしさらに以下の数式（III）の関係を満たす玉軸受とすれば、より確実に冷時異音発生を抑制できる玉軸受になる。
【００１６】
５０＜１００Ｒｉ／Ｄ＜５０．５＜１００Ｒｏ／Ｄ＜５４    （III）
このような好ましい特性を有する玉軸受であれば、自動車の電装機器または補機に装用される玉軸受としても充分に優れた玉軸受になる。
【００１７】
また、より充分に冷時異音発生を抑制できる玉軸受とするために、潤滑グリースの調製を行ない、すなわち基油と増ちょう剤を含むグリース組成物であって、前記基油は、流動点が−５０℃以下であり、かつ４０℃での動粘度が１５ｍｍ２/ｓ以上であり、前記増ちょう剤は、ウレア化合物およびフッ素樹脂から選ばれた少なくとも１つの化合物であるグリース組成物（以下、グリース組成物Ａと略称する。）を採用することは好ましいことである。
【００１８】
また、同様な理由により、潤滑グリースとして、基油と増ちょう剤と添加剤とを含むグリース組成物であって、前記基油はエーテル油、エステル油および合成炭化水素油から選ばれる少なくとも１つの油を含み、前記基油の４０℃での動粘度が１５ｍｍ２/ｓ〜２００ｍｍ２/ｓであり、前記添加剤がポリ（メタ）アクリレートを含むグリース組成物（以下、グリース組成物Ｂと略称する。）を採用することは、より好ましいことである。
【００１９】
また、同様な理由により、潤滑グリースとして、基油と増ちょう剤と添加剤とを含み、２５℃での混和ちょう度が３００以下であり、かつ−２０℃での未混和ちょう度が２００以上である耐熱および耐冷時異音性グリース組成物（以下、グリース組成物Ｃと略称する。）を採用することは、より好ましいことである。
【発明の効果】
【００２０】
この発明は、玉軸受における外輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｏと、内輪の転走面に形成された円溝の曲率半径Ｒｉとが所定の関係を満たすようにしたので、必ずしも所定の高性能潤滑グリースを用いなくても冬季始動時の冷時異音発生を充分に抑制できる自動車適用の玉軸受となり、または所定の潤滑グリースを用いれば、より確実に冷時異音発生を抑制できる玉軸受となる利点がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
この発明の実施形態を以下に添付図面に基づいて説明する。
図１、２に示すように、第１実施形態は、内輪１と外輪２の間で保持器３に保持された鋼球からなる転動体４を介在した深溝玉軸受であり、外輪２の転走面に形成された円溝２ａの曲率半径Ｒｏと、内輪１の転走面に形成された円溝１ａの曲率半径Ｒｉとが、この玉軸受に用いる鋼球の転動体径Ｄに対して数式（Ｉ）および（II）の関係を満たすように円溝形状を形成している。
【００２２】
１．５≦｜１００（Ｒｏ／Ｄ−Ｒｉ／Ｄ）｜                （Ｉ）
１００（Ｒｏ／Ｄ＋Ｒｉ／Ｄ）＜１０４                    （II）
【００２３】
式Ｉで示される１００（Ｒｏ／Ｄ−Ｒｉ／Ｄ）の絶対値が１．５より小さい場合には、内輪と外輪の円溝はいずれも同じ接触面積で転動体に接し、始動時に潤滑グリースを効率よく流動させる隙間がなく、そのような作用がなくなると考えられ、後述の試験結果のように冷時異音の抑制効果は不充分になる。
【００２４】
また、式IIで示される１００（Ｒｏ／Ｄ＋Ｒｉ／Ｄ）の値が１０４以上に大きな値では、この発明に所要の作用がなくなり、後述の試験結果のように冷時異音の抑制効果は不充分になる。
また、上記説明したような数式（Ｉ）および（II）の関係を満たし、さらに以下の数式（III）の関係を満たす玉軸受であることが好ましい。
５０＜１００Ｒｉ／Ｄ＜５０．５＜１００Ｒｏ／Ｄ＜５４    （III）
接触面圧のバランスをとるためには、内輪の曲率半径Ｒｉを外輪の曲率半径Ｒｏよりも小さくするのが好ましい。また、後述の試験結果からも明らかなように、内輪溝曲率を５０．５％未満とすることで冷時異音の発生をより確実に抑制することが可能である。但し、溝曲率は５０％より小さくすることはできないのは勿論である。
【００２５】
そして、図２に示すように、種々の潤滑グリースＧを封入した深溝転がり軸受は、内輪１または外輪２に環状のシール部材５が取り付けられ、内輪１および外輪２の軸方向両端を密閉しており、密閉された軸受内部における少なくとも転動体４の周囲には潤滑グリースＧが封入されている。なお、図示のシール部材５は、外輪に外周縁が固定支持され内周縁にシールリップが形成されているものを例示した。
【００２６】
次に、この発明に用いるグリース組成物Ａについて説明する。
グリース組成物Ａは、基油と、増ちょう剤を含むグリース組成物であって、上記基油は、流動点が−５０℃以下であり、かつ４０℃での動粘度が１５ｍｍ２／ｓ以上であり、上記増ちょう剤はウレア化合物およびフッ素樹脂から選ばれた少なくとも１つの化合物である。
【００２７】
グリース組成物Ａの混和ちょう度は、２５０〜３５０であることが好ましく、上記基油は、ＰＡＯ油およびパーフルオロエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油であることが好ましい。上記の流動点は、ＪＩＳ  Ｋ２２６９にて規定される方法で測定した値であり、混和ちょう度とは、ＪＩＳ  Ｋ２２２０にて規定される方法で測定した６０回混和ちょう度の値である。
【００２８】
上記基油の配合により、寒冷時におけるグリース組成物Ａの粘度上昇を防止し、軸受軌道面の油膜ムラの発生を抑制することによって冷時異音防止効果が増大したものと考えられる。
【００２９】
基油は、上記の流動点と動粘度の条件を満足すれば、汎用のグリースに使用される鉱油、合成油あるいはこれらの混合油を使用可能である。ポリメタクリートなどの流動点降下剤を添加してもよく、高温、高速での潤滑性能並びに潤滑寿命を低下させないためには、４０℃における動粘度が３０ｍｍ２／ｓ以上の高粘度のものが好ましい。
【００３０】
鉱油としてはパラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油を挙げることができ、合成油としては合成炭化水素油、エーテル油、エステル油、フッ素油等を挙げることができる。
【００３１】
合成炭化水素油としてはＰＡＯ油等を、エーテル油としてはジアルキルジフェニルエーテル油、アルキルトリフェニルエーテル油、アルキルテトラフェニルエーテル油等を、エステル油としてはジエステル油、ポリオールエステル油またはこれらのコンプレックスエステル油、芳香族エステル等を挙げることができる。
また、フッ素油としてパーフルオロポリエーテル油を挙げることができる。
【００３２】
これらの中でも高温、高速での潤滑性能並びに潤滑寿命を考慮すると、合成炭化水素油、アルキルジフェニルエーテル油、エステル油、フッ素油の合成油が含有されることが好ましく、合成炭化水素油のＰＡＯ油およびフッ素油のパーフルオロエーテル油から選ばれた少なくとも１つの油が含有されることが特に好ましい。
【００３３】
また、増ちょう剤としては、ウレア化合物、フッ素樹脂粉末またはこれらの混合物が挙げられる。ウレア化合物は上記合成油に、フッ素樹脂粉末は上記パーフルオロポリエーテ
ル油に、それぞれ増ちょう剤として使用することが好ましい。ウレア化合物は、下記の化１で示されるような尿素結合を分子内に２個有するジウレアが好ましい。
【００３４】
【化１】
0005101950.tif 000002
【００３５】
（式中、Ｒ1、Ｒ3は、炭素数６〜１２の芳香族系炭化水素基、炭素数６〜２０の脂肪族系炭化水素基、炭素数６〜２０の脂環族系炭化水素基を表わし、Ｒ1、Ｒ3は同一であっても異なっていてもよい。Ｒ2は、炭素数６〜１２の芳香族系炭化水素基を表わす。）
【００３６】
パーフルオロポリエーテル油の増ちょうに使用できるフッ素樹脂には、パーフルオロポリエーテル油と親和性が高く、高温安定性を有する粉末が使用でき、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）が高温安定性に優れているため好ましい。
【００３７】
上記増ちょう剤の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して５〜５０重量部であることが好ましい。５重量部未満では、粘度の低い液状となって漏洩しやすく軸受に密封することが困難になる。また５０重量部を超えると固化してちょう度が１００以下となるので、軸受封入用のグリースとして実用性がなくなる。
【００３８】
グリース組成物Ａの混和ちょう度は、２５０〜３５０の範囲が好ましい。２５０未満では低温時の潤滑性能が悪くなり、３５０を超えるとグリース組成物が漏れやすくなって好ましくない。
【００３９】
発明のグリース組成物Ａは、上記の基油および増ちょう剤を必須成分とするものであるが、さらに、極圧剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、油性剤等の従来のグリース用添加剤をさらに配合してもよい。
【００４０】
次に、この発明に用いるグリース組成物Ｂについて説明する。
グリース組成物Ｂは、基油と増ちょう剤と添加剤とを含み、その基油はエーテル油、エステル油および合成炭化水素油から選ばれる少なくとも１つの油を含んでいる。基油の４０℃での動粘度が１５ｍｍ２／ｓ〜２００ｍｍ２／ｓであり、添加剤はポリ（メタ）アクリレートを含むものを採用することが好ましい。
【００４１】
ポリ（メタ）アクリレートとしては、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、またはポリメタクリレートおよびポリアクリレートの混合物であり、このようなポリ（メタ）アクリレートは、上記基油と上記増ちょう剤との合計量に対して、３〜１０重量％配合されることが好ましい。
【００４２】
添加剤としては、上記ポリ（メタ）アクリレートにジチオリン酸亜鉛を加えたものであることが好ましく、増ちょう剤としては、前記の化１の式に示されるようなウレア系化合物であることが好ましい。ウレア化合物の製造方法の一例としては、ジイソシアネート化合物にイソシアネート基当量のアミン化合物を反応させて得られる。また、ジウレア以外にポリウレア等も使用できる。
【００４３】
グリース組成物Ｂの混和ちょう度は１５０〜４００の範囲が好ましい。１５０未満では低温時の潤滑性能が悪くなり、４００をこえるとグリース組成物が漏れやすくなって好ましくない。
【００４４】
基油の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して、５０〜９５重量部であることが好ましい。基油の配合割合が、５０重量部未満では、グリースが硬く低温時の潤滑性が悪い。また９５重量部をこえると軟質で洩れ易くなる。
【００４５】
増ちょう剤の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して５〜５０重量部であることが好ましい。５重量部未満では、粘度の低い液状となって漏洩しやすく軸受に密封することが困難になる。また５０重量部をこえると固化してちょう度が１００以下となるので、軸受封入用のグリースとして実用性がなくなる。
【００４６】
グリース組成物Ｂは、上記の基油および増ちょう剤を必須成分とし、さらにポリ（メタ）アクリレートを含むものであるが、さらに、極圧剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、油性剤等の従来のグリース用添加剤をさらに配合できる。
【００４７】
グリース組成物Ｂにおいて、添加剤の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して、０．１〜２０重量部であることが好ましい。添加剤の配合割合が、０．１重量部未満では、添加剤を添加する効果が乏しく、また２０重量部をこえるとグリースが軟化し洩れ易くなる。
【００４８】
次に、この発明に用いるグリース組成物Ｃについて説明する。
グリース組成物Ｃは、転がり軸受に用いられる耐熱および耐冷時異音性グリース組成物であって、基油と増ちょう剤と添加剤とを含み、２５℃での混和ちょう度が３００以下であり、−２０℃での未混和ちょう度が２００以上であることが好ましい。
【００４９】
増ちょう剤としては、前記の化１で示されるウレア化合物を含むことが好ましい。ちょう度の測定には、ＪＩＳＫ２２２０で規定される方法を採用する。
【００５０】
グリース組成物Ｃは、２５℃での混和ちょう度の調整により高温時の長寿命化を達成したグリース組成物であり、さらに−２０℃での未混和ちょう度の調整を加えることにより、寒冷時におけるグリース組成物の粘度上昇を防止し、軸受軌道面の油膜ムラの発生を抑制することによって冷時異音防止効果が増大する。
【００５１】
グリース組成物Ｃは、ＰＡＯ油、フィッシャートロプシュ法により合成されるＧＴＬ油などの高粘度指数基油の使用のほか、基油の粘度指数を向上させるポリメタクリレートなどの粘度指数向上剤等の添加剤を配合することによって得られる。
【００５２】
使用できる基油は、通常グリースに使用される鉱油、合成油あるいはこれらの混合油である。耐冷時異音性と、耐高温高速耐久性とを両立させるために、耐冷時異音性を有する合成炭化水素油を必須成分として、耐高温高速耐久性に優れるエーテル油、エステル油のいずれかを配合することが好ましい。これらの中で、合成炭化水素油としてはＰＡＯ油を、エーテル油としてはアルキルジフェニルエーテル油を、エステル油としてはポリオールエステル油を、それぞれ用いることが好ましい。
また、高温、高速での潤滑性能並びに潤滑寿命が低下しないためには、４０℃における基油の動粘度は１５ｍｍ２／ｓ〜２００ｍｍ２／ｓであることが好ましい。
【００５３】
増ちょう剤としては、ウレア化合物を必須成分として含むが、耐冷時異音性と、耐高温高速耐久性とを両立させるために、耐冷時異音性を有する脂肪族アミンと、耐高温高速耐久性に優れる脂環族アミンと、または芳香族アミンとを併用することが好ましい。
一例として脂肪族アミンとしてオクチルアミン、脂環族アミンとしてシクロヘキシルア
ミン、芳香族アミンとしてｐ − トルイジンを、それぞれ挙げることができる。
【００５４】
耐熱および耐冷時異音性グリース組成物Ｃは、上記の基油および増ちょう剤を必須成分とするものであるが、さらに周知の添加剤として極圧剤、酸化防止剤、防錆剤、金属不活性化剤、油性剤等のグリース用添加剤を配合することができる。
【００５５】
グリース組成物Ｃにおける添加剤の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して、０．１〜２０重量部であることが好ましい。添加剤の配合割合が、０．１重量部未満では、添加剤を添加する効果が乏しく、また２０重量部をこえるとグリース組成物Ｃが軟化して洩れやすくなる。
【００５６】
基油の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して、５０〜９５重量部であることが好ましい。基油の配合割合が、５０重量部未満では、グリースが硬く低温時の潤滑性が悪い。また９５重量部をこえると軟質で洩れやすくなる。
【００５７】
増ちょう剤の配合割合は、基油および増ちょう剤の合計量１００重量部に対して５〜５０重量部であることが好ましい。５重量部未満では、粘度の低い液状となって漏洩しやすく軸受に密封することが困難になる。また５０重量部をこえると固化してちょう度が１００以下となるので、軸受封入用のグリース組成物Ｃとして実用性がなくなる。
【００５８】
以上説明したようなグリース組成物Ａ、Ｂ、Ｃなどの潤滑グリースを封入した玉軸受は、ファンカップリング装置、自動車電装・補機のオルタネータ、自動車の補機駆動ベルトのベルトテンショナー、補機駆動ベルトプーリ、電磁クラッチ、ファンクラッチ等自動車の電装補機装置全般に適用できるものである。
【００５９】
玉軸受で支持したファンが回転するファンカップリング装置は、温度の変化に応じてファンの回転速度が変化するため、ウォーミングアップを早めると共に、冷却水の過冷却を防止し、エンジンを効果的に冷却することができる。エンジン温度が低いとファンはドライブ軸と切り離されているに等しく、高温の場合は連結されているに等しい。このように、玉軸受は、低温から高温まで広い温度範囲および広い回転速度の範囲で使用される。
【００６０】
また、オルタネータは、静止部材であるハウジングを形成する一対のフレームに、ロータを装着されたロータ回転軸が、一対の玉軸受で回転自在に支持されている。ロータ回転軸は、その先端に取り付けられたプーリにベルトで伝達され、回転トルクで回転駆動されている。プーリは片持ち状態でロータ回転軸に取り付けられており、ロータ回転軸の高速回転に伴って振動も発生するため、特にプーリ側を支持する玉軸受は、苛酷な負荷を受ける。
【００６１】
自動車の補機駆動ベルトに使用されるアイドラプーリは、プーリ本体とその内径に嵌合された単列の深溝玉軸受などのグリース封入の玉軸受で構成される。
このように自動車の電装機器または補機においては、玉軸受が低温から高温まで広い温度範囲および広い回転速度の範囲で過酷な条件で使用される。
【実施例】
【００６２】
［実施例１、２、比較例１〜３］
深溝玉軸受（ＮＴＮ社製６２０３）において、その外輪の転走面に形成された円溝の曲率半径の玉直径に対する１００分率＝１００Ｒｏ／Ｄと、内輪の転走面に形成された円溝の曲率半径の玉直径に対する１００分率＝１００Ｒｉ／Ｄとを表１に示すように調整したものを作製し、これに下記の原材料で所定の特性を有するグリース組成物を調製し、その０．９gを各試験例の軸受に封入し、−５０℃の低温槽に一定時間入れた後、取り出し、室温に設置された軸受回転装置に取り付け、軸受温度が−２０℃になった時点で、ラジアル荷重１２７Ｎの下で２７００ｒｐｍの回転速度で回転させ、冷時異音の発生有無を聴覚にて確認した。
各例の軸受試験品（個数１０個）をそれぞれ７回づつ（１０×７＝７０回）試験し、その際に冷時異音発生個数の割合（％）で冷時異音を評価し、その評価結果を表１中に示した。なお、表２中に供試した玉軸受の調整された式I，IIの右辺または左辺の変数値を示した。
上記のグリース組成物は、基油がエーテル系合成油、増ちょう剤として芳香族ジウレアを採用し、基油動粘度（４０℃）が１２３．０ｍｍ２／ｓであり、かつ基油動粘度（１００℃）が１５．０ｍｍ２／ｓであり、ちょう度が３００のものである。
【００６３】
【表１】
0005101950.tif 000003
【００６４】
【表２】
0005101950.tif 000004
【００６５】
表１、２の結果からも明らかなように、１００Ｒｏ／Ｄの値（以下、外輪溝曲率と称する。）を固定値５３％として、１００Ｒｉ／Ｄの値（以下、内輪溝曲率と称する。）を変化させた場合、内輪溝曲率が小さいほうが冷時異音の発生率は低くなっており、実施例１のように５０．５％では発生しなかった。また内輪溝曲率を５０．５％未満とすることで冷時異音の発生を抑制することが可能であることが判明した。
【００６６】
一方、内輪溝曲率を示す５０．５％に固定した場合、外輪溝曲率５３%（実施例１）では冷時異音は発生しなかったが、５０．５％（比較例１）では僅かながら発生した。また、内輪溝曲率５２％固定の場合、外輪溝曲率５０．５％（実施例２）では発生しなかったが、５３％（比較例３）では高い確率で発生した。このことから、内外輪溝曲率の差が１．５以上に大きいと冷時異音抑制効果が優れることがわかる。
【００６７】
また、異音が高い確率で発生している軸受は、内外輪の溝曲率総和１０４％以上であり、曲率総和が１０４％未満であることが異音抑制効果の高い条件であることが判る。
上記の結果から、封入グリースに頼ることなく冷時異音の発生を抑制することができた。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】実施形態を示し、玉軸受の要部を分解して示す部品分解断面図
【図２】実施形態を示し、潤滑グリースを封入した玉軸受の断面図
【符号の説明】
【００６９】
１  内輪
１ａ、２ａ  円溝
２  外輪
３  保持器
４  転動体
５  シール部材
Ｇ  潤滑グリース
【図１】
0005101950.tif 000005
【図２】
0005101950.tif 000006