(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気口から空気を取り入れるための送風手段、ガス吸着面をもつ通気路、とからなる室内
空気浄化装置において、
該通気路は、活性炭繊維シートを平行に積層状に多数枚並べた平行板構造体であって、
該平行板構造体の隙間の間隔を、下記のGormley及びKennedyの理論式に基づく除去効率（
ｆ）の式（１）、除去パラメーター（μ）の式（２）（ただし、プレートは平行板を意味
する）において、ｆが５０以上となるように設計して直方体のハウジング内に収納するこ
とによって、
【数１】
0004892696.tif 000008
室内空気中に含まれる揮発性有機化合物と粒子の拡散係数の相違によって分離されて活性
炭繊維シートの表面に拡散してきた揮発性有機化合物のみを非濾過方式で通気路表面に吸
着させて空気中から除去するようにしたスクラバーユニットからなり、
該通気路の後段に、揮発性有機化合物から分離された粒子を除去する除塵フィルターを配
置してなることを特徴とする室内空気浄化装置。
【請求項２】
前記活性炭繊維シートをスペーサで保持して隙間を形成していることを特徴とする請求項
１記載の室内空気浄化装置。
【請求項３】
吸気口から空気を取り入れるための送風手段、ガス吸着面をもつ通気路、とからなる室内
空気浄化装置において、
該通気路は、活性炭繊維シートからなるコルゲート状の構造体であって、
該コルゲート状の構造体の通気断面の三角形の寸法を、下記のGormley及びKennedyの理論
式に基づく除去効率（ｆ）の式（３）、相当直径（δ）の概念を用いる除去パラメーター
（μ）の式（４）及び（５）において、ｆが５０以上となるように設計して直方体のハウ
ジング内に収納することによって、
【数２】
0004892696.tif 000009
室内空気中に含まれる揮発性有機化合物と粒子の拡散係数の相違によって分離されて活性
炭繊維シートの表面に拡散してきた揮発性有機化合物のみを非濾過方式で通気路表面に吸
着させて空気中から除去するようにしたスクラバーユニットからなり、
該通気路の後段に、揮発性有機化合物から分離された粒子を除去する除塵フィルターを配
置してなることを特徴とする室内空気浄化装置。
【請求項４】
スクラバーユニットを複数段、通気方向に直列に接続したことを特徴とする請求項１又は
３記載の室内空気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、たばこ臭に含まれるアセトアルデヒドやシックハウス症候群、及び化学薬品過
敏症などの原因物質であると考えられている室内空気中のホルムアルデヒド、ベンゼン、
トルエン、エチルベンゼン、キシレンなどの揮発性有機化合物（ＶＯＣ）を除去するため
の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
シックハウス症候群、及び化学薬品過敏症などはマンション、住宅、ビルなどの建材、塗
料、接着剤などから発生するホルムアルデヒド、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、
キシレンなどのＶＯＣ成分が大きな原因と考えられてきた。
【０００３】
最近では、酸化チタン光触媒を用いたＶＯＣの除去処理に関する研究が多くの研究者によ
って行われてきた。汚染空気処理量を拡大するために酸化チタンを塗布したフィルターな
どが開発されてきたが、根本的には汚染空気をフィルターで濾過処理するので、通気抵抗
を少なくするために酸化チタンの塗布量が少ないことが要求される。また、フィルターを
通過する時間は瞬時でありＶＯＣの酸化分解の反応時間が極めて短く、高い効率でＶＯＣ
を除去するには必ずしも適していると言えない。
【０００４】
また、酸化チタン光触媒を用いたＶＯＣの除去処理技術の問題点としては、ベンゼン、ト
ルエン、エチルベンゼン、キシレン等のベンゼン環を有する芳香族炭化水素については、
最終的に無害な水（H2O）、二酸化炭素（CO2）までに酸化分解反応が進まず、種々の中間
生成物が生成し、酸化チタン光触媒の表面に中間生成物が吸着し光触媒作用を抑制する。
【０００５】
さらに、塩素原子を含む塩化メチレン、1,2-ジクロロエタン、クロロホルム、トリクロロ
エチレン、テトラクロロエチレン等の揮発性有機塩素化合物の場合には、微量ではあるが
ホスゲン、塩素ガス、塩化水素と言った極めて有害な中間生成物が生成するので問題とな
る。
【０００６】
したがって、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、キシレン等のベンゼン環を有する芳
香族炭化水素、塩化メチレン、1,2-ジクロロエタン、クロロホルム、トリクロロエチレン
、テトラクロロエチレン等の揮発性有機塩素化合物の場合には、酸化チタン光触媒を用い
たＶＯＣの除去処理技術が必ずしも適しているとは言えない。
【０００７】
一方、ガス状の化学成分の除去には粒状活性炭が一般に使用されている。また、近年粒状
活性炭に代わり、繊維状の活性炭である活性炭繊維シートを用いた吸着材が開発され、空
気浄化フィルターなどに使用されている（特許文献１〜３）。
【０００８】
本発明者らは、活性炭繊維を基材とした、特にＶＯＣの除去性能が優れた活性炭繊維を開
発した（特許文献４〜７、非特許文献１）。
【０００９】
活性炭繊維は、通常の粒状活性炭に比べるとその外表面積、比表面積共に大きいので、空
間中に存在するガス成分との接触効率が高く、フィルターとして使用した場合、吸着速度
を速めることができる。
【００１０】
通常、これらの空気清浄機は、汚染空気をフィルター素材の平面と直交する方向に流して
フィルター素材の中を強制的に通過させて有害ガスの吸着と徐塵を同時に行う濾過方式か
、予め徐塵フィルターで粒子を捕捉した後に有害ガスをガス吸着フィルターで吸着する濾
過方式である。濾過方式で有害物質の吸着効率を上げるには、フィルターの目を細かくす
る必要があるので通気抵抗が大きくなり、多量の空気処理が困難である。
【００１１】
これに対して、シート状のフィルターを平行に積層したり（特許文献８，９）、コルゲー
ト状にしたり（特許文献１０〜１２）して通気路となる間隙にフィルター素材の平面と平
行に汚染空気を流して空気流の圧力損失を少なくする方法もあるが、当然ながら素通りす
る被処理空気量が多くなり、接触面積を高めるためにプリーツ状やコルゲート状としても
有害物質の吸着効率が悪くなる。この方式で吸着効率を高めるのは非常に難しく、吸着効
率を高めるための工夫としては、例えば、隙間からなる奥行き方向の通路がジグザグとな
るように配設した例（特許文献１３）が知られる程度である。
【００１２】
【特許文献１】特開平６−３３９６２９号公報
【特許文献２】特開平７−２５１００４号公報
【特許文献３】特開２００４−５２６９２８号公報
【特許文献４】特開２００２−１５９８５２号公報
【特許文献５】特開２００２−２１９１６３号公報
【特許文献６】特開２００３−０５３１１６号公報
【特許文献７】特開２００４−２７７９２６号公報
【特許文献８】実開平５−８５４１６号公報
【特許文献９】特開平１１−２０７１４０号公報
【特許文献１０】特開平５−７８９９６号公報
【特許文献１１】特開２００１−１２０６４８号公報
【特許文献１２】特開２００３−６２４１３号公報
【特許文献１３】特開２００４−２９８３１６号公報
【非特許文献１】浅見 圭一他、工業材料、Vol.49,No.1,p.77-80,(2001年1月）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
室内空気汚染への社会的関心の高まりから、 多数の空気清浄技術の研究が行われてきて
いる。空気清浄機にＶＯＣ除去効果を付加する要求も増えてきている。しかしながら、問
題の重要性に比較して、その多くの技術は、既存のフィルター法、活性炭等の吸着剤等に
よる濾過方式の除去技術を単に転用したものに過ぎず、その処理能力や処理量に疑問を持
たざるを得ないものも多い。有害ガスの吸着剤として活性炭微粒子や活性炭繊維は代表的
なものであるが、それら単独では有害ガスを十分に除去できないので、薬剤の添着や他の
除去手段との併用などの工夫が必要である。
【００１４】
最近では、酸化チタン光触媒を利用した室内空気清浄技術も開発されてきたが、反応槽で
のバッチ的な空気処理技術であるために、空気処理量が毎分数リットル程度と少なく、多
量の空気処理に関しては問題である。
【００１５】
また、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、キシレン等のＶＯＣを酸化チタン光触媒で
除去処理を行う場合、完全に二酸化炭素や水にまでに酸化分解することは困難であり、中
間生成物が生成して触媒表面に吸着し、酸化チタン光触媒の能力を低下させる。
【００１６】
さらに、従来のフィルターを用いる濾過方式の室内空気浄化装置は、吸着材による吸着効
率を高めれば高めるほど空気中に含まれる異物粒子が吸着材に付着されてその機能低下が
早まることになり、活性炭繊維を用いた場合でもフィルターの頻繁な交換や再生が必要と
なる。また、吸着量に限界があるため、吸着量が飽和すると吸着した成分が通気の力によ
って脱離されて再放出されることになる。また、生活の場において使用される室内空気浄
化装置はできるだけ発生音の小さいことが望まれ、フィルターの圧損を小さくして空気循
環用のファンの騒音を低下させる必要があるが、吸着効果を高めることと矛盾する。
【００１７】
そこで、従来の技術の延長ではなく、小型の装置であっても、ＶＯＣ等の有害ガス成分を
効率良く完全に除去し、しかも、大量の空気の処理を行えるとともに吸着材の機能低下が
少ない革新的な空気清浄技術の開発が必要である。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
従来、空気清浄装置のフィルターの吸着性能を発揮させるには、フィルターの平面に対し
て汚染空気を直交方向に流す濾過方式が技術的な常識であった。送風手段の低出力化によ
って騒音や振動を低減するために、シート状のフィルターを平行に積層してその間隙に汚
染空気を流す方式は、吸着性能の低下が避けられないと考えられてきた。
【００１９】
活性炭繊維シートも上記のような空気を直交方向に流す方式のフィルターとして専ら使用
されてきた。通常、フィルターの吸着力は、フィルターの平面に対して除去対象成分を含
有する空気を直交方向に流して濾過した場合の、空気中の除去対象成分の平衡濃度（ｐｐ
ｍ）とフィルターの平面における平衡吸着量（ｍｇ／ｇ）の関係で示される。また、フィ
ルターの吸着性能は、吸着が飽和するまでの単位面積当たりの吸着容量(mmol／m2)で表す
ことができ、空気清浄装置のように長時間にわたり使用されるフィルターでは、この値が
大きいほどフィルターを交換するまでに大量の空気の処理が可能であり望ましいが、活性
炭繊維シートを用いた場合、例えば、ベンゼンの吸着容量はよくても数十mmol/m2が限界
であった。
【００２０】
しかしながら、本発明者は、活性炭繊維シートを拡散スクラバー方式の通気路構成材料と
して用いることによって、空気中のホルムアルデヒド、ベンゼン、トルエン、エチルベン
ゼン、キシレンなどの揮発性有機化合物（ＶＯＣ）に対する吸着容量が、濾過方式で使用
する場合よりも数倍以上となり、従来知られていた吸着容量の限界を大幅に上回るという
特異で顕著な効果が得られることを見出した。
【００２１】
活性炭繊維シートを濾過方式で使用した場合に比べて、拡散スクラバーによって非濾過方
式で使用した場合になぜこのように著しく吸着容量が増大するのか、その理由は明確では
ないが、濾過方式の場合、活性炭繊維シート面に直交して空気を流すので通気抵抗が増す
と活性炭繊維シート表面に吸着されたガス成分が通気の力の作用によって脱離してしまう
のに対して、拡散スクラバーの場合は活性炭繊維シート面に平行して空気を流すので通気
抵抗はなく、また、活性炭繊維シート表面に吸着されたガス成分が通気の力の作用によっ
て脱離することが少ないことが主な要因と考えられる。
【００２２】
すなわち、本発明は、通気路を構成する隙間に気体を流し、気体中に含まれるガスと粒子
の拡散係数の相違を利用してガスを選択的に通気路表面に吸着させて気体中から除去する
拡散スクラバーの通気路構成材料として活性炭繊維シートを用いて、空気中の揮発性有機
化合物を非濾過方式で活性炭繊維シートによって除去することを特徴とする活性炭繊維シ
ートを使用した室内空気浄化装置に関する。
【００２３】
また、本発明は、通気路をGormley及びKennedyの拡散スクラバーの原理を表す理論式にお
いて、１パスで５０％以上の有害ガス除去効率を得られる構成としたことを特徴とする上
記の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置に関する。
さらに、本発明は、通気路のユニットを複数段、通気方向に直列に接続したことを特徴と
する上記の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置に関する。
【００２４】
本発明の装置による空気浄化は拡散スクラバー法の原理に基づくものであり、具体例とし
ては、活性炭繊維シートを平行に積層状に多数並べた平行板構造体とするかコルゲート状
の構造体として通気路となる隙間を設けて空気浄化装置の通気路に設置するとよい。この
場合、活性炭繊維シートからなる通気路の狭い隙間にＶＯＣを含有した汚染空気を連続的
に流すと、ガスと粒子は、従来のフィルターのように汚染空気の濾過によってガスと粒子
がフィルターの表面で同時に捕捉されるのとは異なり、濾過されることなくガスと粒子の
拡散係数の違いによって分離されて活性炭繊維シートの表面に拡散してきたＶＯＣのみを
非濾過方式で活性炭繊維シートの表面で吸着して空気中から除去することになる。
【発明の効果】
【００２５】
本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置は、（１）単なる活性炭繊維シー
ト面をもつ通気路によって非濾過方式で効率良くＶＯＣの除去処理が行えること、（２）
活性炭繊維シート面を持つ通気路の狭い隙間に汚染空気を流すので、従来の濾過方式とは
異なり通気抵抗がなく、汚染空気の処理量を大きくできること、等の従来の濾過方式とは
比較にならない高効率と高い除去容量で、 ＶＯＣを除去処理できる画期的な優位性を持
っている。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
活性炭繊維は、レーヨン繊維、アクリル繊維、フェノール系繊維、ピッチ系原料から工業
的に生産されている。石炭ピッチを原料として溶融紡糸法によって製造された活性炭繊維
は、例えば、太さが１１〜１８μｍ、比表面積（m2/g)７００〜２５００、外表面積（m2/
g)０．２〜０．７、平均細孔径(nm) １．７〜２．１の特性を有する。ピッチ系原料から
製造された活性炭繊維の炭素含有率は約９３％であり、他の原料のものより相当に高い。
【００２７】
これらの活性炭繊維は通常の繊維加工機械と技術を駆使してフェルト、クロス、パルプ等
との抄紙など種々の成形体に加工できる。例えば、カード機を使用して乾式シートや乾式
フェルトに成形できる。
【００２８】
活性炭繊維は疎水性であるため、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、キシレン、有機
塩素化合物などの疎水性物質の吸着特性に優れるが、アンモニア、硫化水素、低級アルコ
ール、低級アルデヒドなどの揮発性の高い親水性ガスの吸着能力はよくない。このような
欠点を補うものとして、これらの気体と反応性のある薬剤を添着した活性炭繊維も市販さ
れている。
【００２９】
本発明の装置に使用する活性炭繊維シートとしては、その種類は特に限定されないが、本
発明者らが、これまで開発してきたＶＯＣの除去性能が優れた活性炭繊維（上記特許文献
４〜７、非特許文献１）からなるシートは吸着性能が特に高く有用である。
【００３０】
このＶＯＣ除去用に適する活性炭繊維は下記の表１に示すとおりの基本性能を有している
。
【表１】
0004892696.tif 000002
【００３１】
Ａ−７，Ａ−１０，Ａ−１５，Ａ−２０の順に細孔径、比表面積、細孔容積が大きくなる
。逆に、繊維径は小さくなる。いずれも、ミクロ孔（２ｎｍ以下）の発達した構造を有し
ており、メソ孔（２〜５０ｎｍ）の発達した粉状炭や粒状炭に比べて低分子、低濃度のガ
スの吸着性がよいという特徴がある。また、繊維状であるため、フェルト状、シート状、
ペーパー状、ハニカム状、コルゲート状など種々の形に加工できる。低級アルデヒド類除
去用に適する活性炭繊維シートをフィルターとして用いた場合、アセトアルデヒド吸着特
性は１ｐｐｍでの平衡吸着量が４０ｍｇ／ｇ程度である。
【００３２】
この活性炭繊維を用いた空気浄化用シートは、施工後のマンション、住宅などの床に敷設
したり、壁に掛けたりすることによって建材、塗料、接着剤などから発生するホルムアル
デヒド、ベンゼン、トルエン、エチルベンゼン、キシレンなどのＶＯＣ成分を除去するこ
とができる。また、プリーツ、コルゲート形状への加工が容易であり、各種空気清浄機用
のフィルターとして使用される。
【００３３】
本発明は、活性炭繊維シートを拡散スクラバー方式の通気路構成材料として用いることを
特徴とする。本発明で採用する拡散スクラバー方式の原理は、拡散を利用したガスの捕集
・除去法であり、気体中に含まれるガスと粒子の拡散係数が大きく異なることを利用し、
拡散現象を利用してガスを選択的に気体中から除去する方法である。したがって、本明細
書で言う拡散スクラバーの原理は、水などの溶液にガスを拡散させる、いわゆる湿式拡散
スクラバー法とは異なる。
【００３４】
このような拡散スクラバーの原理は、従来、大気中の微量ガス成分の分析手段に用いられ
る程度であったが、本発明者らは、先に、従来の化学フィルター、活性炭等のガス除去方
法とは発想を異にする革新的な空気汚染物質の除去処理技術として拡散スクラバー法を用
いた空気浄化装置を開発した（特許第３４８３２０８号公報、特願２００３−３７１０５
７）。
【００３５】
管内に汚染空気を流すと、拡散係数の大きいガス成分は管内壁面へ拡散し壁面で捕集され
る。一方、汚染空気中の粒子は拡散係数が小さいために直進し、管壁面に捕集されない。
このような現象を利用する気体中の微量ガス成分の分離吸着法が拡散スクラバー法である
。拡散スクラバーは、１本の円筒管のみならず、２重管、３重管などの多重管で実現する
ことができる。また、多層に並べた平行板は、直径が無限大である多重管に相当する。
また、断面が三角形など多角形の形状も円筒管の変形として対応できる。図１に、拡散ス
クラバー法の原理を平行板（図１及び数１において「プレート」と表示）を使用した場合
について示す。
【００３６】
図１に示す様に、プレートの幅をｂ、プレートの長さをＬ、隣接するプレートの間隔をａ
とする２枚の平行板の隙間に図１に示す空気の流れ方向に汚染空気を流すと、拡散係数の
大きいガスは平行板の壁面へ拡散する。内壁面へ到達したガスは、壁面に吸着される。一
方、拡散係数の小さい粒子は壁面へ拡散しない内に平行板を通過してしまう。この平行板
型拡散スクラバー法の理論除去効率は、Gormley及びKennedy（Gormley P., Kennedy M.：
Proc. R. Ir. Acad., 45, 59-63 (1938)）の理論式に基づく下記の除去効率（ｆ）の式（
１）、除去パラメーター（μ）の式（２）によって算出される。各ＶＯＣの拡散定数（Ｄ
）は、ベンゼン：０．０８２８ｃｍ2／ｓ、トルエン：０．０７９２ｃｍ2／ｓ、ｐ−キシ
レン：０．０７５ ｃｍ2／ｓである。
【００３７】
【数１】
0004892696.tif 000003
【００３８】
ＶＯＣを吸着除去できる活性炭繊維シートを平行板として並べ、その活性炭繊維シートの
隙間に汚染空気を流すと、拡散係数の大きいＶＯＣは活性炭繊維シート内表面へ拡散する
。表面へ到達したＶＯＣは、表面に吸着し空気中から除去される。
【００３９】
また、Gormley及びKennedy理論式に基づくコルゲート型拡散スクラバーの除去効率の算出
式は下記の式（３）、（４）、（５）で表せる。コルゲート型の通気断面は、円形ではな
く三角形なので、管状型拡散スクラバーの除去効率を求めるGormley及びKennedy理論式（
Gormley P., Kennedy M.：Proc. R. Ir. Acad., 52A, 163-169 (1949)）に基づく除去効
率（ｆ）の式（３）に、Possanzinらが導き出した相当直径（δ）の概念を用いるパラメ
ーター（μ）の式（４）及び（５）(Atmos.Environ.Vol.17,2605-2610(1983)）で求めた
除去のパラメーター（μ）を代入し、算出する。
【００４０】
【数２】
0004892696.tif 000004
【００４１】
本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置は、Gormley及びKennedyの拡散ス
クラバーの原理を表す理論式において、１パスで５０％以上の有害ガス除去効率を得られ
る構造とする。空気中のＶＯＣの除去効率は１回空気を流して５０％以上となれば、実用
上は十分であるから、平行板構造体の隙間の間隔又はコルゲート状構造体の三角形の寸法
は、前記のGormley及びKennedyによって導かれた式に基づいて 除去効率５０％を満たす
ように設計すればよい。
【００４２】
この様に、汚染空気をフィルターの微細孔を通過させてＶＯＣを吸着除去する従来の濾過
方法とは全く異なり、拡散スクラバー法では、単にガス吸着面をもつ通気路の隙間に汚染
空気を流すだけの非濾過方式なので通気抵抗が非常に小さく、大容量の汚染空気中のＶＯ
Ｃを小さなエネルギーで除去・処理できる。
【００４３】
図２に、本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置の一例を示す。図２の（
Ａ）は、活性炭繊維シート１とスペーサ２の関係を示す側面図であり、（Ｂ）は上面図で
ある。活性炭繊維シート１をスペーサ２で所定の間隔に保持して隙間を形成し、図２の（
ｃ）の斜視図に示すように、活性炭繊維シート１を平行に多数並べて通気路を構成し、こ
れを直方体のハウジング（図示せず）内に収容してスクラバーユニット３とする。平行板
構造体の基本ユニットは通気断面積Ｓ＝ａ×ｂ，隙間ａ、幅ｂ、通気の有効長Ｌとなる。
このスクラバーユニット３に、図に示すように、汚染空気を下側から流すと、上側から清
浄空気が排出される。
【００４４】
図３に、本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置の別の例を示す。直方体
のハウジング（図示せず）内に活性炭繊維シート１からなるコルゲート状構造体を保持し
てスクラバーユニット３として使用する方法である。コルゲート状構造体の基本ユニット
は右拡大図に示すように、平行板構造の隙間に相当する三角形の通気断面積Ｓ＝ａ×ｂ×
１／２，高さａ、底辺ｂ、三角形の周囲長ｌ、通気の有効長Ｌとなる。スクラバーユニッ
ト３に、図に示すように、汚染空気を下側から流すと、上側から清浄空気が排出される
【００４５】
これらの通気路のユニットは通気方向に複数段直列に接続して配置すると多段に重ねた部
分で乱流効果が加わり、ＶＯＣの吸着効果が高まる。ユニットを複数段重ねる際に直方体
のハウジングの通気方向中心軸に対して９０度ずつずらして該ハウジング内に配置するよ
うにすると、乱流効果が更に高まり、吸着効果を非常に高めることができる。
【００４６】
上記のスクラバーユニットは、例えば、図４の側面図（Ａ），上面図（Ｂ）に示すように
、空気清浄装置１０内にスクラバーユニット３として装着してファンなどの送風手段１１
によって吸気口から外部の空気を取り入れ、スクラバーユニット３を通過させることによ
ってＶＯＣを活性炭繊維シートに吸着させる。スクラバーユニット３を通過する粒子は、
スクラバーユニット３の後段に配置した除塵フィルター１２で除去する。粒子等が多い場
合には、除塵フィルター１２をスクラバーユニット３の前後に配置してもよい。
【実施例１】
【００４７】
活性炭繊維シートとして、幅（ｂ）＝１９ｃｍ、長さ（Ｌ）＝１１．５ｃｍのシート（ユ
ニチカ製ＨＰＳ−Ｃ０６０；表１の活性炭繊維Ａ−１５に相当、目付量８０ｇ／ｍ2、活
性炭の含有量は７５％）を用意した。図２に示すように、プラスチック製のスペーサと活
性炭繊維シートとを交互に層状に多数並べて配置し、平行板構造体を形成した。活性炭繊
維シート２３４枚に２３３枚のスペーサを挿入し、間隔（ａ）＝０．１２ｃｍとた。これ
を、内寸：３９ｃｍ（長さ）×１９ｃｍ（幅）×１２ｃｍ（高さ）の長方形のハウジング
に収容してスクラバーユニットとし、このスクラバーユニットを２つ用いて実験に使用し
た。活性炭繊維シートの隙間を確保するためにプラスチック製のスペーサをシート間に挿
入するのでＶＯＣを吸着できる活性炭繊維シートの有効面は、幅（ｂ）＝１７ｃｍ、長さ
（Ｌ）＝１０．５ｃｍとなる。従って、１対の活性炭繊維シートの通気断面積（Ｓ）は、
２．０４ｃｍ2となり、１つのスクラバーユニットに２３３個の隙間があるので、２つの
スクラバーユニットにおける全通気断面積は９５１ｃｍ2となる。活性炭繊維シートをス
ペーサで挟持することにより、活性炭繊維シートの固定がゆるくなり、遊びの部分が乱流
を引き起こし、吸着効果をより高めることができる。
【００４８】
このスクラバーユニットを実験装置に設置して、通気流量を５０ｍ3／ｈ、１００ｍ3／ｈ
、２００ｍ3／ｈとして、ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンを混合したＶＯＣを発生・
導入し、スクラバーユニットのＶＯＣ除去の性能評価実験を行なった。除去効率（％）は
、スクラバーユニットの入口と出口で各ＶＯＣ濃度をＧＣ−ＭＳで測定し、式（６）より
算出した。結果を表２に示す。除去効率の下の括弧内の値は、各ＶＯＣの入口濃度の平均
値(ppmv)である。表２から、ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンについて高い除去効率が
得られたことが分かる。
ｆ（％）＝（Ｃ１−Ｃ２）×１００／Ｃ１・・・（６）
ｆ；除去効率（％）、Ｃ１；各ＶＯＣの入口濃度(ppmv)、Ｃ２；各ＶＯＣの出口濃度(ppm
v)
【００４９】
【表２】
0004892696.tif 000005
【実施例２】
【００５０】
図３に示すように、活性炭繊維シートとして、三角形（底辺：０．３１ｃｍ、高さ；０．
２３ｃｍ、通気断面積（Ｓ）：０．０３５７ｃｍ2）の孔を１５，６５２個有し、全体の
通気断面積が５５８ｃｍ2、高さ（通気の有効長（Ｌ））さが１０ｃｍのコルゲート構造
体（ユニチカ製ＦＭＣ−Ｂ５５０−ＣＣ；表１の活性炭繊維Ａ−１５に相当、目付量８０
ｇ／ｍ2、活性炭の含有量は７５％）を用意した。これを内寸：４８ｃｍ（長さ）×１９
ｃｍ（幅）×１０ｃｍ（高さ）の長方形のハウジングに収容してスクラバーユニットとし
た。このスクラバーユニットを実験装置に設置して、通気流量を１００ｍ3／ｈ、２００
ｍ3／ｈとして、実施例１と同じ条件で性能評価実験を行なった。各ＶＯＣの除去効率も
実施例１と同様にして算出した。結果を表３に示す。除去効率の下の括弧内の値は、各Ｖ
ＯＣの入口濃度の平均値(ppmV)である。表３から、ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンに
ついて高い除去効率が得られたことが分かる。
【００５１】
【表３】
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【実施例３】
【００５２】
実施例１と同じ１対の活性炭繊維シート（幅１０ｃｍ、長さ５ｃｍ、ＶＯＣの吸着表面積
１００ｃｍ2）を０．３８ｃｍの隙間に設定した平行板型拡散スクラバーを用いて、通気
流速は１４．４ｃｍ／ｓとし、連続してベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンを混合したＶ
ＯＣを含有する空気を流した。ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンのスクラバーユニット
への入口濃度はそれぞれ１４２．６±９．６ｐｐｍ（ｎ＝７）、１９０．０±８．９ｐｐ
ｍ（ｎ＝７）、１７２．０±１９．３ｐｐｍ（ｎ＝８）であった。入口濃度と出口濃度を
濃度差が０になるまで時間経過毎に測定した。実験結果を図５に示した。
（比較例１）
【００５３】
実施例１と同じ活性炭繊維シートを用いて、従来、一般的に使用されている濾過捕集方式
により実験を行った。通気流速は１４．４ｃｍ／ｓとし、活性炭繊維シートの濾過表面積
は３ｃｍφ（７．０７ｃｍ2）とした。 ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンを混合したＶ
ＯＣを比較的低濃度で含有する空気を流した。ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンのスク
ラバーユニットへの入口濃度は、それぞれ６．４７±０．２６ｐｐｍ（ｎ＝６）、６．２
３±０．３２ｐｐｍ（ｎ＝６）、１４．０８±２．５８ｐｐｍ（ｎ＝４）であった。入口
濃度と出口濃度を濃度差が０になるまで時間経過毎に測定した。
（比較例２）
【００５４】
ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンの入口濃度をそれぞれ９６．０±３．９４ｐｐｍ（ｎ
＝１０）、１３０．０±７．０７ｐｐｍ（ｎ＝９）、１６１．８±４．９４ｐｐｍ（ｎ＝
９）とし、高濃度とした以外は、比較例１と同じ条件で濾過捕集方式で実験を行った。入
口濃度と出口濃度を濃度差が０になるまで時間経過毎に測定した。実験結果を図６に示し
た。
【００５５】
上記の実施例３と比較例１、比較例２の実験結果に基づいて算出した活性炭繊維シート１
ｍ2当りの単独ＶＯＣ吸着容量の比較結果を表４に示す。この結果から分かるように、平
行板型拡散スクラバー方式で使用した場合、濾過捕集の数倍以上の吸着容量となることが
分かった。
【表４】
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【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明は、 極めてシンプルな装置による省エネルギー・経済的合理性を有した高性能な
ＶＯＣ除去処理技術を提供するものであり、半導体製造等のクリーンルーム関連、生ゴミ
・悪臭・トイレ関連、病院・高齢者関連、動物飼育関連、駅・劇場・レストラン等公共施
設関連、博物館・美術館関連、 実験ラボ関連、列車・バス関連、 更に、ドライクリーニ
ング、一般家庭と多岐に亘る分野での室内空気清浄装置において、吸着効率の高い、長期
間にわたり交換や再生が必要でないフィルターの使用が可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】拡散スクラバー法の原理を示す概略説明図である。
【図２】本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置の一例を示す平行板構造体の平行板とスペーサとの関係を示す側面図（ａ）、上面図（ｂ）、多層構造を示す概略斜視図（ｃ）である。
【図３】本発明の活性炭繊維シートを使用した室内空気浄化装置の別の例を示すコルゲート型構造体の概略斜視図と部分拡大図である。
【図４】上記のスクラバーユニットを室内空気浄化装置にセットした実施形態を示す模式図である。
【図５】実施例３における、ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンのスクラバーユニットの入口濃度と出口濃度の時間経過毎の測定結果を示すグラフである。
【図６】比較例２における、ベンゼン、トルエン、ｐ−キシレンのスクラバーユニットの入口濃度と出口濃度の時間経過毎の測定結果を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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