(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．３ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：０．２ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％、Ａｌ：４．６〜７．０ｍａｓｓ％、Ｌａ：０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、ＺｒおよびＨｆのうちから選ばれる１種または２種の合計：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｗ：１．５〜３．５ｍａｓｓ％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏ：０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａ：０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉ：０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉ：０．１０ｍａｓｓ％未満であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する合金箔。
【請求項２】
Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．３ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：０．２ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％、Ａｌ：４．６〜７．０ｍａｓｓ％、Ｌａ：０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、ＺｒおよびＨｆのうちから選ばれる１種または２種の合計：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｗ：１．５〜３．５ｍａｓｓ％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏ：０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａ：０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉ：０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉ：０．１０ｍａｓｓ％未満であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する合金箔を用いた排気ガス浄化装置用触媒担体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車やオートバイ等の排気ガス浄化装置のメタルハニカム触媒担体等の高温での強度（剛性）と耐酸化性が要求される部材に用いて好適な合金箔と、その合金箔を用いた排気ガス浄化装置用触媒担体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金は、高温での耐酸化性に優れているため、自動車やオートバイ、モーターボートなどの内燃機関の排気ガス浄化装置用部材（触媒担体、各種センサーなど）に使用されているほか、ストーブやガスバーナ、加熱炉の部材、あるいは、電気抵抗率が高い特性を活かして、ヒータの発熱体などにも使用されている。
【０００３】
上記用途のうち、自動車やオートバイの排気ガス浄化装置の触媒担体は、板厚が０．１０ｍｍ以下の合金箔を使用した円筒形状のハニカム構造を有するものであるが、高温での使用環境下でエンジンの振動や走行による衝撃を長時間にわたって受け続ける。そのため、触媒担体の長期にわたる耐久性を確保する必要性から、上記合金箔には、ハイレベルの高温強度（剛性）や耐酸化性が要求される。というのは、高温での酸化で合金箔の消耗や脆化が進むと、担体の破断や変形が起こって、浄化性能が著しく低下するためである。
【０００４】
さらに、近年における排気ガス規制の強化に伴い、浄化効率をよりいっそう向上するため、従来よりも高温で排気ガスと触媒とが接触する位置に担体設置場所を変更したり、あるいは、担体の構造を多数の開口部を設けたハニカム構造としたりするなどの設計変更、修正がなされるようになってきている。その結果、担体を構成する素材に対する負荷は、従来にも増して高まる方向にあり、高温剛性や耐酸化性に対する改善要求が一段と強まっている。
【０００５】
斯かる高温での剛性と耐酸化性とを併せ持つ合金箔素材としては、幾つかの提案がなされている。例えば、特許文献１には、Ｚｒ、Ｈｆ、希土類元素を添加したＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金に、さらに、Ｎｉ、ＭｏおよびＷを添加してヤング率を高めた、高温での繰り返し熱応力および酸化に対する耐性と、高い機械強度とを必要とする用途に用いることができるフェライト系ステンレス鋼が、また、特許文献２には、Ｙミッシュを添加したＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金に、さらにＮｂおよび／またはＴａ、あるいはさらに、Ｍｏおよび／またはＷを添加して高温での耐力と耐酸化性を向上させたメタル担体用合金箔が開示されている。さらに、特許文献３には、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄを添加したＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金に、Ｃ＋Ｎに対して所定量のＴａを添加し、さらに、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂを添加することによって、高温での耐力を高めて耐久性を向上させた耐熱ステンレス箔が開示されている。
【特許文献１】特表２００５−５０４１７６号公報
【特許文献２】特開平０５−２７７３８０号公報
【特許文献３】特公平０６−１０４８７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１〜３に開示されたような、Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金に、強化元素としてＮｂ、Ｔａ、ＭｏあるいはＷの１種類以上を添加して高温強度やヤング率を高めた材料は、その他にも数多くの提案がなされている。しかしながら、いずれの材料も、酸化増量の抑制や変形量の抑制についての検討が殆どなされていないため、近年における耐酸化性に対する高い要求を満たすには不十分なレベルのものでしかない。
【０００７】
そこで、今後、より一層強化されるであろう排気ガス規制にも十分対応可能な、高い浄化効率を持つ触媒担体を開発するためには、従来よりも高い温度での使用環境下において、従来のＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金よりも耐久性に優れる、すなわち、酸化増量や変形量（寸法変化）が小さい材料（合金箔）の開発が必要とされている。また、剛性が高いことも変形量の低減を図るには必要な要件である。
【０００８】
そこで、本発明の目的は、従来以上の高温使用環境下においても、従来のＦｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ系合金よりも高温耐久性に優れる、すなわち、酸化増量や変形量（寸法変化）が小さく、剛性の高い触媒担体用の材料（合金箔）を開発するとともに、その材料を用いた排気ガス浄化装置用触媒担体を提供することにある。なお、本発明が開発を目指す合金箔の具体的な目標特性は、大気中で、１１００℃×５００ｈｒの酸化試験したときの酸化増量が１５ｇ／ｍ２以下、この時の変形量が５％以下、さらに９００℃でのヤング率が１１０ＧＰａ以上である。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
発明者らは、上記課題を達成するために、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金に、高温におけるヤング率を高める効果のある元素としてＮｂ、Ｍｏ、ＷおよびＴａを単独または複合して添加し、ヤング率および高温耐久性（酸化増量および変形量）への影響を詳細に調査した。その結果、いずれも高温でのヤング率を高める効果が大きいことがわかった。しかし、耐酸化性については、Ｎｂ、ＭｏおよびＴａを所定量以上添加した場合には、Ｌａ、Ｚｒ、Ｈｆなどの耐酸化性向上元素を添加しても、９００℃以上の温度では異常酸化を起こし易く、特に、１０００℃を超える高温では、耐酸化性の劣化が著しいことがわかった。
【００１０】
したがって、従来以上の高い使用温度においても、剛性を確保しつつ、高い耐久性（耐酸化性、耐変形性）を得るためには、強化（ヤング率向上）元素としてＷを添加した上で、Ｌａ、Ｚｒ、Ｈｆを添加して耐酸化性を向上させ、さらに、耐酸化性の向上に有害なＮｂ、Ｍｏ、Ｔａの含有量を、製造上、不可避的に混入してくる他の不純物元素を含めて所定量以下の組成範囲に厳しく制限する必要があることを見出し、本発明を開発するに至った。
【００１１】
すなわち、本発明は、Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．３ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：０．２ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％、Ａｌ：４．６〜７．０ｍａｓｓ％、Ｌａ：０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、ＺｒおよびＨｆのうちから選ばれる１種または２種の合計：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｗ：１．５〜３．５ｍａｓｓ％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏ：０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａ：０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉ：０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉ：０．１０ｍａｓｓ％未満であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する合金箔である。
【００１２】
また、本発明は、Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｓｉ：０．３ｍａｓｓ％以下、Ｍｎ：０．２ｍａｓｓ％以下、Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００３ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｃｒ：１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％、Ａｌ：４．６〜７．０ｍａｓｓ％、Ｌａ：０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、ＺｒおよびＨｆのうちから選ばれる１種または２種の合計：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％、Ｗ：１．５〜３．５ｍａｓｓ％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏ：０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａ：０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉ：０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉ：０．１０ｍａｓｓ％未満であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する合金箔を用いた排気ガス浄化装置用触媒担体である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、９００℃以上の高温においても剛性が高く、１１００℃の高温においても優れた耐酸化性や耐変形性に優れる合金箔を得ることができる。したがって、本発明の合金箔は、将来における厳しい排気ガス規制の下で用いられる自動車やオートバイなどの排気ガス浄化装置用触媒担体に用いて好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明は、従来以上の高い温度での使用環境下においても、高い剛性を確保しつつ、高い耐久性（耐酸化性、耐変形性）を得るために、強化（ヤング率向上）元素としてＷを添加した上で、Ｌａ、Ｚｒ、Ｈｆを添加して耐酸化性を向上させ、さらに、耐酸化性の向上に有害なＮｂ、Ｍｏ、Ｔａの含有量を、製造上、不可避的に混入してくる他の不純物元素を含めて所定量以下の組成範囲に制限するところに特徴がある。
以下、本発明の合金箔が有すべき成分組成について具体的に説明する。
【００１５】
Ｃ：０．０１５ｍａｓｓ％以下、Ｎ：０．０１５ｍａｓｓ％以下
ＣおよびＮは、ともに、過剰に含有すると、加工性を低下させて合金箔の製造を困難にするだけでなく、耐酸化性を劣化させる。よって、ＣおよびＮの含有量は、それぞれ０．０１５ｍａｓｓ％以下とする。望ましくは０．０１０ｍａｓｓ％以下である。
【００１６】
Ｓｉ：０．３ｍａｓｓ％以下
Ｓｉは、過剰に含有すると、保護皮膜となして重要な役割を担うＡｌ２Ｏ３酸化皮膜の成長を阻害する。また、Ａｌ２Ｏ３酸化皮膜の密着性を低下させるため、特に、９００℃以上における耐酸化性を劣化させる。よって、Ｓｉの含有量は０．３ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは０．２ｍａｓｓ％以下である。
【００１７】
Ｍｎ：０．２ｍａｓｓ％
Ｍｎは、過剰に含有すると、Ｓｉと同様、Ａｌ２Ｏ３酸化皮膜の成長を阻害し、耐酸化性が劣化させる成分である。よって、Ｍｎ含有量は０．２ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは０．１ｍａｓｓ％以下である。
【００１８】
Ｐ：０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．００３ｍａｓｓ％以下
ＰおよびＳは、不可避的に混入してくる不純物成分であり、いずれも、加工性を劣化させて合金箔の製造を困難にするだけでなく、Ａｌ２Ｏ３酸化皮膜の成長を阻害し、耐酸化性をも劣化させる元素である。したがって、本発明では、極力、低減することが望ましく、Ｐは０．０５ｍａｓｓ％以下、Ｓは０．００３ｍａｓｓ％以下とする。好ましくは、Ｐは０．０３ｍａｓｓ％以下、Ｓは０．００１ｍａｓｓ％以下である。
【００１９】
Ｃｒ：１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％
Ｃｒは、高温における耐酸化性や剛性を確保するために必要な基本元素である。１９．０ｍａｓｓ％未満では、本発明が目的とする耐酸化性やヤング率を満足させるには不十分であり、一方、２１．０ｍａｓｓ％を超えると、加工性が劣化するため、合金箔を圧延することが難しくなったり、ハニカムにするための波付加工後の耐久性も劣化したりすることから、１９．０〜２１．０ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは、１９．５〜２０．５ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２０】
Ａｌ：４．６〜７．０ｍａｓｓ％
Ａｌは、合金箔の表面に、保護性の高いＡｌ２Ｏ３酸化皮膜を形成し、高温での耐酸化性を向上する元素である。しかし、Ａｌの含有量が４．６ｍａｓｓ％未満では、０．１ｍｍの合金箔にした場合、酸化によるＡｌの早期消耗により十分な耐酸化性が得られない。一方、Ａｌを過剰に添加しすぎると、加工性が劣化し、圧延することや製造ラインへの通板が困難となり、また、高温強度やヤング率の低下を招いたりする。よって、Ａｌの上限は、７．０ｍａｓｓ％とする。なお、耐酸化性、剛性および製造性とのバランスを確保する観点からは、５．０〜６．４ｍａｓｓ％の範囲であることが好ましい。
【００２１】
Ｗ：１．５〜３．５ｍａｓｓ％
Ｗは、高温における強度やヤング率を向上する作用があり、本発明においては、極めて重要な成分である。特に、Ｗは、ＮｂやＭｏ、Ｔａと比べて、耐酸化性を劣化させる悪影響が小さいため、本発明の合金箔には最も適した強化元素である。９００℃におけるヤング率を１１０ＧＰａ以上とするためには、Ｗを１．５ｍａｓｓ％以上添加する必要がある。しかし、３．５ｍａｓｓ％を超えて添加すると、加工性や耐酸化性が低下する。よって、本発明では、Ｗは１．５〜３．５ｍａｓｓ％の範囲とする。好ましくは、１．５〜２．５ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２２】
Ｌａ：０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、および、Ｚｒ、Ｈｆの１種または２種を合計：０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％
Ｌａ、ＺｒおよびＨｆは、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金の高温における耐酸化性を高める、本発明においては極めて重要な元素である。すなわち、Ｌａは、Ａｌ２Ｏ３酸化皮膜と合金との密着性を向上し、酸素の内方拡散を抑制することにより耐酸化性を向上させる元素である。また、ＺｒおよびＨｆは、Ｃ、Ｎと結合して固定することによって加工性を改善する元素である。また、Ｌａと同時に添加することにより、Ｌａの耐酸化性向上効果をさらに高める働きがある。しかし、Ｌａの含有量が０．０３ｍａｓｓ％未満、ＺｒまたはＨｆの合計含有量が０．０２ｍａｓｓ％未満であると、本発明が目的とする優れた耐酸化性を得ることができず、一方、それらの元素を過剰に添加すると、酸化皮膜中の粒界や、酸化皮膜と地鉄との界面への濃化が過剰となり、かえって酸化速度を増加させるため、耐酸化性が低下する。よって、本発明においては、Ｌａを０．０３〜０．２０ｍａｓｓ％、ＺｒとＨｆの１種または２種を合計で０．０２〜０．１５ｍａｓｓ％の範囲で添加する。好ましくは、Ｌａ：０．０４〜０．１５ｍａｓｓ％、ＺｒおよびＨｆの合計：０．０３〜０．１０ｍａｓｓ％の範囲である。
【００２３】
Ｎｂ：０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏ：０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａ：０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉ：０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉ：０．１０ｍａｓｓ％未満
Ｎｂ、ＭｏおよびＴａは、高温における強度やヤング率を高める効果があり、また、ＮｉおよびＴｉは、高温での強度を高める効果がある成分である。しかし、ＮｂおよびＭｏは、過剰に添加すると酸化増量を増加させ、また、Ｔａ、ＮｉおよびＴｉは、地鉄表層への濃化により合金の熱膨張率を増加させて、素材の消耗や変形を促進し、担体寿命を短くする。特に、これらの成分を過剰に添加すると、大気中で１１００℃×５００ｈｒの酸化試験を行なった際の酸化増量が１５ｇ／ｍ２を超えるか、あるいは変形量（寸法増加）が５％を超えるため、これらの合金箔でハニカム担体を作製した場合には、合金箔の変形や破断により浄化機能の低下が早期に起こってしまう。よって、これらの成分の含有量の上限は厳しく管理する必要があり、Ｎｂは０．１５ｍａｓｓ％未満、Ｍｏは０．２０ｍａｓｓ％未満、Ｔａは０．５ｍａｓｓ％未満、Ｎｉは０．２０ｍａｓｓ％未満およびＴｉは０．１０ｍａｓｓ％未満に制限する。望ましくは、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔｉは０．０５ｍａｓｓ％未満、Ｔａは、０．１ｍａｓｓ％未満、また、Ｎｉは、０．１５ｍａｓｓ％未満である。
【００２４】
また、本発明の合金箔は、上記必須成分のほかに、耐酸化性に有害なＳの弊害を軽減する元素として、Ｃａ、ＭｇおよびＢを添加してもよい。Ｃａ、ＭｇおよびＢは、Ｓが結晶粒界や合金箔の表層へ濃化することを抑制したり、高温靭性を改善したりすると共に、耐酸化性向上元素であるＬａ、Ｚｒ、Ｈｆ等と共存することによって、耐酸化性をより高める効果がある。その効果を得るには、Ｃａ、ＭｇおよびＢの１種または２種以上を合計で０．００１０ｍａｓｓ％以上含有させることが好ましい。しかし、０．００８０ｍａｓｓ％を超えて含有させると、却って、加工性の低下や耐酸化性の低下を招く。よって、これらの元素を添加する場合には、Ｃａ、ＭｇおよびＢは、合計で０．００１０〜０．００８０ｍａｓｓ％の範囲とするのが望ましい。さらに好ましくは、０．００２０〜０．００６０ｍａｓｓ％である。なお、個々の元素における望ましい範囲は、Ｃａは０．０００３〜０．００４０ｍａｓｓ％、Ｍｇは０．００２０〜０．００３０ｍａｓｓ％、Ｂが０．０００５〜０．００５０ｍａｓｓ％である。
【００２５】
また、上記成分に加えてさらに、耐酸化性向上のために、希土類元素であるＣｅ、Ｎｄ、ＳｍおよびＹを微量添加してもよい。しかし、格段の耐酸化性向上は望めず、添加量によっては、却って劣化する場合もある。また、これらの元素の原料は、高価である上、組成制御が難しく、製造コストの大幅な増加をもたらす。よって、Ｌａ以外の希土類元素を添加する場合には、合計でも０．０２ｍａｓｓ％以下、より好ましくは０．０１ｍａｓｓ％以下であることが望ましい。
【００２６】
次に、本発明に係る合金箔の製造方法について説明する。
本発明の合金箔は、加工性を考慮して成分設計をしているため、従来の製造方法を適用することによって十分に製造することができ、特に限定する必要はない。例えば、上記の成分組成を含有する鋼を、転炉や電気炉等で溶製し、ＶＯＤやＡＯＤで２次精錬した後、造塊−分塊圧延法や連続鋳造法で鋼スラブとし、その後、１０５０〜１２５０℃に加熱してから熱間圧延し、熱延鋼板とする。次いで、上記鋼板表面のスケールを酸洗やショットブラスト、研削等で除去し、焼鈍と冷間圧延を複数回繰り返し、所定の板厚（０．０３〜０．１ｍｍ）の合金箔とするのが好ましい。
【００２７】
なお、本発明の合金箔は、所望の耐酸化性を確保するためには、成分組成を適正範囲に制御することに加えてさらに、合金箔の表面粗さの制御することが重要である。合金箔の板厚が０．１０ｍｍ以下である場合、表面の粗さが大きい、即ち、表面積が大きくなると、高温での使用により酸化が促進されて短時間でＡｌが酸化消耗し、異常酸化を起こしやすくなる。そのため、合金箔の表面粗さは、製造上、問題がない範囲で、できるだけ小さくするよう制御することが望ましい。具体的には、本発明が目的とする耐酸化性を確保するためには、合金箔表面の算術平均粗さＲａは０．３μｍ以下、かつ、十点平均粗さＲｚは１．５μｍ以下であることが好ましい。特に、板厚が０．０５ｍｍ以下の場合には、Ｒａは０．２μｍ以下、Ｒｚは１．２μｍ以下とすることがより好ましい。ここで、上記粗さのパラメータであるＲａはＪＩＳ  Ｂ０６０１（２００１）、ＲｚはＪＩＳ  Ｂ０６０１（１９９８）の規定によるものである。
【実施例】
【００２８】
表１に示したＮｏ．１〜２４の成分組成を有する合金を真空溶解炉にて溶製し、５０ｋｇの鋼塊とし、次いで、この鋼塊を１２００℃に加熱後、９００〜１２００℃の温度域で熱間圧延して板厚３ｍｍの熱延鋼板とし、その後、表面のスケールを除去し、１回または２回の焼鈍と冷間圧延を行い、板厚１ｍｍの冷延鋼板とし、さらに、９５０〜１１００℃の焼鈍を施してから冷間圧延して最終板厚が０．０５ｍｍ、表面粗さＲａが０．３μｍ以下、Ｒｚが１．５μｍ以下の合金箔を得た。
【００２９】
【表１】
0005012313.tif 000002
【００３０】
上記のようにして得た熱延鋼板および合金箔について、下記の試験に供した。
＜ヤング率の測定＞
上記製造途中の板厚３ｍｍの熱延鋼板を９５０〜１１００℃の温度で焼鈍して十分に再結晶を起こさせてから、板厚：２ｍｍ×幅：１０ｍｍ×長さ：６０ｍｍの試験片を切り出し、端面をすべて平滑面に仕上げた後、曲げ共振法を用いて、９００℃におけるヤング率を測定した。ヤング率の測定結果は、１１０ＭＰａ未満を×、１１０ＭＰａ以上１２０ＭＰａ未満を○、１２０ＭＰａ以上を◎と評価した。
＜耐酸化性の評価＞
上記のようにして得た板厚０．０５ｍｍの合金箔を、さらに、１０５０〜１２００℃で焼鈍し、十分に再結晶させた後、酸化増量測定用として、幅：２０ｍｍ×長さ：３０ｍｍの寸法の試験片を、また、変形量測定用として、幅：５０ｍｍ×長さ：５０ｍｍの寸法の試験片を、各合金箔からそれぞれ３枚ずつ採取した。次いで、これらの試験片を用いて、大気雰囲気炉中で１１００℃×５００時間加熱する酸化試験を行い、酸化増量および変形量を測定した。
酸化増量は、酸化試験前後の重量変化を初期の表面積で除して、単位面積当りの酸化増量を求め、３枚の平均値が、１５ｇ／ｍ２超えを×、１０ｇ／ｍ２超え１５ｇ／ｍ２以下を〇、１０ｇ／ｍ２以下を◎と評価した。なお、試験前後の重量変化の測定に際しては、試験片から剥離したスケールも回収し、酸化増量に加えた。また、変形量は、試験片ごとに幅と長さを各３ヶ所で測定して寸法変化量（％）を測定し、３枚の試験片の平均値を求め、その平均変形量が５％超えのものを×、３％超え５％以下のものを〇、３％以下のものを◎と評価した。
【００３１】
上記測定の結果を、表１中に併記して示した。この結果から、合金の成分組成が本発明の範囲内にある合金Ｎｏ．１〜９の合金は、高温でのヤング率、酸化増量および変形量の評価がいずれも○以上が得られており、高温での強度および耐久性に優れていることがわかる。これに対して、成分組成が本発明の範囲外である合金Ｎｏ．１０〜２４の合金は、ヤング率、酸化増量、変形量の何れか１以上の特性が×の評価を示している。これらの結果から、本発明の合金箔は、従来の材料と比較して、より高温環境下で使用される排気ガス浄化装置用触媒担体として好ましい特性を有するものであることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
本発明の合金箔は、オートバイ、自動車など排ガス浄化装置用部材、特に触媒のメタルハ二カム担体用の合金箔として好適である。さらに、本発明の成分組成を有する合金は、高温における耐酸化性と剛性に優れるため、箔としてだけでなく、０．１０ｍｍを超える板厚で用いられるヒータ発熱体、ストーブ、バーナや加熱炉の部材などにも用いることができる。