(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ねじ打ち込み用のドライバビットをねじ締め方向に回転させるエアモータと、前記ドライバビットをねじ打ち込み方向に移動させるピストンと、これらを収容する本体ハウジングを備えたねじ打ち込み機であって、
前記エアモータと前記ドライバビットとの間の回転動力伝達経路中に減速機構として歯車列を備え、該歯車列の回転動力伝達孔部に前記ドライバビットの回転動力伝達軸部が挿通されて当該ドライバビットが前記歯車列に対して軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、
前記ドライバビットの回転動力伝達軸部の横断面が、当該ドライバビットの回転中心軸に対して非点対称形状を有しており、前記回転動力伝達孔部に対して回転方向に少なくとも３点で当接した状態で回転動力の伝達を行う構成としたねじ打ち込み機。
【請求項２】
請求項１記載のねじ打ち込み機であって、
前記回転動力伝達孔部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅孔部とし、前記回転動力伝達軸部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅軸部として、前記二面幅孔部に対して前記二面幅軸部が軸方向移動可能かつ回転について一体化されており、前記二面幅軸部の二つの平坦面が前記ドライバビットの回転中心軸に対して相互に異なる間隔で設けられて、当該二面幅軸部の横断面形状が前記回転中心軸に対して非点対称形状を有する構成としたねじ打ち込み機。
【請求項３】
請求項２記載のねじ打ち込み機であって、
前記二面幅軸部の二つの平坦面の前記回転中心軸からの間隔について、一方の平坦面が他方の平坦面の６５パーセントから７５パーセントに設定されたねじ打ち込み機。
【請求項４】
請求項１記載のねじ打ち込み機であって、
前記回転動力伝達孔部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅孔部とし、前記回転動力伝達軸部を二つの平坦面で形成される二面幅軸部とし、前記二面幅孔部に対して前記二面幅軸部が軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、前記二面幅軸部の二つの平坦面が相互に角度を有して設けられて、当該二面幅軸部の横断面形状が前記回転中心軸に対して非点対称形状を有する構成としたねじ打ち込み機。
【請求項５】
ねじ打ち込み用のドライバビットをねじ締め方向に回転させるエアモータと、前記ドライバビットをねじ打ち込み方向に移動させるピストンと、これらを収容する本体ハウジングを備えたねじ打ち込み機であって、
前記エアモータと前記ドライバビットとの間の回転動力伝達経路中に減速機構として歯車列を備え、該歯車列に設けた二面幅孔部に前記ドライバビットの二面幅軸部が挿通されて当該ドライバビットが前記歯車列に対して軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、
前記ドライバビットの二面幅軸部若しくは前記歯車列の二面幅孔部の一方若しくは双方の横断面形状について非点対称形状として、相互に少なくとも３点で当接した状態で回転動力の伝達を行う構成としたねじ打ち込み機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、圧縮空気を動力源とするいわゆるエアツールであって、先端にねじをセットしたドライバビットを回転させつつ軸方向に前進させてこのねじをねじ打ち込み材に打ち込む（締め込む）ねじ打ち込み機に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、下地としての木板に上材としての石膏ボードをねじ止めする場合に、多数のねじを連続して締め付けることができるねじ打ち込み機が用いられる。このねじ打ち込み機は、圧縮空気を動力源とするピストンの推力（打ち込み力）とエアモータの回転力（ねじ締め力）によりドライバビットを回転させつつ軸方向に移動させる構成としたもので、係る構成によればドライバビットの移動過程において、多数本のねじを並列に連結したねじ連結帯のねじ頭部にドライバビットの先端を嵌合させて当該ねじをねじ連結帯から離脱させ、そのままこのねじを回転させつつ上材を貫通して下地に打ち込む（締め込む）ことにより上材を下地にねじ止めすることができる。
このねじ打ち込み機に関する技術として従来例えば下記の特許文献に開示された技術が公知になっている。特許文献１には、ドライバビットを軸方向に移動させるピストンを主ピストンと副ピストンに二分割して、打ち込み当初は大きな推力で確実に打ち込み、その後は弱い推力で押し付けつつ回転させて高いねじ耐性を確実に確保する技術が開示されており、この場合ピストンの移動に伴ってエアモータ及びその出力を減速させるための減速機構が一体で打ち込み方向にストロークする構成となっていた。
エアモータと減速機構がピストンと一体で打ち込み方向に移動する構成の場合は、移動する部材の重量が大きくなる結果、打ち込み時の反動が大きくなって打ち込み動作が不安定になるおそれがある。
これに対して、特許文献２には、エアモータ及び減速機構は打ち込み方向に移動せず、ピストン及びドライバビットだけを打ち込み方向に移動させる構成として打ち込み時の反動を小さくするとともに、エアモータの回転出力を減速機構を介して増幅してドライバビットに伝達することにより、エアモータのコンパクト化を図り、ひいては打ち込み機の小型軽量化を図る技術が開示されている。
【特許文献１】特許第３７９３２７２号公報
【特許文献２】特開平１１−３００６３９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
このように従来よりねじ打ち込み機について様々な改良が施されているが、こられ従来のねじ打ち込み機にもさらに改良を加える必要があり、例えば打ち込み時の反動をより一層低減して当該ねじ打ち込み機の操作性を高める必要があった。
上記したように、エアモータの回転出力を遊星歯車列により減速してねじ締め用のドライバビットに伝達する形態を備えたねじ打ち機では、遊星歯車列のキャリアに設けた小判形の二面幅孔部にドライバビットの二面幅軸部を軸方向移動可能な状態で回転方向について係合させることによりエアモータの回転動力をドライバビットに伝達する構成が採用されている。本発明は、このようなドライバビットに対する動力伝達機構を備えたねじ締め機について、ねじ打ち込み時の反動をより一層低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記の課題は、以下の各発明によって解決される。
第１の発明は、ねじ打ち込み用のドライバビットをねじ締め方向に回転させるエアモータと、ドライバビットをねじ打ち込み方向に移動させるピストンと、これらを収容する本体ハウジングを備えたねじ打ち込み機であって、エアモータとドライバビットとの間の回転動力伝達経路中に減速機構として歯車列を備え、歯車列の回転動力伝達孔部にドライバビットの回転動力伝達軸部が挿通されて当該ドライバビットが歯車列に対して軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、ドライバビットの回転動力伝達軸部が、回転動力伝達孔部に対して回転方向に少なくとも３点で当接した状態で回転動力の伝達を行う横断面形状を有する構成としたねじ打ち込み機である。
第１の発明によれば、ピストンが移動することによりドライバビットが打ち込み方向に移動してねじが打ち込まれる。また、エアモータが起動することによりドライバビットがねじ締め方向に回転してねじが締め込まれる。エアモータの回転動力は、歯車列の回転動力伝達孔部に対するドライバビットの回転動力伝達軸部がねじ締め方向に一体化（係合）することにより、当該エアモータの回転動力がドライバビットに伝達される。
係る構成を備えたねじ打ち込み機において、第１の発明によれば、ドライバビットの回転動力伝達軸部が回転動力伝達孔部に対して少なくとも３点で当接した３点当たり状態で回転動力の伝達が行われることから、従来の一般的な二面幅部による２点当たり状態の回転動力伝達構造に比して、回転動力伝達孔部に対する回転動力伝達軸部の軸方向の摺動抵抗が大きくなる。この軸方向の摺動抵抗の増大により、ねじ打ち込み時の打ち込み方向（ドライバビットの軸方向）の反動（回転動力伝達軸部の回転動力伝達孔に対するドライバビット軸線方向の相対移動）が低減される。
第２の発明は、第１の発明において、ドライバビットの回転動力伝達軸部の横断面が、当該ドライバビットの回転中心軸に対して非点対称形状を有する構成としたねじ打ち込み機である。
第２の発明によれば、ドライバビットの回転動力伝達軸部の横断面形状が当該ドライバビットの回転中心軸に対して非点対称形状（点対称でない形状、以下同じ）に形成されることにより、回転動力伝達軸部が回転動力伝達孔部に対して少なくとも３点当たり状態で回転方向に係合される状態となる。このため、従来の点対称形状の横断面を有する二面幅軸部が２点当たり状態で回転動力の伝達がなされる構成に比して、第２の発明によれば、歯車列の回転動力伝達孔部に対するドライバビットの回転動力伝達軸部の軸方向の摺動抵抗が増大し、その分だけねじ打ち込み時の打ち込み方向の反動が低減される。これは、出願人が行った試作品での試験によって体感的かつ客観的に確認することができた。
第２の発明に係る回転動力伝達軸部の横断面形状について非点対象形状を採用することにより、結果としてねじ打ち込み時の反動を体感的に低減することができ、そのメカニズムとして、回転動力伝達軸部の回転動力伝達孔部に対するドライバビット軸線方向（打ち込み方向）の摺動抵抗が増大し、その増大分のエネルギーが消費されることにより使用者が手に受ける反動が低減されることが考えられる。
ここで、例えば、ドライバビットの回転動力伝達軸部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅軸部とし、これに対応して回転動力伝達孔部を相互に平行な二つの平坦面で形成されるいわゆる小判孔形の二面幅孔部とし、両者のねじ締め方向の係合状態によりエアモータの回転動力をドライバビットに伝達する構成とする場合に、例えば二面幅軸部の二つの平坦面の当該ドライバビットの回転中心軸からの間隔を相互に異なる間隔とすることにより、当該二面幅軸部の横断面形状を非点対称形状とすることができる。ドライバビットの二面幅軸部の横断面形状を非点対称形状とすると、二面幅孔部に対して当該二面幅軸部を回転方向に３点当たり状態とすることができる。
このように、回転動力伝達孔部に対して回転動力伝達軸部の少なくとも３点当たり状態を実現するために、二面幅軸部の横断面形状を非点対称形状とすることがその製作コストの点で最も有利である。この点、回転動力伝達軸部の横断面形状を、例えば三角形、四角形等の点対称形状とすることによっても回転動力伝達孔部に対して少なくとも３点当たり状態を実現することができるが、これらの場合には製作コストが高騰する。
第３の発明は、第２の発明において、回転動力伝達孔部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅孔部とし、回転動力伝達軸部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅軸部として、二面幅孔部に対して二面幅軸部が軸方向移動可能かつ回転について一体化されており、二面幅軸部の二つの平坦面がドライバビットの回転中心軸に対して相互に異なる間隔で設けられて、当該二面幅軸部の横断面形状が回転中心軸に対して非点対称形状を有する構成としたねじ打ち込み機である。
第３の発明によれば、回転動力伝達軸部としての二面幅軸部によって歯車列からドライバビットに回転動力が伝達される。二面幅軸部の相互に平行な二つの平坦面が回転中心軸に対して異なる間隔で設けられることにより当該二面幅軸部の横断面形状が非点対称形状に設定されている。こうして二面幅軸部の横断面形状が回転中心軸を中心にして非点対称に設けられることによりその挿通孔に対して回転方向に少なくとも３点当たり状態で回転動力の伝達がなされ、その結果二面幅軸部の挿通孔に対するドライバビット軸線方向の摺動抵抗が増大してねじ締め込み時の反動が低減される。
第４の発明は、第３の発明において、二面幅軸部の二つの平坦面の回転中心軸からの間隔について、一方の平坦面が他方の平坦面の６５パーセントから７５パーセントに設定されたねじ打ち込み機である。
第４の発明によれば、二面幅軸部の一方の平坦面について二面幅孔部の平坦面との間の間隔をわずかに大きくすることにより両者間の少なくとも３点当たり状態を実現することができ、当該回転動力伝達軸部（二面幅軸部）の加工性を損なうことなく上記の作用効果を得ることができる。
第５の発明は、第２の発明において、回転動力伝達孔部を相互に平行な二つの平坦面で形成される二面幅部とし、回転動力伝達軸部を二つの平坦面で形成される二面幅軸部とし、二面幅孔部に対して二面幅軸部が軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、二面幅軸部の二つの平坦面が相互に角度を有して設けられて、当該二面幅軸部の横断面形状が回転中心軸に対して非点対称形状を有する構成としたねじ打ち込み機である。
第５の発明によれば、回転動力伝達軸部としての二面幅軸部によって歯車列からドライバビットに回転動力が伝達される。二面幅軸部の二つの平坦面が相互に角度を有する状態（相互に平行でない状態）に設けられることにより、当該二面幅軸部の横断面形状が非点対称形状に設定されている。こうして二面幅軸部の横断面形状が回転中心軸を中心にして非点対称形状に設けられることにより二面幅孔部に対して二面幅軸部の少なくとも３点当たり状態を実現することができ、その結果両者間の打ち込み方向の摺動抵抗が増大してねじ締め込み時の反動が低減される。
第６の発明は、ねじ打ち込み用のドライバビットをねじ締め方向に回転させるエアモータと、ドライバビットをねじ打ち込み方向に移動させるピストンと、これらを収容する本体ハウジングを備えたねじ打ち込み機であって、エアモータとドライバビットとの間の回転動力伝達経路中に減速機構として歯車列を備え、この歯車列に設けた二面幅孔部にドライバビットの二面幅軸部が挿通されて当該ドライバビットが歯車列に対して軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されており、ドライバビットの二面幅軸部若しくは歯車列の二面幅孔部の一方若しくは双方の横断面形状について非点対称形状として、相互に少なくとも３点で当接した状態で回転動力の伝達を行う構成としたねじ打ち込み機である。
第６の発明によれば、二面幅孔部に対して二面幅軸部が軸方向移動可能かつ軸回りの回転について一体化されることにより、ピストンのねじ打ち込み方向の押し付け力及びエアモータの回転動力がドライバビットに伝達される。係る構成において、二面幅孔部の横断面形状と二面幅軸部の横断面形状の一方若しくは双方について、非点対称形状とすることにより、両者間の回転方向について少なくとの３点で当接させて軸線方向の摺動抵抗を増大させ、これによりねじ打ち込み時の反動を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００５】
次に、本発明の実施形態を図１〜図２２に基づいて説明する。図１及び図２は、本実施形態に係るねじ打ち込み機１の非作動状態（初期状態）を示している。このねじ打ち込み機１は、概ね円柱体形状を有する本体部２と、本体部２の長手方向ほぼ中央から側方へ突き出す状態に設けられたハンドル部３を備えている。ハンドル部３の基部付近には、トリガバルブ４が配置されている。このトリガバルブ４は、使用者が指先で引き操作するトリガ５により開閉操作される。トリガバルブ４自体は従来公知のものと同様で本実施形態において特に変更を要しないので、その構成及び動作についての詳細な説明は省略する。
使用者がトリガ５を引き操作すると本体部２の先端（図１において下端）から１本のねじＳがねじ打ち込み材Ｗに打ち込まれる。ねじ打ち込み材Ｗは、上材Ｗ１と下地Ｗ２の二層構造を有するもので、上材Ｗ１は例えば石膏ボードで、下地Ｗ２は木板若しくは鋼板である。
ハンドル部３の先端には、当該ねじ打ち込み機１の動力源となる圧縮空気を供給するためのエアホース６が接続されている。このエアホース６からハンドル部３の内部の蓄圧室７に圧縮空気が供給される。また、このハンドル部３の内部には、排気管８がその長手方向に沿って取り付けられている。この排気管８の一端側（排気口８ａ）はハンドル部３の先端部で開口されている。排気管８の他端側は、本体部２内に設けた排気室８ｂに連通されている。
本体部２の下部とハンドル部３の先端部との間には、多数本のねじＳ〜Ｓを並列に保持したねじ連結帯（図示省略）を収容するマガジン１１と、マガジン１１から引き出したねじ連結帯を本体部２側へピッチ送りするためのねじ連結帯送り機構１２が装備されている。
【０００６】
本体部２は、図１において上側から順に打撃機構部２０とエアモータ５０と減速機構部７０を備えている。図示するようにハンドル部３に対して上側に打撃機構部２０が配置され、下側にエアモータ５０と減速機構部７０が配置されている。
打撃機構部２０は、シリンダ２１とその内部に収容されたピストン２２を備えている。ピストン２２は、シリンダ２１内を図示上下に往復動可能に収容されている。以下、シリンダ２１内部の空気室であってピストン２２により気密に区画される上側の室をシリンダ上室２４と言い、下側の室をシリンダ下室２５と言う。
シリンダ２２は、保持スリーブ２７の内側に移動不能に保持されている。保持スリーブ２７は、本体部２の本体ハウジング２ａに対して固定されている。
ピストン２２の下面中心には、ドライバビット２３の上端部がその軸回りに回転可能かつ軸方向へは移動不能に結合されている。ドライバビット２３は、ピストン２２の下面中心から下方（ねじ打ち込み方向）に向けて長く延びて本体部２の先端部付近に至っている。
保持スリーブ２７の上部外周側には、円筒形状をなすヘッドバルブ３０が配置されている。このヘッドバルブ３０及びその周辺の詳細が図３に示されている。図３は、図１及び図２に示す初期状態からトリガ５を引き操作し始めてヘッドバルブ３０が開き始め、これによりエアモータ５０が回転し始め、またダンパー２６が上動した状態を示している。これらの初期位置からの動作については後述する。
このヘッドバルブ３０とヘッドハウジング２ｂとの間には圧縮ばね３１〜３１が介装されている。この圧縮ばね３１〜３１によってヘッドバルブ３０は常時下向き（閉じ側）に付勢されている。また、このヘッドバルブ３０の上面側（ヘッドバルブ上室３０ａ）には、トリガバルブ４を経て蓄圧室７の圧縮空気が作用する状態と、大気開放されて圧縮空気が作用しない状態とに切り換えられる。このヘッドバルブ上室３０ａの空気圧作用状態の切り換えがトリガ５の操作及びトリガバルブ４の動作によりなされる。
【０００７】
一方、ヘッドバルブ３０の下部には、それぞれ肉厚を薄くする方向に傾斜した外周側の受圧面３０ｅと内周側の受圧面３０ｆがそれぞれ全周にわたって設けられている。外周側の受圧面３０ｅの下方に区画されたヘッドバルブ下室３０ｄには、常時蓄圧室７の圧縮空気が流入している。このため、受圧面３０ｅには常時圧縮空気の空気圧が作用している。受圧面３０ｅに作用する圧縮空気圧は、ヘッドバルブ３０を上方へ移動させる方向に作用する。
トリガ５の引き操作によりトリガバルブ４がオン作動すると、ヘッドバルブ上室３０ａの圧縮空気が排気されて大気開放される。圧縮ばね３１〜３１の付勢力は、ヘッドバルブ３０の受圧面３０ｅに作用する圧縮空気の圧力よりも小さくなるように設定されている。このため、トリガバルブ４がオン作動すると、ヘッドバルブ３０がその受圧面３０ｅに作用する圧縮空気圧により圧縮ばね３１〜３１に抗して上動する。
ヘッドバルブ３０が上動すると、その下端とバルブ台座部３５の上面との間が開かれ始めた初期の段階（半開きの状態）で内周側の通気室３０ｂが外周側のヘッドバルブ下室３０ｄに連通され、その結果通気室３０ｂ内に圧縮空気が流入する。通気室３０ｂは、通気室３２を経てエアモータ５０に連通されている。このため、ヘッドバルブ３０が開き始めた初期の段階で、先ずエアモータ５０が回転し始める。エアモータ５０の詳細については後述する。
通気室３０ｂ内に流入した圧縮空気は、ヘッドバルブ３０の内周側の受圧面３０ｆに作用するため、その後ヘッドバルブ３０は一気に上動して全開される。ヘッドバルブ３０が全開した状態が図７に示されている。ヘッドバルブ３０が全開すると、保持スリーブ２７の上部外周に装着したシールリング２７ａとの間に通気路が開かれて、ヘッドバルブ３０の内周側の通気室３０ｃが通気室３０ｂに連通され、従ってこの通気室３０ｃに圧縮空気が流入する。通気室３０ｃ内に流入した圧縮空気は、シリンダ２１の上部に装着した流量切り換えバルブ４０を経てシリンダ上室２４内に流入する。こうしてシリンダ上室２４内に圧縮空気が流入されるとピストン２２が下動する。ピストン２２が下動すると、ドライバビット２３が一体でその軸方向に沿って下動する。
ドライバビット２３が下動すると、その先端がマガジン１１から供給されたねじ連結帯の１本のねじＳの頭部に係合され、そのままこのねじＳをねじ連結帯から外した後、ねじ打ち込み材Ｗに打ち込まれる。ドライバビット２３の打ち込み力（ピストン２２の推力）は、以下説明する流量切り換えバルブ４０によりシリンダ上室２４への吸気流量を切り換えることにより大小二段階に切り換えることができる。
【０００８】
この流量切り換えバルブ４０の詳細は図１０〜１６にも示されている。この流量切り換えバルブ４０は、シリンダ２１の上端部を気密に塞ぐ状態に固定した概ね円板形のバルブ台座部４１と、バルブ本体４２と、両者の相対位置を変更する切り換えレバー４３を備えている。
バルブ台座部４１は、すり鉢形に開いたシリンダ２１の上端部に嵌め込まれ、かつ当該シリンダ２１の上端部とヘッドハウジング２ｂとの間に気密に挟み込まれた状態で軸方向移動不能かつ軸回りに回転不能な状態に固定されている。このバルブ台座部４１は、適度な弾性を有しており、ピストン２２の上動端（上死点）を規制するとともに、その上動時の衝撃を吸収するダンパー（クッション体）としての機能をも有している。このバルブ台座部４１には、その板厚方向に貫通する基準通気孔４１ａ〜４１ａが設けられている。本実施形態では、３つの基準通気孔４１ａ〜４１ａが周方向三等分位置（１２０°間隔）に配置されている。図１２及び図１５に示すように各基準通気孔４１ａは扇形に開口されており、その開口面積は比較的大きくなっている。
バルブ本体４２は、バルブ台座部４１の上面に対向するほぼ円板形状を有するもので、その上面中心には支軸部４２ｃが一体に設けられている。この支軸部４２ｃを介してバルブ本体４２は、その軸心回りに回転可能かつ軸線方向に一定の範囲で平行移動可能な状態でヘッドハウジング２ｂに支持されている。支軸部４２ｃは、ヘッドハウジング２ｂを貫通して、当該ヘッドハウジング２ｂの外面に設けた凹部２ｃ内に突き出されている。この突き出し部分に切り換えレバー４３が取り付けられている。切り換えレバー４３は、支軸部４２ｃの先端にビス４５で固定されている。バルブ本体４２の支軸部４２ｃ回りの位置は、この切り換えレバー４３の回動操作によって外部から簡単に切り換えることができる。図１０及び図１３に示すように、ヘッドハウジング２ｂの凹部２ｃは、平面的に見て約６０°に開く扇形に形成されている。切り換えレバー４３は、この凹部２ｂ内からほぼはみ出さない状態に収容されている。このため、切り換えレバー４３は約６０°の範囲で傾動操作される。切り換えレバー４３を約６０°だけ傾動操作することによりバルブ本体４２が約６０°の範囲で回転操作される。
【０００９】
バルブ本体４２には、三つの大通気孔４２ａ〜４２ａと三つの小通気孔４２ｂ〜４２ｂがそれぞれ板厚方向に貫通して設けられている。三つの大通気孔４２ａ〜４２ａは、支軸部４２ｃを中心とする周方向三等分位置に配置されている。本実施形態では各大通気孔４２ａは、上記バルブ台座部４１側の基準通気孔４１ａと同じ大きさの扇形に形成されている。三つの小通気孔４２ｂ〜４２ｂも、支軸部４２ｃを中心とする周方向三等分位置に配置されている。各小通気孔４２ｂは、周方向に隣接する２つの大通気孔４２ａ，４２ａ間の中央に配置されている。従って、三つの大通気孔４２ａ〜４２ａと三つの小通気孔４２ｂ〜４２ｂがほぼ同一円周上に６０°間隔で交互に配置されている。このため、切り換えレバー４３を約６０°の範囲で傾動操作すると、バルブ台座部４１の三つの基準通気孔４１ａ〜４１ａのそれぞれに対して、大通気孔４２ａが位置合わせされた状態（図１２に示す状態）と、小通気孔４２ｂが位置合わせされた状態（図１５に示す状態）とに切り換えられる。
バルブ台座部４１の基準通気孔４１ａ〜４１ａに対して大通気孔４２ａ〜４２ａが位置合わせされた状態と、小通気孔４２ｂ〜４２ｂが位置合わせされた状態とでは、ヘッドバルブ３０の内周側の通気室３０ｃと、シリンダ上室２４との間の流路面積が大きく異なる。前者の場合よりも後者の場合の方が、流路面積は小さくなる。前者の場合は三つの大通気孔４２ａ〜４２ａの合計面積（本実施形態の場合、三つの基準通気孔４１ａ〜４１ａの合計面積にほぼ等しい）が流路面積となり、後者の場合は三つの小通気孔４２ｂ〜４２ｂの合計面積が流路面積となる。
このため、前者の場合には、シリンダ上室２４に流入する単位時間当たりの圧縮空気の流入量が大きくなってピストン２２の推力が大きくなり、従ってねじＳの打ち込み力が大きくなる。後述するようにこの場合は、下地Ｗ２が鋼板である場合（鋼板モード）に適している。
【００１０】
これに対して、後者の場合には、流路面積が絞られてシリンダ上室２４への単位時間当たりの圧縮空気の流入量が小さくなり、その結果ピストン２２の推力が前者の場合よりも小さくなるため、ねじＳの打ち込み力が小さくなる。この場合は、下地Ｗ２が木板である場合（木板モード）に適している。
このように、本実施形態のねじ打ち込み機１は、ねじＳの打ち込み力を調整するための流量切り換えバルブ４０を備えている。この流量切り換えバルブ４０によれば、シリンダ上室２４への圧縮空気の流入量を二段階で切り換えることができ、これによりいわゆる鋼板打ちの場合と木板打ちの場合のいずれにも最適な打ち込み力で打ち込み作業を行うことができるようになっている。図１０は、切り換えレバー４３を鋼板打ちに適した鋼板モードに切り換えた状態を示し、図１１は、切り換えレバー４３を木板打ちに適した木板モードに切り換えた状態を示している。
凹部２ｃの底部には、切り換えレバー４３を鋼板モード位置と木板モード位置にそれぞれ保持するための、位置保持凸部２ｄ，２ｅが設けられている。一方、バルブ本体４２はヘッドハウジング２ｂとの間に介装した圧縮ばね４４によりバルブ台座部４１に押し付けられる方向（図において下向き）に付勢されている。このため、バルブ本体４２の支軸部４２ｃに一体に取り付けたレバー４３は、この圧縮ばね４４の付勢力によって凹部２ｃの位置保持凸部２ｄ，２ｅに押し付けられる方向に付勢された状態となっている。この圧縮ばね４４の付勢力によってレバー４３の位置保持凸部２ｄ，２ｅに対する弾性係合状態が保持されて適度な移動抵抗が与えられる。この移動抵抗が与えられることにより、切り換えレバー４３がそれぞれの位置に弾性的に保持されてその不用意な移動が防止されるようになっている。
【００１１】
次に、バルブ本体４２は、上記圧縮ばね４４によって、バルブ台座部４１に押し付けられる方向に付勢されている。上記鋼板モードの場合には、バルブ台座部４１の三つの基準通気孔４１ａ〜４１ａに対してそれぞれほぼ同じ開口面積の大通気孔４２ａ〜４２ａが位置合わせされているため、ピストン２２の上動時におけるシリンダ上室２４内の圧縮空気圧はバルブ本体４２にはほとんど作用しない。このため、鋼板モードにおけるピストン上動時にはバルブ本体４２はバルブ台座部４１の上面に押し付けられた状態に維持され、従ってシリンダ上室２４内への圧縮空気の流入及びシリンダ上室２４内からの排気がいずれも三つの基準通気孔４１ａ〜４１ａの合計面積を流路面積としてなされる。
これに対して、図１３〜図１６に示す木板モードの場合には、バルブ台座部４１の三つの基準通気孔４１ａ〜４１ａに対してそれぞれこれよりも十分に小さな開口面積の小通気孔４２ｂ〜４２ｂが位置合わせされている。このため、図１４に示すように各基準通気孔４１ａにおいて、バルブ本体４２の下面がシリンダ上室２４内に露出された状態となっている。この露出された部分が、ピストン上動時におけるシリンダ上室２４内の圧縮空気圧を受ける受圧面４２ｄとして作用することから、シリンダ上室２４内の圧縮空気圧がバルブ本体４２に作用する。この場合、シリンダ上室２４内の圧縮空気圧は、バルブ本体４２を圧縮ばね４４に抗して上動させる方向に作用する。圧縮ばね４４の付勢力は、ピストン２２が上動する際におけるシリンダ上室２４内の圧縮空気圧によって当該バルブ本体４２が上動し得るよう適切に設定されている。
図１６に示すようにバルブ本体４２が圧縮ばね４４に抗して上動すると、当該バルブ本体４２がバルブ台座部４１の上面から離間して両者間に隙間４２ｅが発生する。この隙間４２ｅを経てピストン上室２４がバルブ本体４２の三つの小通気孔４２ｂ〜４２ｂに加えて三つの大通気孔４２ａ〜４２ａとも連通される。
このように図１０〜図１２に示す鋼板モードの場合には、バルブ台座部４１の基準通気孔４１ａ〜４１ａのそれぞれに対してバルブ本体４２の大通気孔４２ａが位置合わせされているため、ピストン下動時におけるシリンダ上室２４への単位時間当たりの吸気流量が多くなって大きな打ち込み力が得られるとともに、ピストン上動時におけるシリンダ上室２４からの単位時間当たりの排気量が十分な量だけ確保され、これにより高い排気効率を確保してピストン２２のスムーズな上動動作を得ることができる。
これに対して、図１３〜図１６に示す木板モードの場合には、ピストン下動時におけるシリンダ上室２４への単位時間当たりの吸気流量が絞られて木板打ちに適した弱い打ち込み力を得ることができる一方、ピストン上動時にはバルブ本体４２が圧縮ばね４４に抗して移動することにより、流路面積が自動的に広げられて高い排気効率が確保され、従ってこの場合にもピストン２２のスムーズな上動動作が確保されるようになっている。
【００１２】
排気は、流量切り換えバルブ４０を経てヘッドバルブ３０の内周側の通気室３０ｃに戻される。この場合、ヘッドバルブ３０は下動して保持スリーブ２７に対して閉じているため、通気室３０ｃは通気室３０ｂ及びヘッドバルブ下室３０ｄから気密に遮断された状態となっている。このため、排気は、ヘッドバルブ３０に設けた排気孔３０ｇ〜３０ｇを経て当該ヘッドバルブ３０の外周側の排気室３０ｈに排気される。排気室３０ｈは、図示省略した排気路を経て排気室８ｂに連通され、従ってハンドル部３内の排気管８に連通されている。排気管８に流入した排気（圧縮空気）は、排気口８ａを経て大気に排気される。
また、シリンダ２１の上部側の周面には複数の排気孔２１ａ〜２１ａが設けられている。この排気孔２１ａ〜２１ａは外周側に装着したシールリング２８によって一方向（吸気側）にのみ気密に塞がれている（逆止弁）。このため、ピストン上動時におけるシリンダ上室２４の排気は、上記流量切り換えバルブ４０の他、この排気孔２１ａ〜２１ａによってもなされる。排気孔２１ａ〜２１ａから排気された圧縮空気は、流量切り換えバルブ４０を経た排気と同じく通気室３０ｃ内に流入し、その後排気孔３０ｇ〜３０ｇを経て排気室３０ｈに排気される。
ピストン下動時におけるシリンダ下室２５の排気は、シリンダ２１の下部側の周面に設けた複数の戻し孔２１ｂ〜２１ｂを経てなされる。この戻し孔２１ｂ〜２１ｂは、シリンダ２１と保持スリーブ２７との間で気密に区画された戻し空気室２９に開口されている。後述するようにこの戻し空気室２９には、ピストン２２が下死点に至ってダンパー２６が開かれた段階で戻し孔２１ｂ〜２１ｂを経て通気室３３から圧縮空気が流入する。この戻し空気室２９内に流入した圧縮空気は、ピストン２２の上動時に再び戻し孔２１ｂを経てシリンダ下室２５内に戻されて、ピストン２２を上動させるための作動源として利用される。
【００１３】
次に、ピストン２２の下動端位置（下死点）は、ダンパー２６により規制される。このダンパー２６及びその周辺の構成の詳細が図４及び図９に示されている。このダンパー２６はシリンダ２１の下端部を気密に塞ぐ弾性体で、本実施形態では一定の範囲でピストン移動方向（図４において上下方向）に変位可能に支持されている。このダンパー２６の中心には挿通孔２６ａが貫通して設けられている。この挿通孔２６ａ内にドライバビット２３がその軸方向に移動可能かつ軸回りに回転可能な状態で挿通されている。
このダンパー２６は、概ね円錐台形状の本体部２６ｂと、本体部２６ｂの下面中心から下方に延びる支軸部２６ｃを備えている。本体部２６ｂの上部は、その周面が上側に至るほど小径となる向きに傾斜する円錐台形状に形成されている。この本体部２６ｂの周面がシリンダ２１の下側開口部に形成した傾斜面２１ｃに押圧されることにより、シリンダ下室２５が後述する通気室３３から気密にシールされる。
このダンパー２６の支軸部２６ｃは、本体ハウジング２ａに固定した第１枠体６１の挿通孔６１ａを経て、その下側において同じく本体ハウジング２ａに固定した第２枠体６０の支持孔６０ａに軸方向移動可能な状態で挿入支持されている。この第２枠体６０には、軸受け５３を介して後述するエアモータ５０の上側の回転軸部５１が回転可能に支持されている。
このダンパー２６は、図９に示すようにピストン２２が下動端位置に至った際の衝撃を吸収しつつ、当該ピストン２２の推力により下側に変位する。本実施形態では、この下側に変位した位置がダンパー２６の初期位置とされている。後述するようにピストン２２が下死点に至ってダンパー２６が下側に変位することによりシリンダ下室２５が通気室３３に連通され、これによりシリンダ下室２５に通気室３３から圧縮空気が供給され、これが戻し孔２１ｂを経て戻し空気室２９内に流入する。
本体部２６ｂの下面であって支軸部２６ｃの周囲には、断面半円形状の凸部２６ｄが全周にわたって設けられている。この凸部２６ｄの下方には、上記第１枠体６１の上面が位置している。トリガ５の引き操作により図４に示すように当該ダンパー２６が上側に変位することにより、その凸部２６ｄが第１枠体６１の上面から離間した状態となる。この状態では、凸部２６ｄの外周側の通気室３３と、挿通孔６１ａ内が連通された状態となる。後述するように通気室３３は通気室３２を経てヘッドバルブ内周側の通気室３０ｂに連通されている。このため、ヘッドバルブ３０が開かれると開き始めた初期の段階で、通気室３３に圧縮空気が供給されることから、ダンパー２６が初期位置から上動した状態では、蓄圧室７からエアモータ５０へ圧縮空気が供給され、これによりエアモータ５０が回転し始める。
これに対して、図９に示すようにダンパー２６が下側に変位すると、凸部２６ｄが第１枠体６１の上面に押し付けられた状態となる。この状態では、上記したように通気室３３とシリンダ下室２５が連通された状態となる一方、通気室３３が挿通孔６１ａ、通気室３４、モータ通気口５２に対して気密にシールされた状態となる。後述するようにこのシール状態では蓄圧室７からエアモータ５０への圧縮空気の供給が遮断された状態となってエアモータ５０が停止した状態となる。
【００１４】
次に、エアモータ５０は、トリガ５の引き操作によりヘッドバルブ３０が開かれると、その開き始めの初期段階で回転し始める。ヘッドバルブ３０の下部内周側の通気室３０ｂは、通気室３２，３３，３４を経てエアモータ５０の吸気口５２に連通される。このため、図３に示すようにヘッドバルブ３０がバルブ台座部３５に対して閉じられた状態では、通気室３０ｂが蓄圧室７から遮断されているためモータ吸気口５２への圧縮空気の供給がなされず、従ってエアモータ５０は停止した状態となる。
トリガ５の引き操作によりヘッドバルブ上室３０ａが大気開放されてヘッドバルブ３０が開き始めると、ヘッドバルブ３０の外周側のヘッドバルブ下室３０ｄが内周側の通気室３０ｂに連通され、これにより通気室３０ｂに圧縮空気が供給される。通気室３０ｂへの圧縮空気の供給は、ヘッドバルブ３０が上動してシールリング２７ａとヘッドバルブ３０の内周面との間に隙間が発生し、これにより当該通気室３０ｂがヘッドバルブ内周側の通気室３０ｃに連通される前の段階、すなわち通気室３０ｃに圧縮空気が供給されてピストン２２が下動し始める前（開き始めの初期段階）から開始される。上記したように通気室３０ｂは、通気室３２を経て通気室３３に連通されているため、通気室３０ｂに圧縮空気が流入するとこれが通気室３３に流入する。通気室３３に流入した圧縮空気は、下側へ変位したダンパー２６を上動させる作用をする。すなわち、初期状態において、下側に位置するダンパー２６の本体部２６ｂの下面であって凸部２６ｄの外周側に通気室３３の圧縮空気が上側へ変位させる方向に作用するため、この段階で当該ダンパー２６がその初期位置から上動する。ダンパー２６が上動すると、シリンダ下室２５と通気室３３との間が気密に遮断されるとともに、通気室３３が通気室３４に連通される。このため、通気室３０ｂに流入した圧縮空気が通気室３４及びモータ吸気口５２を経てエアモータ５０に供給され、これによりエアモータ５０が回転し始める。すなわち、ヘッドバルブ３０が開き始めた直後から先ずエアモータ５０が回転し始める。
エアモータ５０の回転軸部５１には、断面円形のビット挿通孔５１ａがその全長にわたって貫通する状態に設けられている。ドライバビット２３はこのビット挿通孔５１ａに軸回りに相対回転可能かつ軸方向に相対移動可能な状態で挿通されている。
なお、エアモータ５０自体は、従来公知のいわゆるベーンモータであるので、その構成等については詳細な説明を省略する。
エアモータ５０の下側の回転軸部５３は、本体ハウジング２ａの先端部に取り付けた第３枠体６３に軸受け５４を介して回転可能に支持されている。この第３枠体６３と前記第２枠体６０との間にエアモータ５０が構成されている。
【００１５】
エアモータ５０の下側の回転軸部５５は、減速機構部７０に結合されている。本実施形態ではこの減速機構部７０に遊星歯車列が用いられている。回転軸部５５に太陽ギヤ７１が取り付けられている。この太陽ギヤ７１には２つの遊星ギヤ７２，７２が噛み合わされている。２つの遊星ギヤ７２，７２は、本体ハウジング２ａに固定したインターナルギヤ７５に噛み合わされている。この２つの遊星ギヤ７２，７２は、キャリア７３に支持されている。キャリア７３は軸受け７４を介して本体ハウジング２ａの先端に回転可能に支持されている。
キャリア７３の中心には、ドライバビット２３を挿通するための二面幅孔部７３ａがその中心軸線に沿って貫通する状態に形成されている。この二面幅孔部７３ａにドライバビット２３が軸方向相対移動可能で、軸回りの回転については一体化された状態で挿通されて、当該ドライバビット２３がピストン２２と一体で軸方向（ねじ締め込み方向）に移動しつつ、エアモータ５０によりねじ締め方向に回転可能に設けられている。
キャリア７３の二面幅孔部７３ａは、特許請求の範囲に記載した回転動力伝達孔部の一実施形態に相当するもので、相互に平行な二つの平坦面７３ｂ，７３ｂにより形成される断面小判形を有している（いわゆる小判孔）。これに対してドライバビット２３の軸方向下側ほぼ半分の範囲には、上記二面幅孔部７３ａの断面小判形に対応して相互に平行な二つの平坦面２３ａ，２３ｂからなる二面幅軸部２３ｆが軸方向に沿った長い範囲に設けられている。両平坦面２３ａ，２３ｂからなる二面幅軸部２３ｆが、特許請求の範囲に記載した回転動力伝達軸部の一実施形態に相当する。当該ドライバビット２３がその軸方向に移動する全範囲において二面幅孔部７３ａ内に常時二面幅軸部２３ｆの両平坦面２３ａ，２３ｂが位置するように当該二面幅軸部２３ｆの両平坦面２３ａ，２３ｂが軸線方向に長い範囲で設けられている。このようにキャリア７３の二面幅孔部７３ａに常時二面幅軸部２３ｆの平坦面２３ａ，２３ｂが位置していることにより、キャリヤ７３に対してドライバビット２３がその回転軸線Ｊ７３回りの回転について一体化され、これによりキャリヤ７３を経て出力されるエアモータ５０の回転トルク（回転動力）がドライバビット２３に伝達される。
このように、エアモータ５０の回転出力（回転動力）が減速機構部７０により減速されてドライバビット２３に伝達されるのであり、エアモータ５０及び減速機構部７０が本体部２の先端部であってねじＳの打ち込み部位に最も近い部位において回転トルクがドライバビット２３に伝達されることから、当該ドライバビット２３の捩りを極力発生することなく回転トルク（ねじ締めトルク）を効率よくねじＳに付加することができる。
【００１６】
ここで、本実施形態は、キャリア７３の二面幅孔部７３ａに対するドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆの係合状態に特徴を有している。図１７に示すようにキャリア７３の中心には小判型の二面幅孔部７３ａが形成されている。前記したようにこの二面幅孔部７３ａには相互に平行な二つの平坦面７３ｂ，７３ｂが設けられている。両平坦面７３ｂ，７３ｂは、二面幅孔部７３ａの中心軸であって当該キャリア７３の回転中心軸Ｊ７３に対して相互に同じ間隔Ｋ７３をおいて平行に設けられている。両平坦面７３ｂ，７３ｂの端部間の円周面７３ｃ，７３ｃは、当該挿通孔７３の回転中心軸Ｊ７３を中心とする同一円周上に沿って同じ曲率で設けられている。
本実施形態の場合、二面幅孔部７３ａは、直径Ｄ７３＝５．１ｍｍの円形孔を基本として、両平坦面７３ｂ，７３ｂ間の間隔が４．１ｍｍ（＝２×Ｋ７３）に設定され、両平坦面７３ｂ，７３ｂの回転中心軸Ｊ７３からの間隔Ｋ７３，Ｋ７３は、相互に同じでＫ７３＝２．０５ｍｍに設定されている。
これに対して、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆの両平坦面２３ａ，２３ｂは、当該ドライバビット２３の回転中心軸Ｊ２３に対して相互に異なる間隔Ｋ２３ａ，Ｋ２３ｂで設けられている。間隔Ｋ２３ｂは、間隔Ｋ２３ａよりも十分に小さい寸法に設定されている（Ｋ２３ｂ＜Ｋ２３ａ）。本実施形態では、このドライバビット２３は直径Ｄ２３＝５．０ｍｍの丸棒を素材として製作されており、その回転中心軸Ｊ２３に対して両平坦面２３ａ，２３ｂは、それぞれＫ２３ａ＝２．０ｍｍ、Ｋ２３ｂ＝１．５ｍｍの間隔をおいて設けられている。このことから、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆにおける横断面に関する重心（図心Ｇ）は、図示するように回転中心軸Ｊ２３から平坦面２３ａ側にずれている。このため、図１７に示す無負荷状態（回転動力を伝達しない状態）では、ドライバビット２３の平坦面２３ａと二面幅孔部７３ａの平坦面７３ｂとの間の間隔は、０．０５ｍｍに設定されている。これに対して、ドライバビット２３の平坦面２３ｂと二面幅孔部７３ａの平坦面７３ｂとの間の間隔は、０．５５ｍｍに設定されている。
ドライバビット２３の両平坦面２３ａ，２３ｂの端部間の円周面２３ｃ，２３ｃは、当該ドライバビット２３の回転中心軸Ｊ２３を中心とする直径Ｄ２３＝５．０ｍｍの同一円周上に沿って同じ曲率で設けられている。このため、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆにおける両円周面２３ｃ，２３ｃと、二面幅孔部７３ａにおける両円周面７３ｃ，７３ｃとの間の間隔（隙間）は、０．０５ｍｍに設定されている。
【００１７】
このように、本実施形態では、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆにおける両平坦面２３ａ，２３ｂが回転軸線Ｊ２３に対して点対称の関係に設けられていない。本実施形態に係る非点対称形の二面幅軸部２３ｆによれば、回転動力伝達状態において二面幅軸部２３ｆが二面幅孔部７３ａに対して回転方向３箇所で係合した状態（３点Ａ，Ｂ，Ｃ当たり状態）となる。この点、両平坦面が点対称の関係に設けられている通常の点対称形の二面幅軸部２３ｇの場合には２点当たり状態となる。
図１９には、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｇについて、点対称の関係に設けられた平坦面２３ａ，２３ａを備えた一般的な回転動力伝達軸部Ｐ０（点対称型の二面幅軸部）が示されている。図１９に示す回転動力伝達軸部Ｐ０は、二面幅軸部２３ｇの二つの平坦面２３ａ，２３ａがその回転中心軸Ｊ２３に対して点対称の位置（回転中心軸Ｊ２３から同じ間隔）に設けられている点でのみ図１７に示す本実施形態に係る回転動力伝達軸部Ｐ１（非点対称型の二面幅軸部２３ｆ）と異なっており、その他については同様に構成されている。同様の構成及び部材については、本実施形態と同位の符号を用いる。なお、図１８及び図２０において、白抜きの矢印は、ねじ締め込み時のキャリア７３及びドライバビット２３の回転方向を示している。
この点対称型の二面幅軸部２３ｇの場合、ドライバビット２３の両平坦面２３ａ，２３ａ間の間隔は４．０ｍｍであり、従って各平坦面２３ａと二面幅孔部７３ａの平坦面７３ｂとの間隔Ｋ２３ａは、双方とも０．０５ｍｍとなる。また、この場合、二面幅軸部２３ｇの横断面に関する重心（図心Ｇ）は、回転軸線Ｊ２３に一致している。図２０に示すようにこの点対称形の二面幅軸部２３ｇの場合、回転動力の伝達状態において、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｇは、キャリア７３の二面幅孔部７３ａに対してＤ，Ｅの２カ所で当接して回転方向に係合する２点当たり状態となる。
本実施形態の場合、キャリア７３の二面幅孔部７３ａに対してドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆ（回転動力伝達軸部Ｐ１）が回転方向について３カ所で係合（３点Ａ，Ｂ，Ｃで当接）した３点当たり状態となる。このため、二面幅軸部２３ｆの二面幅孔部７３ａに対する打ち込み方向（ドライバビット軸線方向）の摺動抵抗が、図１９に示す２点当たり状態に比して大きくなり、その結果作業者の手に伝わる反動が低減されると考えられる。
【００１８】
上記例示したように直径５ｍｍのドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆにおける一方の平坦面２３ｂの間隔Ｋ２３ｂを１．３ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲で他方の平坦面２３ａの間隔Ｋ２３ａ（＝２．０ｍｍ）よりも小さく設定することにより、当該ドライバビット２３の二面幅孔部７３ａに対する噛み込み（こじり、食い付き）を回避しつつ、最も顕著な反動低減効果を得ることができる。
間隔が短い方の平坦面２３ｂの間隔Ｋ２３ｂを１．３ｍｍよりも小さくすると（例えば、１．２ｍｍに設定すると）、キャリア７３からの回転動力の負荷により二面幅孔部７３ａに対して噛み込みやすくなる。これに対して、間隔Ｋ２３ｂを１．５ｍｍよりも大きくすると、ドライバビット２３の二面幅軸部の二面幅孔部に対する回転方向のクリアランスθが徐々に小さくなって２点当たり状態となる結果、十分な反動低減効果を得ることができない。
また、短い方の間隔Ｋ２３ｂを１．３ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲に設定すると、図１８に示すように回転動力伝達時に、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆが二面幅孔部７３ａの内周面に対して３カ所Ａ，Ｂ，Ｃで当接され、この３点当接状態で二面幅孔部７３ａに対して回転方向に係合された状態となる。これに対して、図２０に示す点対称形の二面幅軸部２３ｇでは、二面幅孔部７３ａの内周面に対して２カ所Ｄ，Ｅで当接され、この２点当接状態で二面幅孔部７３ａに対して回転方向に係合された状態となる。
このことから、ドライバビット２３の回転中心軸Ｊ２３からの間隔について、二面幅軸部２３ｆの一方の平坦面２３ｂを他方の平坦面２３ａの約６５パーセント〜７５パーセント程度に設定することにより上記と同等の反動低減効果を得ることができるものと思われる。
次に、本体部２の下端には、円筒形の打ち込み筒部１３が設けられている。この打ち込み筒部１３の内周側をドライバビット２３が回転しながら往復動する。この打ち込み筒部１３の長手方向中途位置には、前記ねじ連結帯送り機構１２が接続されている。このねじ連結帯送り機構１２によりねじ連結帯が１ピッチづつ送られて打ち込み筒部１３内にねじＳが本体部２側の打ち込み動作に連動して１本ずつ供給される。
打ち込み筒部１３の先端部には、ねじ打ち込み材Ｗの傷つきを防止するため弾性シート１４ａを取り付けたブラケット１４が取り付けられている。このブラケット１４を介して打ち込み筒部１３がねじ打ち込み材Ｗに突き当てられ、この状態でねじＳのねじ打ち込み材Ｗへの打ち込み（締め付け）がなされる。
【００１９】
以上のように構成した本実施形態のねじ打ち込み機１によれば、蓄圧室７に圧縮空気を供給した状態でトリガ５を引き操作すると、ヘッドバルブ上室３０ａが大気開放されてヘッドバルブ３０が上動する。ヘッドバルブ３０が上動すると、その開き始めの初期段階で先ず通気室３０ｂに圧縮空気が供給され、これが通気室３２を経て通気室３３に流入する。通気室３３に圧縮空気が供給されると、その圧力によりダンパー２６が初期位置から上動し、これによりシリンダ下室２５が閉じられるとともに、通気室３３が通気室３４に連通された状態となる。こうして、蓄圧室７が通気室３０ｂ，３２，３３，３４に連通されることによりエアモータ５０に圧縮空気が供給され、これによりエアモータ５０が回転し始める。エアモータ５０が回転することによりその回転動力が減速機構部７０の二面幅孔部７３ａ（回転動力伝達孔）と、ドライバビット２３の二面幅軸部２３ｆ（回転動力伝達軸部Ｐ１）との間の係合により当該ドライバビット２３に伝達されて当該ドライバビット２３がねじ締め方向に回転する。
また、ヘッドバルブ３０が十分に開かれると、通気室３０ｂを経て通気室３０ｃに圧縮空気が供給され、これが流量切り換えバルブ４０を経てシリンダ上室２４内に供給され、これによりピストン２２が下動する。ピストン２２が下動すればドライバビット２３が一体で下動する。従って、ドライバビット２３は、エアモータ５０によりねじ締め方向に回転しつつピストン２２によりねじ打ち込み方向に下動し、これにより打ち込み筒部１３内に供給された１本のねじＳがドライバビット２３によりねじ打ち込み材Ｗに打ち込まれながら締め付けられる。
ピストン２２が下動する過程では、シリンダ下室２５の圧縮空気の一部がドライバビット２３の周囲であってダンパー２６の挿通孔２６ａ等を経て大気開放され、残余の部分が戻し孔２１ｂ〜２１ｂを経て戻し空気室２９内に流入して蓄圧されることによりピストン２２がスムーズに下動する。ピストン２２がスムーズに下動することによりねじＳがドライバビット２３によってねじ打ち込み材Ｗに打ち込まれる。
【００２０】
図９に示すようにピストン２２がダンパー２６に当接して下動端（下死点）に至ると、ねじＳの打ち込み（締め込み）が完了する。図示するようにピストン２２が下動端に至ってダンパー２６に弾性的に当接することによってその衝撃が吸収される。また、ピストン２２が当接すること（ピストン２２の推力）によってダンパー２６が下側に変位する。
ダンパー２６が下側に変位すると、その本体部２６ｂがシリンダ２１の下側開口部から外れ、その結果ダンパー２６と傾斜面２１ｃとの間の全周にわたって隙間２６ｅが発生し、この隙間２６ｅを経てシリンダ下室２５が通気室３３に連通された状態となる。トリガ５を引き操作したままの状態では、通気室３３には圧縮空気が供給された状態に維持されるため、この隙間２６ｅ、シリンダ下室２５、戻し孔２１ｂを経て戻し空気室２９内には通気室３３からピストン戻し用の十分な圧縮空気が供給される。
また、ピストン２２の推力によってダンパー２６が下側の初期位置に変位すると、その本体部２６ｂの凸部２６ｄが第１枠体６１の上面に押し付けられて通気室３３と通気室３４との間の連通状態が遮断されるため、モータ吸気口５２への圧縮空気の供給が遮断され、従ってエアモータ５０の回転が自動的に停止される。このため、トリガ５を引き操作した状態のままであっても、ピストン２２の下動端への到達タイミングとエアモータ５０の停止タイミングが同期される（ほぼ同時に行われる）ことからねじＳのねじ打ち込み材Ｗへの締め過ぎが防止される。
その後、使用者がトリガ５の引き操作を止めると、トリガバルブ４を経てヘッドバルブ上室３０ａに圧縮空気が供給され、従ってヘッドバルブ３０が下動する。ヘッドバルブ３０が下動して、その下端部がバルブ台座部３５に気密に当接した状態となると、シールリング２７ａにより通気室３０ｃが通気室３０ｂから遮断され、また通気室３０ｂがヘッドバルブ下室３０ｄから遮断された状態となる。このため、シリンダ上室２４への圧縮空気の供給が遮断される。シリンダ上室２４への圧縮空気の供給が遮断されると、当該シリンダ上室２４内の圧縮空気は、流量切り換えバルブ４０、排気孔２１ａ〜２１ａ、ヘッドバルブ３０の排気孔３０ｇ〜３０ｇ、排気室３０ｈ及び排気管８を経て大気開放され得る状態（ピストン２２に対して下動方向の推力を発生させない状態）となる。
こうしてヘッドバルブ３０が閉じられてシリンダ上室２４への圧縮空気の供給が遮断される一方、当該シリンダ上室２４が大気開放可能な状態となると、戻し空気室２９内に蓄圧された圧縮空気によりピストン２２が上死点まで戻される。
また、ヘッドバルブ３０が閉じられた状態では、通気室３３への圧縮空気の供給が遮断されていることから、ダンパー２６は下側へ変位した状態（ダンパー２６の初期位置）に維持される。
【００２１】
以上説明したように本実施形態のねじ打ち込み機１によれば、エアモータ５０がシリンダ２１よりも打ち込み方向先端側となる位置に配置されている。これによれば、ねじ打ち込み部により近い部位においてエアモータの回転出力がドライバビットに伝達（トルク伝達）されるため、ドライバビットの捩り変形に寄与するその実質的な長さが短くなり、従って当該捩り変形を抑制して効率のよい回転動力の伝達を行うことができるようになる。また、エアモータ５０は本体ハウジング２ａに固定（打ち込み方向へは移動不能に固定）されているため、これがピストン２２と一体で移動する場合に比して打ち込み時の反動を抑制することができる。
しかも、本実施形態の場合、エアモータ５０の回転出力を減速するための減速機構部７０が当該エアモータ５０よりも先端側であってねじの打ち込み部位（ドライバビット２３の先端部）に最も近い部位に配置されている。また、減速機構部７０は、本体ハウジング２ａの先端側の位置においてねじ打ち込み方向に移動不能に固定されている。減速機構部７０の回転出力は、断面小判形の二面幅孔部７３ａにドライバビット２３の回転動力伝達軸部Ｐ１（二面幅軸部２３ｆの平坦面２３ａ，２３ｂ）が常時挿通された状態に維持され、これによりドライバビット２３がその軸回りの回転について一体化されていることにより、当該ドライバビット２３に伝達される（回転動力伝達部）。
このため、ドライバビット２３に対してねじ締めトルクを伝達する部位（回転動力伝達部）である減速機構部７０とドライバビット２３の先端部との間の距離は常時従来よりも短い状態に維持されることから、減速機構部７０を経て出力されるエアモータ５０の回転出力を当該ドライバビット２３の捩り変形をほとんど発生することなく効率よくねじに伝達することができる。
また、減速機構部７０、エアモータ５０及びシリンダ２１が本体ハウジング２ａに対して打ち込み方向に移動不能に固定されているため、当該方向に移動する主要部材がピストン２２とドライバビット２３だけとなり、これによりねじ打ち込み時における本体部２の上方への反動を最小限に抑制することができ、ひいては確実なねじ打ち込みを行うことができるようになる。
さらに、エアモータ５０がハンドル部３内の排気管８に比較的近い部位に配置されることから、当該エアモータ５０からの排気経路を短くかつ単純化しやすくなり、これにより当該エアモータ５０の応答性を高めることができる。
また、本体ハウジング２ａの打ち込み方向ほぼ中央付近に設けたハンドル部３に対して打ち込み方向先端側にエアモータ５０と減速機構部７０が配置されていることから、当該ねじ打ち込み機１の重心をハンドル部３よりも打ち込み方向先端側に設定しやすくなる。ねじ打ち込み機１の重心をハンドル部３よりも先端側に設定することにより、使用者がハンドル部３を把持した場合に、当該ねじ打ち込み機１の打ち込み方向先端側（打ち込み筒部１３）側を下向きにして楽な姿勢で把持しやくなることから、その操作性及び使い勝手を高めることができる。
【００２２】
以上説明した実施形態には種々変更を加えることができる。例えば、ドライバビット２３の回転動力伝達軸部Ｐ１について、相互に平行な二つの平坦面２３ａ，２３ｂを例示したが、図２１に示すように相互に角度を有する（平行でない）二つの平坦面２３ａ，２３ｄを有する二面幅軸部２３ｈ（回転動力伝達軸部Ｐ２）としてもよい。この場合も、二面幅軸部２３ｈの横断面形状が回転中心軸Ｊ２３について非点対称となり、かつその重心Ｇが当該ドライバビット２３の回転中心軸Ｊ２３に対して偏心した構成となっている。係る構成が特許請求の範囲の請求項５に記載した発明の実施形態に相当する。係る構成によっても、当該二面幅軸部２３ｈの二面幅孔部７３ａに対する回転方向の係合箇所を３カ所に設定することができ、また横断面の重心が回転中心軸Ｊ２３に対して偏心していることから、前記と同様ねじ打ち込み時の反動を低減することができる。
また、図２２に示すように二面幅軸部２３ｉの二つの平坦面２３ｂ，２３ｅが相互に平行ではあるが、回転中心軸Ｊ２３との間の間隔が異なる結果非点対称形状となる構成によっても同様の作用効果を得ることができる。係る構成において、平坦面２３ｅは、回転中心軸Ｊ２３との間の間隔が図中２点鎖線で示す平坦面２３ｂよりも大きく、前記平坦面２３ａよりも小さくなっている。この場合にも、二面幅軸部２３ｉの横断面の重心Ｇは回転中心軸Ｊ２３に対して偏心した状態となる。
以上のことから、前記例示した回転動力伝達軸部Ｐ１と同等の反動低減効果を得るために必要な横断面形状に関する構成として以下の条件が考えられる。
（条件１）キャリアの二面幅孔部（回転動力伝達孔部）に対して、ドライバビットの二面幅軸部（回転動力伝達軸部）を挿通して回転について相互に一体化する構成において、ドライバビットの二面幅軸部の横断面が当該ドライバビットの回転中心について非点対称形状を有する構成であること。
（条件２）ドライバビットの二面幅軸部の横断面に関する重心（図心Ｇ）が、当該ドライバビットの回転中心軸Ｊ２３に対して偏心している構成であること。
（条件３）ドライバビットの二面幅軸部の平坦面とキャリアの二面幅孔部の平坦面間の隙間が、両者の円周面間の隙間よりも大きくなっている構成であること。
（条件４）条件１とは逆に、キャリアの二面幅孔部について、回転中心軸Ｊ７３からの間隔が一方の平坦面と他方の平坦面で異なることにより当該二面幅孔部を非点対称とする構成であること。
（条件５）ドライバビットの回転動力伝達軸部の横断面形状が非点対称形状であるか否かに関係なく、回転動力伝達孔部に対して回転方向に少なくとも３カ所で当接することにより、ドライバビット軸線方向の摺動抵抗が一般的な二面幅部による２点当たり状態よりも大きくなること。
上記のいずれかの条件を満たす構成を採用することにより、通常の点対称形の回転動力伝達軸部Ｐ０（二面幅軸部２３ｇ）を採用した場合に比して、ねじ打ち込み時の反動をより低減することができるものと考えられる。
【００２３】
また、減速機構部７０として遊星歯車列を例示したがエアモータ５０の回転出力を減速する機構であれば、例えば平歯車の歯車列あるいはウォームギヤとウォームホイールからなる減速機構を減速機構部として用いることができる。
また、減速機構部７０からドライバビット２３への回転動力の伝達を、小判形の二面幅孔部７３ａに対してドライバビット２３の二面幅部２３ａ，２３ｂを挿通させて行う構成を例示したが、これに限らず、減速機構部側の挿通孔形状とこれに対応するドライバビットの断面形状は任意であり、円形以外であれば楕円形、六角形、四角形等でもよく、あるいはスプラインやセレーション構造等であって軸方向の相対移動を許容し、回転について一体化するための種々形態を用いることができる。
さらに、少なくとも減速機構部７０が本体部２（本体ハウジング２ａ）の先端部に固定されていれば、エアモータがピストンと一体で往復動する構成あるいはエアモータがシリンダよりも後部側に配置された構成であっても、従来に比して打ち込み時の反動を抑制しつつドライバビット２３の捩り変形を抑制して効率のよい回転動力の伝達を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本実施形態に係るねじ打ち込み機の全体の縦断面図である。本図は、その初期状態を示している。
【図２】本実施形態に係る打ち込み機の本体部の縦断面図である。本図は、本体部の初期状態を示している。
【図３】図２の一部拡大図であってヘッドバルブ及びシリンダ上部周辺の縦断面図である。本図は、図２と同じく本体部の初期状態におけるヘッドバルブの全閉状態を示している。
【図４】シリンダ下部及びダンパー周辺の縦断面図である。本図は、ダンパーが下側の初期位置から上動してエアモータが回転し始めた段階を示している。
【図５】本実施形態に係るねじ打ち込み機の本体部の縦断面図である。本図は、ヘッドバルブの半開状態であってエアモータが回転し始めた段階を示している。この段階では、ピストンが未だ上死点に位置している。
【図６】本実施形態に係るねじ打ち込み機の本体部の縦断面図である。本図は、ヘッドバルブの全開状態であって、エアモータが回転し、またピストンが下動し始めた段階を示している。
【図７】図６の一部拡大図であって、全開したヘッドバルブ及びシリンダ上部周辺の縦断面図である。本図では、ヘッドバルブが全開して下動し始めたピストンが示されている。
【図８】本実施形態に係るねじ打ち込み機の本体部の縦断面図である。本図は、ピストンが下死点に至り、その結果エアモータが停止してねじの打ち込みが完了した段階を示している。
【図９】図８の一部拡大図であって、下死点に至ったピストン及びダンパー周辺の拡大図である。本図では、ダンパーがピストンに押されて下動した結果、エアモータ用の通気路が閉じられた状態を示している。
【図１０】本体部を図１における矢印(10)方向から見た後面図である。本図では、レバーが鋼板打ち用の鋼板モード位置に切り換えられた状態を示している。
【図１１】図１０の(11)-(11)線断面矢視図である。本図は、ヘッドバルブ周辺の内部構造を縦断面で示している。
【図１２】図１１の(12)-(12)線断面矢視図である。本図では、切り換えバルブのバルブ台座部及びヘッドバルブが横断面で示されている。
【図１３】本体部の後面図である。本図では、レバーが木板打ち用の木板モード位置に切り換えられた状態を示している。
【図１４】図１３の(14)-(14)線断面矢視図である。本図では、切り換えバルブのバルブ台座部及びヘッドバルブが横断面で示されている。
【図１５】図１４の(15)-(15)線断面矢視図である。本図では、切り換えバルブのバルブ台座部及びヘッドバルブが横断面で示されている。
【図１６】本体部の上部であって流量切り換えバルブ周辺の縦断面図である。本図は、ピストン上動時における流量切り換えバルブを示しており、バルブ台座部に対してバルブ本体が圧縮ばねに抗して上動し、その結果バルブ台座部とバルブ本体との間に発生する隙間を経て排気がなされる状態を示している。
【図１７】図８の(17)-(17)線断面矢視図であって、本実施形態に係る回転動力伝達軸部の横断面図である。
【図１８】同じく本実施形態に係る回転動力伝達軸部の横断面図である。本図は、エアモータが起動してキャリアからドライバビットに回転動力が伝達されている状態であって、ドライバビットの回転状態を示している。
【図１９】一般的な点対称形の二面幅軸部を有する回転動力伝達軸部の横断面図である。
【図２０】一般的な点対称形の二面幅軸部の回転動力伝達状態における横断面図である。
【図２１】別形態の回転動力伝達軸部の横断面図である。本図は、非点対称形の横断面形状であって、相互に角度を有する二つの平坦面で形成された二面幅軸部を示している。
【図２２】さらに別形態の回転動力伝達軸部の横断面図である。本図は、非点対称形の横断面形状であって回転中心からの間隔が相互に異なる二つの平坦面で形成された二面幅軸部を示している。
【符号の説明】
【００２５】
１…ねじ打ち込み機
２…本体部
Ｓ…ねじ
Ｗ…ねじ打ち込み材
１２…ねじ連結帯送り機構
１３…打ち込み筒部
２０…打撃機構部
２１…シリンダ
２２…ピストン
２３…ドライバビット
２３ａ，２３ｂ…平坦面（二面幅軸部）、２３ｃ…円周面
２３ｄ，２３ｅ…平坦面
２３ｆ…二面幅軸部（非点対称形）、２３ｇ…二面幅軸部（点対称形）
２３ｈ…二面幅軸部（非点対称形）、２３ｉ…二面幅軸部（非点対称形）
２６…ダンパー（下死点側）
２９…戻し空気室
３０…ヘッドバルブ
３２…通気室
３３…通気室
３４…通気室
３５…バルブ台座部
４０…流量切り換えバルブ
４３…切り換えレバー
５０…エアモータ
５１…回転軸部、５１ａ…ビット挿通孔
５５…回転軸部
６０…第２枠体
６１…第１枠体
６３…第３枠体
７０…減速機構部（遊星歯車列）
７１…太陽ギヤ
７２…遊星ギヤ
７３…キャリア、７３ａ…二面幅孔部、７３ｂ…平坦面、７３ｃ…円周面
７５…インターナルギヤ
Ｊ２３…ドライバビットの回転中心軸
Ｊ７３…キャリアの回転中心軸
Ｇ…ドライバビットの回転動力伝達軸部の横断面に関する重心（図心）
Ｋ２３ａ，Ｋ２３ｂ…二面幅軸部の平坦面の回転中心軸との間の間隔
Ｋ７３…二面幅孔部の平坦面の回転中心軸との間の間隔
Ｐ０〜Ｐ３…回転動力伝達軸部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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