(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ：0.030質量％以下、Si：３質量％以下、Mn：３質量％以下、Cr：16〜30質量％、Ni：８〜40質量％およびＮ：0.4質量％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ各元素の含有量を用いて下記の(1)式で算出されるＱ値が18を超える組成と、表面に露出したσ相の面積率が１％以上である組織と、を有することを特徴とする固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼。
Ｑ＝［Cr］＋［Si］＋［Ti］＋［Ｖ］＋1.5(［Zr］＋［Nb］＋［Mo］)＋0.5［Ｗ］
−0.1（［Ni］＋［Mn］）−20（［Ｃ］＋［Ｎ］）    ・・・(1)
［Ｃ］：Ｃ含有量（質量％）
［Si］：Si含有量（質量％）
［Mn］：Mn含有量（質量％）
［Cr］：Cr含有量（質量％）
［Ni］：Ni含有量（質量％）
［Mo］：Mo含有量（質量％）
［Ｗ］：Ｗ含有量（質量％）
［Nb］：Nb含有量（質量％）
［Ti］：Ti含有量（質量％）
［Zr］：Zr含有量（質量％）
［Ｖ］：Ｖ含有量（質量％）
［Ｎ］：Ｎ含有量（質量％）
【請求項２】
前記組成に加えて、Mo：７質量％以下、Ｗ：７質量％以下、Nb：２質量％以下、Ti：２質量％以下、Zr：２質量％以下およびＶ：２質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼。
【請求項３】
固体高分子膜、電極、ガス拡散層およびセパレータを有し、前記セパレータが請求項１または２に記載の固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼からなることを特徴とする固体高分子形燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、接触抵抗値が低く耐食性に優れる固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼、およびそれを用いた固体高分子形燃料電池に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境保全の観点から、発電効率に優れ、ＣＯ2 を排出しない燃料電池の開発が進められている。この燃料電池はＨ2 とＯ2 から電気化学反応によって電気を発生させるものであり、その基本構造は、電解質膜（すなわちイオン交換膜），２つの電極（すなわち燃料極と空気極），Ｏ2（すなわち空気）とＨ2の拡散層，および２つのセパレータから構成される。そして、使用される電解質膜の種類に応じて、リン酸形燃料電池，溶融炭酸塩形燃料電池，固体酸化物形燃料電池，アルカリ形燃料電池，固体高分子形燃料電池等が開発されている。
【０００３】
これらの燃料電池のうち、固体高分子形燃料電池は、他の燃料電池に比べて、
(a)発電温度が80℃程度であり、格段に低い温度で発電できる、
(b)燃料電池本体の軽量化，小型化が可能である、
(c)短時間で立上げができ、燃料効率，出力密度が高い、
等の利点を有している。このため、固体高分子形燃料電池は、電気自動車の搭載用電源，家庭用あるいは業務用の定置型発電機，携帯用の小型発電機として利用するべく、今日もっとも注目されている燃料電池である。
【０００４】
固体高分子形燃料電池は、高分子膜を介してＨ2 とＯ2 から電気を取り出すものであり、図１に示すように、ガス拡散層２，３（たとえばカーボンペーパ等）およびセパレータ４，５によって膜−電極接合体１を挟み込み、これを単一の構成要素（いわゆる単セル）とし、セパレータ４とセパレータ５との間に起電力を生じさせるものである。
なお膜−電極接合体１は、ＭＥＡ（すなわち Membrane-Electrode Assembly ）と呼ばれており、高分子膜とその膜の表裏面に白金系触媒を担持したカーボンブラック等の電極材料を一体化したものであり、厚さは数10μｍ〜数100μｍである。ガス拡散層２，３は、膜−電極接合体１と一体化される場合も多い。
【０００５】
固体高分子形燃料電池を上記した用途に適用する場合は、このような単セルを直列に数十〜数百個つないで燃料電池スタックを構成して使用している。
セパレータ４，５には、
(A)単セル間を隔てる隔壁
としての役割に加え、
(B)発生した電子を運ぶ導電体、
(C)Ｏ2 （すなわち空気）とＨ2 が流れる空気流路，水素流路、
(D)生成した水やガスを排出する排出路
としての機能が求められる。さらに固体高分子形燃料電池を実用に供するためには、耐久性や電気伝導性に優れたセパレータ４，５を使用する必要がある。
【０００６】
耐久性に関しては、電気自動車の搭載用電源として使用される場合は、約5000時間と想定されている。あるいは家庭用の定置型発電機等として使用される場合は、約40000時間と想定されている。したがってセパレータ４，５には、長時間の発電に耐えられる耐食性が要求される。その理由は、腐食によって金属イオンが溶出すると電解質膜のプロトン伝導性が低下するからである。
【０００７】
また電気伝導性に関しては、セパレータ４，５とガス拡散層２，３との接触抵抗は極力低いことが望まれる。 その理由は、セパレータ４，５とガス拡散層２，３との接触抵抗が増大すると、固体高分子形燃料電池の発電効率が低下するからである。つまり、セパレータとガス拡散層との接触抵抗が小さいほど、発電特性が優れている。
現在までに、セパレータ４，５としてグラファイトを用いた固体高分子形燃料電池が実用化されている。このグラファイトからなるセパレータ４，５は、接触抵抗が比較的低く、しかも腐食しないという利点がある。しかしながら衝撃によって破損しやすいので、小型化が困難であり、しかも空気流路６，水素流路７を形成するための加工コストが高いという欠点がある。グラファイトからなるセパレータ４，５が有するこれらの欠点は、固体高分子形燃料電池の普及を妨げる原因になっている。
【０００８】
そこでセパレータ４，５の素材として、グラファイトに替えて金属素材を適用する試みがなされている。特に、耐久性向上の観点から、ステンレス鋼，チタン，またはチタン合金を素材としたセパレータ４，５の実用化に向けて、種々の検討がなされている。
たとえば特許文献１には、ステンレス鋼またはチタン合金等の不動態皮膜を形成しやすい金属をセパレータとして用いる技術が開示されている。しかし不動態皮膜の形成は、接触抵抗の上昇を招くことになり、発電効率の低下につながる。このため、これらの金属素材は、グラファイト素材と比べて接触抵抗が大きく、しかも耐食性が劣る等の改善すべき問題点が指摘されていた。
【０００９】
また特許文献２には、オーステナイト系ステンレス鋼（SUS304）等の金属セパレータの表面に金めっきを施すことにより、接触抵抗を低減し、高出力を確保する技術が開示されている。しかし、薄い金めっきではピンホールの発生防止が困難であり、逆に厚い金めっきではコストの問題が残る。
また特許文献３には、フェライト系ステンレス鋼基材にカーボン粉末を分散させて、電気伝導性を改善（すなわち接触抵抗を低下）したセパレータを得る方法が開示されている。しかしながらカーボン粉末を用いた場合も、セパレータの表面処理には相応のコストがかかることから、依然としてコストの問題が残っている。 また、表面処理を施したセパレータは、組立て時にキズ等が生じた場合に、耐食性が著しく低下するという問題点も指摘されている。
【００１０】
さらに、導電性析出物を利用してセパレータの接触抵抗を低減しようとする試みがなされている。たとえば特許文献４には、Ｍ23Ｃ6 型炭化物あるいはＭ2Ｂ型硼化物をステンレス鋼板の表面に析出させたセパレータが開示されている。しかしこの技術では、十分な析出量を得るためにＣあるいはＢを多量に添加する必要がある。また、その析出物は硬質であるから、ステンレス鋼板の製造が困難であるばかりでなく、セパレータに加工する際の成形性が著しく劣化するという問題がある。しかも、これらの炭化物あるいは硼化物の主体はCrであるから、これらが析出することによってCr欠乏層が形成され、耐食性を劣化させる惧れがある。
【００１１】
特許文献５には、導電性析出物としてラーベス相を利用する技術が開示されている。ラーベス相は、セパレータの導電性向上に有効であるものの、燃料電池の起動停止を頻繁に繰り返すような運転を行なう場合には、長期間にわたって優れた導電性を維持すること（すなわち耐久性を確保すること）は困難である。
【特許文献１】特開平8-180883号公報
【特許文献２】特開平10-228914号公報
【特許文献３】特開2000-277133号公報
【特許文献４】特開2000-214186号公報
【特許文献５】特開2004-124197号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、上記のような問題点を解決し、長期間にわたって接触抵抗を低く保ち、起動停止の回数が増大しても優れた導電性を維持できる耐久性に優れた固体高分子形燃料電池、およびそのセパレータとして使用するのに好適なオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
発明者らは、起動停止を繰り返すことによって接触抵抗が増加していく現象について、導電性を有するσ相との関係に着目して鋭意検討を行なった。その結果、固体高分子形燃料電池セパレータの素材であるオーステナイト系ステンレス鋼の表面に形成される不動態皮膜が成長して、接触抵抗が増加すること、およびラーベス相と比較して粗大なσ相をオーステナイト系ステンレス鋼の表面に析出させることによって、不動態皮膜が成長しても長期間にわたって（すなわち起動停止の回数が増大しても）優れた導電性を維持できることを見出した。
【００１４】
本発明は、このような知見に基づいてなされたものである。
すなわち本発明は、Ｃ：0.030質量％以下，Si：３質量％以下，Mn：３質量％以下，Cr：16〜30質量％，Ni：８〜40質量％およびＮ：0.4質量％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、かつ各元素の含有量を用いて下記の(1)式で算出されるＱ値が18を超える組成と、表面に露出したσ相の面積率が１％以上である組織と、を有する固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼である。
【００１５】
Ｑ＝［Cr］＋［Si］＋［Ti］＋［Ｖ］＋1.5(［Zr］＋［Nb］＋［Mo］)＋0.5［Ｗ］
−0.1（［Ni］＋［Mn］）−20（［Ｃ］＋［Ｎ］）    ・・・(1)
［Ｃ］：Ｃ含有量（質量％）
［Si］：Si含有量（質量％）
［Mn］：Mn含有量（質量％）
［Cr］：Cr含有量（質量％）
［Ni］：Ni含有量（質量％）
［Mo］：Mo含有量（質量％）
［Ｗ］：Ｗ含有量（質量％）
［Nb］：Nb含有量（質量％）
［Ti］：Ti含有量（質量％）
［Zr］：Zr含有量（質量％）
［Ｖ］：Ｖ含有量（質量％）
［Ｎ］：Ｎ含有量（質量％）
本発明の固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼においては、前記した組成に加えて、Mo：７質量％以下，Ｗ：７質量％以下，Nb：２質量％以下，Ti：２質量％以下，Zr：２質量％以下およびＶ：２質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有することが好ましい。
【００１６】
また本発明は、固体高分子膜，電極，ガス拡散層およびセパレータを有し、セパレータが上記した固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼からなる固体高分子形燃料電池である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、長期間にわたって接触抵抗を低く保ち、起動停止の回数が増大しても優れた導電性を維持できる耐久性に優れた固体高分子形燃料電池、およびそのセパレータとして使用するのに好適なオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
まず、本発明の固体高分子形燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼（以下、セパレータ用ステンレス鋼という）の成分を限定した理由を説明する。
Ｃ：0.030質量％以下
Ｃは、セパレータ用ステンレス鋼中のCrと結合してCr炭化物を形成して粒界に析出し、耐食性の低下をもたらす。このため、Ｃの含有量は小さいほど好ましく、Ｃ：0.030質量％以下であれば、セパレータ用ステンレス鋼の耐食性の低下を抑制できる。好ましくは、Ｃ：0.015質量％以下である。
【００１９】
Si：３質量％以下
Siは、製鋼工程における脱酸のために有効な元素であり、その目的で添加されるが、過度に含有させるとセパレータ用ステンレス鋼の硬質化と延性低下を招く。したがって、Siの含有量は３質量％以下とする。また、Siはσ相の析出を促進する元素であるが、0.05質量％未満ではこの効果は得られない。そのため、Siは0.05〜３質量％の範囲内が好ましい。より好ましくは0.1〜1.5質量％の範囲内である。
【００２０】
Mn：３質量％以下
Mnは、Ｓと結合してMnＳを生成し、固溶Ｓを低減することによってＳの粒界偏析を抑制し、熱間圧延時の割れを防止するのに有効な元素である。ただし過度に含有させるとセパレータ用ステンレス鋼の硬質化と延性低下を招く。したがって、Mnの含有量は３質量％以下とする。また、Mnはσ相の析出を促進する元素であるが、0.05質量％未満ではこの効果は得られない。そのため、Mnは0.05〜３質量％の範囲内が好ましい。より好ましくは0.1〜２質量％である。
【００２１】
Cr：16〜30質量％
Crは、ステンレス鋼としての基本的な耐食性を確保するために必要な元素であるとともに、σ相を形成する元素である。Cr含有量が16質量％未満では、σ相の析出に長時間を要する。一方、30質量％を超えると、オーステナイト相を得ることが困難になる。したがって、Crは16〜30質量％の範囲内とする。好ましくは17〜28質量％である。
【００２２】
Ni：８〜40質量％
Niは、オーステナイト相を安定させる元素である。Ni含有量が８質量％未満では、オーステナイト相を安定させる効果が十分に得られない。一方、40質量％を超えると、コストの上昇を招く。したがって、Niは８〜40質量％の範囲内とする。
Ｎ：0.4質量％以下
Ｎは、セパレータ用ステンレス鋼の耐食性を改善するのに有効な元素である。ただしＮ含有量が0.4質量％を超えると、σ相の析出が阻害される。したがって、セパレータ用ステンレス鋼の耐食性を改善する場合には、Ｎは0.4質量％以下とする。
【００２３】
さらに本発明では、以下のMo，Ｗ，Nb，Ti，ZrおよびＶの中から選ばれる１種または２種以上を含有しても良い。
Mo：７質量％以下
Moは、セパレータ用ステンレス鋼の耐食性を改善するのに有効な元素である。本発明では、その効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Mo含有量が７質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Moは７質量％以下とする。一方、Mo含有量が0.2質量％未満では、σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.2〜７質量％の範囲内が好ましい。
【００２４】
Ｗ：７質量％以下
Ｗは、セパレータ用ステンレス鋼の耐食性を改善するのに有効な元素である。本発明では、これらの効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Ｗ含有量が７質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Ｗは７質量％以下とする。一方、Ｗ含有量が0.2質量％未満では、σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.2〜７質量％の範囲内が好ましい。
【００２５】
Nb：２質量％以下
Nbは、セパレータ用ステンレス鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定し、プレス成形性を改善するのに有効な元素である。本発明では、この効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Nb含有量が２質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Nbは２質量％以下とする。一方、Nb含有量が0.1質量％未満では、プレス成形性を改善する効果，σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.1〜２質量％の範囲内が一層好ましい。
【００２６】
Ti：２質量％以下
Tiは、セパレータ用ステンレス鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定し、プレス成形性を改善するのに有効な元素である。本発明では、この効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Ti含有量が２質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Tiは２質量％以下とする。一方、Ti含有量が0.1質量％未満では、プレス成形性を改善する効果，σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.1〜２質量％の範囲内が好ましい。
【００２７】
Zr：２質量％以下
Zrは、セパレータ用ステンレス鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定し、プレス成形性を改善するのに有効な元素である。本発明では、この効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Zr含有量が２質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Zrは２質量％以下とする。一方、Zr含有量が0.1質量％未満では、プレス成形性を改善する効果，σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.1〜２質量％の範囲内が好ましい。
【００２８】
Ｖ：２質量％以下
Ｖは、セパレータ用ステンレス鋼中のＣ，Ｎを炭窒化物として固定し、プレス成形性を改善するのに有効な元素である。本発明では、この効果に加えて、σ相の析出を促進するために添加する。ただし、Ｖ含有量が２質量％を超えると、セパレータ用ステンレス鋼が著しく脆化して生産が困難になる。したがって、Ｖは２質量％以下とする。一方、Ｖ含有量が0.1質量％未満では、プレス成形性を改善する効果，σ相の析出を促進する効果が得られない。そのため、0.1〜２質量％の範囲内が好ましい。
【００２９】
さらに、上記した元素Ｃ，Si，Mn，Cr，Ni，Mo，Ｗ，Nb，Ti，Zr，Ｖ，Ｎの含有量を用いて下記の(1)式で算出されるＱ値が18以下では、σ相の析出が阻害され、セパレータ用ステンレス鋼の表面近傍にσ相を析出させるのに長時間を要する、あるいはσ相が析出しないという問題が生じる。したがって、Ｑ値は18を超える必要がある。
Ｑ＝［Cr］＋［Si］＋［Ti］＋［Ｖ］＋1.5(［Zr］＋［Nb］＋［Mo］)＋0.5［Ｗ］
−0.1（［Ni］＋［Mn］）−20（［Ｃ］＋［Ｎ］）    ・・・(1)
そして、さらに本発明では、上記した元素に加えて、製鋼工程における脱酸のために添加するAlを0.5質量％以下含有しても良い。また、セパレータ用ステンレス鋼の熱間加工性を向上するために、Ca：0.1質量％以下，Mg：0.1質量％以下，希土類元素：0.1質量％以下およびＢ：0.1質量％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有しても良い。セパレータ用ステンレス鋼の耐食性を向上するために、Cuを５質量％以下含有しても良い。
【００３０】
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。不可避的不純物は、たとえばＰ，Ｓ等であり、可能な限り含有量を低減することが好ましい。
次に、本発明のセパレータ用ステンレス鋼の組織を説明する。
表面に露出したσ相の面積率：１％以上
σ相は、FeとCrがほぼ１：１の組成比である金属間化合物であり、セパレータ用ステンレス鋼の表面近傍に析出して、表面に露出することによって接触抵抗を低減する効果が発揮される。セパレータ用ステンレス鋼をセパレータとして使用すると空気極側の不動態皮膜が著しく成長するが、表面に占めるσ相の面積率が１％以上であれば、導電性を確保できる。好ましくは５％以上である。
【００３１】
次に、本発明のセパレータ用ステンレス鋼の製造方法について説明する。
セパレータ用ステンレス鋼の素材となる溶鋼は、一般に知られている溶製方法が全て適用できる。ただし、製鋼の工程は転炉や電気炉で１次精錬し、真空酸素脱炭処理（すなわちＶＯＤ）で２次精錬を行なうのが好ましい。溶鋼を鋳込んで得られたスラブは、熱間圧延を行ない、900〜1150℃で焼鈍（以下、熱延板焼鈍という）した後、必要に応じて酸洗を施して熱延鋼板とする。得られた熱延鋼板を冷間圧延して所定の厚さとし、さらに850〜1150℃で焼鈍（以下、冷延板焼鈍という）した後、必要に応じて酸洗を施して冷延鋼板とする。あるいは更に、冷延鋼板の表面に歪を蓄積してσ相の析出を促進するため、軽圧下圧延（いわゆるスキンパス圧延）を行なっても良い。
【００３２】
セパレータを製作する際に切削加工を施して溝を形成する場合は、熱延鋼板に切削加工を施し、プレス加工を施して溝を形成する場合は、冷延鋼板にプレス加工を施すことが好ましい。
σ相は、600〜1000℃の温度領域で析出するが、通常の熱間圧延と熱延板焼鈍，その後の冷却過程での析出は僅かである。セパレータ用ステンレス鋼の表面近傍に十分な量のσ相を析出させるためには、熱延鋼板あるいは冷延鋼板に所定の時効熱処理を施す必要がある。つまり本発明のセパレータ用ステンレス鋼は、熱延鋼板に時効熱処理を施した後、冷間圧延と冷延板焼鈍を行なって得たもの、あるいは熱延鋼板に冷間圧延と冷延板焼鈍を行なって得た冷延鋼板に、さらに時効熱処理を施したもの、である。
【００３３】
ただしσ相の析出によってセパレータ用ステンレス鋼の加工性が劣化するので、時効熱処理は冷延鋼板をセパレータの形状に成形した後（すなわち切削加工あるいはプレス加工の後）で行なうことが好ましい。切削加工，プレス加工によって表面に歪みが蓄積されるので、時効熱処理にてσ相の析出が促進されるという効果も得られる。
なお時効熱処理によって酸化スケールが発生するので、その酸化スケールを除去するために酸洗を行なう。
【００３４】
σ相の析出量や析出速度は、セパレータ用ステンレス鋼の成分や時効熱処理の時間，温度に応じて変化する。したがって、予め実験データや操業実績を解析して適宜設定する。ただし本発明者らの研究によれば、800〜1000℃で１〜100時間の時効熱処理を施すと、セパレータ用ステンレス鋼の表面近傍にσ相が析出し、表面に露出するσ相の面積率が１％以上となる。
【００３５】
時効熱処理の後、酸洗等によって酸化スケールを除去すれば、σ相が表面に露出した接触抵抗の低いセパレータ用ステンレス鋼が得られる。
【実施例】
【００３６】
転炉および２次精錬（ＶＯＤ法）によって表１に示す成分のオーステナイト系ステンレス鋼を溶製し、さらに連続鋳造法によって厚さ250mm のスラブとした。このスラブを1100℃に加熱した後、熱間圧延によって厚さ５mmの熱延鋼板として熱延板焼鈍（900〜1150℃）および酸洗処理を施した。さらに冷間圧延と冷延板焼鈍（850〜1150℃）および酸洗を繰り返し行なって厚さ0.2mm とした。
【００３７】
表１に示す鋼No.１〜９は、各元素の含有量およびＱ値が本発明の範囲を満足する例である。鋼No.10はＣ含有量が本発明の範囲を外れる例，鋼No.11はCr含有量とＱ値が本発明の範囲を外れる例，鋼No.12と13はＱ値が本発明の範囲を外れる例，鋼No.14はＮ含有量とＱ値が本発明の範囲を外れる例である。
【００３８】
【表１】
0004930222.tif 000002
【００３９】
得られた冷延鋼板の板幅中央部かつ長手方向中央部から200mm×200mmの試験片を４〜６枚ずつ切り出した。試験片を、それぞれプレス加工によって、所定の形状を有するセパレータとした。次いで、２枚１組で表２に示す条件の時効熱処理を行ない、さらに450℃の溶融塩（NaOH：25質量％，NaNO3 ：75質量％）に浸漬してスケール改質を行なった後、硝弗酸（硝酸６質量％，弗酸３質量％）で酸洗した。
【００４０】
各試験片を走査型電子顕微鏡（いわゆるＳＥＭ）で観察し、無作為に20視野で3000倍の写真を撮影して、σ相の面積率を求めた。その結果を表２に示す。なお、σ相の確認はＳＥＭに付属の特性Ｘ線分析装置を用いた。
次に、図２に示すように２枚の試験片８を両面から同じ大きさの３枚のカーボンペーパ９（東レ製TGP-H-120）で交互に挟み、さらに銅板に金めっきを施した電極10を接触させ、単位面積当たり20kgf／cm2 （＝1.96MPa）の圧力をかけて２枚のセパレータ間の抵抗を測定し、接触面積を乗じ、さらに接触面数（＝２）で除した値を接触抵抗値とした。得られた接触抵抗値を表２に示す。なお、測定は位置を変えて４ケ所で行ない、その平均値を示す。また参考例として、表面に厚さ0.1μｍの金めっきを施したSUS304製セパレータ（全厚さ0.3mm）およびグラファイト製セパレータ（全厚さ５mm）についても同様に測定した。
【００４１】
接触抵抗が低いセパレータについては、同じ熱処理を施した２枚のセパレータで単セルを構成し、その単セルを用いた発電特性試験を行なった。その手順を以下に説明する。
各冷延鋼板から切り出した６枚の試験片をセパレータの形状に加工し、時効熱処理と酸洗を施した。高分子膜，電極，ガス拡散層が一体化された有効面積50cm2 の膜−電極接合体（すなわちＭＥＡ，エレクトロケム社製FC50-MEA）を用いて図１に示す形状の単セルを作成した。空気流路６，水素流路７の溝は、高さ0.5mm，幅２mmの矩形として17列設けた。
【００４２】
アノード側には超高純度の水素（純度99.9999質量％）を80±１℃に保持したバブラで加湿して供給し、カソード側には空気を供給した。単セル本体の温度は80±１℃に保持した。その後、燃料電池の起動停止の繰り返しを模擬するために、開回路状態で１時間保持−出力電流密度0.4Ａ／cm2 で１時間の運転を１サイクルとして200サイクル繰り返した。そして５サイクル目と200サイクル目の電流密度0.4Ａ／cm2 での出力電圧を測定し、起動停止の繰り返しによる劣化を評価した。その結果を表２に示す。
【００４３】
参考例として、SUS304を上記と同一の形状に加工した後、表面に厚さ0.1μｍの金めっきを施したステンレス製セパレータおよび板厚５mmのグラファイトを切削加工して同じ形状に加工したグラファイト製セパレータを用いて、発電特性を評価した。
【００４４】
【表２】
0004930222.tif 000003
【００４５】
表２から明らかなように、発明例の鋼No.１〜９を使用し、かつ時効熱処理によってσ相が面積率で１％以上析出したセパレータは、いずれも金めっきステンレス製セパレータと同等の接触抵抗を示した。これに対して時効熱処理を施していないセパレータや時効熱処理を施してもσ相の面積率が１％未満のセパレータは、接触抵抗が高かった。
σ相が面積率１％以上析出したセパレータについては、５サイクル後と200サイクル後の出力電圧が、金めっきステンレス製セパレータやグラファイト製セパレータと同等であった。一方、σ相の面積率が１％未満のセパレータでは、200サイクル後の発電特性が著しく劣化した。また、Cr，Ｃの含有量が本発明の範囲を外れるセパレータは、耐食性に劣るので、200サイクル後の発電特性が著しく劣化した。
【００４６】
なお、ここではプレス加工の後で時効熱処理を行なってσ相を析出させたが、セパレータの加工前に時効熱処理を行なっても良い。また所定の形状に加工する際には、切削加工やコイニング等を採用しても良い。
以上に説明したように、本発明によれば、従来から使用されている金めっきステンレス製セパレータやグラファイト製セパレータと同等に接触抵抗が低くかつ耐食性に優れたセパレータを得ることができる。従来の固体高分子形燃料電池は耐久性を考慮して高価なグラファイト製セパレータを使用していたが、本発明のセパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼から製作した安価なセパレータを用いることによって、固体高分子形燃料電池の製造コストを削減できる。  
【００４７】
なお、本発明のセパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼は、固体高分子形燃料電池セパレータに限ることなく、導電性を有するステンレス製電気部材として様々な用途に使用できる。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】固体高分子型燃料電池の単セルの例を模式的に示す斜視図である。
【図２】接触抵抗の測定方法を模式的に示す断面図である。
【符号の説明】
【００４９】
１  膜−電極接合体
２  ガス拡散層
３  ガス拡散層
４  セパレータ
５  セパレータ
６  空気流路
７  水素流路
８  試験片
９  カーボンペーパ
10  電極
【図１】
0004930222.tif 000004
【図２】
0004930222.tif 000005