(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉空間（２６）内に配置されており、冷媒を圧縮するためのシリンダ室（７１）が形成されたシリンダ（６１）と、
前記シリンダ室（７１）の内部に配置されており、前記シリンダ室（７１）の内周面に沿って移動するローラ（６２）と、
前記ローラ（６２）を上下方向に貫通しており、回転することによって前記ローラ（６２）を移動させるシャフト（６０）と、
前記シャフト（６０）を回転させるモータ（１３）と、
前記シリンダ（６１）と前記モータ（１３）との間に配置されており、前記シャフト（６０）を貫通させるための、上下方向に延びた貫通孔（６３ｃ）が形成された支持部材（６３）とを備えており、
前記貫通孔（６３ｃ）の壁面には、前記シャフト（６０）と前記支持部材（６３）との摺動を滑らかにするための摺動潤滑部材（８１ａ〜８１ｃ、９１ａ〜９１ｃ、１０１ａ〜１０１ｄ、１１１ａ〜１１１ｄ）が、上下方向に沿って３以上配置されており、
これら３以上の摺動潤滑部材（８１ａ〜８１ｃ、９１ａ〜９１ｃ、１０１ａ〜１０１ｄ、１１１ａ〜１１１ｄ）のうち両端以外に配置された摺動潤滑部材（８１ｂ、９１ｂ、１０１ｂ、１０１ｃ、１１１ｂ、１１１ｃ）は、いずれも両端に配置された２つの摺動潤滑部材（８１ａ、８１ｄ、９１ａ、９１ｃ、１０１ａ、１０１ｄ、１１１ａ、１１１ｄ）の長さ以下であり、且つ、両端に配置された２つの摺動潤滑部材（８１ａ、８１ｄ、９１ａ、９１ｃ、１０１ａ、１０１ｄ、１１１ａ、１１１ｄ）よりも短いものを含むことを特徴とする圧縮機（１）。
【請求項２】
前記３以上の摺動潤滑部材（８１ａ〜８１ｃ、９１ａ〜９１ｃ、１０１ａ〜１０１ｄ、）のうち両端以外に配置された摺動潤滑部材（８１ｂ、８１ｂ、１０１ｂ、１０１ｃ）は、いずれも両端に配置された２つの摺動潤滑部材（８１ａ、８１ｃ、９１ａ、９１ｃ、１０１ａ、１０１ｄ）の長さよりも短いことを特徴とする請求項１に記載の圧縮機（１）。
【請求項３】
前記３以上の摺動潤滑部材（８１ａ〜８１ｃ、１０１ａ〜１０１ｄ、１１１ａ〜１１１ｄ）のうち、両端に配置された２つの摺動潤滑部材（８１ａ、８１ｃ、１０１ａ、１０１ｄ、１１１ａ、１１１ｄ）の長さが同じであることを特徴とする請求項１又は２に記載の圧縮機（１）。
【請求項４】
前記摺動潤滑部材（８１ａ〜８１ｃ、９１ａ〜９１ｃ、１０１ａ〜１０１ｄ、１１１ａ〜１１１ｄ）が焼結によって形成されたものであることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の圧縮機（１）。
【請求項５】
前記冷媒が二酸化炭素であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の圧縮機（１）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に記載の圧縮機においては、シリンダの上面にフロントヘッド（支持部材）が配置されており、フロントヘッドには、その壁面に上下方向に配列された２つのメタル（摺動潤滑部材）が配置された軸受部が設けられている。これにより、駆動軸（シャフト）はメタルを介装して軸受部に回転自由に支持されることとなり、メタルが配置されていることにより、駆動軸と軸受け部との摺動が滑らかになる。
【０００３】
【特許文献１】特開昭５８−２２４１４７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ここで、特許文献１に記載されているような圧縮機においては、冷媒が高い圧力に圧縮されるものほど、駆動軸からフロントヘッドに加わる荷重が大きくなる。したがって、冷媒を高圧に圧縮する圧縮機においては、フロントヘッドに加わる圧力を低減し、フロントヘッドとシャフトとの間の焼付けを防止するため、フロントヘッドのシャフトと接触する軸受部の長さを長くして、フロントヘッドとシャフトとの接触面積を大きくする必要がある。このとき、軸受部の長さを長くすると、軸受部に配置されるメタルの長さも長くする必要があるが、メタルは、長さが長くなるほど精度よく形成することが困難になる。ここで、軸受部に配置されるメタルの数を増加させることが考えられるが、単純にメタルの数を増加させただけでは、各メタルの長さが短くなり、メタルの表面に形成される油膜の油膜圧力が小さくなってしまう。一方、シャフトから軸受部に加わる荷重は、その両端部において最も大きなものとなる。その結果、シャフトから軸受け部に荷重が加わったときに、軸受部の両端部において、駆動軸とメタルとの間に十分な厚みの油膜が介在しなくなり、上述したようなフロントヘッドとシャフトとの間の焼付けを確実に防止することができない虞がある。
【０００５】
本発明の目的は、摺動潤滑部材を精度よく形成することが可能であり、且つ、焼付けを確実に防止することが可能な圧縮機を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
第１の発明に係る圧縮機は、密閉空間内に配置されており、冷媒を圧縮するためのシリンダ室が形成されたシリンダと、前記シリンダ室の内部に配置されており、前記シリンダ室の内周面に沿って移動するローラと、前記ローラを上下方向に貫通しており、回転することによって前記ローラを移動させるシャフトと、前記シャフトを回転させるモータと、前記シリンダと前記モータとの間に配置されており、前記シャフトを貫通させるための、上下方向に延びた貫通孔が形成された支持部材とを備えており、前記貫通孔の壁面には、前記シャフトと前記支持部材との摺動を滑らかにするための摺動潤滑部材が、上下方向に沿って３以上配置されており、これら３以上の摺動潤滑部材のうち両端以外に配置された摺動潤滑部材は、いずれも両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さ以下であり、且つ、両端に配置された２つの摺動潤滑部材よりも短いものを含むことを特徴とするものである。
【０００７】
この圧縮機では、貫通孔に３以上の摺動潤滑部材を配置することにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。さらに、これら３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さ以下となっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面に荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【０００８】
第２の発明に係る圧縮機は、第１の発明に係る圧縮機であって、前記３以上の摺動潤滑部材のうち両端以外に配置された摺動潤滑部材は、いずれも両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さよりも短いことを特徴とするものである。
【０００９】
この圧縮機では、３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さよりも短くなっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面の荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【００１０】
第３の発明に係る圧縮機は、第１又は第２の発明に係る圧縮機であって、前記３以上の摺動潤滑部材のうち、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが同じであることを特徴とするものである。
【００１１】
この圧縮機では、両端に配置される２つの摺動潤滑部材を共通の部品によって構成することができる。
【００１２】
第４の発明に係る圧縮機は、第１〜第３のいずれかの発明に係る圧縮機であって、前記摺動潤滑部材が焼結によって形成されたものであることを特徴とするものである。
【００１３】
この圧縮機では、焼結によって摺動潤滑部材を形成する場合、長さの長い摺動潤滑部材を形成することは特に困難なものとなるが、この場合でも、貫通孔に３以上の摺動潤滑部材を配置し、その両端に配置されるものを、これらの間に配置されたものよりも長くすることにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。
【００１４】
第５の発明に係る圧縮機は、第１〜第４のいずれかの発明に係る圧縮機であって、前記冷媒が二酸化炭素であることを特徴とするものである。
【００１５】
この圧縮機では、冷媒として特に高圧に圧縮される二酸化炭素を用いており、シャフトと支持部材との間には大きな荷重が加わるため、貫通孔の長さを長くする必要があるが、このような場合でも、貫通孔に上述したような３以上の摺動潤滑部材を配置することにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。また、３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さ以下となっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が高くなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面に荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【発明の効果】
【００１６】
以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。
【００１７】
第１の発明によると、貫通孔に３以上の摺動潤滑部材を配置することにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。さらに、これら３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さ以下となっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面に荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【００１８】
第２の発明によると、３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さよりも短くなっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面に荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【００１９】
第３の発明によると、両端に配置される２つの摺動潤滑部材を共通の部品によって構成することができる。
【００２０】
第４の発明によると、焼結によって摺動潤滑部材を形成する場合、長さの長い摺動潤滑部材を形成することは特に困難なものとなるが、この場合でも、貫通孔に３以上の摺動潤滑部材を配置し、その両端に配置されるものを、これらの間に配置されたものよりも長くすることにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。
【００２１】
第５の発明によると、冷媒として特に高圧に圧縮される二酸化炭素を用いており、シャフトと支持部材との間には大きな荷重が加わるため、貫通孔の長さを長くする必要があるが、このような場合でも、貫通孔に上述したような３以上の摺動潤滑部材を配置することにより、各摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。また、３以上の摺動分割部材のうち、その両端以外に配置された摺動潤滑部材が、両端に配置される２つの摺動潤滑部材の長さ以下となっているため、両端に配置された２つの摺動潤滑部材の長さが長く、その表面に形成される油膜の油膜圧力が高くなる。したがって、シャフトから貫通孔の壁面に荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においても、シャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明の好適な実施の形態について説明する。
【００２３】
図１は本実施の形態に係る圧縮機の概略構成図である。図２は図１の部分拡大図である。図３は図２を矢印ＩＩＩの方向から見た平面図である。圧縮機１は、例えば、空調装置などの冷凍サイクル（図示しない）に組み込まれる圧縮機であり、吸入管２ａから導入される、水分が除去された冷媒としての二酸化炭素を圧縮して、その上端部に配置された排出管２５から圧縮した冷媒を排出する。図１に示すように、圧縮機１は、ケーシング１１、モータ１２及び圧縮機構１３を備えている。
【００２４】
ケーシング１１は、胴体２１、トップ２２及びボトム２３によって構成されている。胴体２１は、上下方向に延びた略円筒状の部材であり、その上下端が開口している。また、胴体２１の側面には右下端部に冷凍サイクルからの、冷媒を導入する吸入管２ａが接続される接続口２４が上下方向に沿って２つ形成されている。トップ２２は、胴体２１の上端の開口を塞ぐ部材である。また、トップ２２には、前述した排出管２５が設けられている。ボトム２３は胴体２１の下端の開口を塞ぐ部材である。そして、ケーシング１１には、胴体２１、トップ２２及びボトム２３によって囲まれた密閉空間２６が形成されている。
【００２５】
モータ１２は、密閉空間２６内に配置されており、固定子３１と回転子３２とを有している。固定子３１は、胴体２１の内壁面に固定されている。回転子３２は、固定子３１の径方向内側に配置されており、その略中央部には、上下方向に延びたシャフト６０の上端部が固定されている。そして、モータ１２においては、固定子３１と回転子３２との間に発生する磁力によって回転子３２がシャフト６０とともに回転する。なお、固定子３１及び回転子３２の構成は、従来のモータのものと同様であるので、ここではその詳細な説明を省略する。
【００２６】
圧縮機構１３は、密閉空間２６内における、モータ１２の下方に配置されている。圧縮機構１３は、ローラ６２と図示しないブレードとが一体的に形成されたピストンを有する、いわゆる揺動ピストン型の圧縮機構であり、図１に示すように、２つのシリンダ６１、２つのシリンダ６１に対応して設けられた２つのローラ６２（ピストン）、フロントヘッド６３、ミドルプレート６４、リアヘッド６５、フロントマフラー６６及びリアマフラー６７を有している。そして、前述したシャフト６０が、モータ１２から下方に延びて、シリンダ６１、ローラ６２、フロントヘッド６３、ミドルプレート６４、リアヘッド６５、フロントマフラー６６及びリアマフラー６７を貫通している。なお、圧縮機構１３は、上述の形態には限られず、２つのシリンダをそれぞれ低段側圧縮機構部と高段側圧縮機構部とする、いわゆる２段圧縮機構としてもよく、１つのシリンダを有する１シリンダタイプの圧縮機構としてもよい。また、圧縮機構１３は、ローラ６２とブレードとが一体となったものには限られず、ローラとブレードとが別体となったロータリー型の圧縮機構であってもよい。
【００２７】
図１に示すように、２つのシリンダ６１は、図１の上下方向に沿って配置されており、その略中央部にシリンダ６１を上下方向に貫通する平面視で略円形のシリンダ室７１が形成されている。なお、以下の説明では、２つのシリンダ６１のうち、上方に配置されたものをシリンダ６１ａとし、下方に配置されたものをシリンダ６１ｂとする。また、シリンダ６１ａ、６１ｂに形成されたシリンダ室７１を、それぞれ、シリンダ室７１ａ及びシリンダ室７１ｂとする。
【００２８】
さらに、各シリンダ６１には、シリンダ室７１に接続されており、シリンダ室７１から図１の右方に延びた導入流路７２が形成されており、接続口２４に接続された吸入管２ａが導入流路７２に接続される。これにより、圧縮機１に導入された冷媒は、導入流路７２を介してシリンダ室７１に流れ込むことになる。
【００２９】
ローラ６２は、略円形の平面形状を有しており、シリンダ室７１の内部に配置されている。また、ローラ６２の略中央部には略円形の貫通孔６２ａが形成されており、貫通孔６２ａに、シャフト６０の途中部に設けられているとともに、シャフト６０の回転軸に対して偏心した偏心部６０ａがはめ込まれている。そして、シャフト６０が偏心部６０ａとともに回転するのに伴って、ローラ６２がシリンダ室７１の内周面に沿って移動し、これにより、シリンダ室７１内の冷媒が圧縮される。そして、圧縮された冷媒は、図示しない排出流路を介してシリンダ室７１から密閉空間２６に排出される。なお、ローラ６２が移動することによってシリンダ室７１内の冷媒が圧縮される過程は従来の圧縮機と同様であるので、ここではその詳細な説明を省略する。
【００３０】
フロントヘッド６３（支持部材）は、シリンダ６１ａの上面に接合されており（シリンダ６１ａとモータ１２との間に配置されており）、図１〜図３に示すように、接合部６３ａ、軸受け部６３ｂを有している。接合部６３ａは、シリンダ６１ａの上面に接合される部分であり、接合部６３ａによって、シリンダ室７１ａの上面の開口が塞がれている。
【００３１】
軸受け部６３ｂは、接合部６３ａの略中央部から上方に延びており、その内部には平面視で略円形の、シャフト６０を貫通させるための貫通孔６３ｃが形成されている。これにより、貫通孔６３ｃを貫通するシャフト６０は軸受け部６３ｂによって回転自在支持される。また、貫通孔６３ｃの壁面には、上下方向に沿って３つのメタル８１ａ〜８１ｃ（摺動潤滑部材）が配置されている。これにより、シャフト６０と貫通孔６３ｃの壁面との間にメタル８１ａ〜８１ｃが介在することとなり、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの摺動が滑らかになる。メタル８１ａ〜８１ｃは、従来のものと同様、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｃ、Ｆｅ、遊離黒鉛などをその成分とするものであり、焼結によって形成されている。
【００３２】
また、３つのメタル８１ａ〜８１ｃのうち、上下方向に関する両端に配置されたメタル８１ａ、８１ｃの長さＬ１は、これらの間に配置されたメタル８１ｂの長さＬ２よりも長くなっている。言い換えれば、両端以外に配置されたメタル８１ｂの長さＬ２が、両端に配置されたメタル８１ａ、８１ｃの長さＬ１よりも短くなっている。
【００３３】
ここで、上述したような圧縮機１においては、モータ１２の回転及びシリンダ室７１内の冷媒の圧力によって、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間には大きな荷重が加わることとなる。また、本実施の形態のように、冷媒として二酸化炭素を用いた圧縮機１においては、シリンダ室７１において冷媒を高圧に圧縮するため、上記荷重は特に大きなものとなる。
【００３４】
そこで、このような圧縮機においては、上記荷重によってシャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に大きな圧力が加わって、両者の間に焼付けが発生してしまうのを防止するために、軸受け部６３ｂ（貫通孔６３ｃ）の上下方向に関する長さを長くして、シャフト６０と軸受け部６３ｂ（貫通孔６３ｃの壁面）との接触面積（厳密には、メタル及びその表面に形成される油膜を介して接触する面積）を大きくしている。
【００３５】
ここで、軸受け部６３ｂ（貫通孔６３ｃ）の長さが長くなるにつれて、貫通孔６３ｃの内部に配置されるメタルの長さの合計も長くする必要があるが、本実施の形態とは異なり、貫通孔６３ｃの壁面に１つあるいは２つのメタルのみを配置した場合には、各メタルの長さが長くなり、上述したようにメタルを焼結によって形成する場合には、メタルを精度よく形成することが困難なものとなる虞がある。
【００３６】
このとき、各メタルの長さを短くするために、貫通孔６３ｃの壁面に配置されるメタルの数を増加させることが考えられるが、単純にメタルの数を増加させただけでは、各メタルの長さが短くなりすぎ、メタルの表面に形成される油膜の油膜圧力が小さくなってしまう虞がある。なお、メタルの長さが短くなるほどその表面に形成される油膜の油膜圧力が小さくなり、メタルの長さが長くなるほどその表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなることは、一般的に知られていることである。
【００３７】
一方、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に加わる荷重は、軸受け部６３ｂ（貫通孔６３ｃの壁面）の両端部において特に大きなものとなる。したがって、このような場合には、貫通孔６３ｃの両端部に配置されるメタルの表面に形成される油膜の油膜圧力が小さくなってしまい、シャフト６０から大きな荷重が加わったときに、貫通孔６３ｃの両端部において、シャフト６０とメタルとの間に十分な厚みの油膜が介在しなくなるため、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生してしまう虞がある。
【００３８】
これに対して、本実施の形態では、貫通孔６３ｃの壁面に３つのメタル８１ａ〜８１ｃを配置することにより、各メタル８１ａ〜８１ｃが長くなりすぎず、焼結によってメタル８１ａ〜８１ｃを形成する場合でも、メタル８１ａ〜８１ｃを精度よく形成することができる。
【００３９】
さらに、メタル８１ａ〜８１ｃのうち、両端に位置して貫通孔６３ｃの両端部に配置されるメタル８１ａ、８１ｃの長さＬ１が、その間に配置されるメタル８１ｂの長さＬ２よりも長くなっているため、メタル８１ａ、８１ｃの表面に形成される油膜圧力の大きさが大きくなっている。したがって、シャフト６０から軸受け部６３ｂに荷重が加わったときに、最も大きな荷重が加わるその両端部においてもシャフト６０とメタル８１ａ、８１ｃとの間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生してしまうのを防止することができる。
【００４０】
また、メタル８１ａとメタル８１ｃの長さがほぼ同じとなっているため、メタル８１ａ及びメタル８１ｃを共通の部品とすることができる。
【００４１】
ミドルプレート６４は、シリンダ６１ａとシリンダ６１ｂとの間に配置されており、シリンダ室７１ａの下面を塞いでいるとともに、シリンダ室７１ｂの上面を塞いでいる。リアヘッド６５は、シリンダ６１ｂの下面に接合されており、シリンダ室７１ｂの下面を塞いでいる。
【００４２】
フロントマフラー６６は、フロントヘッド６３の上面に配置されている。フロントマフラー６６は、シリンダ室７１ａから密閉空間２６に冷媒が排出されるときに、その騒音を低減するためのものである。リアマフラー６７は、リアヘッド６５の下方に配置されている。リアマフラー６７は、シリンダ室７１ｂから密閉空間２６に冷媒が排出されるときに、その騒音を低減するためのものである。
【００４３】
以上に説明したしたように、本発明に係る圧縮機１では、冷媒として二酸化炭素が用いられており、シリンダ室７１内の冷媒が特に高圧に圧縮されるので、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に大きな圧力が加わり、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生するのを防止するために、フロントヘッド６３の軸受け部６３ｂ及び軸受け部６３ｂに形成される貫通孔６３ｃの上下方向に関する長さを長くして、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの接触面積を大きくしている。このとき、貫通孔６３ｃの長さを長くしたのにあわせて貫通孔６３ｃの壁面に配置されるメタルの長さの合計を大きくする必要がある。一方、焼結によってメタル８１ａ〜８１ｃを形成する場合には、長さの長いメタルを精度よく形成することは困難なものとなる。
【００４４】
そこで、圧縮機１では、貫通孔６３ｃの壁面に３つのメタル８１ａ〜８１ｃを配置することにより、各メタル８１ａ〜８１ｃが長くなりすぎず、メタル８１ａ〜８１ｃを精度よく形成することができる。
【００４５】
さらに、シャフト６０からの荷重は、軸受け部６３ｂの両端部において特に大きなものとなるが、メタル８１ａ〜８１ｃのうち、両端に位置して貫通孔６３ｃの両端部に配置されるメタル８１ａ、８１ｃの長さＬ１が、その間に配置されるメタル８１ｂの長さＬ２よりも長くなっているため、メタル８１ａ、８１ｃの表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなる。したがって、シャフト６０から軸受け部６３ｂ荷重が加わったときに、最も大きな荷重の加わるその両端部においてもシャフト６０とメタル８１ａ、８１ｃとの間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生してしまうのを防止することができる。
【００４６】
また、メタル８１ａとメタル８１ｃの長さがほぼ同じとなっているため、メタル８１ａ及びメタル８１ｃを共通の部品とすることができる。
【００４７】
以上、本発明の実施の形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施の形態に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００４８】
上述の実施の形態においては、メタル８１ａ〜８１ｃのうち、両端に配置されたメタル８１ａ、８１ｃの長さＬ１がほぼ同じとなっていたが、これには限られない。一変形例では、図４に示すように、上端に配置されたメタル９１ａの長さＬ３が、下端に配置されたメタル９１ｃの長さＬ４よりも長くなっており、メタル９１ａとメタル９１ｃとの間に配置されるメタル９１ｂの長さＬ５が、メタル９１ａの長さＬ３、及び、メタル９１ｃの長さＬ４よりも短くなっている（変形例１）。
【００４９】
この場合でも、貫通孔６３ｃに３つのメタル９１ａ〜９１ｃが配置されているため、メタル９１ａ〜９１ｃの長さが長くなりすぎず、メタル９１ａ〜９１ｃを精度よく形成することができる。さらに、メタル９１ａ〜９１ｃのうち、両端に位置して貫通孔６３ｃの両端部に配置されるメタル９１ａ、９１ｃの長さＬ３、Ｌ４が、それらの間に配置されたメタル９１ｂの長さＬ５よりも長くなっているため、メタル９１ａ、９１ｃの表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなり、上述の実施の形態と同様、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生するのを防止することができる。
【００５０】
なお、変形例１では、上端に配置されたメタル９１ａの長さＬ３が、下端に配置されたメタル９１ｃの長さＬ４よりも長くなっていたが、これとは逆に、上端に配置されるメタルの長さが、下端に配置されるメタルの長さよりも短くなっていてもよい。
【００５１】
また、上述の実施の形態では、フロントヘッド６３の貫通孔６３ｃの壁面に３つのメタル８１ａ〜８１ｃが配置されていたが、これには限られない。別の一変形例では、図５に示すように、貫通孔６３ｃの壁面に４つのメタル１０１ａ〜１０１ｄが配置されている。また、メタル１０１ａ〜１０１ｄのうち、両端に配置されたメタル１０１ａ、１０１ｄの長さＬ６が、その間に配置されたメタル１０１ｂ、１０１ｃの長さＬ７、Ｌ８よりも長くなっている。言い換えれば、両端以外に配置されたメタル１０１ｂ、１０１ｃの長さＬ７、Ｌ８が、両端に配置されたメタル１０１ａ、１０１ｄの長さＬ６よりも短くなっている（変形例２）。
【００５２】
この場合でも、貫通孔６３ｃに４つのメタル１０１ａ〜１０１ｄが配置されているため、メタル１０１ａ〜１０１ｄの長さが長くなりすぎず、メタル１０１ａ〜１０１ｄを精度よく形成することができる。さらに、貫通孔６３ｃの両端部に配置されたメタル１０１ａ、１０１ｄの長さＬ６が長くなっているため、メタル１０１ａ、１０１ｄの表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなり、上述の実施の形態と同様、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生するのを防止することができる。
【００５３】
なお、変形例２においては、図５に示すように、メタル１０１ｂの長さＬ７とメタル１０１ｃの長さＬ８とが互いに異なっていたが、メタル１０１ｂ、１０１ｃの長さは、メタル１０１ａ、１０１ｄの長さよりも短ければ、互いに同じ長さであってもよい。また、メタルの数は、上述の実施の形態のように３つであること、及び、変形例２のように４つであることには限られず、貫通孔６３ｃに５以上にメタルが配置されていてもよい。
【００５４】
また、変形例２では、メタル１０１ａとメタル１０１ｄとの間に配置されたメタル１０１ｂ、１０１ｃが、ともにメタル１０１ａ、１０１ｄよりも短くなっていたが、これには限られない。別の一変形例では、図６に示すように、貫通孔６３ｃの壁面に４つのメタル１１１ａ〜１１１ｄが上下方向に配列されており、これらのうち、両端に配置されたメタル１１１ａ、１１１ｄと、その間に配置された１つのメタル１１１ｂとが、ほぼ同じ長さＬ９となっており、残りのメタル１１１ｃの長さＬ１０がメタル１１１ａ、１１１ｂ、１１１ｄの長さＬ９よりも短くなっている。すなわち、４つのメタル１１１ａ〜１１１ｄのうち、両端以外に配置されるメタル１１１ｂ、１１１ｃは、いずれも両端に配置されるメタル１１１ａ、１１１ｄの長さ以下であり、且つ、両端に配置されるメタル１１１ａ、１１１ｄよりも長さの短いメタル１１１ｃを含んでいる（変形例３）。
【００５５】
この場合でも、貫通孔６３ｃに４つのメタル１１１ａ〜１１１ｄが配置されているため、メタル１１１ａ〜１１１ｄの長さが長くなりすぎず、メタル１１１ａ〜１１１ｄを精度よく形成することができる。さらに、メタル１１１ａ〜１１１ｄのうち、両端に位置して貫通孔６３ｃの両端部に配置されるメタル１１１ａ、１１１ｄの長さＬ９が長くなっており、メタル１１１ａ、１１１ｄの表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなるため、上述の実施の形態と同様、シャフト６０と軸受け部６３ｂとの間に焼付けが発生するのを防止することができる。なお、この場合には、メタル１１１ａ、１１１ｄに加え、メタル１１１ｂも共通の部品とすることができる。
【００５６】
また、貫通孔６３ｃに３以上のメタルが配置されており、これら３以上のメタルのうち両端以外に配置されたメタルが、いずれも両端に配置されたメタルの長さ以下であり、且つ、両端に配置されたものよりも短いものを含んでいれば、メタルの配置は上述したものには限られない。
【００５７】
また、上述の実施の形態では、冷媒として二酸化炭素を用いていたが、二酸化炭素以外の冷媒を圧縮する圧縮機において本発明を適用することも可能である。
【００５８】
また、上述の実施の形態では、焼結によってメタルを形成していたが、メタルが焼結以外の方法によって形成されていてもよい。メタルは、製造方法に関わらず、一般にその長さが長くなるほど精度よく形成することが困難になると考えられるが、このような場合でも、各メタルの長さが長くなりすぎないため、メタルを精度よく形成することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明を利用すれば、摺動潤滑部材の長さが長くなりすぎず、摺動潤滑部材を精度よく形成することができる。さらに、シャフトから貫通孔の壁面に加わる圧力は、その両端部において最も大きくなるが、両端に配置された摺動潤滑部材の長さが長くなっているため、この表面に形成される油膜の油膜圧力が大きくなり、シャフトから貫通孔の壁面の荷重が加わったときに、貫通孔の両端部においてもシャフトと摺動潤滑部材との間に十分な厚みの油膜が介在し、シャフトと支持部材との間の焼付けを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明における実施の形態に係る圧縮機の概略構成図である。
【図２】図１の部分拡大図である。
【図３】図２を矢印ＩＩＩの方向から見た平面図である。
【図４】変形例１の図２相当の図である。
【図５】変形例２の図２相当の図である。
【図６】変形例３の図２相当の図である。
【符号の説明】
【００６１】
１  圧縮機
１３  モータ
６０  シャフト
６１  シリンダ
６２  ローラ
７１  シリンダ室
６３  フロントヘッド
６３ｃ  貫通孔
８１ａ〜８１ｃ  メタル
９１ａ〜９１ｃ  メタル
１０１ａ〜１０１ｄ  メタル
１１１ａ〜１１１ｄ  メタル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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