(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
エアコンユニットより供給される空調エアを所望の部位へ通風させるための車両用の軽量空調ダクトであって、
前記軽量空調ダクトは、ポリプロピレン系樹脂と少なくとも５〜４０ｗｔ％の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂により構成されており、
発泡倍率２．０倍以上で独立気泡構造からなる発泡状態を有しており、
−１０℃における引張破壊伸びが４０％以上で、かつ常温時における引張弾性率が１０００ｋｇ／ｃｍ２以上である
ことを特徴とする軽量空調ダクト。
【請求項２】
前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーが、スチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体、水添スチレン−ブタジエンゴムおよびその混合物からなる群より選ばれることを特徴とする請求項１記載の軽量空調ダクト。
【請求項３】
前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレン含有量が３０ｗｔ％未満であり、かつ２３０℃におけるＭＦＲが１．０〜１０ｇ／１０分の範囲であることを特徴とする請求項１記載の軽量空調ダクト。
【請求項４】
ポリプロピレン系樹脂が長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体であることを特徴とする請求項１記載の軽量空調ダクト。
【請求項５】
前記軽量空調ダクトの−２０℃におけるアイゾット衝撃強度が１５Ｊ／ｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の軽量空調ダクト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両用空調ダクトのように、軽量性、断熱性、剛性、耐衝撃性、温度および湿度の変化に対する耐久性に優れることが特に要求される軽量空調ダクトに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から発泡剤を添加したポリオレフィン系樹脂等をブロー成形することにより構成壁面を発泡状態とした車両用空調ダクトが知られている。これら発泡ダクトにおいてはその発泡状態を調整することにより各種の機能性を向上させることが試みられてきた。例えば、特許文献１および特許文献２には空調ダクトの外表面に結露が発生することを防止するために、表面粗さを特定すること、および多層構造とすることが開示されている。さらに、特許文献３および特許文献４には吸音・消音効果を持たせるために、内面を破泡させること、および表面硬度および気泡変形率を特定することが開示されている。
【０００３】
近年、燃費の向上および原料の低減を目的として車両およびその各種部品の軽量化が図られている。このため車両内部に配置される空調ダクトについても所望の物性を維持しつつ軽量化することが要望されてきている。
【０００４】
ところが、発泡倍率を高くするにつれて基材の引張り特性等は急激に低下し、特に高い発泡倍率を得るために溶融張力の高い長鎖分岐構造を有するポリプロピレン系単独重合体等を用いた場合には低温時の耐衝撃が劣り割れの問題が生じる。具体的には車両のルーフサイドダクトにおいてその近傍に側面衝突から搭乗者を保護するためのカーテンエアバッグが取り付けられる場合、加圧ガスの勢いにより展開されたカーテンエアバッグの衝撃がルーフサイドダクトに伝わり飛散割れを生じるおそれがある。
【特許文献１】特開２００５−２４１１５７公報
【特許文献２】特開２００６−２０５８３１公報
【特許文献３】特公平０８−２５２３０号公報
【特許文献４】特許第３９９７３３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで、本発明は、ポリプロピレン系樹脂と少なくとも５〜４０ｗｔ％の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂により発泡ダクトを構成することにより、低温時にカーテンエアバッグの展開等による衝撃が加わった場合であっても飛散割れを生じることのない薄肉かつ高発泡の軽量空調ダクトを得ることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の目的を達成するため、本発明の軽量空調ダクトは、エアコンユニットより供給される空調エアを所望の部位へ通風させるための車両用の軽量空調ダクトであって、前記軽量空調ダクトは、ポリプロピレン系樹脂と少なくとも５〜４０ｗｔ％の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂により構成されており、発泡倍率２．０倍以上で独立気泡構造からなる発泡状態を有しており、−１０℃における引張破壊伸びが４０％以上で、かつ常温時における引張弾性率が１０００ｋｇ／ｃｍ２以上であることを特徴とするものである。
【０００７】
そして、前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーが、スチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体、水添スチレン−ブタジエンゴムおよびその混合物からなる群より選ばれること、前記水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは、スチレン含有量が３０ｗｔ％未満であり、かつ２３０℃におけるＭＦＲが１．０〜１０ｇ／１０分の範囲内であること、ポリプロピレン系樹脂が長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体であること、および前記軽量空調ダクトの−２０℃におけるアイゾット衝撃強度が１５Ｊ／ｍ以上であることが好適である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ポリプロピレン系樹脂と少なくとも５〜４０ｗｔ％の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂により発泡ダクトを構成することにより、低温時にカーテンエアバッグの展開等による衝撃が加わった場合であっても飛散割れを生じることのない薄肉かつ高発泡の軽量空調ダクトを得ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１は本発明に係る軽量空調ダクトとして車両用のルーフサイドダクトを示す斜視図で、図２は、図１のＸ−Ｘ断面図である。
【００１０】
図１および図２に示すルーフサイドダクト１は、エアコンユニットより供給される空調エアを所望の部位へ通風させるための軽量空調ダクトである。この車両用ルーフサイドダクト１は、発泡状態の壁面により構成され、発泡倍率２．０倍以上で複数の気泡セル有する独立気泡構造（独立気泡率が７０％以上）を有している。また、前記壁面の平均肉厚は３．５ｍｍ以下であり、壁面の厚み方向における気泡セルの平均気泡径は３００μｍ未満、好ましくは１００μｍ未満である。前記車両用ルーフサイドダクト１は、ポリプロピレン系樹脂と少なくとも５〜４０ｗｔ％の水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂により構成されており、−１０℃における引張破壊伸びが４０％以上で、かつ常温時における引張弾性率が１０００ｋｇ／ｃｍ２以上である。さらに−１０℃における引張破壊伸びが１００％以上であることが好ましい。２はエア供給口、３は横断ダクトであって、ルーフサイドダクト１は横断ダクト３の両側に接続される。４はエア流通路、５はエア排出口である。なお、６は車両の内装天井材、７はカーテンエアバッグである。
【００１１】
本発明に係る軽量空調ダクトは図３に示す態様によりブロー形成される。図３はブロー成形態様を示す断面図である。図３に示すように、ポリプロピレン系樹脂に水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーを混合させたブレンド樹脂に発泡剤を添加し押出機（図示せず）で混練した後、ダイ内アキュムレーター（図示せず）にブレンド樹脂を貯留し、続いて、所定の樹脂量が貯留された後にリング状ピストン（図示せず）を水平方向に対して垂直に押し下げることにより押出ヘッド８のダイスリットより押出速度７００ｋｇ／時以上で円筒状のパリソン９として分割金型１０、１０間に押出す。その後、分割金型１０、１０を型締めしてパリソン９を挟み込んで、パリソン９内に０．０５〜０．１５ＭＰａの範囲でエアを吹き込み、ルーフサイドダクト１を形成する。
【００１２】
発泡剤としては、物理発泡剤、化学発泡剤およびその混合物のいずれを用いてもよい。物理発泡剤としては、空気、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無機系物理発泡剤、およびブタン、ペンタン、ヘキサン、ジクロロメタン、ジクロロエタン等の有機系物理発泡剤、さらにはそれらの超臨界流体を用いることができる。超臨界流体としては、二酸化炭素、窒素などを用いて作ることが好ましく、窒素であれば臨界温度１４９．１℃、臨界圧力３．４ＭＰａ以上、二酸化炭素であれば臨界温度３１℃、臨界圧力７．４ＭＰａ以上とすることにより得られる。
【００１３】
本発明に係る軽量空調ダクトを構成するブレンド樹脂に用いられるポリプロピレン系樹脂としては、２３０℃におけるメルトテンションが３０〜３５０ｍＮの範囲内のポリプロピレンを用いる。特に、ポリプロピレン系樹脂が長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体であることが好ましく、エチレン−プロピレンブロック共重合体を添加することがさらに好ましい。
【００１４】
また、前記ブレンド樹脂に用いられる水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、耐衝撃性を改善するとともに空調ダクトとしての剛性を維持するために前記ポリプロピレン系樹脂に対して５〜４０ｗｔ％、好ましくは１５〜３０ｗｔ％の範囲で添加される。具体的には、スチレン−ブタジエン−スチレンブロック共重合体、スチレン−イソプレン−スチレンブロック共重合体、スチレン−ブタジエンランダム共重合体などの水素添加ポリマーを用いる。また、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとしては、スチレン含有量が３０ｗｔ％未満、好ましくは２０ｗｔ％未満であり、２３０℃におけるＭＦＲは１０ｇ／１０分以下、好ましくは５．０ｇ／１０分以下で、かつ１．０ｇ／１０分以上ある。
【００１５】
また、前記ブレンド樹脂を構成する第３成分としてポリオレフィン系重合体、特にエチレン系重合体を１〜２０ｗｔ％の範囲で配合することができる。具体的には低密度のエチレン−αオレフィンが好ましく、密度０．９１ｇ／ｃｍ３以下のものが用いられる。エチレンと炭素原子数３〜２０のα−オレフィンを共重合して得られるエチレン・α−オレフィン共重合体が好適であり、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ドデセン、４−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン等があり、好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテンが用いられる。また、上記の炭素原子数３〜２０のα−オレフィンは単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。エチレン・α−オレフィン共重合体中のエチレンに基づく単量体単位の含有量は、エチレン・α−オレフィン共重合体に対して、５０〜９９ｗｔ％の範囲である。また、α−オレフィンに基づく単量体単位の含有量は、エチレン・α−オレフィン共重合体に対して、１〜５０ｗｔ％ の範囲である。特にメタロセン系触媒を用いて重合された直鎖状超低密度ポリエチレンまたはエチレン系エラストマー、プロピレン系エラストマーを用いることが好ましい。
【００１６】
以下の実施例および比較例により得られた軽量空調ダクトについて、以下の測定方法で評価を行った。その結果を表１に示す。また、実施例および比較例に示す軽量空調ダクトのブレンド樹脂を構成する樹脂の種類を表２に示す。
引張破壊伸び：発泡ブロー成形により得られた軽量空調ダクトの壁面を切り出しマイナス１０℃で保管後に、ＪＩＳ  Ｋ−７１１３に準じて２号形試験片として引張速度を５０ｍｍ／分で測定を行った。
引張弾性率：発泡ブロー成形により得られた軽量空調ダクトの壁面を切り出し常温（２３℃）で、ＪＩＳ  Ｋ−７１１３に準じて２号形試験片として引張速度を５０ｍｍ／分で測定を行った。
発泡倍率：発泡ブロー成形に用いた熱可塑性樹脂の密度を発泡ブロー成形品の壁面の見かけ密度で割った値を発泡倍率とした。
メルトフローレイト（ＭＦＲ）：プロピレン系樹脂およびこれに配合するスチレン系エラストマー、エチレン系重合体をＪＩＳ  Ｋ−７２１０に準じて試験温度２３０℃、試験荷重２．１６ｋｇにて測定を行った。
アイゾット衝撃強度：発泡ブロー成形により得られた軽量空調ダクトの壁面を切り出しマイナス２０℃で保管後に、８０×１０（長さ×幅ｍｍ）の試験片として切り出し、厚さが４ｍｍとなるように切り出した試験片を重ねてこれを用いてＪＩＳ  Ｋ−７１１０（ノッチ付き）に準じて測定を行った。
【００１７】
【表１】
0005053907.tif 000002
【００１８】
【表２】
0005053907.tif 000003
【実施例１】
【００１９】
ブレンド樹脂を構成するポリプロピレン系樹脂として、２３０℃におけるメルトテンションが２００ｍＮ、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分の長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体（サンアロマー株式会社製  ＰＦ８１４）を７０ｗｔ％および２３０℃におけるＭＦＲが０．５ｇ／１０分の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（日本ポリプロ株式会社製  ノバテックＰＰ  ＥＣ９）を１０ｗｔ％用い、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１８ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが４．５ｇ／１０分のスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（旭化成工業株式会社製  タフテックＨ１０６２）を２０ｗｔ％用いた。また、発泡剤として超臨界の窒素、核剤としてタルクＭＢ３重量部および着色剤として黒色ＭＢ１重量部を添加して、押出機で混練した後にマンドレルとダイ外筒の間の円筒状空間であるダイ内アキュムレーターに貯留し、リング状ピストンを用いて円筒状のパリソンとして分割金型に押出し、型締め後パリソン内に０．１ＭＰａの圧力でエアを吹き込んで発泡ダクトを得た。
【実施例２】
【００２０】
ブレンド樹脂を構成するポリプロピレン系樹脂として、２３０℃におけるメルトテンションが２００ｍＮ、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分の長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体（サンアロマー株式会社製  ＰＦ８１４）を６０ｗｔ％および２３０℃におけるＭＦＲが０．５ｇ／１０分の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（日本ポリプロ株式会社製  ノバテックＰＰ  ＥＣ９）を１０ｗｔ％用い、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１８ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが４．５ｇ／１０分のスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（旭化成工業株式会社製  タフテックＨ１０６２）を３０ｗｔ％を用いた以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【実施例３】
【００２１】
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１３ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが７ｇ／１０分のスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（株式会社クラレ製  セプトンＳ２０６３）を２０ｗｔ％とした以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【実施例４】
【００２２】
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１０ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが３．５ｇ／１０分の水添スチレン−ブタジエンゴム（ＪＳＲ株式会社製  ダイナロンＰ１３２０Ｐ）を２０ｗｔ％とした以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【実施例５】
【００２３】
ブレンド樹脂を構成するポリプロピレン系樹脂として、２３０℃におけるメルトテンションが２００ｍＮ、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分の長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体（サンアロマー株式会社製  ＰＦ８１４）を７０ｗｔ％用い、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１８ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが４．５ｇ／１０分のスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（旭化成工業株式会社製  タフテックＨ１０６２）を２０ｗｔ％用い、第３成分として、メタロセン系触媒により重合された直鎖状超低密度ポリエチレンである密度０．８９８ｇ／ｃｍ３、２３０℃におけるＭＦＲが２．０ｇ／１０分のエチレン−ヘキセン−１共重合体（住友化学工業株式会社製  エクセレンＣＸ２００１）を１０ｗｔ％とした以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【００２４】
実施例による各種ブレンド樹脂により形成された軽量空調ダクトにあっては、常温時の引張弾性率を極端に低下させることなく低温時の引張破壊伸びおよびアイゾット衝撃強度を向上させることができた。特に、実施例１を基準として水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの添加量を１０ｗｔ％増やしたもの（実施例２）に比べ、エチレン系重合体を１０ｗｔ％添加したもの（実施例５）の方が低温時の引張破壊伸度を飛躍的に向上させることができた。これは、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーは低温時の耐衝撃性を向上させることに貢献するものの、添加量が高くなると発泡ブローにおける成形性を阻害して発泡倍率の低下および部分的な薄肉、気泡セルのばらつきなどが生じ、所望の耐衝撃性の改善が得られなくなる。一方、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーの添加量を発泡状態に影響がでない範囲に抑え、第３成分として低密度のエチレン系重合体などを併用することで発泡状態を低下させることなく顕著な低温時の耐衝撃性の改善を図ることができるものと考えられる。
【００２５】
（比較例１）
２３０℃におけるメルトテンションが２００ｍＮ、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分の長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体（サンアロマー株式会社製  ＰＦ８１４）を７０ｗｔ％および２３０℃におけるＭＦＲが０．５ｇ／１０分の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（日本ポリプロ株式会社製  ノバテックＰＰ  ＥＣ９）を３０ｗｔ％としたポリプロピレン系樹脂のみを用いて実施例１と同様の方法により発泡ブローダクトを得た。
【００２６】
（比較例２）
ブレンド樹脂を構成するポリプロピレン系樹脂として、２３０℃におけるメルトテンションが２００ｍＮ、ＭＦＲが３．０ｇ／１０分の長鎖分岐構造を有するプロピレン単独重合体（サンアロマー株式会社製  ＰＦ８１４）を４５ｗｔ％および２３０℃におけるＭＦＲが０．５ｇ／１０分の結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体（日本ポリプロ株式会社製  ノバテックＰＰ  ＥＣ９）を１０ｗｔ％用い、水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、スチレン含有量が１８ｗｔ％、２３０℃におけるＭＦＲが４．５ｇ／１０分のスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（旭化成工業株式会社製  タフテックＨ１０６２）を４５ｗｔ％用いた以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【００２７】
（比較例３）
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、２３０℃におけるＭＦＲが０．６ｇ／１０分のスチレン−エチレン・ブチレン−スチレンブロック共重合体（三菱化学株式会社製  ラバロンＳＥ８４００）を２０ｗｔ％とした以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【００２８】
（比較例４）
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーとして、２３０℃におけるＭＦＲが２．４ｇ／１０分のスチレン−エチレン・プロピレン−スチレンブロック共重合体（株式会社クラレ製  セプトンＳ２００）を２０ｗｔ％とした以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。
【００２９】
（比較例５）
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーに代えて低密度のエチレン−αオレフィン２０ｗｔ％を用いた以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。低密度のエチレン−αオレフィンとして、密度０．８９８ｇ／ｃｍ３、２３０℃におけるＭＦＲが２．０ｇ／１０分のメタロセン系触媒により重合されたエチレン−ヘキセン−１共重合体（住友化学工業株式会社製  エクセレンＣＸ２００１）を用いた。
【００３０】
（比較例６）
ブレンド樹脂を構成する水素添加スチレン系熱可塑性エラストマーに代えてオレフィン系エラストマーを用いた以外は実施例１と同様の方法により発泡ダクトを得た。オレフィン系エラストマーとして、密度０．８９３ｇ／ｃｍ３、２３０℃におけるＭＦＲが３．６ｇ／１０分のエチレン−ブテン−１共重合体（三井化学株式会社製  タフマーＡ４０９０）を用いた。
【００３１】
比較例１および比較例２に示すとおり、スチレン系熱可塑性エラストマーを添加しない場合には低温時の引張破壊伸びおよびアイゾット衝撃強度が低く、衝撃が加わると飛散割れが発生し、添加量が過剰になると常温での引張弾性率が極端に低下し、空調ダクトとしての剛性を維持できなくなり、さらには、発泡倍率の低下および部分的な薄肉により成形時にピンホールが発生して成形不良が発生した。
【００３２】
比較例３および比較例４に示すとおり、スチレン系熱可塑性エラストマーとして２３０℃におけるＭＦＲが１．０未満またはスチレン含有量が３０ｗｔ％以上のものを用いた場合には、低温時の引張破壊伸びおよびアイゾット衝撃強度が低く、所望の低温耐衝撃性の改善が図られない。このためカーテンエアバック展開時の衝撃により飛散割れが発生する結果となった。
【００３３】
比較例５および比較例６に示すとおり、スチレン系熱可塑性エラストマーの代わりにオレフィン系熱可塑性エラストマー（エチレン−αオレフィン共重合体）を用いた場合には、所望の低温耐衝撃性の改善が図られない結果となり、カーテンエアバック展開時の衝撃により飛散割れが発生した。
【００３４】
本発明に係る軽量空調ダクトは、車両用空調ダクト、特に、カーテンエアバッグ等に隣接して配置される耐衝撃性が要求される薄肉・軽量なルーフサイドダクトとして利用できるものであり、空調ダクトとしての各種物性を低下させることなく車両の軽量化に貢献するものである。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明に係る軽量空調ダクトとして車両用のルーフサイドダクトを示す斜視図である。
【図２】図１のＸ−Ｘ断面図である。
【図３】本発明に係る軽量空調ダクトのブロー成形態様を示す断面図である。
【符号の説明】
【００３６】
１  ルーフサイドダクト
２  エア供給口
３  横断ダクト
４  エア流通路
５  エア排出口
６  車両の内装天井材
７  カーテンエアバッグ
８  押出ヘッド
９  パリソン
１０、１０  分割金型
【図１】
0005053907.tif 000004
【図２】
0005053907.tif 000005
【図３】
0005053907.tif 000006