(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ショックアブソーバのハウジングが車輪側に連結されると共に前記ショックアブソーバのピストンロッドが防振装置を介して車体フレーム側に連結されるサスペンション機構に装着され、ゴム状弾性体から構成されるダストカバーにおいて、
前記防振装置に取着される本体部と、
前記本体部から下方へ垂下され前記ショックアブソーバのピストンロッド及びハウジングの外周を取り囲む筒状のカバー部と、を備え、
前記カバー部は、前記本体部に連結されベローズ状に構成される蛇腹部と、前記蛇腹部に連結され円筒状に構成される円筒部と、
前記円筒部の内周面から径方向内方へ突設され周方向に連続する突条として形成されるリップ部とを備え、
そのリップ部は、
前記円筒部の軸心を含む断面視において、前記円筒部の軸線方向へ凸の円弧状に湾曲して形成される先端部と、
その先端部に接続されると共に前記円筒部の軸線方向において前記先端部より上方に位置し、前記円筒部の軸線方向下側に向かうにつれて内径が縮小すると共に前記円筒部の軸心を含む断面視において前記円筒部の軸線方向とは反対の方向へ凹の円弧状に湾曲して形成される円弧部と、
前記先端部に接続されると共に前記円筒部の軸線方向において前記先端部より下方に位置し、前記先端部から離れるにつれて内径が拡大するテーパ状に形成されるテーパ面とを備え、
前記円弧部の曲率をｒ１とし、前記先端部の曲率をｒ２とした場合に、ｒ１＜ｒ２であることを特徴とするダストカバー。
【請求項２】
前記円筒部は、前記円筒部の外周面と前記テーパ面とを連結する連結面を備えると共に、前記連結面と前記外周面とのなす交差角度が、前記円筒部の軸心を含む断面視において、前記テーパ面を延長した仮想線と前記外周面とのなす交差角度よりも大きな角度となるように構成されていることを特徴とする請求項１記載のダストカバー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ダストカバーに関し、特に、ショックアブソーバのハウジング表面における塗装の剥がれを抑制することができるダストカバーに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車のサスペンション機構では、懸架系のスプリング弾性による振動の減衰等を目的として、液体の粘性抵抗を利用したオイル式などのショックアブソーバが採用されている。このショックアブソーバにはダストカバーが装着されている。ダストカバーは、ゴム状弾性体から筒状に構成されており、かかる筒状体でピストンロッド及びハウジングの外周を取り囲むことで、埃などの異物の付着によるオイルシール部の機能不良や、飛び石などによるピストンロッド表面の損傷を抑制することができる。
【特許文献１】特開平１１−３２５１６０号
【特許文献２】特開２００３−５６６３４号
【特許文献３】実開平０５−０５２３９６号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上述した従来のダストカバーでは、その上端部を防振装置の底面などに保持させ、その保持位置から筒状体を自重により垂下させるという構成であるため、走行中は振動により下端部が前後左右に揺動する。そのため、揺動したダストカバーの下端部がショックアブソーバのハウジングに干渉し、ハウジング表面の塗装が剥がれるという問題点があった。
【０００４】
本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、ショックアブソーバのハウジング表面における塗装の剥がれを抑制することができるダストカバーを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
この目的を達成するために、請求項１記載のダストカバーは、ショックアブソーバのハウジングが車輪側に連結されると共に前記ショックアブソーバのピストンロッドが防振装置を介して車体フレーム側に連結されるサスペンション機構に装着され、ゴム状弾性体から構成されるものであり、前記防振装置に取着される本体部と、前記本体部から下方へ垂下され前記ショックアブソーバのピストンロッド及びハウジングの外周を取り囲む筒状のカバー部と、を備え、前記カバー部は、前記本体部に連結されベローズ状に構成される蛇腹部と、前記蛇腹部に連結され円筒状に構成される円筒部と、前記円筒部の内周面から径方向内方へ突設され周方向に連続する突条として形成されるリップ部とを備え、そのリップ部は、前記円筒部の軸心を含む断面視において、前記円筒部の軸線方向へ凸の円弧状に湾曲して形成される先端部と、その先端部に接続されると共に前記円筒部の軸線方向において前記先端部より上方に位置し、前記円筒部の軸線方向下側に向かうにつれて内径が縮小すると共に前記円筒部の軸心を含む断面視において前記円筒部の軸線方向とは反対の方向へ凹の円弧状に湾曲して形成される円弧部と、前記先端部に接続されると共に前記円筒部の軸線方向において前記先端部より下方に位置し、前記先端部から離れるにつれて内径が拡大するテーパ状に形成されるテーパ面とを備え、前記円弧部の曲率をｒ１とし、前記先端部の曲率をｒ２とした場合に、ｒ１＜ｒ２である。
【０００６】
請求項２記載のダストカバーは、請求項１記載のダストカバーにおいて、前記円筒部は、前記円筒部の外周面と前記テーパ面とを連結する連結面を備えると共に、前記連結面と前記外周面とのなす交差角度が、前記円筒部の軸心を含む断面視において、前記テーパ面を延長した仮想線と前記外周面とのなす交差角度よりも大きな角度となるように構成されている。
【０００７】
【０００８】
【発明の効果】
【０００９】
請求項１記載のダストカバーによれば、サスペンション機構に装着される場合には、本体部が防振装置に取着されると共に、その本体部から筒状のカバー部が下方へ垂下されることで、ショックアブソーバのピストンロッド及びハウジングの外周がカバー部に取り囲まれる。その結果、埃などの異物の付着や飛び石などの衝突を抑制して、オイルシール部の機能不良の発生やピストンロッド表面の損傷の発生を抑制することができる。
【００１０】
この場合、本発明によれば、リップ部は、先端部に接続されると共に円筒部の軸線方向において先端部より下方に位置するテーパ面を備え、そのテーパ面は、先端部から離れるにつれて内径が拡大するテーパ状に構成されているので、その分、円筒部の垂下方向下端部における内周面の位置を外周面側へ後退させることができる。
【００１１】
よって、車両の走行中の振動によって円筒部の垂下方向下端部が前後左右に揺動した場合でも、その揺動した円筒部の垂下方向下端部における内周面がショックアブソーバのハウジングに干渉することを抑制することができ、その結果、ハウジング表面の塗装の剥がれを抑制することができるという効果がある。
【００１２】
更に、円筒部は、円筒部の内周面から径方向内方へ突設され周方向に連続する突条として構成されるリップ部を備えるので、円筒部の垂下方向下端部における内周面がショックアブソーバのハウジング表面に張り付くことを抑制することができるという効果がある。
【００１３】
例えば、山と谷とが交互に配設される蛇腹状の蛇腹部であれば、ショックアブソーバのハウジング表面に干渉しても、接触面積が小さいため、かかる蛇腹部がハウジング表面に張り付くことは発生し難い。しかし、円筒部は、円筒状に構成されることで、耐久性の向上やショックアブソーバの保護効果の向上を図れる一方で、垂下方向下端部の内周面がショックアブソーバのハウシング表面に干渉した場合には、その接触面積が大きいため、特に内周面が濡れている状態では、ハウジング表面に張り付きやすい。
【００１４】
この張り付きが発生すると、走行中のショックアブソーバの伸縮運動に伴って、ハウジング表面がダストカバー（円筒部）の内周面によって擦られて、塗装の剥がれが発生する。また、ショックアブソーバの伸縮運動に伴って、ダストカバー自体も大きく変形されるため、変形して折れ曲がった部分に亀裂が発生して、耐久性が低下するという不具合や、変形に伴って折れ曲がったままの状態で保持され、初期形状を維持できなくなることで、ショックアブソーバの露出が増加して、その保護機能が低下するという不具合などを招く。
【００１５】
これに対し、本発明によれば、円筒部の内周面から径方向内方へ突設されるリップ部を備える構成であるので、円筒部の内周面がショックアブソーバのハウジング表面に干渉した場合でも、リップ部をハウジング表面に当接させることで、円筒部の内周面がハウジング表面に接触する接触面積を小さくすることができ、その結果、円筒部の内周面がハウジング表面に張り付くことを抑制することができる。
【００１６】
また、かかるリップ部は、周方向に連続する突条として構成されるので、車両の走行中の振動によりダストカバー（円筒部）が前後左右のいずれの方向へ揺動する場合でも、かかるリップ部をショックアブソーバのハウジング表面に確実に当接させることができる。よって、円筒部の内周面がハウジング表面に張り付くことを確実に抑制することができるという効果がある。
【００１７】
更に、上述のように、リップ部を周方向に連続する突条として構成することで、リップ部が周方向に断続的に配設される構成と比較して、リップ部の強度を確保して、ショックアブソーバのハウジング表面との当接によるリップ部の損傷を抑制することができる。その結果、耐久性の向上を図ることができると共に、張り付きを抑制する効果を維持することができるという効果がある。
【００１８】
また、上述のように、リップ部を周方向に連続する突条として構成することで、リップ部が周方向に断続的に配設される構成と比較して、加硫金型からの脱型性を確保することができるので、脱型時のリップ部の欠けなどを抑制して、歩留まりの向上を図ることができるという効果がある。
【００１９】
ここで、本発明によれば、リップ部の先端部に接続されると共に円筒部の軸線方向において先端部より下方にテーパ面を形成する構成であるので、テーパ面とリップ部とが離間して位置する場合と比較して、耐久性の向上と歩留まりの向上とを図ることができるという効果がある。
【００２０】
即ち、テーパ面とリップ部とが離間して位置する場合には、テーパ面の形成された部分が薄肉の膜状となるため、強度が低下する。そのため、車両の走行中の振動によって前後左右に揺動した場合などに、一部に欠けや亀裂が発生して、耐久性の低下を招く。また、加硫金型からの脱型時においても、同様に、強度の低下に起因して、欠けや亀裂が発生し、歩留まり低下を招く。
【００２１】
これに対し、本発明によれば、リップ部の先端部に接続されると共に円筒部の軸線方向において先端部より下方にテーパ面を形成する、即ち、テーパ面とリップ部とを一体とする構成であるので、テーパ面の形成により薄肉となった部分をリップ部により補強することができるので、その分、強度を確保して、欠けや亀裂の発生を抑制することができる。その結果、耐久性の向上と歩留まりの向上とを図ることができる。
【００２２】
また、このように、リップ部の先端部に接続されると共に円筒部の軸線方向において先端部より下方にテーパ面を形成する構成とすることで、リップ部を円筒部の垂下方向下端部における内周面に位置させることができる。即ち、車両の走行中の振動によりダストカバー（円筒部）が前後左右へ揺動して、ショックアブソーバのハウジング表面に最も張り付きやすい位置にリップ部を配置することができる。その結果、上述したように、耐久性の向上と歩留まりの向上とを図りつつ、円筒部の内周面がハウジング表面に張り付くことを効果的に抑制することができるという効果がある。
【００２３】
【００２４】
【００２５】
一方、リップ部は、上述したように、円筒部の内周面がショックアブソーバのハウシング表面に張り付くことを抑制するための部位であり、このリップ部がハウジング表面に当接することで、円筒部の内周面とハウジング表面との間の接触面積を小さくするための部位である。そのため、リップの形状を、円筒部の軸心を含む断面視において、直線状としたのでは、ハウジング表面に当接した際に、上述した接触面積を小さくするという効果が低減されて、円筒部の内周面がハウジング表面に張り付く不具合を招くだけでなく、リップ部自体が全面で当接しハウジング表面に張り付くという不具合も招く。
【００２６】
これに対し、本発明によれば、リップ部の先端部が円筒部の軸線方向へ凸の円弧状に湾曲して構成されているので、かかる円弧状に湾曲するリップ部がハウジング表面に当接することで、接触面積を小さくして、円筒部の垂下方向下端部における内周面がハウジング表面に張り付くことを抑制することができる。
【００２７】
また、このように、リップ部の先端部が円筒部の軸線方向へ凸の円弧状に湾曲して構成されていれば、例えば、車両の走行中の振動によって揺動した円筒部の垂下方向下端部における内周面がショックアブソーバのハウジングに強く衝突する場合であっても、リップ部自体が変形することで緩やかに衝突させることができるので、ハウジング表面の塗装の剥がれを抑制することができるという効果がある。
更に、リップ部には、先端部に接続される円弧部が設けられ、その円弧部は、円筒部の軸線方向において先端部より上方に位置し、円筒部の軸線方向下側に向かうにつれて内径が縮小すると共に円筒部の軸心を含む断面視において前記円筒部の軸線方向とは反対の方向へ凹の円弧状に湾曲して形成され、そのリップ部の円弧部の曲率をｒ１とし、先端部の曲率をｒ２とした場合に、ｒ１＜ｒ２であれば、製造過程における離型時にリップ部へかかる張力がバランスよく分配されるのである。そのため、リップ部の外周面のひずみを全体に分散させることができるので、リップ部の外周面に亀裂が発生することを抑制することができるという効果がある。
【００２８】
請求項２記載のダストカバーによれば、請求項２又は３に記載のダストカバーの奏する効果に加え、円筒部は、その円筒部の外周面とテーパ面とを連結する連結面を備えると共に、連結面と外周面とのなす交差角度が、円筒部の軸心を含む断面視において、テーパ面を延長した仮想線と外周面とのなす交差角度よりも大きな角度となるように構成されているので、円筒部の垂下方向下端部の厚み寸法、即ち、テーパ面が形成されている端部の厚み寸法を確保して、歩留まりの向上を図ることができるという効果がある。
【００２９】
即ち、円筒部の外周面とテーパ面との間に連結面を備えず、これら外周面とテーパ面とが直接連結される構成では、外周面とテーパ面との連結部が薄肉（断面視において鋭角な形状）となる。一方、円筒部の外周面とテーパ面との間に連結面を備える構成であっても、連結面と外周面とのなす交差角度が、テーパ面を延長した仮想線と外周面とのなす交差角度よりも小さな角度であれば、同様に、外周面と連結面と連結部が薄肉（断面視において鋭角な形状）となる。
【００３０】
そのため、加硫金型からの脱型時に、薄肉となる上述した連結部に欠けなどの成形不良が生じやすく、歩留まりの低下を招く。また、加硫金型からの脱型時に欠けなどの成形不良が生じなくても、薄肉（断面視において鋭角）となる部位があれば、車両への装着後のしように伴い、欠けなどの損傷が生じやすく、その損傷部が起点となって、亀裂が進行するという不具合も招く。
【００３１】
これに対し、本発明によれば、外周面とテーパ面との間に連結面を設け、外周面に対するテーパ面及び連結面の交差角度を上述のように所定の交差角度に設定することで、薄肉（断面視において鋭角）となる部位を排除することができる。その結果、脱型時の欠けなどの成形不良を抑制して、歩留まりの向上を図ることができる。また、車両への装着後も、欠けなどの損傷を抑制して、耐久性の向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３２】
以下、本発明の好ましい実施の形態について添付図面を参照して説明する。まず、図１を参照して、ダストカバー１が組み込まれたサスペンション機構１００の構成について説明する。図１は、本発明の第１実施の形態におけるダストカバー１が組み込まれたサスペンション機構１００の断面図である。
【００３３】
図１に示すように、サスペンション機構１００は、車輪（図示せず）を車体（図示せず）に対して相対移動可能に支持しつつ、車輪から伝えられる衝撃を吸収することで、車体の走行安定性および乗員の乗り心地を確保するためのものであり、ストラットマウント２と、ピストンロッド４と、シリンダー５と、バウンドストッパ６と、ダストカバー１とを備えている。
【００３４】
ストラットマウント２は、ピストンロッド４を支持すると共にピストンロッド４を介して伝達される振動の車体（図示せず）への伝達を防止するための部材であり、貫通孔を有するプレート１１と、そのプレート１１上（図１上）にスポット溶接にて取り付けられ略円筒状体の一端側（図１下側）から外方（図１左右方向外方）に張り出した形状に構成されたカップ金具１２と、そのカップ金具１２が取り付けられたプレート１１の面の裏側（図１下側）の面に溶接にて取り付けられる略円筒形状に構成された保持金具１３と、カップ金具１２に加硫接着されるフランジ金具１４とを備えている。
【００３５】
フランジ金具１４は、ピストンロッド４をストラットマウント２へ取り付けるための部材であり、軸心を有し略円筒形状の上端から径方向外側にフランジ状に張り出して形成されるフランジ部を備え、その張り出したフランジ部とカップ金具１２の内周面とにゴム弾性部材Ｇが加硫接着されている。そのため、ゴム弾性部材Ｇの変形によりフランジ金具１４がカップ金具１２に対して傾斜可能な状態で接続される。
【００３６】
また、フランジ金具１４は、プレート１１の貫通孔に挿通されており、フランジ金具１４の外周面と保持金具１３との間にはダストカバー１の上端部が挟持されている。
【００３７】
図１に示すように、ピストンロッド４は、軸心Ｏを有し略棒状に構成されると共に一端側（図１上端側）がフランジ金具１４に締結され、プレート１１の下方（図１下方）に延設されている。
【００３８】
シリンダー５は、車輪（図示せず）を車体（図示せず）に対して相対移動可能に支持するアーム（図示せず）に連結され、車輪と車体（図示せず）との相対移動に連動してピストンロッド４に対して相対移動して減衰機能を発揮する部材であり、軸心Ｏを有し略円筒形状に構成されると共にピストンロッド４に外嵌されている。
【００３９】
また、ピストンロッド４及びシリンダー５は、鉛直方向（図１下方向）に対して０度以上３度以下の範囲で傾いた状態にて配設されている。
【００４０】
また、アーム（図示せず）は、１箇所を支持されて揺動するので、シリンダー５が取着される部位は円運動する。よって、シリンダー５の両端の部位であってピストンロッド４が内嵌される部位の反対側の部位が円運動する。
【００４１】
また、シリンダー５は、ピストンロッド４に対して軸心Ｏ方向（図１上下方向）に摺動可能とされており、ピストンロッド４の両端の部位であってシリンダー５が外嵌される部位の反対側の部位がゴム弾性部材Ｇに加硫接着されたフランジ金具１４によって軸支されている。
【００４２】
このように、シリンダー５の両端の部位であってピストンロッド４が内嵌される部位の反対側の部位が円運動し、ピストンロッド４の両端の部位であってシリンダー５が外嵌される部位の反対側の部位がゴム弾性部材Ｇに加硫接着されたフランジ金具１４によって軸支されているので、アーム（図示せず）が揺動すると、ピストンロッド４に対してシリンダー５が相対移動しつつ、シリンダー５およびピストンロッド４の軸心Ｏが車体（図示せず）に対して傾きを変化させる。
【００４３】
図１に示すように、バウンドストッパ６は、車体側（図１上側）へ移動するシリンダー５によって押圧されることでストッパー機能を発揮する部材であり、軸心Ｏを有しウレタン素材から略円筒状に構成されると共にダストカバー１に内嵌されている。また、バウンドストッパ６の軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値は高さＨ８とされている。
【００４４】
ダストカバー１は、主に、砂などの粉塵および路面から飛散される石からピストンロッド４を保護するための部材であり、軸心Ｏを有すると共にゴム状弾性体から軸心Ｏ方向視（図１上下方向視）略円筒状に構成され、内嵌部２１と、ストッパー保持部２２と、蛇腹部２３と、円筒部２４とを備えている。
【００４５】
図１に示すように、内嵌部２１は、保持金具１３によりストラットマウント２側に固定される部位であり、軸心Ｏを有し軸心Ｏ方向視（図１上下方向視）略円環状に構成されると共に保持金具１３に内嵌されている。
【００４６】
ストッパー保持部２２は、バウンドストッパ６を保持するための部位であり、略円筒状に構成され内嵌部２１の下端側（図１下側）外縁から車輪側（図１下側）へ向けて立設されると共に軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値は高さＨ６とされている。
【００４７】
ここで、ストッパー保持部２２の高さＨ６は、バウンドストッパ６の高さＨ８の０．３倍から０．５倍の範囲に設定されることが好ましい（０．３×Ｈ８＜Ｈ６＜０．５×Ｈ８）。この場合、バウンドストッパ６とストッパー保持部２２との嵌合代を確保することができるので、ストッパー保持部２２がバウンドストッパ６を確実に保持することができる。
【００４８】
図１に示すように、蛇腹部２３は、蛇腹部２３自体が変形することでダストカバー１の変形を吸収する部位であり、略円筒状に構成されると共に側面が蛇腹状に折れ曲がった形状とされストッパー保持部２２の下端側（図１下側）内縁から車輪側（図１下側）へ向けて延設される。なお、蛇腹部２３の軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値は高さＨ１とされている。
【００４９】
ここで、蛇腹部２３の高さＨ１は、ストッパー保持部２２の高さＨ６との和がバウンドストッパ６の高さＨ８の０．８倍から１．１倍の範囲となるように設定されることが好ましい（０．８×Ｈ８＜Ｈ６＋Ｈ１＜１．１×Ｈ８）。
【００５０】
この場合、蛇腹部２３がバウンドストッパ５には接触せずにバウンドストッパ６にのみ接触するので、蛇腹部２３によるシリンダー５の塗装剥がれの問題が発生しない。また、バウンドストッパ６は、塗装されていない部材であるので、蛇腹部２３が接触させても塗装剥がれの問題は発生しない。
【００５１】
そのため、蛇腹部２３に軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）から力が作用した場合（車両の走行中の振動によりダストカバー１が左右方向に揺動した場合）、バウンドストッパ６に接触しても問題は無い。よって、蛇腹部２３の横剛性（軸心Ｏ方向に直交する方向の剛性）を円筒部２４の横剛性よりも低下させることができる。その結果、蛇腹部２３が円筒部２４より先に変形して円筒部２４の変形量を低減することができる。
【００５２】
また、蛇腹部２３の略円筒状の内側の面と外側の面との間隔は厚さＴ８とされており、後述する円筒部２４の厚さＴ３と略同一の寸法値とされている。よって、蛇腹部２３は、円筒部２４に対して蛇腹状に形成されているため、円筒部２４に対して剛性を低く保つことができる。
【００５３】
図１に示すように、円筒部２４は、砂などの粉塵および路面から飛散される石からピストンロッド４を保護するための部位であり、軸心Ｏを有し略円筒状に構成されると共に蛇腹部２３の下端側（図１下側）から車輪側（図１下側）へ向けて延設されている。なお、円筒部２４の軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値は高さＨ２とされ、円筒状の内側の面である内周面２４ａと外側の面である外周面２４ｃとの軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）の間隔は厚さＴ３とされている。
【００５４】
また、円筒部２４は、図１に示すように、ピストンロッド４、シリンダー５の一部およびバウンドストッパ６を収容する部位であり、複数（本実施の形態では、８個）の直線リブ部２５と、複数（本実施の形態では、３個）の環状リブ部２６と、リップ部２７とを備えている。
【００５５】
図１に示すように、直線リブ部２５は、円筒部２４の変形を抑制するための部位であり、円筒部２４の外周面２４ｃ上に略４５度間隔に凸設される一方（図５（ａ）参照）、円筒部２４の軸心Ｏに沿って円筒部２４の上端（図１上端）から下端（図１下端）まで延設されている。
【００５６】
即ち、直線リブ部２５の軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値は高さＨ２とされている。そのため、円筒部２４の横剛性（軸心Ｏ方向に直交する方向の剛性）を軸心Ｏ方向に沿って均一とすることができる。よって、円筒部２４の形状が保たれやすくなる。
【００５７】
ここで、蛇腹部２３の横剛性（軸心Ｏ方向に直交する方向の剛性）が円筒部２４の横剛性より小さく設定されている場合には、前述したように、軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）から円筒部２４に力が作用すると円筒部２４が変形するより先に蛇腹部２３が変形され円筒部２４の変形量を低減することができる。
【００５８】
そのため、軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）から円筒部２４に力が作用した場合（車両の走行中の振動によりダストカバー１が左右方向に揺動した場合）、円筒部２４は、形状を保った状態で蛇腹部２３が変形する分だけ軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）に移動される。
【００５９】
即ち、円筒部２４の形状が保たれるので、シリンダー５と円筒部２４とが実際に接触する部位と、シリンダー５と円筒部２４との形状から想定される接触部位とのずれが小さくなり、シリンダー５と円筒部２４との接触部位をシリンダー５と円筒部２４との図面上にて検討することができる。
【００６０】
図１に示すように、環状リブ部２６は、円筒部２４の外周面である外周面２４ｃ上であって直線リブ部２５に対して直交する仮想平面と交わる部位から外方（図１左右方向外方）に凸設される一方、外周面２４ｃ上を一周に渡って連続的に延設され軸心Ｏ方向（図１上下方向）の寸法値が幅Ｈ３とされ、軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）の寸法値が高さＴ６とされている。また、複数（本実施の形態では３個）の環状リブ部２６は、それぞれが軸心Ｏ方向（図１上下方向）に沿って距離Ｈ４を隔てて配設されている。
【００６１】
ここで、環状リブ部２６の幅Ｈ３は、環状リブ部２６の高さＴ６の２．０倍から３．０倍の範囲に設定されることが好ましい（２．０×Ｔ６＜Ｈ３＜３．０×Ｔ６）。この場合、環状リブ部２６が円筒部２４に形成されることによって、円筒部２４の剛性を効率的に向上させることができる。
【００６２】
例えば、幅Ｈ３を高さＴ６の２．０倍以下の設定とした場合には、環状リブ部２６の先端側の部位になるほど円筒部２４の剛性に寄与する割合が小さくなり効率が悪いという問題点が生じる。
【００６３】
また、幅Ｈ３を高さＴ６の３．０倍以上の設定とした場合には、円筒部２４の剛性に環状リブ部２６が寄与する割合が高くなるが使用するゴム状弾性体の増加が著しく環状リブ部２６の重量が増加して、ダストカバー１の重量が増加するという問題点が生じる。
【００６４】
これに対し、本実施の形態における環状リブ部２６では、環状リブ部２６の幅Ｈ３が環状リブ部２６の高さＴ６の２．０倍から３．０倍の範囲に設定されていることで、かかる問題点を解消することができる。
【００６５】
ここで、環状リブ部２６の幅Ｈ３は、距離Ｈ４の０．１倍から０．２倍の範囲に設定されることが好ましく（０．１×Ｈ４＜Ｈ３＜０．２×Ｈ４）、前述した蛇腹部２３のＨ１は、距離Ｈ４の０．８倍から１．２倍の範囲に設定されることが好ましく（０．８×Ｈ４＜Ｈ１＜１．２×Ｈ４）、さらに、前述した円筒部２４の厚さＴ３は、蛇腹部２３の厚さＴ８の０．９倍から１．１倍の範囲に設定されることが好ましい（０．９×Ｔ８＜Ｔ３＜１．１×Ｔ８）。
【００６６】
この場合、円筒部２４の横剛性（図１左右方向）を蛇腹部２３の横剛性より高めることができるので、円筒部２４に軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）から力が作用した場合（車両の走行中の振動によりダストカバー１が左右方向に揺動した場合）に、蛇腹部２３が円筒部２４より先に軸心Ｏ方向に直交する方向（図１左右方向）に変形するので、円筒部２４の軸心Ｏ方向に直交する方向への変形を低減することができる。
【００６７】
また、円筒部２４の最下端（図１上下方向最下端）に配設される環状リブ部２６は、隣接する環状リブ部２６から軸心Ｏ方向（図１上下方向）に沿って距離Ｈ５を隔てて配設されている。
【００６８】
ここで、距離Ｈ５は、距離Ｈ４の０．３倍から０．４倍の範囲に設定されることが好ましい（０．３×Ｈ４＜Ｈ５＜０．４×Ｈ４）。即ち、最下端の環状リブ部２６より下に形成される円筒部２４の部位の長さである距離Ｈ５を、複数（本実施の形態では４個）の環状リブ部２６それぞれの間に配設される部位の長さである距離Ｈ４よりも短く形成することで、最下端の環状リブ部２６より下に形成される円筒部２４の部位の剛性を、複数（本実施の形態では４個）の環状リブ部２６それぞれの間に配設される部位の剛性と同等とすることで、円筒部２４全体の剛性を均一に保つことができる。
【００６９】
リップ部２７は、円筒部２４の内周面である内周面２４ａ上であって直線リブ部２５に対して直交する仮想平面と交わる面上から内方（図１左右方向内方）に凸設される一方、内周面２４ａ上を一周に渡って連続的に延設されている。
【００７０】
このように、リップ部２７が円筒部２４の内周面２４ａから内方（図１左右方向内方）に凸設されているので、リップ部２７をシリンダー５の外周面に当接させることで、内周面２４ａがシリンダー５の外周面に接触する面積を小さくして、内周面２４ａがシリンダー５の外周面へ張り付くことを防止することができる。
【００７１】
この張り付きが発生すると、走行中のピストンロッド４とシリンダー５との相対移動（伸縮運動）に伴って、シリンダー５の外周面がダストカバー１の内周面２４ａによって擦られて、塗装の剥がれが発生する。
【００７２】
ここで、リップ部２７を省略した構成について説明する。例えば、降雨によりシリンダー５の外周面と円筒部２４の内周面２４ａとの間に水が侵入した場合や、シリンダー５の内部からオイルが漏れ出してシリンダー５の外周面と円筒部２４の内周面２４ａとの間にオイルが侵入した場合には、水またはオイルにより円筒部２４の内周面２４ａがシリンダー５の外周面へ張り付く場合がある。
【００７３】
水またはオイルにより円筒部２４の内周面２４ａがシリンダー５の外周面へ張り付いた場合に、シリンダー５がピストンロッド４に対して相対移動してダストカバー１が上下方向（図１上下方向）に動かされると、ダストカバー１が引っ張られたり圧縮されたりして円筒部２４の内周面２４ａ及び外周面２４ｃにひずみが生じて亀裂が発生したり、その亀裂が拡大されダストカバー１が破断する恐れがある。
【００７４】
また、ダストカバー１の変形に伴って折れ曲がったままの状態で保持され、初期形状を維持できなくなることで、ピストンロッド４の露出が増加して、その保護機能が低下するという不具合などを招く。
【００７５】
なお、円筒部２４を山と谷とが交互に配設されるベローズ状に構成すれば、シリンダー５との接触面積を小さくして、シリンダー５の外周面に張り付くことを抑制することができる。
【００７６】
しかし、円筒部２４は、円筒状に構成されることで剛性を向上させ形状を維持することで、シリンダー５の保護効果の向上を図かる一方、シリンダー５の外周面に接触した場合には、ベローズ状に比べて接触面積が大きくなりシリンダー５の外周面に張り付きやすい。
【００７７】
これに対し、本実施の形態におけるダストカバー１では、円筒部２４の内周面２４ａからリップ部２７が内方（図１左右方向内方）に凸設して形成されることで、かかる問題点を解消することができる。その結果、ダストカバー１への亀裂の発生、破断および保護機能の低下を防止することができる。
【００７８】
また、ダストカバー１は、上端（図１上端）が保持金具１３に固体され、車両（図示せず）の走行中の振動により下端（図１下端）が前後左右へ揺動するため、ダストカバー１の下端が最もシリンダー５に接触しやすい位置となっている。
【００７９】
そこで、リップ部２７は、円筒部２４の下端（図１下端）に形成されているので、効率よく円筒部２４の内周面２４ａのリンダー５の外周面への張り付きを防止することができる。
【００８０】
また、リップ部２７を円筒部２４の円周方向に連続して凸設することで、車両（図示せず）の走行中の振動によりダストカバー１が前後左右のいずれの方向へ揺動する場合でも、かかるリップ部２７をシリンダー５の外周面に確実に当接させることができる。よって、円筒部２４の内周面２４ａがシリンダー５の外周面に張り付くことを確実に抑制することができる。
【００８１】
更に、上述のように、リップ部２７を円筒部２４の円周方向に連続して凸設することで、リップ部２７がリップ部２７を円筒部２４の円周方向に断続的に配設される構成と比較して、リップ部２７の強度を確保して、シリンダー５の外周面との当接によるリップ部２７の損傷を抑制することができる。その結果、ダストカバー１の耐久性の向上を図ることができると共に、張り付きを抑制する機能を維持することができる。
【００８２】
また、上述のように、リップ部２７を円筒部２４の円周方向に連続して凸設することで、リップ部２７が円筒部２４の円周方向に断続的に配設される構成と比較して、加硫金型９０（図６参照）からの脱型性を確保することができるので、脱型時のリップ部２７の欠けなどを抑制して、ダストカバー１の製造工程における歩留まりの向上を図ることができる。
【００８３】
次に、図２、図３及び図４を参照して、リップ部２７の詳細構成について説明する。図２は、図１のＡの部分を拡大して示したリップ部２７の部分拡大断面図であり、図３は、図２のＢの部分を拡大して示した第２円弧部２７ｂの部分拡大断面図であり、図４は、リップ部２７の端部Ｐ２にシリンダー５が当接された状態を示した第２円弧部２７ｂの部分拡大断面図である。
【００８４】
なお、図２では、ピストンロッド４に対してシリンダー５が伸縮することで傾斜したシリンダー５の外周面を２点鎖線にて示している。また、リップ部２７の形状の理解を容易とするために、第１円弧部２７ａ及び第２円弧部２７ｂの円弧形状に沿う延長線が細線を用いて図示されている。
【００８５】
また、図３は、傾斜角度を変化（３パターン）させたシリンダー５の外周面を２点鎖線にて示している。また、図４は、シリンダー５がリップ部２７に当設することでリップ部２７が変形された状態を示すと共に変形される前の状態を２点鎖線にて示しており、図３の断面図に対応する。
【００８６】
リップ部２７の外周面は、図２に示すように、円筒部２４の内側の面である内周面２４ａに接続されると共に外方（図２左方向）に凹の断面円弧状に形成される第１円弧部２７ａと、円筒部２４の下端面２４ｂに接続されると共に直線状に形成されるテーパ直線部２７ｃと、そのテーパ直線部２７ｃと第１円弧部２７ａとの間に配設されると共に内方に凸の断面円弧状に形成される第２円弧部２７ｂとを備えている。
【００８７】
また、第１円弧部２７ａの曲率は、曲率ｒ１に設定され、第２円弧部２７ｂの曲率は、曲率ｒ１より大きな値である曲率ｒ２に設定されている（ｒ２＞ｒ１）。このように曲率ｒ１及び曲率ｒ２を設定すると、製造過程における離型時にリップ部２７へかかる張力がバランスよく分配されるのである。
【００８８】
そのため、リップ部２７の外周面のひずみを全体に分散させることができるので、リップ部２７の外周面に亀裂が発生することを抑制することができる。詳細については、図８を参照して後述する。
【００８９】
テーパ直線部２７ｃは、軸心Ｏ方向（図２上下方向）に対する傾斜角度が角度θ１とされ、下端面２４ｂの外周面２４ｃに対する傾斜角度が角度θ３とされている。なお、角度θ１は、３０度から６０度の範囲に設定されるのが好ましい。その場合、接続部Ｐ１における軸心Ｏを含む断面において下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとの成す傾斜角度であるθ４が１２０度から１５０度となる。また、角度θ３は、９０度から１５０度の範囲に設定されるのが好ましい。
【００９０】
また、テーパ直線部２７ｃは、略円環状に構成される平面の断面形状であり、テーパ直線部２７ｃの上端（図２上端）側の内径（請求項２に記載の「円筒部の内周面の内径」に対応する。）は、外周面２４ｃの下端（図２下端）側の内径（請求項２に記載の「テーパ面の終端における内径」に対応する。）に比べて大きな直径を有している。
【００９１】
そのため、軸心Ｏ方向に直交する方向（図２左右方向）から力が作用した場合（車両の走行中の振動によりダストカバー１が左右方向に揺動した場合）、テーパ直線部２７ｃがシリンダー５の外周面に接触することを抑制することができる。その結果、シリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【００９２】
図２に示すように、内周面２４ａは、断面直線状に構成されると共に外周面２４ｃから円筒部２４の径方向内方（図２右方向）に厚さＴ３離れた位置に形成されており、下端面２４ｂは、円筒部２４の外側の面である外周面２４ｃと、テーパ直線部２７ｃとに接続されており、円筒部２４の径方向（図２左右方向）の寸法が厚さＴ１に設定されている。
【００９３】
即ち、下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとの接続部Ｐ１が内周面２４ａの延長線より円筒部２４の径方向（図２左右方向）において外周面２４ｃ側（図２左側）に位置している。なお、厚さＴ１は、厚さＴ３の０．５倍から０．８倍の範囲に設定されることが好ましい（０．５×Ｔ３＜Ｔ１＜０．８×Ｔ３）。
【００９４】
例えば、リップ部２７を省略して、内周面２４ａと下端面２４ｂとが直接接続される構成とした場合には、内周面２４ａの下端（図２下端）に内周面２４ａと円筒部２４ｂとの接続部が形成される。よって、シリンダー５と円筒部２４とが相対的に傾斜した状態の場合には、はじめに接続部がシリンダー５の外周面に接触するので、シリンダー５の塗装剥がれが発生するというという問題点が生じる。
【００９５】
これに対し、本実施の形態では、下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとの接続部Ｐ１が内周面２４ａの延長線より円筒部２４の径方向（図２左方向）において外周面２４ｃ側（図２左側）に位置しているので、シリンダー５が接続部Ｐ１へ接触することを回避しやすくすることができる。その結果、シリンダー５の塗装剥がれを発生し難くすることができる。
【００９６】
また、リップ部２７を省略して、内周面２４ａと下端面２４ｂとが直接接続される構成とした場合には、内周面２４ａの下端に内周面２４ａと円筒部２４ｂとの接続部が直角形状に形成される。
【００９７】
よって、シリンダー５と円筒部２４とが相対的に傾斜移動してシリンダー５と接続部とが接触した場合には、シリンダー５の塗装面と直角形状の角とが接触するのでシリンダー５の塗装面に掛かる圧力の最大値が増大され、シリンダー５の塗装剥がれが促進されると言う問題点が生じる。
【００９８】
ここで、本実施の形態では、接続部Ｐ１における軸心Ｏを含む断面において下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとの成す角度が１２０度から１５０度とされているので、直角（９０度）とされる場合にくらべて、シリンダー５の塗装面に掛かる圧力の最大値を抑えることができる。その結果、シリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【００９９】
また、テーパ直線部２７ｃは、直線状に形成されているので、シリンダー５の外周面に当設された場合には、直線全体が接触することで、接触圧の最大値を低減して、シリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【０１００】
また、リップ部２７の断面形状を矩形とした場合において、シリンダー５の外周面が矩形の平面に当設した場合には、リップ部２７とシリンダー５の外周面との接触面積が大きくなり、リップ部２７とシリンダー５とが張り付くと言う問題点が生じ、シリンダー５の外周面が矩形の角に当設した場合には、接触面積が小さくなり、張り付きが発生し難いかわりに、リップ部２７とシリンダー５との当設している面での圧力が高くなり、シリンダー５の塗装剥がれが発生すると言う問題点が生じる。
【０１０１】
これに対し、本実施の形態では、第２円弧部２７ｂが内方（図２右方向）に凸の断面円弧状に形成されその円弧の曲率は、曲率ｒ１に設定されている。そのため、図４に示すように、リップ部２７にシリンダー５が接触してリップ部２７が円筒部２４の径方向（図４左右方向）に距離Ｔ９だけ変形されると、円筒部２４の軸心Ｏ（図１参照）方向（図４上下方向）の接触部分の寸法を長さＨ９まで拡大することができる。
【０１０２】
なお、シリンダー５に第２円弧部２７ｂを押し付ける力が一定の場合、長さＨ９は、曲率ｒ１の値の大きさに応じて増加または減少する値であり、曲率ｒ１の値が大きければ大きいほど、長さＨ９の値も大きくなる（Ｌ１∝ｒ１）。
【０１０３】
よって、第２円弧部２７ｂの端部Ｐ２とシリンダー５との接触領域を広く確保して、シリンダー５と第２円弧部２７ｂとの接触している面に掛かる圧力の最大値を低減することができる。
【０１０４】
その結果、シリンダー５の塗装面に掛かる圧力を低減してシリンダー５の塗装剥がれを防止することができると共にリップ部２７とシリンダー５の外周面との接触面積の大きさを適切な大きさとして、リップ部２７とシリンダー５とが張り付くことを低減している。
【０１０５】
また、図２に示すように、第２円弧部２７ｂの最も内方（図２右側）に突出した先端部Ｐ２と接続部Ｐ１との円筒部２４の径方向（図２左右方向）の間隔が距離Ｔ２に設定されおり、距離Ｔ２は、厚さＴ１と距離Ｔ２との和が厚さＴ３より大きな値になるように設定されている。即ち、第２円弧部２７ｂは、内周面２４ａより円筒部２４の径方向の内方（図２右方）に凸出されている。
【０１０６】
また、第２円弧部２７ｂが内方（図２右方向）に凸の断面円弧状に形成されているので、図３に示すように、シリンダー５とリップ部２７との相対角度が変化した場合でも、シリンダー５が第２円弧部２７ｂの円弧に接触する。
【０１０７】
よって、シリンダー５とリップ部２７との相対角度が変化した場合でも、第２円弧部２７ｂの端部Ｐ２とシリンダー５との接触領域を広く確保して、接触圧の最大値を低減することができる。その結果、シリンダー５の塗装面に掛かる圧力を低減してシリンダー５の塗装剥がれを防止することができる。
【０１０８】
上述したように、接続部Ｐ１が内周面２４ａより、外周面２４ｃ側に位置するので、円筒部２４の下端の肉厚が薄くなり、所定の強度を確保し難くなる。そのため、車両（図示せず）の走行中の振動によってダストカバー１が前後左右に揺動した場合などに、一部に欠けや亀裂が発生して、耐久性の低下を招く。また、加硫金型９０（図６参照）からの脱型時においても、同様に、強度の低下に起因して、欠けや亀裂が発生し、ダストカバー１の製造工程における歩留まり低下を招く。
【０１０９】
これに対し、本実施の形態では、第２円弧部２７ｂが円筒部２４の内周面２４ａより内方（図２右側）に突出しているので、円筒部２４の下端の肉厚が減った分の肉厚を補うことができる。その分、円筒部２４の強度を確保して、欠けや亀裂の発生を抑制することができる。その結果、ダストカバー１の耐久性の向上と歩留まりの向上とを図ることができる。
【０１１０】
また、下端面２４ｂを省略して、外周面２４ｃとテーパ直線部２７ｃとが直接接続される構成とした場合には、テーパ直線部２７ｃと外周面２４ｃとのなす交差角度が鋭角（９０度より小さい角度）となり、連結部が薄肉となる。
【０１１１】
一方、円筒部２４の外周面２４ｃとテーパ直線部２７ｃとの間に下端面２４ｂを備える構成であっても、下端面２４ｂと外周面２４ｃとのなす交差角度が、テーパ直線部２７ｃを延長した仮想線と外周面２４ｃとのなす交差角度よりも小さな角度であれば、同様に、外周面２４ｃと下端面２４ｂと連結部が薄肉となる。
【０１１２】
そのため、加硫金型９０（図６参照）からの脱型時に、薄肉となる上述した連結部に欠けなどの成形不良が生じやすく、ダストカバー１の製造工程において歩留まりの低下を招く。また、加硫金型９０からの脱型時に欠けなどの成形不良が生じなくても、薄肉（断面視において鋭角）となる部位があれば、車両（図示せず）への装着後のしように伴い、欠けなどの損傷が生じやすく、その損傷部が起点となって、亀裂が進行するという不具合も招く。
【０１１３】
これに対し、本実施の形態では、外周面２４ｃとテーパ直線部２７ｃとの間に下端面２４ｂを設け、外周面２４ｃに対するテーパ直線部２７ｃの交差角度を角度θ３、及び、外周面２４ｃに対する下端面２４ｂの交差角度を角度θ１とすることで、鋭角となる部位を無くして薄肉となる部位を排除することができる。
【０１１４】
その結果、脱型時の欠けなどの成形不良を抑制して、ダストカバー１の製造工程において歩留まりの向上を図ることができる。また、車両（図示せず）への装着後も、欠けなどの損傷を抑制して、ダストカバー１の耐久性の向上を図ることができる。
【０１１５】
図２に示すように、内周面２４ａは、第１円弧部２７ａに接しており、その第１円弧部２７ａは、第２円弧部２７ｂに接しており、その第２円弧部２７ｂにテーパ直線部２７ｃが接している。
【０１１６】
即ち、内周面２４ａからテーパ直線部２７ｃまでの連接された部位は、滑らかにつながっている。そのため、製造過程における離型時にリップ部２７の加硫金型９０（図６参照）への引っかかりを防止することができる。
【０１１７】
よって、リップ部２７の外周面（第１円弧部２７ａ、第２円弧部２７ｂ及びテーパ直線部２７ｃ）のひずみを全体に分散させることができるので、リップ部２７の外周面に亀裂が発生することを抑制することができる。詳細については、図８を参照して後述する。
【０１１８】
また、第１円弧部２７ａの曲率ｒ１は、第２円弧部２７ｂの曲率ｒ２の略３倍以上の大きさに設定することが好ましい（ｒ２≧３×ｒ１）。
【０１１９】
例えば、第１円弧部２７ａの曲率ｒ１を第２円弧部２７ｂの曲率ｒ２の略３倍に対して小さくし過ぎると（例えば、第２円弧部２７ｂの曲率ｒ２と同等）、離型時に第１円弧部２７ａの加硫金型９０（図６参照）へ引っかかりやすくなり、円筒部２４は、加硫金型９０が抜き取られる方向（図７下方向）へ引っ張られ、円筒部２４の内周面２４ａ及び外周面２４ｃのひずみが大きくなるからである。
【０１２０】
即ち、第１円弧部２７ａの曲率ｒ１を第２円弧部２７ｂの曲率ｒ２の略３倍よりも小さな寸法値に設定したのでは、円筒部２４に大きな力が掛かり円筒部２４の内周面２４ａ及び外周面２４ｃの生じるひずみが増大してしまう。
【０１２１】
なお、第１円弧部２７ａの曲率ｒ１と第２円弧部２７ｂの曲率ｒ２との比率は、比率ｒ１：ｒ２を４．５：１〜３．５：１の範囲内に設定することがより好ましく、最も好ましいのは、かかる比率ｒ２：ｒ１を４：１付近の値とすることである。
【０１２２】
上述したように、比率ｒ２：ｒ１を４：１付近の値とするとリップ部２７が変形した場合に、その外周面（第１円弧部２７ａおよび第２円弧部２７ｂ）のひずみを全体により均一に分散させることができるからである。
【０１２３】
また、第２円弧部２７ｂの端部Ｐ２は、内周面２４ａから軸心Ｏ（図１参照）に直交する方向であって内周面２４ａの内方（図２右方向）に距離Ｔ４の位置に配設されており、第１円弧部２７ａの部位で内周面２４ａから軸心Ｏ（図１参照）に直交する方向であって内周面２４ａの内方に（図２右方向）距離Ｔ５だけ離れた部位の軸心Ｏに対する傾斜角度が角度θ２に設定されている。
【０１２４】
なお、距離Ｔ５は、距離Ｔ４の１／４に設定されるのが好ましく、角度θ２は、２５度から３５度の範囲に設定されるのが好ましい。よって、加硫金型９０（図６参照）からダストカバー１を離型する際に、ダストカバー１に無理な力が掛かることを回避することができる。詳細に関しては、図８を参照して後述する。
【０１２５】
また、テーパ直線部２７ｃは、軸心Ｏ（図１参照）方向（図２上下方向）に対する傾斜角度が角度θ１に設定されており、角度θ１は、３０度から６０度の範囲に設定されるのが好ましい。この場合、加硫金型９０（図６参照）からダストカバー１を離型する際に、ダストカバー１に無理な力が掛かることを回避することができる。詳細に関しては、図８を参照して後述する。
【０１２６】
次に、図５を参照して、円筒部２４の外周面に形成される直線リブ部２５及び環状リブ部２６について説明する。図５（ａ）は、図１のＶａ−Ｖａ線におけるダストカバー１の断面図であり、図５（ｂ）は、ダストカバー１の外周面であってリップ部２７の裏側の位置に環状リブ部２６が形成された場合のダストカバー１の断面図であり、図５（ａ）に対応する。
【０１２７】
なお、図５（ａ）では、ダストカバー１がシリンダー５に当接され最大限に変形した状態を実線で示し、変形される前の状態を２点鎖線にて示している。同様に、図５（ｂ）では、ダストカバー１がシリンダー５に当接され最大限に変形した状態を実線で示し、変形される前の状態を２点鎖線にて示している。
【０１２８】
図５（a）に示すように、円筒部２４の外周面２４ｃ上であってリップ部２７の裏側の部位には、環状リブ部２６の配設が省略され、直線リブ部２５が円筒部２４の円周方向に角度θ５の配設角度で等間隔に配設されている。
【０１２９】
即ち、リップ部２７の径方向（図５（ａ）に示す軸心Ｏに向かう方向）の剛性は、環状リブ部２６が省略される分、低く設定される。そのため、リップ部２７がシリンダー５の外周面に当接した場合、リップ部２７の形状がシリンダー５の外形形状にならって変形されやすくなっている。
【０１３０】
よって、リップ部がショックアブソーバに接触するとリップ部２７の径方向（図５（ａ）に示す軸心Ｏに向かう方向）に容易に変形される。そのため、リップ部２７がシリンダー５の外周に倣って変形されるので、リップ部２７の第２円弧部２７ｂとシリンダー５の外周面との接触領域を広く確保して、接触圧力の最大値を低減することができる。
【０１３１】
その結果、シリンダー５の塗装面に掛かる圧力の最大値を低減してシリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【０１３２】
なお、この場合、直線リブ部２５がリップ部２７の裏側の部位に形成され、且つ、直線リブ部２５は円筒部２４の軸心方向（図５（ａ）紙面垂直方向）の全範囲に渡って形成されているので、円筒部２４が軸心Ｏに対して曲がった形状となることを抑制することができる。
【０１３３】
よって、軸心Ｏに直交する方向視における円筒部２４の形状変化を抑えて、ピストンロッド４の保護機能を維持しつつシリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【０１３４】
次に、図６及び図７を参照して、ダストカバー１を成形する加硫金型９０の構成について説明する。図６は、型閉めされた状態での第１型９１、第２型９２及び第３型９３の断面図である。図７は、型割りされた状態での第１型９１、第２型９２及び第３型９３の断面図である。
【０１３５】
図６及び図７に示すように、主にダストカバー１の内周形状を成形する第１型９１と、主にダストカバー１の外周形状を成形すると共に加硫金型９０の内部にゴム状弾性体を注入する注入孔９４を備える第２型９２と、主にダストカバー１の外周形状を成形する第３型９３とにてダストカバー１を成形する加硫金型９０は構成されており、第２型９２及び第３型９３が第１型９１に対して移動して型閉め型割りされる。
【０１３６】
図７に示すように、型閉め型割り方向は、成形されるダストカバー１の軸心方向（図６上下方向）に対して直角方向（図６左右方向）であり、第２型９２と第３型９３とは、対向する方向に移動される。
【０１３７】
次に、図８を参照して、ダストカバー１のリップ部２７が離型される過程について説明する。図８は、ダストカバー１のリップ部２７が離型される状態を示した状態遷移図である。なお、第２型９２と第３型９３とは、第２型９２には、ゴム状弾性体を注入する注入孔９４が形成されており、それ以外は第３型９３と同一の構成であるので、第２型９２について説明し、第３型９３についての説明は省略する。
【０１３８】
図８（ａ）は、ダストカバー１を成形する加硫金型９０が型締めされている状態を示した状態遷移図であり、図８（ｂ）は、加硫金型９０の第２型９２及び第３型９３が第１型９１に対して型開きされた状態を示した状態遷移図であり、図８（ｃ）は、ダストカバー１が第１型９１から抜き取られようとしている状態を示した状態遷移図であり、図８（ｄ）は、ダストカバー１のリップ部２７が第１型９１から抜き取られた状態を示した状態遷移図である。なお、図８（ｃ）及び図８（ｄ）に示す矢印は、圧送される空気の流れを示している。
【０１３９】
図８（a）に示すように、ダストカバー１の外周面２４ｃは、第２型９２の成形面９２ａにて成形されており、ダストカバー１の下端面２４ｂは、第１型９１の成形面９１ａにて成形されており、ダストカバー１のリップ部２７は、成形面９１ｂにて成形されている。
【０１４０】
図８（ｂ）に示すように、図８（ａ）の状態から第２型９２が型割りされ、第１型９１から離間する方向（図８（ｂ）左方向）に移動して、外周面２４ｃから成形面９２ａが離型される。この場合、外周面２４ｃが成形面９２ａに張り付く場合がある。
【０１４１】
特に、円筒部２４の下端（図８（ｂ）下端）は、力が集中しやすく、離型時に成形面９２ａに張り付くなどして力が掛かると破断したり欠けたりして成形不良と成りやすい部位である。また、成形不良が発生するとダストカバー１の製造工程において歩留まりが悪化するという不具合が発生する。
【０１４２】
前述したように、本実施の形態では、外周面２４ｃとテーパ直線部２７ｃとの間に下端面２４ｂを設け、外周面２４ｃに対するテーパ直線部２７ｃの交差角度を角度θ３、及び、外周面２４ｃに対する下端面２４ｂの交差角度を角度θ１とすることで、鋭角となる部位を無くして薄肉となる部位を排除している。そのため、第２型９２の成形面９２ａに張り付いた場合でも、脱型時の欠けなどの成形不良を抑制して、ダストカバー１の製造工程において歩留まりの向上を図ることができる。
【０１４３】
図８（ｃ）に示すように、図８（ｂ）の状態から加硫金型９０の型割りが完了し、第１型９１からダストカバー１が離型される。ダストカバー１を第１型９１から離型する場合には、ダストカバー１と第１型９１との間に空気を圧送してダストカバー１の内径を拡径させつつ第１型９１から抜き取る。この場合、拡径時には、まず、円筒部２４が第１型９１の成形面９１ａから離型され、リップ部２７は、円筒部２４に引っ張られた状態で成形面９１ａ，９１ｂから離型される。
【０１４４】
即ち、第１円弧部２７ａ及び第２円弧部２７ｂが内周面２４ａに引っ張られた状態となり、第１円弧部２７ａ及び第２円弧部２７ｂが成形面９１ｂ上を上方（図８（ｃ）上方）にずれながら離型される。よって、第１円弧部２７ａと第２円弧部２７ｂとには、引っ張り力が作用する。
【０１４５】
ここで、例えば、第１円弧部２７ａと第２円弧部２７ｂとの接続部および、第１円弧部２７ａと内周面２４ａとの接続部に形状の変化が大きな部位が形成されている場合には、その形状変化した部位に力が集中して、リップ部２７に亀裂が入り破断してしまう場合がある。
【０１４６】
ここで、本実施の形態では、内周面２４ａからテーパ直線部２７ｃまでの連接された部位を滑らかにつなげた形状に構成している。そのため、ダストカバー１が第１型９１から離型される時の引っ張り力によりリップ部２７に亀裂が入り破断されることを防止することができる。
【０１４７】
また、内周面２４ａからテーパ直線部２７ｃまでの連接された部位を滑らかにつなげた形状に構成している。よって、リップ部２７の成形面９１ｂへの引っかかりを抑制することができる。
【０１４８】
よって、リップ部２７の外周面（第１円弧部２７ａ、第２円弧部２７ｂ及びテーパ直線部２７ｃ）のひずみを全体に分散させると共に第１型９１への引っかかりを抑制してリップ部２７の外周面に亀裂が発生することを抑制することができる。
【０１４９】
図８（ｄ）に示すように、第１型９１から円筒部２４が離れた状態でダストカバー１が第１型９１から抜き取られる。
【０１５０】
以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。
【０１５１】
例えば、上記各実施の形態で挙げた数値（例えば、各構成の数量や寸法・角度など）は一例を示すものであり、他の数値を採用することは当然可能である。
【０１５２】
上記各実施の形態では、１個のリップ部２７が円筒部２４の下端にのみ形成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、複数のリップを円筒部２４の軸心Ｏ方向に所定の間隔を隔てて形成して良い。
【０１５３】
この場合、シリンダー５の外周面に接触する箇所が増えることで、シリンダー５の外周面の一箇所での塗装の剥離の進行を低減することができる。
【０１５４】
上記各実施の形態では、下端面２４ｂ、テーパ直線部２７ｃが直線形状に構成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるものではなく、下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとを鉛直方向に凸のひとつの円弧形状に形成しても良い。
【０１５５】
この場合、下端面２４ｂとテーパ直線部２７ｃとの接続部Ｐ１が曲面上に配設されるので、シリンダー５の外周面が接続部Ｐ１に当設した場合に、接触面の圧力が高くなることを抑制することができる。よって、シリンダー５の塗装剥がれを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１５６】
【図１】本発明の第１実施の形態におけるダストカバーが組み込まれたサスペンション機構の断面図である。
【図２】図１のＡの部分を拡大して示したリップ部の部分拡大断面図である。
【図３】図２のＢの部分を拡大して示した第２円弧部の部分拡大断面図である。
【図４】リップ部の端部にシリンダーが当接された状態を示した第２円弧部の部分拡大断面図である。
【図５】（ａ）は、図１のＶａ−Ｖａ線におけるダストカバーの断面図であり、（ｂ）は、ダストカバーの外周面であってリップ部の裏側の位置に環状リブ部が形成された場合のダストカバーの断面図である。
【図６】型閉めされた状態での第１型、第２型及び第３型の断面図である。
【図７】型割りされた状態での第１型、第２型及び第３型の断面図である。
【図８】ダストカバーのリップ部が離型される状態を示した状態遷移図であり、（ａ）は、ダストカバーを成形する加硫金型が型締めされている状態を示した状態遷移図であり、（ｂ）は、加硫金型の第２型及び第３型が第１型に対して型開きされた状態を示した状態遷移図であり、（ｃ）は、ダストカバーが第１型から抜き取られようとしている状態を示した状態遷移図であり、（ｄ）は、ダストカバーのリップ部が第１型から抜き取られた状態を示した状態遷移図である。
【符号の説明】
【０１５７】
１００                サスペンション機構
１                    ダストカバー
２                    ストラットマウント（防振装置）
４                    ピストンロッド（ピストンロッド、ショックアブソーバの一部）
５                    シリンダー（ハウジング、ショックアブソーバの一部）
２１                  内嵌部（本体部の一部）
２２                  ストッパー保持部（本体部の一部）
２３                  蛇腹部（蛇腹部、カバー部の一部）
２４                  円筒部（円筒部、カバー部の一部）
２４ｂ                下端面（連結面）
２４ｃ                外周面（円筒部の外周面）
２７                  リップ部
２７ｂ                第２円弧部（リップ部の先端部）
２７ｃ                テーパ直線部（テーパー面の断面線）
θ１                  角度（テーパ面を延長した仮想線と外周面とのなす交差角度）
θ３                  角度（連結面と外周面とのなす交差角度）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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