【誤訳訂正書】
【提出日】平成30年6月13日(2018.6.13)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融材料を提供するプロセスであって、前記プロセスは、
固体バッチ材料を溶解装置の中に導入することと、
サブマージ燃焼によって前記溶解装置内の前記固体バッチ材料を溶解することと、
溶解物にフローパターンを受けさせることと
を含み、
前記フローパターンは、コンピュータ流体動力学分析を用いてシミュレートされるとき、前記溶解物表面におけるトロイドの中心に向かって内向きに収束するフローベクトルを備える、前記溶解装置内の前記溶解物内に生成される実質的にトロイダルである溶解フローパターンを示し、前記トロイドの回転中心軸は、実質的に垂直である、プロセス。
【請求項２】
前記トロイダルであるフローパターンの前記回転中心軸の付近において、前記フローベクトルは、配向を変化させ、下向き配向を示し、したがって、前記軸の付近における前記溶解物の有意な下向き移動を反映する、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
前記溶解装置底部において、前記フローベクトルは、配向を変化させ、外向き、次いで、再度上向きである配向を示す、請求項２に記載のプロセス。
【請求項４】
コンピュータ流体動力学分析のために選ばれたコンピュータ流体動力学モデルコードは、ＡＮＳＹＳ  Ｒ１４．５であり、固体バッチ材料から液体溶解物の範囲の相を伴う多相流動場を、バーナによる燃料および酸化剤の燃焼ならびにバッチ−溶解物間の転換プロセスの過程において生成されるものの両方と関連付けられる種々のガス種に考慮する、請求項１〜３のいずれかに記載のプロセス。
【請求項５】
前記溶解物は、平板ガラスもしくは容器ガラスの形成、連続繊維の形成、またはミネラルウール繊維の生産を含む、さらなる下流の処理のために引き出される、請求項１〜４のいずれかに記載のプロセス。
【請求項６】
関連があるトロイダルである溶解フローパターンは、前記溶解装置底部におけるサブマージ燃焼バーナの配列によって得られ、実質的に環状であるバーナ区域において、約２５０〜１２５０ｍｍの隣接するバーナ間の距離において、実質的に垂直な上向き方向速度成分を、火炎および燃焼ガスに付与する、請求項１〜５のいずれかに記載のプロセス。
【請求項７】
前記溶解物表面における前記内向きに収束するフローベクトルは、およそ２ｍ／秒までの速度を示す、請求項１〜６のいずれかに記載のプロセス。
【請求項８】
前記垂直回転中心軸の付近における下向きに配向された速度ベクトルは、２ｍ／秒までの下向き速度成分を示す、請求項１〜７のいずれかに記載のプロセス。
【請求項９】
正接速度成分は、上向きに吹く燃焼ガスに付与される、請求項１〜８のいずれかに記載のプロセス。
【請求項１０】
固体バッチ原材料を溶解するための溶解装置アセンブリであって、前記溶解装置アセンブリは、
それぞれ、その出口から突出する中心バーナ軸を有する、少なくとも５つのサブマージ燃焼バーナ（２１）を具備する溶解チャンバ（３）と、
原材料供給装置（１０）と、
前記溶解チャンバの底部付近の溶解物出口（９）と
を備え、
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、実質的に環状のバーナ区域において、前記溶解チャンバ（３）の底部に、隣接するバーナ（２１）間のある距離に配列され、一般的流体動力学方程式を利用するコンピュータシミュレーションが、前記溶解物表面におけるトロイドの中心に向かって内向きに収束するフローベクトル成分を備える、前記溶解物内に生成される実質的にトロイダルである溶解フローパターンを示すように制御され、前記トロイドの回転中心軸は実質的に垂直であり、関連があるバーナ（２１）の中心バーナ軸は、垂直面から３０°未満の角度に配列されている、溶解装置アセンブリ。
【請求項１１】
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、前記溶解チャンバ（３）の底部を通して、実質的に環状のバーナライン上に配列されている、請求項１０に記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１２】
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、約２５０〜１２５０ｍｍの隣接するバーナ間の距離において配列されている、請求項１０または１１に記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１３】
前記バーナ軸は、正接速度成分を燃焼ガスに付与するように、垂直面から３０°未満だけ傾斜されている、請求項１０〜１２のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１４】
前記バーナ（２１）は、前記溶解チャンバ（３）の側壁から、約２５０〜７５０ｍｍの距離に配列されている、請求項１０〜１３のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１５】
バーナ円の直径は、約１２００〜２０００ｍｍで構成されている、請求項１１〜１４のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１６】
少なくとも６つのバーナ（２１）が、実質的に環状のバーナライン上に配列されている、請求項１０〜１５のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１７】
前記原材料は、前記溶解物表面の上方に供給される、請求項１０〜１６のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１８】
前記バーナ（２１）またはバーナの群は、個別に制御される、請求項１０〜１７のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項１９】
前記溶解チャンバ（３）は、実質的に円筒形であり、または楕円形の断面もしくは少なくとも４つの辺を示す多角形の断面のような他の形状を示す、請求項１０〜１８のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２０】
前記溶解装置アセンブリは、前記溶解物表面上方の、前記溶解装置壁内に、ピストンまたは同等の手段を用いて開放および閉鎖されることが可能な孔を備える、請求項１０〜１９のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２１】
溶解物放出孔（９）は、原材料入口（１０）と反対の、周辺溶解装置壁において、前記溶解チャンバの底部付近に配列され、その中で、前記放出孔は、それ自体が公知である手段によって制御される、請求項１０〜２０のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２２】
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、約６０〜３００ｍ／秒の範囲における燃焼ガスの速度で、燃焼生成物の高圧ジェットを前記溶解物中に注入する、請求項１０〜２１のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２３】
前記溶解チャンバの壁は、循環冷却液、または、水によって分離される二重の鋼壁を備える、請求項１０〜２２のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２４】
前記溶解装置アセンブリは、熱回収機器を具備する、請求項１０〜２３のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
【請求項２５】
請求項１０〜２４のいずれかに記載の溶解装置アセンブリを備える、ガラス繊維、グラスウール、またはストーンウールのための生産ライン。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４７】
Ｂ２Ｏ３として表される、生成されるガラスのホウ素含有率は、≧１ｗ％、≧２ｗ％、≧３ｗ％、≧５ｗ％および／または≦２０％、≦１８％、≦１５％または≦１０ｗ％であり得る。
本明細書は、例えば、以下の項目も提供する。
（項目１）
溶融材料を提供するプロセスであって、前記プロセスは、
固体バッチ材料を溶解装置の中に導入することと、
サブマージ燃焼によって前記溶解装置内の前記固体バッチ材料を溶解することと、
溶解物にフローパターンを受けさせることと
を含み、
前記フローパターンは、コンピュータ流体動力学分析を用いてシミュレートされるとき、前記溶解物表面における大規模な中心に内向きに収束するフローベクトルを備え、実質的に垂直であるトロイドの回転中心軸を伴う、前記溶解装置内の前記溶解物内に生成される実質的にトロイダルである溶解フローパターンを示す、プロセス。
（項目２）
前記トロイダルフローパターンの前記回転中心軸の付近において、前記フローベクトルは、配向を変化させ、下向き配向を示し、したがって、前記軸の付近における前記溶解物の有意な下向き移動を反映する、項目１に記載のプロセス。
（項目３）
前記溶解装置底部において、前記フローベクトルは、配向を変化させ、外向き、次いで、再度上向きである配向を示す、項目２に記載のプロセス。
（項目４）
前記コンピュータ流体動力学分析のために選ばれたコンピュータ流体動力学モデルコードは、ＡＮＳＹＳ  Ｒ１４．５であり、固体バッチ材料から液体溶解物の範囲の相を伴う多相流動場を、バーナによる燃料および酸化剤の燃焼ならびにバッチ−溶解物間の転換プロセスの過程において生成されるものの両方と関連付けられる種々のガス種に考慮する、項目１〜３のいずれかに記載のプロセス。
（項目５）
前記溶解物は、平板ガラスもしくは容器ガラスの形成、連続繊維の形成、またはミネラルウール繊維の生産を含む、さらなる下流の処理のために引き出される、項目１〜４のいずれかに記載のプロセス。
（項目６）
関連があるトロイダル溶解フローパターンは、前記溶解装置底部における前記サブマージ燃焼バーナの配列によって得られ、実質的に環状であるバーナ区域において、約２５０〜１２５０ｍｍ、有利には、約５００〜９００ｍｍ、好ましくは、約６００〜８００ｍｍ、さらにより好ましくは、約６５０〜７５０ｍｍの隣接するバーナ間の距離において、実質的に垂直な上向き方向速度成分を、火炎および燃焼ガスに付与する、項目１〜５のいずれかに記載のプロセス。
（項目７）
前記溶解物表面における前記内向きに収束するフローベクトルは、有利には、およそ２ｍ／秒までの速度を示す、項目１〜６のいずれかに記載のプロセス。
（項目８）
前記垂直回転中心軸の付近における下向きに配向された速度ベクトルは、２ｍ／秒までの下向き速度成分を示す、項目１〜７のいずれかに記載のプロセス。
（項目９）
正接速度成分は、上向きに吹く燃焼ガスに付与される、項目１〜８のいずれかに記載のプロセス。
（項目１０）
固体バッチ原材料を溶解するための溶解装置アセンブリであって、前記溶解装置アセンブリは、
それぞれ、その出口から突出する中心バーナ軸を有する、少なくとも５つのサブマージ燃焼バーナ（２１）を具備する溶解チャンバ（３）と、
原材料供給装置（１０）と、
前記溶解チャンバの底部付近の溶解物出口（９）と
を備え、
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、実質的に環状のバーナ区域において、前記溶解チャンバ（３）の底部に、隣接するバーナ（２１）間のある距離に配列され、一般的流体動力学方程式を利用するコンピュータシミュレーションが、実質的に垂直であるトロイドの回転中心軸を伴い、前記溶解物表面における大規模な中心に内向きに収束するフローベクトル成分を備える、前記溶解物内に生成される実質的にトロイダルである溶解フローパターンを示すように制御され、関連があるバーナ（２１）の中心バーナ軸は、垂直面から３０°未満の角度に配列されている、溶解装置アセンブリ。
（項目１１）
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、前記溶解チャンバ（３）の底部を通して、実質的に環状のバーナライン上に配列されている、項目１０に記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１２）
前記サブマージ燃焼バーナ（２１）は、約２５０〜１２５０ｍｍ、有利には、約５００〜９００ｍｍ、好ましくは、約６００〜８００ｍｍ、さらにより好ましくは、約６５０〜７５０ｍｍの隣接するバーナ間の距離において配列されている、項目１０または１１に記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１３）
前記バーナ軸は、正接速度成分を前記燃焼ガスに付与するように、垂直面から３０°未満だけ傾斜されている、項目１０〜１２のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１４）
前記バーナ（２１）は、前記溶解チャンバ（３）の側壁から、約２５０〜７５０ｍｍの距離に配列されている、項目１０〜１３のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１５）
バーナ円の直径は、約１２００〜２０００ｍｍで構成されている、項目１１〜１４のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１６）
少なくとも６つのバーナ（２１）、好ましくは、６〜１０個のバーナ、より好ましくは、６〜８個のバーナは、前記バーナ円ライン上に配列されている、項目１０〜１５のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１７）
前記原材料は、前記溶解物表面の上方に供給される、項目１０〜１６のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１８）
前記バーナ（２１）またはバーナの群は、個別に制御される、項目１０〜１７のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目１９）
前記溶解チャンバ（３）は、実質的に円筒形であり、または楕円形の断面もしくは４つの辺、好ましくは、５つを上回る辺を示す多角形の断面のような他の形状を示す、項目１０〜１８のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２０）
前記溶解装置は、前記溶解物表面上方の、前記溶解装置壁内に、ピストンまたは同等の手段を用いて開放および閉鎖されることが可能な孔を備える、項目３〜１９のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２１）
溶解物放出孔（９）は、原材料入口（１０）と反対の、周辺溶解装置壁において、前記溶解チャンバの底部付近に配列され、その中で、前記放出孔は、それ自体が公知である手段によって制御される、項目１０〜２０のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２２）
前記サブマージバーナ（２１）は、約６０〜３００ｍ／秒、好ましくは、約１００〜２００ｍ／秒、より好ましくは、１１０〜１６０ｍ／秒の範囲における燃焼ガスの速度で、燃焼生成物の高圧ジェットを前記溶解物中に注入する、項目１０〜２１のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２３）
前記溶解チャンバ壁は、循環冷却液、好ましくは、水によって分離される二重の鋼壁を備える、項目１０〜２２のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２４）
前記溶解装置は、熱回収機器を具備する、項目１０〜２３のいずれかに記載の溶解装置アセンブリ。
（項目２５）
項目１０〜２４のいずれかに記載の溶解装置アセンブリを備える、ガラス繊維、グラスウール、またはストーンウールのための生産ライン。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５２】
トロイダルフローパターンは、コンピュータシミュレーションによって生成されており、当業者によく知られている、一般的オイラーの多相流体動力学モデリング技法を考慮する。この使用のために選択されるコンピュータ流体動力学コードは、有利には、ＡＮＳＹＳ  Ｒ１４．５である。モデルは、有利には、液体中の分散したガス気泡から、ガス中の分散した固体粒子または液滴までの混合割合の全ての範囲に及ぶ多相流動場を、液相溶解物および気相種を生成する多相の、熱−化学転換反応を受ける固相バッチとともに考慮する。本システムは、二酸化炭素および水蒸気を生成するために、燃料と、酸素の気相種とのサブマージ燃焼を利用する。加えて、溶解物の粘度は、温度に大きく依存する。複合的なバッチ−溶解物転換プロセスは、アレニウスの速度則に従う以下の反応ステップによってモデル化され得る。
バッチ固体＋ΔＨｒ＞溶解物液体＋０．０７４ＣＯ２＋０．０９３Ｈ２Ｏ
アレニウスの反応速度ｋ＝ＡＴ２ｅ（−Ｅ／Ｔ）である。
アレニウスの速度定数は、文献（Ａ  ＵｎｇａｎおよびＲ  Ｖｉｓｋａｎｔａによる、「Ｍｅｌｔｉｎｇ  ｂｅｈａｖｉｏｒ  ｏｆ  ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ  ｃｈａｒｇｅｄ  ｌｏｏｓｅ  ｂａｔｃｈ  ｂｌａｎｋｅｔｓ  ｉｎ  ｇｌａｓｓ  ｍｅｌｔｉｎｇ  ｆｕｒｎａｃｅｓ」（Ｇｌａｓｔｅｃｈ．Ｂｅｒ．５９（１９８６年）Ｎｒ．１０、２７９−２９１ページ）を参照されたい）から求められている。この反応におけるバッチガスのモル比は、１ｋｇのバッチからの０．０５０３ｋｇのＣＯ２および０．０２５８ｋｇのＨ２Ｏの生成と一致する。反応の熱は、化学転換および相変化の両方の熱要件を含む、バッチを液相溶解物およびガス種に転換するために要求される全てのエネルギーを構成する。バッチおよび溶解物に関する物理特性は、利用可能である限りは文献から求められ得、および／またはそれ自体が公知である方法によって判定され得る。放射熱交換が、離散座標放射モデルとともに、灰色ガスの加重和モデルを使用して推定される気相吸収係数と、（３００ｌ／ｍの高値に）規定される溶解物の吸収係数と、有利には、他の流体に対して不透明にするように規定される、バッチの吸収係数を使用してシミュレートされる。溶解物が、一次流体相として割り当てられる一方、ガスは、５ｍｍの均一な気泡の直径を有する二次流体相として割り当てられる。予測される槽の高さ上方の液相および気相間の運動量交換は、人為的に抑制される。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５４】
溶解物内の温度は、溶解物の組成、望ましい粘度、および他のパラメータに応じて、１１００℃〜１６００℃もしくは１６５０℃、または１２００℃〜１５００℃、または１２００℃〜１４５０℃、好ましくは、１２５０℃〜１４００℃で構成され得る。好ましい実施形態によると、溶解装置壁は、冷却液、好ましくは、水によって冷却される二重の鋼壁である。冷却水接続が、外部壁上に提供される。そのような接続は、それ自体が公知であり、溶解物が内部壁に、約１５０℃で凝固し得、冷却液、ここでは、水が沸騰しないように、内側壁からエネルギーを引き出すのに十分なフローを可能にするように計算されるべきである。