【手続補正書】
【提出日】平成30年11月7日(2018.11.7)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリブチレンテレフタレートの調製のための連続方法において、
（ａ）１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）をスラリーペースト容器内で混合して、混合物を形成する工程；
（ｂ）工程（ａ）からの混合物をエステル化又はトランスエステル化の少なくとも一方のための複数の反応器ゾーンを有する塔型反応器に連続的に供給する工程であって、以下の条件：
（ｂ１）工程（ａ）からの混合物が、１７０〜２７０℃の範囲の処理温度及び０．０５〜０．１ＭＰａ（０．５〜１ｂａｒ）の範囲の処理圧力を伴う前記エステル化セクションに供され；第１の量の触媒が供給される；
（ｂ２）必要に応じて所定量のＢＤＯが供給されるとともに、工程（ｂ１）の生成物がパイプストレッチ内に連続的に移送される；
（ｂ３）工程（ｂ２）の生成物が、一続きの複数のカスケードを備えた、前記塔型反応器のカスケードポストエステル化部分に連続的に移送され、各カスケードの圧力が、その後、最終的には≦２５ｋＰａ（０．２５ｂａｒ）に低下し、必要に応じて、第２の量の触媒が、前記塔型反応器の前記ポストエステル化部分の最後のカスケードゾーンに供給される；
が維持される、工程；
（ｃ）工程（ｂ３）から得られた生成物が、第１の連続的に攪拌される槽型反応器へと連続的に供給される工程であって、前記工程（ｂ３）の生成物が、２２５〜２５０℃の溶融温度、０．５〜４ｋＰａ（５〜４０ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｄ）必要に応じて、工程（ｃ）から得られた生成物が、第２の連続的に攪拌される槽型反応器に連続的に供給される工程であって、前記工程（ｃ）の生成物が、２３０〜２６０℃の溶融温度、０．０１〜３．５ｋＰａ（０．１〜３５ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；及び
（ｅ）工程（ｃ）から得られた生成物、又は、第２の連続的に攪拌される槽型反応器（ｄ）が用いられる場合には、工程（ｄ）から得られた生成物が、連続重縮合反応器へと連続的に移送される工程であって、前記工程（ｄ）の生成物が、２３０〜２５５℃の溶融温度、０．０１〜１．６ｋＰａ（０．１〜１６ｍｂａｒ）の圧力、及び３０分〜６時間の滞留時間に供される、工程
を含む、方法。
【請求項２】
前記ＰＴＡが、少なくとも９９質量％のテレフタル酸を含むことを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記触媒が、
・チタンアルコキシド、又はそれらの、リン化合物との反応生成物；
・スズ含有化合物；
・ジルコニウム含有化合物、
及び／又は、それらの組合せ
から選択されることを特徴とする、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
前記触媒が、スズアルコキシドであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
前記連続重縮合反応器（ｅ）が、独立した毎分回転数（ｒｐｍ）の制御を伴った２軸ディスクリング反応器であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
（ａ）１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）を、スラリーペースト容器内で１．２：１〜４：１のモル比で混合して、混合物を形成する工程であって、前記スラリーペースト容器内の温度が２０〜９０℃の範囲であり、前記スラリーペースト容器内の圧力が８０〜１１０ｋＰａ（０．８〜１．１ｂａｒ）の範囲であり、かつ、前記スラリーペースト容器内の前記混合物の滞留時間が１〜４時間である、工程；
（ｂ）工程（ａ）からの前記混合物を、エステル化又はトランスエステル化の少なくとも一方のための複数の反応器ゾーンを有する塔型反応器に連続的に供給するする工程であって、前記エステル化又はトランスエステル化が、予備重縮合が生じるまで、連続的に、同時に、及び中断することなく起こり、以下の条件：
（ｂ１）工程（ａ）からの混合物が、１７０〜２７０℃の範囲の処理温度及び４０〜１００ｋＰａ（０．４〜１ｂａｒ）の範囲の処理圧力で前記エステル化セクションに供され；６０〜１２０ｐｐｍの第１の量の触媒が供給され；ＢＤＯのＰＴＡに対する比が１．６：１〜３：１であり；水、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、及びＢＤＯが、前記エステル化セクションからオーバヘッドとして除去される；
（ｂ２）工程（ｂ１）の生成物が、パイプストレッチ内に連続的に移送され、かつ、０．０３〜０．０５ｍｏｌのＢＤＯを供給すると同時に、２００〜２８０℃の範囲の温度及び０．１〜１．０ＭＰａ（１〜１０ｂａｒ）の範囲の圧力で維持される；
（ｂ３）工程（ｂ２）の生成物が、４つの異なるカスケードからなる前記塔型反応器のカスケードポストエステル化部分に移送され、各カスケードの圧力は、その後、≦２５ｋＰａ（０．２５ｂａｒ）に低下し、各カスケードの温度は、その後、２３０℃から２７０℃に上昇し、各カスケードの滞留時間は、２〜３０分間に設定され、かつ、０．０２〜０．２ｍｏｌのＢＤＯで希釈された２５〜１００ｐｐｍの第２の量のＴＰＴ触媒は、前記塔型反応器の前記ポストエステル化部分の第４のカスケードゾーン内に供給される；
（ｂ４）工程（ｂ１）、（ｂ２）、及び（ｂ３）からの水、ＴＨＦ、副生成物、及び過剰のＢＤＯが除去され、かつ、該ＢＤＯが精製され、個別の反応工程に再び戻るように方向づけられる；
が維持され、ここで、
・工程（ｂ）の前記塔型反応器内の前記複数の反応器ゾーンは、前記塔型反応器の下部３分の１が、熱交換器が取り付けられた液体サイクロンの形態をとるように構成され、該液体サイクロンは、工程（ａ）のミキサからの供給ラインを有し；
・前記液体サイクロンは、圧力パイプを介して前記塔型反応器の塔頂側に接続され；
・前記塔型反応器の塔頂側は、下降流カスケードの形態で構成され；かつ
・前記カスケードは、前記塔型反応器の中心部とパイプを介して連通する；
工程；
（ｃ）工程（ｂ３）から得られた生成物が、第１の連続的に攪拌される槽型反応器へと連続的に供給される工程であって、前記工程（ｂ３）の生成物が、２２５〜２５０℃の溶融温度、０．５〜７ｋＰａ（５〜７０ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｄ）工程（ｃ）から得られた生成物が、第２の連続的に攪拌される槽型反応器に連続的に供給される工程であって、前記工程（ｃ）の生成物が、２３０〜２６０℃の溶融温度、０．０１〜３．５ｋＰａ（０．１〜３５ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｅ）工程（ｄ）からの生成物が、独立した毎分回転数（ｒｐｍ）制御を伴った２軸ディスクリング反応器へと連続的に移送される工程であって、前記工程（ｄ）の生成物が、２３０〜２５５℃の溶融温度、０．０１〜１．６ｋＰａ（０．１〜１６ｍｂａｒ）の圧力、独立して１〜５ｒｐｍの前記２軸の各々の回転速度、及び３０分〜６時間の滞留時間に供される、工程；及び
（ｆ）工程（ｅ）の生成物が、ペレット製造機内へと連続的に供給されて、ペレット化される工程
を含む、請求項１〜５のいずれか一項に記載の連続方法。
【請求項７】
工程（ａ）において、ＢＤＯとＰＴＡが１．３５：１〜２．５：１のモル比で混合され；
工程（ｂ３）において、各カスケードの前記滞留時間が５〜２５分である
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
【請求項８】
前記スラリーペースト容器内の前記温度が７０℃〜９０℃に維持され、前記圧力が９０〜１０５ｋＰａ（０．９〜１．０５ｂａｒ）に維持され、かつ、前記滞留時間が２．５〜３．５時間であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
【請求項９】
工程（ａ）からの混合物が、２４０℃〜２５０℃の範囲の処理温度、６０〜８０ｋＰａ（０．６〜０．８ｂａｒ）の範囲の処理圧力、及び８０〜１２０分の滞留時間で、工程（ｂ）の前記塔型反応器の前記エステル化セクションに供されることを特徴とする、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
工程（ｂ３）の生成物が、０．１〜０．２ｄｌ／ｇの固有粘度及び１０〜１００ｍｍｏｌ／ｋｇのカルボン酸末端基濃度を有し、遊離ＰＴＡに基づいて９５〜９９．５％の変換率であることを特徴とする、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１１】
工程（ｂ３）の生成物が、一続きの連続的に攪拌される槽型反応器の前記第１の反応器内で３０〜５０分、かつ、前記第２の反応器内で３０〜５０分の滞留時間に供され、並びに、２４０〜２５０℃の溶融温度に供されることを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
前記得られたＰＢＴが、０．５５〜１．３５ｄｌ／ｇの固有粘度及び０．１〜６０ｍｍｏｌ／ｋｇのカルボン酸末端基濃度を有することを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
前記得られたＰＢＴが、以下の固有粘度、カルボン酸末端基濃度、及び溶融粘度の値：
（ａ）１．１０〜１．２５デシリットル／グラムの固有粘度、３５〜４５ミリモル／キログラムのカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して７５０．０〜９５０．０Ｐａ・ｓ（７５００〜９５００ポアズ）の溶融粘度；
（ｂ）０．９５〜１．０デシリットル／グラムの固有粘度、４０ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して３５０．０〜４５０．０Ｐａ・ｓ（３５００〜４５００ポアズ）の溶融粘度；
（ｃ）０．７８〜０．８２デシリットル／グラムの固有粘度、４０ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して１４５．０〜１８５．０Ｐａ・ｓ（１４５０〜１８５０ポアズ）の溶融粘度；
（ｄ）０．６８〜０．７２デシリットル／グラムの固有粘度、２４ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して７４．０〜９０．０Ｐａ・ｓ（７４０〜９００ポアズ）の溶融粘度；又は
（ｅ）０．５５〜０．５９デシリットル／グラムの固有粘度、１２ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して２０．０〜４０．０Ｐａ・ｓ（２００〜４００ポアズ）の溶融粘度
によって特徴づけられる、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１４】
前記ＣＥＧが、
（ａ）室温において、溶媒混合物中にＰＢＴポリマー又はオリゴマーを溶解する工程；
（ｂ）明確な当量点の特定のために第２の物質を添加することによってイオン形成を抑制する工程；及び
（ｃ）ブロモフェノールブルー指示薬の添加後に、電位差測定法又は比色法を使用して、水酸化カリウムに対して溶液を滴定する工程
を含むプロセスを介してモニタリングされ、
前記溶媒混合物が、ヘキサフルオロ−２−プロパノール、ｏ−クレゾール、及びジクロロメタンを含み；
前記第２の物質が、
・ナトリウム、カリウム、カルシウム、及びアンモニウムからなる群より選択されるカチオン；及び
・トリフルオロアセテート、トリフルオロプロピオネート、及びトリフルオロボレートからなる群より選択されるアニオン
を含む塩からなる群より選択されることを特徴とする、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１５】
（１）スラリーペースト容器であって、１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）が混合されて混合物を形成する、スラリーペースト容器；
（２）（１）からの生成物が供給される塔型反応器であって、該塔型反応器の下部３分の１が熱交換器が取り付けられた液体サイクロンの形態をするように構成された、複数の反応器ゾーンを有し、前記液体サイクロンが前記容器（１）からの供給ラインを有し、前記液体サイクロンが前記塔型反応器の塔頂側に接続され、前記塔型反応器の塔頂側が下降流カスケードの形態で構成される、塔型反応器；
（３）（２）からの生成物が供給される、第１の連続的に攪拌される槽型反応器；
（４）（３）からの生成物が供給される、随意的な第２の連続的に攪拌される槽型反応器；
（５）（３）からの生成物、又は、前記第２の連続的に攪拌される槽型反応器（４）が用いられる場合には、（４）からの生成物が供給される、２軸リング反応器；及び、
（６）（５）からの生成物が連続的に供給され、ペレット化される、ペレット製造機
を備えた、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の方法を行うための装置。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１２４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１２４】
上記実施例は、重縮合セクションの条件、特に、第１のＣＲＳＴのより低い圧力によって、より高いＣＥＧを有するＰＴＡ及びブタンジオールをベースとして生成されたオリゴマーを使用して、所望の高いＩＶ及び所望の低いＣＥＧを有するＰＢＴの生成が可能となる、本発明に従った方法を実証している。
他の実施形態
１．  ポリブチレンテレフタレートの調製のための連続方法において、
（ａ）１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）をスラリーペースト容器内で混合して、混合物を形成する工程；
（ｂ）工程（ａ）からの混合物をエステル化又はトランスエステル化の少なくとも一方のための複数の反応器ゾーンを有する塔型反応器に連続的に供給する工程であって、以下の条件：
（ｂ１）工程（ａ）からの混合物が、１７０〜２７０℃の範囲の処理温度及び０．０５〜０．１ＭＰａ（０．５〜１ｂａｒ）の範囲の処理圧力を伴う前記エステル化セクションに供され；第１の量の触媒が供給される；
（ｂ２）必要に応じて所定量のＢＤＯが供給されるとともに、工程（ｂ１）の生成物がパイプストレッチ内に連続的に移送される；
（ｂ３）工程（ｂ２）の生成物が、一続きの複数のカスケード、好ましくは一続きの４つのカスケードを備えた、前記塔型反応器のカスケードポストエステル化部分に連続的に移送され、各カスケードの圧力が、その後、最終的には≦２５ｋＰａ（０．２５ｂａｒ）、好ましくは≦２０ｋＰａ（０．２０ｂａｒ）に低下し、必要に応じて、第２の量の触媒が、前記塔型反応器の前記ポストエステル化部分の最後のカスケードゾーンに供給される；
が維持される、工程；
（ｃ）工程（ｂ３）から得られた生成物が、第１の連続的に攪拌される槽型反応器へと連続的に供給される工程であって、前記工程（ｂ３）の生成物が、２２５〜２５０℃の溶融温度、０．５〜４ｋＰａ（５〜４０ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｄ）必要に応じて、工程（ｃ）から得られた生成物が、第２の連続的に攪拌される槽型反応器に連続的に供給される工程であって、前記工程（ｃ）の生成物が、２３０〜２６０℃の溶融温度、０．０１〜３．５ｋＰａ（０．１〜３５ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；及び
（ｅ）工程（ｃ）から得られた生成物、又は、第２の連続的に攪拌される槽型反応器（ｄ）が用いられる場合には、工程（ｄ）から得られた生成物が、連続重縮合反応器へと連続的に移送される工程であって、前記工程（ｄ）の生成物が、２３０〜２５５℃の溶融温度、０．０１〜１．６ｋＰａ（０．１〜１６ｍｂａｒ）の圧力、及び３０分〜６時間の滞留時間に供される、工程
を含む、方法。
２．  前記ＰＴＡが、少なくとも９９質量％のテレフタル酸を含むことを特徴とする、実施形態１に記載の方法。
３．  前記触媒が、
・チタンアルコキシド、好ましくはテトライソプロピルチタネート、テトライソブチルチタネート、テトラｔｅｒｔ−ブチルチタネート、テトラフェニルチタネート、テトラエチルヘキシルチタネート、ビス（アルカンジオラト）チタネート、又はそれらの、リン化合物との反応生成物、好ましくはリン酸、リン酸モノアルキル又はリン酸モノアリールとの反応生成物；
・スズ含有化合物、好ましくは二酢酸スズ、ジオクタン酸スズ、ジラウリン酸スズ、ジラウリン酸ジブチルスズ、酢酸ジブチルスズ；
・ジルコニウム含有化合物、好ましくはテトラ−ｎ−プロピルジルコネート、テトラ−ｎ−ブチルジルコネート、
及び／又は、それらの組合せ
から選択されることを特徴とする、実施形態１又は２に記載の方法。
４．  前記触媒が、スズアルコキシド、好ましくはテトライソプロピルチタネート、テトライソブチルチタネート又はテトラｔｅｒｔ−ブチルチタネートであることを特徴とする、実施形態１〜３のいずれか一項に記載の方法。
５．  前記連続重縮合反応器（ｅ）が、独立した毎分回転数（ｒｐｍ）の制御を伴った２軸ディスクリング反応器であることを特徴とする、実施形態１〜４のいずれか一項に記載の方法。
６．  （ａ）１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）を、スラリーペースト容器内で１．２：１〜４：１のモル比で混合して、混合物を形成する工程であって、前記スラリーペースト容器内の温度が２０〜９０℃の範囲であり、前記スラリーペースト容器内の圧力が８０〜１１０ｋＰａ（０．８〜１．１ｂａｒ）の範囲であり、かつ、前記スラリーペースト容器内の前記混合物の滞留時間が１〜４時間である、工程；
（ｂ）工程（ａ）からの前記混合物を、エステル化又はトランスエステル化の少なくとも一方のための複数の反応器ゾーンを有する塔型反応器に連続的に供給するする工程であって、前記エステル化又はトランスエステル化が、予備重縮合が生じるまで、連続的に、同時に、及び中断することなく起こり、以下の条件：
（ｂ１）工程（ａ）からの混合物が、１７０〜２７０℃の範囲の処理温度及び４０〜１００ｋＰａ（０．４〜１ｂａｒ）の範囲の処理圧力で前記エステル化セクションに供され；６０〜１２０ｐｐｍの第１の量の触媒が供給され；ＢＤＯのＰＴＡに対する比が１．６：１〜３：１であり；水、テトラヒドロフラン（ＴＨＦ）、及びＢＤＯが、前記エステル化セクションからオーバヘッドとして除去される；
（ｂ２）工程（ｂ１）の生成物が、パイプストレッチ内に連続的に移送され、かつ、０．０３〜０．０５ｍｏｌのＢＤＯを供給すると同時に、２００〜２８０℃の範囲の温度及び０．１〜１．０ＭＰａ（１〜１０ｂａｒ）の範囲の圧力で維持される；
（ｂ３）工程（ｂ２）の生成物が、４つの異なるカスケードからなる前記塔型反応器のカスケードポストエステル化部分に移送され、各カスケードの圧力は、その後、≦２５ｋＰａ（０．２５ｂａｒ）、好ましくは≦２０ｋＰａ（０．２０ｂａｒ）に低下し、各カスケードの温度は、その後、２３０℃から２７０℃に上昇し、各カスケードの滞留時間は、２〜３０分間に設定され、かつ、０．０２〜０．２ｍｏｌのＢＤＯで希釈された２５〜１００ｐｐｍの第２の量のＴＰＴ触媒は、前記塔型反応器の前記ポストエステル化部分の第４のカスケードゾーン内に供給される；
（ｂ４）工程（ｂ１）、（ｂ２）、及び（ｂ３）からの水、ＴＨＦ、副生成物、及び過剰のＢＤＯが除去され、かつ、該ＢＤＯが精製され、個別の反応工程に再び戻るように方向づけられる；
が維持され、ここで、
・工程（ｂ）の前記塔型反応器内の前記複数の反応器ゾーンは、前記塔型反応器の下部３分の１が、熱交換器が取り付けられた液体サイクロンの形態をとるように構成され、該液体サイクロンは、工程（ａ）のミキサからの供給ラインを有し；
・前記液体サイクロンは、圧力パイプを介して前記塔型反応器の塔頂側に接続され；
・前記塔型反応器の塔頂側は、下降流カスケードの形態で構成され；かつ
・前記カスケードは、前記塔型反応器の中心部とパイプを介して連通する；
工程；
（ｃ）工程（ｂ３）から得られた生成物が、第１の連続的に攪拌される槽型反応器へと連続的に供給される工程であって、前記工程（ｂ３）の生成物が、２２５〜２５０℃の溶融温度、０．５〜７ｋＰａ（５〜７０ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｄ）工程（ｃ）から得られた生成物が、第２の連続的に攪拌される槽型反応器に連続的に供給される工程であって、前記工程（ｃ）の生成物が、２３０〜２６０℃の溶融温度、０．０１〜３．５ｋＰａ（０．１〜３５ｍｂａｒ）の圧力、及び１０〜６０分の滞留時間に供される、工程；
（ｅ）工程（ｄ）からの生成物が、独立した毎分回転数（ｒｐｍ）制御を伴った２軸ディスクリング反応器へと連続的に移送される工程であって、前記工程（ｄ）の生成物が、２３０〜２５５℃の溶融温度、０．０１〜１．６ｋＰａ（０．１〜１６ｍｂａｒ）の圧力、独立して１〜５ｒｐｍの前記２軸の各々の回転速度、及び３０分〜６時間の滞留時間に供される、工程；及び
（ｆ）工程（ｅ）の生成物が、ペレット製造機内へと連続的に供給されて、ペレット化される工程
を含む、実施形態１〜５のいずれか一項に記載の連続方法。
７．  工程（ａ）において、ＢＤＯとＰＴＡが１．３５：１〜２．５：１のモル比で混合され；
工程（ｂ３）において、各カスケードの前記滞留時間が５〜２５分である
ことを特徴とする、実施形態１〜６のいずれか一項に記載の方法。
８．  前記スラリーペースト容器内の前記温度が７０℃〜９０℃に維持され、前記圧力が９０〜１０５ｋＰａ（０．９〜１．０５ｂａｒ）に維持され、かつ、前記滞留時間が２．５〜３．５時間であることを特徴とする、実施形態１〜７のいずれか一項に記載の方法。
９．  工程（ａ）からの混合物が、２４０℃〜２５０℃の範囲の処理温度、６０〜８０ｋＰａ（０．６〜０．８ｂａｒ）の範囲の処理圧力、及び８０〜１２０分の滞留時間で、工程（ｂ）の前記塔型反応器の前記エステル化セクションに供されることを特徴とする、実施形態１〜８のいずれか一項に記載の方法。
１０．  工程（ｂ３）の生成物が、０．１〜０．２ｄｌ／ｇの固有粘度及び１０〜１００ｍｍｏｌ／ｋｇのカルボン酸末端基濃度を有し、遊離ＰＴＡに基づいて９５〜９９．５％の変換率であることを特徴とする、実施形態１〜９のいずれか一項に記載の方法。
１１．  工程（ｂ３）の生成物が、一続きの連続的に攪拌される槽型反応器の前記第１の反応器内で３０〜５０分、かつ、前記第２の反応器内で３０〜５０分の滞留時間に供され、並びに、２４０〜２５０℃の溶融温度に供されることを特徴とする、実施形態１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
１２．  前記得られたＰＢＴが、０．５５〜１．３５ｄｌ／ｇの固有粘度及び０．１〜６０ｍｍｏｌ／ｋｇのカルボン酸末端基濃度を有することを特徴とする、実施形態１〜１１のいずれか一項に記載の方法。
１３．  前記得られたＰＢＴが、以下の固有粘度、カルボン酸末端基濃度、及び溶融粘度の値：
（ａ）１．１０〜１．２５デシリットル／グラムの固有粘度、３５〜４５ミリモル／キログラムのカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して７５０．０〜９５０．０Ｐａ・ｓ（７５００〜９５００ポアズ）の溶融粘度；
（ｂ）０．９５〜１．０デシリットル／グラムの固有粘度、４０ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して３５０．０〜４５０．０Ｐａ・ｓ（３５００〜４５００ポアズ）の溶融粘度；
（ｃ）０．７８〜０．８２デシリットル／グラムの固有粘度、４０ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して１４５．０〜１８５．０Ｐａ・ｓ（１４５０〜１８５０ポアズ）の溶融粘度；
（ｄ）０．６８〜０．７２デシリットル／グラムの固有粘度、２４ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して７４．０〜９０．０Ｐａ・ｓ（７４０〜９００ポアズ）の溶融粘度；又は
（ｅ）０．５５〜０．５９デシリットル／グラムの固有粘度、１２ミリモル／キログラム以下のカルボン酸末端基濃度、及び２６５℃で測定して２０．０〜４０．０Ｐａ・ｓ（２００〜４００ポアズ）の溶融粘度
によって特徴づけられる、実施形態１〜１２のいずれか一項に記載の方法。
１４．  前記ＣＥＧが、
（ａ）室温において、溶媒混合物中にＰＢＴポリマー又はオリゴマーを溶解する工程；
（ｂ）明確な当量点の特定のために第２の物質を添加することによってイオン形成を抑制する工程；及び
（ｃ）ブロモフェノールブルー指示薬の添加後に、電位差測定法又は比色法を使用して、水酸化カリウムに対して溶液を滴定する工程
を含むプロセスを介してモニタリングされ、
前記溶媒混合物が、ヘキサフルオロ−２−プロパノール、ｏ−クレゾール、及びジクロロメタンを含み；
前記第２の物質が、
・ナトリウム、カリウム、カルシウム、及びアンモニウムからなる群より選択されるカチオン；及び
・トリフルオロアセテート、トリフルオロプロピオネート、及びトリフルオロボレートからなる群より選択されるアニオン
を含む塩からなる群より選択されることを特徴とする、実施形態１〜１３のいずれか一項に記載の方法。
１５．  （１）スラリーペースト容器であって、１，４−ブタンジオール（ＢＤＯ）及び精製テレフタル酸（ＰＴＡ）が混合されて混合物を形成する、スラリーペースト容器；
（２）（１）からの生成物が供給される塔型反応器であって、該塔型反応器の下部３分の１が熱交換器が取り付けられた液体サイクロンの形態をするように構成された、複数の反応器ゾーンを有し、前記液体サイクロンが前記容器（１）からの供給ラインを有し、前記液体サイクロンが前記塔型反応器の塔頂側に接続され、前記塔型反応器の塔頂側が下降流カスケードの形態で構成される、塔型反応器；
（３）（２）からの生成物が供給される、第１の連続的に攪拌される槽型反応器；
（４）（３）からの生成物が供給される、随意的な第２の連続的に攪拌される槽型反応器；
（５）（３）からの生成物、又は、前記第２の連続的に攪拌される槽型反応器（４）が用いられる場合には、（４）からの生成物が供給される、２軸リング反応器；及び、
（６）（５）からの生成物が連続的に供給され、ペレット化される、ペレット製造機
を備えた、実施形態１〜１４のいずれか一項に記載の方法を行うための装置。