【誤訳訂正書】
【提出日】平成30年5月14日(2018.5.14)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
本開示の１つの非限定的な態様によると、金属間化合物の析出を抑制するようにワークピースを処理する方法は、オーステナイト合金を含むワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの少なくとも１つを含む。ワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの少なくとも１つの間、オーステナイト合金は、臨界冷却時間以下の時間、オーステナイト合金の計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から冷却温度にまでまたがる温度範囲内の温度にある。計算されたシグマソルバス温度は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１１５５．８−（７６０．４）・（ニッケル／鉄）＋（１４０９）・（クロム／鉄）＋（２３９１．６）・（モリブデン／鉄）−（２８８．９）・（マンガン／鉄）−（６３４．８）・（コバルト／鉄）＋（１０７．８）・（タングステン／鉄）に等しい。冷却温度は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１２９０．７−（６０４．２）・（ニッケル／鉄）＋（８２９．６）・（クロム／鉄）＋（１８９９．６）・（モリブデン／鉄）−（６３５．５）・（コバルト／鉄）＋（１２５１．３）・（タングステン／鉄）に等しい。臨界冷却時間は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつｌｏｇ１０で２．９４８＋（３．６３１）・（ニッケル／鉄）−（４．８４６）・（クロム／鉄）−（１１．１５７）・（モリブデン／鉄）＋（３．４５７）・（コバルト／鉄）−（６．７４）・（タングステン／鉄）に等しい。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００８】
該方法のある非限定的な実施形態において、ワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの少なくとも１つの後、ワークピースは、少なくとも計算されたシグマソルバス温度程度に高いアニール温度まで加熱され、ワークピースをアニールするために十分な時間、アニール温度にワークピースを保持する。ワークピースがアニール温度から冷却する時に、オーステナイト合金は、臨界冷却時間以下の時間、計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から冷却温度にまでまたがる温度範囲内の温度にある。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００９】
本開示の別の非限定的な態様によると、金属間化合物の析出を抑制するようにオーステナイト合金ワークピースを処理する方法は、ワークピースを鍛造することと、鍛造されたワークピースを冷却することと、任意に、冷却されたワークピースをアニールすることとを含む。ワークピースを鍛造する、および鍛造されたワークピースを冷却する間、オーステナイト合金は、臨界冷却時間以下の時間、オーステナイト合金の計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から冷却温度にまでまたがる温度範囲を通じて冷却する。計算されたシグマソルバス温度は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１１５５．８−（７６０．４）・（ニッケル／鉄）＋（１４０９）・（クロム／鉄）＋（２３９１．６）・（モリブデン／鉄）−（２８８．９）・（マンガン／鉄）−（６３４．８）・（コバルト／鉄）＋（１０７．８）・（タングステン／鉄）に等しい。冷却温度は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１２９０．７−（６０４．２）・（ニッケル／鉄）＋（８２９．６）・（クロム／鉄）＋（１８９９．６）・（モリブデン／鉄）−（６３５．５）・（コバルト／鉄）＋（１２５１．３）・（タングステン／鉄）に等しい。臨界冷却時間は、重量パーセントにおけるオーステナイト合金の組成の関数であり、かつｌｏｇ１０で２．９４８＋（３．６３１）・（ニッケル／鉄）−（４．８４６）・（クロム／鉄）−（１１．１５７）・（モリブデン／鉄）＋（３．４５７）・（コバルト／鉄）−（６．７４）・（タングステン／鉄）に等しい。ある非限定的な実施形態において、ワークピースを鍛造することは、ロール鍛造、スウェージング、コギング、オープンダイ鍛造、インプレッションダイ鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、およびアップセット鍛造のうちの少なくとも１つを含む。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７１】
非限定的な実施形態において、ワークピースは、熱機械的処理温度範囲内の温度で熱機械的に処理される。温度範囲は、オーステナイト合金の計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から、オーステナイト合金の冷却温度４４までである。方程式２は、オーステナイト鋼合金の化学組成の関数として、カ氏温度での冷却温度４４を計算するために使用される。図４を参照すると、方程式２に従って計算される冷却温度４４は、合金の等温変態曲線４８の頂点４６の温度を予測することが意図される。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７７】
図４を参照すると、等温変態曲線４８の頂点４６が生じる時間は、矢印５０によって表される。方程式３によって計算され、図４において矢印５０によって表される時間は、本明細書において、「臨界冷却時間」と称される。合金が、計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から冷却温度４４にまでまたがる温度範囲内で冷却する間の時間が、臨界冷却時間５０よりも長い場合、有害な金属間析出物が形成され得る。金属間析出物は、金属間析出物とベース合金との間に確立されるガルバニック腐食セルにより、合金または製品を、その意図される使用に対して不適にし得る。より一般的には、有害な金属間析出物の形成を防止するために、計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から冷却温度４４にまでまたがる温度範囲内で合金を熱機械的に処理する時間は、臨界冷却時間５０以下であるべきである。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７８】
非限定的な実施形態において、ワークピースは、臨界冷却時間５０以下の時間内で、計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から、冷却温度４４にまで冷却される。ワークピースは、ワークピースの熱機械的処理の間に冷却させることができることが認識されるであろう。例えば、かつ限定せずに、ワークピースは、熱機械的処理温度範囲内の温度まで加熱され、その後、鍛造プロセスを使用して熱機械的に処理され得る。ワークピースが熱機械的に処理される時に、ワークピースは、ある温度まで冷却し得る。非限定的な実施形態において、ワークピースを冷却させることは、熱機械的処理中に生じ得る自然冷却を含む。本開示の態様に従い、ワークピースが、計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から冷却温度４４にまでまたがる冷却温度範囲内で費やす時間が、臨界冷却時間５０以下であることのみが必要とされる。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７９】
ある非限定的な実施形態に従い、本開示に従うオーステナイト合金ワークピースの鍛造、ラジアル鍛造、または他の熱機械的処理のために実用的である臨界冷却時間は、１０分〜３０分の範囲内である。ある他の非限定的な実施形態は、１０分超、または３０分超の臨界冷却時間を含む。本開示の方法に従い、合金の化学組成に基づき、方程式３に従って計算される臨界冷却時間は、熱機械的に処理するため、および／または計算されたシグマソルバス温度の直下の温度（上の方程式１によって計算される）から冷却温度（上の方程式２によって計算される）にまでまたがる温度範囲内で冷却するための最大許容時間であることが認識されるであろう。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８０】
方程式１によって計算される計算されたシグマソルバス温度、および方程式２によって計算される冷却温度は、冷却時間要件、または本明細書において称されるような、臨界冷却時間が重要である、温度範囲のエンドポイントを定義する。合金が、方程式１に従って計算される計算されたシグマソルバス温度以上で熱間加工される間の時間は、合金が計算されたシグマソルバス温度以上である時、本明細書において対処される有害な金属間析出物を形成する元素が、溶液中に残存するため、本方法には重要ではない。代りに、ワークピースが、計算されたシグマソルバス温度（方程式１を使用して計算される）の直下の温度から冷却温度（方程式２を使用して計算される）にまでまたがる温度の範囲（本明細書において冷却温度範囲と称される）内にある間の時間のみが、有害な金属間σ相析出を防止するために重要である。有害なσ相金属間粒子の形成を防止するために、ワークピースが計算された冷却温度範囲内で費やす実際の時間は、方程式３において計算されるような臨界冷却時間以下でなければならない。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８１】
また、冷却温度よりも下では、有害な金属間析出物を含む元素の拡散の速度は、析出物の実質的な形成を抑制するのに十分に低いため、ワークピースが、方程式２に従って計算される冷却温度を下回る温度である間の時間は、本方法には重要ではない。方程式１に従う計算されたシグマソルバス温度を下回る温度で合金を加工し、次いで、合金を方程式２に従う冷却温度まで冷却するために要する合計時間、即ち、合金が、（ｉ）計算されたシグマソルバス温度の直下の温度、および（ｉｉ）冷却温度によって境界される温度範囲内にある間の時間は、方程式３に従う臨界冷却時間以下でなければならない。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８７】
本開示の非限定的な態様に従い、ワークピースは、本開示に従う熱機械的加工および冷却のステップの後に、アニールされ得る。アニールすることは、ワークピースを、方程式１に従う計算されたシグマソルバス温度に等しい、またはそれを上回る温度まで加熱すること、およびある期間、ワークピースをその温度で保持することを含む。次いで、アニールされたワークピースは、冷却される。計算されたシグマソルバス温度（方程式１に従って計算される）の直下の温度、および方程式２に従って計算される冷却温度にまたがる温度範囲内に、アニールされたワークピースを冷却することは、有害な金属間相の析出を防止するために、方程式３に従って計算される臨界冷却時間内で完了されなければならない。非限定的な実施形態において、合金は、１９００°Ｆ〜２３００°Ｆの範囲内の温度でアニールされ、合金は、１０分〜１５００分間、アニール温度で保持される。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９０】
図５に示されるスキームにおいて、本開示の方法に関連するステップは、ワークピースを約１４インチ直径（６４）から約９インチ直径（６６）にラジアル鍛造するステップ、およびラジアル鍛造されたワークピースを冷却する間のその後のまたは同時のステップ（図５には図示せず）である。図４を参照すると、ラジアル鍛造された約９インチ直径のワークピースの全ての領域（即ち、ワークピースの断面全体）は、計算された臨界冷却時間５０以下の時間内に、計算されたシグマソルバス温度４２の直下の温度から、冷却温度４４まで冷却しなければならない。本開示に従うある非限定的な実施形態において、冷却温度４４への全てまたは一部の量の冷却は、ワークピースが同時に熱機械的に加工または鍛造されている間に生じ得、ワークピースの冷却は、熱機械的加工または鍛造ステップから別個のステップとして完全に生じる必要はないことが認識されるであろう。
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９２】
非限定的な実施形態において、鍛造後のワークピースから金属間析出物を排除することを目的とする、追加のプロセスステップを追加することによって、利用可能な冷却ウィンドウを短縮することが可能である。追加のプロセスステップは、計算されたシグマソルバス温度４２を上回る温度で、鍛造後のワークピース中の金属間析出物を溶解するように適合される熱処理であり得る。しかしながら、熱処理後に、ワークピースの表面、中間半径、および中心が冷却するために要する時間は、方程式３に従って計算される臨界冷却時間内でなければならない。追加の熱処理プロセスステップ後の冷却速度は、ワークピースの直径に部分的に依存し、ワークピースの中心は、最も遅い速度で冷却する。ワークピースの直径が大きいほど、ワークピースの中心の冷却速度は遅い。いずれの場合においても、計算されたシグマソルバス温度の直下の温度と計算された冷却温度との間の冷却は、方程式３の臨界冷却時間以下であるべきである。
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００９９
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００９９】
実施例１
図６は、本開示の方程式３を使用して計算されるような比較的短い許容臨界冷却時間を有する合金に対するＴＴＴ図８０の実施例を示す。図６の対象である合金の化学組成は、重量パーセントで、２６．０４の鉄；３３．９４のニッケル；２２．８８のクロム；６．３５のモリブデン；４．５のマンガン；３．３５のコバルト；１．０６のタングステン；１．１５の銅；０．０１のニオブ；０．２６のケイ素；０．０４のバナジウム；０．０１９の炭素；０．３８６の窒素；０．０１５のリン；および０．０００４の硫黄を含む。この合金組成に対して、本開示の方程式１に従って計算される、計算されたシグマソルバス温度８２は、約１８５９°Ｆであり、本開示の方程式２に従って計算される、冷却温度８４は、約１６６５°Ｆであり、本開示の方程式３に従って計算される、臨界冷却時間８６は、約７．５分である。本開示に従い、有害な金属間相の析出を防止するために、ワークピースは、熱機械的に処理され、１８５９°Ｆ（即ち、方程式１によって計算される、計算されたシグマソルバス温度）の直下〜１６６５°Ｆ（即ち、方程式２に従って計算される冷却温度）の温度範囲内にある時、７．５分間以下（即ち、方程式３に従って計算される臨界冷却時間）、冷却させなければならない。
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１００
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１００】
図７は、表１に開示されるようなヒート４８ＦＪの組成を有する、鍛造後の９インチ直径のワークピースの中心の微細構造を示す。９インチワークピースは、以下の通りに作製した。２０インチ直径エレクトロスラグ再溶融（ＥＳＲ）インゴットを、２２２５°Ｆで均質化し、２１５０°Ｆに再加熱し、約１４インチワークピースにラジアル鍛造上で熱間加工し、空気冷却した。１４インチワークピースを２２００°Ｆに再加熱し、約９インチ直径のワークピースにラジアル鍛造上で熱間加工し、続いて、水焼入れした。関連する実際の冷却時間、即ち、鍛造し、次いで、１８５９°Ｆの方程式１によって計算される計算されたシグマソルバス温度の直下〜１６６５°Ｆの方程式２によって計算される冷却温度の温度範囲内で冷却する時間は、シグマ相の金属間析出を回避するように許容可能な７．５分の方程式３によって計算される臨界冷却時間を上回った。方程式１〜３から予想されるように、図７の顕微鏡写真は、鍛造後の９インチ直径のワークピースの微細構造が、粒界で、有害な金属間析出物、シグマを含有した可能性が高いことを示す。
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０１】
実施例２
図８は、図６の合金よりも、方程式３を使用して計算されるより長い臨界冷却時間を有する合金に対するＴＴＴ図９０の実施例を示す。図８の合金の化学組成は、重量パーセントで、３９．７８の鉄；２５．４３のニッケル；２０．９１のクロム；４．７８のモリブデン；４．４７のマンガン；２．０６のコバルト；０．６４のタングステン；１．２７の銅；０．０１のニオブ；０．２４のケイ素；０．０４のバナジウム；０．００７０の炭素；０．３７の窒素；０．０１５のリン；および０．０００４の硫黄を含む。方程式１に従って計算される、合金に対する計算されたシグマソルバス温度９２は、約１６３４°Ｆであり、方程式２に従って計算される、冷却温度９４は、約１５５６°Ｆであり、方程式３の開示に従って計算される臨界冷却時間９６は、約２８．３分である。本開示の方法に従い、合金内の有害な金属間相の析出を防止するために、合金は、形成し、計算されたシグマソルバス温度（１６３４°Ｆ）の直下の温度から、計算された冷却温度（１５５６°Ｆ）にまでまたがる温度範囲内にある時、計算された臨界冷却時間（２８．３分）以下の時間、冷却されなければならない。
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０２】
図９は、合金の鍛造後の９インチ直径のワークピースの中間半径の微細構造を示す。ワークピースは、以下の通りに作製した。合金の約２０インチ直径ＥＳＲインゴットを２２２５°Ｆで均質化し、約１４インチ直径のワークピースにラジアル鍛造上で熱間加工し、空気冷却した。冷却されたワークピースを２２００°Ｆに再加熱し、約１０インチ直径のワークピースにラジアル鍛造上で熱間加工し、続いて、水焼入れした。関連する実際の冷却時間、即ち、鍛造し、方程式１に従って計算される計算されたシグマソルバス温度の直下の温度（１６３４°Ｆ）から、方程式２に従って計算される冷却温度（１５５６°Ｆ）にまでまたがる温度範囲内にある間に冷却する時間は、シグマ相の金属間析出を回避させる、方程式３に従って計算される臨界冷却時間（２８．３分）を下回った。方程式１〜３から予想されるように、図９の顕微鏡写真は、鍛造後の９インチ直径のワークピースの微細構造は、粒界で有害な金属間シグマ相析出物を含有しなかったことを示す。粒界の暗い領域は、金属組織エッチングアーチファクトに起因するものであり、粒界析出物を表すものではない。
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０６】
図１４Ａは、アニールされたラジアル鍛造されたワークピースの表面における微細構造を示す。図１４Ｂは、アニールされたラジアル鍛造されたワークピースの中心における微細構造を示す。２１５０°Ｆのアニールステップは、ラジアル鍛造作業中に形成されたシグマ相を溶体化する。しかしながら、８．０分の計算された臨界冷却時間は、インゴットが、水焼入れ作業中に、１８５１°Ｆの計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から１６５９°Ｆの計算された冷却温度に冷却する際、インゴットの中心におけるシグマ相形成を防止するのに不十分である。図１４Ａの顕微鏡写真は、表面が、シグマ相析出を回避するように十分に迅速に冷却したことを示すが、図１４Ｂの顕微鏡写真は、インゴットの中心における冷却が、シグマ相の析出を可能にするのに十分にゆっくりと生じたことを示す。インゴットの中心は、方程式３によって計算される臨界冷却時間を上回る期間で、方程式１によって計算される、計算されたシグマソルバス温度から、方程式２によって計算される冷却温度に冷却した。
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１０８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１０８】
図１５Ａは、ラジアル鍛造され、かつ水焼入れされたワークピースの表面における微細構造を示す。図１５Ｂは、ラジアル鍛造され、かつ水焼入れされたワークピースの中心における微細構造を示す。図１５Ａおよび図１５Ｂの両方に示される微細構造は、シグマ析出がない。これは、１６２４°Ｆの計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から、１５６１°Ｆの計算された冷却温度に冷却する実際の時間が、ラジアル鍛造され、かつ水焼入れされたワークピースの表面および中心の両方におけるシグマ相の析出を回避するのに、十分に速かった（即ち、３０．４分未満であった）ことを確認する。
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１１５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１１５】
７．２５インチ直径のワークピースの表面の微細構造が図１７Ａに示され、７．２５インチ直径のワークピースの中心の微細構造が図１７Ｂに示される。顕微鏡写真は、ワークピースの表面または中心のいずれにおいてもシグマ相がなかったことを示す。本実施例において、ヒート４９ＦＪの化学的性質を有するワークピースは、関連する温度範囲、即ち、計算されたシグマソルバス温度の直下までの温度〜計算された冷却温度によって境界される温度範囲を通じて、計算された臨界冷却時間未満で、処理され、それにより、シグマ相の析出を回避した。
【誤訳訂正２０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０１１６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０１１６】
本説明は、本発明の明確な理解に関連する本発明のそれらの態様を例解することが理解されるであろう。当業者には明らかであろう、かつしたがって、本発明のより良好な理解を容易にしないであろう、ある態様は、本説明を簡略化するために提示されていない。本発明の限られた数の実施形態のみが、必然的に本明細書において説明されるが、当業者は、前述の説明を考慮すれば、本発明の多くの修正および改変が採用され得ることを認識するであろう。本発明の全てのかかる改変および修正は、前述の説明および以下の特許請求の範囲によって網羅されることが意図される。
［発明の態様］
［１］
金属間化合物の析出を抑制するようにワークピースを処理する方法であって、
オーステナイト合金を含むワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの少なくとも１つを含み、前記ワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの前記少なくとも１つの間、前記オーステナイト合金は、臨界冷却時間以下の時間、前記オーステナイト合金の計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から冷却温度にまでまたがる温度範囲内の温度にあり、
前記オーステナイト合金は、総合金重量に基づいて、重量パーセントで、最大０．２の炭素、最大２０のマンガン、０．１〜１．０のケイ素、１４．０〜２８．０のクロム、１５．０〜３８．０のニッケル、２．０〜９．０のモリブデン、０．１〜３．０の銅、０．０８〜０．９の窒素、０．１〜５．０のタングステン、０．５〜５．０のコバルト、最大１．０のチタン、最大０．０５のホウ素、最大０．０５のリン、最大０．０５の硫黄、鉄、および付随的不純物を含み、
前記計算されたシグマソルバス温度は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１１５５．８−（７６０．４）・（ニッケル／鉄）＋（１４０９）・（クロム／鉄）＋（２３９１．６）・（モリブデン／鉄）−（２８８．９）・（マンガン／鉄）−（６３４．８）・（コバルト／鉄）＋（１０７．８）・（タングステン／鉄）に等しく、
前記冷却温度は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の前記組成の関数であり、かつ１２９０．７−（６０４．２）・（ニッケル／鉄）＋（８２９．６）・（クロム／鉄）＋（１８９９．６）・（モリブデン／鉄）−（６３５．５）・（コバルト／鉄）＋（１２５１．３）・（タングステン／鉄）に等しく、
前記臨界冷却時間は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の前記組成の関数であり、かつｌｏｇ１０で２．９４８＋（３．６３１）・（ニッケル／鉄）−（４．８４６）・（クロム／鉄）−（１１．１５７）・（モリブデン／鉄）＋（３．４５７）・（コバルト／鉄）−（６．７４）・（タングステン／鉄）に等しい、方法。
［２］
前記ワークピースを熱機械的に加工することは、前記ワークピースを鍛造することを含む、［１］の方法。
［３］
前記ワークピースを鍛造することは、ロール鍛造、スウェージング、コギング、オープンダイ鍛造、インプレッションダイ鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、およびアップセット鍛造のうちの少なくとも１つを含む、［２］の方法。
［４］
前記ワークピースを熱機械的に加工することは、前記ワークピースをラジアル鍛造することを含む、［１］の方法。
［５］
前記臨界冷却時間は、１０分〜３０分の範囲内である、［１］の方法。
［６］
前記臨界冷却時間は、１０分を上回る、［１］の方法。
［７］
前記臨界冷却時間は、３０分を上回る、［１］の方法。
［８］
前記ワークピースを熱機械的に加工すること、および冷却することのうちの少なくとも１つの後に、
前記ワークピースを、少なくとも前記計算されたシグマソルバス温度程度に高いアニール温度まで加熱すること、および前記ワークピースをアニールするために十分な時間、前記ワークピースを前記アニール温度で保持することをさらに含み、
前記ワークピースが前記アニール温度から冷却する時に、前記オーステナイト合金は、前記臨界冷却時間以下の時間、前記計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から前記冷却温度にまでまたがる温度範囲内の温度にある、［１］の方法。
［９］
オーステナイト合金は、０．３以下のニオブおよびタンタルの合計重量パーセントを含む、［１］の方法。
［１０］
前記オーステナイト合金は、最大０．２重量パーセントのバナジウムを含む、［１］の方法。
［１１］
前記オーステナイト合金は、最大０．１重量パーセントのアルミニウムを含む、［１］の方法。
［１２］
前記オーステナイト合金は、０．１以下のセリウムおよびランタンの合計重量パーセントを含む、［１］の方法。
［１３］
前記オーステナイト合金は、最大０．５重量パーセントのルテニウムを含む、［１］の方法。
［１４］
前記オーステナイト合金は、最大０．６重量パーセントのジルコニウムを含む、［１］の方法。
［１５］
前記オーステナイト合金は、最大６０重量パーセントの鉄を含む、［１］の方法。
［１６］
前記オーステナイト合金は、２：１〜４：１のコバルト／タングステン重量パーセント比を含む、［１］の方法。
［１７］
前記オーステナイト合金は、４０を上回るＰＲＥＮ１６値を有する、［１］の方法。
［１８］
前記オーステナイト合金は、４０〜６０の範囲内のＰＲＥＮ１６値を有する、［１］の方法。
［１９］
前記オーステナイト合金は、非磁性である、［１］の方法。
［２０］
前記オーステナイト合金は、１．０１を下回る透磁率値を有する、［１］の方法。
［２１］
前記オーステナイト合金は、少なくとも１１０ｋｓｉの極限引張強度、少なくとも５０ｋｓｉの降伏強度、および少なくとも１５％の伸長率を有する、［１］の方法。
［２２］
前記オーステナイト合金は、９０ｋｓｉ〜１５０ｋｓｉの範囲内の極限引張強度、５０ｋｓｉ〜１２０ｋｓｉの範囲内の降伏強度、および２０％〜６５％の範囲内の伸長率を有する、［１］の方法。
［２３］
前記オーステナイト合金は、１００ｋｓｉ〜２４０ｋｓｉの範囲内の極限引張強度、１１０ｋｓｉ〜２２０ｋｓｉの範囲内の降伏強度、および１５％〜３０％の範囲内の伸長率を有する、［１］の方法。
［２４］
前記オーステナイト合金は、少なくとも４５℃の臨界孔食温度を有する、［１］の方法。
［２５］
前記オーステナイト合金は、総合金重量に基づいて、重量パーセントで、最大０．０５の炭素、１．０〜９．０のマンガン、０．１〜１．０のケイ素、１８．０〜２６．０のクロム、１９．０〜３７．０のニッケル、３．０〜７．０のモリブデン、０．４〜２．５の銅、０．１〜０．５５の窒素、０．２〜３．０のタングステン、０．８〜３．５のコバルト、最大０．６のチタン、０．３以下のニオブおよびタンタルの合計重量パーセント、最大０．２のバナジウム、最大０．１のアルミニウム、最大０．０５のホウ素、最大０．０５のリン、最大０．０５の硫黄、鉄、ならびに付随的不純物を含む、［１］の方法。
［２６］
前記オーステナイト合金は、２．０〜８．０重量パーセントのマンガンを含む、［２７］の方法。
［２７］
前記オーステナイト合金は、１９．０〜２５．０重量パーセントのクロムを含む、［２７］の方法。
［２８］
前記オーステナイト合金は、２０．０〜３５．０重量パーセントのニッケルを含む、［２７］の方法。
［２９］
前記オーステナイト合金は、３．０〜６．５重量パーセントのモリブデンを含む、［２７］の方法。
［３０］
前記オーステナイト合金は、０．５〜２．０重量パーセントの銅を含む、［２７］の方法。
［３１］
前記オーステナイト合金は、０．３〜２．５重量パーセントのタングステンを含む、［２７］の方法。
［３２］
前記オーステナイト合金は、１．０〜３．５重量パーセントのコバルトを含む、［２７］の方法。
［３３］
前記オーステナイト合金は、０．２〜０．５重量パーセントの窒素を含む、［２７］の方法。
［３４］
前記オーステナイト合金は、２０〜５０重量パーセントの鉄を含む、［２７］の方法。
［３５］
前記オーステナイト合金は、総合金重量に基づいて、重量パーセントで、最大０．０５の炭素、２．０〜８．０のマンガン、０．１〜０．５のケイ素、１９．０〜２５．０のクロム、２０．０〜３５．０のニッケル、３．０〜６．５のモリブデン、０．５〜２．０の銅、０．２〜０．５の窒素、０．３〜２．５のタングステン、１．０〜３．５のコバルト、最大０．６のチタン、０．３以下のニオブおよびタンタルの合計重量パーセント、最大０．２のバナジウム、最大０．１のアルミニウム、最大０．０５のホウ素、最大０．０５のリン、最大０．０５の硫黄、鉄、微量元素、ならびに付随的不純物を含む、［１］の方法。
［３６］
前記オーステナイト合金は、２．０〜６．０重量パーセントのマンガンを含む、［３７］の方法。
［３７］
前記オーステナイト合金は、２０．０〜２２．０重量パーセントのクロムを含む、［３７］の方法。
［３８］
前記オーステナイト合金は、６．０〜６．５重量パーセントのモリブデンを含む、［３７］の方法。
［３９］
前記オーステナイト合金は、４０〜４５重量パーセントの鉄を含む、［３７］の方法。
［４０］
金属間化合物の析出を抑制するようにオーステナイト合金ワークピースを処理する方法であって、
前記ワークピースを鍛造することと、
前記鍛造されたワークピースを冷却することと、
任意に、前記冷却されたワークピースをアニールすることと、を含み、
前記オーステナイト合金は、総合金重量に基づいて、重量パーセントで、最大０．２の炭素、最大２０のマンガン、０．１〜１．０のケイ素、１４．０〜２８．０のクロム、１５．０〜３８．０のニッケル、２．０〜９．０のモリブデン、０．１〜３．０の銅、０．０８〜０．９の窒素、０．１〜５．０のタングステン、０．５〜５．０のコバルト、最大１．０のチタン、最大０．０５のホウ素、最大０．０５のリン、最大０．０５の硫黄、鉄、および付随的不純物を含み、
前記ワークピースを鍛造する、および前記鍛造されたワークピースを冷却する間、前記オーステナイト合金は、臨界冷却時間以下の時間、前記オーステナイト合金の計算されたシグマソルバス温度の直下の温度から冷却温度にまでまたがる温度範囲を通じて冷却し、
前記計算されたシグマソルバス温度は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の組成の関数であり、かつ１１５５．８−（７６０．４）・（ニッケル／鉄）＋（１４０９）・（クロム／鉄）＋（２３９１．６）・（モリブデン／鉄）−（２８８．９）・（マンガン／鉄）−（６３４．８）・（コバルト／鉄）＋（１０７．８）・（タングステン／鉄）に等しく、
前記冷却温度は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の前記組成の関数であり、かつ１２９０．７−（６０４．２）・（ニッケル／鉄）＋（８２９．６）・（クロム／鉄）＋（１８９９．６）・（モリブデン／鉄）−（６３５．５）・（コバルト／鉄）＋（１２５１．３）・（タングステン／鉄）に等しく、
前記臨界冷却時間は、重量パーセントにおける前記オーステナイト合金の前記組成の関数であり、かつｌｏｇ１０で２．９４８＋（３．６３１）・（ニッケル／鉄）−（４．８４６）・（クロム／鉄）−（１１．１５７）・（モリブデン／鉄）＋（３．４５７）・（コバルト／鉄）−（６．７４）・（タングステン／鉄）に等しい、方法。
［４１］
前記ワークピースを鍛造することは、前記計算されたシグマソルバス温度を上回る温度で完全に行われる、［４０］の方法。
［４２］
前記ワークピースを鍛造することは、前記計算されたシグマソルバス温度を通じて行われる、［４０］の方法。
［４３］
前記ワークピースを鍛造することは、ロール鍛造、スウェージング、コギング、オープンダイ鍛造、インプレッションダイ鍛造、プレス鍛造、自動熱間鍛造、ラジアル鍛造、およびアップセット鍛造のうちの少なくとも１つを含む、［４０］の方法。
［４４］
前記臨界冷却時間は、１０分〜３０分の範囲内である、［１］の方法。
［４５］
前記臨界冷却時間は、１０分を上回る、［１］の方法。
［４６］
前記臨界冷却時間は、３０分を上回る、［１］の方法。