【手続補正書】
【提出日】平成30年4月27日(2018.4.27)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量で５．０〜６．０％のアルミニウム、
重量で３．７５〜４．７５％のジルコニウム、
重量で５．２〜６．２％のバナジウム、
重量で１．０〜１．５％のモリブデン、
重量で０．１０〜０．２５％の鉄、
重量で０．０４〜０．２０％のパラジウムと重量で０．０６〜０．２０％のルテニウムのうちの一つ、
重量で０．１３％以下の酸素、０．０５％以下の窒素、０．０３％以下の炭素、０．０１５％以下の水素、０．０１５％以下のホウ素および０．０．１％以下のスズ、ならびに
残部のチタン、
から本質的に成るチタン合金であって、
ここで、チタン合金は５．０〜５．９の範囲のモリブデン当量を有し、ここで、モリブデン当量＝合金中のモリブデンの重量％＋(０．６７)(合金中のバナジウムの重量％)＋(２．５)(合金中の鉄の重量％) であり、
チタン合金は６．５〜７．５の範囲のアルミニウム当量を有し、ここで、アルミニウム当量＝合金中のアルミニウムの重量％＋(０．３３)(合金中のスズの重量％)＋(０．１７)(合金中のジルコニウムの重量％)＋(１０．０)(合金中の酸素の重量％) であり、そして
溶液熱処理およびエージングした０．５インチプレートの形体のとき、チタン合金は室温において少なくとも１３０ｋｓｉの降伏強さを有し、
チタン合金は０．１６５ポンド/ｉｎ３以下の密度有し、
チタン合金は室温において空気中および海水中で少なくとも５０ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性を有し、
２５〜３３％ＮａＣｌブラインの中で、少なくとも５５０°Ｆの温度において、チタン合金は
（ｉ）  ＮＡＣＥ ＴＭ０１９８-２０１１に従って、低ひずみ速度試験（ＳＳＲＴ）により０．９０以上の面積比の酸性／空気延性低下、
（ｉｉ）  ＮＡＣＥ ＴＭ０１９８-２０１１に従って、ＳＳＲＴにより０．９０以上の破壊比の酸性／空気延性低下、および
（ｉｉｉ）  全面積の２％未満の脆性破壊面積、
を達成し、
室温において、チタン合金の溶接後に熱処理した溶接部は、
（ｉ）  少なくとも５５ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性、および
（ｉｉ）  少なくとも４．０％の伸長を
有し、そして、
沸騰２ｗｔ％ＨＣＬ中の２４時間後のチタン合金の腐食速度が１年当たり２０ミル以下である、前記チタン合金。
【請求項２】
チタン、アルミニウム、ジルコニウム、バナジウム、モリブデン、およびパラジウムとルテニウムとのうちの一つ、以外のチタン合金中のいずれかの単一の元素の合計量は重量で１．０％以下である、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項３】
チタン合金は、３のｐＨを有していて６０日間にわたって約５００°Ｆの温度において保持される自然に曝気した海水の中に合金を６０日間にわたって沈めた後に局所的なすき間腐食を示さない、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項４】
チタン合金は５００°Ｆの温度において少なくとも９０ｋｓｉの降伏強さを有する、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項５】
チタン合金は管状の構成要素として形成される、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項６】
チタン合金は、沖合の配管、海中のフローライン、掘削管、沖合のライザー、油井管（ＯＣＴＧ）生産用管材、ＯＣＴＧの井戸のケーシング、沖合の陸揚げ用ストリング、沖合の井戸の改修作業用のストリング、および掘削穴設備のうちの一つの少なくとも一部を含む構成要素として形成される、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項７】
チタン合金は作業位置を有する構成要素として形成され、その構成要素は水性塩化物媒体と接触する、請求項１に記載のチタン合金。
【請求項８】
チタン合金は作業位置を有する構成要素として形成され、その構成要素は少なくとも１２００ｐｓｉの圧力下に置かれる、請求項１に記載のチタン合金。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１１２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０１１２】
１  沖合での生産および／または抽出のシステム、  ２  浮きプラットホーム、  ３  海水、  ４  重力に基づくプラットホーム、  ６  坑口装置、  ８  収集マニホールド、  １０  掘削穴装置、  １２  坑井、  １３  海底、  １４  炭化水素または油およびガスの溜り、  １６  海中の採油パイプラインまたはフローライン、  １８  採油ライザー、  ２０  再注入ライザー、  ２２  輸出ライザー、  ２４  輸出パイプラインまたはフローライン、  ２６  坑口装置、  ２８  防噴装置、  ３０  ライザー集成体、  ３２  陸地での生産および／または抽出のシステム、  ３４  掘削リグ、  ３５  坑口装置、  ３６  掘削管、  ３７  地面、  ３８  表面ケーシング、  ４０  中間ケーシング、  ４２  採油ケーシング、  ４４  採油管、  ４８  パッカー、  ５０Ａ  パイプセグメント、  ５２  第一の端部、  ５４  第二の端部、  ５６  通し通路、  ５８  突合せ溶接部、  ６０、６２  ねじを切った部分、  Ｌ１  セグメントの長さ。
以下に、出願時の特許請求の範囲の内容を記載する。
［１］
重量で５．０〜６．０％のアルミニウム、
重量で３．７５〜４．７５％のジルコニウム、
重量で５．２〜６．２％のバナジウム、
重量で１．０〜１．７％のモリブデン、
重量で０．０４〜０．２０％のパラジウムと重量で０．０６〜０．２０％のルテニウムのうちの一つ、および
残部のチタン、
から本質的に成るチタン合金。
［２］
チタン合金は重量で０．１３％以下の酸素、０．０５％以下の窒素、０．０３％以下の炭素、０．０１５％以下の水素、０．０１５％以下のホウ素および０．２５％以下の鉄を含み、
チタン合金は５．０〜６．０の範囲のモリブデン当量を有し、ここで、モリブデン当量＝合金中のモリブデンの重量％＋(０．６７)(合金中のバナジウムの重量％)＋(２．５)(合金中の鉄の重量％) であり、
チタン合金は６．５〜７．５の範囲のアルミニウム当量を有し、ここで、アルミニウム当量＝合金中のアルミニウムの重量％＋(０．３３)(合金中のスズの重量％)＋(０．１７)(合金中のジルコニウムの重量％)＋(１０．０)(合金中の酸素の重量％) であり、
チタン合金は室温において少なくとも１２５ｋｓｉの降伏強さを有し、
チタン合金は室温において空気中および海水中で少なくとも５０ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性を有し、
チタン合金は少なくとも１６０°Ｆの室温において２５〜３３％ＮａＣｌブライン中で十分に応力腐食割れ耐性があり、そして
溶接後の熱処理を行った後のチタン合金の溶接部は、室温において空気中で少なくとも５０ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性と室温において少なくとも４．０％の伸びを有する、前記１に記載のチタン合金。
［３］
チタン合金は６．０以下のモリブデン当量を有し、ここで、モリブデン当量＝合金中のモリブデンの重量％＋(０．６７)(合金中のバナジウムの重量％)＋(２．５)(合金中の鉄の重量％) である、前記１に記載のチタン合金。
［４］
モリブデン当量は少なくとも５．０である、前記３に記載のチタン合金。
［５］
チタン合金は７．５以下のアルミニウム当量を有し、ここで、アルミニウム当量＝合金中のアルミニウムの重量％＋(０．３３)(合金中のスズの重量％)＋(０．１７)(合金中のジルコニウムの重量％)＋(１０．０)(合金中の酸素の重量％) である、前記４に記載のチタン合金。
［６］
チタン合金は７．５以下のアルミニウム当量を有し、ここで、アルミニウム当量＝合金中のアルミニウムの重量％＋(０．３３)(合金中のスズの重量％)＋(０．１７)(合金中のジルコニウムの重量％)＋(１０．０)(合金中の酸素の重量％) である、前記１に記載のチタン合金。
［７］
チタン合金は重量で０．１３％以下の酸素、０．０５％以下の窒素、０．０３％以下の炭素、０．０１５％以下の水素、０．０１５％以下のホウ素および０．２５％以下の鉄を含む、前記１に記載のチタン合金。
［８］
チタン、アルミニウム、ジルコニウム、バナジウム、モリブデン、およびパラジウムとルテニウムとのうちの一つ、以外のチタン合金中のいずれかの単一の元素の合計量は重量で１．０％以下である、前記１に記載のチタン合金。
［９］
チタン合金は、３のｐＨを有していて６０日間にわたって約５００°Ｆの温度において保持される自然に曝気した海水の中に合金を６０日間にわたって沈めた後に局所的なすき間腐食を示さない、前記１に記載のチタン合金。
［１０］
チタン合金は室温において少なくとも１２５ｋｓｉの降伏強さと室温において空気中および海水中で少なくとも５０ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性を有する、前記１に記載のチタン合金。
［１１］
溶接後の熱処理を行った後のチタン合金の溶接部は、室温において空気中で少なくとも５０ｋｓｉ√ｉｎの破壊靭性を有する、前記１０に記載のチタン合金。
［１２］
チタン合金は５００°Ｆの温度において少なくとも９０ｋｓｉの降伏強さを有する、前記１０に記載のチタン合金。
［１３］
チタン合金は６．０以下のモリブデン当量を有し、ここで、モリブデン当量＝合金中のモリブデンの重量％＋(０．６７)(合金中のバナジウムの重量％)＋(２．５)(合金中の鉄の重量％) であり、そしてチタン合金は７．５以下のアルミニウム当量を有し、ここで、アルミニウム当量＝合金中のアルミニウムの重量％＋(０．３３)(合金中のスズの重量％)＋(０．１７)(合金中のジルコニウムの重量％)＋(１０．０)(合金中の酸素の重量％) である、前記１０に記載のチタン合金。
［１４］
チタン合金の溶接したままの溶接部は、室温において少なくとも２．０％の伸びを有する、前記１に記載のチタン合金。
［１５］
溶接後の熱処理を行った後のチタン合金の溶接部は、室温において少なくとも４．０％の伸びを有する、前記１に記載のチタン合金。
［１６］
チタン合金は管状の構成要素として形成される、前記１に記載のチタン合金。
［１７］
チタン合金は、沖合の配管、海中のフローライン、掘削管、沖合のライザー、油井管（ＯＣＴＧ）生産用管材、ＯＣＴＧの井戸のケーシング、沖合の陸揚げ用ストリング、沖合の井戸の改修作業用のストリング、および掘削穴設備のうちの一つの少なくとも一部を含む構成要素として形成される、前記１に記載のチタン合金。
［１８］
チタン合金は作業位置を有する構成要素として形成され、その構成要素は水性塩化物媒体と接触する、前記１に記載のチタン合金。
［１９］
チタン合金は作業位置を有する構成要素として形成され、その構成要素は少なくとも１２００ｐｓｉの圧力下に置かれる、前記１に記載のチタン合金。
［２０］
重量で５．０〜６．０％のアルミニウム、３．７５〜４．７５％のジルコニウム、５．２〜６．２％のバナジウム、１．０〜１．７％のモリブデン、０．０４〜０．２０％のパラジウムと０．０６〜０．２０％のルテニウムとのうちの一つ、および残部のチタンから本質的に成るチタン合金で形成された構成部品を用意する工程、および
この構成部品であって水性塩化物媒体と接触する構成部品を含む生産システムおよび／または抽出システムを操作または維持する工程、
を含む方法。