(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
ボーグ式により算出されるＣ３ＡとＣ４ＡＦの合計量が２２〜４０％、鉄率（ＩＭ）が０.８〜１.３のクリンカーを、セッコウと共に粉砕する工程か、当該クリンカーを粉砕後にセッコウ粉末と混合する工程を行う水硬性組成物の製造方法において、
上記粉砕時に用いる粉砕助剤として、Ｎ−メチルジエタノールアミン及び／又はジエタノールイソプロパノールアミンを用いることを特徴とする水硬性組成物の製造方法。
【請求項２】
Ｎ−メチルジエタノールアミン及びジエタノールイソプロパノールアミンの合計使用量が、クリンカー１００質量部に対して０.００１〜０.０５質量部であることを特徴とする、請求項１記載の水硬性組成物の製造方法。
【請求項３】
Ｎ−メチルジエタノールアミン及びジエタノールイソプロパノールアミンの合計使用量が、クリンカー１００質量部に対して０.０１〜０.０４質量部であることを特徴とする、請求項２記載の水硬性組成物の製造方法。
【請求項４】
粉砕助剤は、Ｎ−メチルジエタノールアミン及びジエタノールイソプロパノールアミンの、少なくとも一員のみから成ることを特徴とする、請求項１〜３の何れかに記載の水硬性組成物の製造方法。
【請求項５】
粉砕助剤としてＮ−メチルジエタノールアミンを用いることを特徴とする、請求項１記載の水硬性組成物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は水硬性組成物の製造方法に係る。
【背景技術】
【０００２】
セメント産業は、大量生産・大量消費型産業であり、省資源・省エネルギーは最重要課題となっている。例えば、最も大量に製造されているポルドランドセメントの製造では、所定の化学組成に調整された原料を１４５０℃〜１５５０℃もの高温で焼成してクリンカーを得る必要があり、焼成工程が最もエネルギー消費の大きい工程である。すなわち、クリンカーの焼成温度を低減することができればエネルギー削減につながる。クリンカーの焼成温度低減にはクリンカーの主要鉱物であるＣ４ＡＦ（４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３
・Ｆｅ２Ｏ３）を増加させる技術が開発されている（例えば、特許文献１参照）。【０００３】
一方で、近年の地球環境問題と関連して、廃棄物・副産物等の有効利用は重要な課題となっている。セメント産業、セメント製造設備の特徴を生かし、セメント製造時に原料や燃料として廃棄物を有効利用あるいは処理を行なうことは、安全かつ大量処分が可能という観点から有効とされている。廃棄物、副産物はＡｌ２Ｏ３含有量が高いものが多く、上記したＣ４ＡＦを増やす系においては、該セメントクリンカーのＡｌ２Ｏ３含有量が従来のポルトランドセメントクリンカーよりも増加することから、廃棄物・副産物を従来のポルトランドセメントクリンカーよりも多く使用することが可能となる。この点においても特許文献１記載のクリンカーは優れている。【０００４】
従来、ポルトランドセメントの製造の粉砕工程においてセメントクリンカーの粉砕効率を向上させる為、粉砕助剤としては主にジエチレングリコールが使用されてきており、一部でトリエタノールアミンやトリイソプロパノールアミンも使用されてきた（例えば、非特許文献１，特許文献２，３参照）。また特許文献４は、セメントクリンカーの粉砕助剤として、ジエタノールイソプロパノールアミンに言及している。特許文献５は、粉砕助剤として、Ｎ−メチルジエタノールアミンに言及している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】日本特許第５６６５６３８号公報
【特許文献２】日本特許第５０２４６６９号公報
【特許文献３】日本特許公開２０１７−２１０３９８号公報
【特許文献４】ＷＯ２０１０−０８５４２５号公報
【特許文献５】ＷＯ２０１２−００８５１７号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】日本セラミック協会編、「セラミック工学ハンドブック（第２版）」、技報堂出版、２００２年３月３１日発行、第２３１頁左欄
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら本発明者等の検討によれば、前記特許文献１に記載されるような鉱物組成のクリンカーでは、従来から粉砕助剤として汎用されているジエチレングリコール、あるいはトリエタノールアミンを使用した場合には、２８日強度が十分なものにならないという問題があることが明らかとなった。またトリイソプロパノールアミンでは、強度については若干改善されるものの、粉砕性に問題があることが判った。【０００８】
さらに、良好な施工性を確保するために凝結性を向上させること、より具体的には、高価な凝結促進剤等を使用せずに始発時間を短くすることも求められていた。【０００９】
そこで本発明では、従来のポルトランドセメントクリンカーに比べ、製造する際の焼成温度を低減することが可能なクリンカーを用いた場合においても、良好な強度発現性、粉砕性、凝結性を有する水硬性組成物の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意検討を進め、前記クリンカーにおいては、粉砕助剤として特定の化合物、具体的にはＮ−メチルジエタノールアミン及び／又はジエタノールイソプロパノールアミンを用いる事によって良好なセメントクリンカーの粉砕性が得られ、かつ得られた水硬性組成物の硬化性、強度発現性を向上できることを見出し、本発明の完成に至った。【００１１】
即ち本発明は、ボーグ式により算出されるＣ３ＡとＣ４ＡＦの合計量が２２〜４０％、鉄率（ＩＭ）が０.８〜１.３のクリンカーをセッコウと共に粉砕する工程か、当該クリンカーを粉砕後にセッコウ粉末と混合する工程を有する水硬性組成物の製造方法において、
上記粉砕時に用いる粉砕助剤として、Ｎ−メチルジエタノールアミン及び／又はジエタノールイソプロパノールアミンを用いることを特徴とする水硬性組成物の製造方法である。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、従来のポルトランドセメントクリンカーよりも低温での焼成が可能であり、かつ廃棄物・副産物の使用量を増加させることができるＣ３Ａ及びＣ４ＡＦの多いクリンカーを用いた場合であっても、良好な粉砕性が得られ、かつ製造された水硬性組成物は良好な硬化性、強度発現性を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
本発明におけるＣ３Ａ、Ｃ４ＡＦおよびＣ３Ｓ等の鉱物量は、ボーグ（Ｂｏｇｕｅ）式によって求められるものである。【００１４】
ボーグ式は、係数・諸比率とならんで利用され、主要化学分析値を用いておよその主要化合物組成を算出する計算式であり、当業者には周知の式であるが、念のため、以下にボーグ式によるクリンカー中の各鉱物量の求め方を記しておく。式中、ＣａＯ，ＳｉＯ２等の単位は質量％である。【００１５】
Ｃ３Ｓ量  ＝  （４.０７×ＣａＯ）―（７.６０×ＳｉＯ２）
―（６.７２×Ａｌ２Ｏ３）―（１.４３×Ｆｅ２Ｏ３）
Ｃ２Ｓ量  ＝  （２.８７×ＳｉＯ２）―（０.７５４×Ｃ３Ｓ）
Ｃ３Ａ量  ＝  （２.６５×Ａｌ２Ｏ３）―（１.６９×Ｆｅ２Ｏ３）
Ｃ４ＡＦ量  ＝  ３.０４×Ｆｅ２Ｏ３
また鉄率（Ｉ.Ｍ.）は、水硬率（Ｈ.Ｍ.）ケイ率（Ｓ.Ｍ.）、活動係数（Ａ.Ｉ.）および石灰飽和度（Ｌ.Ｓ.Ｄ.）とならんで、主要化学成分値を用いて求められ、クリンカー製造管理のための特性値として、回数・諸比率の一つとして利用されており、当業者には周知の係数であるが、念のため、以下に当該鉄率の計算方法を他の係数値と併せて記しておく。【００１６】
水硬率（Ｈ.Ｍ.）  ＝  ＣａＯ／（ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋Ｆｅ２Ｏ３）
ケイ酸率（Ｓ.Ｍ.）＝  ＳｉＯ２／（Ａｌ２Ｏ３＋Ｆｅ２Ｏ３）
鉄率（Ｉ.Ｍ.）    ＝  Ａｌ２Ｏ３／Ｆｅ２Ｏ３
活動係数（Ａ.Ｉ.）＝  ＳｉＯ２／Ａｌ２Ｏ３
石灰飽和度（Ｌ.Ｓ.Ｄ.）＝  ＣａＯ／（２.８×ＳｉＯ２＋
１.２×Ａｌ２Ｏ３＋０.６５×Ｆｅ２Ｏ３）【００１７】
なお、上記中の「ＣａＯ」、「ＳｉＯ２」、「Ａｌ２Ｏ３」および「Ｆｅ２Ｏ３」は、それぞれＪＩＳ  Ｒ  ５２０２「ポルトランドセメントの化学分析法」やＪＩＳ  Ｒ  ５２０４「セメントの蛍光Ｘ線分析法」などに準拠した方法により測定できる。【００１８】
本発明の製造方法で使用するクリンカーは、Ｃ３Ａ、Ｃ４ＡＦの量はその合計が２２〜４０％である。これらの合計量が２２％を下回ると強度発現性などの物性の良好なクリンカーを、１３００〜１４００℃の温度で焼成して得ることが困難になる。より好ましい合計量は２４％以上である。一方、後述するように高い強度発現性を得るためにはＣ３Ｓが６０％以上あることが好ましい。この観点から、Ｃ３ＡおよびＣ４ＡＦの合計量は４０％以下とする。好ましくは３５％以下、より好ましくは３２％以下、特に好ましくは２７％以下である。またこの両成分のうち、Ｃ４ＡＦは、低温でも十分に焼結させることができ、かつクリンカー中のｆ−ＣａＯ量を少なくできる点で、単独で１５％以上、特に１６〜１８％存在することが好ましい。【００１９】
Ｃ３Ｓ量は水硬性組成物の強度発現性に対して強い影響を与える。本発明の製造方法で使用するクリンカーでは、この量を６０％以上とすることにより良好な強度発現性を得られやすく好ましい。Ｃ３Ｓ量は６１％以上であることがより好ましく、６２％以上であることが特に好ましい。なお上述したＣ３ＡおよびＣ４ＡＦの合計量は少なくとも２２％であるから、Ｃ３Ｓ量の上限は７８％となる。凝結の開始から終結までの時間をある程度確保するために、７０％以下が好ましく、６５％以下がより好ましい。【００２０】
本発明の製造方法で使用する水硬性組成物にはさらにＣ２Ｓが含まれていてもよい。その量は１８％以下、３％以上であることが好ましい。長期強度を得るという観点から、特に好ましくはＣ３Ｓ量との合計量が７０％以上となる量である。【００２１】
本発明で使用するクリンカーにおける鉄率（ＩＭ）は０.８〜１.３である。鉄率が１.３を超えると、本発明で製造する水硬性組成物における他の要件を満足していても十分な強度発現性（より具体的には、例えばモルタル強さ発現）を得ることができない。さらに鉄率が１.３を超える場合、凝結開始から終結までの時間が長くなりすぎる傾向にあり、この点からも鉄率は１.３以下とする。より好ましい鉄率の範囲は１.０〜１.３であり、特に好ましくは１.１４〜１.２７である。【００２２】
本発明で使用するクリンカーにおける水硬率及びケイ酸率は特に限定されるものではないが、各種物性のバランスに優れたものとするために、水硬率は好ましくは１.８〜２.２、特に好ましくは１.９〜２.１であり、またケイ酸率は好ましくは１.０〜２.０、特に好ましくは１.１〜１.７である。【００２３】
上記本発明で使用するクリンカーを製造する方法は特に限定されず、公知の製造方法を適宜採用すればよい。【００２４】
例えば、クリンカー原料の調製、混合方法も公知の方法を適宜採用すればよい。具体的には、事前に、廃棄物、副産物およびその他の原料（石灰石、生石灰、消石灰等のＣａＯ源、珪石等のＳｉＯ２源、粘土、石炭灰等のＡｌ２Ｏ３源、銅カラミ、高炉スラグ等のＦｅ２Ｏ３源など）の化学成分を分析し、これら原料中の各成分割合からクリンカーにおける前記各要件を満たすように、各原料の調合割合を計算し、その割合で原料を調合すればよい。【００２５】
なお、当該製造で用いる原料は、従来クリンカーの製造において使用される原料と同様なものが特に制限なく使用される。廃棄物、副産物等を利用することも無論可能である。【００２６】
使用可能な廃棄物・副産物を具体的に例示すると、高炉スラグ、製鋼スラグ、マンガンスラグ、石炭灰、下水汚泥、浄水汚泥、製紙スラッジ、建設発生土、鋳物砂、ばいじん、焼却飛灰、溶融飛灰、塩素バイパスダスト、木、廃白土、ボタ、廃タイヤ、貝殻、ごみやその焼却灰等が挙げられる（なお、これらの中には、セメント原料になるとともに熱エネルギー源となるものもある）。【００２７】
従来、クリンカーの製造方法においては、上記のような原料の混合物は焼成装置（例えば、ＳＰキルンやＮＳＰキルン等）により焼成温度１４５０℃付近で所定の時間焼成後、ただちにクリンカクーラーと呼ばれる冷却装置（送風機、散水機等）により、通常は１００℃／分以上の冷却速度で２００℃付近まで急冷される。【００２８】
それに対し、Ｃ３ＡとＣ４ＡＦの合計量が２２〜４０％、鉄率（ＩＭ）が０.８〜１.３の範囲にあるクリンカーの製造に際しては、焼成温度を１３００〜１４００℃と低い温度とできるため、省エネルギー化が図られる。【００２９】
本発明の製造方法で製造される水硬性組成物は、従来公知のセメント組成物の製造方法と同様に、上記のようにして得たクリンカーをセッコウと共に粉砕するか、または当該クリンカーを粉砕後にセッコウ粉末と混合することにより製造される。【００３０】
本発明の製造方法における最大の特徴は、上記クリンカーの粉砕において使用される粉砕助剤としてＮ−メチルジエタノールアミン及び／又はジエタノールイソプロパノールアミンを使用する点にある。【００３１】
このような粉砕助剤を使用すると、従来からクリンカーの粉砕助剤として汎用されているジエチレングリコールを使用した場合に比べて硬化性に優れ、かつ材齢２８日での圧縮強度も良好である。またトリエタノールアミンやトリイソプロパノールアミンを使用した場合に比べると、凝結の開始時間が短く硬化性に優れ、かつ強度発現性、特に材齢７日乃至２８日での圧縮強度に優れる。さらに、Ｎ−メチルジエタノールアミンを使用すると、粉砕性がよりいっそう優れたものとなる。【００３２】
本発明の水硬性組成物の製造方法において、上記粉砕助剤は公知の使用量で使用すれば良く、例えば、製造される水硬性組成物をＪＩＳ規格のポルトランドセメントとする場合には、ポルトランドセメントに対して１質量％未満となるような使用量とすればよい。【００３３】
より具体的に述べると、クリンカー１００質量部に対して当該粉砕助剤を０.００１〜０.０５質量部使用することが好ましく、より好ましくは０.０１〜０.０４質量部使用する。当該粉砕助剤を０.００１質量部以上とすることにより、特に良好な粉砕性、硬化性、強度発現性が得られるが、０.０５質量部を超えると、硬化性や強度発現性が低下する場合がある。【００３４】
本発明の製造方法において使用するセッコウとしては、二水セッコウ、半水セッコウ、無水セッコウ等のセメント製造原料として公知のセッコウが特に制限なく使用できる。セッコウの使用量は、水硬性組成物の用途に応じて公知の範囲から適宜設定すればよく、例えばポルトランドセメントとする場合には、そのなかのＳＯ３量が１.５〜５.０質量％となるように使用することが好ましく、１.８〜３質量％となるような使用量がより好ましい。【００３５】
上記セメントクリンカーおよびセッコウの粉砕方法については、公知の粉砕装置（例えば高速回転粉砕機、容器駆動型ミル、ジェットミル、ローラーミル等）が特に制限なく使用できる。【００３６】
粉砕の程度も適宜設定できるが、一般的には水硬性組成物の粉末度が、ブレーン比表面積で２８００〜４５００ｃｍ２／ｇに調整できる程度に粉砕することが好ましい。当該粉末度を得るためには、クリンカー粉砕物若しくはクリンカーとセッコウの混合粉砕物の粉末度を当該範囲にするのが一般的である。【００３７】
また、本発明の水硬性組成物においては、高炉スラグ、シリカ質混合材、フライアッシュ、炭酸カルシウム、石灰石等の少量混合材が含まれていてもよく、その場合には、これら少量混合材をクリンカーと共に混合粉砕するか、あるいはクリンカーの粉砕後に混合材と混合してもよい。また塩素バイパスダスト等を混合してもよい。【００３８】
得られた水硬性組成物は、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメントとしての使用が挙げられる。またポルトランドセメントとする以外にも、各種混合セメントや、土壌固化材等の固化材の構成成分として使用することも可能である。【００３９】
また本発明の製造方法で得られた水硬性組成物は、さらに必要に応じ、粉砕後に高炉スラグ、フライアッシュ等を混合し、高炉スラグセメント、フライアッシュセメント等にすることも可能である。
【実施例】
【００４０】
以下、実施例により本発明の構成及び効果を説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。【００４１】
＜粉砕助剤＞
使用した粉砕助剤の略号は以下の通りである。
ＤＥＧ：ジエチレングリコール
ＭＤＥＡ：Ｎ−メチルジエタノールアミン
ＤＥＩＰＡ：ジエタノールイソプロパノールアミン
ＴＥＡ：トリエタノールアミン
ＴＩＰＡ：トリイソプロパノールアミン【００４２】
＜物性の測定方法＞
各物性の測定方法は以下の通りである。【００４３】
（１）クリンカーおよび水硬性組成物の化学組成の測定：ＪＩＳ Ｒ ５２０４に準拠する蛍光Ｘ線分析法により測定した。【００４４】
（２）粉砕性の測定：ボールミルにクリンカー２ｋｇと該セッコウ、粉砕助剤を投入し、Ｂｌａｉｎｅ法による比表面積が３１００ｃｍ２／ｇとなるのに要した時間（分）を粉砕性としＢＬ３１００で示した。【００４５】
（３）硬化性の測定：ＪＩＳ Ｒ ５２０１ に準拠する方法により凝結時間を測定し、始発時間を硬化性とした。【００４６】
（４）強度発現性の測定：ＪＩＳ Ｒ ５２０１に準拠する方法により各材齢のモルタル圧縮強さを測定した。【００４７】
＜クリンカーの製造＞
クリンカーは、焼成後に表１記載の鉱物組成となるように石灰石、珪石、石炭灰、鉄カラミを所定量混合し、原料調合を行ない、これを１３５０℃（クリンカーA）又は１４５０℃（クリンカーB）で電気炉にて１.５時間焼成して得た。【００４８】
【表１】
0006825171.tif 000002
【００４９】
＜水硬性組成物の製造＞
上記のようにして得られたクリンカーに対して、ＳＯ３換算で２.０±０.２質量％となる量のセッコウ（二水セッコウ／半水セッコウ＝１）と、クリンカー１００質量部に対して０.０３質量部の粉砕助剤とを添加し、Ｂｌａｉｎｅ法による比表面積が３２００±５０ｃｍ２／ｇとなるようにボールミルにて混合粉砕して水硬性組成物を製造した。【００５０】
参考例１〜５
従来から汎用されている一般的な鉱物組成を有するクリンカーＢを用い、各種の粉砕助剤を使用して水硬性組成物を製造した。使用した粉砕助剤と、粉砕性及び水硬性組成物の物性を表２に示す。【００５１】
【表２】
0006825171.tif 000003
【００５２】
実施例１、２、比較例１〜３
１３５０℃と低温で焼成することができるクリンカーＡを用い、各種の粉砕助剤を使用して水硬性組成物を製造した。使用した粉砕助剤と、粉砕性及び水硬性組成物の物性を表３に示す。【００５３】
【表３】
0006825171.tif 000004
【００５４】
上記表３に示されるように、クリンカーＡにおいては、粉砕助剤としてＭＤＥＡあるいはＤＥＩＰＡを用いると、他の粉砕助剤を用いた場合に比べて凝結開始までの時間が短く、良好な硬化性を示す。この傾向は、汎用型のクリンカーＢ（参考例）では見られず、クリンカーＡにおいて特徴的な効果であることが判る。【００５５】
また材齢２８日での強度が、ＤＥＧを用いた場合に比べて１割以上も上昇しており、クリンカーＢでは上昇割合が５〜６％であることと比べても有意に良好な強度向上効果が得られていると言える。【００５６】
さらに粉砕助剤がＭＤＥＡである場合には、粉砕性も極めて良好である。ＴＥＡ（トリエタノールアミン）は、ＭＤＥＡ（Ｎ−メチルジエタノールアミン）とＤＥＩＰＡ（ジエタノールイソプロパノールアミン）の中間的な化学構造を有する。それにもかかわらず、実施例のクリンカーＡの場合、粉砕助剤としての性能には、ＭＤＥＡ及びＤＥＩＰＡとＴＥＡの間で、硬化性と材齢２８日目での強度に著しい差が有る（表３）。これに対して、参考例のクリンカーＢの場合、ＭＤＥＡ及びＤＥＩＰＡとＴＥＡの間には大きな性能の差は見られない（表２）。以上のように、ＭＤＥＡ及びＤＥＩＰＡはクリンカーＡに対して特異的に有効な粉砕助剤である。
【要約】
Ｃ３ＡとＣ４ＡＦの合計量が２２〜４０％、鉄率（ＩＭ）が０.８〜１.３のクリンカーを、セッコウと共に粉砕するか、クリンカーの粉砕後にセッコウ粉末と混合する。粉砕では、粉砕助剤としてＮ−メチルジエタノールアミン及び／又はジエタノールイソプロパノールアミンを用いる。