(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端側から後端側へと軸線に沿って延びる軸孔が形成された絶縁体を備え、
前記絶縁体は、円筒状の第１部と、
前記第１部の後端側に位置し自身の先端の外径Ｆが前記第１部の外径よりも小さい円筒状の第２部と、
前記第１部の先端側に位置し自身の後端の外径Ｄが前記第１部の外径および前記第２部の先端の外径Ｆよりも小さい円筒状の第３部と、
前記第１部と前記第２部との間を接続し後端側に向かうにつれて外径が小さくなる第１傾斜部と、
前記第１部と前記第３部との間を接続し先端側に向かうにつれて外径が小さくなる第２傾斜部と、を備えるスパークプラグであって、
前記第２傾斜部の軸線方向の長さＡ及び前記第１傾斜部の軸線方向の長さＢは、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たし、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８を満たすスパークプラグ。
【請求項２】
０．５≦Ｄ／Ｆ≦０．５８を満たす請求項１記載のスパークプラグ。
【請求項３】
前記絶縁体の外周に配置された主体金具をさらに備え、
前記絶縁体は、前記第３部の先端に隣接する縮径部を備え、
前記主体金具は、前記縮径部を先端側から係止する棚部を備え、
前記第３部の軸線方向の長さに前記第２傾斜部の軸線方向の長さＡを加えた長さをＺとしたときに、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、かつ、４．５≦Ｄ≦８を満たす請求項１又は２に記載のスパークプラグ。
【請求項４】
２４≦Ｚ≦３４を満たす請求項３記載のスパークプラグ。
【請求項５】
前記絶縁体の外周に配置された主体金具をさらに備え、
前記主体金具は、外周に設けられたおねじを備え、
前記おねじの呼び径は１２ｍｍ以下である請求項１から４のいずれかに記載のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は筒状の絶縁体を備えるスパークプラグに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スパークプラグに用いられる筒状の絶縁体を破壊し難くするために、特許文献１には、絶縁体のある部位の肉厚をその部位の外径で除した値を、ある範囲に設定する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−１５５８３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、この技術には改善の余地がある。【０００５】
本発明はこの要求に応えるためになされたものであり、絶縁体を破壊し難くできるスパークプラグを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この目的を達成するために本発明のスパークプラグは、先端側から後端側へと軸線に沿って延びる軸孔が形成された絶縁体を備え、絶縁体は、円筒状の第１部と、第１部の後端側に位置し自身の先端の外径Ｆが第１部の外径よりも小さい円筒状の第２部と、第１部の先端側に位置し自身の後端の外径Ｄが第１部の外径および第２部の先端の外径Ｆよりも小さい円筒状の第３部と、第１部と第２部との間を接続し後端側に向かうにつれて外径が小さくなる第１傾斜部と、第１部と第３部との間を接続し先端側に向かうにつれて外径が小さくなる第２傾斜部と、を備え、第２傾斜部の軸線方向の長さＡ及び第１傾斜部の軸線方向の長さＢは２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たし、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８を満たす。
【発明の効果】
【０００７】
請求項１記載のスパークプラグによれば、絶縁体に曲げ荷重が加わると、軸線に垂直な断面の形状が変化する第１傾斜部および第２傾斜部に応力が集中して、第１傾斜部および第２傾斜部が破壊の起点になり易い。特に、第２傾斜部が連なる第３部の後端の外径Ｄは、第１傾斜部が連なる第２部の先端の外径Ｆ及び第１部の外径より小さいので、第１傾斜部より先に第２傾斜部が割れ易い。しかし、第２傾斜部の軸線方向の長さＡ及び第１傾斜部の軸線方向の長さＢは、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８のときに、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たすので、破壊の起点になり易い第２傾斜部の応力を小さくできる。よって、絶縁体を破壊し難くできる。【０００８】
請求項２記載のスパークプラグによれば、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．５８を満たす。そのため第２傾斜部の強度は低下し、割れ易くなる。ところが２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たすので、第２傾斜部の応力を抑制して顕著に第２傾斜部の割れを抑制できる。【０００９】
請求項３記載のスパークプラグによれば、第３部の軸線方向の長さに第２傾斜部の軸線方向の長さＡを加えた長さをＺとしたときに、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、かつ、４．５≦Ｄ≦８を満たす。請求項１又は２の効果に加え、絶縁体をより破壊し難くできる。【００１０】
請求項４記載のスパークプラグによれば、２４≦Ｚ≦３４を満たすので、請求項３の効果に加え、絶縁体をさらに破壊し難くできる。【００１１】
請求項５記載のスパークプラグによれば、主体金具のおねじの呼び径は１２ｍｍ以下なので、主体金具の内側に配置された絶縁体は細く、破壊し易い。しかし本発明を適用することで絶縁体を破壊し難くできる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】第１実施の形態におけるスパークプラグの片側断面図である。
【図２】図１のＩＩで示す部分を拡大したスパークプラグの断面図である。
【図３】スパークプラグの一部を拡大した片側断面図である。
【図４】第２実施の形態におけるスパークプラグの一部を拡大した断面図である。
【図５】衝撃試験の模式図である。
【図６】Ａ／Ｂ＝２．０のサンプルの衝撃試験の結果である。
【図７】Ａ／Ｂ＝１．９のサンプルの衝撃試験の結果である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の好ましい実施形態について添付図面を参照して説明する。図１は第１実施の形態におけるスパークプラグ１０の軸線Ｏを境にした片側断面図である。図１では、紙面下側をスパークプラグ１０の先端側、紙面上側をスパークプラグ１０の後端側という（図２から図４においても同じ）。図１に示すようにスパークプラグ１０は、絶縁体１１及び主体金具３０を備えている。
【００１４】
絶縁体１１は、高温下の絶縁性や機械的特性に優れるアルミナ等により形成された筒状の部材である。絶縁体１１は軸線Ｏに沿って延びる軸孔１２が貫通する。軸孔１２の軸線Ｏに垂直な断面は円形である。絶縁体１１は、軸線方向の中央に位置する円筒状の第１部１３と、第１部１３の後端側に位置する円筒状の第２部１４と、第１部１３の先端側に位置する円筒状の第３部１５と、を備えている。第２部１４は、後端側にコルゲーション１４ａが形成されている。
【００１５】
第１部１３は、軸線方向の全長に亘って外径が同一である。第２部１４は、コルゲーション１４ａを除いて、軸線方向の全長に亘って外径が略同一である。第３部１５は、軸線方向の全長に亘って外径が同一である。第３部１５の先端側には円錐状の縮径部１６が設けられている。縮径部１６の外周面は先端側へ向かうにつれて縮径している。縮径部１６の先端側には先端部１７が連なっている。
【００１６】
中心電極２４は、軸孔１２の先端側に挿入され軸線Ｏに沿って絶縁体１１に保持される棒状の電極である。中心電極２４の先端は、絶縁体１１の先端部１７の先端よりも先端側に突出している。中心電極２４は、熱伝導性に優れる芯材が母材に埋設されている。母材は、Ｎｉを主体とする合金またはＮｉからなる金属材料で形成されており、芯材は銅または銅を主成分とする合金で形成されている。なお、芯材を省略しても良い。
【００１７】
端子金具２５は、高圧ケーブル（図示せず）が接続される棒状の部材であり、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成されている。端子金具２５は先端側が絶縁体１１の軸孔１２の中に配置されている。端子金具２５は、軸孔１２内に配置された抵抗体２６等によって、中心電極２４と電気的に接続されている。端子金具２５の後端は、絶縁体１１の後端よりも後端側に突出している。
【００１８】
主体金具３０は、導電性を有する金属材料（例えば低炭素鋼等）によって形成された略円筒状の部材である。主体金具３０は、絶縁体１１の外周側に配置される。主体金具３０は、外周面におねじ３２が形成された円筒状の胴部３１と、胴部３１の後端側に連なる座部３５と、座部３５の後端側に連なる連結部３６と、連結部３６の後端側に連なる工具係合部３７と、工具係合部３７の後端側に連なる後端部３８と、を備えている。
【００１９】
おねじ３２は、エンジン（図示せず）のねじ穴に螺合する。胴部３１は、径方向の内側へ張り出した棚部３３が、全周に亘って形成されている。棚部３３の後端面は、先端側へ向かうにつれて縮径している。絶縁体１１の縮径部１６と棚部３３との間にパッキン３４が介在する。パッキン３４は、主体金具３０を構成する金属材料よりも軟質の軟鋼板等の金属材料で形成される円環状の板材である。
【００２０】
座部３５は、エンジン（図示せず）のねじ穴とおねじ３２との間の隙間を塞ぐための部位であり、胴部３１よりも外径が大きく形成されている。連結部３６は、主体金具３０を絶縁体１１に組み付けるときに湾曲状に塑性変形した部位である。工具係合部３７は、エンジンのねじ穴におねじ３２を締め付けるときに、レンチ等の工具を係合させる部位である。後端部３８は、径方向の内側へ向けて屈曲した部位であり、絶縁体１１の第１部１３よりも後端側に位置する。絶縁体１１の第２部１４の外周の全周に亘って、第１部１３と後端部３８との間に、タルク等の粉末が充填されたシール部４５が設けられている。
【００２１】
主体金具３０の棚部３３は、絶縁体１１の縮径部１６よりも先端側に位置する。絶縁体１１に主体金具３０が組み付けられると、主体金具３０の棚部３３から後端部３８までの部分は、絶縁体１１の第１部１３及び第３部１５に、パッキン３４及びシール部４５を介して軸線方向の圧縮荷重を加える。棚部３３は縮径部１６を先端側から係止する。その結果、主体金具３０は絶縁体１１を保持する。
【００２２】
接地電極４３は、主体金具３０の胴部３１に接合された棒状の金属製（例えばニッケル基合金製）の部材である。接地電極４３は中心電極２４との間に火花ギャップを形成する。主体金具３０の胴部３１と座部３５との間にガスケット４６が配置されている。ガスケット４６は、主体金具３０がエンジン（図示せず）に取り付けられたときに、エンジンのねじ穴と座部３５との間の気密性を向上させる。
【００２３】
図２は図１のＩＩで示す部分を拡大したスパークプラグ１０の軸線Ｏを含む断面図である。絶縁体１１は、第１部１３と第２部１４との間を、後端側に向かうにつれて外径が小さくなる第１傾斜部１８が接続している。第１傾斜部１８の外周面は、軸線Ｏを含む断面において、先端側に凸である。第１部１３の外径Ｅは軸線方向の全長に亘って同一なので、外径が変化するところが、第１部１３と第１傾斜部１８との境界、即ち第１部１３の後端１３ａである。第２部１４の先端１４ｂ付近では第２部１４は外径が同一なので、外径が変化するところが、第２部１４と第１傾斜部１８との境界、即ち第２部１４の先端１４ｂである。第２部１４と第１傾斜部１８との境界（第２部１４の先端１４ｂ）の外径はＦである。第２部１４の先端１４ｂ及び第１部１３の後端１３ａは、主体金具３０の工具係合部３７の内側に位置する。
【００２４】
絶縁体１１は、第１部１３と第３部１５との間を、先端側に向かうにつれて外径が小さくなる第２傾斜部１９が接続している。第２傾斜部１９の外周面２０は、軸線Ｏを含む断面において、第１部１３の近くでは先端側に凸であり、第３部１５の近くでは後端側に凸である。外径が変化するところが、第１部１３と第２傾斜部１９との境界である。第１部１３と第２傾斜部１９との境界、即ち第２傾斜部１９の後端２１の外径はＥである。第３部１５の外径Ｄは軸線方向の全長に亘って同一なので、外径が変化するところが、第３部１５と第２傾斜部１９との境界、即ち第３部１５の後端１５ａである。外径Ｄは第３部１５と第２傾斜部１９との境界（第３部１５の後端１５ａ）の外径に等しい。第２傾斜部１９の後端２１は主体金具３０の連結部３６の内側に位置し、第３部１５の後端１５ａは主体金具３０の座部３５の内側に位置する。
【００２５】
第１傾斜部１８、第１部１３及び第２傾斜部１９において、軸線Ｏに垂直な軸孔１２の断面積は同一である。絶縁体１１は、第２傾斜部１９の軸線方向の長さＡ及び第１傾斜部１８の軸線方向の長さＢは、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たす。また、第３部１５と第２傾斜部１９との境界の外径Ｄ及び第２部１４と第１傾斜部１８との境界の外径Ｆは、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８を満たす。
【００２６】
絶縁体１１に曲げ荷重が加わると、軸線Ｏに垂直な断面の形状が変化する第１傾斜部１８及び第２傾斜部１９に応力が集中して、第１傾斜部１８及び第２傾斜部１９が破壊の起点になり易い。詳しく言うと、破壊の起点になり易いのは、第１傾斜部１８と第２部１４との境界付近や第２傾斜部１９と第３部１５との境界付近である。第２傾斜部１９が連なる第３部１５は、第１傾斜部１８が連なる第２部１４より細いので、曲げ荷重により生じる引張応力によって、第１傾斜部１８より先に第２傾斜部１９が割れ易い。しかし、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８のときに２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たすので、破壊の起点になり易い第２傾斜部１９の応力を小さくできる。
【００２７】
図３はスパークプラグ１０の一部を拡大した軸線Ｏを含む片側断面図である。絶縁体１１の縮径部１６は、第３部１５の先端１５ｂに隣接している。第３部１５の先端１５ｂは、軸線Ｏを含む断面において、第３部１５の外周面２３の軸線Ｏに対する傾きと縮径部１６の外周面の軸線Ｏに対する傾きとが異なるところである。本実施形態では軸線Ｏを含む断面において、第３部１５の外周面２３は軸線Ｏに平行である。長さＺは、第３部１５の先端１５ｂと第２傾斜部２１の後端２１との間の軸線方向の距離である。長さＺは、第３部１５の軸線方向の長さに第２傾斜部２１の長さＡ（図２参照）を加えた長さに等しい。
【００２８】
絶縁体１１は、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、かつ、４．５≦Ｄ≦８を満たす。Ｄ（図２参照）は、第３部１５の後端１５ａの外径である。これにより絶縁体１１をより破壊し難くできる。
【００２９】
図４を参照して第２実施の形態について説明する。第１実施形態では、絶縁体１１の第３部１５の外径が、軸線方向の全長に亘って同一の場合について説明した。これに対し第２実施形態では、絶縁体５１の第３部５３の外径が先端側に向かうにつれて小さくなる場合について説明する。なお、第１実施形態で説明した部分と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。図４は第２実施の形態におけるスパークプラグ５０の一部を拡大した断面図である。図４は、図２と同様に、図１のＩＩで示す部分の拡大図である。
【００３０】
スパークプラグ５０は、絶縁体５１と、絶縁体５１を外周側から保持する主体金具５２と、を備えている。絶縁体５１は、第３部５３と第１部１３との間を、先端側に向かうにつれて外径が小さくなる第２傾斜部１９が接続している。第３部５３の外周面５４は、先端側に向かうにつれて縮径する円錐面である。軸線Ｏを含む断面において、軸線Ｏに対する外周面５４の傾きは一定である。絶縁体５１の縮径部１６は、第３部５３の先端（図示せず）に隣接している。
【００３１】
第３部５３と第２傾斜部１９との境界（第３部５３の後端５３ａ）は、軸線Ｏを含む断面において、第３部５３の外周面５４の軸線Ｏに対する傾きと第２傾斜部１９の外周面２０の軸線Ｏに対する傾きとが異なるところである。第３部５３の後端５３ａの外径Ｄは、第３部５３と第２傾斜部１９との境界の外径である。第３部５３の先端（図示せず）は、軸線Ｏを含む断面において、第３部５３の外周面５４の軸線Ｏに対する傾きと縮径部１６の外周面の軸線Ｏに対する傾きとが異なるところである。
【００３２】
絶縁体５１は、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たし、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８を満たす。絶縁体５１は、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、かつ、４．５≦Ｄ≦８を満たす。これにより第２実施形態におけるスパークプラグ５０においても第１実施形態と同様の作用効果を実現できる。
【実施例】
【００３３】
本発明を実施例によりさらに詳しく説明するが、本発明はこの実施例に限定されるものではない。【００３４】
（評価１）
第１実施形態におけるスパークプラグ１０と同様なサンプル１−２４を作製した。サンプル１−２４は、寸法の異なる種々の絶縁体１１を、寸法が互いに同じ主体金具３０が保持する。サンプル１−２４の絶縁体１１は、軸線方向の全長、第１部１３の外径Ｅ及び第３部１５の後端１５ａの外径Ｄを一定とし、第２傾斜部１９の軸線方向の長さＡ、第１傾斜部１８の軸線方向の長さＢ、及び、第２部１４の先端１４ｂの外径Ｆを異ならせた。表１にサンプル１−２４のＡ，Ｂ，Ａ／Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｄ／Ｆを記した。サンプル１−２４の第１部１３の外径Ｅは１４ｍｍであった。各サンプルの絶縁体は、Ａ，Ｂ，Ｄ，Ｆ以外の各部の寸法を同一にした。各サンプルは、シール部４５の大きさを調整することにより、寸法が互いに同じ主体金具３０を絶縁体に組み付けた。各サンプルは同じ寸法のものを複数用意した。【００３５】
【表１】
0006964203.tif 000002
図５はサンプル１−２４を評価した衝撃試験の模式図である。試験装置６０は、ねじ穴６２が形成された台６１と、ハンマ６３と、を備えている。台６１のねじ穴６２には、各サンプルの主体金具３０のおねじ３２が締め付けられる。各サンプルの主体金具３０が台６１にねじ込まれたときに、絶縁体１１は鉛直方向の上向きに台６１から突出する。台６１に主体金具３０がねじ込まれる長さは、主体金具３０の座部３５及びガスケット４６によって制限される。ハンマ６３は鋼製であり、アーム６４に取り付けられている。アーム６４は、絶縁体１１の軸線Ｏ上に位置する軸６５の周りを旋回する。アーム６４の長さは３３０ｍｍであり、ハンマ６３の質量は１．１３ｋｇである。【００３６】
衝撃試験は、ハンマ６３を軸線Ｏに対して角度θだけ持ち上げ、振り子のようにハンマ６３を自由落下させ、絶縁体１１のコルゲーション１４ａのうち後端側から１山目にハンマ６３を衝突させた。浸透探傷試験によって絶縁体１１の割れの有無を調べ、絶縁体１１に割れが生じたときのハンマ６３の持ち上げ角度θのうち最も小さい角度（但しθは１°刻み）を表１に記した。【００３７】
ハンマ６３の持ち上げ角度θが３０°未満であった強度の低いサンプルは、割れの位置を表１に記した。第２傾斜部１９付近に割れが生じたサンプルはＡ、第１傾斜部１８付近に割れが生じたサンプルはＢと表記した。【００３８】
表１から明らかなように、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８のサンプル１−２４において、Ａ／Ｂ＜２．０（Ａ／Ｂ＝１．９）のサンプル１，２，９，１０，１７，１８は絶縁体１１の曲げ強度が低く、持ち上げ角度θ＜３０°で、第２傾斜部１９と第３部１５との境界付近に割れが生じた。また、Ａ／Ｂ＞３．９（Ａ／Ｂ＝４．０）のサンプル７，８，１５，１６，２３，２４も絶縁体１１の曲げ強度が低く、持ち上げ角度θ＜３０°で、第１傾斜部１８と第２部１４との境界付近に割れが生じた。【００３９】
しかし、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９のサンプル３−６，１１−１４，１９−２２は、絶縁体１１の曲げ強度が高く、持ち上げ角度θ≧３０°であった。従って、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９且つ０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８を満たすことにより、第１傾斜部１８及び第２傾斜部１９の曲げ強度を確保し、絶縁体１１を破壊し難くできることが明らかになった。【００４０】
また、Ｄ／Ｆ＝０．８８のサンプル１７−２４では、Ａ／Ｂ＝１．９（サンプル１７，１８）のときの持ち上げ角度θは２５°、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９（サンプル１９−２２）のときの持ち上げ角度θは４０°−４６°であった。Ａ／Ｂ＝１．９のときの角度θと２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９のときの角度θとの差は１５−２１°であった。【００４１】
一方、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．５８のサンプル１−１６では、Ａ／Ｂ＝１．９（サンプル１，２，９，１０）のときの持ち上げ角度θは１５°、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９（サンプル３−６，１１−１４）のときの持ち上げ角度θは４０°−４６°であった。Ａ／Ｂ＝１．９のときの角度θと２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９のときの角度θとの差は２５−３１°であった。【００４２】
この結果から、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．５８のサンプル１−１６は、Ｄ／Ｆ＝０．８８のサンプル１７−２４に比べて、Ａ／Ｂ＝１．９のときの角度θと２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９のときの角度θとの差を拡大できることがわかった。つまり０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．５８のときは、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９のときに、第２傾斜部１９が割れ難くなることがわかった。このことから０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．５８を満たすときは第２傾斜部１９の強度は低下し割れ易くなるが、２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９を満たすようにすることで、第２傾斜部１９の応力を抑制して、顕著に第２傾斜部１９の割れを抑制できることが明らかになった。【００４３】
なお、この試験ではサンプル１−２４はＤ＝６．０ｍｍとしたが、絶縁体１１は、例えば４．５≦Ｄ≦１０．０ｍｍに設定され得る。同様に絶縁体１１は、２．００≦Ａ≦７．８０ｍｍ，０．５１≦Ｂ≦２．０ｍｍ，６．８≦Ｆ≦１２．０ｍｍに設定され得る。【００４４】
（評価２）
図５に示す衝撃試験において、各サンプルは台６１に一端が固定された、いわゆる片持ち梁である。片持ち梁のたわみは、梁の長さの３乗に比例し、梁の断面２次モーメントに逆比例する。【００４５】
表１に示すようにＡ／Ｂ＝１．９のサンプルは第２傾斜部１９付近に割れが生じた。絶縁体１１は主体金具３０の棚部３３に縮径部１６が支持されているので、割れが生じた第２傾斜部１９から、縮径部１６に隣接する第３部１５の先端１５ｂまでの長さＺを、梁の長さと仮定する。長さＺのうち第３部１５の長さの割合は第２傾斜部１９の長さＡの割合よりも大きいので、第３部１５の断面２次モーメントを梁の断面２次モーメントと仮定する。そうすると片持ち梁のたわみは、長さＺの３乗に比例し、第３部１５の外径Ｄの４乗に逆比例する。片持ち梁はたわみが小さいほど壊れ難いので、絶縁体１１はＺが小さいほど壊れ難く、Ｄが大きいほど壊れ難い。【００４６】
絶縁体１１のＡ／Ｂ，Ｄ及びＺと絶縁体１１の破壊との間の関係を調べるため、Ａ／Ｂ，Ｄ及びＺが異なる種々のサンプルを評価１と同様に作製し、評価１と同様の衝撃試験を行った。図６はＡ／Ｂ＝２．０のサンプルの衝撃試験の結果である。図７はＡ／Ｂ＝１．９のサンプルの衝撃試験の結果である。【００４７】
図６及び図７は横軸にＤ（ｍｍ）をとり、縦軸にＺ（ｍｍ）をとった。座標は各サンプルのＤ及びＺを示す。図６に示す領域６６は、４．５≦Ｄ≦８、２４≦Ｚ≦３４、及び、Ｚ≧２．２Ｄ＋７．８が重なった領域である。領域６７は、Ｄ≧４．５、Ｚ≦２４、及び、Ｚ≧２．２Ｄ＋７．８が重なった領域である。図６に示す白丸は、絶縁体１１に割れが生じたときのハンマ６３の持ち上げ角度θのうち最も小さい角度（但しθは１°刻み）が３０°以上であったことを示す。図７に示す黒丸は、持ち上げ角度θが３０°未満であったことを示す。【００４８】
図６に示すようにＡ／Ｂ＝２．０において、領域６６，６７に含まれるサンプルの持ち上げ角度θは３０°以上であった。一方、図７に示すようにＡ／Ｂ＝１．９において、Ｚ≧２．２Ｄ＋７．８を満たすサンプルの持ち上げ角度θは３０°未満であった。２．０≦Ａ／Ｂ≦４．０のときに第２傾斜部１９の割れを抑制できることは、表１から明らかである。よってＺ＝２．２Ｄ＋７．８に割れの境界があることがわかった。従って２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、及び、４．５≦Ｄ≦８を満たす領域６６，６７に含まれるサンプルは、絶縁体１１が割れ難いことが明らかになった。【００４９】
（評価３）
評価１と同様に種々のサンプル２５−４８を作製し、評価１と同様の衝撃試験を行った（図５参照）。表２にサンプル２５−４８のＤ／Ｆ，Ａ／Ｂ，Ｚ及び絶縁体１１に割れが生じたときのハンマ６３の持ち上げ角度θのうち最も小さい角度（但しθは１°刻み）を記した。サンプル２５−４８の第１部１３の外径Ｅは１４ｍｍであった。各サンプルの絶縁体は、Ａ，Ｂ，Ｄ，Ｆ，Ｚ以外の各部の寸法を同一にした。【００５０】
【表２】
0006964203.tif 000003
サンプル２５−３２は、おねじ３２の呼び径が１２ｍｍの主体金具３０の内側に絶縁体を配置した。サンプル３３−４０は、おねじ３２の呼び径が１０ｍｍの主体金具３０の内側に絶縁体１１を配置した。サンプル４１−４８は、おねじ３２の呼び径が８ｍｍの主体金具３０の内側に絶縁体１１を配置した。主体金具３０の胴部３１の内径に応じて各サンプルの第３部１５の外径Ｄを調整し、第２部１４の外径を調整した。【００５１】
Ａ／Ｂ＝２．０であって０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８４のサンプル２５−２８，３３−３６，４１−４４は、絶縁体１１の曲げ強度が高く、持ち上げ角度θ≧３０°であった。一方、Ａ／Ｂ＝１．９であって０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８４のサンプル２９−３２，３７−４０，４５−４８は、絶縁体１１の曲げ強度が低く、持ち上げ角度θ＜３０°であった。【００５２】
Ｄ／Ｆ及びＺが同一であってＡ／Ｂが異なるサンプル（例えばサンプル２５と２９）における、Ａ／Ｂ＝１．９のサンプルの持ち上げ角度θに対するＡ／Ｂ＝２．０のサンプルの持ち上げ角度θの倍率は（表２参照）、Ｚ＝２３ｍｍにおいて１．６倍であり、２３＜Ｚ≦３４（ｍｍ）において１．６−１．９倍であった。【００５３】
この結果から、Ａ／Ｂ＝２．０かつ２３＜Ｚ≦３４（ｍｍ）のサンプル２６−２８，３４−３６，４２−４４は、Ａ／Ｂ＝１．９のサンプル２９−３２，３７−４０，４５−４８に比べて、Ａ／Ｂ＝１．９のときの角度θに対するＡ／Ｂ＝２．０のときの角度θの倍率を同等以上にできることがわかった。つまり２４≦Ｚ≦３４（ｍｍ）のときは、Ａ／Ｂ＝２．０のときに、第２傾斜部１９が割れ難くなることがわかった。【００５４】
２．０≦Ａ／Ｂ≦４．０のときに第２傾斜部１９の割れを抑制できることは、表１から明らかである。よって２．０≦Ａ／Ｂ≦３．９、０．５０≦Ｄ／Ｆ≦０．８８、２．２Ｄ＋７．８≦Ｚ≦３４、４．５≦Ｄ≦８、及び、Ｚ≧２４を満たす領域６６（図６参照）に含まれるサンプルは、絶縁体１１がさらに割れ難いことが明らかになった。【００５５】
以上、実施の形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。【００５６】
実施形態では、主体金具３０にガスケット４５が配置されるスパークプラグ１０について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。スパークプラグ１０がコニカルシールタイプ（テーパシートタイプ）の場合には、ガスケット４５を省略できる。【００５７】
実施形態では、絶縁体１１の軸孔１２内で、中心電極２４と端子金具２５とが抵抗体２６を介して電気的に接続される場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。抵抗体２６を省略して、中心電極２４と端子金具２５とを絶縁体１１の軸孔１２内で電気的に接続することは当然可能である。【００５８】
実施形態では、絶縁体１１の第１部１３と主体金具３０の後端部３８との間にシール部４５が介在する場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。シール部４５を省略して、絶縁体１１の第１部１３に主体金具３０の後端部３８を加締め固定することは当然可能である。【００５９】
実施形態では、絶縁体１１の軸孔１２内に、中心電極２４と端子金具２５とを電気的に接続する抵抗体２６が配置される場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。抵抗体２６を省略して、導体によって中心電極２４に端子金具２５を接続することは当然可能である。
【符号の説明】
【００６０】
１０，５０      スパークプラグ
１１，５１      絶縁体
１２            軸孔
１３            第１部
１４            第２部
１４ｂ          第２部の先端
１５，５３      第３部
１５ａ，５３ａ  第３部の後端
１６            縮径部
１８            第１傾斜部
１９            第２傾斜部
３０            主体金具
３２            おねじ
３３            棚部
Ａ              第２傾斜部の長さ
Ｂ              第１傾斜部の長さ
Ｄ              第３部の後端の外径
Ｅ              第１部の外径
Ｆ              第２部の先端の外径
Ｚ              第３部の長さに第２傾斜部の長さを加えた長さ
Ｏ              軸線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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