(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のクランクシャフトに装着され且つ外側から前記クランクシャフト側に連通した油穴を有するリンク部品であって、
前記油穴が、前記クランクシャフト側の開口部周縁に傾斜面を有し、
前記油穴以外の表面の炭素濃度が０．５ｗｔ％以上であり、
前記傾斜面の炭素濃度が０．７ｗｔ％以上０．９ｗｔ％以下の範囲であることを特徴とする油穴を有するリンク部品。
【請求項２】
前記傾斜面の算術表面粗さＲａが１．７μｍ以下であると共に、最大高さＲｙが９．８μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の油穴を有する請求項１に記載のリンク部品。
【請求項３】
前記傾斜面のロックウェル硬さが５８ＨＲＣ以上であることを特徴とする請求項１又は２に記載の油穴を有するリンク部品。
【請求項４】
前記傾斜面の表面における粒界酸化層の厚みが５μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の油穴を有するリンク部品。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の油穴を有するリンク部品を製造するに際し、
前記リンク部品に浸炭処理を行う工程を備え、
前記浸炭処理が、真空浸炭処理であることを特徴とする油穴を有するリンク部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のクランクシャフトに装着するリンク部品であって、とくに、外側からクランクシャフト側に連通した油穴を有するリンク部品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
上記したようなリンク部品としては、例えば、可変圧縮比エンジンの複動リンク機構に用いられる中間リンクがある。この中間リンクは、クランクシャフトのクランクピンに装着する都合上、クランクピンの挿通部分で分割した一対のリンク部材で構成してある。各リンク部材は、外側からクランクシャフト側、すなわちクランクピン側に連通する油穴を有している。そして、中間リンクは、クランクピンを挟んで互いに接合したリンク部材同士をボルトで連結することでクランクピンに装着される。また、各リンク部材には、複動リンク機構を構成する他のリンクが夫々連結される。【０００３】
上記の中間リンクは、エンジンの運転時に曲げ入力を繰り返し受けるので、製造するに際し、曲げ疲労強度の高い材料や強化プロセスが必要である。高硬度及び高靱性を確保したリンクとしては、特許文献１に記載されているものがある。特許文献１には、Ｓｉ，Ａｌ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉ及びＣｏを適正に添加した鋼材であって、６００℃以上の高温焼き戻しにより、硬さＨＲＣ５０以上である高硬度高靱性鋼を提供することが記載されている。浸炭焼き入れ処理は、鉄鋼部品の表面に炭素を含浸させて急冷することで、表面を緻密なマルテンサイト組織にし、部品の耐曲げ疲労性を向上させる技術である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】日本国特開２００３−３２８０７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上記したような中間リンクのリンク部材は、曲げ入力を受けると、とくに、油穴を設けた箇所に曲げ応力が集中するので、この箇所が破損の起点になるおそれがある。しかし、一般的な浸炭焼き入れ処理では、油穴部分とそれ以外の部分の熱処理品質が同等になってしまうので、油穴部分で大きな曲げ応力に対応することが難しい。その対策として、特許文献１に記載された方法を採用することが考えられるが、特許文献１に記載された技術では、焼き戻し温度が高いうえに、材料の添加元素が多いことから、製造コストが嵩むという問題点があった。【０００６】
本発明は、上記従来の状況に鑑みて成されたもので、内燃機関のクランクシャフトに装着する油穴付きのリンク部品であって、製造コストを抑制しつつ、応力集中が生じ易い油穴部分の耐性を高めて、破損を防止することができる油穴を有するリンク部品を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係わる油穴を有するリンク部品は、内燃機関のクランクシャフトに装着され且つ外側から前記クランクシャフト側に連通した油穴を有している。そして、リンク部品は、前記油穴が、前記クランクシャフト側の開口部周縁に傾斜面を有しており、前記油穴以外の表面の炭素濃度が０．５ｗｔ％以上であり、前記傾斜面の炭素濃度が０．７ｗｔ％以上０．９ｗｔ％以下の範囲であることを特徴としている。
【発明の効果】
【０００８】
本発明に係わる油穴を有するリンク部品は、油穴のクランクシャフト側の開口部周縁に傾斜面を設け、この傾斜面の炭素濃度を他の部分よりも高くすることで、初期亀裂強度を向上させ、応力集中が生じ易い油穴部分の破損を防止する。【０００９】
この際、リンク部品は、油穴以外の表面の炭素濃度を０．５ｗｔ％以上とし、傾斜面の炭素濃度の下限を０．７ｗｔ％にすることで材料耐力を確保する。また、リンク部品は、傾斜面の炭素濃度の上限を０．９ｗｔ％にすることで、破損の原因になるセメンタイトの発生を抑制し、通常の場合には考慮しなくてよいセメンタイト基点の破損を防止する。このリンク部品は、多くの添加元素や高温の焼き戻しを必要としない。【００１０】
このようにして、本発明に係る油穴を有するリンク部品は、製造コストを抑制しつつ、応力集中が生じ易い油穴部分の耐性を高めて、破損を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明に係わるリンク部品の第１実施形態において、リンク部品が適用可能な可変圧縮比エンジンを説明する断面図である。
【図２】リンク部品である中間リンクを分解状態にして説明する側面図である。
【図３】リンク部品であるリンク部材の斜視図である。
【図４】リンク部材の油穴部分の斜視図である。
【図５】リンク部材の油穴部分の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
〈第１実施形態〉
図１は、本発明に係わる油穴を有するリンク部品（以下、単に「リンク部品」とする）が適用可能な可変圧縮比エンジンを説明する断面図である。図示の可変圧縮比エンジンＥは、シリンダ１０１の内部を往復動するピストン１０２に、ピストンピン１０３を介してアッパリンク１０４の上端部が連結してある。アッパリンク１０４は、下端部に、第１リンクピンＰ１及び第１ブッシュＢ１を介して中間リンク１０５の一端部が連結してある。
【００１３】
中間リンク１０５は、中央にクランクシャフト１０６のクランクピン１０７が挿通してあると共に、他端部に、第２リンクピンＰ２及び第２ブッシュＢ２を介してロアリンク１０８の上端部が連結してある。ロアリンク１０８は、下端部に、コントロールロッド１０９が連結してあると共に、このコントロールロッド１０９を平行に往復移動させるアクチュエータ（図示せず）に接続してある。
【００１４】
上記構成を備えた可変圧縮比エンジンＥは、コントロールロッド１０９を移動させて、ロアリンク１０８をクランクピン１０７を中心にして回動させる。これにより、可変圧縮比エンジンＥは、クランクピン１０７からピストンピン１０３までの長さであるコンロッド長Ｌを変化させ、ピストン１０２のストロークを変化させて圧縮比を変更する。
【００１５】
ここで、中間リンク１０５は、クランクシャフト１０６のクランクピン１０７に装着する都合上、図２に示すように、クランクピン１０７の挿通部分で分割した一対のリンク部材１５０，１５０で構成してある。２つのリンク部材１５０，１５０は、図２に示す側面において、クランクピン１０７を中心とした回転対称形状を有する同一構造の部品である。
【００１６】
そして、中間リンク１０５は、一方のリンク部材１５０に、第１リンクピンＰ１及び第１ブッシュＢ１を介して、アッパリンク１０４の下端部を回転可能に連結する。また、他方のリンク部材１５０には、第２リンクピンＰ２及び第２ブッシュＢ２を介して、ロアリンク１０８の上端部を連結する。
【００１７】
各リンク部材１５０は、図３に示すように、相手側との接合面Ｓａ側（図３中で下側）に、クランクピン１０７の半周分に相当する半円形の装着部１５０Ａを有している。
【００１８】
また、各リンク部材１５０は、接合面Ｓａの反対側（図３中で上側）において、その一方側（図３中で左側）に、接合面Ｓａに対して軸線が直交するボルト通し孔１５０Ｂを有し、他方側に、一対のリブ１５０Ｃ，１５０Ｃを有している。各リブ１５０Ｃには、第１のリンクピンＰ１及びブッシュＢ１（又は第２のリンクピンＰ２及びブッシュＢ２）を装着するための取付孔１５０Ｄが設けてある。
【００１９】
そして、各リンク部材１５０は、外側からクランクシャフト側に連通する油穴１５０Ｅを有している。油穴１５０Ｅは、外側におけるボルト通し孔１５０Ｂとリブ１５０Ｃとの間の位置から、クランクピン１０７の装着部１５０Ａに連通している。この油穴１５０Ｅは、リンク部材１５０の外側からクランクピン１０７側へ潤滑油を連続的に供給する。
【００２０】
上記の中間リンク１０５は、クランクピン１０７を挟んだ状態にしてリンク部材１５０，１５０同士を接合し、図２に示すように、一方のリンク部材１５０を通して相手側のリンク部材１５０に螺着するボルトＢＴで連結する。これにより、中間リンク１０５は、クランクピン１０７に装着される。
【００２１】
本発明に係わる油穴を有するリンク部品は、上記中間リンク１５０を構成するリンク部材１５０に好適である。リンク部品としてのリンク部材１５０は、可変圧縮比エンジン（内燃機関）Ｅのクランクシャフト１０６に装着され、且つ外側からクランクシャフト１０６側に連通した油穴１５０Ｅを有している。なお、リンク部材１５０は、直接的にはクランクピン１０７に装着するが、クランクピン１０７がクランクシャフト１０６の一部であることは言うまでもない。
【００２２】
中間リンク１０５は、可変圧縮比エンジンＥの運転時、ピストン１０２の往復動に伴って、クランクシャフト１０６の中心軸回りにクランクピン１０７を回動させる動作をするので、曲げ入力を繰り返し受ける。この際、中間リンク１５０を構成するリンク部材１５０は、油穴１５０Ｅを設けた箇所に曲げ応力が集中しやすい。
【００２３】
そこで、リンク部材１５０は、図４に示すように、油穴１５０Ｅが、クランクシャフト１０６側、直接的にはクランクピン１０７側の開口部周縁に、面取り状の傾斜面１５０Ｆを有している。そして、リンク部材１５０は、油穴１５０Ｅ以外の表面の炭素濃度が０．５ｗｔ％以上であり、傾斜面１５０Ｆの炭素濃度が０．７ｗｔ％以上０．９ｗｔ％以下の範囲であるものとしている。
【００２４】
上記のリンク部材１５０は、その製造において、従来のような多くの添加元素や高温の焼き戻しを必要とせず、傾斜面１５０Ｆの角度及び面積や、浸炭処理及び焼き入れによって所望の炭素濃度や硬さを制御することができる。
【００２５】
上記のリンク部材１５０は、油穴１０５Ｅのクランクシャフト１０６側の開口部周縁に傾斜面１５０Ｆを設け、この傾斜面１５０Ｆの炭素濃度を他の部分よりも高くすることで、初期亀裂強度を向上させ、応力集中が生じ易い油穴の部分の破損を防止する。
【００２６】
すなわち、リンク部材１５０は、油穴１５０Ｅ以外の表面の炭素濃度を０．５ｗｔ％以上とし、傾斜面１５０Ｆの炭素濃度の下限を０．７ｗｔ％にすることで材料耐力を確保している。また、リンク部材１５０は、傾斜面１５０Ｆの炭素濃度の上限を０．９ｗｔ％にすることで、破損の原因になるセメンタイトの発生を抑制し、通常の場合には考慮しなくてよいセメンタイト基点の破損を防止する。
【００２７】
つまり、リンク部材１５０は、油穴１５０Ｅの開口部周縁に傾斜面が無く、開口部周縁が角である場合を考えると、浸炭処理の際、油穴１５０Ｅの開口面及び内面に対して浸炭が進行するので、角の浸炭濃度が著しく高くなる。その結果、油穴１５０Ｅの開口部周縁の組織にセメンタイトが発生し易くなる。
【００２８】
そこで、上記のリンク部材１５０は、油穴１５０Ｅの開口部周縁に傾斜面１５０Ｆを設けることにより、開口部周縁の浸炭濃度が過大になるのを抑制し、そのうえで傾斜面１５０Ｆの炭素濃度の上限を０．９ｗｔ％にしている。これにより、リンク部材１５０は、油穴１５０Ｅの開口部周縁におけるセメンタイトの発生を抑制し、セメンタイト基点の破損を防止している。
【００２９】
このようにして、リンク部材１５０は、製造コストを抑制しつつ、応力集中が生じ易い油穴１５０Ｆの部分の耐性を高めて、破損を防止することができる。なお、傾斜面１５０Ｆは、油穴１５０Ｅの両方の開口部周縁に設けることも可能である。但し、リンク部材１５０では、クランクシャフト側が曲げ荷重の入力側になるので、クランクシャフト側に傾斜面１５０Ｆを設けて炭素濃度を規定している。
【００３０】
ここで、リンク部材１５０の傾斜面１５０Ｆは、図５に示す断面において、油穴１５０Ｅの内面の延長線Ｌｅと部材表面との交点から傾斜面１５０Ｆに至る長さＲが、０．０５〜０．２ｍｍの範囲であることが好ましい。この長さＲは、面取り量と解釈することもできる。なお、図５は、一例として、油穴１５０Ｅの軸線に対する傾斜角が４５度である傾斜面１５０Ｆを示している。
【００３１】
つまり、傾斜面１５０Ｆは、上記の長さＲ（面取り量）を規定することで、面積が決定されるので、下限値を０．０５ｍｍとすることで、先述したセメンタイトの発生を抑制する機能を確保する。また、傾斜面１５０Ｆは、上記の長さＲの上限値を０．２ｍｍとすることで、他の部分よりも高い炭素濃度が確実に得られる。
【００３２】
また、リンク部材１５０は、より望ましい実施形態として、傾斜面１５０Ｆの算術表面粗さＲａが１．７μｍ以下であると共に、最大高さＲｙが９．８μｍ以下であるものとすることができる。
【００３３】
上記のリンク部材１５０は、傾斜面１５０Ｆの表面粗さ及び最大高さの上限を規定することで、傾斜面１５０Ｆにおける初期亀裂発生を防止することができる。つまり、算術表面粗さＲａが１．７μｍよりも大きくなると、凹凸の凹部を起点とする破損が生じるおそれがある。また、最大高さＲｙが９．８μｍを超える微細な凸部がある場合、先述した油穴１５０Ｅの開口部周縁の説明と同様に、浸炭処理の際に浸炭濃度が凸部に集中してセメンタイトが発生するおそれがある。
【００３４】
そこで、リンク部材１５０は、油穴１５０Ｅの傾斜面１５０Ｆにおける表面粗さ及び最大高さの上限を規定することで、表面を平滑にして凹部を起点とする破損を防止すると共に、ミクロな炭素濃度の集中を防いでセメンタイト基点の破損を未然に阻止することができる。
【００３５】
さらに、リンク部材１５０は、より望ましい実施形態として、傾斜面１５０Ｆのロックウェル硬さが５８ＨＲＣ以上であるものとすることができる。
【００３６】
つまり、傾斜面１５０Ｆに関しては、先述した炭素濃度の規定に加えて表面の硬さを規定することで、浸炭焼き入れ処理後における表面の残オーステナイト量を規定することができる。そこで、リンク部材１５０は、傾斜面１５０Ｆの硬さ、残留オーステナイト量及び炭素濃度を規定することにより、油穴１５０Ｅ周辺の焼き戻し軟化抵抗、靱性及び曲げ疲労強度を向上させたものとなる。
【００３７】
さらに、リンク部材１５０は、より望ましい実施形態として、傾斜面１５０Ｆの表面における粒界酸化層の厚みが５μｍ以下であるものとすることができる。このようなリンク部材１５０を製造するに際しては、浸炭処理を行う工程を備えた製造方法とし、その浸炭処理が、真空浸炭処理であることが望ましい。
【００３８】
一般に、浸炭処理により粒界酸化層が発生すると、粒界酸化層が破損の基点になるおそれがある。上記のリンク部材１５０は、傾斜面１５０Ｆにおける初期亀裂の発生を防止するものであるから、少なくとも傾斜面１５０Ｆに粒界酸化層が無いことが望ましい。
【００３９】
そこで、リンク部材１５０の製造では、浸炭処理として真空浸炭処理を行うことにより、少なくとも傾斜面１５０Ｆにおける粒界酸化層の発生を抑制しつつ、先述した炭素濃度、残留オーステナイト量及び硬さを限定して制御することができる。これにより、リンク部材１５０は、傾斜面１５０Ｆとその周辺の表面との間に、傾斜面１５０Ｆの方が大になる炭素濃度差を実現している。
【００４０】
〈実施例〉
ここで、以下に説明する処理手順により、実施例１〜１２及び比較例１〜３のリンク部材を製造した。リンク部材の材料にはＳＣｒ４２０Ｈ（ＪＩＳ）を用い、比較例３を除いて、傾斜面の面取り量（図５に示す長さＲ）を０．１ｍｍとした。比較例３は、傾斜面の無いものである。また、油穴の形成の際に生じたツールマーク（工具痕）を研磨により除去した。このツールマークは、破損の起点になるおそれがある。
【００４１】
実施例１〜１１は、真空浸炭処理を行った。この真空浸炭処理では、鉄鋼製のリンク部材を炉内部に投入後、炉内を真空にして１０５０℃で加熱した。その後、炉内にアセチレンガスを３０秒間導入し、次に、窒素ガスを４分間導入してリンク部材を浸炭処理をした。これを１パルスとして数回繰り返した。その後、浸炭温度よりも低い温度で焼き入れ前の保持をし、その後、窒素ガスでリンク部材に焼き入れ（冷却）を行った。焼き入れの際、窒素ガスの供給圧力は１．０ＭＰａとした。
【００４２】
実施例１２は、ガス浸炭処理を行った。このガス浸炭処理では、鉄鋼製のリンク部材を炉内に投入後、炉内にブタンガスを導入して炉内のカーボンポテンシャル（ＣＰ）を０．６に設定し、リンク部材に９３０℃で２．５時間の浸炭処理をした。
【００４３】
そして、実施例１〜１１及び比較例１〜３では、浸炭パルス長（アセチレンガスに対する窒素ガスの比）を異ならせた。この浸炭パルス長は、傾斜面の炭素濃度を決定する条件である。また、実施例１〜１２及び比較例１〜３では、リンク部材に対する浸炭処理のパルス回数を異ならせた。パルス回数は、多くなるほど、内部まで炭素が届いて浸炭濃度が高くなる。
【００４４】
さらに、実施例１〜１２及び比較例１〜３では、焼き入れ時における窒素ガスの最上流から硬さ測定部までの距離を調整した。この距離は、表面硬さを決定する条件であり、長いほど冷却速度が遅くなって軟らかくなる。なお、リンク部材における硬さの測定部は、傾斜面と、それ以外の部分である。この際、それ以外の部分は、単位当たりのボリュームが大きい部分で評価するのが望ましいので、ボルト挿通孔の側面部（例えば図２中に示すＡ部）を測定部とした。
【００４５】
さらに、実施例１〜１２及び比較例１及び２では、傾斜面を、算術平均粗さＲａ、及び最大高さＲｙが表１となるよう研磨した。
【００４６】
実施例１〜１２及び比較例１〜３について、傾斜面以外の部分の炭素濃度、傾斜面の炭素濃度、傾斜面の表面のロックウェル硬さＨＲＣ、傾斜面の表面の算術平均粗さＲａ、傾斜面の最大高さＲｙ、粒界酸化層の有無及び厚さを測定した。
【００４７】
炭素濃度の測定は、電子プローブマイクロアナライザー（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｐｒｏｂｅ  Ｍｉｃｒｏ  Ａｎａｌｙｚｅｒ；ＥＰＭＡ）で傾斜面以外の部分の表面、及び傾斜面の表面の炭素濃度を測定した。
ロックウェル硬さの測定は、ロックウェル硬さ計で傾斜面の表面のＨＲＣ硬さ（ＪＩＳ  Ｚ２２４５に準拠）を５点平均で求めた。
算術平均粗さＲａ、及び最大高さＲｙの測定は、触針式粗さ計で傾斜面の表面の算術平均粗さＲａ、最大高さＲｙ（ＪＩＳ  Ｂ０６０１−１９９４に準拠）を求めた。
粒界酸化層の有無及び厚さの測定は、電子プローブマイクロアナライザーで、傾斜面の断面の構成元素を分析し、粒界酸化層の有無を確認した。また、断面を走査型電子顕微鏡で観察し粒界酸化層の厚さを測定した。
【００４８】
また、実施例１〜１２及び比較例１〜３について、片振りの疲労試験を行った。具体的には、一対のリンク部材をボルトにより連結して、大気環境中常温にてコンピュータ制御されたInstron8501 hydraulic testing machine を用いて、４８ｋＮの荷重制御下で、片振りで行った。繰返し周波数は１０Ｈｚ、サイクル数は１０００万回とし、試験後のリンク部品の状態を確認した。
【００４９】
実施例１〜１２及び比較例１〜３の各処理条件及び測定結果を表１に示す。
【００５０】
【表１】
0006916474.tif 000002
【００５１】
表１から明らかなように、比較例１〜３では、いずれも油穴を起点としてリンク部材に破損が生じた。とくに、比較例１は、傾斜面以外の部分の炭素濃度が０．４ｗｔ％で、油穴部分の炭素濃度が０．６ｗｔ％であり、比較例２は、油穴部分の炭素濃度が１．１ｗｔ％である。比較例３は、傾斜面以外の部分の炭素濃度が０．４ｗｔ％である。
【００５２】
これに対して、実施例１〜７は、いずれもリンク部材の破損は無く油穴の微細な亀裂も認められなかった。実施例８〜１２については、油穴の傾斜面に微細な亀裂の発生が認められた。そこで、実施例８〜１２を仔細に検討すると、実施例８は、傾斜面の算術平均粗さＲａが１．７１μｍであり、実施例９は、表面硬さが５６ＨＲＣで、傾斜面の算術平均粗さＲａが１．８μｍである。なお、実施例８〜１２において発生した亀裂は、構造的には影響の無いものであり、製品としても使用可能な極めて微細なものである。
【００５３】
また、実施例１０は、傾斜面の粗さの最大高さＲｙが１０μｍであり、実施例１１は、表面硬さが５７である。粒界酸化層については、実施例１〜１１及び比較例１〜３には認められず、ガス浸炭処理を行った実施例１２にのみ認められた。
【００５４】
以上の試験結果から、本発明に係る油穴を有するリンク部品に必要ないしは好適である以下の条件（１）〜（７）を見出した。
（１）油穴が開口部周縁に傾斜面をする。
（２）油穴以外の表面の炭素濃度が０．５ｗｔ％以上である。
（３）傾斜面の炭素濃度が０．７ｗｔ％以上０．９ｗｔ％以下の範囲である。
（４）傾斜面の算術表面粗さＲａが１．７μｍ以下であると共に、最大高さＲｙが９．８μｍ以下である。
（５）傾斜面のロックウェル硬さが５８ＨＲＣ以上である。
（６）油穴周辺の表面における粒界酸化層の厚みが５μｍ以下である。
（７）浸炭処理が、真空浸炭処理である。
【００５５】
本発明に係わるリンク部材は、上記条件（１）〜（７）のうちの少なくとも（１）〜（３）を備えることで、応力集中が生じ易い油穴部分の耐性を高めて、破損を防止することができることが判明した。また、比較例１〜３から明らかなように、条件（１）〜（３）のうちのいずれか１つでも欠落すると、油穴部分に破損が生じる結果となった。
【００５６】
そして、上記条件（１）〜（７）の全てを満足する実施例１〜７については、傾斜面における初期亀裂の発生が確実に防止され、リンク部材の破損を未然に阻止し得ることが判明し、ひいては可変圧縮比エンジンの耐久性向上に大きく貢献し得ることが判明した。換言すれば、リンク部品の破損を防止するうえで、上記条件（１）〜（７）の有用性を確認した。
【００５７】
本発明に係わる油穴を有するリンク部品は、その構成の細部が上記実施形態及び実施例に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。また、実施形態では、可変圧縮比エンジンにおいて、中間リンクを構成するリンク部材を例示したが、油穴を有するリンク部品は、その他の内燃機関の構成要素に適用することも当然可能である。
【符号の説明】
【００５８】
Ｅ  可変圧縮比エンジン（内燃機関）
１５０  リンク部材（リンク部品）
１５０Ｅ  油穴
１５０Ｆ  傾斜面
１０６  クランクシャフト
【図１】
0006916474.tif 000003
【図２】
0006916474.tif 000004
【図３】
0006916474.tif 000005
【図４】
0006916474.tif 000006
【図５】
0006916474.tif 000007