(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する方向であって鉛直方向に沿う方向の第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材であって、
前記第一方向の寸法が６５０[ｍｍ]以上であって１３００[ｍｍ]以下であり、
前記第二方向の寸法が４００[ｍｍ]以上であって１１５０[ｍｍ]以下であり、
前記第三方向の寸法が９００[ｍｍ]以上であって１８００[ｍｍ]以下であり、
複数の前記折目には、前記ダンボールの波目を形成する複数の山のうち一個のみの前記山を跨いで前記シートが折り返された形状の第一形状の折目と二個以上の前記山を跨いで前記シートが折り返された形状を有する第二形状の折目とが含まれており、
全ての前記折目のうち、前記第二形状の折目の割合が３．５［％］以上であって１１．５［％］以下であり、
前記ダンボールに用いる中芯原紙を構成するパルプ繊維の長さに対応するパラメータであって、ＪＩＳ  Ｐ  ８２２６−２：２０１１に準拠して測定された長さ平均繊維長が、０．７５［ｍｍ］以上であって１．３５［ｍｍ］以下であり、
前記中芯原紙を構成する前記パルプ繊維の形状を示すパラメータであるルンケル比が、０．９以上であって１．３以下である
ことを特徴とするダンボール材。
【請求項２】
前記ダンボールに用いる前記中芯原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ2］以上であって２００［ｇ／ｍ2］以下であり、
前記ダンボールに用いるライナ原紙の坪量が１１０［ｇ／ｍ2］以上であって２７０［ｇ／ｍ2］以下である
ことを特徴とする請求項１に記載のダンボール材。
【請求項３】
前記第一方向および前記第二方向の端部における前記第三方向の寸法に対する前記第二方向の中央部における前記第三方向の寸法の割合が９８．５［％］以上であって９９．８［％］以下である
ことを特徴とする請求項１または２に記載のダンボール材。
【請求項４】
前記第一方向および前記第二方向の端部における前記第三方向の寸法に対する前記第二方向の中央部における前記第三方向の寸法の差が３［ｃｍ］よりも大きく３０［ｃｍ］未満である
ことを特徴とする請求項１〜３の何れか１項に記載のダンボール材。
【請求項５】
請求項１〜４の何れか１項に記載のダンボール材を用いた
ことを特徴とするダンボール箱。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、蛇腹折りのダンボール材およびこれを用いたダンボール箱に関する。
【背景技術】
【０００２】
製函用資材として、蛇腹折り（「ファンフォールド」とも称される）のダンボール材が知られている。ダンボール材には連続する矩形状のシート間に折目が設けられ、この折目でシートが交互に折り返されている。このような蛇腹折りのダンボール材では、連続するシートが上下に積み重ねられ、直方体状の荷姿に折り畳まれている。
【０００３】
上記のダンボール材は、包装対象のサイズに応じて最適な大きさの箱を製造する製函システム（「自動包装システム」や「三辺可変システム」，「三辺自動梱包」，「オンデマンド包装」などとも称される）の包装資材に用いられる。この製函システムでは、下記の三工程が実施される。
・フィード工程：蛇腹折りのダンボール材を繰り出す工程
・ カット工程 ：フィード工程で繰り出された平面状のダンボール材を切り出す工程
・フォールド工程：カット工程で切り出されたダンボール材から箱を組み立てる工程
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特表２０１３−５１３８６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、蛇腹折りのダンボール材では、直方体状の荷姿の上側中央部分が鉛直方向に沈み込む「たわみ」が発生する場合がある。たわみの生じた箇所ではシートに折れが発生するおそれがある。また、蛇腹折りのダンボール材が製函システムの資材に用いられた場合に、ダンボール材に生じたたわみの状態によっては、ダンボール材からシートが良好に繰り出されずに給紙安定性（フィード性）が損なわれることがある。
【０００６】
本件は、上記の課題に鑑みて創案されたものであり、たわみの抑制とフィード性の確保との両立を目的の一つとする。なお、この目的に限らず、後述する「発明を実施するための形態」に示す各構成から導き出される作用および効果であって、従来の技術では得られない作用および効果を奏することも、本件の他の目的として位置付けることができる。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
ここで開示するダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが第一方向に沿って直線状に延在する折目のそれぞれにおいて前記折目の沿う平面で前記第一方向に直交する第二方向へ折り返され、前記第一方向および前記第二方向の双方に直交する方向であって鉛直方向に沿う方向の第三方向に沿って前記シートが積み重ねられた蛇腹折りのダンボール材である。
本ダンボール材の複数の前記折目には、前記ダンボールの波目を形成する複数の山のうち一個のみの前記山を跨いで前記シートが折り返された形状の第一形状の折目と二個以上の前記山を跨いで前記シートが折り返された形状を有する第二形状の折目とが含まれている。全ての前記折目のうち、前記第二形状の折目の割合が０．５［％］以上であって１３［％］以下である。
【発明の効果】
【０００８】
本件によれば、ダンボール材において中央部に生じるたわみの抑制と製函システムにおけるダンボール材のフィード性の確保とを両立することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】蛇腹折りのダンボール材を示す斜視図である。
【図２】構成Ａを説明する模式図である。
【図３】構成Ｂ〜Ｄを説明する模式図である。
【図４】構成Ｅを説明する模式図である。
【図５】構成Ｆを説明する模式図である。
【図６】（ａ），（ｂ）は構成Ｆに関し、ＯＫ折目の形状を説明する模式図である。
【図７】（ａ），（ｂ）は構成Ｆに関し、ＮＧ折目の形状を説明する模式図である。
【図８】構成Ｆに関し、中央部のたわみを説明する模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、実施形態としてのダンボール材およびダンボール箱を説明する。
本実施形態のダンボール材は、連続するダンボールにおいて矩形状のシートが折り畳まれた蛇腹折りの製函用資材である。このダンボール材には、中芯に対して両側にライナが設けられた両面ダンボールが用いられる。
【００１１】
上記の両面ダンボールには、一つの中芯および二つのライナのそれぞれに対応する三つの原紙（資材）から構成されたシングルフルートのダンボールのほか、いわゆる「複両面ダンボール」や「複々両面ダンボール」のように三つ以上の中芯（一つ以上の中ライナを含む）および二つのライナのそれぞれに対応する五つ以上の原紙から構成されたマルチフルートのダンボールも含まれる。本実施形態では、シングルフルートの両面ダンボールからなるダンボール材を主に例示する。
【００１２】
ダンボール材が製函されると、ダンボール箱となる。詳細に言えば、製函システムの製函用資材に用いられたダンボール材は、シートが順繰りに送り出されるフィード工程，送り出されたシートが箱の展開パターンに切り抜かれるカット工程，箱の形状に折り立てられるフォールド工程といった種々の工程を経てダンボール箱に製函される。なお、ダンボール箱を組み立てる製函システムは、特に制限されないが、たとえば自動包装システムの全自動システム（フルオート機）である「ＣＭＣ社製のカートンラップ１０００」，「Ｎｅｏｐｏｓｔ社製のＣＶＰ−５００」，「オーエスマシーナリー社製のＴＸＰ−６００」や、フィード工程からカット工程までを行う半自動システム（セミオート機）の「Ｐａｃｋ  Ｓｉｚｅ社製のＥＭ７」，「Ｐａｎｏｔｅｃ社製のＣｏｍｐａｃｋ」，「ＨＯＭＡＧ社製のＰＡＱＴＥＱ  Ｃ−２００」，「ＨＯＭＡＧ社製のＰＡＱＴＥＱ  Ｃ−２５０」を用いることができる。
【００１３】
本実施形態では、下記の方向Ｉ，ＩＩが以下の表１に示すように対応する例を挙げ、ダンボール材は水平面に載置されたものとする。
・方向 Ｉ ：水平面に載置されたダンボール材における方向
・方向ＩＩ：ダンボール材を製造する途中の半製品における方向
【００１４】
【表１】
0006911990.tif 000002
【００１５】
縦方向（第一方向，図中には「ＣＤ」と記す）および横方向（第二方向，図中には「ＭＤ」と記す）は水平に沿う方向であり、シート（折目）の沿う平面が延在する方向である。これらの縦方向と横方向とは互いに直交する。高さ方向（第三方向，図中には「ＴＤ」と記す）は、鉛直方向に沿う方向であり、縦方向および横方向の双方に直交する。この高さ方向は、シートが重ね合わせられる方向に対応する。
【００１６】
ＭＤ（Machine Direction）方向は、「流れ方向」とも称され、ダンボール材の製造過程が上流から下流へ進捗する方向である。ＣＤ（Cross Direction）方向は、ＭＤ方向の沿う平面においてＭＤ方向に直交する方向である。ＴＤ（Transverse Direction）方向は、ＭＤ方向およびＣＤ方向の双方に直交する方向である。
そのほか、特に断らない限り、本実施形態の「数値Ｘ〜数値Ｙ」なる表現は、数値Ｘ以上であって数値Ｙ以下の範囲を意味する。
【００１７】
［Ｉ．一実施形態］
下記の一実施形態では、ダンボール材の構成を項目［１］および［２］で述べる。項目［１］では、ダンボール材が折り畳まれた構造（以下「折畳構造」と称する）を説明する。項目［２］では、ダンボール材の折り畳みに関するパラメータを説明する。
そして、項目［１］および［２］の構成による作用および効果を項目［３］で述べる。
【００１８】
［１．折畳構造］
図１に示すように、ダンボール材１は、直方体状をなす製函用資材である。
ダンボール材１では、連続する矩形状のシート２（図１では一部のみに符合を付す）が折目Ｆ（図１では一部のみに符合を付す）で折り返され、折り返されたシート２が高さ方向に積み重ねられている。
このように折り畳まれたダンボール材１には、縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面に、複数の折目Ｆが縦方向に沿って直線状に延在する。
【００１９】
ここで、連続する三つのシート２（図１では二点鎖線で示す）に着目して、ダンボール材１の折畳構造を説明する。
・第一シート２１：第二シート２２の一側に連続するシート２
・第二シート２２：第一シート２１と第三シート２３との双方に連続するシート２
・第三シート２３：第二シート２２の他側に連続するシート２
【００２０】
第一シート２１と第二シート２２との間に第一折目Ｆ１が設けられ、第一折目Ｆ１を介してシート２１，２２が連続している。第二シート２２と第三シート２３との間に第二折目Ｆ２が設けられ、第二折目Ｆ２を介してシート２２，２３が連続している。
第一折目Ｆ１は、第一シート２１に対して横方向の一方（図１では右方）へ向けて第二シート２２が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の他方（図１では左方）に配置される。第二折目Ｆ２は、第二シート２２に対して横方向の他方（図１では左方）へ向けて第三シート２３が折り返される折目Ｆであり、ダンボール材１における横方向の一方（図１では右方）に配置される。
【００２１】
第一シート２１では、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第一端縁Ｅ1（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの波目１０が露出する。同様に、第二シート２２には、横方向（折目Ｆと交差する方向）に延在する第二端縁Ｅ2（図１には手前側の端縁のみに符号を付す）にダンボールの波目１０が露出する。
第一シート２１および第二シート２２からなるシート対２０では、第一端縁Ｅ1と第二端縁Ｅ2とが高さ方向に隣り合って配置される。
【００２２】
上記の折畳構造を有するダンボール材１によれば、ロール状に巻回することの困難な資材であっても直方体状に折り畳むことができる。すなわち、ロール状に巻回可能な資材よりも高い強度をもつダンボールのシート２をコンパクトな荷姿にすることができる。このように強度の確保されたシート２が折り畳まれたダンボール材１は、強度の要求される箱を製造する製函システムの包装資材に用いて好適である。
【００２３】
そのほか、折目Ｆは、ダンボールの波目１０に沿って設けられている。言い換えれば、ＭＤ方向に対して垂直な波目１０のダンボール材１が製造される。
なお、ダンボール材１は、汚損や荷崩れを防ぐために、包装用のフィルムで被包（包装）されることが好ましい。
【００２４】
［２．パラメータ］
以下、ダンボール材１のパラメータを説明する。
まず、ダンボール材１のサイズ，シート２の厚み寸法などの基本的なパラメータを述べる。その後に、ダンボール材１の折り畳みに関するパラメータを詳述する。
【００２５】
［２−１．基本的なパラメータ］
＜サイズ＞
ダンボール材１のサイズは、下記の寸法Ｌ１〜Ｌ３から定まる。
・ 縦寸法Ｌ１ ：縦方向の寸法（第一寸法）
・ 横寸法Ｌ２ ：横方向の寸法（第二寸法）
・高さ寸法Ｌ３：高さ方向の寸法（第三寸法）
上記の寸法Ｌ１〜Ｌ３は、小さいほど製造される箱のサイズや形状の制約が大きくなるおそれがあり、大きいほど運搬や納入といった作業性が低下するおそれがある。これらの観点より、寸法Ｌ１〜Ｌ３は、下記の表２に示す範囲であることが好ましい。
【００２６】
【表２】
0006911990.tif 000003
【００２７】
＜厚み寸法＞
ダンボール材１におけるシート２には、厚み寸法が５［ｍｍ］のＡフルート，厚み寸法が３［ｍｍ］のＢフルート，厚み寸法が４［ｍｍ］のＣフルート，厚み寸法が１．５［ｍｍ］のＥフルート，任意の２種類のフルートを組み合わせたダブルフルート（厚み寸法は６〜１０［ｍｍ］）といったさまざまな規格の厚み寸法を採用することができ、規格化されていない厚み寸法を採用してもよい。
【００２８】
厚み寸法が大きいほど、緩衝性が向上する傾向にあるものの、シート２の強度によっては潰れやすい傾向もある。これらの傾向を考慮して、ダンボール材１のシート２に用いられる厚み寸法は、１［ｍｍ］〜１０［ｍｍ］であることが好ましく、１．５［ｍｍ］〜８［ｍｍ］であることがより好ましい。
【００２９】
＜その他＞
そのほか、ダンボール材１における折目Ｆの本数をＮ［本］とおけば、シート２の枚数はＮ＋１［枚］である。この場合には、Ｎ＋１［段］のシート２がダンボール材１において重ね合わせられている。
更に言えば、一枚のシート２に対応する一段あたりの高さ寸法は、ダンボール材１の高さ寸法Ｌ３をシート２の段数Ｎ＋１で除算することで算出可能である。このようにして算出された一段あたりの高さ寸法は、ダンボール材１におけるシート２の厚み寸法に対応する。
【００３０】
たとえば、ダンボール材１の段数としては、たとえば１０〜１０００［段］のさまざまな段数が挙げられる。詳細を後述する折り畳みに関するパラメータが測定される対象のダンボール材については、所定の段数（たとえば１００［段］）未満の測定対象については、全段のそれぞれにおいてパラメータを測定するのが好ましい。一方、所定の段数（たとえば１００［段］）以上の測定対象については、部分的（たとえばパートに分けた部分や設定された領域）にパラメータが測定される。
【００３１】
上記のような高さ寸法Ｌ３と段数との関係より、ダンボール材１における折目Ｆの本数Ｎに設定される好ましい範囲を算出することができる。具体的に言えば、シート２の厚み寸法で好ましい範囲の高さ寸法Ｌ３を除算した値から「１」を減算した値の範囲は、折目Ｆの本数Ｎに設定される好ましい範囲として近似することができる。
【００３２】
なお、ダンボール材１に用いられるシート２には、任意の坪量を設定することができる。シート２に採用される坪量の範囲としては、５０〜１５００［ｇ／ｍ2］の範囲が挙げられ、好ましくは１００〜１０００［ｇ／ｍ2］の範囲が挙げられ、より好ましくは２００〜８００［ｇ／ｍ2］の範囲が挙げられ、さらに好ましくは２００〜６００［ｇ／ｍ2］の範囲が挙げられる。
上記の坪量に中芯の段繰率を加味し、縦寸法Ｌ１および横寸法Ｌ２とシート２の段数Ｎ＋１とを乗算すれば、ダンボール材１の重量が算出される。
【００３３】
［２−２．折り畳みに関するパラメータ］
本実施形態のダンボール材１は、以下に列挙する観点Ｉ〜ＶＩＩＩの少なくとも何れかの観点に立脚して、シート２の折り畳みに関する所定の構成を備えている。
・観点  Ｉ  ：製函された箱の外観（見栄え）を確保すること
・観点 ＩＩ ：製函された箱の強度を確保すること
・観点ＩＩＩ：製函されるダンボール材１のフィード性を確保すること
・観点 ＩＶ ：包装用のフィルムの破損を抑制すること
・観点  Ｖ  ：ダンボール材１の取扱者に対する安全性を向上させること
・観点 ＶＩ ：載置されたダンボール材１の安定性を確保すること
・観点ＶＩＩ：製函された箱の精度を確保すること
・観点ＶＩＩＩ：ダンボール材１でたわみを抑制すること
【００３４】
上記の観点Ｉ〜ＶＩＩＩは、共通の序数Ｉ〜ＶＩＩＩが記された下記の課題Ｉ〜ＶＩＩＩを解決するための観点である。
・課題  Ｉ  ：製函された箱の外観が低下すること
・課題 ＩＩ ：製函された箱の強度が不足すること
・課題ＩＩＩ：製函されるダンボール材のフィード性が低下すること
・課題 ＩＶ ：包装用のフィルムが破損すること
・課題  Ｖ  ：ダンボール材１の取扱者に対する安全性に改善の余地があること
・課題 ＶＩ ：載置されたダンボール材１が不安定であること
・課題ＶＩＩ：製函された箱の精度が低下すること
・課題ＶＩＩＩ：ダンボール材１でたわみの抑制に改善の余地があること
【００３５】
課題Ｉ，ＩＩは、ダンボール材１が箱に組み立てられるときに製函用の罫線とは別の箇所が折り立てられることに起因する課題とも言える。観点Ｉ，ＩＩは、このような課題Ｉ，ＩＩを解決すべく、製函性の確保に立脚した観点とも言える。
課題ＩＩＩは、ダンボール材１からシート２が良好に繰り出されずに給紙安定性が低下するという課題とも言える。観点ＩＩＩは、このような課題ＩＩＩを解決すべく、給紙安定性の確保に立脚した観点とも言える。
課題ＩＶは、ダンボール材１を包装するフィルムの破れを招くおそれがあるという課題とも言える。観点ＩＶは、このような課題ＩＶを解決すべく、フィルムの破れを抑えることに立脚した観点とも言える。
【００３６】
課題ＶＩは、ダンボール材１が製函システムに用いるために搬送された際に、ダンボール材１の定形性や安定性といった搬送性の低下を招くおそれがあるという課題とも言える。観点ＶＩは、このような課題ＶＩを解決すべく、搬送性の確保に立脚した観点とも言える。
また、課題ＶＩは、静止した状態のダンボール材１に作業機械や他の資材などが衝突した際に、ダンボール材１の定形性や安定性といった直立性の低下を招くおそれがあるという課題とも言える。観点ＶＩは、このような課題ＶＩを解決すべく、直立性の確保に立脚した観点とも言える。
課題ＶＩＩＩは、ダンボール材１のたわみによってシートの折れや曲がりを招くおそれがあるという課題とも言える。
【００３７】
上記の観点Ｉ〜ＶＩＩＩから特定される所定の構成には、以下に示す構成Ａ〜Ｆ′の少なくとも一つが含まれる。
・構成Ａ：所定の不良状態をなす折目Ｆの割合が所定割合以下であること
・構成Ｂ：縦方向から視て折目Ｆの位置のバラツキが所定の位置範囲内であること
・構成Ｃ：重合寸法が基準寸法に対して所定の厚み倍率範囲内であること
・構成Ｄ：折目Ｆの間隔が基準寸法に対して所定の距離倍率範囲内であること
・構成Ｅ：シート対２０の端縁Ｅ1，Ｅ2どうしが所定の配向であること
・構成Ｆ：所定形状の折目Ｆの割合が所定の第一割合範囲内であること
・構成Ｆ′：所定形状の折目Ｆの割合が所定の第二割合範囲内であること
【００３８】
＜構成Ａ＞
構成Ａは、上述のように「所定の不良状態をなす折目Ｆの割合が所定割合以下であること」である。
構成Ａの「不良状態をなす折目Ｆ」には、折目Ｆの周辺においてシート２どうしの間に空隙が存在する状態が含まれる。
【００３９】
たとえば、図２の下側に示すように、設定された折目Ｆのほかに折れＦＡが生じた状態では、本来は折目Ｆで二つに折られるべきであるものの、折目Ｆ以外の箇所で折られている状態や折られた箇所が二重になっている状態（いわば「三つ折り」）となる。このような状態では、シート２が良好な状態であれば図２の上側に示すように平面状に延在するのに対して、シート２が折れＦＡで屈曲し、シート対２０の第一シート２１と第二シート２２との間に空隙Ｓ（いわゆる「アイ」）が生じうる。
ここでいう「空隙Ｓ」とは、ダンボール材１において折り返された端部から１５［ｍｍ］内側に存在する空隙のことで、「不良状態をなす折目Ｆ」に含まれる空隙は、その面積（側面積）が２５［ｍｍ2］以上であるものを指す。
そのほか、構成Ａの「不良状態をなす折目Ｆ」には、折目Ｆが破損した状態が含まれてもよい。
【００４０】
折目Ｆが破損した状態としては、下記の状態１Ａ，１Ｂが例に挙げられる。
・状態１Ａ：折目Ｆにスレまたは潰れが存在する状態
・状態２Ａ：折目Ｆが破れている状態
【００４１】
本願の発明者らは、全ての折目Ｆのうち上記の不良状態にある折目Ｆの割合が所定割合よりも低ければ、上述の課題Ｉ，ＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、全ての折目Ｆのうち不良状態の折目Ｆの割合が所定割合よりも高ければ、課題Ｉ，ＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点Ｉ，ＩＩに立脚してダンボール材１に構成Ａが備えられている。そのほか、構成Ａによれば、上述の課題ＩＩＩも抑えられる傾向にあるという知見から、観点ＩＩＩに立脚して構成Ａがダンボール材１に備えられている。
【００４２】
構成Ａの「所定割合」は、折目Ｆの全本数Ｎに対する不良状態である折目Ｆの本数ｎの百分率であり、折目Ｆの不良率あるいは欠陥率と称してもよい。
この所定割合は、上述の観点Ｉ，ＩＩあるいはＩＩＩから、１０［％］であり、８．０［％］であることが好ましく、２．０［％］であることがより好ましい。
【００４３】
＜構成Ｂ＞
構成Ｂは、上述のように「縦方向から視て折目Ｆの位置のバラツキが所定の位置範囲内であること」である。
構成Ｂの「折目Ｆの位置」は、横方向の位置である。
さらに、「折目Ｆの位置のバラツキ」は、図３に示すように、基準位置ＢＳに対して横方向へ折目Ｆが離間する寸法（以下「離間寸法」と称する）ＢＬのバラツキである。「折目Ｆの位置のバラツキ」は、ダンボール材１における端面のズレとも言える。
【００４４】
基準位置ＢＳは、折目Ｆの標準的な位置として予め設定される。たとえば、横方向から観察して縦方向に最も凹んでいる折目Ｆを通る垂直な線上に基準位置ＢＳが設定される。
本願の発明者らは、離間寸法ＢＬのバラツキが所定の位置範囲内であれば、上述の課題ＩＶが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、離間寸法ＢＬのバラツキが所定の位置範囲外であれば、課題ＩＶが生じやすい傾向にあることを見出した。
【００４５】
つまり、上述の観点ＩＶに立脚してダンボール材１に構成Ｂが備えられている。
そのほか、構成Ｂによれば、上述の課題ＩＩＩ，Ｖ，ＶＩも抑えられる傾向にあるという知見から、観点ＩＩＩ，Ｖ，ＶＩに立脚して構成Ｂがダンボール材１に備えられている。
なお、ダンボール材１のうち一部は、離間寸法ＢＬの測定対象から除外される。なぜならば、ダンボール材の運搬作業時や設置作業時などの人為的な作業時に端面のズレが発生しやすく、測定結果の精度を低下させる外乱（要因）になりやすいからである。たとえば、３３０［段］のダンボール材であれば上から３０［段］が離間寸法ＢＬの測定対象から除外され、６０［段］のダンボール材であれば上下の５［段］が離間寸法ＢＬの測定対象から除外される。
構成Ｂの「所定の位置範囲内」は、５０［ｍｍ］未満であり、好ましくは２２［ｍｍ］未満であり、より好ましくは１５［ｍｍ］未満である。
【００４６】
＜構成Ｃ＞
構成Ｃは、上述のように「重合寸法が基準寸法に対して所定の厚み倍率範囲内であること」である。
図３に示すように、構成Ｃの「重合寸法ＣＬ」は、折目Ｆから横方向に沿って所定寸法ＬＰ（ここでは５［ｍｍ］）だけ折り返された箇所のシート対２０における厚み寸法である。一方、構成Ｃの「基準寸法ＴＳ」は、一枚あたりのシート２の厚み寸法である。
【００４７】
本願の発明者らは、重合寸法ＣＬが基準寸法ＴＳに対して所定の厚み倍率範囲内であれば、上述の課題ＶＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、重合寸法ＣＬが基準寸法ＴＳに対して所定の厚み倍率範囲外であれば、課題ＶＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点ＶＩに立脚してダンボール材１に構成Ｃが備えられている。
そのほか、構成Ｃによれば、上述の課題ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖも抑えられる傾向にあるという知見から、観点ＩＩ，ＩＩＩ，ＩＶ，Ｖに立脚して構成Ｃがダンボール材１に備えられている。
【００４８】
構成Ｃの「所定の厚み倍率範囲内」は、１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満であり、１．２５［倍］以上であって２．５［倍］未満であることが好ましく、１．５［倍］以上であって２．０［倍］未満であることがより好ましい。
具体的な寸法を挙げて言えば、基準寸法ＴＳが４［ｍｍ］の場合には、重合寸法ＣＬは、４［ｍｍ］以上であって１２［ｍｍ］未満であり、５［ｍｍ］以上であって１０［ｍｍ］未満であることが好ましく、６［ｍｍ］以上であって８［ｍｍ］未満であることがより好ましい。
【００４９】
＜構成Ｄ＞
構成Ｄは、上述のように「折目Ｆの間隔が基準寸法に対して所定の距離倍率範囲内であること」である。
図３に示すように、構成Ｄの「間隔ＤＩ」は、高さ方向に隣り合う折目Ｆどうしが高さ方向に離間する距離である。なお、構成Ｄの「基準寸法ＴＳ」は、構成Ｃで既述の「基準寸法ＴＳ」と同様である。
【００５０】
本願の発明者らは、間隔ＤＩが基準寸法ＴＳに対して所定の距離倍率範囲内であれば、上述の課題ＶＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、間隔ＤＩが基準寸法ＴＳに対して所定の距離倍率範囲外であれば、課題ＶＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点ＶＩに立脚してダンボール材１に構成Ｄが備えられている。そのほか、上述の課題ＩＩＩ，Ｖも抑えられる傾向にあるという知見から、観点ＩＩＩ，Ｖに立脚して構成Ｄがダンボール材１に備えられている。
【００５１】
構成Ｄの「所定の距離倍率範囲内」は、１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満であり、１．２５［倍］以上であって２．５［倍］未満であることが好ましく、１．８［倍］以上であって２．０［倍］未満であることがより好ましい。
具体的な寸法を挙げて言えば、基準寸法ＴＳが４［ｍｍ］の場合には、間隔ＤＩは、４［ｍｍ］以上であって１２［ｍｍ］未満であり、５［ｍｍ］以上であって１０［ｍｍ］未満であることが好ましく、７．２［ｍｍ］以上であって８［ｍｍ］未満であることがより好ましい。
【００５２】
＜構成Ｅ＞
構成Ｅは、上述のように「シート対２０の端縁Ｅ1，Ｅ2どうしが所定の配向であること」である。
図４に示すように、構成Ｅの「所定の配向」は、シート対２０の第一端縁Ｅ1と第二端縁Ｅ2とのなす角度（以下「交差角度」と称する）θが所定の交差角度未満であることである。
【００５３】
本願の発明者らは、交差角度θが所定の交差角度未満であれば、上述の課題ＩＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、交差角度θが所定の交差角度以上であれば、課題ＩＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点ＩＩＩに立脚してダンボール材１に構成Ｅが備えられている。そのほか、上述の課題ＩＩ，Ｖ，ＶＩ，ＶＩＩも抑えられる傾向にあるという知見から、観点ＩＩ，Ｖ，ＶＩ，ＶＩＩに立脚して構成Ｅがダンボール材１に備えられている。
ここでいう「所定の交差角度」は、０．３０［°］であり、０．２５［°］であることが好ましく、０．１５［°］であることがより好ましく、０．０５［°］であることがより一層好ましい。
【００５４】
＜構成Ｆ＞
構成Ｆは、上述のように「所定形状の折目Ｆの割合が所定の第一割合範囲内であること」である。構成Ｆの「所定形状」を有する折目Ｆとは、ダンボールの波目１０を形成する複数の山のうち一個の山のみを跨いでシート２が折り返された形状を有する第一形状の折目（以下「ＯＫ折目」と称する）Ｆｂである。
【００５５】
図５に示すように、蛇腹状のダンボール材１に設けられた折目Ｆには、ＯＫ折目Ｆｂが含まれ、二個以上の山２７を跨いでシート２が折り返された形状を有する第二形状の折目（以下「ＮＧ折目」と称する）ＦＢも含まれうる。
図６，図７に示すように、両面ダンボールでは、中芯２６に対して表ライナ２４および裏ライナ２５が設けられている。中芯２６は波状に連続した複数の山２７を有するシートであり、両面ダンボールの波目１０（図１参照）を形成している。
【００５６】
図６（ａ）に示すように一個の山２７のＭＤ方向両側の二点Ｐ１を起点にシート２が折り返されると、図６（ｂ）に示すように一個の山２７のみを跨いでシート２が折り返された形状を有するＯＫ折目Ｆｂが形成される。
一方、図７（ａ）に示すようにＭＤ方向に隣接した二個の山２７のＭＤ方向両側の二点Ｐ２を起点にシート２が折り返されると、図７（ｂ）に示すように二個の山２７を跨いでシート２が折り返された形状を有するＮＧ折目ＦＢが形成される。
【００５７】
シート２が折目Ｆｂ，ＦＢを介して折り返された状態では、折目Ｆｂ，ＦＢを介してシート２の表ライナ２４および裏ライナ２５の何れか一方どうしが向かい合う。図６（ｂ）に示す例では、ＯＫ折目Ｆｂの周辺では、向かい合った表ライナ２４の間の空隙が図７（ｂ）の空隙よりも小さい。一方、図７（ｂ）に示す例では、ＮＧ折目ＦＢの周辺では、表ライナ２４の間の空隙が図６（ｂ）の空隙よりも大きくなる。
そのため、ＯＫ折目Ｆｂを介して上下に積み重ねられたシート２の厚み寸法は、ＮＧ折目ＦＢを介して上下に積み重ねられたシート２の厚み寸法よりも小さくなる。
【００５８】
ここで、水平面に載置されたダンボール材１における高さ方向の寸法について、図８に示す三種の寸法を規定する。なお、ダンボール材１は、直方体状に折り畳まれた蛇腹状のダンボール材である。
【００５９】
ここで規定する高さ方向の寸法は、下記の三種である。
「端部の高さＳＨ」：横方向および高さ方向に沿う一対の側面の横方向の各端部（すなわちダンボール材１における角部）おける高さ方向の寸法である。
「中央部の高さＭＨ」：横方向および高さ方向に沿う一対の側面の横方向中央部における高さ方向の寸法である。
「たわみの高さＤＨ」：端部の高さＳＨと中央部の高さＭＨとの差である。
【００６０】
端部や中央部の高さＳＨ，ＭＨは、最下段のシート２の下面と最上段のシート２の上面とが鉛直方向に離間する寸法である。
たわみの高さＤＨの「たわみ」は、横方向および高さ方向に沿う一対の側面の横方向中央部が、横方向および高さ方向に沿う一対の側面の横方向の端部に対して、鉛直方向に湾曲して沈み込んだ変形である。この変形箇所における鉛直方向への沈み込み量がたわみの高さＤＨである。
なお、端部の高さＳＨが横方向の一側と他側とで異なる場合、端部の高さＳＨのうち寸法の大きいものと中央部の高さＭＨとの差をたわみの高さＤＨとする。
【００６１】
ダンボール材１のたわみが大きければ、たわみによってシート２の折れを招くおそれがある。そのため、たわみの大きなダンボール材が製函システムに用いられると、ダンボール材から組み立てられた箱の外観が低下したり、その箱の組み立て精度が不十分であったりするなどのさまざまな不具合を招くおそれがある。したがって、ダンボール材１においてたわみを抑制するのが望ましい。
【００６２】
ＯＫ折目Ｆｂの数が多いほど、端部の高さＳＨが抑制されるので、端部の高さＳＨと中央部の高さＭＨとの差が小さくなってたわみの高さＤＨが抑制される。一方、ＮＧ折目ＦＢの数が多いほど、端部の高さＳＨの高さが大きくなるので、端部の高さＳＨが中央部の高さＭＨよりも大きくなり、たわみの高さＤＨが増大する。
想定される理想的なダンボール材１では、ＮＧ折目ＦＢが皆無であり、全ての折目ＦがＯＫ折目Ｆｂである。このようなダンボール材１では、端部の高さＳＨと中央部の高さＭＨとが略等しくなり、たわみの高さＤＨが無くなるか極めて小さくなる。
【００６３】
本願の発明者らは、ダンボール材１における全ての折目Ｆに対するＯＫ折目Ｆｂの割合が所定の下限割合以上であり、ＮＧ折目ＦＢの割合が所定の上限割合以下である所定の第一割合範囲内であれば、上述の課題ＶＩＩＩが解決される傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、ＯＫ折目Ｆｂの割合が所定の下限割合よりも小さいとともにＮＧ折目ＦＢの割合が所定の上限値よりも大きければ、上述の課題ＶＩＩＩが生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点ＶＩＩＩに立脚してダンボール材１に構成Ｆが備えられている。
【００６４】
「所定の下限割合」は、９０［％］であり、９５［％］であることが好ましく、９９［％］であることがより好ましい。「所定の上限割合」は、１０［％］であり、５［％］であることが好ましく、１［％］であることがより好ましい。
構成Ｆを備えるダンボール材１の厚み寸法は特に限定されないが、厚み寸法が２．０［ｍｍ］以上であって６．０［ｍｍ］以下であることが好ましく、Ａフルート，ＢフルートおよびＣフルートを包含する観点から３．０［ｍｍ］以上であって５．０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
【００６５】
構成Ｆを備えるダンボール材１では、端部の高さＳＨに対する中央部の高さＭＨの割合が所定高さ割合よりも大きいことが好ましい。所定の高さ割合は９９．０「％」であり、９９．２「％」であることが好ましく、９９．４「％」であることがより好ましい。言い換えれば、端部の高さＳＨに対するたわみの高さＤＨの割合は、１．０「％」未満であることが好ましく、０．８「％」未満であることがより好ましく、０．６「％」未満であることが更に好ましい。また、構成Ｆを備えるダンボール材１では、端部の高さＳＨに対する中央部の高さＭＨの差（すなわちたわみの高さＤＨ）が所定差未満であることが好ましい。所定差は２０［ｃｍ］であり、１８［ｃｍ］であることが好ましく、１６［ｃｍ］であることがより好ましい。
【００６６】
＜構成Ｆ′＞
構成Ｆ′は、上述のように「所定形状の折目Ｆの割合が所定の第二割合範囲内であること」である。
構成Ｆ′の「所定形状の折目Ｆ」とは、構成Ｆで既述のＮＧ折目ＦＢ（二個以上の山２７を跨いでシート２が折り返された形状を有する第二形状の折目）である。
【００６７】
本願の発明者らは、ダンボール材１における全ての折目Ｆに対するＮＧ折目ＦＢの割合が所定の第二割合範囲内であれば、上述の課題ＩＩＩが確保されるとともに、課題ＶＩＩＩが抑えられる傾向にあるとの知見を得た。逆に言えば、ＮＧ折目ＦＢが所定の第二割合範囲外であれば、課題ＩＩＩおよび課題ＶＩＩＩの少なくとも何れか一方が生じやすい傾向にあることを見出した。
つまり、上述の観点ＩＩＩ，ＶＩＩＩに立脚してダンボール材１に構成Ｆ′が備えられている。
【００６８】
全ての折目Ｆに対するＮＧ折目ＦＢの割合が所定の第二割合範囲よりも大きいと、ダンボール材１で端部の高さＳＨの高さが大きくなり、ダンボール材１のたわみの高さＤＨが増大する（上記の課題ＶＩＩＩを招く）傾向がある。
その場合、構成Ｆで既述のように、たわみによってシート２に折れが発生しやすくなり、ダンボール材から組み立てられた箱の外観が低下したり、その箱の組み立て精度が不十分であったりするなどのさまざまな不具合を招くおそれがある。
【００６９】
また、ダンボール材１は、積み重ねられたシート２どうしが密着しすぎると、シート２どうしの間に空気が少なくなり、シート２どうしが離れにくくなることがある。その場合、製函システムのフィード工程でシート２が繰り出されるときに、２［枚］のシートが同時に持ち上げられて十分に展開されずに繰り出されてしまうこと（「重送されること」）がある。シート２が重送された場合、ダンボール材１からシートが良好に繰り出されず、給紙安定性が損なわれる（フィード性が低下する，上記の課題ＩＩＩを招く）傾向がある。
そのため、全ての折目Ｆに対するＮＧ折目ＦＢの割合が所定の第二割合範囲よりも小さいと、たわみが抑制されるもののシート２どうしが密着しやすくなることから、ダンボール材１からシートが良好に繰り出されずに、上記の課題ＩＩＩを招く傾向がある。
【００７０】
したがって、「所定形状の折目Ｆの割合が所定の第二割合範囲内である」構成Ｆ′を備えたダンボール材１では、課題ＩＩＩの確保と、課題ＶＩＩＩの抑制とを両立することができる。
「所定の第二割合範囲」は、全ての折目Ｆに対するＮＧ折目ＦＢの割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であり、３．５［％］以上であって１１．５［％］以下であることが好ましく、７．５［％］以上であって１１．５［％］以下であることがより好ましい。
【００７１】
さらに、ダンボール材１を構成する中芯の柔軟性が高いほどダンボール材１の折り畳みがしやすくなり、ＮＧ折目ＦＢが生じにくくなる傾向がある。逆に言えば、中芯が硬いほど、ダンボール材１の折り畳みがしにくくなり、ＮＧ折目ＦＢが生じやすくなる傾向がある。
中芯の硬さに影響する要素の一つとして中芯に用いる原紙（中芯原紙）の繊維長と、中芯原紙のルンケル比とがある。
【００７２】
中芯原紙の繊維長は、中芯原紙を構成するパルプ繊維の長さ（繊維長）の平均値に対応するパラメータである。
中芯原紙の繊維長の値が大きいと、パルプ繊維どうしが絡まりやすくなり、硬い中芯が得られる傾向がある。中芯原紙の繊維長の値が小さいと、パルプ繊維どうしが絡まりにくくなり、中芯の柔軟性が増す傾向がある。
構成Ｆ′を備えるダンボール材１で中芯に用いる中芯原紙の繊維長は、０．７５［ｍｍ］以上であって１．３５［ｍｍ］以下であり、０．８５［ｍｍ］以上であって１．２５［ｍｍ］以下であることが好ましく、１．００［ｍｍ］以上であって１．２０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
【００７３】
ルンケル比は、中芯原紙を構成するパルプ繊維の形状を示すパラメータである。
中芯原紙のルンケル比の値が小さいと、繊維の柔軟性が増加し、しなやかな中芯が得られる傾向がある。中芯原紙のルンケル比の値が大きいと、繊維の剛直性が増加し、中芯が硬くなる傾向がある。
構成Ｆ′を備えるダンボール材１で中芯に用いる中芯原紙のルンケル比は、０．９以上であって１．３以下であり、１．０以上であって１．２以下であることがより好ましい。
【００７４】
そのほか、中芯原紙の坪量が大きいほど中芯が硬くなり、ＮＧ折目ＦＢが生じやすくなる傾向がある。また、ダンボール材１を構成するライナに用いるライナ原紙の坪量が大きいほど、ライナが剛直になりダンボール材１の折り畳みがしにくく、ＮＧ折目ＦＢが生じやすくなる傾向がある。
構成Ｆ′を備えるダンボール材１で中芯に用いる中芯原紙の坪量は、１１０［ｇ／ｍ2］以上であって２００［ｇ／ｍ2］以下であることが好ましく、構成Ｆ′を備えるダンボール材１でライナに用いるライナ原紙の坪量は、１１０［ｇ／ｍ2］以上であって２７０［ｇ／ｍ2］以下であることが好ましい。
【００７５】
さらに、構成Ｆ′を備えるダンボール材１の厚み寸法は特に限定されないが、Ａフルート，Ｂフルート，ＣフルートおよびＥフルートや、任意の２種類のフルートを組み合わせたダブルフルートを包含する観点から１．５［ｍｍ］以上であって１０．０［ｍｍ］以下であることがより好ましい。
【００７６】
＜その他＞
ところで、想定される理想的なダンボール材１は、不良状態の折目Ｆが皆無であり、折目Ｆの全ての位置が基準位置ＢＳと一致する。しかしながら、実際のダンボール材１のほぼ全てには、不良状態の折目Ｆが存在し、折目Ｆの位置がばらつくなどの不良箇所が存在する。
【００７７】
そこで、実際のダンボール材１には存在しえないような理想的な構成については、上記の構成Ａ〜Ｅから除外してもよい。たとえば、構成Ａの所定割合に０．１［％］などの下限値を設定してもよく、構成Ｂの離間寸法ＢＤに１［ｍｍ］や２［ｍｍ］といった下限値を設定してもよい。
そのほか、折目Ｆが潰れていたり交差角度θが所定の交差角度以上であったりする箇所においては、重合寸法ＣＬや間隔ＤＩなどの測定が不能となりうる。このような測定不能箇所が存在する際には、測定不能箇所を除いた箇所（すなわち測定可能な全箇所）において、重合寸法ＣＬや間隔ＤＩなどのパラメータが測定される。
【００７８】
［３．作用および効果］
本実施形態のダンボール材１は、上述の構成Ａ〜Ｆ′の少なくとも何れか一つを備えることにより、製函用資材に用いられた場合の製函性を確保することができる。
構成Ａによれば、不良状態の折目Ｆが所定割合以下であることから、折目Ｆを跨ぐカット線で切り出されたダンボール材１から組み立てられた箱の外観にその折目Ｆが含まれたとしても、その折目Ｆのほかに折れＦＡに対応する折れ線が生じるのを抑えることができる。よって、箱の外観を確保（上述の課題Ｉを解決）することができ、箱の強度を確保（上述の課題ＩＩを解決）することができる。
【００７９】
この構成Ａによれば、ダンボール材１が繰り出されるときの不具合を抑えることもできる。具体的には、製函システムにおけるフィード工程で繰り出されるダンボール材の詰まりを抑制できる。このようにして、製函されるダンボール材のフィード性を確保（上述の課題ＩＩＩを解決）することができる。
【００８０】
構成Ｂによっても、折目Ｆの位置のバラツキが所定の位置範囲内であることから、ダンボール材１が繰り出されるときの不具合を抑えることができ、製函されるダンボール材のフィード性を確保（上述の課題ＩＩＩを解決）することができる。
また、構成Ｂによれば、ダンボール材１における折目Ｆの突出が抑えられるため、ダンボール材１を包装するフィルムが折目Ｆによって破損するのを抑制（上述の課題ＩＶを解決）することができる。
【００８１】
フィルムの破損が抑制されることで、折目Ｆの露出も抑制される。これにより、ダンボール材１の取扱者に対する安全性を向上させる（上述の課題Ｖを解決する）ことができる。延いては、ダンボール材１の荷崩れを抑制することができ、また、濡れ（浸水リスク）や汚れなどの汚損を抑制することもできる。荷崩れの抑制によって、ダンボール材１の安定性を確保（上述の課題ＶＩを解決）することもできる。
そのほか、構成Ｂによれば、折目Ｆの横方向位置のバラツキが抑えられるため、ダンボール材１の搬送作用中や設置作業中に折目Ｆが他のものと衝突することで潰れるのを抑えることができる。このようにして、ダンボール材１の外観不良を抑制することもできる。
【００８２】
構成Ｃによれば、基準寸法ＴＳに対する重合寸法ＣＬの厚み倍率範囲に下限値が設定されることから、折目Ｆを跨ぐカット線で切り出されたダンボール材１から組み立てられた箱において、折目Ｆに対応する箇所の強度を確保（上述の課題ＩＩを解決）することができる。所定の厚み倍率範囲の下限値よりも小さい厚み倍率であれば、折目Ｆへの応力が過度に集中することにより、製造された箱において折目Ｆに対応する箇所の強度が不十分になるおそれがあるものと推察される。
また、構成Ｃによれば、所定の厚み倍率範囲に上限値が設定されることから、折目Ｆの周辺に空隙Ｓが生じにくくなることにより、ダンボール材１が繰り出されるときの不具合を抑えることができる。そのため、製函されるダンボール材のフィード性を確保（上述の課題ＩＩＩを解決）することができる。
【００８３】
この構成Ｃによれば、所定の厚み倍率範囲の下限値が設定されることから、ダンボール材１における折目Ｆの尖りが抑えられるため、ダンボール材１を包装するフィルムが折目Ｆによって破損するのを抑制（上述の課題ＩＶを解決）することができる。
フィルムの破損が抑制されることで、折目Ｆの露出も抑制される。これにより、ダンボール材１の取扱者に対する安全性を向上させる（上述の課題Ｖを解決する）ことができる。延いては、ダンボール材１の荷崩れを抑制することができ、また、濡れ（浸水リスク）や汚れなどの汚損を抑制することもできる。荷崩れの抑制によって、ダンボール材１の安定性を確保（上述の課題ＶＩを解決）することもできる。
【００８４】
構成Ｄによれば、折目Ｆの間隔ＤＩが基準寸法ＴＳに対して所定の距離倍率範囲内であることから、折目Ｆの周辺に空隙Ｓが生じにくくなることにより、ダンボール材１が繰り出されるときの不具合を抑えることができる。そのため、製函されるダンボール材のフィード性を確保（上述の課題ＩＩＩを解決）することができる。
この構成Ｄによれば、折目Ｆどうしの間隔ＤＩにバラツキが抑えられているため、シート２の重合状態が安定（積荷が安定）する。したがって、載置されたダンボール材１の安定性を確保（上述の課題ＶＩを解決）することができる。よって、ダンボール材１がフィルムで包装されていなかったとしても、ダンボール材１の荷崩れを抑制することができ、ダンボール材１の取扱者に対する安全性を向上させる（上述の課題Ｖを解決する）ことができる。
【００８５】
構成Ｅによれば、シート対２０の第一端縁Ｅ1と第二端縁Ｅ2とのなす交差角度θが所定の交差角度未満であることにより、端縁Ｅ1，Ｅ2の位置のバラツキが抑えられている。そのため、ダンボール材１が繰り出されるときの不具合を抑えることができ、製函されるダンボール材のフィード性を確保（上述の課題ＩＩＩを解決）することができる。
また、シート２の重合状態が安定（積荷が安定）することにより、載置されたダンボール材１の安定性を確保（上述の課題ＶＩを解決）することができる。延いては、ダンボール材１がフィルムで包装されていなかったとしても、ダンボール材１の荷崩れを抑制することができる。そのため、ダンボール材１の取扱者に対する安全性を向上させる（上述の課題Ｖを解決する）ことができる。
【００８６】
この構成Ｅによれば、製函システムのフォールド工程において所望の罫線以外の箇所で折り立てられる不具合を抑えることができ、製函精度を向上させることもできる。これにより、箱の強度を確保（上述の課題ＩＩを解決）することもできる。
そのほか、ダンボール材１を用いたダンボール箱によれば、ダンボール材と同様の作用および効果を得ることができる。
【００８７】
構成Ｆによれば、ＯＫ折目Ｆｂが一個のみの山２７を跨いでシート２が折り返された形状を有することにより、載置されたダンボール材１における端部の高さＳＨの寸法の増大を抑制（上述の課題ＶＩＩＩを解決）できる。そして、ダンボール材１における全ての折目Ｆに対するＯＫ折目Ｆｂの割合が所定の下限割合以上であり、ＮＧ折目ＦＢの割合が所定の上限割合以下であることにより、ダンボール材１におけるたわみの発生を顕著に抑制することが可能となる。
【００８８】
構成Ｆ′によれば、ダンボール材１における全ての折目Ｆに対するＮＧ折目ＦＢの割合が所定の第二割合範囲であることにより、ダンボール材１におけるたわみの発生の抑制（上述の課題ＶＩＩＩを解決）と、製函システムにおけるダンボール材のフィード性の確保（上述の課題ＩＩＩを解決）とを両立することができる。
【実施例】
【００８９】
［ＩＩ．実施例］
以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は、下記の実施例に限定されるものではない。
本項目［ＩＩ］では、構成Ａ〜Ｆ′（一部は構成Ｆ′を除く）の実施例および比較例に共通する事項を項目［１］で述べ、構成Ａ〜Ｆのそれぞれに対応する実施例および比較例を項目［２］で述べる。さらに、構成Ａ〜Ｆ′のうち三つの構成を組み合わせた実施例を項目［３］で述べる。
【００９０】
［１．共通事項］
――測定対象――
構成Ａ〜Ｆ（構成Ｆ′を除く）の実施例および比較例において、パラメータの測定される対象となるダンボール材（以下「測定ダンボール材」と称する）に共通する構成を説明する。
測定ダンボール材は、Ａフルートの両面ダンボールシートである。
【００９１】
構成Ａ〜Ｆ（構成Ｆ′を除く）の測定ダンボール材は、下記の原紙からなり、下記のサイズである。
・ 中芯原紙 ：１６０［ｇ／ｍ2］〔Ｓ１６０：王子マテリア株式会社製〕
・ライナ原紙：１７０［ｇ／ｍ2］〔ＯＦＫ１７０：王子マテリア株式会社製〕
・ サ イ ズ ：縦寸法１３００［ｍｍ］，
横寸法１１５０［ｍｍ］，
高さ寸法１８００［ｍｍ］
【００９２】
また、構成Ａ〜Ｆ′の測定ダンボール材は、以下に示す諸元の段繰りロールを有するコルゲータを用いて製造した。
・  段  高  ：４．５［ｍｍ］
・ 段 山 数 ：段山数３４［山／３０ｃｍ］
「段高」とは、測定ダンボール材のシートにおける段の高さであり、波目の振幅に対応する寸法である。「段山数」とは、シートにおいて３０［ｃｍ］あたりの山（段）の数であり、波面の波長で３０［ｃｍ］を除算した数値に対応する。
【００９３】
パラメータの測定対象である測定ダンボール材またはその一部は、温度２３［℃］かつ湿度５０［％］のＲＨ環境下で２４［時間］調湿する処理を施した。この処理については、下記の説明で「前処理」と称する。
そのほか、ライナ原紙と中芯原紙とを貼合する段ボール用接着剤には、通常用いられるワンタンク方式の澱粉糊を使用した。
【００９４】
――評価――
つぎの項目［２］で詳細を後述する実施例および比較例のそれぞれは、「◎」，「○」，「△」，「×」の四段階で評価した。構成Ａ〜Ｆでは、最も評価の高い「◎」およびその次に評価の高い「○」は、良好な評価とした。一方、最も評価の低い「×」およびその次に評価の低い「△」は、不良な評価とした。構成Ｆ′では、「△」以上は良好な評価とし、「×」は不良な評価とした。
【００９５】
［２．構成Ａ〜Ｆ′］
＜構成Ａ＞
――測定対象――
構成Ａに関する実施例Ａ１〜Ａ３および比較例Ａ４，Ａ５では、静置された測定ダンボール材における空隙の多寡を比較した。具体的には、測定ダンボール材のうち中段部の１０１［段］を測定対象とした。すなわち、シートどうしが高さ方向に１００［箇所］で隣り合う中段部を測定した。
【００９６】
「空隙」とは、測定ダンボール材においてシートの折り返された端部から横方向（ＭＤ方向）に沿って１５［ｍｍ］の範囲に存在する空間であって、縦方向から視た面積（以下「側面積」と称する）が２５［ｍｍ2］以上のものをいう。
【００９７】
空隙は、以下に示す手順Ａａ〜Ａｅで判断した。
・手順Ａａ：測定ダンボール材において、シートの折り返された端部およびその周辺
にある空間の有無を観察する。
・手順Ａｂ：測定ダンボール材に１０［ｍｍ］四方の標準紙片を空隙の近くに貼り、
空隙と標準紙片がどちらも入るように写真を撮影する。
・手順Ａｃ：手順Ａｂで撮影した写真を拡大印刷し、標準紙片および空隙をはさみで
切り取る。
・手順Ａｄ：切り出したサンプルを前処理し、前処理されたサンプルの重量を測定す
る。
・手順Ａｅ：標準試験片の側面積（平面積）を１００［ｍｍ2］として、重量比から
空隙の側面積を算出する。
【００９８】
たとえば、縦方向から視て斜辺を除く二辺が１１［ｍｍ］，１０［ｍｍ］である直角三角形状の空間は、側面積５５［ｍｍ2］であり、シートの折り返された端部から１５［ｍｍ］の範囲に存在すれば空隙と判断される。
上記の手順Ａａで観察する箇所は、下記の箇所Ａｃである。
・箇所Ａｃ：測定ダンボール材における全て（４［箇所］）の角部
すなわち、箇所Ａｃで観察される箇所は、全部で４００［箇所］（４［箇所］×１００［箇所］）である。
【００９９】
そして、実施例Ａ１〜Ａ３および比較例Ａ４，Ａ５には、下記の表３に示す空隙率の測定ダンボール材を用いた。
「空隙率」は、一実施形態の「所定割合」に対応し、積み重ねられたシートどうしの間に空隙が存在する割合である。具体的に言えば、空隙率は、「全測定箇所の数」に対する「空隙が存在する箇所の数」の百分率であり、下記の式ＡＩで算出した。
空隙率＝空隙が存在する箇所の数／全測定箇所の数・・・式ＡＩ
【０１００】
【表３】
0006911990.tif 000004
【０１０１】
――評価――
実施例Ａ１〜Ａ３および比較例Ａ４，Ａ５の測定ダンボール材に対して、製函性を評価した。
ここでいう「製函性」は、測定ダンボール材の折目を跨ぐカット線で切り出されたダンボール片（以下「評価ダンボール片」と称する）が手組み（手作り）にて組み立てられた箱の精度の良否に対応する評価基準である。手組みの方法として、カットされた段ボール片の所定の罫線の箇所で折りたたみ、ホットメルト接着剤にて貼着し、製函した。
なお、製函システムによって評価ダンボール片を組み立てる手法は、手組みであっても製函システムによる組み立てであっても同様である。そのため、手組みによる組み立てられた評価ダンボール片の製函性には、製函システムで組み立てられた評価ダンボール片との製函性と相関があるものと推察される。
【０１０２】
「評価ダンボール片」は、測定ダンボール材が下記の形状・サイズにサンプルカッター（株式会社ミマキエンジニアリング社製，ＣＦ２−１２１８）で下記の枚数が打ち抜かれた試験片である。
・形  状：Ａ式段ボール箱が展開されたパターン
・サイズ：Ａ式段ボール箱の側板の幅寸法３５６［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の端板の幅寸法１５９［ｍｍ］，
Ａ式段ボール箱の高さ寸法２５６［ｍｍ］
・枚  数：１００［枚］
【０１０３】
上記の評価ダンボール片は、下記の基準で評価した。
・◎：全て（１００［枚］）の評価ダンボール片において製函性が良好である。
・○：１００［枚］の評価ダンボール片のうち１〜２［枚］の製函性が不良である。
・△：１００［枚］の評価ダンボール片のうち３［枚］の製函性が不良である。
・×：１００［枚］の評価ダンボール片のうち４［枚］以上の製函性が不良である。
【０１０４】
ここでいう「製函性が良好」とは、評価ダンボール片において下記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法未満であることをいう。
・折部Ａ：製函用の罫線（折目とは別の要素）が設けられた部分
・折部Ｂ：箱に組み立てられたとき（製函時）に実際に折れた部分
【０１０５】
「所定の距離寸法」は、評価ダンボール片の折目に対して垂直な方向（ＭＤ方向）の寸法については２．０［ｍｍ］であり、折目と平行な方向（ＣＤ方向）の寸法については５［ｍｍ］である。
一方、「製函性が不良」とは、評価ダンボール片において上記の折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が所定の距離寸法以上であることをいう。
【０１０６】
空隙率が１０［％］以下の実施例Ａ１〜Ａ３では、良好な製函性が得られた。なかでも、空隙率が２［％］以下の実施例Ａ１では優良な製函性が得られた。
一方、空隙率が１０［％］よりも大きい比較例Ａ４，Ａ５では、不良な製函性が得られた。なかでも、空隙率が１４［％］よりも大きい比較例Ａ５では、特に不良な製函性が得られた。
実施例Ａ１〜Ａ３および比較例Ａ４，Ａ５の評価結果より、空隙率が１０［％］以下の測定ダンボール材から切り出された評価ダンボール片は、折部Ａ，Ｂどうしの距離寸法が抑えられ、製函性が確保されることがわかる。
【０１０７】
＜構成Ｂ＞
――測定対象――
構成Ｂに関する実施例Ｂ１〜Ｂ３および比較例Ｂ４，Ｂ５では、静置された測定ダンボール材における折目の位置のバラツキ（以下「端面のズレ」と称する）を比較した。実施例Ｂ１〜Ｂ３および比較例Ｂ４，Ｂ５に係る測定ダンボール材は、段数が３６０［段］である。
「端面のズレ」とは、測定ダンボール材の折目が設けられた端面において、縦方向（ＣＤ方向）から視て折目が横方向（ＭＤ方向）にズレている距離である。
【０１０８】
端面のズレは、以下に示す手順Ｂａ〜Ｂｅで測定した。
・手順Ｂａ：測定ダンボール材のうち、上から３０［段］を除いた３３０［段］を測
定対象とする。
・手順Ｂｂ：手順Ｂｂで測定対象とした測定ダンボール材に基準線をマーカで引く。
この基準線は、一実施形態で上述の基準位置ＢＳに対応し、横方向から
観察して縦方向に最も凹んでいる部分を通る垂直な線とする。
・手順Ｂｃ：手順Ｂｂで測定対象とした測定ダンボール材を上中下の三パートに分け
、各パートで最もズレが大きくなっている２０［段］のそれぞれについ
て、基準線から横方向へ離間する距離を測定する。ここでいう「基準線
から横方向へ離間する距離」は、一実施形態の「離間寸法ＢＤ」に対応
する。
・手順Ｂｄ：手順Ｂｃで測定された距離から、測定結果の精度を低下させる外乱（要
因）となりうる数値（いわば大きく外れた距離のもの）を除外する。
・手順Ｂｅ：手順Ｂｄで一部の測定結果が除外された各距離のうちの最大値を端面の
ズレとする。
【０１０９】
手順Ｂｄの「外乱となりうる数値の除外」では、測定ダンボール材の全ての段において測定された端面のズレを母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる値が排除される。
そして、実施例Ｂ１〜Ｂ３および比較例Ｂ４，Ｂ５には、下記の表４に示す端面のズレの測定ダンボール材を用いた。
【０１１０】
【表４】
0006911990.tif 000005
【０１１１】
――評価――
実施例Ｂ１〜Ｂ３および比較例Ｂ４，Ｂ５の測定ダンボール材をフィルムで包装したうえで、そのフィルムの破れについて評価した。
この評価で用いるフィルムには、下記の製品・サイズのストレッチフイルムを用いた。
・製品：Super Telite Slim（司化成製）
・サイズ：幅寸法５００［ｍｍ］，
長さ寸法５００［ｍｍ］
【０１１２】
上記のフィルムは、下記の手順Ｂｅで測定ダンボール材に巻き付け、下記の手順Ｂｆ，Ｂｇでフィルムの破れを観察した。
・手順Ｂｅ：手順Ｂｃの各パートに人手で同一箇所に三周分の巻き付けを実施する。
・手順Ｂｆ：手順Ｂｅの実施から１０分後に、フィルムを測定ダンボール材から剥が
し、フィルムの破れの有無を目視にて確認した。
【０１１３】
フィルムの破れの有無は、下記の基準で評価した。
・◎：フィルムに破れが全く観察されない。
・○：フィルムの内側から一層目にのみ１［ｍｍ］以上の破れが観察される。
・△：フィルムの内層から一層目かつ二層目に１［ｍｍ］以上の破れが観察される。
・×：フィルムの三層すべてにおいて１［ｍｍ］以上の破れが観察される。
【０１１４】
端面のズレが５０［ｍｍ］未満の実施例Ｂ１〜Ｂ３では、フィルムの破れにくい良好な評価が得られた。なかでも、端面のズレが１５［ｍｍ］未満の実施例Ｂ１ではフィルムが破れておらず、優良な評価が得られた。
一方、端面のズレが５０［ｍｍ］以上の比較例Ｂ４，Ｂ５では、フィルムが破れやすい不良な評価が得られた。なかでも、端面のズレが６０［ｍｍ］以上の比較例Ｂ５では、特に不良な評価が得られた。
実施例Ｂ１〜Ｂ３および比較例Ｂ４，Ｂ５の評価結果より、空端面のズレが５０［ｍｍ］未満の測定ダンボール材によれば、測定ダンボール材を包装するフィルムの破損が抑えられることがわかる。
【０１１５】
＜構成Ｃ＞
――測定対象――
構成Ｃに関する実施例Ｃ１〜Ｃ３および比較例Ｃ４，Ｃ５では、静置された測定ダンボール材におけるシートの厚み倍率を比較した。具体的には、測定ダンボール材のうち中段部の１０１［段］を測定対象とした。すなわち、シートどうしが高さ方向に１００［箇所］で隣り合う中段部を測定した。
【０１１６】
ここでいう「厚み倍率」とは、一実施形態で上述のように、基準とするシートの厚み（一実施形態と同様に「基準寸法ＴＳ」と称する）に対する上下に重なったシート厚み（一実施形態と同様に「重合寸法ＣＬ」と称する）の倍率である。すなわち、下記の式Ｃで厚み倍率が算出される。
厚み倍率＝重合寸法ＣＬ／基準寸法ＴＳ・・・式Ｃ
重合寸法ＣＬは、折目から横方向に５［ｍｍ］だけ折り返された箇所において折目を介して連続する一対のシートにおける厚み寸法である。基準寸法ＴＳは、一枚あたりのシート２の厚み寸法である。
【０１１７】
厚み倍率は、基準寸法ＴＳおよび重合寸法ＣＬを測定し、測定された基準寸法ＴＳおよび重合寸法ＣＬを用いて上記の式Ｃで算出した。
基準寸法ＴＳは、下記の手順Ｃａ，Ｃｂで測定した。
・手順Ｃａ：測定ダンボール材において潰れていない箇所を選び、１０［ｃｍ］角に
切り出して前処理を施した。
・手順Ｃｂ：手順Ｃａで前処理した後、各シートの厚みを定規で測定し、その測定結
果の平均値を基準寸法ＴＳとした。
【０１１８】
重合寸法ＣＬは、下記の手順Ｃｃ〜Ｃｆで測定した。
・手順Ｃｃ：測定ダンボール材の全体を手順Ｃａと同様に前処理する。
・手順Ｃｄ：手順Ｃｃで前処理した後、測定ダンボール材における全て（４［箇所］
）の角部で重合寸法ＣＬを定規で測定した。すなわち、４００［箇所］
（４［箇所］×１００［箇所］）のそれぞれで重合寸法ＣＬを測定する
。
・手順Ｃｅ：手順Ｃｄで測定された重合寸法ＣＬから、測定結果の精度を低下させる
外乱（要因）となりうる数値を除外する。
・手順Ｃｆ：手順Ｃｅで一部の測定結果が除外された重合寸法ＣＬの最大値および最
小値から、上記の式Ｃで厚み倍率の最大値および最小値を算出した。
【０１１９】
なお、手順Ｃｅの「外乱となりうる数値の除外」では、上述の手順Ｂｄと同様に、測定ダンボール材の全ての段において測定された重合寸法ＣＬを母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる値が排除される。
そして、実施例Ｃ１〜Ｃ３および比較例Ｃ４，Ｃ５には、下記の表５に示す厚み倍率の測定ダンボール材を用いた。
【０１２０】
【表５】
0006911990.tif 000006
【０１２１】
――評価――
実施例Ｃ１〜Ｃ３および比較例Ｃ４，Ｃ５の測定ダンボール材に対して、搬送性を評価した。
ここでいう「搬送性」とは、測定ダンボール材を搬送したときの定形性や安定性の良否に対応する評価基準である。
【０１２２】
搬送性は、フィルムで包装されていない測定ダンボール材（いわばむき出しの測定ダンボール材）について搬送試験を実施し、搬送試験によって得られた測定ダンボール材のズレに基づいて評価した。
搬送試験は、下記の条件で実施した。
・積荷条件：搬送用パレットに載置する。
・運搬条件：フォークリフト(トヨタ社製，gene B)にて速度１５ｋｍで１０ｍ運搬
（搬送）する。
測定ダンボール材のズレは、測定ダンボール材の荷崩れ度合いに対応し、搬送試験の前後で測定ダンボール材がズレた距離（以下「ズレ距離」と称する）である。
【０１２３】
上記の搬送性は、下記の基準で評価した。
・◎：ズレ距離が２５［ｍｍ］未満である。
・○：ズレ距離が２５［ｍｍ］以上５０［ｍｍ］未満である。
・△：ズレ距離が５０［ｍｍ］以上であって１００［ｍｍ］未満である。
・×：ズレ距離が１００［ｍｍ］以上である。または、測定ダンボール材が完全に崩
壊する。
【０１２４】
厚み倍率が１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満の範囲の実施例Ｃ１〜Ｃ３では、搬送性の良好な評価が得られた。なかでも、厚み倍率が1．５［倍］以上であって２．０［倍］未満の範囲の実施例Ｃ３では、優良な搬送性の評価が得られた。
一方、１．０［倍］未満の厚み倍率を含む比較例Ｃ４や３．０［倍］以上の厚み倍率を含む比較例Ｃ５では、不良な搬送性の評価が得られた。
実施例Ｃ１〜Ｃ３および比較例Ｃ４，Ｃ５の評価結果より、厚み倍率が１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満の範囲の測定ダンボール材によれば、搬送されたときのズレ距離が抑えられ、搬送性が確保されることがわかる。
【０１２５】
＜構成Ｄ＞
――測定対象――
構成Ｄに関する実施例Ｄ１〜Ｄ３および比較例Ｄ４，Ｄ５では、静置された測定ダンボール材における折目どうし間隔の倍率を比較した。具体的には、測定ダンボール材のうち中段部の１０１［段］を測定対象とした。すなわち、シートどうしが高さ方向に１００［箇所］で隣り合う上段部を測定した。
【０１２６】
ここでいう「間隔の倍率」とは、一実施形態で上述のように、基準とするシートの厚み（一実施形態と同様に「基準寸法ＴＳ」と称する）に対する折目どうしの間隔（一実施形態と同様に「間隔ＤＩ」と称する）の倍率である。すなわち、下記の式Ｄで間隔の倍率が算出される。
間隔の倍率＝間隔ＤＩ／基準寸法ＴＳ・・・式Ｄ
【０１２７】
間隔の倍率は、基準寸法ＴＳおよび間隔ＤＩを測定し、測定された基準寸法ＴＳおよび間隔ＤＩを用いて上記の式Ｄで算出した。基準寸法ＴＳは、上述の手順Ｃａ，Ｃｂと同様の手順で測定した。間隔ＤＩは、下記の手順Ｄａ〜Ｄｄで測定した。
・手順Ｄａ：上述の手順Ｃｃと同様に、測定ダンボール材の全体を前処理する。
・手順Ｄｂ：上述の手順Ｃｄと同様に、測定ダンボール材の全体を手順Ｄａで前処理
した後、測定ダンボール材における全て（４［箇所］）の角部で間隔Ｄ
Ｉを定規で測定する。
・手順Ｄｃ：上述の手順Ｃｅのように、手順Ｄｂで測定された間隔ＤＩから、測定結
果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外する。
・手順Ｄｄ：手順Ｄｃで一部の測定結果が除外された間隔ＤＩの最大値および最小値
から、上記の式Ｄで間隔の倍率の最大値および最小値を算出した。
【０１２８】
なお、手順Ｄｃの「外乱となりうる数値の除外」では、上述の手順Ｂｄ，Ｃｅのように、測定ダンボール材の全ての段において測定された間隔ＤＩを母集団とする。そのうえで、間隔ＤＩのうち大きい値については、母集団の標準偏差が±４σから外れる値が排除される。間隔ＤＩのうち小さい値については、母集団の標準偏差が±３σから外れる値が排除される。
そして、実施例Ｄ１〜Ｄ３および比較例Ｄ４，Ｄ５には、下記の表６に示す間隔の倍率の測定ダンボール材を用いた。
【０１２９】
【表６】
0006911990.tif 000007
【０１３０】
――評価――
実施例Ｄ１〜Ｄ３および比較例Ｄ４，Ｄ５の測定ダンボール材に対して、直立性を評価した。
ここでいう「直立性」とは、測定ダンボール材に衝撃が印加された際の定形性や安定性の良否に対応する評価基準である。
【０１３１】
直立性は、フィルムで包装されていない測定ダンボール材について衝突試験を実施し、衝突試験によって得られた測定ダンボール材のズレに基づいて評価した。
衝突試験では、測定ダンボール材の下部から１０００［ｍｍ］の部分に１０ｋｇの土嚢（長さ６１［ｃｍ］×幅４６．５［ｃｍ］のものを使用）を２４ｋｍ／ｈの速度で衝突させた。
測定ダンボール材のズレは、測定ダンボール材の荷崩れ度合いに対応し、搬送試験の前後で測定ダンボール材がズレた距離（以下「ズレ距離」と称する）である。ズレ距離は、測定ダンボール材の折目が設けられた端面において、横方向（ＭＤ方向）から視て折目が縦方向（ＣＤ方向）にズレている距離である。
【０１３２】
ここでいう「ズレ距離」は、下記の手順Ｘａ〜Ｘｄで測定される。
・手順Ｘａ：測定ダンボール材のうち、上から３０［段］を除いた部分を測定対象と
する。
・手順Ｘｂ：手順Ｘａで測定対象とした測定ダンボール材に基準線をマーカで引く。
この基準線は、折目の延在する面に、地面と垂直に引く。
・手順Ｘｃ：手順Ｘａで測定対象とした測定ダンボール材の段高の中央の部分を衝突
箇所として衝突試験を実施する。その後、基準線からＣＤ方向へ離間す
る距離を測定する。
・手順Ｘｄ：手順Ｘｃのうちの最大値をズレ距離とする。
なお、上記のズレ距離の測定手順は、構成Ｃにかかる搬送試験で測定されるズレ距離の測定手順に援用される。
【０１３３】
上記の直立性は、搬送性と同様に、下記の基準で評価した。
・◎：ズレ距離が２５［ｍｍ］未満である。
・○：ズレ距離が２５［ｍｍ］以上５０［ｍｍ］未満である。
・△：ズレ距離が５０［ｍｍ］以上であって１００［ｍｍ］未満である。
・×：ズレ距離が１００［ｍｍ］以上である。または、測定ダンボール材が完全に崩
壊する。
【０１３４】
間隔の倍率が１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満の範囲の実施例Ｄ１〜Ｄ３では、直立性の良好な評価が得られた。なかでも、間隔の倍率が1．５［倍］以上であって２．５［倍］未満の範囲の実施例Ｄ３では、優良な直立性の評価が得られた。
一方、１．０［倍］未満の間隔の倍率を含む比較例Ｄ４や３．０［倍］以上の間隔の倍率を含む比較例Ｄ５では、不良な直立性の評価が得られた。
実施例Ｄ１〜Ｄ３および比較例Ｄ４，Ｄ５の評価結果より、間隔の倍率が１．０［倍］以上であって３．０［倍］未満の範囲の測定ダンボール材によれば、衝突によるズレ距離が抑えられ、直立性が確保されることがわかる。
【０１３５】
＜構成Ｅ＞
――測定対象――
構成Ｅに関する実施例Ｅ１〜Ｅ３および比較例Ｅ４，Ｅ５では、静置された測定ダンボール材におけるシートの端縁どうしの交差角度を比較した。具体的には、測定ダンボール材のうち中段部の１０１［段］のうち縦方向（ＣＤ方向）の一方を測定対象とした。すなわち、シートどうしが高さ方向に１００［箇所］で隣り合う中段部を測定した。
【０１３６】
ここでいう「交差角度」とは、一実施形態で上述のように、折目を介して連続するシート対のうち一方のシートにおける端縁（一実施形態と同様に「第一端縁Ｅ1」と称する）と他方のシートにおける端縁（一実施形態と同様に「第二端縁Ｅ2」と称する）とのなす角度である。
この交差角度は、下記の手順Ｅａ〜Ｅｅで測定した。
・手順Ｅａ：測定ダンボール材を高さ方向（ＴＤ方向）から視て、第一端縁Ｅ1と第
二端縁Ｅ2とが縦方向（ＣＤ方向）にズレている距離の最大値を定規で
測定する。
・手順Ｅｂ：測定ダンボール材を高さ方向（ＴＤ方向）から視て端縁Ｅ1，Ｅ2を有す
る仮想的な三角形を定める。具体的には、第一端縁Ｅ1と第二端縁Ｅ2
とが縦方向（ＣＤ方向）にズレている距離の最大値に対応する対辺（い
わばズレ距離）と、シートの横方向寸法に対応する隣辺とを有する三角
形を直角三角形と見做す。
・手順Ｅｃ：測定ダンボール材の横寸法（ここでは１１５０［ｍｍ］）と手順Ｅａで
測定した対辺の長さとから、三平方の定理および三角関数を用いて交差
角度を算出する。
・手順Ｅｄ：手順Ｅｃで測定された交差角度から、上述の手順Ｂｄ，Ｃｅと同様に、
測定結果の精度を低下させる外乱（要因）となりうる数値を除外する。
・手順Ｅｅ：手順Ｅｄで一部の測定結果が除外された数値における最大値を交差角度
とする。
【０１３７】
手順Ｅｃの一例を挙げれば、対辺の長さが５．４［ｍｍ］である場合には、隣辺の長さが１１５０［ｍｍ］であるため、算出される交差角度は０．２７［°］となる。
なお、手順Ｅｄの「外乱となりうる数値の除外」では、上述の手順Ｂｄ，Ｃｅと同様に、測定ダンボール材の全ての段において測定された交差角度を母集団としたときに、その母集団の標準偏差が±３σから外れる値が排除される。
そして、実施例Ｅ１〜Ｅ３および比較例Ｅ４，Ｅ５には、下記の表７に示す交差角度の測定ダンボール材を用いた。
【０１３８】
【表７】
0006911990.tif 000008
【０１３９】
――評価――
実施例Ｅ１〜Ｅ３および比較例Ｅ４，Ｅ５の測定ダンボール材に対して、給紙安定性を評価した。
ここでいう「給紙安定性」とは、製函システムのフィード工程における測定ダンボール材の繰り出し安定性の良否に対応基準である。
給紙安定性は、１００シート分の測定ダンボール材をＣＭＣ社製のカートンラップ（製函システム）に適用し、測定ダンボール材のシートを繰り出すフィード工程でのシート詰まりによる機械の停止回数をカウントして評価した。
【０１４０】
上記の給紙安定性は、下記の基準で評価した。
・◎：停止回数が０［回］である。
・○：停止回数が１［回］または２［回］である。
・△：停止回数が３［回］である。
・×：停止回数が４［回］以上である。
【０１４１】
交差角度が０．３［°］未満の実施例Ｅ１〜Ｅ３では、給紙安定性の良好な評価が得られた。なかでも、交差角度が０．０５［°］以下の実施例Ｅ１では、優良な給紙安定性の評価が得られた。
一方、交差角度が０．３［°］以上の比較例Ｃ４，Ｃ５では、不良な給紙安定性の評価が得られた。
実施例Ｅ１〜Ｅ３および比較例Ｅ４，Ｅ５の評価結果より、交差角度が０．３［°］未満の測定ダンボール材によれば、製函システムのシート詰まりによる機械の停止が抑えられ、給紙安定性が確保されることがわかる。
【０１４２】
＜構成Ｆ＞
――測定対象――
構成Ｆに関する実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５では、測定ダンボール材はシングルフルートである。測定ダンボール材のシートは、ＪＩＳ  Ｚ０２０３：２０００に準拠して温度２３［℃］および湿度５０［％］の温湿度条件で２４時間以上の前処理が施された常態において、ダンボール業界規格Ｔ０００４：２０００に準拠して測定された厚み寸法が４［ｍｍ］である。
【０１４３】
また、測定ダンボール材において折り重ねられたダンボールシートの全段数は３６０である。測定ダンボール材の最下段と最上段とのそれぞれでは、横方向（ＭＤ方向）の片側には折目が存在しない。そのため、測定ダンボール材に存在する折目の数は、横方向の一側に１７９個、横方向の他側に１８０個の３５９個となる。
【０１４４】
構成Ｆに関する実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５では、直方体状に折り重ねられた蛇腹状の測定ダンボール材の縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面において、高さ方向に延在する折目の数３５９個の形状を調べる。具体的には、折目の形状を、下記の二種に分類して、各形状の数を数えた。
・第一形状：一個の山のみを跨いでシートが折り返された形状（ＯＫ折目の形状）
・第二形状：二個以上の山を跨いでシートが折り返された形状（ＮＧ折目の形状）
【０１４５】
そして、実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５には、下記の表８に示すような第一形状の折目の数と第二形状の折目の数の測定ダンボール材を用いた。
実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５は、所定形状の折目を、下記の表８に示すような形状割合で有する。
形状割合は、測定ダンボール材における全ての折目の数に対する第一形状の折目の数の百分率であり、下記の式ＦＩで算出した。
形状割合＝第一形状の折目の数／全折目の数・・・式ＦＩ
【０１４６】
また、構成Ｆに関する実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５では、測定ダンボール材における空隙の多寡を比較した。ここで「空隙」は、上述の構成Ａに関する実施例と同様の方法で測定されるものであり、測定の方法等の説明は省略する。
そして、実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５には、下記の表８に示す空隙率の測定ダンボール材を用いた。ここで、空隙の側面積が２５［ｍｍ2］未満の場合には折目の形状が第一形状となり、空隙の側面積が２５［ｍｍ2］以上の場合には第二形状となることがわかった。そのため、測定ダンボール材における中央部のたわみの高さは、上述の空隙率によっても評価できる。
【０１４７】
【表８】
0006911990.tif 000009
【０１４８】
――評価――
実施例Ｆ１〜Ｆ３および比較例Ｆ４，Ｆ５の測定ダンボール材に対して、中央部のたわみの高さを評価した。
（中央部のたわみの高さの測定方法）
中央部のたわみの高さは、以下に示す手順Ｆａ〜Ｆｄで計測した。ここでいう中央部とは、縦寸法１３００［ｍｍ］の端から６５０［ｍｍ］の位置である。
・手順Ｆａ：測定ダンボール材の最上段の中央部に、一個の精密分銅を置く。精密分
銅は、株式会社村上衡器製で円筒型ステンレス鋼製の重さ１［ｋｇ］の
精密分銅である。精密分銅は、その円筒面部が測定ダンボール材に接す
るよう、横寸法１１５０［ｍｍ］の中心に置く。このとき、横寸法の端
から５４５［ｍｍ］〜６０５［ｍｍ］の範囲に精密分銅が収まるように
する。また、別の二個の精密分銅を、その円筒面部がダンボール材に接
するよう、横寸法１１５０［ｍｍ］の両端にそれぞれ置く。このとき、
横寸法の端から０［ｍｍ］〜６０［ｍｍ］の範囲と１０９０［ｍｍ］〜
１１５０［ｍｍ］の範囲に各精密分銅が収まるようにする。
・手順Ｆｂ：測定ダンボール材の最下段の中央部から、最上段のたわみ部分の中央部
まで、巻尺を用いて測定する。巻尺には、ヤマヨ測定機株式会社製の品
番：ＶＲ５０Ｋを用いた。
・手順Ｆｃ：測定ダンボール材の最下段の縦寸法０［ｍｍ］（下面）の位置から、最
上段の縦寸法０［ｍｍ］（上面）の位置まで、巻尺を用いて測定する。
縦寸法１３００［ｍｍ］の位置からも、同様に測定を実施し、縦方向両
側の端部の高さＡ，高さＢをそれぞれ得る。
・手順Ｆｄ：下記の式ＦＩＩにより、中央部のたわみの高さを求めた。
たわみの高さ＝｛（端部の高さＡ＋Ｂ）／２｝−中央部の高さ・・・式ＦＩＩ
【０１４９】
上記の中央部のたわみの高さから、中央部の最大高さに対する中央部のたわみの高さの割合を、下記式ＦＩＩＩを用いて算出する。
中央部の最大高さは、この測定ダンボール材の高さ寸法（１８００［ｍｍ］）に対応する。たわみの高さの割合では小数点第３位は四捨五入する。
たわみの高さの割合＝たわみの高さ÷中央部の最大高さ×１００・・・式ＦＩＩＩ
【０１５０】
手順Ｆｄで求めた中央部のたわみの高さ（表８では「長さ」と表記）について、以下の基準で評価した。
・◎：たわみの高さが０［ｃｍ］以上であって１０［ｃｍ］未満である。
・○：たわみの高さが１０［ｃｍ］であって以上２０［ｃｍ］未満である。
・△：たわみの高さが２０［ｃｍ］であって以上３０［ｃｍ］未満である。
・×：たわみの高さが３０［ｃｍ］以上である。
【０１５１】
測定ダンボール材に存在する全折目のうち、第一形状の折目が９０［％］以上であり、第二形状の折目が１０［％］以下である場合（空隙率が１０［％］以下の場合）、中央部のたわみの高さが小さいことがわかった。更に言えば、製函システムで測定ダンボール材を実際に使用すると不具合を招き難いこともわかった。測定ダンボール材に存在する全折目の数のうち、第二形状の折目が１０［％］を超える（空隙率が１０％を超える）と、中央部のたわみの高さが大きいことがわかった。更に言えば、製函システムで測定ダンボール材を実際に使用すると不具合を招きやすいこともわかった。
【０１５２】
上記の構成Ｆに関する実施例では、測定ダンボール材がＡフルートである場合を例に挙げた。測定ダンボール材の厚さは、Ａフルートに限らず、ＢフルートやＣフルートであっても、また、シングルフルートであれば、上記の実施例と同様の結果が得られるものと推測される。
【０１５３】
＜構成Ｆ′＞
――測定対象――
まず、構成Ｆ′に関する実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８の測定ダンボール材の構成を説明する。
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの測定ダンボール材には、下記のフルートの何れか一つを用いた。
・ Ａ フルート：実施例Ｆ１１〜Ｆ２０，Ｆ２３，比較例Ｆ２４〜Ｆ２８
・ Ｅ フルート：実施例Ｆ２１
・ＡＢフルート：実施例Ｆ２２
【０１５４】
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの表ライナおよび裏ライナには、下記の品番「Ｎｏ．１」〜「Ｎｏ．４」のうち何れか一つのライナ原紙を用いた。
・Ｎｏ．１：実施例Ｆ１１〜Ｆ１６，Ｆ１９〜Ｆ２３，比較例Ｆ２４〜Ｆ２６，
Ｆ２８
・Ｎｏ．２：実施例Ｆ１７
・Ｎｏ．３：実施例Ｆ１８
・Ｎｏ．４：実施例Ｆ２７
【０１５５】
品番「Ｎｏ．１」〜「Ｎｏ．４」のライナ原紙は、具体的には下記の四種の何れか一つである。
・Ｎｏ．１：坪量１７０［ｇ／ｍ2］，品名「ＯＦＫ―ＥＭ１７０」
・Ｎｏ．２：坪量１２０［ｇ／ｍ2］，品名「ＯＦＫ―ＥＭ１２０」
・Ｎｏ．３：坪量２１０［ｇ／ｍ2］，品名「ＯＦＫ―ＥＭ２１０」
・Ｎｏ．４：坪量２８０［ｇ／ｍ2］，品名「ＯＦＫ―ＥＭ２８０」
上記の四種の中芯原紙は、いずれも王子マテリア株式会社製である。
【０１５６】
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの中芯には、下記の品番「Ｎｏ．５」〜「Ｎｏ．１０」のうち何れか一つの中芯原紙を用いた。
・Ｎｏ． ５ ：実施例Ｆ１１〜Ｆ１６，Ｆ１８，Ｆ２１〜Ｆ２３，比較例Ｆ２４，
Ｆ２５，Ｆ２７
・Ｎｏ． ６ ：実施例Ｆ１７
・Ｎｏ． ７ ：実施例Ｆ１９
・Ｎｏ． ８ ：実施例Ｆ２０
・Ｎｏ． ９ ：比較例Ｆ２６
・Ｎｏ．１０：比較例Ｆ２８
【０１５７】
品番「Ｎｏ．５」〜「Ｎｏ．１０」の中芯原紙には、下記の三種の坪量の何れか一つが採用された。
・坪量１６０［ｇ／ｍ2］：Ｎｏ．５，Ｎｏ．７〜９
・坪量１２０［ｇ／ｍ2］：Ｎｏ．６
・坪量２１０［ｇ／ｍ2］：Ｎｏ．１０
【０１５８】
品番「Ｎｏ．５」〜「Ｎｏ．１０」の中芯原紙は下記の作成方法で作成された。
品番「Ｎｏ．５」の中芯原紙は、下記の段古紙パルプと下記の雑古紙パルプとを原料とし、抄紙機（単層抄きのオントップ型フォーマー）を使用して抄紙を行って一層で構成される坪量１６０［ｇ／ｍ2］の中芯原紙として、下記の抄紙条件で作成された。
・品番「Ｎｏ．５」の抄紙条件
＞混合割合：古紙パルプを８５［質量％］と雑古紙パルプを１５［質量％］との割
合で混合させる
【０１５９】
・段古紙パルプ：段古紙（ダンボール古紙）からなる濃度３［％］のパルプスラリー
をスクリーンにて精選後、ダブルディスクレファイナーにてフリー
ネスが４００［ｍｌ］となるように調整した
・雑古紙パルプ：雑古紙からなる濃度３［％］のパルプスラリーをスクリーンにて精
選後、ダブルディスクレファイナーにてフリーネスが３５０［ｍｌ
］となるように調整した
フリーネスは、ＪＩＳ  Ｐ  ８１２１  ２０１２に準拠して下記の測定装置で測定した。
・測定装置：製品名「カナディアンスタンダ―ドフリーネス」，熊谷理機工業株式会
社，製品番号「Ｎｏ．２５８０‐Ａ」
【０１６０】
品番「Ｎｏ．６」の中芯原紙は、坪量を１２０［ｇ／ｍ2］に変更した以外は、「Ｎｏ．５」の中芯原紙と同様の作成方法で作成された。
品番「Ｎｏ．７」の中芯原紙は、段古紙パルプを４０［質量％］と雑古紙パルプを６０［質量％］との割合で混合させた以外は、「Ｎｏ．５」の中芯原紙と同様の作成方法で作成された。
品番「Ｎｏ．８」の中芯原紙は、段古紙パルプを９０［質量％］と雑古紙パルプを１０［質量％］との割合で混合させた以外は、「Ｎｏ．５」の中芯原紙と同様の作成方法で作成された。
【０１６１】
品番「Ｎｏ．９」の中芯原紙は、下記の針葉樹クラフトパルプと下記の段古紙パルプとを原料とし、抄紙機（単層抄きのオントップ型フォーマー）を使用して抄紙を行って一層で構成される坪量１６０［ｇ／ｍ2］の中芯原紙として、下記の抄紙条件で作成された。
・品番「Ｎｏ．９」の抄紙条件
＞  サイズ剤：薬剤名「サイズパイン  Ｎ−８３６（荒川化学工業株式会社製）」
を紙層の全パルプの合計１００［質量部］に対して０．３［質量
部］で添加する
＞紙力増強剤：薬剤名「ＰＴ−１００１（荒川化学工業株式）」を紙層の全パルプ
の合計１００［質量部］に対して０．５［質量部］で添加する
＞硫酸バンド：紙層の全パルプの合計１００［質量部］に対して５［質量部］で
添加する
＞ 混合割合 ：針葉樹クラフトパルプを９４［質量％］と段古紙パルプを９［質量
％］との割合で混合させる
【０１６２】
・針葉樹クラフトパルプ：針葉樹クラフトパルプからなる濃度３［％］のパルプス
ラリーをスクリーンにて精選後、ダブルディスクレファイ
ナーにてフリーネスが４００［ｍｌ］となるように調整
した
・    段古紙パルプ    ：品番「Ｎｏ．５」で既述の段古紙パルプと同様である
フリーネスは、品番「Ｎｏ．５」で既述のフリーネスと同様である。
品番「Ｎｏ．１０」の中芯原紙は、坪量を２１０［ｇ／ｍ2］に変更した以外は、「Ｎｏ．５」の中芯原紙と同様の作成方法で作成された。
【０１６３】
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの測定ダンボール材には、下記のサイズ１または２を用いた。測定ダンボール材のサイズは、縦寸法（図１でＣＤ方向の寸法Ｌ１）、横寸法（図１でＭＤ方向の寸法Ｌ２）および高さ寸法（図１でＴＤ方向の寸法Ｌ３）で定まる。
・サイズ１：縦方向    １３００［ｍｍ］
横方向    １１５０［ｍｍ］
高さ方向  １８００［ｍｍ］
・サイズ２：縦方向    ６５０［ｍｍ］
横方向    ４００［ｍｍ］
高さ方向  ９００［ｍｍ］
【０１６４】
また、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの測定ダンボール材において折り重ねられたダンボールシートの全段数は３６０であり、構成Ｆで既述のように、測定ダンボール材に存在する折目の数は、横方向の一側に１７９個、横方向の他側に１８０個の３５９個となる。
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８では、構成Ｆと同様に、直方体状に折り重ねられた蛇腹状の測定ダンボール材の縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面において、高さ方向に延在する折目の数３５９個の形状を調べる。具体的には、折目の形状を、下記の二種に分類して、各形状の数を数えた。
・第一形状：一個の山のみを跨いでシートが折り返された形状（ＯＫ折目の形状）
・第二形状：二個以上の山を跨いでシートが折り返された形状（ＮＧ折目の形状）
【０１６５】
そして、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８には、下記の表９〜１１に示すような第一形状の折目の数と第二形状の折目の数の測定ダンボール材を用いた。
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８は、第一形状の折目と第二形状の折り目とを、下記の表９〜１１に示すような形状割合（第一形状割合，第二形状割合）で有する。
第一形状割合は、測定ダンボール材における全ての折目の数に対する第一形状の折目（ＯＫ折目）の数の百分率であり、構成Ｆで既述の式ＦＩで算出した。
第二形状割合は、測定ダンボール材における全ての折目の数に対する第二形状の折目（ＮＧ折目）の数の百分率であり、下記の式ＦＩ′で算出した。
第二形状割合＝第二形状の折目の数／全折目の数・・・式ＦＩ′
【０１６６】
さらに、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの測定ダンボール材を構成する中芯原紙では、下記の表９〜１１に示す長さ平均繊維長とルンケル比とが測定された。
ルンケル比は、中芯原紙を構成するパルプ繊維の形状を示すパラメータであり、（ルンケル比）＝（繊維壁厚の２倍）／（繊維内腔径）で算出される。ルンケル比が大きいほど剛直な繊維であることを示している。
長さ平均繊維長は、中芯原紙を構成するパルプ繊維の長さ（繊維長）の平均値である。実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のそれぞれの中芯原紙で長さ平均繊維長は、下記の表繊維分級機（ＭＡＸ−Ｆ７００，相川鉄工株式会社製）を用いて調節された。
【０１６７】
ルンケル比と、長さ平均繊維長は、下記の手順Ｆ１〜Ｆ５で測定された。
手順Ｆ１：ダンボール材の最上段から２段目を４０［ｃｍ］角に切り出し、その４０
［ｃｍ］角ダンボールシートを測定に供試した。切り出し位置はダンボー
ルシート幅の真ん中とした。それから、ダンボールシートをイオン交換水
に１５分間浸漬し、イオン交換水から取り出す。
手順Ｆ２：手順Ｆ１で取り出したダンボールシートから中芯原紙のそれぞれを、中芯
原紙が破れないよう、手で剥がすことでライナ原紙から分離する。
手順Ｆ３：手順Ｆ２で分離した中芯原紙をイオン交換水に浸し、濃度２±０．２［％
］に調整した上で、２４時間浸した。
手順Ｆ４：手順Ｆ３により濃度を調整した中芯原紙を２４時間浸した後、標準型離解
機（熊谷理機工業社製）を用いて２０分間離解して、パルプを繊維状に分
解する。
手順Ｆ５：手順Ｆ４で離解後のスラリー（パルプ繊維）を分取し、下記の繊維長測定
機を使用して、ルンケル比と、ＪＩＳ  Ｐ  ８２２６−２：２０１１に準
拠した長さ平均繊維長とを測定した。
・繊維長測定機：品番ＦＳ−５  ＵＨＤベースユニット，バルメット社製
【０１６８】
【表９】
0006911990.tif 000010
【０１６９】
【表１０】
0006911990.tif 000011
【０１７０】
【表１１】
0006911990.tif 000012
【０１７１】
――評価――
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８の測定ダンボール材に対して、中央部のたわみの高さと、フィード性とを評価した。
中央部のたわみの高さは、構成Ｆで既述の手順Ｆａ〜Ｆｄと同様の手順で計測した。ここでいう中央部とは、サイズ１の測定ダンボール材では縦寸法１３００［ｍｍ］の端から６５０［ｍｍ］の位置である。サイズ２の測定ダンボール材では縦寸法６５０［ｍｍ］の端から３２５［ｍｍ］の位置である。
【０１７２】
上記の中央部のたわみの高さから、中央部の最大高さに対する中央部のたわみの高さの割合は、構成Ｆで既述の式ＦＩＩＩを用いて算出する。
中央部の最大高さは、この測定ダンボール材の高さ寸法に対応する。具体的にはサイズ１の測定ダンボール材では１８００［ｍｍ］で、サイズ２の測定ダンボール材では９００［ｍｍ］である。
中央部のたわみの高さ（表９〜１１では「長さ」と表記）は、構成Ｆで既述の基準と同様の基準で評価した。
【０１７３】
「フィード性」は、製函システムにおける給紙安定性の良否に対応する評価基準である。
フィード性は、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３および比較例Ｆ２４〜Ｆ２８の測定ダンボール材を下記の製函システムに測定ダンボール材を適用し、下記の製造条件（製函速度）で箱を製造する際に、測定ダンボール材からシートが良好に繰り出されているか否かや、製函システムの停止（「機械停止」ともいう）の有無を基準に評価した。
製函システム：ＣＭＣ社製，製品名「ＣＭＣ  カートンラップ１０００」
製函速度：５００［箱毎時］
上記のシートが良好に繰り出されているか否かや機械停止の有無は、目視で確認した。
【０１７４】
このフィード性は下記の基準で評価した。
・◎：測定ダンボール材からシートを繰り出すときに１［枚］のシートのみが持
ち上がり、蛇腹折りの折目以外の折れも発生していない。
・○：測定ダンボール材からシートを繰り出すときに１［枚］のシートと後続の
シートとの２［枚］のシートが同時に持ち上げられる事象が発生するが蛇
腹折りの折目以外の折れは発生せず、機械停止も生じない。
・△：測定ダンボール材からシートを繰り出すときに１［枚］のシートと後続の
シートとの２［枚］のシートが同時に持ち上げられて、蛇腹折りの折目以
外の折れが発生するが機械停止は生じない。ここで、「折目以外の折れが発生
する」とは、シートの中央部など本来折れの入っていない箇所に予期せぬ折れ
が生じることである。予期せぬ折れが生じると、ダンボール箱として製函され
た状態で箱に予期せぬ折れが入って箱の強度が低下してしまう場合がある。
・×：測定ダンボール材からシートを繰り出すときに１［枚］のシートと後続の
シートとの２［枚］のシートが同時に持ち上げられて、蛇腹折りの折目以
外の折れが発生し、発生した折れに伴い機械停止が生じる。
【０１７５】
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３は、第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であり、中央部のたわみの高さとフィード性との双方で「△」以上の良好な評価が得られた。
実施例Ｆ１１〜Ｆ２３のうち、第二形状割合が３．５［％］以上であって１１．５［％］以下である実施例Ｆ１２〜Ｆ１５，Ｆ１７〜Ｆ１９，Ｆ２１〜Ｆ２３では、中央部のたわみの高さとフィード性との双方で「〇」以上のより良好な評価が得られた。
【０１７６】
一方、比較例Ｆ２４〜Ｆ２８は、第二形状割合が１３．０［％］より大きく、少なくとも中央部のたわみの高さで「×」の不良な評価が得られた。
比較例Ｆ２４〜Ｆ２８のうちで、中芯原紙の繊維長が１．６［ｍｍ］の比較例Ｆ２５と、中芯原紙の坪量が２８０［ｇ／ｍ2］の比較例Ｆ２７とでは、中央部のたわみの高さとフィード性との双方で「×」の不良な評価が得られた。
【０１７７】
第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であると、測定ダンボール材の縦方向および高さ方向の双方に沿う一対の側面において、高さ方向の寸法が増大しにくくなり中央部のたわみが抑制され、かつ、測定ダンボール材で積み重ねられたシートどうしの密着が抑えられて互いの間に空気が十分に入り込んで重送されにくくなるものと推察される。
よって、第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であれば、中央部に発生するたわみの抑制とフィード性の確保とを両立することができると言える。
特に、第二形状割合が３．５［％］以上であって１１．５［％］以下であれば、中央部に発生するたわみの防止とフィード性の向上とを両立できると言える。
【０１７８】
測定ダンボール材のフルートおよびサイズと、ライナ原紙の坪量と、中芯原紙の坪量および品番とが共通で、中芯原紙の繊維長が互いに異なる実施例Ｆ１１〜Ｆ１６，比較例Ｆ２４，Ｆ２５から、中芯原紙の繊維長の値が小さいほど第二形状割合が小さくなり、中芯原紙の繊維長の値が大きいほど第二形状割合が大きくなる傾向があることが見て取れる。
比較例Ｆ２４，Ｆ２５に鑑みて実施例Ｆ１１〜Ｆ１６から、中芯原紙の繊維長が０．７５［ｍｍ］以上であって１．３５［ｍｍ］以下であると、中芯が適度な柔軟性を有しておりＮＧ折目が生じにくくなって、第二形状割合が小さくなると言える。
一方、中芯原紙の繊維長が１．３５［ｍｍ］を超えると、中芯が硬くなりすぎてＮＧ折目が生じやすくなり、第二形状割合が大きくなると言える。
【０１７９】
測定ダンボール材のフルートおよびサイズと、ライナ原紙の坪量と、中芯原紙の坪量および繊維長とが共通で、中芯原紙のルンケル比が互いに異なる実施例Ｆ１９，Ｆ２０と比較例Ｆ２６とから、ルンケル比の値が小さいほど第二形状割合が小さくなり、ルンケル比の値が大きいほど第二形状割合が大きくなる傾向があることが見て取れる。
比較例Ｆ２６に鑑みて実施例Ｆ１９，Ｆ２０から、中芯原紙のルンケル比が０．９以上であって１．３以下であると、中芯が適度な柔軟性を有しておりＮＧ折目が生じにくくなって、第二形状割合が小さくなると言える。
一方、中芯原紙のルンケル比が０．９以下であると、繊維の柔軟性が増加し中芯のしなやかさが増しすぎてＮＧ折目が生じやすくなり、第二形状割合が大きくなると推察される。
また、中芯原紙のルンケル比が１．３を超えると、繊維の剛直性が増加し中芯が硬くなりすぎてＮＧ折目が生じやすくなり、第二形状割合が大きくなると言える。
【０１８０】
そのほか、比較例Ｆ２７，Ｆ２８に鑑みて、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３から、第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であれば、中芯原紙の繊維長が０．７５［ｍｍ］以上であって１．３５［ｍｍ］であり、ルンケル比が０．９以上であって１．３以下であり、かつ、測定ダンボール材の中芯原紙の坪量範囲と表ライナおよび裏ライナのライナ原紙の坪量範囲とが下記の範囲であれば、第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下となる傾向があると言える。
・ 中芯原紙の坪量範囲 ：１１０［ｇ／ｍ2］以上２００［ｇ／ｍ2］以下
・ライナ原紙の坪量範囲：１１０［ｇ／ｍ2］以上２７０［ｇ／ｍ2］以下
【０１８１】
中芯原紙の坪量が２１０［ｇ／ｍ2］の比較例Ｆ２８では、中芯原紙が硬くなりすぎてＮＧ折目が生じやすくなり、中央部に発生するたわみが抑制されず、かつ、フィード性も確保できないものと推察される。
ライナ原紙の坪量が２８０［ｇ／ｍ2］の比較例Ｆ２７では、ライナが硬くなりすぎて折り畳みがしにくくなってＮＧ折目が生じやすくなり、中央部に発生するたわみが抑制されず、かつ、フィード性も確保できないものと推察される。
【０１８２】
中央部のたわみの高さの割合が０．２２［％］の実施例ｆ１１は、第一方向および第二方向の端部における第三方向の寸法に対する第二方向の中央部における第三方向の寸法の割合が９９．７８［％］に相当する。
中央部のたわみの高さの割合が１．５０［％］の実施例ｆ２０は、第一方向および第二方向の端部における第三方向の寸法に対する第二方向の中央部における第三方向の寸法の割合が９８．５［％］に相当する。
中央部のたわみの高さの割合が１．８３［％］の比較例ｆ２４は、第一方向および第二方向の端部における第三方向の寸法に対する第二方向の中央部における第三方向の寸法の割合が９８．１７［％］に相当する。
比較例ｆ２４に鑑みて実施例ｆ１１，ｆ２０から、第一方向および第二方向の端部における第三方向の寸法に対する第二方向の中央部における第三方向の寸法の割合が９８．５［％］以上であって９９．８［％］以下であれば、中央部に発生するたわみの抑制とフィード性の確保とを両立することができると言える。
【０１８３】
中央部のたわみの高さが３３［ｃｍ］の比較例ｆ２４に鑑みて、中央部のたわみの高さが４［ｃｍ］の実施例ｆ１１と中央部のたわみの高さが２７［ｃｍ］の実施例ｆ２０とから、第一方向および第二方向の端部における第三方向の寸法に対する第二方向の中央部における第三方向の寸法の差が３［ｃｍ］よりも大きく３０［ｃｍ］未満であれば、中央部に発生するたわみの抑制とフィード性の確保とを両立することができると言える。
【０１８４】
そのほか、実施例Ｆ１１〜Ｆ２３から、第二形状割合が０．５［％］以上であって１３．０［％］以下であれば、測定ダンボール材のフルートがＡフルート，ＥフルートおよびＡＢフルートの何れであっても、また、測定ダンボール材のサイズに関わらず、中央部に発生するたわみの抑制とフィード性の確保とを両立することができると言える。
ＡＢフルート（ダブルフルート）の実施例Ｆ２２では、Ａフルート（シングルフルート）の実施例Ｆ１４に比べてシートが剛直であり、たわみの高さがやや抑制される傾向にあると言える。
Ｅフルートの実施例Ｆ２２では、Ａフルートの実施例Ｆ１４に比べてシートが薄く柔軟性が高いため、たわみの高さがやや増加する傾向にあると言える。
【０１８５】
［３．三構成を組み合わせた実施例］
さいごに、構成Ｂ，ＣおよびＦ′を組み合わせた実施例ＢＣＦ′を述べる。
なお、実施例ＢＣＦ′について測定対象や評価の詳細は、特に言及しない限り、上述の内容と同様である。
――測定対象――
実施例ＢＣＦ′は、以下に列挙するパラメータを兼ね備えた測定ダンボール材を対象にして評価した。
・ 端面のズレ ：１０［ｍｍ］
・  厚み倍率  ：最大１．９［倍］，最小１．８［倍］
・第二形状割合：８．０［％］
【０１８６】
――評価――
実施例ＢＣＦ′の測定ダンボール材に対して、フィルムの破れ，搬送性，中央部のたわみ，フィード性のそれぞれを評価した。その結果、フィルムの破れ，搬送性，中央部のたわみおよびフィード性の何れにおいても良好（上述の「〇」以上）の評価が得られた。
実施例ＢＣＦ′の評価結果より、構成Ｂ，Ｃ，Ｆ′を組み合わせた場合には、各構成Ｂ，Ｃ，Ｆ′に対応する評価が損なわれることなく優良なことがわかる。
さらに、製函性，フィルムの破れおよび搬送性が優良なことから、測定ダンボール材の品質が安定すると推察される。延いては、組み立てられた箱の寸法が設計された寸法に対してばらつきにくく、箱の寸法安定性が向上するものと推察される。
【０１８７】
［ＩＩＩ．変形例］
上述の実施形態はあくまでも例示に過ぎず、この実施形態で明示しない種々の変形や技術の適用を排除する意図はない。本実施形態の各構成は、それらの趣旨を逸脱しない範囲で種々変形して実施することができる。また、必要に応じて取捨選択することができ、適宜組み合わせることもできる。
たとえば、ダンボール材が製函システム用の資材である場合には、意図的に形成された切れ込みやミシン目などの追加加工が折目に施されていないことが好ましく、ダンボール材におけるライナの表層に設けられる罫線を起点（たとえば罫線を内側）に１８０［°］折り返される箇所が折目であることが好ましい。一方、ダンボール材が製函システム用以外の資材である場合には、切れ込みやミシン目などの加工が折目に施されていてもよい。
【０１８８】
上述した蛇腹折りのダンボール材の用途は、製函システムに適用される製函用資材としての用途に限らない。
蛇腹折りのダンボール材には、従来の枚葉のダンボールシートと異なる、複数のシートが折目を介して連設された構造を活かした様々な活用方法がある。
例えば、蛇腹折りのダンボール材は、シートを展開した状態で、延在する方向の寸法が大きいウェブ状の紙資材として扱うこともできる。
【０１８９】
ウェブ状の紙資材として利用方法としては、例えば下記の用途を例に挙げることができる。
災害用品としての利用：窓に貼り付けることで、台風時の窓割れ対策に利用で
きるほか、避難所でのプライバシー保護やストレス軽
減用のパーテーションとしての利用や、緩衝材や冷え
対策用の敷物として利用可能である。
イベント行事での利用：イベントや学校行事の看板等の創作物に利用可能であ
る。
建築／引越資材としての利用：建築現場や引越し現場で一時的にドアや壁、扉などを
守る必要がある場合、対象物に貼り付けるタイプの保
護材（養生材）として活用可能である。対象物に巻き
付けるタイプの保護材（梱包資材）として利用するこ
ともできる。
【０１９０】
上述したダンボール材や測定ダンボール材に用いるライナ原紙および中芯原紙は、例に挙げた品番の製品に限らず、特許６２１３３６４号公報のダンボール用ライナの製造方法
で作製したライナ原紙や、特開２０１７−２１８７２１号公報の段ボール原紙の製造方法で作製した中芯原紙を用いても良い。
【符号の説明】
【０１９１】
１    ダンボール材
１０    波目
２    シート
２０    シート対
２１    第一シート
２２    第二シート
２３    第三シート
２４    表ライナ
２５    裏ライナ
２６    中芯
２７    山
Ｅ1    第一端縁
Ｅ2    第二端縁
Ｆ    折目
Ｆ１    第一折目
Ｆ２    第二折目
ＦＡ    折れ
ＢＳ    基準位置
ＢＬ    離間寸法
ＣＬ    重合寸法
ＤＩ    間隔
ＴＳ    基準寸法
ＬＰ    所定寸法
Ｌ１    縦寸法（第一寸法）
Ｌ２    横寸法（第二寸法）
Ｌ３    高さ寸法（第三寸法）
Ｓ    空隙
θ    交差角度
ＳＨ    端部の高さ
ＭＦ    中央部の高さ
ＤＨ    たわみの高さ
【図１】
0006911990.tif 000013
【図２】
0006911990.tif 000014
【図３】
0006911990.tif 000015
【図４】
0006911990.tif 000016
【図５】
0006911990.tif 000017
【図６】
0006911990.tif 000018
【図７】
0006911990.tif 000019
【図８】
0006911990.tif 000020