(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子炉施設の施設内の換気および触媒酸化による原子炉施設の施設内の水素結合を行う原子力発電所における水素爆発の安全性を確保するための方法であって、
リフレクタが圧力水素含有の蒸気ガスジェットの潜在的偶発的な伝搬の経路に配置され、開口が壁の表面積の最小３５％に等しい大きさの原子炉格納室の施設間の壁に作られ、水素含有蒸気ガス混合物の燃焼源の潜在的な局在化の領域で過剰な熱の除去が行われ、
加圧された水素含有蒸気ガスジェットの潜在的な偶発的な伝搬の経路に配置されているリフレクタが、原子炉のパイプラインに設置された穿孔された防湿および耐熱ケーシングの形態で設けられることを特徴とする方法。
【請求項２】
原子炉の格納室の換気は、その室の水素含有量が2％を超えると実行されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
加圧された水素含有蒸気ガスジェットの潜在的な偶発的な伝搬の経路に配置されたリフレクタが、耐湿性かつ耐熱性のスクリーンの形態で設けられ、スクリーンの設置場所での部屋の壁間の開口をこの開口の面積の20％から65％まで覆うことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項４】
水素含有蒸気−ガス混合物の燃焼源の潜在的な局在の場所での過剰な熱の除去が、格納室内に設置された装置の表面、天井および格納壁の高さの上部30％を高熱伝導金属表面で被覆することによって行われることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項５】
原子炉の格納室の天井に隣接する壁の上部において、原子炉の格納室の間に、各壁の表面積の少なくとも35％の表面積を有する開口が貫通空間の形成によって形成されていることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子力発電所の緊急保護に関し、特に、災害を軽減し、または火災の防止と爆発性ガスの蓄積を防止する技術であり、水冷式原子炉（以下、WWERという）を用いた原子力発電所（以下、NPPという）の格納容器（以下、CNTという）構内の水素爆発の安全性を確保する技術である。また、提案された発明は、大量の軽い可燃性ガスの放出と、閉じた施設におけるその局在化に関する潜在的に危険な緊急プロセスの発生のリスクを有する他の施設でも使用することができる。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に記載されているように、再結合器ハウジング内の局所的な触媒水素酸化によるNPPのCNT施設内の水素量の減少に伴う、重大事故の影響を緩和するための既知の方法がある。
【０００３】
この技術的解決策では、原子力発電所の原子炉格納室に、ある一定数の受動的な触媒水素リコンビナ（以下、PCHRという）を設置することにより、危険性の低減が達成される。PCHRの効率的な動作では、水素含有組成物は、水素濃度の低下のために点火されていないか、または集中的に燃焼することが少ない。
【０００４】
追加の有利な要素としては、再結合混合環境の近傍に媒体の混合が局在し、これは、再結合器の頂部からの水素が乏しい高温ガスの流出によって引き起こされ、再結合器に隣接する領域内の水素濃度を低減するのに役立つ。
【０００５】
この技術的解決策の欠点は、再結合器に隣接する領域の水素含有蒸気ガスの化合物、混合物、またはジェット（以下、HSGMという）が点火する危険性である。これは、強力な水素酸化反応のために触媒温度が高温にまで温まるため、十分に高い水素濃度で起こる可能性がある。
【０００６】
屋内の温度および圧力の低下を伴うCNT施設からの熱の除去により、格納容器の構造要素の電力負荷を低減することによって実施される特許文献２に記載されている重大事故の結果を低減するための既知の方法がある。
【０００７】
これは、次に、CNT施設の壁面上の蒸気の液化を伴う。重力の作用下での液化した水滴の滴下は、混合物をさらに混合し、水素濃度の増加に伴う停滞領域の減少が促進される。
【０００８】
この技術的解決策の欠点は、水素の燃焼反応を妨げる水蒸気の濃度低下によるHSGMの発火の危険性の増加と水素燃焼反応の燃焼速度の増加である。
【０００９】
水素−空気混合物の発火領域を狭めるために、水素−空気混合物にインヒビターを導入または注入することからなる、水素−空気混合物の点火および爆発を防止する方法が、特許文献３に記載されている。
【００１０】
この方法の短所は次のとおりである。点火領域のわずかな減少、すなわち点火事象の確率が有意に低下しない。インヒビターの供給および分配システムには電源を必要とする。つまり、それらは、安全システムの受動部品ではない。この方法は、電力損失を伴う重大な事故の大規模なクラスには使用できない。
【００１１】
インヒビターは、燃焼開始の瞬間の不確実性のために事故の初期段階で通常は供給され、そこでは、CNT施設内にインヒビターを均一に充填するメカニズムがないため、水素が侵入する場所から遠いCNT敷地の1つに局所的にインヒビターが蓄積する可能性があり、点火の確率に影響しない。すべてのインヒビターがNPPの構造材料に関して中立であるわけではない。
【００１２】
特許文献４には、原子力発電所の保持タンクにおけるガス混合物を受動的に不活性化する方法が記載されている。これは先の特許の欠点のいくつかを欠いている。この方法は、原子力発電所の保持タンクにおけるガス混合物を受動的に不活性化するための装置によって実施される。
【００１３】
格納容器内の雰囲気の加熱時または運転開始後のPCHR加熱時に、二酸化炭素の排出開始に関与する物質を使用している。したがって、この方法は受動的であり、インヒビターは、事故の過程を通して放出される。この方法の欠点は、放出ガスとPCHRの触媒層との間の化学反応の危険性である。これは、PCHRのパフォーマンスを低下させるか、またはPCHRの失敗を引き起こす。先の特許に記載されたインヒビターと比較して、水素−空気混合物の点火限界の範囲のわずかな狭窄になる。
【００１４】
プロトタイプとして選択される最も近い類似体は、特許文献５に記載された方法であり、それは、PCHRによるその再結合によって格納室で点火される場合、水素含有蒸気−ガス混合物中の水素燃焼速度を停止または低減することを含む。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１５】
【特許文献１】ロシア特許第2264853号明細書
【特許文献２】ロシア特許第2595639号明細書
【特許文献３】ロシア特許第2081892号明細書
【特許文献４】ロシア特許第2134917号明細書
【特許文献５】ロシア特許第2473993号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１６】
この技術的解決策の欠点は次のとおりである。
【００１７】
・再結合器の定格容量モードへの到達が遅い。
【００１８】
・水素が下層から再結合器の本体に入るために、上層の水素濃度が高まった停滞領域の形成の可能性がある。
【００１９】
・十分に高い水素濃度では、周辺領域のHSGM点火までの間に再結合器が「加速」し、続いてCNT構内を燃焼が伝播する危険がある。
【００２０】
本発明は、NPPのCNT敷地内のガス媒体の爆発（急速）燃焼または爆発プロセスなどの重大な事故の危険な結果を、WWERのNPPで削減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２１】
上記目的を達成するため、本発明に係る方法は、原子炉施設の施設内の換気および触媒酸化による原子炉施設の施設内の水素結合を含み、宣言された解決策に従って、リフレクタが圧力水素含有の蒸気ガスジェットの潜在的偶発的な伝搬の経路に配置され、開口が壁の表面積の最小３５％に等しい大きさの原子炉格納室の施設間の壁に作られ、水素含有蒸気ガス混合物燃焼源の潜在的な局在化の領域で過剰な熱の除去が行われる。
【００２２】
有利には、原子炉の格納室の換気は、その室の水素含有量が2％を超えると実行される。
【００２３】
同時に、耐湿性かつ耐熱性のスクリーンを、加圧された水素含有蒸気ガスジェットの潜在的な偶発的な伝搬の経路においてリフレクタとして使用することができ、スクリーンの設置場所での部屋の壁間の開口をこの開口の面積の20％から65％まで覆うとすることができる。
【００２４】
さらに、原子炉のパイプラインに設置された穿孔された防湿および耐熱ケーシングは、加圧された水素含有蒸気ガスジェットの潜在的な偶発的な伝搬の経路においてリフレクタとして使用することができる。
【００２５】
水素含有蒸気−ガス混合物の燃焼源の潜在的な局在の場所での過剰な熱の除去は、格納室内に設置された装置の表面、天井および格納壁の高さの上部30％を高熱伝導金属表面で被覆することによって主に行われる。
【００２６】
また、原子炉の格納室の天井に隣接する壁の上部において、原子炉の格納室の間に、各壁の表面積の少なくとも35％の表面積を有する開口が貫通空間の形成によって形成されている。
【発明の効果】
【００２７】
本発明を用いれば、NPPのCNT施設におけるガス媒体の点火の危険性を低減させるとともに、弱い燃焼波の自己消火の提供と、NPPのCNT施設内におけるガス媒体の点火の場合の強度の低下、およびNPPのCNT施設の壁にかかる動的負荷を減少させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】蒸気発生器室における反射器（リフレクタ）の配置の変形例を概略的に示す。
【図２】バブラハウジングに接続された蒸気発生器室におけるリフレクタの配置の変形例を概略的に示す図である。
【図３】原子炉の一次回路の一部に取り付けられることが意図された有孔円筒形ケーシングを概略的に示す。
【図４】リフレクタを設置しない、モックアップ内の実験装置のレイアウトを示す。
【図５】リフレクタを設置しない実験中のモックアップの高さにわたるガス濃度の分布のグラフを示す。
【図６】リフレクタが内部に配置されたモックアップ内の実験装置のレイアウトを示す。
【図７】モックアップに取り付けられたリフレクタの断面A-Aを示す。
【図８】リフレクタを用いた実験中のモックアップの高さにわたるガス濃度の分布のグラフを示す。
【図９】チャネル断面と90％重なり合うパーティションを有するモックアップに設定された実験のレイアウトを示す。
【図１０】チャネル横断面と重なる区画のないモックアップに設定された模擬実験のレイアウトを示す。
【図１１】チャネル断面と６５％重なるパーティションを有するモックアップに設定された実験のレイアウトを示す。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
原子力発電所の水素爆発の安全性を保証する方法である提案された技術的解決策は、以下で説明する実施の形態の例で説明される。与えられた例は唯一可能な例ではないが、本質的な発明の特徴の組み合わせによって特許請求された技術的結果を達成する可能性を明らかに示す。
【００３０】
原子力発電所の水素爆発の安全性を確保する方法には、以下のようなものがある。
【００３１】
水素含有量が２％に達すると、NPPのCNTの施設１が換気される。この換気は、緊急換気であり、施設内に存在するHSGMの発火条件に応じて、より高い水素含有量で作動することができる。
【００３２】
NPPのCNTの施設１内の水素は、その施設内の格納室に予め設置された水素リコンビナ（図示せず）での触媒酸化によって再結合され、そのリコンビナの数は部屋の大きさに基づいて選択される。
【００３３】
リフレクタ（反射鏡）は、NPPのCNTの施設1内で、加圧されたHSGMジェットの潜在的偶発的な伝搬の経路の途中に配置される。前記リフレクタは、耐湿性と耐熱性のアルミニウムスクリーン2および有孔ケーシング3とすることができる。
【００３４】
スクリーン2（shield）は、それらの設置場所においてNPPのCNTの施設1の壁の間の開口をこれらの開口の面積の60％だけ覆うように配置される。一方、有孔ケーシング3は、原子炉の主要回路のパイプライン4に設置される。
【００３５】
同時に、スクリーン2のサイズは、ＮＰＰのＣＮＴの部屋1の壁によって形成される開口部の面積の20〜65％を占めることができ、その最小および最大サイズは、その事実に基づいて選択される。スクリーン２が開口面積の20％未満のサイズを有する場合、圧力下のＨＳＧＭジェットの直径は、接触点におけるスクリーン2の面積よりも大きくなり得る。これは、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の周囲の空気媒体と必要な混合なしに、スクリーン2の後ろに位置するＮＰＰのＣＮＴの部屋１へのジェットの一部の侵入と、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の一部のみへのＨＳＧＭの集中を引き起こす。
【００３６】
スクリーン2が開口面積の65％以上のサイズを有する場合、加圧されたＨＳＧＭジェットと接触すると、ＮＰＰのＣＮＴの部屋1の空気媒体と均一に混合し、ＮＰＰのＣＮＴの部屋1のある部分のＨＳＧＭの点火と、部屋1の他の部分への炎の浸透がある場合、スクリーン2によって形成された開口部を通過する火炎流が乱される可能性があり、著しく加速された火炎の伝播をもたらす。
【００３７】
ケーシング3は、好ましくは、パイプラインの近く、すなわち壁または近くのパイプラインの側にはない開放空間側に配置され、パイプラインからの流出時に加圧されたＨＳＧＭをＮＰＰのＣＮＴの部屋１の空気媒体と効果的に混合する。
【００３８】
ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の間の壁に、この壁の面積の40％に等しいサイズで開口が作られる。天井に隣接するＮＰＰのＣＮＴの部屋１の壁の上部にある開口は、貫通空間の形態で形成される。すなわち、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の天井レベルでは、壁の開口部がなく、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の天井では、その部屋１から別の部屋へのＨＳＧＭの流れが妨げられることはない。
【００３９】
ＮＰＰのＣＮＴの部屋１間の壁の開口部は、これらの壁の表面の35％以上を占めることができる。
【００４０】
最小開口サイズは、次の事実に基づいて選択される。ＮＰＰのＣＮＴの１つの部屋１でＨＳＧＭの点火があり、別の部屋１に炎が進入した場合、ＮＰＰのＣＮＴの１つの部屋１の壁の開口を通過する火炎流が乱され、著しく加速された火炎伝搬をもたらすという事実である。一方、最大サイズは、必要な設計に基づいて選択される。
【００４１】
ＨＳＧＭの燃焼源の局在化の可能性がある領域で過剰な熱になることは、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１に設置された装置−スチームジェネレータ５およびバブラー６と同様に、ＮＰＰのＣＮＴの部屋１の天井および壁の高さの上部30％を例えばアルミニウムのような熱伝導性の高い高熱伝導金属で、その表面を被覆することによって取り消される。
【００４２】
前記方法による原子力発電所の水素爆発の安全性の提供は、以下のように行われる。
【００４３】
ＮＰＰのＣＮＴの施設１におけるＨＳＧＭの流出に関連する重大事故の場合、２％の水素含有量に達すると、換気され、同時に水素の再結合が行われる。この措置は、ＮＰＰのＣＮＴの施設１内の水素含有量の削減を目的としている。
【００４４】
ＮＰＰのＣＮＴの施設１内で加圧されたHSGMが流出すると、その経路に設置されたアルミニウムスクリーン2は、ＮＰＰのＣＮＴの施設１内におけるＨＳＧＭの均一な混合を促進する。これにより、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の単一領域でのＨＳＧＭの局在化が防止される。
【００４５】
また、穿孔されたケーシング３が設置された原子炉の一次回路のパイプライン４からＮＰＰのＣＮＴの施設１に加圧されたＨＳＧＭジェットが流出した場合、ケーシング３は、ＮＰＰのＣＮＴの施設１におけるＨＳＧＭの混合に寄与する。このようにして、原子力発電所の主要回路のパイプライン4の近くに異なる方向を向いた、ＨＳＧＭのジェットの多数の穿孔を確保する。
【００４６】
したがって、ＮＰＰのＣＮＴの施設１内でのＨＳＧＭの均一な混合は、ＮＰＰのＣＮＴの施設１内に設置されたすべての水素リコンビナの関与により、水素の再結合が改善される。
【００４７】
ＮＰＰのＣＮＴの施設１に水蒸気水素混合物が混入していない場合には、主として水蒸気水素混合物の局在化場所に位置するリコンビナが関与する。
【００４８】
ＨＳＧＭの均一な混合は、部屋１の１つの領域での局在化を防ぎ、ＨＳＧＭの発火を防止する。
【００４９】
さらに、ＮＰＰのＣＮＴの施設1内で加圧されたＨＳＧＭジェットが流出した場合、ＮＰＰのＣＮＴの施設１間の、天井に隣接する壁の上部の開口部（貫通空間を形成する）は、ＮＰＰのＣＮＴの施設１から別の施設１へのＨＳＧＭの流れを促進する。したがって、流出が発生する施設のＨＳＧＭ濃度を減少させ、ＮＰＰのＣＮＴの他の施設１内にある換気とリコンビナを活性化することを可能にする。
【００５０】
原子炉の格納室の1つ以上の部屋1のＨＳＧＭが点火した場合、これらの壁の面積の４０％の大きさの壁の開口は、これらの開口を通過する燃焼流れの乱れを妨げ、したがって、燃焼ＨＳＧＭの伝播速度を低下させる。
【００５１】
また、ＮＰＰのＣＮＴの1つ以上の部屋でＨＳＧＭが燃焼されると、ＮＰＰのＣＮＴの施設の下部から上部（ＨＳＧＭの燃焼中心の潜在的局在場所）への火炎の燃焼流が浮上する。これは、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の上部で水素濃度がより高いという事実による。
【００５２】
蒸気発生器５とバブラー６、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の天井と壁の高さの上部30％を含む、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の上部では、これらの部分の表面をアルミニウムである高熱伝導金属で覆うことによって過剰な熱が取り出される。
【００５３】
ＨＳＧＭの燃焼中心から高熱伝導金属で覆われた表面への熱伝導は、ＨＳＧＭの燃焼中心の減衰またはその燃焼強度の低下を促進する。したがって、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の他の部分におけるＨＳＧＭのさらなる点火または他の施設へのＨＳＧＭの燃焼の移行を防止する。
【００５４】
それゆえに、ＮＰＰのＣＮＴの施設１内に設置されたアルミニウムスクリーン２および原子炉の第1回路のパイプライン4に設置されたアルミニウム穿孔ケーシング3は、ＨＳＧＭの燃焼中心からの熱を受け、ＨＳＧＭの燃焼中心の減衰に寄与するか、または燃焼強度の低下に寄与し、ＮＰＰのＣＮＴの施設１の他の部分でのさらなるＨＳＧＭの燃焼またはＮＰＰのＣＮＴの他の施設１へのＨＳＧＭの燃焼の移行を防ぐ。
【００５５】
原子力発電所の水素爆発の安全性を確保するために提案された方法の有効性は、モックアップで実験的に確認された。
【００５６】
NPPでのＷＷＥＲを伴う重大事故に典型的なＨＳＧＭジェット流出を伴うＮＰＰのＣＮＴ施設のモックアップにおけるＨＳＧＭの燃焼レジームの開発および変化に関するデータと同様に、重大事故に典型的な圧力および温度でのＨＳＧＭの点火集中に関する実験データが得られた。
【００５７】
例１．
実験のために、我々は、高さ5m、直径2m、および作業容積14.6m3を有するチャンバ7（図4）の形態のモデルを使用した。チャンバを110℃に予熱し、空気を大気圧にした。
【００５８】
重大事故の際にＮＰＰのＣＮＴの施設内でのＨＳＧＭの流出時に、計算されたＨＳＧＭに対応する混合物がこのチャンバに供給され、一方、ＨＳＧＭの水素−蒸気−空気成分の平均組成はそれぞれ次の百分率（パーセンテージ）：10−34−56に対応した。ガス供給は、チャンバ容積の底部から3.14mの高さに位置する図4に示される点Oから行った。
【００５９】
チャンバの高さに沿って0.5m刻みに設置されたガス分析器（図示せず）を用いてＨＳＧＭの供給を完了すると、ＨＳＧＭの水素−蒸気−空気成分の含有量を測定した。
【００６０】
実験の結果は、散布図として図５に示されており、丸いマーカーが水素を示し、正方形のマーカーが蒸気を示し、三角形のマーカーが空気を示す。従って、図は、チャンバ高さにわたるＨＳＧＭの水素−蒸気−空気成分の分布が均一ではなく、特に、点Oからチャンバ7のドームへのHSGMの供給点から開始して、水素の濃度が最高濃度で固定されていることを示している。
【００６１】
得られたＨＳＧＭの安定化後、3.5mの高さでスパーク要素（図示せず）によって点火され、チャンバ7のドームへの燃焼熱流が発生した。その間に、チャンバ７の壁への燃焼強度および圧力が増加した。この燃焼は、ドーム下のチャンバ7の上部に局在するＨＳＧＭ内の水素の燃焼後に消滅したが、燃焼中に放出された熱が燃焼の継続を促進した。
【００６２】
例２．
実験装置は、実施例1に記載された実験の説明に対応し、平坦な反射器（リフレクタ）がスクリーン9の形態で、チャンバ容積8（図6）の底から3.4mの高さに追加配置された点で異なり（図6および図7 ）、チャンバの断面と約65％重なっている。同時に、ドームの下のチャンバ8の内面の上部およびドームからの壁の約30％の高さ分が高熱導電金属10で覆われていた。実験モデルでは、アルミニウムが被覆用の高熱伝導金属として使用された。
【００６３】
この実験設定では、供給されたＨＳＧＭがスクリーン9と接触し、それにより、ＨＳＧＭがチャンバ8の空気媒体とより均一に混合され、ＨＳＧＭ成分の均質な分布が得られた。
【００６４】
気体分析器で得られたチャンバ8の高さに亘るＨＳＧＭの水素−蒸気−空気成分の含有量を測定した結果を図8に示す。表示されている散布図では、丸いマーカーは水素を示し、四角いマーカーは水蒸気を示し、三角形のマーカーは空気を示す。ガス供給およびＨＳＧＭの安定化が完了した後、スパークエレメント（図示せず）により3.5mの高さで混合物が点火された。
【００６５】
点火時のガス濃度の分布は実施例1に記載の実験よりも均一であり、それぞれＨＳＧＭの水素−蒸気−空気成分比：10-34-56に対応する。
【００６６】
視覚化技術の助けを借りて、火炎の発生源の出現と室内のドーム下での局在を記録した。この場合、火炎の中心は、高熱伝導金属10で覆われたチャンバ8のドーム表面に熱を伝達し、その後、燃焼中心の温度は低下し、その中の水素濃度は（その燃焼のために）減少し、火炎減衰を引き起こした。
【００６７】
火炎減衰後、チャンバ8のドームの上部において、ＨＳＧＭ中の水素の局在化が繰り返され、これは、チャンバ８の底部から上部のものへの水素に富むＨＳＧＭの移動によって保証された。その後、燃焼が再開され、上記の方法で停止した。
【００６８】
燃焼開始および減衰のサイクルは、ＨＳＧＭ中の水素含量が点火要素によって非引火性の濃度に低下するまで繰り返された。
【００６９】
例３．
実験のために、一辺138mmの正方形の断面を有し、長さが約1.5mのチャンバ11（図9）のモデルを使用した。流路断面（channel cross-section）と９０％重なる隔壁12をチャンバ11内に配置した。
【００７０】
このチャンバでは、重大事故の際にＮＰＰのＣＮＴの施設内に流出するＨＳＧＭの計算値に対応する混合物が供給され、水素−蒸気−空気の平均組成はそれぞれ次のパーセンテージ：10-34-56に対応した。ガスの供給は点Oから実施した（図９）。
【００７１】
得られたＨＳＧＭが安定した後、点火素子13によって点火された。視覚化技術を使用して、火炎面が未燃焼混合物を隔壁12を介して移動させて乱流化し、動荷重の増加を3倍にしたことが記録された。
【００７２】
火炎が仕切り12に接近すると、燃焼は急激に激しくなり、仕切り12によって分離された火炎流束の、チャンバ11の別の部分への急速な移行があった。
【００７３】
例４．
実験装置は、実施例3に示した実験の説明に対応し、流路断面と重なる仕切り（隔壁）がチャンバ14内に配置されていない点が異なる。チャンバ14（図10）では、実施例3に示したＨＳＧＭを供給し、点Oからガス供給を行った（図10）。得られたＨＳＧＭの安定化後、点火要素15によって点火された。
【００７４】
視覚化技術を用いて、火炎面が一定速度で伝播し、乱入にならず、燃焼の急激な増強はなかったことが記録された。
【００７５】
例５．
実験装置は、実施例3に記載された実験の説明に対応し、流路断面と６５％重なる隔壁17をチャンバ16内に配置した点が異なる。チャンバ16（図11）では、実施例3に示したＨＳＧＭを供給し、ガス供給は点Oから行った（図11）。得られたＨＳＧＭが安定した後、点火素子18によって点火された。
【００７６】
視覚化技術を使用して、火炎面が未燃焼混合物を隔壁17を介して移動させ、動的負荷の増加は、実施例4の類似実験で記録された値よりもわずか1.4倍超えたことが記録された。同時に、隔壁17への火炎の接近に際し、燃焼の急激な増強はなく、火炎流は、加速することなく隔壁17によって分離されたチャンバ16の他の部分へと移行した。
【００７７】
特許請求の範囲に記載されている本発明について、原子力発電所の水素爆発の安全性を保証する方法の実現可能性とこの技術的結果を達成する可能性が確認された。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明は、原子力発電所における水素爆発の安全性の確保方法として有用である。
【符号の説明】
【００７９】
1…施設
2…スクリーン
3…有孔ケーシング
4…パイプライン
5…スチームジェネレータ
6…バブラー
7…チャンバ
8…チャンバ
9…スクリーン
10…高熱導電金属
11…チャンバ
12…隔壁
13…点火素子
14…チャンバ
15…点火要素
16…チャンバ
17…隔壁
18…点火要素
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
0006865773.tif 000010
【図１０】
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【図１１】
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