(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
可変容量ターボチャージャのノズルベーンであって、
前記ノズルベーンは、少なくとも翼高さ方向中央位置において、前縁と、後縁と、圧力面と、負圧面とを含む翼形状を有し、
前記翼形状において、前記後縁から前記前縁に向かって４０％のコード位置における前記圧力面上の定点と前記後縁とを結ぶ線分から、前記後縁と前記定点との間における前記
圧力面上の任意の点までの距離の最大値をＷｍａｘとし、前記線分の長さをＬとすると、０≦Ｗｍａｘ／Ｌ＜０．０３であり、
前記翼形状において、前記圧力面及び前記負圧面のそれぞれから等しい距離にあるキャンバーラインは、少なくとも前記後縁から前記前縁に向かって４０％のコード位置までの範囲で直線状であり、４０〜１００％の範囲のコード位置で、前記前縁と前記後縁との間で前記前縁と前記後縁とを結ぶコードラインに対して圧力面側で湾曲する部分を含み、前記コードラインと交差しないノズルベーン。
【請求項２】
前記ノズルベーンは、ハブ側縁及びチップ側縁を備え、
前記ハブ側縁から前記チップ側縁に向かう方向に前記ハブ側縁から翼高さの少なくとも３０〜７０％の領域において、前記ノズルベーンは前記翼形状を有する、請求項１に記載のノズルベーン。
【請求項３】
前記翼形状において、前記負圧面は、前記後縁に接続する領域の曲率よりも前記前縁に接続する領域の曲率の方が大きくなるように構成されている、請求項１または２に記載のノズルベーン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、可変容量ターボチャージャのノズルベーンに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、燃費改善を目的として、ノズルの開度を調整することにより排気ガスの流れ特性を変化させることのできる可変容量ターボチャージャが自動車に搭載されるようになっている。このような可変容量ターボチャージャの構成が特許文献１〜４等に開示されている。従来の可変容量ターボチャージャに設けられるノズルベーンは一般的に、圧力面が前縁付近でタービンホイールに向かって凸状に湾曲するとともに後縁付近でタービンホイールに対して凹状に湾曲する構成を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】米国特許第８６４１３８２号明細書
【特許文献２】米国特許第８８３４１０４号明細書
【特許文献３】国際公開第２００６／０５３５７９号
【特許文献４】特許第３６０５３９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
可変容量ターボチャージャには、ノズルの開度を調整するためにノズルベーンを回動させるアクチュエータが設けられているが、ノズルベーンは、アクチュエータから与えられるトルクと、排気ガスによって与えられるトルクと、ノズルベーンが回動し始める瞬間に働く摩擦力とを合算したトルクによって回動する。その際、ノズル開度に応じて流量が変化するため、ノズルベーンにかかるトルクも変化する。このとき、ノズルベーンが流体から受ける力（ベーントルク）に対して摩擦力が大きい場合、各ノズルベーンの回動にばらつきが生じて、ノズル開度が周方向にばらつく現象が生じてしまう。このような現象が生じると、ノズルを所定開度に制御したつもりでも、タービンホイールに流れる排気ガスの流量が異なるようになり、エンジン性能に悪影響をもたらす可能性がある。【０００５】
このようなばらつき現象を抑制するためには、排気ガスによって与えられる開方向のトルクを大きくすること、言い換えると、排気ガスがノズルベーン間を流れる際に、ノズルベーンの後縁付近の圧力面に生じる静圧を小さくして、後縁付近における圧力面側と負圧面側との間の静圧差を大きくすることが必要である。従来の可変容量ターボチャージャのノズルベーンのように、圧力面が後縁付近でタービンホイールに対して凹状に湾曲する構成では、ノズルベーンの後縁付近の圧力面に生じる静圧を小さくすることはできない。【０００６】
上述の事情に鑑みて、本開示の少なくとも１つの実施形態は、可変容量ターボチャージャにおいて排気ガスによって与えられる開方向のトルクを大きくすることのできるノズルベーンを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
（１）本発明の少なくとも１つの実施形態に係るノズルベーンは、
可変容量ターボチャージャのノズルベーンであって、
前記ノズルベーンは、少なくとも翼高さ方向中央位置において、前縁と、後縁と、圧力面と、負圧面とを含む翼形状を有し、
前記翼形状において、前記後縁から前記前縁に向かって４０％のコード位置における前記圧力面上の定点と前記後縁とを結ぶ線分から、前記後縁と前記定点との間における前記圧力面上の任意の点までの距離の最大値をＷｍａｘとし、前記線分の長さをＬとすると、０≦Ｗｍａｘ／Ｌ＜０．０３である。【０００８】
可変容量ターボチャージャにおいて、渦巻き状のタービンスクロールを流通した排気ガスは、隣り合うノズルベーン間に形成される各流路内において円弧状に湾曲した流れとなる。この流れは、各流路を画定する圧力面に向かって凸状に湾曲する。一般に自由渦では、内径側ほど流体の流速は大きくなるが、圧力面に向かって凸状に湾曲する排気ガスの流れにこの原理を適用すれば、圧力面と共に流路を画定する負圧面側の流れほど排気ガスの流速は大きくなる。【０００９】
上記（１）の構成によると、圧力面の後縁付近に略平坦な部分が存在する。この構成では、この部分が凹状に湾曲した構成よりも、圧力面は、当該圧力面と共に流路を形成する負圧面側に位置することになる。そうすると、後縁付近で圧力面に沿った排気ガスの流速が大きくなり、その結果、後縁付近の圧力面に生じる静圧が小さくなる。後縁付近の圧力面に生じる静圧が小さくなることにより、後縁付近における圧力面側と負圧面側との間の静圧差が小さくなる。これにより、排気ガスによってノズルベーンに与えられる開方向のトルクを大きくすることができる。【００１０】
（２）いくつかの実施形態では、上記（１）の構成において、
前記ノズルベーンは、ハブ側縁及びチップ側縁を備え、
前記ハブ側縁から前記チップ側縁に向かう方向に前記ハブ側縁から翼高さの少なくとも３０〜７０％の領域において、前記ノズルベーンは前記翼形状を有する。【００１１】
上記（２）の構成によると、圧力面の後縁付近において翼高さ方向中央位置を含む比較的広い範囲に略平坦な部分が存在する。この略平坦な部分が翼高さ方向に広いほど、静圧が小さくなる範囲が広くなるので、排気ガスによってノズルベーンに与えられる開方向のトルクをさらに大きくすることができる。【００１２】
（３）いくつかの実施形態では、上記（１）または（２）の構成において、
前記翼形状において、前記圧力面及び前記負圧面のそれぞれから等しい距離にあるキャンバーラインは、少なくとも前記後縁から前記前縁に向かって４０％のコード位置までの範囲で直線状であるとともに、前記前縁と前記後縁との間で前記前縁と前記後縁とを結ぶコードラインと交差しない。
上記（３）の構成によると、圧力面を上記（１）または（２）の構成にしても、負圧面の構成が複雑化することを抑制できる。【００１３】
（４）いくつかの実施形態では、上記（３）の構成において、
前記翼形状において、前記負圧面は、前記後縁に接続する領域の曲率よりも前記前縁に接続する領域の曲率の方が大きくなるように構成されている。【００１４】
排気ガスの質量流量が大きい場合、開方向のノズルベーンの回動角度が大きくなる。このため、排気ガスは、負圧面の前縁付近で剥離が起こるような角度でタービンスクロールからノズルベーンに入射する。これにより、負圧面の前縁付近で静圧が小さくなり、前縁付近における圧力面側と負圧面側との圧力差が大きくなるので、ノズルベーンの前縁側に生じる開方向の力（モーメント）が大きくなる。ノズルベーンの前縁側に生じる開方向のモーメントが大きくなると、排気ガスによってノズルベーンに与えられる開方向のトルクが非常に大きくなるので、アクチュエータを損傷するおそれがある。上記（４）の構成によれば、負圧面の前縁側の曲率及び厚さが大きくなることから、剥離の発生が抑えられて前縁付近の負圧面に生じる静圧の低下が抑制されるので、ノズルベーンの前縁側に生じる開方向のモーメントの増大が抑制される。その結果、排気ガスによってノズルベーンに与えられる開方向のトルクの増大を抑えることができる。
【発明の効果】
【００１５】
本開示の少なくとも１つの実施形態によれば、圧力面の後縁付近に略平坦な部分が存在する。この構成では、この部分が凹状に湾曲した構成よりも、圧力面は、当該圧力面と共に流路を形成する負圧面側に位置することになる。そうすると、後縁付近で圧力面に沿った排気ガスの流速が大きくなり、その結果、後縁付近の圧力面に生じる静圧が小さくなる。後縁付近の圧力面に生じる静圧が小さくなることにより、後縁付近における圧力面側と負圧面側との間の静圧差が小さくなる。これにより、排気ガスによってノズルベーンに与えられる開方向のトルクを大きくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本開示の実施形態１に係るノズルベーンを含む可変容量ターボチャージャのタービンの断面図である。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。
【図３】本開示の実施形態１に係るノズルベーンの翼高さ方向中央位置における翼形状を示す図である。
【図４】本開示の実施形態１に係るノズルベーンの後縁付近の圧力面においてトルクが増大する原理を説明するための図である。
【図５】本開示の実施形態１に係るノズルベーンの変形例の後縁付近の圧力面の構成を示す図である。
【図６】本開示の実施形態１に係るノズルベーンの別の変形例の後縁付近の圧力面の構成を示す図である。
【図７】本開示の実施形態２に係るノズルベーンの翼高さ方向中央位置における翼形状を示す図である。
【図８】本開示の実施形態２に係るノズルベーンの各種変形例の翼高さ方向中央位置における翼形状を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、図面を参照して本発明のいくつかの実施形態について説明する。ただし、本発明の範囲は以下の実施形態に限定されるものではない。以下の実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、その相対配置などは、本発明の範囲をそれにのみ限定する趣旨ではなく、単なる説明例に過ぎない。
【００１８】
（実施形態１）
図１に示されるように、可変容量ターボチャージャ１のタービン２は、渦巻き状のタービンスクロール５が形成されたタービンハウジング３と、タービンハウジング３内においてタービンスクロール５の径方向内側に回動可能に設けられたタービンホイール７と、タービンスクロール５からタービンホイール７へ流通する排気ガスの流路面積を制御する可変ノズル機構９とを備えている。
【００１９】
可変ノズル機構９は、ノズル１５と、軸受ハウジング１３に固定されたノズルマウント１７と、ノズルプレート１８とを備えている。ノズル１５は、タービンホイールの周囲を取り囲むように設けられた複数のノズルベーン１５ａと、各ノズルベーン１５ａに固定されたノズル軸１５ｂとを有している。各ノズル軸１５ｂは、ノズルマウント１７に回動可能に支持されている。各ノズル軸１５ｂは、リンク機構２１を介してアクチュエータ（図示せず）に連結されており、アクチュエータから与えられるトルクによって各ノズル軸１５ｂが回動し、各ノズル軸１５ｂの回動によってノズルベーン１５ａが回動するように構成されている。
【００２０】
図２に示されるように、隣り合うノズルベーン１５ａ，１５ａ間に、タービンスクロール５を流通した排気ガスＧが流通する流路２３が形成されている。流路２３を挟んで、外周側のタービンスクロール５側は排気ガスＧにより高圧側Ｈとなり、内周側のタービンホイール７側は低圧側Ｕとなっている。タービンスクロール５を通過した排気ガスは、一定の流れ角を伴って流路２３に流れ込む。その際、流れに面する圧力面２５は圧力が上昇し、反対に負圧面２７側は圧力が低い。この圧力差によって、ノズルベーン１５ａにはノズル軸１５ｂを回動中心としてノズルベーン１５ａの前縁２９側においては、流路２３の開方向のモーメントＭ（＋）が生じ、後縁３１側においては流路２３の閉方向のモーメントＭ（−）が生じる。これらのモーメントＭ（−）及びＭ（＋）のバランスしたものが、排気ガスＧによってノズルベーン１５ａに与えられるトルクとなる。
【００２１】
図３は、ノズルベーン１５ａの翼高さ方向中央位置における翼形状４０を示している。翼形状４０において、圧力面２５は、後縁３１から前縁２９に向かって４０％のコード位置までの範囲に直線部分３３を含んでいる。すなわち、圧力面２５は、ノズルベーン１５ａの翼高さ方向中央位置において、後縁３１から前縁２９に向かって４０％のコード位置までの範囲に平坦部分２６を含んでいる。
【００２２】
次に、可変容量ターボチャージャ１の動作について説明する。図２に示されるように、タービンスクロール５からの排気ガスＧの流量に応じて、図示しないアクチュエータがリンク機構２１を介して各ノズル軸１５ｂを回動させ、各ノズル軸１５ｂの回動によってノズルベーン１５ａが回動する。この際、各ノズルベーン１５ａは、アクチュエータから与えられるトルクと、排気ガスＧによって与えられるトルクと、各ノズルベーン１５ａが回動し始める瞬間に働く摩擦力とを合算したトルクによって回動する。各ノズルベーン１５ａが回動することにより、各流路２３の流路面積が変化する、すなわちノズル１５の開度が変化し、排気ガスＧの流量に基づくノズル１５の開度制御が行われる。
【００２３】
ここで、排気ガスＧの流量が小さい場合のように、ノズル１５を所定開度に制御するためにアクチュエータから各ノズルベーン１５ａに与えられるトルクが小さい場合、排気ガスＧによって与えられるトルクも小さいので、合算したトルクがノズル１５の開方向に小さい値、又は、ノズル１５の閉方向の値になってしまい、各ノズルベーン１５ａの回動にばらつきが生じて、ノズル１５の開度が周方向にばらつく現象が生じてしまう。このような現象が生じると、ノズル１５を所定開度に制御したつもりでも、タービンホイール７に流れる排気ガスＧの流量が異なるようになり、可変容量ターボチャージャ１（図１参照）を搭載したエンジンの性能に悪影響をもたらす可能性がある。
【００２４】
しかしながら、図３に示されるように、実施形態１に係るノズルベーン１５ａでは、圧力面２５が、ノズルベーン１５ａの翼高さ方向中央位置において、後縁３１から前縁２９に向かって４０％のコード位置までの範囲に平坦部分２６を含むことにより、ノズルベーン１５ａの後縁３１側における閉方向のモーメントＭ（−）を小さくする効果を有する。この効果が得られる原理を、図４に基づいて以下に説明する。
【００２５】
渦巻き状のタービンスクロール５（図１参照）を流通した排気ガスＧは、各流路２３内において円弧状に湾曲した流れとなる。この流れは、各流路２３を画定する圧力面２５に向かって凸状に湾曲する。一般に自由渦では、内径側ほど流体の流速は大きくなるが、この原理を、圧力面２５に向かって凸状に湾曲する排気ガスＧの流れに適用すれば、圧力面２５と共に流路２３を画定する負圧面２７側の流れほど排気ガスＧの流速は大きくなる。
【００２６】
本実施形態に係るノズルベーン１５ａのように、圧力面２５の後縁３１付近に平坦部分２６が存在すると、この部分が凹状に湾曲した構成１００よりも、圧力面２５は、圧力面２５と共に流路２３を画定する負圧面２７側に位置することになる。そうすると、後縁３１付近で圧力面２５に沿った排気ガスの流速が大きくなり、その結果、後縁３１付近の圧力面２５に生じる静圧が小さくなる。後縁３１付近の圧力面２５に生じる静圧が小さくなることにより、後縁３１付近における圧力面２５側と負圧面２７側との間の静圧差が小さくなるので、ノズルベーン１５ａの後縁３１側における閉方向のモーメントＭ（−）が小さくなる。
【００２７】
閉方向のモーメントＭ（−）が小さくなれば、摩擦力に対するベーントルクをノズル１５の開方向に大きくできるので、各ノズルベーン１５ａの回動のばらつきを抑えて、ノズル１５の開度の周方向のばらつきを抑えることができる。これにより、ノズル１５を確実に所定開度に制御できるようになり、ノズル１５の開度に応じた流量の排気ガスＧがタービンホイール７に流れるようになるので、可変容量ターボチャージャ１（図１参照）を搭載したエンジンの性能の悪影響を抑えることができる。
【００２８】
このように、圧力面２５の後縁３１付近に平坦部分２６が存在すると、この部分が凹状に湾曲した構成１００よりも、圧力面２５は、圧力面２５と共に流路２３を形成する負圧面２７側に位置することになる。そうすると、後縁３１付近で圧力面２５に沿った排気ガスＧの流速が大きくなり、その結果、後縁３１付近の圧力面２５に生じる静圧が小さくなる。後縁３１付近の圧力面２５に生じる静圧が小さくなることにより、後縁３１付近における圧力面２５側と負圧面２７側との間の静圧差が小さくなる。これにより、排気ガスＧによってノズルベーン１５ａに与えられる開方向のトルクを大きくすることができる。
【００２９】
実施形態１では、図３に示されるように、平坦部分２６は、後縁３１から前縁２９に向かって４０％のコード位置までの範囲に形成されていたが、この形態に限定するものではない。平坦部分２６は、後縁３１から前縁２９に向かって少なくとも４０％のコード位置までの範囲に形成されていればよく、４０％のコード位置よりも前縁２９側の範囲にまで平坦部分２６が形成されていてもよい。
【００３０】
実施形態１では、平坦部分２６は、ノズルベーン１５ａの翼高さ方向中央位置に形成されていたが、この形態に限定するものではない。ノズルベーン１５ａの少なくとも翼高さ方向中央位置に平坦部分２６が形成されていればよく、図５に示されるように、ハブ側縁３２からチップ側縁３４に向かう方向にハブ側縁３２から翼高さの少なくとも３０〜７０％の領域Ａに平坦部分２６が形成されてもよい。平坦部分２６が翼高さ方向に広いほど、大きな静圧が生じる範囲が広くなるので、ノズルベーン１５ａの後縁３１側における閉方向のモーメントＭ（−）（図４参照）を小さくすることができる。したがって、閉方向のモーメントＭ（−）をさらに小さくするために、平坦部分２６は領域Ａよりもさらに広い範囲に形成してもよく、平坦部分２６をハブ側縁３２からチップ側縁３４まで全翼高さに渡って形成してもよい。
【００３１】
実施形態１では、平坦部分２６は完全に平坦な構成であったが、この形態に限定するものではない。図６に示されるように、翼形状４０において、後縁３１から前縁２９（図３参照）に向かって４０％のコード位置における圧力面２５上の定点Ｐ１と後縁３１とを結ぶ線分ＬＳから、後縁３１と定点Ｐ１との間における圧力面２５上の任意の点Ｐ２までの距離の最大値をＷｍａｘとし、線分ＬＳの長さをＬとすると、０≦Ｗｍａｘ／Ｌ＜０．０３であってもよい。図６では、後縁３１から前縁２９に向かって４０％のコード位置までの範囲において、圧力面２５は、線分ＬＳに対して負圧面２７とは反対側に向かって凸状に湾曲しているが、線分ＬＳに対して負圧面２７側に凹状に湾曲してもよいし、凸状に湾曲した部分及び凹状に湾曲した部分を少なくとも１つずつ有してもよい。この形態は、平坦部分２６は完全に平坦でなくても、多少の凸凹や湾曲等を含む略平坦な部分であってもよいことを意味する。
【００３２】
（実施形態２）
次に、実施形態２に係るノズルベーンについて説明する。実施形態１では、負圧面２７の構成については特に言及しなかったが、実施形態２に係るノズルベーンは、実施形態１に対して、負圧面２７の構成を限定したものである。尚、実施形態２において、実施形態１の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。
【００３３】
図７に示されるように、本開示の実施形態２に係るノズルベーン１５ａは、翼形状４０において実施形態１と同じ形状の圧力面２５を有している。一方、負圧面２７は、実施形態１と同じ形状の圧力面２５に対して、圧力面２５及び負圧面２７のそれぞれから等しい距離にあるキャンバーラインＣａＬが以下に説明するような構成となる形状を有している。その他の構成は実施形態１と同じである。
【００３４】
図７のグラフは、本開示の実施形態２に係るノズルベーン１５ａの翼形状４０におけるキャンバーラインＣａＬの形状を示している。このグラフにおいて、横軸は、ノズルベーン１５ａのコード位置をとるとともに、縦軸は、前縁２９と後縁３１とを結ぶコードラインＣｈＬからの距離をとっている。この距離は、コードラインＣｈＬから負圧面２７側に向かう方向の距離を正の値としている。
【００３５】
キャンバーラインＣａＬは、コード位置が０％から４０％までの範囲で直線状になっている。キャンバーラインＣａＬは、コード位置が４０％から１００％までの範囲では、コードラインＣｈＬに対して圧力面２５側で湾曲している。したがって、キャンバーラインＣａＬは、前縁２９と後縁３１との間でコードラインＣｈＬと交差しない。すなわち、コードラインＣｈＬからキャンバーラインＣａＬまでの距離は、前縁２９と後縁３１との間で、負の値から正の値に変化することはない（この距離の符号が変わる点を変曲点と呼ぶと、前縁２９と後縁３１との間で変曲点は存在しない）。本開示の実施形態２に係るノズルベーン１５ａは、本開示の実施形態１と同じ形状の圧力面２５を有した上で、翼形状４０においてキャンバーラインＣａＬがこのような形状となることにより、負圧面２７の構成が複雑化することを抑制できる。
【００３６】
また、本開示の実施形態２に係るノズルベーン１５ａの翼形状４０において、負圧面２７は、後縁３１に接続する領域Ｂの曲率よりも前縁２９に接続する領域Ｃの曲率の方が大きくなるように構成されていてもよい。
【００３７】
実施形態１で説明したように、排気ガスの質量流量が大きい場合、ノズル１５の開度が大きくなるので、開方向のノズルベーンの回動角度が大きくなる。このため、排気ガスは、負圧面２７の前縁２９付近で剥離が起こるような角度でタービンスクロール５（図１参照）からノズルベーン１５ａに入射する。これにより、負圧面２７の前縁２９付近で静圧が小さくなるので、ノズルベーン１５ａの前縁２９側に生じる開方向のモーメントＭ（＋）（図２参照）が大きくなる。ノズルベーン１５ａの前縁２９側に生じる開方向のモーメントＭ（＋）が大きくなると、排気ガスによってノズルベーン１５ａに与えられる開方向のトルクが非常に大きくなるので、アクチュエータを損傷するおそれがある。実施形態２の構成によれば、負圧面２７の前縁２９側の曲率及び厚さが大きくなることから、剥離の発生が抑えられて前縁２９付近の負圧面２７に生じる静圧の低下が抑制されるので、ノズルベーン１５ａの前縁２９側に生じる開方向のモーメントＭ（＋）の増大が抑制される。その結果、排気ガスによってノズルベーン１５ａに与えられる開方向のトルクの増大を抑えることができる。
【００３８】
図８には、実施形態１及び２で具体的に説明したノズルベーン１５ａの他に、その各種変形例を示している。１つの変形例であるノズルベーン１５ａ１は、ノズルベーン１５ａに対して、翼形状４０において圧力面２５を後縁３１から前縁２９まで略平坦にしたものである。別の変形例であるノズルベーン１５ａ２は、ノズルベーン１５ａに対して、翼形状４０において負圧面２７を後縁３１から前縁２９まで略平坦にしたものである。別の変形例であるノズルベーン１５ａ３は、ノズルベーン１５ａに対して、翼形状４０において負圧面２７の前縁２９付近の湾曲率を大きくしたものである。別の変形例であるノズルベーン１５ａ４は、翼形状４０において負圧面２７の湾曲率が大きい部分Ｄを、ノズルベーン１５ａ１よりも後縁３１側に移動したものである。
【符号の説明】
【００３９】
１  可変容量ターボチャージャ
２  タービン
３  タービンハウジング
５  タービンスクロール
７  タービンホイール
９  可変ノズル機構
１３  軸受ハウジング
１５  ノズル
１５ａ  ノズル弁
１５ｂ  ノズル軸
１７  ノズルマウント
１８  ノズルプレート
２１  リンク機構
２３  流路
２５  圧力面
２６  平坦部分
２７  負圧面
２９  前縁
３１  後縁
３２  ハブ側縁
３３  直線部分
３４  チップ側縁
４０  翼形状
Ｂ  後縁に接続する領域
Ｃ  前縁に接続する領域
ＣａＬ  キャンバーライン
ＣｈＬ  コードライン
Ｇ  排気ガス
ＬＳ  線分
Ｐ１  定点
Ｐ２  後縁と定点との間における圧力面上の任意の点
【図１】
0006963120.tif 000002
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
0006963120.tif 000009