(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０１０％以上０．０８０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上０．７０％以下、
Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．００５％以上０．０２０％以下
およびＮ：０．０１２０％以上０．０１８０％以下を含有し、
残部はＦｅおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
ｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下、および
時効処理後の圧延方向の引張強さが６５０ＭＰａ以上
である、缶用鋼板。
【請求項２】
前記成分組成に加えて、質量％で、
Ｔｉ：０．００５％以上０．０２０％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．０２０％以下、
Ｍｏ：０．０１％以上０．０５％以下、
Ｃｒ：０．０４％以上０．１０％以下、
Ｂ：０．０００５％以上０．００６０％以下、
Ｃａ：０．００１０％以上０．０１％以下、
Ｎｉ：０．０５％以上０．１５％以下および
Ｃｕ：０．０５％以上０．２０％以下
のうちの、一種以上を含有する、請求項１に記載の缶用鋼板。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の成分組成を有するスラブを、
１１８０℃以上に加熱する工程と、
加熱されたスラブを仕上げ温度８２０℃以上にて熱間圧延する工程と、
熱間圧延された熱延板を６４０℃超７００℃以下にて巻取る工程と、
巻き取られた熱延板を８５％以上の圧延率で一次冷間圧延する工程と、
一次冷間圧延された冷延板を６２０℃以上６９０℃以下で焼鈍する工程と、
焼鈍された焼鈍板を圧延率２０％超４０％以下で二次冷間圧延する工程とを有し、
ｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下、および、時効処理後の圧延方向の引張強さが６５０ＭＰａ以上である缶用鋼板を得る、缶用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、食品や飲料缶に用いられる缶容器材料に適した缶用鋼板およびその製造方法に関する。本発明は、特に、ＤＲＤ（Ｄｒａｗ  ａｎｄ  Ｒｅｄｒａｗ）缶胴、瓶の蓋として使用されるラグキャップおよびスクリューキャップに好適な、缶用鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
飲料缶や食缶に用いられる鋼板の中で、缶蓋や缶底、３ピース缶の胴などにＤＲ（Ｄｏｕｂｌｅ  Ｒｅｄｕｃｅｄ）材と呼ばれる鋼板が用いられる場合がある。ＤＲ材とは一次冷間圧延の後、焼鈍を施し、その後に再度、一定以上の圧延率で二次冷間圧延を行って製造された鋼板である。圧延率の小さい調質圧延のみを行うＳＲ（Ｓｉｎｇｌｅ  Ｒｅｄｕｃｅｄ）材に比べ、容易に、硬質化しつつ板厚を薄くすることができる。近年の環境負荷低減およびコスト削減の観点から、飲料缶や食品缶に用いられる鋼板の使用量削減が求められており、鋼板の薄肉化が容易なＤＲ材への要望が大きくなっている。【０００３】
ＤＲ材は、主に加工硬化により硬質化するため、一般的に絞り成形性が低い。そのため、ＥＯＥ（Ｅａｓｙ−Ｏｐｅｎ  Ｅｎｄ）のリベット部や３ピース缶胴部のフランジ加工など、高い絞り成形性が要求される部位で割れなどの不具合が発生するという問題がある。これに対し、絞り成形性を改善した鋼板が提案されている。【０００４】
例えば、特許文献１には、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ：０．０４％以下、Ｍｎ：０．１〜１．２％、Ｓ：０．１０％以下、Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｎ：０．１０％以下、Ｐ：０．００２０〜０．１００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、引張強さＴＳが５００ＭＰａ以上、かつ板幅方向と圧延方向の耐力差が２０ＭＰａ以下である高強度容器用鋼板が開示されている。【０００５】
また、例えば、特許文献２には、質量％で、Ｃ：０．０１０％以上０．０８０％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．７０％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５％以上０．０７０％以下、Ｎ：０．０１２０％以上０．０１８０％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、含有する前記Ｎの内、固溶ＮとしてのＮ含有量が０．０１００％以上であり、フェライト平均粒径が７．０μｍ以下であり、表面から板厚の１／４深さ位置の転位密度が４．０×１０14ｍ-2以上２．０×１０15ｍ-2以下であり、時効処理後の圧延直角方向の引張強さが５３０ＭＰａ以上、伸びが７％以上であることを特徴とする高強度鋼板が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】ＷＯ２００９／１２５８７６
【特許文献２】ＷＯ２０１５／１６６６４６
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載された技術では、良好なフランジ加工性やネッキング加工性が得られているが、例えばＤＲＤ缶胴やスクリューキャップなどに加工する際に要求される絞り成形性は十分ではない。例えば、鋼板を缶胴に絞り成形する際には、成型後のフランジ部の張り出し代（フランジ幅）が缶胴周方向に均等であることが理想的である。このフランジ幅の周方向変動の少ない、絞り成形性に優れる缶用鋼板の提供が要求されている。また、特許文献１に記載の技術における引張強さは６４０ＭＰａ程度であり、薄肉の製品で十分な耐圧強度を有するには、鋼板強度が不足している。【０００８】
同様に、特許文献２に記載された技術も、絞り成形性が不足している。【０００９】
本発明は、かかる事情に鑑みなされたもので、絞り成形性に優れる高強度の缶用鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。ここで、高強度とは、時効処理後の圧延方向の引張強さが６５０ＭＰａ以上であることをいう。【００１０】
本発明者らは、前記課題を解決するために鋭意研究を行った。その結果、本発明者らは、缶用鋼板の絞り成形性に対して、鋼板が有するｒ値の面内異方性Δｒが与える影響に着目し、鋼板のΔｒが−０．３以上０．３以下であれば優れた絞り成形性が得られることを新たに見出した。また、本発明者らは、鋼成分、スラブ加熱、熱間圧延、巻取り、一次冷間圧延、焼鈍、および二次冷間圧延の各条件を所定の範囲内とすることにより、Δｒが−０．３以上０．３以下である缶用鋼板の提供が可能であることを見出した。そして、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
なお、本明細書において、「ｒ値」とは、塑性歪み比を示すランクフォード値のことである。また、本明細書において、「Δｒ」は、後述する式に従って算出することができる。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
（１）質量％で、
Ｃ：０．０１０％以上０．０８０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上０．７０％以下、
Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．００５％以上０．０２０％以下
およびＮ：０．０１２０％以上０．０１８０％以下を含有し、
残部はＦｅおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
ｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下
である、缶用鋼板。【００１２】
（２）前記成分組成に加えて、質量％で、
Ｔｉ：０．００５以上０．０２０％以下、
Ｎｂ：０．００５以上０．０２０％以下、
Ｍｏ：０．０１以上０．０５％以下、
Ｃｒ：０．０４以上０．１０％以下、
Ｂ：０．０００５以上０．００６０％以下、
Ｃａ：０．００１０以上０．０１％以下、
Ｎｉ：０．０５以上０．１５％以下および
Ｃｕ：０．０５以上０．２０％以下
のうちの、一種以上を含有する、前記（１）に記載の缶用鋼板。【００１３】
（３）前記（１）又は（２）に記載の成分組成を有するスラブを、１１８０℃以上に加熱する工程と、加熱されたスラブを仕上げ温度８２０℃以上にて熱間圧延する工程と、熱間圧延された熱延板を６４０℃超７００℃以下にて巻取る工程と、巻き取られた熱延板を８５％以上の圧延率で一次冷間圧延する工程と、一次冷間圧延された冷延板を６２０℃以上６９０℃以下で焼鈍する工程と、焼鈍された焼鈍板を圧延率２０％超４０％以下で二次冷間圧延する工程とを有する、缶用鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、ｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下である、絞り成形性に優れる高強度の缶用鋼板を提供することができる。本発明の缶用鋼板を用いることにより、板厚の薄いＤＲ鋼板での製缶や製蓋が可能になり、省資源化および低コスト化を達成することができ、産業上格段の効果を奏する。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明を詳細に説明する。本発明の缶用鋼板は、
質量％で、
Ｃ：０．０１０％以上０．０８０％以下、
Ｓｉ：０．０５％以下、
Ｍｎ：０．１０％以上０．７０％以下、
Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．００５％以上０．０２０％以下および
Ｎ：０．０１２０％以上０．０１８０％以下を含有し、
残部はＦｅおよび不可避的不純物の成分組成を有し、
ｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下である、ことを特徴とする。
そして、本発明の缶用鋼板は、上記成分組成を有するスラブを１１８０℃以上に加熱し、仕上げ温度８２０℃以上にて熱間圧延した後、６４０℃超７００℃以下にて巻取り、８５％以上の圧延率で一次冷間圧延し、６２０℃以上６９０℃以下で焼鈍し、圧延率２０％超４０％以下で二次冷間圧延することで、製造することができる。
【００１６】
まず、本発明の缶用鋼板の成分組成について説明する。
Ｃ：０．０１０％以上０．０８０％以下
Ｃは、強度向上に重要な元素であり、０．０１０％以上とすることで、高強度、具体的には時効処理後の圧延方向の引張強さを６５０ＭＰａ以上とするのに寄与する。好ましくはＣ量は０．０２０％以上である。一方、Ｃ量が０．０８０％を超えるとｒ値の面内異方性Δｒが−０．３よりも低下し、絞り成形性が低下するため、Ｃ量の上限を０．０８０％以下とする必要がある。好ましくはＣ量は０．０４０％以下である。
【００１７】
Ｓｉ：０．０５％以下
Ｓｉは、多量に添加すると、Ｓｉの表面濃化により表面処理性が劣化し、耐食性が低下するため、Ｓｉ量を０．０５％以下とする必要があり、好ましくは０．０３％以下である。一方、Ｓｉは引張強さの向上に寄与するため、Ｓｉの下限は０．０１％とすることが好ましい。
【００１８】
Ｍｎ：０．１０％以上０．７０％以下
Ｍｎは、固溶強化により鋼板の引張強さを向上させる効果や、ＭｎＳを形成することにより、鋼中に含まれるＳに起因する熱間延性の低下を防止する効果がある。この効果を得るためには０．１０％以上のＭｎの添加が必要である。特に、鋼板の高強度化の観点からは、Ｍｎを０．２０％以上添加することが好ましく、さらには０．５０％以上が好ましい。一方、Ｍｎが０．７０％を超えると、面内異方性が劣化する。従って、Ｍｎ量は０．７０％以下とする。好ましくはＭｎ量は０．６５％以下である。
【００１９】
Ｐ：０．０３％以下
Ｐは、多量に添加すると過剰な硬質化や、Ｐの鋼板中央部への偏析により絞り成形性が低下し、また、耐食性が低下する。このためＰ量の上限は０．０３％とする。好ましくはＰ量は０．０２％以下である。なお、Ｐ量を０．０１％未満に低減するには、製錬コストなどのコストの増加を伴う。したがって、経済性の観点からは、Ｐ量を０．０１％以上とすることが好ましい。
【００２０】
Ｓ：０．０２０％以下
Ｓは、鋼中で硫化物を形成して、熱間延性を低下させ、熱間圧延における加工性を低下させる。よって、Ｓ量の上限は０．０２０％以下とする。好ましくはＳ量は０．０１５％以下である。なお、Ｓ量が０．００８％以上であれば、缶の内容物によらず孔食を防ぐことができるため、Ｓ量は０．００８％以上とすることが好ましい。
【００２１】
Ａｌ：０．００５％以上０．０２０％以下
Ａｌは、脱酸剤として添加される元素である。この効果を得るためには、０．００５％以上のＡｌの添加が必要である。鋼中にＡｌが過剰に存在する場合、Ｎと結合してＡｌＮが形成され、鋼中の固溶Ｎを減少させる結果、鋼板の引張強さが低下する。したがって、Ａｌ量は０．０２０％以下とする必要がある。Ａｌ量は、好ましくは０．００８％〜０．０１９％であり、より好ましくは０．０１１％〜０．０１６％である。Ａｌ量は、０．００８％以上が好ましく、０．０１１％以上がより好ましく、０．０１９％以下が好ましく、０．０１６％以下がより好ましい。
【００２２】
Ｎ：０．０１２０％以上０．０１８０％以下
Ｎは、固溶強化元素として、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｎ量として０．０１２０％以上の添加が必要である。一方、Ｎが多量に添加されると、ｒ値の面内異方性Δｒが顕著に低下し、絞り成形性が低下するため、Ｎ量の上限は０．０１８０％とする。好ましくは、Ｎ量は０．０１３５％〜０．０１６５％である。Ｎ量は、０．０１３５％以上が好ましく、０．０１６５％以下が好ましい。
本発明の缶用鋼板は、以上の諸成分を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物の成分組成を基本成分とする。
【００２３】
本発明の缶用鋼板は、必要に応じて、上記基本成分に加えて、
Ｔｉ：０．００５％以上０．０２０％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．０２０％以下、
Ｍｏ：０．０１％以上０．０５％以下、
Ｃｒ：０．０４％以上０．１０％以下、
Ｂ：０．０００５％以上０．００６０％以下、
Ｃａ：０．００１０％以上０．０１％以下、
Ｎｉ：０．０５％以上０．１５％以下および
Ｃｕ：０．０５％以上０．２０％以下
のうちの、一種以上を含有することができる。
【００２４】
Ｔｉ：０．００５％以上０．０２０％以下
Ｔｉは、析出強化元素として、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｔｉを０．００５％以上添加することが好ましい。一方、Ｔｉを多量に添加すると、鋼板の異方性が過度に大きくなるため、Ｔｉ量は０．０２０％以下とすることが好ましい。
【００２５】
Ｎｂ：０．００５％以上０．０２０％以下
Ｎｂは、析出強化元素として、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｎｂを０．００５％以上添加することが好ましい。一方、Ｎｂを多量に添加すると、鋼板の異方性が過度に大きくなるため、０．０２％以下とすることが好ましい。
【００２６】
Ｍｏ：０．０１％以上０．０５％以下
Ｍｏは、析出強化元素として作用し、また組織を細粒化することにより、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｍｏを０．０１％以上添加することが好ましい。しかし、Ｍｏを多量に添加しても効果が飽和するため、Ｍｏ量は０．０５％以下とすることが好ましい。
【００２７】
Ｃｒ：０．０４％以上０．１０％以下
Ｃｒは、析出強化元素として、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｃｒを０．０４％以上添加することが好ましい。Ｃｒを多量に添加した場合、粗大な析出物となって高強度化の効果が飽和するため、Ｃｒ量は０．１０％以下とすることが好ましい。
【００２８】
Ｂ：０．０００５％以上０．００６０％以下
Ｂは、細粒化により、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｂを０．０００５％以上添加することが好ましい。Ｂを多量に添加しても効果が飽和するだけではなく、鋼板のｒ値の面内異方性Δｒの絶対値が大きくなるため、Ｂ量は０．００６０％以下とすることが好ましい。
【００２９】
Ｃａ：０．００１０％以上０．０１％以下
Ｃａには、硫化物を微細化して熱間延性を向上させる効果がある。また、Ｃａには、ＣａがＳと結びつくことにより、化合物ＭｎＳを生成するＭｎの量を低減させつつ、固溶強化に寄与するＭｎ量の割合を増加させて、鋼板の高強度化に寄与する効果がある。このため、Ｃａを０．００１０％以上添加することが好ましい。Ｃａを多量に添加しても効果が飽和するのみならず、粗大な介在物となって絞り成形性が劣化する場合がある。したがって、Ｃａ量は０．０１％以下とすることが好ましい。
【００３０】
Ｎｉ：０．０５％以上０．１５％以下
Ｎｉは、固溶強化や細粒化により、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｎｉを０．０５％以上添加することが好ましい。Ｎｉを多量に添加した場合、表面性状の劣化が顕著になるため、Ｎｉ量は０．１５％以下とすることが好ましい。
【００３１】
Ｃｕ：０．０５％以上０．２０％以下
Ｃｕは、固溶強化や細粒化により、鋼板の高強度化に寄与する。この効果のため、Ｃｕを０．０５％以上添加することが好ましい。多量に添加した場合、表面性状の劣化が顕著になるため、Ｃｕ量は０．２０％以下とすることが好ましく、より好ましくは０．１５％以下とする。
【００３２】
次に、本発明の缶用鋼板における材質特性について説明する。
ｒ値の面内異方性Δｒ：−０．３以上０．３以下
ＤＲＤ缶胴や瓶蓋を良好な絞り成形性のもとに成形するためには、ｒ値の面内異方性の指標であるΔｒが−０．３以上０．３以下である必要がある。ここで、ΔｒはΔｒ＝（ｒ0＋ｒ90−２・ｒ45）／２の式で表される。Δｒが上記範囲を外れるほど、ｒ値の異方性が大きくなり、絞り成形時にフランジ部のいわゆる「耳」が大きくなるので、良好な形状が得られない。すなわち、Δｒが上記範囲を外れると、絞り成形後のフランジ部の幅の変動が大きくなるので、缶用鋼板において均一なフランジ幅の形状が得られる健全な絞り成形が実現されない。
Δｒは、好ましくは−０．２５以上０．２５以下である。
【００３３】
時効処理後の圧延方向の引張強さ：６５０ＭＰａ以上
ＤＲＤ缶胴や瓶蓋の耐圧強度を確保するためには、鋼板の圧延方向の引張強さを６５０ＭＰａ以上とすることが好ましい。引張強さを６５０ＭＰａ以上とすることで鋼板を薄肉化しても十分な耐圧強度を確保することが出来る。ＤＲ材の場合、一般的に圧延直角方向に比べて圧延方向のほうが、引張強さが低いため、本明細書では圧延方向の引張強さで評価する。また、缶用鋼板は焼付け塗装して使用されることが多いため、本明細書では、焼付け塗装に相当する２１０℃、１０ｍｉｎの時効処理後の特性にて評価する。板厚を特に薄くする場合には、鋼板の圧延方向の引張強さを６８０ＭＰａ以上とすることが好ましい。一方、過度に高強度化した場合、成形時にシワなどの成形不良の発生が顕著になるため、引張強さを８００ＭＰａ以下とすることが好ましい。
【００３４】
次に、本発明の缶用鋼板の製造方法について説明する。
本発明の缶用鋼板は、上記成分組成を有するスラブを、１１８０℃以上に加熱する工程と、加熱されたスラブを仕上げ温度８２０℃以上にて熱間圧延する工程と、熱間圧延された熱延板を６４０℃超７００℃以下にて巻取る工程と、巻き取られた熱延板を８５％以上の圧延率で一次冷間圧延する工程と、一次冷間圧延された冷延板を６２０℃以上６９０℃以下で焼鈍する工程と、焼鈍された焼鈍板を圧延率２０％超４０％以下で二次冷間圧延する工程とを経て製造することができる。
【００３５】
加熱温度：１１８０℃以上
熱間圧延前のスラブの加熱温度が低すぎると、ＡｌＮの一部が未溶解となり、固溶Ｎ量が低下して、引張強さが低下する。したがって、スラブを加熱する工程においては、１１８０℃以上の加熱温度が必要である。好ましい加熱温度は１２００℃以上である。加熱温度の上限は特に規定しないが、１３００℃以下であればスケール起因の表面欠陥を避けることが容易になるため、上限は１３００℃とすることが好ましい。
【００３６】
仕上げ温度：８２０℃以上
熱間圧延する工程における仕上げ温度が８２０℃未満であると、上記したΔｒが所定の範囲外の値となり、絞り成形性が悪化する。したがって、仕上げ温度は８２０℃以上とする必要がある。好ましい仕上げ温度は８６０℃以上である。仕上げ温度の上限は特に限定しないが、９３０℃以下であればより微細な粒径の鋼板が得られるため、好ましい。
【００３７】
巻取温度：６４０℃超７００℃以下
巻き取る工程における巻取温度が６４０℃以下では、鋼中でのセメンタイトの生成が不十分になり、固溶Ｃが過剰な状態のまま次工程の一次冷間圧延が施されるため、上記Δｒが所定の範囲外の値となり、絞り成形性が悪化する。そのため、巻取温度は６４０℃超とする必要がある。好ましい巻取温度は６５０℃以上である。一方、巻取温度が７００℃を超えると、熱延板の粒径が粗大になるため、最終的な鋼板の粒径も粗大となり、引張強さが低下する。したがって、巻き取り温度は７００℃以下とする必要がある。好ましい巻取温度は６８０℃以下である。
【００３８】
ここで、冷間圧延に先立ち、必要に応じて酸洗することができる。なお、酸洗条件は、特に規定されることなく、熱延板の表層スケールが除去できればよい。したがって、常法に従って、酸洗すればよい。
【００３９】
一次冷間圧延率：８５％以上
一次冷間圧延する工程における圧延率は、焼鈍後のフェライト粒径を微細化して、引張強さを向上させる目的で、８５％以上とする必要がある。当該圧延率は、好ましくは８６％以上である。一方、圧延率が９１．４％以下であれば上記Δｒを小さく制御することが容易であるため、好ましい。さらに好ましくは、一次冷間圧延、および後述の二次冷間圧延の圧延率を合計したトータル冷間圧延率を９０．５％以下とし、より好ましくは９０．０％以下とする。
【００４０】
焼鈍温度：６２０℃以上６９０℃以下
絞り成形性を確保するには、焼鈍中に十分に再結晶させる必要がある。そのためには、一次冷間圧延する工程で得られた冷延版を焼鈍する工程において、焼鈍温度は６２０℃以上とする必要がある。一方、焼鈍温度が高すぎると、フェライト粒径が粗大化して、引張強さが低下する。したがって、焼鈍温度は６９０℃以下とする必要がある。焼鈍温度は６４０℃以上が好ましく、６８０℃以下が好ましく、６４０℃〜６８０℃がより好ましい。なお、焼鈍時間は１０ｓ以上とすることが好ましい。また、焼鈍方法は限定するものではないが、材質の均一性の観点から連続焼鈍法とすることが好ましい。さらに、焼鈍後の冷却条件は特に限定するものではないが、固溶Ｃの作用により高強度化する観点からは、焼鈍後、５００℃から３００℃までの温度域を５０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却することがさらに好ましい。
【００４１】
二次冷間圧延率：２０％超４０％以下
上記の焼鈍後に得られる焼鈍板は、二次冷間圧延により高強度化され、板厚の薄い鋼板に仕上げられる。時効処理後の鋼板における圧延方向の引張強さを６５０ＭＰａ以上とするためには、二次冷間圧延する工程における圧延率を２０％超とする必要がある。好ましい圧延率は２２％以上である。一方、二次冷間圧延率が高すぎると、絞り成形性が悪化する。したがって、圧延率は４０％以下とする必要がある。特に高い絞り成形性が要求される場合には、圧延率を３５％以下とすることが好ましい。
【００４２】
以上により、本発明の缶用鋼板が得られる。ここで得られた鋼板にめっきや化成処理などの表面処理をしても発明の効果が失われることは無い。
【実施例】
【００４３】
表１に示す鋼記号Ａ〜Ｖの成分を含有し、残部が不可避的不純物とＦｅからなる鋼を溶製し、鋼スラブを得た。得られた鋼スラブを表２に示す条件にて、加熱後、熱間圧延し、巻取り、酸洗にてスケールを除去した後、一次冷間圧延し、連続焼鈍炉にて各焼鈍温度にて焼鈍した。得られた焼鈍板を各二次冷間圧延率にて二次冷間圧延し、板厚０．１２〜０．２２ｍｍの鋼板（鋼板記号１〜２９）を得た。【００４４】
【表１】
0006822617.tif 000002
【００４５】
【表２】
0006822617.tif 000003
【００４６】
時効処理後の圧延方向の引張強さ
２１０℃、１０分の焼付け塗装相当の時効処理を行ったのち、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に規定される５号引張試験を引張方向が圧延方向になるように採取し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１に従い、引張強さを評価した。【００４７】
ｒ値の面内異方性Δｒ
ＡＳＴＭ  Ａ６２３Ｍに記載の固有振動法（モジュールｒ）にてｒ値の面内異方性Δｒを測定、評価した。【００４８】
絞り成形性
得られた鋼板より直径１６０ｍｍでブランクを打抜き、絞り−再絞り成形にて、直径８２．８ｍｍ、高さ４５．５ｍｍの缶体を作製した。さらに缶底に、直径７０ｍｍおよび４０ｍｍのビード加工（深さ０．５ｍｍ、曲率半径１ｍｍ）を施した。得られた缶体について、そのフランジ幅を１５度ピッチで全周測定した。フランジ幅の最大値と最小値の差が１．５ｍｍ以下であれば絞り成形性が良好であるとして◎、１．５ｍｍ超２ｍｍ以下であれば絞り成形性が許容可能であるとして○、２ｍｍ超であれば絞り成形性に劣るとして×とした。
この試験における詳細条件を以下に記す。
潤滑条件：鋼板両面に潤滑油塗布
第一絞りの絞り比：１．５２
第二絞りの絞り比：１．２６
それぞれの絞りにおけるしわ抑え圧：０．３ＭＰａ
第一絞り時のダイの肩半径：２．５ｍｍ
第二絞り時のダイの肩半径：２．５ｍｍ【００４９】
耐圧強度
上記の缶体に蓋を巻締め、蓋側から穴を空けて密封下にエアを送り込み、缶底部がバックリングする圧力を測定し、０．１８ＭＰａ以上であれば○、０．１８ＭＰａ未満であれば×とした。【００５０】
試験結果を表３に示す。本発明例は、いずれもｒ値の面内異方性Δｒが−０．３以上０．３以下であり、絞り成形性と耐圧強度に優れる。一方、比較例では、上記特性のいずれか一つ以上が劣っている。【００５１】
【表３】
0006822617.tif 000004
【要約】
食品や飲料缶に用いられる缶容器材料に適した缶用鋼板およびその製造方法を提供する。本発明の缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０〜０．０８０％、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．７０％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０２０％およびＮ：０．０１２０〜０．０１８０％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の成分組成を有し、Δｒが−０．３〜０．３以下である。