(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んでＳＵＳ３０４ステンレス鋼を溶製する精錬を行う精錬方法において、
容器内を４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）超４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有し、
質量％で、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％で第１ステップから第２ステップに切り替え、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％で第２ステップから第３ステップに切り替え、
精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜６５ｋｇであることを特徴とする、
耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法。
【請求項２】
精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う精錬方法において、
容器内を４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）超４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有し、
質量％で、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％で第１ステップから第２ステップに切り替え、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％で第２ステップから第３ステップに切り替え、
精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜４０ｋｇであることを特徴とする、
耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う、含クロム溶鋼の精錬方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
含クロム鋼、特にステンレス鋼のように１１％以上のクロムを含むような含クロム鋼を精錬するに際しては、精錬容器内に収容した溶鋼中に酸素ガス又は酸素ガスと不活性ガスの混合ガスを吹き込むＡＯＤ法によって脱炭精錬を行う方法が広く用いられている。ＡＯＤ法では、脱炭が進行して溶鋼中の［Ｃ］濃度が低下してくると［Ｃｒ］が酸化されやすくなることから、［Ｃ］濃度の低下にともない吹き込みガス中におけるＡｒガス等の不活性ガスの比率を高くし、［Ｃｒ］の酸化を抑える方法がとられている。しかし、低［Ｃ］濃度域では脱炭速度が低下するために所望の［Ｃ］濃度に到達するのに長時間を要し、かつ吹き込みガス中の不活性ガスの比率を高くするため、高価な不活性ガスの消費量が大幅に増加することから、経済的にも不利となる。【０００３】
このような低［Ｃ］濃度域における脱炭を促進する方法として、真空精錬法の利用が挙げられる。特許文献１においては、吹き込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスとの混合ガスを供給し、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５質量％に低下するまでは大気圧下で脱炭処理し、［Ｃ］濃度がこの値以下に低下した後は、容器内を２００ｔｏｒｒ以下に減圧して脱炭処理する方法が開示されている。これにより、比較的高［Ｃ］濃度より減圧下での処理を行うとともに、減圧下において酸素ガスとの混合ガスで脱炭処理を行うため、脱炭酸素効率が向上するために同一酸素供給量で脱炭速度の向上が図れ、還元用Ｓｉ原単位および高価な不活性ガス原単位が低減するとともに、精錬時間を短縮することができる。減圧処理における容器内圧力を２００ｔｏｒｒ以下とするのは、これより高い圧力では脱炭酸素効率が低下するからであるとしている。【０００４】
特許文献２には、精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う精錬方法において、容器内を４００ｔｏｒｒ〜大気圧範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２５０ｔｏｒｒ〜４００ｔｏｒｒに減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２５０ｔｏｒｒ以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有することを特徴とする含クロム溶鋼の精錬方法が開示されている。中炭領域、特に［Ｃ］０．２〜０．５％の領域においては、溶鋼の強攪拌を行うことにより、２５０〜４００ｔｏｒｒの圧力でも高い脱炭酸素効率が得られる。さらに、減圧操業の圧力を従来のように２００ｔｏｒｒ以下とするのではなく２５０〜４００ｔｏｒｒの範囲とすることにより、ダストの発生を抑えることができる。また、圧力を２５０〜４００ｔｏｒｒの範囲とすることにより、底吹きガス吹き込み量の増大を図ることができ、その結果精錬時間の短縮を図ることが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平６−２８７６２９号公報
【特許文献２】特開２００１−２８６６９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献２に記載の発明により、中炭領域、特に［Ｃ］０．２〜０．５％の領域においては、溶鋼の強攪拌を行うことにより、２５０〜４００ｔｏｒｒの圧力でも高い脱炭酸素効率が得られる。さらに、減圧操業の圧力を従来のように２００ｔｏｒｒ以下とするのではなく２５０〜４００ｔｏｒｒの範囲とすることにより、ダストの発生を抑えることができる。また、圧力を２５０〜４００ｔｏｒｒの範囲とすることにより、底吹きガス吹き込み量の増大を図ることができ、その結果精錬時間の短縮を図ることが可能になった。【０００７】
さらに、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させることができれば、精錬コストを大幅に低減することができる。【０００８】
本発明は、精錬容器内を減圧にして含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う含クロム溶鋼の精錬方法において、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させることのできる精錬方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
即ち、本発明の要旨とするところは、以下のとおりである。
（１）精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んでＳＵＳ３０４ステンレス鋼を溶製する精錬を行う精錬方法において、
容器内を４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）超４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有し、
質量％で、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％で第１ステップから第２ステップに切り替え、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％で第２ステップから第３ステップに切り替え、
精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜６５ｋｇであることを特徴とする、
耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法。
（２）精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う精錬方法において、
容器内を４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）超４００ｔｏｒｒ（５３．３ｋＰａ）以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ（２６．７ｋＰａ）以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有し、
質量％で、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％で第１ステップから第２ステップに切り替え、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％で第２ステップから第３ステップに切り替え、
精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜４０ｋｇであることを特徴とする、
耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法。
【００１０】
本発明は、含クロム溶鋼の精錬方法において、炉内の圧力を第１ステップ〜第３ステップに分けて順次減圧していくことに加え、精錬終了時のスラグ量を溶鋼１トン当たり３５〜１１０ｋｇとすることにより、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１Ａ】本発明の精錬容器の一例を示す図であり、減圧精錬時の状態を示す図である。
【図１Ｂ】本発明の精錬容器の一例を示す図であり、大気圧精錬時の状態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明は、精錬容器内で含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う精錬方法に関するものである。減圧精錬を行うに際しては例えば図１Ａに示す精錬容器１が、大気圧精錬を行うに際しては例えば図１Ｂに示す精錬容器１が用いられる。精錬容器１内には溶鋼４が収容され、溶鋼４の上にスラグ６が形成され、精錬容器内で含クロム溶鋼中に底吹き羽口２を通して底吹きガス５を吹き込む。また、精錬容器１は着脱可能な排気フード３を有しており、減圧精錬時には図１Ａに示すように精錬容器１に排気フード３を装着し、排気管７を経由してガス吸引を行うことにより精錬容器内を減圧する。大気圧精錬時には、図１Ｂに示すように排気フード３を装着しないので、吹き込みガスとしては、底吹き羽口２のみならず上吹きランス１２を併用してガスを吹き込むことも可能である。
【００１３】
本発明の含クロム溶鋼の精錬方法は、容器内を４００ｔｏｒｒ超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有する。質量％で、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％で第１ステップから第２ステップに切り替え、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％で第２ステップから第３ステップに切り替える。
【００１４】
第２ステップを中炭領域に配置し、同時に溶鋼を強攪拌することにより、この中炭領域における脱炭酸素効率を高い値に維持することができ、さらにダストの発生を抑制することが可能になる。第２ステップにおいて圧力２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下の範囲とすることにより、底吹きガス吹き込み量の増大を図ることができ、その結果精錬時間の短縮を図ることが可能になる。底吹きガス吹き込み速度は溶鋼トン当たり０．４Ｎｍ３／ｍｉｎ以上とすると好ましい。これにより、２００ｔｏｒｒ超の圧力で高い脱炭酸素効率を得るための強攪拌を実現するとともに、精錬時間を短縮することができ、また、２００ｔｏｒｒ超の圧力であれば底吹きガスの吹き込み速度が溶鋼トン当たり０．４Ｎｍ３／ｍｉｎ以上であってもダスト発生量を低位に抑えることが可能である。底吹きガス吹き込み速度は溶鋼トン当たり０．５Ｎｍ３／ｍｉｎ超とすると一層好ましい結果を得ることができる。
【００１５】
精錬容器内の圧力が４００ｔｏｒｒ超である第１ステップから圧力２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下の第２ステップに移行する時期としては、溶鋼中の［Ｃ］濃度が１．５〜０．１％において移行する。［Ｃ］濃度が１．５％より高い［Ｃ］領域においては、減圧精錬を行うにしても圧力を４００ｔｏｒｒより高い圧力に設定して酸素ガス吹き込み速度を増大した方が効率的に精錬を行えるからであり、あるいは大気圧精錬を行って上吹き酸素ガス吹き込みを併用した方が高い酸素ガス吹き込み速度を確保して効率的に精錬を行えるからである。一方、［Ｃ］濃度が０．１％より低い［Ｃ］領域まで４００ｔｏｒｒを超える圧力で精錬を継続すると、脱炭酸素効率の低下をきたし、精錬時間の延長につながるので好ましくない。
【００１６】
精錬容器内の圧力が２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下である第２ステップから圧力が２００ｔｏｒｒ以下である第３ステップに移行する時期としては、溶鋼中の［Ｃ］濃度が０．５〜０．１％において移行する。［Ｃ］濃度が０．５％よりも高い［Ｃ］領域を第２ステップの２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下の圧力とすることにより、精錬能率の向上やダスト発生量の低減という本発明の効果を十分に発揮することができるからである。一方、［Ｃ］濃度が０．１％より低い［Ｃ］領域まで２００ｔｏｒｒを超える圧力で精錬を継続すると、脱炭酸素効率の低下をきたし、精錬時間の延長をきたすので好ましくない。
【００１７】
本発明の含クロム溶鋼の精錬方法は、精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜１１０ｋｇであることを特徴とする。これにより、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させた含クロム溶鋼の精錬方法とすることができる。ここで精練終了時とは、減圧精練及びその後の還元処理を完了した時点を意味する。
【００１８】
含クロム溶鋼の精錬において、ＡＯＤの前工程で発生したスラグは溶鋼と主にＡＯＤに持ち込まれる。また、副材として炉内にＣａＯ、ＭｇＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３のいずれかを含む酸化物、およびＣａＦ２の内、２種類以上を投入し、これらが精錬終了時のスラグの構成要素となる。また、溶鋼中のＣｒ、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎが酸素精錬によって酸化し、形成された酸化物が精錬終了時のスラグの構成要素となる。
【００１９】
発明者らは、精錬終了時のスラグ量の低減を試みた。精錬中の炉内圧力の推移については、上記本発明の条件を適用した。ＡＯＤに持ち込まれるスラグ量を低減するため、ＡＯＤ装入前にスラグドラッガーを用いて前工程で発生したスラグを溶鋼から分離した。また、ＡＯＤ処理前の溶鋼中のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが高い場合には、ＡＯＤ処理開始後から減圧精錬開始までの間に、それらを酸化させてスラグとし、排滓して炉外に排出することによって、精錬終了時のスラグ量を低減した。その結果、精錬終了時のスラグ量が少なくなるほど、耐火物溶損低減と還元材使用量削減が実現できることがわかった。精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり１１０ｋｇ以下であれば、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させることができる。溶鋼１トン当たり７０ｋｇ以下であればより好ましい。鋼１トン当たり６５ｋｇ以下であればさらに好ましい。一方、精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５ｋｇ未満であると、副材として投入するＣａＯの投入量を抑制する必要があり、スラグの脱硫能が低下する結果、溶鋼の脱硫不足となる。そこで、精錬終了時のスラグ量の下限を溶鋼１トン当たり３５ｋｇとした。
【００２０】
減圧精錬の好ましい実施の形態について説明する。
第１ステップについては、その全体を大気圧下で精錬を行う場合、その全体を減圧下で精錬を行う場合、当初大気圧下でその後減圧下で精錬を行う場合のいずれを採用しても良い。第１ステップにおいて大気圧下で精錬を行うに際しては、精錬容器の上に減圧精錬のための排気フード３を設置しないので、ガス吹き込みとして上吹きと底吹きを併用することができる。第１ステップにおいて大気圧下で精錬を行うに際しては、吹き込むガスとして酸素のみを用いることができる。第１ステップの精錬を当初大気圧下で行い、その後４００ｔｏｒｒ超の圧力として減圧下で行うことができる。第１ステップの最初から減圧精錬を実施しても良い。
【００２１】
第２ステップにおける底吹きガスの吹き込みガス種としては、第２ステップの最初から酸素と不活性ガスの混合ガスとしても良いが、最初は酸素ガス単独吹き込みとし、第２ステップ内で順次不活性ガス比率を増大するパターンとしても良い。第２ステップ内における精錬容器内の圧力は、２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下の範囲内において一定の圧力を保持することもできるが、高い圧力から低い圧力に順次変化させていくパターンとしても良い。
【００２２】
第３ステップについては、容器内を２００ｔｏｒｒ以下に減圧してガスを吹き込む。溶鋼中の［Ｃ］濃度が低下するほど、高い脱炭酸素効率を得るための最適な容器内圧力が低下するので、脱炭が進行した第３ステップにおいては第２ステップより低い圧力を採用することが好ましい。併せて、［Ｃ］濃度が低いほど脱炭反応に対する溶鋼攪拌の影響が大きくなる。同一のガス吹き込み速度では容器内圧力が低いほどガスの膨張代が大きくなり、溶鋼攪拌力が増大することから、第２ステップよりも低い圧力とすることが好ましい。第３ステップにおいては、溶鋼中の［Ｃ］濃度低下に伴って容器内の圧力を順次段階的に低下させると好ましい。第３ステップにおいては、［Ｃ］濃度が十分に低下しているので、吹き込みガスとして酸素ガスを用いずに不活性ガスのみを吹き込むこととしても良い。また、吹き込みガスとして酸素ガスと不活性ガスとの混合ガスを供給するに際し、さらに溶鋼中のＣ濃度低下に伴って混合ガス中の酸素ガスの比率を徐々に低下させると好ましい。
【実施例】
【００２３】
図１Ａ、図１Ｂに示すような溶鋼量６０トンのＡＯＤ炉において、ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（８質量％Ｎｉ−１８質量％Ｃｒ）を溶製するに際して本発明を適用した。大気圧精錬においては、図１Ｂに示す態様にて上吹きは行わずに底吹きを行い、減圧精錬においては図１Ａに示す態様にて精錬容器内を減圧した上で底吹きを行った。溶製開始時の溶鋼中［Ｃ］濃度は約１．７％であり、［Ｃ］０．０３％まで脱炭精錬を行い、その後容器内圧力を大気圧まで戻しながら、脱炭中に酸化したクロムを還元するための還元剤としてＦｅ−Ｓｉ合金鉄を添加して、Ａｒガスのみの吹き込みにより還元処理を行い、取鍋へ出鋼した。【００２４】
表１に示すパターンを採用して精錬を行った。第１ステップを大気圧精錬として底吹きを行った。［Ｃ］濃度０．５％〜０．２％を第２ステップとし、第２ステップ内で容器内圧力を４００ｔｏｒｒと２００ｔｏｒｒの２段階圧力とした。第３ステップは容器内圧力を５０ｔｏｒｒ、４０ｔｏｒｒの２段階圧力とし、［Ｃ］濃度０．０３％まで脱炭精錬を行った。第１ステップ、第２ステップ、及び第３ステップの圧力５０ｔｏｒｒまでは、いずれも底吹きガスとして酸素ガスとアルゴンガスを併用した。第３ステップの圧力４０ｔｏｒｒではＡｒガス単独吹き込みとした。【００２５】
【表１】
0006921365.tif 000002
【００２６】
【表２】
0006921365.tif 000003
【００２７】
副材としてのＣａＯ、ＭｇＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３のいずれかを含む酸化物、およびＣａＦ２の内、２種類以上の投入量の調整、スラグドラッガーを用いたＡＯＤ持ち込みスラグ量の低減、およびＡＯＤ処理前の溶鋼中のＳｉ、Ｍｎ、Ａｌが高い場合には、ＡＯＤ処理開始後から減圧精錬開始までの間に、それらを酸化させてスラグとし、排滓して炉外に排出することにより、表２に示すように、精錬終了時のスラグ量を鋼１トン当たり２０ｋｇ〜１６０ｋｇの範囲で変化させた。精錬終了時のスラグ量については、減圧精練及び還元処理が完了し、炉外排出後、溶鋼と分離させて、天井クレーンに取り付けられた重量計を用いて評価した。各水準において、還元材としてのＦｅ−Ｓｉ合金鉄使用量を評価し、参考例Ｎｏ．８の値を基準として指数化し、表２に示した。また、精錬炉の耐火物溶損状況について、精錬終了後、底吹き羽口の外側から目盛付きの測定棒を差し込んで、その残寸を随時記録していくことにより評価を行った。耐火物の溶損量が著しく少なく、経済的効果が高い場合を“Ｓ”、溶損量が少なく、経済的効果がある場合を“Ａ”、耐火物が溶損するが、操業に支障が出ることはない場合を“Ｂ”、著しい溶損あるいは局所的に偏溶損し、操業に支障をきたす場合を“Ｘ”とし、表２に示した。
【００２８】
表２から明らかなように、精錬終了時のスラグ量が本発明範囲内にある発明例Ｎｏ．３〜５は、耐火物損耗状況、脱硫状況ともに良好であった。それに対し、比較例Ｎｏ．１、２はスラグ量が不足し、脱硫状況が不良であった。また比較例Ｎｏ．９〜１１はスラグ量が多すぎ、耐火物損耗状況が不良であった。また、精練終了時のスラグ量が少ないほど、還元材使用量が低減することが明らかである。
【符号の説明】
【００２９】
１  精錬容器
２  底吹き羽口
３  排気フード
４  溶鋼
５  底吹きガス
６  スラグ
７  排気管
１２  上吹きランス
【要約】
精錬容器内を減圧にして含クロム溶鋼中に酸素ガスを含むガスを吹き込んで精錬を行う含クロム溶鋼の精錬方法において、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させることのできる精錬方法を提供する。
容器内を４００ｔｏｒｒ超大気圧以下の範囲の圧力として酸素ガスを含むガスを吹き込む第１ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ超４００ｔｏｒｒ以下に減圧して酸素ガスを含むガスを吹き込む第２ステップと、容器内を２００ｔｏｒｒ以下に減圧してガスを吹き込む第３ステップとを有し、精錬終了時のスラグ量が溶鋼１トン当たり３５〜１１０ｋｇであることを特徴とする含クロム溶鋼の精錬方法である。これにより、耐火物溶損低減と還元材使用量削減を両立させることができる。【図１Ａ】
0006921365.tif 000004
【図１Ｂ】
0006921365.tif 000005