(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部に冷却エアを導入する導入管とを備えるセメント製造設備における前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給することを特徴とする、
キルン排ガスの処理方法。
【請求項２】
キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部からキルン排ガスを抽気する抽気管とを備えるセメント製造設備における前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給することを特徴とする、
キルン排ガスの処理方法。
【請求項３】
前記塩素凝集促進剤は、水に溶解して散水することによって供給することを特徴とする、
請求項１または２に記載のキルン排ガスの処理方法。
【請求項４】
抽気率が所定値未満であるときは、前記塩素凝集促進剤を供給し、
抽気率が所定値以上であるときは、前記塩素凝集促進剤の供給を停止することを特徴とする、
請求項１乃至３の何れか一項に記載のキルン排ガスの処理方法。
【請求項５】
キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部に冷却エアを導入する導入管とを備えるセメント製造設備であって、
前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給可能に構成されることを特徴とする、
セメント製造設備。
【請求項６】
キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部からキルン排ガスを抽気する抽気管とを備えるセメント製造設備であって、
前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給可能に構成されることを特徴とする、
セメント製造設備。
【請求項７】
前記塩素凝集促進剤を水に溶解した水溶液を、前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に散水する散水設備を備えることを特徴とする、
請求項５に記載のセメント製造設備。
【請求項８】
前記塩素凝集促進剤を水に溶解した水溶液を、前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に散水する散水設備を備えることを特徴とする、
請求項６に記載のセメント製造設備。
【請求項９】
抽気率が所定値未満であるときは、前記塩素凝集促進剤を供給し、
抽気率が所定値以上であるときは、前記塩素凝集促進剤の供給が停止する供給切替手段を備えることを特徴とする、
請求項５乃至８の何れか一項に記載のセメント製造設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、キルン排ガスの処理方法、および、セメント製造設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
セメントの製造では、原料や燃料の代替材料として廃棄物を利用するため、キルンから排出されるキルン排ガスは、塩素を含有するものとなる。斯かるキルン排ガスは、複数のサイクロンを備えるプレヒータに流入し、プレヒータに供給される原料と接触して該原料を加熱する。
【０００３】
このようにキルン排ガスが原料と接触すると、キルン排ガス中の塩素が原料に付着してキルンへ戻るため、セメント製造設備の継続的な操業によって、キルン排ガス中の塩素量が経時的に増加する。これに伴って原料に付着してキルンへ戻る塩素量が増加するため、キルンで焼成されるクリンカに含まれる塩素量が増加し、セメントの品質が低下する。そこで、多くのセメント製造設備では、キルンから最下段サイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部を抽気し、抽気したキルン排ガスを脱塩設備に供給することで、キルンへ戻る塩素量の削減を図っている。
【０００４】
抽気したキルン排ガス中の塩素は、キルン排ガスの温度低下によって気相状態から液相状態や固相状態に変化し、キルン排ガス中のダストに付着する。このため、抽気したキルン排ガス中のダストを回収することで塩素を回収することができる（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−１８０９４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ここで、気相状態の塩素は、温度低下に伴って液相状態、固相状態の順に変化する。このため、抽気したキルン排ガスの温度低下が十分ではない場合、抽気したキルン排ガス中に液相状態の塩素が比較的多く存在することになる。このような場合、液相状態の塩素が、抽気したキルン排ガスの流路の内面に付着して析出物（所謂、コーチング）となり、流路を細くしたり、析出物の脱落によって流路を閉塞したりする虞がある。そこで、抽気したキルン排ガス中に存在する液相状態の塩素を減らし、固相状態の塩素を増やすことが要求されている。例えば、冷却エアと共にキルン排ガスを抽気してキルン排ガスを冷却することで、固相状態の塩素を増やすことが考えられる。
【０００７】
しかしながら、単位時間当たりに抽気可能なガス量を一定にする必要がある場合、冷却エアの供給によってキルン排ガス自体の抽気量を減少させる必要があるため、キルン排ガスの抽気効率が低下する。また、キルン排ガス自体の抽気量を維持しつつ、冷却エアの供給を行うと、単位時間当たりに抽気するガス量を増加させる必要があるため、後のガス処理設備（例えば、脱塩設備など）に意図しない負荷がかかったり、後のガス処理設備の変更や改修が必要となったりする場合がある。
【０００８】
そこで、本発明は、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても該キルン排ガス中の塩素を固相状態に変化させることができるキルン排ガスの処理方法、および、該処理方法を用いたセメント製造設備を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るキルン排ガスの処理方法は、キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部に冷却エアを導入する導入管とを備えるセメント製造設備における前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給することを特徴とする。
【００１０】
斯かる構成によれば、セメント製造設備における抽気部から導入管にわたる領域であって抽気部および導入管を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。また、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素が固相状態に容易に変化するため、冷却エアの供給量を低減することができ、単位時間当たりのキルン排ガスの抽気量を増加させることができる。
【００１１】
本発明に係る他のキルン排ガスの処理方法は、キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部からキルン排ガスを抽気する抽気管とを備えるセメント製造設備における前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給することを特徴とする。
【００１２】
斯かる構成によれば、セメント製造設備における抽気部から抽気管にわたる領域であって抽気部および抽気管を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。また、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素が固相状態に変化するため、単位時間当たりのキルン排ガスの抽気量を増加させることができる。
【００１３】
前記塩素凝集促進剤は、水に溶解して散水することによって供給してもよい。
【００１４】
斯かる構成によれば、塩素凝集促進剤を水に溶解して散水することによって塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の気相状態の塩素をより効果的に固相状態に変化させることができる。
【００１５】
抽気率が所定値未満であるときは、前記塩素凝集促進剤を供給し、
抽気率が所定値以上であるときは、前記塩素凝集促進剤の供給を停止してもよい。
【００１６】
斯かる構成によれば、抽気率が所定値以上であるときは、塩素凝集促進剤の供給を停止するため、塩素凝集促進剤の使用量を低減することができる。
【００１７】
本発明に係るセメント製造設備は、キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部に冷却エアを導入する導入管とを備えており、前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給可能に構成されることを特徴とする。
【００１８】
斯かる構成によれば、抽気部から導入管にわたる領域であって抽気部および導入管を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。また、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素が固相状態に変化するため、冷却エアの供給量を低減することができ、単位時間当たりのキルン排ガスの抽気量を増加させることができる。
【００１９】
本発明に係る他のセメント製造設備は、キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部からキルン排ガスを抽気する抽気管とを備えており、前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給可能に構成されることを特徴とする。
【００２０】
斯かる構成によれば、抽気部から抽気管にわたる領域であって抽気部および抽気管を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。
【００２１】
前記塩素凝集促進剤を水に溶解した水溶液を、前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に散水する散水設備を備えてもよい。
【００２２】
斯かる構成によれば、塩素凝集促進剤の水溶液を散水設備から散水することによって塩素凝集促進剤を供給できるため、抽気したキルン排ガス中の気相状態の塩素をより効果的に固相状態に変化させることができる。
【００２３】
前記塩素凝集促進剤を水に溶解した水溶液を、前記抽気部から前記抽気管にわたる領域であって前記抽気部および前記抽気管を含む領域に散水する散水設備を備えてもよい。
【００２４】
斯かる構成によれば、塩素凝集促進剤の水溶液を散水設備から散水することによって塩素凝集促進剤を供給できるため、抽気したキルン排ガス中の気相状態の塩素をより効果的に固相状態に変化させることができる。
【００２５】
抽気率が所定値未満であるときは、前記塩素凝集促進剤を供給し、
抽気率が所定値以上であるときは、前記塩素凝集促進剤の供給を停止する供給切替手段を備えてもよい。
【００２６】
斯かる構成によれば、抽気率が所定値以上であるときは、塩素凝集促進剤の供給を停止するため、塩素凝集促進剤の使用量を低減することができる。
【発明の効果】
【００２７】
以上のように、本発明によれば、抽気したキルン排ガス中の塩素を容易に固相状態に変化させることができるキルン排ガスの処理方法、および、該処理方法を用いたセメント製造設備を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明の一実施形態に係るセメント製造設備を示した概略図。
【図２】同実施形態に係るセメント製造設備における抽気口の近傍の断面を示した概略図。
【図３】他の実施形態に係るセメント製造設備における抽気口の近傍の断面を示した概略図。
【図４】さらに他の実施形態に係るセメント製造設備における抽気口の近傍の断面を示した概略図。
【図５】さらに他の実施形態に係るセメント製造設備における抽気口の近傍の断面を示した概略図。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、本発明の一実施形態について、図１，２を参照しながら説明する。
なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照符号を付しその説明は繰り返さない。
【００３０】
本実施形態に係るキルン排ガスの処理方法は、図１，２に示すように、セメント製造設備１０を構成するキルン１から排出されるキルン排ガスを処理するものである。セメント製造設備１０は、セメント原料を焼成するキルン１と、複数のサイクロン２ａを有するプレヒータ２とを備える。また、セメント製造設備１０は、キルン１からプレヒータ２の最下段のサイクロン２ａへ向けて流れるキルン排ガスの流路に、キルン１に連結された窯尻部３と、該窯尻部３に連結されたライジングダクト４と、ライジングダクト４に連結された仮焼炉５とを備える。
【００３１】
また、セメント製造設備１０は、キルン１からプレヒータ２の最下段のサイクロン２ａへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部６を備える。抽気部６は、キルン１からプレヒータ２の最下段のサイクロン２ａへ向けて流れるキルン排ガスの流路を形成する。本実施形態では、抽気部６は、窯尻部３から仮焼炉５にわたる領域であって窯尻部３および仮焼炉５を含む領域に形成される。具体的には、抽気部６としては、窯尻部３の下部から仮焼炉５の下部にわたる領域であってもよく、窯尻部３の上部から仮焼炉５の下部にわたる領域であってもよく、ライジングダクト４の下部から仮焼炉５の下部にわたる領域であってもよく、ライジングダクト４であってもよい。また、抽気部６は、例えば、最下段のサイクロン２ａと窯尻部３とを連結するサイクロンシュート２ｂの下端部よりも上側に形成されてもよい。
【００３２】
また、セメント製造設備１０は、図２に示すように、抽気部６からキルン排ガスの一部を抽気する抽気管７と、抽気部６に冷却エアを導入する導入管８とを備える。抽気管７は、抽気部６に連結されると共に、抽気したキルン排ガスから塩素成分を除去する脱塩設備（図示せず）に連結される。また、抽気管７は、先端部に抽気口７ａを備える。該抽気口７ａは、抽気部６におけるキルン排ガスの流路Ｒに露出する。導入管８は、抽気部６に連結される。また、導入管８の内側には、抽気管７が配置され、導入管８と抽気管７との間を冷却エアが流通する。また、導入管８は、先端部に導入口８ａを備える。該導入口８ａは、抽気部６におけるキルン排ガスの流路Ｒに露出する。本実施形態では、抽気口７ａと導入口８ａとは、略面一となる。
【００３３】
本実施形態に係るセメント製造設備１０では、導入管８から抽気部６（流路Ｒ）に冷却エアを供給しつつ、抽気管７によってキルン排ガスを冷却エアと共に抽気する。換言すれば、セメント製造設備１０では、抽気部６を流れるキルン排ガスの一部を冷却エアで冷却しつつ抽気する。
【００３４】
本実施形態に係るキルン排ガスの処理方法は、抽気部６から導入管８にわたる領域であって抽気部６および導入管８を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給する。塩素凝集促進剤を供給する位置としては、抽気部６（具体的には、流路Ｒ）、および、導入管８（本実施形態では、導入管８と抽気管７との間）の少なくとも一方とすることができる。
【００３５】
塩素凝集促進剤を抽気部６に供給する場合の供給位置としては、抽気部６における抽気管７および導入管８との連結位置の近傍の位置Ａとすることができる。また、他の供給位置としては、抽気部６における流路Ｒを形成する壁部のうち、導入管８および抽気管７との連結位置に対向する位置の近傍の位置Ｂとすることができる。また、さらに他の供給位置としては、位置Ａと位置Ｂとの間の位置とすることができる。上記の供給位置は、一つであってもよく、複数であってもよい。塩素凝集促進剤を導入管８の内側（本実施形態では、導入管８と抽気管７との間）の位置Ｃに供給する場合、導入管８から冷却エアと共に塩素凝集促進剤が抽気部６（流路Ｒ）に供給される。
【００３６】
また、塩素凝集促進剤は、水に溶解して散水する（具体的には、セメント製造設備１０が備える散水設備（図示せず）によって水溶液を散水する）ことによって供給してもよく、空気と共に粉状で散布することによって供給してもよい。また、塩素凝集促進剤の供給量は、キルン排ガス中の塩素濃度および／またはキルンに供給される原料の塩素含有量に基づいて設定してもよく、後述の抽気率に基づいて設定してもよい。
【００３７】
また、塩素凝集促進剤は、抽気率が所定値未満であるときに供給し、抽気率が所定値以上であるときは供給を停止することが好ましい。具体的には、セメント製造設備１０が備える供給切替手段（図示せず）によって、抽気率が所定値未満であるときは塩素凝集促進剤を供給し、抽気率が所定値以上であるときは塩素凝集促進剤の供給を停止するように切り替えることが好ましい。抽気率は、下記式に基づいて算出することができる。塩素凝集促進剤を水に溶解して散水することで供給する場合、水への塩素凝集促進剤の添加のみを停止し、散水による水の供給は継続することが好ましい。水の供給を継続することで、キルン排ガスの流路における蒸気量に変動が生じるのが抑制され、キルン排ガス量が増減してセメント製造設備のガスバランスが不安定になるのを抑制することができる。塩素凝集促進剤の供給と供給の停止とを判断する流れとしては、例えば、以下のような流れが考えられる。即ち、塩素凝集促進剤を用いなければ冷却エアの供給量を増やす必要がある場合（具体的には、抽気するキルン排ガスをより低い温度まで冷却する必要がある場合）、冷却エアの増加に対応して、抽気できるキルン排ガスの量が減少するため、抽気率が所定値未満となることが想定される。このように、想定される抽気率が所定値未満であるときには、塩素凝集促進剤を供給する。一方、塩素凝集促進剤を用いなくても冷却エアの供給量を増やす必要がない場合（具体的には、抽気するキルン排ガスをより低い温度まで冷却しなくてもよい場合）、冷却エアの増加に対応して、抽気できるキルン排ガスの量が減少することがないため、抽気率が所定値以上に維持されることが想定される。このように、想定される抽気率が所定値以上であるときには、塩素凝集促進剤の供給を停止する。
抽気率（％）＝抽気ガス量［Ｎｍ３／ｈ］／抽気部ガス量［Ｎｍ３／ｈ］×１００
（抽気ガス量：抽気管７によって抽気されるキルン排ガスの量）
（抽気部ガス量：抽気部６を最下段のサイクロンへ向けて流通するキルン排ガスの量）
【００３８】
以上のように、本実施形態に係るキルン排ガスの処理方法、および、セメント製造設備１０は、抽気したキルン排ガス中の塩素を容易に固相状態に変化させることができる。
【００３９】
即ち、セメント製造設備１０における抽気部６から導入管８にわたる領域であって抽気部６および導入管８を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給することで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に容易に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。また、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素が固相状態に容易に変化するため、冷却エアの供給量を低減することができ、単位時間当たりのキルン排ガスの抽気量を増加させることができる。
【００４０】
また、塩素凝集促進剤を水に溶解して散水することによって供給する場合、抽気したキルン排ガス中の気相状態の塩素をより容易に固相状態に変化させることができる。
【００４１】
また、抽気率が所定値未満であるときは、塩素凝集促進剤を供給し、抽気率が所定値以上であるときは、塩素凝集促進剤の供給を停止することで、塩素凝集促進剤の使用量を低減することができる。
【００４２】
なお、本発明に係るキルン排ガスの処理方法およびセメント製造設備は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。また、上記および下記の複数の実施形態の構成や方法等を任意に採用して組み合わせてもよい（１つの実施形態に係る構成や方法等を他の実施形態に係る構成や方法等に適用してもよい）ことは勿論である。
【００４３】
上記実施形態では、セメント製造設備１０は、導入管８を備えているが、これに限定されず、例えば、図３に示すように、導入管８を備えないように構成してもよい。斯かる場合には、抽気部６から抽気管７にわたる領域であって抽気部６および抽気管７を含む領域に、上記の塩素凝集促進剤を供給する。具体的には、抽気部６に塩素凝集促進剤を供給する場合の供給位置としては、上記実施形態のように、位置Ａ，位置Ｂ，および、位置Ａと位置Ｂとの間の位置から選択される少なくとも一か所とすることができる。また、抽気管７に塩素凝集促進剤を供給する場合の供給位置としては、抽気管７内の流路（位置Ｄ）とすることができる。
【００４４】
上記実施形態では、抽気口７ａと導入口８ａとが略面一となっているが、これに限定されず、例えば、図４に示すように、抽気口７ａが導入管８の内側に位置してもよい。斯かる場合、導入管８の内側でキルン排ガスに冷却エアが供給され、冷却エアと共にキルン排ガスが抽気管７に抽気される。
【００４５】
また、上記実施形態では、抽気管７は、導入管８内に配置されているが、これに限定されず、例えば、図５に示すように、導入管８の外側に位置してもよい。斯かる場合、導入口８ａが抽気口７ａの近傍に位置し、導入口８ａから抽気口７ａ側へ向かって冷却エアを排出することが好ましい。
【実施例】
【００４６】
以下、実施例、および、比較例を用いて本発明を更に具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
【００４７】
＜塩素凝集促進剤＞
・硫酸カリウム（Ｋ２ＳＯ４）
・炭酸カリウム（Ｋ２ＣＯ３）
・水酸化カリウム（ＫＯＨ）
・硫酸ナトリウム（Ｎａ２ＳＯ４）
・炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３）
・水酸化ナトリウム（ＮａＯＨ）
【００４８】
＜抽気ガス量＞
気相状態の塩素を含むキルン排ガスに、上記の各塩素凝集促進剤（以下では、単に「促進剤」とも記す）を添加した場合の塩素の固相転移温度と、添加しない場合の塩素の固相転移温度とを算出した。そして、抽気管７で抽気したキルン排ガスの抽気管７の出口部分での温度が各固相転移温度となるように、キルン排ガスの抽気量（抽気ガス量）と冷却エアの供給量とをヒートバランスから算出し、抽気ガス量を求めた。固相転移温度の算出方法、抽気ガス量の算出方法については下記に示す。
【００４９】
＜固相転移温度算出方法＞
キルン排ガスに、促進剤を添加した場合の固相転移温度と、促進剤を添加しない場合の固相転移温度とを、解析ソフトを用いて算出した。解析ソフトは、Ｆａｃｔｓａｇｅ  ６．２（ＧＴＴ−Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社、ドイツ）を用いた。シミュレーション条件は、下記表１に示す。また、固相転移温度は、下記表２に示す。
【００５０】
＜抽気ガス量算出方法＞
（１）抽気したキルン排ガスの抽気管７の出口部分での温度が各固相転移温度となる抽気ガス量（ｋｇ／ｓ）と冷却エア量とを、ヒートバランスより算出し、抽気ガス量を求めた。冷却エアの条件、キルン排ガスの条件、促進剤溶液の条件については、下記表３に示す。また、下記表４には、比較例１の抽気ガス量を１００％として他の比較例および各実施例の抽気ガス量の割合を示す。
【００５１】
【表１】
0006886647.tif 000002
【００５２】
【表２】
0006886647.tif 000003
【００５３】
【表３】
0006886647.tif 000004
【００５４】
【表４】
0006886647.tif 000005
【００５５】
＜まとめ＞
表２を見ると、各実施例の方が各比較例よりも固相転移温度が高いことが認められる。つまり、各実施例の塩素凝集促進剤を用いることで、抽気したキルン排ガス中の塩素の固相転移温度が上昇する。このため、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素を固相状態に変化させることができる。これにより、抽気したキルン排ガスの流路に塩素が析出する（所謂、コーチングが生じる）のを抑制することができる。
また、表４を見ると、各実施例の方が各比較例よりも、抽気ガス量が多いことが認められる。つまり、各実施例の塩素凝集促進剤を用いることで、抽気したキルン排ガスの温度が比較的高い状態であっても気相状態の塩素が固相状態に変化するため、冷却エアの供給量を低減することができ、単位時間当たりのキルン排ガスの抽気量（抽気ガス量）を増加させることができる。
【符号の説明】
【００５６】
１…キルン、２…プレヒータ、２ａ…サイクロン、２ｂ…サイクロンシュート、３…窯尻部、４…ライジングダクト、５…仮焼炉、６…抽気部、７…抽気管、７ａ…抽気口、８…導入管、８ａ…導入口、１０…セメント製造設備、Ｒ…キルン排ガスの流路
【要約】
【課題】抽気したキルン排ガス中の塩素を容易に固相状態に変化させることを課題とする。
【解決手段】本発明に係るキルン排ガスの処理方法は、キルンからプレヒータの最下段のサイクロンへ向けて流れるキルン排ガスの一部が抽気される抽気部と、抽気部に冷却エアを導入する導入管とを備えるセメント製造設備における前記抽気部から前記導入管にわたる領域であって前記抽気部および前記導入管を含む領域に、硫酸カリウム、炭酸カリウム、及び、水酸化カリウムからなる群から選択される少なくとも一つの塩素凝集促進剤を供給することを特徴とする。
【選択図】なし【図１】
0006886647.tif 000006
【図２】
0006886647.tif 000007
【図３】
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【図４】
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【図５】
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