(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体を有する触媒コンバータであって、
前記金属平箔及び前記金属波箔には孔が複数形成されるとともに、各孔の縁には小高のカエリが形成されており、
前記金属平箔及び前記金属波箔には触媒層が担持されており、
前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲ、カエリの平均高さをＬとしたとき、以下の式（１）〜式（３）を満足するとともに、前記カエリの平均高さＬは、前記触媒層の厚みよりも小さいか或いは、前記触媒層よりも所定量だけ大きく、前記所定量は１０μｍ以下であることを特徴とする触媒コンバータ。
１．１ｍｍ≦Ｄ≦２．５ｍｍ・・・・（１）
５％≦Ｒ≦７０％・・・・・・・・・（２）
０．１μｍ≦Ｌ≦３０μｍ・・・・・（３）
【請求項２】
金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体を有する触媒コンバータであって、
前記金属平箔及び前記金属波箔には孔が複数形成されるとともに、各孔の縁には小高のカエリが形成されており、
前記金属平箔及び前記金属波箔には触媒層が担持されており、
前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲ、カエリの平均高さをＬとしたとき、以下の式（１）、式（２）及び式（４）を満足するとともに、前記カエリの平均高さＬは、前記触媒層の厚みよりも小さいことを特徴とする触媒コンバータ。
１．１ｍｍ≦Ｄ≦２．５ｍｍ・・・・（１）
５％≦Ｒ≦７０％・・・・・・・・・（２）
０．５μｍ≦Ｌ≦２０μｍ・・・・・（４）
【請求項３】
前記複数の孔の孔径の標準偏差σが０．００１ｍｍ以上０．５ ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の触媒コンバータ。
【請求項４】
金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体の製造方法において、
金属平箔と、前記金属波箔の母材である母材金属平箔とにそれぞれ複数の孔を形成する孔開け工程と、
前記孔開け工程において各孔の縁に形成されたカエリを潰して、カエリの高さを調整する高さ調整工程と、
前記母材金属平箔をプレスして、金属波箔を形成するプレス工程と、
金属平箔と金属波箔とを積層する工程と、を有し、
前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲとしたとき、以下の式（１）及び式（２）を満足するように前記孔開け工程を実施するとともに、カエリの平均高さをＬとしたとき、以下の式（３）を満足するように前記高さ調整工程を実施することを特徴とするハニカム型メタル担体の製造方法。
１．１ｍｍ≦Ｄ≦４．０ｍｍ・・・・（１）
５％≦Ｒ≦７０％・・・・・・・・・（２）
０．１μｍ≦Ｌ≦３０μｍ・・・・・（３）
【請求項５】
カエリの平均高さＬが、以下の式（４）を満足するように前記高さ調整工程を実施することを特徴とする請求項４に記載のハニカム型メタル担体の製造方法。
０．５μｍ≦Ｌ≦２０μｍ・・・・・（４）
【請求項６】
前記複数の孔の孔径の標準偏差σが０．００１ｍｍ以上０．５ ｍｍ以下を満足するように、前記孔開け工程を実施することを特徴とする請求項４又は５に記載のハニカム型メタル担体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体の技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車などの内燃機関の排ガス浄化用触媒担体として、耐熱合金製の外筒に同合金製のハニカム体を嵌入してなる触媒コンバータが知られている。触媒コンバータのうち、特に金属製の箔から構成されるメタル担体においては、ハニカム体は厚さ５０μｍ程度の金属製の平箔と、該平箔をコルゲート加工した波箔とを交互に積層したものや、帯状の平箔と波箔を重ねて渦巻状に巻き回したもの等が使用されている。
【０００３】
近年、自動車排ガス規制が非常に厳しくなる傾向にあり、特に排出ガス測定モードにおけるコールドスタート時の一酸化炭素、炭化水素、窒素酸化物などの有害物質の排出が総排出量のかなりの割合を占めており、触媒の早期活性化が求められている。そこでメタル担体を構成する平箔および波箔に孔開け加工を施して、乱流を生成することにより浄化性能を高めたメタル担体が種々提案されている。
【０００４】
特許文献１には、孔の個数、寸法及び分布を適宜定めることによって、ハニカム体の内部における流れ特性の改善およびこれによって生ずる流れと表面との間の物質交換を改善し、浄化性能を向上させる技術が開示されている。特許文献２には、孔が多数形成された金属箔をベースとしてろう付け位置を工夫した高温耐久性に優れる触媒コンバータが開示されている。特許文献３には、波板と平板に複数のスリット孔が形成された金属製触媒担体において、スリット孔の開口縁部に波板と平板の面から突出する環状突起を形成し、環状突起に排ガスを衝突させて乱流を起こすことにより、浄化性能を高める技術が開示されている。
【０００５】
特許文献４には、波形又は凹凸状の金属箔の山部又は谷部に貫通孔を形成し、貫通孔周辺にヨーク状突起又はバリが形成された触媒担体であって、ヨーク状突起又はバリを有する貫通孔によりディーゼルパーティクルを効率的にキャッチする技術が開示されている。特許文献５には、山部と谷部とが周期的に繰り返す波形構造部を備え、前記波形構造は切開部と前記切開部から突出する突片を備えたメタル箔であって、前記一つの切開部に対して複数の突片が互いに分離して突出しており、前記突片を前記波形構造部の内側に向けて突出したメタル箔を有する触媒担体であって、突片により排ガスの流れを乱すこと等が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第４９７５９６９号
【特許文献２】特許第５１９９２９１号
【特許文献３】特開２００５−３１３０８３号公報
【特許文献４】特開２０１５−１５７２７２号公報
【特許文献５】特開２０１７−１４８７０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述の通り、従来、開口部の縁から延びる突起は、乱流を引き起こし、浄化性能を高めるために使用されていた。しかしながら、乱流が過度に生成されることによって圧力損失が起こり、内燃機関の出力低下、燃費悪化を招く問題が指摘されていた。したがって、乱流の過度な発生を抑制しながら、浄化性能を高める技術が求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本願発明に係るハニカム型メタル担体は、（Ａ）金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体であって、前記金属平箔及び前記金属波箔には孔が複数形成されるとともに、各孔の縁には小高のカエリが形成されており、前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲ、カエリの平均高さをＬとしたとき、以下の式（１）〜式（３）を満足することを特徴とする。
１．１ｍｍ≦Ｄ≦４．０ｍｍ・・・・（１）
５％≦Ｒ≦７０％・・・・・・・・・（２）
０．１μｍ≦Ｌ≦３０μｍ・・・・・（３）
【０００９】
（Ｂ）カエリの平均高さＬは、以下の式（４）を満足することを特徴とする上記（Ａ）に記載のハニカム型メタル担体。
０．５μｍ≦Ｌ≦２０μｍ・・・・・（４）
【００１０】
（Ｃ）前記複数の孔の孔径の標準偏差σが０．００１ｍｍ以上０．５ ｍｍ以下であることを特徴とする上記（Ａ）又は（Ｂ）に記載のハニカム型メタル担体。
【００１１】
（Ｄ）上記（Ａ）に記載のハニカム型メタル担体と、前記金属平箔及び前記金属波箔に担持される触媒層と、を有し、前記カエリの平均高さＬは、前記触媒層の厚みよりも小さいか或いは、前記触媒層よりも所定量だけ大きく、前記所定量は１０μｍ以下であることを特徴とする触媒コンバータ。
【００１２】
（Ｅ）上記（Ｂ）に記載のハニカム型メタル担体と、前記金属平箔及び前記金属波箔に担持される触媒層と、を有し、前記カエリの平均高さＬは、前記触媒層の厚みよりも小さいことを特徴とする触媒コンバータ。
【００１３】
本願発明に係るハニカム型メタル担体の製造方法は、（Ｆ）金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体の製造方法において、金属平箔と、前記金属波箔の母材である母材金属平箔とにそれぞれ複数の孔を形成する孔開け工程と、前記孔開け工程において各孔の縁に形成されたカエリを潰して、カエリの高さを調整する高さ調整工程と、前記母材金属平箔をプレスして、金属波箔を形成するプレス工程と、金属平箔と金属波箔とを積層する工程と、を有し、前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲとしたとき、以下の式（１）及び式（２）を満足するように前記孔開け工程を実施するとともに、カエリの平均高さをＬとしたとき、以下の式（３）を満足するように前記高さ調整工程を実施することを特徴とする。
１．１ｍｍ≦Ｄ≦４．０ｍｍ・・・・（１）
５％≦Ｒ≦７０％・・・・・・・・・（２）
０．１μｍ≦Ｌ≦３０μｍ・・・・・（３）
【００１４】
（Ｇ）カエリの平均高さＬが、以下の式（４）を満足するように前記高さ調整工程を実施することを特徴とする上記（Ｆ）に記載のハニカム型メタル担体の製造方法。
０．５μｍ≦Ｌ≦２０μｍ・・・・・（４）
【００１５】
（Ｈ）前記複数の孔の孔径の標準偏差σが０．００１ｍｍ以上０．５ ｍｍ以下を満足するように、前記孔開け工程を実施することを特徴とする上記（Ｆ）又は（Ｇ）に記載のハニカム型メタル担体の製造方法。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、各孔の縁に小高のカエリを形成することによって、浄化性能に優れ、かつ、過度な乱流を抑制できる触媒コンバータ用のハニカム型メタル担体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】触媒コンバータの斜視図である。
【図２】ハニカム体の一部における断面図である。
【図３】開口率Ｒを説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。図１は触媒コンバータ１の斜視図であり、触媒コンバータ１の軸方向を両矢印により示している。
触媒コンバータ１は、平箔２と波箔３を渦巻状に巻き回して捲回体にしたハニカム体（ハニカム型メタル担体に相当する）４と、当該ハニカム体４の外周面を囲む外筒５とを有する。ただし、ハニカム体４は、平箔２と波箔３を交互に重ねた積層体であってもよい。捲回体であっても、積層体であっても、断面で視ると平箔２と波箔３とが積層された構造となっている。したがって、請求項１のハニカム型メタル担体には、積層体は勿論のこと、捲回体も含まれる。
【００１９】
平箔２及び波箔３には、耐熱合金からなる金属箔を用いることができる。金属箔の板厚は、好ましくは２０μｍ以上１００μｍ以下である。金属箔の板幅は、好ましくは１０ｍｍ以上５００ｍｍ以下である。金属箔のサイズは、触媒コンバータ１の用途に応じて適宜変更することができる。波箔３は、金属製の平箔を例えばコルゲート加工することによって製造することができる。
【００２０】
ここで、耐熱合金として最も好適なものとしては、Ｃｒ：２０質量％、Ａｌ：５質量％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス（言い換えると、Ｆｅ−２０Ｃｒ−５Ａｌ合金）を用いることができる。また、このフェライト系ステンレスを耐熱性の高いＮｉ基ろう材で接合したものを用いることもできる。ただし、本発明に適用可能な耐熱合金は前述のフェライト系ステンレスに限るものではなく、合金組成にＡｌを含む耐熱性の各種ステンレス鋼を広く用いることができる。すなわち、通常、ハニカム体４に用いられる金属箔は、Ｃｒを１５−２５質量％、Ａｌを２−８質量％含有しており、Ｆｅ−１８Ｃｒ−３Ａｌ合金や、Ｆｅ−２０Ｃｒ−８Ａｌ合金なども耐熱合金として用いることができる。
【００２１】
触媒は、ハニカム体４の金属箔表面に所定のウォッシュコート液を塗布して、それを乾燥、焼成することによって、金属箔に担持させることができる。ウォッシュコート液には、例えば、γアルミナ粉末、ランタン酸化物、ジルコニウム酸化物、セリウム酸化物を硝酸パラジウムの水溶液内で撹拌してスラリー状にしたものを用いることができる。
【００２２】
外筒５には例えばステンレスを用いることができる。外筒５の肉厚は、好ましくは０．５ｍｍ以上３ｍｍ以下である。ハニカム体４のセル密度は、好ましくは１平方インチあたり１００セルから６００セルである。
【００２３】
触媒コンバータ１は、軸方向における一端側から排ガスを流入させ、この流入した排ガスを他端側から排出し得るように、図示しない車両の排気管に設置される。触媒コンバータ１に担持された触媒と排ガスが反応することによって、触媒コンバータ１に流入した排気ガスを浄化することができる。
【００２４】
図２は、径方向に切断したハニカム体４の一部における断面図である。平箔２と波箔３には、それぞれ厚さ方向に貫通する複数の孔８が形成されている。通常、孔の開いていない平箔と波箔から構成されるメタル担体のガス流れは、層流である。しかしながら、金属箔に孔が開いていると、孔の部分では部分的にレイノルズ数が大きくなり乱流が生成されやすくなり、その結果浄化性能が向上する。ただし、過度な乱流は、圧力損失の増大を招くため好ましくない。本発明は、孔８の孔径及び開口率を所定範囲に制限したり、カエリの高さを小高に制限することによって、過度な乱流を抑制しており、乱流を抑制することによる浄化性能の低下をカエリによる火種効果によって補っている。この点については、詳細を後述する。
【００２５】
平箔２の各孔８の縁には、触媒層２０に埋没するカエリ２Ａが周状に延びて形成されている。波箔３の各孔８の縁には、触媒層２０に埋没するカエリ３Ａが周状に延びて形成されている。カエリ２Ａ,３Ａは、孔開け工具を用いて金属箔に孔を開ける際に自然に形成される突起であり、バリとも称される。カエリは、一般的には不要な突起物であるためバリ取り工程において除去されるが、本発明では高さ調整をすることによって、小高の突起物として残存させている。孔開け工具の種類は特に問わないが、パンチングプレス、ロータリーパンチングマシンなどの金型を用いて連続加工することができる。
【００２６】
小高のカエリ２Ａ、３Ａを設けることによって触媒コンバータ１の浄化性能を向上させることができる。その理由は必ずしも明確でないが、以下のように推察される。小高のカエリ２Ａ、３Ａは熱容量が小さく排ガス流入時に温度が上がりやすい一方で、触媒層２０に埋没しているため、ため込んだ熱が空気によって抜熱されるにくい。したがって、カエリを起点とした触媒反応領域の広がりが低温化され、ハニカム体４全体としての触媒反応が活性化される。すなわち、カエリ及びその周辺に担持された触媒が触媒反応の開始、終了を決める火種的なものになり、火種の発生、消滅の低温化によって触媒反応を早期に活性化させることができる。なお、以下の説明において、このカエリ２Ａ、３Ａによる効果を火種効果ともいう。
【００２７】
高さ調整後のカエリ２Ａ、３Ａの平均高さ（以下、平均カエリ高さＬともいう）は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、好ましくは０．５μｍ以上２０μｍ以下である。カエリ２Ａ、３Ａを０．１μｍ以上３０μｍ以下の高さに調整することにより、火種効果を発現させることができる。平均カエリ高さＬが０．１μｍ未満に低下すると、カエリ２Ａ、３Ａに蓄える熱エネルギが過少となり、火種効果を十分に発現させることができない。平均カエリ高さＬが３０μｍを超過すると、触媒層２０を突き抜けたカエリ２Ａ、３Ａの先端部分が空気に触れて抜熱されるため、火種効果が発現しにくくなるとともに、排ガスがカエリ２Ａ、３Ａに接触することによって乱流が生成され、圧力損失が大きくなる。平均カエリ高さＬを０．５μｍ以上２０μｍ以下に制限することによって、上述の火種効果等がより得られやすくなる。
【００２８】
触媒層２０の厚みは平均カエリ高さＬとの関係で適宜設定することができる。すなわち、上述したように、触媒層２０から突出するカエリ２Ａ、３Ａの突出量が大きくなると、火種効果の低下と乱流生成が顕著となる。したがって、触媒層２０の厚みを平均カエリ高さＬ以上に設定するか、或いは平均カエリ高さＬが触媒層２０よりも大きい場合には、平均カエリ高さＬ及び触媒層２０の厚みの差分（所定量に相当する）を１０μｍ以下に制限することが望ましい。
【００２９】
カエリ２Ａ、３Ａの高さは、圧延、スキンパス、面プレス等によって調整することができる。すなわち、圧延等によって、カエリ２Ａ、３Ａを潰す方向に塑性変形させることにより、カエリ２Ａ、３Ａの高さを上述の範囲に制御することができる。圧延などの回数は１回であってもよいし、複数回であってもよい。
【００３０】
ここで、孔８の平均孔径をＤと定義したときに、平均孔径Ｄは１．１ｍｍ以上４．０ｍｍ以下である。なお、孔８の孔径は、直径である。平均孔径Ｄが１．１ｍｍ未満に低下すると、触媒によって孔８が閉塞して、乱流が過度に減少するため、カエリ２Ａ、３Ａによる火種効果だけでは浄化性能を所望のレベルに維持することができない。平均孔径Ｄが４．０ｍｍを超過すると、孔８の縁長さの総和量（つまり、ハニカム体４全体における孔８の縁の総長さ）が小さくなり、カエリを付与してもカエリの総長さが短いため、浄化性能を十分に向上させることができない。
【００３１】
上述の実施形態では、孔８の形状を円形としたが、他の形状であってもよい。他の形状には、楕円、矩形等種々の形状を含めることができる。いずれの形状であっても、面積から円換算により孔径を求めることができる。
【００３２】
孔８の孔径は、金型のパンチ径及びダイス径によって制御することができる。各孔８の孔径は必ずしも同一である必要はないが、加工容易性等の観点から、標準偏差σが０．００１ｍｍ以上０．５ｍｍ以下となるように製造するのが好ましい。
【００３３】
孔８の開口率をＲと定義すると、開口率Ｒは５％以上７０％以下である。ここで、開口率Ｒとは、図３に示すように三角形で囲まれる全体面積に対する、黒く塗りつぶされた孔部の面積の総和の比として算出される値をいう。すなわち、隣接する三つの孔８の中心を線で結んで三角形を描くとともに、当該三角形の内側の面積を全体面積、当該三角形と孔８とが重なる部分の面積を孔面積と定義したとき、全体面積に対する孔面積の比を開口率Ｒと定義する。
【００３４】
開口率Ｒが５％未満に低下すると、孔８の縁長さの総和量が小さくなり、カエリを付与しても浄化性能を十分に向上させることができない。開口率Ｒが７０％を超過すると、ハニカム体４の剛性が下がり、平箔２及び波箔３の亀裂、破断により触媒コンバータ１が早期に使用できなくなるおそれがある。
【００３５】
以下、本発明について実施例を示しながら詳細に説明する。
（実施例１）
本実施例では、平均カエリ高さＬを種々変更して、浄化性能及び圧損性能を評価した。
【００３６】
波箔及び平箔に用いられる金属箔として、Ｃｒ：２０質量％、Ａｌ：５質量％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェライト系ステンレスを使用した。金属箔の板厚は５０μｍ、板幅は８０ｍｍとした。パンチングプレスを使用して、ハニカム体の端部（入側、出側端面からそれぞれ５ｍｍの範囲）を除いた領域に孔を形成した。面プレスにより、カエリを押し潰す方向にプレスすることによって、平均カエリ高さＬを調整した。
【００３７】
平均カエリ高さＬを調整した後、金属箔における孔を空けた領域を撮像し、孔の輪郭をデータ化した後、コンピュータ処理により孔径を円換算により求めた。開口率Ｒは、上述の実施形態に記載した方法により求めた。
【００３８】
上述の処理によって得られた金属箔をコルゲート加工により波箔とした後、適宜の位置にろう材が塗布された波箔と平箔とを重ね合わせて巻き回し、加熱処理（ろう付け処理）を施すことによってハニカム体を製造した。ハニカム体のコア直径は３９ｍｍ、コア高さは８０ｍｍとした。ここで、セル密度は４００ｃｐｓｉとした。製造したハニカム体をＳＵＳ製の外筒に装入し、ろう付け処理により固定した。外筒の板厚は１．０ｍｍに設定した。
【００３９】
セリア―ジルコニア―ランタナ−アルミナを主成分とし、１００ｇあたりパラジウムを１．２５ｇ含有するウォッシュコート液をハニカム体に通液させ、余分なウォッシュコート液を除去した後、１８０℃で１時間乾燥し、続いて５００℃で２時間焼成することにより、厚さ２０μｍの触媒層を形成した。
【００４０】
浄化性能は、Ｔ８０により評価した。Ｔ８０とは、ＣＯ転化率−温度曲線に基づき算出されるＣＯ転化率（％）が８０％に達した時の温度である。ＣＯ転化率−温度曲線は、ＳＶ（空間速度）：１００,０００ｈ−１にて模擬ガスをハニカム体に流し、ヒーターを用いて模擬ガスを常温から徐々に加熱し、各温度におけるＣＯ転化率（％）を測定することによって取得した。ＴＨＣ（プロパン、Ｃ３Ｈ６）：５５０ｐｐｍ（１６５０ｐｐｍＣ）、ＮＯ：５００ｐｐｍ、ＣＯ：０．５％、Ｏ２：１．５％、Ｈ２Ｏ：１０％、Ｎ２：バランスガスを用いて、ディーゼル排ガスを模擬した。圧力損失は該触媒コンバータに向かって所定流量に流量調整された常温の空気を流し、触媒コンバータ前後の圧力差を測定することにより評価した。
【００４１】
圧損性能は、２５℃の乾燥したＮ２ガスを流量０．１２Ｎｍ３／ｍｉｎで流して測定した。表１には、平均カエリ高さＬを種々変化させたときの浄化性能及び圧損性能を示している。
【表１】
0006975306.tif 000002
比較例１及び２を参照して、平均カエリ高さＬが低く、火種効果が十分でないため、浄化性能が低下した。発明例８，９では、カエリが若干触媒層から突出しているため、圧損が増加するとともに、火種効果が若干減少したと推察される。これらの発明例８，９から、平均カエリ高さＬと触媒層の厚みとの差分が１０μｍ以下であれば、圧力損失の増加と火種効果の減少が一定レベルに抑えられることがわかった。比較例３及び４は、カエリが触媒層から過度に突出しているため、圧力損失が大きく増大し、火種効果も大きく減少したものと推察される。  
【００４２】
（実施例２）
本実施例では、平均孔径Ｄを種々変化させたときの浄化性能及び圧損性能を評価した。
波箔及び平箔に用いられる金属箔として、Ｃｒ：２０質量％、Ａｌ：５質量％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェライト系ステンレスを使用した。金属箔の板厚は３０μｍ、板幅は１１５ｍｍとした。パンチングプレスを使用して、ハニカム体の端部（入側、出側端面からそれぞれ３ｍｍの範囲）を除いた領域に孔を形成した。面プレスにより、カエリを押し潰す方向にプレスすることによって、平均カエリ高さＬを調整した。
平均カエリ高さＬを調整した後、金属箔における孔を空けた領域を撮像し、孔の輪郭をデータ化した後、コンピュータ処理により孔径を円換算により求めた。開口率Ｒは、上述の実施形態に記載した方法により求めた。
【００４３】
上述の処理によって得られた金属箔をコルゲート加工により波箔とした後、適宜の位置にろう材が塗布された波箔と平箔とを重ね合わせて巻き回し、加熱処理（ろう付け処理）を施すことによってハニカム体を製造した。ハニカム体のコア直径は５１ｍｍ、コア高さは１１５ｍｍとした。ここで、セル密度は４００ｃｐｓｉとした。製造したハニカム体をＳＵＳ製の外筒に装入し、ろう付け処理により固定した。外筒の板厚は１．５ｍｍに設定した。
【００４４】
セリア―ジルコニア―ランタナ−アルミナを主成分とし、１００ｇあたりパラジウムを１．２５ｇ含有するウォッシュコート液をハニカム体に通液させ、余分なウォッシュコート液を除去した後、１８０℃で１時間乾燥し、続いて５００℃で２時間焼成することにより、厚さ２０μｍの触媒層を形成した。浄化性能と圧損性能は実施例１と同じ条件で評価した。表２には、平均孔径Ｄを種々変化させたときの浄化性能及び圧損性能を示している。
【表２】
0006975306.tif 000003
比較例５、比較例１１及び比較例１３では、平均孔径Ｄが過度に小さく、触媒によって孔８が閉塞したため、カエリを付与しても浄化性能は殆ど向上しなかった。比較例１２、１４では、平均孔径Ｄが過度に大きく、カエリの合計長さが短くなったため、浄化性能を向上させることができなかった。
【００４５】
発明例１０〜１３を比較参照して、カエリを付与することによって平均孔径Ｄが小さくても、所望の浄化性能を確保できることがわかった。同様に、発明例１４〜１７を比較参照して、カエリを付与することによって平均孔径Ｄが小さくても、所望の浄化性能を確保できることがわかった。
【００４６】
（実施例３）
開口率Ｒを種々変化させたときの浄化性能及び圧損性能を評価した。波箔及び平箔に用いられる金属箔として、Ｃｒ：２０質量％、Ａｌ：５質量％、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェライト系ステンレスを使用した。金属箔の板厚は４０μｍ、板幅は６０ｍｍとした。パンチングプレスを使用して、ハニカム体の端部（入側、出側端面からそれぞれ５ｍｍの範囲）を除いた領域に孔を形成した。面プレスにより、カエリを押し潰す方向にプレスすることによって、平均カエリ高さＬを調整した。平均カエリ高さＬを調整した後、金属箔における孔を空けた領域を撮像し、孔の輪郭をデータ化した後、コンピュータ処理により孔径を円換算により求めた。開口率Ｒは、上述の実施形態に記載した方法により求めた。
【００４７】
上述の処理によって得られた金属箔をコルゲート加工により波箔とした後、適宜の位置にろう材が塗布された波箔と平箔とを重ね合わせて巻き回し、加熱処理（ろう付け処理）を施すことによってハニカム体を製造した。ハニカム体のコア直径は５１ｍｍ、コア高さは１１５ｍｍとした。ここで、セル密度は４００ｃｐｓｉとした。製造したハニカム体をＳＵＳ製の外筒に装入し、ろう付け処理により固定した。外筒の板厚は１．０ｍｍに設定した。セリア―ジルコニア―ランタナ−アルミナを主成分とし、１００ｇあたりパラジウムを１．２５ｇ含有するウォッシュコート液をハニカム体に通液させ、余分なウォッシュコート液を除去した後、１８０℃で１時間乾燥し、続いて５００℃で２時間焼成することにより、厚さ２０μｍの触媒層を形成した。浄化性能は実施例１と同じ条件で評価した。圧損性能は２５℃の乾燥したＮ２ガスを流量０．２０Ｎｍ３／ｍｉｎで流して測定した。
表３には、開口率Ｒを種々変化させたときの浄化性能及び圧損性能を示している。
【表３】
0006975306.tif 000004
開口率を上げることによって、カエリの合計長さが増加して、浄化性能が向上したと推察される。なお、Ｎｏ４４、５７、７０の試料は、開口率が７０％超で構造が脆弱であるため、比較例とした。
【符号の説明】
【００４８】
１  触媒コンバータ
２  平箔
３  波箔
４  ハニカム体
【要約】
【課題】ハニカム型のメタル担体において、乱流の過度な発生を抑制しながら、浄化性能を高める。
【解決手段】金属平箔と金属波箔とが交互に積層されたハニカム型メタル担体であって、前記金属平箔及び前記金属波箔には孔が複数形成されるとともに、各孔の縁には小高のカエリが形成されており、前記複数の孔の平均孔径をＤ、開孔率をＲ、カエリの平均高さをＬとしたとき、１．１ｍｍ≦Ｄ≦４．０ｍｍ、５％≦Ｒ≦７０％、０．１μｍ≦Ｌ≦３０μｍを満足する。
【選択図】図２【図１】
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【図２】
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【図３】
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