(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機と、
前記傾斜穿孔圧延機に続く傾斜外径圧延機と、を備え、
前記傾斜穿孔圧延機は、パスラインを中心とした円周上に設けられる複数の穿孔圧延ロールと、前記複数の穿孔圧延ロール間に設けられるプラグと、前記プラグを保持するバーとを有し、
前記傾斜外径圧延機は、前記パスラインを中心とした円周上に設けられる複数の外径圧延ロールを有し、
前記穿孔圧延ロールの圧延部と前記外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳ（ｍｍ）が下記（１）式を満足し、
前記複数の外径圧延ロールのロール間隔ＤＳが下記（２）式を満足する、傾斜圧延設備。
３×（１．２ＰＯ＋２Ｇ）≦ＬＳ≦０．８ＢＬ・・・（１）
１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇ・・・（２）
上記（１）、（２）式において、ＰＯは前記プラグの外径（ｍｍ）であり、Ｇは前記プラグと前記穿孔圧延ロールとの間隔（ｍｍ）であり、ＢＬは前記バーの長さ（ｍｍ）であり、ＤＢは前記バーの外径（ｍｍ）である。
【請求項２】
前記傾斜穿孔圧延機は３個以上の穿孔圧延ロールを有する、請求項１に記載の傾斜圧延設備。
【請求項３】
前記傾斜外径圧延機は３個以上の外径圧延ロールを有する、請求項１または請求項２に記載の傾斜圧延設備。
【請求項４】
前記傾斜外径圧延機は、前記ロール間隔ＤＳを変更する駆動装置と、継目無素管の位置を検知するセンサと、をさらに有する、請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の傾斜圧延設備。
【請求項５】
前記傾斜外径圧延機は、前記外径圧延ロールを回転駆動する駆動装置をさらに有する、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の傾斜圧延設備。
【請求項６】
請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の傾斜圧延設備を用いた継目無素管の製造方法であって、
外径圧延ロールのロール間隔ＤＳは、穿孔圧延後における継目無素管の定常部の外径ｄＯ２の８４％以上９９％以下である、継目無素管の製造方法。
【請求項７】
請求項５に記載の傾斜圧延設備を用いた継目無素管の製造方法であって、
前記傾斜穿孔圧延機による穿孔圧延速度よりも、前記傾斜外径圧延機による外径圧延速度を速くする、継目無素管の製造方法。
【請求項８】
鋼素材を請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の傾斜圧延設備で穿孔圧延して継目無素管とし、前記継目無素管を熱間圧延して継目無鋼管を製造する、継目無鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、継目無素管を製造する傾斜圧延設備、継目無素管の製造方法および継目無鋼管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
中実の丸ビレットに穿孔を行い中空の継目無素管を得る設備の一つに傾斜圧延機がある。この傾斜圧延機は、樽型、または円錐型の圧延ロールをパスラインに対し傾斜させて配置して回転させ、中実の丸ビレットをロール間に引き込み、さらに、ロール間に配置されたプラグによる穿孔圧延により継目無素管を製造する装置である。【０００３】
傾斜圧延機は、圧延ロールのギャップとプラグ形状の変化のみで様々なサイズの継目無素管を製造できるので生産性が高く、世界中で広く利用されている。傾斜圧延機では、様々な設備形態や圧延方法が実用化されており、肉厚や外径寸法精度の向上や、ステンレス鋼などの難加工材の穿孔圧延についても実用化されている。【０００４】
例えば、特許文献１には、ビレット圧延先端のロールへの噛み込みの改善と、プラグ配置位置の自由度を向上させるために、ビレット先端の圧延時にビレット後面に背圧を与える方法が開示されている。特許文献１によれば、ビレット先端圧延時にビレット後面に背圧を与えることで、噛み込み不良によるトラブルを防ぎ、穿孔圧延が困難な難加工材を用いたとしても内面に疵を発生させることなく継目無素管が得られるとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１６−３０２７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
傾斜圧延機による穿孔圧延は、傾斜圧延機の構造やロール形状、圧延入側への押し込み機構や圧延条件を適正化することで以下の効果が得られる。
１．製造される継目無鋼管の寸法精度が向上する。
２.硬合金鋼などの難加工材についても薄肉厚で、且つ、内外面の疵の発生を抑制した穿孔圧延が可能になる。
しかしながら、これらの方法は主として継目無鋼管の定常部を対象としており、穿孔圧延された継目無素管の先端側や後端側に発生する非定常部の形状については十分な検討がされていなかった。【０００７】
先後端の非定常部は、製品時には切断され廃却されるので、これまでの検討では定常部の形状を作ることが基本的な目的となっていた。傾斜圧延機による穿孔圧延では、先後端非定常部を全く無くすことは原理的に不可能であり、不可避的に非定常部が発生する。不可避的な非定常部は製品の歩留まりに直接的には関係しない。しかしながら、本発明者らは、傾斜圧延機による穿孔圧延の後に行なわれる熱間圧延工程において、非定常部の形状制御が生産性向上に極めて重要であることを見出した。傾斜圧延機による穿孔圧延の後に行う熱間圧延工程と、穿孔圧延により得られた継目無素管に先後端非定常部が形成されることによる課題とを以下に説明する。【０００８】
傾斜圧延機による穿孔圧延後の継目無素管は製品として十分に薄い肉厚や外径、内外面肌品質を有していない。このため、穿孔圧延の後に肉厚や外径、圧延肌品質を整えるために種々の鋼管用圧延機で熱間圧延されて継目無鋼管とされる。例えば、肉厚を減肉し、継目無素管を延伸するプロセスとしてマンドレルミルやプラグミルがある。穿孔圧延と同じ傾斜圧延機を利用して肉厚を減肉して拡管を行うエロンゲーターやアッセルミルもある。さらに、肉厚を僅かに減肉しながら内外表面の肌品質を整えるリーラー圧延もある。これらの圧延機は製造する継目無鋼管のサイズや鋼種により選択、または組み合わされて使用される。継目無鋼管製品の製造で必須となる穿孔圧延の後の熱間圧延工程では、その全てにおいて穿孔圧延で得られた継目無素管の内面圧延が行われるので、圧延機に応じた様々な形状の内面工具が継目無素管内に挿入される。すなわち、継目無素管を製品形状にするには、穿孔圧延の後の熱間圧延工程が必須であり、その熱間圧延工程では必ず内面工具が継目無素管内に挿入される。【０００９】
継目無素管内に挿入される内面工具は、継目無素管を内面から圧延するのに用いられる。このため、内面工具は、通常は挿入される継目無素管の内径に対して同程度、または僅かに小さな径となるように構成される。穿孔圧延後の継目無素管の先後端非定常部の形状が、例えば、楕円や真円から大きく異なる形状になると、その内径の短辺が内面工具径よりも短くなって内面工具挿入不良が発生し、製造ラインが停止する。【００１０】
熱間圧延前の内面工具の挿入不良だけでなく、先後端非定常部の形状不良は、熱間圧延中にもトラブルを誘発する。例えば、先後端非定常部の形状が楕円や真円と大きく異なったり、定常部の径に対し非定常部の径が短辺側および長辺側で大きく異なると、熱間圧延中に継目無素管の先後端非定常部が圧延ロールやガイド間から噛み出して熱間圧延が停止する。先端非定常部に形状不良が発生すると、熱間圧延機の圧延ロールへの噛みこみ時に均一に圧延ロールに接触できず、継目無素管に振れ回りが発生する。継目無素管に振れ回りが発生すると、熱間圧延の停止だけでなく、継目無鋼管製品の肉厚や外径精度も低下する。特に、熱間圧延の停止トラブルが発生すると、当該トラブルから復旧させるには圧延機内部で鋼管が冷えるまで待ち、その後に切断して鋼管を取り除く必要がある。このように、熱間圧延の停止トラブルは、復旧に多大な時間を要するので、継目無鋼管製品の生産性を大きく低下させる。【００１１】
穿孔圧延においても、後端非定常部に形状不良が発生して後端部非定常部の外径が圧延出側の圧延ロール間隔およびガイド間隔よりも小さくなると、圧延ロールやガイド表面と後端非定常部の接触面圧低下により穿孔圧延後の継目無素管を前方に進める力が弱まる。これにより、穿孔圧延が完了した後の継目無素管が圧延出側から排出されず、傾斜圧延機による穿孔圧延後の熱間圧延工程への搬送ができなくなりラインが停止するトラブルになる。さらに、穿孔圧延後の継目無素管を前方に進める力が弱まると、熱間圧延工程への搬送に時間がかかるので、継目無素管の温度が低下するトラブルの原因にもなる。【００１２】
先後端非定常部の形状不良は、傾斜圧延機による穿孔圧延時に最も発生しやすい。穿孔圧延は、中実のビレットに孔をあけて中空素管とする塑性変形を利用する。塑性変形は体積が一定となるので、中空になる際に材料は素管の軸方向および周方向に延伸される。穿孔圧延では、適切な穿孔圧延条件を設定したり、ガイドを配置することで軸方向と周方向への延伸量を適切に制御し、これにより、適切な肉厚と外径を持つ継目無素管を得ている。しかしながら、先後端の非定常部は、前方または後方に連続的に材料が存在しないので、定常部よりも形状制御が難しい。【００１３】
さらに、傾斜圧延機による穿孔圧延原理も先後端非定常部の形状制御を困難にしている。穿孔圧延機における中実ビレットを噛み込ませるための圧延入側の圧延ロール間隔を間隔１とする。ロール間に配置されたプラグと圧延ロール間で適切な肉厚や外径とするための圧延部のロール間隔を間隔２とする。穿孔圧延後の素管を機内から排出するための圧延出側の圧延ロール間隔を間隔３とすると、これら間隔１、間隔２および間隔３の大きさは傾斜圧延機の形態に因らず間隔３＞間隔１＞間隔２となる。【００１４】
すなわち、圧延部は、圧延ロールの間隔が最も狭い場所であり、且つ、中実のビレットが中空の継目無素管へと穿孔される場所であるので、周方向と軸方向への変形量が最も大きくなる。さらに、先後端非定常部は定常部よりも圧延部の圧延ロールの間隔２に対して圧延出側の圧延ロールの間隔３を大きくせざるを得ない傾斜圧延機の特性上、圧延部で過大に変形した先後端非定常部の形状を十分に制御できない。さらに、傾斜圧延機で形成される継目無素管の先後端非定常部の形状不良は、その時々の工具の潤滑状態や温度分布、材料の成分のバラツキや加熱温度分布などにより発生する。このため、傾斜圧延機単体や圧延条件の変更で、先後端非定常部の形状不良を防止することは困難である。【００１５】
特許文献１には、穿孔圧延時にビレット後端に前進圧力をかける方法が開示されているが、制御範囲はあくまで圧延入側であり、圧延出側には対応できない。仮に、排出されない継目無素管を引き抜く装置を設ける等で、継目無素管を傾斜圧延機内部から引き抜いたとしても、排出不良の原因となった後端非定常部の形状不良を解消できていないので、熱間圧延工程の内面工具挿入不良や噛み出し不良が発生する。本発明は、このような問題を鑑みてなされた発明であり、その目的は、継目無素管の先後端非定常部の形状不良を防止できる傾斜圧延設備、当該傾斜圧延設備を用いた継目無素管の製造方法および継目無鋼管の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決する本発明の要旨構成は以下のとおりである。
［１］穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機と、前記傾斜穿孔圧延機に続く傾斜外径圧延機と、を備え、前記傾斜穿孔圧延機は、パスラインを中心とした円周上に設けられる複数の穿孔圧延ロールと、前記複数の穿孔圧延ロール間に設けられるプラグと、前記プラグを保持するバーとを有し、前記傾斜外径圧延機は、前記パスラインを中心とした円周上に設けられる複数の外径圧延ロールを有し、前記穿孔圧延ロールの圧延部と前記外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳ（ｍｍ）が下記（１）式を満足し、前記複数の外径圧延ロールのロール間隔ＤＳが下記（２）式を満足する、傾斜圧延設備。
３×（１．２ＰＯ＋２Ｇ）≦ＬＳ≦０．８ＢＬ・・・（１）
１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇ・・・（２）
上記（１）、（２）式において、ＰＯは前記プラグの外径（ｍｍ）であり、Ｇは前記プラグと前記穿孔圧延ロールとの間隔（ｍｍ）であり、ＢＬは前記バーの長さ（ｍｍ）であり、ＤＢは前記バーの外径（ｍｍ）である。
［２］前記傾斜穿孔圧延機は３個以上の穿孔圧延ロールを有する、［１］に記載の傾斜圧延設備。
［３］前記傾斜外径圧延機は３個以上の外径圧延ロールを有する、［１］または［２］に記載の傾斜圧延設備。
［４］前記傾斜外径圧延機は、前記ロール間隔ＤＳを変更する駆動装置と、継目無素管の位置を検知するセンサと、をさらに有する、［１］から［３］のいずれか１つに記載の傾斜圧延設備。
［５］前記傾斜外径圧延機は、前記外径圧延ロールを回転駆動する駆動装置をさらに有する、［１］から［４］のいずれか１つに記載の傾斜圧延設備。
［６］［１］から［５］のいずれか１つに記載の傾斜圧延設備を用いた継目無素管の製造方法であって、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳは、穿孔圧延後における継目無素管の定常部の外径ｄＯ２の８４％以上９９％以下である、継目無素管の製造方法。
［７］［５］に記載の傾斜圧延設備を用いた継目無素管の製造方法であって、前記傾斜穿孔圧延機による穿孔圧延速度よりも、前記傾斜外径圧延機による外径圧延速度を速くする、継目無素管の製造方法。
［８］鋼素材を［１］から［５］のいずれか１つに記載の傾斜圧延設備で穿孔圧延して継目無素管とし、前記継目無素管を熱間圧延して継目無鋼管を製造する、継目無鋼管の製造方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の傾斜圧延設備を用いることで、穿孔圧延後に発生する継目無素管の先後端非定常部の形状不良を防止できる。これにより、熱間圧延工程での内面工具挿入不良や噛み出し不良を無くすことができ、継目無鋼管の生産性向上や歩留向上が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、傾斜穿孔圧延機に用いられる穿孔圧延ロールを説明する図である。
【図２】図２は、穿孔圧延後の継目無素管先後端非定常部の形状不良の一例を示す模式図である。
【図３】図３は、穿孔圧延後の継目無素管の先後端非定常部の形状不良の他の例を示す模式図である。
【図４】図４は、本実施形態に係る傾斜圧延設備１０の一例を示す模式図である。
【図５】図５は、２つの外径圧延ロールを有する傾斜外径圧延機におけるロール間隔ＤＳを説明する図である。
【図６】図６は、３つの外径圧延ロールを有する傾斜外径圧延機おけるロール間隔ＤＳを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態を説明する。図１は、傾斜穿孔圧延機に用いられる穿孔圧延ロールを説明する図である。図１（a）は穿孔圧延ロールの形状と交叉角を説明する図であり、パスラインと穿孔圧延ロールとが重ならない位置から見た図である。図１（ｂ）は、穿孔圧延ロールの傾斜角を説明する図であり、パスラインと穿孔圧延ロールが重なる位置から見た図である。本実施形態において、傾斜穿孔圧延機に用いられる圧延ロールを穿孔圧延ロールと記載する。
【００２０】
傾斜穿孔圧延機に用いられる穿孔圧延ロールには、図１（ａ−１）に示すコーンタイプと、図１（a−２）に示すバレルタイプとがある。図１（a）に示すように、コーンタイプの穿孔圧延ロールはパスラインに対して交叉角βを設けて配置するのが一般的である。図１（ｂ）に示す穿孔圧延ロールは、バレルタイプの穿孔圧延ロールであるが、コーンタイプおよびバレルタイプの穿孔圧延ロールともに、パスラインに対して傾斜角αを設けて配置するのが一般的である。
【００２１】
傾斜角αと穿孔圧延ロールの回転速度に応じて、被圧延材または穿孔圧延後の継目無素管がパスライン上を矢印方向に前進する。この傾斜角αや交叉角βは、傾斜穿孔圧延機の形態や被圧延材に対応した圧延条件に応じて決定される。穿孔圧延ロールの数も目的に応じて変更されるが、一般的には、パスラインを挟んで対向する一対のロールを設けるとともに、その直交方向に一対のガイドを設ける場合や、ガイドを設けずにパスラインを中心とした円周上に２個以上の穿孔圧延ロールを設ける場合が多い。
【００２２】
図１（ａ）に示したコーンタイプおよびバレルタイプの穿孔圧延ロールにおいて、被圧延材が穿孔圧延ロールに入る側を穿孔圧延ロールの圧延入側とする。穿孔圧延ロール間に設けられたプラグと穿孔圧延ロールとの間で圧延する部分を圧延部とする。穿孔圧延後の継目無素管を排出する部分を圧延出側とする。どのような傾斜圧延機であっても、圧延入側の穿孔圧延ロールは、被圧延材を噛み込ませるために圧延入側に向けて穿孔圧延ロールの間隔が広がるように配置される。圧延部は、穿孔圧延ロールのロール間隔が最も狭く、圧延部のパスライン上の近辺に穿孔用のプラグが配置される。圧延出側は、圧延出側に向けて穿孔圧延ロールの間隔が広がるように配置されており、穿孔圧延された継目無素管が傾斜穿孔圧延機から排出されるように構成される。
【００２３】
次に、穿孔圧延後の継目無素管の定常部と非定常部について説明する。穿孔圧延機で圧延して製造される継目無素管には、中央部の形状が安定する定常部と先端部および後端部の形状が不安定となる非定常部とが形成される。
【００２４】
図２は、穿孔圧延後の継目無素管先後端非定常部の形状不良の一例を示す模式図である。図２において（ａ）は正面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）は左側面図、（ｄ）は右側面図である。
【００２５】
図２に示したのは、先後端非定常部が楕円化した継目無素管である。先後端非定常部の楕円化は、主に対向する２つの穿孔圧延ロールで穿孔圧延を行った場合に発生する。先後端非定常部の楕円化は、圧延部で先端部および後端部が定常部より周方向に多く延伸される場合に発生し、継目無素管が圧延部を通り圧延出側を通過する過程で形成される。
【００２６】
図３は、穿孔圧延後の継目無素管の先後端非定常部の形状不良の他の例を示す模式図である。図３において（ａ）は正面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）は左側面図、（ｄ）は右側面図である。
【００２７】
図３に示したのは、先後端非定常部が三角形化した継目無素管である。先後端非定常部の三角形化は、主に３つの穿孔圧延ロールで穿孔圧延を行った場合に発生する。圧延出側部で穿孔圧延ロールと接触する部分と接触しない部分が３箇所となり、これにより、先端および後端に形状が三角形化した非定常部が形成される。被圧延材はらせん状に回転しながら穿孔圧延されるので、先後端非定常部の三角形状の頂点は、先後端で一致せず、先後端で位相がずれることが多い。穿孔圧延ロールの数に依らず、非定常部の形状不良は先端側より後端側で顕著となる場合が多い。
【００２８】
穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機では、穿孔圧延ロールの数や形状および穿孔圧延ロールの配置変更だけでは、先後端非定常部の形状不良を無くすことは難しい。上述したように、先後端非定常部に形状不良が発生すると次工程の熱間圧延工程において、内面工具が挿入できないという操業トラブルが発生する。
【００２９】
次に、上記操業トラブルの原因について説明する。先端非定常部の最小内径をｄＴとし、後端非定常部の最小内径をｄＢとし、熱間圧延工程において継目無素管内に挿入される内面工具径をｄＮとする。熱間圧延工程において、先端非定常部における各最小内径ｄＴ、後端非定常部における最小内径ｄＢが内面工具径ｄＮより小さくなると、継目無素管内に内面工具が挿入できないという操業トラブルが発生する。このため、操業トラブルを防止するには、ｄＮ≦ｄＴおよびｄＮ≦ｄＢを満たすように、非定常部における各最小内径ｄＴ、ｄＢを管理することが好ましい。
【００３０】
一方、ｄＮ≦ｄＴおよびｄＮ≦ｄＢを満たすことができた場合であっても、定常部の内径ｄＯ１に対してｄＴ、ｄＢが大きくなり過ぎると、次工程の熱間圧延中に圧延ロールやガイド間への噛み出しなどの操業トラブルが発生する場合がある。このため、さらに、１．２ｄＯ１≧ｄＴおよび１．２ｄＯ１≧ｄＢを満足するように先後端非定常部における各最小内径ｄＴ、ｄＢを管理することがより好ましい。
【００３１】
先後端非定常部内周長は定常部内周長に比べて顕著に小さくなることが無い。このため、先後端非定常部の形状を定常部の形状である真円に近い形状に矯正できれば、非定常部における各最小内径ｄＴ、ｄＢは、ｄＮ≦ｄＴ、ｄＮ≦ｄＢおよび１．２ｄＯ１≧ｄＴ、１．２ｄＯ１≧ｄＢを満足すると考えられる。
【００３２】
図４は、本実施形態に係る傾斜圧延設備１０の一例を示す模式図である。図４では、プラグ２６の位置を示すために、被圧延材４０のみ断面で示している。本実施形態に係る傾斜圧延設備１０は、先後端非定常部の形状を定常部の形状である真円に近い形状に矯正するために、穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機２０に続く傾斜外径圧延機３０を備える。
【００３３】
傾斜穿孔圧延機２０は、鋼素材からなる被圧延材４０を穿孔圧延する装置である。傾斜穿孔圧延機２０は、パスライン５０を中心に対向した２つの穿孔圧延ロール２２、２４と、穿孔圧延ロール２２、２４の間に設けられるプラグ２６と、プラグ２６を保持するバー２８と、２つの穿孔圧延ロール２２、２４を駆動する駆動装置（不図示）を有する。図４では、パスライン５０を中心に対向した２つの穿孔圧延ロール２２、２４を有する傾斜穿孔圧延機２０の例を示したが、これに限らず、パスライン５０を中心とした円周上に３個以上の穿孔圧延ロールを有していてもよい。傾斜穿孔圧延機２０が３個の穿孔圧延ロールを有することで、２個の穿孔圧延ロールを有する場合よりも穿孔圧延後の継目無素管の内面肌品質が向上する。穿孔圧延中に被圧延材４０の外表面を３点で保持できるので、穿孔圧延が安定するとともに外面肌品質も向上する。穿孔圧延ロールのロール数は、３個以上であれば同様の効果が得られるので上限を設けなくてよい。しかしながら、穿孔圧延ロールのロール数を増やすとロール径を小さくすることになり、これによりロール軸径も小さくなるので耐荷重能力が低下する。このため、傾斜穿孔圧延機の穿孔圧延ロールの数は３個または４個であることが好ましい。
【００３４】
傾斜外径圧延機３０は、パスライン５０を中心に対向した２つの外径圧延ロール３２、３４を有する。傾斜穿孔圧延機２０と傾斜外径圧延機３０とは、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳ（ｍｍ）が下記（３）式を満足するように設けられる。外径圧延ロール３２、３４は、外径圧延ロール３２、３４の圧延部のロール間隔ＤＳ（ｍｍ）が下記（４）式を満足するように設けられる。
【００３５】
３ｄＯ２≦ＬＳ≦０．８ＬＨ・・・（３）
ｄＯ２＞ＤＳ≧ｄＯ２−（ｄＯ２−ＤＢ−２ｔ）・・・（４）
上記（３）、（４）式において、ｄＯ２は傾斜穿孔圧延機２０で穿孔圧延して得られる継目無素管の定常部の外径（ｍｍ）である。ＬＨは穿孔圧延後の継目無素管の長さ（ｍｍ）である。ＤＢはバー２８の径（ｍｍ）である。ｔは穿孔圧延後の継目無素管の肉厚（ｍｍ）である。上記ｄＯ２、ＬＨおよびｔは、傾斜圧延設備１０に用いる被圧延材４０を傾斜穿孔圧延機２０で穿孔圧延し、傾斜外径圧延機３０による外径圧延を行っていない継目無素管の寸法である。
【００３６】
図４では、パスライン５０を中心に対向した２つの外径圧延ロール３２、３４を有する傾斜外径圧延機３０の例を示したが、これに限らず、パスライン５０を中心とした円周上に３個以上の外径圧延ロールを有していてもよい。傾斜外径圧延機３０が３個の外径圧延ロールを有することで、外径圧延中に継目無素管の外表面を３点で保持できるので、外径圧延が安定するとともに外面肌品質も向上する。３個の外径圧延ロールを用いることで、より継目無素管の周方向への圧縮変形を与えることができるので、先後端非定常部の矯正効果も高まる。外径圧延ロールのロール数は、３個以上であれば同様の効果が得られるので上限を設けなくてよい。しかしながら、外径圧延ロールのロール数を増やすとロール径を小さくすることになり、これによりロール軸径が小さくなるので耐荷重能力が低下する。このため、傾斜外径圧延機の外径圧延ロールの数は３個または４個であることが好ましい。
【００３７】
穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部とは、穿孔圧延ロール２２、２４におけるパスライン５０に垂直となる方向におけるロール間隔が最も狭くなる部分である。同様に、外径圧延ロール３２、３４の圧延部とは、外径圧延ロール３２、３４におけるロール間隔が最も狭くなる部分である。
【００３８】
図５は、２つの外径圧延ロール３６を有する傾斜外径圧延機におけるロール間隔ＤＳを説明する図である。図５（a）は正面図であり、図５（ｂ）は側面図である。図５（ｂ）に示すように、外径圧延ロール３６が２つ設けられている場合の外径圧延ロール３６のロール間隔ＤＳは、外径圧延ロール３６同士の間隔が最も狭くなる位置（圧延部）での各ロール間の最短距離である。
【００３９】
図６は、３つの外径圧延ロール３６を有する傾斜外径圧延機おけるロール間隔ＤＳを説明する図である。図６（ａ）は正面図であり、図６（ｂ）は側面図であり、図６（ｃ）は、図６（ｂ）におけるＡ部の拡大図である。図６（a）では、被圧延材４０と外径圧延ロール３６との関係を示すために、３つの外径圧延ロール３６のうちの１つを示していない。図６（ｃ）に示すように、外径圧延ロール３６が３つ設けられている場合の外径圧延ロール３６のロール間隔ＤＳは、外径圧延ロール３６同士の間隔が最も狭くなる位置（圧延部）での各外径圧延ロール３６に接する円の直径である。４つ以上の外径圧延ロール３６を有する場合のロール間隔ＤＳも同様である。
【００４０】
非定常部の形状不良は、圧延部から圧延出側にかけて広がった穿孔圧延ロール２２、２４を通過する過程で形成されている。このことに注目し、本発明者らは、外径圧延ロール３２、３４を設け、当該外径圧延ロール３２、３４の圧延部で先後端非定常部の形状を矯正することを着想した。すなわち、穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機２０の圧延部では、穿孔圧延による先後端非定常部の形状不良を招く素管周方向への大きな延び変形は避けられない。このため、本発明者らは、穿孔圧延に続く傾斜外径圧延機３０の圧延部で継目無素管の外径を小さく圧縮変形させて、形状不良となった先後端非定常部を良好な形状に矯正することを考えた。
【００４１】
傾斜外径圧延機３０の圧延部で継目無素管の外径が小さくなるように圧縮変形させるには、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳが上記（４）式を満足するように外径圧延ロール３２、３４を配置すればよい。上記（４）式は、傾斜外径圧延機３０の外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳを穿孔圧延後の継目無素管の定常部の外径ｄＯ２未満とし、かつ、継目無素管の定常部の外径ｄＯ２から、穿孔圧延で形成された継目無素管の内径ｄＯ１と内部を貫通しているバー２８とのクリアランスを示す（ｄＯ２−ＤＢ−２ｔ）を減じた外径以上にすることを意味している。すなわち、上記（４）式は、傾斜外径圧延機３０の圧延部で肉厚圧下を行わない条件であると同時に、先後端非定常部の外径を継目無素管の定常部の外径ｄＯ２未満に縮径する条件でもある。
【００４２】
上述したように、先後端非定常部の形状不良は、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部で継目無素管の周方向に延伸することで発生する。すなわち、上記（４）式を満たし、外径圧延ロールの圧延部で肉厚圧下を行わず外径を縮径することで、先後端非定常部の形状を修正して、当該形状を適正化できる。先後端非定常部の形状矯正効果を十分に得るには、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳを、ｄＯ２の８４％以上９９％以下の範囲にすることが好ましい。ロール間隔ＤＳをこの範囲にすることで穿孔圧延時に発生した継目無素管の周方向の肉厚変化も改善できる。
【００４３】
外径圧延後は外径圧延（縮径）率に応じて外径圧延後の素管肉厚が厚くなる。外径圧延ロールのロール間隔ＤＳがｄＯ２の８４％未満になると外径圧延後の増厚量が大きくなり、外径圧延に続く圧延プロセスの減肉量が増加して設備負荷が増えるので好ましくない。（４）式を満たすためにＤＢを小さくする場合には、バーの剛性が低下し圧延中にバーが破損するリスクが増加する。このため、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳはｄＯ２の８４％以上が好ましく、９０％以上が外径圧延後の肉厚増加量とバーの破損の観点から好ましい。
【００４４】
一方、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳがｄＯ２の９９％を超えると外径圧延率が低下し、所定の矯正効果が得られなくなるため好ましくない。外径圧延率が低下すると外径圧延ロールへ接触が弱くなり、摩擦が働かなくなるためロール周速と管外表面の速度差が発生して擦り傷の発生原因になる。さらに、外径圧延機を駆動する場合には、外径圧延率が低下すると当該駆動による管の推進力が得られなくなるので好ましくない。このため、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳはｄＯ２の９９％以下が好ましく、９５％以下がより好ましい。
【００４５】
本実施形態に係る傾斜圧延設備１０において、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳが上記（３）式を満足することが必要である。この関係についても図４を用いて説明する。
【００４６】
上記（３）式は、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳを穿孔圧延後の継目無素管の長さＬＨの０．８倍以下とし、穿孔圧延後の継目無素管の定常部の外径ｄＯ２の３倍以上とする条件である。
【００４７】
まず、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳを穿孔圧延後の継目無素管の長さＬＨの０．８倍以下とすることについて説明する。先端非定常部は長くとも製造された継目無素管の長さＬＨの先端２０％以内に存在する。このため、先端非定常部の形状を矯正する場合は、ＬＳをＬＨの８０％以下とする。これにより、傾斜外径圧延機３０に外径圧延ロール３２、３４を回転駆動する駆動装置を備えることなく、傾斜穿孔圧延機２０により穿孔圧延される継目無素管のらせん状の回転を利用して、傾斜外径圧延機３０で先端非定常部を外径圧延できる。傾斜外径圧延機３０で先端非定常部を外径圧延することで、先端非定常部の形状不良を矯正できる。
【００４８】
穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離を０にすることは装置同士が干渉することになるので原理的に不可能である。穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機２０は、圧延したい継目無素管の定常部の外径ｄＯ２の大きさに応じて大きさが大きくなる。装置同士の干渉は、傾斜穿孔圧延機２０および傾斜外径圧延機３０の大きさに依存する。傾斜穿孔圧延機２０と傾斜外径圧延機３０との干渉に関わる大きさは、穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機２０により製造される継目無素管の定常部の外径ｄＯ２に比例するといえる。このため、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離についても、穿孔圧延後の継目無素管の定常部の外径ｄＯ２により管理されるべきである。したがって、傾斜穿孔圧延機２０と傾斜外径圧延機３０との干渉を避けつつ安定して穿孔圧延および外径圧延を行うには、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳを３×ｄＯ２以上とする必要がある。
【００４９】
このように、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳが上記（３）式を満足し、且つ、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳが上記（４）式を満足することで、穿孔圧延後の継目無素管の先後端非定常部の形状を矯正でき、次工程の熱間圧延工程での工程トラブルを防止しながら継目無鋼管を製造できる。
【００５０】
ここで、継目無素管の定常部の内径ｄＯ１は、傾斜穿孔圧延機２０に用いるプラグ２６の最大外径ＰＯよりも大きくなる。継目無素管の内径はプラグ２６の最大外径ＰＯに対し、１．０倍から１．２倍になる。このため、１．２ＰＯ＋２ｔは、穿孔圧延後の継目無素管における定常部の最大径ｄＯ２に等しくなる。穿孔圧延では、プラグ２６と穿孔圧延ロール２２、２４との間で減肉され、素管の肉厚が形成される。したがって、プラグ２６と穿孔圧延ロール２２、２４との最小間隔Ｇは、成形される継目無素管の肉厚ｔに等しくなる。
【００５１】
プラグ２６を保持するバー２８の長さをＢＬとすると、ＢＬは、穿孔圧延後の継目無素管の長さＬＨの最大長に等しくなる。これらの幾何学的関係から穿孔圧延後の継目無素管の定常部の外径ｄＯ２と肉厚ｔを予測でき、これらの値を用いると、上記（３）式は下記（１）式で表すことができ、上記（４）式は下記（２）式で表すことができる。
【００５２】
３×（１．２ＰＯ＋２Ｇ）≦ＬＳ≦０．８ＢＬ・・・（１）
１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇ・・・（２）
上記（１）、（２）式において、ＰＯはプラグ２６の外径（ｍｍ）であり、Ｇはプラグ２６と穿孔圧延ロール２２、２４との間隔（ｍｍ）であり、ＢＬはバー２８の長さ（ｍｍ）であり、ＤＢはバー２８の外径（ｍｍ）である。プラグ２６と穿孔圧延ロール２２、２４との間隔Ｇは、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳからプラグ２６の外径ＰＯを減じた値を２で除することで算出できる。
【００５３】
上記（３）式および（４）式と同様に、穿孔圧延ロール２２、２４の圧延部と外径圧延ロール３２、３４の圧延部との距離ＬＳが上記（１）式を満足し、且つ、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳが上記（２）式を満足することでも穿孔圧延後の継目無素管の先後端非定常部の形状を矯正でき、次工程の熱間圧延工程での工程トラブルを防止しながら継目無鋼管を製造できる。
【００５４】
傾斜穿孔圧延機２０では、穿孔圧延ロール２２、２４がどのような形状、数であっても先後端非定常部の形状不良が発生するので、傾斜穿孔圧延機２０の形態に因らず適用できる。外径圧延用の傾斜外径圧延機３０は、穿孔圧延後の継目無素管の外径を圧延する必要があるので少なくとも２個の外径圧延ロールが必要となる。傾斜外径圧延機３０に用いられる外径圧延ロールのロールタイプは、バレルタイプであってもよくコーンタイプであってもよい。外径圧延ロールの配置についても、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳが上記（２）式を満足する範囲内で変更してよい。その他の外径圧延ロールの配置として傾斜角α（図１参照）と交叉角βとがある。傾斜角αについて、穿孔圧延ロールの傾斜角をα１（°）とすると、外径圧延ロールの傾斜角α２（°）は下記（５）式を満足することが好ましい。
【００５５】
α１＞α２・・・（５）
【００５６】
このように、穿孔圧延ロールの傾斜角α１と、外径圧延ロールの傾斜角α２とが上記（５）式を満足することで、先後端非定常部の矯正効果をさらに高めることができる。穿孔圧延ロールの交叉角β１を正とした場合に、外径圧延ロールの交叉角β２を負の値（パスラインに対する傾斜方向がβ１と逆向き）にすることが好ましい。これにより、継目無素管の周方向への圧縮力が高まり、先後端非定常部の矯正効果をさらに高めることができる。但し、β１およびβ２を大きくすると穿孔圧延ロールおよび外径圧延ロールの回転軸への取り付けが困難になるのでβ１およびβ２は、−２５°以上２５°以下の範囲内であることが好ましい。
【００５７】
傾斜外径圧延機３０は、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳを変更する駆動装置と、継目無素管の位置を検知するセンサを有してもよい。そして、穿孔圧延後の継目無素管と外径圧延ロール３２、３４との距離が設定距離以下になるまでは、外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳを傾斜穿孔圧延機２０のバー２８の径ＤＢと同じにしておき、継目無素管と外径圧延ロール３２、３４との距離が設定距離以下になったことをセンサが検知した場合に、当該駆動装置が外径圧延ロール３２、３４のロール間隔ＤＳを、上記（２）式を満足するロール間隔ＤＳに変更してもよい。これにより、穿孔圧延中のプラグ２６を保持するバー２８の振動を外径圧延ロール３２、３４で抑えることができ、製品寸法精度の向上と生産安定性の向上とが実現できる。
【００５８】
傾斜穿孔圧延機２０により継目無素管はらせん状に回転される。このため、傾斜外径圧延機３０は、外径圧延ロール３２、３４を回転駆動する駆動装置を有していなくてもよい。穿孔圧延ロールの圧延部と外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳが上記（１）式を満足すれば、傾斜穿孔圧延機２０の回転力により先端非定常部の形状不良は矯正される。
【００５９】
さらに、傾斜外径圧延機３０は、外径圧延ロール３２、３４を回転駆動する駆動装置を有していてもよい。外径圧延ロール３２、３４を回転駆動する駆動装置を有することで、以下の（１）〜（３）の効果が得られる。
（１）後端非定常部に形状不良が発生し、傾斜穿孔圧延機２０の圧延出側から継目無素管が排出されなくなるトラブルが発生したとしても、傾斜外径圧延機３０の外径圧延ロール３２、３４を駆動して継目無素管を引き出すことができる。これにより、穿孔圧延ロール２２、２４の出側部からの継目無素管の排出不良を抑制できる。
（２）外径圧延ロール３２、３４を回転駆動することで、先端非定常部と同様に後端非定常部も外径圧延ロール３２、３４で外径圧延できるので、後端非定常部の形状不良を矯正できる。
（３）傾斜穿孔圧延機２０では、穿孔圧延中（丸ビレットに孔が完全に開いていない状態）に圧延入側または圧延部で穿孔圧延が停止してしまうトラブルが発生する。この場合に、継目無素管の先端が外径圧延ロール３２、３４に達していれば、外径圧延ロール３２、３４を回転駆動させることで、穿孔圧延の停止トラブルを抑制できる。
【００６０】
傾斜外径圧延機３０が駆動装置を有している場合において、穿孔圧延ロール２２、２４のロール周速をＶ１（ｍ／ｍｉｎ）とし、外径圧延ロール３２、３４のロール周速をＶ２（ｍ／ｍｉｎ）とすると、Ｖ１およびＶ２は下記（６）式を満足することが好ましい。
【００６１】
Ｖ１≦Ｖ２・・・（６）
【００６２】
Ｖ１およびＶ２が上記（６）式を満足する、すなわち、傾斜穿孔圧延機２０による穿孔圧延速度よりも傾斜外径圧延機３０による外径圧延速度を速くすることで、穿孔圧延および外径圧延を安定して実施できる。一方、Ｖ１＞Ｖ２となると、穿孔圧延後の継目無素管が外径圧延ロール３２、３４に強く押し込まれ、設備上の不具合が発生する可能性があるので好ましくない。ロール周速Ｖ２は外径圧延ロールの周速であるので、外径圧延ロールの表面形状と周速Ｖ２が一致していれば傾斜外径圧延機３０で使用される２個以上の外径圧延ロールのロール径は異なってもよい。但し、外径が大きく異なるロールを使用するとロールの軸太さに依存する垂直荷重方向へのたわみ量に差が出て、外径圧延後の管の寸法精度やＤＳの設定精度が低下するので好ましくない。このため、ロール径が異なる外径圧延ロールを用いる場合には、最大の外径圧延ロール径に対して５０％以上のロール径にすることが好ましく、最大の外径圧延ロール径に対して８０％以上のロール径にすることがより好ましい。それぞれの外径圧延ロールのロール周速は平均ロール周速の±１０％未満の範囲内とすることが好ましい。これにより、外径圧延後の管の反りを抑制できる。所定の外径圧延を実施している場合は外径圧延ロールのロール周速と管の外表面回転速度は管とロールとの摩擦により一致する方向になる。このため、Ｖ２を好ましい範囲にするために外径圧延ロールを駆動する場合であっても、すべての外径圧延ロールを駆動しなくてもよく、１個以上の外径圧延ロールを駆動すればよい。
【００６３】
穿孔圧延された継目無素管を次工程である熱間圧延工程に搬送し、内面工具を挿入するには工具挿入側の継目無素管の最小内径が挿入される内面工具径以上である必要がある。継目無素管に挿入される内面工具の径は、定常部の内径ｄＯ１を基準にして決定される。すなわち、継目無素管の最小内径ｄＴおよびｄＢの管理基準は定常部の内径ｄＯ１に対して決定される。傾斜外径圧延機３０で矯正された後の先後端非定常部の内径が定常部に対して大きくなり過ぎると、外径圧延ロールに噛み出し、トラブルの原因となる。このため、傾斜外径圧延機３０で矯正された後の先後端非定常部の内径についても定常部の内径ｄＯ１を基準に定めることが好ましい。穿孔圧延工程および熱間圧延工程の操業安定性を向上させるという観点で、定常部の内径ｄＯ１を基準とした先後端非定常部の内径の範囲を確認した。この結果、穿孔圧延工程および熱間圧延工程の操業安定性を向上させるには、矯正後の先後端非定常部の内径が０．９×ｄＯ１以上１．１×ｄＯ１以下の範囲内であることが好ましいことが確認された。先後端非定常部の内径は０．９５×ｄＯ１以上１．０５×ｄＯ１以下の範囲内であることがさらに好ましい。これにより、穿孔圧延工程および熱間圧延工程の操業安定性のさらなる向上が実現できる。
【００６４】
本実施形態に係る傾斜圧延設備１０で継目無素管を製造するために用いられる圧延材料は、穿孔圧延できる材料であればどのような材料であってもよい。穿孔圧延温度についても同様に、穿孔圧延できる温度の全てが適用できる。
【実施例】
【００６５】
次に実施例を説明する。２個または３個の穿孔圧延ロールを有する傾斜穿孔圧延機と、２個または３個の外径圧延ロールを有する傾斜外径圧延機を有する傾斜圧延設備を用いて継目無素管を製造した。圧延材料として外径１５０ｍｍ、長さ２５００ｍｍの炭素鋼丸ビレットを使用し、１２００℃に加熱した後に穿孔圧延のみを実施した比較例の継目無素管と、１２００℃に加熱した後に穿孔圧延とそれに続く外径圧延を実施した発明例の継目無素管とを製造した。【００６６】
まず、穿孔圧延のみを実施した比較例の継目無素管の先後端非定常部形状を確認した。２個または３個の穿孔圧延ロールを有する穿孔圧延機を用いて、定常部および非定常部の形状が再現性良く同様の形状が得られるように穿孔圧延条件を調整し、当該穿孔圧延条件で継目無素管を製造した。製造された継目無素管の定常部の外径は１８０ｍｍであり、肉厚は１１ｍｍであり、長さは７６５６ｍｍである。プラグを保持するバー径は１２８ｍｍであり、コーンタイプの穿孔圧延ロールを用い、傾斜角を９°とし、交叉角を２０°とした。製造された継目無素管の定常部内径と、先後端非定常部の最小内径とをそれぞれ測定し、定常部内径に対する先後端非定常部の最小内径の割合を算出した。【００６７】
続いて、穿孔圧延条件は変更せずに穿孔圧延を行った継目無素管に傾斜外径圧延機を用いて外径圧延を行った。製造された継目無素管の定常部内径と、先後端非定常部の最小内径とをそれぞれ測定し、定常部内径に対する先後端非定常部の最小内径の割合を算出した。穿孔圧延機のプラグ外径ＰＯ、プラグと穿孔圧延ロールとの間隔Ｇ、バーの外径ＤＢおよびバーの長さＢＬを下記表１に示す。表１のクリアランスは、穿孔圧延機で圧延された継目無素管の内径ｄＯ１からバー外径ＤＢを減じた値である。傾斜穿孔圧延機のロール数、傾斜外径圧延機のロール数、外径圧延ロールのロール間隔ＤＳ、外径圧延ロールの傾斜角、外径圧延ロールの交叉角、穿孔圧延ロールの圧延部と外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳ、外径圧延ロールを回転駆動する駆動装置の有無、周速比（Ｖ２／Ｖ１）、１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇを満足するか否かおよびＤＳ／ｄＯ２×１００の値を下記表２に示す。表２の１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇの列に示した「〇」は、１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇを満足することを意味し、「×」は１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇを満足しないことを意味する。一方、表２に記載していないが、本実施例において、３×（１．２ＰＯ＋２Ｇ）≦ＬＳ≦０．８ＢＬは全ての例において満足する。【００６８】
（ＤＳ／ｄＯ２）×１００は、穿孔圧延後における継目無素管の定常部の外径ｄＯ２に対する外径圧延ロールのロール間隔ＤＳの割合（％）である。本実施例において、比較例（Ｎｏ．１〜４）では外径圧延ロールのロール間隔ＤＳをｄＯ２（１８０ｍｍ）の８２％以上９９％以下の範囲内となるように制御し、発明例（Ｎｏ．５〜１９）では８４％以上９９％以下の範囲内となるように制御した。比較例（Ｎｏ．１〜４）および発明例（Ｎｏ．５〜１９）の定常部内径に対する先後端非定常部の最小内径の割合を下記表３に示す。【００６９】
【表１】
0006950858.tif 000002
【００７０】
【表２】
0006950858.tif 000003
【００７１】
【表３】
0006950858.tif 000004
【００７２】
表３に示すように、発明例（Ｎｏ５〜１９）では、穿孔圧延直後では先後端非定常部の最小内径が定常部内径対して１０％以上小さくなっていたのに対し、外径圧延後では先後端非定常部の最小内径が定常部内径に対して１０％以内になった。このため、発明例（Ｎｏ５〜１９）では、その後の熱間圧延工程を安定して実施でき、継目無鋼管を製造できた。一方、上記（２）式を満足しない比較例（Ｎｏ１〜４）では、外径圧延後であっても先後端非定常部の最小内径が定常部内径に対して１０％以上小さくなっており、先後端非定常部を良好な形状に矯正できなかった。これらについては、その後の熱間圧延工程で内面工具の挿入不良が発生し、そのうちの一部では生産が停止するトラブルが発生した。
【符号の説明】
【００７３】
１０  傾斜圧延設備
２０  傾斜穿孔圧延機
２２  穿孔圧延ロール
２４  穿孔圧延ロール
２６  プラグ
２８  バー
３０  傾斜外径圧延機
３２  外径圧延ロール
３４  外径圧延ロール
３６  外径圧延ロール
４０  被圧延材
５０  パスライン
【要約】
継目無素管の先後端非定常部の形状不良を防止できる傾斜圧延設備を提供する。
傾斜圧延設備であって、穿孔圧延を行う傾斜穿孔圧延機と、傾斜穿孔圧延機に続く傾斜外径圧延機と、を備え、穿孔圧延ロールの圧延部と外径圧延ロールの圧延部との距離ＬＳ（ｍｍ）が下記（１）式を満足し、複数の外径圧延ロールのロール間隔ＤＳが下記（２）式を満足する。
３×（１．２ＰＯ＋２Ｇ）≦ＬＳ≦０．８ＢＬ・・・（１）
１．２ＰＯ＋２Ｇ＞ＤＳ≧ＤＢ＋２Ｇ・・・（２）
（１）、（２）式において、ＰＯはプラグの外径（ｍｍ）であり、Ｇはプラグと前記穿孔圧延ロールとの間隔（ｍｍ）であり、ＢＬはバーの長さ（ｍｍ）であり、ＤＢは前記バーの外径（ｍｍ）である。【図１】
0006950858.tif 000005
【図２】
0006950858.tif 000006
【図３】
0006950858.tif 000007
【図４】
0006950858.tif 000008
【図５】
0006950858.tif 000009
【図６】
0006950858.tif 000010