(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
機械式スイッチである主遮断用スイッチを含む主通電部と、
前記主通電部の入力端に連結され、予め設定された逆電流を生成する逆電流電源部と、及び
前記逆電流を前記主通電部の出力端側に供給する逆電流通電部と、
を含む直流遮断装置であって、
前記逆電流電源部は、
前記主通電部の入力端に印加される電圧によって充電される第１逆電流用キャパシタと、
前記第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるための極性反転用インダクタと、及び
前記極性反転用インダクタが、前記第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるように回路連結を行う逆電流電源部スイッチと、
を含み、
前記逆電流通電部は、前記逆電流電源部スイッチの分離後、前記逆電流が前記主通電部の出力端に供給されるように回路連結を行う第１通電部スイッチを含み、
前記逆電流電源部は、前記極性反転用インダクタ及び前記逆電流電源部スイッチに対して、前記第１逆電流用キャパシタと対称になるように連結される第２逆電流用キャパシタを、さらに含み、
前記逆電流通電部は、前記極性反転用インダクタ及び前記主遮断用スイッチに対して、前記第１通電部スイッチと対称になるように連結される第２通電部スイッチを、さらに含むことを特徴とする直流遮断装置。
【請求項２】
前記逆電流は、極性反転状態の前記第１逆電流用キャパシタから放電される電流であることを特徴とする請求項１に記載の直流遮断装置。
【請求項３】
前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチは、真空ギャップスイッチであることを特徴とする請求項２に記載の直流遮断装置。
【請求項４】
前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチは、電極間の電気的距離の変化に応じて電流の流れを制御する可動ギャップスイッチであることを特徴とする請求項３に記載の直流遮断装置。
【請求項５】
前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチは、予め設定された電極移動速度及び電極間の距離に応じて、前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチとの連結時間間隔が設定されることを特徴とする請求項４に記載の直流遮断装置。
【請求項６】
前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチは、電極が位置する固定部及び前記電極間の連結及び分離を行う移動部を含み、
前記移動部の移動に応じて、前記逆電流電源部スイッチと前記第１通電部スイッチが選択的に連結されることを特徴とする請求項５に記載の直流遮断装置。
【請求項７】
前記固定部と前記移動部は、少なくとも一つの接点で連結されることを特徴とする請求項６に記載の直流遮断装置。
【請求項８】
前記第１逆電流用キャパシタ又は前記第２逆電流用キャパシタの電圧を制限する避雷器を、さらに含むことを特徴とする請求項１に記載の直流遮断装置。
【請求項９】
前記主通電部と負荷入力端との間で前記主遮断用スイッチと直列連結される電流制限インダクタを、さらに含むことを特徴とする請求項８に記載の直流遮断装置。
【請求項１０】
二つの端子中の一つが、前記逆電流電源部及び前記逆電流通電部とそれぞれ連結されたキャパシタ充電用スイッチを、さらに含むことを特徴とする請求項９に記載の直流遮断装置。
【請求項１１】
前記逆電流電源部及び前記逆電流通電部とそれぞれ連結された前記キャパシタ充電用スイッチの端子と前記負荷入力端との間に連結されるダイオードを、さらに含むことを特徴とする請求項１０に記載の直流遮断装置。
【請求項１２】
請求項１に記載の直流遮断装置が、
前記主通電部に流れる電流が予め設定された第１遮断範囲に該当する場合、前記主遮断用スイッチを分離し、前記逆電流電源部スイッチを連結し、前記第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるステップと、
予め設定された時点で前記第１通電部スイッチを連結し、前記主遮断用スイッチに流れる電流に零点を発生させ、前記主遮断用スイッチを介して流れる電流を遮断するステップを含む直流遮断方法であって、
前記逆電流電源部は、前記極性反転用インダクタ及び前記逆電流電源部スイッチに対して、前記第１逆電流用キャパシタと対称になるように連結される第２逆電流用キャパシタを、さらに含み、
前記逆電流通電部は、前記極性反転用インダクタ及び前記主遮断用スイッチに対して、前記第１通電部スイッチと対称になるように連結される第２通電部スイッチを、さらに含み、
前記主遮断用スイッチの分離前に、前記主通電部に流れる電流の方向を判断するステップと、
前記電流の方向に応じて予め設定された第１遮断範囲又は第２遮断範囲を判断するステップと、
前記第２遮断範囲に該当する場合、前記第２通電部スイッチを連結するステップと、
を、さらに含むことを特徴とする直流遮断方法。
【請求項１３】
前記予め設定された時点は、前記主遮断用スイッチの極間が前記主遮断用スイッチの分離後、前記第１逆電流用キャパシタに充電される電圧から前記主遮断用スイッチが、絶縁が維持されるように設定された時点であることを特徴とする請求項１２に記載の直流遮断方法。
【請求項１４】
前記直流遮断装置は、
二つの端子中の一つが、前記逆電流電源部及び前記逆電流通電部とそれぞれ連結されたキャパシタ充電用スイッチを、さらに含み、
負荷電流遮断のために、前記キャパシタ充電用スイッチを連結するステップを、さらに含むことを特徴とする請求項１２に記載の直流遮断方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、直流遮断装置及び方法に関し、より詳細には、電圧型コンバータが用いられる直流送電系統で事故直流を速やかに遮断することができるようにする直流遮断装置及び方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
電圧型コンバータを使用する直流（ＤＣ）系統は、大きな関心の対象となりつつある。しかし、このような系統では事故発生時、事故電流の大きさが急激に上昇する特性を有しているので、速やかな電流遮断が行われなければ、系統信頼度に対して深刻な問題となる。
【０００３】
速やかな電流遮断を行うためには、従来の機械式スイッチの代わりに、半導体スイッチング素子を利用する方案が検討されている。しかし、半導体スイッチング素子は、電力損失が大きく、システム構成による経済性の面で難しい点が多く、最近では、機械式スイッチと半導体スイッチを共に使用するハイブリッド（hybrid）型遮断方式が多く提案されている。
【０００４】
一方、高圧直流（ＨＶＤＣ）用ＤＣ遮断技術の開発傾向は、大きく２種類に分類される。その一つは、直流遮断は、半導体スイッチが担当し、遮断後印加される過度電圧は機械式スイッチが担当する方式であり、直流遮断機として求められる電流と電圧特性を互いに分離して行うようにする方式である。
【０００５】
他の一つは、機械式遮断機を用い、直流遮断に必要な電流零点生成のために、機械式遮断機に逆電流を注入する方式であり、逆電流の発生に半導体素子が適用される方式である。
【０００６】
そのため、従来は逆電流印加のための回路としてサイリスタのような能動型電力半導体を使用してきた。しかし、高電圧部でのこのような能動型電力半導体素子の使用は、ゲート信号印加の必要による電源及び信号線の設置が直流遮断機構成に困難を与えている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、前述した従来の問題点を解決するために案出されたものであり、高電圧部で能動型電力半導体素子を用いないことによって、信号制御及びシステム絶縁性において、より簡単で且つ強靭な特性を有し、費用の面でも比較的優位を占めることができる直流遮断装置及び方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明による直流遮断装置は、機械式スイッチである主遮断用スイッチを含む主通電部、主通電部の入力端に連結され、予め設定された逆電流を生成する逆電流電源部、及び生成された逆電流を主通電部の出力端側に供給する逆電流通電部を含む。
【０００９】
逆電流電源部は、さらに、主通電部の入力端に印加される電圧によって充電される第１逆電流用キャパシタ、第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるための極性反転用インダクタ、及び極性反転用インダクタが第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるように回路連結を行う逆電流電源部スイッチを含む。
【００１０】
このような構成によれば、高電圧部で能動型電力半導体素子を用いないことによって、信号制御及びシステム絶縁性において、より簡単で且つ強靭な特性を有し、費用の面でも比較的優位を占めることができる直流遮断装置を提供することができる。
【００１１】
ここで、逆電流は、反転状態の第１逆電流用キャパシタから放電される電流であってもよく、逆電流通電部は、逆電流電源部スイッチの分離後、逆電流が主通電部の出力端に供給されるように回路連結を行う第１通電部スイッチを含む。
【００１２】
また、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチは、真空ギャップスイッチであってもよく、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチは、電極間の電気的距離の変化に応じて電流の流れを制御する可動ギャップスイッチであってもよい。
【００１３】
また、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチは、予め設定された電極移動速度及び電極間の距離に応じて、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチとの連結時間間隔が設定される。
【００１４】
また、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチは、電極が位置する固定部及び電極間の連結及び分離を行う移動部を含み、移動部の移動に応じて、逆電流電源部スイッチと第１通電部スイッチとが選択的に連結される。このとき、固定部と移動部は少なくとも一つの接点で連結される。
【００１５】
また、逆電流電源部は、極性反転用インダクタ及び逆電流電源部スイッチに対して、第１逆電流用キャパシタと対称になるように連結される第２逆電流用キャパシタをさらに含み、逆電流通電部は極性反転用インダクタ及び主通電路スイッチに対して、第１通電部スイッチと対称になるように連結される第２通電部スイッチをさらに含む。
【００１６】
また、第１逆電流用キャパシタ又は第２逆電流用キャパシタの電圧を制限する避雷器をさらに含む。
【００１７】
また、主通電路と負荷入力端との間で主遮断用スイッチと直列連結される電流制限インダクタをさらに含む。
【００１８】
また、二つの端子中の一つが、逆電流電源部及び逆電流通電部とそれぞれ連結されたキャパシタ充電用スイッチ、及び逆電流電源部及び逆電流通電部とそれぞれ連結された前記キャパシタ充電用スイッチの端子と負荷入力端との間に連結されるダイオードを含むキャパシタ充電回路をさらに含む。
【００１９】
また、本発明による直流遮断方法は、前記直流遮断装置が主通電部に流れる電流が予め設定された第１遮断範囲に該当する場合、主遮断用スイッチを分離し、逆電流電源部スイッチを連結し、第１逆電流用キャパシタの極性を反転させるステップ、及び予め設定された時点で第１通電部スイッチを連結し、主遮断用スイッチに流れる電流に零点を発生させ、主遮断用スイッチを介して流れる電流を遮断するステップを含む。
【００２０】
また、予め設定された時点は、主遮断用スイッチの極間が主遮断用スイッチを介した電流遮断後、第１逆電流用キャパシタに充電される電圧から主遮断用スイッチが絶縁を維持できるように設定された時点であってもよい。
【００２１】
また、主遮断用スイッチの分離前に、主通電部に流れる電流の方向を判断するステップ、電流の方向に応じて予め設定された第１遮断範囲又は第２遮断範囲を判断するステップ、及び第２遮断範囲に該当する場合、第２通電部スイッチを連結するステップをさらに含む。
【００２２】
また、負荷電流遮断のために、キャパシタ充電用スイッチを連結するステップをさらに含む。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、従来、直流遮断方式で、直流の遮断や逆電流印加のために用いられてきたＩＧＢＴやＩＧＣＴ或いはサイリスタのような能動型電力半導体スイッチング素子の代わりに、ダイオード（Diode）と真空ギャップスイッチを適用することによって、高電圧部に位置する素子の電源及び制御信号線による絶縁問題を単純化し、費用の面で競争力を有し得る直流遮断装置及び方法を提供できることになる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施例による直流遮断装置の概略的な回路図である。
【図２】可変放電ギャップスイッチの構成及び動作過程を示した図である。
【図３】直流遮断過程における可変放電ギャップ動作と遮断電流の関係を示した図である。
【図４】図２の可変放電ギャップスイッチが直流遮断装置に設けられた例が示された図である。
【図５】直流遮断時の電圧と波形を示した図である。
【図６】直流遮断時の電圧と波形を示した図である。
【図７】直流遮断時の電流波形を示した図である。
【図８】可動放電ギャップ動作状態により現れる電流波形とキャパシタの電圧を示した図である。
【図９】作動時のみに逆電流及び過度電圧発生用キャパシタを充電する方式の直流遮断装置の回路図を示した図である。
【図１０】本発明による直流遮断方法を行うための概略的な流れ図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、添付図面を参照して本発明の好ましい実施例を説明する。
【００２６】
図１は、本発明の一実施例による直流遮断装置の概略的な回路図である。図１には両方向直流遮断装置を構成する回路図が示されている。図１で、直流遮断装置１０は、通常の正常状態で電流が流れることになる回路であり、主通電部１００、逆電流電源部２００、逆電流通電部３００、４００、及び避雷器５１１を含む。
【００２７】
単方向直流遮断機の場合、二つの逆電流通電部３００、４００の一つの回路と対称な形状を有する逆電流電源部２００で共通使用される中央部のインダクタ２１２と真空ギャップスイッチ２１１を除いて、これを基準とした両側の回路のうち、片側を省略して構成することができる。
【００２８】
主通電部１００は、直流遮断機と電流制限用インダクタ２１、２２が直列に連結され、主遮断用高速機械式スイッチ１１１を含み、逆電流電源部２００と逆電流通電部３００、４００は、主遮断用高速スイッチ１１１の両端に遮断電流の方向に応じて、それぞれ作用し、避雷器５１１は、主遮断用高速スイッチ１１１が直流を遮断した直後、前記逆電流電源部２００に含まれる逆電流及び過度電圧発生用キャパシタと並列に連結された状態で線路蓄積エネルギーを吸収する。
【００２９】
逆電流電源部２００は、逆電流の発生のための逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１、各キャパシタに直列に連結された充放電電流制限用抵抗２２２、２３２、及び放電防止用ダイオード２２３、２３３を含み、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１の充電電圧極性を反転させるための構成である。各キャパシタには、極性反転用ダイオード２２４、２３４とインダクタ２１２及び真空ギャップスイッチ２１１が直列に構成され、連結される。
【００３０】
逆電流通電部３００、４００は、ダイオード３１２、４１２と真空ギャップスイッチ３１１、４１１が直列に連結された構造を有し、真空ギャップスイッチ３１１、４１１の放電作動時、逆電流電源部２００の逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１が一定電圧以上を維持するように、直流遮断部の負荷側のインダクタ２２を連結することで、注入される逆電流が安定した大きさを有するようにする。
【００３１】
より具体的に説明すると、正常状態で電流通電を担当する主遮断部１００は、１個の高速機械式スイッチ１１１のみからなり、直流遮断装置の入出力端子には直列に電流制限用インダクタ２１、２２が連結されるように構成されている。
【００３２】
また、主遮断用高速機械スイッチ１１１の両端に、遮断電流の方向に応じて、直流遮断に作用することになる逆電流電源部２００と逆電流通電部３００、４００が対称な構造を有し、アース側に連結されている。
【００３３】
逆電流電源部２００は、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１の電圧極性を反転させるためのインダクタ２１２と真空ギャップスイッチ２１１が直列に連結された回路を中心に、４個のダイオード２２３、２２４、２３３、２３４と逆電流制限用抵抗２２２、２３２が両方向電流方向にそれぞれ作用する電圧充電用キャパシタと連結され、構成される。
【００３４】
また、逆電流通電部３００、４００には、遮断しなければならない電流方向に応じて、それぞれ作用することになる２つの回路が主遮断用高速機械式スイッチの両端に連結されているダイオード３１２、４１２と真空ギャップスイッチ３１１、４１１とで構成されている。
【００３５】
このような回路は、適切な時点での順次の動作を介して、（１）逆電流電源部２００は、ダイオード２２３、２３３、抵抗２２２、２３２、キャパシタ２２１、２３１からなるキャパシタ充電回路、（２）キャパシタ２２１、２３１、ダイオード２２４、２３４、インダクタ２１２、ギャップスイッチ２１１で構成される極性反転回路、及び３キャパシタ２２１、２３１、真空ギャップスイッチ３１１,４１１、ダイオード３１２、４１２、主遮断部スイッチ１１１、ダイオード２２３、２３３、逆電流大きさ制御抵抗２２２、２３２で構成される逆電流注入回路とともに３種類の形態の回路であり、それぞれ作用することで直流遮断動作を提供することになる。
【００３６】
このように、極性反転回路のダイオード２２４、２３４と真空ギャップスイッチ２１１を用いて既存のサイリストの役割を遂行させることで、高電圧部に能動型電力半導体素子の適用による困難を解消できることになる。
【００３７】
また、両方向直流遮断装置の構造において、各電流方向に対する逆電流用キャパシタを別に使用するようにすることで、主遮断部スイッチ１１１を両方向電流に対して共通活用することができるようにし、直流遮断装置を簡素化できることになる。
【００３８】
このとき、極性反転回路の真空ギャップスイッチ２１１と逆電流注入回路の真空ギャップスイッチ３１１、４１１は、同じギャップトリガー制御器で作動されるようにすることによって、２つの真空ギャップスイッチ間の投入動作時点差が特定遅延時間Ｔｄだけ一定に維持されるようにし、常に一定の大きさの逆電流が生成されるようにすることができる。
【００３９】
また、遅延時間Ｔｄの間、極性が反転したキャパシタ２２１、２３１充電電圧が負荷側ショートにより放電されることを防止するために、直流遮断部の負荷側にインダクタを設けて、使用することができる。
【００４０】
このような方式で逆電流生成のために用いられた既存の方式で、能動型電力半導体素子と非線形抵抗素子が用いられたものを、ダイオードと真空ギャップスイッチに代替することで、安定した逆電流注入と直流遮断のための相手電圧（count voltage）の生成が行われる直流遮断装置を提供できることになる。
【００４１】
また、直流遮断装置は、別途３個の真空ギャップスイッチを用いて実現することができ、電流遮断時電流方向に応じて、このうちの２個の真空ギャップスイッチを作動させることで、遮断動作を行うことになる。
【００４２】
または、真空ギャップスイッチの代わりに可変放電ギャップを用いて直流遮断装置を実現することもできる。図２は、可変放電ギャップスイッチの構成及び動作過程を示した図である。
【００４３】
換言すれば、逆電流電源部２００と逆電流通電部３００、４００に用いられる真空ギャップスイッチの代わりに、可動ギャップスイッチで作動でき、可動ギャップスイッチは、同じ操作機で可動され、ストローク速度及び距離に応じて２つのスイッチ間の投入時点時間遅延が決定される。
【００４４】
図２において、用いられる可動ギャップスイッチは、固定部と可動部との間にある３つの内部接点Ｃ１、Ｃ２１、Ｃ２２、Ｃ３と外部との接続のための３つの外部接続端子Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３で構成されており、この内部接点間の相互接触関係で外部接続端子間の接続状態が与えられ、可動部の動作時、内部接点の接触衝撃を防止するために、全ストローク領域で固定部と可動部との間に少なくとも１点の軸整列支持点を保持することになる。
【００４５】
図２に示されるように、電流零点を形成させるための逆電流生成段階で作動する可変放電ギャップ２１１、３１１、４１１を用いたい場合、その構造で外部的に３つの接続端子Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３と内部的に可動放電ギャップの可動部が下方向に進みながら接触と分離が行われる可動ギャップＣ１、Ｃ２、Ｃ３があることを示している。また、Ｃ２は、可動ギャップＣ２１とＣ２２の直列接続形態になるようにし、極間の絶縁回復性能を強化できる構造になっている。
【００４６】
初期の可動放電ギャップ接続状態は、接点Ｃ１とＣ３は分離されており、Ｃ２は、接触した状態になっているので、接続端子Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３は全部分離された状態になり、可動放電ギャップの可動部が作動すれば、可動部は下部方向にストロークが進みながら、可動ギャップＣ１は、可動ギャップＣ２が依然として接触した状態で投入されるようになり、外部接続端子Ｐ１とＰ２がクローズ状態となる。
【００４７】
また、ストロークが継続して進むと、ギャップＣ２１とＣ２２とが直列連結で構成された可動ギャップＣ２が分離され、これにより、外部接続端子Ｐ１とＰ２は再びオープン状態となる。また、続くストロークの進行により可動ギャップＣ３が投入されながら、この時点まで接続状態を保持してきた可動ギャップＣ１と共に外部接続端子Ｐ１とＰ３がクローズ状態となり、それ以降、ストロークに応じて放電ギャップＣ１が分離され、外部接続端子Ｐ１とＰ３はオープン状態となり、ストロークは終了する。
【００４８】
図３は、直流遮断過程における可変放電ギャップ動作と遮断電流の関係を示した図である。図３は、可動放電ギャップの動作を、ストローク特性と主遮断部を介して流れる遮断電流の関係において示したものであり、可動ギャップの外部端子間状態が順次一定時間間隔を置いて投入後、再び開極される状態を示す。
【００４９】
図３における‘Ｃ１＋Ｃ３’の最後の投入が発生する時点が、逆電流により主遮断部の電流が遮断される時点であり、直流遮断装置の遮断時間より短くなければならない。一例として、遮断時間が２ｍｓ以下に規定された直流遮断装置では、この時間が２ｍｓ以下で動作しなければなない。
【００５０】
図４は、図２の可変放電ギャップスイッチが直流遮断装置に設けられた例が示された図である。図４は、前記可動放電ギャップが直流遮断装置に設けられた一例を示したものであり、両方向遮断機の場合、二つの可動放電ギャップが使用される。
【００５１】
主遮断部の電流方向が右側の場合、作動する可動放電ギャップは、可動接点Ｃ１１、Ｃ１２及びＣ１３で構成され、外部接続端子がＰ１１、Ｐ１２、Ｐ１３となる。反面、主遮断部の電流方向が左側の場合、作動する可動放電ギャップは可動接点Ｃ２１、Ｃ２２及びＣ２３で構成され、外部接続端子がＰ２１、Ｐ２２、Ｐ２３となる。
【００５２】
前述するように、可動放電ギャップのストロークの進行により順次行われる接続状態は、Ｃ１１とＣ１２の‘クローズ’に、Ｐ１１とＰ１２の連結線路が‘オン’になった後、直ちにＣ１２は‘オフ’となり、Ｃ１３が‘オン’となり、Ｐ１１とＰ１２の連結線路は‘オフ’となり、Ｐ１１とＰ１３を連結する線路が‘オン’となる過程に続く。また、主遮断部の電流方向が反対の場合、対称に設けられた放電ギャップが前記と同様に順次行われる。
【００５３】
図５及び図６は、直流遮断時の電圧波形を図示した図であり、図５は、直流遮断時の主な電圧信号を示し、図６は、図５の電圧充電用キャパシタの極性転換区間を拡大して示している。
【００５４】
電圧充電用キャパシタの電圧Ｖｃは、遮断動作過程を経て線路電圧で充電された状態で極性が反転し、まもなく本来の極性に復元されながら、その大きさは避雷器の残留電圧の大きさで充電状態を保持することになる。
【００５５】
また、主遮断用高速スイッチの両端に印加される電圧Ｖｃｂは、逆電流印加で発生した電流零点に直流が転流回路に転流され、電圧充電用キャパシタを介して直流が流れる過程で現れる電圧が避雷器に再び転流されながら発生する電圧形態になる。
【００５６】
図７は、直流遮断時の電流波形を示した図であり、図８は、可動放電ギャップ状態により現れる電流波形とキャパシタの電圧を示した図である。まず、Ｉｐは、極性反転回路に流れる電流であり、可動放電ギャップのＣ１とＣ２が‘オン’となった時点で半波の共振電流が現れ、これにり、電圧充電用キャパシタは極性が反転し、逆電流を印加する準備状態となる。
【００５７】
まもなく現れる可動放電ギャップのＣ１とＣ３が‘オン’となる時点で、逆電流Ｉｉが発生し、主遮断用高速スイッチに電流零点が生成し、電流が遮断され、励起通電されていた遮断電流はＩｉとなり、この電流によりキャパシタ充電電圧が上昇し、避雷器の残留電圧分まで達すれば、この電流は再び避雷器電流Ｉｓａになり、線路の残存エネルギーを全部吸収して、直流遮断に達することになる。
【００５８】
極性反転用スイッチの作動時点と逆電流注入回路用スイッチ作動時点との間には、遅延時間Ｔｄが存在しており、この期間で直流遮断部の負荷側インダクタを介した放電により充電電圧が低くなるので、逆電流注入用スイッチ作動時点でのキャパシタに充電された電圧が一定電圧よりは大きくなるようにしなければならない。
【００５９】
このときの一定電圧とは、キャパシタの残留電圧Ｖｃと逆電流制限抵抗２２２、２３２から与えられる逆電流の大きさが遮断電流の大きさよりも大きくて、主遮断用高速機械式スイッチ１１１に電流零点が発生するようにする電圧の大きさをいう。
【００６０】
また、直流遮断装置構造に事故電流発生時のキャパシタ充電回路５００、６００を追加し、加えて、ダイオード５１１、６１１を用いるものと事故電流遮断と正常負荷電流遮断を区分して作動するためのキャパシタ充電用スイッチ２１３を有することができる。
【００６１】
図９は、作動時のみに、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタを充電する方式の直流遮断装置の回路図を示した図である。図９において、直流遮断装置のキャパシタ２２１、２３１は、平常時には充電されていない状態であるが、遮断動作が必要な時点でのみ充電して使用するようにする。
【００６２】
事故電流発生時には、直流遮断装置の両側に設けられた電流制限用インダクタ２１、２２に誘起される電圧を利用して、キャパシタを充電できるように充電用ダイオード５１１、６１１が設けられ、正常負荷電流遮断時には、線路電圧がキャパシタ充電に使用されるように、平常時には開放状態で運転していたキャパシタ充電用スイッチ２１３を投入して使用する。
【００６３】
詳しくは、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１が平常時には充電されていない状態を保持し、事故電流発生の時だけ線路上発生する電圧により充電されるか、正常負荷電流遮断時は、普段開放されて運転されていたキャパシタ充電用スイッチ２１４を投入し、キャパシタを充電した後、遮断するように実現する。
【００６４】
図１０は、本発明による直流遮断方法を行うための概略的な流れ図である。図１０には、直流遮断装置の作動順序が示されており、直流遮断装置の直流遮断過程が図式的に表現されている。
【００６５】
直流遮断の過程は、逆電流電源部２００の逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１に線路電圧により充電された電圧（Ｓ１０１）を極性反転命令に従って（Ｓ１０２）、真空ギャップスイッチ２１１の作動で極性を反転させれば（Ｓ１０３）、極性が反転されたキャパシタ電圧は、直流遮断機の負荷側インダクタを介して自主的に放電が開始される（Ｓ１０４）。
【００６６】
このキャパシタ電圧が一定電圧以下で放電される前に、直ぐに逆電流通電部３００、４００の真空ギャップスイッチ３１１、４１１を作動させ（Ｓ１０５）、主遮断用高速スイッチ１１１に遮断電流と逆方向に電流を流して、遮断電流と逆電流との合計からなる電流零点を人為的に作ることで、主遮断部１００の電流が遮断（Ｓ１０７）される。
【００６７】
このとき、作動する真空ギャップスイッチ３１１、４１１は、選択的に作動することになり、主遮断部１００に流れる遮断電流の方向に応じて２つの真空ギャップスイッチのうちの１つだけが作動する。即ち、主遮断部の遮断電流方向が右側に流れる場合、右側の真空ギャップスイッチ３１１が作動し、反対に左に流れる場合、左側の真空ギャップスイッチ４１１が作動し、直流が遮断される。
【００６８】
このように、高速機械式スイッチ１１１で電流を遮断することになる時点は、電流遮断後発生する過度電圧から高速機械式スイッチ１１１が絶縁を十分に保持しうる極間距離になる時点で調整しなければならず、主遮断部の高速機械式スイッチ１１１で電流が遮断されれば、遮断電流は逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１を介する転流回路（commutation circuit）に通電され、キャパシタの充電電圧が過度電圧として発生（Ｓ１０８）することになる。
【００６９】
このときの過度電圧は、一定電圧以上になれば（Ｓ１０９）、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタと並列に連結された避雷器５１１によって制限され、２次転流（commutation）が発生し（Ｓ１１０）、線路に蓄積されたエネルギーは避雷器５１１を介して吸収（Ｓ１１１）され、電流は減少し、続いて発生する電流零点時に最終的に遮断が完了（Ｓ１１２）する。
【００７０】
詳しく説明すると、図１の直流遮断装置において、ａ）主通電部１００に流れる電流の大きさ及び方向を判断し、ｂ）与えられる動作指令により主遮断用高速スイッチ１１１の開極動作と電圧極性反転用機械式スイッチ２１１の投入によって逆電流及び過度電圧発生用キャパシタの充電電圧極性を反転させ、ｃ）主通電部１００の電流方向に応じて逆電流通電用機械式スイッチ３１１、４１１を選定し、主遮断用高速スイッチ１１１の極間が電流遮断後発生する過度電圧に耐えられる距離になる時点で、これを投入して主遮断用高速スイッチ１１１に流れる電流に零点が発生するようにして、その通電電流を遮断する。
【００７１】
これにより、ｄ）主遮断部１００で遮断された電流は、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１で形成される転流（commutation）回路を介して流れ、一定電圧以上に電圧充電用キャパシタに電圧が高くなれば、線路エネルギー吸収用として使用される避雷器５１０側に再び電流され、このとき、発生された逆電圧により電流が遮断される。
【００７２】
このとき、主通電部１００に流れる電流が右側方向の場合には、右側逆電流通電用真空ギャップスイッチ３１１を投入し、左側の逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１放電電流を主遮断用高速スイッチ１１１に通電させ、電流の方向が反対に左側方向の場合、左側逆電流通電用真空ギャップスイッチ４１１を投入し、右側の逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２３１放電電流を主遮断用高速スイッチ１１１に通電させることで、主遮断用高速スイッチ１１１に電流零点が発生するようにする。
【００７３】
また、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１の極性反転用真空ギャップスイッチ２１１と逆電流通電部の真空ギャップスイッチ３１１、４１１の放電動作は、極性反転回路により完全に極性が反転された後、逆電流通電部の真空ギャップスイッチの投入が行えるように一定の時間間隔を確保するために、２つの真空ギャップスイッチ間の遅延動作を保持し、逆電流注入のための真空ギャップスイッチ３１１、４１１の投入時点で、逆電流及び過度電圧発生用キャパシタ２２１、２３１の残留電圧を一定に確保するために、適切な放電時定数を有するように直流遮断部の負荷側インダクタ２２を用いる。
【００７４】
本発明は、直流遮断装置及び方法に関するものであり、従来の電流型コンバータ方式に比べて著しく速い事故電流遮断時間が求められる電圧型コンバータが使用される直流送電系統で系統安定性を保持できるように事故直流を速やかに遮断できる直流遮断装置及び方法に関するものである。
【００７５】
逆電流注入方式として、主遮断部に電流零点を人為的に作り、直流遮断を行うために、同じ概念の以前の方式では系統電圧が印加される高電圧部にサイリスタのようなゲート信号が必要な能動型電力半導体素子が用いられ、信号発生のための電源及び信号線が直流遮断機システムを複雑にしていた。
【００７６】
本発明は、直流遮断装置の高電圧の部分を受動素子のみで構成することによって、より経済的で、簡潔な装置の構成を実現することを特徴とする。即ち、電源部及び信号線が使用されないように高電圧部に受動素子であるダイオードと真空ギャップスイッチを使用する方式で直流遮断を行う。
【００７７】
本発明によれば、高電圧部位に位置し、使用されていた能動型電力半導体素子の代わりに、ゲート制御信号とこれによる電源装置が必要でない受動素子ダイオードと真空ギャップスイッチを使用することで、高電圧部の構成を簡単、且つ信頼性あるように構成することができる。
【００７８】
このような効果は、適用電圧が高くなればなるほど一層大きくなり、今後超高圧化される多端子ＨＶＤＣ送電系統にも便利に適用することができる。
【００７９】
本発明は、一部の好ましい実施例によって説明されたが、本発明の範囲はこれによって制限されるものではなく、特許請求の範囲によって裏付けられる前記実施例の変形や改良などを含む。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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