(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
液体に直径が４００ｎｍ以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、
対象物の処理表面に前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記処理表面を壊食させる壊食工程と、
前記処理表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記処理表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、
を有し、
前記液体に含まれる前記ナノバブルの密度は、０．２×１０８ｐ／ｍｌ以上である
壊食促進方法。
【請求項２】
前記ナノバブルの直径は、１５０ｎｍ〜２００ｎｍである
請求項１に記載の壊食促進方法。
【請求項３】
前記液体を噴射させるノズルの噴射角は、１５°〜３０°である
請求項１又は請求項２に記載の壊食促進方法。
【請求項４】
前記液体を噴射させる圧力は２０ＭＰａ以上である
請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の壊食促進方法。
【請求項５】
金属板の塗装表面に塗装を行う前に行う塗装前処理方法であって、
液体に直径が４００ｎｍ以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、
前記塗装表面に前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記塗装表面を壊食させる壊食工程と、
前記塗装表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記塗装表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、
を有する
塗装前処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、壊食促進方法及び塗装前処理方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、例えば金属板の表面に塗装を行う前処理として、金属板表面にサンドブラスト等を施して粗面を形成する技術が知られている。金属板表面を粗面化することにより、塗料の液だれや塗装の剥離を抑制でき、塗膜の付着強度を高めることができる。しかし、サンドブラストは、ブラストメディア（ブラスト粒子）の金属板表面への埋まり込みによる付着強度劣化の問題、ブラスト中に巻き上げられる粉塵による作業環境悪化の問題、ブラスト後のメディア清掃に時間を要し、作業効率が悪化する問題、等がある。
そこで、例えば金属板の表面に付着した塗膜、油脂、金属粉等の汚れや錆等を除去するために、金属板の表面に高圧水を噴射する技術が開示されている（例えば特許文献１参照）。
ここで、金属板に高圧水を噴射すると、塗装表面にキャビテーションが発生し、この塗装表面が壊食することが知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−２３４５０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述の従来技術のように、金属板表面が壊食されるとこの金属板表面が粗面化されるので、結果的に塗膜の付着強度を高めることができる。このように、金属板表面を壊食させることは、金属板表面への塗装前処理として有効である。しかしながら、高圧水によって、金属板表面に塗膜の付着強度を高めるだけの粗面を形成するには、高圧水の圧力を高くする、または、多くの時間をかけて施工する必要がある。これらには、コスト・安全上の問題がある。このため、塗装表面を壊食させるための効率化が望まれていた。
また、上述の従来技術では、高圧水噴射により、作業環境やメディア清掃の問題は解決されるが、高圧水噴射による壊食速度は速くないので、壊食速度をサンドブラストと同等にするためには極めて高い圧力で噴射する必要がある。極めて高い圧力で噴射するためには大型かつ高価な装置が必要になるという課題があった。
【０００５】
そこで、本発明は、低圧で高効率、かつ装置を小型で安価にできる壊食促進方法及び塗装前処理方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するために、本発明に係る壊食促進方法は、液体に直径が４００ｎｍ以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、対象物の処理表面に前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記処理表面を壊食させる壊食工程と、前記処理表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記処理表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、を有し、前記液体に含まれる前記ナノバブルの密度は、０．２×１０８ｐ／ｍｌ以上である。
【０００７】
処理表面の壊食された箇所にナノバブルを侵入させると、壊食された箇所内でナノバブル同士が合体膨張する。この結果、壊食により金属内部に発生した亀裂が押し広げられて進展し、壊食が促進される。よって、効率よく壊食を促進させることができる。
また、壊食された箇所にナノバブルを十分に侵入させることができ、壊食を十分に促進させることができる。
【０００８】
上記方法において、前記ナノバブルの直径は、１５０ｎｍ〜２００ｎｍであってもよい。
【０００９】
このような方法とすることで、壊食された箇所に確実にナノバブルを侵入させ、さらに効率よく壊食を促進させることができる。
【００１２】
上記方法において、前記液体を噴射させるノズルの噴射角は、１５°〜３０°であってもよい。また、前記液体を噴射させる圧力は２０ＭＰａ以上であってもよい。
【００１３】
このような方法とすることで、確実に処理表面を壊食させることができる。
【００１４】
本発明に係る塗装前処理方法は、金属板の塗装表面に塗装を行う前に行う塗装前処理方法であって、液体に直径が４００ｎｍ以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、前記塗装表面に、前記ナノバブル生成工程後の前記液体を加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて前記塗装表面を壊食させる壊食工程と、前記塗装表面の壊食された箇所に前記液体に含まれる前記ナノバブルを侵入させ、前記塗装表面の壊食を促進させる壊食促進工程と、を有する。
【００１５】
このような方法とすることで、金属板の塗装表面を壊食させ、ナノバブルによって壊食された箇所の壊食を促進させることができる。このため、金属板の塗装前処理を効率よく行うことができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、高効率な壊食促進方法及び塗装前処理方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施形態にナノバブル水ブラスト装置の模式図。
【図２】本発明の実施形態における塗装前処理方法のフローチャート。
【図３】本発明の実施形態におけるナノバブル生成装置のナノバブル生成能力を示すグラフ。
【図４】本発明の実施形態におけるナノバブルの圧力の変化を示すグラフ。
【図５】本発明の実施形態における壊食量の変化をナノバブル生成装置の稼働時間別に比較したグラフ。
【図６】本発明の実施形態におけるノズルの噴射角が１５°の場合の壊食量の変化をナノバブル生成装置の稼働時間別に比較したグラフ。
【図７】本発明の実施形態におけるノズルの噴射角が３０°の場合の壊食量の変化をナノバブル生成装置の稼働時間別に比較したグラフ。
【図８】本発明の実施形態における直径が１５０〜２００［ｎｍ］のナノバブルでの相対壊食量の変化を示し、各種ノズルの噴射角が１５°のものや３０°のものを比較したグラフ。
【図９】本発明の実施形態における直径が１００［ｎｍ］より大きいナノバブルでの相対壊食量の変化を示し、各種ノズルの噴射角が１５°のものや３０°のものを比較したグラフ。
【図１０】本発明の実施形態における直径が２００［ｎｍ］より大きいナノバブルでの相対壊食量の変化を示し、各種ノズルの噴射角が１５°のものや３０°のものを比較したグラフ。
【図１１】本発明の実施形態における金属板Ｓの断面の壊食の様子を観察した図であり、（ａ）から（ｄ）に、ナノバブル生成装置の稼働時間別に示している。
【図１２】本発明の実施形態における金属板Ｓの断面における亀裂を拡大して観察した図であり、（ａ）から（ｄ）に、ナノバブル生成装置の稼働時間別に示している。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
次に、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１９】
＜ナノバブル水ブラスト装置＞
図１は、ナノバブル水ブラスト装置１の模式図である。
ナノバブル水ブラスト装置１は、例えば鉄等の金属板Ｓを塗装する前にこの金属板Ｓの表面Ｓｈを粗面化するためのものである。金属板Ｓとしては、例えば船体が挙げられる。
図１に示すように、ナノバブル水ブラスト装置１は、水Ｗを貯留するタンク２と、タンク２に貯留された水Ｗを循環させ、その循環過程で水Ｗ内にナノバブルを生成するナノバブル生成装置３と、タンク２内の水Ｗを汲み上げて圧送するポンプ４と、ポンプ４に高圧ホース６を介して連結されたノズル５と、を備える。水Ｗとしては例えば水道水が挙げられる。例えば水ＷのｐＨ値は、７．０である。ナノバブルとは、微細な気泡のことである（詳細は後述する）。
【００２０】
＜ナノバブル水ブラスト装置の作動手順、及び金属板の塗装表面への塗装前処理方法（壊食促進方法）＞
次に、図１から図４に基づいて、ナノバブル水ブラスト装置１の作動手順、及び金属板Ｓの表面Ｓｈへの塗装前処理方法（壊食促進方法）について説明する。
図２は、金属板Ｓの表面Ｓｈへの塗装前処理方法（壊食促進方法）のフローチャートである。
【００２１】
図１、図２に示すように、まず、ナノバブル生成装置３によって水Ｗ内にナノバブルを生成する（ナノバブル生成工程；図２におけるステップＳＴ０１）。
ナノバブルを含んだ水Ｗは、ナノバブル生成装置３によってタンク２に還流される。このタンク２に還流された水Ｗに、再びナノバブル生成装置３によってナノバブルが生成される。これを繰り返すことにより、タンク２内のナノバブルの密度と直径が変化する。つまり、ナノバブル生成装置３の稼働時間により水Ｗ内のナノバブルの密度と直径が調整できる（詳細は後述する）。また、水ＷのｐＨ値が上昇する。例えば、本実施形態においては０．７上昇する。
【００２２】
図３は、ナノバブル生成装置３のナノバブル生成能力を示すグラフである。より具体的には、図３は、縦軸をナノバブルの１ｍｌあたりの密度とし、横軸をナノバブルの直径［ｎｍ］としたときのナノバブルの密度の変化を示し、ナノバブル生成装置３の稼働時間別（０，０．５，１，２［ｈｒ］）に比較したグラフである。
図３に示すように、例えばナノバブル生成装置３により水Ｗ内に生成されるナノバブルの直径は、４００［ｎｍ］以下である。ナノバブル生成装置３の生成時間が変化すると、ナノバブルの直径ごとの密度が変化することが確認できる。ナノバブル生成装置３の稼働時間を多くすると、ナノバブルの直径が小さく、かつ直径の小さいナノバブルの密度が大きくなることが確認できる。
【００２３】
図４は、縦軸をナノバブルの圧力とし、横軸をナノバブルの直径としたときのナノバブルの圧力の変化を示すグラフである。
図４に示すように、ナノバブルは、直径が小さくなるに従って圧力が高まることが確認できる。
【００２４】
図１、図２に戻り、このようなナノバブルを多く含んだ水Ｗは、ポンプ４によって汲み上げられ、高圧ホース６を介してノズル５に圧送される。ノズル５は、ポンプ４によって圧送され所定の圧力以上となった高圧水Ｗｈを金属板Ｓに向けて噴射させる。ノズル５は、例えば均等扇型ノズルである。ノズル５の噴射角θは、１５°〜３０°である。ノズル５の噴射角θを１５°〜３０°とし、金属板Ｓの表面Ｓｈに高圧水Ｗｈを噴射する。すると、表面Ｓｈにキャビテーションが発生し、この表面Ｓｈが壊食される（壊食工程；図２におけるステップＳＴ０２）。
【００２５】
ここで、水Ｗ内にナノバブルが含まれることにより、表面Ｓｈの壊食作用による損傷で生じた亀裂にナノバブルが侵入される。すると、亀裂内でナノバブルが合体膨張し、これによって亀裂が押し広げられて進展する。すなわち、表面Ｓｈの壊食が促進される（壊食促進工程；図２におけるステップＳＴ０３）。この結果、表面Ｓｈに粗面が形成される。以下、ナノバブル生成工程、壊食工程、及び壊食促進工程の最適条件について詳述する。
【００２６】
＜各工程の条件について＞
次に、図５から図１０に基づいて、上記の各工程での条件について詳述する。
図５は、縦軸を表面Ｓｈへの壊食量とし、横軸を高圧水Ｗｈの圧力［ＭＰａ］としたときの壊食量の変化を示し、ナノバブル生成装置３の稼働時間別（０，１８，２０，２７［ｈｒ］）に比較したグラフである。
図５に示すように、高圧水Ｗｈの圧力が２０［ＭＰａ］以上となると表面Ｓｈが壊食されることが確認できる。さらに、高圧水Ｗｈの圧力が高くなるほど表面Ｓｈの壊食量が増加するとともに、ナノバブル生成装置３の稼働時間が長いほど（水Ｗのナノバブルの密度が高くなるほど）表面Ｓｈの壊食量が増加することが確認できる。
【００２７】
ナノバブルは、表面Ｓｈの壊食を促進するためのものであるので、まず表面Ｓｈを壊食させる必要がある。そして、表面Ｓｈを壊食させるには、高圧水Ｗｈの圧力が２０［ＭＰａ］を超える必要があることが確認できる。なお、ナノバブル生成装置３の稼働時間が０［ｈｒ］とは、ナノバブル生成装置３によって水Ｗ内にナノバブルを生成せずに水道水のままであることを意味する。
【００２８】
次に、ノズル５から表面Ｓｈに至る間の最適距離について説明する。
図６は、ノズル５の噴射角θが１５°において、縦軸を表面Ｓｈへの壊食量とし、横軸をノズル５から表面Ｓｈに至る間の距離［ｃｍ］としたときの壊食量の変化を示し、ナノバブル生成装置３の稼働時間別（０，０．５，１，２［ｈｒ］）に比較したグラフである。
図６に示すように、ノズル５の噴射角θが１５°では、ノズル５から表面Ｓｈに至る間の距離は２〜１０ｃｍで表面Ｓｈへの壊食が促進されることが確認できる。
【００２９】
図７は、ノズル５の噴射角θが３０°において、縦軸を表面Ｓｈへの壊食量とし、横軸をノズル５から表面Ｓｈに至る間の距離［ｃｍ］としたときの壊食量の変化を示し、ナノバブル生成装置３の稼働時間別（０，０．５，１，２［ｈｒ］）に比較したグラフである。
図７に示すように、ノズル５の噴射角が３０°では、ノズル５から表面Ｓｈに至る間の距離は２〜６ｃｍで表面Ｓｈへの壊食が促進されることが確認できる。
【００３０】
次に、ナノバブルの直径の大きさと密度の最適条件について説明する。
図８は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が１５０〜２００［ｎｍ］のナノバブルの密度［ｐ／ｍｌ］としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル５の噴射角θが１５°のものや３０°のものを比較したグラフである。なお、相対壊食量とは、ナノバブル生成装置３の稼働時間が０時間の場合、つまり、ほぼナノバブルが存在していない高圧水Ｗｈによる表面Ｓｈの壊食量に対するナノバブル生成装置３を稼働した場合の高圧水Ｗｈによる表面Ｓｈの壊食量である。
図９は、図８の比較例として示すグラフである。図９は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が１００［ｎｍ］より大きいナノバブルの密度［ｐ／ｍｌ］としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル５の噴射角θが１５°のものや３０°のものを比較したグラフである。
図１０は、図８の比較例として示すグラフである。図１０は、縦軸を相対壊食量とし、横軸を直径が２００［ｎｍ］より大きいナノバブルの密度［ｐ／ｍｌ］としたときの相対壊食量の変化を示し、各種ノズル５の噴射角θが１５°のものや３０°のものを比較したグラフである。
【００３１】
図８から図１０に示すように、ナノバブルの直径が１５０〜２００［ｎｍ］の場合（図８参照）、ナノバブルの直径が１００［ｎｍ］より大きいとした場合（図９参照）やナノバブルの直径が２００［ｎｍ］より大きいとした場合（図１０参照）よりも相関係数Ｒが０．１２と大きくなることが確認できる。これは、ナノバブルの直径を１５０〜２００［ｎｍ］とした場合、表面Ｓｈの亀裂に確実にナノバブルが侵入し、かつ亀裂に侵入したナノバブルが確実に合体膨張するからである。このため、表面Ｓｈの壊食が効率よく促進される。
また、図８に示すように、ナノバブルの密度が０．２×１０８ｐ／ｍｌ以上である場合、表面Ｓｈの壊食が促進されることが確認できる。
【００３２】
図９に示すように、ナノバブルの直径が１００［ｎｍ］より大きい場合、相関係数Ｒは０．０５となり、ナノバブルの直径が１５０〜２００［ｎｍ］の場合の相関係数Ｒよりも小さくなることが確認できる。これは、ナノバブルの直径が１００［ｎｍ］より大きい場合、つまり、ナノバブルの直径が１００〜１４９［ｎｍ］程度であると、図４に示すようにナノバブルの圧力が高くなるので、表面Ｓｈの亀裂にナノバブルが侵入してもナノバブルが小さすぎて（ナノバブルの圧力が高すぎて）合体しないからである。このため、表面Ｓｈの壊食が促進されない。
【００３３】
図１０に示すように、ナノバブルの直径が２００［ｎｍ］より大きい場合、相関係数Ｒは０．０６となり、ナノバブルの直径が１５０〜２００［ｎｍ］の場合の相関係数Ｒよりも小さくなることが確認できる。これは、ナノバブルの直径が２００［ｎｍ］より大きい場合、亀裂の幅に対しナノバブルの寸法が大きくなるので、表面Ｓｈの亀裂にナノバブルが確実に侵入しないからである。このため、表面Ｓｈの壊食が促進されない。
【００３４】
図１１は、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ）を用いて金属板Ｓの断面における壊食の様子を観察した図であり、（ａ）から（ｄ）に、ナノバブル生成装置３の稼働時間別に示している。具体的には、図１１（ａ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が０［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における壊食の様子を観察した図である。図１１（ｂ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が１８［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における壊食の様子を観察した図である。図１１（ｃ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が２０［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における壊食の様子を観察した図である。図１１（ｄ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が２７［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における壊食の様子を観察した図である。
図１２は、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ）を用いて金属板Ｓの断面における亀裂を拡大して観察した図であり、（ａ）から（ｄ）に、ナノバブル生成装置３の稼働時間別に示している。具体的には、図１２（ａ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が０［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における亀裂を観察した図である。図１２（ｂ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が１８［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における亀裂を観察した図である。図１２（ｃ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が２０［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における亀裂を観察した図である。図１２（ｄ）は、ナノバブル生成装置３の稼働時間が２７［ｈｒ］における金属板Ｓの断面における亀裂を観察した図である。
【００３５】
図１１、図１２に示すように、ナノバブル生成装置３を稼働して水Ｗ内にナノバブルを生成すると、金属板Ｓの断面における亀裂がき裂内部に侵入したナノバブルの合体・膨張により開口する。亀裂の開口は亀裂を進展させるので、壊食が促進されることが確認できる。
【００３６】
このように、上述の金属板Ｓの表面Ｓｈへの塗装前処理方法は、水Ｗに直径が４００［ｎｍ］以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、表面Ｓｈに高圧水Ｗｈを噴射し、キャビテーションを発生させて、表面Ｓｈを壊食させる壊食工程と、表面Ｓｈの亀裂にナノバブルを侵入させ、表面Ｓｈの壊食を促進させる壊食促進工程と、を有する。このため、壊食促進工程では、表面Ｓｈの亀裂内でナノバブルが合体膨張し、これによって亀裂が押し広げられて大きくなる。この結果、効率よく壊食を促進させることができ、表面Ｓｈに効率よく粗面を形成することができる。よって、この塗装前処理方法を実施した後に表面Ｓｈに塗装を施すと、表面Ｓｈに形成された塗膜の付着強度を高めることができる。
【００３７】
また、水Ｗ内のナノバブルの直径を１５０ｎｍ〜２００ｎｍとすることで、表面Ｓｈの亀裂に確実にナノバブルを侵入させ、かつ亀裂に侵入したナノバブルを確実に合体膨張させることができる。このため、表面Ｓｈの壊食を効率よく促進することができる。
また、水Ｗ内に含まれるナノバブルの密度を０．２×１０８ｐ／ｍｌ以上とすることで、表面Ｓｈの亀裂にナノバブルを十分に侵入させることができ、壊食を十分に促進させることができる。
また、ノズル５の噴射角θとして１５°〜３０°を選択することにより、確実に表面Ｓｈを壊食させることができる。さらに、表面Ｓｈに噴射させる高圧水Ｗｈの圧力を２０［ＭＰａ］以上とすることにより、確実に表面Ｓｈを壊食させることができる。
【００３８】
なお、本発明は上述の実施形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述の実施形態に種々の変更を加えたものを含む。
例えば、上述の実施形態では、ナノバブル水ブラスト装置１に使用する液体を水道水等の水Ｗとした場合について説明した。しかしながらこれに限られるものではなく、水Ｗは水道水でなくてもよい。また、ナノバブル水ブラスト装置１に使用する液体は、水Ｗに代わってさまざまな液体を使用することができる。
【００３９】
また、上述の実施形態では、船体等の金属板Ｓの表面Ｓｈに塗装前処理として粗面を形成するために、表面Ｓｈを壊食させ（壊食工程）、さらに壊食を促進させる（壊食促進工程）場合について説明した。しかしながらこれに限られるものではなく、さまざまな対象物において、この対象物の処理表面を壊食させる場合に上記の壊食促進方法を適用することができる。
【００４０】
また、上述の実施形態では、ナノバブル生成工程後の水Ｗを加圧して金属板Ｓの表面Ｓｈに高圧水Ｗｈを噴射することにより、表面Ｓｈを壊食させる場合について説明した。しかしながらこれに限られるものではなく、水Ｗを加圧した高圧水Ｗｈにナノバブルを含ませてもよい。
【００４１】
また、上述の実施形態では、ナノバブル水ブラスト装置１に設けられたナノバブル生成装置３は、タンク２に貯留された水Ｗを循環させ、その循環過程で水Ｗ内にナノバブルを生成する場合について説明した。しかしながらこれに限られるものではなく、水Ｗ内にナノバブル生成装置３によってナノバブルを生成した後、タンク２に貯留してその水Ｗを循環させなくてもよい。また、タンク２に貯留せずに水Ｗ内にナノバブルを生成した後、その水Ｗを直接ノズル５に圧送してもよい。すなわち、ノズル５から水Ｗを噴射する時点でこの水Ｗにナノバブル生成装置３によって生成されたナノバブルが含まれていればよい。
【符号の説明】
【００４２】
１…ナノバブル水ブラスト装置、２…タンク、３…ナノバブル生成装置、４…ポンプ、５…ノズル、Ｓ…金属板（対象物）、Ｓｈ…表面（処理表面）、Ｗ…水（液体）、Ｗｈ…高圧水、θ…噴射角
【要約】
【課題】高効率な壊食促進方法及び塗装前処理方法を提供する。
【解決手段】壊食促進方法及び塗装前処理方法は、水Ｗに直径が４００ｎｍ以下のナノバブルを生成するナノバブル生成工程と、金属板Ｓの表面Ｓｈに水Ｗを加圧して噴射し、キャビテーションを発生させて表面Ｓｈを壊食させる壊食工程と、表面Ｓｈの壊食された箇所に水Ｗに含まれるナノバブルを侵入させ、表面Ｓｈの壊食を促進させる壊食促進工程と、を有する。
【選択図】図１【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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