(57)【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント原料を焼成するキルンと、該キルンから排出される排ガスの一部を抽気するプローブと、該プローブに冷却ガスを導入し、該排ガスと該冷却ガスとを該プローブ内で混合した混合ガスを排出する排ガス冷却装置において、
該プローブは円筒形であり、
該プローブの円筒形の周面の一部の１カ所のみに該冷却ガスの導入部を設け、
該導入部の開口の中心から該冷却ガスの導入方向への延長線上には、該プローブの円筒形の中心軸が配置されておらず、かつ該冷却ガスの導入方向と該中心軸に垂直な断面とがなす角度が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする排ガス冷却装置。
【請求項２】
請求項１に記載の排ガス冷却装置において、該導入部の開口の中心を含み該中心軸に垂直な面内で、該冷却ガスの導入方向の成分と該中心軸から該開口の中心とを繋ぐ線分とがなす角度は、３０度以上であることを特徴とする排ガス冷却装置。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の排ガス冷却装置において、該冷却ガスの導入時の流速が４０〜１５０ｍ／ｓであることを特徴とする排ガス冷却装置。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載の排ガス冷却装置において、該プローブの該排ガスを導入する側と反対側の端部は閉塞され、該プローブの円筒形の周面の一部に該混合ガスを排出する分岐部を設けていることを特徴とする排ガス冷却装置。
【請求項５】
セメント原料を焼成するキルンから排出される排ガスの一部を抽気し、前記抽気した排ガスに冷却ガスを混合し、前記混合した混合ガスを排出する排ガス冷却方法において、
該排ガスと該冷却ガスとの混合は円筒形のプローブ内で行い、
該プローブの円筒形の周面の一部の１カ所のみから該冷却ガスを導入すると共に、該冷却ガスの導入方向への延長線上には、該プローブの円筒形の中心軸が配置されておらず、かつ該冷却ガスの導入方向と該中心軸に垂直な断面とがなす角度が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする排ガス冷却方法。
【請求項６】
請求項５に記載の排ガス冷却方法において、該冷却ガスの導入部の開口の中心を含み該中心軸に垂直な面内で、該冷却ガスの導入方向の成分と該中心軸から該開口の中心とを繋ぐ線分とがなす角度は、３０度以上であることを特徴とする排ガス冷却方法。
【請求項７】
請求項５又は６に記載の排ガス冷却方法において、該冷却ガスの導入時の流速が４０〜１５０ｍ／ｓであることを特徴とする排ガス冷却方法。
【請求項８】
請求項５乃至７のいずれかに記載の排ガス冷却方法において、該プローブの該排ガスを導入する側と反対側の端部は閉塞され、該プローブの円筒形の周面の一部に該混合ガスを排出する分岐部を設けていることを特徴とする排ガス冷却方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排ガス冷却装置及び方法に関し、特に、セメント原料を焼成するキルンと、該キルンから排出される排ガスの一部を抽気するプローブと、該プローブに冷却ガスを導入し、該排ガスと該冷却ガスとを該プローブ内で混合した混合ガスを排出する排ガス冷却装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
セメント産業において、ナトリウム、カリウム等のアルカリや塩素等の種々の揮発性の不純物が含まれている産業廃棄物等をセメント原料の一部として利用することが進められている。これは、リサイクルの観点からも要望されている。特に、近年は、セメント生産量に対し、塩素含有産業廃棄物の処理量の増加や、高濃度塩素含有産業廃棄物の処理等が期待されており、セメントから塩素を除去する技術が望まれている。
【０００３】
セメントから塩素を除去する技術としては、セメントキルンから排出される排ガスの一部をプローブで抽気し、該プローブ内で該排ガスの温度を１０００℃程度から４５０℃以下に冷却し、塩素等の揮発性成分を排ガス中の微粉部分に濃縮し、当該微粉部分を分級除去することが提案されている。抽気するガスは、キルンの窯尻からの排ガスや、当該排ガスが導入されるプレヒータからの排ガスの何れであっても良い。
【０００４】
特許文献１では、冷却ガスの一部がプローブ内を逆流し、プレヒータ等に流入することを抑制するため、プローブの排ガスを抽気する方向と冷却ガスをプローブ内に向けて供給する方向とがなす角度を７０度以下に設定することが開示されている。なお、この角度は、後述する角度θ３を用いると、「９０°−θ３」で表示される。
【０００５】
また、特許文献２では、プローブ内の燃焼ガス（排ガス）の吸引方向に対して直角方向、かつ、燃焼ガス流れの中心方向に低温ガス（冷却ガス）を吐出する複数の吐出口を備えた、直交流冷却型プローブが開示されている。
【０００６】
プローブ内の排ガスを単に冷却するだけであれば、排ガスに対する冷却ガスの流量を増加するだけでも良いが、冷却ガスの流速や流量を増加すると、プローブの入口側（プレヒータ側）へ冷却ガスが逆流し、冷却ガスのリーク量が増加する原因となる。その結果、例えばプレヒータに供給される排ガスの温度が低下し、適切な石灰石の脱炭素率を実現するために必要な燃料も増加するなどの不具合を生じる。
【０００７】
プローブでは、抽気された排ガスを急冷し、揮発性物質を速やかに気相から固相に相変化させることで、プローブの内面に付着し易い液相状態となることを抑制することが重要である。冷却効率が悪く急冷できない場合には、プローブ内に液相状態の揮発性物質が付着しコーチングを生成し、プローブの閉塞等の操業トラブルの原因にもなる。
【０００８】
特許文献１の方法では、冷却ガスの流速が不足した場合には、冷却ガスと排ガスとの混合が不十分となる。また、特許文献２の方法では、冷却ガスが排ガスの流れに対して直角に導入されるため、冷却ガスの流速が大きくなると、冷却ガスがプレヒータへ逆流する不具合も生じる。このように、従来のプローブにおいても、冷却効率をより一層高めることが期待されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特許第５５８２４１４号公報
【特許文献２】特許第５４１１１２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明が解決しようとする課題は、上述したような問題を解決し、冷却ガスのプローブ内での逆流を抑制し、排ガスと冷却ガスとの混合を円滑にし冷却効率の高い、排ガス冷却装置及び方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するため、本発明の排ガス冷却装置及び方法は、以下の技術的特徴を有する。
（１）  セメント原料を焼成するキルンと、該キルンから排出される排ガスの一部を抽気するプローブと、該プローブに冷却ガスを導入し、該排ガスと該冷却ガスとを該プローブ内で混合した混合ガスを排出する排ガス冷却装置において、該プローブは円筒形であり、該プローブの円筒形の周面の一部の１カ所のみに該冷却ガスの導入部を設け、該導入部の開口の中心から該冷却ガスの導入方向への延長線上には、該プローブの円筒形の中心軸が配置されておらず、かつ該冷却ガスの導入方向と該中心軸に垂直な断面とがなす角度が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする。
【００１２】
（２）  上記（１）に記載の排ガス冷却装置において、該導入部の開口の中心を含み該中心軸に垂直な面内で、該冷却ガスの導入方向の成分と該中心軸から該開口の中心とを繋ぐ線分とがなす角度は、３０度以上であることを特徴とする。
【００１３】
（３）  上記（１）又は（２）に記載の排ガス冷却装置において、該冷却ガスの導入時の流速が４０〜１５０ｍ／ｓであることを特徴とする。
【００１４】
（４）  上記（１）乃至（３）のいずれかに記載の排ガス冷却装置において、該プローブの該排ガスを導入する側と反対側の端部は閉塞され、該プローブの円筒形の周面の一部に該混合ガスを排出する分岐部を設けていることを特徴とする。
【００１５】
（５）  セメント原料を焼成するキルンから排出される排ガスの一部を抽気し、前記抽気した排ガスに冷却ガスを混合し、前記混合した混合ガスを排出する排ガス冷却方法において、該排ガスと該冷却ガスとの混合は円筒形のプローブ内で行い、該プローブの円筒形の周面の一部の１カ所のみから該冷却ガスを導入すると共に、該冷却ガスの導入方向への延長線上には、該プローブの円筒形の中心軸が配置されておらず、かつ該冷却ガスの導入方向と該中心軸に垂直な断面とがなす角度が３０度以上、６０度以下であることを特徴とする。
【００１６】
（６）  上記（５）に記載の排ガス冷却方法において、該冷却ガスの導入部の開口の中心を含み該中心軸に垂直な面内で、該冷却ガスの導入方向の成分と該中心軸から該開口の中心とを繋ぐ線分とがなす角度は、３０度以上であることを特徴とする。
【００１７】
（７）  上記（５）又は（６）に記載の排ガス冷却方法において、該冷却ガスの導入時の流速が４０〜１５０ｍ／ｓであることを特徴とする。
【００１８】
（８）  上記（５）乃至（７）のいずれかに記載の排ガス冷却方法において、該プローブの該排ガスを導入する側と反対側の端部は閉塞され、該プローブの円筒形の周面の一部に該混合ガスを排出する分岐部を設けていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
本発明は、排ガスと冷却ガスとをプローブ内で混合した混合ガスを排出する排ガス冷却装置及び方法において、該プローブは円筒形であり、該プローブの円筒形の周面の一部の１カ所のみから該冷却ガスを導入すると共に、該冷却ガスの導入方向への延長線上には、該プローブの円筒形の中心軸が配置されておらず、かつ該冷却ガスの導入方向と該中心軸に垂直な断面とがなす角度が３０度以上、６０度以下であるため、冷却ガスのプローブ内での逆流を抑制しながら、冷却ガスと排ガスとの混合を円滑に行い、排ガスの冷却効果を高めた排ガス冷却装置及び方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】排ガス用の配管から直接抽気する様子を説明する図である。
【図２】排ガス用の配管からボックスを介し抽気する様子を説明する図である。
【図３】プローブ内に冷却ガスを導入する様子を説明する側面図である。
【図４】図３の点線Ａにおける断面図である。
【図５】冷却ガスの導入時の速度ベクトルの説明図である。
【図６】プローブに冷却ガス導入部及び混合ガス分岐部を設ける様子を説明する図である。
【図７】図６の点線Ｂにおける断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の排ガス冷却装置及び方法について、好適例を用いて詳細に説明する。
図３及び４に示すように、本発明の排ガス冷却装置及び方法においては、排ガス（ＥＧ２）と冷却ガス（ＣＧ）とをプローブ（２）内で混合した混合ガス（ＭＧ）を排出する排ガス冷却装置及び方法において、該プローブ（２）は円筒形であり、該プローブの円筒形の周面の一部から該冷却ガス（ＣＧ）を導入すると共に、該冷却ガスの導入方向への延長線（ＣＧＬ）上には、該プローブ（２）の円筒形の中心軸（Ｃ１）が配置されていないことを特徴とする。以下では、排ガス冷却装置を中心に説明する。
【００２２】
本発明の排ガス冷却装置に使用する排ガスは、セメント原料を焼成するキルンの窯尻から抽出される排ガスであり、図１に示すように、窯尻から排出される排ガス（ＥＧ１）を案内する配管１の途中に、排ガス（ＥＧ１）の一部（ＥＧ２）を抽気するプローブ２を設けている。また、図２では、配管１から分岐するボックス１０を設け、そのボックス内の排ガス（ＥＧ１’）の一部（ＥＧ２）を抽気するプローブ２を設けている。このようなボックス１０を介することで、流量や流速の安定した排ガスをプローブ２に導入することができる。
【００２３】
図１及び２に示した配管１は、キルンの窯尻から直接排出される排ガスを導入する配管に限定されない。キルンから排出される排ガスをセメント原料を加熱するプレヒータに導入する場合、プレヒータから排出される排ガスを案内する配管であっても良い。
【００２４】
図３は、本発明の排ガス冷却装置に使用されるプローブ２の一部を示す断面図である。プローブ２は円筒形であり、その周面の一部に冷却ガス（ＣＧ）を導入する導入管３が接続されている。導入管３の断面形状は、円形に限らず矩形であっても良い。断面の円形の直径や矩形の幅に相当する図４の太さＷは、プローブの円筒形の半径Ｒと比較し、半分以下、より好ましくは３分の１以下のように、狭く設定されている。これは後述するように、プローブの円筒形の中心軸Ｃ１に向かう角度から所定角度θ２だけ外れた方向に冷却ガスを噴出する効果を高めるためである。また、導入管３の中心軸（Ｃ１）方向の高さｈは、冷却ガスの導入量にも依存するが、上記太さＷ以上に設定される。
【００２５】
本発明の特徴である冷却ガスのプローブ内への導入方向は、図４に示すように、導入部３の開口の中心（Ｃ２）から冷却ガスの導入方向への延長線上には、プローブの円筒形の中心軸が配置されていないことを特徴とする。この構成により、プローブ２の円筒形の内壁に沿って、中心軸（Ｃ１）周りに回転する気流が発生し、排ガス（ＥＧ２）と冷却ガス（ＣＧ）との混合を滑らかに行うことができる。中心軸（Ｃ１）を中心とした回転する気流の流量を増加させるには、所謂、「冷却ガスの運動量モーメント」を増加させることが好ましい。
【００２６】
上記「冷却ガスの運動量モーメント」とは、導入部３の開口から導入される冷却ガスの流速と導入方向に着目したパラメータである。具体的には、図５に示すように、冷却ガスの速度ベクトルＶは、プローブ２の円筒形の中心軸Ｃ１に対して平行な速度ベクトル成分Ｖｚと、中心軸Ｃ１に垂直な断面（Ｓ）に平行な速度ベクトル成分Ｖｓに分解できる。中心軸（Ｃ１）周りに回転する気流に寄与するのは、専ら速度ベクトル成分Ｖｓである。
【００２７】
「冷却ガスの運動量モーメント」は、冷却ガスが、プローブ内を通過する排ガスに対して、プローブの中心軸Ｃ１周りに回転する気流を発生させるために、冷却ガスが持つ単位時間当たり運動量モーメントであり、冷却ガスの密度ρと、導入部３の冷却ガスが流れる方向に垂直な断面の面積Ｄ（図３のｈと図４のＷを用いてＤ＝ｈ×Ｗ）、中心軸（Ｃ１）に垂直な断面（Ｓ）における冷却ガスの流速Ｖの速度ベクトル成分Ｖｓと、冷却ガスの速度ベクトル成分Ｖｓの延長線と中心軸（Ｃ１）との距離Ｒｓｉｎθ２を用いて、以下のように定義される。
冷却ガスの運動量モーメント：ρ×Ｄ×Ｖｓ×Ｒｓｉｎθ２
なお、ρ×Ｄ×Ｖは質量流量Ｍであり、Ｖｓ＝Ｖｃｏｓθ３であるため、上記式は、以下のように書き直せる。
ρ×Ｄ×Ｖｓ×Ｒｓｉｎθ２＝Ｍ×Ｒ×ｓｉｎθ２×ｃｏｓθ３
これは、仮に、質量流量が一定の場合には、角度θ２及びθ３が、冷却ガスの運動量モーメントに影響を与えることが理解される。
【００２８】
図４の冷却ガスを導入する導入部３は、角度θ２を変化させる場合、点線３ａから３ｂに示すような範囲で設定できる。中心軸Ｃ１周りに回転する気流の方向を逆にする場合には、点線３ｂより図面の上側に導入部が配置される。本発明では、冷却ガスの導入方向が中心軸Ｃ１を通過する導入部３ｂの配置は選択しない。点線３ｂの導入部に沿った一点鎖線ＳＴＮは、角度θ２の基準となる基準線でもある。また、点線３ａの導入部の角度θ２は、ほぼ９０度となる。
【００２９】
冷却ガスの速度ベクトルＶは、図３及び図５に示すように、プローブの円筒形の中心軸（Ｃ１）に平行な方向であり、かつ排ガスが流れる方向を向いたベクトル成分Ｖｚを持つことが好ましい。この速度ベクトルＶと断面Ｓ（図３の点線Ａ）とがなす角度θ３は、断面Ｓより下流側のプローブの長さなども考慮する必要があるが、プローブ２内を冷却ガスが逆流することを抑制するためにも、例えば、２０度より大きい、より好ましくは３０度以上のように所定の範囲に設定される。
【００３０】
さらに、図６には、プローブ２に分岐部４を設け、排ガス（ＥＧ２）と冷却ガス（ＣＧ）とを混合した混合ガス（ＭＧ）を、２つの矢印（ＭＧ１とＭＧ２）に分岐して排気するものである。さらに、分岐部の下流に位置するプローブを点線２０のように閉塞し、混合ガスの排気を分岐部４のみで形成することも可能である。図７は、図６の点線Ｂにおける断面であり、参考までに冷却ガスの導入部３を併せて記載している。
【００３１】
角度θ２及びθ３の最適値を判断するため、図２の形状のモデルを使って、以下の境界条件を用いて、シミュレーションを行った。
（プローブの形状）
プローブの半径Ｒ：０．７［ｍ］
（抽気ガスの特性）
プローブ入口での排ガス温度：１０９１℃
質量流量Ｑ０：３４．１［ｋｇ／ｓ］
密度ρ０：０．２６６［ｋｇ／ｍ３］
流速Ｖ０：１４［ｍ／ｓ］
運動量Ｆ０（＝Ｑ０×Ｖ０）：４７７［ｋｇ・ｍ／ｓ２］
（冷却ガス）
冷却ガスの温度：３０℃
質量流量Ｑ：４．８３［ｋｇ／ｓ］
密度ρ：１．２０３［ｋｇ／ｍ３］
導入部の開口の高さｈ：０．９［ｍ］
導入部の開口の幅ｗは、流速に応じて変更。
プローブの入口から導入部の開口の中心Ｃ２までの距離Ｈ：１．５［ｍ］
【００３２】
さらにシミュレーションでは、導入部から下流側に１ｍ移動した場所から、プローブ内に散水量０．５［ｔ／ｈ］の噴霧を行っていると仮定した。
また、プローブの冷却ガスの導入部から下流側にプローブの半径が、円錐台部分を経て狭くなる、所謂「絞り」がある場合についてもシミュレーションを行った。結果としては、「絞り」がある場合は、排ガスと冷却ガスの混合を補助する効果がある一方、冷却ガスがプローブの入口側に逆流する問題も発生し易い。ただし、絞りが存在しても、結果は大きく変化しなかったため、ここでは、絞りなしの結果を例示している。
【００３３】
シミュレーション結果の評価方法は、「プローブの出口における温度」「冷却ガスの導入部付近の下流側での排ガスと冷却ガスとの混合状態」を用いて評価した。
（評価条件）
・プローブの出口における温度：計算結果の温度を「出口温度℃」で表示し、「温度評価」を３５０℃以下を「○」、それ以外を「×」で評価した。
・冷却ガスの導入部付近の下流側におけるプローブ内壁付近の温度分布を見て、排ガスと冷却ガスとの混合状態（表中の「混合状態」）を評価した。冷却ガスがプローブ内壁付近に留まって温度が低い場合を「×」、排ガスと混合し温度が上昇している場合を「○」で評価した。
【００３４】
比較例として、冷却ガスの流速を１５〜１５０ｍ／ｓの範囲で変化させ、角度θ２＝９０度、角度θ３＝０度に設定した。その結果を表１に示す。この結果、プローブの内壁に沿って冷却ガスを導入（ただし、θ３＝０度）しただけでは、流速が低い１５ｍ／ｓの場合は、冷却ガスのリークも少なく、混合ガスの温度を３５０℃以下に下げることが可能となる。しかしながら、流速が３０ｍ／ｓ以上に設定すると、冷却ガスの逆流及びリークが発生し、混合ガスの温度を適切に下げることが難しいことが理解される。ただし、流速が５０ｍ／ｓ以上であると、排ガスと冷却ガスとの混合状態が改善している。このことからも、本発明では、冷却ガスの流速が４０〜１５０ｍ／ｓの範囲においても、より高い冷却効果を得られるよう、冷却ガスの導入方向を調整している。
【００３５】
【表１】
0006969693.tif 000002
【００３６】
以下の結果２では、冷却ガスの流速１００ｍ／ｓとし、角度θ２を９０度に設定すると共に、角度θ３を１０〜６４度の範囲で変化させた。結果１（比較例）の角度θ３＝０度で流速１００ｍ／ｓの出口温度が５５４℃であったものが、冷却ガスの導入角度θ３＝３０度に設定するだけで、約２００℃程度下げることができている。しかも、流速が１００ｍ／ｓでは、θ３の角度に依らず、排ガスと冷却ガスとの混合状態を良好に維持している。よって、角度θ３を３０度以上に設定することで、プローブの出口温度を３５０℃以下まで下げ、混合ガスの混合状態も良好に維持することが可能となる。
【００３７】
【表２】
0006969693.tif 000003
【００３８】
以下の結果３では、冷却ガスの流速５０ｍ／ｓとし、角度θ２を９０度に設定すると共に、角度θ３を１０〜６０度の範囲で変化させた。プローブの出口温度を改善するには、結果２の流速が１００ｍ／ｓの場合よりも、角度θ３をより大きくすることが必要となることが理解される。結果としては、角度θ３は３５度以上に設定することが、好ましい。
【００３９】
【表３】
0006969693.tif 000004
【００４０】
以下の結果４では、プローブの他端（点線２０）を閉塞し、図６に示すように分岐部を設け、冷却ガスの流速は１００ｍ／ｓとし、角度θ１は１５度、角度θ２は９０度に設定した。この場合でも、上記結果２と同様に、高い冷却効果が得られていることが確認できる。
【００４１】
【表４】
0006969693.tif 000005
【００４２】
以上のことから、冷却ガスの導入方向の延長線上にプローブの中心軸Ｃ１が無い場合には、排ガスと冷却ガスとが円滑に混合され、高い冷却効果が得られる。しかも、プローブの中心軸Ｃ１に対する角度θ３を調整することで、より高い冷却効果を得ることができる。また、本発明には必要に応じて冷却ガスの導入部の下流側に散水機構や「絞り」を設けることができることは、言うまでもない。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
以上説明したように、本発明によれば、冷却ガスのプローブ内での逆流を抑制し、排ガスと冷却ガスとの混合を円滑にし冷却効率の高い、排ガス冷却装置及び方法を提供することが可能となる。
【符号の説明】
【００４４】
１  キルンからの排ガス用の配管
２  プローブ（円筒形）
３  冷却ガス導入管
４  分岐部
【要約】
【課題】
冷却ガスのプローブ内での逆流を抑制し、排ガスと冷却ガスとの混合を円滑にし冷却効率の高い、排ガス冷却装置及び方法を提供すること。
【解決手段】
本発明の排ガス冷却装置及び方法においては、排ガス（ＥＧ２）と冷却ガス（ＣＧ）とをプローブ（２）内で混合した混合ガスを排出する排ガス冷却装置及び方法において、該プローブ（２）は円筒形であり、該プローブの円筒形の周面の一部から該冷却ガス（ＣＧ）を導入すると共に、該冷却ガスの導入方向（ベクトルＶ）への延長線上には、該プローブ（２）の円筒形の中心軸（Ｃ１）が配置されていないことを特徴とする。
【選択図】図５【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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