(57)【要約】【課題】発酵系から回収したカルボン酸エステルからバイオ燃料化合物を直接製造するためのプロセスを記載する。【解決手段】本プロセスは、遊離有機酸を含む乾燥粉末にした発酵培養液を取得する工程；エステルを合成するために、粉末中のカルボン酸を、アルコール溶媒と、ＣＯ２含有雰囲気中、他の酸触媒の不在下に、アルコールまたはＣＯ２の少なくとも一方の超臨界、臨界または臨界近傍条件に相当する反応温度および圧力で反応させる工程；次いで、バイオ燃料を生成するために、このエステルを水素化分解または水素化のいずれかに供する工程を含む。【選択図】図１
2016501964.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ａ）少なくとも１種の遊離カルボン酸またはカルボン酸の混合物または少なくとも１種のカルボン酸およびその付随する塩を含む発酵培養液を得る工程と；ｂ）前記遊離カルボン酸を含む前記発酵培養液を粉末に乾燥させる工程と；ｃ）前記粉末中の前記カルボン酸を、アルコール溶媒と、ＣＯ２雰囲気中、他の酸触媒の実質的な不在下に、前記アルコールまたはＣＯ２の少なくとも一方の超臨界、臨界または臨界近傍条件にある反応温度もしくは反応圧力のいずれかまたは両方で反応させることにより、エステルを合成する工程と；ｄ）バイオ燃料を生成するために、前記エステルを水素化分解または水素化のいずれかに供する工程を含む、バイオ燃料を製造するためのプロセス。
【請求項２】
ｅ）前記バイオ燃料を回収する工程をさらに含む、請求項１に記載のプロセス。
【請求項３】
前記バイオ燃料がアルカンまたはアルコールである、請求項１に記載のプロセス。
【請求項４】
前記バイオ燃料が、エタン、エタノール、プロパン、プロパノール、ブタン、１−ブタノール、オクタンおよびオクタノールの少なくとも１種を含む、請求項３に記載のプロセス。
【請求項５】
前記発酵培養液が細胞塊および不溶な化合物を含み、前記発酵培養液から前記細胞塊および不溶な化合物を乾燥工程前またはエステル合成後のいずれかにおいて濾過する工程をさらに含む、請求項１に記載のプロセス。
【請求項６】
水素化分解または水素化のいずれかの前に前記エステルを濃縮する工程をさらに含む、請求項５に記載のプロセス。
【請求項７】
水素化分解または水素化のいずれかの前に濾過を行うことによって前記不溶な化合物を分離する工程をさらに含む、請求項５に記載のプロセス。
【請求項８】
前記発酵培養液が連続発酵プロセスの一部であり、前記不溶な化合物を前記発酵培養液に戻して再利用する工程をさらに含む、請求項５に記載のプロセス。
【請求項９】
前記発酵培養液がバッチ式発酵プロセスの一部であり、前記不溶な化合物を第２の発酵反応器で再利用する工程をさらに含む、請求項５に記載のプロセス。
【請求項１０】
前記アルコール溶媒がＣ１〜Ｃ２０のＲ基を有し、少なくとも１種の飽和、不飽和、環状または芳香族種である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１１】
前記カルボン酸が、ギ酸、酢酸、プロピオン酸、乳酸、酪酸、イソ酪酸、吉草酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、およびＣ１５〜Ｃ１８脂肪酸、フマル酸、イタコン酸、リンゴ酸、コハク酸、マレイン酸、マロン酸、グルタル酸、グルカル酸、シュウ酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、グルタコン酸、オルトフタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸、クエン酸、イソクエン酸、アコニット酸、トリカルバリル酸およびトリメシン酸からなる群から選択される、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１２】
前記カルボン酸が多価カルボン酸である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１３】
前記多価カルボン酸がジカルボン酸またはトリカルボン酸である、請求項１２に記載のプロセス。
【請求項１４】
前記カルボン酸が多価カルボン酸である場合、前記エステルは少なくともジエステルである、請求項１２に記載のプロセス。
【請求項１５】
前記反応温度が約１５０℃〜約２５０℃であり、前記圧力が約４００ｐｓｉ〜３，０００ｐｓｉの範囲にある、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１６】
前記遊離カルボン酸が、ハロゲン化アシルを生成するためのハロゲン化物による活性化に付されない、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１７】
前記発酵培養液のｐＨが５未満である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１８】
前記発酵培養液のｐＨが約１．５〜約４．５の範囲にある、請求項１に記載のプロセス。
【請求項１９】
前記乾燥工程が、噴霧乾燥、ドラム乾燥または凍結乾燥の少なくとも１つによる、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２０】
前記遊離カルボン酸の混合物が、少なくとも２価の酸、３価の酸または多価酸を含み、アルコールとの前記反応による、前記遊離カルボン酸の対応するエステルへの前記２価の酸、３価の酸または多価酸の転化率が最低でも５０％である、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２１】
前記エステルを少なくとも９０％の純度に精製する工程をさらに含む、請求項１に記載のプロセス。
【請求項２２】
前記精製工程が、結晶化、クロマトグラフィーまたは蒸留の少なくとも１つによる、請求項２１に記載のプロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
優先権の主張
本特許出願は、２０１２年１２月２０日に出願された米国仮特許出願第６１／７３９，７９０号に基づく優先権を主張するものであり、当該明細書の内容を本明細書の一部を構成するものとしてここに援用する。
【０００２】
発明の分野
本発明は、特定のバイオ燃料を製造するためのプロセスに関する。特に本発明は、水素化または水素化分解のいずれかにより生体由来のカルボン酸のエステルからバイオ燃料製品を製造するための方法に関する。
【背景技術】
【０００３】
背景
環境問題に対する認識の高まりと共に、石油をはじめとした化石由来資源の供給の不安定化に伴う経済的圧力や燃料コストの増大に起因して、代替燃料の開発が重要視されるようになっている。政策担当者らもその重要性を認識しており、バイオ燃料の生産および使用を奨励するようになった。石油化学または天然ガス由来の炭化水素資源依存からの脱却に関心が集まるようになり、再生可能かつ持続可能な「環境負荷の少ない(green process)」炭素資源の探索に注力する者もいる。初期のいわゆる第１世代バイオ燃料の製造は、食料生産物（例えば、デンプンおよび糖類を含むトウモロコシ、コムギ、サトウキビ等の植物）を発酵させることにより短鎖アルコール（例えば、エタノール、ブタノール）を得ることによるかまたは植物油（例えば、菜種、大豆）をグリセロール分解に付し、遊離した脂肪酸をエステル交換することによって、バイオディーゼルとして使用される脂肪酸メチルエステルを得ることにより行われていた。（例えば、Cesar B. Grandaら、“Sustainable Liquid Biofuels and Their Environmental Impact,” ENVIRONMENTAL PROGRESS, Vol. 26, No. 3, pp. 233- 250 (Oct. 2007)参照。当該文献を本明細書の一部を構成するものとしてここに援用する。）
【０００４】
バイオディーゼルの製造等に使用されるカルボン酸は、植物油から誘導する以外に、発酵によって炭水化物供給源から製造することもできる。リンゴ酸やコハク酸等のカルボン酸の発酵による生産は石油化学系燃料と比較して幾つか利点があるものの、バイオベースのカルボン酸は製造コストが高過ぎるため、バイオベースの製造は石油化学製品の生産体制とコスト競争できるまでには至らなかった（例えば、James McKinlayら、“Prospects for a Bio-based Succinate Industry,” APPL. MICROBIOL. BIOTECHNOL., (2007) 76:727−740参照。当該文献を、本明細書を構成するものとしてここに援用する)。デンプンおよび糖類の発酵においては、微生物を利用することによってカルボン酸が生成する。微生物を機能させるためには一定の条件が必要である。例えば、文献に記載されている商業的実用性が最も高いコハク酸エステルを産生する微生物を用いる場合、増殖性、変換率および生産性を最大にするためにｐＨを適切な値に保つよう発酵培養液(broth)を中和することが必要である。
【０００５】
現在、カルボン酸は、発酵培養液から遊離酸ではなく塩として回収されている。通常、発酵培養液のｐＨは、水酸化アンモニウムまたは他の塩基を培養液に導入することによってｐＨ７付近に維持されており、それによってカルボン酸が対応する酸塩に変換される。カルボン酸塩を生成させると、遊離有機酸の形態で生成させた場合と比較して処理費用がかなり高くなる。発酵培養液中の酸およびその塩の分離および精製は困難であるため、製造費用全体の約６０％が下流の処理で発生する。
【０００６】
カルボン酸を塩として回収することには多くの問題が伴い、また、発酵後の下流の処理において、遊離酸を単離するため、および化学的変換に用いるためのカルボン酸を調製するため、および未処理の酸を有用な化合物に変換するために、幾つかの異なる段階を経ることが必要となる。従来の発酵プロセスにおいて塩を生成する場合、酸の各当量を中和する当量の塩基が必要となる。使用される試薬の量によってコストが増大する可能性がある。さらに、遊離酸を得るために塩の対イオンを除去することが必要であり、その結果として生成する廃棄物や副生成物を除去および廃棄することが必要となる。例えば、Ｃ４二酸のカルシウム塩は水性の培養液に対する溶解性が非常に低いため（通常は室温で３ｇ／リットル未満）、遊離酸種が必要となる多くの用途（ブタンジオールやバイオ燃料等の派生品を得るための化学的変換等）に適していない。したがって、カルシウム塩は通常は硫酸に溶解させており、それによって不溶な硫酸カルシウムが生成する。硫酸カルシウムは遊離二酸から容易に分離することができる。硫酸カルシウムは商業的な用途がほとんどない生成物であるため、通常は固形廃棄物として埋立地または他の固形廃棄物廃棄場に廃棄される。これらの各作業単位が全てプロセス全体のコストに影響を及ぼす。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
遊離カルボン酸の生成に付随する廃棄物およびコストを低減すると共に、回収率を改善するために、リンゴ酸やコハク酸等の様々なカルボン酸を回収するためのより優れたより直接的な方法であって、生物学的に誘導された炭化水素原料を、水素化または水素化分解によるエタン、プロパン、プロパノール、ブタノール等の様々なバイオ燃料製品の製造にうまく結びつける経路を提供することができる方法が必要とされている。このような効率的で環境負荷の少ないプロセスが考案されれば歓迎されるであろう。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の概要
本発明は、バイオ燃料を製造するためのプロセスに関する。このプロセスは：ａ）少なくとも１種の遊離カルボン酸またはカルボン酸の混合物または少なくとも１種のカルボン酸のカルボン酸およびこれに付随する(associated)アルカリ金属塩もしくはアルカリ土類金属塩の混合物を含む発酵培養液を得る工程と；ｂ）遊離カルボン酸を含む上記発酵培養液を粉末に乾燥させる工程と；ｃ）対応する１種または複数種のエステルを合成するために、上記粉末中の上記カルボン酸と、アルコール溶媒または少なくとも１種のアルコールの混合物とを、ＣＯ２雰囲気中、他の酸触媒の実質的な不在下に、このアルコールまたはＣＯ２の超臨界、臨界または臨界近傍条件に相当する反応温度および圧力下で反応させる工程と；ｄ）１種以上のバイオ燃料を生成するために、生成したエステルを水素化分解または水素化のいずれかに供する工程と；ｅ）１種以上のバイオ燃料を回収する工程とを含む。このエステルは、モノエステル、ジエステルまたはトリエステルとすることができる。好ましくは、エステルはジエステルまたはトリエステルである。モノエステルはモノアルコールに、ジエステルはジオールに、トリエステルはトリオールに変換することができる。バイオ燃料製品はアルカンまたはアルコールのいずれかとすることができる。
【０００９】
エステル化反応温度は約１５０℃〜約２５０℃であり、運転可能な反応圧力は約４００ｐｓｉ〜約３，０００ｐｓｉである。所望の結果に応じて、エステル化反応を少なくとも約４時間運転することができる。
【００１０】
次に記載する詳細な説明において本発明の方法のさらなる特徴および利点を開示する。上述の概要も次に述べる詳細な説明および実施例も単に本発明の代表的なものであり、特許請求される本発明を理解するための概要を提供することを意図するものである。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】発酵培養液由来の有機カルボン酸をエステル化するための本プロセスの手順ならびに結果として得られるエステルを単離することができる、および／またはこの種のエステルから他の化合物を生成することができるさらなる下流プロセスの手順を説明する概略図である。
【図２】本プロセスの実施形態の一部に従う、発酵由来のコハク酸を用いたエステルの生成ならびにＮａ塩およびＭｇ塩を発酵反応器に戻して再利用する下流プロセスの例を示す概略図である。
【図３】本発明に従い、様々なアルコール中において遊離コハク酸を対応するジメチル、ジエチルまたはジブチルエステルに変換する、ＣＯ２を利用したエステル化を説明する略図である。
【図４】他の多価カルボン酸を用いた、ＣＯ２を利用したエステル化を説明する図である。
【図５】温度を変化させた場合の、発酵培養液由来の遊離コハク酸のＣＯ２を利用したエステル化の概要を示す一連の反応図である。
【図６】初期運転圧力を変化させた場合の、本発明に従う遊離カルボン酸のＣＯ２を利用したエステル化の概要を示す一連の反応図である。
【図７】温度および反応時間を変化させた場合の、本発明に従う遊離カルボン酸のＣＯ２を利用したエステル化の概要を示す一連の反応図である。
【図８】コハク酸ならびにそのＭｇ２＋およびＣａ２＋塩を反応させた結果をまとめた一連の反応図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
発明の詳細な説明
第Ｉ項−説明
Ａ．
本開示の一部においては、糖類や他の植物系炭水化物等の生物体由来の炭素資源から水素化または水素化分解のいずれかを行うことによって様々なバイオ燃料製品を製造するためのプロセスについて記載する。このプロセスは、カルボン酸を発酵培養液から回収する機能と、バイオ燃料を生成する反応の原料として酸を使用する機能とを効率的な流れで結びつけたものである。本プロセスは、カルボン酸をその対応するエステル（例えば、モノエステル、ジエステルまたはトリエステル）に、比較的効率的かつ費用対効果の高い形で変換する方法を含む。
【００１３】
本明細書において用いられる「バイオ燃料」という語は、植物バイオマス、セルロース系バイオマスもしくは農業バイオマスまたはこれらの誘導体等の再生可能な生物資源から製造される、燃料として使用される気体、液体または固体物質を指す。特に、バイオ燃料とは、内燃機関の特定の機構を作動させる運輸燃料中にもしくは運輸燃料として使用することができるか、またはエネルギー発生用途に使用することができる材料を指す。例えば、プロパノールおよびブタノールはガソリン添加剤として用いることができ、エタノールと大差はない。液化石油ガス（ＬＰＧ）に含まれるブタンおよびプロパンならびに天然ガスに含まれるエタンは特定の輸送機構の燃料に適合させることができる。他の生物学的に誘導された炭化水素（オクタノール／オクタンまたはＣ５もしくはＣ６よりも高級なアルカン等）もバイオ燃料とすることができる。
【００１４】
特に本プロセスは、対象の遊離カルボン酸と、場合により付随するアルカリ金属またはアルカリ土類金属塩（例えば、ナトリウム、カリウムまたはマグネシウム塩）との混合物を含む発酵培養液（細胞塊および不溶性化合物は除去されていてもいなくてもよい）を得る工程と；遊離カルボン酸を含む未精製または清澄化された発酵培養液を粉末に乾燥させる工程と；エステルを合成するために、粉末中のカルボン酸とアルコールとを、ＣＯ２含有雰囲気中で、他の酸触媒の実質的な不在下に、アルコールおよび／またはＣＯ２の超臨界、臨界または臨界近傍条件に相当する反応温度および圧力で反応させる工程と；バイオ燃料製品を生成するために、このエステルを水素化または水素化分解のいずれかに供する工程とを含む。本明細書において用いられる「遊離カルボン酸」という語は、そのｐＫａ値以下の溶液中で少なくとも５０％がそのプロトン化状態にあるカルボン酸化合物を指す。本明細書において用いられる「実質的な不在下」という語は、酸触媒がほとんどもしくは全く存在しないかまたは触媒作用を示す量よりも少ない極小量（de minimis）もしくは微量で存在する状態を指す。換言すれば、他の触媒は全く存在しないかまたは反応物中のカルボン酸に対し１０％、５％、３％もしくは１％（重量／重量）未満の量で存在する。
【００１５】
他の態様においては、本発明は、他の形態では単離が困難で費用がかかるカルボン酸からエステルを生成する、簡素かつ有効な方法の発見を含む。本発明の利点は、従来の培養液からの酸の抽出に必要であった、発酵培養液からの酸の単離および精製を行う必要なく、発酵培養液から直接遊離カルボン酸を使用することおよびそこから対応するエステルを生成することができることにある。
【００１６】
本プロセスは、有機酸を中和または変換によってその塩にする特定の発酵プロセスよりも容易に有機酸を発酵培養液から単離および抽出する方法を提供する。本プロセスにより、発酵培養液から金属塩を析出させることができる滴定および中和ならびに貯蔵用プラットフォーム化合物を製造するための特定の精製段階が不要となる。遊離有機酸はエステルに変換され、このエステルは、高価で複雑なクロマトグラフィー分離用カラムまたは樹脂を使用することなく、蒸留または他の精製技法によってより容易に処理および抽出される。例えば、従来のプロセスにおいては、酸を単離するためにはイオン交換クロマトグラフィーの使用が必要となるであろう。イオン交換後も少量の塩が持ち越される可能性は避けられない。したがって、許容可能な品質水準に到達するまで酸を精製するには複数の作業単位が必要となる可能性がある。作業単位を追加する毎にプロセス全体の費用が増大する。これとは対照的に、本プロセスを用いると、酸のエステルの合成においては、塩を炭酸塩または水酸化物として回収することができ、これは発酵培養液の再生に使用することができるので、廃棄物が最小限に抑えられる。寧ろ、本プロセスの利点は、合成の副生成物を直接発酵培養液に戻してさらに再利用できることにある。カルボン酸をその対応するエステルに変換することにより、この種の問題を回避することができる。
【００１７】
Ｂ．
従来、エステルは、カルボン酸を酸触媒の存在下にアルコールと一緒に加熱することにより生成する。エステルが酸およびアルコールから生成する機構は、酸を触媒としてエステルが加水分解する工程の逆である。この反応は、用いた条件に応じてどちらの方向にも進行し得る。通常のエステル化プロセスにおいては、触媒として強酸が用いられない限り、カルボン酸はアルコールと反応しない。通常、触媒は濃硫酸または塩化水素である。プロトン化によりカルボニル基の求電子性が強くなり、弱い求核試薬であるアルコールと反応することが可能になる。
【００１８】
一般には、本エステル化方法は、発酵に由来する遊離有機カルボン酸とアルコールとを、二酸化炭素（ＣＯ２）含有雰囲気中で、他の酸触媒の実質的な不在下に反応させることによってエステルを生成することを含む。エステル化反応は、アルコールおよび／またはＣＯ２のいずれかの超臨界、臨界または臨界近傍のいずれかの温度および／または圧力条件下に溶液中で行われる。このような条件下において、ＣＯ２は酸触媒を自然発生させるかまたはその場で酸触媒として機能し、エステル化反応が完了した後は元に戻ると本発明者らは考えている。エステル化を誘導して、エステル生成に影響を与えるのに十分に多い量の反応性を有する中間体（モノアルキル炭酸）がその場で生成すると考えられている。この中間体は、遊離カルボン酸と同程度のｐＫａ（例えば、約４〜５）を有し、通常の強酸よりもはるかに弱い炭酸として機能する。温度が高い方がエステルの転化率が高くなる傾向が観測されており、これは、このプロセスの活性化エネルギーが比較的高いことを例証するものである。
【００１９】
本発明のプロセスの有利な特徴は、一部の他の技法と異なり、遊離カルボン酸をハロゲン化（例えば、フッ化、塩化、臭化）アシルとして活性化することまたは強鉱酸を使用することが不要になることにある。ハロゲン化アシルは、本来反応性が高く、安定性や廃棄物処理に関わる問題があり、製造が煩雑で費用がかかる可能性があるため使用が難しい。
【００２０】
本プロセスにおいては、通常の強酸に替えて二酸化炭素を触媒として機能させることにより、強酸をエステル化反応に導入することが不要になる。この特徴により、通常は触媒として使用された酸を除去するために必要となるｐＨ値の調整を回避することができるので、より簡素かつより夾雑物の少ない(clean)合成が可能になる。結果として得られる生成物からアルカリ金属もしくはアルカリ土類金属炭酸塩または他の塩を除去するための濾過に単純に進むことができる。より夾雑物の少ない生成物が得られることにより、精製および他の化学原料に変換するための下流の処理における費用が節減されるであろう。
【００２１】
本明細書に記載するプロセスは、エステルを製造するためのより環境に優しい方法である。アルコールの存在下におけるエステル化反応の最中に二酸化炭素が酸触媒を自然発生させることができると考えられているので、本方法は、他の酸触媒の使用または追加が不要である。換言すれば、ＣＯ２単独の場合の反応速度論では、他の酸触媒の実質的な不在下でエステル化を誘発することができる。繰り返しになるが、本プロセスは、遊離酸の活性化（例えば、塩化アシルとして、または強酸による（すなわち、フィッシャーエステル化））が不要である。
【００２２】
一般に、エステル化は、約１５０℃〜約２５０℃の運転すなわち反応温度、約４００ｐｓｉ〜２，５００ｐｓｉの反応圧力で、約１２時間までの長時間、例えば４時間行われる。通常、温度は約１７０℃または１９０℃〜約２３０℃または２４５℃の範囲（例えば、１７５℃、１８７℃、１９５℃または２１５℃）とすることができ、運転圧力は約９００ｐｓｉまたは９５０ｐｓｉ〜約２，２００ｐｓｉまたは２，４００ｐｓｉの範囲にある（例えば、９６０ｐｓｉ、９８０ｐｓｉ、１０２０ｐｓｉまたは１０５０ｐｓｉ）。あるいは、温度は、約１８０℃〜約２４５℃の範囲（例えば、約１８５℃または２００℃または２１０℃〜約２２０℃または２３５℃または２４０℃）、運転圧力は約１０００ｐｓｉ〜２，３５０ｐｓｉの範囲（例えば、１，１００ｐｓｉ、１，２００ｐｓｉ、１，５５０ｐｓｉ、１，７５０ｐｓｉ、１，８１０ｐｓｉまたは１，９００ｐｓｉ）とすることができる。他の温度、例えば、約１６０℃または１８５℃〜約２１０℃または２２５℃もこの範囲に包含することができ、他の運転圧力、例えば、約１，１５０ｐｓｉまたは１，５００ｐｓｉ〜約１，８００ｐｓｉまたは２，０００ｐｓｉもこの範囲に包含することができる。
【００２３】
これらの反応温度および圧力は、アルコールまたはＣＯ２の超臨界、臨界または臨界近傍条件に相当する。表１に、例示を目的として、一部の一般的な溶媒（すなわち、メタノール、エタノール、１−プロパノール、１−ブタノール、水およびＣＯ２）の臨界パラメータを示す。
【００２４】
【表１】
2016501964.tif 000003
【００２５】
臨界点（すなわち臨界温度および／または圧力）を超える条件下では、流体は超臨界相中に存在し、ここでは液体および気体の中間の性質を示す。より具体的には、超臨界流体は、液体様の密度および気体様の輸送特性（すなわち、拡散係数および粘度）を示す。このことは表２から分かる。表２においては、これらの特性の典型的な値を３種の流体形態、すなわち従来の液体、超臨界流体および気体の間で比較する。
【００２６】
【表２】
2016501964.tif 000004
【００２７】
同様に、「臨界近傍」は、少なくともアルコール種またはＣＯ２ガスの温度または圧力のいずれかが、それぞれの臨界点を下回ってはいるが、臨界点から１５０Ｋ以内（例えば、５０〜１００Ｋ以内）または２２０ｐｓｉ以内（例えば、３０〜１５０ｐｓｉ以内）にある状態を指す。温度および圧力が臨界近傍、臨界または超臨界条件に到達すると、試薬の溶解性は向上し、それによってエステル化反応が促進されると考えられている。換言すれば、ＣＯ２ガス、アルコールおよび酸種は、臨界近傍、臨界または超臨界条件下の方が、それよりも温和な条件下よりも高度に相互作用することができる。この反応には、アルコール種およびＣＯ２ガスが両方共臨界近傍、臨界または超臨界条件にあることは必要ではなく、これらの種のどちらか一方でもこのような条件を満たしていれば反応を起こすことができる。
【００２８】
本エステル化反応をそれぞれ約２５０℃までおよび２，５００ｐｓｉまたは３，０００ｐｓｉまでのより高い温度およびより高い圧力で、約１０または１２時間までの反応時間で実施した場合、エステル生成物を比較的高い選択性かつ高い純度で、従来よりも短い反応時間（従来は約１８〜２０時間であった）で多量に生成させることができる。より低い運転温度（＜１９０℃）においては、多価カルボン酸のモノエステル分子の生成がより支配的であり、一方、１９０℃または１９５℃以上の温度で反応させると、多価カルボン酸は優先的にジエステルに変換されるであろう。約１９０℃または１９５℃または２００℃〜約２４５℃または２５０℃のより高い範囲の温度を選択することにより、ジエステルに転化する割合がより多くなる反応を優先的に誘発させることができる。このエステル化により最低でも約５０％、望ましくは少なくとも６５％または７０％のカルボン酸のジエステルを得ることができる。反応を超臨界または超臨界近傍の運転条件で実施した方が良好な結果が得られる傾向がある。臨界または臨界近傍条件である約２３０℃または約２４０℃（メタノールの場合）および約３１℃／１０００ｐｓｉ（ＣＯ２の場合）で運転する場合、転化率を約９０％以上、通常は約９３％または９５％に到達させることができる。異なる温度および反応時間の組合せ（例えば、より高い温度およびより短い反応時間（例えば、１０または１２時間未満、４〜８時間）またはその逆）を調整することにより高収率を達成することができ、現行の手法よりも有利となる可能性がある。最適化を行うと、２５０℃において、同一またはより高いＣＯ２圧力のいずれかでエステル化を実施することにより、定量に近い（すなわち、収率≧９５％）、例えば、約９８％、９９％または９９．９％までの転化率が達成されるであろう。
【００２９】
添付の実施例から分かるように、反応条件を変化させ、より高い温度および／またはより長い反応時間を用いることによってより多くのジエステル生成物を生成させることができることが示唆される。しかしながら、上に述べたように、異なる温度に組み換えると、同量のエステル生成物を生成するためのエステル化反応に要する時間が影響を受ける可能性がある。本方法に従う反応は、多量の副生成物の生成を誘導しない。したがって、カルボン酸および他の出発試薬の環化を回避することができる。高温（すなわち、＞１４５℃または＞１５０℃）において脱炭酸が起こり得る可能性は本方法においては認められない。
【００３０】
アルコール溶媒をカルボン酸に対し過剰量で用いると、非常に夾雑物の少ないエステル化を行うことができる。本合成プロセスは、高温において酸を触媒とする標準的なエステル化で通常認められる可能性がある低分子量酸（酢酸やギ酸）等の副生成物を多量に生成したり、分子の転位が起こったり、環状生成物を生成することなく、非常に夾雑物の少ないエステル生成物を約７０％〜７２％の初期純度で生成する。このエステルを高純度化することにより約９０〜９８％の純度を達成することができる。精製は、例えば、結晶化、クロマトグラフィーまたは蒸留により達成することができる。
【００３１】
結果として得られるエステル生成物は、通常、モノエステルまたはジエステルのどちらかにすることもできるし、または両者の混合物を形成することもできる。反応を制御して、エステル化がある１種のエステル形態または他の形態のどちらかの方向に進行するように誘導することができる。例えば、エステル化反応をジエステル分子が優先的に生成する方向に誘導するように運転温度および圧力を選択することができる。同様に、発酵培養液中に存在し得るかまたは発酵培養液から得ることができるカルボン酸の中で、単一種のカルボン酸（例えば、コハク酸）からエステルを生成させるかまたは異なる複数種のカルボン酸の混合物（例えば、酢酸、クエン酸、乳酸、リンゴ酸、マレイン酸、コハク酸）からエステルを生成させるかを操作することができる。換言すれば、本エステル化反応に従い様々な異なるエステルを生成するために、様々な異なる種類のカルボン酸を使用することができる。今度は、これらのエステルを単離し、下流の化学プロセスにおいてさらに改質し、特定の実施形態においては、医薬品材料、化粧品材料、食品材料、供給原料、ポリマー材料、バイオ燃料等の有用な化合物に変換することができる。例えば、コハク酸エステルは、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）等のポリマーに変換することができる。
【００３２】
本エステル化プロセスにおいては、触媒（ＣＯ２）もエステル化試薬（アルコール）も遊離カルボン酸の量に対し大過剰で存在する。反応は高温で行われるので、ＣＯ２は、反応段階においては、起源が何であるか（例えば、ガスタンクまたはドライアイス）に関わらず、気相中に存在するはずである。密閉した高圧反応器が使用される場合、反応装置を組み立てた後に気体のＣＯ２を徐々に昇華させることができるので、固体のＣＯ２を追加することも戦略の一つである。こうすることによりＣＯ２の損失を最小限に抑えることができる。ＣＯ２（すなわちＣＯ２含有）雰囲気中における反応雰囲気中のＣＯ２の濃度は、少なくとも１０体積％または１５体積％、有利には約２５％または３０％、好ましくは５０％超とすることができる。より良好な反応結果を得るためには、ＣＯ２濃度を最大限にすべきである。望ましいＣＯ２の濃度は約７５％または８０％〜約９９．９体積％、通常は約８５％〜約９８％である。窒素（Ｎ２）ガスまたは空気は反応器中に存在しても許容されるが、好ましくは、ＣＯ２以外の気体の濃度は、半分未満（＜５０％）または極小量のいずれかに維持される。
【００３３】
Ｃ１〜Ｃ２０のＲ基を有する任意の液体アルコールが溶媒試薬または第１アルコール種の役割を果たすことができる。Ｒ基は、飽和、不飽和または芳香族とすることができる。異なる種類のアルコールの混合物（例えば、Ｃ１〜Ｃ１２）を反応に使用することもできるが、具体的なＲ基に応じて対応する異なるエステルの混合物が生成するであろう。Ｃ１〜Ｃ６アルキル基を有する特定の低級アルコール種は、広く入手できること、安価であることおよびエステル化反応の機構の単純さという観点で、ＣＯ２を用いる第１エステル化の試薬として好ましい。さらに、メタノール、エタノール、プロパノール、ブタノール等のアルコールが好ましい。その理由は、これらが比較的構造が単純である等の要素を有し、また、本反応が、これらのアルコール種の超臨界、臨界または臨界近傍温度および圧力に対しより容易に制御できるためである。別法として、幾つかの実施形態においては、アルコールとしてＣ２〜Ｃ６ジオールを用いることもできる。ジオールを用いたエステル化を行うことにより、容易に重合させることができるモノマーまたは低分子量オリゴマーを生成することができる。
【００３４】
様々な異なるカルボン酸、例えば：ａ）モノカルボン酸：ギ酸、酢酸、プロピオン酸、乳酸、酪酸、イソ酪酸、吉草酸、ヘキサン酸、ヘプタン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、およびＣ１５〜Ｃ１８脂肪酸；ｂ）ジカルボン酸：フマル酸、イタコン酸、リンゴ酸、コハク酸、マレイン酸、マロン酸、グルタル酸、グルカル酸、シュウ酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸、グルタコン酸、オルトフタル酸、イソフタル酸、テレフタル酸；またはｃ）トリカルボン酸：クエン酸、イソクエン酸、アコニット酸、トリカルバリル酸およびトリメシン酸からなる群から選択されるもの使用することができる。カルボン酸には、これらのカルボン酸に付随するアルカリ金属またはアルカリ土類金属（例えば、ナトリウム、カリウムまたはマグネシウム）塩の混合物も含まれる。望ましくは、カルボン酸は、ジカルボン酸やトリカルボン酸等の多価カルボン酸である。
【００３５】
本プロセスは、連続式またはバッチ式のいずれかのプロセスで副生成物を発酵培養液に戻して再利用することにより、廃棄物の量を低減することができる。本発明者らは、本エステル化プロセスにおいて、遊離カルボン酸をアルコールおよびＣＯ２と、他の酸触媒の不在下で反応させる場合、アルコール溶媒への溶解性は、カルボン酸の遊離したプロトン化形態の方が、その対応する塩よりもはるかに高いことも見出した。類似の反応条件下で、遊離カルボン酸を試薬として用いてエステル化反応を実施すると、試薬として塩を用いた場合と比較して約２〜３倍の量のエステル生成物が得られるであろう（添付の図３Ｂ（遊離酸）の反応を図５Ａ（酸塩）の反応と比較し、また、表４の実施例２および３（酸塩）を実施例５および６（遊離酸）とそれぞれ比較すると、この結果を理解することができる）。この違いの要因は溶解性にあると考えられている。例えば、マグネシウム塩のメタノールおよびエタノールへの溶解性はカルシウム塩の溶解性よりもはるかに高いので、カルシウム塩の反応による生成物の収率は、対応するマグネシウム塩を出発試薬として用いた場合よりもはるかに低い。
【００３６】
本発明は、多価カルボン酸をエステル化するための方法を含む。このエステル化方法は：１種以上の遊離カルボン酸の溶液を提供し、アルコールと、ＣＯ２雰囲気中で、他の酸触媒の不在下に反応させる工程と；エステルを得るために、アルコールおよび／またはＣＯ２の超臨界、臨界または臨界近傍条件に相当する運転反応温度または反応圧力を選択する工程とを含む。カルボン酸が多価カルボン酸である場合は、モノエステル分子よりも少なくともジエステル分子を生成する方向に反応が優先的に誘導される反応温度および圧力条件を用いる。上記回収プロセスと同様に、運転反応温度は約１５０℃〜約２５０℃であり、運転反応圧力は約４００ｐｓｉ〜約２，５００ｐｓｉである。所望の結果に応じて、反応は約１２時間まで運転することができる。
【００３７】
Ｃ．
上述のエステル化プロセスは、発酵をベースとする炭素鎖原料の製造に統合することができ、これは、再生可能資源由来のカルボン酸からエステルを生成するより好都合な方法を提供するものである。本発明は、生物体由来のカルボン酸を、発酵培養液から簡素かつ費用対効果の高いプロセスで回収し、エステルに変換し、次いで水素化または水素化分解に供することによりバイオ燃料を製造することができる、直接的な経路を提供する。添付の図面に、エステルをさらなる下流プロセスに統合する方法を例示する。
【００３８】
図１は、発酵培養液からカルボン酸を抽出する一般的なプロセスを示す略図であり、本エステル化反応の結果として得られたエステルを利用することができるさらなるプロセスを統合した形態を含む。図に示すように、反応器から得られた発酵培養液１０を（限外）濾過１２して細胞塊等の生体物質を除去することにより、カルボン酸（その塩、副生成物および他の化合物を含む）を得る。次いでこれらの材料を全て乾燥１３させることにより高純度化前の混合物１４を得る。次いでこの乾燥した材料の混合物を、液体系において、アルコール（Ｒ−ＯＨ；Ｒ＝アルキルＣ１〜Ｃ１２）およびＣＯ２と、高い運転反応温度および圧力で反応１６させることにより、モノエステルまたはジエステルまたは両者の混合物を得る。溶液中で反応するのはカルボン酸のみである。結果として得られる混合物１８を濾過２０することによりエステル２２および他の副生成物２４を分離する。エステルは可溶であるが、他の副生成物は不溶である。副生成物には、カルシウム、マグネシウムまたはナトリウムの炭酸塩が含まれ、これは回収して反応器１０内の発酵培養液２８に戻して再利用２６することができる。この再利用により、コストが大幅に削減されると共に、発酵および抽出プロセス全体の効率が改善される。次いで異なるエステルを分離するために、エステルをそれぞれ蒸留３０、水素化３２または水素化分解処理３４のいずれかによって処理し、Ｃ４プラットフォーム化合物およびバイオ燃料（例えば、エタン、エタノール、ブタン、ブタノール等）を生成することができる。
【００３９】
蒸留プロセスによりアルコールを追い出すことによってエステルを濃縮することができ、次いで、エステル合成によって生じた副生成物を濾過する。さらに混合酸エステル生成物の混合物を異なるエステル種の沸点に従い蒸留することにより様々な個々のエステルを分離することが可能になる。例えば、表３に本発明によるエステル生成物混合物中に存在し得る一般的なエステルの試料の沸点を示す。
【００４０】
【表３】
2016501964.tif 000005
【００４１】
残留溶液中のエステルを回収した後は、この材料はそのまま使用できる形態にある。あるいは、異なるエステル種および残留アルコールを分離するためにエステル混合物を蒸留することもできる。エステルを回収したら、モノエステルはキレート剤に変換される前駆体として使用することができ、ジエステルは溶媒として使用することができる。
【００４２】
発酵由来のカルボン酸を対応するエステルの形態で回収することの利点は、下流の処理において、エステルは、遊離酸よりも水素化のエネルギー消費量が少ないことにある。本エステル化プロセスの他の利点は、本プロセスが、Ｃ４化学プラットフォームを得るために発酵由来のカルボン酸を高純度化する他の手法と比較して、より簡素かつより容易であることが分かることである。本プロセスにより、エステルを他の不溶な物質から分離する作業が簡素化することに加えて、分離すべき塩の量が最小限になる。統合されたプロセスにおいては、低ｐＨ発酵（この発酵は、カルボン酸のｐＫａ未満のｐＨで行われる）において製造された遊離酸および塩の組合せを直接エステル化することが可能になる。
【００４３】
図２は、本エステル化プロセスの手順を組み込んだ下流の処理の略図を示すものである。具体的には、図２は、発酵培養液由来のコハク酸または他の種類のカルボン酸を抽出し、これを用いて過剰のＣＯ２の存在下にアルコールと反応させることによりエステルを生成する例を示すものである。本プロセスのこの手順によれば、グルコース、コーンスティープリカーまたは他の糖類およびＭｇ（ＯＨ）２／ＮａＯＨを発酵反応器２１に導入し、発酵２３させることによりカルボン酸が生成する。カルボン酸、塩（例えば、コハク酸およびそのナトリウムまたはマグネシウム塩）および他の副生成物の混合物を含む発酵培養液２５を濾過２７することにより細胞塊および他の不溶物２７ａを除去する。発酵は低ｐＨ値で行う（より高いｐＨ（例えば、ｐＨ約７または８）から開始し、発酵の最中にｐＨ値が約２〜３に低下する）。存在する遊離酸および塩の混合物（例えば、塩対酸の比率は約９：１（ｗ／ｗ）〜７：３（ｗ／ｗ））が生成するであろう。発酵培養液を発酵反応器からカルボン酸のｐＫａ（例えば、ｐＨ５）未満のｐＨ値で回収する。通常、発酵培養液のｐＨ値は、約１．５〜約４．５の範囲にある。
【００４４】
次いで発酵液抽出物を乾燥２９させて粉末にする。混合酸の濾液を乾燥させる際は可能な限り水を除去するべきである。この乾燥工程は、例えば、噴霧乾燥、ドラム乾燥または凍結乾燥によって達成することができる。一般的なエステル化と同様、水分は比較的少ないことが望ましい。そうしないと可逆反応が起こり、加水分解によってジカルボン酸に戻りやすくなるであろう。本プロセスにおいては、残留水分率の最大値を約５重量％に維持すべきである。水分含有率が３重量％未満の試料であれば、エステルの収率が約９８または９９％まで増加することが期待できるであろう。
【００４５】
次いで乾燥した粉末（平均水分含有率は約１重量％〜５重量％、望ましくは≦３重量％）を、アルキル化試薬の役割を果たすアルコール３３と、過剰のＣＯ２の存在下に、約１８０℃〜約２５０℃の温度で約４時間以上反応３１させることにより、カルボン酸をエステル化する。この例においては、コハク酸をメタノールおよびＣＯ２中で反応させることによりコハク酸ジメチルが生成する。遊離カルボン酸と一緒に、発酵培養液中に存在していた残留遊離アミノ酸もエステル化される。
【００４６】
生成したカルボン酸エステルを発酵培養液から回収したら、これらを水素化または水素化分解系のいずれかの供給原料としてさらに処理することができる。水素化または水素化分解は：米国特許第７，４９８，４５０Ｂ２号（ジカルボン酸および／または無水物の均一水素化に関する）、米国特許第６，４３３，１９３Ｂ号または米国特許第５，９６９，１６４号（無水マレイン酸の水素化によりテトラヒドロフランおよびγ−ブチロラクトンを製造するためのプロセスに関する）、米国特許第４，５８４，４１９Ａ号（Ｃ４ジカルボン酸ジ（Ｃ１〜Ｃ３アルキル）エステルの水素化を含むブタン−１，４−ジオールを製造するためのプロセスに関する）、英国特許出願公開第２２０７９１４Ａ号（マレイン酸エステルおよびフマル酸エステルからブタン１，４−ジオール、γ−ブチロラクトンおよびテトラヒドロフランの混合物を製造するためのプロセスに関する）；国際公開第８８００９３７Ａ号（マレイン酸ジアルキルの水素化によりブタン−１，４−ジオールおよびγ−ブチロラクトンを同時に生成するためのプロセスに関する）または国際公開第８２／０３８５４号（カルボン酸エステルを水素化分解するためのプロセスに関する）または論文であるS. Varadarajanら、“Catalytic Upgrading of Fermentation-Derived Organic Acids,” BIOTECHNOL. PROG. 1999, 15, 845-854（前述の開示内容全体を本明細書の一部を構成するものとしてここに援用する）等に記載されている様々な異なる方法、機構およびこれらの変形に従い実施することができる。
【００４７】
図２を説明するための例として、コハク酸を、上に定義した反応温度および圧力パラメータに従いメタノールと反応させてエステル化することにより、コハク酸ジメチル（主要な生成物として）、ＮａＨＣＯ３、ＭｇＣＯ３／Ｍｇ（ＨＣＯ３）２および過剰のメタノール３５が生成する。コハク酸ジメチルおよびメタノール３７はＮａＨＣＯ３およびＭｇＣＯ３３９から分離される。炭酸塩は、ＣａＳＯ４とは異なり、連続式プロセスまたは新たなバッチを用いるバッチ式プロセスのいずれかにより反応器２１に戻して再利用４１することができる。コハク酸ジメチルおよびメタノールはさらに互いに分離４３され、メタノール３３は再利用４５される。次いで、コハク酸ジメチル４７は水素化または水素化分解４９のいずれかに供され、アルカンおよび／またはアルコール、例えば、エタン、エタノール、プロパン、プロパノール、ブタンまたはブタノールを含む様々なバイオ燃料製品５１に変換される。
【００４８】
本プロセスの他の利点は、発酵製品を得るための作物の輸送および処理を簡素化できることにある。例えば、発酵培養液の乾燥粉末を用いることにより、湿潤したまたは液体の貯蔵品を用いて作業することに付随する問題から解放される。発酵培養液の乾燥粉末は、発酵培養液が製造または入手された場所とは異なる場所へより経済的に輸送することができる。それにより、発酵培養液が入手された場所とは異なる離れた場所でエステル合成反応を実施することが可能になり、最終処理施設を配置することができる地理条件を拡張することができる。
【実施例】
【００４９】
第ＩＩ項−実施例
Ａ．
遊離カルボン酸を発酵培養液から単離するためのプロセスに、本エステル化方法に従い調製を行う実施例を統合する。この方法は、概して、次の工程：ａ）発酵培養液から細胞塊および他の生物片を除去するために、未精製の発酵培養液を濾過する工程と；ｂ）発酵培養液を乾燥させる工程と；ｃ）モノエステルおよびジエステルならびに炭酸塩（ＮａＨＣＯ３／ＭｇＣＯ３）の混合物を生成するために、乾燥した発酵培養液を過剰のメタノール（ＣＨ３ＯＨ）またはエタノール（Ｃ２Ｈ５ＯＨ）および二酸化炭素（ＣＯ２）と、約１５０℃〜アルコールおよび／またはＣＯ２試薬の臨界近傍または臨界温度までの温度および臨界近傍または臨界圧力で反応させる工程と；ｄ）副生成物を除去するために反応生成物を濾過する工程と；ｅ）エステルを蒸留することにより精製する工程とを含む。
【００５０】
発酵培養液の濾液を乾燥させて水分の全部またはほぼ全部を除去することにより、混合有機物の粉末を生成した。噴霧乾燥機またはドラム乾燥機を用いることにより、混合カルボン酸を含む未精製の溶液がエアゾール化して乾燥し、粉末になる。乾燥した粉末をアルコール溶媒に懸濁させる。粉末は、本明細書に記載した条件に応じてアルコールと反応し、エステル化することによりモノエステルまたはジエステルのいずれかとなる。
【００５１】
次に示す一般的な手順に従い下に示す各実施例を実施した。但し、ここに示す反応温度、圧力、時間および／または酸の種類に関する変化量は必要に応じて変化させた。凍結乾燥させたコハク酸発酵培養液（オフホワイト色の粉末）を１０ｇ、およびメタノール３００ｇを、Ｐａｒｒ反応装置に取り付けたジャケット付きの１Ｌ容のステンレス鋼槽に装入した。１１００ｒｐｍで機械的に撹拌しながら、反応槽内部のヘッドスペースをＮ２で置換し、次いで最初にＣＯ２で４００ｐｓｉに加圧し、１８０℃で５時間加熱した。内圧は１８０℃で約１６５０ｐｓｉであることが観測された。反応時間が経過した後、反応器本体を室温に到達するまで水浴で冷却し、圧力を解放した。次いで不均一混合物を濾過して固体を真空下で一夜乾燥させた。固体物質および溶液の試料をガスクロマトグラフィー／質量スペクトル（ＧＣ／ＭＳ）を用いて定量分析した。コハク酸ジメチルの収率を算出したところ３１．９％であり、利用可能なコハク酸マグネシウムの９５％超が反応で消費されていた。生成物の残余は、大半部分（約６０％〜約６５％の範囲）として、対応するモノエステルを含んでいた。
【００５２】
添付の図面および表に示した反応から分かるように、特定の温度および圧力パラメータを修正および選択することにより、ジエステル化合物がより多く優先的に生成するような反応が起こる。本プロセスの特定の実施例においては、エステル化反応により、５０％超、通常は７０％または８０％超のコハク酸またはマレイン酸ジアルキルが得られる。上に述べたように、未反応の材料および望ましくない生成物は発酵反応槽で再利用される。これに続くモノエステルおよびジエステルの分離は結晶化によって達成される。
【００５３】
図３は、様々なアルコール中におけるＣＯ２を利用した遊離コハク酸のエステル化の概要を示す一連のエステル化反応を表すものである。図３Ａは、コハク酸とメタノールとを、４００ｐｓｉのＣＯ２ガス中、１５０℃で５時間反応させることにより約３７％のコハク酸ジメチル収率が達成されることを示している。図３Ｂの反応においては運転温度を１８０℃に上昇させ、他の全てのパラメータを図３Ａと同一に維持すると、コハク酸ジメチルの収率は２倍を超える約８１．２％に上昇した。
【００５４】
図３Ｃは、本運転条件下における、１８０℃のエタノール中での遊離コハク酸の反応を表すものであり、コハク酸ジエチルが約６０．８％という良好な収率で得られる。図３Ｄにおいては、遊離コハク酸をｎ−ブタノール中の運転条件下において１８０℃で反応させると、コハク酸ジブチルが約５２．２％という収率で生成した。これらの例は、本エステル化反応が、異なる種類のアルコールが使用できるという観点で多様性を有することを実証するものである。
【００５５】
図４は、他の種類の多価カルボン酸のＣＯ２を利用したエステル化の例を示すものである。図４Ａおよび４Ｂにおいては、コハク酸をそれぞれトリカルボン酸であるクエン酸およびリンゴ酸に置き換えている。クエン酸トリメチルの収率は約２０．１％と妥当であり、ＣＯ２を利用した手順がトリカルボン酸にも適用できることを示している。リンゴ酸のジメチル類縁体の収率は約８４．３％と良好であった。したがって、本新規なエステル化方法は使用する酸を他の酸に拡張しても実現可能である。
【００５６】
表４は、図５、６および７に示すように、本開示のエステル化方法に従い実施した幾つかの反応の結果をまとめたものである。それぞれの実施例の組は、反応を実施する際に変化させた運転条件：Ａ）温度、Ｂ）圧力およびＣ）反応時間ごとに並べてある。各実施例においては、発酵培養液由来のコハク酸を基質として用いる。濾過により清澄化した遊離酸および塩を含む培養液を乾燥させ、後段でメタノールおよびＣＯ２と溶液中で反応させる（反応物を加熱すると、反応槽内の実際の運転温度および圧力は本明細書に記載した初期温度および圧力を超えるであろう）。
【００５７】
Ａ組の３つの例において、本発明者らは、初期ＣＯ２圧力を４００ｐｓｉとし、異なる温度：実施例Ａ−１は１８０℃、実施例Ａ−２は２１０℃、実施例Ａ−３は２３０℃で反応を５時間行った。本発明の酸から対応するジエステルへの転化率は運転温度が高くなるにつれ上昇した。図６は、コハク酸およびその塩の一連のエステル化反応において温度を変化させた効果を示すものである。図５Ａにおいては、コハク酸のエステル化を、約１８０℃の温度で５時間を超えて行う。この反応により約１３．９％の収率でコハク酸ジメチルが生成した。図５Ｂは、図５Ａと同一の反応を示すものであり、反応時間を一定に維持しながら温度を約２１０℃に昇温すると、収率が約４２．９％となる。図５Ｃは、２３０℃で反応を行ったことを示すものであり、収率は約７２．４％となる。これは、反応速度論により、温度が上昇するに従い、より多くの酸およびアルキル化試薬が、反応が完結する方向に誘導され、ジアルキルエステルの収率がより高くなることを示唆している。臨界または臨界近傍の温度および／または圧力条件で行った反応では、転化率は少なくとも９５％となり、≧９７％または９８％となることが見込まれる。
【００５８】
Ｂ組および図６においては、本発明者らは、初期温度を１８０℃とし、ＣＯ２ガスの初期圧力を：実施例Ｂ−１は４００ｐｓｉ、実施例Ｂ−２は５００ｐｓｉ、実施例Ｂ−３は６００ｐｓｉに変化させてエステル化反応を５時間行った。酸からその対応するジエステルへの転化率は中程度であり、収率は統計学的には大きな差は見られなかった。反応器内のＣＯ２ガスの初期圧力は、酸からそのジエステルへの転化に大きな効果を発揮しなかったが、反応中における反応器内の運転圧力は収率に影響することを示唆している。
【００５９】
Ｃ組および図７においては、本発明者らは、一定の圧力および温度でエステル化反応を行い、反応時間を：実施例Ｃ−１は５時間、実施例Ｃ−２は２時間、実施例Ｃ−３は０．５時間と変化させた。図８に示す実施例は、反応時間が長くなるとより多量の酸がジエステルに転化したことを示唆している。
【００６０】
図８は、濃度約４％（ｗ／ｗ）のコハク酸塩を用いてＣＯ２を利用したエステル化反応を行った第１組を示している。これを表５の実施例１〜３に示す。実施例１および２においては、コハク酸およびそのマグネシウム（Ｍｇ２＋）塩をメタノールおよびエタノール中においてそれぞれ２１０℃および１８０℃で反応時間を５時間として反応させた。この反応によりそれぞれコハク酸ジメチルが約３３％およびコハク酸ジエチルが約１％生成された。メタノールはコハク酸塩を溶解する能力がエタノールよりも高い。コハク酸マグネシウムのメタノールへの溶解性は妥当な水準であり、一方、エタノールへの溶解性は例え高温であっても限られている。そのため、コハク酸ジエチルの収率はほぼゼロとなった。実施例３は、コハク酸カルシウム（Ｃａ２＋）を用いて１８０℃で５時間行った反応を示すものである。この反応による対応するコハク酸ジメチルの収率はわずか約１．３３％であった。実施例２および３の比較的低い転化率は、対応するアルカリ金属塩の溶解性の差を反映している。コハク酸のカルシウム塩は例え高温であってもメタノールに不溶である。ＣＯ２実験において使用したメタノール対塩のモル比はメタノール対コハク酸マグネシウムの場合は約１１０：１とした。同様に、メタノール対他のカルボン酸の場合、この比は約１００：１とした。
【００６１】
【表４】
2016501964.tif 000006
【００６２】
【表５】
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【００６３】
表５は、本方法に従うエステル化反応の他の実施例の結果の一覧である。実施例１、２および３から、コハク酸の塩よりもコハク酸の方の基質溶解性が重要になることを示している。実施例４〜７は、反応の第２の組であり、遊離コハク酸をメタノール、エタノールおよび１−ブタノール中において同様の方法で反応させたものである。実施例８および９は、クエン酸やリンゴ酸等の他のカルボン酸を用いた反応を示すものであり、それぞれ約２０％および８６％という比較的良好な収率を達成することができている。
【００６４】
遊離コハク酸は、メタノール、エタノール、ブタノールおよび、オクタノール（Ｃ８アルコール）までの他のアルコール（オクタノールも含む）に完全に可溶であるため、アルコールと容易に反応する。実施例６および７においては、コハク酸はエタノールおよび１−ブタノールと反応し、転化率はそれぞれ６０．８％および５２．２％となった。
【００６５】
カルボン酸塩の特定の溶媒への溶解性はエステル化プロセスに影響を与える可能性がある。溶解性がより高い遊離酸は、酸の官能性が失われたカルボン酸塩よりも反応性が高くなる。したがって、対応するエステルの収率は、２組の反応を比較すると、対照試料よりもはるかに高くなる傾向がある。実施例４〜７の反応により、実施例１〜３よりもはるかに多い量の対応するジエステルが得られている。カルボン酸自体は、本運転温度および圧力条件下においてエステル化反応を触媒するのに十分であろう。本方法に従うエステル化を首尾よく行うために基質の溶解性を調整することができる。
【００６６】
Ｂ．
実施例：水素化
上に引用した参考文献に記載されているもの等のプロセスを用いて、上述のエステル化プロセスから回収したカルボン酸エステルを直接水素化することができる。例えば、コハク酸ジアルキルエステルをＢＤＯ、ＧＢＬおよびＴＨＦに水素化するために金属銅触媒を使用することができる。次に水素化プロセスの例を記載する。
【００６７】
銅触媒を、次に示す担体：シリカ−アルミナ（シリカ９３％、アルミナ７％、Sigma Chemicals）および２種のクロマトグラフ用シリカ（Phase Separations,Inc.）（ＸＯＡ−４００およびＸＯＢ−０３０）（全て−１６＋３０メッシュ）上に銅塩を湿式含浸法によって担持させることにより調製した。所望の担持量を与える硝酸銅を含有する溶液１０ミリリットルを担体１０ｇに加えた。このスラリーを室温で２時間撹拌した後、真空中、６０℃〜７０℃で２時間乾燥させた。次いで乾燥した固体を５００℃の炉内で１１〜１２時間空気中で焼成することにより酸化銅を得た。次いで触媒材料を反応器に装入し、純粋な水素中、２００℃、２００ｐｓｉｇでその場で３時間還元した。触媒担体を反応前後に窒素ＢＥＴ表面積および水銀圧入法で特性評価した。乾燥ベンゼン中でｎ−ブチルアミンを滴定剤として、ｐ−ジメチルアミンアゾベンゼン（ｐＫａ＝３．９）を指示薬として用いて担体の酸性度測定を行った。
【００６８】
３１６ステンレス鋼製の、長さ１６７ｍｍ×内径（ｉ．ｄ．）５ｍｍのコーン型閉鎖反応器（cone closure reactor）（Autoclave Engineers,Inc.）に触媒１グラムを装入し、石英フリットで支持した。反応器をクラムシェル型炉で囲み、プログラム可能な温度コントローラ（Omega series CN-2010）で温度制御した。コハク酸ジメチルを３０重量％のメタノール溶液としてBiorad社製ＨＰＬＣポンプを用いて反応器頂部から供給した。水素ガスを、標準的なタンクおよび高圧レギュレータを介して反応器頂部から供給した。反応器出口のガス流量をロータメータで監視した。液体供給量を０．０５ｍＬ／分に固定し、水素供給量を４００ｍＬ  ＳＴＰ／分に設定して、重量空時速度（ＷＨＳＶ）を０．９ｇ  ＤＭＳ／触媒ｇ／ｈとし、Ｈ２／コハク酸エステル比が２００：１となるようにした。
【００６９】
凝縮可能な生成物を氷浴に浸けた１０ｍＬ容の１口型Whiteyサンプルシリンダに回収した。三方弁を使用して反応生成物を２本のサンプルシリンダのいずれかに流入させた。反応中は、凝縮可能な生成物を所定の時間捕集器で回収し、その後、捕集器を外して秤量し、内容物を分析のために取り出した。回収用ボンベから流出する気体はラプチャーディスク機構を通過させ、背圧レギュレータを用いて段階的に大気圧まで降圧した。凝縮不可能な生成物の生成を定量化するためのガスクロマトグラフィーを用いた分析用に気体生成物を捕集袋に回収した。
【００７０】
回収された凝縮可能な生成物を秤量し、水素炎イオン化検出器およびSupelco SPB-1大口径（０．５ｍｍ）キャピラリーカラムを取り付けたVarian 3300ガスクロマトグラフで分析した（５０〜２００℃、１２℃／分、２００℃で保持）。生成物濃度を算出するための内部標準物質として乳酸メチルを使用した。
【００７１】
実施例：水素化分解
上述した発酵抽出により得られるエステルは、次いで触媒（例えば、還元ＣｕＯ／ＺｎＯ）上で水素化分解される。これにより高い転化率（＞９８％）および選択性が達成されるはずである（例えば、国際公開第８２／０３８５４号）。
【００７２】
別法として、米国特許第４，５８４，４１９号に記載されたもの等のプロセスに従うこともできる。２３１℃に維持されたオイルジャケットを備えたステンレス鋼をこの反応に使用した。水素を圧力レギュレータおよびフローコントローラ（図示せず）を用いて、複数のスチールボールを含む気化器の底部に接続されたラインを介して導入した。別のラインを介してエステルを液体として計量供給し、気化器に導入した。結果として得られたエステルおよび水素の蒸気混合物を、予熱コイルを通過させて反応器に導入した。これはガラス球の層の上に触媒床を含むものとした。反応器の残りはガラス球で満たし、反応器の上端には冷却器（図示せず）に続いて減圧弁に繋がる排出管を取り付けた。排出ガスの流量は湿式ガスメータを用いて冷却器の下流で測定した。
【００７３】
粒状クロム酸銅触媒３０ｍｌを反応器に装入し、次いで４２ｂａｒの窒素で置換した。油浴の温度２３１℃に昇温した。次いで、Ｎ２中にＨ２を２％含む気体混合物を４２ｂａｒで触媒上を８時間通過させた後、Ｎ２中にＨ．２を１０％含む気体混合物（同じく４２ｂａｒ）をさらに１６時間通過させ、次いで純粋なＨ２（同様に４２ｂａｒ）をさらに１２時間通過させた。
【００７４】
次いでコハク酸ジエチルを液時空間速度が０．２／ｈｒになるように気化器に導入した。蒸気混合物の水素ガス：エステルのモル比が３１３：１となるようにした。サンドバスの温度を２３１℃に維持した。凝縮物を、Chromosorb PAW上に１０％コハク酸ジエチレングリコールエステルを含む長さ１．８２メートルのステンレス鋼カラム（内径３．１８ｍｍ）を用いてガスクロマトグラフィーにて分析した。ヘリウムガスの流量を３０ｍｌ／分とし、水素炎イオン化検出器を使用した。この機器にピーク積分器を備えたチャート記録装置を取り付け、既知の組成のマレイン酸ジエチル、コハク酸ジアルキル、ブチロラクトン、ブタン−１，４−ジオール、テトラヒドロフランおよび水の混合物を用いて校正した。排出ガスも採取して同一の技法でガスクロマトグラフィーにより分析した。ピークの同定は対象物質の基準試料に関し観測される保持時間の比較および質量スペクトルから確認した。次に示す化合物を反応混合物から検出した：コハク酸ジエチル、ブチロラクトン、ブタン−１，４−ジオール、テトラヒドロフランおよび水。２−エトキシテトラヒドロフランおよび２−エトキシブタン−１，４−ジオールを含む微量の主要でない副生成物も反応混合物から検出した。得られた結果から、コハク酸ジエチルがスムーズに生成物に変換されたことが分かった。テトラヒドロフランの選択性は５２．２ｍｏｌ％、ｎ−ブタノールの選択性は１１．６ｍｏｌ％、ガンマ−ブチロラクトンの選択性は２６．１ｍｏｌ％、ブタン−１，４−ジオールの選択性は１０．１ｍｏｌ％であり、残余は主要でない副生成物である。
【００７５】
本発明を、実施例を用いて一般的におよび詳細に説明してきた。当業者らは、本発明が必ずしも具体的に開示された実施形態に制限されるわけではなく、以下に示す特許請求の範囲に定義された本発明の範囲またはその均等物（本発明の範囲内で使用することができる現時点において知られているかまたは今後開発される他の均等な構成要素を含む）から逸脱することなく修正および変形を行うことができることを理解する。したがって、変更が本発明の範囲を逸脱しない限り、その変更も本明細書に包含されると見なすべきである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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